INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La distance séparant le module détecteur 11 de la surface usinée doit être choisie de manière à avoir une intersection entre le champ magnétique émis par la bobine émettrice E1 et la zone d’acquisition ZA pour induire les courants de Foucault indispensable pour la détection de brulures. Avantageusement, la bobine émettrice E1 est placée du côté de la surface traitée S1 pour favoriser la création des courants de Foucault et donc améliorer la sensibilité du module détecteur.
La représente une vue en perspective d’un premier exemple d’un module détecteur du capteur à courant de Foucault selon l’invention. La bobine émettrice E1 est une bobine cylindrique unitaire et la bobine réceptrice R1 est une bobine cylindrique unitaire. Les deux bobines émettrices E1 et réceptrice R1 sont superposées les unes sur l’autre avec un alignement de leurs axes centraux.
La représente une vue en perspective d’un second exemple d’un module détecteur du capteur à courant de Foucault selon l’invention. La bobine émettrice E1 est une bobine cylindrique unitaire. La bobine réceptrice R1 est une bobine cylindrique volumique réalisée avec la superposition d’une pluralité de bobines unitaires cylindriques connectées en série. Les deux bobines, émettrice E1 et réceptrice R1, sont superposées l’une sur l’autre avec un alignement de leurs axes centraux.
La représente une vue en perspective d’un troisième exemple d’un module détecteur du capteur à courant de Foucault selon l’invention. La bobine émettrice E1 est une bobine cylindrique unitaire et la bobine réceptrice R1 est une bobine cylindrique unitaire. Les deux bobines, émettrice E1 et réceptrice R1, sont superposées l’une sur l’autre tel que la surface latérale externe de la bobine réceptrice R1 passe par l’axe central de la bobine émettrice E1. Cette combinaison offre une sensibilité supérieure à celle des figures 3a et 3b avec alignement des axes.
DESCRIPTION DÉTAILLÉE Avant d’entamer une revue détaillée de modes de réalisation de l’invention, sont énoncées ci-après des caractéristiques optionnelles qui peuvent éventuellement être utilisées en association ou alternativement : la première lentille 2 est une lentille ménisque ; la deuxième lentille 3 présente une face de sortie 32 ayant un centre localisé sur l’axe optique du dispositif, dans lequel la troisième lentille 5 présente une face d’entrée 51 ayant un centre localisé sur l’axe optique du dispositif, et dans lequel la pupille 4 est disposée de manière à ne pas être au contact de la face de sortie 32 de la deuxième lentille 3 et de la face d’entrée 51 de la troisième lentille 5 ; la pupille 4 est disposée à une distance du centre de la face de sortie 32 de la deuxième lentille 3 comprise entre 25% et 75% de la distance entre le centre de la face de sortie 32 et le centre de la face d’entrée 51 de la troisième lentille 5 ; la pupille 4 est disposée à une distance du centre de la face de sortie 32 de la deuxième lentille 3 comprise entre 45% et 55% de la distance entre le centre de la face de sortie 32 et le centre de la face d’entrée 51 de la troisième lentille 5 ; la pupille est au contact de la bordure de la face de sortie 32 de la deuxième lentille 3 ; la première lentille 2 comprend une face d’entrée recevant directement la lumière de la source de lumière pixélisée ; la troisième lentille 5 est configurée pour produire une projection du faisceau lumineux segmenté en avant d’un véhicule. Module comprenant une unité de pilotage de l’activation de chacun des éléments émissifs, configurée pour produire au moins une zone sombre dans un faisceau projeté par désactivation d’un groupe d’éléments émissifs adjacents, l’unité de pilotage étant configurée pour déterminer le nombre d’éléments émissifs du groupe d’éléments émissifs adjacents correspondant à la zone sombre en fonction de la dimension en largeur des éléments émissifs. le faisceau lumineux réalise au moins une partie d’un faisceau global de type feu de route. la deuxième lentille 3 est en verre de type Flint ; la troisième lentille 5 est en verre de type Crown ; la première lentille 2 est en verre de type Crown ; la pluralité d’éléments émissifs 1 forme une matrice rectangulaire, la dimension longue de la matrice rectangulaire étant dirigée suivant une dimension en largeur du faisceau, et de préférence dans lequel la dimension en largeur est dirigée suivant la ligne d’horizon.
Le système selon l’invention peut comprendre une unité de pilotage de l’activation de chacun des éléments émissifs, configurée pour produire au moins une zone sombre formant un tunnel dans un faisceau projeté par désactivation d’un groupe d’éléments émissifs adjacents, l’unité de pilotage étant configurée pour déterminer le nombre d’éléments émissifs du groupe d’éléments émissifs adjacents correspondant à la zone sombre en fonction de la dimension en largeur des éléments émissifs.
L’unité de pilotage peut comprendre un produit programme d’ordinateur, de préférence stocké dans une mémoire non transitoire, dans lequel le produit programme d’ordinateur comprend des instructions qui, lorsqu’elles sont exécutées par un processeur, permettent de déterminer les éléments émissifs à activer, en particulier pour obtenir au moins une zone sombre (dans laquelle les éléments ne sont pas activés) d’une surface déterminée en tenant compte de la surface variable des images des éléments.
Dans les caractéristiques exposées ci-après, des termes relatifs à la verticalité, l’horizontalité et à la transversalité (ou encore direction latérale), ou leurs équivalents, s’entendent par rapport à la position dans laquelle le système d’éclairage est destiné à être monté dans un véhicule. Les termes « vertical » et « horizontal » sont utilisés dans la présente description pour désigner des directions, suivant une orientation perpendiculaire au plan de l’horizon pour le terme « vertical » (qui correspond à la hauteur des systèmes), et suivant une orientation parallèle au plan de l’horizon pour le terme « horizontal ». Elles sont à considérer dans les conditions de fonctionnement du dispositif dans un véhicule. L’emploi de ces mots ne signifie pas que de légères variations autour des directions verticale et horizontale soient exclues de l’invention. Par exemple, une inclinaison relativement à ces directions de l’ordre de + ou – 10° est ici considérée comme une variation mineure autour des deux directions privilégiées. Par rapport au plan horizontal, l'inclinaison est en principe comprise entre -5° et +4° et elle est comprise entre -6° et +7.5° latéralement.
L’invention peut participer à une fonction faisceau de route qui a pour fonction d’éclairer sur une large étendue la scène face au véhicule, mais également sur une distance conséquente, typiquement environ deux cents mètres. Ce faisceau lumineux, de par sa fonction d’éclairage, se situe principalement au-dessus de la ligne d’horizon. Il peut présenter un axe optique d’éclairement légèrement ascendant par exemple. Notamment, il peut servir à générer une fonction d’éclairage du type « complémentaire » qui forme une portion d’un feu de route complémentaire à celle produite par un faisceau de champ proche, le complément route cherchant en totalité ou au moins majoritairement à éclairer au-dessus de la ligne d’horizon alors que le faisceau de champ proche (qui peut présenter les spécificités d’un feu de croisement) cherche à éclairer en totalité ou au moins majoritairement en dessous de la ligne d’horizon.
Le dispositif peut aussi servir à former d’autres fonctions d’éclairage via ou en dehors de celles décrites précédemment en relation aux faisceaux adaptatifs.
On notera que la pluralité d’éléments émissifs peut être commandée de sorte à les activer sélectivement. Cela signifie que tous les éléments émissifs ne sont pas forcément simultanément actifs, c’est-à-dire émissifs de lumière. Cette fonction permet de moduler la forme du faisceau rendu. Dans le cas où un élément émissif n’est pas activé, son image, telle que projetée par le dispositif optique sera nulle. Elle forme alors un vide d’éclairage dans le faisceau global résultant. Ce vide s’entend aux phénomènes de couplage au niveau de la source et des effets des lumières parasites de l’optique près.
La source comprend de préférence un support dont une face porte des éléments émissifs 1 activables sélectivement, par exemple sur la base de technologies LED, comme détaillées plus loin.
La source lumineuse est avantageusement une matrice d’éléments émissifs 1 centrée sur, et perpendiculaire à, l’axe optique du dispositif optique qui le suit, ici représenté par un groupe de trois lentilles. L’axe optique peut être orienté sensiblement horizontalement.
La source de lumière peut notamment être conçue sous la forme d’une matrice d’éléments émissifs dont l’activation peut être pilotée de manière individuelle, pour éteindre ou allumer l’un quelconque des éléments émissifs. On fait ainsi varier, avec une très large flexibilité, la forme du faisceau résultant.
De façon connue en soi, la présente invention peut utiliser des sources lumineuses du type diodes électroluminescentes encore communément appelées LEDs. Il peut éventuellement s’agir de LED(s) organique(s). Notamment, ces LEDs peuvent être dotées d’au moins une puce utilisant la technologie des semi-conducteurs et apte à émettre une lumière. Par ailleurs, le terme source lumineuse s’entend ici d’un ensemble d’au moins une source élémentaire telle une LED apte à produire un flux conduisant à générer en sortie du module de l’invention au moins un faisceau lumineux. Dans un mode avantageux, la face de sortie de la source est de section rectangulaire, ce qui est typique pour des puces de LEDs.
De préférence, la source électroluminescente comprend au moins une matrice d’éléments électroluminescents monolithique, aussi appelée matrice monolithique. Dans une matrice monolithique, les éléments électroluminescents ont crû depuis un substrat commun, ou ont été reportés sur celui-ci, et sont connectés électriquement de manière à être activables sélectivement, individuellement ou par sous-ensembles d’éléments électroluminescents. Le substrat peut être majoritairement en matériau semi-conducteur. Le substrat peut comporter un ou plusieurs autres matériaux, par exemple non semi-conducteurs. Ainsi chaque élément électroluminescent ou groupe d’éléments électroluminescents peut former un pixel lumineux et peut émettre de la lumière lorsque son ou leur matériau est alimenté en électricité. La configuration d’une telle matrice monolithique permet l’agencement de pixels activables sélectivement très proches les uns des autres, par rapport aux diodes électroluminescentes classiques destinées à être soudées sur des plaques de circuits imprimés. La matrice monolithique au sens de l’invention comporte des éléments électroluminescents dont une dimension principale d’allongement, à savoir la hauteur, est sensiblement perpendiculaire à un substrat commun, cette hauteur étant au plus égale au micromètre.
Avantageusement, la ou les matrices monolithiques aptes à émettre des rayons lumineux peuvent être couplées à une unité de contrôle de l’émission lumineuse de la source pixélisée. L’unité de contrôle peut ainsi commander (on peut également dire piloter) la génération et/ou la projection d’un faisceau lumineux pixélisé par le dispositif lumineux. L’unité de contrôle peut être intégrée au dispositif lumineux. L’unité de contrôle peut être montée sur une ou plusieurs des matrices, l’ensemble formant ainsi un module lumineux. L’unité de contrôle peut comporter une unité centrale de traitement couplée avec une mémoire sur laquelle est stockée un programme d’ordinateur qui comprend des instructions permettant au processeur de réaliser des étapes générant des signaux permettant le contrôle de la source lumineuse. L’unité de contrôle peut ainsi par exemple contrôler individuellement l’émission lumineuse de chaque pixel d’une matrice. En outre, la luminance obtenue par la pluralité d’éléments électroluminescents est d’au moins 60Cd/mm 2 , de préférence d’au moins 80Cd/mm 2 .
L’unité de contrôle peut former un dispositif électronique apte à commander les éléments électroluminescents. L’unité de contrôle peut être un circuit intégré. Un circuit intégré, encore appelé puce électronique, est un composant électronique reproduisant une ou plusieurs fonctions électroniques et pouvant intégrer plusieurs types de composants électroniques de base, par exemple dans un volume réduit (i.e. sur une petite plaque). Cela rend le circuit facile à mettre en œuvre. Le circuit intégré peut être par exemple un ASIC ou un ASSP. Un ASIC (acronyme de l'anglais « Application-Specific Integrated Circuit ») est un circuit intégré développé pour au moins une application spécifique (c'est-à-dire pour un client). Un ASIC est donc un circuit intégré (micro-électronique) spécialisé. En général, il regroupe un grand nombre de fonctionnalités uniques ou sur mesure. Un ASSP (acronyme de l’anglais « Application Specific Standard Product ») est un circuit électronique intégré (micro-électronique) regroupant un grand nombre de fonctionnalités pour satisfaire à une application généralement standardisée. Un ASIC est conçu pour un besoin plus particulier (spécifique) qu'un ASSP. L’alimentation en électricité des matrices monolithiques est réalisée via le dispositif électronique, lui-même alimenté en électricité à l’aide par exemple d’au moins un connecteur le reliant à une source d’électricité. La source d’électricité peut être interne ou externe au dispositif selon l’invention. Le dispositif électronique alimente la source lumineuse en électricité. Le dispositif électronique est ainsi apte à commander la source lumineuse.
Selon l’invention, la source de lumière comprend de préférence au moins une matrice monolithique dont les éléments électroluminescents s’étendent en saillie d’un substrat commun. Cet arrangement d’éléments peut être issu d’une croissance sur le substrat à partir duquel ils ont crû respectivement, ou de toute autre méthode de réalisation, par exemple par report des éléments par des techniques de transfert. Différents agencements d’éléments électroluminescents peuvent répondre à cette définition de matrice monolithique, dès lors que les éléments électroluminescents présentent l’une de leurs dimensions principales d’allongement sensiblement perpendiculaire à un substrat commun et que l’écartement entre les pixels, formé par un ou plusieurs éléments électroluminescents regroupés ensemble électriquement, est faible en comparaison des écartements imposés dans des agencements connus de chips généralement carrés plates soudés sur une carte de circuits imprimés.
On constate ainsi que le WMFR-4 est sensible, à chaque résonance, à des variations très faibles de permittivité et de conductivité dans un milieu homogène via l’extraction des deux paramètres d’intérêt L i et R i . Des résultats similaires sont observés pour le WMFR-8.
Ainsi, un WMFR à N lignes de transmission élémentaires forme un dispositif qui permet N analyses simultanées du milieu, ce qui enrichit d’autant sa caractérisation diélectrique.
Cette invention est donc particulièrement intéressante pour l’analyse des milieux organiques, dans lesquels on sait que l’évolution avec la fréquence de paramètres diélectriques du milieu organique sont un marqueur particulièrement pertinent de son état physico-chimique, ou physiopathologie.
Étude de l'évolution d’un morceau de viande Comme illustré en , un tel résonateur multifréquence et sa sonde individuelle S1 peuvent être utilisés pour explorer les propriétés électriques d'un corps placé dans un récipient, sans contact ni accès à l'intérieur du récipient, par exemple lorsqu'il passe au dessus d'un résonateur MR2 intégré dans ou fixé sur un support 61, par exemple un produit alimentaire 94 voyageant sur un convoyeur dans une chaîne de production agroalimentaire. Les capacités d'exploration sans contact et en profondeur permettent ainsi d'explorer le produit 94 sur une profondeur significative illustrée par la région R3.
A titre de validation, le résonateur multifréquence MR2 (WMFR-8) de la a été utilisé pour l’étude de la décomposition d’un steak de veau (15cm de long, 2cm d’épaisseur, 7cm de large). Ce steak a été placé dans le cristallisoir comme présenté , puis Z mes a été mesuré à quatre dates distinctes : jour 0, jour 1, jour 2 et jour 5. Lors du cinquième jour le steak était en décomposition avancée avec un changement d’aspect visible à l’œil nu : présence de liquide, changement de forme et de couleur.
La illustre l'inductance induite L i dans le steak, en fonction de la durée écoulée et pour les différentes fréquences, lesquelles fournissent cette information pour des profondeurs différentes de la région à explorer R3. La est une courbe similaire qui représente la résistance induite R i .
Grâce aux et , on peut voir l’avantage d’une telle mesure multi-fréquentielle. En effet, ces deux figures nous permettent de visualiser l’évolution des deux paramètres d’intérêt R i et L i , que l’on sait proportionnels respectivement à σ et Є r . On constate que les propriétés diélectriques du steak de veau varient avec la durée de décomposition. En effet, la valeur d'inductance induite L i pour chaque fréquence semble augmenter avec le temps et avec des différences plus ou moins marquées selon les fréquences. De même pour la résistance induite R i , une différence très nette est visible entre la courbe à J+5 et les autres, en particulier pour la fréquence la plus basse 22MHz et beaucoup moins pour la fréquence la plus haute. De plus, dès J+1 une variation de L i et R i apparaît. Celle-ci s’accentue avec le temps, et on voit que la courbe à J+5 est bien plus distincte des autres. Le phénomène de décomposition peut donc être suivi dès le début par le WMFR, et ce jusqu’à un stade avancé. Ces résultats confirment que ce capteur multifréquence WMFR est capable de suivre en temps réel les propriétés d’un milieu diélectrique organique, de manière non invasive et sans contact.
La illustre un exemple de déroulement du procédé de mise en œuvre d'un tel résonateur multifréquence MR1 pour différentes applications de caractérisation, par exemple celle illustré en .
Le résonateur est mis en place 101 à la distance adéquate de la région à explorer, par exemple de façon amovible ou implanté au sein d'un objet proche. Avant ou au moment de réaliser la mesure, la partie inductive de la sonde S1 est disposée à la distance adéquate du résonateur MR1, sur le moment ou de façon permanente par exemple de façon elle-même implantée.
La sonde S1 est excitée par le lecteur S0 pour réaliser un couplage inductif 102 entre la sonde et le résonateur MR1. Le lecteur S0 effectue une mesure 104 de l'impédance complexe de l'ensemble formé par le résonateur MR1 et la région à explorer R1.
Cette impédance complexe est traitée de façon spectrale, pour obtenir l'impédance individuelle mesurée Zm1-Zm4 pour chacune des fréquences de mesure fm1-fm4.
Par exemple par les méthodes décrites ici, associées à celles décrites dans les documents listés en annexe ou connues de l'homme du métier, on extrait 105 de ces impédances individuelles Zm1-Zm4 les propriétés électriques individuelles P1-P4 du milieu dans la région à explorer pour les différentes fréquences mesurées fm1-fm4.
Ces propriétés électriques individuelles sont ensuite utilisées pour caractériser le milieu 91 dans la région à explorer R1. Par exemple à partir de données ou relations connues, ou par exemple par comparaison ou étalonnage avec des données de référence, notamment connues ou répertoriées pour étalonnage ; par exemple par des méthodes statistiques connues pour par traitement par réseaux neuronaux.
Les et présentent d'autres exemples de modes de réalisation du résonateur et de la sonde avec laquelle il entre en couplage inductif. Dans ces exemples, des lignes de transmission unitaires (TLR) qui sont spatialement séparées, et non imbriquées, sont couplées avec une même sonde S2.
Dans cet exemple, la sonde S2 comprend un unique circuit inductif qui est formé de plusieurs parties séparées S21, S22, S23, que l'on pourrait comparer visuellement aux pétales d'une marguerite.
En , le résonateur multifréquence MR4 présente deux lignes circulaires monotours M42 et M41 séparées l'une de l'autre, et deux autres lignes circulaires monotours M43 et M44 qui sont concentriques entre elles et séparées des deux autres. Ces quatre lignes M41-M44, de résonnances individuelles différentes, sont ainsi spatialement réparties en trois groupes, typiquement coplanaires, qui peuvent interagir avec le milieu à explorer dans trois sous-régions différentes. Cette disposition permet par exemple d'utiliser un nombre important de lignes différentes sans être limité par leur encombrement comme cela serait le cas si l'on cherchait de les disposer toutes de façon concentrique entre elle. Ces différents groupes sont disposés chacun dans l'axe de l'un des pétales de la sonde S2, qui va donc les exciter et les mesurer de façon strictement simultanée. Pour cette raison, ces quatre lignes de transmission élémentaires forment ensemble un unique résonateur MR4 à quatre fréquences, ou WMFR-4.
Cet agencement des échangeurs relativement aux flux de fluide de cycle permet une augmentation de la puissance froide disponible en gardant un encombrement limité. De plus, pour une même puissance froide, le volume d’He3 nécessaire est réduit (par exemple de l’ordre de 20 à 30 litres pour produire 20µW à 20mK au lieu de 50 litres pour les solutions connues pour une pression équivalente). Cette architecture en parallèle permet en outre d’utiliser plusieurs échangeurs de chaleur identiques ou différents, par exemple des échangeurs de chaleur du type fritté avec des coques ou carter identiques ou de dimensions variables.
De même, la taille (section) des branches (canalisations) reliant les échangeurs peut varier ou être identique.
De préférence, le circuit 20 de travail comporte autant de premières branches de conduites 12 agencées en parallèle que de secondes branches de conduites 17 agencées en parallèle (deux et deux dans l’exemple de la et dans l’exemple de la ).
Comme illustré, de préférence chaque première branche de conduites 12 est en échange thermique avec une seconde branche de conduite 17 dans au moins un échangeur 19, 29 de chaleur à contre-courant (et de préférence dans plusieurs échangeurs de chaleur).
Par exemple, chaque première branche de conduites 12 est en échange thermique avec une seconde branche de conduite 17 dans un groupe respectif de plusieurs échangeurs 19, 29 de chaleur à contre-courant distincts disposés en série dans le circuit 20 (deux échangeurs de chaleur dans l’exemple de la , trois dans l’exemple de la et cinq dans l’exemple de la ).
Ainsi, la première section 9 d’échange de chaleur peut comprendre deux, trois quatre, cinq ou plus de cinq échangeurs de chaleur 19, 29 à contre-courant distincts disposés en série dans le circuit 20 assurant chacun un échange thermique entre une première branche et une seconde branche de conduites. Bien entendu tout autre nombre d’échangeurs de chaleur en série peut être envisagé et le nombre d’échangeurs peut être différent d’une paire de branches en parallèle en échange thermique à une autre paire de branches en parallèle en échange thermique.
Par exemple, la première portion peut comprendre deux, trois ou plus de trois premières branches de conduites 12 agencées en parallèle. De même, la seconde portion peut comprendre deux, trois ou plus de trois secondes branches de conduites 17 agencées en parallèle.
Les extrémités amont des premières branches de conduites 12 de la première portion sont de préférence reliées à une même chambre 3 de mélange (mais une architecture à plusieurs chambres 3 de mélange discrètes recevant le flux de fluide de cycle d’une ou plusieurs conduites 12 peut être envisagée).
De même, les extrémités aval des secondes branches de conduites 17 de la seconde portion sont de préférence reliées à une même chambre 3 de mélange (ou plusieurs chambres 3 de mélange).