INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La borne de sortie 9 reçoit un deuxième signal de sortie 12, sinusoïdal. Le signal 12 est représentatif de la tension de mesure en amplitude et en angle de phase et peut être exploité par un appareil externe, tel un comparateur de phases, connecté à la borne de sortie 9. Le signal 12 permet de vérifier la concordance des phases entre les deux extrémités d’une boucle de distribution électrique afin d’éviter le croisement des phases qui amènerait un court-circuit. Pour cela, le comparateur de phases est connecté aux bornes de sortie 9 des systèmes de détermination de présence de tension 1 des deux appareillages concernés.
Le système 1 peut donc assurer sa fonction de comparaison de phases à partir de la borne de sortie 9.
Comme clairement montré sur la , et suivant les normes relatives aux dispositifs VDIS, VPIS et VDS, les fonctions d’indication de présence de tension, de mesure de tension et de comparaison de phases dans le système 1 sont câblées en parallèle.
Le système 1 peut comprendre aussi une impédance 13, dite impédance de pied, et un limiteur de tension 14.
L’impédance de pied 13 est branchée entre la terre et le nœud B. L’impédance 13 peut être une capacité ou une résistance. L’impédance 13 permet de déterminer la valeur de tension nominale phase-phase nécessaire pour que les fonctions d’indication de présence de tension, de mesure de la tension et de comparaison de phases du système 1 soient fonctionnelles.
Le limiteur de tension 14 est branché en parallèle de l’impédance 13. En particulier, le limiteur de tension 14 est connecté entre le nœud B et la terre. Sur l’exemple de la , le limiteur de tension 14 est formé par deux diodes Zener montées tête-bêche en série. Avantageusement, le limiteur de tension 14 est configuré pour s’activer uniquement lorsque la tension entre la phase et la terre est égale ou supérieure à 120% de la tension nominale phase-phase, ce qui permet que l’indicateur visuel 7 reste fonctionnel même lorsque la tension de mesure est élevée.
Le système 1 comprend en outre une pluralité de composant linéaires. Avantageusement, au moins un composant linéaire est disposé entre le nœud B et la borne de sortie 8 et au moins un composant linéaire est disposé entre le nœud B et la borne de sortie 9.
Sur la , le système 1 comprend en particulier un premier ensemble de composants linéaires 15 et un deuxième ensemble de composants linéaires 16, mais ceci n’est pas limitatif. Chaque ensemble de composants linéaires 15, 16 comprend au moins un composant linéaire.
Le premier ensemble de composants linéaires 15 est relié à la borne de sortie 8. Plus précisément, le premier ensemble de composants linéaires 15 est branché entre les nœuds B et C, en série avec l’impédance 11. Le deuxième ensemble de composants linéaires 16 est relié à la borne de sortie 9. Plus précisément, le deuxième ensemble de composants linéaires 16 est branché entre le nœud B et la borne 9.
Les ensembles de composants linéaires 15 et 16 sont donc montés en parallèle l’un de l’autre. Les ensembles de composants linéaires 15 et 16 sont en outre reliés en série avec les appareils externes éventuellement connectés aux bornes de sortie 8 et 9 respectivement. Par ailleurs, les ensembles de composants linéaires 15 et 16 sont montés en aval de l’indicateur visuel 7 vis-à-vis du courant circulant dans le circuit 2.
De préférence, les ensembles de composants linéaires 15, 16 sont des impédances pouvant comporter une partie capacitive ou une partie résistive. Avantageusement, chaque ensemble de composants linéaires 15, 16 est une impédance de même type que le capteur 3. Ainsi, si le capteur 3 est un capteur de tension capacitif, les ensembles de composants linéaires 15, 16 seront des impédances capacitives, tandis que si le capteur 3 est un capteur de tension résistif, les ensembles de composants linéaires 15, 16 seront des impédances résistives. Les valeurs des ensembles de composants linéaires 15, 16 sont dépendantes de la tension dans l’installation électrique et de la valeur du capteur 3.
Les fonctions de mesure de tension et de comparaison de phases dans le système 1 étant câblées en parallèle, elles utilisent la même tension primaire. Ceci impliquerait qu’une défaillance ou un court-circuit de l’une des bornes 8, 9 provoquerait un court-circuit sur les fonctions de mesure de tension et de comparaison de phases. Cependant, l’arrangement des ensembles de composants linéaires 15, 16 dans le système 1 permet d’isoler fonctionnellement les bornes de sortie 8, 9 entre elles. En particulier, lorsqu’un court-circuit se produit sur l’une des bornes de sortie 8, 9, le deuxième ensemble de composants linéaires 16 et le premier ensemble de composants linéaires 15 respectivement assurent que la tension et le courant disponibles sur la borne de sortie contraire 9, 8 soient supérieurs à la tension et au courant associés au deuxième seuil (seuil d’absence de tension) si la tension et le courant dans le système 1 sont supérieurs au premier seuil (seuil de présence tension).
Par ailleurs, l’arrangement des bornes de sortie 8, 9 et des ensembles de composants linéaires 15, 16 en aval de l’indicateur 7 dans le système 1 permet d’isoler fonctionnellement les bornes de sortie 8, 9 de l’indicateur visuel 7. Ceci permet, en cas de défaillance ou court-circuit de l’une des bornes 8, 9, que le courant qui parcourt l’indicateur visuel 7 reste du même ordre de grandeur que le courant à la sortie du capteur 3. L’élément visuel 7 reste donc activé lorsque la tension et le courant dans le système 1 sont supérieurs à la tension et au courant associés au premier seuil. Ainsi, on limite les risques pour la sécurité de l’opérateur manipulant l’installation électrique.
La présente divulgation ne se limite pas à l’exemple décrit ci-avant en regard des figures. La présente divulgation englobe également toutes les variantes et combinaisons que pourra envisager l’homme de l’art dans le cadre de la protection recherchée.
PROCEDE DE RECONNEXION D’UN COMPTEUR ELECTRIQUE INTELLIGENT ET COMPTEUR ELECTRIQUE INTELLIGENT IMPLEMENTANT LEDIT PROCEDE La présente invention concerne des réseaux de communication par courants porteurs en ligne (« PowerLine Communications » en anglais) pour des systèmes de gestion automatisée de comptage AMM (« Automated Metering Management » en anglais). Plus particulièrement, au moins un mode de réalisation concerne un procédé de reconnexion d’un compteur électrique intelligent dans un réseau de communication par courants porteurs en ligne pour la gestion automatisée de comptage dans le cadre d’un service de distribution électrique.
ETAT DE LA TECHNIQUE ANTERIEURE Les réseaux de communication par courants porteurs en ligne pour des systèmes de gestion automatisée de comptage AMM ont fait leur apparition ces dernières années, notamment dans le cadre de services de distribution électrique. On peut par exemple citer le standard G3-PLC spécifié dans la recommandation ITU-T G.9903. Dans de tels réseaux de communication par courants porteurs en ligne, des communications sont établies entre des compteurs électriques, dits compteurs électriques intelligents (« smart electricity meters » en anglais), et un nœud concentrateur, parfois appelé concentrateur de données (« data concentrator » en anglais) ou nœud de base (« base node » en anglais) ou coordinateur (« coordinator » en anglais), pour permettre notamment une relève automatisée à distance de mesures de consommation électrique effectuées par lesdits compteurs électriques intelligents et pour permettre d’une manière générale une prise de contrôle à distance des compteurs électriques. Plusieurs concentrateurs de données sont alors géographiquement déployés pour répartir la charge de collecte de relevés de comptage des compteurs électriques intelligents. Chaque concentrateur de données sert alors de relais entre un ensemble de compteurs électriques intelligents et une entité de gestion du système de gestion automatisée de comptage AMM qui est en charge de traiter de manière centralisée les relevés de comptage.
La illustre un procédé 100 de fabrication d’un frein 1 à disque à étrier flottant selon le premier mode de réalisation ou selon le deuxième mode de réalisation.
Le procédé de fabrication 100 du frein comprend une étape 101 de fabrication de la chape 3, de l’étrier 2, de la colonnette de guidage 60 et de la garniture de colonnette 70.
Le procédé de fabrication 100 comprend une étape 103 de fixation de la colonnette de guidage 60 à l’étrier 2, durant laquelle la colonnette de guidage 60 est fixée à l’oreillette de fixation 24 par la vis de serrage 64.
Le procédé de fabrication 100 comprend également une étape 105 de raccordement de la garniture de colonnette 70 à la colonnette de guidage 60, durant laquelle la garniture de colonnette 70 est raccordée à l’extrémité avant 66 de la colonnette de guidage 60. Durant cette étape, la portion de fixation 76 de la garniture de colonnette est par exemple insérée en force par déformation élastique dans l’orifice de fixation 61 de la colonnette de guidage 60.
L’étape 103 de fixation de la colonnette de guidage 60 à l’étrier 2 et l’étape 105 de raccordement de la garniture de colonnette 70 à la colonnette de guidage 60 peuvent avoir lieu dans cet ordre, dans l’ordre inverse ou sensiblement simultanément.
Le procédé de fabrication 100 du frein comprend une étape de raccordement 107 de l’étrier flottant 2 à la chape 3, qui comprend l’insertion de la colonnette de guidage 60 et de la garniture de colonnette 70 dans le conduit de guidage 31. Durant cette étape, la colonnette de guidage 60 et la garniture de colonnette 70 sont par exemple insérées en force dans le conduit de guidage 31, la garniture de colonnette 70 étant déformée élastiquement.
La garniture de colonnette 70 d’un frein 1 selon chacun des modes de réalisation représentés permet à la fois d’amortir efficacement les vibrations et le battement de la colonnette de guidage 60 dans le conduit de guidage 31, et de rappeler élastiquement efficacement la colonnette de guidage 60 vers sa position avant de repos.
Grâce à la garniture de colonnette 70 d’un frein 1 à disque à étrier flottant selon l’invention, les couples résiduels lors du défreinage sont limités, ainsi que les nuisances sonores et l’usure prématurée des garnitures de freinage 15 qui en découlent.
Le frein 1 est relativement facile à fabriquer, tout en permettant un guidage axial satisfaisant de la colonnette de guidage 60 dans le conduit de guidage 31.
En particulier, il est relativement aisé de raccorder la garniture de colonnette 70 monobloc à la colonnette de guidage 60 et de les insérer dans le conduit de guidage 31.
La fixation de la garniture de colonnette 70 à la colonnette de guidage 60 par complémentarité de forme est d’autant plus facile à réaliser et efficace que la garniture de colonnette 70 est fabriquée dans un matériau élastique tel qu’une silicone.
Les risques d’adhérence excessive de la garniture de colonnette 70 monobloc ou de glissement axial trop important de la garniture de colonnette 70 monobloc relativement à la colonnette de guidage 60 sont limités.
En étant située à une extrémité axiale avant 66 de la colonnette de guidage 60, la course axiale de la colonnette de guidage 60 tend à augmenter entre sa position avant de repos et sa position arrière de freinage. Le guidage axial de la colonnette de guidage 60 et de l’étrier 2 tend à être amélioré. Par ailleurs, le conduit de guidage 31 peut être usiné moins précisément.
L’amortissement des vibrations et de battement de la colonnette de guidage 60 et le rappel élastique de la colonnette de guidage 60 sont également améliorés du fait de la position de la garniture de colonnette 70 à l’extrémité axiale avant 66 de la colonnette de guidage.
En étant logé dans le conduit de guidage 31, la garniture de colonnette 70 est protégée mécaniquement, notamment contre les salissures et les chocs par rapport à un ressort 52 de rappel de patin. La garniture de colonnette 70 est également plus facile à installer relativement à la chape 3 et à l’étrier 2 qu’un ressort 52 de rappel de patin.
La garniture de colonnette 70 permet de compenser au moins partiellement l’usure d’une garniture de freinage 15 d’un patin 13 de frein, en tendant à déplacer l’étrier 2 axialement vers l’arrière en position avant de repos lorsque la garniture de freinage 15 est usée. Chaque garniture de colonnette 70 joue ainsi un rôle complémentaire de celui de chaque ressort 52 de rappel de patin qui tend à déplacer axialement à l’opposé du disque 9 le patin 13 lorsque la garniture de freinage 15 est usée. La garniture de colonnette 70 et le ressort 52 de rappel de patin correspondant ont ainsi un effet de synergie pour compenser l’usure de la garniture de freinage 15 des patins 13.
En référence conjointe aux figures 1 et 5, la garniture 70 de colonnette est annulaire autour d’un axe longitudinal Z-Z qui est parallèle à la direction axiale A. La garniture de colonnette 70 s’étend au moins partiellement en avant de la colonnette de guidage 60, en étant raccordée à la colonnette de guidage 60 par l’extrémité axiale avant 66 de la colonnette de guidage 60. Au moins une partie de la garniture de colonnette 70 s’étend radialement entre la colonnette de guidage 60 et le conduit de guidage 31.
La garniture de colonnette 70 est monobloc. La garniture de colonnette 70 est fabriquée dans un matériau élastique et absorbant pour la plage de vibrations et de battement d’une colonnette de guidage, de préférence en élastomère, plastomère leurs alliage et/ou mélange, par exemple un caoutchouc. La garniture de colonnette 70 s’étend axialement depuis une extrémité avant 75 jusqu’à une extrémité arrière 79. La garniture de colonnette 70 comprend une portion axiale élastique 72 et une portion d’amortissement 78.
La garniture de colonnette 70 est déformable élastiquement. La garniture de colonnette 70 est configurée pour amortir une vibration et/ou un battement de la colonnette de guidage 60 dans le conduit de guidage 31, notamment avec au moins une composante selon la direction tangentielle T et/ou selon la direction radiale V. Les nuisances sonores du frein en sont notamment réduites, et le guidage axial de l’étrier 2 relativement à la chape 3 est amélioré.
La garniture de colonnette 70 est également configurée pour solliciter élastiquement la colonnette de guidage 60 vers sa position avant de repos, notamment lors du défreinage. En sollicitant élastiquement la colonnette de guidage 60 vers sa position avant de repos, l’étrier flottant 2 est sollicité élastiquement vers sa position avant de repos relativement à la chape 3.
La portion axiale élastique 72 a une forme générale de champignon dans le premier mode de réalisation représenté et dans le deuxième mode de réalisation représenté. La portion axiale élastique 72 comprend une première extrémité axiale de raccordement 74, une deuxième extrémité axiale de raccordement 76 et une tige 77.
La portion axiale élastique 72 est configurée pour se déformer élastiquement axialement en sollicitant axialement la colonnette de guidage 60 vers sa position avant de repos, notamment lors du défreinage. En particulier, la portion axiale élastique 72 est configurée pour s’allonger élastiquement axialement lorsque la l’étrier 2 se déplace de sa position avant de repos à sa position arrière de freinage, en sollicitant la colonnette de guidage 60 et donc l’étrier vers sa position avant de repos.
La portion axiale élastique 72 est configurée pour déplacer la colonnette de guidage 60 axialement vers l’arrière relativement au conduit de guidage 31 dans une nouvelle position avant de repos plus en arrière, lorsqu’un jeu d’usure entre une garniture de freinage 15 et un disque 9 du frein 1 est supérieur à une valeur seuil d’usure de manière à compenser l’usure de la garniture de freinage 15.
La première extrémité axiale de raccordement 74 relie la portion de fixation 76 à la portion d’amortissement 78 par continuité de matière. Elle a par exemple une surface latérale évasée dans le premier mode de réalisation ou une surface latérale cylindrique dans le deuxième mode de réalisation.
La deuxième extrémité axiale de raccordement 76 est axialement opposée à la première extrémité axiale de raccordement 74. Elle délimite l’extrémité arrière 79 de la garniture de colonnette 70. La deuxième extrémité axiale de raccordement 76 est une portion de fixation de la garniture de colonnette 70 à la colonnette de guidage 60. Cette portion de fixation 76 est conçue pour être fixée à l’extrémité avant 66 de la colonnette de guidage 60 par coopération de forme et plus précisément par complémentarité de forme dans les deux modes de réalisation représentés. Dans chacun des modes de réalisation représentés, la portion de fixation 76 comprend une couronne qui est en saillie latéralement depuis la tige 77 pour engager mécaniquement l’orifice de fixation 61 de la colonnette de guidage.
La tige 77 s’étend depuis la première extrémité axiale de raccordement 74 jusqu’à la deuxième extrémité axiale de raccordement 76. Elle est délimitée latéralement par une surface latérale cylindrique. Elle s’étend longitudinalement autour de l’axe longitudinal Y1-Y1 de la colonnette de guidage 60.
La portion d’amortissement 78 est annulaire autour de la direction axiale de déplacement de la colonnette de guidage 60 dans le conduit de guidage 31. Dans les deux modes de réalisation représentés, la portion d’amortissement 78 est délimitée extérieurement par une surface latérale circulaire en section transversale de la garniture de colonnette 70.
Plus généralement, la portion d’amortissement 78 est en saillie radialement de la colonnette de guidage 60. La portion d’amortissement 78 délimite l’extrémité avant 75 de la colonnette de guidage 60. L’extrémité avant 75 de la garniture de colonnette 70 a une surface externe en forme de disque qui est orthogonale à la direction axiale A.
La portion d’amortissement 78 est configurée pour être en contact mécanique direct d’une paroi interne 35 du conduit de guidage 31. Elle est conçue pour amortir une vibration et/ou un battement de la colonnette de guidage 60 dans le conduit de guidage 31, notamment avec au moins une composante selon la direction tangentielle T et/ou selon la direction radiale V.
En référence plus spécifiquement au premier mode de réalisation représenté en lien avec les figures 1 à 3b, chaque garniture de colonnette 70 est un embout 71 de colonnette. La portion d’amortissement 78 de la garniture de colonnette 70 a une forme de couronne. La portion de fixation 76 de portion axiale élastique 72 a également une forme de couronne. L’extrémité arrière 79 de la garniture de colonnette 70 a une surface externe en forme de disque orthogonal à la direction axiale. La portion d’amortissement 78 est située axialement en avant de la colonnette de guidage 60.
En référence plus spécifiquement au deuxième mode de réalisation représenté en lien avec les figures 6 à 8, chaque garniture de colonnette 70 est un capuchon 73 pour une des colonnettes de guidage 60. Le capuchon 73 enveloppe l’extrémité axiale avant 66 de la colonnette de guidage.
La portion d’amortissement 78 de la garniture de colonnette 70 a une surface latérale externe cylindrique. La portion de fixation 76 a également une forme de couronne. L’extrémité arrière 79 de la garniture de colonnette 70 a une surface externe en forme circulaire. La portion d’amortissement 78 s’étend axialement vers l’arrière depuis la première extrémité axiale 74 de raccordement de la portion d’amortissement 78 avec la portion axiale élastique 72.
Méthode de caractérisation d'un milieu diélectrique
Pour la caractérisation multifréquence sans contact d'un milieu électrique, la mise en œuvre consiste à disposer l’ensemble WMFR MR2 et la spire d’excitation S1 à proximité du milieu diélectrique 91 à caractériser, et à mesurer l’impédance Z mes vue de la spire excitatrice à l’aide du VNA dans une large bande de fréquence.
La illustre la mise en présence du WMFR avec un milieu diélectrique homogène 91, contenu dans un récipient tel qu'un cristallisoir 81. La spire excitatrice S1 est montée en tant que sonde. L'analyseur réseau (VNA) S0 est connectée à cette sonde de façon à lui fournir 102 le courant d'excitation et à mesurer 104 son impédance.
Cette caractérisation d’un milieu diélectrique est possible grâce au lien entre les propriétés diélectriques du milieu environnant le WMFR et le champ induit par le WMFR dans celui-ci. Il est établi que les propriétés diélectriques complexes des milieux organiques sont de très bons indicateurs de leur état physico-chimique ou physiopathologique, notamment dans le document [16]. Ces propriétés traduisent la manière dont le milieu dissipe l’énergie électromagnétique qui lui est transmise, à travers sa conductivité électrique σ(en S/m), et la manière dont le milieu stocke l’énergie transmise, à travers sa permittivité diélectrique relative Єr (sans unité), comme décrit dans le document [28]. L’évaluation de ces propriétés diélectriques en fonction de la fréquence, en particulier dans le domaine des radiofréquences (quelques MHz à quelques centaines de MHz) est particulièrement pertinente pour renseigner sur l’état de la matière organique, comme décrit dans le document [29]. Le lien entre les propriétés diélectriques du milieu et le champ rayonné par le WMFR s’exprime à travers l’expression de l’impédance Z m du milieu investigué, selon le document [30]:
où Z m correspond à l’impédance du milieu diélectrique, σ est la conductivité électrique, Є r est la permittivité relative, Є 0 est la permittivité du vide, est le potentiel vecteur associé au champ magnétique généré par le WMFR, I est le courant circulant dans le WMFR, et ω est la pulsation. Par réciprocité, le champ magnétique, et donc l’impédance du WMFR, est modifiée par le milieu diélectrique environnant.
La configuration de la peut être schématisée comme le circuit électrique équivalent représenté en .
Ce schéma équivalent regroupe les interactions magnétiques et électriques prenant place entre les différents éléments mis en relation, à savoir le WMFR MR2 et ses différents TLR constitutifs M21 à M28, la spire d’excitation S1 connectée au VNA S0, et le milieu diélectrique 81, lui-même modélisé par une impédance complexe R m , L m . Comme dans le cas d’un TLR interagissant avec un milieu diélectrique, on peut faire l’hypothèse simplificatrice que la spire d’excitation n’est pas couplée directement avec le milieu, comme décrit dans le document [31].
En revanche, chaque TLR du WMFR est couplé avec le milieu à travers les coefficients de couplages k mj , et, comme précédemment, aux autres TLR et avec la spire d’excitation. Dans la suite, on fait également l’hypothèse simplificatrice selon laquelle le couplage entre les différents TLR et le milieu peut se modéliser par une impédance complexe Z mj "induite" par le milieu, qui vient s’ajouter à l’impédance R j , L j , C j , dans la branche relative à chaque TLR j , avec j∈{1,2,...,N}. Dans ce cadre d’hypothèse, la matrice exprimant l’ensemble des couplages s’écrit selon :
Par inversion de ce système matriciel, à toutes les fréquences de la gamme, il est possible comme précédemment d’extraire l’impédance Z mes . Par ailleurs, si l’on se focalise dans une bande de fréquence étroite B j centrée autour de la fréquence de résonance de chacune des branches constitutives du WMFR, on peut exprimer facilement l’impédance "vue" de la spire d’excitation, en ne prenant en compte que la branche "active" dans cette bande de fréquence ; l’impédance Z mes dans la bande B j s’exprime alors selon :