INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans les configurations sous forme de double vitrage (ci-après DGU), les propriétés colorimétriques telles les valeurs L*, a* et b* et toutes les valeurs et gammes de valeurs des caractéristiques optiques et thermiques telles que la sélectivité, la réflexion lumineuse extérieure ou intérieure, la transmission lumineuse sont calculées avec : - des matériaux comprenant un substrat revêtu d’un revêtement fonctionnel montés dans un double vitrage, - le double vitrage a une configuration : 6-16(Ar-90%)-4, c’est-à-dire une configuration constituée d’un matériau comprenant un substrat de type verre sodo-calcique ordinaire de 6 mm et d’un autre substrat de verre de type verre sodo-calcique de 4 mm, les deux substrats sont séparés par une lame de gaz intercalaire à 90 % d’argon et 10 % d’air d’une épaisseur de 16 mm, - le revêtement fonctionnel est de préférence positionné en face 2, c’est à dire sur le substrat le plus à l’extérieur du bâtiment ; sur sa face tournée vers la lame de gaz intercalaire.
De préférence, le matériau confère aux vitrages l’incorporant des couleurs transmission et en réflexion extérieure ou en réflexion intérieure telles que définies ci-après : - des valeurs de a*T comprises entre -10 et 0, entre - 7 et -2 ou entre -6,5 et -4,5, et/ou - des valeurs de b*T comprises entre 0 et +10, entre +1 et +7, entre +3 et +5, et/ou - des valeurs de a*ext comprises entre -10 et 0, entre -7 et -1, entre -6 et -2, entre -3,5 et -1,5 et/ou - des valeurs de b*ext comprises entre -15 et 0, entre -12 et -4, entre -12 et -5, entre -12 et -9,5 et/ou - des valeurs de a*int comprises entre -12 et 4, entre -10 et 4 ou entre -9 et 4, et/ou - des valeurs de b*int comprises entre -10 et 0, entre -8 et -2, entre -7 et -3 ou entre -7 et -1.
Les paramètres a*60° et b*60° correspondent aux couleurs a* et b* dans le système L*a*b* à un angle de 60° par rapport à la normale au plan du vitrage mesurés selon l’illuminant D65 à 2° perpendiculairement au matériau monté en simple vitrage avec le revêtement fonctionnel positionné en face 2.
Le vitrage de l’invention sous forme d’un double vitrage comprenant l’empilement positionné en face 2 permet d’atteindre notamment les performances suivantes: - un facteur solaire g inférieur ou égal à 40 %, inférieur ou égal à 38 %, inférieur ou égal à 37 %, compris entre 25 et 37 %, compris entre 33 % et 37 % et/ou - une sélectivité élevée, par ordre de préférence croissant, d'au moins 1,7, d'au moins 1,8, d'au moins 1,9, d'au moins 2,0, d'au moins 2,1.
Les couches diélectriques des revêtements présentent les caractéristiques suivantes seules ou en combinaison : - elles sont déposées par pulvérisation cathodique assistée par champ magnétique, - elles ont une épaisseur supérieure à 2 nm, de préférence comprise entre 4 et 100 nm.
Les couches diélectriques peuvent avoir différentes fonctions. A titre d’exemple, on peut citer les couches stabilisantes, les couches de lissage, et les couches barrières.
Les couches diélectriques peuvent présenter une fonction barrière. On entend par couches diélectriques à fonction barrière (ci-après couche barrière), une couche en un matériau apte à faire barrière à la diffusion de l'oxygène et de l’eau à haute température, provenant de l'atmosphère ambiante ou du substrat transparent (alcalins), vers la couche fonctionnelle. De telles couches diélectriques sont choisies parmi: - les couches comprenant du silicium telles que les couches choisis parmi les oxydes tels que SiO 2 et Al 2 O 3 , les nitrures tels que les nitrures tels que Si 3 N 4 et AIN, et les oxynitrures tels que SiO x N y, AlOxNy éventuellement dopé à l’aide d’au moins un autre élément, - les couches à base d’oxyde de zinc et d’étain, - les couches à base d’oxyde de titane.
Les couches comprenant du silicium sont extrêmement stables aux traitements thermiques. Par exemple, on n’observe pas de migrations des éléments les constituant. Par conséquent, ces éléments ne sont pas susceptibles d’altérer la couche d’argent. Les couches comprenant du silicium contribuent donc également à la non altération des couches d’argent.
Les couches comprenant du silicium comprennent au moins 50 % en masse de silicium par rapport à la masse de tous les éléments constituant la couche comprenant du silicium autres que de l’azote et de l’oxygène.
Les couches comprenant du silicium peuvent être choisies parmi les couches à base d’oxyde, à base de nitrure ou à base d’oxynitrure telles que les couche à base d’oxyde de silicium, les couches à base de nitrure de silicium et les couches à base d’oxynitrure de silicium.
Les couches comprenant du silicium peuvent comprendre au moins 2 %, au moins 5 % ou au moins 8 % en masse d’aluminium par rapport à la masse de tous les éléments constituant la couche comprenant du silicium autres que de l’oxygène et l’azote.
Les couches à base d’oxynitrure de silicium comprennent 10 à 90 % (bornes exclues) en pourcentage atomique d’azote par rapport à l’oxygène et l’azote dans la couche à base d’oxyde de silicium.
L’armature de carcasse 32 comporte au moins une nappe de carcasse comprenant plusieurs éléments de renfort, la nappe étant ancrée à chacun des bourrelets 24 par un retournement autour de la tringle 28, de manière à former dans chaque bourrelet 24 un brin aller 38 s’étendant depuis les bourrelets à travers les flancs vers le sommet 12, et un brin retour 40, l’extrémité radialement extérieure 42 du brin retour 40 étant radialement à l’extérieur de la structure annulaire de renfort 26. L’armature de carcasse 32 s’étend ainsi depuis les bourrelets 24 à travers les flancs 22 jusque dans le sommet 12. L’armature de carcasse 32 est agencée radialement à l’intérieur de l’armature de sommet 14 et de l’armature de frettage 17. L’armature de carcasse 32 comprend une seule nappe carcasse 34.
Le pneumatique 10 comprend également une couche interne 43 d’étanchéité, de préférence en butyl, axialement intérieure aux flancs 22 et radialement intérieure à l’armature de sommet 14 et s’étendant entre les deux bourrelets 24.
Chaque nappe de travail 16, 18, de frettage 19 et de carcasse 34 comprend une composition polymérique dans laquelle sont noyés des éléments de renfort de la nappe correspondante. Chaque composition polymérique, ici une composition élastomérique, des nappes de travail 16, 18, de frettage 19 et de carcasse 34 est réalisée dans une composition conventionnelle pour calandrage d’éléments de renfort comprenant de façon classique un élastomère diénique, par exemple du caoutchouc naturel, une charge renforçante, par exemple du noir de carbone et/ou de la silice, un système de réticulation, par exemple un système de vulcanisation, de préférence comprenant du soufre, de l’acide stéarique et de l’oxyde de zinc, et éventuellement un accélérateur et/ou retardateur de vulcanisation et/ou divers additifs. En référence à la , l’unique nappe de frettage 19 comprend au moins l’élément filaire de renfort de frettage constitué ou formé par un câble rempli 50 selon l’invention noyé dans la matrice élastomérique de la nappe de frettage 19 à base de la composition élastomérique de la nappe de frettage 19.
Ici Emin= 14 GPa.
Ici Emax=60 GPa.
Et Emax/Emin = 4,3 compris entre 1 et 5.
Le produit renforcé R1 présente un allongement structural As tel que 0< As < 3% déterminé par la norme ASTM D2969-04 de 2014.
Ici As= 1,8%. CABLE DU PRODUIT RENFORCE SELON UN PREMIER MODE DE REALISATION DE L’INVENTION
Le câble 50 comprend une unique couche constituée de N = 11 éléments de renforcements métalliques 54 enroulés en hélice, chaque élément de renforcement métallique 54 de la couche 52 décrivant, lorsque le câble 50 s’étend selon une direction sensiblement rectiligne, une trajectoire en forme d’hélice autour d’un axe principal (A) sensiblement parallèle à la direction sensiblement rectiligne, de sorte que, dans un plan de coupe sensiblement perpendiculaire à l’axe principal (A), la distance entre le centre de chaque élément de renforcement métallique 54 de la couche 52 et l’axe principal (A) est sensiblement constante et égale pour tous les éléments de renforcements métalliques 54 de la couche 52, les éléments de renforcement métallique 54 étant des fils métalliques F (ici 8 fils métalliques) présentant un diamètre Df avec les éléments de renforcement métalliques 54 présentant un diamètre Dh qui est le diamètre du cercle théorique passant par les centres des fils F de la couche dans un plan perpendiculaire à l’axe principal du câble et un diamètre D qui est le diamètre extérieur du câble 50 avec D, Dh et Df étant exprimés en millimètres : - 0,20 Avec Jr=N/(π x (D-Df)) x (Dh x Sin(π/N) – (Df / Cos(α x π/180))), α étant l’angle d’hélice, exprimé en degrés, de chaque fil métallique F.
Cette évaluation statistique d’incertitudes est effectuée par une méthode de calcul statistique, par exemple en implémentant une loi normale ou bien une loi de Poisson selon une des méthodes connues dans l’état de l’art.
Le procédé comprend en outre une étape 84 d’évaluation temporelle de la fonction d’incubation ou signature prédictive du risque, selon la formule [MATH 3] ou [MATH 4], sur l’intervalle temporel de surveillance, avec une fréquence temporelle choisie. Ainsi, un échantillonnage temporel de la fonction d’incubation prédictive du risque (ou signature prédictive du risque) est obtenu, sur une durée temporelle donnée, formant une courbe d’évolution du risque. La durée temporelle est par exemple d’une ou plusieurs semaines ou mois.
Dans le mode de réalisation décrit, sensiblement en parallèle de l’évaluation prédictive 85 de l’incubation d’une pathologie pour la patient considéré, est mise en œuvre une évaluation parallèle 95 à partir de données 88 mémorisées, également appelées données de retour d’expérience.
L’évaluation 95 effectuée à partir a pour objectif de permettre une mise à jour interactive des modèles mémorisés dans les bases de données 22, 24 en fonction des données collectées pour chaque patient, permettant ainsi d’affiner les modèles de risque, les signatures de risque de référence et des scénarios de menaces associés.
En plus, cette évaluation permet de mettre en lumière des scénarios rares, mais néanmoins possibles, ayant une très faible probabilité d’occurrence mais correspondant à un scénario redouté pour le patient.
L’évaluation 95 comprend une étape 90 d’obtention d’une signature de risque de référence et de modèle mécanistique du risque associé pour le patient donné. La signature de risque de référence est la plus proche du modèle calculé pour la patient donné, à partir des données 88 mémorisées, notamment à partir des bases de données 22, 24.
Ensuite, lors d’une étape 92, une prédiction de l’évolution du risque pour le patient est calculée, sur la même durée temporelle que celle utilisée à l’étape 84, en utilisant la signature du risque de référence obtenue à l’étape 90.
Une étape 94 de d’évaluation déterministe-probabiliste de la signature du risque de référence appliquée et du scénario de menaces redouté associé est mise en œuvre par des méthodes mathématiques du plus proche voisin par exemple
Une étape 96 de validation par interaction avec un expert, faisant partie d’un processus de type HILL (pour « human in the loop learning » en anglais), est ensuite mise en œuvre, et si le résultat de la validation (test 98) est négatif, une modification de la signature de risque de référence dans la base de données est appliquée, par apprentissage par renforcement et les étapes 90, 92 et 94 sont itérées.
La validation comprend notamment la comparaison entre la signature de risque de référence et la signature de risque obtenue pour le patient.
L’expert valide alors les données de référence mémorisées dans les bases de données 22, 24.
Si le résultat de la validation est positif, le procédé continue vers une phase finale 100 de détection et caractérisation dans le procédé de détection et de caractérisation de signaux faibles d’exposition à un risque, la continuation étant décrite ci-après en référence à la .
Cette phase finale de détection et caractérisation comprend une étape 102 de mise en œuvre d’un module de caractérisation de signaux faibles d’exposition à un risque pour le patient, (ou signaux faibles précurseurs), qui effectue une comparaison de la signature prédictive du risque calculée, ou des signatures prédictives du risque calculées à plusieurs instants temporels à une signature de risque de référence prédéterminée.
Dans un mode de réalisation, la signature de risque de référence est une valeur de seuil, et une comparaison à la valeur de seuil est effectuée, et la détection de signaux faibles précurseurs est positive si la valeur de seuil prédéterminée est dépassée par la signature prédictive du risque calculée à au moins un instant t de l’intervalle temporel considéré. Plusieurs valeurs de seuils définissant plusieurs niveaux de risque peuvent être utilisées, ces valeurs de seuils étant préalablement mémorisées.
Dans un autre mode de réalisation, l’étape 102 met en œuvre une comparaison à une ou à des signatures de risque de référence préalablement calculées et mémorisées dans la base de données 24 de signatures de risques de référence, et la détection de signaux faibles précurseurs est positive si une distance entre signatures de risque de référence et signature prédictive du risque calculée est inférieure à un seuil de distance prédéterminé. Par exemple, chacune des signatures de risque est caractérisée par une pluralité de valeurs à des instants temporels successifs sur une durée temporelle d’évaluation des signatures de risque. Le calcul d’une distance entre signatures de risque met en œuvre dans ce cas une distance entre deux courbes, par exemple la moyenne pondérée des distances point à point.
De plus, une incertitude statistique associée à la détection est évaluée systématiquement par l’une des méthodes statistiques de l’état de l’art (loi normale ou loi de Poisson).
la est une vue analogue à la , illustrant un troisième état du deuxième mode de fonctionnement du dispositif ;
la est une vue analogue à la , illustrant un quatrième état du deuxième mode de fonctionnement du dispositif ;
la est une vue analogue à la , illustrant un cinquième état du deuxième mode de fonctionnement du dispositif ;
la est une vue analogue à la , illustrant un premier état d’un troisième mode de fonctionnement du dispositif dans lequel la roue est entraînée en rotation via un flux exclusivement hydraulique ;
la est une vue analogue à la , illustrant un deuxième état du troisième mode de fonctionnement du dispositif ;
la est une vue analogue à la , illustrant un premier état d’un quatrième mode de fonctionnement du dispositif dans lequel la roue est entraînée en rotation via un flux pneumatique ;
la est une vue analogue à la , illustrant un deuxième état du quatrième mode de fonctionnement du dispositif ;
la est une vue analogue à la , illustrant un troisième état du quatrième mode de fonctionnement du dispositif ;
la est une vue analogue à la , illustrant un quatrième état du quatrième mode de fonctionnement du dispositif ;
la est une vue analogue à la , illustrant un cinquième état du quatrième mode de fonctionnement du dispositif ;
la est une vue analogue à la , illustrant un sixième état du quatrième mode de fonctionnement du dispositif ;
la est une vue analogue à la , illustrant un septième état du quatrième mode de fonctionnement du dispositif ;
la est une vue analogue à la , illustrant un huitième état du quatrième mode de fonctionnement du dispositif ;
la est une vue analogue à la , illustrant un neuvième état du quatrième mode de fonctionnement du dispositif ;
la est une vue analogue à la , illustrant un dixième état du quatrième mode de fonctionnement du dispositif ;
On entend par « concentré protéique laitier appauvri en lactose » au sens de la présente invention, un concentré dont la teneur initiale en lactose est comprise entre 1 et 10 %, et dont cette teneur est encore diminuée grâce à l’étape a) d’au moins 50 % par rapport à la teneur du concentré protéique laitier initial, de préférence une teneur en lactose diminuée de 80 % à 99 % par rapport à la teneur du concentré protéique laitier initial. Par exemple, un concentré protéique laitier appauvri en lactose comprenant initialement de 1 à 10 % de lactose, aura une concentration diminuée à 0,5-5 % de lactose, préférentiellement moins de 1 % de lactose.
On entend par « support » au sens de la présente invention, tout support capable de lier de manière covalente la lectine ou la partie de lectine liant les protéines lactosylées. Par exemple, le support de greffage de l’étape b) est choisi dans le groupe constitué par les celluloses, les polysaccharides, les supports organiques ou inorganiques, minéraux (SiO 2 ), le verre ; se présentant sous la forme de résines, billes, perles, blocs, fils, tissus, dont la surface peut être poreuse ou non. Par exemple, s’il s’agit d’une résine de chromatographie, le couplage lectine-résine, peut être effectué sur une résine de type CNBr (Bromure de cyanogène) Sepharose (Cytiva®), ou NHS (N-hydroxysuccinimide) Sepharose (Cytiva®), ou NHS (N-hydroxysuccinimide) agarose (Pierce®).
Selon un mode de réalisation particulier du procédé selon la présente invention, ledit procédé comprend en outre une étape d) de séchage du concentré protéique laitier appauvri en lactose et en protéines lactosylées de l’étape c).
Selon un mode de réalisation particulier du procédé de la présente invention, l’étape a) est réalisée par au moins une diafiltration sur membrane de 3 kDa ou de 10 kDa et/ou une chromatographie d’exclusion stérique des molécules de masse moléculaire inférieure à 3 kDa ou 5 kDa et/ou l’utilisation d’une enzyme de type lactase afin de cliver le lactose libre.
Selon un mode de réalisation particulier du procédé selon la présente invention, la lectine ou partie de lectine greffée sur le support utilisé à l’étape b) est une galectine ou partie de galectine liant les protéines lactosylées, de préférence la galectine-3 humaine ou partie de galectine-3 humain liant les protéines lactosylées. Préférentiellement la partie de galectine-3 humaine comprend ou consiste en le domaine CRD SAT de séquence SEQ ID NO :1 (MSATGAYPA TGPYGAPAGP LIVPYNLPLP GGVVP X 1 MLIT ILGTVKPNAN RIALDFQRGN DVAFHFNPRF NENNRRVIVC NTKLDNNWGR EERQSVFPFE SGKPFKIQVL VEPDHFKVAV NDAHLLQYNH RVKKLNEISK LGISGDIDLT S X 2 SYTMI; où X 1 est R ou K et/ou X 2 est A ou T).
Selon un mode de réalisation particulier du procédé selon la présente invention, le support est régénéré à l’issue de l’étape b) avec une solution de lactose puis un lavage extensif dans un tampon au pH de l’extrait laitier (généralement pH=6,8, totalement compatible avec le CRD).
La présente invention a encore pour objet un concentré protéique laitier obtenu par le procédé selon la présente invention, caractérisé en ce que ledit concentré protéique laitier comprend une teneur appauvrie en lactose et une proportion en protéines lactosylées réduite, par rapport à celles du concentré protéique laitier initial. En particulier, le concentré protéique laitier selon la présente invention a une teneur en protéines lactosylées diminuée d’au moins 50 % par rapport à la teneur du concentré protéique laitier initial, de préférence une teneur en protéines lactosylées diminuée de 50 % à moins de 100 % par rapport à la teneur du concentré protéique laitier initial. En particulier, le concentré protéique laitier selon la présente invention a une teneur en lactose diminuée d’au moins 50 % par rapport à la teneur du concentré protéique laitier initial, de préférence une teneur en lactose diminuée de 80 % à 99 % par rapport à la teneur du concentré protéique laitier initial. Par exemple, un concentré protéique laitier selon la présente invention a une teneur en lactose de 0,5-5 %, préférentiellement de moins de 1 %.
Le concentré protéique laitier obtenu par le procédé selon la présente invention permet de retarder le brunissement des poudres de protéines de lait, et ainsi limite l’ensemble des effets indésirables dus à la réaction de Maillard et au brunissement des poudres durant leur stockage.
BREVE DESCRIPTION DES FIGURES représente la capture de protéines lactosylées de concentré laitier par chromatographie sur résine couplée avec le domaine CRD SAT de la galectine-3 humaine (puits 4 et 6) après élimination préalable par chromatographie d’exclusion PD10 (puits 1 à 2) : 1 : INP av PD10 : Fraction protéique avant élimination du lactose par PD10 ; 2 : INP ap PD10 : Fraction protéique après élimination du lactose par PD10 ; 3 : FT T- : protéines de lait non retenues sur résine vierge ; 4 : FT CRD : protéines de lait non retenues sur résine couplée avec CRD SAT ; 5 : Elution T- : protéines relarguées de la résine vierge après élution par 100 mM de lactose ; 6 : Elution lactose : protéines relarguées de la résine CRD SAT après élution avec 100 mM de lactose.
représente le niveau de lactosylation des protéines mesuré par chromatographie en phase liquide haute pression couplée à la une analyse par spectrométrie de masse (LC-MS) et la quantification relative des formes natives et lactosylées de la β-lactoglobuline (B-LG). (A) quantification des formes natives et lactosylées au fur et à mesure du protocole. (B) lactosylation de la B-LG initiale (C) lactosylation de la B-LG après élimination des protéines lactosylées. (D) lactosylation de la B-LG retenue sur les billes CRD.
représente la spécificité d’interaction du domaine CRD SAT pour les protéines lactosylées. 1 : INP av PD10 : Fraction protéique avant élimination du lactose par PD10 ; 2 : FT CRD : protéines de lait non retenues sur billes CRD SAT ; 3 : Elution lactose : protéines liées sur résine CRD SAT après élution avec 100 mM de lactose ; 4 : Glycoprotéines du lait : Glycoprotéines de lait bovin ; 5 : Contrôle négatif : soybean trypsin inhibitor (protéine purifiée non glycosylée) ; 6 : Contrôle positif : Horseradish peroxidase (protéine purifiée hautement glycosylée).
EXEMPLES EXEMPLE 1 : PROCEDE D’ELIMINATION DES PROTEINES LACTOSYLEES DE CONCENTRES PROTEIQUES LAITIERS
Les concentrés protéiques laitiers sont composés généralement de 20 à 30 % de matière sèche, et sont constitués principalement de protéines et de lactose. Les protéines ainsi que le lactose sont tous deux présents à des concentrations de l’ordre du milli Molaire (mM) dans le concentré.
Pour les besoins de l’expérience, une poudre de protéines laitières avec un ratio 80/20 (caséines/protéines sériques) représentatif des proportions protéiques du lait bovin a été utilisée. Cette poudre possède une proportion de protéines lactosylées dues aux pré-traitements (traitements thermiques, évaporation sous vide (concentration)) appliqués sur le concentré laitier.
Elimination du lactose L’élimination du lactose est requise pour ne pas saturer les sites de fixation du domaine CRD SAT de la galectine-3 humaine.
La première méthode a consisté à éliminer le lactose par diafiltration, et a reposé sur l’utilisation d’un appareil de type Stirred Cell (Millipore). Le concentré a été placé dans un réacteur sur une membrane en cellulose régénérée avec un cut-off de 3 kDa. La masse molaire d’une molécule de lactose étant de 342 Da, le lactose a traversé la membrane de diafiltration grâce à un flux d’azote poussant le liquide sous la membrane. Les protéines de taille supérieure à 3 kDa ont donc toutes été retenues au-dessus du filtre.
En particulier, le principe des routes solaires consiste à utiliser les routes ou chaussées comme moyens de production d’énergie électrique, à partir de l’irradiation solaire pendant la journée.
Pour cela, des modules solaires sont insérés dans des chaussées dites circulables (routes, trottoirs, etc.), et recouverts par une surface texturée transparente, résistante au passage des véhicules, et répondant aux exigences d’adhérence applicables aux routes et autres voies circulées.
Classiquement, les modules photovoltaïques comprennent :
-une plaque transparente en face avant du module, généralement en verre ; la face avant étant celle exposée au rayonnement solaire incident lors de l'implantation des modules sur le terrain,
-un ensemble de cellules photovoltaïques interconnectées, enrobées dans une couche d’encapsulation,
-une plaque en face arrière du module photovoltaïque, généralement en verre ou en un « backsheet » formé de polymères multi-couches.