INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le dispositif de fixation et d’articulation des nageoires 10 comprend des moyens de manœuvres 31, 32, 33, 34, 35 des nageoires 10. Les moyens de manœuvre comprennent des moyens de pivotement pour faire pivoter les nageoires 10 autour d’un axe de pivotement X sensiblement parallèle à l’axe longitudinal du bateau 1. Chaque nageoire 10 peut notamment se déplacer, par ce pivotement, entre une position déployée et une position repliée, et réciproquement.
Dans la position repliée, la nageoire 10 vient contre le flanc latéral 21 de la coque 2, dont elle épouse la forme. En revanche, dans la position déployée, la nageoire 10 s’étend dans une direction principalement transverse par rapport à l’axe longitudinal du bateau 1. La portion de travail 100 est totalement immergée et la portion anti-gite 102, dont la surface de portance, est sensiblement horizontale, autrement dit parallèle à la surface de l’eau, tandis que la portion anti-dérive 101 est sensiblement verticale, autrement dit orthogonale à la surface de l’eau.
L’axe de pivotement X, sensiblement parallèle à l’axe longitudinal du bateau 1, peut être légèrement déplacé vers le bas ou vers le haut, comme représenté dans les exemples des figures 5 et 6, pour permettre de régler les angles et directions respectifs selon lesquels la portion anti-dérive 101 et la portion anti-gite 102 s’étendent dans l’eau. Notamment, on peut ainsi, en jouant sur la localisation des moyens de pivotement et la direction de l’axe de pivotement X, régler l’incidence de la portion anti-gite 102 par rapport à l’horizontale ou par rapport à l’orthogonale au flan du bateau 1. A cette fin, pour chaque nageoire, les moyens de manœuvre comprennent des moyens de déplacement de l’axe de pivotement X de la nageoire 10. Ces moyens de déplacement de l’axe de pivotement X peuvent par exemple consister en des paliers 36 articulés par exemple par l’intermédiaire de moyens 33 de déplacement axial de palier, pouvant comprendre un moteur couplé à une vis sans fin ou des vérins, comme représenté sur la et la .
Selon un mode de réalisation, il est prévu des capteurs pour mesurer des contraintes s’exerçant sur la structure du bateau 1, par exemple des capteurs mesurant l’intensité d’un effort s’exerçant sur les haubans. Dès lors, il peut être prévu des moyens de sauvegarde automatiques ou à déclenchement manuel permettant de déplacer en position repliée une ou plusieurs nageoires 10 qui étaient en position déployée, en cas d’effort dépassant un seuil d’intensité prédéfini ou en cas de gite dépassant un seuil de gite limite prédéfini. En complément, les moyens de sauvegarde peuvent permettre une modification de l’incidence de la ou des nageoires 10 en position déployée afin de les rendre plus ou moins portantes ou plus ou moins plongeantes.
En référence à la , il est prévu, selon un mode de réalisation, un éventuel embrèvement 23 et/ou une feuillure 22 aménagé(e)(s) dans le flanc latéral 21 de la coque 2, correspondant à un évidement prévu dans le flan de la coque 2 du bateau 1, de chaque côté, de façon à cacher dans le profil de la coque 2, dont elle épouse exactement la forme, au moins une portion de l’épaisseur de chaque nageoire 10 en position repliée, pour faciliter son passage dans l’eau et ne pas provoquer d’embruns perturbateurs en navigation.
De même, pour éviter tout phénomène d’accumulation de poudre dans le moyen de connexion à la source de polymère en poudre et dans l’ouverture de la paroi du couvercle y conduisant, l’épaisseur de la paroi du couvercle dans laquelle est formée l’ouverture débouchant dans le moyen de connexion à la source de polymère en poudre et la surface intérieure dudit moyen de connexion ont une tension superficielle égale à (TS2).
Selon un mode de réalisation particulier, la tension superficielle (TS1) est comprise entre 7,5 et 19.5 mN.m -1 et la tension superficielle (TS2) est comprise entre 11,5 et 23,5 mN.m -1 .
Dans toute la demande, les tensions superficielles caractéristiques de l’invention, sont définies à l’aide d’un goniomètre par mesure des angles de contact de 3 solvants appliqués sur la surface testée, les 3 solvants étant l’eau, le diodo-méthane et l’éthylène glycol à 25°C.
En pratique, le moyen de connexion de la chambre de mouillage au circuit d’arrivée d’eau primaire se présente sous la forme d’un tube ou équivalent, dont la surface intérieure présente une tension superficielle comprise entre 7,5 et 19.5 mN.m -1 .
Comme mentionné précédemment, la chambre de mouillage comprend un couvercle présentant une ouverture débouchant dans un moyen de connexion à une source de polymère en poudre. En pratique, le moyen de connexion se présente également sous la forme d’un tube ou équivalent, dont la surface intérieure présente une tension superficielle comprise entre 11,5 et 23,5 mN.m -1 .
Préférentiellement, la chambre de mouillage est munie d’une ouverture débouchant dans un moyen de surverse sous la forme d’un tuyau latéral ou équivalent, dont la surface intérieure présente une tension superficielle comprise entre 7,5 et 19.5 mN.m -1 .
Selon un mode de réalisation préféré, le matériau constitutif de la surface intérieure de la chambre de mouillage, de son couvercle, incluant l’épaisseur de la paroi dans laquelle sont formées les ouvertures et la surface intérieure du tube en L, est du métal. En pratique, la surface intérieure subit un traitement mécanique apte à conférer à ladite surface une tension superficielle respectivement (TS1) ou (TS2), avantageusement comprise entre respectivement 7,5 et 19.5 mN.m -1 ou 11,5 et 23,5 mN.m -1 . Plus préférentiellement le traitement mécanique est de l’électro polissage.
Selon un autre mode de réalisation préféré, le matériau constitutif de la surface intérieure de la chambre de mouillage, de son couvercle, incluant l’épaisseur de la paroi dans laquelle sont formées les ouvertures et la surface intérieure du tube en L est du métal et la surface intérieure est modifiée chimiquement de sorte à conférer aux dites surfaces, une tension superficielle respectivement (TS1) ou (TS2). Plus préférentiellement, la surface métallique est modifiée chimiquement par application d’un revêtement, la surface dudit revêtement ayant une tension superficielle respectivement (TS1) ou (TS2), de préférence comprise entre 7,5 et et 19.5 mN.m -1 ou 11,5 et 23,5 mN.m -1 .
A titre d’exemple, le revêtement peut être choisi parmi des résines organiques thermodurcissables fluorées telles que le polytétrafluoroéthylène, les perfluoroalkoxy, l’éthylene propylène fluoré, l’éthylène tétrafluoroéhylène.
L’épaisseur du revêtement est avantageusement comprise entre 1 et 200 micromètres, encore plus avantageusement entre 10 et 100 micromètres.
Préférentiellement les couteaux du rotor au moins en partie, et le stator sont réalisés en acier inoxydable choisi parmi les aciers austéno-ferritique ou austénitiques traité par nitruration sous vide ou par diffusion de carbone.
Dans un mode de réalisation avantageux, les fentes du stator sont inclinées d’un angle compris entre 1° et 45° par rapport au plan horizontal du stator. Plus préférentiellement, cet angle est inférieur à 30°, et encore plus préférentiellement à 20°. Cet angle est préférentiellement compris entre 1 et 10°, de préférence entre 1° et 5°.
De préférence, les fentes du stator sont rectilignes et parallèles les unes avec les autres.
Selon une autre caractéristique, les fentes sont espacées régulièrement les unes des autres d’une distance comprise entre 1 et 5 millimètres. Dans un mode de réalisation particulier, les parois internes des fentes sont inclinées de manière à créer des arêtes tranchantes sur chaque fente.
Figures La représente une vue 3D du dispositif de l’invention connecté à son sommet à une vis doseuse pour le polymère sous forme de poudre
La représente une vue plane du dispositif pour la mise en dispersion d’un polymère hydrosoluble sous forme de poudre de granulométrie standard inférieure à 1 mm comprenant: - une chambre de mouillage (1), dans laquelle est dosé le polymère, ladite chambre comprenant : - une partie supérieure cylindrique d’axe de révolution vertical se prolongeant par une partie inférieure conique, - latéralement, agencés sur la paroi latérale du cylindre constitutif de la partie supérieure de la chambre, * deux ouvertures (3) débouchant chacune dans un moyen de connexion à un circuit d’arrivée d’eau primaire se présentant sous la forme d’un tuyau (4), les axes des ouvertures étant séparées d’un angle de 45° l’une de l’autre, * une ouverture (14) débouchant dans un tuyau de surverse (15), - un couvercle (5) présentant une ouverture (6) débouchant dans un moyen de connexion à une source de polymère en poudre sous la forme d’un tube (7). Le tube (7) est raccordé à la vis doseuse (13). - une chambre de broyage (8) et d’évacuation du polymère dispersé d’axe de révolution horizontal, - un tube en L (2) dont une extrémité relie l’extrémité inférieure de la partie conique de la chambre de mouillage, l’autre extrémité reliant la chambre de broyage.
Exemple 3 : Dispersion comprenant un filtre UV en deuxième phase
Les filtres UV sont utilisés pour absorber ou réfléchir les rayons UV contenus dans la lumière solaire ou artificielle. Les filtres UV sont utilisés pour protéger la peau des effets néfastes des rayons UV (cancer de la peau, lésions de la peau et rides) et/ou pour protéger et stabiliser les produits et leurs ingrédients, ainsi que les emballages, ici l’Eusolex 232 (INCI : Phenylbenzimidazole Sulfonic Acid) compte-tenu de ses propriétés de protection satisfaisante, de sa solubilité dans l’eau, et de son acceptation monde au niveau règlementaire.
Les tableaux 11 à 14 ci-après renseignent sur les compositions des différentes phases/solutions respectives aux procédés A, B et C. Le tableau 15 ci-après renseigne les paramètres retenus pour la mise en œuvre des procédés A, B et C.
Tableau 11 : Composition du fluide interne 36 (IF) Nom Nom INCI % Masse Labrafac CC Caprylic/Capric triglyceride Qsp* Huile de Meadowfoam Limnanthes alba seed oil 25,00 EMC30 Castor Oil/IPDI Copolymer (and) Caprylic/Capric Triglyceride 33,33 Total 100,00
Tableau 12 : Composition du fluide externe 40 (OF) Procédé/Dispersion A B C Nom Nom INCI % Masse Eau osmosée Eau Qsp* Pentiol Green+/A-LEEN 5 Pentylene glycol 3,01 2,89 Purecare CHP XO Chlorephenesin 0,34 Zemea select Propanediol Propanediol, Aqua 12,47 Carbopol Ultrez 10 Polymer Carbomer 0,25 Eusolex 232 Phenylbenzimidazole Sulfonic Acid 0,58 - - Unicert Red 07004-J CI14700 0,30 SOLUTION SOUDE 10% AQUA, SODIUM HYDROXIDE 0,19 0,11 Total 100,00 100,00 100,00
Tableau 13 : Composition de la solution additionnelle comprenant le filtre UV (AF - procédés B et C uniquement) Nom Nom INCI % Masse Eau osmosée Eau Qsp* Pentiol Green+/A-LEEN 5 Pentylene Glycol 5 Eusolex 232 Phenylbenzimidazole Sulfonic Acid 24,07 NaOH Hydroxyde de Sodium 3,33 Total 100,00 pH 7
Tableau 14 : Composition de la solution d’augmentation de la viscosité de la deuxième phase (BF) Nom Nom INCI % Masse Eau osmosée Eau Qsp* NaOH Hydroxyde de Sodium 5,60 Total 100,00
Tableau 15 : Répartition des phases et températures Procédé A Procédés B et C Température (en °C) % w/w Fluide interne 36 12% 12% 80 Fluide externe 40 85,92% 83,86% 80 Solution additionnelle (AF) - 2,07% TA** BF 2,075% 2,07% TA** Total 100 %
Procédé A : Dispersion finale dotée d’une phase continue opaque et blanche avec présence de particules pouvant conduire à des bouchages du dispositif microfluidique.
Inconvénients : procédé en 2 étapes, donc complexes ; enchainement rapide des 2 étapes requis sous peine d’observer un crémage des gouttes, donc risques d’erreurs exacerbés ; intégrité des gouttes altérée suite au cisaillement (même doux) généré par l’étape 2 -> opacification de la deuxième phase ; et présence de lignes de champs observée en phase continue (ie zone localisée où densité de gouttes moindre, voire nulle).
Procédé C : Dispersion finale dotée d’une stabilité cinétique, d’une phase continue transparente et d’une suspension de gouttes d’environ 1 mm de diamètre dans la phase continue aqueuse satisfaisante, sans les inconvénients observés avec le procédé B.
Avantages : procédé aisé en 1 étape ; intégrité des gouttes préservée ; et absence de lignes de champs en phase continue.
Exemple 4 : Dispersion comprenant une matières premières apte à modifier la tension de surface en deuxième phase
Des débouchés des orifices du noyau peuvent former un agencement à motif unitaire carré.
La surface totale des débouchés des passages fluidiques au niveau de chacune de la première face et de la seconde face peut correspondre à au moins 5% de la surface de ladite face considérée.
Au moins l’une de la première face et de la seconde face peut comprendre des canaux de jonction d’au moins certains des débouchés des passages fluidiques.
Les passages fluidiques peuvent présenter une forme polygonale, par exemple hexagonale.
Le noyau peut comprendre une structure en mousse, lesdits passages fluidiques étant formés par des cellules ouvertes de ladite mousse.
Le présent document concerne un ensemble du type précité comprenant :
un noyau tel que décrit ci-dessus ; et un conformateur entourant la préforme fibreuse et le noyau logé dans la préforme fibreuse afin de réaliser une conformation tridimensionnelle prédéterminée de la préforme fibreuse.
Le conformateur peut comprendre des parois en contact avec la préforme fibreuse, ces parois comprenant des passages fluidiques reliés à des moyens d’alimentation de l’intérieur du conformateur en fluide.
Les passages fluidiques au niveau du conformateur permettent aussi d’améliorer la circulation des gaz autour du conformateur et en direction de la préforme fibreuse.
Les débouchés des passages fluidiques des parois du conformateur peuvent être reliés par des canaux de jonctions.
Brève description des figures L’invention sera mieux comprise et d’autres caractéristiques et avantages apparaîtront encore à la lecture de la description détaillée qui suit fait à titre non limitatif en référence aux figures dans lesquelles : déjà décrite précédemment, est un noyau selon l’art antérieur ;
illustre un noyau selon un premier mode de réalisation, cette figure comprend une partie A montrant une première face du noyau et une partie B montrant une seconde face opposée du noyau ;
illustre un noyau selon un second mode de réalisation, cette figure comprend une partie A montrant une première face du noyau et une partie B montrant une seconde face opposée du noyau ;
illustre une vue en coupe d’un noyau entouré d’une préforme fibreuse et d’un noyau ;
illustre un noyau et un conformateur associé, selon l’invention ;
Description détaillée de l’invention Comme illustré à la , le présent document concerne un noyau 2 s’étendant selon une direction longitudinale L entre un pied 4 et une tête 6. Il comprend une première face 8 et une seconde face 10 opposée l’une à l’autre selon une direction transverse T à la direction longitudinale. Comme illustré en , la première face 8 du noyau 2 est une face destinée à venir en contact avec une préforme fibreuse 12, cette première face permettant de délimiter une première face 14 de la préforme opposée à celle formant une face d’extrados 16. La seconde face 10 du noyau est une face destinée à venir en contact avec la préforme fibreuse 12, cette seconde face 10 permettant de délimiter une seconde face 18 de la préforme opposée à celle formant une face d’intrados 20. La première face 8 et la seconde face 10 du noyau sont reliées l’une à l’autre au niveau d’un premier bord longitudinal 22 et au niveau d’un second bord longitudinal 24.
A ce jour, plusieurs solutions d’essais dits abusifs mécanique, électrique, thermique existent pour contraindre un accumulateur lithium-ion à électrolyte liquide à un emballement thermique, et consistent en substance soit à réaliser une surcharge électrique, soit à mettre en œuvre un court-circuit externe, soit à faire un poinçonnement ou une surchauffe externe de l’accumulateur.
En revanche, la technologie des batteries tout-solide n’étant pas mature, aucun essai abusif n’a été réalisé à l’échelle d’une batterie tout-solide pour vérifier l’hypothèse précitée de la littérature sur l’amélioration qu’une batterie tout-solide apporterait sur la sécurité d’un point de vue thermique.
Il existe un besoin d’une solution qui permette de réaliser des essais abusifs à l’échelle d’une batterie tout-solide afin de valider celle-ci.
Pour ce faire, l’invention a tout d’abord pour objet un procédé de réalisation d’une batterie tout-solide comprenant les étapes suivantes :
a/ réalisation d’un accumulateur électrochimique métal-ion comprenant un faisceau électrochimique comportant au moins une cellule électrochimique constituée d’une cathode et d’une anode de part et d’autre d’un séparateur imprégné d’un électrolyte liquide, la cathode et l’anode comprenant chacune un substrat, formé d’un feuillard métallique qui supporte dans sa portion centrale un matériau actif d’insertion d’ion métal, et un emballage agencé pour contenir le faisceau électrochimique avec étanchéité ;
b/ charge électrique de l’accumulateur de sorte à ce qu’il atteigne un état de charge électrique prédéterminé ;
c/ perçage de l’emballage ;
d/ enlèvement de l’électrolyte liquide ;
e/ ouverture de l’emballage ;
f/ séparation de l’anode, cathode et du séparateur les uns des autres ;
g/ dépôt par enduction d’au moins une couche d’encre formant un électrolyte tout-solide, sur l’électrode parmi l’anode ou la cathode, qui est chargée électriquement à l’état prédéterminé ;
h/ réalisation d’un faisceau électrochimique comportant au moins une cellule électrochimique constituée de la cathode et de l’anode séparées selon l’étape f/ et dont l’une est revêtue de la couche électrolyte tout-solide déposée selon l’étape g/.
Selon un mode de réalisation avantageux, le procédé comprend une étape i/ mise en place d’un emballage agencé pour contenir le faisceau électrochimique (F’) avec étanchéité. Cette étape i/ permet de représenter un accumulateur en conditions réelles d’utilisation.
L’état de charge prédéterminé selon l’étape b/ est avantageusement compris entre 30 et 100%, de préférence entre 85 et 100%, de préférence encore de 100%.
Selon une configuration avantageuse, les faisceaux électrochimiques sont chacun constitué d’une seule cellule électrochimique enroulée sur elle-même par bobinage.
Le premier système est un électro aimant 49, visible , fixé d’un coté sur la platine de fixation 51 via une patte de fixation 49 et agissant de l’autre sur le cliquet 40 en basculement vers ou en éloignement des dents des roues à rochet 10a et 10b.
Le deuxième système, visible sur la , est une extension 44 fixée sur le cliquet 40 à l’extrémité libre de laquelle est ménagé un orifice traversant de passage 45. Au travers de ce passage 45, passe une tige 46 ancrée dans la platine de fixation 51 et s’étendant en saillie perpendiculairement d’une face supérieure de la platine de fixation 51, un ressort de compression 47 étant positionné sur la tige 46 comprimé entre l’extension 44 et la platine de fixation 51.
D’autre part, le cliquet 40 comporte un doigt de désengagement 43 s’étendant le long d’un côté latéral de la plaque formant le cliquet 40, et en regard des galets 20. Le doigt de désengagement 43 comprend une surface de roulage 431 en regard des galets 20, surface de roulage 431 sur laquelle les galets 20 vont pourvoir rouler et s’appuyer.
Enfin, le dispositif de treuillage 1 pour un fauteuil roulant selon l’invention comporte un guide sangle 59, parallèle au tambour 21 et positionné entre les premier 50 et deuxième 52 flancs. Ce guide sangle 59 permet de guider la sangle 2 lors de son enroulement/déroulement sur le tambour 21.
Nous allons maintenant décrire un fonctionnement du dispositif de treuillage 1 pour un fauteuil roulant selon l’invention.
La roue d’entrainement 30 est entrainée par le moteur 3 via la boite d’engrenages 4. La roue d’entrainement 30 entraine en rotation la série de galets 20, via leur deuxième axe coaxial 22 coopérant avec la série de fentes radiales 31. La série de galets 20 entraine ensuite la roue à rochet 10a (et incidemment le tambour 21 et l’autre roue à rochet 10b) via leur premier axe coaxial 23 coopérant avec la série de fentes courbes 11.
Le cliquet 40 est contraint, dans le sens horaire de rotation des roues à rochet 10a et 10b (c’est-à-dire le sens d’enroulement de la sangle 2 sur le tambour 21) par le ressort de compression 47, ce qui assure la fonction de cliquet, sur les dents des roues à roche 10a et 10b. Ainsi le tambour 21 ne peut pas aller dans le sens antihoraire (c’est-à-dire le sens de déroulement de la sangle 2 sur le tambour 21) quand le cliquet 40 est engagé avec une dent de chacune des roues à rochet 10a et 10b. Cette configuration est illustrée aux figures 6a et 6b.
Plus particulièrement, lors d‘un enroulement de la sangle 2 sur le tambour 21, les galets 20 sont entrainés en rotation dans le sens horaire et se déplacent simultanément dans les fentes courbes 11 et les fentes radiales 31 vers respectivement les extrémités 111 et 311 pour atteindre une position centripète, au moins le premier axe coaxial 23 venant en butée sur l’extrémité 111. Ainsi, les galets 20 entrainent en rotation la roue à rochet 10a. Dans ce mouvement de rotation, le doigt de désengagement 43 est hors de portée des galets 20 qui ne peuvent venir en appui sur sa surface de roulage 431 et permet au cliquet 40 d’assurer sa fonction. Cela est illustré aux figures 6a et 6b.
Inversement, lors d’un déroulement de la sangle 2 du tambour 21 (configuration illustrée aux figures 2 à 5), les galets 20 sont entrainés en rotation dans le sens antihoraire. Les galets 20 se déplacent alors simultanément de nouveau dans les fentes courbes 11 et les fentes radiales 31 vers respectivement les extrémités 112 et 312 pour atteindre une position centrifuge, au moins le premier axe coaxial 23 venant en butée sur l’extrémité 112. Ainsi, les galets 20 entrainent en rotation la roue à rochet 10a. Au surplus, ils viennent en appui, et roulent, sur la surface de roulage 431 du doigt de désengagement 43. Cela fait basculer le doigt de désengagement 43 entrainant le cliquet 40 dans une position où il est désengagé et éloigné des dents des roues à rochet 10a. le cliquet 40 n’assure plus alors sa fonction.
L’utilisation d’un tel dispositif de treuillage 1 selon l’invention permet le déverrouillage du dispositif de treuillage sans que l’utilisateur n’ai à faire de manipulation supplémentaire. Il permet aussi d’utiliser la puissance du moyen d’entrainement 3 pour désengager le cliquet 40 via le doigt de désengagement 43. En variante de réalisation, simultanément lors du déroulement de la sangle 2, l’électroaimant 49 est alimenté de manière à garder le cliquet 40 en position ouverte, c’est-à-dire en éloignement des dents de la roue à rochet 10a et/ou 10b..
Surtout le dispositif de treuillage 1 selon l’invention permet d’assurer l’arrimage sur l’avant du fauteuil roulant F, avant transport, sans que l’utilisateur n’ai à faire de manipulation supplémentaire.
Afin d’obtenir la synchronisation entre les deux dispositifs de treuillage 1 selon l’invention entrainant le fauteuil roulant F, comme indiqué précédemment en référence aux figures 1a et 1b, il est prévu une unité de contrôle et de pilotage des deux moteurs 3 via, par exemple, des capteurs à effet Hall positionnés sur les moteurs 3 et connectés à l’unité de contrôle et de pilotage.
En variante de réalisation, de sorte à compenser une manœuvre concomitante d’un brancardier/ambulancier sur le fauteuil roulant F, un moyen de compensation est prévu entre l’extrémité libre de la sangle 2 et le crochet associé. Ce moyen de compensation peut être un ressort dynamométrique. En une autre variante, le moyen de compensation est positionné en parallèle avec une portion lâche de l’extrémité libre de la sangle 2. Ainsi en fonctionnement, la portion lâche de la sangle 2 se tend au fur et à mesure jusqu’à ce que cette portion lâche soit complètement tendue. Cela permet, lors de l’arrimage du fauteuil roulant F avant transport, la sangle est complètement tendue entre le fauteuil roulant 2 et son dispositif de treuillage 1 selon l’invention associé.