INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Des exemples non limitatifs d’agents cationiques pouvant être utilisés selon l’invention incluent les sels d'amines grasses primaires, secondaires et tertiaires éventuellement polyoxyalkylénées, les sels d'ammonium quaternaire tels que le quaternium-15, les bromures ou chlorures d’alkyl (C 12 -C 22 ) triméthyl ammonium comme le chlorure ou bromure de behentrimonium, le chlorure ou bromure de cetrimonium, le chlorure ou bromure de laurtrimonium, le chlorure ou bromure de steartrimonium ; le chlorure, bromure ou saccharinate de benzalkonium ; le chlorure de benzethonium; ou un mélange de ceux-ci.
Des exemples non limitatifs d’antioxydants naturels ou synthétiques pouvant être utilisés selon l’invention incluent les sulfites tels que le dioxyde de soufre, le sulfite de sodium, le bisulfite de sodium, le metabisulfite de sodium, le metabisulfite de potassium, le sulfite de potassium, le bisulfite de potassium, le sulfite de calcium, le bisulfite de calium ; l’acide ascorbique ou vitamine C et ses dérivés, l’ascorbates de sodium, l’ascorbates de calcium, l’acide diacétyl 5-6-1-ascorbique, l’acide palmityl 6-1-ascorbique ; l’acide citrique, le citrates de sodium, le citrates de potassium et de calcium; l’acide tartrique, le tartrates de sodium, le tartrate de potassium ; le butylhydroxyanisol, le butylhydroxytoluol ; le gallate d'octyle, le gallate de dodécyle ; le lactate de sodium, le lactate de potassium, le lactate de calcium ; les dérivés d’acétophenone tel que l’hydroxyacétophenone et son mélange avec le phénoxyéthanol, 1,2-pentanediol, le 1,2-hexanediol ou le 1,2-octanediol ; les lécithines ; les tocophérols naturels, l’α-tocophérol, le γ-tocophérol, le δ-tocophérol, l'ensemble des tocophérols constituant la vitamine E ; ou un mélange de ceux-ci.
Des exemples non limitatifs de filtres UV organiques ou inorganiques pouvant être utilisés selon l’invention incluent les benzophénones et ses dérivés tels que la benzophénone 3, la benzophénone 4, la benzophénone 5 ou le diethylamino hydroxybenzoylhexyl benzoate ; les dérivés du camphre tels que le 3- benzylidene camphor, le 4- methylbenzylidene camphor, le camphor benzalkonium methosulfate, le polyacrylamidométhyl benzylidène camphor, le benzylidene camphor sulfonic acid ou le terephtalydene dicamphor sulfonic acid ; les dérivés de l’acide salicylique tels que l’homosalate, l’éthylhexyl salicylate ou l’octyl salicylate ; les benzimidazoles tels que le phenylbenzimidazole sulfonic acid ou le disodium phenyl dibenzimidazole tetrasulfonate ; le dibenzoyl méthane tel que le butyl méthoxydibenzoylméthane ; les dérivés des benzotriazoles tels que le drométrizole trisiloxane, le methylene bis-benzotriazolyl tetramethylbutylphenol, le benzotriazole dodecyl p-cresol ou le sodium benzotriazolyl butylphenol sulfate ; les dérivés de l’acide 4-aminobenzoïque tels que l’éthylhéxyl diméthyl PABA ; les cinnamates 3 tels que l’ethylhexyl methoxycinnamate ou l’isoamyl p- methoxycinnamate ; les dérivés de la triazine tels que l’ethylhexyl triazone, le diethylhexyl butamido triazone ou le méthylène bis- benzotriazolyl tétraméthylbutylphénol ; le malonate tel que le polysilicone-15 ; les oxydes métalliques tels que le dioxyde de titane, le titanium dioxide, l’oxyde de zinc ; le silicate de magnésium ; le kaolin ; ou un mélange de ceux-ci.
Dans un mode de réalisation, l’agent conservateur est choisi parmi les acides organiques ou l’un de leurs sels tel que l’acide benzoique ou l’un de ses sels.
Dans un mode de réalisation, l’agent conservateur est présent en une quantité allant de 0,1% à 50% en poids par rapport au poids total de la composition cosmétique concentrée ; dans un mode de réalisation, en une quantité allant de 0,5% à 25% ; dans un mode de réalisation, en une quantité allant de 0,5% à 10%.
De préférence, le premier fourreau est solidarisé à la canule, en particulier à la surface extérieure de la canule, notamment par une soudure ou par toute autre technique connue de l’homme du métier.
Avantageusement, le premier fourreau a une forme sensiblement de cylindre creux.
De préférence, le premier fourreau a une longueur supérieure ou égale à 20 mm ou 30 mm et inférieure ou égale à 300 mm ou 200 mm ou 150 mm.
Avantageusement, l’instrument chirurgical comprend un second fourreau solidarisé à la canule et comprenant un volume intérieur recevant au moins en partie la seconde portion intermédiaire de la première tige de distraction.
Avantageusement, la seconde portion intermédiaire pivote sur elle-même selon l’axe longitudinal L1 à l’intérieur du premier fourreau.
De préférence, le second fourreau est solidarisé à la canule, en particulier à la surface extérieure de la canule, notamment par une soudure ou par toute autre technique connue de l’homme du métier.
Avantageusement, le second fourreau a une forme sensiblement de cylindre creux.
De préférence, le second fourreau a une longueur supérieure ou égale à 20 mm ou 30 mm et inférieure ou égale à 300 mm ou 200 mm ou 150 mm.
Dans une variante de réalisation, la première partie distale se projette à l’extérieur dudit premier fourreau.
Avantageusement, la seconde partie distale se projette à l’extérieur du second fourreau.
Dans une variante de réalisation, la canule comprend une partie distale de canule coupée sensiblement en biais, ladite partie distale de canule comprenant une première partie latérale de canule ayant un profil similaire au profil de la première partie distale de la première tige de distraction.
Avantageusement, ladite partie de canule comprend une seconde partie latérale de canule ayant un profil similaire au profil de la seconde partie distale de la seconde tige de distraction.
Avantageusement, la première partie latérale de canule et la seconde partie latérale de canule - de la partie distale de la canule- sont en liaison par un bord supérieur de l’orifice de sortie de la canule, et/ou par un bord inférieur de l’orifice de sortie de la canule.
Avantageusement, l’orifice de sortie comprend un bord inférieur, notamment celui défini ci-dessus, qui est sensiblement plat, en particulier ayant la forme d’une spatule.
Dans une variante de réalisation, l’instrument chirurgical comprend une position A dans laquelle la première partie distale de la première tige de distraction repose sensiblement en appui sur la première partie latérale de la canule.
Avantageusement, la première partie distale a un profil similaire à celui de la première partie latérale de canule, de sorte qu’elle épouse sensiblement cette dernière, telle une position de rangement ou neutre.
Le bac de rangement 26 présente une ouverture correspondante 40 en regard de l’ouverture supérieure 36.
L’ouverture correspondante 40 est, par exemple, pourvue d’un volet pour ouvrir ou fermer l’ouverture correspondante.
Le volet forme un panneau adapté pour obturer l’ouverture, ici l’ouverture supérieure 36, dans une position de fermeture et pour libérer l’ouverture dans une position d’ouverture.
L’ouverture supérieure 36 forme un accès supérieur au bac de rangement 26, plus particulièrement au volume intérieur 28.
L’ouverture supérieure 36 est, par exemple, pourvue d’une porte.
La porte est verrouillable dans une position fermée de l’ouverture supérieure 36 à l’aide d’un système de verrouillage, par exemple à l’aide d’une clé.
L’ouverture latérale 38 est agencée dans la portion intermédiaire 24 reliant le couloir central 20 et une de l’au moins une estrade 22 plus particulièrement en regard du bac de rangement 26 selon la direction transversale Y.
L’ouverture latérale 38 forme un accès latéral au bac de rangement 26, plus particulièrement au volume intérieur 28.
Le bac de rangement 26 présente une ouverture correspondante en regard de l’ouverture latérale 38. Plus particulièrement, le bac de rangement 26 ne comprend pas de paroi délimitant le volume intérieur 28 sur le côté faisant face à l’ouverture latérale 38.
La voiture 10 comprend ici un panneau 42 adapté pour obturer l’ouverture, ici l’ouverture latérale 38, dans une position de fermeture et pour libérer l’ouverture dans une position d’ouverture, et avantageusement un système de verrouillage 44.
Dans l’exemple représenté sur la , le panneau 42 est coulissant, ici selon la direction longitudinale X, plus particulièrement le long d’un rail agencé dans le plancher 14.
Le système de verrouillage 44 est adapté pour verrouiller le panneau 42 dans la position de fermeture.
Le système de verrouillage 44 comprend, par exemple, un crochet 46 solidaire du panneau 42 et un élément d’indexation 48 solidaire du plancher 14, ici fixé à la portion intermédiaire 24.
Le crochet solidaire 46 est adapté pour coopérer avec l’élément d’indexation 48 pour verrouiller le panneau dans la position de fermeture.
Le crochet solidaire 46 est mobile en rotation pour être engagé ou désengagé de l’élément d’indexation 48, par exemple par un verrou, ici quart de tour.
Alternativement, le panneau est fixé au plancher par une charnière, ici une charnière piano.
la montre une représentation schématique en coupe du module de refroidissement avec le réceptacle collecteur de la ;
la montre une représentation schématique en coupe d’un module de refroidissement selon un deuxième mode de réalisation ; et
la montre une représentation schématique en coupe d’un module de refroidissement selon un troisième mode de réalisation.
Sur l’ensemble des figures est représenté un trièdre XYZ afin de définir l’orientation des différents éléments les uns des autres. Une première direction, notée X, correspond à une direction longitudinale du véhicule. Elle correspond également à une direction inverse à la direction d’avancement du véhicule. Une deuxième direction, notée Y, est une direction latérale ou transversale. Enfin, une troisième direction, notée Z, est verticale. Les directions, X, Y, Z sont orthogonales deux à deux.
Comme le montrent les figures 2, 5b, 6 et 7, le module de refroidissement 22 est destiné à être traversé par un flux d’air F parallèle à la direction X allant de l’avant vers l’arrière du véhicule 10. La direction X correspond plus particulièrement à l’axe longitudinal du module de refroidissement 22 et le flux d’air F circule depuis une entrée d’air 22a vers une sortie d’air 22b. Dans la présente demande, on qualifie un élément d’en « amont » ou d’en « aval » selon la direction longitudinale X du module de refroidissement 22, un élément qui est respectivement disposé plus vers l’avant ou vers l’arrière qu’un autre élément. L’avant correspond à l’avant du véhicule automobile 10 à l’état monté ou alors la face du module de refroidissement 22 par laquelle le flux d’air F est destiné à entrer dans le module de refroidissement 22. L’arrière correspond quant à lui à l’arrière du véhicule automobile 10 ou alors à la face du module de refroidissement 22 par laquelle le flux d’air F est destiné à ressortir du module de refroidissement 22.
Le module de refroidissement 22 comporte essentiellement un carénage 40 formant un conduit interne entre une extrémité amont 40a et une extrémité avale 40b opposées l’une à l’autre. Selon les modes de réalisation du module de refroidissement 22 illustrés sur les figures 2, 3b, 4b, 5b, 6 et 7, le carénage 40 formant le conduit interne comporte quatre parois de jonction, dont deux parois latérales 400 disposées en vis-à-vis l’une de l’autre, une paroi supérieure 401 et une paroi inférieure 402. La paroi inférieure sera appelée « paroi de fond 402 » dans la suite de la description. Le conduit interne est de préférence orienté parallèlement à la direction X de sorte que l’extrémité amont 40a est orientée vers l’avant du véhicule 10 en regard de la baie de refroidissement 18 et de sorte que l’extrémité aval 40b est orientée vers l’arrière du véhicule 10.
À l’intérieur dudit carénage 40 est disposé au moins un échangeur de chaleur 24, 26, 28. Sur les figures 2, 5b, 6 et 7, le module de refroidissement 22 comprend trois échangeurs de chaleur 24, 26, 28. Il pourrait toutefois en comporter plus ou moins suivant la configuration souhaitée.
Un premier échangeur de chaleur 24 peut par exemple être configuré pour relâcher de l’énergie calorifique du flux d’air F. Cet échangeur de chaleur 24 peut plus particulièrement être connecté à un circuit de gestion thermique apte à fonctionner en mode pompe à chaleur.
Un deuxième échangeur de chaleur 26 peut également être configuré pour relâcher de l’énergie calorifique dans le flux d’air F. Ce deuxième échangeur de chaleur 26 peut plus particulièrement être un radiateur connecté à un circuit de gestion thermique (non représenté) d’éléments électriques tel que le moteur électrique 12.
Le troisième échangeur de chaleur 28 peut lui aussi être configuré pour relâcher de l’énergie calorifique dans le flux d’air. Ce troisième échangeur de chaleur 28 peut plus particulièrement être un radiateur connecté à un circuit de gestion thermique (non représenté), pouvant être distinct de celui connecté au deuxième échangeur de chaleur 26, pour des éléments électriques tel que l’électronique de puissance. Il est également tout à fait possible d’imaginer que le deuxième 26 et le troisième 28 échangeurs de chaleur soient connectés à un même circuit de gestion thermique, par exemple connectés en parallèle l’un de l’autre.
Toujours selon l’exemple illustré sur les figures 2, 5b, 6 et 7, le deuxième échangeur de chaleur 26 est disposé en aval du premier échangeur de chaleur 24 tandis que le troisième échangeur de chaleur 28 est disposé en amont du premier échangeur de chaleur 24. D’autres configurations peuvent néanmoins être envisageables comme par exemple les deuxième 26 et troisième 28 échangeurs de chaleurs disposés tous les deux en aval ou en amont du premier échangeur de chaleur 24.
où désigne une matrice de gradient de vibrations par rapport aux incréments de différentiel de température, la matrice de gradient ayant N lignes et M colonnes et ayant comme coefficients les δ kij déterminés lors des étapes E14, E15 et E16, pour i allant de 1 à N et i désignant les N lignes de la matrice de gradient et pour j allant de 1 à M et j désignant les M colonnes de la matrice de gradient, désignant la transposition de la matrice de gradient. Le coefficient δ kij est la dérivée de la composante i du vecteur vibratoire r(x k ) par rapport à l’incrément δP kj . L’incrément δP kj peut être choisi, à titre d’exemple, comme étant 1% ou 2% ou 5% de la puissance maximale que peut délivrer le système de traitement thermique. L’incrément d kj est différent de l’incrément δP kj .
Chaque incrément δP kj pour chaque tête j de traitement thermique permet de calculer la colonne j de la matrice de gradient. Les étapes E14 et E15 effectuées pour la tête de traitement suivante j+1 avec le différentiel P kj+1 et l’incrément δP kj+1 permettent de calculer les coefficients δ ki j+1 et la colonne j+1 de la matrice de gradient. On effectue ainsi les étapes E14 et E15 successivement sur les M têtes 7 de traitement thermique jusqu’à la construction des M colonnes de la matrice de gradient.
L’équilibrage consiste ainsi à minimiser la norme du vecteur des vibrations vibration r i = r i (x k ) du rotor 3 dans le sens des moindres carrés, c’est-à-dire résoudre le problème suivant :
où est le complexe conjugué de . Le terme est souvent désigné par le nom de « fonction objectif ». Il convient de noter qu’il est possible d’utiliser d’autre méthodes de minimisation, par exemple celle de Nelder-Mead qui ne nécessite pas le calcul d’un gradient de la fonction objectif à minimiser, c’est-à-dire sans calculer la matrice . En plus, il est possible de réaliser des minimisations en intégrant des contraintes comme le non dépassement de la puissance maximale que le dispositif de chauffe peut fournir.
Après l’étape E16, le contrôleur 6 d’équilibrage retourne à l’étape E11 pour effectuer l’itération suivante k+1 à partir des M réglages modifiés P k+1j = P kj + d kj de l’itération k pour les M têtes 7 de traitement thermique. Ainsi, le contrôleur 6 d’équilibrage effectue lors de cette itération suivante k+1 de l’étape E11 M réglages modifiés P k+1j = P kj + d kj des M têtes 7 de traitement thermique, pour leur faire appliquer simultanément au rotor 3 respectivement les M différentiels modifiés de température sans contact P k+1j = P kj + d kj à au moins un instant T 1 d’activation déterminé et/ou pendant une durée D d’activation déterminée à partir de l’instant T 1 d’activation déterminé et/ou avec une amplitude déterminée P c du différentiel ΔT de température, où j est un entier naturel allant de 1 à M, et j désigne les M têtes 7 de traitement thermique et les M réglages modifiés. Chaque réglage modifié peut être par exemple une augmentation de l’amplitude déterminée P c et/ou une augmentation de la durée D et/ou une modification de l’instant T 1 d’activation.
Chacun des procédés décrits ci-dessus peut être mis en œuvre par un programme d’ordinateur.
Le fait de ne pas avoir à arrêter la machine 1 permet de réaliser par le troisième procédé une optimisation de manière continue et itérative en utilisant un algorithme de minimisation approprié. Le troisième procédé permet de tenir compte du fait que la machine 1 puisse répondre d’une manière non linéaire aux différentiels ΔT de température pour corriger les déséquilibres.
La présente invention peut être utilisée pour diminuer de manière active les vibrations de toute machine tournante. L’invention vise à être utilisée sur les machines tournantes d’une centrale nucléaire de production d’électricité, dont le coût imputé à leur indisponibilité est très élevé. Parmi les machines stratégiques on peut citer les groupe turbo-alternateur et les groupes motopompes primaires. Elle peut être aussi utilisée sur les machines du parc hydraulique et les turbines à gaz des cycles combinés. L’invention permet d’augmenter la disponibilité de la machine et une réduction du temps de maintenance. La réduction des niveaux vibratoires permet aussi de réduire la fatigue de la machine et d’augmenter sa durée de vie.
L’invention peut être mise en œuvre de manière continue pour diminuer les vibrations ou alors être utilisée lors de certaines phases critiques de fonctionnement de la machine. Par exemple, l’exploitant d’une turbine à vapeur d’une centrale nucléaire peut utiliser le système uniquement lors du passage des vitesses critiques (fréquences de résonnance de la machine) lors des montées et descentes en vitesse. Cela permet de garder un niveau vibratoire bas, de limiter la fatigue et d’éviter une usure prématurée des joints d’étanchéité. Elle peut aussi être utilisée dans certaines plages de vide-condenseur – puissance active durant lesquelles dans l’état de la technique des vibrations excessives apparaissaient et conduisaient au dépassement des seuils d’arrêts définis par le constructeur, obligeant l’opérateur à arrêter en urgence la machine.
Dispositif de purification de gaz d’échappement comprenant une buse d’arrivée d’air perfectionnée La présente invention concerne le domaine des dispositifs de purification de gaz d’échappement, notamment pour un moteur thermique. Un tel dispositif de purification est destiné à être agencé dans la ligne d’échappement du moteur thermique.
Par exemple, le moteur thermique équipe un véhicule, notamment un véhicule automobile, un véhicule de transport public ou de transport de fret, un véhicule marin, ou tout autre véhicule envisageable. Le moteur thermique peut également équiper une installation fixe.
Les lignes d’échappement de véhicules équipés de moteurs thermiques comportent habituellement des organes de purification catalytiques, permettant par exemple de convertir les NOx, le CO et les hydrocarbures en N 2 , CO 2 et H 2 O. De tels organes ne sont généralement efficaces que lorsque le matériau catalytique se trouve à une température supérieure à un seuil de température prédéfini.
A cet effet, il a été développé des dispositifs de purification comprenant un élément chauffant monté en regard de la face amont d’un organe de purification, de manière à accélérer le chauffage de l’organe de purification au démarrage du véhicule.
Ainsi, on connait déjà, dans l’état de la technique, un dispositif de purification de gaz d’échappement, notamment pour un moteur thermique, comportant :
- un boitier s’étendant dans une direction longitudinale,
Adjuvants ou additifs supplémentaires La composition de la présente invention peut comprendre des adjuvants ou additifs cosmétiques classiques, par exemple des parfums, des agents chélateurs (par exemple, EDTA disodique), des agents conservateurs (par exemple, chlorphénésine et phénoxyéthanol) et des bactéricides, des épaississants (par exemple, polyacryloyldiméthyl taurate d’ammonium), des régulateurs de pH (par exemple, acide citrique, hydroxyde de sodium, hydroxyde de potassium), et leurs mélanges.
Selon un mode de réalisation particulièrement préféré, la présente invention propose une composition pour le soin et/ou le maquillage de matières kératineuses comprenant, par rapport au poids total de la composition :
(i) de 0,01 % en poids à 0,3 % en poids de copolymère d’acrylate de glycéryle/acide acrylique ;
(ii) de 1 % en poids à 3 % en poids de PEG/PPG/polybutylène glycol-8/5/3 glycérine ;
(iii) de 0,1 % en poids à 4 % en poids de fluorphlogopite synthétique ; et
(iv) de 1 % en poids à 4 % en poids de mica enrobé de dioxyde de titane.
Forme galénique et utilisation De préférence, la composition de la présente invention se présente sous la forme d’un hydrogel.
Selon le deuxième aspect, la présente invention propose un procédé non thérapeutique de soin et/ou de maquillage des matières kératineuses, comprenant l’application de la composition selon la présente invention sur les matières kératineuses.
Lors de l’application, la composition selon la présente invention peut assurer une hydratation de longue durée (par exemple une hydratation tout au long de la journée), et un bon équilibre entre éclat et effet de correction du tonus (tonifiant).
L’hydratation peut être évaluée par un cornéomètre, et lorsque la valeur mesurée est supérieure à 40, on peut conclure à une hydratation longue durée.
L’éclat peut être évalué par un brillancemètre, et lorsque la valeur mesurée est supérieure à 3, on peut conclure qu’un bon éclat est assuré.
L’effet de correction du tonus peut être évalué par un colorimètre, et lorsque la valeur b* mesurée est inférieure à 10, on peut conclure qu’un bon effet de correction du tonus est assuré.
La présente invention sera désormais illustrée au moyen des exemples non limitatifs suivants.
Nom INCI Nom commercial Fournisseur AMMONIUM POLYACRYLOYLDIMETHYL TAURATE HOSTACERIN AMPS CLARIANT GLYCERIN (et) GLYCERYL ACRYLATE /ACRYLIC ACID COPOLYMER NORGEL UNITED GUARDIAN PEG/PPG/POLYBUTYLENE GLYCOL-8/5/3 GLYCERIN WILBRIDES-753L NOF CORPORATION SYNTHETIC FLUORPHLOGOPITE SYNAFIL S 1050 ECKART TITANIUM DIOXIDE (et) MICA / CI 77891 (et) MICA RONASTAR® MAGIC BLUE MERCK
- 0,0% d’au moins un agent épaississant et/ou gélifiant de phase aqueuse; et
Selon l’invention, la composition cosmétique concentrée est liquide, c’est-à-dire qu’elle possède une viscosité inférieure à 1300 mPa.s, et homogène. Dans un mode de réalisation, la composition cosmétique concentrée selon la présente invention est transparente. Dans un mode de réalisation, la composition cosmétique concentrée selon la présente invention est liquide et/ou homogène et/ou transparente.
Selon un mode de réalisation, le ou les agents tensioactifs pouvant être utilisés selon la présente invention sont choisis parmi les tensioactifs anioniques, les tensioactifs cationiques, les tensioactifs amphotères, les tensioactifs non-ioniques, ou un mélange de ceux-ci.