INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De préférence, les données provenant des capteurs 88 sont analysées par des cartes électroniques 89, représentées uniquement à la de manière schématique. Avantageusement, les cartes électroniques 89 sont déportées du bras robotisé 7 de sorte à être située à l’extérieur de l’enceinte étanche 11. Dans l’exemple, les cartes électroniques 89 sont fixées à la partie fixe 3 du système de démantèlement 2. Ainsi, les cartes électroniques 89 ne sont pas soumises aux rayonnements ionisants présents dans l’enceinte étanche 11, qui pourraient, dans le cas contraire, compromettre leur fonctionnement et entraîner des défaillances. Le fonctionnement des capteurs 88 est ainsi fiabilisé, ce qui permet de réduire les risques de perte d’informations concernant la position du bras robotisé 7.
Par ailleurs, les données analysées par les cartes électroniques 89 sont utilisées pour corriger les commandes envoyées à la centrale hydraulique 85 contrôlant les vérins et au moteur 735, de sorte que la position commandée du bras robotisé 7 soit en permanence contrôlée avec précision et en tenant compte de la position réelle du bras robotisé, et de sorte à éviter une collision entre le bras robotisé et son environnement. Par exemple, lorsque les capteurs 88 détectent qu’une partie du bras robotisé 7, comme la tête rotative 83, suit une trajectoire pouvant conduire à une collision, comme par exemple avec un empilement 13 ou avec l’enceinte 11, alors les données analysées par les cartes électroniques 89 permettent de corriger les commandes envoyées à la centrale hydraulique 85 de sorte à éviter cette collision.
Les capteurs 88 permettent également d’éviter à certains membres du bras robotisé 7 d’entrer en collision avec d’autres parties du bras robotisé, notamment lorsque le bras robotisé est en configuration repliée. En effet, dans cette configuration, la grande compacité du bras robotisé 7 entraîne le fait que certains pivotements des membres 75, 77, 79 et 81 pourraient entraîner leur collision avec d’autres parties du bras robotisé. Par exemple, le membre principal 77 pourrait entrer en collision avec le socle 71 si le membre prolongateur 75 était pivoté en déployant le vérin 751. La présence des capteurs 88 permet de détecter l’imminence d’une telle collision avant qu’elle ne survienne, et l’analyse réalisée par les cartes électroniques 89 des données provenant des capteurs permet de corriger le déplacement du bras robotisé 7 pour éviter une telle collision.
Avantageusement, le système de démantèlement 2 comprend également une ou plusieurs caméras 90 disposées par exemple sur le socle 71 et/ou sur la tête rotative 83. Les caméras 90 permettent de surveiller les opérations de démantèlement réalisées par le bras robotisé 7 et l’outil 6. Les caméras 90 permettent également de repérer la position des empilements 13 de briques de graphite à l’intérieur de l’enceinte 11, ainsi que la position relative du bras robotisé et de l’outil par rapport aux empilements, ce qui permet de fournir des données permettant d’adapter les commandes des vérins 751, 771, 791, 797, 811 et 831 et du moteur 735 contrôlant la position du bras robotisé 7 dans l’enceinte 11. Positionner une caméra 90 sur la tête rotative 83 est particulièrement avantageux, car cela permet de contrôler avec précision les opérations réalisées par l’outil 6 et la position des empilements 13. Les caméras 90 sont représentées uniquement sur la , de manière schématique.
EXEMPLES Exemples 1 à 4 Les expériences ont été réalisées dans un réacteur en acier inoxydable de 1,7 L dans lequel ont été ajoutés 1 000 g d’eau. Le réacteur a été purgé avec de l’azote gazeux. Le réacteur a été scellé et l’agitation a commencé à 72 tours par minute. L’agitation à 72 tours par minute a été maintenue pendant toute la durée de la réaction. Le réacteur a été chauffé à la température souhaitée. Le réacteur a été chargé en fluorure de vinylidène pour atteindre la pression souhaitée de 4 500 kPa. Après mise sous pression, le réacteur a été chargé avec une solution d’initiateur et une solution d’agent réducteur. La solution d’initiateur était une solution aqueuse d’initiateur de persulfate de potassium à 1 % (de EMD Chemicals, qualité ACS). Une solution d’agent réducteur est une solution de FF6M (Bruggolite) à 1 %. Une alimentation continue de la solution aqueuse d’initiateur et de la solution d’agent réducteur a été ajoutée à la réaction pour obtenir une vitesse de polymérisation adéquate. La température de réaction a été maintenue et la pression de réaction a été maintenue à 4 500 kPa en ajoutant du fluorure de vinylidène selon les besoins. Lorsque la quantité de VDF consommée a atteint le niveau souhaité, l’alimentation en VDF a été arrêtée. Pendant une période de 30 minutes, l’agitation a été poursuivie et la température a été maintenue. Puis l’agitation et le chauffage ont été interrompus. Après refroidissement à température ambiante, le gaz excédentaire a été évacué et le latex produit par la réaction a été drainé dans un récipient de réception approprié. Une mesure gravimétrique des solides du latex a été effectuée. Le latex a été coagulé par des méthodes conventionnelles, y compris une congélation, ou directement séché dans un four à convection à 110 °C.
La taille de particules de la dispersion a été déterminée en utilisant un calibreur de particules submicroniques Nicomp Model 380 comprenant une diode laser monomode de 35 mW ayant une longueur d’onde de 639 nm.
Les mesures de la viscosité à l’état fondu de la résine ont été effectuées avec un DYNISCO LCR-7000 selon la norme ASTM D3835 par une rhéométrie capillaire à 232 °C et 100 s’.
Les caractéristiques thermiques ont été mesurées conformément à la norme ASTM D3418 en utilisant un DSC Q2000 de TA Instruments avec un LNCS, fonctionnant à un cycle de 10 °C.min de -20 °C à 210 °C.
Teneur en matières solides, telle que mesurée par gravimétrie.
Les unités inverses ont été mesurées par RMN. Un spectre RMN 19 F de la poudre de polymère a été enregistré par le spectromètre Bruker AVIII HD 500 en utilisant le DMSO-d 6 comme solvant. L’intensité du ou des pics (une valeur intégrale) dans la plage allant de 91 à 92 ppm a été attribuée aux atomes de fluor présents dans les unités isorégiques, tandis que l’intensité du ou des pics dans la plage allant de 112 à 116 ppm a été attribuée aux atomes de fluor dans les unités inverses.
Les expériences de diffraction des rayons X ont été réalisées sur la plateforme de diffraction Rigaku SmartLab (Cu Kα 1.5418 Å, 40 kV, 40 mA). Les échantillons sont chargés sur un support à faible fond pour l’analyse WAXS en mode réflexion. Le diffractomètre utilisé pour l’analyse WAXS est un Rigaku SmartLab équipé d’un tube à rayons X en cuivre (Cu Kα 1,5418 Å) réglé à 40 kV et 40 mA avec un foyer linéaire (le faisceau de rayons X est utilisé en foyer linéaire, avec une dimension de 12 mm de long et 1 mm de large). Les expériences sont réalisées en géométrie thêta-thêta (réflexion) avec une optique à faisceau parallèle (miroir multicouche parabolique incurvé, transformant un faisceau de rayons X naturellement divergent en un faisceau de rayons X parallèle à très faible divergence). La fente d’incidence est réglée à 1 mm d’ouverture, la fente de limitation de longueur à 10 mm d’ouverture, et les deux fentes de réception à 3 mm d’ouverture. Le détecteur est un Rigaku Hypix 3000 utilisé en mode 1D. Les données sont collectées de 5,0° à 80,0° 2θ en mode continu, avec un pas de 0,02°, et une vitesse de balayage de 0,5°/min. Le rapport entre le β-PVDF et l’α-PVDF et/ou le γ-PVDF a été calculé comme rapport d’intensité. La somme du β-PVDF (200) et du β-PVDF (110) est divisée par la somme de l’α-PVDF (020) et du γ-PVDF (020).
Le témoin est un homopolymère de PVDF préparé par une polymérisation en émulsion typique utilisant du persulfate comme initiateur et à une température supérieure à 75 o C. Homopolymère- Sans tensioactif Numéro de l’exemple Temp. de réaction ( o C) Alimentation en VDF (g) Utilisation de KPS (g) Utilisation de FF6M Bruggolite® (g) Solides (%) Taille de particules (nm) 1 23 332 0,72 1,03 13,6 396 2 33 332 1,05 1,1 19,2 373 3 43 332 1,37 1,2 17,6 402 4 53 332 1,23 0,8 18,6 N/A Témoin Non utilisé Numéro de l’exemple Viscosité à l’état fondu kP@100 S -1 Unité inverse (RMN, %) T m (°C) ΔH (J/g) (1er chauffage) Rapport d’intensité : I β(200/110) / [I α(020) + I γ(020) ] (1) 1 46,6 3,4 177 83,3 54 2 39,6 3,5 177 75,7 70 3 52,8 3,7 175 71,4 62 4 60,8 4,0 172 72,4 79 Témoin 48-52 4,9-5,0 161-164 44-46 0 Rapport d’intensité du pic calculé en utilisant la somme de β (200) et β (110) observés autour de 20,6° 2θ avec le rayonnement Cu Kα, rapport à soit l’intensité du pic d’α (020) observée autour de 18,3° 2θ avec le rayonnement Cu Kα, soit l’intensité du pic de γ (020) observée autour de 18,3° 2θ avec le rayonnement Cu Kα, soit la somme des intensités du pic d’α (020) et γ (020) si les deux polymorphes étaient présents.
Les expériences 1 à 4 montrent qu’en utilisant le procédé de polymérisation de l’invention, une phase β est obtenue comme en témoigne le rapport d’intensité et le delta H élevé. Dans l’émulsion typique (témoin), aucune phase β n’est présente. Moins d’unités inverses sont obtenues avec le nouveau procédé de polymérisation et tout en obtenant une température de fusion élevée par rapport au témoin.
Expériences 5 à 6 : Les expériences ont été réalisées dans un réacteur en acier inoxydable de 2 gallons dans lequel ont été ajoutés 6 000 g d’eau. Le réacteur a été purgé avec de l’azote gazeux. Le réacteur a été scellé et l’agitation a commencé à 72 tours par minute. L’agitation à 72 tours par minute a été maintenue pendant toute la durée de la réaction. Le réacteur a été chauffé à la température souhaitée. Le réacteur a été chargé de fluorure de vinylidène pour atteindre la pression souhaitée de 4 481 kPa (650 psi). Après mise sous pression, le réacteur a été chargé avec une solution d’initiateur et une solution d’agent réducteur. La solution d’initiateur était une solution aqueuse d’initiateur de persulfate de potassium à 1 % (de EMD Chemicals, qualité ACS). Une solution d’agent réducteur est une solution de FF6M (Bruggolite) à 1 %. Une dose ou une alimentation continue de la solution aqueuse d’initiateur et de la solution d’agent réducteur a été ajoutée à la réaction pour obtenir une vitesse de polymérisation adéquate. La solution de co-monomère a été introduite dans le réacteur juste après la solution d’initiateur et a été introduite en continu dans le réacteur pendant toute la réaction. La température de réaction a été maintenue et la pression de réaction a été maintenue à 4 481 kPa (650 psi) en ajoutant du fluorure de vinylidène selon les besoins. Lorsque la quantité de VDF consommée a atteint le niveau souhaité, l’alimentation en VDF a été arrêtée. Pendant une période de 30 minutes, l’agitation a été poursuivie et la température a été maintenue. Puis l’agitation et le chauffage ont été interrompus. Après refroidissement à température ambiante, le gaz excédentaire a été évacué et le latex produit par la réaction a été drainé dans un récipient de réception approprié. Une mesure gravimétrique des solides du latex a été effectuée. Le latex a été coagulé par des méthodes conventionnelles, y compris une congélation, ou directement séché dans un four à convection à 110 o C.
Numéro de l’exemple Alimentation en VDF (g) Nom du co-monomère Quantité d’alimentation en co-monomère (g) Temp. de réaction ( o C) Utilisation de KPS (g) Utilisation de FF6M (g) Solide (%) Taille de particules (nm) % de co-monomère dans le copolymère, par RMN) 5 1202 Acide acrylique 3,71 43 8 2,49 15,7 400 0,15 6 1202 Acide acrylique 2,96 40 7 2,08 14,2 398 _ Numéro de l’exemple Viscosité à l’état fondu kP@100 S -1 Unité inverse (RMN, %) T m (°C) ΔH (J/g) (1er chauffage ) Rapport d’intensité : I β(200/110) / [I α(020) + I γ(020) ] (2) 5 43,7 3,8 177 70,4 57 6 47,0 - 177 71,1 46
Les expériences 5 et 6 montrent des résultats similaires à ceux des expériences 1 à 4. A savoir, une phase β, une température de fusion élevée et un delta H élevé sont obtenus par rapport au témoin.
Exemples 7 à 8 (copolymère fluoré à base de VDF - exemples comparatifs)
Les expériences ont été réalisées dans un réacteur en acier inoxydable de 1,7 L dans lequel ont été ajoutés 1 000 g d’eau. Le réacteur a été purgé avec de l’azote gazeux. Le réacteur a été scellé et l’agitation a commencé à 72 tours par minute. L’agitation à 72 tours par minute a été maintenue pendant toute la durée de la réaction. Le réacteur a été chauffé à la température souhaitée. Le réacteur a été chargé de fluorure de vinylidène et de co-monomère pour atteindre la pression souhaitée de 4 481 kPa (650 psi). Après mise sous pression, le réacteur a été chargé avec une solution d’initiateur et une solution d’agent réducteur. La solution d’initiateur était une solution aqueuse d’initiateur de persulfate de potassium à 1 % (de EMD Chemicals, qualité ACS). Une solution d’agent réducteur est une solution de FF6M (Bruggolite) à 1 %. Une alimentation continue de la solution aqueuse d’initiateur et de la solution d’agent réducteur a été ajoutée à la réaction pour obtenir une vitesse de polymérisation adéquate. La température de réaction a été maintenue et la pression de réaction a été maintenue à 4 481 kPa (650 psi) en ajoutant du fluorure de vinylidène et du co-monomère selon les besoins. Lorsque la quantité de VDF consommée a atteint le niveau souhaité, l’alimentation en VDF a été arrêtée. Pendant une période de 30 minutes, l’agitation a été poursuivie et la température a été maintenue. Puis l’agitation et le chauffage ont été interrompus. Après refroidissement à température ambiante, le gaz excédentaire a été évacué et le latex produit par la réaction a été drainé dans un récipient de réception approprié. Une mesure gravimétrique des solides du latex a été effectuée. Le latex a été coagulé par des méthodes conventionnelles, y compris une congélation, ou directement séché dans un four à convection à 110 o C. Numéro de l’exemple Alimentation en VDF (g) Nom du comonomère chargé (g) Temp. de réaction ( o C) Utilisation de KPS (g) Utilisation de FF6M (g) Solides (%) Taille de particules (nm) % de co-monomère dans le copolymère, par RMN) Exemple comparatif 7 249 hexafluoropropylène (HFP) 36,4 63 1,63 0,66 15,6 291 7,2 Exemple comparatif 8 250 2,3,3,3-tétrafluoropropène (1234yf) 62,6 43 1,62 0,74 14,9 265 18,8 Numéro de l’exemple Viscosité à l’état fondu kP@100 S -1 Unité inverse (RMN, %) T m (°C) ΔH (J/g) (1er cycle de chauffage) Rapport d’intensité : I β(200/110) / [I α(020) + I γ(020) ] (2) 7 47,2 - 163 55,6 0 8 36,1 - 125 - 0 La température de fusion de l’Exemple comparatif 7 était de 163 o C. Aucun cristal de phase β n’a été trouvé.
La température de fusion de l’Exemple comparatif 8 était de 125 o C. Aucun cristal de phase β n’a été trouvé.
procédé de préparation DE copolyuréthaneS ioniqueS silyléS A élastiCITE améliorée DOMAINE DE L'INVENTION La présente invention concerne un procédé de préparation d’une composition de copolyuréthanes ioniques silylés présentant des propriétés élastiques améliorées, en particulier un allongement à la rupture plus élevé. La présente invention a également pour objet la composition de copolyuréthanes ioniques silylés susceptible d’être obtenue par ledit procédé. L’invention concerne enfin une composition réticulable d’adhésif et/ou mastic, comprenant ladite composition de copolyuréthanes, et un procédé d’assemblage de 2 substrats la mettant en œuvre.
Selon un mode de réalisation non limitatif, ladite pièce opaque est teintée dans la masse avec ladite première couleur ou comprend une couche d’un matériau de ladite première couleur.
Selon un mode de réalisation non limitatif, ladite pièce extérieure comprend une couche d’un matériau de ladite deuxième couleur ou est bi-matière dont l’une des matières est la deuxième couleur.
Il est en outre proposé un véhicule comprenant un dispositif lumineux selon l’une quelconque des revendications précédentes.
Il est en outre proposé un véhicule possédant une carrosserie de couleur donnée et comprenant un dispositif lumineux, ledit dispositif lumineux comprenant un générateur de lumière transparent avec une face avant et une face arrière configuré pour générer un faisceau lumineux, caractérisé en ce que : - (a) le dispositif lumineux comprend en outre : - une pièce opaque disposée directement en regard de la face arrière dudit générateur de lumière de sorte à être visible à travers ledit générateur de lumière, - une pièce extérieure comprenant une portion transparente disposée en regard de ladite pièce opaque et configurée pour laisser sortir du dispositif lumineux ledit faisceau lumineux généré par ledit générateur de lumière, ladite pièce extérieure étant formée par au moins une partie dudit générateur de lumière, et en ce que : - (b) ledit dispositif lumineux est positionné au niveau d’une ouverture de la carrosserie, - (c) ladite pièce opaque est située en regard de ladite ouverture et présente sur une face orientée vers ledit générateur de lumière une première couleur similaire à la couleur de carrosserie.
Selon un mode de réalisation non limitatif, ladite au moins une partie dudit générateur de lumière est au moins une partie d’un guide de lumière ou d’une source lumineuse OLED transparente dudit générateur de lumière.
est une vue schématique éclatée d’un dispositif lumineux pour véhicule, ledit dispositif lumineux comprenant un générateur de lumière, une pièce opaque, et une pièce extérieure, selon un mode de réalisation non limitatif de l’invention,
est une vue schématique en section horizontale dudit dispositif lumineux de la , selon une première variante de réalisation d’un premier mode de réalisation non limitatif,
est une vue schématique en section horizontale dudit dispositif lumineux de la , selon une deuxième variante de réalisation d’un premier mode de réalisation non limitatif,
est une vue schématique en section horizontale dudit dispositif lumineux de la , selon une troisième variante de réalisation d’un premier mode de réalisation non limitatif,
est une vue schématique en section horizontale dudit dispositif lumineux de la , selon un deuxième mode de réalisation non limitatif,
est une vue schématique en section horizontale est une vue schématique dudit dispositif lumineux de la , selon un troisième mode de réalisation non limitatif,
est une vue schématique de face dudit dispositif lumineux selon l’une quelconque des figures 1 à 6, lorsque ledit dispositif lumineux est éteint, selon un mode de réalisation non limitatif,
est une vue schématique de face dudit dispositif lumineux selon l’une quelconque des figures 1 à 6, lorsque ledit dispositif lumineux est allumé, selon un mode de réalisation non limitatif,
Le dispositif lumineux 1 pour véhicule 2 selon l’invention est décrit en référence aux figures 1 à 8. Dans un mode de réalisation non limitatif, le véhicule 2 est un véhicule automobile. Par véhicule automobile, on entend tout type de véhicule motorisé. Ce mode de réalisation est pris comme exemple non limitatif dans la suite de la description. Dans la suite de la description, le véhicule 2 est ainsi autrement appelé véhicule automobile 2. Sauf indication contraire, le terme « transversal » est défini par rapport à l’orientation du dispositif lumineux 1 une fois qu’il est monté dans le véhicule automobile 2.
MOTEUR À TURBINE À GAZ DE FAIBLE DIAMÈTRE La présente description concerne un moteur à turbine à gaz pour un aéronef, et plus spécifiquement un moteur à turbine à gaz avec des dimensions spécifiées de composants relatifs.
L'homme du métier appréciera qu'une simple augmentation de taille de composants d'un type de moteur connu ne peut pas entrainer une élévation correspondante de la puissance/poussée et/ou de l'efficacité, et peut introduire des problèmes tels qu'une augmentation de la traînée ou une difficulté d'installation. Il peut donc être approprié de repenser les paramètres du moteur.
Par exemple, l'homme du métier appréciera que, si la taille globale d'un moteur à turbine à gaz est augmentée, un problème devant être abordé est la manière de réduire la traînée globale produite par une nacelle plus grande du moteur plus grand lorsqu'il est en service. Si les composants du moteur sont agrandis proportionnellement, par une simple augmentation de volume d'un type de moteur connu, la traînée accrue peut affecter négativement les performances de l'aéronef sur lequel le moteur est monté. En outre ou en variante, le moteur peut ne plus être adapté pour être monté sous l'aile de l'aéronef à moins que les dimensions ne soient ajustées.
Tel qu'elle est utilisée ici, une plage « de la valeur X à la valeur Y » ou « entre la valeur X et la valeur Y », ou similaires, désigne une plage inclusive ; y compris les valeurs limites X et Y. Telle qu'elle est utilisée ici, l'expression « plan axial » désigne un plan s'étendant le long de la longueur d'un moteur, parallèle à et contenant une ligne médiane axiale du moteur, et l'expression « plan radial » désigne un plan s'étendant perpendiculairement à la ligne médiane axiale du moteur, de sorte qu'il comporte toutes les lignes radiales à la position axiale du plan radial. Les plans axiaux peuvent également être appelés plans longitudinaux, tant qu'ils s'étendent le long de la longueur du moteur. Une distance radiale ou une distance axiale est donc une distance dans un plan radial ou axial, respectivement.
Selon un aspect, l'invention concerne un moteur à turbine à gaz pour aéronef, le moteur comprenant un cœur de moteur ayant une longueur de cœur et comprenant une turbine, un compresseur et un arbre de cœur reliant la turbine au compresseur, la turbine comprenant un étage de rotor de pression la plus basse, la turbine ayant un diamètre de turbine à l'étage de rotor de pression la plus basse ; et une soufflante située en amont du cœur de moteur, la soufflante comprenant une pluralité d'aubes de soufflante s'étendant à partir d'un moyeu, le moyeu et les aubes de soufflante définissant ensemble une face de soufflante ayant une aire de face de soufflante et un rayon d'extrémité de soufflante. Un rapport de surface moteur [Math. 1] :
se situe dans la plage allant de 1,7 à 3.
Le présent aspect concerne un moteur à turbine à gaz ayant des tailles relatives spécifiées de face de soufflante et de moteur. L'homme du métier appréciera qu'une grande soufflante peut fournir un rendement propulsif amélioré. L'homme du métier appréciera qu'un diamètre de turbine relativement faible, par rapport à la taille de la soufflante, peut améliorer la facilité d'installation. L'homme du métier appréciera qu'une longueur de cœur relativement courte, et/ou un diamètre de cœur relativement étroit, par rapport à la taille de la soufflante, peuvent bénéficier d'une installation à couplage court.
L'homme du métier appréciera que le peut fournir une zone de moteur efficace dans un plan axial, et que la réduction de cette zone peut être positive pour une installation à couplage court. En particulier, la soufflante peut être montée plus près de l'aile lorsque la zone de moteur est plus petite (montée plus à l'arrière et plus haut qu'habituellement), ce qui réduit le moment appliqué à l'aile par la masse du moteur.
L'homme du métier appréciera que des unités équivalentes doivent être sélectionnées pour l'aire de face de soufflante, le diamètre de la turbine et la longueur du cœur, par exemple si l'aire est donnée en m 2 , les longueurs doivent être toutes deux prévues en mètres.
Le rapport de surface de moteur peut être supérieur à celui des moteurs à turbine à gaz d'aéronef connus.
Le rapport de surface de moteur peut se situer dans la plage allant de 1,7 à 3,0, et éventuellement de 1,70 à 3,00. Le rapport de surface de moteur peut se situer dans la plage allant de 1,8 à 3, ou de 1,9 à 3 (ou éventuellement 3,0).
Le rapport de surface de moteur peut se situer dans la plage allant de 2 à 3. Le rapport de surface de moteur peut se situer dans la plage allant de 2,1 à 2,7.