INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
illustre encore une autre structure d’antenne qui est compatible avec un détecteur 1 conforme à l’invention. Cette autre structure est dite à guide d’onde multidiélectrique, ou à résonateur multi-diélectrique à modes guidés, et est décrite dans l’article intitulé «Towards perfect metallic behavior in optical resonant structures», de Clément Verlhac et al., Optics Express 29, 18458 (2021). La cavité de guide d’onde est formée par un volume 8 de milieu diélectrique qui est intermédiaire entre le substrat métallique 5’ et une série périodique de portions supérieures métalliques 9. Les portions métalliques 9 forment ainsi un réseau qui est partiellement transparent pour le rayonnement à détecter R, et suffisamment réfléchissant pour limiter la cavité de guide d’onde en vis-à-vis de la surface réfléchissante S’ du substrat conducteur 5’. La direction de propagation des modes guidés est parallèle au plan de et à la surface S’. Dans la structure considérée, le volume 8 de milieu diélectrique est constitué par un empilement de trois couches de matériaux diélectriques. La direction d’empilement est perpendiculaire à la surface S’ du substrat 5’. La couche centrale de l’empilement, désignée par la référence 8a, est insérée entre les deux couches extrêmes 8b et 8c qui peuvent être constituées d’un même matériau commun. La couche centrale 8a possède une valeur d’indice de réfraction qui est supérieure à celle des couches extrêmes 8b et 8c. Par exemple, la couche centrale 8a peut être en oxyde d’hafnium (HfO 2 ), et les couches extrêmes 8b et 8c peuvent être en silice (SiO 2 ). L’utilisation d’une telle structure pour le volume de guidage 8 a pour effet de concentrer le champ électrique dans une zone de mi-épaisseur de la couche centrale 8a. Cette zone de concentration ZC est indiquée en traits interrompus épais dans . La portion absorbante 3 est alors superposée à cette zone de concentration du champ électrique ZC.
Lorsque le détecteur 1 est d’un type conforme à - , la température de la portion absorbante 3 peut augmenter de plusieurs dizaines de degrés Kelvin (K), par exemple de 80 K lorsque le rayonnement R possède une puissance d’environ 1 mW/mm 2 (milliwatt par millimètre carré) et que le substrat 5 est un film de PET de 3 µm d’épaisseur.
De façon générale, la portion absorbante 3 est située dans la zone de concentration de champ électrique ZC de l’antenne 2. Pour les modes de réalisation de - , elle peut être formée sur la même face du substrat 5 que l’antenne 2. Mais elle peut aussi être située sur l’autre face du substrat 5 lorsque celui-ci est un film.
est un agrandissement de la partie centrale de pour montrer une réalisation possible des moyens de détection de l’échauffement qui est produit par la portion absorbante 3 sous l’effet du rayonnement R. Bien que cette réalisation soit illustrée pour le détecteur 1 de et , elle peut être combinée avec n’importe quelle structure de l’antenne 2. Ces moyens de détection d’échauffement sont constitués par une portion 10 d’un matériau thermochrome qui est déposée sur la portion absorbante 3. Lorsque la portion absorbante 3 s’échauffe, le matériau thermochrome de la portion 10 change de couleur, révélant ainsi le rayonnement R qui est incident sur le détecteur 1. Ce changement de couleur peut être visualisé par un opérateur ou saisi en image par une caméra capable de distinguer les couleurs dans le domaine de variation du matériau thermochrome.
Une autre réalisation possible pour les moyens de détection de l’échauffement qui est produit par la portion absorbante 3 consiste à utiliser un capteur infrarouge ou une caméra 11 qui est sensible dans le domaine infrarouge thermique, comme illustré par . L’échauffement de la portion absorbante 3 provoque une augmentation du rayonnement qui est émis thermiquement par celle-ci, et ce rayonnement d’émission thermique, noté TH, est détecté par la caméra 11. montre un agencement du détecteur 1 pour lequel le rayonnement incident à détecter R et le rayonnement TH qui est réémis en direction de la caméra 11 sont tous les deux d’un même côté du substrat 5. Dans ce cas, un dispositif de séparation spectrale 12 peut être utilisé pour séparer les rayonnements R et TH, et permettre ainsi de placer la caméra 11 en dehors du champ d’entrée du rayonnement R.
Pour les modes de réalisation de - , et lorsque les moyens de détection de l’échauffement de la portion absorbante 3 sont basés sur la détection d’un rayonnement d’émission thermique qui est provoqué par cet échauffement, il peut être avantageux que ce rayonnement d’émission thermique qui contient l’information de détection soit séparé spectralement du rayonnement d’émission thermique du substrat isolant électriquement 5. Pour cela, les matériaux respectifs de la portion absorbante 3 et du substrat 5 peuvent avoir des bandes d’absorption disjointes. Autrement dit, le substrat 5 est avantageusement transparent pour le rayonnement d’émission thermique TH qui provient de la portion absorbante 3. Dans ce cas, une configuration «en transmission» peut être adoptée pour le détecteur 1, telle que représentée dans , sans que la sensibilité de détection soit dégradée significativement.
Les trois perfectionnements qui sont décrits maintenant facilitent l’obtention de la séparation spectrale entre le rayonnement TH qui est détecté par la caméra 11 et le rayonnement d’émission thermique du substrat 5. Plus précisément, ils permettent de concentrer spectralement le rayonnement TH à l’intérieur d’un intervalle spectral de transparence du matériau qui est utilisé pour le substrat 5.
Le premier perfectionnement qui est illustré par consiste à utiliser une antenne supplémentaire 20 pour transmettre le rayonnement d’émission thermique TH qui est produit par l’échauffement de la portion absorbante 3. Cette antenne supplémentaire 20 peut avoir une géométrie, un matériau et un mode de réalisation qui sont identiques à ceux de l’antenne 2. Par exemple, les deux antennes 2 et 20 peuvent chacune avoir une forme de croix telle que décrite en référence à , et être constituées toutes les deux de portions respectives d’une même couche métallique, par exemple une couche d’or. Les références 20a-20d désignent les portions métalliques de l’antenne supplémentaire 20, chacune en forme de segment avec une extrémité en pointe qui est orientée vers la portion absorbante 3. Toutefois, alors que l’antenne 2 est dimensionnée pour que sa bande spectrale de résonance contienne le rayonnement R à détecter, l’antenne 20 est dimensionnée quant à elle pour que sa bande spectrale de résonance soit superposée à la fois à une bande d’absorption de la portion absorbante 3 et à la fenêtre spectrale de sensibilité de la caméra 11. Lorsque le détecteur 1 est destiné à détecter du rayonnement R qui appartient au domaine Térahertz, l’antenne supplémentaire 20 est plus petite que l’antenne 2, avec un rapport de dimensions qui est de l’ordre du quotient entre les valeurs centrales de longueur d’onde des bandes de résonance respectives des antennes 20 et 2. L’antenne supplémentaire 20 est de préférence tournée de 45° autour de la portion absorbante 3 par rapport à l’antenne 2. Lorsque le rayonnement à détecter R appartient au domaine Térahertz et que le substrat 5 est en PET, la portion absorbante 3 peut être en nanotubes de carbone ou en suie.
Le deuxième perfectionnement qui est illustré par consiste à utiliser une portion supplémentaire de matériau 30 qui est en contact thermique avec la portion absorbante 3. Ainsi, l’échauffement de la portion absorbante 3 qui est produit par le rayonnement à détecter R est communiqué à la portion supplémentaire 30 qui émet alors le rayonnement thermique TH. Le matériau de la portion absorbante 3 peut alors être sélectionné pour absorber de façon optimale le rayonnement R, et le matériau de la portion supplémentaire 30 peut être sélectionné pour émettre de façon optimale dans une bande de transparence du substrat 5. Ainsi, lorsque le rayonnement à détecter R appartient au domaine Térahertz et que le substrat 5 est en PET, la portion absorbante 3 peut être en nanotubes de carbone ou en graphène, et la portion supplémentaire 30 peut être en noir de carbone ou en peinture noire.
La teneur totale en photo-amorceur P1 peut aller de à 0% à 5 % en poids, de préférence de 0 % à 2 % en poids, et encore plus préférentiellement de 0 % à 1 % en poids par rapport au poids total de la composition bicomposante réticulable selon l’invention.
Composant B Le composant B comprend au moins un composé aminé choisi parmi les polyamines , les composés dihydropyridine et leurs mélanges.
Polyamines Les polyamines peuvent être choisies parmi :
- les polyamines comprenant au moins un groupe amine primaire (-NH 2 ) (B1) ;
- les polyamines ne comprenant pas de groupe amine primaire (-NH 2 ) (B2).
Parmi les polyamines comprenant au moins un groupe amine primaire (B1), on peut citer :
(on peut par exemple citer les polyéthylèneimines commercialisées sous la dénomination « LUPASOL » commercialisées par BASF) ;
xi) les polypropylèneimines (et leurs dendrimères);
xii) les poly(propylène-éthylène)imines ;
Produit renforcé R1 R1’ R1’’ R1’’’ câble 50 50 50 50 N/ sens câble 7/S 7/S 7/S 7/S Df(mm) 0,26 0,26 0,26 0,26 Dh (mm) 0,78 0,78 0,78 0,78 D (mm) 1,13 1,13 1,13 1,13 α (°) 17,4 17,4 17,4 17,4 Jr 0,19 0,19 0,19 0,19 MA10 (Mpa) 2,5 6,0 10,7 18,0 As (%) 0,6 0,2 0,2 0,2 Dv (mm) 0,52 0,52 0,52 0,52 Rf (mm) 4,35 4,35 4,35 4,35 P (mm) 7,8 7,8 7,8 7,8 Dv/Df 1,99 1,99 1,99 1,99 Rf/Df 16,7 16,7 16,7 16,7 At % 2,6 2,2 2,0 1,7 E min (GPa) 46 80 98 135 Emax (GPa) 134 134 150 171 Emax/Emin 2,9 1,7 1,5 1,3
Produit renforcé R2 R2’ câble 50’ 50’ N/ sens câble 3/Z 3/Z M / sens toron T 7/S 7/S Dvc (mm) 0,18 0,18 Pe (mm) 80 80 αe (°) 2,9 2,9 Rt (mm) 249 249 Df(mm) 0,26 0,26 Dh (mm) 0,78 0,78 D (mm) 1,13 1,13 α (°) 17,4 17,4 Jr 0,19 0,19 MA10 (Mpa) 10,7 2,5 As (%) 0,3 1 Dv (mm) 0,52 0,52 Rf (mm) 4,35 4,35 P (mm) 7,8 7,8 Rt/D 220 220 Dvc/D 0,16 0,16 Dv/Df 1,99 1,99 Rf/Df 16,7 16,7 At % 2,6 3,1 E min (GPa) 60 30 Emax (GPa) 132 110 Emax/Emin 2,2 3.7
L’invention ne se limite pas aux modes de réalisation précédemment décrits
La est un organigramme linéaire, illustrant le procédé 200 de fabrication d’un raccord 1 selon l’invention. Les figures 14 à 17 illustrent les principales étapes dudit procédé 200.
La première étape 201 est l’insertion d’un ressort hélicoïdal 7 dans un moule 210. Le moule 210 est représenté vide en . Il comporte deux portions extrémales 211, 213, une portion centrale en soufflet 215, à replis en spirale et suffisamment fine pour que le matériau moulé reste souple, et un logement en spirale 217 situé au sommet des replis en spirale de la portion centrale en soufflet 215.
Le ressort hélicoïdal 7 est absent en , et inséré dans le logement en spirale 217 en .
La deuxième étape 203 est le surmoulage du ressort hélicoïdal 7 au moyen d’un matériau plastique, injecté dans le moule 210, notamment au niveau de sa portion centrale en soufflet 215, dans les replis en spirale. Cette étape génère la gaine 5 souple et compressible.
La troisième étape 205 est la fixation de la gaine 5 ainsi obtenue à deux manchons 3 tubulaires rigides.
Ces deux étapes 203, 205 sont réalisées en une seule étape de moulage par injection dans le mode de réalisation des figures 14 à 17.
L’injection du matériau plastique dans le moule 210 est représentée en . Le matériau plastique, injecté à l’état fluide, remplit les portions extrémales 211, 213 correspondant aux manchons 3. Les portions extrémales 211, 213 sont ici tubulaires, avec une épaisseur suffisante pour que les manchons 3 obtenus soient rigides.
Le matériau plastique remplit aussi la portion centrale en soufflet 215, en surmoulant le ressort hélicoïdal situé dans le logement en spirale 217, formant ainsi lors de la même étape de moulage les manchons 3 et la gaine 5 qui viennent de matière.
Les étapes 203, 205 de surmoulage du ressort hélicoïdal 7 et de liaison de la gaine 5 aux deux manchons 3 sont confondues en une seule étape dans laquelle le matériau plastique déformable est injecté dans le moule 201 continu formant à l’injection la gaine 5 et les manchons 3, qui viennent alors de matière.
Le raccord 1 obtenu lors du démoulage est représenté en . Il présente deux manchons 3, reliés par une gaine 5 en soufflet, avec un ressort hélicoïdal 7 et un surmoulage 9 en matériau plastique. La gaine 5 est suffisamment fine pour être déformable élastiquement en même temps que le ressort hélicoïdal 7, et les manchons 3 sont suffisamment épais pour être rigides.
La montre un mode de réalisation alternatif de raccord 1, obtenu par moulage dans un moule 210 semblable à celui des figures 14 à 17. Dans ce mode de réalisation, le ressort hélicoïdal 7 se prolonge dans les manchons 3, dans lesquels il est aussi surmoulé.
Notamment, chaque manchon 3 comporte avantageusement au moins une spire du ressort hélicoïdal 7 surmoulée dans sa matière.
La solidité et la résistance, surtout en traction, du raccord 1 sont alors renforcées, la portion de ressort hélicoïdal 7 surmoulée dans chaque manchon 3 formant un renfort mécanique.
La montre un mode de réalisation alternatif de raccord 1, en cours d’assemblage. Dans le mode de réalisation représenté, les manchons 3 sont réalisés séparément de la gaine 5.
La gaine 5 est ici attachée, en étant collée, soudée ou fixée lors de la troisième étape 205 aux manchons 3, par exemple au moyen d’une colle de type néoprène, d’une soudure thermique ou à ultrasons, d’éléments à coopération de forme etc.
L’étape de fixation 205 de la gaine 5 aux manchons 3 comporte alors respectivement une sous-étape de collage ou de soudure de la gaine 5 aux manchons 3.
Photo-amorceur P1 (optionnel) Le composant A peut comprendre un photo-amorceur P1.
La matrice polymérique présente un module élastique sécant MA10 à 10% de déformation déterminé selon la norme NF ISO 37 de février 2018 allant de 2,5 à 18,0 MPa. Ici pour le produit renforcé R1, il est de 2,5 MPa.
Le produit renforcé R est le produit renforcé R1 et présente un rapport de module Emax sur Emin tel que 1 .
Ici Emin= 46 GPa.
Ici Emax=134 GPa.
Et Emax/Emin = 2,9 compris entre 1 et 4.
Le produit renforcé R1 présente un allongement structural As tel que 0< As < 1% déterminé par la norme ASTM D2969-04 de 2014.
Ici As= 0,6%. CABLE DU PRODUIT RENFORCE SELON UN PREMIER MODE DE REALISATION DE L’INVENTION
Le câble 50 comprend une unique couche constituée de N = 7 éléments de renforcements métalliques 54 enroulés en hélice, chaque élément de renforcement métallique 54 de la couche 52 décrivant, lorsque le câble 50 s’étend selon une direction sensiblement rectiligne, une trajectoire en forme d’hélice autour d’un axe principal (A) sensiblement parallèle à la direction sensiblement rectiligne, de sorte que, dans un plan de coupe sensiblement perpendiculaire à l’axe principal (A), la distance entre le centre de chaque élément de renforcement métallique 54 de la couche 52 et l’axe principal (A) est sensiblement constante et égale pour tous les éléments de renforcements métalliques 54 de la couche 52, les éléments de renforcement métalliques 54 étant des fils métalliques F (ici 7 fils métalliques) présentant un diamètre Df avec les éléments de renforcement métalliques 54 présentant un diamètre Dh qui est le diamètre du cercle théorique passant par les centres des fils F de la couche dans un plan perpendiculaire à l’axe principal du câble et un diamètre D qui est le diamètre extérieur du câble 50 avec D, Dh et Df exprimés en millimètres : - 0,10 ≤ Jr ≤ 0,20 Avec Jr=N/(π x (D-Df)) x (Dh x Sin(π/N) – (Df / Cos(α x π/180))), α étant l’angle d’hélice, exprimé en degrés, de chaque fil métallique F.
Ici Jr=0,19. CABLE DU PRODUIT RENFORCE SELON UN DEUXIEME MODE DE REALISATION DE L’INVENTION
Le câble 50’ comprend une unique couche constituée de N = 3 éléments de renforcements métalliques 54 enroulés en hélice, chaque élément de renforcement métallique 54 de la couche 52 décrivant, lorsque le câble 50’ s’étend selon une direction sensiblement rectiligne, une trajectoire en forme d’hélice autour d’un axe principal (A) sensiblement parallèle à la direction sensiblement rectiligne, de sorte que, dans un plan de coupe sensiblement perpendiculaire à l’axe principal (A), la distance entre le centre de chaque élément de renforcement métallique 54 de la couche 52 et l’axe principal (A) est sensiblement constante et égale pour tous les éléments de renforcements métalliques 54 de la couche 52, les éléments de renforcement métallique 54 étant des torons T ( ici 3 torons) enroulé en hélice autour d’un axe principal (A), chaque toron T comprenant une unique couche 56 constituée de M>1 de fils métalliques FT enroulés en hélice autour d’un axe (B) présentant un diamètre Df avec les éléments de renforcement métalliques 54 présentant un diamètre Dh qui est le diamètre du cercle théorique passant par les centres des fils FT de la couche 56 dans un plan perpendiculaire à l’axe principal du toron T et un diamètre D qui est le diamètre extérieur du toron T avec D, Dh et Df exprimés en millimètres : - 0,10 ≤ Jr ≤ 0,20 Avec Jr=N/(π x (D-Df)) x (Dh x Sin(π/N) – (Df / Cos(α x π/180))), α étant l’angle d’hélice, exprimé en degrés, de chaque fil métallique F.
Ici Jr=0,19.
Ce protocole de calibrage rejoint les protocoles traditionnels connus propres aux machines industrielles à déplacement mécanique, avec des précisions de positionnement recherchées correspondant aux exigences réglementaires fixées.
Avantageusement, la durée d’éclairage des fissures 16 en étape E3 est sensiblement égale à la durée d’acquisition de l’image des fissures 16.
En effet, il a été constaté un échauffement léger des systèmes d’éclairage 4, même s’ils comportent un émetteur à diode électroluminescente qui minimise la chaleur émise.
Cette chaleur déplace le pic fréquentiel du spectre d’émission ultraviolet de quelques nanomètres au cours du temps en suivant une tendance logarithmique.
Il est important de noter que ce phénomène reste imperceptible à l’œil et difficilement détectable à moins d’utiliser un dispositif suffisamment sensible tels qu’une cellule de prise d’image ou un capteur adéquat.
En conséquence, du fait de ce phénomène, la fluorescence du pénétrant, sensible à une longueur d’ondes centrée à trois-cent-soixante-cinq nanomètres, devient moins intense malgré la puissance constante de l’éclairage.
Pour pallier cet effet, l’éclairage peut être activé en étape E3 sur une très courte durée de type « flash » synchronisée sur la seule durée d’acquisition de l’image, ce qui permet d’éviter l’échauffement de l’émetteur à diode électroluminescente et de conserver constante la longueur d’onde à laquelle est émise la valeur d’énergie maximale donnant, ainsi un signal optimal et stable.
A l’étape E4, l’acquisition d’image est optimisée grâce à une analyse matricielle en deux dimensions dans laquelle on observe en longueur et en largeur seulement la cale installée sur le socle de positionnement 3.
L’acquisition en monochrome se fait avec une seule couleur observée par une analyse en niveaux de gris, ce qui améliore la précision des observations.
Les zones 15 sont de l’ordre de dix millimètres par dix millimètres autour de chaque étoile 16 de la cale, ce qui nécessite une matrice de deux mille pixels par deux mille pixels.
La distance entre la camera et la cale est préférentiellement inférieure à vingt centimètres.
La précision d’acquisition est inférieure à dix micromètres pour quantifier et sanctionner correctement la cinquième indication 16, à savoir la plus petite, car sa dimension diamètrale maximale peut descendre jusqu’à quatre cents micromètres, même si en moyenne elle fait généralement environ un millimètres de diamètre.
Pour avoir une précision de dix micromètres ou meilleure, il est avantageux d’échantillonner sur deux pixels au minimum, ce qui donne une résolution de cinq micromètres par pixel.
L’échantillonage est optimal sur quatre pixels, ce qui donne une résolution de deux micromètres et demi par pixel.
En utilisation régulière de l’installation, le système 1 a pour but de confirmer automatiquement la sanction correspondant à un bon niveau de réponse de la chaine de ressuage en comparant l’analyse d’une cale PSM-5P passée en chaine avec celle servant de référence initiale.
Cette référence initiale a été obtenue avec la même cale PSM-5P dont la réponse a été enregistrée lors de la validation initiale de la chaine pour sa mise en service sur la base d’une réponse en ressuage jugée satisfaisante par le responsable de la mise en œuvre de l’installation.
Pour ce faire, l’invention propose un inverseur de poussée de nacelle d’aéronef dans lequel :
- l’inverseur de poussée comprend une ou plusieurs portes, montées pivotantes chacune autour d’un axe transversal entre une position de jet direct, dans laquelle ladite porte s’inscrit dans un profil aérodynamique de la nacelle, et une position de jet inverse dans laquelle une ouverture apparaît dans la nacelle pour le passage d’un flux d’air dévié,
- à chacune des portes sont associés un ou deux systèmes d’articulation ou d’actionnement, au moins l’un -et de préférence chacun- desdits systèmes d’articulation ou d’actionnement comprenant un organe de déploiement, par exemple un vérin ou un simple ensemble télescopique, logé dans une poutre de l’inverseur de poussée et une bielle qui s’étend entre l’organe de déploiement et ladite porte, l’organe de déploiement ayant une première extrémité qui est reliée à la poutre et une seconde extrémité, la bielle ayant une première extrémité qui est reliée à la porte et une seconde extrémité.
L’inverseur de poussée selon l’invention est caractérisé en ce que :
- ledit système d’articulation ou d’actionnement comprend une glissière de guidage, fixée ou formée sur la poutre de l’inverseur de poussée, et un chariot monté coulissant sur la glissière de guidage entre une position de fermeture (du chariot) dans laquelle la porte est en position de jet direct et une position d’ouverture (du chariot) dans laquelle la porte est en position de jet inverse,
- l’autre extrémité de la bielle est reliée au chariot, et l’autre extrémité de l’organe de déploiement est reliée au chariot.
Les efforts latéraux imposés par la porte et transmis au système d’articulation ou d’actionnement par la bielle sont ainsi repris et transmis à la poutre par le chariot et sa glissière de guidage et non par le cylindre de l’organe de déploiement. Seules des charges axiales sont transmises à l’organe de déploiement.
De préférence, l’autre extrémité de la bielle est articulée sur une oreille latérale du chariot.
Selon une caractéristique possible de l’invention, l’organe de déploiement est articulé à chacune de ses extrémités, respectivement sur la poutre et sur le chariot, via des liaisons rotules ou pivots. Il est dès lors possible d’incliner légèrement l’organe de déploiement vis-à-vis de l’axe de translation du chariot ce qui permet de minimiser la hauteur des lignes aérodynamiques. Il suffit en effet de décaler l’extrémité aval de l’organe de déploiement vers l’axe central de la nacelle pour faciliter son insertion dans le capotage de la nacelle qui est convergeant dans cette zone. Ainsi, il n’est pas nécessaire d’ajouter un bossage au capotage pour loger l’organe de déploiement, ni de prolonger vers l’aval la structure de la nacelle et son capotage afin d’éviter l’ajout d’un tel bossage.