INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
une conduite, dite conduite de dérivation, montée en dérivation par rapport à un tronçon prédéfini de la conduite principale, un premier circuit fermé prévu pour contenir un premier fluide caloporteur, un premier circulateur prévu pour mettre en circulation le premier fluide caloporteur dans le premier circuit fermé, un premier échangeur thermique installé de façon à permettre un premier échange thermique entre le premier fluide caloporteur et le dihydrogène circulant dans la conduite de dérivation, et un deuxième échangeur thermique installé de façon à permettre au moins un deuxième échange thermique, dit échange thermique secondaire, chaque échange thermique secondaire étant effectué entre le premier fluide caloporteur et un fluide utilisé dans l’aéronef et nécessitant d’être refroidi, dit fluide utile.
De façon particulière, le premier circulateur correspond à une pompe.
Selon un mode de réalisation particulier, le système comporte en outre :
- un second circuit fermé prévu pour contenir un second fluide caloporteur,
- un second circulateur prévu pour mettre en circulation le second fluide caloporteur dans le second circuit fermé,
- un troisième échangeur thermique installé de façon à permettre un troisième échange thermique entre le second fluide caloporteur et le dihydrogène circulant dans une partie de la conduite principale,
- un quatrième échangeur thermique installé de façon à permettre un quatrième échange thermique entre le second fluide caloporteur et un gaz d’échappement issu d’une turbine du moteur.
De façon particulière, le second circulateur correspond à une pompe.
L’invention concerne également un aéronef comportant au moins un tel système.
illustre schématiquement un système de chauffage et de refroidissement combinés destiné à mettre en œuvre des échanges thermiques dans un aéronef, selon un premier exemple de réalisation ;
illustre schématiquement le système de chauffage et de refroidissement combinés selon un deuxième exemple de réalisation ;
illustre schématiquement le système de chauffage et de refroidissement combinés selon un troisième exemple de réalisation ;
illustre schématiquement un exemple d’architecture matérielle d’une unité de contrôle interne d’un contrôleur de flux du système de chauffage et de refroidissement combinés ; et
illustre un aéronef équipé d’un système de chauffage et de refroidissement combinés.
Le type d’argile pourra être déterminé par les méthodes connues de la personne du métier. En particulier, il sera possible d’utiliser de la diffractométrie des rayons X. Par exemple les conditions suivantes pourront être utilisées : Appareillage : Diffractomètre, par exemple un BRUKER D8 ADVANCE (Géométrie Bragg-Brentano) ; par exemple présentant les réglages suivants : Tube au Cuivre (λ Kα1 ≈ 1.54 Å) Puissance du générateur : 40 kV, 40 mA ; Optiques primaires : fente fixe 0.16° ; fente de Soller 2.5° ; Optique secondaire : fente de Soller 2.5° ; Détecteur LynXeye XE-T Paramètres d’acquisition : Balayage de 4 à 90°2θ ; Vitesse de balayage de 0,03°2θ/seconde, Temps de comptage : 480 secondes par pas ; Echantillon tournant.
La matrice argileuse crue pourra, de façon préférée, correspondre au moins en partie à une terre argileuse excavée, de préférence une terre argileuse excavée non calcinée, telle qu’une terre argileuse excavée crue traitée. En particulier, dans ce cas, la matrice argileuse pourra comporter des particules de taille supérieure à 2 µm, de préférence supérieure à 20 µm, de préférence supérieure à 50 µm et par exemple supérieure à 75 µm telle que déterminée selon la norme ASTM D422-63. De préférence, la matrice argileuse crue ne comporte pas de granulat de taille supérieure à 2 cm telle que déterminée selon la norme NF EN 933-1.
Comme cela a été décrit, la terre argileuse excavée pourra avantageusement avoir été prétraitée, ledit prétraitement étant sélectionné parmi : broyage, triage, tamisage et/ou séchage de la terre argileuse excavée. Le prétraitement peut par exemple comporter un fractionnement. Un fractionnement sera avantageusement configuré de façon à ce que les matières impropres à l’utilisation en béton d’argile crue soient extraites. Elles pourront être dirigées vers d’autres filières de valorisation (par exemple une filière de Brique en Terre Crue).
Avantageusement, la matrice argileuse crue pourra comporter au moins 2 % en poids de particules de limon, de préférence au moins 4 % en poids, de façon plus préférée au moins 6 % en poids. Les particules de limon sont en particulier des particules présentant un diamètre compris entre 2 µm et 50 µm.
De façon plus préférée, au moins une partie de la matrice argileuse crue pourra présenter une D50 comprise entre 10 µm et 500 µm, de préférence comprise entre 15 µm et 200 µm, de façon plus préférée comprise entre 20 µm et 100 µm ou de façon encore plus préférée comprise entre 20 µm et 50 µm. La présence d’une argile broyée de façon à atteindre de tels diamètres peut permettre d’améliorer la performance du béton produit selon l’invention.
L’utilisation d’une matrice argileuse crue broyée et à granulométrie contrôlée est très importante en particulier lors de la préparation de béton prêt à l’emploi sur une centrale à béton.
Comme illustré à la , un silo d’argile crue 11 pourra être couplé aux un ou plusieurs second(s) moyen(s) de pesage par un transporteur d’argile crue 111.
De préférence, le transporteur d’argile crue 111 est un transporteur adapté au transport de matière pulvérulente ; de préférence, le transporteur d’argile crue 111 est sélectionné parmi : une vis sans fin , une bande de convoyage ou tout moyen équivalent.
La centrale à béton d’argile peut comporter, en amont du silo d’argile crue 11, un capteur d’humidité 112 configuré pour mesurer une valeur de taux d’humidité de la matrice argileuse crue, de préférence de la matrice argileuse crue destinée à être ajoutée au silo d’argile crue 11. Un capteur d’humidité pourra par exemple prendre la forme d’une ou de plusieurs sondes micro-ondes.
La centrale à béton d’argile crue peut comporter, en amont du silo d’argile crue 11, un spectromètre à fluorescence X configuré pour mesurer la qualité et l’homogénéité de la matrice argileuse crue, de préférence de la matrice argileuse crue destinée à être ajoutée au silo d’argile crue 11.
La centrale à béton d’argile peut comporter, en amont du silo d’argile crue 11, un granulomètre laser en ligne 114 configuré pour mesurer des valeurs de granulométrie de la matrice argileuse crue, de préférence de la matrice argileuse crue destinée à être ajoutée au silo d’argile crue 11.
Les capteurs positionnés en amont du silo d’argile crue 11 sont de préférence intégrés à un conteneur tampon 81 destiné à établir une interface entre des camions bananes et le silo à argile crue.
Les valeurs générées par les capteurs positionnés en amont du silo d’argile crue 11 peuvent être utilisées pour générer une empreinte numérique de la matrice argileuse crue 2 livrées.
La centrale à béton d’argile peut comporter en outre un capteur d’humidité 115 agencé pour mesurer une valeur de taux d’humidité de la matrice argileuse crue 2 transportée au second moyen de pesage 22. Le ou les processeurs 60 peuvent alors être configurés pour prendre en compte la valeur de taux d’humidité de la matrice argileuse crue transportée pour contrôler au moins un des transporteurs111, 121, 131,301 de préférence le transporteur d’argile crue 111.
Dans le présent mode de réalisation, le guide est en forme générale de L comme on peut le voir sur la . Les branches du L peuvent former, respectivement, la première portion 64a et la deuxième portion 64b. D’autres formes sont bien sûr envisageables. Par exemple, le guide 64 pourrait avoir une forme en demi-lune. Le guide 64 comprend optionnellement, comme l’illustre la , des portions arrondies pour faciliter les actionnements rapides.
Optionnellement, au moins aux points où le mouvement du support n’est limité ni par la première butée 65, ni par la deuxième butée 66, la force de rappel exercée par le premier système de rappel (ressort 40 comprimé) est supérieure ou égale à la force de rappel exercée par le deuxième système de rappel (ressort 40 en torsion). Ceci permet de privilégier le passage en position de dégagement par rapport au passage en position escamotée, étant donné que la force du premier système de rappel peut être plus aisément vaincue par l’utilisateur, au moyen d’une simple pression.
Comme vu précédemment, l’ergot 35 du support s’engage dans la fente 16 du fourreau 10, ce qui solidarise le support 30 en rotation par rapport au fourreau 10. Il s’ensuit que l’orientation du support 30 par rapport au fourreau 10 est conservée entre la position escamotée et la position de dégagement. Seul l’actionneur 60 est ici mobile en rotation par rapport au support 30 et au fourreau 10.
Bien que la présente description se réfère à des exemples de réalisation spécifiques, des modifications peuvent être apportées à ces exemples sans sortir de la portée générale de l'invention telle que définie par les revendications. Par exemple, en plus des variantes déjà indiquées au fil de la description, les modifications suivantes pourraient être envisagées : - l’actionneur 60 peut être prévu à l’extérieur du fourreau 10 plutôt qu’à l’intérieur ; - le guide 64 peut être prévu dans le fourreau 10 et la fente 16 dans l’actionneur 60. Dans ce cas, le support 30 serait solidaire en rotation de l’actionneur 60 et tournerait dans le fourreau 10 entre la position escamotée et la position de dégagement ; - l’ergot 35 pourrait être prévu sur le fourreau 10 et la fente 16 sur le support 30 ; de manière plus générale, toutes les coopérations mécaniques pourraient être interverties ; - les directions de translation et rotation pourraient être échangées.
Plus généralement, des caractéristiques individuelles des différents modes de réalisation illustrés ou mentionnés peuvent être combinées dans des modes de réalisation additionnels. Par conséquent, la description et les dessins doivent être considérés dans un sens illustratif plutôt que restrictif.
Dispositif de conditionnement d’un produit Le présent exposé concerne un dispositif de conditionnement, et plus particulièrement un dispositif de conditionnement d’un produit, en particulier un produit cosmétique.
A cet effet, le présent exposé concerne un dispositif de conditionnement d’un produit, en particulier un produit cosmétique, comprenant un fourreau ayant une extrémité ouverte, un support pour le produit, mobile dans le fourreau entre une position escamotée et une position de dégagement, un actionneur apte à neutraliser un élément de retenue et ainsi provoquer le déplacement du support de la position escamotée à la position de dégagement sous l’effet d’une force de rappel, l’élément de retenue étant configuré pour se réarmer automatiquement en l’absence d’actionnement de l’actionneur.
Lorsque le support est dans la position de dégagement, il est soumis à la force exercée par le système de rappel, qui tend à le maintenir dans la position de dégagement. La force exercée par le système de rappel peut être surmontée par une force exercée par l’utilisateur, afin de faire revenir le support vers la position escamotée.
L’élément de retenue retient le support en position escamotée. Neutraliser l’élément de retenue revient à rendre l’élément de retenue inapte à exercer sa fonction de retenue du support dans la position escamotée. Lorsque l’élément de retenue est neutralisé, le support est libre de se déplacer entre la position escamotée et la position de dégagement ; alors intervient la force de rappel qui rappelle le support vers la position de dégagement. Le réarmement de l’élément de retenue est le contraire de sa neutralisation : après réarmement, l’élément de retenue est à nouveau apte à exercer sa fonction de retenue du support dans la position escamotée ; toutefois, le support lui-même peut, à ce moment, ne plus être dans la position escamotée. Lorsque le support reviendra dans la position escamotée, il sera à nouveau retenu.
La force de rappel peut être une force de rappel élastique, par exemple telle qu’exercée par un élastomère ou un ressort, ou une force de rappel magnétique, par exemple telle qu’exercée par un aimant. Plus généralement, la force de rappel peut être exercée par un système de rappel. La force de rappel peut être attractive ou répulsive.
Grâce au fait que l’élément de retenue se réarme automatiquement en l’absence d’actionnement de l’actionneur, typiquement lorsque l’actionneur est relâché par l’utilisateur après avoir permis de faire passer le support en position de dégagement, le support peut très facilement être escamoté après distribution du produit, par une simple force contrant la force de rappel. Le dispositif est donc de construction et d’utilisation particulièrement simples, ce qui le rend peu coûteux et agréable pour l’utilisateur.
De plus, le maintien du support en position escamotée repose sur un élément de retenue, qui peut être mis en œuvre de manière fiable et n’emploie pas nécessairement de coopération magnétique. Si un aimant est néanmoins utilisé comme système de rappel, il peut être relativement moins puissant que dans l’état de la technique dans la mesure où le maintien en position escamotée est assuré par l’élément de retenue. De ce fait, l’impact environnemental du dispositif de conditionnement est bien amélioré.
Dans certains modes de réalisation, le support est mobile longitudinalement entre la position escamotée et la position de dégagement, et l’actionneur est apte à neutraliser au moins une butée de l’élément de retenue en déplaçant ladite butée transversalement. Ainsi, la butée de l’élément de retenue, qui s’oppose à la force de rappel dans la position escamotée, laisse au contraire passer le support lorsqu’elle est neutralisée, c’est-à-dire ici déplacée transversalement à la direction de déplacement du support.
Le bouclier thermique 1 comporte une pièce principale 4. Cette pièce principale 4 est réalisée en un matériau assurant, à la fois, une protection thermique et une protection contre le feu, comme précisé ci-dessous.
Le bouclier thermique 1 comporte également au moins une pièce secondaire 5, 6.
Dans le cadre de la présente invention, le bouclier thermique 1 peut comporter : - une seule pièce secondaire 5, comme représenté dans le mode de réalisation des figures 2 et 3 ; ou - une pluralité de pièces secondaires 5, 6, comme représenté dans le mode de réalisation de la .
Chacune des pièces secondaires 5 et 6 du bouclier thermique 1 est rendue solidaire, de façon amovible, de la pièce principale 4. Chacune de ces pièces secondaires 5 et 6 est également réalisée en un matériau assurant, à la fois, une protection thermique et une protection contre le feu.
Dans le cadre de la présente invention, on entend : - par protection thermique, une protection permettant d’assurer que la température sur une surface (opposée à celle soumise à une source de chaleur) de la partie 2 à protéger ne dépasse pas une température prédéterminée, par exemple de l’ordre de 200°C ; et - par protection contre le feu, une protection permettant d’empêcher le feu de traverser la partie 2 (pourvue du bouclier thermique 1).
On obtient, par conséquent, un bouclier thermique 1 qui assure à la fois une protection thermique et une protection contre le feu, et ceci pour l’ensemble de ses différentes pièces (la pièce principale 4 et la ou les pièces secondaires 5, 6).
De plus, grâce à la solidarisation amovible (c’est-à-dire qui peut être enlevée) de la ou des pièces secondaires 5, 6, une ouverture (traversante) peut être créée dans le bouclier thermique 1 par une désolidarisation de la ou des pièces secondaires 5, 6. Une telle ouverture permet d’accéder à l’intérieur de la partie 2 pourvue du bouclier thermique 1, notamment une partie d’un aéronef, par exemple pour une opération de maintenance.
Comme représenté sur la qui montre uniquement la pièce principale 4, cette dernière est pourvue d’un orifice 7, au niveau duquel est agencée la pièce secondaire 5 pour obtenir le bouclier thermique 1 selon le mode de réalisation de la .
La pièce secondaire 5 présente une surface qui couvre complètement l’orifice 7 et qui déborde l’orifice 7 (localisé par des tirets sur la ) par une zone dite périphérique 8 présentant une forme d’anneau rectangulaire.
De préférence, l’orifice 7 et la pièce secondaire 5 destinée à couvrir cet orifice 7 présentent une forme identique, par exemple carrée comme dans le mode de réalisation des figures 3 et 4, mais des tailles différentes. Bien entendu, tout type de forme est envisageable.
La pièce secondaire 5 est rendue solidaire de la pièce principale 4 au niveau de la zone périphérique 8.
Cette solidarisation est réalisée par des éléments de solidarisation 9 tels que des boulons, c’est-à-dire des ensembles vis et écrou. Les boulons présentent l’avantage de pouvoir être enlevés facilement pour séparer la pièce secondaire 5 de la pièce principale 4 si nécessaire. De préférence, cette solidarisation est uniquement réalisée à des points successifs formant par exemple un contour rectangulaire dans la zone périphérique 8, comme représenté sur la . De plus, chaque élément de solidarisation 9 est porté uniquement par le bouclier thermique 1, c’est-à-dire est lié uniquement à la pièce secondaire 5 et à la pièce principale 4, et non pas au fuselage de l’aéronef, ce qui permet d’éviter une transmission de chaleur dans le fuselage via les éléments de solidarisation 9.
Par ailleurs, dans le mode de réalisation de la , le bouclier thermique 1 comporte deux pièces secondaires 5 et 6. Il pourrait bien entendu comprendre plus de deux pièces secondaires. Dans cet exemple particulier, la pièce secondaire 5 est similaire à la pièce secondaire de la .
Quant à la pièce secondaire 6, elle présente une surface qui couvre complètement un orifice 10 de la pièce principale 4 et qui déborde l’orifice 10 (localisé par des tirets sur la ) par une zone dite périphérique 11 présentant une forme d’anneau rectangulaire.
La pièce secondaire 6 est rendue solidaire, de façon amovible, de la pièce principale 4 au niveau de la zone périphérique 11. La solidarisation amovible est également réalisée par des éléments de solidarisation 9 tels que des boulons. De préférence, cette solidarisation est uniquement réalisée à des points successifs formant par exemple une ligne rectangulaire dans ladite zone périphérique 11. De plus, chaque élément de solidarisation 9 est porté uniquement par le bouclier thermique 1, c’est-à-dire est lié uniquement à la pièce secondaire 6 et à la pièce principale 4, et non au fuselage de l’aéronef, ce qui permet d’éviter une transmission de chaleur dans le fuselage via les éléments de solidarisation 9.
Grâce à la solidarisation amovible de la ou des pièces secondaires 5, 6, une ouverture peut être créée dans le bouclier thermique 1 suite à la désolidarisation de la ou des pièces secondaires 5, 6, notamment pour accéder à travers l’orifice 7, 10 correspondant, à l’intérieur de la partie 2 (en particulier de l’aéronef AC) pourvue du bouclier thermique 1.
La pièce de connexion 104 peut comprendre un évidement destiné à accueillir une partie de la butée intermédiaire 106. Cet évidement peut être une fente ou toute sorte d’ouverture.
Afin de fixer la butée intermédiaire 106 à la pièce de connexion 104, la partie correspondante de la butée intermédiaire 106 peut être insérée dans ladite fente et y être fixée, par exemple par un mécanisme de vissage ou par du soudage.
L’agencement de la fente de fixation définit alors la position et l’orientation de la butée intermédiaire 106 par rapport à la pièce de connexion 104.
Les bords de la butée intermédiaire 106 et le bord de la butée périphérique arrière 105’ sont orientés vers les bords 111 de la partie femelle 103 et peuvent avoir une forme sensiblement complémentaire par rapport aux bords 111 de la partie femelle 103.
La pièce de connexion 104, y compris les butées 105, 105’, 106, est généralement métallique. De préférence, la pièce de connexion 104 peut être faite d’acier.
Chacune des butées 105, 105’, 106 constitue un mécanisme anti-déformation permettant de minimiser une déformation de la glissière 101 en cas d’accident.
En cas de choc frontal selon l’axe X, chacune des butées 105, 105’, 106 peut venir en butée contre au moins un bord 111 de la partie femelle 103, évitant ainsi que la partie mâle 102 plonge, i.e. s’effondre dans la partie femelle 103.
En cas de choc latéral selon l’axe Y, la butée intermédiaire 106, comme elle est symétrique par rapport au plan principal du corps principal 117 de la pièce de connexion 104, vient en butée contre les bords 111 de la partie femelle 103, indépendamment du sens de la force résultante du choc. Les butées périphériques 105, 105’ peuvent chacune venir en butée contre un bord 111 lorsque ladite force est appliquée par le côté de la pièce de connexion 104 qui est opposé aux butées périphériques 105, 105’.
Un choc latéral provoque souvent un pivotement de chaque partie mâle 102 vers l’extérieur du siège 109, i.e. dans une direction opposée à l’autre glissière 101. Par conséquent, pour une pièce de connexion 104 fixée à la première glissière, les butées périphériques 105, 105’ sont de préférence disposées du côté extérieur de cette pièce de connexion 104, i.e. d’un côté de la pièce de connexion 104 opposé à la seconde glissière, afin de venir en butée contre un bord 111 de la partie femelle 103 en cas de pivotement des pièces de connexion 104 vers l’extérieur du siège 109.
L’aménagement des butées périphériques 105, 105’ auxdites extrémités 107, 108 de la pièce de connexion 104 permet d’établir une distance relativement grande entre les butées périphériques 105, 105’. Ce large écart entre les butées périphériques 105, 105’ améliore l’effet anti-déformation des butées en cas de chocs frontal/et ou latéral.
Les butées 105, 105’, 106 d’une pièce de connexion 104 contribuent donc individuellement et collectivement à la stabilité de la glissière 101 correspondante et s’opposent à la déformation de cette glissière 101 en cas d’accident.
La est une vue latérale d’un détail du système 100 de réglage de position de siège 109 de véhicule automobile, dans laquelle la partie mâle 102 est en position avancée par rapport à la partie femelle 103 de la glissière 101, i.e. dans une position relativement proche du moteur du véhicule.
Dans cette position, la butée périphérique avant 105 est dégagée de la partie femelle 103 et ne peut pas venir en butée contre la partie femelle 103 en cas de choc frontal ou latéral. Dans un tel cas de figure, la fonction anti-déformation est assurée par les deux autres butées 105’ et 106.
Avantageusement, la butée intermédiaire 106 est disposée suffisamment proche de la butée périphérique arrière 105’ de sorte à ne pas être dégagée de la partie femelle 103 même en position avancée de la partie mâle 102 par rapport à la partie femelle 103.
En même temps, une distance minimale entre la butée périphérique avant 105 et la butée intermédiaire 106 est préférable, de sorte à garantir une stabilité suffisante de la glissière 101, comme expliqué précédemment.
De préférence, la distance entre la butée périphérique avant 105 et la butée intermédiaire 106 est comprise entre plusieurs mm et plusieurs cm.
Là où le fond marin est trop profond, des éoliennes sont portées par des plateformes flottantes. Une telle plateforme flottante, portant une éolienne, peut avoir la forme d’une barge ou d’une structure de poutres reliant au moins trois flotteurs entre eux. Généralement, les éoliennes sont montées sur leur plateforme à quai, dans un port, puis tractées en mer, jusqu’à leur lieu d’exploitation.
Les éoliennes flottantes sont généralement implantées en haute mer. La profondeur de la mer est généralement si grande que ni l’éolienne ni la grue ne peuvent être ancrées dans le sol. Elles sont, indépendamment l’une de l’autre, soumises à la houle. Or, l’accostage d’une pale sur le rotor qui doit la porter nécessite une approche quasi statique. Cela nécessite des conditions de mer et de vent très favorables, voire exceptionnelles. La seule solution réaliste connue est de ramener l’éolienne avec sa plateforme jusqu’à un port dans lequel l’entretien nécessaire peut se faire. Néanmoins, une telle solution est particulièrement consommatrice de temps, d’énergie et de moyens, donc onéreuse.