INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Cette inexactitude des données est particulièrement critique lorsqu’elle concerne le nombre de voies de circulation parce qu’elle peut conduire à la réalisation d’une manœuvre et/ou l’adoption d’une allure inappropriées mettant en danger la sécurité du conducteur et celle des autres usagers de la route. La connaissance précise du nombre de voies devant le véhicule automobile est, en effet, requise par plus d’une fonction d’aide à la conduite ou de conduite autonome telle que la fonction de changement automatique de voie (pour réaliser une manœuvre de dépassement ou de rabattement), de maintien dans la voie ou, plus généralement, de navigation pour se placer et circuler sur la voie appropriée.
A cet effet, il est proposé, en premier lieu, un système pour estimer un nombre de voies de circulation comprises dans une route empruntée par un premier véhicule automobile, ce système comprenant - un dispositif de navigation destiné à être embarqué dans ledit premier véhicule automobile, ce dispositif de navigation étant apte à fournir un premier nombre de voies de circulation comprises dans la route à au moins une distance prédéfinie à parcourir de la route à partir de la position du premier véhicule automobile en aval du premier véhicule automobile par rapport au sens de déplacement dudit premier véhicule automobile; - un dispositif de détection destiné à être embarqué dans le premier véhicule automobile, ce dispositif de détection étant apte à détecter dans un environnement à l’avant du premier véhicule automobile des lignes de marquage au sol discontinues adjacentes séparant des voies de circulation comprises dans la route; estimer un deuxième nombre de voies de circulation comprises dans la route en fonction du nombre de lignes de marquage au sol discontinues détectées ; le dispositif de détection étant, en outre, apte à mesurer une distance latérale séparant ledit premier véhicule automobile d’un deuxième véhicule automobile circulant sur la route, le premier véhicule automobile et le deuxième véhicule automobile circulant dans un même sens de circulation; estimer un troisième nombre de voies de circulation comprises dans la route en comparant la distance latérale mesurée à une largeur prédéfinie de chacune des voies de circulation de la route; - un calculateur configuré pour estimer un quatrième nombre de voies de circulation comprises dans la route, ce quatrième nombre étant le maximum entre le deuxième nombre et le troisième nombre; confirmer le premier nombre de voies de circulation lorsque ce premier nombre est cohérent avec le quatrième nombre.
En outre, avantageusement, les charges absorbantes présentent une efficacité variable en fonction de la température, la température au niveau du réservoir à hydrogène est variable et est comprise dans une gamme de températures, et les charges absorbantes sont agencées au niveau du réservoir à des localisations où la température est telle que les charges absorbantes présentent l’efficacité la plus élevée pour ladite gamme de températures.
Par ailleurs, de façon avantageuse, les charges absorbantes, qui correspondent à des constituants poreux présentant une surface spécifique élevée, sont réalisées dans au moins l’un des matériaux suivants : des éléments carbonés poreux, des charpentes organiques métalliques, des charpentes organiques covalentes.
La présente invention concerne également un procédé de restitution d’hydrogène gazeux capturé par des charges absorbantes d’un réservoir à hydrogène tel que celui décrit ci-dessus.
Selon l’invention, ledit procédé comprend au moins une étape de restitution consistant à amener le système de capture d’hydrogène gazeux (pourvu des charges absorbantes) du réservoir à hydrogène dans des conditions générant une libération de l’hydrogène gazeux absorbé antérieurement par lesdites charges absorbantes.
Avantageusement, l’étape de restitution comprend au moins l’une des opérations suivantes, mise en œuvre au moins sur le système de capture d’hydrogène gazeux : - une opération d’augmentation de la température ; - une opération de réduction de la pression ; - une opération de diffusion d’un gaz, de préférence neutre ; - une opération conduisant à la modification de la polarité de la paroi interne de pores des charges absorbantes poreuses.
La est une vue schématique, en coupe transversale, d’un réservoir à hydrogène pourvu d’un système de capture d’hydrogène gazeux agencé dans une paroi du réservoir.
La est une vue schématique, en coupe transversale, d’un réservoir à hydrogène pourvu d’un système de capture d’hydrogène gazeux agencé dans une peau recouvrant la paroi du réservoir.
La est une vue similaire à celle de la dont le réservoir comprend, de plus, un système de capture d’hydrogène gazeux agencé dans une enveloppe externe d’isolation thermique.
La est une vue partielle, en perspective, d’un matériau composite comprenant des charges absorbantes.
La est une vue schématique, partielle et en coupe, d’un composite stratifié pourvu d’une pluralité de plis, comprenant des charges absorbantes intégrées dans l’un desdits plis.
La est une vue schématique, partielle et en coupe, d’un composite stratifié pourvu d’une pluralité de plis, comprenant des couches absorbantes pourvues de charges absorbantes, qui sont agencées à chaque fois entre deux plis successifs.
Description détaillée Le réservoir 1 représenté schématiquement dans des modes de réalisation particuliers sur la à la et permettant d’illustrer l'invention, est un réservoir à hydrogène qui est pourvu d’au moins un système 2 de capture d’hydrogène gazeux.
Bien que non exclusivement, le réservoir 1 est de préférence un réservoir à hydrogène liquide pour le stockage de l’hydrogène liquide à basse pression en condition cryogénique. Un tel réservoir à hydrogène liquide est, notamment, adapté pour équiper un engin mobile fonctionnant, au moins partiellement, à l’hydrogène. De manière préférée, le réservoir 1 est destiné à équiper un aéronef (non représenté), en particulier un avion de transport.
Comme représenté très schématiquement sur la , le réservoir 1 est pourvu d’une paroi 3 délimitant, par sa face interne 3B, un espace interne 4 fermé. Cet espace interne 4 clos est apte à recevoir de l’hydrogène, et notamment de l’hydrogène liquide. Le réservoir 1 comporte également tous les moyens usuels qui sont nécessaires à son fonctionnement. Ces moyens usuels ne faisant pas directement partie de l’objet de l’invention, ne sont pas représentés et ne sont pas décrits davantage.
Dans la description suivante, on entend par « externe » à l’extérieur ou vers l’extérieur du réservoir 1, dans le sens illustré par des flèches E sur la , et par « interne » à l’intérieur ou vers l’intérieur du réservoir 1, dans le sens opposé au sens des flèches E.
On notera que de façon plus générale on aurait la relation Dr = f(t) et t=g(Dr), les fonctions f et g pouvant être déterminées à partir d’un certain nombre de simulations ou d’essais. Les fonctions f et g peuvent intégrer éventuellement d’autres paramètres comme la température d’entrée du gaz d’alimentation, une pression du cycle ou même la pureté de la production.
Ayant fixé la durée minimale de l’étape intermédiaire tjm en fonction des particularités du cycle PSA comme vu plus haut, on détermine la valeur d’un débit prédéterminé Drm (valeur maximale correspondante du débit produit en cycle réduit) avec la relation Drm = Dn x (Tphn / (Tphn+tjm).
Par exemple pour un temps de phase de 30 secondes et une durée minimale de l’étape intermédiaire de 1.5 secondes, on pourrait mettre en œuvre l’invention de façon systématique, c’est-à-dire successivement à tous les cycles, pour un débit requis inférieur ou égal à 95.2% du débit nominal.
Pour la même unité, on pourrait déterminer l’allongement t de la phase de production pour un débit requis inférieur à 95.2% et par là, la durée de l’étape intermédiaire tj (tj = t). Par exemple pour un débit requis de 88%, on trouve tj= 4.1 secondes.
Pour des débits requis supérieur à 95.2% et inférieurs à 100%, le principe retenu va être d’intercaler un cycle à débit réduit parmi des cycles à 100%. Par exemple, on obtiendrait une production moyenne égale à 97.6% en faisant successivement un cycle nominal et un cycle réduit minimal avec une étape intermédiaire de 1.5 s. Plus précisément dans ce cas, les P adsorbeurs de l’unité feraient successivement un cycle nominal, un cycle réduit, un cycle nominal, etc. La durée d’un cycle étant courte, les faibles variations du débit de production n’ont pas d’impact et sont rapidement amorties à travers les équipements aval.
On peut trouver des algorithmes plus ou moins complexes pour déterminer les séquences optimales mais si le débit requis Dr est supérieur au débit prédéterminé Drm, une solution consiste à ne rajouter l’étape intermédiaire de durée minimale tjm que pendant un cycle complet (tour à tour sur les P adsorbeurs de l’unité), tous les X cycles avec X déterminé par la relation : X = premier nombre entier supérieur ou égal à (Dn-Drm) / (Dn-Dr).
Par exemple pour : Drm = 95.2% et Dn = 100% par définition, on obtient :
pour Dr = 97.6, le ratio (Dn-Drm) / (Dn-Dr) = 4.8 / 2.4 = 2, d’où X=2, ce qui représente une marche réduite tous les 2 cycles ; pour Dr= 98%, le ratio = (Dn-Drm) / (Dn-Dr) = 4.8 / 2 = 2.4 d’où X=3, ce qui représente une marche réduite tous les 3 cycles (soit 1 cycle sur 3).
En pratique la production sera légèrement supérieure et égale à 98.4%.
Un tel écart est à priori sans incidence et se trouve dans l’incertitude de mesure des débitmètres.
Cela peut conduire, par exemple sur un VSA O2 à une augmentation de la pureté de l’oxygène de l’ordre de 0.1 à 0.2% ce qui est de l’ordre des fluctuations naturelles de l’unité.
Néanmoins, si cela s’avérait nécessaire, on dispose d’un paramètre de liberté qui consiste à augmenter la durée de l’étape intermédiaire tj au-delà de sa durée minimale tjm, ce qui revient à modifier Drm. On peut alors couvrir la gamme entière des marches réduites.
Par exemple, alors que Dr = 98%, si on veut un ratio égal à 3 pour obtenir précisément X=3, il convient que Drm soit égal à 94% et donc de fixer tjm à 1.9 secondes.
On aura ainsi une succession de cycles avec comme production 100%, 100%, 94%, 100%, 100%, 94%, …ce qui correspond bien en moyenne à 98%.
On notera que lorsqu’on dispose à l’aval du PSA d’un volume tampon important pour moyenner les fluctuations de débit, on pourra préférer minimiser les passages du cycle nominal au cycle réduit tout en maintenant le ratio entre le nombre de chacun des 2 cycles. L’exemple précédent pourrait conduire alors par exemple à la séquence :
100, 100, 100, 100, 100, 100, 94, 94, 94, 100, 100, …
La partie décimale de la capacité correspond au débit restant pour les transmissions en dehors de la ou des phases individuelles, dites de « poursuite ».
La solution proposée selon ce mode de réalisation permet ainsi de déterminer simplement la répartition des ressources radio du flux, entre la ou les phases individuelles et le reste du flux. La répartition selon ce mode de réalisation se fait par une division entière et un modulo.
Par exemple, le critère d’arrêt d’une transmission au débit cible d’une phase individuelle appartient au groupe comprenant :
une période donnée (par exemple de l’ordre de 2 à 4 secondes), un volume donné (par exemple de l’ordre de 2 à 4 méga-octets), une fin de connexion dudit premier équipement utilisateur avec ledit premier serveur de données, une détection d’un début de connexion d’un deuxième équipement utilisateur, présent dans ladite cellule radio, à un deuxième serveur de données prioritaire par rapport audit premier serveur de données.
Ainsi, il est possible de libérer une phase individuelle du flux après le début de la connexion, puisque la « poursuite de connexion » nécessite en général un débit inférieur au « début de connexion ». La libération d’une phase individuelle du flux permet à un autre équipement utilisateur de bénéficier du débit cible en début de connexion (ou au premier équipement utilisateur de bénéficier du débit cible en début de connexion pour une nouvelle connexion).
Ainsi, selon la solution proposée, les connexions « établies » (également appelées « poursuite de connexion ») ne capturent pas toute la bande passante radio, et des ressources radio restent disponibles pour de nouvelles connexions.
Ce point est important parce que les contrôles de congestion des connexions de bout en bout deviennent de plus en plus agressifs et préemptent un maximum de bande passante au détriment des nouvelles connexions.
Selon un mode de réalisation particulier, le critère d’arrêt d’une transmission au débit cible d’une phase individuelle dépend d’un type de service ou du domaine demandé.
Ainsi, si le service ou le domaine demandé est de type vidéo par exemple, le temps alloué pour la phase individuelle peut être plus long, par exemple de l’ordre de 4 à 10 secondes, ou le volume de données alloué pour la phase individuelle peut être supérieur, par exemple de l’ordre de 4 à 10 mégaoctets.
Il est également possible de libérer une phase individuelle du flux si un équipement utilisateur souhaite établir une connexion avec un service d’urgence.
Selon un mode de réalisation particulier, l’étape d’obtention du nombre de phases individuelles est mise à jour :
périodiquement, ou suite à une modification d’un paramètre dudit équipement intermédiaire mobile, ou suite à une modification d’un paramètre du faisceau radio généré par l’équipement intermédiaire mobile, ou suite à une modification dudit critère d’arrêt.
Le nombre de phases individuelles du flux peut ainsi être ajusté dynamiquement, notamment de manière asynchrone. Par exemple, le nombre de phases individuelles peut être augmenté suite à un besoin du cœur de réseau 5G du à une saturation ou un incident sur une cellule terrestre appartenant à la zone géographique terrestre couverte par le faisceau radio .
A cet effet, l'invention a pour objet un élément de calage configuré pour caler et protéger un produit à emballer dans un emballage, l’élément de calage comprenant au moins : - une première couche de calage réalisée au moins en partie en un matériau à base de cellulose, la première couche de calage comprenant une structure interne alvéolaire et des première et deuxième couches de recouvrement externes disposées de part et d’autre de la structure interne alvéolaire, la première couche de calage comprenant au moins un logement d’assemblage débouchant dans une face externe de la première couche de recouvrement externe et comprenant au moins une première partie de logement délimitée par la première couche de recouvrement externe et une deuxième partie de logement délimitée par la structure interne alvéolaire, et - une deuxième couche de calage, les première et deuxième couches de calage étant empilées l’une sur l’autre, la deuxième couche de calage comprenant au moins une languette d’assemblage qui est au moins partiellement reçue dans la deuxième partie de logement de l’au moins logement d’assemblage de manière à assembler les première et deuxième couches de calage l’une à l’autre.
Une telle configuration de l’organe de calage selon la présente invention, et notamment l’assemblage des première et deuxième couches de calage par l’intermédiaire d’au moins une languette d’assemblage et d’au moins logement d’assemblage, permet d’assembler aisément entre elles plusieurs couches de calage dont au moins une est réalisée au moins en partie en un matériau à base de cellulose, sans nécessiter d’une part l’utilisation de colle et/ou d’élément d’assemblage additionnel et d’autre part l’utilisation d’un équipement d’assemblage complexe et onéreux, ce qui réduit sensiblement les coûts de fabrication d’un tel organe de calage et confère à ce dernier un taux de recyclabilité très élevé.
L’élément de calage peut en outre présenter une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises seules ou en combinaison.
Selon un mode de réalisation de l’invention, l’au moins une languette d’assemblage présente une dimension transversale maximale supérieure à une dimension transversale maximale de l’au moins un logement d’assemblage.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la deuxième couche de calage est réalisée au moins en partie en un matériau à base de cellulose.
Selon un mode de réalisation de l’invention, l’au moins un logement d’assemblage présente un axe longitudinal central. De façon avantageuse, l’axe longitudinal central s’étend sensiblement perpendiculairement aux première et deuxième couches de recouvrement externes.
Selon un mode de réalisation de l’invention, l’au moins un logement d’assemblage présente une section transversale de forme polygonale à N côtés, N étant un entier supérieur ou égal à 3. Dans la présente description, on entend par « section transversale » de l’au moins un logement d’assemblage, une section qui coupe perpendiculairement l’axe longitudinal central de l’au moins un logement d’assemblage.
Selon un mode de réalisation de l’invention, l’au moins un logement d’assemblage présente une section transversale de forme polygonale à 4 côtés, c’est-à-dire de forme quadrilatérale, et par exemple carrée ou rectangulaire. Ces dispositions permettent d’assurer un assemblage fiable des première et deuxième couches de calage.
Selon un mode de réalisation de l’invention, un rapport de la section transversale de l’au moins un logement d’assemblage sur la section transversale de chacune des alvéoles de la structure interne alvéolaire est compris entre 0,8 et 1,2, et par exemple entre 0,9 et 1,1.
Selon un mode de réalisation de l’invention, l’au moins une languette d’assemblage présente une largeur maximale supérieure à la largeur du plus grand côté de la section transversale de l’au moins un logement d’assemblage. En d’autres termes, l’au moins une languette d’assemblage présente une largeur maximale supérieure à la largeur de la plus large des faces internes de l’au moins un logement d’assemblage.
Selon un mode de réalisation de l’invention, l’au moins une languette d’assemblage présente une largeur qui varie, et par exemple qui augmente, entre un bord proximal de l’au moins une languette d’assemblage qui est relié à une partie principale de la deuxième couche de calage, et un bord distal de l’au moins une languette d’assemblage.
Selon un mode de réalisation de l’invention, l’au moins un logement d’assemblage présente une profondeur supérieure à la largeur du plus grand côté de la section transversale de l’au moins un logement d’assemblage. En d’autres termes, l’au moins un logement d’assemblage présente une profondeur supérieure à la largeur de la plus large des faces internes de l’au moins un logement d’assemblage. Ces dispositions permettent d’améliorer encore la fiabilité de l’assemblage des première et deuxième couches de calage.
Selon un mode de réalisation de l’invention, l’au moins une languette d’assemblage présente une forme polygonale, et par exemple quadrilatérale, telle que trapézoïdale.
Selon un mode de réalisation de l’invention, l’au moins une languette d’assemblage comporte une partie centrale reliée à une partie principale de la deuxième couche de calage, et deux parties d’assemblage latérales disposées de part et d’autre de la partie centrale, les deux parties d’assemblage latérales étant configurées pour coopérer avec des parois internes de la structure interne alvéolaire qui délimitent au moins en partie l’au moins un logement d’assemblage. Ces dispositions permettent d’améliorer encore la fiabilité de l’assemblage des première et deuxième couches de calage.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la deuxième couche de calage comprend une structure interne alvéolaire secondaire et des première et deuxième couches de recouvrement externes secondaires qui sont disposées de part et d’autre de la structure interne alvéolaire secondaire, l’au moins une languette d’assemblage étant obtenue par découpe de la première couche de recouvrement externe secondaire de la deuxième couche de calage. Ces dispositions confèrent à l’élément de calage selon la présente invention des propriétés de calage et de protection renforcées.
Selon un mode de réalisation de l’invention, l’au moins un logement d’assemblage est borgne, c’est-à-dire présente une profondeur inférieure à l’épaisseur de la première couche de calage.
Un mode de réalisation particulièrement avantageux concerne un substrat revêtu d’un empilement défini en partant du substrat transparent comprenant : - un premier revêtement diélectrique comprenant au moins une couche à fonction barrière et une couche diélectrique à fonction stabilisante, - éventuellement une couche de blocage, - une première couche fonctionnelle, - éventuellement une couche de blocage, - un deuxième revêtement diélectrique comprenant au moins une couche diélectrique à fonction stabilisante inférieure, une couche à fonction barrière et une couche diélectrique à fonction stabilisante supérieure, - éventuellement une couche de blocage, - une deuxième couche fonctionnelle, - éventuellement une couche de blocage, - un troisième revêtement diélectrique comprenant au moins une couche diélectrique à fonction stabilisante inférieure, une couche à fonction barrière, - éventuellement une couche de protection.
Le premier revêtement diélectrique Di1 peut comprendre dans cet ordre : - une couche à base d’oxynitrure de silicium de 0 à 20 nm ou de 8 à 18 nm, - une couche à base de nitrure de silicium de 0 à 20 nm ou de 0 à 15 nm, - la couche de nitrure de silicium et de zirconium à haut indice de réfraction, de 5 à 25 nm ou de 5 à 20 nm, - une couche à base d’oxyde de zinc et d’étain de 0 à 20 nm, de 0 à 15 nm ou de 3 à 12 nm, - une couche à base d’oxyde de zinc de 2 à 12 nm ou de 2 à 9 nm. Le deuxième revêtement diélectrique Di2 peut comprendre dans cet ordre : - une couche à base d’oxyde de zinc de 2 à 12 nm ou de 2 à 9 nm, - une couche à base de nitrure de silicium de 15 à 100 nm ou de 55 à 75 nm, - une couche à base d’oxyde de zinc et d’étain de 0 à 20 nm ou de 5 à 15 nm, - une couche à base d’oxyde de zinc de 2 à 12 nm ou de 2 à 9 nm. Le troisième revêtement diélectrique Di3 peut comprendre dans cet ordre : - une couche à base d’oxyde de zinc de 2 à 12 nm ou de 2 à 9 nm, - une ou plusieurs couche à base de nitrure de silicium, l’épaisseur de toutes ces couches à base de nitrure de silicium est de 15 à 75 nm ou de 20 à 45 nm, - une couche supérieure de protection de 0 à 5 nm. Toutes ces épaisseurs sont des épaisseurs physiques.
Le revêtement est avantageusement positionné en face 2, la face 1 du vitrage étant la face la plus à l’extérieur du vitrage, comme habituellement.
L’invention concerne également le procédé de préparation du matériau comprenant en outre l’étape pendant laquelle on fait subir un traitement thermique au substrat ainsi revêtu. Ce traitement thermique peut être réalisé à une température supérieure à 300 °C ou supérieure à 400 °C, de préférence supérieure 500 °C. Le traitement thermique est de préférence choisi parmi les traitements de trempe, de recuit, de recuit rapide.
Le traitement de trempe ou de recuit est généralement mis en œuvre dans un four, respectivement de trempe ou de recuisson. L’intégralité du matériau, y compris donc le substrat, est portée à une température élevée, d’au moins 300°C dans le cas de la recuisson, et d’au moins 500°C, voire 600°C, dans le cas d’une trempe.
- la , également introduite dans la partie art antérieur, illustre les interfaces entre les différentes fonctions virtualisées d’un réseau d’accès radio selon la norme 5G ;
- la , également introduite dans la partie art antérieur, présente un exemple d’architecture de réseau d’accès radio comprenant un satellite ;
- la présente les principales étapes mises en œuvre par le procédé de gestion des communications selon un mode de réalisation particulier de l’invention ;
- la présente les principales étapes mises en œuvre lorsqu’un équipement utilisateur cherche à se connecter à un serveur, via l’équipement intermédiaire mobile ;
- la illustre un exemple d’architecture de réseau d’accès radio comprenant un satellite selon un mode de réalisation de l’invention ;
- la illustre les messages échangés entre les différentes entités du réseau d’accès radio selon la ;
- la présente la structure simplifiée d’au moins un équipement d’un système de gestion des communications selon un mode de réalisation particulier.