INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ainsi, la présente invention permet de limiter très fortement les émissions de CO 2 puisque sont réduits les transports et les opérations de transformation de la matière. En outre, la fabrication d’un béton d’argile crue lorsque de la terre argileuse excavée est traitée selon l’invention nécessite moins de granulats et de sable venant de carrière. La présente invention permet alors de réduire aussi l’énergie globale la terre argileuse pourra être utilisée sans modification majeure de son humidité. Une telle solution à base d’argile crue contenu dans une terre argileuse peut être particulièrement pertinente pour des bétons de remplissage de classe C25/30 maximum ; ou même C20/25 voire C16/20.
Les silos de la centrale à béton 1 d’argile crue
Généralement, les silos sur les centrales à béton contiennent des matières pulvérulentes tandis que les granulats sont dans des trémies verticales ou horizontales.
Dans le cadre de la présente invention, une centrale 1 à béton d’argile crue comportera au moins trois silos : un silo d’argile crue, un silo d’activateur, et un silo d’oxydes métalliques.
Toutefois, avantageusement, une centrale 1 à béton d’argile crue pourra comporter plusieurs silos d’argile crue, d’activateur, et d’oxydes métalliques. En particulier, outre un silo d’argile crue, elle pourra comporter : un silo à ciment portland, un silo de laitiers de hauts fourneaux, un silo de cendres volantes, un silo de métakaolin, un silo de métaillite et un silo de filler calcaire.
Le transport des matières stockées dans les silos se fait de préférence par des dispositifs de transports adaptés aux matières pulvérulentes tels que des vis sans fin.
Le silo d’argile crue 11
Un silo d’argileuse crue 11 sera de préférence destiné à accueillir une matrice argileuse crue 2. Ainsi, dans le cadre de la présente invention une centrale à béton d’argile crue selon la présente invention comporte un silo d’argile crue 11 contenant une matrice argileuse crue 2.
En particulier, le silo d’argile crue 11 est un silo adapté aux matières pulvérulentes. Comme cela a été mentionné, une matrice argileuse crue 2 pourra avoir été préparée au niveau de la centrale à béton d’argile crue selon la présente invention à partir d’une terre argileuse telle qu’une terre argileuse excavée. Alternativement, une matrice argileuse crue 2 peut être livrée après sa préparation sur un autre site.
Par exemple, le document FR2816600 divulgue un flacon de type goutte à goutte, dont le réservoir comporte une paroi déformable permettant de créer une surpression entrainant le passage du produit contenu au travers d’une membrane stérilisante. La surface de cette membrane est partiellement hydrophile et partiellement hydrophobe, et plus particulièrement sélectivement perméable aux liquides aqueux en sa partie hydrophile et sélectivement perméable à l’air en sa partie hydrophobe. Ainsi, le liquide traverse la membrane en sa partie hydrophile lors de sa distribution avant d’atteindre un embout de distribution goutte à goutte, tandis que de l’air peut être aspiré dans le flacon au travers de la partie hydrophobe pour compenser le volume de liquide distribué lorsque le réservoir n’est plus comprimé et revient à sa forme initiale. Un tampon poreux permet une régulation du flux dans le flacon, nécessaire à la bonne formation des gouttes.
Ce type de flacon est pleinement satisfaisant pour conditionner et distribuer de nombreux produits stériles sans conservateurs, et notamment des produits ophtalmiques liquides sans conservateur.
Néanmoins, ils ne sont pas adaptés à la distribution de certains produits. En particulier, les produits ophtalmiques contenant un agent tensioactif ne peuvent pas être distribués de façon satisfaisante par ce type de flacon. En effet, les agents tensioactifs interagissent avec la partie hydrophobe de la membrane (celle-ci étant obtenue par un traitement physico-chimique localisé de la membrane hydrophile) et la rendent hydrophile. Cela empêche le retour d’air dans le flacon, nécessaire pour compenser la quantité de liquide distribuée. Cela a pour conséquence une augmentation de la dépression dans le flacon au fur et à mesure de son utilisation, ce qui peut entrainer une déformation résiduelle du flacon et/ou une rupture de la membrane.
Un tensioactif (ou agent tensioactif ou agent de surface), est un composé qui modifie la tension superficielle entre deux surfaces. Ce sont des composés qui présentent deux parties de polarité différente, respectivement lipophile et hydrophile. Ils permettent de solubiliser deux phases non miscibles. Dans le cadre des produits ophtalmiques, les agents tensioactifs sont ainsi utilisés comme agent de solubilisation. Les termes agent tensioactif et agent de solubilisation sont ainsi équivalents dans le présent document.
Le document FR2955842 divulgue un flacon amélioré réduisant la formation de mousse ainsi que la rétention d’air dans le tampon poreux. Néanmoins, si le flacon proposé améliore sensiblement la qualité de la distribution d’un produit contenant, soit un principe actif ayant lui-même des propriétés tensio-actives, soit des additifs tensio-actifs utilisés comme agents solubilisants, soit d'autres excipients, comme certains agents viscosants ou lubrifiants de la famille des dérivés polyvinyliques ou de celle des polyéthylène-glycols, il ne règle pas la problématique de l’incompatibilité de certains agents tensioactifs vis-à-vis de la partie hydrophobe de la membrane utilisée.
Le document FR2770495 divulgue un flacon pour produit ophtalmique liquide sans conservateur qui serait adapté à la distribution d’un produit contenant un agent tensioactif. Néanmoins, le flacon proposé est fondé sur un réservoir à paroi flexible, déformable manuellement en diminution progressive de son volume interne vers un col rigide, c’est-à-dire en pratique sur un réservoir déformable en accordéon, dont la manipulation n’est pas parfaitement aisée pour l’utilisateur.
Le document EP1985543 présente un flacon pour produit ophtalmique. Le réservoir du flacon est du type « à délaminage », ce qui signifie que la couche interne du réservoir peut se séparer du reste des parois pour former une poche interne déformable. Ce flacon comporte une valve anti-retour traversée par le produit sortant du flacon et peut comporter, en aval de cette valve, un filtre permettant le filtrage de certaines bactéries. Ce flacon nécessite cependant l’emploi d’une valve anti-retour très efficace, et a une configuration complexe lorsqu’une fonction de filtration est mise en œuvre.
L’invention vise à proposer un flacon pour produit liquide stérile contenant au moins un agent tensioactif qui résout au moins certains des problèmes mentionnés ci-dessus.
Ainsi, l’invention porte sur un flacon pour la distribution goutte à goutte d’un produit liquide stérile contenant un agent tensioactif, comportant un réservoir comportant une paroi définissant un volume interne et adaptée à se déformer sous l’effet d’une pression exercée sur le réservoir par un utilisateur du flacon et à reprendre spontanément sa forme d’origine après relâchement de ladite pression. Le réservoir comporte en outre une poche souple dans le volume interne défini par la paroi et adaptée à contenir le produit liquide stérile. Le flacon comporte un moyen d’entrée d’air entre la paroi du réservoir et la poche souple, et une tête rapportée sur un col du réservoir et comportant un embout goutte à goutte comportant un orifice de distribution. Le flacon comporte en outre une membrane microporeuse stérilisante hydrophile, disposée de sorte à être traversée par le liquide issu de la poche souple en vue de la délivrance dudit liquide par l’embout goutte à goutte, ladite membrane microporeuse étant sélectivement perméable au liquide de sorte à s’opposer au retour d’air dans la poche souple du réservoir lorsque le flacon reprend sa forme d’origine après une distribution du produit liquide stérile, le volume de liquide distribué étant compensé par l’entrée d’un volume d’air correspondant entre la paroi du réservoir et la poche souple via le moyen d’entrée d’air.
La présente invention propose ainsi un flacon de distribution goutte à goutte parfaitement adapté aux produits contenant un agent de solubilisation (tensioactif). Le flacon proposé est d’utilisation simple pour l’utilisateur, en ce qu’il permet la distribution de produit par simple pression sur le réservoir, ce qui est intuitif. En outre, la poche souple qui est présente dans le volume interne défini par la paroi du réservoir permet une distribution complète du produit qu’elle contient, c’est-à-dire que toutes les doses de produit contenues dans la poche souple peuvent être effectivement distribuées. La distribution de produit peut être également réalisée tandis que le flacon est positionné selon diverses orientations. En effet, au fur et à mesure que des doses de produit sont distribuées, le volume de produit distribué est compensé par l’entrée d’un volume équivalent d’air entre la paroi déformable du réservoir et la poche souple. Le volume de la poche souple s’adapte à celui du produit qu’elle contient. Le produit contenu dans la poche souple demeure ainsi à proximité immédiate de la tête de distribution, et aucune bulle d’air ne se forme dans la poche souple. Lorsque l’utilisateur applique une pression sur la paroi déformable, l’air présent entre la paroi déformable du réservoir et la poche souple est empêché de sortir de cet espace (que ce soit par un moyen qui empêche automatiquement cette sortie de l’air ou par une action de l’utilisateur), de sorte que la poche souple est elle-même mise en pression, provoquant l’expulsion du produit au travers de la membrane hydrophile et de l’embout goutte à goutte.
La membrane stérilisante garantit la stérilité du produit lors de sa délivrance. Elle protège également le produit contenu dans le réservoir contre toute contamination provenant de l’extérieur du flacon. Le flacon proposé dans l’invention tire en outre profit du caractère sélectivement perméable à l’eau (ou plus généralement aux liquides aqueux) de la membrane stérilisante pour éviter le retour d’air dans la poche souple après distribution du produit. En d’autres termes, la membrane, dont la capacité de filtration garantit la stérilité du produit contenu dans le flacon, ne permet pas le retour d’air dans le flacon et sert ainsi de dispositif anti-retour pour le flacon. Le flacon proposé dans l’invention peut présenter une configuration générale simple. En particulier, il n’est pas nécessaire de prévoir un dispositif anti-retour parfaitement étanche à l’air en plus de la membrane pour empêcher le retour d’air dans la poche souple du réservoir lorsque la paroi reprend sa forme d’origine après avoir été déformée par pression pour entrainer la distribution de quelques gouttes de produit.
La poche souple peut être formée par délamination d’une couche interne du réservoir. En alternative à une poche souple présente dès la fabrication dans le réservoir du flacon, une poche souple obtenue par délamination de la paroi du réservoir est une solution simple, maitrisée industriellement, et peu coûteuse, pour obtenir la fonction recherchée dans l’invention.
Alternativement, la poche souple peut être une poche souple rétractable, qui est rapportée. L’emploi d’une telle poche souple rétractable permet notamment de sélectionner une poche ayant une contenance nominale correspondant précisément au volume initial de produit liquide à conditionner, tout en employant une même paroi déformable pour différents volumes de produit à conditionner.
Le moyen d’entrée d’air peut être formé d’un trou dans la paroi du réservoir adapté à être obturé par un doigt de l’utilisateur.
Il s’agit d’une solution particulièrement simple pour empêcher la sortie de l’air contenu entre la paroi du réservoir et la poche souple lors de la distribution de produit vers l’extérieur du réservoir, c’est-à-dire lorsqu’une pression est appliquée sur le réservoir. Un positionnement adapté du trou ménagé dans la paroi rend l’utilisation du flacon parfaitement intuitive. Le trou peut ainsi être avantageusement positionné en une zone du réservoir où un doigt de l’utilisateur vient naturellement se poser lorsqu’il tient le flacon en vue de distribuer du produit contenu par le flacon. Le trou peut ainsi être positionné sur une paroi latérale du réservoir, notamment à proximité du col du réservoir, ou, alternativement, sur le fond du réservoir.
Alternativement, le moyen d’entrée d’air peut comporter un clapet unidirectionnel, configuré pour permettre l’entrée d’air entre la paroi du réservoir et la poche souple et pour empêcher la sortie vers l’extérieur du réservoir de l’air présent entre la paroi du réservoir et la poche souple.
Ingrédients (nom INCI) Ex 1 selon invention Ex 1a Hors invention Ex 1b hors invention CETEARYL ALCOHOL (LANETTE O OR®) 5,0 5,0 5,0 BEHENYL BEHENATE (C44) (monoester d’acide gras (1)) (KESTER WAX K-72®) 8,5 8,5 8,5 VP/EICOSENE COPOLYMER (4) (ANTARON V 220F®) 1,5 1,5 1,5 POLY C10-30 ALKYL ACRYLATE (TEGO SP 13-6®) (polymère semi-cristallin (5)) 3,0 3,0 - STEARIC ACID (acide gras (2)) (STEARINE TP 1200 PASTILLES®) (DUB 50P®)) 6,0 6,0 6,0 IRON OXIDES/CI 77499 (SUNPURO BLACK IRON OXIDE C33-7001®de Sun) 10,0 10,0 10,0 PVP (PVP K 30L®) 2,0 2,0 2,0 STYRENE/ACRYLATES/AMMONIUM METHACRYLATE COPOLYMER (and) SODIUM LAURETH SULFATE (and) CAPRYLYL GLYCOL (suspension aqueuse de particules de polymère filmogène (6) (Syntran 5760 CG®) 15,0 - - PHENOXYETHANOL 0,6 0,6 0,6 CAPRYL GLYCOL 0,6 0,6 0,6 AMINOMETHYL PROPANEDIOL (base (3)) AMPD Ultra PC® de Angus (Dow Corning) 1,0 1,0 1,0 WATER qsp 100 qsp 100 qsp 100
Protocole de préparation des exemples 1, 1a et 1b On a préparé les compositions sur une cuve double enveloppe MAXILAB OLSA® comme suit (sur 2kg ) :
A température ambiante(25°C), on a introduit tous les ingrédients en cuve à l’exception de la suspension aqueuse de particules de polymère filmogène. On a chauffé le mélange vers 90°C sous agitation. On a procédé à l’émulsification pendant 15 minutes sous agitation turbine/Pales/raclantes (vitesse 3000/30/42 tours/minute)
On a refroidi ensuite le jus progressivement jusqu’à 60°C sous agitation pales / raclantes (vitesse = 30/42 tours/minute) à raison de 2°c/minute.
On a introduit ensuite la suspension aqueuse de particules de polymère filmogène (latex) à 60°C sous agitation turbine/pales/raclantes (vitesse 2000/30/42 tours/minute)
On a refroidi la composition jusqu’à température ambiante (25°C) sous agitation pales / raclantes (vitesse = 30/42 tours/minute) à raison de 2°C/min et on a désaéré avant 35°C sous vide.
Conditionnement de la formulation Chaque exemple de formule de mascara obtenu a été ensuite transféré dans un pot en verre fermé hermétiquement pour éviter un séchage de la formule au contact de l’air.
Tests comparatifs de stabilité de la consistance On a évalué la stabilité de la consistance des exemples 1, 1a et 1b selon la conditions de stockage dans une étuve à cycle de température VT3050 VÖTSCH® de la société Leasametric et selon la méthode de mesure de la consistance indiquées précédemment. On mesure pour chacun des exemples : - P 0 , la dureté moyenne en grammes sur 3 mesures du mascara, mesurée entre 24h et 72h après le jour de la fabrication de la composition, et - P la dureté moyenne en grammes sur 3 mesures du mascara après 7 jours de stockage dans l’étuve à cycle.
La stabilité de la consistance après 7 jours de stockage dans l’étuve à cycle de température a été mesurée par ΔP = (P - Po).
Tests réalisés Ex 1 selon invention Ex 1a hors invention Ex 1b hors invention Δ P = (P - Po) après 7 jours dans l’étuve à cycle 25.1g 40,1g 42.5g
On a observé que l’exemple 1 selon l’invention comprenant le VP/EICOSENE COPOLYMER, le polymère semi-cristallin et la suspension aqueuse de polymère filmogène, après 7 jours dans l’étuve cycle, présente une consistance plus stable par rapport à l’exemple 1a hors invention identique mais ne comprenant pas de suspension aqueuse de polymère filmogène et par rapport à l’exemple 1b hors invention de composition identique mais ne comprenant pas le polymère semi-cristallin ni la suspension aqueuse de polymère filmogène.
contexte de l’art Le cuir chevelu et les cheveux gras sont devenus un problème de cuir chevelu gênant dans le monde entier. Les gens utilisent généralement un shampooing anti-graisse pour éliminer la saleté et le sébum du cuir chevelu.
Il existe de nombreux shampooings développés pour nettoyer les cheveux et le cuir chevelu.
Par exemple, le document US9018150 B1 divulgue une composition nettoyante contenant d’environ 6 % à environ 20 % d’au moins un tensioactif non ionique ; d’environ 3 % à environ 10 % d’au moins un tensioactif amphotère ; d’environ 2 % à environ 8 % d’au moins un tensioactif anionique ; et d’environ 0,1 % à environ 5 % d’au moins un tensioactif cationique de conditionnement, d’une amine cationique de conditionnement, ou d’une combinaison de ceux-ci ; dans laquelle la quantité de tensioactif non ionique présente dans la composition finale est supérieure à la quantité de tensioactif amphotère, et le rapport du tensioactif non ionique (a) sur le tensioactif anionique (c) est au moins égal à environ 1,9 fois celui du tensioactif anionique, sur la base du pourcentage en poids de chaque tensioactif dans la composition finale.
Une centrale 1 à béton d’argile crue selon la présente invention pourra comporter, de préférence au niveau des moyens de transport, un scanner à rayons X capable de générer une image radiographique. A partir de cette image radiographique ou de plusieurs images radiographiques des processeurs pourront être configurés pour calculer une densité. La centrale 1 à béton d’argile crue peut alors comporter un trieur (mécanique, jet d’air…) commandé par un processeur et capable d’éliminer des éléments indésirables en fonction de leur densité calculée. Alternativement ou en complément, le ou les processeurs pourront être configurés pour apporter une quantité plus ou moins importante de matière première au malaxeur 50 en fonction de la valeur de densité calculée.
Une centrale 1 à béton d’argile crue selon la présente invention pourra comporter, de préférence au niveau des moyens de transport, un ou plusieurs spectromètres. Ces spectromètres pourront être chacun configurés pour générer des spectres pour différentes longueur d’onde tels que des spectres infrarouge, spectres proches infrarouge, spectre de Raman, spectre XPS (spectrométrie photoélectronique X), spectre de fluorescence des rayons X classique ou en réflexion totale. A partir de ce ou ces spectres, un ou plusieurs processeurs pourront être configurés pour calculer une valeur de caractéristique d’une matière première. La centrale 1 à béton d’argile crue peut notamment comporter un trieur (mécanique, jet d’air…) commandé par un processeur et capable d’éliminer des éléments indésirables en fonction de la valeur de caractéristique calculée. Alternativement ou en complément, le ou les processeurs pourront être configurés pour apporter une quantité plus ou moins importante de matière première au malaxeur 50 en fonction de la valeur de caractéristique calculée.
Une centrale 1 à béton d’argile crue selon la présente invention pourra comporter, de préférence au niveau des moyens de transport, un ou plusieurs compteurs Geiger et un ou plusieurs magnétomètres pour déterminer le comportement sous sollicitation d'un champ magnétique. Le ou les processeurs pourront être configurés pour apporter une quantité plus ou moins importante de matière première au malaxeur 50 en fonction de valeurs ainsi générées.
Le ou les processeurs
Comme cela a été mentionné, la centrale 1 à béton d’argile crue selon la présente invention peut être avantageusement agencée de façon à être au moins en partie commandée par un ou plusieurs processeurs 60. En particulier, une centrale 1 selon l’invention pourra comporter un automate central contrôlé à partir d’une armoire de commande dédiée.
De préférence, les processeurs 60 sont configurés pour contrôler les transporteurs 111, 121, 131, 711 en fonction de valeurs générées par les un ou plusieurs second(s) moyen(s) de pesage.
En effet, si des bétons aux performances élevées sont souhaités (e.g. : bétons C25/30 et plus ; par exemple C30/37 ou encore C40/50 ou C45/55), les quantités combinées de la matrice argileuse crue avec la composition d’oxydes métalliques calcinée, la composition d’activation et le défloculant doivent être sélectionnées avec précision. Ainsi, la centrale à béton d’argile crue comporte deux moyens de pesage différents permettant d’assurer une mesure suffisamment juste de la teneur des différents constituants du béton.
Les inventeurs ont identifié une importance de la quantité massique d’oxydes métalliques en combinaison avec la matrice argileuse crue. De façon préférée, les processeurs seront configurés pour commander la centrale à béton de façon à ce qu’une gâchée de béton comporte, au moins 1 % en poids sec d’oxydes métalliques, de façon plus préférée au moins 2% en poids, de façon encore plus préférée au moins 3% en poids.
Par exemple, les processeurs seront configurés pour commander la centrale à béton de façon à ce qu’une gâchée comporte au moins 1 % en poids d’une composition d’oxydes métalliques calcinée, de façon préférée au moins 2 % en poids d’une composition d’oxydes métalliques calcinée, de façon plus préférée au moins 3 % en poids d’une composition d’oxydes métalliques calcinée et de façon encore plus préférée au moins 4 % en poids d’une composition d’oxydes métalliques calcinée. Par exemple, au moins 5 % en poids d’une composition d’oxydes métalliques calcinée ou au moins 10 % en poids d’une composition d’oxydes métalliques calcinée.
Par exemple, une gâchée pourra comporter au moins 2% en poids sec d’une composition de laitiers de hauts fourneaux. De façon avantageuse, une gâchée comportera en outre au moins 3 % en poids d’au moins un oxyde métallique correspondant à l’oxyde d’un métal présentant au moins deux électrons de valence. De façon préférée, les au moins 3 % en poids peuvent être formé à partir de plusieurs oxydes métalliques différents. Ces oxydes métalliques pourront provenir de plusieurs sources. De façon préférée, les oxydes métalliques formés avec un métal présentant au moins deux électrons de valence seront contenus dans la composition d’activation et/ou dans la composition d’oxydes métalliques calcinée. De façon préférée, une gâchée comporte au moins 3 % en poids d’au moins un oxyde métallique correspondant à l’oxyde d’un métal présentant au moins deux électrons de valence, de façon plus préférée au moins 4 % en poids.
Néanmoins, contrairement à d’autres solutions techniques privilégiant une concentration très élevée de laitiers de haut fourneaux, cendres volantes ou métakaolin, les inventeurs de la présente invention ont déterminé qu’il était préférable de ne pas dépasser certaines concentrations. Ainsi, dans une gâchée, le liant comporte de préférence au plus 70 % en poids sec d’oxydes métalliques, de façon plus préférée au plus 60 % en poids sec d’oxydes métalliques et de façon encore plus préférée au plus 50 % en poids sec d’oxydes métalliques. De même, à titre d’exemple, une gâchée pourra avantageusement comporter moins de 30 % en poids sec d’oxydes métalliques, de préférence moins de 20 %, de façon plus préférée moins de 10%.
En outre, les inventeurs ont identifié que certaines valeurs de rapport entre la quantité massique de composition d’oxydes métalliques calcinée et la quantité massique de matrice argileuse crue permettait d’améliorer les performances d’un béton ainsi constitué. Avantageusement, les processeurs seront configurés pour commander la centrale à béton de façon à ce que la composition d’oxydes métalliques calcinée et la matrice argileuse crue sont mélangées pour former une gâchée présentant un ratio massique en poids sec de la composition d’oxydes métalliques calcinée sur la matrice argileuse crue compris entre 0,2 et 3, de préférence 0,4 et 2,5, de façon plus préférée 0,5 et 2.