INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En se référant encore à la , le vide ainsi formé au centre dudit corps de ruche sphérique est d’un volume minimum de quarante litres, laissant place à l’installation de la colonie d’abeilles qui s’aidera des charpentes de renfort (6) et (7) pour renforcer ses rayons de cire. Ces charpentes (6) et (7) sont constituées de baguettes de bois croisées et fixées à travers la paroi du corps de ruche (5) sur le cerclage extérieur (9). Pour la charpente supérieure (7) avec une attache supplémentaire sur le disque évidé (11).
En se référant encore à la , le cerclage extérieur (9) est un dispositif en bois, en matière végétale, en plastique ou en métal et qui sert à renforcer le corps de ruche. Pour une meilleure compréhension, il est représenté sur la avec un espace libre entre lui et le corps de ruche (5). En réalité, il vient s’ajuster parfaitement contre ladite paroi du corps de ruche (5). Ce cerclage extérieur (9) permet également d’attacher des éléments comme les pieds de la ruche (1) qui pourront être en bois, en plastique ou en métal, au nombre minimum de trois, d’une hauteur de cinquante centimètres minimum. Le cerclage comprend des montants horizontaux (8) qui relient les pieds (1) ensembles et entourent le corps sphérique (5) de la ruche. Les éléments verticaux du cerclage s’ancrent en partie basse et en partie haute sur des disques évidés (3) et (14).
En se référant encore à la , le disque évidé (3), en dessous de la ruche, est rattaché à cette l’armature extérieure en forme de cerclage (9), et permet la fixation d’un hublot de visite transparent (2), lequel s’ouvre sur l’extérieur, donc vers le bas en direction du sol. Ce disque (3) peut être en bois, en plastique ou en métal. Le hublot de visite (2) est une fenêtre étanche et transparente de forme préférée circulaire et traversant la paroi du corps de ruche en son fond pour rejoindre sa contrepièce (4), pris de vis, rivets ou de fil. Ce moyen des pièces (2), (3), et (4) prennent en étau la paroi sphérique du corps de ruche (5), assurant l’étanchéité et le maintien du tout. Les parois verticales de ce hublot de visite font au minimum trois centimètres de hauteur suivant l’épaisseur de la paroi du corps de ruche (5).
En se référant encore à la , au-dessus du corps de la ruche, le disque évidé (14) est également rattaché à l’armature extérieure en forme de cerclage (9), et permet la fixation de la hausse de récolte transparente (18) qui vient reposer dessus. Ce disque (14) est en bois, plein ou contreplaqué avec de la colle naturelle, d’une façon préférée. Il est doté de cales (13) pour éviter les éventuels glissements de la hausse de récolte, et vient prendre en étau la paroi du corps de ruche (5) à l’aide de sa contrepièce (11) au moyen de fil, de rivets ou de vis. Ce moyen des pièces (11) et (14) assurent l’étanchéité et le maintien du tout en partie supérieure. Le diamètre du disque évidé (14) est légèrement supérieur à celui de sa contrepièces (11), ceci permet l’appui d’une grille à reine (12) dans l’épaisseur de la paroi du corps de ruche (5).
En se référant encore à la , et lors de la récolte, le passage d’un fil a beurre (15) viendra couper les éventuels ponts de cire entre les rayons de la hausse de récolte (18) et ceux du corps de la ruche (5).
En se référant encore à la , la hausse de récolte (18) est constituée de verre transparent ou de plastique alimentaire transparent. Elle est évidée en sa base et en son sommet. Son volume intérieur doit avoir la forme d’un cylindre, d’un dôme ou d’un tronc de cône. Sa base vient s’appliquer au-dessus de l’évidement du disque en bois (14), donc posée sur la partie supérieure de la ruche. De fait, la partie supérieure de la hausse de récolte (18) est orientée vers le haut de la ruche où vient se loger un disque en bois (19) évidé en son centre, posé hermétiquement sur le dessus de la hausse de récolte (18) et sur lequel s’applique une moustiquaire (20).
En se référant encore à la , une armature (17) qui pourra être en plastique, en métal ou en bois permet d’attacher la cheminée (21) et le toit (23). Un cerclage éventuel (22) pourra maintenir l’ouvrage dans une réalisation préférée où le toit est fait d’assemblages de roseaux, paille, chaume ou autres végétaux ou matières qui constituera le toit. Enfin, les pattes de fixation (16) viendront amarrer l’ensemble sur le cerclage du corps de ruche (9) en leur point de prise (10). Une moustiquaire (24) complètera l’isolation de la cheminée laquelle se termine par un chapeau (25) en bois, en plastique ou en métal.
La ruche selon l’invention est particulièrement destinée à un large public, possiblement sans connaissance, qui souhaite pratiquer une apiculture écologique, peu ou pas interventionniste, avec une ruche naturelle qui préserve les conditions de vie originelle de l’abeille, ceci autant pour une production récréative jusqu’à trois kilos de miel que pour favoriser la production d’essaims, que ce soit à des fins lucratives ou dans le cadre du peuplement d’un environnement.
Dispositif portatif pour entailler une coquille d’un bivalve L’invention se rapporte au domaine des dispositifs et outils destinés à l’ouverture de coquilles de mollusques bivalves tels que les huîtres ou encore les coquilles Saint-Jacques.
Le réseau électrique 21 relié à l’alternateur 9 vise à transporter et distribuer l’électricité aux usagers finaux en fonction de leur besoin. Il s’agit d’un réseau électrique haute tension fonctionnant suivant les appels de puissance liés aux usages de l’électricité, qui doit pouvoir accepter la puissance électrique de pointe produite par l’installation de cogénération.
Selon l’invention, l’installation de cogénération comprend au moins une tour aéroréfrigérante 20 dite à air sec, c’est-à-dire fonctionnant par vois sèche, reliée en boucle fermée au condenseur 7 du circuit secondaire du réacteur. Cette configuration, appelée par la suite configuration A/, est illustrée à la .
Cette tour aéroréfrigérante 20 va transférer la chaleur de l’eau condensée au condenseur 7 vers l’air ambiant.
La tour aéroréfrigérante 7 est dimensionnée pour évacuer la puissance thermique non consommée par les turbines 6, 60, 61 en amenant l’eau apportée depuis le condenseur 7 au plus bas niveau de température que l’air ambiant peut permettre en s’échauffant de manière sensible.
Bien que non représentée la boucle fermée comprenant le condenseur 7 et la tour aéroréfrigérante à air sec 20 est équipée d’un système de pompage pour véhiculer le fluide caloporteur en son sein, ce système de pompage pouvant être directement intégré à la tour 20. Cette configuration A/ vise un fonctionnement purement électrogène avec évacuation, au moyen de la tour aéroréfrigérante à air sec 20, de la puissance résiduelle non consommée par le système de conversion électrique 6, 9. Dans cette configuration A/ l’installation n’est pas à efficacité énergétique totale mais présente l’avantage important de produire plus d’électricité en journée qu’un réacteur REP selon l’état de l’art sans nécessiter de prélèvement ou de rejet d’eau liquide dans l’environnement.
Dans une configuration avantageuse, appelée par la suite configuration C/ et illustrée à la , la tour aéroréfrigérante à air sec 20 est reliée en by pass d’un raccordement à un système 22 de capture de CO 2 atmosphérique.
Ainsi, en cas d’arrêt du système de capture de CO 2 atmosphérique, l’installation fonctionne selon la configuration A/.
Cette configuration C/ vise un fonctionnement avec cogénération avec fourniture de chaleur basse température pour un système de capture de CO 2 atmosphérique. Cette configuration C/ vise ainsi à valoriser toute l’énergie thermique du réacteur non utilisée pour la production d’électricité. Dans cette configuration C/, l’installation est à efficacité énergétique totale.
Et donc, en cas d’absence momentanée du besoin en chaleur pour ce réseau, l’installation revient dans la configuration A/.
Typiquement, toute l’installation de cogénération est configurée pour avoir dans la boucle fermée intégrant le condenseur 7 et du système 22 de capture de CO 2 atmosphérique, une température T1 en entrée du condenseur d’au moins 60°C et une température T2 de sortie du condenseur 7 d’au moins 70°C avantageusement comprise entre 70 et 100°C.
Les inventeurs ont réalisé des dimensionnements de l’installation de cogénération illustrée aux figures 7 et 8 respectivement pour les configurations A/ et C/.
Ces dimensionnements sont basés sur la courbe de puissance d’appel intra-journalière d’un réseau électrique haute tension 21. Pour simplifier le calcul de dimensionnement, la courbe de puissance peut être simplifiée comme sur la avec un besoin constant en termes de puissance centrée sur la journée sur une durée de X heures, X étant inférieur à 24.
Si, dans la réalité, le besoin n’est pas identique à cette simplification, la conception de l’installation selon l’invention reste la même en considérant que la puissance totale envoyée au réseau quotidiennement est égale à l’intégrale de la puissance desservie sur 24 heures glissantes.
Configuration comparative
Dans une configuration d’un réacteur REP selon l’état de l’art, comme montré en , l’eau en entrée d’une tour aéroréfrigérante à air humide 11 est de l’ordre de 35°C et de 25°C en sortie.
Dans ce cas, la puissance totale desservie quotidiennement au réseau par le système sera :
Le montage de la pièce se fait manuellement, il n’est pas nécessaire d’ajouter des opérations de soudure et de contrôle dans le procédé de réalisation du réservoir.
Si la solution est identifiée dès le début de l’architecture d’un véhicule, elle permet de réduire la quantité d’opérations nécessaires à la création d’interfaces sur une pièce. Un seul et unique design de l’invention pourrait permettre de répondre à plusieurs besoins et donc de réduire la diversité de géométrie de composants à créer lors du développement et maximiser l’utilisation d’un seul et unique composant.
Ceci autorise alors la réduction du prix des pièces par l’impact du volume de production.
Les pièces imposantes du soubassement du véhicule étant de plus en plus utilisées pour maintenir des équipements sous caisse et notamment des canalisations et des faisceaux électriques, l’invention devrait permettre de répondre à un manque de place et à des géométries de plus en plus complexes pendant la définition de l’architecture des véhicules, que ce soit des véhicules thermiques ou bien des véhicules électriques.
Procédé de montage d’une structure pour porte-outils et d’une installation le comportant, structure et installation correspondantes Le domaine technique concerne celui des structures pouvant recevoir et faire se déplacer un porte-outils pour un actionnement d’un outil en regard ou contre une surface ou une paroi.
Le domaine technique concerne également celui des installations permettant de recevoir et faire se déplacer un outil en regard d’une surface ou d’une paroi, afin que ledit outil agisse sur ladite surface ou paroi.
Le domaine technique concerne en outre celui des méthodes de montage et démontage desdites structures, et des méthodes de montage, démontage et d’usage desdites installations.
L’invention présente tout particulièrement un intérêt dans le cadre du domaine des bâtiments travaux publics.
En fait, l’invention permet tout particulièrement d’apporter une assistance à un entrepreneur ou artisan travaillant seul sur un chantier de construction ou de rénovation de tout ou partie d’un bâtiment, et utilisant un moyen de locomotion sous la forme d’un véhicule léger.
Cet entrepreneur ou artisan utilise de manière connue du matériel sur ses chantiers, ledit matériel étant léger (pour qu’il puisse le déplacer simplement d’un lieu à un autre et le manipuler) et compact. Cela lui permet de pouvoir apporter son matériel sur une zone de travail à réaliser, même si celle-ci est difficilement accessible, comme par exemple une pièce à un étage, en passant par un échafaudage, les escaliers étant condamnés.
L’équipement utilisé comporte notamment de l’outillage électroportatif ou électropneumatique.
Avec cet outillage, cet artisan seul réalise des opérations répétitives mais précises, comme par exemple l’application d’enduit, le ponçage, le perçage de trous à des distances définies, le décapage, des opérations de peinture, de démolition, ou la création d’ouverture dans une surface.
Les opérations peuvent se faire sur un mur, un plancher, un plafond, ou une surface inclinée, dans une pièce ou un lieu défini.
Ces opérations sont fatigantes, précises et répétitives. Elles sont dangereuses et pénibles.
L’entrepreneur ou artisan seul ne peut pas réaliser deux opérations à deux endroits différents simplement, ou utiliser successivement ou alternativement deux outillages.
Si auparavant les artisans étaient secondés par des apprentis, il est devenu actuellement difficile de trouver une main d’œuvre qualifiée et peu onéreuse.
Ce mât est quant à lui pourvu d’un organe de guidage longitudinal, lesdits chariots étant conformés pour coopérer cet organe avec possibilité de coulissement lors des opérations d’affalement et de hissage de ladite voile.
ETAT DE LA TECHNIQUE On connait, selon l'art antérieur, des voiles adaptées au fonctionnement d’un navire de commerce ou de transport de passagers, c’est-à-dire une voile capable d’être utilisée de façon intensive (même sur des navires dont le couple de redressement est très important), quelles que soient les conditions météorologiques rencontrées, tout en maximisant le retour sur investissement du gréement et de la voile.
Ainsi, par exemple, on décrit dans WO 2018/095860 une voile 4 qui est schématiquement représentée à la annexée.
Elle est montrée en position hissée, en place sur un mât 2 pourvu d'une bôme 420, qui équipe le pont 3 d'un navire 1.
Le navire 1 n'est pas représenté en détail. En tout état de cause, il peut s'agir d'un paquebot, d'un navire de transport de marchandises, d'un navire de pêche, d'un voilier de plaisance, d'un yacht, etc.
Dans ce mode de réalisation illustré, la voile a la forme d'un quadrilatère qui s'inscrit dans un triangle rectangle. Plus précisément, cette voile comporte deux côtés longitudinaux 40 et 41 qui sont respectivement dénommés en termes du métier "guindant" et "chute", un côté transversal inférieur dénommé "bordure" 42 rattaché à la bôme 420, ainsi qu'un côté transversal supérieur 43.
Dans un mode de réalisation non représenté, la voile peut s'inscrire dans un rectangle tel que celui défini par les traits pointillés R, ou dans un triangle rectangle tel que celui délimité par les traits mixtes T, ces traits étant visibles sur la figure précitée.
Cette voile est constituée d'un ensemble de panneaux 5.
A la , on a affaire à dix panneaux 5 mais ce nombre pourrait être différent, c'est à dire inférieur ou supérieur.
En position affalée de la voile, les différents panneaux 5 qui la constituent se superposent alternativement les uns sur autres en partie inférieure du mât, selon un agencement en "zigzag" ou en "accordéon". Ainsi, la voile est en quelque sorte pliée sur elle-même.
Il en est de même quand la voile est non pas formée de panneaux mais est d'une seule pièce. En effet, compte-tenu de ses grandes dimensions, on s'arrange pour qu'en position affalée, elle forme des plis qui s'empilent les uns sur les autres, également selon un agencement en "zigzag" ou en "accordéon".
A la est représenté, conformément à l'art antérieur précité, un seul panneau 5 de la voile. Toutefois, ce qui suit vaut pour les autres panneaux de la voile. Ce panneau est solidaire d'un organe formant chariot 6, qui est agencé pour coulisser le long d'un rail de guidage 20 qui s'étant verticalement le long d'une surface du mât 2. La permet de mieux appréhender cette configuration.
Dans un mode de réalisation particulier et comme illustré à la , pour permettre de hisser la voile ou de la ramener en position affalée, chaque panneau 5 est pourvu le long de son bord longitudinal 50 le plus proche du guindant 40 d'un rail de guidage 500 dans lequel est agencé un chariot coulissant 6' appelé "chariot de panneau", ce chariot 6' étant conformé pour se déplacer librement le long du rail tout en ayant un déplacement limité par les extrémités opposées de ce rail 500.Ce rail s'étend par exemple seulement sur une partie du bord 50.
Grâce à ces moyens, les manœuvres de hissage et d'affalement, qui font usage d'une drisse, de la voile sont facilitées.
Cependant, le fait que chaque chariot 6 de chaque panneau 5 reste solidaire du rail de guidage 20 pendant la totalité de manœuvre, y compris quand la voile est complètement affalée, impose des contraintes cinématiques. De plus, on constate d'importants frottements, qui sont générateurs de risques de blocage lors des manœuvres de la voile. De même, le fait que chaque panneau soit pourvu d’un rail de guidage 6' augmente significativement le coût de fabrication de ces panneaux.
Le même type de problème se rencontre lorsque l'on a affaire à une voile d'une seule pièce, comme décrit plus haut.
Analyse des Mycotoxines dans le Plasma . L’analyse quantitative plasmatique de FB1 et ZEA (utilisation de ZEA-glucuronide comme biomarqueur pour l’exposition à ZEA) a été effectuée avec une méthode LC-MS/MS validée. La limite de quantification (LOQ) dans le plasma porcin de ZEA-glucuronide (ZEA-GlcA) a été fixée à 0,5 ng/mL, et pour le FB1 à 1 ng/mL (Lauwers et al. , Toxins, 2019, 11: 171). Le ZEA-glucuronide pour les expériences analytiques a été fourni par le Dr Huybrechts (Sciensano, Ixelles, Belgique).
Analyse Toxicocinétique . La modélisation toxicocinétique des profils concentration-temps plasmatiques a été réalisée par analyse non compartimentée (Phoenix 6.4, Pharsight Corporation, États-Unis). Les paramètres suivants ont été calculés : aire sous la courbe concentration-temps du plasma du temps zéro au dernier point d'échantillonnage avec des valeurs supérieures à la LOQ (AUC 0→t ), aire sous la courbe concentration-temps du plasma du temps zéro à l’infini (AUC 0→∞ ), concentration plasmatique maximale (C max ), temps à la concentration plasmatique maximale (T max ), demi-vie d'élimination (T 1/2el ) et constante de vitesse d'élimination (k el ).
Effet du Détoxifiant des Mycotoxines sur l’Adsorption Orale des ZEA et FB1 . La disponibilité orale relative a été évalué comme marqueur de l’efficacité du détoxifiant des mycotoxines.
L’effet du détoxifiant des mycotoxines sur l’absorption orale de ZEA et FB1 a été évalué en comparant les paramètres toxicocinétiques entre le groupe témoin et le groupe de traitement (pour les sous-groupes 1 et 2), avec accent particulier sur AUC 0→t , AUC 0→∞ , C max et T max au moyen d’une ANOVA bidirectionnelle avec test post-hoc Tukey HSD (SPSS 25.0; IBM, États-Unis) afin d’exclure les différences en fonction des différents jours d’administration de bolus (facteur B: bolus, jour 8 ou 9). Dans le cas où le test de Levene a indiqué qu’aucune homogénéité des variances n’était présente, un test non paramétrique de Kruskal-Wallis a été effectué.
Effet du Retrait des Aliments sur l’Absorption Orale de ZEA et FB1 . L’effet du retrait des aliments sur l’absorption orale de ZEA et FB1 a été évalué en comparant les paramètres toxicocinétiques entre les deux groupes de contrôle, avec un accent particulier sur AUC 0→t , AUC 0→∞ , C max et T max au moyen d’une ANOVA bidirectionnelle avec test Tukey HSD post-hoc (SPSS 25.0; IBM, USA) afin d’exclure des différences basées sur différents jours d’administration de bolus (facteur B: jour d'administration de bolus 8 ou 9). Dans le cas où le test de Levene indiquait qu’aucune homogénéité des variances n’était présente, un test t-Student a été effectué.
A. Evaluation de l’Efficacité de YCW dans la Réduction de la Biodisponibilité des Mycotoxines chez le Rat
La biosurveillance de l’exposition aux mycotoxines est un outil important pour surveiller la santé et la sécurité publiques. En utilisant cet outil, les expositions sont généralement mesurées par la collecte d’échantillons biologiques tels que des échantillons de sang et d’urine. L’échantillonnage d’urine représente une alternative plus pratique et moins invasive à l’échantillonnage du sang. Ceci est raisonnable dans le cas d’expériences in vivo impliquant le modèle de rat.
De même, le modèle de rat a confirmé l’efficacité de YCW à adsorber FB1 de façon efficace ( ). L’excrétion totale de FB1 dans les urines de rats traités par YCW était plus de 50% plus faible que dans les urines des rats du groupe contrôle. Les paramètres toxicocinétiques (aire sous la courbe (AUC) de 0 à 72 heures et concentration maximale à 24 heures calculés pour le groupe contrôle étaient significativement plus faibles que dans le groupe traité FB1 + YCW (voir Tableau 2 ci-dessous) (P<0,05). La paroi de levure a réduit d’environ 40% les valeurs d’AUC, démontrant que l’excrétion urinaire de la FB1 est réduite par la paroi YCQ M01. Les taux de FB1 excrétés en 72h par les animaux des groupes contrôle et traité était de 1,18 ±0.52 et de 0,64 ± 0.60%, respectivement (P<0.05).
Tableau 2. Paramètres toxicocinétiques de l’expression urinaire chez le chat.
AUC 0→72 (h* μ mol FB1/mol créatinine) Moyenne ± S.D. C→ max ( μ mol FB1/mol créatinine) Médiane Contrôle YCM M01 551032 ±169223 16567 321814 ±183876 10537 t-test (P=0.048) Mann-Whitney rank sum test (P=0.004)
B. Evaluation de l’Efficacité de YCW dans la Réduction de la Biodisponibilité des ZEA et FB1 chez le Porcelet
1) Résultats pour ZEA
Étant donné que les concentrations plasmatiques de ZEA après administration orale en bolus de ZEA étaient inférieures à la LOQ (probablement en raison de la faible biodisponibilité orale et/ou de la biotransformation de premier passage), ZEA-GlcA a été utilisé comme biomarqueur plasmatique pour l’exposition à la ZEA. Le Tableau 3 montre les résultats des paramètres toxicocinétiques les plus importants de ZEA-GlcA après administration orale en bolus de ZEA, associé ou non à YCW et/ou au retrait des aliments, à 7 ou 8 porcs par sous-groupe (C1: n = 7; T1, C2, T2: n = 8).
Tableau 3. Principales caractéristiques toxicocinétiques de la ZEA-GlcA après administration en bolus oral unique de ZEA seule (C1 et C2) ou en association avec le détoxifiant de mycotoxine (T1 et T2) à 7 ou 8 porcs par sous-groupe (C1: n=7 ; T1, C2, T2: n=8). Dans les sous-groupes C1 et T1, l’alimentation a été interrompue de 12 heures avant jusqu’à 4 heures après l’administration du bolus. Les valeurs représentent la moyenne ± SD.
Paramètre de toxicocinétique Interruption de l’alimentation Alimentation ad libitum C1 T1 C2 T2 AUC 0→∞ (h.ng/mL) 100,59 ± 36,69 41,03 ± 24,91 181,36 ± 100,75* 79,27 ± 52,40* AUC 0→t (h.ng/mL) 59,28 ± 29,59 34,69 ± 20,43 121,67 ± 59,39* 61,64 ± 44,17* C max (ng/mL) 11,53 ± 5,02 11,01 ± 4,98 8,76 ± 1,79 12,25 ± 3,79 T max (h) 3,36 ± 4,43 1,84 ± 4,11 3,31 ± 8,36 0,36 ± 0,13 T 1/2 el (h) 9,87 ± 6,67 4,60 ± 2,73 27,83 ± 24,66 9,45 ± 5,93 k el (1/h) 0,10 ± 0,05 0,23 ± 0,19 0,04 ± 0,002 0,11 ± 0,08 Rel. F (%) 100 40,7 100 43,7
Le composé peptidique selon l’invention dérivé de KP10 peut en particulier présenter la séquence d’acides aminés : R 1 -Tyr-Asn-Cys-Asn-Ser-Phe-Cys-Leu-Arg(R 2 )-Tyr-NH 2 (SEQ ID No : 10) dans laquelle R 1 représente un groupement de formule générale (II) telle que définie ci-avant (modification N-terminale), R 2 représente un groupement méthyle, et les atomes de soufre des deux résidus cystéine en positions 3 et 7 sont liés de façon covalente l’un à l’autre par un pont disulfure, méthylène, cis -but-2-énylène, m-xylylène, p-xylylène ou 2,5-dichloro-p-xylylène, le pont p-xylylène étant particulièrement préféré, ou consister en un de ses analogues apte à lier le récepteur KISS1R, ou en un de ses sels ou un des sels dudit analogue, ce sel étant de préférence pharmaceutiquement acceptable.