INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans un mode de réalisation, le mandrin de tissage 31 peut être dévidé sur un autre rouleau, par exemple et indifféremment un rouleau de stockage ou de transport. Ce qui par la suite est décrit pour un rouleau de stockage s’applique également à un rouleau de transport.
Dans un procédé de l’invention, entre l’étape de tissage et l’étape de déploiement sur un conformateur, il est possible de réaliser une étape de stockage, en dévidant le mandrin de tissage sur un rouleau de stockage.
Par exemple, le rouleau de stockage peut avoir le même profil que le mandrin de tissage.
Cette étape permet avantageusement de libérer le mandrin de tissage, qui peut alors servir de nouveau pour un tissage, et l’on diminue ainsi le temps d’immobilisation du métier à tisser.
De plus, une fois disposée sur un rouleau de stockage, les préformes peuvent être traitées sans risque d’abimer le mandrin de tissage.
Enfin, il possible de traiter simplement et de manière plus fiable un grand nombre de préformes lorsque ces dernières sont disposées sur des rouleaux de stockage elles peuvent être traitées toutes en même temps.
Ce qui est décrit concernant le déploiement d’une préforme sur un conformateur s’applique aussi bien que la préforme provienne d’un mandrin de tissage ou d’un rouleau de transport ou de stockage. Par exemple, si une étape de découpe est nécessaire, cette dernière peut indifféremment être réalisée au sortir du mandrin de tissage ou au sortir du rouleau de transport ou de stockage.
Un tel rouleau de transport ou de stockage n’est toutefois pas indispensable, et il est possible d’utiliser uniquement le mandrin de tissage pour toutes les étapes jusqu’au déploiement de la préforme sur le conformateur. Utiliser directement le mandrin de tissage permet de simplifier le procédé, car il n’est alors plus nécessaire d’utiliser des rouleaux de transport ou de stockage. Bien entendu, lorsque seul le mandrin de tissage est utilisé pour toutes les étapes de transport et /ou de traitement des préformes et/ou de leur stockage avant le formage de ces dernières, le mandrin de tissage sera choisi de sorte qu’il ne soit pas abîmé par les traitements appliqué à la préforme.
Dans un mode de réalisation alternatif, représenté en , dans lequel le mandrin 41 comprend le long de sa direction longitudinale plusieurs répétitions d’un profil, le tissu peut être séparé en deux préformes distinctes 40’ et 40’’ par un élément de découpe 47, chacune des préformes étant ensuite appelée par un conformateur différent 45, 46. Un tel mode de réalisation permet, à partir d’un mandrin de tissage 41 comprenant un profil dont l’épaisseur permet le tissage de plusieurs préformes, de séparer lesdites préformes et de parvenir à deux conformateurs 45, 46 qui ne correspondent chacun plus qu’à une seule pièce.
Le conformateur 45, 46 a le profil de la préforme que l’on souhaite, et son diamètre est donc, comme figuré, deux fois plus grand que le diamètre du mandrin de tissage 41.
Dans ce mode de réalisation également, il est possible de dévider les préformes depuis le mandrin de tissage 41 sur des rouleaux de stockage ou de traitement distincts pour obtenir les mêmes avantages que ceux décrits auparavant. Dans ce cas, le déploiement des préformes depuis les rouleaux de stockage ou de traitement sur des conformateurs aura lieu ultérieurement et éventuellement après un ou plusieurs traitement de la préforme et après transport et/ou entreposage.
Bien entendu, l’invention n’est pas limitée à un mandrin initial 41 ne comprenant que la répétition de deux profils permettant la fabrication deux préformes identiques. Dans d’autres modes de réalisation, le mandrin peut comprendre plus de deux répétitions d’un même profil, ou encore une succession de plusieurs profils identiques ou différents.
La forme des conformateurs 32, 45, 46 est extrêmement schématique et sera présentée de manière plus représentative sur les figures 5 et 6. Toutefois, aucune de ces figures ne doit être interprétée de manière limitative.
Le procédé de formage est décrit par exemple en dans le cas d’une préforme ayant un seul point de rebroussement.
Une première partie du conformateur 70 est préparée à la géométrie souhaitée pour la pièce finale.
Composition (% m sec) PT5 PT6 PT7 Broyage BiVO 4 69,37 69,37 69,07 Acétate de cuivre* 0,50 - - Gluconate de cuivre* - 0,50 - Oxyde de cuivre - - 0,95 Eau - - - Additif - - - Antimousse - - - Base - - - Épaississant - - - Liant 3,45 3,45 3,43 Post addition Dispersion PTFE 26,68 26,68 26,55 Solvant - - - Antimousse - - - Épaississant - - - Eau - - - Base - - - Total 100,00 100,00 100,00
Formulation des pâtes tampographiques avec l’iodure d’argent
PT8 : pâte tampographique d’iodure d’argent sans source de cuivre
PT 8 Composition % m humide % m sec Broyage AgI 12,30 27,40 Eau 10,80 - Additif 1,20 - Antimousse 0,50 - Base 0,10 - Épaississant 0,20 - Post addition Dispersion PTFE 54,20 72,60 Solvant 10,80 - Antimousse 1,80 - Épaississant 2,00 - Eau 5,10 - Base 1,00 - Total 100,00 100,0
PT9 : pâte tampographique d’iodure d’argent avec source de cuivre
PT9 Composition % m humide % m sec PT8 83,00 99,42 Gluconate de cuivre à 20 % 6,20 0,58* Épaississant 3,80 - Additif 6,00 - Base 1,00 - Total 100,00 100,00
PT10 : Pâte tampographique de titane sans source de cuivre
PT 10 Composition % m humide % m sec Broyage TiO 2 12,51 28,02 Eau 10,84 - Additif 1,25 - Antimousse 0,20 - Base 0,10 - Épaississant 0,10 - Post addition Dispersion PTFE 53,55 71,98 Solvant 10,00 - Antimousse 1,83 - Épaississant 2,29 - Eau 6,43 - Base 0,90 - Total 100,00 100,0
PT11 : pâte tampographique de titane avec source de cuivre
PT11 Composition % m humide % m sec PT10 84,05 99,18 Gluconate de cuivre à 25 % 7,12 0,82* Épaississant 6,31 - Additif 1,57 - Base 0,95 - Total 100,00 100,00
PT12 : pâte tampographique pailletée sans source de cuivre
PT12 Composition % m humide % m sec Eau 58,67 - Propylène glycol 15,12 - Dispersant 1,57 - Antimousse 1,06 - Paillettes Iriodin 111 (Merck) 10,58 100,00 Base 4,85 - Épaississant 8,15 - Total 100,00 100,00
PT13 : pâte tampographique pailletée avec source de cuivre
En particulier, même si dans l’exemple illustré, chacun des disques est guidé en translation par plusieurs cames rotatives qui lui sont associées, il pourrait être envisagé que :
- seuls quelques disques de rotor R1, R2, R3 soient guidés en translation par des cames rotative le long des barres Br ; et/ou que
- seuls quelques disques de stator S1, S2, S3 soient guidés en translation par des cames rotatives le long des barres Bs.
De même, on pourrait envisager que les disques situés aux extrémités de l’empilement soient en contact sec contre les barres de couple de manière à éviter un pivotement relatif de ces disques vis-à-vis du dispositif d’actionnement de freinage 50.
Dispositif de récupération de l’énergie cinétique d’un véhicule La présente invention concerne le domaine du freinage récupératif et plus particulièrement un dispositif de récupération de l’énergie cinétique d’un véhicule.
Il est connu de freiner une roue d’un atterrisseur aéronef au moyen d’un frein comportant un certain nombre d’éléments à friction, notamment des disques statoriques et rotoriques.
Il a été envisagé d’équiper une telle roue d’un moteur électrique utilisé à la fois pour entraîner la roue en rotation mais également pour la freiner en transformant l’énergie cinétique de la roue en une énergie électrique qui peut être stockée dans une batterie. Ce freinage supplémentaire de la roue peut être exploité pour diminuer l’usure des éléments de friction du frein. L’énergie électrique stockée peut être utilisée pour entraîner ultérieurement la roue en rotation et ainsi déplacer l’aéronef au sol.
Néanmoins, l’intégration d’un moteur électrique à fort couple permettant de limiter l’utilisation du frein à friction (pour une décélération sensiblement égale à 2m/s 2 ) aura pour effet d’augmenter fortement la masse non suspendue de l’aéronef.
De la même manière, l’intégration d’une batterie de grande puissance (puissance crête supérieure à 1500 kilowatts) aura pour effet d’augmenter fortement la masse suspendue de l’aéronef
L’invention a pour but de proposer un dispositif de récupération d’énergie permettant d’obvier au moins en partie aux inconvénients précités.
A cet effet, on propose un dispositif de récupération de l’énergie cinétique d’un véhicule comportant une roue pour venir en contact avec le sol. Le dispositif comprend :
un circuit de fluide hydraulique pourvu d’un moteur hydraulique ayant un arbre de sortie destiné à être lié en rotation à la roue ; un circuit de fluide pneumatique pourvu d’un réservoir pneumatique de stockage ; et au moins un vérin hydropneumatique ayant une chambre hydraulique reliée au moteur par un premier distributeur hydraulique, et une chambre pneumatique reliée au réservoir pneumatique par un premier distributeur pneumatique, la chambre hydraulique et la chambre pneumatique étant délimitées par un piston monté mobile entre une première position extrême et une deuxième position extrême.
Selon l’invention, le premier distributeur hydraulique est agencé pour que le fluide hydraulique délivré par le moteur, lorsque l’arbre de sortie est entraîné en rotation par la roue, soit transformée par le vérin en un déplacement de fluide pneumatique, et le premier distributeur pneumatique est agencé pour amener le fluide pneumatique délivrée par le vérin dans le réservoir pneumatique.
Dès lors, le moteur peut être utilisé pour freiner la roue en transformant l’énergie cinétique de ladite roue en énergie hydraulique qui est à son tour transformée en énergie pneumatique par le vérin pour être stockée dans le réservoir.
Selon une caractéristique possible, le dispositif comprend au moins un robinet à quatre voies disposé de sorte à connecter alternativement la première rampe à vide à la seconde rampe à gaz en surpression, à une troisième rampe à gaz et à un contenant.
Préférentiellement, le robinet est en inox avec au moins un siège en téflon (marque déposée).
Selon un deuxième aspect, la présente invention a également trait à un système comportant le dispositif tel que décrit ci-dessus. Ce système comprend une pompe à vide, une source de gaz et une soupape de surpression.
Avantageusement, le système comprend au moins également un manomètre connecté à la première rampe à vide.
Selon un troisième aspect, l’invention porte également sur un procédé de mise en œuvre du dispositif tel que décrit ci-dessus, comprenant : - une première étape de mise sous vide consistant à chasser tout air compris dans la première rampe à vide, à l’aide d’un moyen approprié, tel qu’une pompe à vide; - une deuxième étape de mise en pression de la seconde rampe à gaz à l’aide d’une source de gaz, tel que de l’argon, de l’azote ou de l’oxygène ; - une troisième étape consistant à fermer chaque robinet comportant une vanne, reliant les deux rampes à au moins un contenant, de sorte à positionner la vanne en position fermée ; - une quatrième étape consistant à ouvrir la vanne en position dite « vide » apte à effectuer le vide dans le contenant choisi ; et - une cinquième étape consistant à tourner cette même vanne dans une position dite « gaz » apte à remplir le contenant du gaz compris dans la seconde rampe à gaz.
Avantageusement, les étapes 3 à 5 sont répétées par cycle à la suite au moins deux fois, de préférence trois fois pour effectuer un inertage dans le contenant.
DESCRIPTION DES FIGURES Afin d’expliquer l’invention, sans limiter l’invention de quelque manière que ce soit, des exemples de modes de réalisation préférés sont fournis ci-dessous, en faisant référence aux figures suivantes :
La représente un schéma général d’une double rampe à vide de l’art antérieur.
La représente un schéma du dispositif proposé selon un premier mode de réalisation de l’invention.
La représente une vue de profil du dispositif de la .
La représente une vue éclatée du dispositif de la .
MODES DE RÉALISATION ILLUSTRATIFS DE L'INVENTION
La représente un système 1 de l’art antérieur considéré comme classique, présentant une double rampe en verre 3 comportant un robinet connectant ainsi la double rampe 3 à un contenant 7. Ce système 1 comprend une source de gaz 9 connectée à une rampe et une pompe à vide 11 connectée à l’autre rampe. Ce système 1 comprend deux pièges, un premier piège 13 est connecté à la rampe à gaz et un second piège 15 est disposé entre la rampe à gaz et la pompe à vide 11. Ce système nécessite à chaque utilisation de graisser correctement tous les raccords de verre dépoli et de les nettoyer avec par exemple, du dichlorométhane. Le graissage a pour objectif, en outre, de rendre étanche les raccords de verre dépoli. Cette graisse est une source de pollution qui est dans la pratique connue et qui est fréquemment retrouvée dans les produits de réaction. Il existe d’ailleurs des tableaux d’identité répertoriant tous les types de graisses employées permettant leur identification dans les produits de réaction (Exemple : « NMR chemical Schifts of trace Impurities » article Organometallics 2010,29, 2176-2179.)
Le dispositif 2 tel que représenté sur les figures 2 à 4 comporte une double rampe. Une première rampe dite à vide 4 est dédiée au vide et une seconde rampe dite à gaz 6 est dédiée à contenir un gaz, de préférence un gaz inerte.
Cette première rampe à vide 4 est connectée à une source de vide, c’est-à-dire un moyen permettant d’effectuer correctement le vide. Le vide est constitué à l’aide d’une pompe à palettes ou indifféremment à l’aide d’une pompe sèche ou tout type de pompe pouvant atteindre la valeur recherchée. Cette première rampe à vide 4 est apte à atteindre une pression de 5*10 -3 mbar.
Selon un mode de réalisation préféré, cette première rampe à vide 4 est tout ou en partie constituée en acier inoxydable. Selon un autre mode de réalisation, la première rampe à vide 4 pourra comporter du téflon (marque déposée).
Au sixième instant de la séquence par la , tous les disques S1, R1, S2, R2, S3 de l’empilement 3 sont en contact les uns contre les autres et un couple est transmis par chacune des cames Cr2 associées au deuxième disque de rotor R2 vers la barre de couple Br correspondante.
Le troisième disque de stator S3 n’est pas encore assez contraint sous l’effet de la barre Bs pour que les cames Cs3 soient complètement pivotées autour de leurs axes de rotation propres Pvt.
Au septième instant illustré à la , tous les disques de l’empilement sont en contact les uns contre les autres, les cames rotatives sont toutes pivotées dans leurs positions de pivotement maximales respectives autour de leurs axes de rotation propres Pvt.
La roue freinée 0 est ici en configuration de freinage complet et l’intégralité du couple de freinage transmis entre la jante 1 et le tube de couple 2 transite via les cames rotatives de la roue freinée.
Au huitième instant illustré à la , le dispositif d’actionnement de freinage 50 cesse progressivement d’appliquer des efforts sur l’empilement 3 et, sous l’effet des couples élastiques exercés sur les cames rotatives par les pièces 60, les cames rotatives pivotent pour écarter les disques les uns des autres.
La roue passe progressivement de sa configuration de freinage complet vers une nouvelle configuration de repos illustrée à la .
A la , les cames rotatives ayant forcé l’écartement de l’ensemble des disques les uns par rapport aux autres, il n’existe plus aucun contact résiduel entre les disques.
La jante 1 est ainsi libre de pivoter autour de l’essieu 4, l’invention permettant de supprimer des frottements résiduels (l’usure des disques est ainsi minimisée et la consommation d’énergie par frottements résiduels est également minimisée).
Par ailleurs, les jeux entre disques permettent d’améliorer le passage d’air entre disques et par conséquent le refroidissement du puit de chaleur.
Les cames rotatives de la roue permettent aussi un rattrapage des jeux entre disques.
Il est à noter que dans la première des configurations de repos illustrée à la , les jeux entre disques en allant d’une extrémité à l’autre de l’empilement sont notés J#1, J#2, J#3, J#4, J#5, ces jeux étant tous supérieurs à 0.
Lors du passage de la configuration de repos à la configuration de freinage complet, chacun de ces jeux J#1, J#2, J#3, J#4, J#5 passe d’une valeur non nulle vers une valeur nulle.
Lorsque la roue freinée revient en configuration de repos, les valeurs des jeux respectifs entre disques peuvent être différents de ce qu’elles étaient dans la précédente configuration de repos.
Les nouveaux jeux sont illustrés sur la où ils sont respectivement notés J#1’, J#2’, J#3’, J#4’, J#5’.
La roue freinée selon l’invention permet de rattraper les jeux entre disques tout au long de la vie de la roue freinée et cela dans la limite d’une plage prédéterminée d’usure des disques.
Dans la configuration de freinage complet ( ), chaque disque de rotor de l’empilement est en contact contre chaque disque de stator qui lui est adjacent (les jeux Jeu#1, Jeu#2, Jeu#3, Jeu#4, Jeu#5 étant égaux à 0).
Dans la configuration de freinage complet ( ), chacune des cames rotatives de la roue freinée est serrée entre le tenon et la barre de couple contre lesquels elle est en contact et une partie au moins ou préférentiellement l’intégralité du couple de freinage de la jante par rapport au tube de couple est transmise des tenons vers les barres de couple via les cames rotatives.
Le passage de la roue freinée de sa configuration de repos vers la configuration de freinage complet se fait suivant une séquence chronologique dont des instants successifs sont chacun illustré par une des figures 12b à 12h.
Pour simplifier la représentation et faciliter la compréhension du fonctionnement de la roue freinée selon l’invention, les figures 11a à 11j ne montre d’un seul tenon par disque, une seule came rotative par disque, une seule barre de couple Bs solidaire du tube de couple et une seule barre de couple Br solidaire de la jante.
Les explications données en relation à ces figures simplifiées s’appliquent au mécanisme préalablement illustré par les figures 2 à 11b.
Au fur et à mesure que le dispositif d’actionnement 50 presse l’empilement de disques, les jeux entre disques adjacents deviennent nuls les uns après les autres en partant d’une extrémité de l’empilement vers l’autre extrémité de l’empilement.
Ainsi, à un premier instant illustré à la , un seul disque de stator S1 est en contact contre un seul disque de rotor R1, les autres disques étant encore espacés les uns par rapport aux autres.
Lorsque le premier disque de stator S1 de l’empilement arrive en contact contre le premier disque de rotor R1, chaque came rotative Cs1 associée au premier disque de stator S1 a glissé, suivant un glissement G, le long de la barre de couple Bs correspondante.
Aucune partie du couple de freinage n'est transmise de ce disque de stator S1 vers la barre de couple Bs.
Au deuxième instant illustré à la , les premiers disques de stator et de rotor S1, R1 sont en contact l’un contre l’autre et un couple de freinage est transmis via les cames rotatives Cs1 vers la barre de couple Bs.
Chaque came rotative Cs1 est ici pivotée à son pivotement maximum, un couple de rappel élastique étant généré par la pièce 60 pour s’opposer à ce pivotement de la came rotative.
Au troisième instant illustré à la , les trois premiers disques de l’empilement S1, R1, S2 sont en contact les uns contre les autres, les jeux J#1 et J#2 étant nuls.
Chaque came rotative Cr1 associée au premier disque de rotor R1 a glissé le long de la barre Br et n'est pas encore pivotée car aucun couple n’est encore transféré du disque de rotor R1 vers le disque de stator S2.
Au quatrième instant à la , les trois premiers disques S1, R1, S2 de l’empilement sont toujours en contact les uns contre les autres, les autres disques étant toujours espacés les uns des autres. Un couple est transmis par chacune des cames Cr1 associées au premier disque de rotor R1 vers la barre de couple Br correspondante, cette came étant pivotée (sens horaire) à son maximum autour de son axe de rotation propre Pvt.
Au cinquième instant illustré à la , les quatre premiers disques de l’empilement S1, R1, S2, R2 sont en contact les uns contre les autres et un couple est transmis par chacune des cames Cs2 associée au deuxième disque de stator S2 vers la barre de couple Bs correspondante.
Ainsi, un effort est transmis entre ce disque de stator S2 et la barre de couple Bs.
- lié en rotation autour de l’axe au support tout en étant libre en translation suivant l’axe par rapport au support,
- lié en translation suivant l’axe à la bague d’actionnement tout en étant libre en rotation autour de l’axe par rapport à la bague d’actionnement, et
- adapté pour entraîner l’arbre en rotation autour de l’axe par rapport au support lorsque la bague d’actionnement est déplacée en translation suivant l’axe par rapport au support.
- La quatrième surface hélicoïdale est délimitée par le tiroir d’entraînement.
- L’arbre présente, au moins dans sa partie longitudinale délimitant la deuxième surface hélicoïdale, une section transversale dont le contour est non circulaire et, éventuellement, asymétrique.
- Le second mouvement est, de manière combinée, rotatif autour de l’axe et translatif suivant l’axe.
- Le support comporte au moins une came, qui s’enroule autour de l’axe, de préférence avec un angle d’hélice supérieur à 84°, et qui guide en déplacement le mécanisme suivant le second mouvement.
- Les premier et second éléments coopèrent mécaniquement l’un avec l’autre de manière à être bloqués en rotation autour de l’axe l’un par rapport à l’autre lorsque les première et deuxième surfaces hélicoïdales s’engrènent l’une avec l’autre.
- L’un des premier et second éléments comporte au moins un relief en creux tandis que l’autre des premier et second éléments comporte au moins un relief en saillie qui coopère par complémentarité de formes avec le ou les reliefs en creux pour bloquer en rotation les premier et second éléments.
- Les premier et second éléments forment une seconde liaison hélicoïdale entre eux, qui, conjointement à la première liaison hélicoïdale, bloque en rotation les premier et second éléments l’un par rapport à l’autre, et le mécanisme est conçu pour agir en même temps et de la même manière sur les première et seconde liaisons hélicoïdales entre les premier et second éléments.
la est une vue en perspective d’un mode de réalisation d’un système chirurgical conforme à l’invention ;
la est une vue similaire à la , illustrant partiellement le système chirurgical sous un angle de vue différent de celui de la ;
la regroupe un insert a), qui est une coupe longitudinale du système de la , un insert b), qui est une coupe selon la ligne b-b indiquée sur l’insert a), et un insert c), qui est une coupe selon la ligne c-c indiquée sur l’insert a) ;
et les figures 4 et 5 sont des vues similaires à la , les figures 3 à 5 illustrant respectivement trois configurations successivement mises en œuvre lors de l’utilisation du système chirurgical ;
la est une vue en perspective illustrant diverses variantes de réalisation pour une partie du système chirurgical ;
Par exemple, l’axe 12 peut être fileté, et la jambe de maintien comporte un puits taraudé dans lequel l’axe 12 est vissé. Afin de garantir le maintien en rotation de la jambe de maintien 7 vis-à-vis de l’axe 12 (afin que toute rotation de l’axe 12 entraine une rotation équivalente de la jambe de maintien) divers dispositifs peuvent être utilisés. Un contre-écrou peut être mis en place sur l’axe 12 et serré sur la jambe de maintien. Une clavette 16, transversale à la jambe de maintien et traversant l’axe 12 peut être utilisée. Alternativement, la clavette 16 peut être dimensionnée pour participer au (ou assurer le) maintien en translation de la jambe de maintien 7 vis-à-vis de l’axe 12. Plusieurs clavettes 16 peuvent être utilisées.
La représente le dispositif d’accès à une infrastructure souterraine de la , dans une position entrouverte.