INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
- Un fil conducteur cousu afin de réaliser la piste et le plan de masse, la piste et la masse pouvant être soit soudé soit cousu à un connecteur de type coaxial par exemple ;
- Un substrat en matériau textile pouvant s’imprégner du fluide et présentant une caractéristique diélectrique.
Un autre avantage d’un tel détecteur ou capteur est que la partie active de la mesure de phase peut être déportée de la zone ou de l’environnement aux conditions extrêmes.
L’invention concerne en particulier aussi un procédé pour la fabrication et/ou le montage d’un détecteur de fluide correspondant.
Liste de signes de référence 1 détecteur de fluide
2 guide d’ondes électromagnétiques
3 substrat
31 tissu
4 première bande conductrice électrique
5 seconde bande conductrice électrique
21 oscilloscope
Au cours d’une étape E400, le dispositif D effectue une pondération temporelle des moyennes des valeurs restantes par une fenêtre d’observation F. On rappelle qu’une fenêtre d’observation est aussi nommée fenêtre de pondération. Par exemple, la montre un exemple d’une telle fenêtre : celle-ci permet de maximiser la réactivité du dispositif tout en permettant un oubli progressif des évènements passés selon un mode qui accélère l’oubli au fur-et-à-mesure que le temps passe pour les valeurs de k dans l’intervalle [8,15] avant de diminuer pour les valeurs de k dans l’intervalle [0,8[. On rappelle que plus k est petit, plus les valeurs pondérées sont anciennes et inversement.
Au cours d’une étape E500, le dispositif D calcule un niveau d’énergie NE à partir des valeurs pondérées, par exemple en appliquant une transformée de Fourier continue aux valeurs pondérées calculées à l’étape E400, puis en calculant le module au carré pour chaque valeur obtenue suite à l’application de la transformée de Fourier, le niveau d’énergie étant la somme des modules au carré.
On rappelle que pour un signal s de N échantillons numérotés n, la transformée de Fourier rapide S s’écrit [Math. 2] : pour n appartenant à l’intervalle [0, N[, ,et k = f k * N / f e , où f e et f k sont respectivement la fréquence d’échantillonnage et la fréquence du spectre calculé.
A l’issue de l’application de la transformée de Fourier, on obtient des valeurs imaginaires de type a+ib, où a et b sont des nombres réels et i est l’unité imaginaire. Le module d’un nombre imaginaire a+ib est égal à : [Math. 3] : , le module au carré est donc égal à : [Math. 4] : . On privilégie le calcul du module au carré et non pas le module pour éviter de calculer la racine carrée qui est une opération mathématique très consommatrice des ressources de calcul CPU et de temps.
Au cours d’une étape E600, le dispositif D détermine à partir du niveau d’énergie NE calculé à l’étape E500 : (i) si un évènement vibratoire se produit, et le cas échéant : (ii) une signature SIGN de cet événement vibratoire, la signature comprenant un début T0 et une fin T2 de l’événement vibratoire et un début T1 de décroissance du niveau d’énergie associé à cet événement.
Au cours d’une étape E700, le dispositif D détermine, en fonction de la signature SIGN, la nature n_evt de l’événement vibratoire, par exemple en utilisant un modèle d’apprentissage machine.
Dans un mode de réalisation particulier, le dispositif D génère au cours d’une étape E800 une action associée à la nature déterminée n_evt.
Le dispositif D restitue pour un utilisateur, au cours d’une étape E900, une information représentative de la signature SIGN et/ou de la nature déterminée n_evt. Les étapes E800 et E900 peuvent être mises en œuvre simultanément ou l’une après l’autre quel que soit l’ordre.
Nous décrivons en ce qui suit un exemple d’utilisation du procédé proposé pour déterminer la nature d’événements vibratoires relatifs à une utilisation d’un ouvrant. L’ouvrant peut être une porte, une fenêtre ou un tiroir.
Selon cet exemple, deux accéléromètres sont placés à proximité de l’ouvrant. Ces accéléromètres sont configurés pour détecter l’accélération selon deux axes orthogonaux Y et Z. Ces accéléromètres constituent des capteurs d’ondes vibratoires selon l’invention.
La présente des données obtenues (E100) par le dispositif D en provenance des accélérateurs. La présentent l’évolution en fonction du temps des accélérations mesurées selon les axes Y (en haut de la ) et Z (en bas de la ).
Les données de la sont des données brutes telles que détectées par les accéléromètres et représentent des amplitudes d’ondes vibratoires engendrées par une suite d’événements : - un premier macro-évènement situé entre 2000 et 5000ms correspondant à une suite de sept frappes à l’ouvrant ; - un deuxième évènement visible entre 5000 et 6000 ms correspondant à un claquement dans les mains à un mètre de l’ouvrant ; - un troisième évènement situé entre 6000 et 8000ms correspondant également à un claquement dans les mains à un mètre de l’ouvrant ; - deux évènements situés entre 8000 et 10.000ms correspondant à des coups portés sur un bâti de l’ouvrant ; et - un dernier évènement visible entre 11.000 et 13.000ms correspondant à une chute à plusieurs mètres de l’ouvrant.
Dans cet exemple, aucun événement ne se produit entre les instants 0 et 2000 ms. La illustre la distribution des données obtenues (E100) qui représentent les amplitudes des ondes détectées entre 0 et 2000 ms. La montre que ces données ne sont pas centrées par rapport à zéro. Il existe un décalage de 1.59 pour les accélérations selon l’axe Y et un décalage de 1.39 pour les accélérations selon l’axe Z.
Au cours de l’étape E200, ces décalages sont soustraits des données obtenues qui représentent des amplitudes d’ondes détectées après l’instant 2000 ms, afin de centrer les données par rapport à zéro. De plus, le dispositif D calcule les valeurs absolues des données centrées. Les valeurs de ces décalages peuvent être mises à jour lors d’une prochaine itération de mise en œuvre du procédé proposé et en cas d’absence de détection d’un événement vibratoire.
La illustre les données des figures 2 et 3 à l’issue de l’étape E300 d’élimination des valeurs aberrantes, qui sont supérieures à un certain seuil. Selon cet exemple, aucune valeur n’est supprimée.
Selon cet exemple, les valeurs moyennes des valeurs restantes sont temporellement pondérées (E400) par une demi-fenêtre de Hann. Par exemple l’équation [Math. 1] de la demi-fenêtre de Hann est calculée pour 16 valeurs du nombre entier k, de 0 à 15. Le résultat de cette fonction w(k) est multiplié (produit de corrélation) par les 16 valeurs moyennes les plus récentes.
GROUPE CRYOGENIQUE DE REFRIGERATION ET PROCEDE DE REFRIGERATION ASSOCIE La présente invention se rapporte au domaine technique général de la carrosserie automobile, et plus précisément au domaine de la carrosserie pour véhicules routiers, du genre camions ou remorques, par exemple pour le transport frigorifique.
La présente invention concerne plus particulièrement un groupe cryogénique de réfrigération d’un compartiment de transport de marchandises thermosensibles, ledit groupe cryogénique comprenant un échangeur thermique air / cryogène qui inclut un évaporateur, ledit évaporateur comprenant un faisceau de tubes s’étendant chacun longitudinalement selon un axe central respectif, lesdits tubes étant reliés entre eux pour former une canalisation au sein de laquelle est destiné à circuler ledit cryogène, chacun desdits tubes portant une série individuelle respective d’ailettes qui s’élèvent chacune entre un bord inférieur solidaire du tube et un bord supérieur libre appartenant à une surface cylindrique fictive coaxiale audit tube, lesdits tubes étant répartis en une ou plusieurs nappes en quinconce parallèle(s) à un premier plan, ledit échangeur thermique comprenant un dispositif de génération d’un flux d’air forcé entre une entrée et une sortie situées respectivement en amont et en aval dudit faisceau de tubes pour que ledit flux d’air forcé passe entre lesdits tubes.
La présente invention concerne également un compartiment de transport de marchandises thermosensibles associé à un groupe cryogénique.
La présente invention concerne par ailleurs un véhicule routier de transport frigorifique de marchandises qui comprend un compartiment de marchandises thermosensibles associé à un groupe cryogénique.
La présente invention concerne enfin un procédé de réfrigération d’un compartiment de transport de marchandises thermosensibles dans lequel on fait circuler un cryogène au sein d’une canalisation formée par un faisceau de tubes qui fait partie d’un évaporateur, lesdits tubes s’étendant chacun longitudinalement selon un axe central respectif et étant reliés entre eux pour former ladite canalisation, chacun desdits tubes portant une série individuelle respective d’ailettes qui s’élèvent chacune entre un bord inférieur solidaire du tube et un bord supérieur libre appartenant à une surface cylindrique fictive coaxiale audit tube, lesdits tubes étant répartis en une ou plusieurs nappes en quinconce parallèle(s) à un premier plan, ledit procédé incluant une génération d’un flux d’air forcé entre une entrée et une sortie situées respectivement en amont et en aval dudit faisceau de tubes pour que ledit flux d’air forcé passe entre lesdits tubes afin de réaliser un échange thermique air / cryogène.
Il est connu, dans le domaine du transport frigorifique, de recourir à des échangeurs à azote liquide pour maintenir le compartiment frigorifique des camions de livraison à une température appropriée permettant le maintien de la chaîne du froid pour des marchandises thermosensibles (par exemple alimentaires).
Cette solution technique, qui consiste à injecter de l'azote liquide dans un faisceau de tubes lui-même balayé par un flux d'air forcé mis en circulation dans le compartiment frigorifique, donne globalement satisfaction. En effet, elle ne nécessite pas la mise en œuvre d'un compresseur, et s'avère être de ce fait particulièrement silencieuse et respectueuse de l'environnement, avec notamment des émissions de CO 2 minimale.
Les groupes cryogéniques de réfrigération connus n’en présentent pas moins des inconvénients sérieux.
Ainsi, un inconvénient majeur des solutions cryogéniques connues réside dans leur vulnérabilité aux phénomènes de givrage, qui affectent significativement la performance frigorifique et nécessitent de recourir à des dispositifs et procédés plus ou moins complexes de dégivrage afin de maintenir dans un état fonctionnel le groupe cryogénique. Ce phénomène de givrage est particulièrement présent dans le transport frigorifique routier, en raison de la nécessité, au cours d'une tournée de distribution, d'ouvrir à de multiples reprises, au gré des différentes livraisons, le compartiment frigorifique.
Plus précisément, la formation de givre, favorisée par les multiples séquences d'ouverture/fermeture du compartiment frigorifique, vient affecter le transfert thermique entre les tubes et le flux d'air forcé, voire même interrompre complètement le flux d'air lorsque des blocs solides de givre se forment entre les tubes et bloquent la circulation d’air.
Pour remédier à ce problème, il est connu de mettre en œuvre des séquences de dégivrage consistant à soumettre l'échangeur à un apport de chaleur (sous la forme par exemple d’un flux d'air chaud) ou à une action mécanique (sous la forme par exemple de vibrations) pour faire fondre et/ou détacher le givre formé entre et sur les tubes.
Ces mesures techniques de dégivrage, si elles permettent de supprimer efficacement le givre, nécessitent toutefois de recourir à des moyens additionnels thermiques ou mécaniques qui complexifient le groupe cryogénique, en majorent le coût, la masse et l’encombrement, tout en accroissant le risque de défaillance. Ces moyens connus de dégivrage entraînent en outre une augmentation de la température au sein du compartiment, ce qui est susceptible de conduire à une rupture de la chaîne du froid, surtout si les séquences de dégivrage se multiplient. Ces séquences de dégivrage entraînent en outre une consommation additionnelle d'énergie qui peut être significative, avec une émission de CO 2 et des nuisances sonores. Les techniques connues de dégivrage nécessitent en outre un pilotage extrêmement précis pour obtenir un dégivrage satisfaisant, qui suppose notamment de mettre en œuvre l'action de suppression du givre (par apport thermique ou action mécanique) pendant une durée strictement adaptée. En effet, la mise en œuvre d'une durée de dégivrage trop courte risque de ne pas conduire à un dégivrage suffisant, tandis que la mise en œuvre d'une durée de dégivrage trop longue entraîne une surconsommation énergétique, et une augmentation de la température dans le compartiment qui peut nuire à la chaîne du froid. Les moyens de pilotage requis pour optimiser le dégivrage viennent encore complexifier le groupe cryogénique et en accroître le coût.
En définitive, les groupes cryogéniques connus mis en œuvre au sein des compartiments frigorifiques de véhicules routiers s'avèrent être généralement lourds, encombrants, onéreux, complexes à maintenir et à utiliser. Leur conception entraîne en outre des risques en matière de fiabilité et d'arrêt de production de froid en raison du givrage.
Les objets assignés à l'invention visent par conséquent à remédier aux différents inconvénients énumérés précédemment, et à proposer un nouveau groupe cryogénique de réfrigération d'un compartiment de transport de marchandises thermosensibles, dont la construction, tout en étant particulièrement simple, compacte et économique, permet de réduire drastiquement les interruptions de fonctionnement dues au givre, tout en minimisant la consommation énergétique ainsi que les nuisances sonores et environnementales, y compris dans un contexte (tournées de livraison par exemple) impliquant l’ouverture à de multiples reprises du compartiment de transport destiné à être refroidi par ledit groupe cryogénique.
Un autre objet de l’invention vise à proposer un nouveau groupe cryogénique de réfrigération d'un compartiment de transport de marchandises thermosensibles dont la conception permet de conserver en permanence une capacité frigorifique suffisante pour maintenir le compartiment à basse température pendant une longue période, même si le compartiment est ouvert à de multiples reprises pendant la période en question, et pour procéder à des redescentes en température jusqu'à -15 ou -20 °C par exemple.
Un autre objet de l'invention vise à proposer un nouveau groupe cryogénique de réfrigération d'un compartiment de transport de marchandises thermosensibles, qui présente un rendement élevé tout en étant particulièrement fiable et capable de produire du froid de façon continue.
La peau poreuse 1, telle que décrite ci-dessus, qui est appliquée à un panneau d’atténuation acoustique 20, présente de nombreux avantages. En particulier : - elle permet d’obtenir un panneau d’atténuation acoustique 20 dont les propriétés d’atténuation acoustique sont très faiblement impactées par un écoulement de fluide E à la surface dudit panneau d’atténuation acoustique 20, la peau poreuse 1 laissant en effet pénétrer les ondes sonores à l’intérieur du panneau d’atténuation acoustique 20 tout en empêchant l’écoulement de fluide E de la traverser ; - elle permet de limiter les irrégularités à la surface externe du panneau d’atténuation acoustique 20 et donc d’obtenir de bonnes propriétés aérodynamiques en limitant la traînée, grâce à l’agencement particulier des bandes 2 et aux surfaces planes 13 formant la face 3 externe de la peau poreuse 1 ; - elle permet de modifier les propriétés acoustiques et/ou aérodynamiques de la surface externe du panneau d’atténuation acoustique 20 en adaptant la taille et la forme des bandes 2 ; et - elle permet d’obtenir une surface externe du panneau d’atténuation acoustique 20 dont les positions des ouvertures 11 peuvent être adaptées à des architectures variées de la structure acoustique 21 et notamment de la structure alvéolaire 22, en particulier en adaptant la taille et la forme des bandes 2.
Dispositif de mise en œuvre de réactions de fusion nucléaire par ions accélérés La présente invention concerne la mise en œuvre de réactions de fusion nucléaire provoquées par l’impact d’un faisceau d’ions sur une cible.
Par « fusion nucléaire », on entend dans le cadre de l’invention un processus par lequel deux noyaux atomiques s’assemblent pour former un noyau plus lourd. Cela diffère en particulier de la spallation, dans laquelle le noyau frappé par une particule incidente se décompose en raison de l’impact.
A ce jour, l’énergie atomique est en grande majorité produite par des réactions de fission nucléaire qui entraînent la création de nombreux isotopes instables ayant des demi-vies pouvant être très importantes.
De plus, les réacteurs de fission nucléaire nécessitent souvent un temps important, par exemple plusieurs jours, pour être arrêtés. Durant ce temps de mise en arrêt, un refroidissement peut être nécessaire pour éviter que les produits de fission encore très actifs ne déclenchent des réactions en chaîne.
La fusion nucléaire est actuellement utilisée notamment dans le cadre des armes atomiques, combinée dans ce cas à des réactions de fission nucléaire, et nécessite de très hautes températures et pressions pour que la collision de noyaux nucléaires provoque la fusion de ces noyaux.
La mise en œuvre de réactions maîtrisées de fusion nucléaire est donc difficile. Or la fusion nucléaire représente une source d’énergie potentiellement propre et abondante.
Il est connu de provoquer la fusion de noyaux de deutérium en les soumettant à une tension élevée, de l’ordre de 40 kV, dans une chambre sous vide. Toutefois, ce procédé déclenche d’une part la création de neutrons et d’autre part ne permet pas de récupérer l’énergie générée par la fusion.
La demande EP 2561514 A1 divulgue un réacteur hybride, c’est-à-dire un réacteur de fission nucléaire piloté par un accélérateur de particule. Selon le procédé décrit dans cette demande, un flux de protons est dirigé vers une cible pour réaliser une spallation de noyaux de la cible et ainsi produire des neutrons permettant de contrôler l’activité du cœur du réacteur nucléaire.
Si cette demande concerne l’utilisation de particules accélérées pour provoquer la spallation de noyaux, elle ne divulgue pas de processus de fusion nucléaire.
Il existe donc un besoin pour proposer un dispositif de mise en œuvre de réactions de fusion nucléaire qui permette de récupérer l’énergie libérée par des réactions et qui ne nécessite pas de soumettre les réactifs à des conditions de température et de pression élevées.
Pour ce faire, l’invention a pour objet, selon un de ses aspects, un dispositif de mise en œuvre de réactions de fusion nucléaire, comportant :
une enceinte configurée pour contenir un matériau source et une cible, un système d’ionisation au moins partielle du matériau source, un accélérateur d’ions configuré pour accélérer le matériau source ionisé vers la cible de manière à provoquer la fusion des noyaux atomiques du matériau source ionisé avec des noyaux atomiques de la cible, au moins un matériau de récupération de chaleur en contact thermique avec la cible, le matériau de récupération de chaleur étant un matériau conducteur thermique, de préférence de l’aluminium, du cuivre ou des nanotubes de carbone, et/ou un matériau caloporteur, notamment de l’air, de l’eau ou un métal liquide, et/ou un matériau absorbeur de chaleur absorbant de préférence la chaleur par le biais d’une réaction chimique ou d’un changement de phase endothermique, le matériau de récupération de chaleur comportant optionnellement des canaux de circulation d’un fluide caloporteur, un système de conversion de l’énergie thermique récupérée par le matériau de récupération de chaleur en énergie électrique configuré pour alimenter au moins en partie l’accélérateur d’ions et/ou le système d’ionisation.
Par matériau conducteur de chaleur », on entend dans le cadre de l’invention un matériau à l’état solide dont la conductivité thermique est supérieure ou égale à 5 W/m/K.
Par « matériau caloporteur », on entend un fluide dont la conductivité thermique est supérieure ou égale à 0,1 W/m/K et dont la capacité calorifique est supérieure ou égale à 0,1 kJ/kg/K.
Les couches primaires 11 et les couches secondaires 12 comportent respectivement des spires conductrices primaires 13,15 et des spires conductrices secondaires 17, c'est-à-dire des enroulements de matériau conducteur.
Le matériau conducteur des spires conductrices primaires 13,15 et secondaires 17 est par exemple du cuivre.
Au moins l’une des couches primaires et secondaires est par exemple composée d’une couche de circuit imprimé comportant du cuivre formant les spires conductrices 13,15,17, ce qui offre une haute répétabilité et une haute précision de fabrication.
Alternativement, l’une des couches primaires et secondaires peut comporter une feuille de cuivre comme conducteur, connu sous le nom de « feuillard », pour réduire les coûts de production du transformateur 1.
Les spires conductrices 13,15,17 ont par exemple une épaisseur de cuivre comprise entre soixante-dix et trois-cents micromètres, préférentiellement de l’ordre de cent-soixante-quinze micromètres.
Ces épaisseurs de cuivre permettent à la fois d’exploiter une plus grande section équivalente de cuivre pour transporter le fort courant auquel est soumis l’enroulement basse tension, et d’améliorer sensiblement la répartition et l’amplitude du champ magnétique dans la fenêtre de bobinage et ainsi limiter les effets de proximité entre les spires de l’enroulement haute tension.
Les pertes cuivre sont alors fortement réduites dans l’enroulement primaire.
De plus, le transformateur 1 atteint des performances optimales tout en garantissant que sa fréquence de résonnance est grande devant sa fréquence d’utilisation.
Les spires conductrices 13,15,17 ont un diamètre maximal de l’ordre de neuf à dix millimètres, ce diamètre définissant la largeur de conducteur des couches 11,12.
Les couches primaires 11 et les couches secondaires 12 sont recouvertes d’un matériau diélectrique isolant 7 qui les sépare les unes des autres.
Le matériau diélectrique a par exemple une capacité d’isolation de vingt à cinquante kilovolts par millimètre.
Les épaisseurs successives du matériau diélectrique 7 sont librement déterminées de manière à respecter la contrainte de fréquence de résonnance.
L’épaisseur du matériau diélectrique 7 entre les couches primaires 11 et secondaires 12 est choisie de manière à respecter la contrainte de fréquence de résonnance, et comprise de préférence pour l’exemple illustré entre deux-cents et huit-cents micromètres.
Notamment, l’épaisseur retenue de matériau diélectrique 7 entre deux couches primaires 11 ou entre deux couches secondaires 12 est de l’ordre de trois-cents-trente micromètres, et entre une couche primaire et une couche secondaire de l’ordre de quatre-cent-quatre-vingt-dix micromètres.
Le transformateur 1 selon le premier mode de réalisation peut fonctionner entre cent et cinq-cents kilohertz, la fréquence optimale étant de trois-cents-vingt kilohertz.
On obtient ainsi un transformateur 1 particulièrement compact qui offre des performances optimales sur sa gamme de fréquence, d’épaisseur de conducteur, de puissance et d’épaisseur d’isolant ; et cela en garantissant que la fréquence de résonnance est grande devant la fréquence d’utilisation du transformateur 1.
D’une part, le câblage entre la batterie et le boitier est limité, les pertes d’énergie liées à ce câblage sont donc limitées.
D’autre part, le montage est simplifié car le même monteur (console centrale) centralise les branchements et fixations pour le boitier de connectivité. En particulier, la batterie de secours n’a pas à être montée à un autre moment dans la chaîne de montage.
Dans un mode de réalisation, la console centrale comporte en outre un conduit de climatisation, situé au-dessus du boitier de connectivité.
Dans un mode de réalisation, la batterie de secours est configurée pour que l’alimentation en énergie du boitier de connectivité par la batterie de secours génère suffisamment d’énergie pour que le boitier de connectivité transmette une communication d’urgence à un centre d’appel d’urgence.
Dans un mode de réalisation, la communication d’urgence est un message d’urgence comportant l’un au moins des éléments suivants :
une localisation du véhicule ; un type du véhicule.