INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Après les étapes 402 et 403, le procédé 400 passe à une étape 404 pendant laquelle on installe la ou les cales 195, le panneau d’angle 131, le panneau d’angle 31 et le panneau plan 35 juxtaposé au panneau d’angle 31. Plus précisément, sur la paroi inférieure 4, on installe la ou les cales 195, on installe le panneau d’angle 131 de sorte que le panneau d’angle 131 repose sur la ou les cales 195, on installe le panneau d’angle 31 en regard du panneau d’angle 131 ; et sur la paroi transversale 2, on installe le panneau plan 35 destiné à être juxtaposé au panneau d’angle 31 de sorte qu’un côté de ce panneau plan 35 en regard du panneau d’angle 31 soit aligné avec la dernière ligne de positionnement 17. Les panneaux 131, 31 et 35 peuvent être installé dans n’importe quel ordre souhaité. Toutefois, il est préférable d’installer le panneau plan 35 après avoir installé les panneaux d’angle 131 et 31, afin de ne pas risquer que le panneau plan 35 ne gêne l’installation des panneaux d’angle 131 et 31. Si la ou les cales 95, 94 et 93 sont présentes, celles-ci sont naturellement installées sur la paroi transversale 2 avant d’installer le panneau d’angle 31 et le panneau plan 35 destiné à être juxtaposé au panneau d’angle 31.
À l’issue de l’étape 404, on obtient le positionnement représenté sur la du panneau d’angle 31 et du panneau plan juxtaposé 35. Comme on l’a mentionné précédemment, le positionnement du panneau d’angle 31 dépend de l’épaisseur des cales 195. En outre, comme on l’a mentionné précédemment en rapport avec l’étape 303, il subsiste une distance x entre le côté du panneau plan 35 aligné avec la dernière ligne de positionnement 17 et le bord en regard du panneau d’angle 31.
Ainsi, après l’étape 404, le procédé 400 passe à une étape 405 consistant à obtenir au moins une deuxième mesure dimensionnelle in-situ représentative de x. Dans une variante, il peut s’agir simplement de mesurer la plus courte distance – orthogonalement à l’arête 99 – entre le côté du panneau plan 35 aligné avec la dernière ligne de positionnement 17 et le bord en regard du panneau d’angle 31. Toutefois, d’autres méthodes de mesure sont possibles. En outre, plusieurs deuxièmes mesures dimensionnelles in-situ représentatives de x peuvent être obtenues pour chaque tôle ondulée 81. Dans une variante particulière, on mesure la distance entre le côté du panneau plan 35 aligné avec la dernière ligne de positionnement 17 et le bord en regard du panneau d’angle 31, orthogonalement à l’arête 99, en plusieurs emplacements, par exemple de trois à cinq emplacements, espacés parallèlement à l’arête 99.
Après l’étape 405, le procédé 400 passe à des étapes 406A, 406B, et 407 qui vont maintenant être décrites.
Dans une étape 406A, on fournit une ébauche de tôle métallique ondulée présentant une dimension initiale selon la direction orthogonale à l’arête 99. Cette dimension initiale peut être définie en fonction de la position de la tôle métallique ondulée 81 destinée à être disposée à cheval sur le panneau d’angle 31 et le panneau plan 35 sur la paroi de cuve 20.
Après l’étape 406A, le procédé 400 passe à une étape 406B consistant à calculer, à partir de la au moins une deuxième mesure dimensionnelle in-situ obtenue à l’étape 404 et de la dimension initiale de l’ébauche, une longueur à découper dans l’ébauche de tôle métallique ondulée.
Après l’étape 406B, le procédé 400 passe à une étape 407 consistant à découper l’ébauche de tôle métallique ondulée de la longueur calculée à l’étape 406B pour obtenir la tôle métallique ondulée 81 destinée à être disposée à cheval sur le panneau d’angle 31 et le panneau plan 35.
Le cas échéant, on installe ensuite les éléments thermiquement isolants 91 et 97 déjà décrits ci-dessus dans l’interstice de dimension x entre le panneau d’angle 31 et le panneau plan juxtaposé 35.
Les dimensions des éléments thermiquement isolants 91 et/ou 97, et/ou de l’élément de pontage 68 peuvent être ajustées par découpage au jugé au moment de leur installation. Toutefois, dans une étape 408A optionnelle, on peut aussi calculer des longueurs à découper dans ces éléments à partir de la au moins une deuxième mesure dimensionnelle in-situ obtenue à l’étape 404 et de la définition géométrique obtenue à l’étape 401. Dans une étape 408B, on découpe ensuite ces éléments des longueurs à découper ainsi calculées.
Après les étapes 408A et 408B optionnelles, le procédé 400 passe à une étape 409 consistant à installer la tôle métallique ondulée 81 à cheval sur le panneau d’angle 31 et sur le panneau plan juxtaposé 35. Concrètement, du fait de la présence de la barrière thermiquement isolante primaire 60, cette tôle métallique ondulée 81 est installée par-dessus l’élément de pontage 68, de sorte que : - un des bords de la tôle métallique ondulée 81 recouvre une partie de la face 71 de la cornière métallique 79 ; - un autre des bords de la tôle métallique ondulée 81 recouvre une partie de la platine métallique 65P (non représentée sur la mais visible sur la ) portée par la plaque de couvercle 67 du bloc primaire plan 65 porté par le panneau plan juxtaposé 35.
On notera toutefois qu’en variante, la tôle métallique ondulée 81 destinée à être disposée à cheval sur le panneau d’angle 31 et le panneau plan 35 sur la paroi de cuve 20 peut être dimensionnée de toute autre façon adaptée à partir de la au moins une deuxième mesure dimensionnelle in-situ obtenue à l’étape 404.
On notera en outre que les étapes 401, 406B et 408A peuvent être mises en œuvre à l’aide d’un programme informatique convenable exécuté sur un ordinateur. Dans ce cas, l’étape 401 peut consister à lire la définition géométrique de la cuve qui aura été préalablement stockée en mémoire. Un utilisateur du programme informatique peut saisir dans le programme informatique le résultat de la au moins une deuxième mesure dimensionnelle in-situ obtenue à l’étape 404, après quoi les calculs des étapes 406B et 408A peuvent être effectués par le programme informatique.
On notera en outre que le dimensionnement de la ou des cales 195 à l’étape 402 peut également être mis en œuvre à l’aide d’un programme informatique convenable exécuté sur un ordinateur.
Selon un des aspects de l’invention, le tube comporte une paroi intermédiaire divisant le conduit interne défini à l’intérieur du tube en deux canaux.
Selon un des aspects de l’invention, soit les éléments de perturbation, soit les éléments de perturbation et les éléments de perturbation additionnels, sont agencés sur l’un et l’autre des canaux.
L’invention concerne également un échangeur de chaleur comprenant une pluralité de tubes, connectés entre eux au travers de deux collecteurs, caractérisé en ce qu’au moins un desdits tubes est selon l’invention, ladite pluralité de tubes définissant un circuit de circulation pour un fluide apte à être perturbé par les éléments de perturbation et un espace de circulation pour de l'air.
Ce tube 2 comporte une première paroi plane 3 s’étendant suivant la direction longitudinale D. Il comprend un couple d’éléments de perturbation 11, 12 formé d’un premier élément de perturbation 11 et d’un deuxième élément de perturbation 12 présents sur cette première paroi plane 3, dans le canal 100 de circulation de fluide, de manière à perturber l’écoulement de ce fluide.
Chacun des premier et deuxième éléments de perturbation 11, 12 comporte notamment une déformation locale de cette première paroi plane 3 du tube 2 vers l’intérieur du tube 2.
La montre une vue en coupe de tube suivant un plan parallèle à la première paroi plane 3 du tube 2. Les premier et deuxième éléments 11, 12 de perturbation s’étendent respectivement entre une première base 21 et une première crête 31 et une deuxième base 22 et une deuxième crête 32, ladite première crête 31 se présentant sous une forme allongée suivant une première droite 41 et ladite deuxième crête 32 se présentant sous une forme allongée suivant une deuxième droite 42. La première droite 41 coupe la deuxième crête 32. Une troisième droite 43 parallèle à la direction longitudinale D passant par le centre de la première base 21 coupe la deuxième base 22.
L’intersection entre la première droite 41 et la direction longitudinale D forme un angle A, lequel est compris entre 20° à 60°, notamment entre 30° à 50°, idéalement 40°. L’intersection entre le deuxième droite 42 et la direction longitudinale D forme un angle B, lequel est compris entre 45° à 85°, notamment entre 55° à 75°, idéalement 65°.
La première droite 41 coupe la deuxième crête 32 entre 1/3 et 2/3 de sa longueur.
La illustre à titre d’exemple non limitatif un graphe d’évolution de la différence de flèches Delta d’une pale 10 le long de la hauteur de la pale 10, c’est-à-dire un paramétrage des différences entre la flèche de bord d’attaque F(BA) et la flèche de bord de fuite F(BF) des sections S d’une pale 10 de soufflante non carénée en fonction de la hauteur de la pale 10. L’abscisse représente la variation de flèches, notée Delta, et l’ordonnée représente la hauteur relative, notée h, et exprimée en pourcentage (%) de la hauteur de pale H. Il est entendu que d’autres évolutions de la différence de flèches Delta non représentées peuvent être compatibles de la pale 10.
La différence de flèches Delta est négative, donc strictement inférieure à 0°, et est en outre supérieure ou égale à, voire strictement supérieure à, -30°, pour toute section de pale S présentant une hauteur comprise entre 10% et 30% de la hauteur de pale H. Ainsi, une zone de la pale 10 s’étendant sur une hauteur comprise entre 10% et 30% de la hauteur de pale H est une zone à différence de flèches négative Z1. La différence de flèches Delta est positive, donc strictement supérieure à 0°, et est entre outre inférieure ou égale à, voire strictement inférieure à, +40°, pour toute section de pale S présentant une hauteur comprise entre 50% et 90% de la hauteur de pale H. Ainsi, une zone de la pale 10 s’étendant sur une hauteur comprise entre 50% et 90% de la hauteur de pale H est une zone à différence de flèches positive Z2. Enfin, une zone de la pale 10 s’étendant sur une hauteur comprise entre 30% et 50% de la hauteur de pale H est une zone de transition de la différence de flèches Z3, dans laquelle la différence de flèches Delta peut être négative, nulle ou positive.
La différence de flèches Delta peut être strictement inférieure à 0° et être en outre supérieure ou égale à, voire strictement supérieure à, -30°, pour toute section de pale S présentant une hauteur comprise entre, voire strictement comprise entre, 0% et 30% de la hauteur de pale H.
La différence de flèches Delta peut être strictement inférieure à 0° et être en outre supérieure ou égale à, voire strictement supérieure à, -20°, pour toute section de pale S présentant une hauteur comprise entre 10%, voire 0%, et 30%, de la hauteur de pale H.
La différence de flèches Delta peut être strictement supérieure à 0° et être en outre inférieure ou égale à, voire strictement inférieure à, +30°, pour toute section de pale S présentant une hauteur comprise entre 50%, voire 40%, et 90%, voire 100%, de la hauteur de pale H.
La différence de flèches Delta peut être strictement supérieure à 0° et être en outre inférieure ou égale à, voire strictement inférieure à, +20°, pour toute section de pale S présentant une hauteur comprise, voire strictement comprise entre, entre 40% et 70% de la hauteur de pale H.
La différence de flèches Delta peut être égale à -10° pour une section de pale S présentant une hauteur de 18% de la hauteur de pale H, et/ou peut être égale à 0° pour une section de pale S présentant une hauteur de 33% de la hauteur de pale H, et/ou peut être égale à +20° pour une section de pale S présentant une hauteur de 72% de la hauteur de pale H.
La différence de flèches Delta peut changer de signe entre deux sections de pale S présentant chacune une hauteur comprise entre 30% et 50% de la hauteur de pale H, plus particulièrement entre deux sections de pale S présentant chacune une hauteur comprise entre 30% et 40% de la hauteur de pale H. Ainsi, la différence de flèches Delta est négative pour une première section de pale S présentant une hauteur comprise entre 30% et 50%, plus particulièrement entre 30% et 40%, de la hauteur de pale H, et est positive pour une deuxième section de pale S présentant une hauteur comprise entre 30% et 50%, plus particulièrement entre 30% et 40%, de la hauteur de pale H. La deuxième section de pale S est adjacente à la première section de pale S et présente une hauteur supérieure à la hauteur de la première section de pale S, la deuxième section de pale S étant située en une position radialement externe par rapport à la première section de pale S. En variante, la différence de flèches Delta peut être négative sur la première section de pale S, être sensiblement nulle sur la deuxième section de pale S, puis être positive sur une troisième section de pale S adjacente à la deuxième section de pale S et présentant une hauteur supérieure à la hauteur de la deuxième section de pale S.
La différence de flèches Delta peut être comprise entre, voire strictement comprise entre, -20° et 0°, pour toute section de pale S présentant une hauteur comprise entre, voire strictement comprise entre, 10% et 30% de la hauteur de pale H.
La différence de flèches Delta peut être comprise entre, voire strictement comprise entre, +10° et +30°, pour toute section de pale S présentant une hauteur comprise entre, voire strictement comprise entre, 60% et 90% de la hauteur de pale H.
La différence de flèches Delta peut être comprise entre, voire strictement comprise entre, -10° et +10°, pour toute section de pale S présentant une hauteur comprise entre, voire strictement comprise entre, 20% et 50% de la hauteur de pale H.
La différence de flèches Delta peut être comprise entre, voire strictement comprise entre, -20° et -10°, pour toute section de pale S présentant une hauteur comprise entre 10% et 15%, voire entre 0% et 15%, de la hauteur de pale H.
La différence de flèches Delta peut être comprise entre +5° et +30°, plus particulièrement entre +10° et +30°, pour toute section de pale S présentant une hauteur comprise entre 50% et 90%, voire entre 50% et 100%, de la hauteur de pale H.
La différence de flèches Delta peut être décroissante à proximité de l’extrémité radialement interne et/ou de l’extrémité radialement externe de la pale, plus particulièrement être décroissante et comprise entre -10° et -20° pour les sections de pale S présentant des hauteurs allant de 0% à 5% de la hauteur de pale H, et/ou être décroissante et comprise entre +30° et +20° pour les sections de pale S présentant des hauteurs allant de 95% à 100% de la hauteur de pale H.
La différence de flèches Delta peut augmenter de manière sensiblement monotone pour les sections de pale S présentant des hauteurs allant de 20% à 70%, plus particulièrement de 10% à 90%, de la hauteur de pale H. En d’autres termes, la différence de flèches Delta est soit constante soit strictement croissante avec la hauteur, mais ne diminue pas avec la hauteur, pour les sections de pale S présentant des hauteurs allant de 20% à 70%, plus particulièrement de 10% à 90%, de la hauteur de pale H. Ainsi, pour une première section de pale S1 adjacente et radialement interne à une deuxième section de pale S2, la deuxième section de pale S2 étant adjacente et radialement interne à une troisième section de pale S3, la différence de flèches Delta de la première section de pale S1 est inférieure ou égale à la différence de flèches Delta de la deuxième section de pale S2, et la différence de flèches Delta de la deuxième section de pale S2 est inférieure ou égale à la différence de flèches Delta de la troisième section de pale S3 : Delta (S1) ≤ Delta (S2) ≤ Delta (S3), où Delta (S1), Delta (S2) et Delta (S3) représentent la différence de flèches Delta respectivement des première, deuxième et troisième sections de pale S1, S2, S3.
En particulier, la différence de flèches Delta peut être strictement croissante avec la hauteur pour les sections de pale S présentant des hauteurs allant de 30% à 70% de la hauteur de pale H, plus particulièrement pour les sections de pale S présentant des hauteurs allant de 20% à 80% de la hauteur de pale H, plus particulièrement pour les sections de pale S présentant des hauteurs allant de 10% à 90% de la hauteur de pale H. Ainsi, la différence de flèches Delta de la première section de pale S1 est strictement inférieure à la différence de flèches Delta de la deuxième section de pale S2, et la différence de flèches Delta de la deuxième section de pale S2 est strictement inférieure à la différence de flèches Delta de la troisième section de pale S3 : Delta (S1) où Delta (S1), Delta (S2) et Delta (S3) représentent la différence de flèches Delta respectivement des première, deuxième et troisième sections de pale S1, S2, S3.
La différence de flèches Delta peut augmenter de manière sensiblement linéaire pour les sections de pale S présentant des hauteurs allant de 30% à 70% de la hauteur de pale H, plus particulièrement pour les sections de pale S présentant des hauteurs allant de 20% à 80% de la hauteur de pale H, plus particulièrement pour les sections de pale S présentant des hauteurs allant de 10% à 90% de la hauteur de pale H, la différence de flèches Delta étant strictement croissante avec la hauteur. Ainsi, la différence de flèches Delta de la première section de pale S1 est strictement inférieure à la différence de flèches Delta de la deuxième section de pale S2, et la différence de flèches Delta de la deuxième section de pale S2 est strictement inférieure à la différence de flèches Delta de la troisième section de pale S3. En outre, l’augmentation étant sensiblement linéaire, un écart entre la différence de flèches Delta des première et deuxième sections de pale S1, S2 est sensiblement identique à un écart entre la différence de flèches Delta des deuxième et troisième sections de pale S2, S3 : Delta (S1) Delta (S3) – Delta (S2) = Delta (S2) – Delta (S1), où Delta (S1), Delta (S2) et Delta (S3) représentent la différence de flèches Delta respectivement des première, deuxième et troisième sections de pale S1, S2, S3.
Une soufflante non carénée pour une turbomachine comprend une pluralité d’aubes 1 telles que décrites ci-dessus.
La soufflante peut comprendre moins de 19 aubes, par exemple entre 10 et 19 aubes, par exemple 12 aubes.
Dispositif de commutation électromécanique d’un circuit électrique de puissance comportant au moins un système de détection de la position en contact ou écartée d’une palette d’un contacteur La présente demande se rapporte à un dispositif de commutation électromagnétique d’un circuit électrique de puissance comportant au moins un système de détection de la position en contact ou écartée d’une palette d’un contacteur.
Selon un mode de réalisation visible sur la , un dispositif de commutation 10 d’un circuit électrique de puissance comprend : au moins un contacteur principal 12 configuré pour occuper un état ouvert dans lequel il isole une source électrique 14 et une charge électrique 16 du circuit électrique de puissance ainsi qu’un état fermé dans lequel il relie la source électrique 14 et la charge électrique 16, une bobine 18 configurée pour provoquer la fermeture du contacteur principal 12 et son maintien à l’état fermé lorsque la bobine 18 est alimentée, un ressort 20 configuré pour provoquer l’ouverture du contacteur principal 12 et son maintien à l’état ouvert lorsque la bobine 18 n’est plus alimentée, une alimentation de commande 22 configurée pour appliquer un signal de commande Sc aux première et deuxième bornes d’extrémité 18.1, 18.2 de la bobine 18 à réception d’un signal 24 et maintenir ce signal de commande Sc tant que le contacteur principal 12 doit rester à l’état fermé.
Un tel dispositif de commutation électromécanique est adapté pour des tensions de l’ordre de 115 V pour le circuit électrique de puissance, inférieures à 300 V, et n’est pas adapté pour des tensions supérieures, de l’ordre de 1000 V. A ces tensions, des courants de court-circuit atteignant plusieurs kilos ampères peuvent apparaître et générer des phénomènes de « lévitation » qui tendent à initier l’ouverture du contacteur principal 12 malgré l’action de la bobine 18. Cette ouverture non désirée du contacteur principal 12 provoque des arcs électriques qui peuvent mener à sa dégradation partielle ou totale.
A cet effet, l’invention a pour objet un dispositif de commutation comprenant au moins un contacteur principal ainsi qu’un tronçon amont et un tronçon aval d’un circuit électrique de puissance positionnés de part et d’autre du contacteur principal, ledit contacteur principal étant configuré pour occuper des états ouvert et fermé ; le dispositif de commutation comprenant un ressort, une alimentation de commande ainsi qu’un actionneur configuré pour provoquer un changement de l’état ouvert vers l’état fermé du contacteur principal à l’encontre d’un effort généré par le ressort lorsque l’actionneur est alimenté par un signal de commande généré par l’alimentation de commande égal à un premier niveau, le ressort étant agencé de manière à provoquer un changement de l’état fermé vers l’état ouvert du contacteur principal lorsque l’actionneur n’est pas alimenté ; le contacteur principal comprenant une palette ainsi qu’au moins une borne, la palette étant configurée pour occuper une position en contact avec ladite borne et une position écartée de ladite borne.
Selon l’invention, le dispositif de commutation comprend un système de détection configuré pour déterminer la position en contact ou écartée de la palette du contacteur principal, générer au moins un deuxième signal en fonction de la position déterminée de la palette du contacteur principal et transmettre ledit deuxième signal à l’alimentation de commande. En complément, l’alimentation de commande est configurée pour générer un signal de commande visant à maintenir le contacteur principal à l’état fermé à réception du deuxième signal.
Cette solution permet de manière simple et efficace de détecter les phénomènes de lévitation et de les contrer en renforçant l’effort exercé par l’actionneur sur le contacteur principal afin de le maintenir à l’état fermé.
Selon une autre caractéristique, l’alimentation de commande est configurée pour que le signal de commande soit égal au premier niveau pendant une première durée donnée à compter de la réception d’un premier signal puis à un deuxième niveau, inférieur au premier niveau, pour maintenir le contacteur principal à l’état fermé tant que le contacteur principal doit être maintenu à l’état fermé, et à un troisième niveau, supérieur au deuxième niveau, à réception du deuxième signal émis par le système de détection.
Selon une autre caractéristique, le signal de commande est maintenu au troisième niveau tant que le système de détection détermine que la palette est dans la position écartée.
Selon une autre caractéristique, le troisième niveau est supérieur ou égal au premier niveau.
Selon un premier mode de réalisation, le contacteur principal comporte une borne ou des première et deuxième bornes. En complément, le système de détection comprend au moins un capteur de mesure d’une tension configuré pour mesurer une tension entre la palette et au moins l’une des première et deuxième bornes ou entre les première et deuxième bornes.
Selon une autre caractéristique, le capteur de mesure d’une tension est configuré pour transmettre un deuxième signal à l’alimentation de commande lorsque la tension mesurée est supérieure à un seuil de tension donné.
Selon une autre caractéristique, le capteur de mesure d’une tension est configuré pour transmettre un deuxième signal à l’alimentation de commande de manière continue dès que la tension mesurée est supérieure au seuil de tension donné et jusqu’à ce que la tension mesurée redevienne inférieure ou égale au seuil de tension donné.