INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le corps de capteur40 peut comprendre la face supérieure 42, ainsi qu’une portion 430 sur sa face inférieure 43 configurée pour venir en appui sur un bord inférieure Bi de la fenêtre de montage F de sorte à plaquer la face supérieure 4 du corps du capteur contre la sous face de la paroi principale 2 du profilé mâle, lorsque le capteur de position 4 est verrouillé dans le profilé mâle.
La portion 430 est de préférence une portion flexible sur la face inférieur 43 du corps. Le contact entre la portion 430, et le bord inférieur Bi de la fenêtre peut être réalisé par deux nervures Nv, saillantes, s’étendant suivant la direction transversale Y, et agencées en parallèle suivant un même niveau de hauteur.
Avantageusement, ledit organe verrouillage ressort 5 peut comprendre une portion médiane 50, s’étendant suivant la direction longitudinale X, en liaison pivot avec le corps de capteur 40. La portion médiane 50 est prolongée à ses deux extrémités respectivement par deux branches, s’étendant respectivement de part et d’autre du corps de capteur 40. Les deux branches consistent en une première branche 51, s’étendant en vis à vis de la première face latérale 44 et une deuxième branche 52 s’étendant en vis-vis de la deuxième face latérale 45.
La première branche 51 est terminée à son extrémité distale par une première portion d’appui 53 et la deuxième branche 52 est terminée par une deuxième portion d’appui 54, la première portion d’appui 52 et la deuxième portion d’appui 54 respectivement en contact contre la face interne de la première paroi latérale 21 dans ladite deuxième position P2 relative de l’organe de verrouillage par rapport au corps de capteur 40.
Selon un mode de réalisation, la portion médiane 50 peut être reçue de notamment de manière amovible dans une gorge 46 par exemple au niveau la face inférieure du corps de capteur 40. L’ouverture de la gorge 46 est de dimension inférieure au diamètre de la portion médiane 50. La portion médiane 50 peut insérée à force dans la gorge 46 qui se déforme élastiquement, avant de revenir en position en assurant le maintien de la portion médiane au sein de la gorge.
La gorge 46 et la portion médiane 50 reçue dans la gorge forment une liaison pivot, d’axe orienté suivant la direction longitudinale X de la glissière, autorisant le basculement de l’organe de verrouillage ressort 5 depuis la première position P1 relative de l’organe de verrouillage par rapport au corps de capteur 40 jusqu’à deuxième position P2 relative de l’organe de verrouillage par rapport au corps de capteur 40 et inversement. La gorge 46 peut être disposée à proximité de la deuxième extrémité E2 du corps du capteur40 par rapport à la première extrémité E1, à proximité de la deuxième paroi latérale 21
Comme visible aux figures, et en particulier sur la vue de gauche de la , la gorge 46 est située, suivant la direction transversale Y à une distance repérée d par rapport à la première paroi latérale 21, supérieure à la moitié de la distance entre la première paroi latérale 21et la deuxième paroi latérale 22 suivant ladite direction transversale Y.
Selon un mode de de réalisation avantageux, la première face 44 et la deuxième face 45 du corps 40 de capteur peuvent comprendre respectivement : - un premier cran CR1 et un deuxième cran CR2 engageant respectivement avec la première branche 51 et la deuxième branche 52 dans la première position P1 relative de l’organe de verrouillage ressort 5 par rapport au corps du capteur 40, qui est une position stable - un troisième cran CR3 et un quatrième cran CR4 engageant respectivement avec la première branche 51 et la deuxième branche 52 dans la deuxième position P2 relative de l’organe de verrouillage ressort par rapport au corps du capteur, qui est une position stable.
Aussi, le passage de l’organe de verrouillage ressort 5 de la première position P, stable, jusqu’à la deuxième position P2 stable est permise par la déformation élastique de l’organe de verrouillage 5 ressort, au cours de laquelle les première et deuxième branches 51,52 s’écartent pour échapper les crans (CR1, CR2 ; CR3 ; CR4), avant de revenir élastiquement dans les crans dans l’un ou l’autre des première et deuxième position P1, P2 relative par rapport au corps du capteur, stables.
Selon un mode de réalisation, le fenêtre de montage F1 peut présenter un bord inférieur Bi, un bord supérieur Bs, un premier bord latéral Bl1 et un deuxième bord latéral Bl2, et comme illustré selon la mode de réalisation de la ou encore selon le premier mode de réalisation des figures 2 et 3, ou encore selon le second mode de réalisation des figures 4 et 5.
Les bords latéraux Bl1 et Bl2 peuvent être rectilignes parallèles entre eux., et comme illustré selon le premier mode de réalisation. Toutefois et avantageusement, selon le second mode de réalisation illustré aux figures 4 et 5, le premier bord latéral Bl1 et le deuxième bord latéral Bl2 peuvent comprendre respectivement, du haut vers le bas : - deux sections éloignées Se l’une de l’autre parallèles entre elles, suivies respectivement de, - une première rampe R et une deuxième rampe R convergentes vers le bas, suivies respectivement vers le bas de, - deux sections rapprochées Sr l’une de l’autre, parallèles entre elles.
Procédé et système de surveillance d’une structure marine La présente invention concerne le domaine de la surveillance d’une structure marine, telle qu’une structure d’un navire ou une structure d’une plateforme marine mobile ou stationnaire.
Une structure marine est soumise à d’importantes sollicitations qu’il est difficile de prévoir à l’avance. Il est souhaitable de surveiller les structures marines pour connaitre l’évolution de leur état de santé, afin par exemple de prévenir toute défaillance et/ou d’assurer la maintenance de la structure marine.
Il est possible de réaliser la surveillance d’une structure marine à l’aide de données issues d’une instrumentation comprenant une pluralité de capteurs rapportés sur la structure marine.
L’instrumentation ne peut néanmoins pas couvrir toute la structure marine et des zones critiques présentant par exemple des forts gradients de contraintes sont parfois difficilement accessibles et dépourvues de capteurs tels que des capteurs de déformation ou des capteurs de contrainte.
De plus, les incertitudes de mesure, liées par exemple à la présence intrinsèque de bruit, à la méconnaissance des variables d’environnement et à l’incertitude sur la position exacte des capteurs, peuvent réduire fortement la précision des mesures et donc complexifier l’interprétation des mesures.
Ainsi, établir une surveillance de structures marines uniquement à partir des signaux de mesure d’une telle instrumentation n’est pas satisfaisant.
Il est aussi possible de surveiller une structure marine en s’appuyant uniquement sur des signaux de mesure issus de capteurs disposés en des points de faiblesse prédéterminés où le mode de défaillance est connu a priori .
Toutefois, ceci n’est pas applicable pour une structure marine pour laquelle les modes de défaillance et leur localisation ne sont pas connus a priori ou peuvent varier d’une structure marine à l’autre, comme c’est les cas pour les structures marines produites à l’unité ou en petite série.
L’augmentation des capacités de traitement des mégadonnées (ou « Big Data ») et les techniques d’apprentissage profond laissent envisager la possibilité de réalisation et d’exploitation d’une instrumentation d’une structure marine avec un très grand nombre de capteurs et un maillage fin de la structure marine.
Néanmoins, une telle solution aurait un coût prohibitif à la fois en termes d’instrumentation, de stockage des données et de traitement des données, et serait difficile à mettre en œuvre pour les navires, en particulier pour les navires sous-marins, de par la navalisation délicate de l’instrumentation avec notamment la nécessité de multiplier les passages de coque pour l’installation des capteurs et leurs liaisons à un système de traitement et d’analyse des mesures.
En outre, la disponibilité de mégadonnées en quantité suffisante pour la mise en œuvre d’un apprentissage profond est délicate dans le domaine marin pour lequel certaines structures marines sont produites en très petite séries.
Il est possible d’associer des données issues de capteurs disposés sur la structure marine avec un modèle structurel (« model-based structural health monitoring » en anglais) pour obtenir une estimation globale des déformations et contraintes de la structure marine à partir des données mesurées localement.
Pour cela, il est possible d’utiliser un modèle structurel à éléments finis propre à estimer des déformations et des contraintes en fonction d’un chargement donné. Cependant, un tel modèle structurel à éléments finis est très lourd et coûteux en temps de calcul ce qui rend son usage in situ et en ligne très difficile.
Il est possible d’estimer la fatigue d’une structure marine en utilisant des mesures fournies par des capteurs positionnés sur la structure marine, des mesures par radar des vagues auxquelles est soumise la structure marine afin de déterminer les sollicitations de la structure marine, et un modèle structurel par éléments finis de la structure marine. WO2016/108183A1 divulgue un système de surveillance de la structure marine d’un navire configuré pour réaliser une telle estimation de la fatigue d’une structure d’un navire.
Un des buts de l’invention est de proposer un procédé de surveillance d’une structure marine qui soit simple à mettre en œuvre et qui permette de réaliser la surveillance in situ et en ligne, i.e. en cours d’exploitation de la structure marine.
A cet effet, l’invention propose un procédé de surveillance d’une structure marine à l’aide d’une instrumentation comprenant des capteurs positionnés sur la structure marine à des points de mesure déterminés, le procédé de surveillance comprenant une surveillance in situ et en ligne de la structure marine mise en œuvre par un dispositif électronique de surveillance par assimilation des mesures fournies par les capteurs à l’aide d’un modèle d’ordre réduit configuré pour le calcul d’un état courant de la structure marine à partir des mesures fournies par les capteurs, l’état courant de la structure marine incluant des points d’estimation distincts des points de mesure où sont situés les capteurs.
Par « hétérocyclyle », on entend, au sens de la présente invention, un système monocyclique ou polycyclique hydrocarboné monovalent, dont un ou plusieurs, avantageusement 1 à 4, encore plus avantageusement 1 ou 2, atomes de carbone ont été remplacés chacun par un hétéroatome choisi parmi O, N et S, notamment choisi parmi O et N, chaque cycle comprenant 5 à 10, notamment 5 ou 6 chaînons, ledit système monocyclique ou polycyclique étant saturé, insaturé ou aromatique, de préférence saturé. Il pourra s’agir d’un système monocyclique saturé à 5 ou 6 chaînons comprenant 1, 2 ou 3 hétéroatomes choisis parmi O et N tel qu’un tétrahydropyrane.
Par « (C3-Cw)carbocyclyle », on entend, au sens de la présente invention, un système monocyclique ou polycyclique hydrocarboné monovalent, saturé ou insaturé mais non aromatique, comprenant de 3 à w atomes de carbone. Le système polycyclique comprend au moins 2, notamment 2 ou 3, cycles accolés ou pontés. Chaque cycle du système monocyclique ou polycyclique comprend avantageusement 3 à 8, notamment 4 à 7, en particulier 5 ou 6, atomes de carbone. Il peut s’agir d’un (C3-Cw)cycloalkyle. A titre d’exemple on peut citer un groupe adamantyle, cyclohexyle, cyclopentyle, cyclopropyle, ou cyclohexényle.
Par « (C3-Cw)carbocycle divalent », on entend, au sens de la présente invention, un système monocyclique ou polycyclique hydrocarboné divalent, saturé ou insaturé mais non aromatique, comprenant de 3 à w atomes de carbone Le système polycyclique comprend au moins 2, notamment 2 ou 3, cycles accolés ou pontés. Chaque cycle du système monocyclique ou polycyclique comprend avantageusement 3 à 8, notamment 4 à 7, en particulier 5 ou 6, atomes de carbone. Il peut s’agir en particulier d’un cycle hydrocarboné divalent saturé comprenant 3, 4, 5, 6, 7, ou 8 atomes de carbone.
Par « (C3-Cw)cycloalkyle », on entend, au sens de la présente invention, un cycle hydrocarboné saturé monovalent comprenant de 3 à w atomes de carbone, tel qu’un groupe cyclopropyle, cyclopentyle ou cyclohexyle.
Par « (C3-Cw)cycloalcane divalent », on entend, au sens de la présente invention, un cycle hydrocarboné saturé divalent comprenant de 3 à w atomes de carbone, tel qu’un cyclopropane divalent.
Par « aryl-(C1-Cx)alkyle », on entend, au sens de la présente invention, un groupe aryle tel que défini ci-dessus, lié au reste de la molécule par l’intermédiaire d’un groupe (C1-Cx)alkyle tel que défini ci-dessus. A titre d’exemple, on peut citer le groupe benzyle.
Par « (C1-Cx)alkyl-aryle », on entend, au sens de la présente invention, un groupe (C1-Cx)alkyle tel que défini ci-dessus, lié au reste de la molécule par l’intermédiaire d’un groupe aryle tel que défini ci-dessus. A titre d’exemple, on peut citer le groupe tolyle (CH 3 Ph).
Par « aryl-(C1-Cx)alcényle », on entend, au sens de la présente invention, un groupe aryle tel que défini ci-dessus, lié au reste de la molécule par l’intermédiaire d’un groupe (C1-Cx)alcényle tel que défini ci-dessus.
Par « hétérocyclyl-(C1-Cx)alkyle », on entend, au sens de la présente invention, un groupe hétérocyclyle tel que défini ci-dessus, lié au reste de la molécule par l’intermédiaire d’un groupe (C1-Cx)alkyle tel que défini ci-dessus.
Par « (C3-Cw)carbocyclyl-(C1-Cx)alkyle », on entend, au sens de la présente invention, un groupe (C3-Cw)carbocyclyle tel que défini ci-dessus, lié au reste de la molécule par l’intermédiaire d’un groupe (C1-Cx)alkyle tel que défini ci-dessus.
Par « (C3-Cw)cycloalkyl-(C1-Cx)alkyle », on entend, au sens de la présente invention, un groupe (C3-Cw)cycloalkyle tel que défini ci-dessus, lié au reste de la molécule par l’intermédiaire d’un groupe (C1-Cx)alkyle tel que défini ci-dessus.
Le terme « halogène » désigne les atomes de fluor, chlore, brome et iode, de préférence il s’agira du fluor, du chlore ou du brome, et encore de préférence du chlore.
Par « (C 1 -C 12 )alkylamine », on entend, au sens de la présente invention, une molécule de formule Alk-NH 2 dans laquelle Alk représente un groupe (C 1 -C 12 )alkyle au sens de la présente invention. A titre d’exemple, on peut citer l’octylamine.
Par « sel », on entend, dans le cadre de la présente invention :
(1) les sels d’addition d’acide formés avec des acides inorganiques tels que l’acide chlorhydrique, l’acide bromhydrique, l’acide sulfurique, l’acide nitrique, l’acide phosphorique et similaires ; ou formés avec des acides organiques tels que l’acide formique, l’acide acétique, l’acide benzènesulfonique, l’acide benzoïque, l’acide camphresulfonique, l’acide citrique, l’acide éthane-sulfonique, l’acide fumarique, l’acide glucoheptonique, l’acide gluconique, l’acide glutamique, l’acide glycolique, l’acide hydroxynaphtoïque, l'acide 2-hydroxyéthanesulfonique, l’acide lactique, l’acide maléique, l’acide malique, l’acide mandélique, l’acide méthanesulfonique, l’acide muconique, l’acide 2-naphtalènesulfonique, l’acide propionique, l’acide salicylique, l’acide succinique, l’acide dibenzoyl-L-tartrique, l’acide tartrique, l’acide p-toluènesulfonique, l’acide triméthylacétique, l’acide trifluoroacétique et similaires, et
(2) les sels d’addition de base formés lorsqu’un proton acide présent dans le composé parent est soit remplacé par un ion métallique, par exemple un ion de métal alcalin (e.g. Na, K), un ion de métal alcalino-terreux (e.g. Ca), un ion de zinc, un ion d’argent ou un ion d'aluminium ; soit coordonné avec une base organique telle que la diéthanolamine, l’éthanolamine, N-méthylglucamine, la triéthanolamine, la trométhamine et similaires ; ou avec une base inorganique telle que l’hydroxyde d’aluminium, l’hydroxyde de calcium, l’hydroxyde de potassium, le carbonate de sodium, l’hydroxyde de sodium et similaires.
Un fluxmètre à couche mince à pont de Wheatstone fonctionne de la façon suivante. Sans flux thermique appliqué au fluxmètre, tous les éléments du pont, c’est-à-dire les quatre bras résistifs, sont à une température initiale T 0 , et présentent une résistance initiale R 0 . Lorsqu’un flux thermique est appliqué au fluxmètre, les deux bras résistifs du pont qui ne sont pas recouverts par une couche d’isolant sont à une température de surface T S et les deux bras résistifs du pont recouverts par une couche d’isolant sont à une température de fond T F . La résistance des bras est alors respectivement égale à R 0 [1+β(T S -T 0 )] pour les bras non isolés, et R 0 [1+β(T F -T 0 )] pour les bras isolés, avec β le coefficient de température linaire des résistances.
Avec une tension de polarisation V, le signal de sortie d’un bras isolé vérifie l’équation suivante :
Et le signal de sortie d’un bras non isolé vérifie l’équation suivante :
Le signal de sortie du fluxmètre vérifie alors l’équation suivante :
Les principaux fluxmètres connus sont basés sur un pont de Wheatstone déposé par un procédé de dépôt de couche mince sur deux étages séparés par une couche de silice déposée par un procédé de dépôt de couche mince. L’ensemble des couches est déposé sur un substrat isolant.
Il a malheureusement été observé que l’échauffement du fluxmètre conduisait à une dérive de la mesure. Cette dérive altère la mesure lorsque le capteur est soumis au flux thermique. De plus, en l’absence de flux, la mesure ne revient pas à zéro, compromettant ainsi les mesures ultérieures.
Cette dérive provient de l’élévation globale de la température en surface du capteur. En effet, le pont déposé n’est pas parfait, c’est-à-dire que les résistances de chacun des quatre bras, ou des quatre branches, du pont de Wheatstone ne sont pas identiques ; autrement dit, les valeurs des résistances à une température donnée sont différentes et leur évolution en température est différente. Ainsi, chaque résistance évolue différemment avec la température ce qui crée un déséquilibre parasite du pont de Wheatstone qui constitue une partie de la dérive observée et qui est responsable du non-retour à zéro de la mesure en l’absence de flux.
La présente invention a donc pour but principal de proposer une solution pour compenser la dérive du fluxmètre, c’est-à-dire pour compenser l’imperfection du pont de Wheatstone.
Dans un premier objet de l’invention, il est proposé un procédé de fabrication d’un fluxmètre thermique résistif à dérive compensée, le fluxmètre comprenant un substrat sur lequel est déposé par un procédé de dépôt par couche mince un pont de Wheatstone comportant deux premières branches résistives formées dans une première couche et deux secondes branches résistives formées dans une seconde couche, la première et la seconde couches étant séparées par une couche de silice déposée par un procédé de dépôt par couche mince, le procédé de fabrication comprenant : - au moins deux séries de mesures à au moins deux températures différentes, chaque série de mesure comportant au moins une mesure de la résistance de chaque première et seconde branche résistive du pont de Wheatstone, une mesure d’une tension d’alimentation du fluxmètre, une mesure de la tension de sortie du fluxmètre, et une mesure de la température du fluxmètre, - pour chaque première et seconde branche résistive du pont de Wheatstone, une détermination, à partir des mesures effectuées, d’un jeu de résistances de compensation, une résistance équivalente d’une branche résistive correspondant à la résistance issue d’un couplage en parallèle d’une branche résistive du pont de Wheatstone avec la résistance de compensation associée, - un couplage des résistances de compensation à toutes ou partie des branches résistives du pont de Wheatstone.
Dans un premier aspect du procédé de compensation, le pont de Wheatstone peut être réalisé par un procédé de dépôt par couche mince à base de platine, et les températures auxquelles sont réalisées les mesures des résistances peuvent être comprises dans une plage de températures trois fois plus petite que la plage de températures d’utilisation du pont de Wheatstone.
Lorsqu’on a un coefficient de variation de température relativement constant des résistances du pont de Wheatstone, il n’est pas nécessaire de faire la caractérisation des résistances sur l’ensemble de la plage de température d’utilisation du pont de Wheatstone. On peut ainsi réduire la plage de température des mesures à une plage plus restreinte.
Dans un deuxième aspect du procédé de compensation, la détermination d’une valeur de résistance de compensation pour chaque première et seconde branche résistive peut comprendre une sélection d’une valeur de résistance parmi un jeu de résistances donné.
Le jeu de résistances donné comprend de préférence des résistances du commerce.
Dans un second objet de l’invention, il est proposé un fluxmètre thermique résistif comprenant un substrat sur lequel est déposé un pont de Wheatstone déposé par un procédé de dépôt par couche mince, le pont de Wheatstone comportant deux premières branches résistives formées dans une première couche et deux secondes branches résistives formées dans une seconde couche, la première et la seconde couches étant séparées par une couche de silice déposée par un procédé de dépôt par couche mince.
Selon une caractéristique générale du fluxmètre thermique résistif selon l’invention, le fluxmètre comprend en outre quatre résistances de compensation, chaque résistance de compensation étant couplée en parallèle d’une branche résistive spécifique du pont de Wheatstone, une résistance équivalente de chaque branche résistive ayant un coefficient de variation de température équivalent à celui des autres branches résistives à un écart type près, la résistance équivalente d’une branche résistive correspondant à la résistance issue d’un couplage en parallèle d’une branche résistive du pont de Wheatstone avec la résistance de compensation associée.
L’ajout des résistances de compensation permet ainsi de réduire fortement voire d’annuler le non-retour à zéro et la dérive observée pendant la mesure.
Avantageusement, la languette comprend une tige disposée entre la partie de liaison et la partie de contact, la partie de contact définissant un contour formant selon un plan horizontal un lobe présentant une largeur supérieure à la largeur de la tige.
Avantageusement, le moyen fusible comprend au moins une portion d’affaiblissement présentant une résistance mécanique inférieure au reste du moyen fusible.
Avantageusement, la portion d’affaiblissement intègre au moins un rétrécissement sur le moyen fusible.
Avantageusement, la portion d’affaiblissement comprend au moins une restriction.
Avantageusement, le lobe comprend une première face et deuxième face, agencées de part et d’autre d’une face frontale, la première face et/ou la deuxième face comprend une protubérance.
Avantageusement, le dispositif d’absorption de choc comprend au moins un premier moyen fusible placé à côté d’un deuxième moyen fusible, les moyens fusibles étant positionnés de sorte que lorsque la zone de fusibilité subit l’action mécanique d’un choc, le premier moyen fusible subit une flexion entraînant en flexion le deuxième moyen fusible.
Il est proposé en deuxième lieu une console centrale, comprenant le dispositif d’absorption de choc ci-dessus.
Il est proposé en troisième lieu un véhicule automobile, comprenant une console centrale.
représente une vue schématique d’un graphique illustrant l’effort percutant s’exerçant sur une console, en fonction du déplacement d’un corps, l’effort percutant étant compris dans un corridor d’effort,
représente une vue schématique de dessus d’un véhicule comprenant une console centrale dotée d’un dispositif d’absorption de choc,
représente une vue schématique en perspective, et semi-transparente d’une console centrale, partiellement représentée munie d’un dispositif d’absorption de choc,
représente une vue schématique en perspective d’un dispositif d’absorption de choc,
à représentent une vue schématique de dessus de différents modes de réalisation d’une languette,
représente une vue schématique de dessus partielle d’un dispositif d’absorption de choc suite à l’exercice d’une action mécanique de choc,