INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Une des solutions les plus répandues actuellement consiste à utiliser une ou plusieurs chemises ou inserts placées à l'intérieur des aubes de distributeur, les chemises sont des dispositifs de refroidissement formés à partir de tôles multi-percées pour refroidir la face interne de l'aube par des impacts d'air de refroidissement. La face interne de l'aube est ainsi refroidie par des impacts de jets et un phénomène de convection forcée entre l'insert et la face interne de l'aube. Les termes air de refroidissement ou air froid désignent de l’air dont la température est inférieure à la température du gaz circulant dans la veine d’écoulement de la turbomachine et permettant de baisser la température des éléments se situant dans la veine d’écoulement. Le document FR-A1-2 899 271 décrit un tel dispositif de refroidissement d’une aube.
Les aubes ou pales comprennent une paroi d'intrados et une paroi d'extrados reliées entre elles par un bord d'attaque dirigé vers l’amont et un bord de fuite dirigé vers l’aval.
Toutefois, de telles aubes des distributeurs haute pression présentent des surfaces fines de dimensions importantes, notamment sur une moitié de la paroi extrados et au niveau du bord de fuite. Celles-ci sont soumises à de fortes compression pouvant être à l’origine d’endommagement en flambage ou flambement. En effet, lorsqu'une structure est compressée dans le sens de la longueur, elle a tendance à fléchir perpendiculairement à l'axe de la force appliquée, en raison d'un phénomène d'instabilité élastique. Ainsi, ces zones se comportent comme des plaques subissant une déformation importante perpendiculairement à la direction de sollicitation. Ici, la direction de sollicitation est dans le plan de la plaque, la déformation résultante est alors hors plan. Cette déformation hors plan peut entrainer un gonflement du centre de la plaque, entouré de fissurations. Ces endommagements entrainent une ruine prématurée du secteur de distributeur concerné, qui doit alors être remplacé.
La représente un secteur 40 de distributeur haute pression ayant deux aubes 42 ou pales dont au moins une des pales 42 présente une zone de gonflement 44 de la paroi extrados de la pale 42.
En outre, un autre mode de flambage a été observé sur les pales d’un secteur de distributeur haute pression au niveau du bord de fuite. La illustre un tel phénomène subi dans une zone 46 du bord de fuite BF d’une des pales 42 d’un secteur 40 de distributeur haute pression. Le bord de fuite BF des pales d’un distributeur haute pression étant droit, il est assimilable à une plaque sollicitée en compression, rigidifiée sur ses trois bords (le quatrième étant libre dans la veine). Etant dans une zone très chaude, il est également soumis à des contraintes de dilatation. Le reste de l’aube 42, plus froide, empêche cette dilatation. En outre, le reste de l’aube étant plus massif, le bord de fuite BF reprend une grande partie des contraintes de dilatation jusqu’à un certain seuil au-delà duquel cette contrainte devient suffisante pour déformer le bord de fuite par flambage. Ainsi, lorsque le bord de fuite se retrouve en état de compression intense, il cherche à libérer l’énergie relative à la compression par déformation aboutissant à un état de déformation ultime irréversible.
Un objectif de la présente invention est de proposer une solution limitant le phénomène de flambage des distributeurs haute pression en paroi extrados et/ou au niveau du bord de fuite.
À cet effet, l’invention concerne un secteur de distributeur de turbine pour une turbomachine d’aéronef, comportant un secteur de plateforme annulaire externe et un secteur de plateforme annulaire interne), lesdits secteurs étant coaxiaux et étant reliés entre eux par au moins une pale, chaque pale comportant une cavité centrale s’étendant longitudinalement selon une première direction logeant une chemise de refroidissement de la pale. La cavité centrale comporte en outre une portion extrados munie d’au moins un raidisseur.
L’invention permet ainsi d’atteindre l’objectif susmentionné. En particulier, l’invention permet de résoudre de manière simple le problème d’endommagement des distributeurs par flambage notamment de la paroi extrados des pales. En effet, le ou les raidisseurs permettent de rigidifier la zone de flambage de la paroi d’extrados dans les directions perpendiculaires à la sollicitation. Ils permettent ainsi à la pale de supporter davantage les efforts de compression liés au gradient de température important entre les pales chaudes (notamment le bord de fuite) et les plateformes plus froides (et les extrémités radialement interne et externe des pales) et aux déformations des plateformes à hautes températures sous l’effet de la déformation radiale de Carter où est assemblé le distributeur.
Ainsi, l’invention permet de d’améliorer la tenue des pales du secteur de distributeur aux contraintes thermomécaniques et mécaniques subies par les pales et les plateformes dudit distributeur.
Avantageusement, l’invention ne nécessite pas de modifier le profil aérodynamique des pales qui assure la performance de la pièce tout en renforçant la paroi extrados des pales notamment celles comportant un dispositif de refroidissement. Ainsi, l’efficacité du refroidissement qui impacte à la fois la performance du moteur et la tenue de la pièce par un maintien à une température acceptable est conservée.
Le secteur de distributeur selon l’invention peut comprendre une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises isolément les unes des autres ou en combinaison les unes avec les autres :
Lors de l'opération 162, la valeur de la distance d utilisée pour exécuter la fonction de correction sélectionnée peut être obtenue différemment. Par exemple, la distance d est prise égale à la distance db j calculée lors de l'opération 156.
En variante, la fonction de correction est paramétrée par la valeur d’une grandeur physique représentative de la puissance du signal radio reçu par les émetteurs-récepteurs 20, 22. Cette grandeur physique peut être directement la puissance du signal radio reçu ou une autre grandeur physique qui représente cette puissance. Par exemple, à titre d’illustration, cette grandeur physique peut aussi être le ratio signal sur bruit, un gain, un nombre de symboles pilotes utilisés ou autres. Dans le cas où la fonction de correction est paramétrée par une grandeur physique représentative de la puissance du signal radio reçu, lors de la phase 100 de calibration, cette grandeur physique est mesurée pour chaque position où la distance dp j est mesurée. Ensuite, ces mesures de cette grandeur physique sont utilisées pour déterminer les différentes constantes qui définissent la fonction la fonction de correction.
Dans une autre variante, la fonction de correction est paramétrée à la fois par la distance d et par la grandeur physique représentative de la puissance des signaux radio reçus.
Bien que le cas le plus commun est que toutes les fonctions de correction déterminées soient différentes les unes des autres, il peut aussi arriver que les fonctions de corrections associées à deux ou plusieurs segments soient identiques.
D’autres méthodes d’identification du segment sur lequel se trouve le véhicule 2 sont possibles. Par exemple, en variante, le segment sur lequel se trouve le véhicule 2 est identifié en comparant la position actuelle P e (k) du véhicule 2 aux coordonnées des différents segments S1 à S4. Par exemple, dans le cas où les segments S1 à S4 sont des segments de droite, le sous-module 61 vérifie que la position P e (k) appartient à l’un de ces segments de droite. Pour cela, les équations définissant chacun de ces segments de droite sont, par exemple, utilisées. Dans ce dernier cas, l’orientation O e (k) du véhicule 2 n’est pas nécessaire pour identifier le segment sur lequel se trouve actuellement le véhicule 2. Dans une autre variante, la position actuelle P e (k) permet de déterminer l'abscisse curviligne du véhicule 2 par rapport à un point de référence. Cette abscisse curviligne permet alors d’identifier le segment sur lequel se trouve le véhicule 2 en le comparant aux abscisses curvilignes des points de départ et d'arrivée de chaque segment.
Le nombre de segments prédéterminés peut être différents de quatre. Par exemple, dans un mode de réalisation simplifié, il est égal à deux. Un tel cas est obtenu si les segments S1 et S2 sont remplacés par un seul segment qui s'étend du point A jusqu'au point C et si les segments S3 et S4 sont remplacés par un seul segment qui s'étend du point D jusqu'au point F. Dans une autre variante, le nombre de segments prédéterminés associés à l'émetteur-récepteur 22 est supérieur à quatre.
Ce qui a été précédemment enseigné dans le cas particulier où le sous-module 62 de correction utilise un ou plusieurs filtres de Kalman s’applique aussi à des sous-modules de correction qui construisent les coefficients de correction en utilisant d’autres estimateurs que des filtres de Kalman. De façon générale, ce qui a été décrit ici s’applique à tout sous-module de correction configuré pour mettre à jour les coefficients de correction en utilisant un écart entre : - une mesure d'une grandeur physique construite à partir de la distance corrigée dc j , et - une estimation de cette grandeur physique construite à partir des mesures de l'unité 42.
En variante, le système 30 est équipé de capteurs supplémentaires, comme par exemple un magnétomètre, un baromètre ou un odomètre. Dans ce cas, le sous-module 62 de correction est modifié pour prendre en compte les mesures de ces capteurs supplémentaires pour corriger les estimations brutes délivrées par le sous-module 60 d’intégration.
Dans le mode de réalisation préféré de l’invention illustré sur les figures 1 à 6, l’une des têtes d’obturation 76A a une forme générale ovoïde entière présentant un sommet délimitant axialement des portions distale et proximale chacune de section décroissante progressive à partir du sommet et l’autre des têtes d’obturation 76B a une forme générale ovoïde partielle, tronquée après le sommet dans sa portion proximale.
On va maintenant décrire en référence aux figures 1 à 6 les principaux aspects du fonctionnement du raccord selon l’invention.
Initialement, les connecteurs mâle 12 et femelle 14 sont dans une configuration désaccouplée comme illustré dans la . Dans cette configuration, les valves 70 sont rappelées élastiquement dans une position d’obturation dans laquelle chaque tête d’obturation 76A ou 76B est en contact étanche avec la paroi interne du passage interne 18 ou 32 dans la deuxième partie convergente du passage 18 ou 32 qui comprend le siège annulaire d’étanchéité.
Puis, le connecteur mâle 12 est inséré dans l’extrémité réceptrice 34 du connecteur femelle 14, par exemple en engageant la portion d’insertion en forme de fiche 28 du connecteur mâle 12 à l’intérieur de la pince 44 d’enfichage du connecteur femelle 14.
Dans cette configuration de couplage, les deux valves 70 coopèrent par leurs surfaces de jonction 90 et 92 en se repoussant mutuellement. Dans cette configuration de couplage, la tête d’obturation 76A ou 76B de chacune des valves 70 se positionne à l’intérieur de la chambre définie dans le passage interne 18 ou 32 de sorte que le fluide peut s’écouler librement en contournant le profil de la tête d’obturation 76A ou 76B.
Le positionnement des deux corps de valve 70 est précis grâce à leur conformation particulière définie par l’invention. En effet, les deux surfaces de jonction 90 et 92 sont relativement larges ce qui permet d’effectuer un positionnement relatif facilité par la présence additionnelle d’une pointe de centrage 98 formée sur l’une des deux têtes d’obturation 76A et 76B et d’une cavité complémentaire 94 de réception du sommet bombé 96 en forme de pointe 98.
Protecteur L’invention concerne un protecteur pour un conducteur électrique.
Il est connu de réaliser un protecteur pour un conducteur électrique comprenant un capot sensiblement tubulaire entourant le conducteur. On suppose que la connexion à un conducteur complémentaire s’effectue par l’extrémité avale du conducteur et que le conducteur est relié à un câble par son extrémité amont.
Il est avantageux, et dans certains cas, nécessaire, de protéger, d’un contact avec les liquides, au moins une partie du contenu du capot, telle qu’un isolant électrique disposé dans la zone de contact du conducteur avec le conducteur complémentaire, située à l’aval du capot.
Une étanchéité entre le capot au niveau de son extrémité amont et le câble est possible et recommandée. Cependant, elle ne saurait être totalement efficace dans toutes les configurations.
Une solution connue, dans le domaine des transports, dite de la boucle d’écoulement, consiste à orienter le capot de manière à ce que son extrémité amont regarde vers le bas et de conformer le câble selon une boucle, de telle manière à ce qu’un liquide s’écoulant le long du câble rencontre un point bas dans la boucle avant de rejoindre le conducteur. La présence d’une partie montante du câble à l’approche du conducteur empêche l’eau de s’écouler dans le capot.
Cette solution classique n’est pas toujours possible, notamment lorsque l’intégration devient contrainte dans des espaces restreints.
Aussi, il est recherché un protecteur permettant de disposer le capot et le câble selon une orientation quelconque, y compris de manière à ce que son extrémité amont regarde vers le haut, avec le câble descendant vers le capot.
L’invention propose une solution avantageuse.
L’invention a pour objet un protecteur, pour protéger une zone à protéger contre les liquides, comprenant un conducteur électrique et un capot sensiblement tubulaire entourant le conducteur électrique et la zone à protéger, le capot comprenant au moins une perforation située en un point bas et en ce que le protecteur comprend encore au moins un moyen déflecteur apte à dévier un liquide s’approchant de la zone à protéger vers ladite au moins une perforation.
Brève description des figures représente une partie d’une turbomachine de l’art antérieur,
est une vue en coupe d’une partie d’un support d’équipement d’un relais d’accessoires équipé d’un gicleur, conformément à une forme de réalisation de l’invention,
est une vue correspondant à la , illustrant une autre forme de réalisation,
est une vue en perspective d’un turbulateur,
est une vue en coupe de la zone amont de la partie d’écoulement, selon une forme de réalisation de l’invention,
est une vue en perspective d’un turbulateur selon une autre forme de réalisation.
Description détaillée de l’invention La illustre une partie d’un ensemble 1 équipant un relais d’accessoires d’une turbomachine d’aéronef, telle par exemple qu’un turboréacteur ou un turbopropulseur d’avion.
L’ensemble comporte un carter 8 comportant des conduits internes appartenant à un circuit d’huile, notamment un conduit d’alimentation 9 destiné à alimenter en huile des organes mobiles à lubrifier, et un conduit de sortie 10 débouchant ou relié directement ou indirectement à une enceinte.
Un support 11 appelé bobine, est monté dans une ouverture 12 du carter 8. Le support 11 est par exemple fixé par emmanchement sur le carter 8 et retenu par un anneau d’arrêt. Le support 11 présente une forme allongée et s’étend selon un axe X. Le support 11 comporte un canal principal, appelé canal d’écoulement 13, s’étendant selon ledit axe X, et un canal secondaire, appelé canal d’évacuation 14. Le conduit d’alimentation 9 débouche dans le canal d’écoulement 13, en particulier dans une partie ou zone dite amont 13a dudit canal d’écoulement 13. La zone amont 13a est de forme générale cylindrique et comporte des rainures périphériques 13b de forme hélicoïdale d’axe X, destinées à créer des turbulences ou un vortex au sein de ladite zone amont 13a. Le canal d’évacuation 14 débouche dans le conduit de sortie 10. La section du conduit de sortie 10 est supérieure à la section du canal d’évacuation 14.
Un gicleur 15 est en outre monté dans le support 11, le gicleur 15 étant formé par une partie tubulaire d’axe X, dont une extrémité amont comporte une crépine 16.
La crépine 16 présente par exemple une forme générale hémisphérique ou conique s’étendant axialement en regard du canal d’évacuation 14. Le gicleur 15 est fixé par sertissage. La partie interne creuse 17 du gicleur 15 forme un prolongement aval de la zone amont 13a du canal d’écoulement 13, c’est-à-dire une zone située en aval de la crépine 16. La partie interne 17 du gicleur 15 débouche par ailleurs, à l’aval, dans une partie aval 13c du canal d’écoulement 13 du support 11.
Le support 11 comporte une réduction de section 11a formant une butée, apte à coopérer avec une butée complémentaire du gicleur 15 de manière à faciliter son positionnement axial dans le support 11 lors du montage du gicleur 15 dans le support 11.
En fonctionnement, de l’huile arrivant par le conduit 9 entre dans la zone amont 13a du canal d’écoulement 13. La section de la zone amont 13a peut être inférieure à la section du conduit 9.
L’huile peut être chargée de particules 18, qui sont retenues par la crépine 16. Le flux d’huile entrant dans le canal d’écoulement est partagé en deux flux, un premier flux (illustré par une flèche 19 en traits pointillés) traversant la crépine 16 et s’écoulant dans le canal d’écoulement 13 en aval de la crépine 16 et un second flux 20 (illustré par une flèche 20 en trait continu) traversant le canal d’évacuation 14 et le conduit de sortie 10 et emportant avec lui tout ou partie des particules 18 retenues par la crépine 16 de façon à la nettoyer et à empêcher son colmatage. Le flux d’huile entrant dans la zone amont 13a étant entraîné en rotation autour de l’axe X par les rainures hélicoïdales 13b, de façon à centrifuger les particules 18 et éviter que celles-ci s’agrègent sur la crépine 16.
Le débit d’huile entrant dans le canal d’écoulement 13, en amont de la crépine 16, est typiquement compris entre 10 L/h et 30 L/h. Le débit d’huile traversant la crépine 16 est compris entre 0,5 L/h et 3 L/h. Le débit d’huile traversant le conduit de sortie 10 est compris entre 10 L/h et 29,5 L/h.
Lors de l'opération 158, pour identifier le segment sur lequel se trouve actuellement le véhicule 2, le sous-module 61 utilise la dernière position du véhicule 2 estimée par le sous-module 60. Par contre, dans cet exemple de réalisation, les coordonnées des segments S1 à S4 ne sont pas utilisées. Pour cela, des vecteurs directeurs u v et u b sont associés, respectivement, aux émetteurs-récepteurs 20 et 22. Le vecteur u v est fixe par rapport au châssis du véhicule 2. Ainsi, ce vecteur u v bouge uniquement si l'orientation du véhicule bouge. Le vecteur u b est fixe par rapport à l'émetteur-récepteur 22. Puisque l'émetteur-récepteur 22 est immobile, le vecteur u b ne bouge pas. Le choix des directions dans lesquelles pointent les vecteurs u v et u b est un choix arbitraire. En effet, ces vecteurs u v et u b sont simplement utilisés pour repérer l'orientation relative des émetteurs-récepteurs 20, 22.
Dans cet exemple de réalisation, pour simplifier les calculs, les vecteurs u v et u b sont horizontaux. Toujours pour simplifier les calculs, le vecteur u v est choisi comme étant parallèle à la direction x b du repère R b et de sens opposé à la direction x b . Ici, le vecteur u b est choisi comme étant parallèle et de même sens que le vecteur u v lorsque le véhicule se trouve sur le segment S1.
Dans ces conditions, les coordonnées du vecteur u v sont données par la relation suivante : où l'angle ψ v est l'angle de lacet du véhicule 2 obtenu à partir de la dernière orientation O e (k) estimée par le sous-module 60.
Le vecteur u b est quant à lui défini par la relation suivante : où l'angle ψ b est l'angle de lacet de l'émetteur-récepteur 22. L'angle ψ b est une constante car l'émetteur-récepteur 22 est fixe.
Lors de l'opération 158, le sous-module 61 calcule les coordonnées d'un vecteur directeur u bv qui pointe du centre géométrique de l'antenne de l'émetteur-récepteur 22 vers le centre géométrique de l'antenne de l'émetteur-récepteur 20. Les coordonnées de ce vecteur u bv sont données par la relation suivante : où : - x e (k), y e (k) et z e (k) sont les coordonnées de la position actuelle P e (k) du véhicule 2, et - B x , B y , B z sont les coordonnées de la position de l'émetteur-récepteur 22.
Ensuite, le sous-module 61 calcule les cosinus d'un angle d’arrivée α v et d'un angle de départ α b à l'aide des relations suivantes : et
Finalement, le sous-module 61 identifie le segment sur lequel se trouve le véhicule 2 à partir des signes des cosinus des angles α v et α b en utilisant une table pré-enregistrée telle que la table suivante : Signe de cos(α v ) Signe de cos(α b ) Segment correspondant - + S1 + - S2 - - S3 + + S4
Cette table permet d'obtenir le segment identifié à partir des signes des cos(α v ) et cos(α b ) calculés. Les signes dans les colonnes de cette table résultent de choix arbitraires quant à la définition des vecteurs directeurs u v et u b . Ce tableau doit donc être adapté en fonction de ces choix. La seule chose réellement importante est de conserver les mêmes conventions entre l'instant où cette table est construite et les instants où cette table est utilisée.
Lors de l'opération 160, le sous-module 61 sélectionne la fonction de correction associée par la table 58 au segment identifié lors de l'opération 158.
Lors de l'opération 162, le sous-module 61 exécute la fonction de correction sélectionnée. Pour cela, par exemple, il calcule une distance d entre les émetteurs-récepteurs 20, 22 à partir de la dernière position P e (k) estimée pour le véhicule 2 et des coordonnées de l'émetteur-récepteur 22. Ensuite, il exécute la fonction de correction sélectionnée paramétrée par la valeur de cette distance d. Le sous-module 61 obtient ainsi un coefficient de correction Cd.
Enfin, lors de l'opération 164, le sous-module 61 calcule la distance corrigée dc j à l'aide de la relation suivante : dc j = db j - Cd. C'est cette distance dc j qui est acquise par le sous-module 62 à l'instant to j .
Selon un mode de réalisation, les deuxièmes ondulations de la deuxième série d’ondulations sont mutuellement espacées d'un deuxième pas d'onde dans la première direction, le deuxième pas d'onde étant de préférence identique entre lesdites portions planes régulières et singulières.
Selon un mode de réalisation, les deuxièmes ondulations présentent une hauteur dans la direction d’épaisseur de la paroi de cuve inférieure à une hauteur dans la direction d’épaisseur de la paroi de cuve des premières ondulations.
Ainsi, malgré la présence de deuxièmes ondulations entre des portions planes singulières, l’absence de premières ondulations dans cette zone permet d’augmenter l’écartement entre la membrane d’étanchéité et l’élément interne d’une dimension égale à la différence de hauteur entre une première ondulation et une deuxième ondulation.
Selon un mode de réalisation, la membrane d’étanchéité comporte des nœuds d’ondulations, chaque nœud d’ondulation étant formé au croisement entre une dite première ondulation et une dite deuxième ondulation et présentant une hauteur dans la direction d’épaisseur de la paroi de cuve supérieure à la hauteur des premières ondulations.
Ainsi, malgré la présence de deuxièmes ondulations entre des portions planes singulières, l’absence de premières ondulations dans cette zone permet d’augmenter l’écartement entre la membrane d’étanchéité et l’élément interne d’une dimension égale à la différence de hauteur entre un nœud d’ondulation et une deuxième ondulation.
Selon un mode de réalisation, la portion de membrane singulière comporte une fenêtre délimitée par un pourtour intérieur polygonal, dans laquelle la cuve comporte un pied de support fixé à la structure porteuse et s’étendant à travers la paroi de cuve et à travers ladite fenêtre, la portion de membrane singulière comportant au moins un ancrage au pied de support sur au moins un côté du pourtour intérieur polygonale, l’ancrage au pied de support étant de préférence sur chaque côté du pourtour intérieur polygonale.