INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’invention vise également un procédé de préparation d’une composition bitumineuse, en particulier telle que décrite dans le cadre de l’invention, comprenant l’incorporation, dans une base bitume, sous mélange et chauffage, de particules de déchets plastiques qui comprennent une partie polymérique et de l’aluminium et dans lequel l’aluminium représente de 5 à 40 % massique, de préférence de 10 à 25 % massique, et préférentiellement de 15 à 20 % massique, de la masse des déchets plastiques incorporés.
De manière avantageuse, le mélange est réalisé pendant un temps et sous une agitation adaptée, pour obtenir une répartition homogène et une dispersion des déchets pastiques au sein de la composition bitumineuse obtenue.
En général, l’incorporation et le mélange sont réalisés, sous chauffage à une température appartenant à la gamme allant de 90 à 230°C, de préférence à la gamme allant de 120 à 200°C, et préférentiellement à la gamme allant de 150 à 180°C.
En particulier, le procédé selon l’invention comprend une étape de mélange de la composition bitumineuse sous agitation à une vitesse de 100 à 600 tours/minutes, préférentiellement de 200 à 400 tours/minutes et pendant une durée de 2 à 30 heures, préférentiellement de 6 à 24 heures. Une telle étape de mélange permet, notamment, de répartir les déchets plastiques dans ladite composition. Cette étape est nommée dans les exemples « étape d’homogénéisation ».
Le procédé selon l’invention peut comprendre, en outre, une étape préalable de réduction de la taille des particules de déchets plastiques, après leur incorporation dans la base bitume, sous agitation à une vitesse de 2000 à 6000 tours/minutes, préférentiellement de 4000 à 5000 tours/minutes et pendant une durée de 5 à 60 minutes, préférentiellement de 15 à 30 minutes. Cette étape est optionnelle et est nommée dans les exemples « étape de broyage ». Elle est réalisée avant l’étape dite d’homogénéisation.
La présente invention vise à optimiser le positionnement relatif des composants d’un onduleur, en résolvant tout ou partie des problématiques indiquées ci-dessus.
Ainsi, l’invention porte sur un onduleur comportant :
- une carte électronique comportant un circuit imprimé ;
- un module de puissance comportant des connecteurs mâles introduits dans des connecteurs femelles de la carte électronique ;
- un guide de connecteurs configuré pour maintenir une orientation donnée entre les connecteurs mâles;
- un système de busbar, lié au module de puissance et comportant un élément ferromagnétique adapté à coopérer avec un capteur de courant ; et - ledit capteur de courant, qui est lié rigidement à la carte électronique.
L’onduleur comporte deux éléments de centrage allongés s’étendant parallèlement et disposés à distance l’un de l’autre, et liés rigidement à une pièce de référence de l’onduleur.
Deux configurations sont possibles :
- soit les deux éléments de centrage allongés traversent par des orifices calibrés la carte électronique, le guide de connecteur, et le système de busbar ; - soit les deux éléments de centrage allongés sont liés rigidement à l’un des composants parmi la carte électronique, le guide de connecteurs, et le système de busbar, le composant auquel les éléments de centrage allongés sont liés formant alors ladite pièce de référence, et les deux éléments de centrage allongés traversent par des orifices calibrés les deux autres composants parmi la carte électronique, le guide de connecteurs, et le système de busbar.
Cela permet de garantir un alignement souhaité entre la carte électronique, le guide de connecteurs, et le système de busbar.
L’alignement des trois composants que sont la carte électronique, le guide de connecteurs (et donc les connecteurs qu’il guide), et le système de busbar est ainsi obtenu de manière simple, à l’aide de deux éléments de centrage allongés. Cela permet l’utilisation d’une seule carte électronique rassemblant les fonctions communément réparties entre une carte de contrôle et une carte driver, tout en garantissant le bon alignement de celle-ci vis-à-vis de deux autres composants, à savoir le système de busbar et le guide de connecteurs. L’onduleur peut ainsi, par exemple, ne comporter qu’une seule carte électronique.
Par alignement, on entend plus particulièrement le centrage et le maintien en rotation des composants les uns par rapport aux autres. Les deux éléments de centrage allongés, parallèles et distants l’un de l’autre, assurent cette fonction d’alignement de manière isostatique.
Par orifice « calibré » il est entendu un orifice configuré, dans sa forme et ses dimensions, pour recevoir la goupille qui est avantageusement montée serrée dans l’orifice. La chaine de côte entre les éléments de centrage allongés et les pièces en interface avec les éléments de centrage allongés permet en particulier un positionnement précis des pièces vis-à-vis des éléments de centrage allongés, et donc des pièces entre elles.
L’onduleur comportant en outre un carter, le carter ou une partie du carter peut former la pièce de référence.
En utilisant le carter comme pièce de référence, les éléments de centrage allongés permettent, en plus de l’alignement relatif entre la carte électronique, le système de busbar et le guide de connecteurs, de garantir un positionnement correct de ces éléments dans le carter de l’onduleur. D’autres moyens de positionnement dans le carter ne sont ainsi pas nécessaires.
Le carter peut présenter une paroi intérieure formant au moins un logement, adapté à recevoir au moins un module de puissance de sorte à le pré-positionner dans l’onduleur lors de son montage.
Ainsi, bien qu’il existe des méthodes de broyage humide de matière minérale qui mettent en œuvre des polymères comme agent d’aide au broyage, les méthodes de l’état de la technique ne permettent pas toujours d’apporter de solution satisfaisante aux problèmes rencontrés avec les suspensions minérales aqueuses obtenues. Il existe donc un besoin de disposer de suspensions aqueuses de matière minérale améliorées. L’invention permet d’apporter une solution à tout ou partie des problèmes des suspensions de l’état de la technique.
Ainsi, l’invention fournit une suspension aqueuse S de particules minérales préparée par broyage dans l’eau d’au moins une matière minérale M en présence d’une dispersion aqueuse comprenant :
au moins un polymère P α-sulfoné préparé dans l’eau et en l’absence de composé phosphoré, par une réaction de polymérisation d’au moins un monomère A choisi parmi acide acrylique, acide méthacrylique, un sel d’acide acrylique, un sel d’acide méthacrylique et leurs combinaisons, en présence d’au moins un composé initiateur et d’au moins un composé soufré T comprenant du soufre au degré d’oxydation IV (soufre IV ou S IV), et totalement ou partiellement neutralisé uniquement au moyen d’une combinaison d’au moins un ion monovalent et d’au moins un ion divalent, au moins un composé B choisi parmi un acide sulfo-carboxylique, un sel d’acide sulfo-carboxylique et leurs combinaisons, présent en une quantité molaire inférieure à 25% par rapport à la quantité molaire de soufre IV.
De manière préférée pour la suspension S selon l’invention, les particules de matière M dispersée ont une taille inférieure à 50 µm ou bien une taille allant de 0,05 à 50 µm ou bien une taille inférieure à 10 µm, de préférence inférieure à 5 µm ou à 2 µm, plus préférentiellement inférieure à 1 µm ou inférieure à 0,5 µm. Egalement de manière préférée pour la suspension S selon l’invention, la matière M est broyée dans l’eau en présence de la dispersion aqueuse. De préférence, les particules de matière M broyée ont alors une taille inférieure à 50 µm ou bien une taille allant de 0,05 à 50 µm ou bien une taille inférieure à 10 µm, de préférence inférieure à 5 µm ou à 2 µm, plus préférentiellement inférieure à 1 µm ou inférieure à 0,5 µm.
De manière préférée selon l’invention, la suspension S a une viscosité Brookfield, mesurée après préparation et à 100 tour/min et à 25°C, inférieure à 1 000 mPa.s, de préférence inférieure à 800 mPa.s, plus préférentiellement inférieure à 600 mPa.s. Également de manière préférée selon l’invention, la suspension S a une viscosité Brookfield, mesurée à 100 tour/min à 25°C après repos de 8 jours à 25°C et agitation à 100 tour/min, inférieure à 1 000 mPa.s, de préférence inférieure à 800 mPa.s, plus préférentiellement inférieure à 500 mPa.s ou à 400 mPa.s.
De manière préférée selon l’invention, l’extrait sec de la suspension S est supérieur à 60% en poids, de préférence supérieur à 70% en poids ou supérieur à 75% en poids. De manière également préférée selon l’invention, l’extrait sec de la suspension S est compris entre 60% en poids et 80% en poids, de préférence entre 70% en poids et 80% en poids ou entre 75% en poids et 80% en poids. L’extrait sec de la suspension est mesuré par pesée d’une quantité de 100g de suspension dont l’eau et les substances volatiles à température ambiante sont séparées, par exemple par chauffage.
De manière essentielle selon l’invention, le polymère P est préparé en présence d’au moins un composé T comprenant du soufre IV. De manière préférée, le composé T est choisi parmi hydrogénosulfite de lithium, hydrogénosulfite de sodium, hydrogénosulfite de postassium, hydrogénosulfite d’ammonium, di(hydrogénosulfite) de calcium, di(hydrogénosulfite) de magnésium et leurs combinaisons. Préférentiellement selon l’invention, le composé T est un mono-hydrogénosulfite. L’hydrogénosulfite de sodium ou bisulfite de sodium est tout particulièrement préféré.
De manière essentielle selon l’invention, le polymère P est partiellement ou totalement neutralisé au moyen d’une combinaison d’au moins un ion monovalent et d’au moins un ion divalent. Selon l’invention, les groupements carboxyliques du polymère P peuvent être partiellement neutralisés à un taux de 70 à 97 % molaire, de préférence à un taux de 90 à 95 % molaire. De préférence, le polymère P est totalement neutralisé.
Selon l’invention, la neutralisation totale ou partielle du polymère P peut être réalisée en des proportions molaires relatives variables des ions monovalent et divalent. De manière préférée selon l’invention les proportions molaires ion monovalent/ion divalent sont comprises entre 90/10 et 10/90 ou entre 80/20 et 20/80, de préférence entre 80/20 et 60/40, par exemple 70/30 ou 50/50.
De manière préférée selon l’invention, l’ion monovalent est choisi parmi K + , Na + , Li + , NH 4 + et leurs combinaisons. L’ion particulièrement préféré est Na + . Selon l’invention, le polymère P peut être neutralisé au moyen d’au moins un composé choisi parmi NaOH, KOH, LiOH et dérivés ammonium. De manière également préférée selon l’invention, l’ion divalent est choisi parmi Ca 2+ , Mg 2+ et leurs combinaisons. L’ion particulièrement préféré est Ca 2- . Selon l’invention, le polymère P peut être neutralisé au moyen d’au moins un composé choisi parmi CaO, Ca(OH) 2 , MgO, Mg(OH) 2 et leurs combinaisons.
Le rayon de courbure Rt, exprimé en millimètres, est calculé selon la relation Rt=Pe/(π x Sin(2αe)) dans laquelle Pe est le pas exprimé en millimètres de chaque toron, αe est l’angle d’hélice de chaque toron et Sin la fonction sinus.
On rappelle que le pas auquel chaque toron est enroulé est la longueur parcourue par cet élément filaire, mesurée parallèlement à l'axe du câble dans lequel il se trouve, au bout de laquelle toron ayant ce pas effectue un tour complet autour dudit axe du câble.
Dans ce deuxième de réalisation préféré, avantageusement, le pas de chaque toron Pe va de 20 mm à 120 mm.
PNEUMATIQUE SELON L’INVENTION
L’invention a également pour objet un pneumatique comprenant au moins un produit renforcé tel que défini ci-dessus.
De préférence, le pneumatique comprend un sommet comprenant une bande de roulement et une armature de sommet, deux flancs, deux bourrelets, chaque flanc reliant chaque bourrelet au sommet, l’armature de sommet s’étendant dans le sommet selon une direction circonférentielle du pneumatique, le pneumatique comprenant une armature de carcasse ancrée dans chacun des bourrelets et s’étendant dans les flancs et dans le sommet, l’armature de sommet étant radialement intercalée entre l'armature de carcasse et la bande de roulement, l’armature de sommet comprenant au moins un produit renforcé tel que défini ci-dessus.
Dans un mode de réalisation préféré, l’armature de sommet comprend une armature de protection et une armature de travail, l’armature de protection comprenant au moins un produit renforcé tel que défini ci-dessus, l’armature de protection étant radialement intercalée entre la bande de roulement et l’armature de travail.
Le produit renforcé est tout particulièrement destiné à des véhicules industriels choisis parmi des véhicules lourds tels que "Poids lourd" - i.e., métro, bus, engins de transport routier (camions, tracteurs, remorques), véhicules hors-la-route -, engins agricoles ou de génie civil, autres véhicules de transport ou de manutention.
De manière préférentielle, le pneumatique est pour véhicule de type génie civil. Ainsi, le pneumatique présente une dimension dans laquelle le diamètre, en pouces, du siège de la jante sur laquelle le pneumatique est destiné à être monté est supérieur ou égal à 25 pouces, de préférence du 39 au 63 pouces.
L’invention sera mieux comprise à la lecture des exemples qui vont suivre, donnés uniquement à titre d’exemples non limitatifs et faite en se référant aux dessins dans lesquels : - la est une vue en coupe perpendiculaire à la direction circonférentielle d’un pneumatique (10) selon l’invention ; - la est une vue de détails de la zone II de la ; - la est une vue en coupe d’un produit renforcé (R) selon l’invention ; - la est une vue schématique en coupe perpendiculaire à l’axe du câble (supposé rectiligne et au repos) d’un câble (50) du produit renforcé (R) selon un premier mode de réalisation de l’invention ; - la est une vue analogue à celle de la d’un câble (50’) du produit renforcé (R) selon un deuxième mode de réalisation l’invention ; - la illustre des courbes contrainte-allongement pour des produits renforcés ( R1 ; R1’ ; R1’’; R1’’’) selon un premier mode de l’invention comprenant le câble (50); - la illustre une partie de la courbe contrainte-allongement pour un produit renforcé ( R1) selon un premier mode de l’invention comprenant le câble (50) et représente schématiquement les modules Emin et Emax ; et - la illustre une partie de la courbe contrainte-allongement pour un produit renforcé ( R2) selon un deuxième mode de l’invention comprenant le câble (50’) et représente schématiquement les modules Emin et Emax.
EXEMPLE DE PNEUMATIQUE SELON L’INVENTION
Dans les figures 1 et 2, on a représenté un repère X, Y, Z correspondant aux orientations habituelles respectivement axiale (X), radiale (Y) et circonférentielle (Z) d’un pneumatique.
Le « plan circonférentiel médian » M du pneumatique est le plan qui est normal à l'axe de rotation du pneumatique et qui se situe à équidistance des structures annulaires de renfort de chaque bourrelet.
On a représenté sur les figures 1 et 2 un pneumatique selon l’invention et désigné par la référence générale 10.
Le pneumatique 10 est pour véhicule lourd de type génie civil, par exemple de type « dumper ». Ainsi, le pneumatique 10 présente une dimension de type 53/80R63.
Le pneumatique 10 comporte un sommet 12 renforcé par une armature de sommet 14, deux flancs 16 et deux bourrelets 18, chacun de ces bourrelets 18 étant renforcé avec une structure annulaire, ici une tringle 20. L’armature de sommet 14 est surmontée radialement d'une bande de roulement 22 et réunie aux bourrelets 18 par les flancs 16. Une armature de carcasse 24 est ancrée dans les deux bourrelets 18, et est ici enroulée autour des deux tringles 20 et comprend un retournement 26 disposé vers l'extérieur du pneumatique 20 qui est ici représenté monté sur une jante 28. L’armature de carcasse 24 est surmontée radialement par l’armature de sommet 14.
- Pénétrabilité à l’aiguille à 25°C (Pene) : unité = 1/10mm, norme EN 1426.
- Température de ramollissement bille et anneaux (TBA) : unité = °C, norme EN1427.
- Stabilité : on évalue la stabilité au stockage à 180°C pendant 3 jours, en mesurant la différence de pénétrabilité et la différence de TBA selon la norme EN 13399. Les critères de stabilité concernant les variations de TBA et de Pene tolérées sont ceux donnés dans la norme EN 14023 relative aux bitumes modifiés polymères. Dans les cas d’instabilité marquée, l’inhomogénéité est constatée visuellement, la portion supérieure contenant alors des agglomérats de polymère visibles à l’œil nu.
- Les compositions obtenues ont également été observées par microscopie en mode de réflexion de fluorescence sous excitation UV, ce qui a permis d’observer la répartition et la taille moyenne des domaines formés par les déchets plastiques au sein de la composition bitumineuse.
Pour cela, un microscope Olympus BX51 a été utilisé en mode réflexion à fluorescence UV à une longueur d’onde de 470 nm. Les images ont été visualisées et acquises grâce à l’utilisation d’une caméra numérique couleur Olympus DP72 CCD (2/3 pouce) à haute résolution (12Mpixels), refroidie par effet Peltier. Une goutte de composition bitumineuse a été déposée sur une lame en verre. Celle-ci a été recouverte d’une lamelle. L’observation de la structure a ensuite été réalisée grâce à un objectif de grossissement x10 et les images ont été capturées par la caméra. Le traitement d’image a été réalisé sur les images obtenues avec l’objectif x10 et grâce au logiciel ImageJ selon les étapes suivantes : 1) Sélection de la zone de traitement, 2) Transformation de l’image JPEG en image 8bit par codage de chaque pixel en niveaux de gris, 3) Soustraction du fond par un algorithme de type Rolling Ball, 4) Application d’un filtre médian pour rendre les contours plus nets, 5) Seuillage de type Max Entropy pour obtenir une image binaire.
A partir de l’image binaire, ont été déterminés le nombre de domaines formés par les déchets plastiques au sein de la composition bitumineuse, la taille de chacun d’entre eux (la taille correspondant à la dimension la plus grande d’un domaine mesuré sur l’image), ce qui permet de calculer la taille moyenne (moyenne arithmétique de toutes les tailles mesurées), le D90 (la taille maximale de 90% des domaines triés par ordre croissant de tailles) et le Dmax (la taille du domaine le plus grand).
- Certaines compositions ont également été caractérisées par d’autres essais de l’EN 12591, par un essai rhéologique de fluage-recouvrance de type MSCRT selon la norme EN16659, avant et après vieillissement par RTFOT (de l’anglais « Rolling Thin Film Oven Test » selon l’EN 12607-1).
L’essai MSCRT consiste en une succession d’essais de fluage-recouvrance à des niveaux de contrainte croissants réalisés sur un seul échantillon à 60°C. 10 cycles Fluage/recouvrance ont été répétés à chaque seuil de contrainte. Durant chaque cycle, la contrainte a été appliquée pendant 1s, puis la composition recouvrait pendant 9s. Les niveaux de contrainte σ0 appliqués dans cet ordre et sans temps de repos étaient : 25, 50, 100, 200, 400, 800, 1600, 3200, 6400, 12800 et 25600 Pa. L’objectif de l’essai était d’évaluer la capacité de résistance d’une composition vis-à-vis de la déformation permanente. Cette déformation permanente est définie par les critères de complaisance non-recouvrable Jnr et du pourcentage de recouvrance élastique εr. Les deux critères sont calculés à partir des données expérimentales : - La complaisance non-recouvrable Jnr en kPa -1 qui mesure la déformation permanente normalisée par la contrainte. - Le pourcentage de recouvrance élastique εr en % qui caractérise le pourcentage de déformation recouvrée par rapport à la déformation totale.
γ tot : Déformation totale après la 1s de fluage. γtot = γr + γacc.
γ r : Déformation recouvrable après 9s de recouvrance.
γ acc : Déformation non recouvrable après 9s de recouvrance (ou permanente ou accumulée)
τ : Contrainte appliquée durant le cycle de fluage-recouvrance.
Composants Deux bases bitumes ont été utilisées : - Une base bitume de grade 35/50 ayant une pénétrabilité Pene de 43 1/10 mm et une TBA de 52,2°C. - Une base bitume de grade 70/100 ayant une pénétrabilité Pene de 83 1/10 mm et une TBA de 45,6°C.
Les déchets plastiques incorporés dans les compositions bitumineuses selon l’invention à base d’aluminium (nommé PE-Alu) se trouvaient sous la forme de particules issues de briques alimentaires Tetra Pak®. Les particules de déchets plastiques se présentaient sous forme d’agglomérats de taille variable. La taille des agglomérats se situait entre 1 et 7 mm, environ.
La teneur en aluminium a été déterminée par Analyse Thermogravimétrique (ATG) sous azote (chauffe de 25°C à 1000°C à 20°C/min sous N2 20ml/min).
La température d’une telle batterie de traction augmente usuellement en fonction de la sollicitation de celle-ci en charge ou décharge. Lorsque la sollicitation est trop importante, il peut se produire un emballement thermique d’un des modules que comporte la batterie, cet emballement thermique pouvant aller jusqu’à un embrasement. Un tel embrasement se propage ensuite aux autres modules adjacents.
On connaît par exemple du document CN-B1-110797594B, un procédé d'avertissement et d'affichage quantitatif d’un incendie de batterie d'un véhicule électrique. La température, la concentration en monoxyde de carbone, la concentration en oxygène, la concentration en dioxyde de carbone, la concentration en hydrocarbures, la concentration en substance caractéristique de l'électrolyte, la quantité de déformation, la tension, la contrainte et la pression sont utilisées comme objets de détection et de quantification d’un incendie. Une fois l’incendie détecté, les passagers du véhicule sont avertis de quitter le véhicule de toute urgence. Une telle mise en œuvre est évidemment problématique puisque le véhicule peut être laissé à l’abandon par le conducteur en pleine circulation.
Le but de l’invention est de pallier les inconvénients de l’art antérieur en proposant un procédé de gestion d’un emballement thermique de module d’une batterie de traction d’un véhicule permettant, lors d’une détection d’un emballement thermique d’au moins un module d’une batterie, de garantir la sécurité des passagers du véhicule ainsi que celle des autres automobilistes.
Dans ce contexte, l’invention se rapporte ainsi, dans son acceptation la plus large, à un procédé de gestion d’un emballement thermique de module d’une batterie de traction d’un véhicule, le procédé comportant les étapes, exécutées par des moyens de contrôle du véhicule, de : détecter un emballement thermique d’au moins un des modules de la batterie de traction, afficher un voyant d’arrêt du véhicule sur une console du véhicule lorsqu’un emballement thermique du au moins un module est détecté, déterminer une vitesse du véhicule, limiter ou interdire une charge et une décharge de la batterie de traction, la limitation ou l’interdiction étant réalisée en une période de temps prédéterminée fonction de la vitesse déterminée.
Grâce à l’invention, lorsqu’un emballement thermique (plus connu sous la dénomination anglo-saxonne Thermal Runaway) est détecté, une limitation de la performance de la batterie de traction est effectuée en un laps de temps fonction de la vitesse du véhicule. Ce laps de temps permet au conducteur de positionner son véhicule dans un endroit sécuritaire pour les autres automobilistes et de quitter son véhicule en temps utile.
Selon un aspect non limitatif de l’invention, si la vitesse déterminée est supérieure à un seuil de vitesse prédéterminé, l’étape de limiter ou interdire la charge et la décharge de la batterie de traction comporte les sous-étapes de : lorsque le véhicule est en mode roulage, interdire, en une première période de temps, une puissance électrique fournie par la batterie de traction à une machine électrique de traction du véhicule, lorsque le véhicule est en mode freinage récupératif, interdire, en une deuxième période de temps, une puissance électrique fournie à la batterie de traction lors d’un freinage récupératif.
Selon un aspect non limitatif de l’invention, la première période de temps et la deuxième période de temps sont d’au moins 30 secondes chacune.