INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Sur chacune de ces figures, le premier graphique (du haut) représente la variation de l’état E LCA de la fonction LCA. Le second graphique représente l’évolution du gain K1. Enfin, le dernier graphique (du bas) représente la variation de la consigne d’alerte S B .
Ces graphiques sont établis pour répondre à des scenarii de certification de la fonction LCA au niveau de sécurité ASIL-B, en considérant que le conducteur ne tient pas le volant.
Sur la , on a représenté un cas dans lequel l’ensemble des données reçues par le composant sécurité 600 sont fiables.
On y observe tout d’abord que la fonction LCA passe successivement d’un état E LCA « inactif », à « en transition » puis « actif » puis « inactif »
Au moment où la fonction LCA s’active, le gain K1 augmente progressivement jusqu’à 100%.
Au moment où la fonction LCA s’inactive, le gain K1 diminue progressivement jusqu’à 0%.
Grâce au comparateur 602, on observe que la consigne d’alerte S B augmente dès le début de la transition de l’état inactif à actif de la fonction LCA.
Du fait de la baisse progressive du gain K1, on observe que la consigne d’alerte S B reste non nulle pendant une durée ΔT1 alors qu’elle devrait être égale à zéro. Cette erreur de courte durée ne crée pas de faux-positif mais un faux-négatif momentané, qui est sans conséquence sur la sécurité du véhicule.
Sur la , on a représenté un cas dans lequel la valeur du gain K1 est corrompue alors que l’état E LCA est fiable.
On y observe tout d’abord que la fonction LCA passe successivement d’un état E LCA « inactif », à « en transition » puis « actif » puis « erreur ».
Au moment où la fonction LCA s’active, le gain K1 augmente progressivement jusqu’à 100% puis, pour une raison indéterminée, il passe brutalement à 0%.
Grâce au comparateur 602, on observe que la consigne d’alerte S B augmente dès le début de la transition de l’état inactif à actif de la fonction LCA et reste à une valeur non nulle tant que l’état E LCA est « actif ». Dès lors, l’émission des alertes peut se produire comme prévu, malgré la baisse erronée du gain K1.
Sur la , on a représenté un cas dans lequel la valeur du gain K1 est fiable alors que l’autre consigne d’alerte S QM est corrompue (l’état E LCA représenté est en revanche correct).
De façon optionnelle, on pourrait prévoir un système de verrouillage destiné à empêcher la tablette 61 de se déplier de façon non contrôlée ou non souhaitée par un utilisateur. Un système de verrouillage pourrait être prévu pour éviter tout déploiement non contrôlé du deuxième battant 63, par exemple en cas de choc éventuel sur le véhicule.
Un avantage d’un système du type de celui décrit ci-dessus réside dans : - la création d’un environnement à bord d’un véhicule plus convivial pour des passagers du deuxième rang ; - la création d’une zone de convivialité et de réception d’objets ; - l’ajout de nouvelles fonctionnalités.
Un avantage d’un ensemble 1 du type de celui décrit ci-dessus réside dans un confort accru pour un passager assis sur un siège arrière du véhicule.
Un avantage d’un système du type de celui décrit ci-dessus réside dans une console centrale comprenant un nombre et un volume global accru des rangements sur l’avant. On est passé d’un volume de 8 l à 10l dans le cas d’une finition de base et 8,5l à 13 l dans le cas d’une finition plus riche soit un gain supérieur à 20%.
Nous avons gardé le volume de rangement existant sous l’accoudoir qui peut passer d’un rangement de 1,6 l en console et de plus de 3 l en volume ouvert (avec des bords qui retiennent les objets).
Un avantage d’un dispositif de rangement 50 du type de celui décrit ci-dessus réside dans le fait que la capacité de rangement de la console 2 n’est pas impactée par le dispositif de rangement 50, le bac de rangement 7 étant utilisable lorsque la console 2 est équipée du dispositif de rangement 50.
Un avantage d’un dispositif de rangement 50 du type de celui décrit ci-dessus réside dans un confort accru pour des passagers du deuxième rang. Un dispositif de rangement 50 offre de nouvelles fonctionnalités par rapport à une console centrale du type habituellement utilisé, tout en offrant un volume de rangement dans la console 2 très accessible et sécurisé sous l’accoudoir 17 (bac de rangement 7), et éventuellement un compartiment de rangement indépendant (tiroir 11). Un tel ensemble 1 permet d’obtenir un volume de rangement élevé, par exemple de l’ordre de 4 litres, tout en conservant un moyen de ventilation 15.
Un avantage d’un dispositif de rangement 50 du type de celui décrit ci-dessus réside dans un système interactif et multi-fonctionnel qui peut être utilisé dans plusieurs configurations en fonction des attente d’utilisateurs (configuration avancée/reculée du module 30 et/ou du support 51, configuration de surface élevée S2 ou de surface réduite S1 de la tablette 61).
Un avantage d’un tel dispositif de rangement 50 réside dans le fait que la manipulation des différents éléments du dispositif de rangement 50 (module d’extension 30, support 51, tablette 61) est aisée, pratique et confère à des passagers arrière un confort accru.
Un avantage d’un tel dispositif de rangement 50 réside dans le fait qu’il présente un encombrement réduit quelle que soit sa configuration, par exemple lorsque tous les éléments sont déployés, i.e. le module d’extension est en position étendue, le support 51 est dans la deuxième position, le tablette 61 est tournée et dépliée ( ), et a fortiori lorsque tous les éléments sont rangés ( ).
Un avantage d’un tel dispositif de rangement 50 réside dans le fait qu’il permet d’obtenir une configuration de convivialité notamment lorsque tous les éléments sont déployés. En outre, la tablette 61 ne se trouve pas trop en arrière par rapport aux assises du deuxième rang ce qui permet de garantir un confort élevé d’utilisation pour des passagers. Dans le cas où le deuxième rang est occupé par trois passagers arrière, le module d’extension 30 peut être placé en position rangée. Dans ce cas, l’ensemble 1 présente un encombrement particulièrement réduit car l’ensemble 1 est très compact et occupe un volume global dans l’habitacle peu supérieur à celui occupé par la console 2. Un tel ensemble 1 ne dégrade pas l’environnement central arrière de l’habitacle du véhicule en ce qui concerne le confort pour des passagers arrière.
Un avantage d’un tel dispositif de rangement 50 réside dans le fait qu’il permet de garantir le déploiement des différents éléments de façon sécurisée, en évitant de mauvaises manipulations, notamment grâce au système 83 de doigts d’indexage 84, au moyen de freinage 45 et aux encoches 38, à la poignée 42 du module d’extension 30 cachée par le support 51.
Il a été décrit ci-dessus un système comprenant une console apte à être positionnée à l’emplacement d’une console centrale d’un véhicule. Le système de console pourra bien entendu être positionné à un emplacement du véhicule autre que l’emplacement d’une console centrale, c’est-à-dire sur tout surface rigide délimitant l’intérieur ou l’habitacle d’un véhicule, à tout autre emplacement de l’habitacle du véhicule que la zone située entre le siège du conducteur et le siège du passager avant.
Il a été décrit ci-dessus une console dont le corps comprend un bac de rangement et un compartiment. Le corps de la console pourra comprendre un agencement et un nombre différent de bacs de rangement et/ou de compartiments.
Le premier moyen de verrouillage et de déverrouillage et le deuxième moyen de verrouillage et de déverrouillage pourraient être réalisés d’une autre manière que celle décrite en relation avec les différentes figures, par exemple par un système magnétique ou électro-magnétique.
Il a été décrit ci-dessus un ensemble comprenant une console destinée à être agencée en partie centrale de l’habitacle d’un véhicule, entre les sièges du premier rang, et une tablette destinée à être utilisée par un passager assis sur un siège du deuxième rang. Bien entendu, une telle console associée à un tel dispositif de rangement pourra être agencée à tout autre emplacement d’un véhicule, par exemple à l’emplacement d’un autre rang de sièges.
la est une vue similaire à celle de la et montre une variante de réalisation ;
la est une vue à plus grande échelle d’un détail de la et montre un organe de projection d’huile ;
la est une vue schématique en perspective d’un gicleur d’huile du réducteur de la ; et
la est une vue à plus grande échelle d’un détail de la et montre un organe de pulvérisation d’huile.
Description détaillée de l'invention La décrit une turbomachine 1 qui comporte, de manière classique, une soufflante S, un compresseur basse pression 1a, un compresseur haute pression 1b, une chambre annulaire de combustion 1c, une turbine haute pression 1d, une turbine basse pression 1e et une tuyère d’échappement 1h. Le compresseur haute pression 1b et la turbine haute pression 1d sont reliés par un arbre haute pression 2 et forment avec lui un corps haute pression (HP). Le compresseur basse pression 1a et la turbine basse pression 1e sont reliés par un arbre basse pression 3 et forment avec lui un corps basse pression (BP).
Bien que la description qui suit concerne un réducteur du type planétaire ou épicycloïdal, elle s’applique également à un différentiel mécanique dans lequel les trois composants, que sont le porte-satellites, la couronne et le solaire, sont mobiles en rotation, la vitesse de rotation de l’un de ces composants dépendant notamment de la différence de vitesses des deux autres composants.
La montre un réducteur 6 qui peut prendre la forme de différentes architectures selon si certaines pièces sont fixes ou en rotation. En entrée, le réducteur 6 est relié à l’arbre BP 3, par exemple par l’intermédiaire de cannelures internes 7a. Ainsi l’arbre BP 3 entraîne un pignon planétaire appelé le solaire 7. Classiquement, le solaire 7, dont l’axe de rotation est confondu avec celui de la turbomachine X, entraîne une série de pignons appelés satellites 8, qui sont équirépartis sur le même diamètre autour de l’axe de rotation X. Ce diamètre est égal au double de l’entraxe de fonctionnement entre le solaire 7 et les satellites 8. Le nombre de satellites 8 est généralement défini entre trois et sept pour ce type d’application.
dans une configuration épicycloïdale, l’ensemble des satellites 8 entraine en rotation le porte-satellite 10 autour de l’axe X de la turbomachine. La couronne est fixée au carter moteur ou stator 5 via un porte-couronne 12 et le porte-satellites 10 est fixé à l’arbre de soufflante 4. dans une configuration planétaire, l’ensemble des satellites 8 est maintenu par un porte-satellites 10 qui est fixé au carter moteur ou stator 5. Chaque satellite entraine la couronne qui est reliée à l’arbre de soufflante 4 via un porte-couronne 12.
Chaque satellite 8 est monté libre en rotation à l’aide d’un palier 11, par exemple de type roulement ou palier hydrodynamique. Chaque palier 11 comprend un des axes physiques 10b du porte-satellites 10 et tous les axes physiques sont positionnés les uns par rapport aux autres à l’aide d’un ou plusieurs châssis structurels 10a du porte-satellites 10. Il existe un nombre d’axes physiques 10b et de paliers 11 égal au nombre de satellites. Pour des raisons de fonctionnement, de montage, de fabrication, de contrôle, de réparation ou de rechange les axes 10b et le châssis 10a peuvent être séparés en plusieurs pièces.
Pour les mêmes raisons citées précédemment, la denture 8d d’un réducteur peut être séparée en plusieurs hélices présentant chacun un plan médian P. Dans notre exemple, nous détaillons le fonctionnement d’un réducteur à plusieurs hélices avec une couronne séparée en deux demi-couronnes:
une demi-couronne amont 9a constituée d’une jante 9aa et d’une demi-bride de fixation 9ab. Sur la jante 9aa se trouve l’hélice amont de la denture du réducteur. Cette hélice amont engrène avec celle du satellite 8 qui engrène avec celle du solaire 7. une demi-couronne aval 9b constituée d’une jante 9ba et d’une demi-bride de fixation 9bb. Sur la jante 9ba se trouve l’hélice aval de la denture du réducteur. Cette hélice aval engrène avec celle du satellite 8 qui engrène avec celle du solaire 7.
Si les largeurs d’hélice varient entre le solaire 7, les satellites 8 et la couronne 9 à cause des recouvrements de denture, elles sont toutes centrées sur un plan médian P pour les hélices amont et sur un autre plan médian P pour les hélices aval.
La mise en œuvre du principe de la balance d’induction (ou IB, de l’anglais " induction balance ") permet de mesurer par induction des changements très faibles des propriétés du milieu. La réalisation se fait en disposant les bobines d’émission et de réception de manière que l’inductance mutuelle de la ou des bobines de réception et de la ou des bobines d’émission soit la plus faible possible. Ceci permet de minimiser le champ électromagnétique mesuré en l’absence de cible. Le couplage des deux bobines est alors tel, en effet, que le signal reçu par la bobine réceptrice est sensiblement nul lorsque aucun élément métallique n'est placé dans le champ de la bobine émettrice. Cela permet d’optimiser la dynamique du signal de mesure en ne mesurant que les variations du champ électromagnétique résultant.
La configuration la plus courante est celle de la tête "double D" mais d’autres configurations sont possibles, par exemple avec des bobines concentriques, ou en mettant les bobines à 90° l'une par rapport à l'autre, ou encore avec des bobines auxiliaires utilisées pour générer un champ de compensation, ou bien avec d'autres géométries encore.
Par ailleurs, il existe d'autres types de détecteurs de métaux qui, au lieu de travailler dans le domaine "fréquentiel", travaillent dans le domaine "temporel". Dans ce cas, ce ne sont pas les amplitudes et les phases relatives entre les composantes fréquentielles du signal émis et du signal reçu qui sont analysées, mais plutôt la forme du signal reçu. Cela peut sembler similaire car il y a une correspondance (en passant par les transformées de Fourier) entre le domaine temporel et le domaine fréquentiel, mais généralement cela recouvre, en plus, une manière différente de générer le champ magnétique émis. En effet, alors que dans le cas d’un détecteur CW le signal est émis de manière continue, dans le cas d’un détecteur en mode à induction pulsée (ou "PI", de l’anglais " Pulsed Impulsion ") un signal impulsionnel est généré durant quelques dizaines de microsecondes (µs) dans la tête de détection, puis le signal reçu après cette excitation magnétique du milieu ambiant est reçu et analysé. La même bobine peut alors servir alors alternativement pour générer une impulsion et pour analyser le champ reçu. Mais on peut aussi utiliser deux bobines, à savoir l’une pour l’émission et l’autre pour la réception dans des configurations variées (par exemple la configuration "double D" précitée, ou d’autres). Dans tous les cas, le signal reçu peut être vu comme la somme de différentes décroissances exponentielles qui sont représentatives du milieu dans lequel on opère. Les signaux associés aux sols ou à l’eau salée ont des décroissances exponentielles généralement rapides, avec des constantes de temps inférieures à quelques µs, alors que les cibles intéressantes ont des constantes de temps plus importantes. Bien évidemment, le signal d'excitation doit être renouvelé périodiquement (en général avec une récurrence d'environ 1 kHz) et le signal reçu est "moyenné" pour être exploité, mais le traitement se fait dans le domaine temporel et pas dans le domaine fréquentiel.
On peut aussi avoir des détecteurs qui travaillent simultanément dans les deux modes, à savoir le mode CW et le mode PI.
Lors d’une séance de détection, l’utilisateur arpente une zone déterminée à explorer en balayant le terrain avec le détecteur portatif, par l’intermédiaire de la canne de manutention, ce qui lui évite de devoir se baisser ou se pencher. Plus particulièrement, il se tient debout et déplace le disque de détection parallèlement au sol à l’aide de la canne, en effectuant un balayage de la tête de détection de gauche à droite, puis de droite à gauche, et ainsi de suite. La bobine d’émission produit un champ magnétique qui, au niveau d’une éventuelle cible métallique qui est fixe, varie dans le temps du fait que la tête de détection est ainsi mise en mouvement. Ce champ magnétique génère des courants de Foucault dans la cible métallique que l’on cherche à détecter.
Ces courants génèrent à leur tour des champs magnétiques qui sont captés par la bobine de réception (qui est parfois la même que la bobine d’émission). Le signal électromagnétique reçu, aussi appelé signal de détection de la cible ou plus simplement signal de détection ou juste signal dans ce qui suit, a une amplitude qui varie quand la tête de détection se déplace au-dessus de la cible, proportionnellement aux champs magnétiques produits par la circulation des courants de Foucault générés dans la cible, et reçus par la tête de détection. Le signal électromagnétique reçu est alors amplifié et traité par l’électronique de commande, de manière à isoler le signal associé à la cible recherchée et à le séparer des signaux parasites (parasites industriels, météorologiques, variation associée au sol, au champ magnétique terrestre, cibles parasites, etc.).
La plage effective de détection du détecteur de métaux dépend du type de cible et de la technologie utilisée par le fabriquant du détecteur. Elle est limitée par le rapport signal-sur-bruit (" Signal - to- Noise R atio " ou SNR, en anglais) qui dépend des caractéristiques physiques de l’électronique de commande du détecteur de métaux, du traitement de signal mis en œuvre et des différents signaux parasites auxquels est soumis le disque de détection. La majorité des détecteurs ont donc un réglage de seuil en dessous duquel le signal de détection n’est pas pris en compte, soit parce qu’il se situe dans le bruit, soit parce que l’on souhaite délibérément ignorer des cibles de trop petite taille.
D’autres informations sont déduites des signaux analysés par la tête de détection. Ce sont des informations dites de "discrimination", qui enrichissent l’information principale relative au niveau d’intensité du signal de détection de la cible, avec des données concernant les caractéristiques de la cible (par exemple sa nature ferreuse ou non ferreuse) et/ou de son environnement (par exemple les caractéristiques du sol comme la conductivité). La pertinence de ces informations de discrimination est très dépendante du rapport signal-sur-bruit du détecteur.
Les informations d’amplitude et de discrimination du signal peuvent être restituées à l’utilisateur par différents canaux sensoriels, notamment auditif ou visuel. La restitution audio est préférable, et la plus utilisée, car elle permet à l’utilisateur de rester concentré sur le balayage du sol avec la tête de détection.
Les approches décrites dans cette sous-section pourraient être appliquées, mais ne sont pas nécessairement des approches qui ont été conçues ou appliquées précédemment. Par conséquent, sauf indication contraire dans le présent texte, les approches décrites dans cette section ne constituent pas un état de la technique antérieur à la présente demande et ne sont pas reconnues comme telles par leur inclusion dans cette section.
Le signal de détection a une amplitude qui varie quand la tête de détection se déplace au-dessus de la cible proportionnellement aux champs magnétiques produits par la circulation des courants de Foucault générés dans la cible et reçus par la tête de détection. L’analyse de ce signal permet de détecter des cibles, en fournissant à l’utilisateur des indications pour l’aider dans la détection et l’identification de cibles métalliques. Ces indications sont extraites du signal de détection électromagnétique par des techniques de traitement de signal connues en soi. Elles sont généralement présentées, i.e. restituées à l’utilisateur sous forme sonore à l’aide d’un transducteur électroacoustique comme, par exemple, un casque audio. A cet effet un signal audio est généré à partir du signal de détection électromagnétique et est délivré au casque audio de l’utilisateur, par exemple un casque sans fil.
Des méthodes des restitution audio qui peuvent être utilisées consistent à générer un son dont l’amplitude et/ou la fréquence sont modulées par l’amplitude du signal détecté. Par exemple, le signal audio d’amplitude la plus forte peut indiquer la position de la cible la plus proche du disque de détection. On peut aussi utiliser une telle modulation d’amplitude du signal, dont la fréquence est en outre déterminée par les informations de discrimination. Également, on peut moduler simultanément l’amplitude et la fréquence du signal audio en fonction du signal de détection. Généralement, le signal audio le plus fort et le plus aigu indique la position de la cible la plus proche du disque de détection. On peut aussi réaliser une modulation d’amplitude et/ou de fréquence en réservant certaines gammes de fréquence pour certains types de cible, et d’autres gammes de fréquence pour d’autres types de cible, respectivement. Ainsi, les cibles ferreuses peuvent par exemple être signalées par des fréquences beaucoup plus basses que les cibles non-ferreuses.
Il est également possible de moduler l’amplitude du signal audio en faisant varier le rapport cyclique d’un signal rectangulaire attaquant le transducteur électroacoustique. Par exemple, le rapport cyclique de celui-ci passe de 0% pour un signal de détection nul à 50% (i.e., à un signal carré) pour le signal de détection le plus fort. Outre la simplicité de la réalisation au niveau matériel (" hardware " en anglais), ceci présente l’avantages de coupler la variation d’amplitude du signal audio à une variation spectrale, c’est-à-dire une variation du contenu fréquentiel de ce signal audio, ce qui permet à l’utilisateur une meilleure analyse sensorielle qu’une variation d’amplitude pure, tout en réservant la possibilité d’une modulation de fréquence pour lui indiquer des informations de discrimination.
Différents réglages peuvent permettre de régler le seuil de détection à partir duquel un son est généré (aucun son n’étant produit pour un signal de détection au-dessous de ce seuil) ainsi que le niveau sonore du signal audio restitué, et éventuellement de modifier les différentes fréquences utilisées pour la génération du son. En l’absence de modulation de fréquence, le son peut être coupé (" mute " en anglais) quand le niveau de la cible est inférieur au seuil sélectionné par l’utilisateur, ou que le détecteur détecte des cibles particulières (ferrite par exemple). Le cas échéant, l’utilisation de la modulation de fréquence pour indiquer l’amplitude du signal de détection de la cible peut inclure un réglage permettant d’ajuster le niveau du son continu qui est produit en l’absence de cible (" baseline " en anglais), ou d’opter pour l’absence de signal audio ("mute"), ainsi qu’un réglage de la fréquence de base, c’est-à-dire la fréquence de ce son continu.
Un problème demeure, néanmoins, en ce qui concerne la prise en compte de de la dynamique du signal de détection dans le signal audio restitué. On notera que, dans le contexte de l’invention et dans la cadre de la présente description, le terme "dynamique" appliqué au signal de détection s’entend de l’écart entre l’amplitude la plus basse et l’amplitude la plus haute dudit signal de détection. Par ailleurs, lorsqu’il est utilisé en référence au signal audio restituant sous forme sonore le signal de détection à l’utilisateur, le terme "dynamique" s’entend de l’écart entre le niveau sonore le plus faible et le niveau sonore le plus fort dudit signal audio. Dans un cas comme dans l’autre, l’écart est généralement exprimé en décibels (dB), qui est une unité de mesure relative, sur une échelle logarithmique, entre un niveau donné et un niveau de référence déterminé.
On observe en effet que la dynamique du signal associé aux cibles métalliques est très importante. Elle peut couramment dépasser 100 dB suivant que la cible est petite et lointaine, d’un côté, ou bien grosse et proche, d’un autre côté. Or, si la modulation d’amplitude d’un signal sonore est utilisée pour traduire, i.e. , restituer la variation d’amplitude du signal cible, celle-ci produit des variations de niveau sonore qui excédent les possibilités de l’oreille humaine.