Machine tournante (1), comportant un stator (2), un rotor (3) apte à tourner autour d’un axe (30) de rotation par rapport au stator (2), et au moins un capteur (4) de vibrations du rotor (3), monté sur le stator (2), caractérisée en ce que sur le stator (2) est montée au moins une tête (7) de traitement thermique, qui occupe une plage angulaire déterminée (θ) de moins de 360° autour de l’axe (30) de rotation en face du rotor (3), qui est sans contact avec le rotor (3) et qui est apte à appliquer dans la plage angulaire (θ) déterminée un différentiel (ΔT) de température au rotor (3) sans contact avec le rotor (3), sur le stator (2) est monté au moins un capteur (5) de position angulaire en rotation du rotor (3) autour de l’axe (30) de rotation par rapport au stator (2), la machine comportant en outre un contrôleur (6) d’équilibrage du rotor (3), qui est apte à régler au moins un instant (T 1 ) d’activation du différentiel (ΔT) de température sans contact de la tête (7) de traitement thermique et/ou au moins une durée (D) d’activation du différentiel (ΔT) de température sans contact de la tête (7) de traitement thermique à partir de l’instant (T 1 ) d’activation et/ou au moins une amplitude (P c ) du différentiel (ΔT) de température de la tête (7) de traitement thermique en fonction au moins de la position angulaire (β) ayant été mesurée par le capteur (5) de position angulaire du rotor (3), de manière à ce que les vibrations du rotor (3), mesurées par le capteur (4) de vibrations, aient une amplitude (A 2 ) inférieure à un seuil (S) prescrit. Machine tournante suivant la revendication 1, caractérisée en ce que la tête (7) de traitement thermique est une tête (7) de chauffage sans contact. Machine tournante suivant l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que la tête (7) de traitement thermique est une tête (7) d’émission d’un rayonnement ( R) chauffant dans la plage angulaire déterminée (θ) vers le rotor (3). Machine tournante suivant la revendication 1 ou 2, caractérisée en ce que la tête (7) de traitement thermique est une tête (7) d’émission d’un faisceau laser (FL) chauffant dans la plage angulaire déterminée (θ) vers le rotor (3). Machine tournante suivant la revendication 1 ou 2, caractérisée en ce que la tête (7) de traitement thermique est une tête (7) d’émission d’une induction magnétique chauffante dans la plage angulaire déterminée (θ) vers le rotor (3). Machine tournante suivant la revendication 1, caractérisée en ce que la tête (7) de traitement thermique est une tête (7) de refroidissement sans contact. Machine tournante suivant la revendication 6, caractérisée en ce que la tête (7) de traitement thermique est une tête (7) d’envoi d’un gaz réfrigéré vers le rotor (3). Machine tournante suivant l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que la tête (7) de traitement thermique est apte à appliquer dans la plage angulaire (θ) déterminée le différentiel (ΔT) de température au rotor (3), dont la valeur absolue est supérieure à zéro et inférieure ou égal à 10°C par rapport à la température du rotor (3). Machine tournante suivant l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que la durée (D) d’activation du différentiel (ΔT) de température sans contact de la tête (7) de traitement thermique à partir de l’instant (T 1 ) d’activation est inférieure à une durée (T) de rotation du rotor (3) pour effectuer un tour autour de l’axe (30) de rotation par rapport au stator (2). Machine tournante suivant l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que l’instant (T 1 ) d’activation du différentiel (ΔT) de température de la tête (7) de traitement thermique est périodique avec la même période que la période (T) de rotation du rotor (3) autour de l’axe (30) de rotation et/ou la durée (D) d’activation du différentiel (ΔT) de température de la tête (7) de traitement thermique est périodique avec la même période que la période (T) de rotation du rotor (3) autour de l’axe (30) de rotation. Machine tournante suivant l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que la machine comporte M têtes (7) de traitement thermique, qui sont montées sur le stator (2), où M est un entier naturel supérieur ou égal à 1 et/ou à 2 et/ou à 3 et/ou la machine comporte N capteurs (4) de vibrations du rotor (3), qui sont montés sur le stator (2), où N est un entier naturel supérieur ou égal à 1 et/ou à 2 et/ou à 3. Machine tournante suivant l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que sur le stator (2) est monté un dispositif pour déplacer la tête (7) de traitement thermique suivant l’axe (30) de rotation et/ou autour de l’axe (30) de rotation. Machine tournante suivant l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que la tête (7) de traitement thermique occupe une longueur déterminée L parallèlement à l’axe (30) de rotation en face du rotor (3) et est apte à appliquer dans la longueur déterminée (L) et dans la plage angulaire déterminée (θ) le différentiel (ΔT) de température au rotor (3) sans contact avec le rotor (3), pour un différentiel de température ΔT maximum déterminé, le contrôleur (6) d’équilibrage du rotor (3) est configuré pour régler une puissance maximum P de dimensionnement de la tête (7) de traitement thermique selon l’équation suivante où ρ est la densité du rotor (3), C p est la capacité thermique du rotor (3), D’ est le diamètre du rotor (3), θ est la plage angulaire déterminée exprimée en degrés d’angle. Procédé d’équilibrage du rotor (3) d’une machine tournante (1) suivant l’une quelconque des revendications 1 à 13, caractérisé en ce qu’il comporte les étapes suivantes (E5, E6), effectuées d’une manière itérative pendant la rotation du rotor (3) autour de l’axe (30) de rotation par rapport au stator (2) à la vitesse de rotation déterminée, pour, à chaque itération : - régler (E5), via le contrôleur (6) d’équilibrage du rotor (3), la tête (7) de traitement thermique, pour appliquer au rotor (3) le différentiel (ΔT) de température sans contact à au moins un instant (T 1 ) d’activation déterminé et/ou pendant au moins une durée (D) d’activation déterminée à partir de l’instant (T 1 ) d’activation déterminé et/ou avec au moins une amplitude déterminée (P c ) du différentiel (ΔT) de température, et/ou avec une position déterminée de la tête (7) de traitement thermique le long de l’axe (30) de rotation et/ou autour de l’axe (30) de rotation, selon un réglage déterminé, - mesurer (E6), par le capteur (4) de vibrations, une amplitude (A 2 ) d’une vibration du rotor (3), - comparer (E6), via le contrôleur (6) d’équilibrage du rotor (3), l’amplitude mesurée (A 2 ) de la vibration du rotor (3) au seuil (S) prescrit, - dans le cas où l’amplitude mesurée (A 2 ) de la vibration du rotor (3) est supérieure ou égale au seuil (S) prescrit, effectuer l’itération suivante (k+1) avec un réglage modifié de la tête (7) de traitement thermique, - dans le cas où l’amplitude mesurée (A 2 ) de la vibration du rotor (3) est inférieure au seuil (S) prescrit, maintenir (E6), via le contrôleur (6) d’équilibrage du rotor (3), le réglage de la tête (7) de traitement thermique. Procédé d’équilibrage du rotor (3) d’une machine tournante (1) suivant l’une quelconque des revendications 1 à 13, caractérisé en ce que le procédé comporte les étapes suivantes, effectuées pendant la rotation du rotor (3) autour de l’axe (30) de rotation par rapport au stator (2) à une vitesse de rotation déterminée : - mesure (E1), par le capteur (4) de vibrations, d’une amplitude A 0 d’une vibration V 0 du rotor (3) et d’une phase Φ 0 de la vibration V 0 du rotor (3) par rapport à une référence de phase selon l’équation - réglage (E2), via le contrôleur (6) d’équilibrage du rotor (3), de la tête (7) de traitement thermique, pour appliquer au rotor (3) une amplitude P de puissance déterminée du différentiel (ΔT) de température sans contact pendant une durée (D) d’activation déterminée à partir d’un instant (T 1 ) d’activation déterminé, correspondant à une phase Φ P de l’instant (T 1 ) d’activation déterminé par rapport à la référence de phase, - mesure (E3), par le capteur (4) de vibrations, d’une amplitude A 1 d’une vibration V 1 du rotor (3) et d’une phase Φ 1 de la vibration V 1 du rotor (3) selon l’équation - calcul (E4), par le contrôleur (6) d’équilibrage du rotor (3), d’un coefficient α d’influence de la tête (7) de traitement thermique sur la vibration V 1 selon l’équation - réglage (E5), via le contrôleur (6) d’équilibrage du rotor (3), de la tête (7) de traitement thermique, pour appliquer au rotor (3) une amplitude déterminée P c de puissance déterminée du différentiel (ΔT) de température sans contact pendant la durée (D) d’activation déterminée à partir d’un instant (T 1 ) d’activation déterminé, correspondant à une phase Φ C de l’instant (T 1 ) d’activation déterminé par rapport à la référence de phase, selon l’équation Procédé d’équilibrage du rotor (3) d’une machine tournante (1) suivant l’une quelconque des revendications 1 à 13, caractérisé en ce que le procédé comporte les étapes suivantes, effectuées pendant la rotation du rotor (3) autour de l’axe (30) de rotation par rapport au stator (2) à une vitesse de rotation déterminée : - mesure (E1), par le capteur (4) de vibrations, d’une amplitude A 0 d’une vibration V 0 du rotor (3) et d’une phase Φ 0 de la vibration V 0 du rotor (3) par rapport à une référence de phase selon l’équation, - les étapes suivantes (E2, E3, E4, E5, E6) étant effectuées d’une manière itérative pendant la rotation du rotor (3) autour de l’axe (30) de rotation par rapport au stator (2) à la vitesse de rotation déterminée pour, à chaque itération (k) : - régler (E2), via le contrôleur (6) d’équilibrage du rotor (3), la tête (7) de traitement thermique, pour appliquer au rotor (3) une amplitude P de puissance déterminée du différentiel (ΔT) de température sans contact pendant une durée (D) d’activation déterminée à partir d’un instant (T 1 ) d’activation déterminé, correspondant à une phase Φ P de l’instant (T 1 ) d’activation déterminé par rapport à la référence de phase, selon un premier réglage de la tête (7) de traitement thermique, - mesurer (E3), par le capteur (4) de vibrations, une amplitude A 1 d’une vibration V 1 du rotor (3) et une phase Φ 1 de la vibration V 1 du rotor (3) selon l’équation - calculer (E4), par le contrôleur (6) d’équilibrage du rotor (3), un coefficient α d’influence de la tête (7) de traitement thermique sur la vibration V 1 selon l’équation - régler (E5), via le contrôleur (6) d’équilibrage du rotor (3), la tête (7) de traitement thermique, pour appliquer au rotor (3) une amplitude déterminée P c de puissance déterminée du différentiel (ΔT) de température sans contact pendant la durée (D) d’activation déterminée à partir d’un instant (T 1 ) d’activation déterminé, correspondant à une phase Φ C de l’instant (T 1 ) d’activation déterminé par rapport à la référence de phase, selon un deuxième réglage de la tête (7) de traitement thermique selon l’équation - mesurer (E6), par le capteur (4) de vibrations, une amplitude (A 2 ) d’une vibration du rotor (3), - comparer (E6), par le contrôleur (7), l’amplitude mesurée (A 2 ) de la vibration du rotor (3) au seuil (S) prescrit, - dans le cas où l’amplitude mesurée (A 2 ) de la vibration du rotor (3) est supérieure ou égale au seuil (S) prescrit, effectuer l’itération suivante (k+1) à partir du premier réglage ayant été modifié de la tête (7) de traitement thermique, - dans le cas où l’amplitude mesurée (A 2 ) de la vibration du rotor (3) est inférieure au seuil (S) prescrit, maintenir (E7), via le contrôleur (6) d’équilibrage du rotor (3), le deuxième réglage de la tête (7) de traitement thermique. Procédé d’équilibrage du rotor (3) d’une machine tournante (1) suivant l’une quelconque des revendications 1 à 13, caractérisé en ce que la machine comporte M têtes (7) de traitement thermique, qui sont montées sur le stator (2), où M est un entier naturel supérieur ou égal à 1 ou 2 et la machine comporte N capteurs (4) de vibrations du rotor (3), qui sont montés sur le stator (2), où N est un entier naturel supérieur ou égal à 1 ou 2, le procédé comportant les étapes suivantes, effectuées pendant la rotation du rotor (3) autour de l’axe (30) de rotation par rapport au stator (2) à une vitesse de rotation déterminée : les étapes suivantes (E11, E12, E13, E14, E15, E16) étant effectuées d’une manière itérative pendant la rotation du rotor (3) autour de l’axe (30) de rotation par rapport au stator (2) à la vitesse de rotation déterminée, pour, à chaque itération k : régler (E11), via le contrôleur (6) d’équilibrage du rotor (3), les M têtes (7) de traitement thermique, pour leur faire appliquer simultanément au rotor (3) respectivement les différentiel P kj de température sans contact correspondant à respectivement M réglages à au moins un instant (T 1 ) d’activation déterminé et/ou pendant une durée (D) d’activation déterminée à partir de l’instant (T 1 ) d’activation déterminé et/ou avec une amplitude déterminée (P c ) du différentiel (ΔT) de température, où j est un entier naturel allant de 1 à M, et j désigne les M têtes (7) de traitement thermique et les M réglages, x k étant le vecteur ayant comme coordonnées respectivement les M différentiel P kj de température sans contact appliqués respectivement par les M têtes (7) de traitement thermique, mesurer (E12) pour le réglage de différentiel P kj de température sans contact, respectivement par les N capteurs (i) de vibrations, N amplitudes A ki d’une vibration r i (x k ) du rotor (3) et N phases Φ ki de la vibration r i (x k ) du rotor (3) par rapport à la référence de phase selon l’équation pour former le vecteur r(x k ) de vibrations mesurées ayant comme coordonnées respectivement les N vibrations r i (x k ) mesurées respectivement par les N capteurs (4), pour i étant un entier naturel allant de 1 à N et i désignant les N capteurs (4) de vibrations, calculer (E13) par le contrôleur (6) une norme du vecteur r(x k ) de vibrations mesurées, comparer (E13) par le contrôleur (6) la norme du vecteur r(x k ) de vibrations mesurées au seuil (S) prescrit, dans le cas où la norme du vecteur r(x k ) de vibrations mesurées est supérieure ou égale au seuil (S) prescrit, effectuer les étapes suivantes (E14, E15) : - d’abord au cours d’une première partie (E14, E15) successivement pour chacune j des M têtes (7) de traitement thermique à chaque itération k, où j est un entier naturel allant de 1 à M, où j désigne les M têtes (7) de traitement thermique et M réglages des M têtes (7) de traitement thermique : régler (E14), via le contrôleur (6) d’équilibrage du rotor (3), la tête j de traitement thermique, pour lui faire appliquer au rotor (3) respectivement un différentiel incrémenté P kj +δP k j de température sans contact correspondant à respectivement un réglage incrémenté à au moins un instant (T 1 ) d’activation déterminé et/ou pendant une durée (D) d’activation déterminée à partir de l’instant (T 1 ) d’activation déterminé et/ou avec une amplitude déterminée (P c ) du différentiel (ΔT) de température, où δP k j est un incrément prescrit de puissance, positif ou négatif et non nul, x k +δP k j étant le vecteur ayant comme coordonnées respectivement les M différentiels incrémentés P kj +δP k j de température sans contact appliqués respectivement par les M têtes (7) de traitement thermique, mesurer (E15) pour le réglage incrémenté de différentiel P kj +δP k j de température sans contact, respectivement par les N capteurs (i) de vibrations, N amplitudes A ki δ d’une vibration r i (x k +δP k j ) du rotor (3) et N phases Φ ki δ de la vibration r i (x k +δP k j ) du rotor (3) par rapport à la référence de phase selon l’équation pour former le vecteur r(x k +δP k j ) de vibrations mesurées ayant comme coordonnées respectivement les N vibrations r i (x k +δP k j ) mesurées respectivement par les N capteurs (4), pour i étant un entier naturel allant de 1 à N et i désignant les N capteurs (4) de vibrations, et calculer des coefficients δ k ij respectivement - puis au cours d’une deuxième partie (E16) postérieure à la première partie (E14, E15) : calculer (E16) par le contrôleur (6) d’équilibrage le vecteur d k d’incréments de différentiel de température sans contact, ayant comme coordonnées respectivement les incréments d kj des différentiels P kj de température sans contact pour j allant de 1 à M, résolvant les équations suivantes : où désigne une matrice de gradient de vibrations par rapport aux incréments δP k j de différentiel de température, la matrice de gradient ayant N lignes et M colonnes et ayant les coefficients δ kij pour i allant de 1 à N et i désignant les N lignes de la matrice de gradient et pour j allant de 1 à M et j désignant les M colonnes de la matrice de gradient, désignant la transposition de la matrice de gradient, effectuer l’itération suivante k+1 en réglant (E11), via le contrôleur (6) d’équilibrage du rotor (3), les M têtes (7) de traitement thermique selon respectivement M réglages modifiés, pour leur faire appliquer simultanément au rotor (3) respectivement M différentiels modifiés de température sans contact P k+1j = P kj + d kj correspondant à respectivement M réglages modifiés à au moins un instant (T 1 ) d’activation déterminé et/ou pendant une durée (D) d’activation déterminée à partir de l’instant (T 1 ) d’activation déterminé et/ou avec une amplitude déterminée (P c ) du différentiel (ΔT) de température, où j est un entier naturel allant de 1 à M, et j désigne les M têtes (7) de traitement thermique et les M réglages modifiés, - dans le cas où la norme du vecteur r(x k ) de vibrations mesurées est inférieure au seuil (S) prescrit, maintenir (E11), via le contrôleur (6) d’équilibrage du rotor (3), les M réglages des différentiels P kj de température sans contact pour j allant de 1 à M pour les M têtes (7) de traitement thermique. Programme d’ordinateur, comportant des instructions de code pour la mise en œuvre du procédé d’équilibrage du rotor (3) d’une machine tournante (1) suivant l’une quelconque des revendications 14 à 17, lorsque le programme d’ordinateur est exécuté sur un contrôleur (6).