INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le dispositif 24 comprend un ensemble formé d’au moins deux paliers à roulements à billes: - un palier extérieur 26 disposé, relativement à l’axe radial A, dans une position transversale qui est la plus éloignée de cet axe, et -un palier intérieur 28 disposé dans une position transversale qui est la plus proche de l’axe radial A par rapport à la position transversale externe du palier extérieur 26. On notera que la notion d’extérieur et d’intérieur des paliers se réfère également directement à la position de chacun de ces paliers par rapport à l’axe central longitudinal X-X’.
Le palier extérieur 26 est configuré pour reprendre les efforts radiaux (suivant l’axe radial A) et transversaux (suivant un axe perpendiculaire à l’axe radial A) transmis par l’aube en cours de fonctionnement de la soufflante (rotation autour de l’axe X-X’) et est disposé dans une position radiale (suivant l’axe radial A) qui est plus éloignée de l’axe longitudinal X-X’ que la position radiale du palier intérieur 28. Le palier intérieur 28 est configuré pour reprendre les efforts transversaux ou tangentiels transmis par l’aube en cours de fonctionnement de la soufflante, tandis que le palier extérieur 26 est de plus grandes dimensions que le palier intérieur 28 dans la mesure où il est configuré pour reprendre des efforts radiaux suivant l’axe radial A (efforts dûs à la force centrifuge) qui sont les efforts les plus importants auxquels est soumis le dispositif 24 lors de la rotation de l’aube. On notera que les modules 20 sont montés radialement en étoile par rapport au moyeu 14 de telle manière que l’orientation de chaque module dans l’espace varie en fonction de la position angulaire de la bouche de moyeu considérée.
Comme plus particulièrement représenté sur la , le palier extérieur 26 comporte une bague externe 26a, une bague interne 26b et des roulements à billes 26c enserrés conjointement par les deux bagues.
- herbes aromatiques en très bonne santé sans besoin de beaucoup les arroser ni de remplir l’oya durant toute l’utilisation.
Procédé d’amidation sur support solide DOMAINE TECHNIQUE DE L’INVENTION La présente invention concerne un procédé de formation d’une fonction amide, c’est-à-dire de préparation d’une molécule portant une fonction amide, sur support solide polymérique, l’utilisation d’un tel support solide polymérique pour activer une fonction acide carboxylique, ainsi que le polymère constituant le support polymérique.
ETAT DE LA TECHNIQUE ANTERIEUR Les liaisons amides se retrouvent dans de nombreuses molécules biologiques naturelles et synthétiques.
Ces liaisons ont un rôle essentiel dans la composition des systèmes biologiques et représentent la principale liaison chimique impliquée dans la liaison des acides aminés entre eux pour la synthèse de peptides et de protéines (dans ce cas, la liaison amide est aussi appelée liaison peptidique).
Ces liaisons se retrouvent également dans la structure de nombreuses substances synthétiques, comme les polyamides de type nylon ou encore des substances actives pharmacologiques (par exemple les anesthésiants de type amides tels que la lidocaïne ou la mépivacaïne).
La formation de liaisons amides présente donc un grand intérêt, en particulier dans le domaine médical. La formation de ce type de liaison implique la réaction entre un composant comprenant un groupement acide carboxylique et un composant comprenant un groupement amine primaire ou secondaire. La réaction entre ces deux groupes fonctionnels (acide carboxylique et amine) ne se produit pas spontanément à température ambiante. Pour activer cette réaction, il faut chauffer le mélange à de très hautes températures. Toutefois, un tel chauffage est incompatible avec les substrats thermosensibles.
Il est donc nécessaire de trouver d’autres moyens d’activation de cette réaction. Communément, un agent de couplage est utilisé pour activer l’acide carboxylique avant l’ajout de l’amine. Cet agent de couplage permet d’augmenter l’électrophilie du groupement carbonyle, en convertissant l’hydroxyle de l'acide en un groupe partant plus réactif à température ambiante, facilitant ainsi l’attaque du groupement nucléophile (l’amine). A ce jour, différents agents de couplage permettant de générer des composés tels que des chlorures d'acides, des anhydrides (mixtes), des anhydrides carboniques ou des esters actifs sont connus et utilisés ( E. Valeur, M. Bradley, Amide bond formation: beyond the myth of coupling reagents . Chem . Soc. Rev ., (2009), 38, 606-631 ).
Bien que de nombreux agents de couplage aient été décrits, la plupart restent inefficaces dans une grande partie des tentatives d’amidation. De plus, ces agents entrainent la formation de produits secondaires toxiques dans le milieu de réaction et ne peuvent généralement pas être utilisés en milieu aqueux, des solvants organiques sont donc utilisés et des traces de tels solvants peuvent être présentes avec le composé final. La formation de produits secondaires est indésirable, de même que les traces de solvants organiques, en particulier dans le domaine médical où la sécurité d’utilisation des compositions est primordiale, et obligent donc à la réalisation d’étapes de purification fastidieuses.
Des procédés de formation de liaisons peptidiques ont été développés afin de pallier le problème de libération de produits secondaires en facilitant l’isolement des produits synthétisés ( J.M. Palomo , Solid-phase peptide synthesis : an overview focused on the preparation of biologically relevant peptides RSC Adv., 2014, 4, 32658 ).
Par exemple, il existe une méthode de synthèse peptidique sur support solide, utilisant des billes de polystyrène. Cette méthode est appelée synthèse selon Merrifield. Tout au long de cette synthèse, les chaines peptidiques préparées restent liées de manière covalente aux billes de résine. Ainsi, les produits secondaires indésirables peuvent être éliminés par rinçage des billes. Finalement, le peptide produit est libéré par clivage à l’aide d’un réactif tel que le fluorure d'hydrogène anhydre ou l'acide trifluoroacétique. Toutefois, ce procédé nécessite l’utilisation de réactifs chimiques additionnels de clivage pouvant alors se retrouver dans le produit final ce qui n’est pas souhaitable non plus.
Des supports solides polystyrènes comprenant des motifs sulfonamides ont également été utilisés pour former des liaisons amides. Le procédé utilisé comprenait nécessairement une première étape d’activation avec des réactifs solubles adaptés, e.g. un agent de couplage et un agent activateur, générant des produits secondaires toxiques ( P. Heidler and A. Link, N-Acyl-N-alkyl-sulfonamide anchors derived from Kenner’s safety -catch linker: powerful tools in bioorganic and medicinal chemistry , Bioorganic & Medicinal Chemistry 13 (2005) 585–599 ; Shu-Feng Li et al. , Preparation of Polystyrene-supported N- phenyl -N-acyl Sulfonamide Resin and its Application in Solution-phase Synthesis of Amides, Journal of Macromolecular Science, Part A: Pure and Applied Chemistry (2011) 48, 701–706 ).
Les procédés connus de formation d’une fonction amide reposent donc sur des réactions en plusieurs étapes (activation préalable à l’aide de réactifs solubles), longues, pouvant libérer des produits secondaires à l’origine de problèmes de biocompatibilité.
Il existe donc un besoin de développer une nouvelle méthode pour la formation de liaisons amides qui soit simple, rapide et qui ne risque pas d’aboutir à la présence de produits secondaires et/ou réactifs toxiques dans le produit final.
Pour répondre aux problèmes liés à la formation d’une fonction amide décrits dans l’art antérieur, la présente invention a pour premier objet un procédé de formation d’une fonction amide sur support solide, à partir d’au moins une molécule M1 comprenant au moins une fonction acide carboxylique ou un sel de celle-ci et au moins une molécule M2 comprenant au moins une fonction amine primaire ou secondaire ou un sel de celle-ci, caractérisé en ce qu’il comprend les étapes suivantes : (a) mélanger, dans un milieu de réaction, au moins une molécule M1 comprenant au moins une fonction acide carboxylique ou un sel de celle-ci et au moins un support polymérique qui est solide dans le milieu de réaction et qui comprend un polymère P F ou un sel de celui-ci, le polymère P F comprenant au moins une unité de répétition de formule Chem. I suivante : [Chem. I] dans laquelle : U P est choisi de telle sorte que U p H i représente une unité de répétition d’un polymère P choisi parmi un polymère polyéthercétone aromatique et un polymère polyéthersulfone aromatique ; i représente un nombre entier valant 1 ou plus, notamment 1, 2 ou 3, GF représente un groupement fonctionnel divalent choisi parmi SO 2 et SO, de préférence est SO 2 ; E représente un groupe espaceur divalent ; A représente un groupe électroattracteur divalent ; n représente un nombre entier valant 0 ou 1, de préférence 1 ; GP représente un groupement partant ; la liaison entre U P et GF est une liaison covalente entre un atome de carbone d’un des cycles aromatiques de l’unité de répétition U P et l’atome de soufre du groupement fonctionnel GF ; puis (b) ajouter au milieu de réaction au moins une molécule M2 comprenant au moins une fonction amine primaire ou secondaire ou un sel de celle-ci pour former une molécule M3 comprenant au moins une fonction amide ; (c) optionnellement, récupérer la molécule M3 comprenant au moins une fonction amide formée à l’étape (b).
Le support polymérique solide joue ici le rôle d’agent de couplage et permet d’éviter la formation de co-produits toxiques. De plus, dans la mesure où il est solide dans le milieu de réaction, il est facilement éliminable par simple filtration en fin de procédé et recyclable ou il peut être immobilisé sur un lit fixe. Le procédé selon l’invention permet ainsi d’éviter des étapes fastidieuses de purification. L’amide formé est donc facilement récupérable.
La présente invention a également pour deuxième objet l’utilisation d’un support polymérique tel que défini par la suite pour activer une fonction acide carboxylique.
Un boîtier d’engrenages ou d’accessoires pour une turbomachine est connu sous l’acronyme anglais AGB pour « Accessory Gear Box ».
Un boîtier de ce type est notamment destiné à transmettre une puissance mécanique prélevée sur le moteur (ou générateur de gaz) de la turbomachine à des équipements tels qu’une pompe, un alterno-démarreur, un séparateur air/huile, etc. Le boîtier est également destiné à transmettre une puissance mécanique d’un démarreur au moteur, en particulier pour réaliser le démarrage de la turbomachine. Chaque équipement est rapporté directement sur une interface du boîtier et comporte un rotor couplé en rotation avec un arbre d’entraînement du boîtier.
Les engrenages et au moins certains accessoires doivent être lubrifiés en fonctionnement et sont pour cela alimentés en huile. Certains accessoires peuvent nécessiter une alimentation continue en huile mais à un débit relativement faible. C’est notamment le cas du démarreur qui comprend un pignon qui peut atteindre une vitesse de plus de 10.000 tours/minute.
Une solution pour alimenter en huile un accessoire tel que le démarreur, en continu et avec un débit relativement faible, consiste à utiliser un raccord fluidique calibré. Ce type de raccord comprend un passage interne dont la section de passage est calibrée avec une grande précision. Cependant, ce type de raccord est onéreux, son coût étant principalement liée à la précision de l’usinage de son passage interne. Par ailleurs, ce passage a une très petite dimension (inférieure au millimètre) pour permettre un faible débit de passage, ce qui augmente le risque de colmatage et de bouchage.
Ce type de raccord a un autre inconvénient. Chaque raccord usiné est conçu pour laisser passer de l’huile à un débit déterminé mais doit être remplacé par un autre raccord si le débit d’huile doit être modifié. Un raccord de ce type est donc dédié à un débit d’huile spécifique et ne peut être modifié.
L’invention a pour but d’apporter une solution simple, efficace et économique à au moins une partie de ces problèmes.
L’invention concerne un raccord fluidique pour une pièce de turbomachine, comportant :
- un manchon tubulaire, ce manchon comportant une première extrémité configurée pour être emboîtée dans ou sur une première pièce de turbomachine, et une seconde extrémité opposée configurée pour être emboîtée dans ou sur une seconde pièce de turbomachine, le manchon comportant un passage interne de circulation de fluide s’étendant depuis ladite première extrémité jusqu’à ladite seconde extrémité,
caractérisé en ce que le manchon comprend en outre un filetage interne dans ledit passage, et en ce que le raccord fluidique comprend en outre :
- un doigt de réglage, ce doigt étant engagé dans ledit passage et comportant un filetage externe de vissage dans ledit filetage interne, le doigt étant apte à être plus ou moins vissé dans le manchon de façon à régler sa position dans le manchon le long d’un axe commun aux filetages, les filetages définissant entre eux un chemin hélicoïdal de passage de fluide qui communiquent avec lesdites extrémités et dont une longueur dépend de la position du doigt dans le manchon.
Le raccord fluidique selon l’invention a un débit réglable par vissage ou dévissage du doigt dans le manchon. Le vissage ou dévissage du doigt fait varier la position axiale du doigt dans le manchon et donc la longueur du chemin hélicoïdal de passage de fluide à l’intérieur du passage du manchon. Plus cette longueur est importante, plus les pertes de charge augmentent, et plus le débit de fluide qui circule dans ce chemin diminue. La précision du réglage du débit repose donc sur la précision de la position du doigt dans le manchon, et non pas sur une précision d’usinage.
Le raccord fluidique selon l’invention peut comprendre une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises isolément les unes des autres, ou en combinaison les unes avec les autres :
- le raccord comprend en outre un organe de blocage en rotation du doigt vis-à-vis dudit manchon, cet organe étant rapporté autour du doigt ;
- l’organe de blocage est un écrou qui est vissé sur un autre filetage externe du doigt et qui prend appui axialement sur le manchon ;
- l’organe de blocage est une bague qui est montée autour du doigt et à l’intérieur du manchon, cette bague étant frettée à l’intérieur du manchon et coopérant par complémentarité de formes avec le doigt pour l’immobiliser en rotation, ou cette bague étant frettée sur le doigt et coopérant par complémentarité de formes avec le manchon ;
- le doigt comprend un alésage axial interne qui débouche à une extrémité axiale du doigt et qui s’étend sur une partie de la longueur du doigt, et au moins un canal transversal qui s’étend radialement vers l’extérieur depuis cet alésage jusqu’au niveau dudit filetage externe ;
Les figures 4 à 6 illustrent plus particulièrement l’agencement de la membrane d’étanchéité 4 de la paroi de fond 1 à proximité du pied de support 5 et de la pompe 7 selon différents modes de réalisation de la paroi de fond 1.
La présente une paroi de fond 1 selon un premier mode de réalisation comportant un pied de support 5 muni de deux pompes 7. La présente une paroi de fond 1 selon un deuxième mode de réalisation comportant un pied de support 5 muni de deux pompes 7 ainsi qu’un puisard 27 aligné avec le pied de support 5 selon la première direction. La présente une paroi de fond 1 selon un troisième mode de réalisation comportant un pied de support 5 muni de deux pompes 7 ainsi que deux puisards 27 situés de part et d’autre du pied de support 5 dans la première direction.
La membrane d’étanchéité 4 comporte une pluralité de portions de membrane 17, 18 juxtaposées et soudées les unes aux autres. Chaque portion de membrane 17, 18 est composée d’une ou plusieurs plaques métalliques 10 soudées les unes aux autres. Chaque portion de membrane 17, 18 est ici délimitée par un pourtour extérieur rectangulaire et comporte des ancrages 19 ancrant les plaques métalliques 10 à la barrière thermiquement isolante 3 le long des quatre côtés du pourtour extérieur rectangulaire. Les ancrages 19 des portions de membrane 17, 18 à la barrière thermiquement isolante 3 sont par exemple réalisés par des soudures entre les plaques métalliques 10 et les platines d’ancrage portées par les blocs isolants. Ces ancrages 19 sont matérialisés par des lignes plus épaisses sur les figures 4 à 6, et sont disposés continûment le long des quatre côtés du pourtour extérieur rectangulaire de chaque portion de membrane 17 ou 18 dans le mode de réalisation représenté. Dans le mode de réalisation représenté, ces ancrages 19 sont formés au niveau des zones de recouvrement 11 entre les plaques métalliques 10.
Sur les figures 4 à 6, les premières ondulations 12 et les deuxièmes ondulations 13 sont symbolisées par des lignes en pointillés, les croisements de ces lignes représentant les nœuds d’ondulation 15. L’emplacement de chaque pompe 7 au droit de la membrane d’étanchéité 4 est symbolisé par un cercle.
La membrane d’étanchéité 4 de la comporte plus particulièrement des portions de membrane régulières 17 et trois portions de membrane singulières 18. Les portions de membrane singulières 18 sont celles où des éléments internes à la cuve sont situés à proximité de la membrane d’étanchéité 4 et où des premières ondulations 12 ont été partiellement supprimées ou interrompues, comme représenté. Des portions de membrane régulières 17 sont donc assemblées entre elles et aux trois portions de membrane singulières 18 afin de former la membrane d’étanchéité 4.
Les portions de membrane régulières 17 présentent ainsi des premières ondulations 12 mutuellement espacées d’un premier pas d’onde 20, des deuxièmes ondulations 13 mutuellement espacées d’un deuxième pas d’onde 21 et, entre celles-ci, des portions planes régulières 14 présentant une dimension inférieure au premier pas d'onde 20 dans la deuxième direction et une dimension inférieure au deuxième pas d’onde 21 dans la première direction. Le premier pas d’onde 20 et le deuxième pas d’onde 21 sont mesurés crête à crête. Le premier pas d’onde 20 et le deuxième pas d’onde 21 peuvent être égaux comme représenté.
Comme visibles sur les figures 4 à 6, les portions de membrane singulières 18 présentent également des premières ondulations 12 formant une première série singulière d’ondulations, et des deuxièmes ondulations 13. Toutefois, au droit de chaque pompe de déchargement 7, les premières ondulations 12, ici au nombre de deux, sont interrompues afin de créer des zones dépourvues des premières ondulations 12 et où les deuxièmes ondulations 13 délimitent des portions planes singulières 24 ayant une dimension dans la deuxième direction comprise entre deux et trois fois le premier pas d’onde 20.
Comme représenté notamment en , la première série singulière d’ondulations de chaque portion de membrane singulière 18 comporte ainsi deux groupes situés respectivement de part et d’autre des portions planes singulières 24 dans la deuxième direction. Chaque groupe est défini par une pluralité de premières ondulations 12 mutuellement espacées du premier pas d’onde 20, à savoir : - pour les portions 18A et 18C : quatre premières ondulations 12 dans le groupe de droite et trois premières ondulations 12 dans le groupe de gauche. - pour la portion 18B : deux ondulations 12 dans le groupe de droite et trois ondulations 12 dans le groupe de gauche.
Dans les trois modes de réalisations représentés, pour obtenir de manière avantageuse une flexibilité à la contraction/dilatation thermique dans la deuxième direction, on s’est assuré que chaque groupe, situé respectivement de part et d’autre d’une portion plane singulière 24, comporte un nombre de premières ondulations 12 supérieur ou égal au nombre de premières ondulations 12 qui ont été interrompues dans les portions planes singulières 24, ici dans l’exemple deux premières ondulations 12 interrompues. Dans ce mode de réalisation, les deuxièmes ondulations 13 ne sont pas interrompues au droit de chaque pompe de déchargement 7 de sorte qu’il existe une pluralité de portions planes singulières 24, au nombre de quatre sur la pour chaque pompe 7.
Les premières ondulations 12 interrompues juste avant les portions planes singulières 24 sont fermées à l’aide de capuchons d’onde 26 qui sont soudées aux plaques métalliques 10 de sorte à fermer de manière étanche les premières ondulations 12 interrompues.
Pour permettre le passage du pied de support 5 et relier ce dernier à la structure porteuse, les plaques métalliques ondulées 10 formant la membrane d'étanchéité 4 sont découpées de manière à délimiter une fenêtre octogonale 25 autour du pied de support 5. Pour réaliser la continuité de la membrane d'étanchéité 4 au niveau de la fenêtre 25, un assemblage étanche de pièces de liaisons est réalisé entre le pied de support 5 et les plaques métalliques 10 adjacentes.
De la même manière que pour l’interruption d’ondulations au niveau d’une portion plane singulière 24, les premières ondulations 12 et les deuxièmes ondulations 13 sont interrompues et sont fermées de manière étanche à l’aide de capuchons d’onde 26 sur les bords de la fenêtre 25.
Du fait de la proximité entre le pied de support 5 et les pompes 7, la fenêtre 25 est réalisée dans la portion de membrane singulière 18B. Les bords de la fenêtre 25 forment ainsi un pourtour intérieur pour la portion de membrane singulière 18B. Le pourtour intérieur présente une forme octogonale dont chacun des côtés présente un ancrage 19 fixant les plaques métalliques 10 au pied de support 5. Ces ancrages 19 sont matérialisés par des lignes plus épaisses sur les figures 4 à 6, et sont disposés continûment le long des huit côtés du pourtour intérieur octogonal dans le mode de réalisation représenté.
Concernant la portion de membrane singulière 18B comportant la fenêtre 25, les distances mesurées dans la première direction et dans la deuxième direction entre tout bord de la fenêtre 25 et les côtés du pourtour extérieur de la portion de membrane singulière 18B les plus proches de ce bord sont inférieures ou égale à trois pas d’ondes 20 ou 21. En d’autres termes, au plus trois ondulations 12 ou 13 sont comptées entre un côté du pourtour extérieur et le côté du pourtour intérieur parallèle et le plus proche du côté du pourtour extérieur. En prenant pour exemple la , la portion de membrane singulière 18B contenant la fenêtre 25 comporte à gauche du pied de support 5 deux premières ondulations 12, à droite du pied de support 5 trois premières ondulations 12, en haut du pied de support 5 trois deuxièmes ondulations et en bas du pied de support 5 trois deuxièmes ondulations 13. Ainsi, en limitant dans une direction le nombre d’ondulations 12, 13 par portion de membrane singulière 18, cela permet de garantir à la portion de membrane d’être suffisamment résistante aux contraintes qu’elle subit en service, notamment aux surpressions, en plafonnant les distances maximales entre les ancrages 19 à la barrière thermiquement isolante 3 ou au pied de support 5.
De la même manière pour les portions de membrane singulières 18A et 18C sans fenêtre 25, on a plafonné les distances maximales entre les ancrages 19 en assurant que au moins l’un parmi le nombre total de premières ondulations 12 que comporte la portion de membrane singulière 18 et le nombre total de deuxièmes ondulations 13 que comporte la portion de membrane singulière 18 est inférieur ou égale à trois.
Enfin toujours pour les mêmes raisons, concernant cette fois les portions de membrane régulières 17, au moins l’un parmi le nombre total de premières ondulations 12 que comporte la portion de membrane régulière 17 et le nombre total de deuxièmes ondulations 13 que comporte la portion de membrane régulière 17 est inférieur ou égale à trois.
Dispositif et procédé de contrôle d’un réflecteur d’énergie solaire, centrale solaire équipée d’un tel dispositif La présente invention concerne le domaine du contrôle des réflecteurs d’énergie solaire à destination de récepteurs d’énergie solaire.