INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans une réalisation particulière de ce mode de réalisation, l’âme rigide 12 et/ou les segments élastiques 10 et 11 peuvent présenter des formes de solides à six faces dont les surfaces d’extrémité ne sont pas parallèles. Ainsi, les interfaces entre les segments élastiques 10 et 11 et l’âme rigide 12 présentent un angle non droit avec l’axe longitudinal X-X. Cela permet, par exemple, d’adapter la forme du pilier flexible 1 à des configurations particulières de la gouverne à géométrie variable 3 sur laquelle il est destiné à être agencé. Par exemple, dans la , les deux âmes 12 à droite de la figure présentent des surfaces d’extrémité non parallèles.
Dans un mode de réalisation particulier, comme représenté sur la , les segments élastiques 10 et 11 comprennent chacun au moins deux tronçons élastiques empilés selon l’axe longitudinal X-X. En particulier, le segment élastique 10 comporte un tronçon élastique 13 et un tronçon élastique 14. De même, le segment élastique 11 comporte un tronçon élastique 15 et un tronçon élastique 16. De préférence, les tronçons élastiques 13, 14, 15 et 16 présentent les mêmes dimensions. De plus, les segments élastiques 10 et 11 comprennent chacun au moins une plaque métallique intercalée entre leurs tronçons élastiques. En particulier, le segment élastique 10 comporte une plaque métallique 17 intercalée entre les tronçons élastiques 13 et 14. De même, le segment élastique 11 comporte une plaque métallique 18 intercalée entre les tronçons élastiques 15 et 16. De préférence, les plaques métalliques 17 et 18 présentent les mêmes dimensions. Par ailleurs, elles peuvent être fabriquées dans le même matériau, par exemple en acier.
Dans une réalisation de ce mode de réalisation, les tronçons élastiques et les plaques métalliques sont agencés empilés selon l’axe longitudinal X-X de sorte que les interfaces entre les tronçons élastiques et les plaques métalliques soient orthogonales audit l’axe longitudinal X-X. Cela permet notamment d’augmenter la rigidité du pilier flexible 1 en compression et en traction selon son axe longitudinal X-X.
La composition des segments élastiques 10 et 11, telle que décrite ci-dessus, n’est pas limitative. En effet, ils peuvent comporter une pluralité de tronçons élastiques et de plaques métalliques agencés entre eux de manières variées (intercalées ou non, avec des interfaces orthogonales à l’axe longitudinal X-X ou non), par exemple pour ajuster la rigidité du pilier flexible 1 en compression et/ou en traction à des cas particuliers.
Dans un mode de réalisation, représenté sur la et la , le pilier flexible 1 présente une section transversale de forme carrée. Dans ce mode de réalisation, les segments élastiques 10 et 11 et l’âme rigide 12 présentent également une section transversale carrée. Ainsi, le pilier flexible 1 présente une forme de cube ou de parallélépipède rectangle.
En outre, dans ce mode de réalisation, les longueurs L1 et L2 des segments élastiques 10 et 11 sont égales. De façon non limitative, les tronçons élastiques 13, 14, 15 et 16 peuvent présenter une épaisseur, à savoir une longueur selon l’axe longitudinal X-X, comprise entre 2 mm et 20 mm, de préférence une épaisseur de 5 mm. De plus, les plaques métalliques 17 et 18 peuvent présenter une épaisseur comprise entre 0,5 mm et 1,5 mm, de préférence une épaisseur de 1 mm.
Chaque paroi de contact 706 présente un alésage traversant 701b dont l’axe est globalement parallèle à la paroi latérale 302b-c associée du longeron supérieur 302.
Pour chaque alésage traversant 701b, la paroi latérale 302b-c associée du longeron supérieur 302 présente un premier alésage 701a dont l’axe est perpendiculaire à l’axe dudit alésage traversant 701b et un deuxième alésage 701c coaxial avec ledit alésage traversant 701b et débouchant dans le premier alésage 701a.
Les moyens de fixation 700 comportent pour chaque alésage traversant 701b, un écrou à manchon 702a (également appelé écrou à portée cylindrique ou écrou barillet) logé dans le premier alésage 701a et une vis 702b dont la tige traverse successivement l’alésage traversant 701b, le deuxième alésage 701c coaxial pour se visser dans l’écrou à manchon 702a du premier alésage 701a associé.
La paroi de contact 706 et la paroi latérale 302b-c du longeron supérieur 302 sont ainsi prises en sandwich entre la tête de la vis 702b et l’écrou à manchon 702a qui coopèrent.
FOURNITURE D’ENERGIE DANS UN AERONEF UTILISANT UN CONTRÔLE DE STATISME Domaine technique de l’invention La présente invention concerne une installation de fourniture d’énergie dans un aéronef, un aéronef comportant une telle installation, ainsi qu’un procédé correspondant.
Arrière-plan technologique Il est connu de l’état de la technique de prévoir, dans un aéronef, une installation de fourniture d’énergie du type comportant : un bus continu auquel au moins une charge électrique est destinée à être connectée ; plusieurs sources électriques incluant : au moins une source électrique dite basse pression conçue pour prélever de la puissance d’un corps basse pression d’une turbomachine de l’aéronef, afin de fournir un courant au bus continu, et au moins une source électrique dite haute pression conçue pour prélever de la puissance d’un corps haute pression de la turbomachine de l’aéronef, afin de fournir un courant au bus continu.
Il peut être souhaité de prévoir une régulation des sources électriques qui soit robuste et qui ne gêne sensiblement pas le fonctionnement de la turbomachine.
Il est donc proposé une installation de fourniture d’énergie dans un aéronef, du type précité, caractérisé en ce qu’elle comporte en outre : un système de calcul d’un gain de statisme pour chaque source électrique basse pression et chaque source électrique haute pression, à partir d’au moins une caractéristique de fonctionnement de la turbomachine ; et pour chaque source électrique basse pression et chaque source électrique haute pression, un module de commande de la source électrique considérée, conçu pour mettre en œuvre une régulation par statisme à partir du gain de statisme calculé pour la source électrique considérée.
Grâce à l’invention, il est possible de mettre en œuvre une régulation décentralisée, c’est-à-dire indépendante d’une source électrique à l’autre. Ainsi, la régulation est robuste à la perte d’une des sources. En outre, le fait que les gains de statisme sont calculés à partir d’au moins une caractéristique de fonctionnement de la turbomachine permet de les définir en accord avec le point de fonctionnement souhaité, de sorte que la régulation ne gêne sensiblement pas le fonctionnement de la turbomachine.
Une installation de fourniture d’énergie selon l’invention peut en outre comporter une ou plusieurs des caractéristiques optionnelles suivantes, dans n’importe quelle combinaison techniquement possible.
De façon optionnelle, la au moins une caractéristique de fonctionnement de la turbomachine comporte au moins un parmi : un débit d’entrée de carburant et/ou un débit d’entrée d’air dans une chambre de combustion de la turbomachine, une vitesse de rotation du corps basse pression, une vitesse de rotation du corps haute pression, une température d’entrée d’air et/ou d’entrée de carburant et/ou de gaz d’échappement sortant de la chambre de combustion.
De façon optionnelle également, le système de calcul des gains de statisme comporte : - un contrôleur de la turbomachine conçu pour définir un ratio entre le prélèvement de puissance du corps haute pression par la ou les sources électriques haute pression et le prélèvement de puissance du corps basse pression par la ou les sources électriques basse pression, à partir de la ou des caractéristiques de fonctionnement de la turbomachine ; et - pour chaque source électrique, un module de calcul, à partir du ratio, du gain de statisme de la source électrique considérée, afin que le ratio soit respecté.
De façon optionnelle également, le contrôleur est conçu pour fournir des données dite de puissance représentatives d’une puissance mécanique maximale basse pression pouvant être prélevée sur le corps basse pression et d’une puissance mécanique maximale haute pression pouvant être prélevée sur le corps haute pression, et chaque module de calcul est conçu pour calculer le gain de statisme associé à partir des données de puissance, afin que la puissance mécanique prélevée du corps basse pression reste inférieure ou égale à la puissance mécanique maximale basse pression et que la puissance mécanique prélevée du corps haute pression reste inférieure ou égale à la puissance mécanique maximale haute pression.
De façon optionnelle également, chaque module de calcul est conçu pour calculer le gain de statisme associé de manière à maximiser une somme des courants pouvant être respectivement fournis par les sources électriques, lorsque le bus continu présente une tension de bus minimale prédéfinie par la régulation de statisme.
De façon optionnelle également, l’installation comporte plusieurs sources électriques haute pression et/ou plusieurs sources électriques basse pression, et le module de calcul de chaque source électrique haute pression, respectivement basse pression, est conçu pour calculer le gain de statisme associé à partir d’un ratio entre, d’une part, le courant fourni par la source haute pression, respectivement basse pression, considérée et, d’autre part, une somme des courants respectivement fournis par toutes les sources électriques haute pression, respectivement basse pression.
De façon optionnelle également, chaque module de calcul est conçu pour calculer le gain de statisme de la source électrique haute pression comme le produit du ratio par une constante et le gain de statisme de la source électrique basse pression comme le produit du complémentaire à un du ratio par la constante.
Un deuxième palier 25 permet de guider radialement l’arbre basse pression 5. Le deuxième palier 25 est disposé en aval du premier palier 20. De même, le deuxième palier 25 comprend une bague interne 26, une bague externe 27 et des éléments roulants 28 montés entre les bagues interne et externe 26, 27. La bague interne 26 est solidaire de l’arbre basse pression 5. La bague externe 27 comprend une bride radiale qui est solidaire d’une pièce 30 reliée au stator de la turbomachine. Dans le présent exemple, les éléments roulants 28 comprennent des rouleaux mais peuvent comprendre des aiguilles ou des billes. Le premier palier 20 et le deuxième palier 25 sont agencés dans une enceinte 31 de lubrification et de refroidissement, qui est alimentée par du lubrifiant, ici de l’huile sous forme d’un brouillard, provenant d’un système de lubrification (non représenté). Le deuxième palier 25 peut avoir une fonction de butée axiale en cas de rupture de l’arbre basse pression.
Ici, le stator de la turbomachine est un carter de stator. Avantageusement le carter de stator est le carter intermédiaire 11. Le support de palier 21 présente une forme de révolution s’étendant autour d’un axe qui est coaxial avec l’axe longitudinal X de la turbomachine (en situation d’installation). Le support de palier 21 comprend une bride radiale 39 annulaire fixée par des organes de fixation 32 sur une patte 33 du carter intermédiaire 11. Cette bride radiale 39 est située à une première extrémité 34 du support de palier 21.
Telle que représenté sur la , la turbomachine comprend un dispositif d’amortissement 35 des mouvements radiaux du stator de la turbomachine et qui est configuré pour réduire l’excentrement d’un rotor en cas de forts balourds tels que ceux formés par de la glace, une ingestion d’objets étrangers ou une perte d’aube mobile. En particulier, le dispositif permet d’amortir les mouvements radiaux du support de palier relié à la structure fixe de la turbomachine. En amortissant cette pièce stator, les mouvements radiaux du rotor seront réduits en conséquence. Dans le présent exemple, le rotor comprend le disque 12 de la soufflante 3. Le dispositif de d’amortissement 35 comprend une structure annulaire 36 de support rigide qui est fixé au stator, soit au carter de stator (carter intermédiaire 11). La structure annulaire de support 36 présente une forme de révolution autour d’un axe coaxial avec l’axe longitudinal. Celui-ci prend la forme d’un cône. De manière alternative, la structure annulaire 36 comprend plusieurs bras qui peuvent être agencés autour de l’axe longitudinal et de manière régulière. Les bras peuvent être au minimum au nombre de huit par exemple. Les bras peuvent être reliés entre eux par un anneau au niveau d’une de leurs extrémités. Cela revient alors à une structure en forme de cage d'écureuil avec des barreaux formés par les bras, analogue à une pièce de révolution ajourée.
La structure annulaire 36 s’étend entre le disque de la soufflante et le carter intermédiaire 11 suivant l’axe longitudinal X. La structure annulaire 36 s’étend également radialement à l’extérieur du support de palier 21. De manière avantageuse, la structure annulaire 36 comprend une paroi qui présente une forme correspondant à la forme d’une surface externe radialement externe 42 du support palier 21. Le support de palier 21 et la structure annulaire 36 sont distincts l’un de l’autre et à distance du support de palier 21. La structure annulaire bras n’est pas liée non plus au support de palier. La structure annulaire 36 est plus rigide que le support de palier 21. Nous entendons par le terme « rigide » la capacité d’une pièce à transmettre des efforts et à ne pas subir ou très légèrement de modification structurelle ou de déplacement. Le support de palier 21 est également rigide par rapport au premier palier 20 qui se déplace radialement.
La structure annulaire 36 est réalisée dans un matériau métallique. Le matériau métallique peut comprendre de l’acier ou un alliage équivalent (comme les pièces de la turbomachine environnant la butée).
A cet effet, la structure annulaire 36 comprend une bride de fixation 37 qui s’étend radialement vers l’extérieur. La bride de fixation 37 est située à une première extrémité 38. La bride de fixation 37 est destinée à être fixée à une bride 49 du carter intermédiaire. La fixation est obtenue à l’aide d’organes de fixation 40 tels que des vis, écrous, boulons, goujons, etc. Les organes de fixation 40 sont des organes de fixation axiale. Nous entendons par « fixation axiale », le fait que les organes de fixation s’étendant principalement suivant une direction parallèle à l’axe longitudinal. En effet, la bride de fixation 37 et la bride 49 comprennent des trous et trous correspondants d’axe parallèle à l’axe longitudinal X et qui sont traversés par les vis par exemple. De tels organes de fixation 40 permettent un montage et démontage rapides de la structure annulaire 36.
La structure annulaire 36 comporte des premiers moyens d’amortissement 41 qui sont agencés en regard d’une surface radialement externe 42 du support de palier 21 et qui sont destinés à réduire le déplacement radial du palier de support 21 vers la structure annulaire. Dans le mode de réalisation de la , les moyens d’amortissement sont destinés à se comprimer lorsque le support de palier 21 se déplace radialement vers l’extérieur en cas d’excentrement de la soufflante. Les moyens d’amortissement 41 s’étendent le long de la surface radialement externe 42 du support de palier. Une distance d sensiblement radiale (visiblement précisément sur la figure) est prévue entre les moyens d’amortissement 41 et le support de palier 21.
Les premiers moyens d’amortissement comprennent un matériau amortissant. Un exemple de matériau amortissant est un élastomère ou un ou un matériau équivalent. Un tel matériau amortissant permet de se comprimer ou de s’écraser pour apporter un maximum d’amortissement lors des déplacements ou amplitude de l’arbre 5 et éviter de transmettre le déplacement de l’ensemble arbre 5, palier 20, support de palier 21 aux aubes de soufflante (soit l’excentrement de la soufflante).
Suivant une caractéristique avantageuse, les organes de fixation 40 sont fusibles. En particulier, les organes de fixation 40 sont configurés de manière à se rompre avant un découplage du premier palier. Le découplage du premier palier 20 a lieu via les organes de fixation fusibles à l’interface entre le support palier et le carter intermédiaire. En particulier, les organes 40 sont configurés pour se rompre à une valeur de contrainte déterminée correspondant à un balourd extrême (par exemple la perte d’une aube de soufflante). La perte d’une aube de soufflante est considérée comme plus importante et sévère que l’accrétion de glace sur les aubes de soufflantes. Il faut pouvoir arrêter la soufflante et le générateur de gaz le plus rapidement possible. Dans ce cas la rupture de la fixation permet aux extrémités libres des aubes de soufflante de frotter excessivement sur le revêtement 16. Les vis des organes de fixation 40 comprennent dans cet exemple une réduction de section transversale par rapport à leurs axes. En particulier, cette rupture a lieu sous des contraintes de cisaillement et de traction exercées sur la vis. De la sorte, les organes de fixation 40 permettent à la structure annulaire 36 de se séparer du carter intermédiaire 11. Les efforts remontant dans les structures de la turbomachine via le support de palier sont aussi limités.
De manière alternative, les organes de fixation 32 entre le support de palier 21 et le carter intermédiaire 11 sont fusibles. Les vis des organes de fixation 32 présentent également une réduction de section permettant leur rupture sous une valeur de contraire déterminée. Dans le présent exemple, les vis fusibles des organes de fixation 40 doivent rompre avant les organes de fixation 32 du fusible support palier pour un niveau de balourd supérieur aux balourds de type givrage, mais inférieur au balourd extrême conduisant au découplage du palier.
La illustre un autre mode de réalisation d’agencement du dispositif d’amortissement 35 dans la turbomachine. Dans ce mode de réalisation, les éléments identiques ou sensiblement identiques et/ou avec les mêmes fonctions sont représentés par les mêmes références numériques que ceux du mode décrit précédemment. Ce mode de réalisation diffère du mode de réalisation de la en ce que le support de palier 21 comprend une extension axiale 45 qui s’étend en amont du support de palier 21 suivant l’axe longitudinal X. L’extension axiale 42 s’étend également en amont du premier palier 20. L’extension axiale 45 est située en regard du disque 12 de la soufflante 3. L’extension axiale 45 est une pièce rapportée. Celle-ci peut être solidarisée par soudage ou via des brides radiales. De manière alternative, l’extension axiale 45 est venue de matière avec le support de palier 21. Comme cela est illustré, la structure annulaire 36 comprend des seconds moyens d’amortissement 46 agencés en regard d’une surface radialement externe 47 de l’extension axiale 45. Les seconds moyens d’amortissement sont agencés à une deuxième extrémité 48 (opposée à la première extrémité suivant la longueur ou axe de révolution de la structure annulaire support 36. Comme pour les premiers moyens d’amortissement, les seconds moyens d’amortissement 46 peuvent se comprimer lorsque l’extension axiale 45 se déplace radialement vers l’extérieur, en suivant le mouvement du support de palier 21 et du palier 20 en cas de balourd. Les seconds moyens d’amortissement comprennent un matériau amortissant également tel qu’un élastomère ou matériau similaire.
Des moyens d’étanchéité 50 sont prévus en amont du premier palier 20 pour garantir l’étanchéité de l’enceinte 31. Les moyens d’étanchéité 50 comprennent un joint d’étanchéité avec une certaine souplesse pour suivre les déplacements radiaux de l’arbre basse pression en cas de forts balourds. Les moyens d’étanchéité 50 comprennent un flasque 51 qui est fixé à une bride du support de palier et qui porte le joint d’étanchéité. Le joint d’étanchéité est agencé radialement entre le flasque 51 et la bride 17. L’extension axiale 45 s’étend radialement à l’extérieur des moyens d’étanchéité.
La illustre un autre mode de réalisation d’agencement du dispositif d’amortissement 35 dans la turbomachine. Dans ce mode de réalisation, les éléments identiques ou sensiblement identiques et/ou avec les mêmes fonctions sont représentés par les mêmes références numériques que ceux du mode décrit précédemment. Ce mode de réalisation diffère du mode de réalisation de la en ce que le dispositif d’amortissement 35 comprend également les premiers moyens d’amortissement 41 agencés entre la structure annulaire 36 et la surface radialement externe du support de palier 21. Avec une telle configuration, l’efficacité du dispositif d’amortissement 35 est encore meilleure.
La illustre un autre mode de réalisation d’agencement du dispositif d’amortissement 35 dans la turbomachine. Dans ce mode de réalisation, les éléments identiques ou sensiblement identiques et/ou avec les mêmes fonctions sont représentés par les mêmes références numériques que ceux du mode décrit précédemment. Ce mode de réalisation diffère du mode de réalisation de la en ce que la structure annulaire 36 comprend une virole annulaire 55 qui s’étend radialement autour d’une partie du disque 12. La virole annulaire 55 est centrée sur l’axe longitudinal X. La virole annulaire 55 comprend une extrémité proximale qui est solidarisée à la deuxième extrémité 48 de la structure annulaire 36. La virole annulaire 55 comprend également une extrémité distale qui comprend une première portion 56 à une distance prédéterminée et en regard d’une deuxième portion 57 du disque 12. La deuxième portion 57 est reliée d’une part, à la jante du disque 12, en aval et d’autre part, à la bride 17. La première portion 56 de la virole annulaire 55 est également située en amont du premier palier 20. La première portion 56 de la virole s’étend suivant une direction transversale à la paroi de la virole annulaire. La première portion 56 présente une complémentarité de forme avec la deuxième portion du disque 12. Ici, la deuxième portion du disque 12 présente une section axiale de forme tronconique.
La deuxième portion 57 du disque 12 est destinée à venir en butée radialement contre la première portion 56 de la virole annulaire 55 en cas de déplacement du rotor. Cela permet de limiter les déplacements radiaux du disque 12 et l’excentrement de la soufflante en cas de forts balourds et de réduire également la consommation de jeu entre le carter de soufflante et les extrémités libres des aubes de soufflante. Dans cet exemple de réalisation, le dispositif 35 comprend également des seconds moyens d’amortissement 46 qui sont portés par la première portion 56 et en regard de la deuxième portion du disque 12. Les seconds moyens d’amortissement 46 peuvent comprendre un matériau amortissant tel qu’un élastomère.
De manière alternative, les seconds moyens d’amortissement 46 comprennent un revêtement réalisé à partir d’un matériau abradable. L’agencement du revêtement en matériau abradable permet de limiter l’échauffement des matériaux du disque 12 et de la virole annulaire en cas de contact, mais aussi afin d’apporter de l’amortissement lorsque la distance prédéterminée (jeu) entre la virole 55 et le disque 12 est consommée due au balourd lors d’un évènement de givrage et est inférieure au jeu métal / métal de cette virole annulaire. Ce matériau abradable peut être identique au revêtement 16 appliqué sur la paroi interne de carter de soufflante. D’autres matériaux ayant des propriétés similaires peuvent être envisagés.
L’écran valide peut alors également afficher sur une autre partie une page initialement affichée sur cet écran valide avant la panne de l’écran prioritaire.
De manière avantageuse, la portion de l’écran prioritaire et la partie de l’écran valide peuvent être des moitiés d’écran. Un tel second mode de fonctionnement permet ainsi aux pilotes de conserver la page initialement affichée sur l’écran valide en plus de la page FND nouvellement affichée.