INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans tous les cas, le plénum 20 inclut une paroi plane 21 présentant deux faces planes opposées, à savoir une face interne 21A, tournée vers l’intérieur de l’unité terminale, et une face externe 21B. La paroi plane 21 est traversée de part en part par une ouverture 22. L’ouverture 22 relie ainsi directement l’une à l’autre les faces interne 21A et externe 21B, en mettant en libre communication fluidique l’intérieur et l’extérieur du plénum 20. En pratique, l’ouverture 22 est distincte d’une ou plusieurs autres ouvertures traversantes du plénum 20, non représentées sur les figures, par lesquelles l’intérieur du plénum est en communication fluidique avec l’intérieur du bâtiment aux fins du renouvellement de l’air de ce dernier.
L’ouverture 22 est centrée sur un axe géométrique Z22 qui s’étend perpendiculairement à la paroi plane 21. L’ouverture 22 présente un rebord périphérique 23, qui est constitué par la partie de la paroi plane 21, ceinturant l’ouverture 22, et qui, dans l’exemple envisagé sur les figures, présente un contour circulaire, centré sur l’axe Z22. Quelle que soit la forme géométrique de l’ouverture 22, sa section de passage est sensiblement égale ou supérieure à la section transversale interne du conduit 10 ; dans l’exemple envisagé sur les figures, cela revient à dire que le diamètre de l’ouverture 22 est sensiblement égal ou supérieur au diamètre interne du conduit 10.
Pour des raisons qui apparaîtront plus loin, le rebord 23 de l’ouverture 22 délimite des encoches 24. Comme bien visible sur les figures 1 et 2, chaque encoche 24 s’étend radialement en creux dans le rebord 23, traverse axialement de part en part la paroi plane 21, et court suivant une direction périphérique à l’axe Z22 sur une portion correspondante du rebord 23. Les encoches 24 sont réparties de manière sensiblement régulière suivant la périphérie du rebord 23, en étant séparées deux à deux par une partie pleine 25 de ce rebord.
Le raccord 30, qui est typiquement réalisé en matière plastique ou métallique, notamment d’une seule pièce, comporte un corps tubulaire 31 centré sur un axe géométrique Z31. Le corps tubulaire 31 présente ainsi une face interne 31A, qui est tournée vers l’axe Z31 et qui est cylindrique, centrée sur l’axe Z31. Le corps tubulaire 31 présente également une face externe 31B, qui est tournée à l’opposé de l’axe Z31 et qui est cylindrique, centrée sur l’axe Z31. Dans l’exemple envisagé sur les figures, les faces interne 31A et externe 31B sont à base circulaire. Dans tous les cas, le corps tubulaire 31 présente des extrémités 31.1 et 31.2, qui sont opposées l’une à l’autre suivant l’axe Z31 et qui sont reliées l’une à l’autre par la face interne 31A à l’intérieur du corps tubulaire 31 et par la face externe 31B à l’extérieur du corps tubulaire.
L’extrémité 31.1 du corps tubulaire 31 est adaptée pour être reçue coaxialement dans l’ouverture 22 de la paroi plane 21 du plénum 20. A cet effet, le corps tubulaire 31 présente une section transversale extérieure qui est soit sensiblement égale, comme sur les figures, soit plus petite que la section de passage de l’ouverture 22, ce qui revient à dire ici que le diamètre externe du corps tubulaire 31 est sensiblement égal ou inférieur au diamètre de l’ouverture 22. De plus, dans tous les cas, le raccord 30 est, au niveau de l’extrémité 31.1 de son corps tubulaire 31, dépourvu de tout aménagement qui, par interférence avec la paroi plane 21, empêcherait d’engager axialement l’extrémité 31.1 à l’intérieur de l’ouverture 22.
En service, c’est-à-dire lorsque le dispositif 1 est dans un état fonctionnel, comme sur les figures, le conduit 10 est fixé au corps tubulaire 31 en étant agencé coaxialement à ce dernier et en s’étendant axialement de part et d’autre de l’extrémité 31.2 du corps tubulaire 31. En pratique, l’extrémité du conduit 10, fixée au raccord 30, est située, suivant l’axe Z31, au niveau d’une région intermédiaire du corps tubulaire 31 entre les extrémités 31.1 et 31.2 de ce dernier. Suivant une forme de réalisation préférentielle, qui est mise en œuvre sur les figures, le conduit 10 est ainsi rapporté sur la face externe 31B du corps tubulaire 31, en ceinturant cette dernière tout autour de l’axe Z31.
En pratique, les spécificités de la fixation entre le corps tubulaire 31 du raccord 30 et le conduit 10 ne sont pas limitatives du moment que cette fixation soit étanche, et ce par tout moyen approprié. Selon une forme de réalisation préférentielle, le conduit 10 est fixé au corps tubulaire 31 à demeure, en étant notamment fixé d’usine. Ceci étant, en variante, une fixation amovible entre le conduit 10 et le corps tubulaire 31 est envisageable.
Le raccord 30 comporte également un flasque 32, qui s’étend radialement en saillie de la face externe 31B du corps tubulaire 31 et qui court tout autour de l’axe Z31. Le flasque 32 s’étend ainsi tout autour du corps tubulaire 31, en étant agencé dans un plan géométrique perpendiculaire à l’axe Z31. Par définition, le flasque 32 forme une paroi à la fois globalement plane et de faible épaisseur. Le flasque 32 présente ainsi deux faces principales, qui sont opposées l’une à l’autre suivant l’axe Z31 et qui sont séparées l’une de l’autre par l’épaisseur du flasque 32, à savoir une face 32A, tournée axialement vers l’extrémité 31.1 du corps tubulaire 31, et une face 32B, tournée vers l’extrémité 31.2 du corps tubulaire.
Le raccord 30 comporte en outre un joint d’étanchéité 33 qui est porté fixement par le flasque 32 de manière que le joint soit, partiellement ou totalement, en saillie de la face 32A du flasque 32. On notera que, pour des raisons de visibilité, le joint d’étanchéité 33 est représenté partiellement arraché sur la . Les spécificités de la fixation entre le joint d’étanchéité 33 et le flasque 32 ne sont pas limitatives, cette fixation étant par exemple réalisée par collage et/ou encliquetage et/ou surmoulage et/ou intégration dans une gorge en creux dans la face 32A, etc. Dans tous les cas, le joint d’étanchéité 33 court tout autour de l’axe Z31, comme bien visible sur la . Le joint d’étanchéité 33 court ainsi sur toute la périphérie de la face 32A du flasque 32. Dans l’exemple de réalisation considéré sur les figures, le joint d’étanchéité 33 est centré sur l’axe Z31 et présente un contour circulaire, centré sur cet axe.
Quelles que soient les spécificités de l’agencement du joint d’étanchéité 33 sur la face 32A du flasque 32, ce joint d’étanchéité 33 est compressible, en particulier suivant l’axe Z31. Le joint d’étanchéité 33 présente ainsi une capacité de déformation élastique, notamment suivant l’axe Z31. Autrement dit, le joint d’étanchéité 33 est structurellement capable, notamment de par sa matière constitutive, de passer élastiquement entre un état au repos, qui est illustré sur les figures 1 à 5 et dans lequel aucune contrainte de déformation n’est appliquée sur le joint d’étanchéité 33, et un état déformé, qui est illustré sur les figures 7 et 9 et dans lequel le joint s’adapte par écrasement sous l’effet de contraintes mécaniques.
Pour des raisons qui apparaîtront plus loin, le raccord 30 comporte avantageusement deux poignées 34 permettant de manipuler le raccord plus facilement. Ces poignées 34 sont liées solidairement au corps tubulaire 31, en s’étendant de préférence depuis la face 32B du flasque 32. Dans tous les cas, ces poignées 34 sont diamétralement opposées l’une à l’autre autour de l’axe Z31.
Egalement pour des raisons qui apparaîtront plus loin, le raccord 30 comporte avantageusement une jupe 35 qui, comme bien visible sur les figures 2, 4 et 5, s’étend depuis l’extrémité 31.1 du corps tubulaire 31, en convergeant vers l’axe Z31. Dans l’exemple de réalisation considéré ici, la jupe 35 forme une paroi tronconique, qui est centrée sur l’axe Z31 et qui est convergente dans la direction vers laquelle l’extrémité 31.1 du corps tubulaire 31 est tournée par rapport au reste de ce corps tubulaire, cette paroi tronconique prolongeant le corps tubulaire 31 au-delà de son extrémité 31.1.
Le raccord 30 est par ailleurs pourvu de languettes 36, comme bien visible sur les figures 2 à 5. Chacune des languettes 36 est saillante de la face externe 31B du corps tubulaire 31, en s’étendant radialement à l’axe Z31 et en courant, suivant une direction périphérique à l’axe Z31, sur une portion correspondante de la périphérie externe du corps tubulaire 31. Chaque languette 36 présente ainsi deux extrémités opposées suivant une direction périphérique à l’axe Z31, respectivement référencées 36.1 et 36.2. Les languettes 36 sont toutes disposées à un même niveau de l’axe Z31, qui est situé axialement entre l’extrémité 31.1 du corps tubulaire 31 et le flasque 32 : autrement dit, toutes les languettes 36 sont situées axialement entre le flasque 32 et l’extrémité 31.1 du corps tubulaire 31. De plus, en projection sur un plan géométrique perpendiculaire à l’axe Z31, les languettes 36 sont toutes inscrites à l’intérieur du joint d’étanchéité 33 : autrement dit, toutes les languettes 36 sont situées radialement à l’intérieur du joint d’étanchéité 33. Les languettes 36 sont avantageusement réparties de manière régulière autour de l’axe Z31 : autrement dit, les languettes 36 sont réparties de manière régulière suivant la périphérie externe du corps tubulaire 31.
Le système peut être un système automatisé. Par exemple le système peut être tel que l’ensemble des manipulations réalisées au sein du système par les moyens d’obtention 6 et/ou la zone de stockage d’entrée 7 et/ou les moyens d’imprégnation 8 et/ou la zone intermédiaire 9 et/ou le dispositif 10 et/ou la zone de stockage de sortie 7’ et/ou entre ces éléments peuvent être automatisés. Pour ce faire , le système peut comprendre un ou plusieurs robot(s) et/ou convoyeur(s) et/ou transtockeur(s). Il est ainsi possible de limiter toute intervention humaine et de limiter par là-même tout risque de contamination lors du séchage.
Diffuseur(s) En références aux figures 3, 4a à 4c et 5, il est décrit un diffuseur 17 pour diffuser un flux de gaz au sein de la pile 16 d’ébauches 15 de pièces, le flux de gaz permettant d’évaporer le solvant par transfert de chaleur. Chaque ébauche 15 peut présenter l’orifice central 151 traversant, les orifices centraux 151 traversant des ébauches 15 de la pile 16 formant un puits central 161 de la pile 16.
Le diffuseur 17 peut comprendre une pluralité d’ailettes 172 de diffusion. Les ailettes 172 peuvent être adaptées pour s’étendre au moins en partie dans le puits central 161 lorsque le diffuseur 17 est installé, par exemple installé de sorte à être associé à la pile, les ailettes 172 étant adaptées pour diffuser et homogénéiser sur toute la hauteur de la pile 16 le flux de gaz s’écoulant depuis le puits central 161 à travers la pile.
Chaque diffuseur 17 peut être adapté pour être reçu ou s’étendre au moins partiellement au sein de la pile 16, de sorte à diffuser un flux du gaz à travers la pile et à homogénéiser le séchage des ébauches de la pile 16. Le diffuseur 17 peut ainsi être adapté pour répartir le gaz séchant et homogénéiser la température des ébauches 15 dans la pile 16. Le dispositif 10 ou le système 1 peut comprendre des diffuseurs 17.
Outre faire circuler le gaz entre les chambres 11 du sous-ensemble de chambres de séchage, les moyens de circulation 12 de gaz peuvent comprendre des moyens de circulation de gaz dédiés à chacune d’une autre ou d’autre(s) chambre(s) des chambres 11 de séchage de l’ensemble n’appartenant pas au sous-ensemble, par exemple pour une ou plusieurs chambre(s) de gélification telle(s) que décrite(s) ci-après, les moyens de circulation de gaz dédiés étant configurés pour faire circuler un gaz de séchage dans la chambre de séchage correspondante, par exemple sans nécessairement que le gaz circule entre cette chambre et les autres chambres de séchage. Ainsi, pour une telle autre chambre 11, l’entrée 123 peut permettre d’introduire le gaz de séchage, le gaz de séchage formant par exemple un gaz de gélification, par exemple un gaz saturé en solvant, par exemple à partir d’un réservoir, par exemple le réservoir de gaz saturé en solvant décrit ci-avant. Alternativement, le sous-ensemble peut comprendre la ou les chambre(s) de gélification telles que décrites ci-après peuvent, dans quel cas et le gaz circulant entre les chambres du sous-ensemble circule donc notamment de cette manière dans la ou les chambre(s) de gélification.
Le tunnel peut comprendre une porte d’entrée, une porte de sortie, et des portes 113 entre les chambres 11 de séchage successives et/ou la ou les chambre(s) de refroidissement successive(s). Les portes 113 sont adaptées pour permettre le passage des ébauches 15, par exemple agencées en piles 16, d’une chambre à l’autre. Par exemple, pour chaque couple de chambres 11 et/ou 14 successives, une des portes 113 s’étend entre les deux chambres successives. Les portes 113 peuvent chacune être sélectivement ouverte ou fermée, par exemple en fonction d’une commande issue de moyens de commande tels que décrits ci-après.
Le diffuseur 17 peut être configuré pour que, lorsque le diffuseur 17 est installé de sorte à être associé à la pile 16, l’extrémité périphérique 1723 de chaque ailette 172 fait face à une paroi interne 152 d’une ébauche 15 de sorte que le flux de gaz est dirigé vers la périphérie entre les ébauches 15. La pile 16 et le diffuseur 17 peuvent être tels que pour chaque ébauche 15 de la pile, une des ailettes 172 du diffuseur fait face à une paroi interne 152 de ladite ébauche 15. Les ailettes 172 du diffuseur 17 peuvent être telles qu’à chaque ébauche 15 de la pile correspond une ailette. Il est ainsi possible de guider le flux de gaz en une pluralité de flux, chacun dirigé entre deux ébauches 15 successives de la pile 16. En effet, c’est entre les ébauches que le gaz peut s’écouler et pleinement sécher chaque ébauche 15. Ceci peut être facilité par la séparation des ébauches deux à deux par les cales 162. Les ailettes 172 peuvent être espacées de manière régulière, par exemple de 35 à 45 mm.. En particulier, le diffuseur 17 peut être configuré de sorte que, lorsque le diffuseur 17 est installé de sorte à être associé à la pile 16, l’extrémité périphérique 1723 de chaque ailette 172 s’étend à mi-hauteur de la paroi interne 152 d’une ébauche 15 de sorte que le flux de gaz est dirigé vers la périphérie entre les ébauches 15.
En référence à la et aux figures 4a à 4c, il est décrit un ensemble de pile comprenant le diffuseur 17 ou l’ensemble de diffusion, et les ébauches 15 agencées en piles 16, le diffuseur 17 étant installé de sorte à être associé à la pile 16. Le diffuseur 17 peut être dimensionné de sorte à être espacé de la pile 16, par exemple de sorte que l’extrémité périphérique 1723 de chaque ailette 172 est à distance de la paroi intérieure des ébauches 15 faisant face à ladite extrémité périphérique 1723. Il est ainsi possible de facilement positionner et retirer le diffuseur 17.
Le mode structure dépend de la géométrie et de la matière de l’objet illuminé, et, dans la grande majorité des situations de rétrodiffusion, correspond au mode dominant.
Le mode antenne se manifeste quant à lui à des fréquences où l’objet cible (i.e. l’antenne cible 20) résonne. Un tel mode antenne est directement lié au gain en rayonnement de l’antenne cible 20, et dépend également du rapport d’impédance entre l’antenne et une charge tel qu’illustré théoriquement dans la littérature classique par les équations suivantes :
où : (4)
avec le champ, de valeur complexe, rétrodiffusé par l’antenne-capteur,
la valeur réelle ou complexe de SER associée au mode structure,
le coefficient de réflexion entre l’antenne et l’impédance de charge,
la valeur réelle ou complexe de SER associée au mode antenne,
le déphasage réel entre les modes antenne et structure,
le champ, de valeur complexe, rétrodiffusé par l’antenne cible 20 lorsque son ou ses ports d’excitation est(sont) en court-circuit,
le courant, de valeur complexe, au(x) port(s) d’excitation de l’antenne cible 20 associé à la rétrodiffusion du champ ,
le courant, de valeur complexe, au(x) port(s) d’excitation de l’antenne cible 20 associé à une source locale propre à générer le champ , de valeur complexe, rayonné par l’antenne à partir de l’excitation locale générée par ladite source locale, et
l’impédance complexe vue du port d’excitation de l’antenne cible 20 lorsqu’elle ne présente qu’un seul port, et l’impédance complexe de charge de l’antenne cible 20.
Le capteur 18 de l’antenne-capteur 16 est notamment configuré pour transformer la grandeur physique d’intérêt (i.e. que l’on cherche à mesurer) en une autre grandeur compatible aux mesures, et l’antenne cible 20 joue le rôle de transducteur, en transformant la réponse du capteur, ou élément sensible, en réponse de rétrodiffusion électromagnétique. Autrement dit, ladite antenne cible 20 est un transducteur électromagnétique propre à générer, après illumination par le champ incident, une réponse électromagnétique représentative, par transduction électromagnétique, de ladite au moins une grandeur physique à mesurer par le capteur 18, les deux éléments antenne cible 20 et capteur 18 formant alors le système de mesure appelé antenne-capteur 16.
Tel qu’illustré par la figure 1, la grandeur physique, par exemple une température ou variation de température ΔT, correspond à une entrée du capteur 18 qui l’associe en sortie à une impédance complexe ΔZ (également appelé précédemment et par la suite impédance de charge impédance propre à modifier ensuite la réponse de l’antenne cible 20 à l’onde incidente, en impactant la polarisation du champ rétrodiffusé par l’antenne-capteur 16.
Autrement dit, l’antenne-capteur présente une impédance variable à transduction électromagnétique.
Spécifiquement selon la présente invention, par bande de fréquences prédéterminée et indépendamment de l’écart angulaire entre ladite antenne d’émission 12 et ladite antenne de réception 14, le dispositif de mesure 10 selon la présente invention est configuré pour mesurer la réponse électromagnétique de l’antenne-capteur 16, au moins à partir du taux d’ellipticité AR (de l’anglais Axial Ratio ) ou d’une variation du taux d’ellipticité ΔAR du champ électromagnétique rétrodiffusé par ladite antenne-capteur 16, le taux d’ellipticité AR quantifiant la polarisation du champ électromagnétique propre à être mesuré par l’unité d’émission-réception 11, en particulier par ladite antenne de réception 14, ladite réponse électromagnétique étant représentative, par transduction électromagnétique, de ladite au moins une grandeur physique à mesurer, par exemple une température ou variation de température ΔT tel qu’illustré par la .
Autrement dit, l’invention vise à concevoir une antenne-capteur dont la polarisation du champ rétrodiffusé est contrôlée par la variation d’impédance complexe du capteur, elle-même représentative de la grandeur physique à mesurer.
Selon un mode de réalisation de la présente invention, pour mettre en place la conversion de polarisation effectuée par l’antenne-capteur 16, le dispositif de mesure 10 est configuré pour présenter, par bande de fréquences prédéterminée, une relation bijective entre l’impédance de charge (également appelée ΔZ telle qu’illustrée sur la ) du capteur 18 et le taux d’ellipticité AR du champ électromagnétique propre à être rétrodiffusé par ladite antenne-capteur 16.
Plusieurs variantes de réalisation de ce mode de réalisation sont propres à être mises en œuvre selon la présente invention.
Selon une première variante, l’impédance de charge est passive, et le dispositif de mesure 10 est configuré pour présenter une plage d’impédance de charge passive, où le taux d’ellipticité AR a une variation supérieure à un seuil prédéterminé et bijective (i.e. il n’y a qu’une valeur d’impédance par taux d’ellipticité dans ladite plage).
Selon une deuxième variante, ladite antenne-capteur 16 est une antenne de radio-identification associée à une puce électronique propre à contrôler ladite impédance de charge . En particulier pour une application RFID, ladite antenne-capteur 16 est libellée « tag », ou encore étiquette d’identification, et le contrôle de ladite impédance de charge vise notamment à répondre à des enjeux, tels que la portée, l’autonomie ou encore un faible profil de l’antenne-capteur 16.
Selon une troisième variante, ladite antenne-capteur 16 est une antenne-capteur active. En particulier, selon un aspect optionnel de cette troisième variante, le fonctionnement du capteur 18 dépend d’une source d’énergie locale constante, non représentée, correspondant par exemple à une pile, une batterie ou encore le secteur auquel le capteur est connecté, et le capteur 18 est adaptable pour notamment correspondre à des capteurs connus du commerce, tel que par exemple le capteur de température LMT70 produit par Texas Instruments.
Selon un autre aspect optionnel de cette troisième variante, le capteur 18 est configuré pour intégrer un outil, non représenté, de prétraitement et/ou d’amplification d’un signal fourni par une source d’énergie locale, un tel outil correspondant par exemple à un amplificateur de puissance et/ou à un circuit de conditionnement dudit signal et /ou à un microcontrôleur, et/ou à un filtre, et/ou à un module propre à appliquer une transduction supplémentaire au signal fourni, un tel capteur 18 enrichi d’un outil de prétraitement et/ou d’amplification correspondant alors à un système électronique.
Indépendamment de la variante mise en œuvre de ce mode de réalisation, ce mode de réalisation permet d’expliciter le champ rétrodiffusé par l’antenne-capteur 16 en fonction d’une impédance complexe avec laquelle elle est chargée, et la variation de cette impédance contrôle directement la conversion de polarisation. Le présent mode de réalisation est applicable à tout type d’antenne cible 20 présentant au moins un port d’excitation, sous réserve que ladite antenne cible 20 fonctionne en mode antenne, et non tel qu’un élément réfléchissant (i.e. hors résonance).
En complément optionnel, ladite antenne-capteur 16 est en outre configurée pour optimiser l’amplitude et/ou la phase du champ électromagnétique rétrodiffusé, par contrôle du taux d’ellipticité du champ électromagnétique rétrodiffusé, au moyen de l’impédance de charge du capteur de l’antenne-capteur.
Un tel contrôle est mis en œuvre selon la présente invention en tenant compte d’au moins un des deux modes caractérisant la SER, à savoir le mode structure et le mode antenne.
Une telle propriété additionnelle et optionnelle de l’antenne-capteur 16 est notamment propre à répondre à un objectif secondaire de la présente invention à savoir maximiser l’amplitude du signal rétrodiffusé à un taux d’ellipticité spécifique, notamment en polarisation linéaire, comme détaillé par la suite en relation avec la illustrant un cas particulier du procédé de détermination de la plage de variation de l’impédance de charge du capteur de l’antenne-capteur du dispositif de mesure selon l’invention, et de détermination de la polarisation d’incidence de l’antenne d’émission.
L’avantage d’une telle maximisation est d’améliorer la portée de l’antenne-capteur 16 lorsque l’impact des échos perturbateurs (connu sous le nom clutter ) est maximal en rétrodiffusion à polarisation linéaire de la composante co-polaire.
Selon une première variante optionnelle de ce complément optionnel, ladite antenne-capteur 16 est configurée pour contrôler ledit taux d’ellipticité, au moyen de l’impédance de charge du capteur 18, ladite impédance de charge du capteur 18 étant propre à faire varier directement le mode antennaire de l’antenne-capteur, la valeur de ladite impédance de charge du capteur étant propre à être réglée en tenant compte du mode structure de l’antenne-capteur, ledit mode structure étant déterminé par caractérisation du champ électromagnétique rétrodiffusé associé, une telle caractérisation étant notamment, comme décrit plus en détail par la suite, obtenue au moyen d’un court-circuit chargeant l’antenne-capteur, le mode structure de l’antenne-capteur étant propre à être selon un cas extrême quasi-nul, voire nul, ce qui revient alors à ne « manipuler » que les composantes orthogonales du mode antenne de l’antenne-capteur et ses rapports d’amplitude et phase.