INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans de tels premiers modes de réalisation de l’invention, l’antenne peut être constituée par l’un des agencements suivants de portions de couche métallique : - deux segments disjoints de couche métallique chacun allongé selon une direction longitudinale, et ayant chacun une extrémité en forme de pointe, les deux segments étant opposés l’un à l’autre par leurs extrémités en pointes et leurs directions longitudinales respectives étant superposées. Un tel premier agencement est couramment désigné par agencement dipolaire, et la zone de concentration du champ électrique est située entre les extrémités en pointes des deux segments ; - quatre segments disjoints de couche métallique chacun allongé selon une direction longitudinale, et ayant chacun une extrémité en forme de pointe, les quatre segments étant répartis en deux paires, et pour chaque paire les deux segments de cette paire étant opposés l’un à l’autre par leurs extrémités en pointes et leurs directions longitudinales respectives étant superposées, les directions longitudinales des segments étant perpendiculaires entre les deux paires, et un point central qui est situé entre les pointes des segments d’une même des deux paires étant identique pour les deux paires. Un tel deuxième agencement est couramment désigné par agencement en croix, et la zone de concentration du champ électrique est alors située entre les quatre extrémités en pointes des segments de la croix ; - deux portions disjointes de couche métallique chacune en forme de triangle isocèle avec un sommet principal et un axe de symétrie, les deux portions étant opposées l’une à l’autre par leurs sommets principaux et leurs axes de symétrie respectifs étant superposés. Un tel troisième agencement est couramment désigné par agencement en nœud papillon, ou «bow-tie» en anglais, et la zone de concentration du champ électrique est alors située entre les deux sommets principaux des triangles ; et - au moins une portion de couche métallique en forme de boucle, la boucle étant pourvue d’au moins un intervalle d’interruption de sorte que cette boucle possède deux bords qui sont en vis-à-vis à travers l’intervalle d’interruption. Un tel quatrième agencement est couramment désigné par agencement à anneau fendu, ou «split ring» en anglais, et la zone de concentration du champ électrique est alors située dans la fente de l’anneau.
De manière préférentielle, le pneumatique est pour véhicule de type poids lourd. Ainsi, le pneumatique présente une dimension dans laquelle le diamètre, en pouces, du siège de la jante sur laquelle le pneumatique est destiné à être monté est supérieur ou égal à 20 pouces.
L’invention sera mieux comprise à la lecture des exemples qui vont suivre, donnés uniquement à titre d’exemples non limitatifs et faite en se référant aux dessins dans lesquels : - la est une vue en coupe perpendiculaire à la direction circonférentielle d’un pneumatique selon l’invention ; - la est une vue de détails de la zone II de la ; - la est une vue en coupe d’un produit renforcé (R) selon l’invention ; - la est une vue schématique en coupe perpendiculaire à l’axe du câble (supposé rectiligne et au repos) d’un câble (50) du produit renforcé (R) selon un premier mode de réalisation de l’invention ; - la est une vue analogue à celle de la d’un câble (50’) du produit renforcé (R) selon un deuxième mode de réalisation l’invention ; - la illustre des courbes contrainte-allongement pour des produits renforcés ( R1 ; R1’ ; R1’’; R1’’’) selon un premier mode de l’invention comprenant le câble (50); - la illustre une partie de la courbe contrainte-allongement pour un produit renforcé ( R1) selon un premier mode de l’invention comprenant le câble (50) et représente schématiquement les modules Emin et Emax ; et - la illustre une partie de la courbe contrainte-allongement pour un produit renforcé ( R2) selon un deuxième mode de l’invention comprenant le câble (50’) et représente schématiquement les modules Emin et Emax.
On a représenté sur les figures 1 et 2 un pneumatique selon l’invention et désigné par la référence générale P.
Le pneumatique P est pour véhicule lourd de type poids lourd. Ainsi, le pneumatique P présente une dimension de type 315/70 R 22.5.
Le pneumatique P comporte un sommet 12 renforcé par une armature de sommet 14, deux flancs 16 et deux bourrelets 18, chacun de ces bourrelets 18 étant renforcé avec une structure annulaire, ici une tringle 20. L’armature de sommet 14 est surmontée radialement d'une bande de roulement 22 et réunie aux bourrelets 18 par les flancs 16. Une armature de carcasse 24 est ancrée dans les deux bourrelets 18, et est ici enroulée autour des deux tringles 20 et comprend un retournement 26 disposé vers l'extérieur du pneumatique 20 qui est ici représenté monté sur une jante 28. L’armature de carcasse 24 est surmontée radialement par l’armature de sommet 14.
Le pneumatique P comprend également une nappe d’étanchéité 32 constituée d’un élastomère (communément appelée gomme intérieure) qui définit la face radialement interne 34 du pneumatique P et qui est destinée à protéger la nappe de carcasse 30 de la diffusion d’air provenant de l’espace intérieur au pneumatique P.
L’armature de sommet 14 comprend, radialement de l’extérieur vers l’intérieur du pneumatique P, une armature de travail 38 agencée radialement à l’intérieur de la bande de roulement 22.
L’armature de travail 38 comprend des première et deuxième nappes de travail 46, 48, la première nappe 46 formée de câbles métalliques orientés d'un angle égal à 20° ; une armature de frettage 17 comprenant une unique nappe de frettage 19 comprenant un produit renforcé tel que décrit ci-dessous et une deuxième nappe de travail 48 formée de câbles métalliques orientés d'un angle égal à 44°, croisés avec les câbles métalliques de la première nappe de travail 46, les câbles de chacune des couches de travail 46, 48 étant orientés de part et d’autre de la direction circonférentielle.
L’armature de sommet 14 est surmontée de la bande de roulement 20.
Un interrupteur sectionneur 9 peut être prévu pour couper facilement l’alimentation électrique et arrêter le procédé.
Le boîtier 2 entoure l’ensemble des éléments du système 1 pour pouvoir les mettre dans l’obscurité afin de protéger l’observation des éclairages parasites.
Avantageusement, le boîtier 2 est muni d’une porte de manière à pouvoir l’ouvrir et le fermer avant et après chaque mise en œuvre du procédé décrit ci-après.
Le boîtier 2 peut être muni d’un capteur de fermeture de porte 8 couplé à la carte électroniquepour autoriser ou non la mise en œuvre du procédé en cas de défaut de fermeture de la porte.
La carte électroniquepeut être couplée à un ordinateur permettant le traitement d’images, les affichages et archivage des images de prises de vues et les réponses.
Les deux dispositif d’éclairage 4 sont positionnés de part et d’autre du socle de positionnement 3 et en surplomb de manière à pouvoir l’éclairer par un éclairage vers le bas, ce qui fournit un flux localisé, orientable et inclinable, avec une homogénéité de part et d’autre du socle de positionnement 3.
Ils éclairent en lumière ultraviolette, plus particulièrement avec un spectre ultraviolet centré sur la longueur d’onde de trois-cent-soixante-cinq nanomètres pour réponse optimale du pénétrant utilisé pour le ressuage.
Chaque dispositif d’éclairage 4 peut comporter une diode électroluminescente, ce qui rend l’éclairage opérationnel instantanément, permettant d’éviter le temps de chauffe et de donner un flux lumineux stable, c'est-à-dire dont la puissance ne varie quasiment pas au cours du temps.
De préférence, les deux dispositifs d’éclairage en ultraviolet 4 sont inclinés par rapport à la verticale d’un angle compris entre cinquante-quatre et soixante-six degrés.
Cette inclinaison des spots définit l’angle d’incidence lumineuse sur le socle de positionnement 3 qui donne le rapport entre le signal et le bruit le plus élevé dans la gamme d’inclinaison testée entre trente et soixante-dix degrés.
Il est nécessaire d’avoir un angle d’inclinaison supérieur à quarante-cinq degrés.
Le meilleur positionnement est obtenu avec un angle d’inclinaison autour de soixante degrés.
La caméra 10 est préférentiellement à une distance du socle de positionnement 3 inférieure à vingt centimètres et la caméra 10 a un objectif de soixante-quinze millimètres 11 couplé avec une bague d’allonge optique, adaptés pour fournir une précision d’acquisition optique inférieure à dix micromètres.
Un filtre passe-bande 12 peut être prévu pour augmenter encore cette précision d’acquisition.
Comme illustré par la , la pièce étalon ressuante est par exemple recouverte d’une mire à lamage 13 qui comporte un corps 14 ayant des dimensions standard et/ou normées, et cinq perçages 15 permettant que le procédé cible cinq zones critiques de la cale contenant des indications qui sont décisives à la sanction de la chaine de ressuage.
Le système 1 va éclairer toutes les zones, comme illustré par la , puis analyser, mesurer et sanctionner en autonomie ces cinq zones de la cale étalon, par exemple avec un avancement zone par zone.
R 17 représente un aryle ou hétéroaryle, lesdits aryle ou hétéroaryle étant éventuellement substitués, et de R 11 à R 16 représente, indépendamment les uns des autres, un hydrogène, un alkyle, un alcényle, un alcynyle, un cycloalkyle, un hétérocycloalkyle, un hétéroaryle, un aryle, un alkylaryle, un arylalkyle, un radical –COOR a , R a représentant un alkyle;
R 11 à R 16 représentant de préférence indépendamment l’un de l’autre, un hydrogène ou un alkyle ou un radical –COOR c avec R c représentant un alkyle.
Les dihydropyridines peuvent être commercialement disponibles tels que par exemple le Vanax 808 HP commercialisé par VANDERBILT CHEMICALS, ou peuvent être synthétisées tel que décrit par exemple dans WO 2006/086602.
Lorsque le composé aminé est un composé dihydropyridine, alors la teneur totale en composé(s) dihydropyridine, ayant en particulier l’une des formules (VI) à (X) telles que définies précédemment, peut aller de 0,25 % à 5,0 % en poids, de préférence de 0,3 % à 3,0 % en poids, et encore plus préférentiellement de 0,4 % à 1,5 % en poids par rapport au poids total de la composition bicomposante réticulable selon l’invention.
Monomères Le composant B peut comprendre un ou plusieurs monomère(s) (méth)acrylate M1 ayant l’une des formules (II), (III), (IV) ou (V) telles que définies pour le composant A.
De préférence, le composant B comprend le même monomère (méth)acrylate M1 que dans le composant A.
Le composant B peut comprendre plus de 50% en poids de monomère(s) M1, de préférence plus de 70% en poids, et encore plus préférentiellement plus de 90% en poids, par rapport au poids total dudit composant B.
Le composant B peut notamment comprendre de 60% à 99,9% en poids de monomère(s) M1, et de préférence de 80% à 99,5% en poids, par rapport au poids total dudit composant B.
- l’enregistrement de ladite image,
- la mesure de dimensions principales de chaque fissure,
- la comparaison dimensionnelle des mesures à des valeurs de référence,
- la sanction de la réponse.
Avantageusement, la durée d’éclairage des fissures est sensiblement égale à la durée d’acquisition de l’image des fissures ; ceci permettant d’éviter les dérives dues aux échauffements des dispositifs d’éclairage.
Le procédé peut prévoir en outre une étape préalable dans laquelle le système fait l’objet d’un étalonnage de référence par surveillance et calibration à l’aide de deux mires de référence de type différents, dont l’une est une mire à lamages adaptée pour étalonner le positionnement fourni par le socle de positionnement et la précision des mesures, et l’autre est une mire de type USAF1951© utilisée pour tester des mesures d’intensité, de dimension et de surface.
De préférence, une étape préalable est prévue, dans laquelle le système fait l’objet d’un étalonnage de référence à partir d’un référencement réalisé sur la base d’une réponse initiale de la chaine de ressuage.
L'invention concerne également un procédé ayant une étape finale d’archivage de l’image, des mesures et de la sanction.
L'invention sera mieux comprise à l'étude détaillée d’un mode de réalisation pris à titre d'exemple non limitatif et illustré par les dessins annexés, sur lesquels :
représente un système de validation de chaîne de ressuage selon l’invention, en vue en perspective.
représente la mire à lamages en vue de face.
représente une fissure sur la mire à lamages en vue de face.
représente les étapes du procédé de validation de chaîne de ressuage.
Description détaillée La illustre le système 1 de l’invention, qui permet la validation automatique de la conformité de réponse d’une chaine de ressuage par l’analyse d’une pièce étalon ressuante à fissures issue de ladite chaine de ressuage.
Le système 1 comporte un boîtier 2, un socle de positionnement 3 de la pièce étalon ressuante 13, au moins deux dispositifs d’éclairage 4, une carte électronique située dans un poste informatique, un guide linéaire motorisé 6 commandé par la carte électronique et adapté pour pouvoir déplacer et maintenir en position le socle de positionnement 3 dans le boîtier 2, une caméra monochrome 10 ayant un objectif dirigé vers le socle de positionnement 3.
Une alimentation électrique 5 permet d’alimenter électriquement les composants, notamment les dispositif d’éclairage 4, le guide 6, la carte électronique.
xiii) et leurs mélanges.
Les polyamines (B1) sont de préférence choisies parmi
i) les diamines primaires aliphatiques, cycloaliphatiques ou arylaliphatiques ;
ii) les diamines primaires comprenant au moins un groupe amine secondaire (-NHR, avec R différent de H) ;
x) les polyéthylèneimines (et leurs dendrimères) ;
Parmi les polyamines ne comprenant pas de groupe amine primaire (B2), on peut citer par exemple les polyamines comprenant un ou plusieurs groupes amines secondaires (-NHR, R étant différent de H) et/ou un ou plusieurs groupes amines tertiaires (-NR 2 , R étant différent de H).
Les polyamines B2 peuvent être choisies dans le groupe constitué des N,N,N’,N’-tétraalkyle alkylènediamines, telles que par exemple la N,N,N’,N’-tétraméthyléthylènediamine (TEMED, n° CAS : 110-18-9), la N,N,N',N'-tetramethyl-2,2'-oxybis(ethylamine) (n° CAS : 3033-62-3), la N,N,N',N'-tetramethyltrimethylenediamine (n° CAS : 110-95-2) et la N,N,N',N'-tetramethylhexamethylenediamine (n° CAS : 111-18-2).
Lorsque le composé aminé est une polyamine, alors la teneur totale en polyamine(s) peut aller de 0,2 % à 5,0 % en poids, de préférence de 0,3 % à 3,0 % en poids, et encore plus préférentiellement de 0,4 % à 1,5 % en poids par rapport au poids total de la composition bicomposante réticulable selon l’invention.
Composé dihydropyridine Les composés dihydropyridines sont de préférence choisis par les dihydropyridines de formules (VI) à (X) suivantes :
chacun de R 11 à R 17 représente, indépendamment les uns des autres, un hydrogène, un alkyle, un alcényle, un alcynyle, un cycloalkyle, un hétérocycloalkyle, un hétéroaryle, un aryle, un alkylaryle, un arylalkyle, un radical –COOR c ;
et R c représentant un radical alkyle ou aryle ;
ou deux radicaux parmi R 11 à R 17 forment ensemble un cycle mono- ou polycyclique, éventuellement substitué.
- la liaison entre l’autre extrémité de l’organe de déploiement et le chariot est aménagée dans l’âme centrale du chariot.
Ainsi, le chariot est particulièrement bien équilibré, et les efforts latéraux qu’il subit sont répartis de façon optimisée entre les deux rails.
De préférence, le chariot est symétrique par rapport à un plan longitudinal médian contenant la direction de coulissement du chariot.
Selon une caractéristique possible de l’invention, les rails de guidage sont formés par des tiges, de préférence de section circulaire qui traversent les pieds du chariot. Au moins une bague ou un palier (ou autre organe analogue) améliorant le glissement du chariot sur la tige est de préférence insérée entre chaque pied et la tige qui le traverse.
Selon une caractéristique possible de l’invention, le chariot est guidé en translation via quatre liaisons pivot glissantes, deux sur chaque rail (ou tige) de guidage.
Pour assurer son verrouillage, l’inverseur de poussée selon l’invention peut comprendre, sur au moins l’une -et de préférence chacune- de ses poutres entre deux portes consécutives, un verrou double J comprenant :
- un premier crochet en forme de J monté rotatif sur ladite poutre autour d’un premier axe de rotation transversal et associé à l’une, première, desdites portes, ledit premier crochet J ayant
d’un côté du premier axe de rotation, une extrémité de verrouillage formant pêne prévue pour coopérer avec un premier crochet fixe formant gâche fixé sur un bord longitudinal de ladite première porte, et
de l’autre côté du premier axe de rotation, une extrémité d’entraînement reliée à un arbre de contrôle pouvant coulisser selon la direction longitudinale,
- un second crochet en forme de J monté rotatif autour d’un second axe pivot transversal et associé à l’autre, seconde, desdites portes, ledit second crochet J ayant
d’un côté du second axe de rotation, une extrémité de verrouillage formant pêne prévue pour coopérer avec un second crochet fixe formant gâche fixé sur un bord longitudinal de ladite seconde porte, et
de l’autre côté du second axe de rotation, une extrémité d’entraînement reliée à l’arbre de contrôle susmentionné,
- un actuateur logé dans ladite poutre pour le déplacement de l’arbre de contrôle selon la direction longitudinale.
Le déplacement selon la direction longitudinale dans un sens ou dans l’autre de l’arbre de contrôle entraîne ainsi le pivotement simultané dans un sens ou dans l’autre des premier et second crochets en J aux fins de verrouillage ou de déverrouillage simultané des deux portes. L’actuateur peut être configuré pour ne déplacer l’arbre de contrôle que dans le sens de déverrouillage des crochets en J, le déplacement de l’arbre de contrôle dans l’autre sens (sens de verrouillage) pouvant s’effectuer de façon passive (sous l’effet d’un ressort par exemple).
En variante ou en combinaison, le système de verrouillage de l’une ou de chacune des portes peut comprendre un verrou simple en forme de J monté pivotant autour d’un axe pivot sur un cadre de l’inverseur de poussée en regard d’un bord amont de la porte, le verrou simple J ayant, d’un côté de son axe pivot, une extrémité de verrouillage formant pêne prévue pour coopérer avec un crochet fixe formant gâche fixée sur le bord amont de la porte et, de l’autre côté de son axe pivot, une extrémité d’entraînement reliée à un arbre de contrôle déplacé en translation longitudinale par un actuateur porté par le cadre de l’inverseur de poussée.
Ce type de verrou simple J peut être utilisé lorsqu’il n’est pas possible de loger dans la poutre un verrou double J tel que décrit plus haut, ou en complément d’un tel crochet double J.
Selon un aspect particulier de l’invention, le capteur comprend un premier groupe de modules détecteurs à courant de Foucault disposés sur une rangée de manière à former une première ligne de détection.
Selon un aspect particulier de l’invention, chaque module détecteur de la première ligne de détection est séparé du module détecteur adjacent par une seconde distance prédéterminée supérieure à la moitié du diamètre de la bobine émettrice cylindrique.
Selon un aspect particulier de l’invention, le capteur comprend en outre un second groupe de modules détecteurs à courant de Foucault disposés sur une rangée de manière à former une seconde ligne de détection parallèle à la première ligne de détection. Les modules détecteurs du second groupe sont placés en quinconce par rapport aux modules détecteurs du premier groupe.
L’invention a également pour objet un appareil d’usinage d’une surface d’une pièce mécanique en un matériau électriquement conducteur comprenant : Un support tournant destiné à accueillir la pièce mécanique et configuré pour mettre en rotation ladite pièce autour d’un axe perpendiculaire à la surface usinée avec une vitesse de rotation prédéterminée ; Un capteur selon l’invention; pour caractériser des zones de brulures dans la pièce mécanique au cours de l’usinage ; l’au moins un module détecteur à courant de Foucault étant placé en regard d’une zone d’acquisition associée de ladite surface à une première distance prédéterminée non nulle, Une pièce d’usinage présentant une surface abrasive placée en contact avec une zone d’usinage de ladite surface de manière à détruire de la matière en surface de la zone d’usinage lors de la rotation de la pièce mécanique.
Selon un aspect particulier de l’invention, la première distance prédéterminée est comprise entre 0,3mm et 1mm.
Selon un aspect particulier de l’invention, l’appareil d’usinage comprend en outre une unité de contrôle configuré pour : commander une pression exercée par la surface abrasive sur la zone d’usinage lors de l’opération d’usinage ; commander la vitesse de rotation de la pièce mécanique lors de l’opération d’usinage.
Selon un aspect particulier de l’invention, l’unité de contrôle est reliée au capteur par une boucle de rétroaction et commande la pression exercée et/ou la vitesse de rotation en fonction du résultat de comparaison de l’amplitude du signal de mesure avec un seuil de brulure prédéterminée.
Selon un aspect particulier de l’invention, le capteur comprend une pluralité de modules détecteurs à courant de Foucault disposés en rangée de manière à caractériser à chaque instant d’acquisition un rayon de la surface usinée à partir de l’axe de rotation.
Selon un aspect particulier de l’invention, l’appareil d’usinage comprend en outre un système de déplacement pour déplacer l’au moins un module détecteur selon un mouvement de translation rectiligne avec une période spatiale prédéterminée et une période temporelle prédéterminée pour contrôler sa position par rapport à l’axe de rotation de la pièce mécanique. Le mouvement de translation rectiligne décrit un rayon de la surface usinée à partir de l’axe de rotation.
L’invention a également pour objet un procédé de caractérisation des zones de brulures dans une pièce mécanique en un matériau électriquement conducteur lors d’une opération d’usinage d’une surface de la pièce mécanique par un appareil d’usinage selon l’invention comprenant les étapes suivantes : monter la pièce mécanique sur le support tournant et déclencher la rotation de ladite pièce; pour chaque module détecteur, acquérir une pluralité de signaux de mesure de brulure pendant au moins un tour de la pièce mécanique pour calibrer le capteur; chaque signal d’acquisition étant associé à une zone d’acquisition défilant devant ledit module détecteur pendant la rotation ; démarrer l’opération d’usinage en mettant en contact la surface abrasive à la zone d’usinage, pour chaque module détecteur, acquérir au cours de l’usinage une pluralité de signaux de mesure de brulure pendant une pluralité de tours de la pièce mécanique pour caractériser les zones de brulures; chaque signal d’acquisition étant associé à une zone d’acquisition défilant devant ledit module détecteur pendant la rotation ; générer et afficher une cartographie des zones de brulures dans la surface usinée par l’unité de traitement de données.
Selon un aspect particulier de l’invention, le procédé de caractérisation des zones de brulures comprend en outre les étapes suivantes : iv’- comparer au moins un signal de mesure généré par un module détecteur pendant l’étape iv) à un seuil de brulure prédéterminée par l’unité de contrôle; iv’’- commander, par l’unité de contrôle, la pression exercée et/ou la vitesse de rotation selon le résultat de comparaison ;
Selon un aspect particulier de l’invention, le procédé de caractérisation des zones de brulures (Z1) selon comprend en outre l’étape suivante : déplacer au moins un module détecteur selon un mouvement de translation rectiligne avec une période spatiale prédéterminée et une période temporelle prédéterminée pour contrôle sa position par rapport à l’axe de rotation de la pièce mécanique.
la représente un premier mode de réalisation de l’appareil d’usinage comprenant un capteur à courant de Foucault pour la détection des zones de brulures en temps réel.
La le fonctionnement d’un module détecteur à courant de Foucault du capteur des brulures selon l’invention.