INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De préférence la quantité de composés de formule (I) , (I-1) , (Ia) , ( I’a ), (1) , (2) , (1a) ou (2a), est inférieure ou égale à 15 % plus préférentiellement inférieure ou égale à 10 % en poids et notamment inférieure ou égale à 8 % en poids par rapport au poids total de la composition cosmétique ; elle peut être comprise entre 0,005 % et 15 % en poids, de préférence entre 0,01 % et 13 % en poids, notamment entre 0,1 % et 10 % en poids, voire entre 0,15 % et 9 % en poids, et mieux entre 0,2 % et 8 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
La composition de l’invention désigne notamment une composition cosmétique. Par composition cosmétique on entend une composition physiologiquement acceptable notamment destinée à être appliquée par voie topique sur les matières kératiniques.
On entend par « composition physiologiquement acceptable », une composition compatible avec les matières kératiniques d’êtres humains telles que la peau notamment du corps et du visage, les lèvres, le cuir chevelu, les cheveux, les cils, les sourcils et les ongles.
Les composés de formule (I) , (I-1) , (Ia ) , ( I’a ), (1) , (2) , (1a) ou (2a) els que définis précédemment selon l’invention permettent de structurer les milieux lipophiles tels que les corps gras de préférence liquides ii), tels que les huiles.
ii) un ou plusieurs corps gras liquides :
Selon un mode de réalisation particulier de l’invention, la composition de l’invention comprend en outre ii) un ou plusieurs corps gras liquides.
De préférence, les corps gras de l’invention sont choisis parmi les hydrocarbures, les alcools gras, les esters gras, les silicones et les éthers gras ou leurs mélanges. Plus particulièrement les corps gras de l’invention ne sont pas (poly)oxyalkylénés.
Au sens de la présente invention, on entend par corps gras liquides les corps gras liquides à la température ambiante (25°C) et à pression atmosphérique (760 mm de Hg ; soit 1,013.10 5 Pa).
Avantageusement, le coefficient d’anti-divergence dépend à la fois du mouvement de la caméra vidéo 12 entre l’instant courant t et un instant précédent t-1 avec le coefficient d’anti-divergence relatif et aussi de l’accélération du véhicule automobile 10 avec le coefficient d’anti-divergence d’accélération .
En effet, lorsque le mouvement inter-image est élevé, lors du passage d’un nid de poule ou d’un coussin berlinois par exemple, le coefficient d’anti-divergence relatif tend vers zéro et le premier angle de tangage de la caméra vidéo 12 estimé se rapproche de l’angle de la caméra vidéo 12 estimé par intégration du mouvement relatif de la caméra .
A l’inverse, lorsque le mouvement inter-image est faible, par exemple au cours d’un long freinage d’urgence ou du passage d’un rond-point, le coefficient d’anti-divergence relatif tend vers la valeur maximale prédéterminée du coefficient d’anti-divergence d’accélération et l’estimation du premier angle de tangage se rapproche de sa valeur de référence qui est l’angle de calibrage selon l’exemple décrit ici.
Le coefficient d’anti-divergence d’accélération ne dépend pas du mouvement de la caméra vidéo 12 mais de l’accélération du véhicule automobile 10.
On notera que l’accélération du véhicule automobile 10 est une accélération longitudinale suivant la trajectoire longitudinale du véhicule automobile 10.
Faire dépendre le coefficient d’anti-divergence d’accélération de l’accélération permet de prendre en considération les scénarios dans lesquels la cabine du véhicule automobile 10, ou plus généralement le support de la caméra vidéo 12, est incliné un temps non négligeable par une force d’inertie.
Selon une variante de mise en œuvre du premier mode de mise en œuvre du procédé selon l’invention, un coefficient d’anti-divergence de pénalité est ajouté au coefficient d’anti-divergence de sorte que : avec le coefficient d’anti-divergence relatif qui dépend du mouvement de la caméra vidéo 12, le coefficient d’anti-divergence d’accélération et le coefficient d’anti-divergence de pénalité.
Le coefficient d’anti-divergence de pénalité est ajouté au coefficient d’anti-divergence lorsque l’accélération longitudinale mesurée du véhicule automobile 10 est en incohérence avec l’évolution du premier angle de tangage .
En effet, le coefficient d’anti-divergence de pénalité est obtenu par l’équation suivante : avec une valeur maximale prédéterminée du coefficient d’anti-divergence de pénalité , l’accélération longitudinale du véhicule automobile 10 et l’angle de tangage de la caméra vidéo 12 estimé par intégration du mouvement relatif de la caméra décrit précédemment.
Ainsi, si l’accélération longitudinale est négative, ce qui caractérise un freinage du véhicule automobile 10, et si l’angle de tangage estimé par intégration du mouvement relatif de la caméra est positif, ce qui correspond à un tangage vers l’avant, alors le produit est négatif, et l’accélération mesurée du véhicule automobile 10 est considérée en cohérence avec l’évolution du premier angle de tangage , le coefficient d’anti-divergence de pénalité est mis à zéro et n’a donc pas d’effet.
En effet, lorsque le véhicule automobile 10 freine, le véhicule est sensé opérer un tangage vers l’avant.
A l’inverse, si le produit est positif, alors l’accélération mesurée du véhicule automobile 10 est considérée en incohérence avec l’évolution du premier angle de tangage , et le coefficient d’anti-divergence de pénalité est pris en compte et il agira alors de manière à ramener la valeur du premier angle de tangage sur celle de l’angle extrinsèque de calibrage .
On notera que le coefficient d’anti-divergence de pénalité est saturé par la valeur maximale pour garder un comportement cohérent.
Le procédé selon l’invention comprend une deuxième étape E2 d’estimation, qui peut être exécutée avant, après ou pendant la première étape E1 d’estimation, et qui consiste à estimer un second angle de tangage de la caméra vidéo 12, suivant une seconde méthode d’estimation.
La seconde méthode d’estimation du second angle de tangage de la caméra vidéo 12 consiste à traiter les images acquises par la caméra vidéo 12 pour y reconnaître, dans chaque image, la forme des lignes de marquage de la route 21 sur laquelle le véhicule automobile 10 circule, typiquement une ligne de marquage gauche 22 et ligne de marquage droite 24 illustrées à la , et pour en déduire, en temps réel, un angle de tangage de la caméra vidéo 12.
On a représenté à la figure 6 le premier angle de tangage obtenu par la première méthode d’estimation et le second angle de tangage obtenu par la seconde méthode d’estimation, lorsque le véhicule automobile 10, illustré par une roue, attaque la base de la pente formée par la route 21.
Par ailleurs, le flux de gouttelettes débouche au niveau de la base de la chambre 11 entre ces quatre côtés pour sortir du module d’observation 3 par son plafond.
En conséquence tout le flux de gouttelettes traverse le faisceau lumineux ce qui permet de très bien pouvoir analyser ledit flux.
Encore une fois l’écoulement laminaire du flux à travers la chambre 11 permet de limiter un risque de dispersion des gouttelettes dans la chambre et un dépôt de ces dernières sur des parois de la chambre.
De préférence, le dispositif 1 comporte des moyens de traitement 16 d’informations générées par la cellule optique 14. Le dispositif 1 s’avère ainsi plus autonome.
Ces moyens de traitement 16 font par exemple partis du module d’observation 3 ou appartiennent à un troisième module du dispositif 1. A cet effet les moyens de traitement 16 comporte au moins un organe de calcul tel qu’un micro-ordinateur, un calculateur …
L’organe de calcul commande préférentiellement le reste du dispositif 1 comme par exemple le régulateur de débit ou bien encore la source lumineuse 12 et la cellule optique 14.
Les moyens de traitement 16 sont ici configurés pour caractériser les particules de l’aérosol test et effectuer un comptage simultané des particules de l’aérosol test. A cet effet, les moyens de traitement 16 sont prévus pour déterminer une distribution granulométrique des particules et/ou la concentration (en particules ou massique) des particules de l'aérosol test et ce en fonction de l’intensité lumineuse des émissions lumineuses enregistrées par la caméra. Il faut comprendre qu’en réalité ces émissions lumineuses se présentent sous la forme de pics impulsionnels qu’il est donc possible d’analyser en les comptant (à un pic correspondant une particule) mais également en reliant l’intensité lumineuse d’un des pics à la taille (soit le diamètre) de la particule ayant induit ce pic (par exemple en s’aidant des théories de Fraunhofer ou de Mie).
traitent optionnellement au moins une image fournie par la caméra pour faciliter la lecture du ou des pics d’intensité lumineuse présents sur ladite image, calculent le nombre de pics et en déduisent la concentration en nombre de particules dans le flux d’air.
traitent optionnellement au moins une image fournie par la caméra pour faciliter la lecture du ou des pics d’intensité lumineuse présents sur ladite image, estiment l’intensité lumineuse du ou desdits pics, calculent la concentration massique en fonction de l’estimation de l’intensité lumineuse du ou desdits pics.
Bien entendu, dans les deux cas, plus on analyse d’images, plus on rend le calcul de la concentration en nombre de particules ou en concentration massique précis.
De façon avantageuse, comme les images sont prises en continue, il est possible d’enrichir rapidement la précision de la concentration en nombre de particules ou en concentration massique.
Pour la dernière étape du calcul de la concentration massique, pour relier la concentration massique de particules d’un fluorochrome donné (qui est ici la fluorescéine sodée) à l’intensité de fluorescence émise I fluorescence , les moyens de traitement 16 peuvent par exemple s’appuyer sur la formule suivante :
I fluorescence = k.Φ.I o . (1–e - ε l C )
De préférence, et afin de faciliter la manipulation par le praticien, la cage comprend un détrompeur n’autorisant la connexion du crochet avec l’axe transversal que dans un seul sens.
Selon une forme de réalisation particulière, le détrompeur est réalisé par l’intermédiaire d’une face interne étagée de l’ouverture de la cage intersomatique, et positionnée du côté dont l’accès du crochet n’est pas autorisé, pour réaliser une butée d’arrêt dudit crochet.
illustre en perspective le dispositif de mise en place d’une cage intersomatique mis en œuvre dans l’invention.
est une vue en coupe longitudinale du dispositif de la .
illustre le crochet du dispositif en position ouverte.
illustre le crochet du dispositif fermé par le doigt en saille du corps.
illustre une cage intersomatique et le crochet sur le point de s’y connecter.
illustre une cage intersomatique connecté au crochet du dispositif de mise en place.
illustre l’ouverture de la cage, avec la face étagée formant détrompeur, du côté où l’accès du crochet n’est pas autorisé.
illustre l’ouverture de la cage du côté où l’accès du crochet est autorisé.
illustre le crochet connecté à l’axe de la cage, et dans une position d’ouverture.
illustre le crochet connecté à l’axe de la cage, et dans une position de fermeture du crochet et de pivotement libre de la cage.
illustre le crochet connecté à l’axe de la cage, et dans une position de fermeture du crochet et de verrouillage de la rotation de la cage.
illustre les sections complémentaires en queue d’aronde de la fente du crochet et du doigt.
illustre les sections complémentaires avec des sections complémentaires en T.
Il est proposé, en cinquième lieu, une connexion électrique obtenue par un procédé de contrôle tel que précédemment décrit.
A cet effet, il est également proposé, en sixième lieu, un procédé de suivi de la température d’une connexion électrique, le procédé comprenant une projection d’une poudre d’un matériau conducteur d’électricité sur deux pièces conductrices d’électricité développant par agglomération de la poudre une connexion électrique entre les deux pièces.
Le procédé permet ainsi de relier électriquement les deux pièces ou bien d’améliorer une connexion électrique déjà existante entre les deux pièces.
Le procédé comprend en outre un recouvrement d’un capteur de température par la poudre projetée et une analyse de la température captée par le capteur par rapport à une température de référence.
Ainsi, le capteur est fixé sur les deux pièces et le risque que le capteur se désolidarise est pratiquement nul. La fiabilité du procédé de suivi en est décuplée.
De ce suivi de la température peut être déterminé d’autres grandeurs, dont le suivi est essentiel en fonction des besoins, comme par exemple la conductivité électrique entre les deux pièces.
Diverses caractéristiques supplémentaires peuvent être prévues, seules ou en combinaison : - il comprend une texturation d’au moins une surface d’au moins une des deux pièces, la projection étant ensuite effectuée sur ladite surface, les dimensions de grains de la poudre étant inférieures aux dimensions de la texturation ; la poudre étant ainsi insérée dans la texturation, améliorant la conductivité et la résistance mécanique entre la poudre et la ou les pièces texturées et la poudre ; - le capteur de température est un thermocouple qui est un capteur suffisamment résistant à une projection de poudre pour former l’agglomérat ; - le positionnement du capteur est réalisé avant la projection de la poudre ; - le positionnement du capteur est réalisé en cours de projection de la poudre ; - la projection de la poudre est réalisée en suivant une trajectoire présentant, perpendiculairement au sens de projection, une forme de créneaux ; - la projection de la poudre comprend une première passe réalisée en suivant une première trajectoire présentant, perpendiculairement au sens de projection, ladite forme de créneaux et comprend une deuxième passe réalisée en suivant une deuxième trajectoire présentant, perpendiculairement au sens de projection, une forme de créneaux disposés sensiblement perpendiculairement à la forme de créneaux de la première trajectoire.
Il est proposé, en septième lieu, une connexion électrique comprenant deux pièces conductrices d’électricité et un agglomérat d’un matériau conducteur d’électricité connectant électriquement les deux pièces, la connexion électrique comprenant un capteur de température enrobé dans l’agglomérat et un moyen de relève et d’analyse de la température captée par le capteur par rapport à une température de référence.
Il est proposé, en huitième lieu, une batterie comprenant des cellules connectées les unes autres par une connexion électrique telle que précédemment décrite et comprenant un moyen de suivi de la dégradation de la batterie fondé sur l’analyse du moyen de relève et d’analyse de la connexion électrique.
Il est proposé, en neuvième lieu, un véhicule automobile comprenant une batterie telle que précédemment décrite et comprenant un moyen d’affichage de la dégradation de la batterie affichant le suivi du moyen de suivi de la batterie.
- la est une vue schématique de dessus d’un premier mode de réalisation d’une connexion électrique comprenant un capteur intégré à un agglomérat de poudre ;
- La est une vue schématique en coupe du premier mode de réalisation de la connexion électrique suivant le plan IB-IB de la ;
Ainsi, à titre d’exemple la représente un schéma de pipeline identifiant deux portions 61, 62 mutualisables.
Le séquençage d'accès aux ressources est fait à l'aide d'un pipeline particulier. La détermination de ce pipeline constitue le problème de modulo ordonnancement.
Un point important du modulo ordonnancement est la détermination de l'intervalle d’initialisation, ou autrement dit de déterminer le délai entre deux introductions de nouvelles entrées du circuit.
Une mise en œuvre particulière de l’invention peut être faite en modélisant l’introduction périodique de données dans un réseau de Petri par un générateur de jeton en entrée.
Cependant, dans le présent mode de réalisation de l’invention, on procède à une simplification supposant qu'une nouvelle donnée n’est introduite qu’une fois tout le calcul terminé pour l’exécution précédente.
Autrement dit le pipeline peut traiter une donnée d’entrée entièrement avant qu’une autre donnée ne soit introduite en entrée.
Cette hypothèse est tout à fait pertinente dans le traitement du signal, où l'intervalle d'initialisation, c’est-à-dire la période d'échantillonnage, est généralement largement supérieur à la période du pipeline, liée à la fréquence du FPGA.
L’objectif du procédé est alors notamment de déterminer le pipeline sur le circuit initial contenant toutes les instances, puis de plier les instances par la suite.
Le pipeline doit alors répondre à deux contraintes :
1. Une propriété d'exclusion mutuelle, assurant que les ressources ne peuvent pas être accessibles au même moment par plusieurs portions de pliage.
2. La deuxième concerne le placement des registres, et assure que les portions de circuits à plier possèdent des registres aux mêmes endroits.
Ceci est notamment représenté , ou les registres sont placés de manière identique dans les deux portions à plier.
Sur l’exemple de la , la première contrainte revient à s’assurer qu’il n’y ait jamais de données en même temps dans les signaux jumelés : à la fois en s5 (respectivement s6) et en s8 (respectivement s10).
La deuxième contrainte revient à vérifier qu’il y a autant de registres dans les paires de signaux jumelés.
Pour réussir à construire ce pipeline particulier, les étapes d’exploration sont guidées par des propriétés de logique du temps arborescent, mieux connues sous le nom anglophone de Computation Tree Logic , généralement abrégée CTL.
L’étape d’exploration est alors restreinte aux exécutions vérifiant ces propriétés. On parle « d’exécution » pour chaque exécution du réseau de Petri fonction d’une configuration particulière de reset et d’instant de tirage des transitions retardables.
Le substrat en papier est crêpé et est ensuite déposé sur le substrat nontissé pour produire le matériau bicouche présentant un ratio massique substrat en papier:substrat nontissé de 50:50.
Exemple 2 : Fabrication et caractérisation des filtres pour article à fumer
Les filtres pour article à fumer ont été fabriqués avec les substrats des Exemples 1.1 et 1.2 par une méthode standard de fabrication des filtres. Pour envelopper les boudins de matière filtrante, un papier de gainage non poreux a été utilisé.
Les filtres d’invention ont été comparés à un filtre comprenant le substrat nontissé de l'Exemple 1.1, à un filtre comprenant le substrat nontissé de l'Exemple 1.2, à un filtre en papier et à un filtre commercial en acétate de cellulose. Le filtre en papier crêpé a été fait avec une méthode standard de fabrication des filtres en crêpant le substrat en papier de l'Exemple 1.1. Les filtres obtenus pour chaque terme ont été découpés en bâtonnets de 21 mm.
Les caractéristiques des filtres sont présentées dans le Tableau 1 ci-dessous.
La résistance à l'écrasement est déterminée avec l’équipement DHT 200 de Filtrona. Lors d’une mesure, le filtre est écrasé avec le poids de 300 g durant 15 sec. Les millimètres d’écrasement sont mesurés électroniquement.
Selon le Tableau 1, les filtres comprenant le matériau bicouche de l'invention présente une meilleure résistance à l'écrasement que les filtres comprenant uniquement le substrat nontissé. Ceci met en évidence que la combinaison du substrat en papier au substrat nontissé obtenu par voie sèche permet d'améliorer la résistance à l'écrasement du filtre comprenant uniquement le substrat nontissé obtenu par voie sèche.
Filtre comprenant le matériau bicouche de l’Exemple 1-1 Filtre comprenant le matériau bicouche de l’Exemple 1-2 Filtre comprenant le substrat nontissé de l’Exemple 1-1 Filtre comprenant le substrat nontissé de l’Exemple 1-2 Filtre commercial en acétate de cellulose Filtre en papier crêpé Longueur des filtres [mm] 21 Diamètre de filtres [mm] 7,8 Poids des filtres [mg] 194 198 149 148 140 233 Densité des filtres [mg/cm 3 ] 193 198 146 145 138 238 Ecrasement (mm) 0,40 0,725 0,48 1 Non déterminé 0,44
Exemple 3 : Fabrication et caractérisation des cigarettes
Des cigarettes ont été préparées en utilisant les filtres décrits dans l’exemple 2. Pour former les cigarettes, les boudins de tabac ont été assemblés avec les filtres grâce au papier manchette ("tipping" selon la terminologie anglaise). Un tabac "american blend" commercial a été utilisé pour former les boudins de tabac. Les cigarettes ont été préparées avec une chute de pression similaire à celle de la cigarette commerciale. La ventilation des cigarettes a été bloquée.
Les cigarettes préparées ont été fumées sur une machine à fumer Borgwaldt RM20 selon la norme ISO 3308:2000. La chute de pression ("Pressure Drop" selon la terminologie anglaise et "PD" dans le Tableau 2) a été mesurée selon la norme ISO 6565 :2002. La teneur en nicotine dans la fumée a été mesurée selon la norme ISO 10315 :2000. Les résultats de fumage sont présentés dans le Tableau 2.
Cigarette avec filtre comprenant le matériau bicouche de l’Exemple 1-1 Cigarette avec filtre comprenant le matériau bicouche de l’Exemple 1-2 Cigarette avec filtre comprenant le substrat nontissé de l’Exemple 1-1 Cigarette avec filtre comprenant le substrat nontissé de l’Exemple 1-2 Cigarette avec filtre commercial en acétate de cellulose Cigarette avec filtre en papier crêpé Nombre de cigarettes fumées 30 PD des cigarettes [mmCE] 94 104 101 90 100 100 Rétention en nicotine [%] 51 51 45 45 37 66
Le Tableau 2 met en évidence, qu’à chute de pression équivalente, la teneur en nicotine dans la fumée produite par les cigarettes avec les filtres comprenant le matériau bicouche selon l'invention, les cigarettes comprenant un filtre commercial en acétate de cellulose et les cigarettes comprenant un filtre comprenant un substrat nontissé est du même ordre de grandeur. En effet, le filtre de ces cigarettes présente une rétention en nicotine du même ordre de grandeur.
Le Tableau 2 met également en évidence, qu’à chute de pression équivalente, la teneur en nicotine dans la fumée produite par les cigarettes comprenant le filtre en papier crêpé est très inférieure à la teneur en nicotine dans la fumée produite par les cigarettes comprenant un filtre commercial en acétate de cellulose. En effet, le filtre en papier crêpé présente une rétention en nicotine très supérieure au filtre commercial en acétate de cellulose.
Cet exemple 3 met donc en évidence que l'expérience utilisateur procurée par les cigarettes comprenant les filtres comprenant le matériau bicouche selon l'invention est proche de celle procurée par des cigarettes comprenant un filtre commercial en acétate de cellulose.
Masque de protection respiratoire anti-écrasement La présente invention concerne un masque de protection respiratoire de type pliable.
Dit de manière simplifiée, le pliage consiste à mutualiser des portions de circuit en différents endroits du pipeline, afin de réduire la quantité d’unité logiques nécessaires pour la réalisation du pipeline.
Aussi, il existe le besoin d’une solution améliorée pour générer automatiquement un pipeline de FPGA, tout en répondant aux besoins énoncés précédemment.
On propose un procédé mis en œuvre par ordinateur de conception automatisée du pipeline d’un circuit logique programmable, de type FPGA, comprenant une pluralité d’opérateurs logiques et une pluralité de bascules formant registres, le procédé comprenant des étapes de :
- Acquisition d’une représentation numérique d’un circuit de pipeline cible,
- Etablissement d’un réseau de Petri représentatif dudit pipeline cible, dans lequel le réseau de Petri est défini de sorte que chaque transition corresponde à un opérateur dudit circuit logique programmable, chaque place corresponde à un signal et est associée à un poids prédéterminé, et chaque jeton corresponde à une donnée traitée par le circuit logique programmable ; chaque transition étant en outre associée à une valeur de temporisation ;
ledit réseau de Petri comprenant en outre un compteur incrémental, lesdites transitions étant associées à des valeurs de temporisation retardableou nonretardable ;
une transition étant tirée lorsque la valeur du compteur incrément est égale à la valeur de temporisation associée à ladite transition, lorsque ladite valeur de temporisation est non retardable ; et