INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’invention concerne également un procédé de séparation de deux conduites de transport accouplées d’un dispositif selon l’une quelconque des caractéristiques ci-dessus ou ci-dessous, comprenant une étape de fermeture des deux mécanismes de clapet via un écartement relatif des deux conduites de transport de fluide et/ou un déplacement relatifs d’au moins une partie des deux mécanismes de clapets, puis une étape de séparation des deux extrémités de raccordement.
Selon une particularité possible, le procédé comprend, entre l’étape de fermeture des deux mécanismes de clapet et l’étape de séparation, une configuration intermédiaire dans laquelle les deux extrémités de raccordement restent accouplées de façon étanche vis-à-vis de l’extérieur et les deux mécanismes de clapet sont en position fermée, l’étape de fermeture des deux mécanismes de clapet étant réalisée via un écartement relatif supplémentaire des deux conduites de transport de fluide et/ou un déplacement relatif d’au moins une partie des deux mécanismes de clapets.
Bien entendu, la description qui précède n’est pas limitative et de nombreuses variantes peuvent être envisagées sans sortir du cadre de l’invention. Par exemple, l’enveloppe 14 de la cellule 1 de la ou de la peut comprendre une couche supplémentaire, par exemple en métal. Une telle couche en métal peut permettre d’améliorer l’étanchéité et/ou la tenue mécanique.
Plus généralement, l’enveloppe 14 peut comprendre une superposition de couches de matériau différent, par exemple.
Dans un mode de réalisation non représenté, il peut être fabriqué une cellule qui se distingue de la cellule 1 de la par l’absence de la bague 8. Dans ce cas, le maintien en position des éléments internes de la cellule, en l’occurrence des échangeurs 3 et 4, de la structure poreuse 5 et le cas échéant des organes 6 et 7, peut être assuré uniquement par collage et/ou encastrement de ces éléments les uns aux autres et/ou par l’enveloppe 14. Concernant l’étanchéité au fluide de travail, celle-ci peut être assurée radialement autour la structure poreuse 5 par l’enveloppe 14.
Système de pompage cryogénique et intégration innovante pour la cryogénie Sub Kelvin inférieure à 1,5K La présente invention concerne le domaine de la réfrigération à très basses températures et plus particulièrement le domaine des dispositifs de réfrigération à des températures avoisinant le Kelvin.
Il est connu un dispositif de réfrigération comprenant un circuit de circulation d’un fluide de travail comprenant un compresseur du fluide de travail, un premier échangeur thermique comprenant un premier canal chaud dans lequel circule un premier flux de fluide de travail à refroidir et un premier canal froid dans lequel circule un deuxième flux de fluide de travail pour refroidir le premier flux, un premier détendeur de type Joule-Thompson et un premier réservoir de séparation. Le dispositif de réfrigération comprend également un premier réseau de conduites reliant les éléments pour mettre en communication fluidique une première sortie du compresseur de laquelle est refoulé le premier fluide de travail avec une première entrée du premier canal chaud, une deuxième sortie du premier canal chaud avec une deuxième entrée du premier détendeur, une troisième sortie du premier détendeur avec une troisième entrée du premier réservoir, une quatrième sortie du premier réservoir avec une quatrième entrée du premier canal froid , une cinquième sortie du premier canal froid avec une cinquième entrée du premier compresseur par laquelle le premier fluide de travail est aspiré. Le dispositif de réfrigération comporte également un deuxième échangeur thermique qui comprend un deuxième canal chaud en échange thermique avec le premier réservoir. Un tel circuit fournit des frigories au deuxième canal froid du deuxième échangeur. Cependant, la pression du fluide de travail après qu’il a été refroidi à des températures très basses (inférieures au Kelvin) est faible, de l’ordre de 0.1 mbar. Il est ainsi nécessaire, pour pouvoir disposer d’une puissance frigorifique importante, d’introduire dans le premier circuit un important débit de fluide, ce qui, à des pressions faibles, requiert une capacité de pompage volumique importante et des conduites dimensionnées en conséquence. Cela conduit généralement à la mise en place d’un dispositif de compression très consommateur en énergie, aboutissant à un dispositif de réfrigération encombrant et dont l’exploitation est difficile et coûteuse.
L’invention a notamment pour but d’augmenter la puissance frigorifique d’un dispositif de réfrigération intégrant un détendeur de type Joule-Thompson.
A cet effet, on prévoit, un dispositif de réfrigération comprenant un premier circuit de travail pour faire circuler un premier fluide de travail, le premier circuit de travail comprenant les éléments suivants reliés en série par un premier réseau de conduites :
un premier organe de transfert du fluide de travail ;
une unité de refroidissement comprenant un premier échangeur thermique comportant un premier canal chaud et un premier canal froid reliés au premier circuit de travail, l’unité de refroidissement comportant également un deuxième échangeur thermique comprenant un deuxième canal chaud relié au premier circuit de travail et un deuxième canal froid relié à une première source froide;
un troisième échangeur thermique comprenant un troisième canal chaud et un troisième canal froid; un premier détendeur de type Joule-Thompson ; un premier réservoir configuré pour être en échange thermique avec un objet à refroidir .
Selon l’invention, le dispositif comprend également une enceinte isolée thermiquement à l’intérieur de laquelle se trouve au moins une partie des éléments, le premier organe de transfert étant situé à l’extérieur de l’enceinte. Le premier circuit de travail comprend également un premier organe de pompage situé à l’intérieur de l’enceinte et raccordé au premier réseau de conduites.
On obtient ainsi un dispositif capable de faire circuler une quantité plus importante de fluide de travail dans le deuxième échangeur thermique sans modifier le premier organe de transfert, autorisant alors une performance améliorée pour un volume de dispositif donné et/ou une miniaturisation du dispositif de réfrigération.
Selon un mode de réalisation particulier, le premier réseau de conduites est agencé pour relier :
une première sortie de l’organe de transfert de laquelle est refoulé le premier fluide de travail avec une première entrée du premier canal chaud ; une deuxième sortie du premier canal chaud avec une deuxième entrée du deuxième canal chaud; une troisième sortie du canal chaud à une troisième entrée du troisième canal chaud; une quatrième sortie du troisième canal chaud (31) avec une quatrième entrée du premier détendeur; une cinquième sortie du premier détendeur avec une cinquième entrée du premier réservoir ; une sixième sortie du premier réservoir avec une sixième entrée du troisième canal froid ; une septième sortie du troisième canal froid avec une huitième entrée du premier organe de transfert par laquelle le premier fluide de travail est aspiré ;
Selon un mode de réalisation préféré, la composition bicomposante selon l’invention ne comprend pas de peroxyde.
La réticulation peut être faite sous irradiation électromagnétique tel que par exemple avec une source de rayonnement UV ou avec une LED. L’irradiation électromagnétique peut être effectuée sur les tranches du collage dans le cas d’un substrat opaque ou directement à travers le substrat dans le cas d’un substrat transparent.
Les compositions selon l’invention sont avantageusement stables au stockage.
Les compositions selon l’invention conduisent avantageusement à un bon compromis entre stabilité au stockage et réactivité élevée.
Exemple 2 : préparation de la composition n° 2 (selon l’invention)
Dans un mélangeur maintenu sous agitation constante et sous air, les ingrédients du composant A sont mélangés dans les proportions indiquées dans le tableau suivant à une température de 23°C.
Dans un mélangeur maintenu sous agitation constante et sous air, les différents ingrédients constituant le composant B sont mélangés dans les proportions indiquées dans le tableau suivant à une température de 23°C.
Composition n°2 selon invention Composant A Composant B ingrédients % en poids (par rapport au poids total de A) ingrédients % en poids (par rapport au poids total de B) Thiophénium I 2% DETA 2% Acide difluoroacétique 2% SR®531 98% SR®531 96% TOTAL 100 TOTAL 100
Exemple 3 : préparation de la composition n°3 (selon l’invention)
Composition n°3 selon invention Composant A Composant B ingrédients % en poids (par rapport au poids total de A) ingrédients % en poids (par rapport au poids total de B) Thiophénium I 2% DETA 2% SR® 506 D 98% SR® 506 D 98% TOTAL 100 TOTAL 100
Exemple 4 : performances des compositions Mesure de la réactivité : L’exotherme est analysée en continu à l’aide d’un pyromètre et par imagerie thermique.
Le temps de pic est le temps nécessaire pour atteindre la température de pic (maximum de l’exotherme constaté lors de la polymérisation) contrairement au temps de gel (ou temps de latence) qui est le temps qu’il faut à l’échantillon pour commencer à polymériser.
Test de collage :
Dépose de la composition n°1 ou n°2 ou n°3 (obtenues respectivement dans les exemples 1, 2, 3,)par mélange des composants A et B avec un mélangeur Sulzer® mixpac) sur une 1 ère lame de microscope en verre (25 x 76 mm);
Cette dérive peut être fixée par exemple à un seuil de trente pourcents par rapport aux valeurs observées sur un cale étalon.
Cette étape de validation permet d’autoriser la production série par ressuage.
Dans les méthodes actuelles, le facteur humain constitue donc un facteur de variabilité potentiel, alors que l’enjeu de validation de la chaîne de ressuage doit être sytématiquement respecté pour assurer la conformité du processus et donc la qualité des sanctions appliquées aux pièces contrôlées par ce moyen. Cette approche est cruciale pour une production série.
De plus, la répétabilité et la précision de l’appréciation par l’opérateur peuvent varier puisqu’elles reposent sur une analyse qualitative faite par l’œil de l’opérateur.
L’appréciation visuelle ne permet par ailleurs pas l’archivage de l’ensemble des données ayant permis la sanction qui permettrait la traçabilité de l’étalonnage, par exemple des données d’enregistrement tels que des informations numériques ; l’œil humain ne le permettant pas.
L’invention a pour but de pallier au moins certains des inconvénients précités et de proposer un système de validation de la réponse d’une chaine de ressuage capable de cumuler des avantages de répétabilité, stabilité et fiabilité pour sa mise en œuvre, tout en permettant une traçabilité de l’établissement de la sanction.
Au vu de ce qui précède, l’invention a pour objet un système de validation automatique de la conformité de réponse d’une chaine de ressuage par l’analyse numérique d’une pièce étalon ressuante à fissures issue de ladite chaine de ressuage, ledit système comportant un boîtier entourant l’ensemble des éléments du système, un socle de positionnement de la pièce étalon ressuante, au moins deux dispositifs d’éclairage en ultraviolet positionnés de part et d’autre du socle de positionnement de manière à pouvoir l’éclairer en lumière ultraviolette, une carte électronique, un guide linéaire motorisé commandé par la carte électronique et adapté pour pouvoir déplacer et maintenir en position le socle de positionnement dans le boîtier, une caméra monochrome ayant un objectif dirigé vers le socle de positionnement.
De préférence, lesdits deux dispositifs d’éclairage en ultraviolet sont inclinés par rapport à la verticale d’un angle compris entre cinquante-quatre et soixante-six degrés.
Par exemple, la caméra est à une distance du socle de positionnement inférieure à vingt centimètres et la caméra a un objectif de soixante-quinze millimètres couplé avec une bague d’allonge optique, adaptés pour fournir une précision d’acquisition optique inférieure à dix micromètres.
Avantageusement, le boîtier est muni d’une porte et d’un capteur de fermeture de porte couplé à la carte électronique.
Selon une forme de réalisation, chaque dispositif d’éclairage comporte une diode électroluminescente.
L’invention a également pour objet un procédé de validation pour la mise en œuvre d’un système de validation tel que défini ci-dessus, le procédé comportant les étapes suivantes :
- le placement sur le socle de positionnement d’une pièce étalon ressuante comportant des fissures et issue de ladite chaine de ressuage,
- le ciblage focalisé de la caméra sur les fissures par l’actionnement du guide linéaire motorisé,
- l’éclairage des fissures,
- l’acquisition numérique d’une image des fissures au moyen de la caméra,
Comme illustré aux figures 6 et 8, le site de mesure de pression 40 est préférentiellement disposé entre l’apex 110 et la face inférieure 103 du corps annulaire 100. Le site de mesure de pression 40 est ainsi situé dans la partie basse du bord interne 102. La partie basse du bord interne 102 s’étend en dessous du plan X.
Comme illustré à la , le support de fixation 10 peut comporter au moins deux sites de mesure 40 de pression. Selon cette configuration, deux sites de mesure 40 sont distants radialement d’un angle α dont la valeur est d’au moins 30°. La valeur de l’angle α peut être comprise entre 30° et 330°. Dans l’exemple de la , l’angle α présente une valeur de 90°. Dans cet exemple, les deux sites de mesure 40 sont disposés sur un même plan qui est parallèle au plan X et situé en dessous du plan X.
Dans l’exemple illustré aux figures 5 et 6, le site de mesure 40 comporte un canal 41 affleurant la paroi du bord interne 102. Le canal 41 véhicule le flux de fluide vers un capteur de pression déporté par rapport au support de fixation 10. Dans les deux cas, le corps annulaire 100 comporte une encoche 113. Dans cette exemple, l’encoche 113 est ménagée radialement dans le bord périphérique 105 du corps annulaire 100. L’encoche 113 permet de raccorder, directement ou via un tuyau 42 intermédiaire, le canal 41 au capteur de pression.
Il est à noter que le site de mesure 40 peut également comporter un capteur de pression affleurant au niveau d’une paroi du bord interne 102. Dans cette configuration, l’encoche 113 permet la connexion électrique du capteur de pression.
Selon la configuration du site de mesure 40, l’encoche 113 protège la connexion électrique du capteur de pression ou la connexion aéraulique du canal 41.
Dans l’exemple illustré aux figures 5 et 6, lorsque le corps annulaire 100 est réalisé en béton, le canal 41 peut être formé par un insert 410 qui est noyé dans le béton.
Un exemple d’insert 410 est illustré à la . L’insert 410 comporte un corps creux qui s’étend longitudinalement entre deux extrémités ouvertes. De plus, l’insert 410 comporte une lumière 411 traversante qui s’étend entre chaque extrémité de l’insert 410. Une première extrémité de l’insert 410 comporte un manchon 412 dont le diamètre extérieur est inférieur au diamètre extérieur du corps creux. Le manchon 412 est ouvert, lorsque l’insert 410 est disposé radialement dans le corps annulaire 100, le manchon 412 permet de capter le flux de fluide circulant au niveau de l’ouverture centrale 101. Une seconde extrémité de l’insert 410 comporte un connecteur 413. Le connecteur 413 présente ici un diamètre extérieur supérieur au diamètre extérieur du corps creux. Comme cela est visible à la , lorsque l’insert 410 est noyé dans le corps annulaire 100, le connecteur 413 fait sailli au niveau de l’encoche 113. Le connecteur 413 est également ouvert afin de véhiculer, directement ou indirectement, par exemple via un tuyau 42, le flux de fluide vers le capteur de pression. Le connecteur 413 peut comprendre un adapteur afin d’être connecté au capteur de pression ou au tuyau 42. Le connecteur 413 peut également comprendre un filetage accessible depuis l’extérieur du support de fixation 10, via l’encoche 113.
Dans l’exemple de la , l’insert 410 comporte au moins deux ergots 414 saillants. Les deux ergots 414 sont solidaires du corps creux et s’étendent de part et d’autre du corps creux dans deux directions opposées. Lorsque l’insert 410 est pris dans le béton, les deux ergots 414 empêchent la rotation de l’insert 410 sur lui-même. Par exemple, cela permet d’éviter que l’insert 410 ne tourne dans le vide lorsqu’un tuyau 42 est couplé au connecteur 413.
En outre, le corps annulaire 100 peut être constitué par un assemblage de plusieurs modules en arc de cercle qui sont aboutés les uns aux autres afin de former le corps annulaire 100.
Dans les figures 2 à 5, les modules en arc de cercle sont délimités par une ligne de jointure 112 disposée entre chaque module en arc de cercle. Dans l’exemple de la , les moyens de fixations 108 comportent autant d’alésage de fixation que le corps annulaire 100 comporte de modules en arc de cercle. Ici, le corps annulaire 100 est formé par six modules en arc de cercle. Selon un mode de réalisation de l’invention, seuls les modules en arc de cercle qui portent un site de mesure 40 de pression comportent une courbure au niveau du bord interne 102. Selon ce mode de réalisation, les modules en arc de cercle qui ne portent pas de site de mesure de pression comportent un bord interne 102 plat. Cependant, sans impacter les autres caractéristiques du support de fixation, il est plus avantageux d’un point de vue de l’industrialisation que le corps annulaire 100 soit réalisé en une pièce unique. Selon cette configuration, le corps annulaire 100 peut être fabriqué en béton ou en métal en étant coulé dans sa masse.
Comme illustré aux figures 1 à 3, l’invention concerne également un système d’extraction 11 d’un flux de fluide monté sur un conduit d’extraction maçonné 30 d’un flux de fluide. La plupart du temps, un conduit d’extraction maçonné 30 permet d’évacuer un flux d’air vicié. Pour procéder à l’extraction d’air vicié, le système d’extraction 11 comprend un support de fixation 10 conforme de l’invention. Le support de fixation 10 permet au travers d’une première interface d’assemblage, telle que décrite précédemment, de solidariser le système d’extraction 11 sur le débouché 31 du conduit d’extraction 30 maçonné. Selon l’invention, le support de fixation comporte aussi un site de mesure 40 de pression qui permet de mesurer la pression du flux de fluide en sortie du conduit d’extraction 30 maçonné.
Comme illustré aux figures 2 et 3, le système d’extraction 11 comporte un ventilateur 200 ajusté à la seconde interface d’assemblage du support de fixation 10. Par exemple, le ventilateur 200 peut être un ventilateur centrifuge à réaction. Ici, le ventilateur 200 comporte un rotor comprenant un arbre de rotation 201 qui est entrainé via des moyens de transmission par un moteur 202. Dans cet exemple, le moteur 202 est positionné au-dessus du ventilateur 200 et maintenu en position par une platine 203. La platine 203 s’étend dans un plan parallèle au plan X du support de fixation. La platine 203 peut être considérée comme un élément d’un châssis de la tourelle d’extraction 20.
L’arbre de rotation 201 est disposé selon l’axe B-B. Ici, le rotor du ventilateur 200 comporte un disque plein 204 qui délimite supérieurement le rotor. Le disque plein 204 s’étend parallèlement à la platine 203. Le rotor comporte également un disque annulaire 205. Le disque annulaire 205 est opposé au disque plein 204 et délimite inférieurement le rotor. Le disque annulaire 205 comporte une ouverture qui permet d’aspirer le flux de fluide du conduit d’extraction. En pratique, c’est le rotor qui est ajusté à la seconde interface d’assemblage du support de fixation 10. Dans l’exemple illustré aux figures 2 et 3, le disque annulaire 205 est ajusté à la face supérieure 104 du support de fixation 10. Pour cela, le disque annulaire 205 et la face supérieure 104 sont plans et possèdent des dimensions complémentaires telles que la largeur radiale du disque annulaire 205 et de la face supérieure 104 du corps annulaire 100. L’élément d’étanchéité 111 permet d’optimiser le rendement du ventilateur 200.
En effet, comme cela est illustré aux figures 2 et 3, l’élément d’étanchéité 111 est ajusté au bord radial interne du disque annulaire 205. L’élément d’étanchéité 111 permet d’éviter que de l’air en surpression, par rapport au flux de fluide s’évacuant par le conduit d’extraction 30, ne s’engouffre dans le conduit d’extraction 30 en passant entre le ventilateur 200 et le support de fixation 10. De plus, le flux de fluide est évacué latéralement par le rotor. En effet, le rotor comporte des pales 206 qui s’étendent radialement depuis l’arbre de rotation 201 le pourtour extérieur du rotor. Le pourtour extérieur du rotor est défini par les bords externes respectifs du disque annulaire 205 et du disque plein 204. Le pourtour extérieur du rotor est ouvert afin de permettre l’évacuation radiale du flux de fluide telle qu’illustrée à la .
Le châssis de la tourelle 20 comporte également une grille latérale 207 qui protège le ventilateur 200 latéralement. La grille latérale 207 protège plus particulièrement les pales 206 du ventilateur 200. Ici, la grille latérale 207 s’étend de manière périphérique au pourtour extérieur du rotor. La grille latérale 207 est solidaire de la platine 203 afin de former le châssis de la tourelle d’extraction 20. Comme illustré aux figures 1 à 3, la tourelle d’extraction 20 comporte également un capot 208 qui protège le moteur 202. Ici, le capot 208 s’étend au-dessus de la platine 203 et ménage une chambre autour du moteur 202. Le capot 208 également solidaire de la platine 203. De préférence, le capot 208, la platine 203 et la grille latérale 207 sont attachés ensemble avec un même système de fixation mécanique 209. Il est à noter que la grille 207 peut comprendre une ou plusieurs poignées 210 pour faciliter l’installation et les manipulations de la tourelle d’extraction 20.
Comme cela est illustré aux figures 1 et 3, la grille latérale 207 comporte des pattes de fixation 211 qui sont solidarisées au support de fixation 10. En particulier, les pattes de fixation 211 sont solidarisées au bord périphérique 105 du corps annulaire 100. Dans cet exemple, les pattes de fixation 211 coopèrent avec des organes mécaniques tels que des vis pour coupler la grille latérale 207 aux moyens de fixation 108 du corps annulaire 100. La tourelle d’extraction 20 est solidarisée au support de fixation 10 au travers des pattes de fixation 211 de la grille latérale 207.
Ainsi dans l’exemple de la , le CNN commence comme expliqué par 12 couches réparties en 3 blocs. Le premier prend en entrée le spectre (formant ainsi un objet de taille 223), et comprend un enchainement double convolution+activation montant la profondeur à 16 puis une couche de max pooling (on peut aussi utiliser du global average pooling), avec en sortie une carte de caractéristiques de taille 111x16 (on divise par deux la taille selon la dimension spectrale).
Le deuxième bloc a une architecture identique au premier bloc et génère en sortie d’un nouvel ensemble double convolution+activation une carte de caractéristiques de taille 111x32 (profondeur doublée) et en sortie de la couche de max pooling une carte de caractéristiques de taille 55x32 (à nouveau réduction de taille spectrale d’un facteur deux).
Le troisième bloc a une architecture identique aux deux premiers blocs et génère en sortie d’un nouvel ensemble double convolution+activation une carte de caractéristiques de taille 55x32 (profondeur inchangée) et en sortie de la couche de max pooling une carte de caractéristiques de taille 27x32 (à nouveau réduction de taille spectrale d’un facteur deux).
En sortie du dernier bloc de convolution (en l’espèce le troisième), le CNN comprend avantageusement une couche « d’aplatissement » transformant la carte de caractéristiques « finale » (contenant l’information la plus « profonde ») en sortie de ce bloc en un vecteur (objet de dimension 1). Ainsi on passe par exemple de la carte de caractéristiques de taille 27x32 à un vecteur de taille 27*32=864. On comprendra qu’on est limité à aucunes tailles de carte/filtre à quelque niveau que ce soit, et que les tailles citées-ci avant ne sont que des exemples.