INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le premier vitrage et le deuxième vitrage sont configurés pour passer d’une position de fermeture pour laquelle le premier vitrage et le deuxième vitrage sont accolés par deux bords latéraux de jonction en formant l’arrête du coin jusqu’à une position d’ouverture pour laquelle les deux bords de jonction sont écartés l’un de l’autre, laissant une ouverture libre de passage.
Les documents suivants CN214062731U CN211081564U, CN210264359U et CN110273623 A sont des exemples d’un tel état de la technique de portes fenêtres en coin, notable en ce que le système de porte fenêtre est dépourvu d’une colonne (fixe) sur l’arête du coin.
Dans un tel état de la technique, chaque vantail, comprend typiquement un vitrage multiple qui est reçu dans un cadre, avec deux profilés de montant, enchâssant les bords latéraux du vitrage, droite et gauche, et deux profilés de traverses, enchâssant le bord supérieur et le bord inférieur du vitrage.
Dans la position de fermeture, les deux vantaux en coin sont accolés par deux bords de jonction par l’intermédiaire de deux de leurs profilés de montant. Ces deux profilés de montant présentent typiquement des formes complémentaires, et s’emboîtent l’un dans l’autre en formant un profilé de cornière sur l’arête. Un joint d’étanchéité peut être prévu entre les profilés de montant pour assurer une étanchéité à l’air entre les deux profilés des deux vantaux. Les deux profilés, mutuellement engageant de manière amovible, peuvent comprendre un mécanisme de fermeture assurant le verrouillage d’un profilé de montant à l’autre, et ainsi un verrouillage des deux vantaux dans la position de fermeture.
Selon les constations de l’inventeur, visuellement, dans la position de fermeture de la porte fenêtre, les vitres de deux vitrages en angle sont interrompues sur l’arête du coin par la présence du profilé de cornière, typiquement plastique ou métallique, ce qui n’est pas très esthétique.
Selon un mode de réalisation, dans la position de fermeture : - les extrémités distales des vitres externes, sont distantes d’une distance inférieure à 2 cm, par exemple distance de 10mm ou moins, - les extrémités distales des vitres internes, sont distantes d’une distance inférieure à 2 cm, par exemple distance de 10mm ou moins.
Selon un mode de réalisation, le premier vitrage et le deuxième vitrage s’étendent en angle l’un par rapport à l’autre, suivant deux plans de vitrage verticaux du premier vitrage et du deuxième vitrage, inclinés l’un par rapport à l’autre d’un angle α non nul, supérieur ou égal à 60° et strictement inférieur à 180°, par exemple 90°.
L'intensité électrique entre les électrodes est reportée sur l’axe des ordonnées, l’axe des abscisses correspondant au temps.
La courbe 84 représente le cas où la solution à analyser est une solution de référence qui ne comprend pas d’acides nucléiques.
La mesure de la courbe 84 est réalisée avant les autres.
Les courbes respectives 82, 80, 78, 76, 74, 72 et 70 représentent les cas où la solution de référence présente une concentration en acides nucléiques cibles égales respectivement à 10 -18 , 10 -16 , 10 -14 , 10 -12 , 10 -10 ,10 -8 et 10 -6 mole/litre.
Après chaque mesure électrochimique, les électrodes sont rincées avec une solution physiologique c’est-à-dire une solution de référence neutre. On peut veiller à effectuer les mesures dans l’ordre croissant des concentrations en acide nucléique des solutions de référence.
La montre que la valeur moyenne au cours du temps de l’intensité mesurée permet de différencier les différentes concentrations en acides nucléiques cibles : plus la valeur moyenne est élevée, et plus la concentration est importante.
L’étape E6 de détermination de la présence en acide nucléique cible dans la solution à analyser peut être effectuée en comparant l’intensité mesurée à une intensité de référence ou intensité sonde mesurée préalablement pour une solution de référence ne contenant aucun acide nucléique cible. Si l’intensité mesurée est significativement différente de l’intensité sonde, alors l’acide nucléique cible est présent dans la solution à analyser. Une différence significative est une différence qui passe un certain seuil. Ce seuil peut être évalué à partir d’une statistique de mesures de ce type permettant d’en évaluer l’écart-type et le bruit de fond. Le seuil peut être par exemple choisi égal à un écart-type ou plusieurs écart-types par exemple trois écart-types.
En option, le procédé comprend en outre une étape de calibration comprenant les sous-étapes suivantes :
- une première sous-étape SE1 de fourniture de deux solutions de référence présentant des concentrations différentes en acide nucléique cible,
- une deuxième sous-étape SE2 de mesure pour chaque solution de référence d’une intensité de référence entre l’électrode de travail et la contre-électrode, les électrodes étant mises en contact avec la solution de référence, les électrodes étant mises sous tension électrique de sorte à maintenir la tension de travail entre elles, - une troisième sous étape SE3 de détermination d’une correspondance d’intensités de courant entre l’électrode de travail et la contre-électrode en fonction et de concentrations en acide nucléique cible dans une solution à analyser, le procédé comprenant une étape de détermination d’une concentration en acide nucléique cible dans la solution à analyser à partir de l’intensité mesurée en utilisant la correspondance..
Au cours de la première sous-étape SE1 deux solutions de référence présentant des concentrations différentes et connues en acide nucléique cible sont fournies. Préférentiellement un nombre de solutions de référence supérieur à deux présentant sont fournies : plus ce nombre est important et meilleure est la calibration.
Par exemple, les solutions de référence peuvent présenter les concentrations en acide nucléique cible égales à 10 -18 , 10 -16 , 10 -14 , 10 -12 , 10 -10 ,10 -8 et 10 -6 mole/litre.
Au cours de la deuxième sous-étape SE2 chaque solution de référence est successivement utilisée pour mettre en contact l’électrode de travail et la contre-électrode de sorte à établir en contact électrique entre elles.
Les électrodes sont mises sous tension électrique de sorte à maintenir la tension de travail entre elles, par exemple -200 millivolts.
Comme pour l’étape E5 du procédé de détection d’acide nucléique cible, une intensité entre les électrodes est mesurée. Cette intensité est dénommée intensité de référence étant donné qu’elle est déterminée pour une des solutions de référence dont la concentration en acides nucléiques est connue.
La détermination peut notamment passer par le calcul d’une intensité moyenne au cours du temps obtenue par chronoampérométrie.
Un but de l’invention est de proposer une aube pour une soufflante non carénée d’une turbomachine qui présente un compromis aéro-mécanique optimisé.
Un autre but de l’invention est de proposer une aube pour une soufflante non carénée d’une turbomachine qui puisse être mise en œuvre pour différentes architectures de turbomachine.
Un autre but de l’invention est de proposer un paramétrage d’une aube pour une soufflante non carénée d’une turbomachine, le paramétrage étant fonction de la flèche de bord d’attaque et de la flèche de bord de fuite de l’aube, et permettant d’orienter de manière satisfaisante la conception d’une telle aube pour des architectures variées de turbomachine.
Il est à cet effet proposé, selon un premier aspect de l’invention, une aube pour une soufflante non carénée d’une turbomachine, la turbomachine s’étendant autour d’un axe longitudinal, dans laquelle l’aube comprend une pale à profil aérodynamique présentant un bord d’attaque et un bord de fuite, la pale étant formée d’une pluralité de sections de pales empilées le long d’un axe de pale depuis une extrémité radialement interne jusqu’à une extrémité radialement externe de la pale, une hauteur de pale correspondant à une distance le long de l’axe de pale de l’extrémité radialement interne à l’extrémité radialement externe de la pale, dans laquelle chaque section de pale présente une flèche de bord d’attaque correspondant à un angle entre l’axe de pale et un segment moyen du bord d’attaque au sein de ladite section de pale, et dans laquelle chaque section de pale présente une flèche de bord de fuite correspondant à un angle entre l’axe de pale et un segment moyen du bord de fuite au sein de ladite section de pale, l’aube étant caractérisée en ce qu’une différence de flèches correspondant à une différence entre la flèche de bord d’attaque et la flèche de bord de fuite d’une même section de pale est : - négative, la différence de flèches étant strictement inférieure à 0° et étant en outre supérieure à -30°, pour toute section de pale présentant une hauteur comprise entre 10% et 30% de la hauteur de pale, et - positive, la différence de flèches étant strictement supérieure à 0° et étant en outre inférieure à +40°, pour toute section de pale présentant une hauteur comprise entre 50% et 90% de la hauteur de pale.
- la différence de flèches change de signe entre deux sections de pale présentant chacune une hauteur comprise entre 30% et 50% de la hauteur de pale, plus particulièrement entre deux sections de pale présentant chacune une hauteur comprise entre 30% et 40% de la hauteur de pale ;
- la différence de flèches est comprise entre -20° et 0° pour toute section de pale présentant une hauteur comprise entre 10% et 30% de la hauteur de pale, et/ou la différence de flèches est comprise entre +10° et +30° pour toute section de pale présentant une hauteur comprise entre 60% et 90% de la hauteur de pale ;
- la différence de flèches est strictement croissante avec la hauteur pour les sections de pale présentant des hauteurs allant de 30% à 70% de la hauteur de pale, plus particulièrement pour les sections de pale présentant des hauteurs allant de 20% à 80% de la hauteur de pale, plus particulièrement pour les sections de pale présentant des hauteurs allant de 10% à 90% de la hauteur de pale
- la différence de flèches augmente de manière sensiblement linéaire pour les sections de pale présentant des hauteurs allant de 30% à 70% de la hauteur de pale, plus particulièrement pour les sections de pale présentant des hauteurs allant de 20% à 90% de la hauteur de pale.
Le système de mesures électriques peut être notamment formé des éléments suivants:
- un instrument 9 de type potentiostat et constituant l’électromètre du potentiostat, l’instrument 9 possédant trois sorties à savoir une sortie de travail 10, une sortie de référence 11 et une sortie de contre-électrode 12,
- un connecteur de travail 13 reliant la sortie de travail 10 à la piste métallique 2,
- un connecteur de référence 14 reliant la sortie de référence 11 et la sortie de contre-électrode 12 à la piste de référence 3.
Système de détection comprenant une pluralité de dispositifs de détection
Un autre objet de l’invention est un système de détection d’acides nucléiques cibles comprenant une pluralité de dispositifs de détection d’acides nucléiques tels qu’on vient de les présenter.
Le système comprend une entrée configurée pour recevoir une solution à analyser, l’entrée étant reliée à chaque électrode de platine de chaque dispositif. Autrement dit une solution à analyser qui est introduite dans l’entrée du système se déplace dans le système jusqu’à entrer dans chaque dispositif et entrer en contact avec l’électrode de travail et la contre-électrode.
Les dispositifs sont de préférence disposés en parallèle, c’est-à-dire que l’entrée du système est reliée directement à chaque électrode de platine de chaque dispositif. Une solution à analyser qui est introduite dans l’entrée du système se déplace dans le système jusqu’à entrer simultanément dans chaque dispositif et entrer en contact avec l’électrode de travail et la contre-électrode.
Un système de détection permet de réaliser plusieurs mesures simultanément. Par exemple, chaque détecteur peut être configuré pour détecter le même acide nucléique. L’introduction d’une solution à analyser permet de réaliser plusieurs fois la mesure de détection voire de mesure de la concentration en acides nucléiques. Un tel système de détection permet ainsi d’obtenir une mesure de meilleure précision.
La représente schématiquement un exemple de système de détection 200, qui comprend huit dispositifs 42 pour la détection. Chaque dispositif de détection comprend une entrée de liquide 47 et une sortie de fluide 48. Les entrées 47 peuvent être toutes reliées chacune directement à l’entrée du système pour obtenir une configuration en parallèle. Chaque dispositif de détection comprend ici deux ensembles 50, 52 « électrode de travail et contre-électrode ». Chaque électrode est reliée à une zone de connexion électrique 46 qui permet de connecter électriquement l’électrode à son système de mesures électriques.
Le système de détection peut avantageusement comprendre deux dispositifs de configurés pour détecter deux acides nucléiques cibles différents. Dans ce cas, le système de détection permet de réaliser simultanément des mesures concernant des acides nucléiques différents.
En particulier, chaque dispositif du système peut être configuré pour détecter un acide nucléique cible différent des acides nucléiques que les autres dispositifs sont configurés pour détecter. Dans ce cas, le système de détection permet de réaliser simultanément des mesures concernant autant d’acides nucléiques différents qu’il y a de dispositifs dans le système.
Procédé de détection d’un acide nucléique cible Un autre objet de l’invention est un procédé de détection d’un acide nucléique cible dans une solution à analyser comprenant les étapes suivantes :
- une étape E1 de fourniture d’une électrode de travail, l’électrode de travail étant une électrode en platine pour la détection d’un acide nucléique tel qu’on a pu le présenter précédemment,
- une étape E2 de fourniture d’une contre-électrode,
- une étape E3 de mise sous tension électrique de l’électrode de travail et de la contre-électrode de sorte à maintenir une tension de travail entre elles,
Pour cela, l’instrument d’inspection 100 comprend un bloc support 101 prenant la forme d’un chariot configuré pour se déplacer le long des rails longitudinaux 325 . Le chariot de l’instrument d'inspection 100 forme un bloc support 101 qui réalise la liaison de l’instrument d'inspection 100 avec les rails 325 pour permettre le déplacement de l’instrument d'inspection 100 dans le couloir 3 , jusqu’à la tranche 4 à inspecter. Le chariot bloc support 101 comporte ainsi des roues et galets 1010 qui coopèrent avec les rails 325 de l’une ou l’autre des cavités 320 latérales du couloir de stockage 3 à inspecter.
Les roues et galets 1010 du chariot bloc support 101 qui coopèrent avec les rails 325 sont des roues folles en contact avec le rail 325 assurant le roulement de l’ensemble. Parmi ces roues et galets 1010 du chariot bloc support 101 , des roues d’appui stabilisatrices 1010’ sont mises en place de chaque côté du rail 325 afin de stabiliser l’instrument d’inspection 100 et reprendre le couple dû au déploiement de la tête d’inspection 110 .
Le chariot bloc support 101 comporte également deux paires de pattes anti-déraillement de part et d’autre du rail 325 , chacune d’elles portant des galets 1010’’ de guidage latéraux. Ces pattes peuvent être écartées et resserrées pour mettre en place ou retirer l’instrument d’inspection du rail 325 . Un jeu vertical avec le rail permet de compenser un léger défaut d’alignement vertical entre deux tronçons de rail. Sur chaque patte est montée une paire de galets 1010’’ de guidage latéral, permettant de conserver le bon alignement de l’instrument d’inspection 100 avec le rail 325 . Un faible jeu permet de compenser de légers défauts de forme du rail 325 et de légers défauts d’alignement horizontal de deux tronçons successifs. Une cale fixe située au centre du chariot bloc support 101 de l’instrument d’inspection 100 garantit la bonne valeur d’écartement entre les pattes afin d’éviter tout risque de coincement.
L’enrouleur 135 de la chaîne de liaison 130 présente un arbre formant un tambour 136 autour duquel est configurée pour être enroulée la chaîne de liaison 130 . Les enrouleurs 125 et 135 de la chaîne de guidage 120 et de la chaîne de liaison 130 sont coaxiaux autour d’un même axe de rotation A1 , la rotation du tambour 126 étant toutefois indépendante du tambour 136 autour duquel est enroulée la chaîne de liaison 130 , le tambour 136 étant en outre délimité latéralement par une paire de flasques 1361 . Une zone de stockage 138 de la chaîne de liaison 130 enroulée est située à l’intérieur du tambour 126 d’enroulement de la chaîne de guidage 120 , autour de l’arbre indépendant tournant autour de l’axe A1 , cette zone de stockage 138 étant située entre les deux flasques rotatifs dentés du tambour 126 . Le bloc enrouleur 102 comprend également deux flasques rigides 1022 séparés entre eux par des barres de renforts 1023 , chaque flasque rigide 1022 formant un palier pour l’axe de rotation A1 . Les enrouleurs 125 et 135 de la chaîne de guidage 120 et de la chaîne de liaison 130 sont logés dans l’espace intérieur délimité par les deux flasques rigides 1022 et les barres de renforts 1023 . La chaîne de liaison 130 est donc enroulée sur le tambour 136 motorisé, situé au centre de la chaîne de guidage 120. La dernière spire d’enroulement de la chaîne de liaison 130 (du côté de la tête d’inspection) passe à l’intérieur de la chaîne de liaison 130 dans une position rétractée.
La chaîne de guidage 120 présente une deuxième extrémité 122 opposée à sa première extrémité 121 et équipée d’un moyen de tension 124 de la chaîne de liaison 130 formant ombilic de l’instrument d’inspection entre la tête d’inspection et le bloc enrouleur 102 . Ce moyen de tension 124 participe au moins en partie, en particulier ici intégralement, à son déroulement de sorte qu’il constitue le deuxième moyen d’entraînement de la chaîne de liaison 130 . Le moyen de tension 124 de la chaîne de liaison 130 est situé au niveau de la deuxième extrémité 122 de la chaîne de guidage 120 et comprend au moins un rouleau 1241 commandé par un moteur, ici logé dans le rouleau d’entraînement 1241 lui-même. Ce moyen de tension 124 comprend en particulier un rouleau moteur 1241 associé à un rouleau fou 1242 disposés l’un par rapport à l’autre suivant des axes parallèles entre eux et transversaux par rapport à la chaîne de guidage 120 , c’est-à-dire que leur axe de rotation parcourt la deuxième extrémité 122 de la chaîne de guidage 120 suivant sa largeur, les rouleaux 1241 et 1242 étant espacés d’un espace d’une valeur correspondant sensiblement à une épaisseur de la chaîne de liaison 130 , voire légèrement inférieur. L’un des rouleaux est contraint élastiquement vers l’autre afin d’assurer un contact permanent de chacun desdits rouleaux de part et d’autre de la chaîne de liaison 130 . De cette manière on assure une adhérence constante entre la chaîne de liaison 130 et le rouleau moteur 1241 . Ces deux rouleaux 1241 et 1242 sont maintenus solidaires fixement l’un de l’autre grâce à deux flasques latéraux 1243 situés dans le prolongement des flasques latéraux des maillons 120’ de la chaîne de guidage 120 de sorte à constituer le dernier maillon 120’ de la deuxième extrémité 122 de la chaîne de guidage 120 .
Un maintien de la tête d’inspection 110 est assuré par la deuxième extrémité 122 de la chaîne de guidage 120 lorsque la chaîne de liaison 130 n’est pas déployée par rapport à la chaîne de guidage 120. Cette prise ou ce maintien permet notamment le déploiement de la chaîne de liaison 130 entraîné par celui de la chaîne de guidage 120 . En particulier, une portion saillante 111A située d’un côté arrière de la tête d’inspection 110 est configurée pour former une langue de section tronconique pour venir coopérer par emmanchement avec une bouche de maintien 111B portée par la deuxième extrémité 122 de la chaîne de guidage 120 , cette bouche de maintien 111B étant délimitée par l’espace formé entre les deux rouleaux 1241 et 1242 du moyen de tension 124 .
La tête d’inspection 110 comporte trois modules 112 , à savoir un module avant 112A , un module central 112B , et un module arrière 112C . Ces modules sont articulés deux à deux au niveau d’une articulation 113 , et la tête d’inspection 110 comportant en outre des moyens moteurs 114 pour pivoter les modules 112 l’un par rapport à l’autre au niveau de l’articulation 113 dans au moins deux sens opposés. Les articulations 113 entre chaque paire de modules 112 adjacents sont configurées pour pivoter chacune autour d’un des axes d’articulation A113 , les axes d’articulation étant parallèles entre eux,. Les modules 112 peuvent pivoter chacun autour d’au moins un des axes d’articulation A113 associé, lesquels sont orthogonaux au plan transversal d’inspection dans une phase de déploiement, dans un sens et dans l’autre, pour évoluer dans la tranche 4 du couloir 3 à inspecter.
Dans la présente demande de brevet, on parlera préférentiellement d’épaisseur pour une couche et de profondeur pour une gravure. L’épaisseur est prise selon une direction normale au plan d’extension principal de la couche, et la profondeur est prise perpendiculairement au plan basal xy du substrat. Ainsi, une couche présente typiquement une épaisseur selon z, et une gravure présente une profondeur selon z également. Les termes relatifs « sur », « surmonte », « sous », « sous-jacent » se réfèrent à des positions prises selon la direction z.
Les figures 1A et 1B illustrent de manière schématique la formation d’un premier niveau 10A de pistes électriques 10 sur un substrat 100, dans la zone d’individualisation 1. Le substrat 100 peut typiquement être à base de silicium et comporter des composants élémentaires, par exemple des transistors, sur un niveau 101 de « début de ligne », dit FEOL (acronyme de « Front End Of Line »).
Le niveau 10A s’étend principalement selon un plan xy. Le premier niveau de pistes 10A comprend des pistes électriquAes 10. Ces pistes électriques 10 sont formées dans un matériau conducteur tel que le cuivre ; ces pistes électriques 10 sont typiquement séparées et/ou encapsulées par une couche diélectrique 201. Cette couche diélectrique a également pour fonction de former une barrière contre la diffusion du cuivre. Cette couche diélectrique 201 est par exemple formée de SiO 2 .
Les figures 2A et 2B illustrent la formation d’une couche diélectrique 200 et d’un masque de gravure 300 en empilement selon z sur le premier niveau de pistes 10A, en prévision de la formation du niveau d’interconnexion 30A.
La couche diélectrique 200 est de préférence directement au contact du premier niveau 10A. Elle est à base d’un matériau diélectrique comprenant de l’azote. Elle peut être à base de SiO x N y ou de Si x N y ou de SiO x C y N z avec x, y, z des nombres rationnels positifs non nuls.
Cette couche diélectrique 200 peut être déposée par dépôt chimique en phase vapeur (CVD), par exemple par dépôt chimique en phase vapeur assisté par plasma (PECVD, acronyme de « Plasma Enhanced Chemical Vapor Deposition ») ou par dépôt chimique en phase à basse pression (LPCVD, acronyme de « Low Pressure Chemical Vapor Deposition »). Un précurseur gazeux de type silane (SiH4), ou tétraéthoxysilane (TEOS), ou tétramethoxysilane (TMOS) est de préférence utilisé. Le dépôt se fait de préférence en présence d’un gaz azoté du type N2O ou N2. La concentration de composés azotés dans le mélange gazeux utilisé (précurseur/gaz azoté) peut être compris entre 10% et 90%. Cela permet d’obtenir des concentrations d’azote dans la couche diélectrique 200 de l’ordre de quelques %at à quelques dizaines de %at, par exemple entre 1%at et 50%at. Cela permet d’ajuster la concentration de résidus azotés obtenus ultérieurement à partir de ladite couche diélectrique 200.