INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Lorsque les N éléments de commutation des bras de commutation qui sont connectés à la masse (les N autres éléments de commutation des bras de commutation étant connectés au circuit de montage de la première source d’alimentation électrique) sont dans un même état, c’est-à-dire qu’ils sont tous ouverts ou qu’ils sont tous fermés, on parle de séquence nulle de commande.
La séquence nulle de commande du système de conversion correspond aux instants de la commande du système de conversion pendant lesquels aucun courant différentiel ne transite vers la charge électrique. La puissance prélevée sur les sources d’alimentation électrique est donc nulle pendant ces séquences. Une première séquence nulle est obtenue lorsque les éléments de commutation connectés à la borne positive des bras de commutation sont tous fermés (et donc que les éléments de commutations connectés à la masse sont tous ouverts, les éléments de commutation d’un même bras étant complémentaires). Une deuxième séquence nulle est obtenue lorsque les éléments de commutation connectés à la masse sont tous fermés (et donc que les éléments de commutation connectés à la borne positive des bras de commutation sont tous ouverts).
Les figures 4 et 5 illustrent, de manière schématique et non limitative, les 8 états possibles du système de conversion de puissance électrique selon le mode de réalisation de la et suivant un exemple de configuration de contrôle du système de commande.
La illustre quatre états possibles (schéma a), b) c) et d)) et la illustre les quatre autres états possibles (schéma a), b), c), d)).
Sur les différents schémas, la ou les flèches indiquent le passage du courant dans les différents bras/ branches. Par convention, le courant ne passe pas dans les autres branches/bras (l’un des interrupteurs empêchant le passage du courant).
est une vue en coupe d’un boîtier d’amortissement selon un premier mode de réalisation de l’invention,
est une vue en coupe d’un boîtier d’amortissement selon un deuxième mode de réalisation de l’invention,
est une vue en coupe d’un boîtier d’amortissement selon un troisième mode de réalisation de l’invention, et
est une représentation schématique d’un ensemble de l’état de la technique.
La montre un aéronef 100 qui comporte un fuselage 102 présentant une peau extérieure 158 et à l’intérieur duquel est fixé un ensemble 150 selon l’invention et qui est représenté schématiquement à la pour un premier mode de réalisation de l’invention et à la pour un deuxième mode de réalisation de l’invention. Bien que l’invention soit plus particulièrement décrite dans le cas d’un aéronef, elle s’applique à tous véhicules transportant des blocs batterie en fonctionnement.
Dans le premier mode de réalisation de l’invention, l’ensemble 150 comporte une pluralité de blocs batterie 152a-c et chaque bloc batterie 152a-c est enfermé dans un boîtier 202 assurant le confinement du bloc batterie 152a-c et présentant une face de connexion 203. Dans le mode de réalisation de l’invention présenté sur les Figs. 2 et 3, il y a trois blocs batterie 152a-c mais l’invention peut être mise en œuvre à partir d’au moins deux blocs batterie 152a-c.
Chaque bloc batterie 152a-c comporte au moins une batterie, en particulier une batterie Lithium-ion. Ces batteries sont destinées à alimenter des appareils électriques de l’aéronef 100 à travers des conducteurs électriques non représentés qui courent entre les batteries et les appareils électriques.
L’ensemble 150 comporte également un système d’évacuation 160 qui comporte un orifice de sortie 156 qui est arrangé à travers la peau extérieure 158 de l’aéronef 100, une canalisation principale 161 fluidiquement connectée à l’orifice de sortie 156, et, pour chaque boîtier 202, une canalisation d’évacuation 162a-c fluidiquement connectée entre la face de connexion 203 du boîtier 202 associé et la canalisation principale 161 et à travers cette dernière à l’orifice de sortie 156.
Ainsi lorsqu’un problème intervient au niveau d’un bloc batterie 152a-c, le gaz sous pression s’écoule dans la canalisation d’évacuation 162a-c correspondante, jusqu’à la canalisation principale 161 et à l’orifice de sortie 156.
Selon le problème qui survient au niveau d’un bloc batterie 152a-c, une surpression peut être générée. Cette surpression peut se propager alors à travers les canalisations d’évacuation 162a-c et la canalisation principale 161.
Afin d’éviter la propagation d’une telle surpression, le système d’évacuation 160 comporte au niveau du raccordement entre chaque face de connexion 203 et la canalisation d’évacuation 162a-c associée, un boîtier d’amortissement 170a-c d’un premier type et au niveau du raccordement entre la canalisation principale 161 et l’orifice de sortie 156, un boîtier d’amortissement 170d d’un deuxième type.
Chaque boîtier d’amortissement 170a-d est prévu pour limiter l’amplitude de la surpression qui se propage du boîtier 202 vers l’orifice de sortie 156 dans le système d’évacuation 160 et il n’est plus nécessaire de prévoir des canalisations rigides et lourdes, et des canalisations plus légères peuvent alors être utilisées.
Le système d’évacuation 160 selon l’invention ne nécessite plus l’utilisation de raccord en T avec système anti-retour ce qui permet d’avoir une installation plus simple avec moins de maintenance. Il est également possible de mettre en place plus de deux blocs batterie 152a-c.
Chaque boîtier d’amortissement 170a-c du premier type qui est au niveau d’un boîtier 202 permet d’atténuer une surpression qui sortirait dudit boîtier 202 à travers la face de connexion 203 vers l’orifice de sortie 156 et assure la fonction de clapet anti-retour dans le cas où une surpression proviendrait d’un autre boîtier 202.
Si une batterie se détériore en générant une surpression, le boîtier d’amortissement 170a du premier type correspondant amortit la surpression qui se propage dans la canalisation d’évacuation 162a correspondante et la canalisation principale 161, et si la surpression qui atteint la canalisation principale 161 est encore relativement puissante, le boîtier d’amortissement 170d du deuxième type qui est au niveau de l’orifice de sortie 156 amortit la surpression avant sa sortie vers l’extérieur.
La phase intermédiaire est par exemple réalisée à base d’une solution non miscible avec la phase interne à température ambiante et pression atmosphérique. A titre illustratif, lorsque la phase intermédiaire est huileuse, la phase interne est aqueuse.
Ainsi, une dispersion selon l’invention peut-être :
- une dispersion simple de type directe (i.e. de type huile-dans-eau); ou
- une dispersion multiple, notamment double, et en particulier de type eau-dans-huile-dans-eau ou huile-dans-huile-dans-eau.
Avantageusement, la phase intermédiaire comprend au moins un agent gélifiant lipophile, notamment tel que défini ci-dessus, pour à améliorer la suspension de la/des goutte(s) interne(s) disposée(s) dans la goutte intermédiaire selon ce mode de réalisation et ainsi prévenir/éviter les phénomènes de crémage ou de sédimentation de la/des goutte(s) interne(s) disposée(s) dans la goutte intermédiaire.
Selon un mode de réalisation, l les capsules comprennent une enveloppe gélifiée ou une écorce encapsulant totalement ledit cœur, de préférence une écorce comprenant au moins un polyélectroyte gélifié, au moins un polymère, ou dérivant d’une réaction de coacervation complexe entre au moins un polymère anionique, de préférence hydrophile, et au moins un polymère cationique, de préférence lipophile.
En outre, les particules (P) présentent avantageusement une monodispersité apparente (i. e. qu’elles sont perçues à l’œil comme des sphères identiques en diamètre). Les gouttes sont avantageusement sensiblement sphériques.
De préférence, les dispersions de l’invention sont constituées d’une population de gouttes monodispersées, notamment telles qu’elles possèdent un coefficient de variation Cv inférieur à 10%, voire inférieur à 3%, notamment pour un diamètre moyen compris de 100 µm à 3 000 µm, en particulier de 500 µm à 2 000 µm.
De préférence, une étape préalable est mise en œuvre, dans laquelle le système 1 fait l’objet d’un étalonnage de référence à partir d’un référencement réalisé sur la base d’une réponse initiale de la chaine de ressuage.
Le procédé de mise en œuvre du système 1 peut prévoir en outre une étape amont dans laquelle le système 1 fait l’objet d’un étalonnage de référence par surveillance et calibration à l’aide de deux mires de référence de type différents.
L’une des deux mires de référence est une mire à lamages 13 adaptée pour étalonner le positionnement fourni par le socle de positionnement 3 et la précision des mesures.
Cette mire à lamage 13 permet de vérifier le bon positionnement mécanique de la cale PSM-5P dans le système 1 et le bon étalonnage de la mesure des diamètres des indications circulaires 16 par l’intermédiaire d’un algorithme prévu dans la carte électronique et sous l’éclairage ultraviolet.
Les vérifications à l’aide de la mire à lamages 13 permettent donc de s’assurer de l’absence de dérive de la mécanique et cinématique du système 1, mais aussi d’une mesure exacte des étoiles 16 révélées en réponse du ressuage, car la mire à lamages 13 permet une quantification adéquate des indications en étoile sur la cale PSM-5P quelles que soient leur géométrie et leur taille, leur signature variant en fonction de la forme plutôt ronde sans branches pour l’étoile 16 la plus petite, et des branches fortement marquées pour la première étoile, avec un facteur d’échelle proche de vingt entre ces deux étoiles.
L’autre des deux mires de référence est une mire de type USAF1951© utilisée pour tester des mesures d’intensité, de dimension et de surface.
L’utilisation de cette mire standard comme cible de résolution permet le calcul d’intensité (rapport signal/bruit) ainsi que l’évaluation du nombre de pixels, et la vérification permet de s’assurer de la stabilité des valeurs calculées.
Grâce aux deu mires, on obtient ainsi un système 1 qui permet d’éviter les éventuelles dérives intrinsèques du système 1, et ce grâce à, en outre, une surveillance du positionnement mécanique des cales, une surveillance des moyens de prise optique, et une surveillance de l’algorithme de traitement d’images et d’édition de la sanction automatique prévu dans la carte électronique.
La norme technique générale spécifiant le procédé de ressuage tolère trente pourcents de variabilité annuelle sur les mesures des valeurs des diamètres des indications observées sur une cale, le système 1 permettant de réaliser cette mesure de façon automatique quotidiennement.
Le système 1 à une variabilité maximale intrinsèque de l’ordre de deux pourcents, c'est-à-dire de l’ordre de l’incertitude de mesure, ce qui est satisfaisant pour le déclarer capable.
La sanction de la réponse de la chaine de ressuage peut s’appuyer uniquement sur les mesures de diamètre des étoiles 16 de la cale, après seuillage sur les niveaux de gris, sans obligatoirement devoir tenir compte de l’histogramme de répartition des niveaux de gris ni du nombre de pixel pour la sanction de conformité de la réponse de la chaine de ressuage, et l’histogramme des niveaux de gris et le nombre de pixels peuvent cependant continuer d’être suivies à titre indicatif afin de permettre de contrôler et maitriser avec plus de précision et de réactivité d’éventuelles dérives de la chaine de ressuage dans le temps.
Le procédé peut comporter une étape finale d’archivage de l’image, des mesures et de la sanction.
Contrairement aux méthodes connues, le système 1 permet donc l’enregistrement des images des cinq zones ainsi que des valeurs de l’inspection, ce qui en permet la traçabilité totale et fiable, puisque numérique.
"Dispositif et procédé de caractérisation électromagnétique d'un milieu par résonateur sans contact, objet et résonateur associés" L'invention se rapporte à un procédé et un système de caractérisation de milieux, notamment diélectriques, utilisant un résonateur multifréquences placé à distance de la région à caractériser et qui est excité et interrogé à distance par couplage inductif avec un sonde. Un lecteur mesure de façon monovoie l'impédance complexe de cette sonde lorsqu'elle est couplée avec ledit résonateur et que celui-ci interagit magnétiquement avec la région à caractériser. L'impédance analysée spectralement pour en extraire des impédances complexes individuelles, pour chacune des fréquences de résonance du résonateur. Ces impédances individuelles sont traitées pour calculer des propriétés électriques du milieu, telles que permittivité et/ou conductivité, qui fournissent des informations sur la nature et/ou l'évolution du milieu.
Ce résonateur comprend typiquement une pluralité de lignes de transmission interrompues, formant chacune un motif refermé sur lui-même et déterminant chacune une fréquence de résonance différentes des autres. Ces lignes sont imbriquées ou non entre elles, par exemple des anneaux brisés concentriques, mono ou multitours.
Une solution 62 est aussi préparée. Cette solution est avantageusement aqueuse.
Optionnellement, une solution d’augmentation de la viscosité de la deuxième phase 16 (ou phase continue) est aussi préparée. Selon une première variante, cette solution d’augmentation de la viscosité, à tout le moins le(s) composé(s) à l’origine de cette augmentation de viscosité, est mélangée à la solution 62 solution. Ainsi, l’injection de la solution 62 et de la solution d’augmentation de la viscosité dans la deuxième phase 16 est simultanée.
Selon une deuxième variante de réalisation, cette solution d’augmentation de la viscosité est indépendante de la solution 62 et peut être injectée avant et/ou après la solution 62, de préférence après la solution 62.
La solution d’augmentation de la viscosité est avantageusement aqueuse. Elle comporte une base, notamment un hydroxyde d’alcalin, tels que l’hydroxyde de sodium. Selon une variante de réalisation, la solution 62 et la solution d’augmentation de la viscosité sont une seule et même solution.
Optionnellement, un liquide 70, formé d’un solvant aqueux de nature analogue à celle du fluide externe 40, est introduit dans le récipient 33.
Ensuite, les moyens d’amenée 46, 48 et 64, voire un moyen d’amené spécifique à la solution d’augmentation de la viscosité lorsque cette dernière est indépendante de la solution 62, sont activés.
Le flux de fluide interne 36 circulant dans le conduit interne 34 entre coaxialement dans le conduit 38 au niveau de l’ouverture aval 54 du conduit interne 34.
Le fluide interne 36 est alors entouré par du fluide externe 40 dans le conduit intermédiaire 37.
Au niveau de l’ouverture aval 54 du conduit interne 34, des gouttes 12 de fluide interne 36, entourées par une pellicule de fluide externe 40.
Les gouttes 12 circulent alors dans le fluide externe 40 vers l’ouverture aval 55.
Lorsque présent, le premier polymère précurseur de coacervat présent dans le fluide interne 36 migre à l’interface entre les gouttes 12 et le fluide externe 40.
De même, lorsque présent, le deuxième polymère précurseur de coacervat présent dans le fluide externe 40 migre à l’interface entre le fluide externe 40 et chaque goutte 12. La coacervation entre le premier polymère et le deuxième polymère se produit alors pour former l’écorce 18.
Le premier polymère et le deuxième polymère n’étant pas présents initialement dans la même phase, il existe un risque qu’ils réagissent prématurément, notamment avant la formation des gouttes 12 de fluide interne 36 dans le fluide externe 40. Ce risque peut être limité, voire surmonté totalement, par mise en œuvre d’un fluide intermédiaire 39 dépourvu de polymères précurseurs, comme illustré en et décrit dans WO2012120043 ou par mise en œuvre en phase interne 34 d’au moins un agent gélifiant. En effet, cet agent gélifiant, outre sa contribution dans l’amélioration de la résistance mécanique des gouttes, permet également de réduire la cinétique de réaction entre les deux polymères précurseurs de coacervat, comme décrit dans WO2017046305.
Les gouttes 12 ainsi formées sont donc très stables, peu ou pas élastiques et n’ont pas tendance à coalescer les unes sur les autres.
Optionnellement, il peut être prévu d’obtenir (45) aussi une indication de présence ou d’absence de système de climatisation dans l’installation considérée.
Tout ou partie des données obtenues est susceptible d’être transformé. Une telle transformation peut par exemple impliquer une normalisation de données numériques et/ou un encodage binaire de données catégorielles et/ou toute autre transformation connue de l’homme du métier.
Les données obtenues et éventuellement transformées sont alors rassemblées (46) en un jeu de données.
Lorsque le jeu de données ainsi obtenu comprend une indication de présence ou d’absence de système de climatisation, il s’agit d’un jeu de données de référence au sens de l’étape (35) précitée, ou éventuellement d’un jeu de test aux fins d’une validation de l’intelligence artificielle. Dans le cas contraire, il s’agit d’un jeu de données à caractériser au sens de l’étape (37) précitée.
Dispositif de fourniture d’électricité du type à dispositif d’électronique de puissance adapté à contribuer à l’inertie d’un système électrique La présente invention concerne le domaine des systèmes électriques, et porte en particulier sur la problématique de leur stabilité.
La notion de système électrique regroupe un réseau physique de distribution d’électricité, la gestion de l’intensité électrique pouvant transiter sur chaque ligne du réseau, et les processus mis en œuvre pour assurer l’équilibre offre-demande (souvent désigné par l’acronyme EOD), ou « équilibre production-consommation ».
La production d’électricité peut être réalisée à l’aide de différents dispositifs électriques, fondés sur des technologies diverses. La répartition, ou « mix », entre les différents types de dispositifs de production d’électricité connait actuellement une évolution importante.
Dans un contexte général de réduction des émissions de dioxyde de carbone et de diminution de la part de l’électricité obtenue par les centrales nucléaires, la part des énergies dites renouvelables dans l’ensemble de l’électricité produite augmente significativement.
Cela est le cas pour les systèmes électriques de grande envergure, typiquement les systèmes électriques continentaux, et cela est encore plus vrai pour les systèmes électriques de plus petites dimensions tels que les systèmes électriques insulaires et plus généralement les zones non interconnectées (ZNI), dans lesquels l’arrêt d’une centrale classique (par exemple Diesel) au profit de la mise en service d’une ou plusieurs centrales par exemple solaires ou éoliennes a un impact fort sur le mix entre les différents types de dispositifs de production d’électricité.
Or, cette évolution n’est pas sans conséquence sur les caractéristiques qui impactent la stabilité et la sécurité des systèmes électriques.
En particulier, deux paramètres du système sont importants : l’inertie, qui participe à la stabilité du système, et la puissance de court-circuit, qui permet notamment le bon fonctionnement des relais de protection pour détecter des lignes ou des appareils défectueux et déclencher une action appropriée.
L’inertie d’un système électrique, qui correspond à l’application de la seconde loi de Newton à un système électrique, se traduit par sa capacité à amortir les perturbations ou instabilités, telles que par exemple de brusques variations de production ou de consommation, et à maintenir la fréquence électrique dans une plage de fréquences acceptable.
Dans un système électrique ne comportant que des sources électriques qui emploient des machines rotatives, c’est-à-dire des générateurs synchrones tels que des groupes électrogènes à turbo-alternateur (par exemple à turbine hydraulique, ou à turbine à vapeur), l’inertie équivalente du système est ainsi définie par le ratio entre l’énergie cinétique de masses en rotation et la puissance électrique des machines rotatives, chaque masse en rotation contribuant ainsi à augmenter l’inertie du système. On parlera ci-après simplement d’inertie du système pour désigner son inertie équivalente.
On notera que bien que l’inertie ne soit pas un « un service système », ce phénomène physique participe à l’équilibre du système électrique. La fréquence de l’onde électrique conditionne la vitesse de rotation de la plupart des moteurs électriques alimentés par le système électrique, mais aussi la vitesse de rotation des alternateurs injectant de l’électricité dans le système.
Les technologies classiques de production d’électricité à l’aide d’alternateurs comme ceux utilisés dans les centrales thermiques (nucléaires à combustible fossile, ou à biomasse), ou certaines énergies dites renouvelables comme l’hydroélectricité mettent ainsi en œuvre des masses tournantes dont l’inertie physique est importante pour le maintien de la fréquence du système.
En pratique, si un dispositif de production d’énergie cesse de fonctionner, la chute de fréquence qui en résulte est retardée par l'inertie des masses en rotation. Ceci est important, car il faut généralement quelques secondes avant que l’équilibre du système puisse être rétabli en déployant les réserves de puissance supplémentaires nécessaires.
La croissance de l’arbre fait que le tronc augmente son diamètre en moyenne de 1 cm par an et sa circonférence d’environ 3 cm.
Les pièges à chenilles processionnaires du pin de l’état de la technique, une fois installés sur l’arbre, ont un diamètre verrouillé par un système d’attache. La croissance de l’arbre exerce une pression sur celui-ci et vient écraser le plancher du collier contre le tronc, rapprochant ainsi le garde-fou de l’arbre ce qui peut permettre aux chenilles de passer au-dessus et d’éviter le piège, le rendant inefficace.
D’après l’invention telle qu’ici décrite, une fonction de l’organe de croissance et de fixation est de permettre au collier de suivre la croissance de l’arbre sans se déformer, de garder son intégrité mécanique, tout en le maintenant serré contre le tronc.
Un avantage technique de l’organe de croissance et de fixation selon l’invention est de maintenir les deux extrémités du collier serrées l’une contre l’autre à l’endroit où elle se chevauchent. À l’extérieur du collier, un système de fixation maintient l’ensemble serré contre le tronc. Ledit système de fixation permet aussi au collier de coulisser dans l’organe de croissance, sous la pression de l’arbre.
L’organe de croissance et de fixation selon l’exemple de réalisation illustré sur les Figures 1 à 6 annexées comprend :
Un flasque 7 en contact avec le tronc,
Des guides 3 permettant de serrer les deux extrémités du plancher 1 l’une contre l’autre,
Un ressort de fixation 4 permettant de relier et fixer l’organe de croissance et de fixation à une partie du collier. Il permet au collier de coulisser dans l’organe de croissance, sous la pression de l’arbre.
De manière avantageuse, le système de croissance et de fixation comporte deux rangées de trois guides 3 superposés, espacées de deux fois la hauteur du plancher 1 du collier.
De manière avantageuse, la longueur des guides 3 est égale à la largeur du plancher 1, excepté en ce qui concerne le guide central inférieur 5 qui dépasse du plancher de manière à insérer une gorge 6 à son extrémité destinée à recevoir une des deux extrémités du ressort de fixation 4.
De préférence, ce flasque 7 est conçu en matériau semi-rigide assurant une adaptation à la courbure du tronc.
Les guides 3 et 5, plus épais que le flasque, ont un profil leur permettant de garder un angle de quatre-vingt-dix degrés par rapport au flasque 7 et sont de préférence munis de griffes 8 destinées à retenir le plancher 1.
La longueur du collier doit être plus longue que la circonférence du tronc de manière que les extrémités du plancher 1 se chevauchent et viennent se coincer entre les deux rangées de guides 3 de l’organe de croissance. Le collier dépasse de chaque côté de l’organe de croissance et de fixation de plusieurs centimètres pour permettre aux deux extrémités du plancher 1 de coulisser afin que le collier s’adapte à la croissance du tronc.
Un ressort 4 muni d’un crochet à chaque extrémité vient serrer le collier contre le tronc de l’arbre.