INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Parmi les monomères de formule (II), on peut par exemple citer le (méth)acrylate de 2-éthylhexyle, le (méth)acrylate de n-butyle, le (méth)acrylate d’heptyle, le (méth)acrylate de 2-tert-butylheptyle, le (méth)acrylate d’octyle, le (méth)acrylate de 3-isopropylheptyle, le (méth)acrylate de nonyle, le (méth)acrylate de décyle, le (méth)acrylate d’undécyle, le (méth)acrylate de 5-méthylundécyle, le (méth)acrylate de dodécyle, le (méth)acrylate de 2-méthyldodécyle, le (méth)acrylate de tridécyle, le (méth)acrylate de 5-méthyltridécyl, le (méth)acrylate de tétradécyle, le (méth)acrylate de pentadécyle, le (méth)acrylate d’hexadécyle, le (méth)acrylate de 2-méthylhexadécyle, le (méth)acrylate d’heptadécyl, le (méth)acrylate de 5-isopropylheptadécyle, le (méth)acrylate de 4-tert-butyloctadécyle, le (méth)acrylate de 5-éthyloctadécyle, le (méth)acrylate de 3-isopropyloctadécyle, le (méth)acrylate d’octadécyle, le (méth)acrylate de nonadécyle, le (méth)acrylate d’eicosyle, le (métha)crylate de bornyle, le (méth)acrylate de 2,3,4,5-tétra-t-butylcyclohexyle; le (méth)acrylate de benzyle, le (méth)acrylate de phényle, le 2-(2-éthoxyéthoxy)éthyl (méth)acrylate, le (méth)acrylate de 2-phénoxyéthyle, le (méth)acrylate d’isobornyle, et leurs mélanges.
Nom Nom INCI % w/w Phases PHASE HUILEUSE (=IF) 100,00 LABRAFAC CC Gatefosse Caprylic/Capric Triglyceride X (voir tableau 2) KAK HL Kokyu alcohol kogyo co Hexyl laurate 28,90 EMC30 Polymerexpert Caprylic/Capric Triglyceride, Castor oil/IPDI copolymer, aqua 6,72 ASL-1 TIO2 CR-50 Daito Kasei CI77891, Aluminum hydroxide, Sodium Lauroyl glutamate, Lysine, Magnesium chloride 30,82 ASL-1 YELLOW LL-100P Daito Kasei CI 77492, Sodium Lauroyl glutamate, Lysine, Magnesium chloride 4,09 ASL-1 RED R-516P Daito Kasei CI 77491, Sodium Lauroyl glutamate, Lysine, Magnesium chloride 1,02 ASL-1 BLACK BL-100P Daito Kasei CI 77499, Sodium Lauroyl glutamate, Lysine, Magnesium choride 0,65 Parfum - Fragrance 0,20 CAS-3131 PILOT Nusil Amodimethicone 1,5
Tableau 2 Dispersion 2A 2B 2C 2D 2E 2F 2G 2H 2I 2J 2K 2L 2M Pigments - % w/w IF 36,58 Huiles libres - % w/w IF 36,6 40,2 43,9 47,5 51,2 54,9 58,5 62,2 65,8 69,5 73,1 76,8 80,47 Ratio "huiles / pigments" 1,0 1,1 1,2 1,3 1,4 1,5 1,6 1,7 1,8 1,9 2,0 2,1 2,2
Ensuite, pour chaque dispersion 2A à 2M, on observe la sphéricité des gouttes et la fragmentation des gouttes.
Critères de notation : CRITÈRES DE NOTATION 0 1 2 3 Sphéricité des gouttes Bonne sphéricité Gouttes légèrement allongée Gouttes moyennement allongée Gouttes fortement allongée Fragmentation des gouttes Absence de fragmentation Légère fragmentation Fragmentation moyenne Forte fragmentation
Résultats : Tableau 2 Dispersion 2A 2B 2C 2D 2E 2F 2G 2H 2I 2J 2K 2L 2M Sphéricité des gouttes 3 3 2 2 1 1 0 0 0 1 1 1 1 Fragmentation des gouttes 1 1 1 1 1 0 0 0 1 1 2 2 3
Au vu des résultats ci-dessus, on observe que :
- une phase grasse dotée d’un rapport pondéral « huile(s)/pigment(s) » inférieur à 1,2 présente une viscosité trop élevée, ce qui conduit à la formation de gouttes fortement déformées, voire à l’impossibilité de mettre en œuvre le dispositif microfluidique ; et
- une phase grasse dotée d’un rapport pondéral « huile(s)/pigment(s) » supérieur à 2,1 est trop fluide, ce qui conduit à l’apparition de phénomènes de fragmentation des gouttes.
Un test sensoriel à également montré qu’une phase grasse dotée d’un rapport pondéral « huile(s)/pigment(s) » supérieur à 2,1 conduit à des dispersions selon l’invention qui, à l’application sur la peau, présentent des temps de séchage longs, et donc une capacité d’adhérence sur la peau qui peut être insuffisante.
Les dispersions selon l’invention présentant les meilleurs résultats en termes de (i) sphéricité des gouttes, (ii) fragmentation des gouttes et (iii) capacité d’adhérence que la peau sont celles pour lesquelles les phases grasses sont dotées d’un rapport pondéral « huile(s)/pigment(s) » compris entre 1,2 et 2,1 (ie dispersions 2C – 2L), de préférence entre 1,4 et 1,9 (ie dispersions 2E – 2J), et tout particulièrement entre 1,6 et 1,7 (ie dispersions 2G et 2H).
COMPOSITION COSMÉTIQUE ET/OU DERMATOLOGIQUE COMPRENANT AU MOINS UN EXTRAIT DE CYLINDROTHECA FUSIFORMIS ET AU MOINS UN EXTRAIT DE DUNALIELLA SALINA, ET SES UTILISATIONS COSMÉTIQUES La présente invention se rapporte à une composition cosmétique et/ou dermatologique comprenant au moins un extrait de Cylindrotheca fusiformis et au moins un extrait de Dunaliella Salina, ainsi qu’à une utilisation cosmétique non thérapeutique de la composition cosmétique, et à un procédé cosmétique non thérapeutique mettant en œuvre la composition cosmétique et un dispositif la comprenant.
Le tissu le plus en surface, et donc le plus exposé, est l'épiderme. Cet épithélium pluristratifié (Malpighien) et kératinisé, se compose de différentes cellules associées à de nombreuses fonctions de barrière et de protection. Les cellules majoritaires sont les kératinocytes, qui se divisent dans la couche basale et entament leur différenciation jusqu’à la couche cornée (couche la plus externe), puis sont éliminés par desquamation, en 21 à 28 jours, en moyenne. Le rôle majeur de l'épiderme est d'apporter à la peau, et donc au corps humain, une première ligne de protection contre les agressions extérieures, comme les agressions physiques, chimiques, hydriques et bactériologiques. Cette protection est notamment assurée par les couches les plus différenciées et la couche cornée, connue pour ses propriétés hydrophobes, son aspect compacte et étanche. Une bonne différenciation et donc une bonne desquamation sont essentielles pour une surface lisse, homogène et régulière. L’ensemble de ces mécanismes dépend directement des capacités prolifératives des kératinocytes. Or, les stress extérieurs et l’âge altèrent les kératinocytes et ralentissent ce processus qui peut alors devenir plus long et plus irrégulier. La desquamation devenant irrégulière et/ou anarchique, des défauts de lissage et d’homogénéité de surface de la peau s’installent.
En position intermédiaire, le derme est un tissu conjonctif investi majoritairement de fibroblastes et de protéines matricielles, donnant à la peau ses qualités de compressibilité et d'élasticité connues. Les modifications de sa texture et de sa composition sont largement responsables des altérations de la peau qui surviennent au cours du vieillissement. Le relief de la couche cornée est, par ailleurs, directement conditionné par la qualité et la densité du derme qui la sous-tend. Plus que l'épiderme, dont le renouvellement est rapide et constant, le derme subit des troubles importants liés à l'âge, par le vieillissement de ses cellules et de sa matière. En vieillissant et suite aux agressions environnementales, les fibroblastes sont de moins en moins réactifs et de moins en moins prolifératifs. Les synthèses des macromolécules de la matrice ne sont plus assurées par les fibroblastes. De plus, ces macro-molécules constitutives du derme telles que les fibres de collagène, les fibres élastiques, les protéoglycanes et les glycosaminoglycanes (acide hyaluronique notamment) ont tendance à dégénérer et à se fragmenter. Ces phénomènes d'altération du tissu dermique provoquent en surface un défaut d'organisation de l'épiderme et, d'une façon plus visible et plus directe, une perte de fermeté pouvant aller jusqu'à la ptose cutanée et/ou la formation de rides.
, τ 1 étant égal, dans cet exemple, à 80%.
L’unité de calcul 7b met ensuite à jour la variable d’écart type mobile, au moyen de l’équation suivante :
, τ 2 étant égal, dans cet exemple, à 99%.
Parallèlement à l’étape E7, dans une étape E7’, si l’une des nouvelle mesure α X , α Y et α Z réalisée par l’accéléromètre 5 est supérieure à une valeur seuil donnée α TS , le minuteur est réinitialisé par l’unité de calcul 7b.
Dans une étape E8, la valeur de la variable d’écart type mobile σ E (T) est comparé à une valeur seuil donnée σ TS . Si cette variable est supérieure à la valeur seuil donnée σ TS , une opération de vidage est donc détectée, l’étape E7 étant alors renouvelée pour la mesure suivante.
Dans le cas contraire, dans une étape E9, si le minuteur dépasse une durée donnée T TS , par exemple de 5 minutes, un retour à un état de repos de la benne 1, et donc une fin d’opération de vidage, est détecté dans l’étape E5’. Sinon, l’étape E7 est renouvelée pour la mesure suivante.
A l’issue de l’étape E9, lorsque ledit minuteur dépasse la durée donnée T TS , l’accéléromètre 5 adopte de nouveau la configuration de détection de mouvement, de sorte à diminuer la consommation électrique globale du système de mesure 2.
Comme décrit précédemment, à l’issue de l’étape E5’, lors de la détection d’une fin d’opération de vidage, l’unité de contrôle 7a contrôle l’émetteur 3a pour l’émission d’un premier signal ultrason dans la benne vide. Plus précisément, dans l’étape E1, l’unité de contrôle 7a contrôle l’émetteur 3a pour l’émission successive de trois premiers signaux ultrason dans la benne vide selon trois puissances d’émission distinctes, les premiers signaux ultrason étant par exemple émis par ordre croissant de leurs puissances d’émission. Dans l’exemple non limitatif décrit, chaque premier signal ultrason est formé d’un train d’impulsions ultrasonores, dont le rapport cyclique et/ou l’intensité sont déterminés en fonction de la puissance d’émission souhaitée.
Dans une étape E10 succédant à l’étape E1, le capteur de température 4 mesure une température ambiante T° dans la benne 1, et l’unité de contrôle 7a modifie la fréquence d’acquisition f du récepteur 3b, ou plus précisément la fréquence d’échantillonnage du convertisseur analogique-numérique de ce récepteur 3b, en fonction de cette température ambiante T° et d’un pas de mesure prédéterminé.
A titre d’exemple non limitatif, l’une de calcul 7b estime une vitesse de propagation du son en fonction de ladite température T°, selon l’équation suivante :
, où V son est la vitesse du son et a et b sont des constantes prédéterminées. Par exemple, a pourra être égale à 0,6 et b pourra être égale à 331.
L’unité de calcul détermine alors la fréquence d’échantillonnage à l’aide de l’équation suivante :
, où f ech est la fréquence d’échantillonnage, V son est la vitesse du son et p un pas de mesure prédéterminé. Par exemple, p pourra être égal à 0,01, pour correspondre à un pas de mesure de 10 mm.
Dans une étape E1’, le récepteur 3b reçoit successivement trois échos, dit signature, ES i des premiers signaux émis lors de l’étape E1. Dans l’exemple décrit, les trois premiers signaux sont successivement émis puis les trois échos sont successivement reçus. L’invention n’est pas limitée à cette séquence d’émission-réception et s’entend également pour une séquence dans laquelle un premier signal est émis, et le premier signal suivant n’est pas émis que lorsque l’écho du premier signal a été reçu.
La benne 1 étant vide, chaque écho signature comporte ainsi un plateau initial, correspondant à la zone aveugle ZA de l’émetteur-récepteur 3 pour la puissance d’émission du premier signal ultrason correspondant à cet écho signature, un premier pic correspondant à la barre de soutien 13, et un deuxième pic correspondant au fond 11a de la benne 1.
Du fait de l’adaptation de la fréquence d’acquisition du récepteur 3b à la température T° de la benne 1, les échos ES i obtenus à l’issue de cette étape E1’ sont invariants avec cette température T°.
De préférence, l’armature de sommet comprend une armature de frettage comprenant au moins une nappe de frettage et préférentiellement une unique nappe de frettage. L’armature de frettage est constituée préférentiellement par une nappe de frettage. Ce mode de réalisation est particulièrement approprié à un pneumatique est tout particulièrement destiné à des véhicules industriels choisis parmi des véhicules lourds tels que "Poids lourd" - i.e., métro, bus, engins de transport routier (camions, tracteurs, remorques), véhicules hors-la-route -, engins agricoles ou de génie civil, autres véhicules de transport ou de manutention.
De préférence, l’armature de sommet comprend une armature de travail comprenant au moins une nappe de travail.
Dans les applications de type poids-lourd pour transport de charge, l’armature de frettage comprend usuellement une nappe de frettage réalisée par l’enroulement circonférentiel d’un fil de frettage ou d’une bande de frettage continue en formant, avec la direction circonférentielle, des angles au plus égaux à 5°.
Dans un mode de réalisation, l’armature de frettage est radialement intercalée entre les deux armatures de travail.
Avantageusement, la nappe de frettage comprend au moins un produit renforcé tel que défini ci-dessus.
SYSTÈME DE TRAIN D’ATTERRISSAGE D’AÉRONEF ARRIÈRE-PLAN DE L’INVENTION
La présente invention se rapporte à un système de train d’atterrissage d’aéronef.
La présente invention concerne les systèmes de train d’atterrissage d’aéronef.
Plus particulièrement, mais pas exclusivement, cette invention concerne un système de train d’atterrissage d’aéronef comprenant une trappe de train d’atterrissage pouvant être fixée de manière déplaçable relativement à un logement de train d’atterrissage d’un aéronef, pour se déplacer entre une position fermée, dans laquelle la trappe ferme au moins partiellement le logement de train d’atterrissage, et une position ouverte, dans laquelle la trappe ouvre au moins partiellement le logement de train d’atterrissage, et un train d’atterrissage, comprenant une jambe de train d’atterrissage, le train d’atterrissage pouvant être fixé de manière déplaçable relativement au logement de train d’atterrissage de l’aéronef, pour se déplacer entre une position escamotée, dans laquelle il est escamoté à l’intérieur du logement de train d’atterrissage, et une position déployée, dans laquelle il s’étend hors du logement de train d’atterrissage, la trappe de train d’atterrissage comportant un côté intérieur qui est orienté en direction de la jambe de train d’atterrissage lorsque la trappe est ouverte et le train d’atterrissage est déployé et la jambe de train d’atterrissage comportant un côté intérieur qui est orienté en direction de la trappe de train d’atterrissage lorsque la trappe est ouverte et le train d’atterrissage est déployé.
L’invention concerne également un aéronef, des procédés de manœuvre d’un aéronef et des procédés de réduction de bruit.
Il existe de nombreux systèmes différents de train d’atterrissage, comprenant souvent un certain nombre de trappes servant à ouvrir et fermer le logement de train d’atterrissage afin de permettre à un train d’atterrissage de se déployer hors du logement.
Toutefois, bon nombre de ces systèmes de train d’atterrissage ne sont pas conçus ou adaptés à des fins de réduction du bruit. En particulier, la réduction du bruit n’est pas prise en considération lorsque les trappes sont ouvertes et le train d’atterrissage est déployé, par exemple lors de l’approche d’atterrissage. Il est ici important de réduire l’empreinte sonore de l’aéronef. Ceci diffère du souhait de réduction de la traînée, qui ne pose de toute manière pas de problème lorsque l’aéronef est en train d’atterrir et de ralentir.
WO 2004/809742 examine diverses façons de réduire le bruit généré par le train d’atterrissage.
La présente invention vise à pallier un ou plusieurs des problèmes mentionnés ci-dessus. En variante ou en outre, la présente invention vise à fournir un système de train d’atterrissage d’aéronef amélioré.
Selon un premier aspect, la présente invention concerne un système de train d’atterrissage d’aéronef comprenant une trappe de train d’atterrissage pouvant être fixée de manière déplaçable relativement à un logement de train d’atterrissage d’un aéronef, pour se déplacer entre une position fermée, dans laquelle la trappe ferme au moins partiellement le logement de train d’atterrissage, et une position ouverte, dans laquelle la trappe ouvre au moins partiellement le logement de train d’atterrissage, et un train d’atterrissage, comprenant une jambe de train d’atterrissage, le train d’atterrissage pouvant être fixé de manière déplaçable relativement au logement de train d’atterrissage de l’aéronef, pour se déplacer entre une position escamotée, dans laquelle il est escamoté à l’intérieur du logement de train d’atterrissage, et une position déployée, dans laquelle il s’étend hors du logement de train d’atterrissage, la trappe de train d’atterrissage comportant un côté intérieur qui est orienté en direction de la jambe de train d’atterrissage lorsque la trappe est ouverte et le train d’atterrissage est déployé et la jambe de train d’atterrissage comportant un côté intérieur qui est orienté en direction de la trappe de train d’atterrissage lorsque la trappe est ouverte et le train d’atterrissage est déployé, et le système comprenant en outre un élément de blocage d’écoulement d’air attaché au côté intérieur de la trappe de train d’atterrissage, ou au côté intérieur de la jambe de train d’atterrissage, et s’étendant le long d’une ligne entre un emplacement sur le côté intérieur de la jambe de train d’atterrissage et un emplacement sur le côté intérieur de la trappe de train d’atterrissage lorsque la trappe est ouverte et le train d’atterrissage est déployé, de telle sorte que, lors de l’utilisation, un écoulement d’air entre le côté intérieur de la jambe de train d’atterrissage et le côté intérieur de la trappe soit bloqué.
Dans certains modes de réalisation, un tel élément de blocage d’écoulement d’air peut permettre (a) de bloquer, au moins pour l’essentiel, un écoulement d’air entre la jambe de train d’atterrissage et la trappe et/ou (b) de réduire la vitesse d’écoulement en amont du train, de préférence les deux. Par conséquent, il est possible d’empêcher l’écoulement d’air de passer dans cet intervalle et de provoquer du bruit et/ou de ralentir l’écoulement d’air de façon à réduire la génération de bruit. Ceci peut être particulièrement avantageux et efficace en termes de réduction du bruit puisque l’air qui s’écoulerait normalement à travers cet intervalle peut avoir une vitesse plus élevée (en raison du rétrécissement de l’écoulement d’air lorsqu’il le traverse) que dans d’autres régions du système de train d’atterrissage. Par conséquent, cela signifie qu’un aéronef employant une telle trappe aura une empreinte sonore moindre, en particulier lorsque le train d’atterrissage est déployé et l’aéronef est en phase d’approche pour atterrir.
La fixation de manière déplaçable peut attacher la trappe directement à l’aéronef. Par exemple, la trappe peut être fixée de manière pivotante à côté d’un logement de train d’atterrissage d’un aéronef. Cependant, le mécanisme d’attache peut également attacher la trappe à une jambe de train d’atterrissage déployable de telle sorte que la trappe puisse pivoter par rapport à l’aéronef lors du déploiement de la jambe.
L’élément de blocage d’écoulement d’air peut être considéré comme un « barrage d’intervalle ». L’élément de blocage d’écoulement d’air peut être considéré comme un « panneau de blocage d’écoulement d’air ». L’élément de blocage d’écoulement d’air peut être considéré comme un « (panneau de) barrage ».
Le diamètre ou diamètre apparent, noté D du câble lorsque les éléments de renforcement métalliques sont des fils , est mesuré au moyen d’un comparateur d’épaisseur dont le diamètre des touches est au moins égal à 1,5 fois le pas P d’enroulage des éléments filaires (on peut citer par exemple le modèle JD50 de la marque KAEFER permettant d’atteindre une précision de 1/100 de millimètre, équipé de touche type a, et ayant une pression de contact proche de 0,6N). Le protocole de mesure consiste en trois répétitions d’une série de trois mesures (effectuées perpendiculairement à l’axe du câble et sous tension nulle) dont la seconde et la troisième de ces mesures sont réalisées selon une direction décalée angulairement de la précédente d’un tiers de tour, par la rotation de la direction de mesure autour de l’axe du câble.
Avantageusement, les éléments de renforcements métalliques définissent une voûte interne du câble de diamètre Dv, chaque élément de renforcement métallique présentant un diamètre Df et un rayon de courbure d’hélice Rf défini par Rf=P/(π x Sin(2α)) avec P le pas de chaque élément de renforcement métallique exprimé en millimètres et α l’angle d’hélice de chaque élément de renforcement métallique (54) et Dv=Dh-Df, dans lequel Dv, Dh et Df étant exprimés en millimètres : 1,30 ≤ Dv / Df ≤ 4,50 et de préférence 1,60 ≤ Dv/Df ≤ 3,20.
Dans ce deuxième mode de réalisation préféré, avantageusement, les torons définissent une voûte interne du câble de diamètre Dvc, chaque toron présentant un diamètre D et un rayon de courbure d’hélice Rt défini par Rt=Pe/(π x Sin(2αe)) avec Pe le pas de chaque toron exprimé en millimètres et αe l’angle d’hélice de chaque toron (T), Dvc, D et Rt étant exprimés en millimètres, le câble satisfait les relations suivantes : 5 ≤ Rt / D ≤ 750 et 0,10 ≤ Dvc / D ≤ 0,50.
Dans un mode de réalisation, le câble selon l’invention est à simple hélice. Par définition, un câble à simple hélice est un câble dans lequel l’axe de chaque élément de renforcement métallique de la couche décrit une unique hélice, contrairement à un câble à double hélice dans lequel l’axe de chaque élément de renforcement métallique décrit une première hélice autour de l’axe du câble et une deuxième hélice autour d’une hélice décrite par l’axe du câble. En d’autres termes, lorsque le câble s’étend selon une direction sensiblement rectiligne, le câble comprend une unique couche d’éléments filaires métallique enroulés ensemble en hélice, chaque élément de renforcement métallique de la couche décrivant une trajectoire en forme d’hélice autour d’un axe principal sensiblement parallèle à la direction sensiblement rectiligne de sorte que, dans un plan de coupe sensiblement perpendiculaire à l’axe principal, la distance entre le centre de chaque élément de renforcement métallique de la couche et l’axe principal soit sensiblement constante et égale pour tous les éléments de renforcement métallique de la couche. Au contraire, lorsqu’un câble à double hélice s’étend selon une direction sensiblement rectiligne, la distance entre le centre de chaque élément de renforcement métallique de la couche et la direction sensiblement rectiligne est différente pour tous les éléments de renforcement métallique de la couche.
Dans un autre mode de réalisation, le câble selon l’invention est à double hélice.
Selon un deuxième mode de réalisation de l’invention représenté en , l’unité 20 comprend un premier écran thermique supplémentaire 110, thermalisé par exemple à quatre Kelvins par le deuxième étage d’un tube pulsé, et qui définit une deuxième enceinte thermique 111 s'étendant autour de l’enceinte 31. L’unité 20 comprend également un deuxième écran thermique supplémentaire 200, thermalisé par exemple à cinquante Kelvins par le premier étage d’un tube pulsé, et qui définit une troisième enceinte thermique 201 s'étendant autour de la deuxième enceinte thermique 111 ainsi qu’un troisième écran thermique supplémentaire 300, à la température ambiante (c’est à dire proche de trois-cent Kelvins) qui définit une quatrième enceinte thermique 301 s'étendant autour de la troisième enceinte thermique 201.
L’enceinte 301 est de préférence étanche et, en condition de fonctionnement, elle est sous vide à une pression inférieure ou égale à un dix-millième de millibar.
L’enceinte 111 comprend une deuxième pince de thermalisation 132, identique à la pince 32, et qui est thermiquement reliée à l’écran 110. La pince 132 définit un deuxième orifice 135 de passage de la canne 10.
L’enceinte 201 comprend une troisième pince de thermalisation 232, identique à la pince 32, et qui est thermiquement reliée à l’écran 200. La pince 232 définit un troisième orifice 235 de passage de la canne 10.
L’enceinte 301 comprend un quatrième orifice 335 de passage de la canne 10.Les pinces 132 et 232 sont actionnées par le motoréducteur 52 via l’arbre 50.