INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La portion supérieure 13 est située dans la zone supérieure z sup , et est donc monocristalline. Par ailleurs, elle présente une proportion atomique d’étain x ps qui varie dans le plan XY. Plus précisément, la portion supérieure 13 est formée d’un milieu homogène 13.1 dont la proportion atomique d’étain est homogène et égale à une valeur moyenne x ps1 supérieure à la valeur minimale x pi1 de la portion intermédiaire 12 ; et de structures verticales 13.2 dont la proportion atomique d’étain moyenne x ps2 est supérieure à la valeur x ps1 du milieu homogène 13.1. Dans cet exemple, la proportion atomique d’étain x ps1 du milieu homogène est égal à 7% environ, et la proportion atomique d’étain x ps2 des structures verticales est égale à 16% environ, bien supérieure à la valeur moyenne x pb de la portion de base. Précisons que la portion supérieure 13 est monocristalline malgré la présence des structures verticales 13.2.
Les structures verticales 13.2 s’étendent sur toute l’épaisseur de la portion supérieure 13, suivant un axe sensiblement parallèle à l’axe Z. Elles présentent alors une hauteur suivant l’axe Z sensiblement égale à l’épaisseur de la portion supérieure 13. Elles peuvent présenter une forme colonnaire dans le sens où les deux dimensions transversales dans le plan XY sont du même ordre, ou présenter une forme de paroi dans le sens où l’une des dimensions transversales dans le plan XY (longueur) est supérieure, par exemple au moins 5 ou 10 fois supérieure, à l’autre des dimensions transversales (largeur), comme l’illustre la . Cette forme de paroi des structures verticales 13.2 permet d’abaisser le seuil laser par rapport à des colonnes, dans la mesure où les porteurs de charge ont plus de chance de se recombiner dans les puits quantiques. Par ailleurs, les dimensions transversales dans le plan XY peuvent être constantes ou non suivant toute ou partie de leur hauteur.
Par ailleurs, la portion supérieure 13 présente des contraintes mécaniques en tension dans le plan XY, d’une valeur moyenne ε ps . A titre d’exemple, les contraintes mécaniques ε ps sont ici égales à -0.4% environ. La valeur moyenne ε ps des contraintes en tension de la portion supérieure 13 et la valeur moyenne x ps1 de la proportion atomique d’étain du milieu homogène 13.1 se traduisent par le fait que la structure de bandes d’énergie est directe dans les structures verticales 13.2, et ici dans toute la portion supérieure 13 (donc aussi dans le milieu homogène 13.1). Notons ici que la mise en tension de la portion supérieure 13 peut être due à la présence des structures verticales 13.2 dans le milieu homogène 13.1, et/ou peut être due au fait que la proportion atomique d’étain du milieu homogène 13.1 est inférieure à celle de la portion de base 11, voire encore peut être due à la zone enrichie en étain et de proportion x pi2 dans la portion intermédiaire 12.
- une canalisation principale fluidiquement connectée à l’orifice de sortie,
- pour chaque boîtier, une canalisation d’évacuation fluidiquement connectée entre la face de connexion dudit boîtier et la canalisation principale, et
- au niveau du raccordement entre chaque face de connexion et la canalisation d’évacuation associée, un boîtier d’amortissement d’un premier type et au niveau du raccordement entre la canalisation principale et l’orifice de sortie, un boîtier d’amortissement d’un deuxième type, où chaque boîtier d’amortissement est configuré pour limiter l’amplitude d’une surpression qui se propage dudit boîtier vers l’orifice de sortie.
Selon un mode de réalisation particulier, au moins un boîtier d’amortissement du premier type comporte un disque de rupture constituant la face de connexion du boîtier correspondant et un soufflet dont une première extrémité est fixée de manière étanche au boîtier autour du disque de rupture et dont une deuxième extrémité est fixée de manière étanche à l’entrée de la canalisation d’évacuation.
Selon un mode de réalisation particulier, au moins un boîtier d’amortissement du premier type comporte une zone fragilisée réalisée dans la face de connexion du boîtier, un disque de rupture fixé entre la face de connexion et l’entrée de la canalisation d’évacuation, un premier soufflet dont une première extrémité est fixée de manière étanche au boîtier autour de la zone fragilisée et dont une deuxième extrémité est fixée de manière étanche contre une première face du disque de rupture, et un deuxième soufflet dont une première extrémité est fixée de manière étanche contre une deuxième face du disque de rupture et dont une deuxième extrémité est fixée de manière étanche à l’entrée de la canalisation d’évacuation.
Selon un mode de réalisation particulier, au moins un boîtier d’amortissement du premier type comporte une zone fragilisée réalisée dans la face de connexion du boîtier, un châssis fixé de manière étanche entre la canalisation d’évacuation et la face de connexion du boîtier et présentant une fenêtre qui le traverse et est en regard de la zone fragilisée, un volet monté sur le châssis et mobile alternativement entre une position fermée dans laquelle le volet obture la fenêtre et une position ouverte dans laquelle le volet n’obture pas la fenêtre et un moyen de rappel qui contraint le volet en position fermée.
Avantageusement, le volet est percé d’un trou.
Selon un mode de réalisation particulier, l’ensemble comporte, associé à chaque boîtier, une enceinte délimitée par une paroi et dans laquelle ledit boîtier et le boîtier d’amortissement du premier type associé audit boîtier sont logés, et en ce que chaque canalisation d’évacuation est fluidiquement connectée à la face de connexion associée à travers la paroi de l’enceinte correspondante.
Avantageusement, chaque boîtier d’amortissement du premier type comporte une zone fragilisée réalisée dans la face de connexion du boîtier, un châssis fixé de manière étanche entre la canalisation d’évacuation et la face de connexion du boîtier et présentant une fenêtre qui le traverse et est en regard de la zone fragilisée, un volet monté sur le châssis et mobile alternativement entre une position fermée dans laquelle le volet obture la fenêtre et une position ouverte dans laquelle le volet n’obture pas la fenêtre, un actionneur agencé pour déplacer le volet de la position ouverte à la position fermée et inversement, chaque enceinte est équipée d’un capteur de pression et d’un capteur de température prévus pour mesurer la pression et la température qui règnent dans ladite enceinte et l’ensemble comporte une unité de contrôle arrangée pour recevoir les mesures transmises par les capteurs de pression et les capteurs de température et commander chaque actionneur.
Avantageusement, chaque enceinte comporte un capteur de température prévu pour mesurer la température qui règne dans ladite enceinte, l’ensemble comporte un réservoir contenant un gaz inerte sous pression, un réseau de canalisations de déversement comportant une extrémité fluidiquement connectée au réservoir à travers une électrovanne de départ, pour chaque enceinte, une extrémité fluidiquement connectée à ladite enceinte à travers une électrovanne d’arrivée, et une extrémité fluidiquement connectée à la canalisation principale à travers une électrovanne d’arrivée, et une unité secondaire de contrôle arrangée pour recevoir les mesures transmises par les capteurs de température et commander chaque électrovanne en fermeture ou en ouverture.
L’invention propose également un aéronef comportant une peau extérieure et au moins un ensemble selon l'une des variantes précédentes.
est une représentation schématique d’un ensemble selon un premier mode de réalisation de l’invention,
est une représentation schématique d’un ensemble selon un deuxième mode de réalisation de l’invention,
Le nombre d’empilements peut être compris entre 2 et 100. Préférentiellement, le nombre d’empilements peut être égal à 4, notamment disposés en deux rangés de deux, de sorte à permettre un bon équilibrage du premier dispositif de traverse pouvant prendre la forme d’une croix.
De plus, le système de conditionnement selon l’invention peut comporter une sole, placée dans le volume interne de l’enceinte thermique et sur laquelle est placée la pluralité d’empilements.
Chaque empilement peut être associé à un nombre d’organes de rappel élastique compris entre 1 et 10, chaque empilement étant notamment associé à un seul et unique organe de rappel élastique et une seule et unique canne de serrage. A noter qu’il est également possible d’avoir plusieurs cannes de serrage sur chaque empilement. L’avantage serait de diminuer l’effort apporté par chaque canne et par chaque organe de rappel élastique. L’alignement du serrage est alors facilité.
En outre, la rigidité de chaque organe de rappel élastique peut être comprise entre 0,1 N/mm et 1000 N/mm, notamment entre 1 N/mm et 20 N/mm.
La longueur de chaque organe de rappel élastique peut être comprise entre 0,1 m et 10 m, notamment entre 1 m et 2 m.
Par ailleurs, le système de conditionnement selon l’invention peut comporter au moins un support des empilement, notamment un support par empilement, solidarisé au bâti, notamment formé au travers d’une sole sur laquelle est placée la pluralité d’empilements.
En outre, l’invention a également pour objet, selon un autre de ses aspects, un procédé de serrage d’une pluralité d’empilements de cellules à oxydes solides de type SOEC/SOFC fonctionnant à haute température par le biais d’un système de conditionnement tel que défini précédemment, caractérisé en ce qu’il comporte l’étape consistant à déplacer le premier dispositif de traverse par rapport au bâti en direction de la pluralité d’empilements.
Le procédé peut avantageusement être mis en œuvre sous gaz inerte.
illustre le principe de l’architecture d’un four sur lequel un empilement d’électrolyse à haute température (SOEC) ou de pile à combustible (SOFC) fonctionnant à haute température est placé,
représente, en perspective et par observation du dessus, un exemple d’un empilement de cellules à oxydes solides de type SOEC/SOFC selon l’art antérieur avec un système d’autoserrage de l’empilement,
représente, schématiquement en coupe, un exemple de système de conditionnement conforme à l’invention d’une pluralité d’empilements de cellules à oxydes solides de type SOEC/SOFC fonctionnant à haute température, dans une position à vide sans serrage,
représente, schématiquement en coupe, l’exemple de système de conditionnement de dans une position de contact simple des cannes de serrage contre les empilements 20 sans serrage,
Dans le deuxième mode de réalisation de l’invention, chaque boîtier 202 est logé dans une enceinte 154a-c délimitée par une paroi 205 et assurant le confinement du bloc batterie 152a-c enfermé dans ledit boîtier 202 et du boîtier d’amortissement 170a-c du premier type associé audit boîtier 202.
Chaque canalisation d’évacuation 162a-c est fluidiquement connectée à la face de connexion 203 du boîtier 202 correspondant à travers la paroi 205 de l’enceinte 154a-c associée.
Les Figs. 4 à 6 montrent différents modes de réalisation d’un boîtier d’amortissement 370, 470, 570. Chaque à 6 montre un boîtier d’amortissement 370, 470, 570 du premier type qui est au niveau du raccordement entre une face de connexion 303, 403, 503 du boîtier 302, 402, 502 et la canalisation d’évacuation 312, 412, 512 associée. Bien sûr chaque boîtier d’amortissement 370, 470, 570 du premier type peut prendre l’une ou l’autre des différentes formes proposées.
Dans chacun des modes de réalisation, le boîtier 302, 402, 502 est fixé à la structure de l’aéronef 100. Lorsque le boîtier 302, 402, 502 est dans une enceinte 354, 454, 554, la paroi 372, 472, 572 de l’enceinte 354, 454, 554 est également fixée à la structure de l’aéronef 100 par des premiers moyens de fixation 103.
Le boîtier 302, 402, 502 peut être alors fixé à la paroi 372, 472, 572 de l’enceinte 354, 454, 554, ou directement à la structure de l’aéronef 100 par des moyens de fixation 101 que ledit boîtier 302, 402, 502 soit logé dans une enceinte 354, 454, 554 ou non.
Dans le mode de réalisation de la , le boîtier d’amortissement 370 du premier type comporte un disque de rupture 304 constituant la face de connexion 303 du boîtier 302 dans lequel est enfermé le bloc batterie 352. Le disque de rupture 304 est une paroi qui est calibrée pour rompre lorsque la pression qui s’exerce sur elle atteint un seuil prévu et dont la résistance mécanique est inférieure à la résistance mécanique des autres faces du boîtier 302 pour assurer que le disque de rupture 304 va bien rompre avant lesdites autres faces.
Le boîtier d’amortissement 370 du premier type comporte également un soufflet 306 dont une première extrémité est fixée de manière étanche au boîtier 302 autour du disque de rupture 304 et dont une deuxième extrémité est fixée de manière étanche à l’entrée de la canalisation d’évacuation 312. Ainsi, en cas de génération d’une surpression dans le bloc batterie 352, la surpression va briser le disque de rupture 304 ce qui va atténuer son amplitude et le soufflet 306 va se gonfler sous l’effet de la surpression ce qui va également atténuer son amplitude.
Dans le deuxième mode de réalisation, pour confiner la surpression en cas de rupture du soufflet 306 par exemple, la paroi 372 de l’enceinte 354 renferme le bloc batterie 352, son boîtier 302, l’entrée de la canalisation d’évacuation 312 et le soufflet 306.
Dans le mode de réalisation de l’invention présenté à la , pour assurer sa fixation, le soufflet 306 présente au niveau de chaque extrémité une jupe 308 qui est fixée ici par des écrous 310 autour de la jupe 308, respectivement au boîtier 302 ou à la canalisation d’évacuation 312. Pour compléter l’étanchéité, un joint torique 312 est serré entre la jupe 308 et le boîtier 302 et un joint torique 314 est serré entre la jupe 308 et la canalisation d’évacuation 312.
Dans le mode de réalisation de la , le boîtier d’amortissement 470 du premier type comporte une zone fragilisée 405 réalisée dans la face de connexion 403 du boîtier 402 dans lequel est enfermé le bloc batterie 452. La zone fragilisée 405 est par exemple un orifice ou une zone prédécoupée ou une zone de moindre épaisseur que les autres faces du boîtier 402. D’une manière générale, la zone fragilisée 405 présente une résistance mécanique inférieure à la résistance mécanique des autres faces du boîtier 402.
Le boîtier d’amortissement 470 du premier type comporte également un disque de rupture 404 qui est fixé entre la face de connexion 403 du boîtier 402 et l’entrée de la canalisation d’évacuation 412. Pour ce faire, le boîtier d’amortissement 470 comporte un châssis 413 contre lequel le disque de rupture 404 est maintenu. Le châssis 413 est fixé à la structure de l’aéronef 100 ou à la paroi 472 de l’enceinte 454 lorsqu’elle est présente.
Le boîtier d’amortissement 470 du premier type comporte également un premier soufflet 406a dont une première extrémité est fixée de manière étanche au boîtier 402 autour de la zone fragilisée 405 et dont une deuxième extrémité est fixée de manière étanche contre une première face du disque de rupture 404, et un deuxième soufflet 406b dont une première extrémité est fixée de manière étanche contre une deuxième face du disque de rupture 404 et dont une deuxième extrémité est fixée de manière étanche à l’entrée de la canalisation d’évacuation 412. Les deux faces du disque de rupture 404 sont opposées l’une à l’autre.
Ainsi, en cas de génération d’une surpression dans le bloc batterie 452, la surpression va briser le disque de rupture 404 ce qui va atténuer son amplitude et les soufflets 406a-b vont se gonfler sous l’effet de la surpression ce qui va également atténuer son amplitude.
Dans le deuxième mode de réalisation, pour confiner la surpression en cas de rupture d’un soufflet 406a-b, la paroi 472 de l’enceinte 454 renferme le bloc batterie 452, son boîtier 402, l’entrée de la canalisation d’évacuation 412, le disque de rupture 404 et les soufflets 406a-b.
Dans le mode de réalisation de l’invention présenté à la , pour assurer leur fixation, chaque soufflet 406 présente au niveau de chaque extrémité une jupe qui est fixée ici par des écrous autour de la jupe, au disque de rupture 404 et au boîtier 402 ou à la canalisation d’évacuation 412. Pour compléter l’étanchéité, un joint torique est serré entre chaque jupe et la contrepartie correspondante.
Dans le mode de réalisation de la , le boîtier d’amortissement 570 du premier type comporte une zone fragilisée 505 réalisée dans la face de connexion 503 du boîtier 502 dans lequel est enfermé le bloc batterie 552. La zone fragilisée 505 est par exemple un orifice ou une zone prédécoupée ou une zone de moindre épaisseur que les autres faces du boîtier 502. D’une manière générale, la zone fragilisée 505 présente une résistance mécanique inférieure à la résistance mécanique des autres faces du boîtier 502.
Agent de traitement lipophile ou hydrophobe Lorsque le pigment comprend un enrobage lipophile ou hydrophobe, ce dernier est de préférence présent dans la phase grasse de la composition selon l’invention.
Selon un mode de réalisation particulier de l’invention, les pigments peuvent être enrobés selon l’invention par au moins un composé choisi parmi les agents de surface siliconés ; les agents de surface fluorés ; les agents de surface fluoro-siliconés ; les savons métalliques ; les acides aminés N-acylés ou leurs sels ; la lécithine et ses dérivés ; le triisostéaryle titanate d’isopropyle ; le sébaçate d’isostéaryle ; les cires naturelles végétales ou animales ; les cires synthétiques polaires ; les esters gras ; les phospholipides ; et leurs mélanges.
Par composé organopolysiloxane, on entend un composé ayant une structure comprenant une alternance d’atomes de silicone et d’atomes d’oxygène et comprenant des radicaux organiques liés aux atomes de silicium.
- la fonction de transposition vérifie l’équation suivante :
l’intervalle de quantification étant alors égal à l’intervalle [-1-P ; 1] ;
- lors de l’étape d’apprentissage, chaque valeur de poids apprise est convertie, via une fonction de quantification, en la valeur quantifiée de poids respective appartenant à l’intervalle de quantification ;
Le circuit de montage CM représenté par le cadre à droite en traits mixtes est ici constitué par le quatrième bras de commutation G tel que décrit, par le deuxième inducteur 11 relié au point intermédiaire Ph d du quatrième bras de commutation G et par la première source d’alimentation électrique S1.
De préférence, l’une des première et deuxième sources d’alimentation électrique peut être un moyen de stockage électrochimique d’énergie électrique tel qu’une batterie et l’autre des première et deuxième sources d’alimentation électrique peut être une pile à combustible, un supercondensateur ou un panneau photovoltaïque. Alternativement, les première et deuxième sources d’alimentation électrique peuvent être de deux types différents parmi un moyen de stockage électrochimique tel qu’une batterie, une pile à combustible, un supercondensateur et un panneau photovoltaïque. La combinaison d’une pile à combustible avec une batterie permet de gérer l’énergie électrique qui transite vers la charge selon des modes de fonctionnement adaptés à la technologie des organes de stockage. Par exemple, la pile à combustible peut fournir une puissance moyennée à la charge tandis que la batterie peut être utilisée en tampon de puissance, c’est-à-dire pour fournir des pics de puissance dynamiques.
Ainsi, le système peut fonctionner dans différentes situations de fonctionnement et est capable de s’adapter à différentes sources énergétiques.
Selon une variante avantageuse de l’invention, les dispositifs de commutation peuvent comprendre chacun un transistor et une diode en parallèle. Ainsi, l’ouverture et la fermeture du transistor sont pilotables par un moyen de commande électronique. Le transistor a un sens de passage du courant unidirectionnel lorsqu’il est en position fermée. Pour rendre le dispositif de commutation réversible, une diode est ajoutée en parallèle pour permettre le passage du courant dans le sens opposé à celui du sens passant dans le transistor.
Conformément à une caractéristique de l’invention, les transistors (qui sont des interrupteurs commandés) des dispositifs de commutation peuvent être des commutateurs de type MOSFET (acronyme anglais de « Metal Oxide Semiconductor Field Effect Transistor » qui se traduit par transistor à effet de champ à structure métal-oxyde-semi-conducteur) et/ou IGBT (transistor bipolaire à grille isolée de l’anglais « Insulated Gate Bipolar Transistor »). Les MOSFET peuvent notamment être des MOSFET SiC (carbure de silicium) ou GaN HEMT (« High electron mobility transistor » en Nitrure de Gallium).
Selon un mode de réalisation avantageux de l’invention, le système de commande peut être configuré pour commander les éléments de commutation de chacun des N bras de commutation de manière opposée, l’ouverture d’un des deux éléments de commutation en série de chaque bras de commutation impliquant la fermeture de l’autre desdits deux éléments de commutation en série de ce bras de commutation. En d’autres termes, les ouvertures/fermetures de l’un des éléments de commutation d’un même bras de commutation sont complémentaires des ouvertures/fermetures de l’autre des éléments de commutation de ce même bras de commutation. Ainsi, il est possible de transformer la tension continue en tension alternative et inversement.
De préférence, les commutateurs (les transistors par exemple) des éléments de commutation, des organes de commutation et des dispositifs de commutation peuvent être commandés par une méthode de modulation de largeur d’impulsion (MLI ou en anglais PWM pour « Pulse Width Modulation »). Le principe général de cette méthode de modulation est qu'en appliquant une succession d'états discrets pendant des durées bien choisies, on peut obtenir en moyenne sur une certaine durée n'importe quelle valeur intermédiaire.
Préférentiellement, le système de conversion peut comprendre un système de commande pour piloter les ouvertures/fermetures des éléments de commutations et pour piloter les ouvertures/fermetures des organes de commutation en fonction des états des éléments de commutation. Autrement dit, les états des organes de commutation ne sont pas découplés (ou décorrélés) des états des éléments de commutation mais au contraire sont dépendants des états des éléments de commutation (ou corrélés à ces états). Ainsi, les états d’ouverture et de fermeture des organes de commutations dépendent des états d’ouverture et de fermeture des éléments de commutations. De cette manière, on peut contrôler la charge et la décharge du premier inducteur, la décharge du premier inducteur correspondant à la charge de la capacité.
Selon une mise en œuvre de l’invention, le système de commande peut être configuré pour commander la fermeture des organes de commutation des branches de commutation reliés à un point milieu d’un des bras de commutation lorsque l’élément de commutation de ce bras de commutation connecté à la masse est fermé ou lorsque les éléments de commutation des N bras de commutation (donc de tous les bras de commutation) connectés à la masse sont ouverts. Ainsi, on commande en fermeture les deux organes de commutation d’une branche de commutation relié au point milieu d’un bras de commutation :
Si l’élément de commutation de ce bras de commutation qui est connecté à la masse (reliée à la deuxième source d’alimentation électrique et à la première source d’alimentation électrique) est fermé ; Ou si les éléments de commutation des N bras de commutation qui sont connectés à la masse (reliée à la première et à la deuxième sources d’alimentation électrique) sont ouverts.
Dans cette configuration, lorsque N est égal à trois pour une charge électrique triphasée, le système peut disposer de sept états de charge de l’inducteur et d’un seul état de décharge de l’inducteur qui correspond au mode où les organes de commutations sont ouverts lorsque les trois éléments de commutation des trois bras de commutation connectés à la masse sont ouverts.