INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En pratique, la poudre imprégnée consiste avantageusement en une poudre imprégnée qui est avantageusement issue d’un procédé de fabrication comprenant les étapes successives suivantes :
- une étape de fourniture d’un extrait végétal concentré, ledit extrait végétal concentré étant issu d’une opération d’extraction à partir d’une matière végétale suivi d’une opération de concentration dudit extrait végétal,
- une étape d’imprégnation dudit extrait végétal concentré sur ledit support végétal, par exemple une étape de pulvérisation, et
- une étape de séchage dudit support végétal imprégné par ledit extrait végétal concentré, pour obtenir ladite poudre imprégnée.
De manière non limitative, un tel procédé de fabrication est par exemple décrit dans le document EP-2 080 436 « Procédé de préparation d'extraits végétaux permettant l'obtention d'une nouvelle forme galénique ».
En substance, l’opération d’extraction comprend avantageusement les étapes suivantes :
Selon une forme de réalisation préférée, l’extrait biologique concentré consiste en un extrait végétal concentré. L’extrait biologique concentré est issu d’une opération d’extraction à partir d’une matière végétale, suivie d’une opération de concentration dudit extrait biologique.
Pendant l’étape 106, le calcul 106 de l’activité radiologique globale est défini par l’application d’une fonction de transfert issue des règles de l’art, considérant la géométrie du système, l’énergie et l’intensité relative des rayonnements. Au moins une activité radiologique particulière à un radioélément présent dans la cartouche, est aussi calculée par application d’une fonction de transfert issue des règles de l’art, considérant la géométrie du système, l’énergie et l’intensité relative des rayonnements.
Dans des modes de réalisation, un microcalculateur 344 reçoit, traite et communique les valeurs mesurées par les capteurs, permettant ainsi leur transmission en temps réel à un terminal portable communicant. Dans des modes de réalisation, les valeurs sont filtrées avant d’être communiquées. Par exemple, un lissage dynamique de la mesure avec adaptation statistique est réalisé . On note que la transmission est effectuée par tous moyens de transmission connus de la personne du métier, par exemple par connexion filaire ou non filaire. Préférentiellement, le microcalculateur 344 est blindé et est, par exemple, situé dans le module de mesure, d’analyse et de communication 313 du dispositif 300.
Lors de l’étape de comparaison et de déclenchement 107 d’éjection 108 de la cartouche, telle qu’illustrée en , le déclenchement est en fonction de l’activité radiologique globale mesurée et/ou d’au moins une activité radiologique particulière. Préférentiellement, le déclenchement 107 de l’éjection 108 de la cartouche s’effectue lorsque l’une de ces valeurs calculées dépasse une valeur limite prédéterminée.
Dans des variantes, le déclenchement 107 de l’éjection 108 de la cartouche s’effectue en fonction de la comparaison entre le spectre d’activité de radioéléments acquis et un spectre prédéterminé. Le spectre prédéterminé est, par exemple, déterminé en fonction d’une activité radiologique individuelle en radioélément prédéterminée. Par exemple, l’activité radiologique individuelle en radioélément prédéterminée correspond à une valeur de consigne représentative de la saturation de la cartouche en radioéléments particuliers. Autrement dit, le spectre prédéterminé est représentatif d’un état saturé de la cartouche en radioéléments ciblés. Ainsi, en fonction d’une filtration spécifiquement visée d’un radioélément présent dans le flux d’effluents contaminés, le procédé 100 permet le déclenchement de l’éjection 108 de la cartouche.
Dans des modes de réalisation, l’étape de déclenchement 107 de l’éjection 108 de la cartouche est fonction d’un débit de dose mesuré.
Comme décrit ci-dessus, le procédé 100 peut comporter, de plus, une étape 110 de mesure de la différence de pressions entre l’entrée et la sortie de la cartouche, l’étape de déclenchement 107 de l’éjection 108 de la cartouche étant également fonction du franchissement d’une valeur limite prédéterminée par la différence de pressions mesurée.
Dans des modes de réalisation, l’étape de déclenchement 107 de l’éjection 108 de la cartouche est aussi fonction de la comparaison entre l’évolution mesurée de l’activité radiologique individuelle d’au moins un radioélément et une évolution théorique dite « courbe de percée ». Cette courbe de percée est définie comme suit : L’abscisse est l’échelle de temps (dont l’unité est paramétrable par l’utilisateur). L’ordonnée est une valeur qui permet de suivre l’évolution de l’activité du ou des radioéléments d’intérêt (valeur à définir selon qu’elle soit normée ou non à un référentiel). On note que la courbe de percée présente un seuil de coupure également appelé « point de percée ». Par exemple, une activité radiologique d’un radioélément supérieure au seuil de coupure de la courbe de percée déclenche l’éjection 108 de la cartouche.
Lors d’une étape 109 de récupération de la cartouche, telle qu’illustrée en , la cartouche 311 éjectée est récupérée, par gravité ou à l’aide d’un système actif, dans un étui 318 d’un sous-ensemble inférieur motorisé 303, tel que représenté en . Le moteur 319 présent dans le sous-ensemble inférieur motorisé 303 effectue une rotation selon l’axe A d’une partie du châssis afin d’aligner l’étui de récupération 318 et la chambre de filtration 310 comportant la cartouche 311 à éjecter. La cartouche 311 est récupérée dans l’étui 318 de récupération suivant un mouvement vertical descendant, de trajectoire parallèle à l’axe de rotation A et de même direction.
Dans des modes de réalisation, tels que représentés en , le procédé 100 comporte, de plus, une étape 111 de capture d’images d’éléments du système de filtration, par exemple de la chambre de filtration et/ou des sous-ensembles inférieur et supérieur, et de mémorisation d’images captées. Préférentiellement, l’étape de capture d’image 111 est réalisée par au moins une caméra qui communique et transmet à distance les images captées, à un terminal portable communicant configuré pour enregistrer les images captées et communiquées par la caméra.
On note que les étapes 102, 103, 104, 105, 106, 110, 111 et 107 sont continues et simultanées.
Dans des modes de réalisation, tels que représentés en , le procédé 100 comporte, de plus, une étape 112 de séchage de la cartouche. L’étape 112 de séchage de la cartouche est en amont de l’éjection de la cartouche mais seulement si l’éjection de la cartouche est déclenchée, lorsque l’activité radiologique globale mesurée et/ou au moins une activité radiologique particulière dépasse une valeur limite prédéterminée ou, optionnellement, que la différence de pressions entre l’amont et l’aval de la cartouche dépasse une valeur limite prédéterminée ou, optionnellement, que, pour au moins une activité de radioélément, le spectre d’activité de radioéléments acquis dépasse un spectre limite prédéterminé.
Dans des modes de réalisation, l’étape 112 de séchage est dite « active » c’est-à-dire que le séchage est réalisé par une connexion à un circuit de séchage et/ou par chauffage de la chambre de filtration. Lors de l’étape 112 de séchage actif, le suivi et le contrôle du séchage sont réalisés, par exemple, par mesure ou estimation du taux d’humidité résiduel. Ainsi, les effluents résiduels sont évacués. Préférentiellement, l’étape 112 de séchage actif est réalisée par un circuit de séchage configuré pour injecter en continu un flux gazeux, par exemple d’air, en entrée 324 de la cartouche 311, telles que représentées en . Encore plus préférentiellement, le flux gazeux est préalablement chauffé avant d’être injecté dans la cartouche 311. Par exemple, le flux gazeux injecté est de l’air chauffé à une température comprise entre 20°C et 100°C. Dans des variantes, l’étape 112 de séchage actif est une aspiration connectée en sortie 325 de la cartouche 311, telles que représentées en , de manière à aspirer les effluents provenant de la cartouche 311. Dans des variantes, l’étape 112 de séchage actif est réalisée par chauffage de la chambre de filtration. Par exemple, des couvertures chauffantes sont positionnées autour de la chambre de filtration. Préférentiellement, la température de chauffage de la chambre de filtration est comprise entre 20°C et 200°C et, plus préférentiellement, entre 20°C et 150°C.
On note que, lors de l’étape de séchage actif par injection d’un flux gazeux chaud ou par chauffage de la chambre de filtration, des gaz sont émis. Les gaz émis sont filtrés, par exemple, par un filtre de type THE (acronyme de « Très Haute Efficacité »), par exemple de type boite à gants. Le dispositif de gestion des gaz peut être complété par un dispositif type soupape de sécurité.
Dans d’autres modes de réalisation, l’étape 112 de séchage est dite « passive » c’est-à-dire que le séchage est réalisé par égouttage par gravité. Par exemple, lors de l’étape 112 de séchage passif, l’entrée 324 et la sortie 325 de la cartouche 311 sont ouvertes avec évent protégé par un filtre (non représenté).
Dans des modes de réalisation, tels que représentés en , le procédé 100 comporte, de plus, une étape 113 de décontamination automatique, du circuit des effluents dans au moins un des éléments suivants : la chambre de filtration centrale, le sous-ensemble supérieur motorisé ou le sous-ensemble inférieur motorisé, par circulation d’au moins une solution chimique en fonction des valeurs mesurées par les capteurs de débits de doses.
On observe, en , schématiquement, un mode de réalisation du procédé 200 objet de l’invention. Ce procédé 200 de filtration automatique à cartouche d’effluents contaminés comporte les étapes 101 à 109 détaillées en regard de la , ainsi que les étapes suivantes : - une étape 114 de suivi d’au moins un absorbant présent dans la cartouche, - une étape 115 de détermination d’au moins un absorbant à incorporer dans une deuxième cartouche en fonction de la sélectivité de chaque absorbant par rapport aux espèces chimiques et aux radioéléments à retenir dans la cartouche et/ou en fonction d’une comparaison entre la courbe de percée réelle de l’absorbant et la courbe de percée théorique de l’absorbant.
Le dimensionnement des réservoirs froid et chaude de la boucle de stockage dépend du niveau de température requis. Le volume des réservoirs est avantageusement compris entre 10 000 m 3 et 30 000 m 3 , la faisabilité industrielle de tels réservoirs étant déjà acquise au vu de ce qui est pratiqué aujourd’hui dans d’autres domaines industriels ;
- une augmentation de la température de l’eau en sortie de condenseur du circuit secondaire, côté source froide, jusqu’à une température valorisable, typiquement pour être supérieure à 70°C, pour un réseau de chaleur urbain par exemple, ce qui diminue le rendement de conversion du cycle thermodynamique de Rankine au circuit secondaire. Cela peut impliquer avantageusement une réduction importante, voire une suppression, des corps basse pression de(s) la turbine(s) et une modification de conception du condenseur, en augmentant sa pression de saturation notamment ;.
- une augmentation de la température froide côté source froide du cycle de conversion électrique au circuit secondaire, c’est-à-dire en entrée du condenseur, typiquement pour être supérieure à 40°C de manière à rendre accessible, en cas d’absence momentanée ou non de la chaleur pour le réseau de chauffage urbain, cela étant rendu possible grâce à la technologie d’aéroréfrigérant à air sec en remplacement des tours de refroidissement classiques à air humide fortement consommatrices d’eau.
- configuration B/ : raccordement à un réseau de chauffage urbain, dit réseau à basse température, pour augmenter l’efficacité énergétique globale de l’installation.
Au final, une installation de cogénération nucléaire à réacteur nucléaire REP avec une boucle de stockage thermique et un dispositif aéroréfrigérant à air sec selon l’invention présente de nombreux avantages majeurs, à iso-service rendu d’un point de vue production électrique en journée, parmi lesquels on peut citer :
une très haute efficacité énergétique puisque, dans la configuration avec réseau de chauffage urbain en régime nominal, chaque MW produit au cœur est valorisé. l’absence de prélèvement ou de rejet d’eau liquide dans l’environnement, quel que soit le régime de fonctionnement de l’installation ; la suppression de la nécessité de réaliser une installation nucléaire en bord de mer ou sur une rivière fleuve à fort débit ; l’absence de contraintes environnementales liées au dérèglement climatique (canicules); une simplification drastique des démonstrations de sûreté; un élargissement du potentiel de déploiements d’installations dans les pays à climat sec, ne bénéficiant pas de fleuve, rivière ou mer dans leur géographie ; une meilleure acceptation auprès du public.
Sac avec un moyen de chauffage comportant du graphène La présente invention concerne le domaine des sacs de rangement, et plus particulièrement le domaine des sacs de rangement pour accessoires de sport.
Il existe des sacs de rangement et de transport d’accessoires de sport. De tels sacs sont souvent conçus pour offrir des compartiments dont le nombre et la taille sont adaptés au sport visé.
Cependant, de tels sacs sont destinés exclusivement à être utilisés avant et après la pratique de l’activité sportive, et sont conçus pour faciliter le rangement des accessoires et/ou leur accès à l’intérieur du sac. Ainsi, de tels sacs ne sont pas conçus pour améliorer la pratique du sport, en anticipant ou en proposant des fonctionnalités facilitant la pratique sportive.
Plus particulièrement, les sacs de l’art antérieur sont conçus de manière décorrélée de la pratique sportive, et ne sont conçus qu’à des fins de transport des accessoires.
Il existe ainsi un besoin pour avoir un sac, notamment de rangement et/ou transport d’accessoires de sport, permettant d’améliorer l’utilisation des accessoires, et en particulier permettant d’améliorer la pratique de l’activité sportive de l’utilisateur.
La présente invention vise à résoudre les différents problèmes techniques énoncés précédemment. En particulier la présente invention vise à proposer un sac permettant de modifier certaines propriétés, telles que la température, des accessoires de sport, avant ou pendant la pratique sportive. La présente invention vise également à proposer un sac permettant de choisir la température de ses accessoires de sport, notamment de ses boules de pétanque, avant ou lors de la pratique sportive.
Ainsi, selon un aspect, il est proposé un sac comportant au moins un compartiment définissant un volume intérieur, et un moyen de chauffage destiné à chauffer le volume intérieur du compartiment, dans lequel le moyen de chauffage comprend du graphène, est destiné à être relié à une alimentation électrique, par exemple intégrée au sac ou extérieure au sac, et est configuré pour transformer l’énergie électrique en chaleur.
Le sac selon la présente invention est donc conçu pour permettre à l’utilisateur de chauffer le contenu du sac, à une température voulue et au moment choisi, afin d’améliorer l’utilisation des objets lorsqu’ils seront sortis du sac. En particulier, le sac selon la présente invention comporte un moyen de chauffage comportant du graphène. Le moyen de chauffage avec du graphène est particulièrement avantageux, grâce à une épaisseur qui peut être réduite tout en présentant des qualités d’émissions thermiques et de résistance mécanique élevées. En particulier, un tel sac est particulièrement avantageux pour y ranger et chauffer des boules, notamment de pétanque.
Préférentiellement, le moyen de chauffage, et avantageusement le graphène du moyen de chauffage, est monté dans le volume intérieur du compartiment.
Le montage du moyen de chauffage directement dans le volume intérieur du compartiment permet d’améliorer les transferts de chaleur entre lui et le contenu du compartiment, notamment par un contact physique direct entre le moyen de chauffage et les objets contenus dans le compartiment. En particulier, il est ainsi possible de chauffer en priorité des objets contenus dans le compartiment, avant de chauffer le compartiment lui-même ou l’air contenu dans le compartiment. L’énergie utilisée pour chauffer est donc mieux gérée, en ciblant principalement les objets contenus dans le compartiment et pouvant être en contact direct avec le moyen de chauffage, plutôt que de devoir chauffer préalablement le compartiment lui-même et son volume intérieur avant de chauffer les objets contenus à l’intérieur.
Préférentiellement, le moyen de chauffage comprend un film de graphène, de préférence disposé sur une face intérieure du compartiment.
Le film de graphène permet d’obtenir des résultats thermiques élevés, grâce à ses propriétés intrinsèques de conductivité électrique. Par ailleurs, le film de graphène permet d’obtenir un moyen de chauffage fin, c’est-à-dire peu encombrant, hydrofuge et résistant mécaniquement, ce qui rend possible son exposition dans le compartiment, pour un contact direct avec les objets contenus dans le compartiment et devant être chauffés.
Préférentiellement, le sac comprend également un moyen de commande configuré pour délivrer l’énergie électrique de l’alimentation électrique au moyen de chauffage comportant du graphène.
L’alimentation électrique du moyen de chauffage est commandable, afin de pouvoir obtenir le chauffage voulu, et la température souhaitée, pour les objets contenus dans le compartiment, tout en maitrisant la consommation électrique.
Préférentiellement, le sac comprend également un capteur de température monté dans le volume intérieur du compartiment, et le moyen de commande est configuré pour délivrer, ou non, l’énergie électrique de l’alimentation électrique au moyen de chauffage comportant du graphène selon la température du volume intérieur.
Le capteur de température permet de mieux contrôler l’alimentation électrique du moyen de chauffage, en permettant de déterminer si celle-ci doit être augmentée, diminuée voire arrêtée selon une température cible déterminée.
- au moins un réacteur nucléaire, notamment à eau pressurisée (REP), comprenant :
- au moins un dispositif aéroréfrigérant à fonctionnement à air sec relié en boucle fermée au condenseur du circuit secondaire du réacteur.
- valoriser au mieux, tout ou partie de l’énergie thermique produite par le réacteur pour assurer de nouveaux services énergétiques (chaleur, hydrogène…) ;
L’invention consiste essentiellement à utiliser en combinaison une boucle de stockage thermique, agencée entre le circuit primaire et circuit secondaire d’un réacteur avec une dispositif aéroréfrigérant à air sec au condenseur du circuit secondaire.
Les moyens d’ajustement 9A Les moyens de génération d’impulsions radiofréquence 10, les moyens de traitement radiofréquence 11, l’interface 12 peuvent être intégrés au sein d’un console de commande du dispositif d’imagerie.
En outre, et selon les termes de la présente invention, la bobine radiofréquence 8 peut être dimensionnée pour former un logement d’accueil (d’un corps, ou d’une partie d’un corps) d’une longueur de 50 cm et de 27 cm de diamètre.
Le dispositif d’imagerie selon la présente invention peut avantageusement être mis en œuvre dans un système d’imagerie portable, et par exemple d’une masse inférieure à 100 Kg (notamment égale à 75 Kg).
La illustre enfin l’effet du facteur de qualité de la bobine radiofréquence sur l’image obtenue. Plus particulièrement, l’image (1) et l’image (2) sont obtenues au moyens d’un dispositif d’imagerie comprenant une bobine radiofréquence présentant, respectivement, un facteur de qualité standard et un facteur de qualité élevé (supérieur au facteur de qualité standard). L’image (2) révèle un artefact lié à un facteur de qualité élevé et qui se traduit par une variation spatiale du rapport signal sur bruit selon l’axe de lecture. Cet artefact est pénalisant pour l’interprétation clinique des images. L’invention a pour but de maintenir le rapport signal sur bruit maximal dans l’ensemble de l’image.
DISPOSITIF DE MESURE DES PERFORMANCES D’UN DETECTEUR OPTIQUE ET PROCEDE DE MESURE ASSOCIE Domaine de l’invention La présente invention concerne un dispositif de mesure des performances d’un détecteur optique ainsi que le procédé de mesure associé. Plus spécifiquement, l’invention concerne les détecteurs mettant en œuvre les phénomènes quantiques fonctionnant à basse température, le détecteur devant être refroidi à des températures très basses, typiquement comprises entre 50 et 200 K.
L’invention a vocation à être appliquée pour mesurer les performances d’un détecteur dans le domaine du visible, du proche infrarouge, c’est-à-dire dont la longueur d’onde est comprise entre 1 et 2.5 micromètres (également appelé SWIR pour l’expression anglo-saxonne « Short- Wavelength InfraRed »), de l’infrarouge moyen, dont la longueur d’onde est comprise entre 3 et 8 micromètres (également appelé MWIR pour l’expression anglo-saxonne « Mid-Wavelength InfraRed »), et de l’infrarouge lointain, de longueur d’onde comprise entre 8 et 14 micromètres (également appelé LWIR pour l’expression anglo-saxonne « Long- Wavelength InfraRed »).
Ainsi, l’invention peut être appliquée à un grand nombre de détecteurs et pour un grand nombre de domaines distincts. Plus particulièrement, l’invention vise à fournir des mesures de hautes précisions, par exemple pour caractériser les performances d’un détecteur destiné à des applications très exigeantes, telles que les applications dans le domaine spatial.
Etat antérieur de la technique Pour caractériser les performances d’un détecteur de type quantique, notamment avant qu’il soit embarqué dans un satellite, plusieurs mesures distinctes peuvent être réalisées, telles que : – la mesure radiométrique ; – la mesure de rémanence ; – la mesure du courant d’obscurité ; et – la mesure de la réponse spectrale.
La mesure radiométrique a pour objectif de mesurer la réponse du niveau de sortie du détecteur en fonction du flux de photons incidents sur le détecteur 20 . Pour ce faire, tel qu’illustré sur la , un banc de mesure radiométrique 100 comprend classiquement une source de lumière 101 permettant d’obtenir une loi d’émission quasi-corps noir avec un pic d’émission vers 1 micromètre.
Typiquement, cette source de lumière 101 peut présenter une puissance optique de quelques dizaines de Watts avec une température de couleur d’environ 2700 Kelvin. Au sens de l’invention, la « température de couleur » caractérise une source de lumière par comparaison à un matériau idéal émettant de la lumière uniquement par l'effet de la chaleur. Une telle source de lumière 101 comporte classiquement des spires formant une résistance. Cependant, la lumière L 1 1 générée par ce type de source de lumière 101 est fortement inhomogène et il est possible d’observer, en champ lointain, des variations de lumière dues à la forme des spires de la résistance de la source de lumière 101 .
Pour corriger ce défaut, une sphère intégrante 102 est utilisée à la sortie de la source de lumière 101 de sorte à obtenir un flux lumineux L 1 2 plus homogène. Plus précisément, cette sphère intégrante 102 est alimentée par la source de lumière 101 à travers un iris réglable 103 . En effet, l’iris réglable 103 permet d’ajuster la quantité de photons tout en conservant un courant constant pour la source de lumière 101 de sorte à garantir la stabilité de ladite source de lumière 101 . En outre, l’iris réglable 103 ne modifie pas la distribution des rayons en sortie de la sphère intégrante 102 .
Pour contrôler la quantité de photons pénétrant dans la sphère intégrante 102 , un détecteur de référence 104 est placé sur la sphère intégrante 102 de sorte à mesurer la quantité de photons présents dans la sphère intégrante 102 . Un contrôleur 110 asservit la puissance de la source de lumière 101 et le taux d’ouverture de l’iris 103 en fonction de la quantité de photons recherchée et mesurée par le détecteur de référence 104 .