INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De préférence, l’adaptateur 1 comporte au moins un système d’entretoise qui est agencé par l’opérateur entre les deux chevêtres 17, 18 pour assurer un positionnement temporaire, selon la première direction X, du deuxième chevêtre dans la portion de réception 4. Par exemple, le système d’entretoise comporte au moins une entretoise solidarisée à une première extrémité à l’un des moyens de levage du premier chevêtre 17 et à une deuxième extrémité à l’un des moyens de levage du deuxième chevêtre 18. L’entretoise est par exemple une bielle, une tige, une chaîne… De préférence, une entretoise 30 est agencée entre le premier anneau 21 du premier chevêtre 17 et le premier anneau 23 du deuxième chevêtre 18 et une entretoise 31 est agencée entre le deuxième anneau 22 du premier chevêtre 17 et le deuxième anneau 24 du deuxième chevêtre 18.
Lors d’une troisième étape représentée à la , l’opérateur agence la première série d’armatures dans le dispositif et l’adaptateur 1. Pour ce faire, il fait passer les premières extrémités des armatures à travers les deux chevêtres 17, 18 via les orifices dédiés dans chacun des chevêtres 17, 18 et agence chaque extrémité dans l’un des créneaux respectifs du premier ensemble chevêtre. Puis, de façon connue en soi, l’opérateur vient bloquer les premières extrémités des armatures par des éléments de retenue 32 tels que par exemple des clavettes ou des mors. Les éléments de retenue 32 sont par ailleurs agencés de sorte à venir en appui contre la face arrière du premier chevêtre 17.
Selon un autre aspect avantageux, commun aux deux modes de réalisation, la deuxième partie présente au moins une gorge annulaire dans laquelle le joint d’étanchéité annulaire est destiné à être logé de façon étanche.
La ou chaque gorge annulaire permet de maintenir à une position prédéterminée le joint d’étanchéité annulaire et de respecter la règle concernant l’absence de joints mobiles.
Selon un autre aspect avantageux, commun aux deux modes de réalisation, l’extrémité de raccordement présente un filetage d’extrémité et le dispositif de remplissage comprend un écrou de serrage destiné à coopérer avec le filetage d’extrémité pour coupler fixement le robinet sur le réservoir.
La paroi du réservoir peut alors être pincée entre l’écrou d’une part, et la butée d’extrémité d’autre part, ce qui permet de maintenir le robinet fixement sur le réservoir.
En outre, cela a pour effet de comprimer l’élément d’étanchéité entre la paroi du réservoir et la butée d’extrémité, ce qui assure l’étanchéité et évite les fuites d’eau hors du réservoir.
Dans ce cas, l’écrou de serrage présente avantageusement une collerette destinée à être amenée en appui contre la face externe du réservoir et, à l’opposé de la collerette, un filetage externe destiné à permettre un couplage avec les moyens d’alimentation.
La collerette permet une meilleure répartition des efforts de serrage sur le réservoir et de compenser de potentiels défauts de fabrication de la paroi du réservoir, notamment un mauvais état de la face externe.
En outre, la collerette assure, avec la butée d’extrémité de la première partie du corps du robinet, un serrage en étau de la paroi du réservoir, et donc une fixation robuste du robinet sur la paroi du réservoir.
Selon un autre aspect avantageux, commun aux deux modes de réalisation, le dispositif de remplissage comprend également un joint externe monté dans une rainure annulaire ménagée dans le filetage d’extrémité de l’extrémité de raccordement, l’écrou de serrage présentant un alésage lisse dans le prolongement d’un taraudage, l’alésage lisse étant conçu en diamètre pour assurer une liaison étanche avec le joint externe.
Ce joint externe permet également d’éviter la fuite de l’eau contenue dans le réservoir par l’orifice de la paroi qui est traversé par la deuxième partie du robinet.
Lors de l’installation, il est ainsi facile pour l’utilisateur de positionner le joint externe puis de visser l’écrou.
L’alésage lisse peut alors coopérer avec le joint externe pour garantir l’étanchéité du robinet sans risque que le taraudage n’abîme le joint externe.
Par ailleurs, le taraudage permet la fixation robuste du robinet, et donc du dispositif de remplissage, sur la paroi du réservoir.
Enfin, la présence de l’alésage lisse et du taraudage participe à la possibilité de réglage en hauteur du robinet et donc du dispositif de remplissage.
D’autres caractéristiques et avantages de l’invention apparaîtront plus clairement à la lecture de la description suivante de modes de réalisation préférentiels de l’invention, donnés à titre d’exemples illustratifs et non limitatifs, et des dessins annexés parmi lesquels : la est une représentation schématique en coupe d’un réservoir sur lequel est monté un dispositif de remplissage selon l’invention, selon un premier mode de réalisation, le dispositif de remplissage comprenant un robinet réglé dans une position de grande hauteur ; la est une représentation schématique en coupe d’un réservoir sur lequel est monté le dispositif de remplissage de la selon, le dispositif de remplissage comprenant un robinet réglé dans une position de petite hauteur ; la une vue éclatée en perspective de dessus du dispositif de remplissage de la ; la est une vue en perspective d’une première partie d’un corps principal du robinet du dispositif de remplissage de la ; la est une vue en coupe transversale d’un réservoir sur lequel est monté le dispositif de remplissage de la ; la est une vue de détail en perspective de dessus de moyens de verrouillage de la hauteur du robinet du dispositif de remplissage de la , le robinet étant en configuration de blocage de sa hauteur ; la est une vue de détail en perspective de dessus de moyens de verrouillage de la hauteur du robinet du dispositif de remplissage de la , le robinet étant en configuration de réglage de sa hauteur, la est une représentation schématique en coupe d’une variante de réalisation d’un écrou du dispositif de remplissage de la ; la est une représentation schématique en coupe d’un réservoir sur lequel est monté un dispositif de remplissage selon l’invention, selon un deuxième mode de réalisation ; la est une vue éclatée en perspective de dessus du dispositif de remplissage de la ; la est une vue de détail en coupe du dispositif de remplissage de la ; la est une vue en coupe d’une première partie d’un corps principal du robinet du dispositif de remplissage de la , la est une vue de côté d’une deuxième partie d’un corps principal d’un robinet du dispositif de remplissage de la ; la est une représentation schématique en coupe transversal d’un joint externe du dispositif de remplissage selon l’invention, selon une variante de réalisation.
La illustre un dispositif 1 de remplissage destiné à être installé dans un réservoir 2 de toilette et à être couplé à des moyens d’alimentation 100 en eau.
Sauf indication contraire, les taux des unités dans un polymère tel que l’élastomère diénique fortement saturé fonctionnel utile à l’invention sont exprimés en pourcentage molaire par rapport à la totalité des unités de répétition constitutives (en anglais « constitutional repeating unit », également désignée sous l’abréviation CRU par IUPAC) du polymère.
L’élastomère utile aux besoins de l’invention est un élastomère diénique fortement saturé fonctionnel, de préférence statistique, qui comprend des unités éthylène résultant de la polymérisation d’éthylène. De manière connue, l’expression « unité éthylène » fait référence au motif -(CH 2 -CH 2 )- résultant de l’insertion de l’éthylène dans la chaîne élastomère. L’élastomère diénique fortement saturé fonctionnel est riche en unité éthylène, puisque les unités éthylène représentent plus de 50% en mole des unités de répétition constitutives de l’élastomère diénique fortement saturé fonctionnel.
De préférence, l’élastomère diénique fortement saturé fonctionnel comprend au moins 60% molaire d’unité éthylène, préférentiellement au moins 65% molaire d’unité éthylène, plus préférentiellement au moins 70% molaire d’unités éthylène.
De préférence, l’élastomère diénique fortement saturé fonctionnel comprend au plus 90% molaire d’unité éthylène. De manière plus préférentielle, il comprend au plus 85% molaire d’unité éthylène. De manière encore plus préférentielle, il comprend au plus 80% molaire d’unité éthylène.
Selon un mode de réalisation avantageux, l’élastomère diénique fortement saturé fonctionnel comprend de 60% à 90% molaire d’unité éthylène, particulièrement de 60% à 85% molaire d’unité éthylène. Plus avantageusement, l’élastomère diénique fortement saturé fonctionnel comprend de 60% à 80% molaire d’unité éthylène.
Selon un autre mode de réalisation avantageux, l’élastomère diénique fortement saturé fonctionnel comprend de 65% à 90% molaire d’unité éthylène, particulièrement de 65% à 85% molaire d’unité éthylène. Plus avantageusement, l’élastomère diénique fortement saturé fonctionnel comprend de 65% à 80% molaire d’unité éthylène.
Selon encore un autre mode de réalisation avantageux de l’invention, l’élastomère diénique fortement saturé fonctionnel comprend de 70% à 90% molaire d’unité éthylène, particulièrement de 70% à 85% molaire d’unité éthylène. Plus avantageusement, l’élastomère diénique fortement saturé fonctionnel comprend de 70% à 80% molaire d’unité éthylène.
L’élastomère diénique fortement saturé fonctionnel contient des unités d’un 1,3 diène. De manière connue, l’expression « unité d’un 1,3-diène » ou « unité diénique » fait référence aux unités résultant de l’insertion du 1,3-diène par une addition 1,4, une addition 1,2 ou une addition 3,4 dans le cas de l’isoprène par exemple. Les unités d’un 1,3-diène sont celles par exemple d’un 1,3-diène ayant 4 à 12 atomes de carbone, tels que le 1,3-butadiène, l’isoprène, le 1,3-pentadiène, un aryl-1,3-butadiène. De préférence, le 1,3-diène est le 1,3-butadiène ou un mélange de 1,3-diènes dont un est le 1,3-butadiène. De manière plus préférentielle, le 1,3-diène est le 1,3-butadiène.
L’élastomère diénique fortement saturé fonctionnel contient de préférence des unités de formule (I) ou des unités de formule (II).
La présence de motif cyclique saturé à 6 membres, 1,2-cyclohexanediyle, de formule (I) dans l’élastomère diénique fortement saturé fonctionnel peut résulter d’une série d’insertions très particulières de l’éthylène et du 1,3-butadiène dans la chaîne polymère au cours de sa croissance. Lorsque l’élastomère diénique fortement saturé fonctionnel comprend des unités de formule (I) ou des unités de formule (II), les pourcentages molaires des unités de formule (I) et des unités de formule (II) dans l’élastomère diénique fortement saturé fonctionnel, respectivement o et p, satisfont de préférence à l’équation suivante (eq. 1) ou à l’équation (eq. 2), o et p étant calculés sur la base de la totalité des unités de répétition constitutives de l’élastomère diénique fortement saturé fonctionnel. 0 0 < o+p < 25 (eq. 2)
La fonction imidazole N-substituée est préférentiellement un groupe de formule (4) dans laquelle le symbole Y 1 représente un atome d’hydrogène ou un alkyle ayant 1 à 6 atomes de carbone, le symbole Y 2 désigne un rattachement à une unité diénique de l’élastomère diénique fortement saturé fonctionnel, les symboles Y 3 et Y 4 sont chacun un atome d’hydrogène.
Avantageusement, elle est un groupe de formule (4) dans laquelle l’alkyle représenté par Y 1 contient 1 à 3 atomes de carbone, de préférence est méthyle.
Dans le cas d'un chauffage par effet joule, la zone de chauffage est un segment du fil électrozingué situé entre une première et une seconde poulies conductrices polarisées par un générateur électrique de courant continu. La différence de potentiels entre ces deux poulies génère un courant continu qui circule dans le segment du fil électrozingué situé entre ces deux poulies. Le segment du fil électro-zingué situé entre les deux poulies est alors chauffé par effet joule. Typiquement, l'intensité du courant continu est supérieure à 10 A.
Les différents paramètres du chauffage par effet joule sont réglés pour que l'instant t 0 , où chaque portion du fil électrozingué sort de cette zone de chauffage, soit compris dans l'intervalle [t 0min ; t 0max ] précédemment défini. Les paramètres réglables d'un chauffage par effet Joule sont notamment l'intensité du courant continu, la différence de potentiels entre les deux poulies, la vitesse de défilement du fil électrozingué et la longueur de la zone de chauffage du fil électrozingué comprise entre les deux poulies. Par exemple, ici, la longueur de la zone de chauffage avant que le fil électrozingué entre directement dans un bain d'eau à 25°C est prise égale à 1530 mm. La vitesse de défilement du fil électrozingué dans la zone de chauffage est de 4,59 m/min. L'intensité du courant circulant dans le fil électrozingué entre les deux poulies conductrices est de 17,9 A. Dans ces conditions, la durée d 0 est égale à 20 secondes. Dans ce mode de réalisation, chaque portion du fil électrozingué peut rentrer dans le bain avant d'atteindre la seconde poulie de sorte qu'il n'existe pas de trempage dans l'air avant le trempage dans le bain.
Le fil obtenu après l'étape 90 a été analysé. A certains endroits autour du fil, la couche 16 est recouverte d’une couche en alliage cuivre-zinc encore plus riche en zinc, tandis qu’à d’autres endroits, au contraire, la couche 16 est le seul alliage métallique présent à la surface du fil. Dans les deux cas, il y a aussi de l’oxyde de zinc à la surface du fil.
Dans les zones recouvertes de la couche encore plus riches en zinc, la couche 16 a une concentration en zinc essentiellement comprise entre 65,4 % et 69,4 % atomiques. Dans les zones où la couche 16 n’est pas recouverte par la couche encore plus riche en zinc, la concentration de la couche 16 en zinc est essentiellement comprise entre 65,4 % et 66,3 % atomiques.
Il semble que la couche encore plus riche en zinc, aux endroits où elle existe, est en alliage cuivre-zinc en phase delta.
Exemple 3 : Température de diffusion égale à 700°C
Les expérimentations suivantes ont été réalisées pour montrer que l'intervalle [t 0min ; t 0max ] est très petit lorsque la température T c est supérieure ou égale à 400°C. Cela montre qu'il n'est pas possible d'arriver à fabriquer une couche en alliage cuivre-zinc ayant une concentration élevée en zinc en mettant en œuvre seulement l'enseignement de la demande US5762726A.
Un fil de cuivre de 420 µm de diamètre et de 100 mm de longueur, revêtu de 18 µm de zinc a été placé dans un four statique à la température de 700°C, pendant une certaine durée, puis il a été rapidement, en moins d’une seconde, extrait du four, et trempé dans de l'eau à température ambiante.
Une durée d 0 de séjour dans le four statique égale à 6 secondes permet d'obtenir une couche d'alliage cuivre-zinc en phase gamma dont la concentration en zinc est de 68 % atomiques surmontée d'une couche 18 d'alliage cuivre-zinc en phase epsilon dont l'épaisseur est inférieure à 0,5 µm. Dans des conditions identiques mais pour une durée de séjour dans le four statique égale à 7 secondes, le fil électrode obtenu ne comporte pas la couche superficielle 18 en alliage cuivre-zinc en phase epsilon et la concentration en zinc de la couche superficielle en alliage cuivre-zinc en phase gamma est de 63% atomiques seulement.
Cette observation a été également confirmée en mettant en œuvre le procédé de l'exemple 1 mais dans le cas où : - le fil d'ébauche est un fil de laiton dans lequel la concentration en zinc est de 37% atomiques, - lors de l'étape 82, le fil est tréfilé jusqu'à un diamètre de 460 µm et, après de tréfilage, l'épaisseur du revêtement en zinc est seulement de 5 µm, et - la durée d 0 égale à 9 secondes. Dans ces conditions, la concentration en zinc de la couche superficielle 16 obtenue est égale à 63% atomiques et donc bien inférieure à 65,4 % atomiques. En effet, puisque l'épaisseur du revêtement en zinc est réduite, l'instant t opt auquel la couche en alliage cuivre-zinc en phase epsilon disparaît se produit plus tôt. Dès lors en interrompant l'étape 84 après 9 secondes, l'étape 90 de refroidissement rapide est déclenchée trop tard et après l'instant t 0max .
Chapitre II.2 : Exemple de fabrication par diffusion lente du cuivre :
Exemple 4 :
Le procédé de fabrication est identique au procédé de fabrication de l'exemple 1 sauf que lors de l'étape 84 : -L’épaisseur de zinc est de 18 µm - un four statique est utilisé, - la température T c est égale à 250°C, - la durée d 0 est égale à 65 minutes, et - lors de l'étape 90 le refroidissement n'est pas rapide.
Dans ce mode de réalisation, étant donné que la température T c est faible, c'est-à-dire typiquement inférieure à 300°C, la durée d 0 est suffisamment longue pour que le traitement thermique appliqué au fil électrozingué soit pratiquement le même dans toutes les portions de ce fil électrozingué et cela même si le fil électrozingué chauffé se présente sous la forme d'une bobine comportant des milliers de spires.
Lors de l'étape 90 de refroidissement, en sortie de la zone de chauffage, le fil est seulement plongé dans l'air ambiant à 25°C sans qu'il soit nécessaire de procéder à un refroidissement rapide. En effet, des essais ont montré qu'un tel refroidissement rapide du fil après sa sortie du four statique n'est pas nécessaire lorsque la température T c est faible. Autrement dit, la concentration en zinc de la couche 16 est la même dans le cas d'un refroidissement rapide et en absence d'un tel refroidissement rapide.
A l'issue de l'étape 94, le fil obtenu comporte une couche 18 de moins de 0,5 µm d'épaisseur. Cette couche 18 est en alliage cuivre-zinc en phase epsilon. La couche 16 a une concentration en zinc comprise entre 65,3 % et 68,3 % atomiques. L'alliage cuivre-zinc en phase gamma de cette couche 16 semble moins ductile qu’une couche de composition proche, mais obtenue à 600°C.
Il a maintenant été découvert de nouveaux composés à base de soufre, lithium et phosphore supplémentés en phosphore. Ces composés correspondent à des phases qui n’ont pas encore été décrites.
Ainsi, selon un premier objet, la présente invention concerne un composé de formule (I) :
(Li 3 P 1+x S 4 ) 1-y (LiX) y
0 < x < 0,2 ;
0 ≤ y ≤ 0,3 ;
Chaque X, identique ou différent pour chaque groupe LiX, représente un atome d’halogène choisi parmi Cl, I, Br, F.
En particulier, les mesures de conductivité ont montré que ce domaine de composition permet d’améliorer la conductivité, par rapport à celle du composé Li 3 PS 4 , notamment pour des composés de formule (I) et Li 3 PS 4 synthétisés dans les mêmes conditions.
On peut citer les modes de réalisation suivants, chacun des modes de réalisation pouvant être considéré isolément ou selon chacune de leurs combinaisons possibles :
Selon un mode de réalisation, ces phases impliquent notamment l’existence d’une singularité au sein du domaine de composition Li 2 S - P (2+x) S 5 .
Plus particulièrement, l’analyse de structure par DRX menée sur ce domaine de composition est marquée par l’apparition de pics de diffraction ne correspondant pas aux précurseurs P 2 S 5 et Li 2 S, ni aux composés de référence Li 3 PS 4 ou Li 4 P 2 S 6 connus.
Selon un mode de réalisation, dans la formule (I) y=0.
Selon un mode de réalisation, x est compris entre 0,04 et 0,14.
Selon un mode de réalisation, les composés de formule (I) sont choisis parmi Li 3 P 1,04 S 4 , Li 3 P 1,09 S 4 , et leurs mélanges, plus particulièrement le composé Li 3 P 1,09 S 4.
Selon un mode de réalisation, les composés de formule (I) sont sous forme cristalline ou partiellement cristalline.
Le réseau optique de communication selon l’invention présente les avantages suivants : le réseau fibré est optimisé sur des liens mutualisés ; il possède une grande bande passante, un grand nombre de canaux, une intégrité optimisée des signaux, une faible masse, une robustesse à la présence de défaut sur la face optique par sélection d’un autre mode non impacté, une transmission sécurisée sur le lien multimodal ; et il permet en outre une préservation de la robustesse des faces optiques due à l’apparition d’impuretés, et une uniformisation des technologies fibrées embarquées.
La diaphonie modale totale constatée sur la ligne optique réalisant le multiplexage SDM est la résultante de trois contributions : la diaphonie introduite par les composants MUX et DEMUX, la diaphonie introduite par l’alignement géométrique des cœurs de fibres au niveau de la coupure de la connectique), et la diaphonie introduite par la fibre elle-même et plus particulièrement par les différences d’indices entre modes.
Les diaphonies introduites par les composants MPLC ainsi que par les contraintes d’alignements peuvent être réduites au maximum principalement par l’amélioration des alignements mécaniques. Seule la diaphonie introduite par les écarts d’indices successifs entre modes est inévitable et plus l’indice entre deux modes successifs est élevé entre modes et plus la diaphonie est faible. La technologie SDM répond dès lors à la logique de préservation des technologies existantes (média et connectiques) pour le réseau embarqué.
Un troisième objet de l’invention propose un aéronef comprenant au moins un réseau de communication optique embarqué tel que défini ci-dessus.
Un quatrième objet de l’invention propose un procédé de multiplexage optique de signaux lumineux combinant un ensemble de signaux lumineux encodé numériquement sur différentes longueurs d’onde et différents modes spatiaux en un unique signal lumineux encodé sur plusieurs longueurs d’onde et plusieurs modes spatiaux, le procédé comprenant une réception d’une pluralité de signaux lumineux encodés, le procédé comprenant : - une association de chaque signal lumineux reçu à une longueur d’onde choisie parmi une série discrète et finie de longueurs d’onde, les longueurs d’onde de la série étant régulièrement espacées les unes des autres, - une transformation de chaque signal lumineux associé en longueur d’onde par une modification de son profil spatial, chaque signal lumineux associé à une même longueur d’onde étant transformé spatialement avec un profil spatial différent des autres signaux lumineux associé à la même longueur d’onde, et - une combinaison optique des signaux lumineux transformés en un unique signal lumineux multi-longueurs d’onde et multimodal comportant un nombre de canaux de communication correspondant au produit du nombre de longueur d’onde utilisées pour l’association en longueur d’onde par le nombre de profil spatiaux utilisés par le module optique de transformation de profil spatial pour chaque longueur d’onde de ladite série.
Un cinquième objet de l’invention propose un procédé de démultiplexage optique transformant un signal lumineux encodé numériquement sur plusieurs longueurs d’onde et plusieurs modes spatiaux en une pluralité de signaux lumineux monomode et mono-longueur d’onde, le procédé comprenant : - une réception d’un unique signal lumineux encodé sur plusieurs longueurs d’onde et avec plusieurs profils spatiaux, - une séparation optique spatiale du signal lumineux reçu, c’est-à-dire du signal lumineux multimodal et multi-longueurs d’onde, en une pluralité de signaux monomodal et multi-longueur d’onde, - une séparation optique en longueur d’onde de chaque signal lumineux monomodal précédemment séparé spatialement, c’est-à-dire de chaque signal lumineux monomodal et multi-longueurs d’onde, en une pluralité de signaux lumineux monomodaux et mono-longueur d’onde, et - une démodulation optique modifiant chaque signal lumineux monomode et mono-longueur d’onde pour qu’il soit dissociée de la longueur d’onde utilisée pour la transmission multimodale et multi-longueurs d’onde.
La représente schématiquement un composant optique de modification de profil spatial d’un faisceau lumineux selon un mode de réalisation de l’invention
La représente un multiplexeur optique hybride selon un mode de réalisation de l’invention.
La représente un démultiplexeur optique hybride selon un mode de réalisation de l’invention.
La illustre un procédé de multiplexage optique hybride selon un mode de mise en œuvre de l’invention.
La illustre un procédé de démultiplexage optique hybride selon un mode de mise en œuvre de l’invention.