INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le haut-parleur résulte de l’assemblage d’une pluralité de pièces et ses qualités sonores peuvent être influencées positivement ou négativement par la qualité de l’assemblage.
De manière générale, les haut-parleurs présentant de hautes performances acoustiques sont complexes à assembler. En outre, la recherche de compacité des haut-parleurs hautes performances amplifie le problème précité. Ainsi, une simplification de l’assemblage du haut-parleur limite le risque d’affecter négativement la qualité sonore.
Un but de l’invention est donc de fournir un haut-parleur plus simple à assembler, sans réduire pour autant la qualité sonore et les performances dudit haut-parleur.
Dans ce mode de réalisation, le dispositif de génération d’image 4 comporte un dissipateur thermique passif profilé 26 configuré pour être placé entre le boîtier principal 22 et la matrice d’éléments à transmittance variable. Le dissipateur thermique passif profilé 26 est ici réalisé par découpe et pliage d’une bande métallique, dont une tranche amont est en contact avec le diffuseur 13 et une tranche aval est en contact avec la matrice d’éléments à transmittance variable 10.
Ici, comme l’illustre la qui est une vue de du dissipateur thermique passif profilé 26 en vis-à-vis de sa tranche aval, le dissipateur thermique passif profilé 26 présente une forme globalement rectangulaire de façon à s’insérer de façon ajustée entre les doigts de centrage 25 du boîtier principal. Par exemple ici, le dissipateur thermique passif profilé 26 comporte une portion centrale rectangulaire 27 et deux portions latérales 28 identiques, en forme de trapèzes rectangles, qui s’étendent chacune depuis une extrémité de la portion centrale 27, de façon que les angles droits des trapèzes rectangles soient au niveau de la tranche amont du dissipateur thermique passif profilé 26. Deux pattes 29 s’étendent de façon parallèle à la portion centrale 27, chacune depuis une extrémité d’une portion latérale 28 distincte.
Ici, le dissipateur thermique passif profilé 26 est en aluminium.
Le dispositif de génération d’images 4 comporte en outre un couvercle de protection 30 en contact avec la face aval de la matrice d’éléments à transmittance variable 10, qui comporte des moyens de fixation au boîtier principal 22, ici des vis configurées pour s’insérer dans des deuxièmes trous filetés 31 du boîtier principal 22. En variante, le couvercle de protection 30 peut être fixé au boîtier principal par un système de clipage.
Ainsi, le diffuseur 13, le dissipateur thermique passif 16 et la matrice d’éléments à transmittance variable 10 sont maintenus par serrage entre le boîtier principal 22 et le couvercle de protection 27. En particulier ici, le dissipateur thermique passif profilé 26 est maintenu par serrage entre le diffuseur 13 et la matrice d’éléments à transmittance variable 10.
Selon une variante de réalisation illustrée sur la le diffuseur 13 est placé à l’intérieur du boîtier principal 22. Ainsi, dans ce mode de réalisation, le diffuseur 13 est maintenu par serrage entre le réflecteur 11 et le boîtier principal 22.
La illustre un autre mode de réalisation du dispositif selon l’invention, dans lequel le dispositif de génération d’image comporte un système de centrage du couvercle de protection 30 sur le boîtier principal 22.
Ainsi, le couvercle de protection 30 comporte deux rails de centrage 32 qui s’étendent orthogonalement depuis deux bords opposés du couvercle de protection 30, de façon à s’insérer dans deux rainures 33 correspondantes ménagées dans deux bords opposés du boîtier principal 22.
Le boîtier principal 22 et le couvercle de protection 30 peuvent être réalisés dans tout matériau. Toutefois, dans certains modes de réalisation, afin d’améliorer la dissipation thermique du dispositif de génération d’image 4, le couvercle de protection et/ou le boîtier principal 22 peuvent être réalisé dans des matériaux thermiquement conducteurs, par exemple de l’aluminium. Dans de tels modes de réalisation, la surface externe du boîtier principal 22 peut être pourvue d’ailettes permettant d’augmenter la surface d’échange thermique avec l’environnement, et/ou être couplée à un module de refroidissement actif, par exemple un module de refroidissement par convection forcé comme un ventilateur.
Dans certains de ces modes de réalisation où le boîtier fait office de dissipateur thermique, le dispositif de génération d’images 4 est dépourvu du dissipateur thermique passif profilé 26.
Dans les modes de réalisation décrits précédemment, le dissipateur thermique passif 26 présente une forme globalement rectangulaire. En variante, le dissipateur thermique passif peut présenter d’autres forme, notamment l’une des cinq formes a), b), c), d), e) illustrées sur la
Dispositif de traitement d’au moins deux Faisceaux lumineux monomodes DOMAINE DE L’INVENTION La présente invention porte sur un dispositif de traitement d’au moins deux faisceaux lumineux monomodes et cohérents entre eux, par exemple en vue de leur recombinaison. Ce dispositif peut trouver de nombreuses applications, et notamment pour la compensation de la distorsion du front d’onde d’un rayonnement lumineux. Cette distorsion peut trouver son origine dans les perturbations atmosphériques lors d’une communication optique en espace libre. Plus généralement cette distorsion peut être provoquée par la propagation du rayonnement lumineux dans son milieu. L’invention peut trouver une application dans le domaine des télécommunications ou dans le façonnage de pièces par laser.
ARRIERE PLAN TECHNOLOGIQUE DE L’INVENTION Dans le domaine de l’optique, on cherche parfois à combiner une pluralité de faisceaux lumineux monomodes et cohérents entre eux pour former un unique faisceau présentant par exemple une densité d’énergie accrue, une forme ou un pointé choisi. Cette combinaison peut être réalisée par de multiples moyens, par exemple à l’aide d’un réseau diffractif comme enseigné dans le document WO2007100752 ou à l’aide d’un dispositif de conversion lumineux multiplan (comme proposé par le produit « TILBA » de la société Cailabs ou dans le document WO2020161126). Dans tous les cas, la qualité optique du faisceau combiné est très dépendante de l’accord en phase et de l’égalité d’amplitude des faisceaux lumineux incidents.
Ces faisceaux présentent toutefois des propriétés qui ne sont pas toujours parfaitement maitrisées ou directement maitrisables. Par exemple, ces faisceaux peuvent résulter de la décomposition modale d’un rayonnement lumineux incident après propagation de ce rayonnement dans un milieu (atmosphère, fibre…). Cette propagation peut provoquer une distorsion significative du rayonnement et les faisceaux qui le décomposent modalement présentent alors des variations de phase et d’amplitude entre eux, également variables dans le temps.
Lorsque les faisceaux à recombiner ne sont pas parfaitement maitrisés en phase ou en amplitude, la transformation réalisée par les dispositifs connus de combinaison cohérente n’est pas parfaitement contrôlée, ce qui peut conduire à détériorer la qualité ou la puissance du faisceau combiné. Une partie de l’énergie présente dans les faisceaux incidents est en effet dans ce cas absorbée, diffusée ou diffractée par le dispositif de combinaison et le faisceau combiné n’est alors pas concentré spatialement. Il peut ainsi présenter un rayonnement de faible amplitude combiné à un halo diffus.
L’utilisation d’une fibre optique présente également d’autres avantages.
En effet, la fibre optique peut également être sélectionnée pour présenter une gaine optique capable de filtrer très efficacement les rayonnements extérieurs et favoriser la transmission du flux lumineux dans la gamme de longueurs d’onde d’intérêt du détecteur. Ainsi, pour des applications dans l’infrarouge moyen ou lointain, une fibre optique avec un cœur en silice n’est pas optimale en raison de l’absorption de la silice.
De préférence, la fibre optique est réalisée avec un cœur en verre fluoré, et par exemple en Zblan, en verre de chalcogénure ou en un matériau polycristallin, tel que le chlorure d’argent ou le bromure d’argent. Le Zblan tire son nom des éléments contenus dans le verre fluoré, notamment zirconium, baryum, lanthane, aluminium et sodium, et il est très performant pour les applications dans l’infrarouge moyen, dont la longueur d’onde est comprise entre 3 et 8 micromètres. Les fibres optiques en verre de chalcogénure présentent un large domaine de transparence dans l'infrarouge et des propriétés optiques non-linéaires importantes. Ainsi, les fibres optiques en verre de chalcogénure sont adaptées pour les applications dans l’infrarouge moyen et l’infrarouge lointain. Les fibres optiques avec un cœur en matériau polycristallin sont largement développées ; elles présentent donc un coût relativement faible et permettent d’assurer l’homogénéité du faisceau lumineux transmis au détecteur dans tous les domaines de l’infrarouge.
En outre, la fibre optique peut être intégrée dans le cryostat avec une très faible ouverture de sorte à limiter le risque de perte de température ou de pression.
Par ailleurs, l’utilisation d’une fibre optique permet d’utiliser des fonctions optiques intégrées provenant des télécommunications.
Ainsi, pour effectuer la mesure radiométrique, le module de génération du flux lumineux, destiné à être connectée sur la seconde extrémité de la fibre optique, comprend : – une source fibrée destinée à générer un flux lumineux à l’intérieur d’une première fibre optique d’alimentation ; – un atténuateur optique, apte à limiter le flux lumineux, connecté entre la première fibre optique d’alimentation et une seconde fibre optique d’alimentation ; – un séparateur optique, connecté sur la seconde fibre optique d’alimentation, apte à séparer le flux lumineux de la seconde fibre optique d’alimentation sur une troisième et une quatrième fibres optiques d’alimentation ; la troisième fibre optique d’alimentation étant connectée sur la seconde extrémité de la fibre optique insérée dans le cryostat ; et – un détecteur de référence connecté sur la quatrième fibre optique d’alimentation, apte à mesurer le flux lumineux en sortie du séparateur optique de sorte à commander la puissance de la source fibrée et de l’atténuateur optique pour obtenir une puissance lumineuse de mesure attendue.
Il s’ensuit qu’en mettant en œuvre limitativement des éléments optiques peu volumineux, il est possible d’effectuer une mesure radiométrique aussi efficace que les mesures radiométriques réalisées sur les bancs de mesure radiométrique de l’état de la technique.
Pour effectuer une mesure de rémanence, le module de génération du flux lumineux, destiné à être connectée sur la seconde extrémité de la fibre optique, comprend : – une source fibrée destinée à générer un flux lumineux à l’intérieur d’une première fibre optique d’alimentation ; – un obturateur optique apte à bloquer le flux lumineux, ledit obturateur étant connecté entre la première fibre optique d’alimentation et une seconde fibre optique d’alimentation ; – un séparateur optique connecté sur la seconde fibre optique d’alimentation, apte à séparer le flux lumineux de la seconde fibre optique d’alimentation sur une troisième et une quatrième fibre optique d’alimentation ; la troisième fibre optique d’alimentation étant connectée sur la seconde extrémité de la fibre optique insérée dans le cryostat ; et – un détecteur de référence connecté sur la quatrième fibre optique d’alimentation, apte à contrôler le flux lumineux en sortie du séparateur optique.
Contrairement à un banc de mesure de rémanence classique, ce mode de réalisation permet d’utiliser un obturateur optique ou acousto-optique en lieu et place d’un obturateur mécanique. Or, un obturateur optique ou acousto-optique présente un temps de réponse de l’ordre de la microseconde, alors qu’un obturateur mécanique de type « shutter » par exemple, présente un temps de réponse de l’ordre de la milliseconde. Il s’ensuit que la mesure de rémanence peut être plus précise.
En outre, le module de génération de flux lumineux alors mis en œuvre peut être utilisé pour effectuer une mesure du courant d’obscurité en coupant l’alimentation électrique de la source fibrée. En effet, en utilisant une fibre optique avec une fréquence normalisée (V) comprise entre 1.5 et 3 dans la gamme de longueurs d’onde d’intérêt, les longueurs d’ondes des flux lumineux des lumières ambiantes ne peuvent pas être couplées avec le la fibre optique. Ainsi, il n’est pas nécessaire d’utiliser un bouchon.
Pour effectuer une mesure de la réponse spectrale, le module de génération du flux lumineux, destiné à être connectée sur la seconde extrémité de la fibre optique, comprend : – une source fibrée destinée à générer un flux lumineux à l’intérieur d’une première fibre optique d’alimentation ; – un réseau de diffraction connecté sur la première fibre optique d’alimentation ; – un filtre connecté en sortie du réseau de diffraction ; et – une seconde fibre optique d’alimentation connectée en sortie du second filtre.
Ainsi, la mesure radiométrique, la mesure de rémanence, la mesure de courant d’obscurité, et la mesure de la réponse spectrale peuvent être réalisées par des sources fibrées connectées sur la fibre optique insérée dans le cryostat si bien qu’il n’est pas nécessaire de déplacer le détecteur entre deux mesures.
Il suffit donc de changer le mode de fonctionnement et/ou le module de génération du flux lumineux pour passer d’une mesure à l’autre, sans avoir besoin de modifier le niveau de vide ou la température du cryostat. Le dispositif permet donc d’effectuer l’ensemble des mesures requises de manière simplifiée.
Ainsi, selon un second aspect, l’invention concerne un procédé de mesure des performances d’un détecteur optique au moyen d’un dispositif de mesure du type de celui précédemment décrit. Ce procédé comprend les étapes suivantes : – montage du détecteur dont on désire mesurer les performances sur le support du cryostat ; – mise sous vide du cryostat de sorte à atteindre un niveau de vide de fonctionnement recherché du détecteur ; – refroidissement du cryostat de sorte à atteindre une température de fonctionnement recherchée du détecteur ; – connexion d’un premier module de génération de flux lumineux sur la seconde extrémité de la fibre optique ; – mesure des performances du détecteur ; – déconnexion du premier module de la seconde extrémité de la fibre optique ; – connexion d’un second module de génération de flux lumineux sur la seconde extrémité de la fibre optique ; – mesure des performances du détecteur ; – réchauffage du cryostat de sorte à atteindre la température ambiante ; et – remise sous pression ambiante du cryostat et démontage du détecteur.
De préférence, quatre mesures distinctes sont réalisées de sorte que le procédé comprend les étapes suivantes : – connexion d’un module de génération de flux lumineux pour effectuer une mesure radiométrique sur la seconde extrémité de la fibre optique ; – mesure radiométrique du détecteur ; – déconnexion du module de génération de flux lumineux de la seconde extrémité de la fibre optique ; – connexion d’un module de génération de flux lumineux pour effectuer une mesure de rémanence sur la seconde extrémité de la fibre optique ; – mesure de la rémanence du détecteur ; – mesure du courant d’obscurité du détecteur ; – déconnexion du module de génération de flux lumineux de la seconde extrémité de la fibre optique ; – connexion d’un module de génération de flux lumineux pour effectuer une mesure de la réponse spectrale sur la seconde extrémité de la fibre optique ; et – mesure de la réponse spectrale du détecteur.
Selon l’invention, les moyens de pilotage 12, en particulier leur microprocesseur, sont configurés pour estimer la compliance du patient P et du circuit patient 18, et en déduire un débranchement du circuit patient 18, à l’un ou l’autre des sites illustrés sur à .
D’une façon générale, la compliance correspond à la capacité des poumons d’un individu à augmenter leur volume sous l’effet de la pression gazeuse qui leur est appliquée. Une compliance excessivement élevée suppose une cavité immense, donc au-delà de la capacité des poumons, signifie donc qu’un débranchement du circuit patient 18 s’est produit.
Autrement dit, selon l’invention, on détecte tout débranchement du circuit patient 18 en utilisant le critère de la compliance mesurée et en déduisant qu’un tel débranchement s’est produit lorsque que le microprocesseur détermine que la compliance devient supérieure à un seuil donné, notamment lorsqu’elle tend vers l’infini.
Pour ce faire, le processeur des moyens de pilotage 12 est configuré pour estimer, i.e. calculer, la compliance (C) du patient P et du circuit patient 18, notamment à partir de mesures opérées par les capteurs de débit 15, 16 et le capteur de pression 17.
L’équation de mouvement, appliquée au patient, mis en œuvre dans le processeur des moyens de pilotage 12 est la suivante :
Pprox(t) = Rp.Q(t) + V(t)/C + Pmusc(t)
Pprox est la pression du gaz à l’entrée des voies aériennes du patient. Elle est estimée à partir de la pression mesurée par le capteur 16 de la , du débit mesuré par le capteur 17 de la et de la résistance du circuit patient, Rp est la résistance du système respiratoire du patient, Q(t) est le débit mesuré par le capteur de débit 17 de , V(t) est le volume courant délivré au patient à chaque instant t, C est la compliance du système respiratoire du patient, et Pmusc(t) est la pression musculaire générée par le patient pour inspirer.
En appliquant l’équation entre la fin de l’inspiration (FinI) et le début de l’inspiration (DebI), on a alors :
Pprox(FinI) – Pprox(DebI) = Rp.(Q(FinI) – Q(DebI))+((V(FinI)-V(DebI)) / C) +Pmusc(FinI)-Pmusc(DebI)
Au début et à la fin de chaque phase expiratoire du patient P, on considère que le débit de gaz est nul (approximation), i.e. Q(FinI) = Q( Deb Inspi ) = 0, et que l’effort du patient est nul (approximation), i.e. Pmusc(FinI) = Pmusc(DebI) = 0.
De plus, la différence de volume entre le début et la fin d’une phase inspiratoire correspond à Vti, i.e. le volume délivré au patient pendant la phase inspiratoire.
Pprox(Fin Inspi ) – Pprox(Deb Inspi ) = Vti / C(t)
Donc :
Dans le mode de réalisation décrit ici, on suppose que durant une phase préliminaire d’activation du service DYOS (étape E00/F00), un accord a été mis en place entre le fournisseur du service DYOS, qui gère notamment l’entité 4 de contrôle et les entités 5 de vérification, et le fournisseur SP du service S. Cet accord peut être statique ou mis en place en utilisant un mécanisme connu tel que CPNP.
Il résulte de cet accord le maintien par le fournisseur SP du service S d’une table ou de façon équivalente d’une base de données (référencée par 14 sur la ) dans le domaine de service SR répertoriant les entités de contrôle autorisées à mettre en œuvre la procédure DYOS pour le service S. Dans l’exemple envisagé ici, la table 14 répertorie pour le service S l’entité 4 de contrôle (PAPc 4) du système 1 de vérification. Elle est accessible par l’entité 6 de coordination du système 1 de vérification (ou par les entités 6 de coordination s’il y en a plusieurs).
Par ailleurs, du côté du fournisseur du service DYOS, la ou les entités de contrôle autorisées à mettre en œuvre la procédure DYOS maintiennent une table ou de façon équivalente une base de données (référencée par 15 sur la ) répertoriant la ou les entités de coordination avec lesquelles s’interfacer pour chaque service à auditer. Dans l’exemple du service S envisagé ici, on suppose que la table 15 répertorie pour le service S l’entité 6 de coordination (CAS 6) du système 1 de vérification et que cette table 15 est accessible par l’entité 4 de contrôle chargée de mettre en œuvre la procédure DYOS pour le service S.
La table 15 contient en outre diverses informations descriptives de la ou des entités de coordination du service S, comme notamment une ou plusieurs informations de joignabilité (ex. adresses IP), un ou plusieurs noms de domaine auxquels sont rattachées la ou les entités de coordination, un ou plusieurs protocoles de transport supportés par la ou les entités de coordination (ex. TCP (pour « Transmission Control Protocol » en anglais), TLS, QUIC, DTLS (pour « Datagram TLS » en anglais), etc.), un ou plusieurs protocoles de la couche application du modèle OSI supportés par la ou les entités de coordination (ex. HTTP, etc.), etc. Ces informations ont pour objectif de permettre à l’entité 4 de contrôle de garantir que la procédure DYOS est exécutée dans les conditions de fourniture du service S.
Suite à cette phase préliminaire, l’entité 4 de contrôle désignée pour mettre en œuvre la procédure DYOS sélectionne les connexions (Cx) à auditer impliquées dans la fourniture du service S à l’utilisateur U via son équipement utilisateur 3 (étape E10).
Cette sélection peut se faire de façon aléatoire ou de façon ciblée, en fonction notamment du réseau d’accès utilisé pour accéder au service (ex. du numéro de système autonome dont fait partie le réseau d’accès), de la zone géographique dans laquelle se situe l’équipement utilisateur U, etc. Elle peut être programmée ou déclenchée par une demande explicite de l’administrateur de l’entité de contrôle (ex. fournisseur du service DYOS), ou un événement externe comme par exemple la notification d’un changement des conditions générales d’utilisation (CGU) du service S.
On suppose ici que lors de l’étape E10, la connexion principale (C1) et l’ensemble des connexions secondaires (C2), (C2’), … établies en marge de la connexion principale (C1) lors de l’accès au service S par l’utilisateur U via son équipement utilisateur 3, sont sélectionnées par l’entité 4 de contrôle pour faire l’objet de la procédure DYOS.
En variante, seulement une partie des connexions établies lors de l’accès au service S peuvent être sélectionnées lors de cette étape E10.
Puis l’entité 4 de contrôle détermine la ou les entités de coordination avec lesquelles s’interfacer pour mettre en œuvre la procédure DYOS au vu des connexions sélectionnées (étape E20). A cet effet, l’entité 4 de contrôle consulte ici la table 15 et les informations caractérisant les entités de coordination du service S disponibles répertoriées dans cette base, en fonction des caractéristiques des connexions à auditer (ex. protocole de transport, protocole de la couche application, etc.). On suppose ici qu’à l’issue de l’étape E20, l’entité 4 de contrôle sélectionne l’entité 6 de coordination du service S.
L’entité 4 de contrôle envoie alors à l’entité 6 de coordination du service S, en utilisant l’information de joignabilité et les autres informations consignées dans la table 15 (ex. protocole de transport, protocole de la couche application, etc.), une demande REQ de connexion visant à mettre en place la procédure DYOS pour les connexions sélectionnées lors de l’étape E10 (étape E30).
L’entité 6 de coordination reçoit via son module 6A de communication la demande REQ de connexion de l’entité 4 de contrôle et la traite (étape F10). Plus particulièrement, lors de ce traitement, le module 6A de communication vérifie dans la table 14 si l’entité 4 de contrôle est autorisée à mettre en œuvre la procédure DYOS pour le service S. Une authentification de l’entité 4 de contrôle peut par ailleurs être mise en œuvre selon des conditions prévues le cas échéant lors de la phase préliminaire E00/F00 (par exemple à l’aide de certificats échangés lors de cette phase préliminaire ou d’autres mécanismes connus tels que PSK (pour « Pre-Shared Keys »)). En cas d’échec de l’autorisation et/ou de l’authentification de l’entité 4 de contrôle, la demande REQ de connexion de l’entité 4 de contrôle est rejetée par l’entité 6 de coordination.