INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les mélanges solvant-matrice ont été ensuite centrifugés à 10 000 rpm (Sigma, 4-16 KS, France) pendant 30 minutes afin de séparer la fraction solide (matrice végétale) par sédimentation. Le surnageant qui intègre la fraction de solvant enrichie en rutine extraite a été récupéré, filtré à l’aide d’un filtre en cellulose régénérée de diamètre 0,45 µm (Macherey-Nagel), puis dilué dans le DMSO pour être analysé par spectroscopie UV-Vis (Perkin Elmer, lambda 365, France) à 369 nm à 25°C. Les concentrations, exprimées en équivalent de rutine par mL de solvant, ont été calculées en se basant sur les valeurs d’absorbance des solutions diluées et sur la courbe d’étalonnage de la rutine (0-50 µg.mL -1 ). Chaque expérience a été réalisée en tripliqua.
Les pouvoirs d’extraction ont été ensuite évalués et représentés sous forme d’histogramme : Concentration en rutine (µg éq de rutine/mL de solvant) = f (mélange de produits naturels dans le mélange final).
C.2 Caractérisation des extraits liquides obtenus par analyse UHPLC
Pour affiner la précision des résultats obtenus lors des phases d’extraction, des mesures complémentaires ont été effectuées à l’UHPLC (Chromatographie en phase liquide à haute performance) pour confirmer les tendances observées à l’aide du spectrophotomètre UV-Vis.
Les dosages UHPLC ont été réalisés sur une UHPLC (Thermo Dionex Ultimate TM 3000, France) équipée d'un détecteur à barrettes de diodes (UHPLC-DAD). Toutes les analyses ont été traitées par le logiciel Chromeleon 7.
Le protocole expérimental spécifique aux extraits de Sophora japonica L. ( Styphnolobium japonicum ) est détaillé ci-dessous.
Tel qu’indiqué précédemment, le dosage de la rutine représente un indicateur de l’efficacité du procédé et du solvant d’extraction. L’analyse UHPLC a été procédée comme suit : 2 µL de solution d’extrait de fleurs, si besoin préalablement dilués dans l’acétonitrile 20 % (V/V), ont été injectés et élués en utilisant une colonne Kinetex (100 x 2,1 mm x 1,7 µm, phase stationnaire F5, Phenomenex) thermostatée à 45°C et un débit de 0,45 mL.min -1 . La séparation des composés a été réalisée en utilisant un système de solvants A (H 2 O/Acétonitrile 97/3 V/V avec ajout de 0,05 % d’acide trifluoroacétique) et B (Acétonitrile). Le gradient d’élution est présenté dans le [Table 3] infra.
Temps (min) Phase mobile voie A (%) Phase mobile voie B (%) 0 100 0 0,5 100 0 2 94,5 5,5 11 90,7 9,3 14,5 88 12 15 80 20 17 70 30 19 70 30 19,2 100 0 25 100 0
La rutine a été détectée à 360 nm et quantifiée en se basant sur les aires des témoins injectés à concentrations exactement connues.
Exemple 1 : Solubilité de la rutine dans les solvants eutectiques profonds d’origine naturelle supramoléculaires selon l’invention en comparaison avec la solubilité de la rutine dans les solvants de référence
Les mélanges de GNPa et de jus de fruits concentrés appelés « SUPRANADES » (solvants eutectiques profonds d’origine naturelle supramoléculaires selon l’invention) sont constitués exclusivement d’ingrédients d’origine naturelle. Avant de pouvoir les utiliser en tant que solvant d’extraction, il convient d’évaluer leur pouvoir de solubilisation de la rutine. En effet, pour espérer extraire efficacement la rutine à l’aide de ces solvants eutectiques profonds d’origine naturelle supramoléculaires selon l’invention, ces derniers doivent être capables de solubiliser cette molécule modèle. Si les solvants ne permettent pas de solubiliser la rutine, il sera difficile d’atteindre des rendements d’extraction acceptables en les utilisant. C’est pourquoi il est nécessaire de commencer par évaluer les pouvoirs de solubilisation de la rutine des SUPRANADES avant d’étudier leur potentiel d’extraction de cette molécule.
Pour cela, nous avons réalisé des tests de solubilité de la rutine à 25°C dans les solvant suivants (présentés en section B.2 supra) :
l’eau (référence), le SUPRADES Lev-HPBCD (référence issue de l’art antérieur), et deux SUPRANADES selon l’invention composés de jus de citron concentré (« CCJ ») et variant selon la source de GNPa : maltodextrine (« Malto ») ou poudre de jus de feuilles d’aloe vera (« Aloe »). 15% massique de GNPa ont été solubilisés dans le jus de citron concentré à température ambiante sous agitation pour obtenir ces SUPRANADES.
Les résultats obtenus via ce test sont présentés sur la .
De façon totalement inattendue, les deux SUPRANADES CCJ Malto et CCJ Aloe selon l’invention sont respectivement 2,40 et 2,52 fois plus performants que le SUPRADES de référence (issu de l’art antérieur), et respectivement 5,13 et 5,39 fois plus performants que l’eau pour solubiliser la rutine à 25°C.
Sans être liés par la théorie, la supériorité des SUPRANADES selon l’invention vis-à-vis du SUPRADES de référence (issu de l’art antérieur) pourrait s’expliquer non seulement par l’apparente supériorité de l’association supramoléculaire spécifique entre GNPa et acides malique et citrique (en comparaison avec le SUPRADES issu de l’art antérieur), mais également par le fait que les ingrédients d’origine naturelle comme les GNPa et le jus de citron concentré revêtent également un caractère de solvant supramoléculaire, et constituent de surcroit des environnements chimiques plus complexes, contenant notamment des métabolites primaires tels que les acides aminés, les vitamines mais également, de manière fort intéressante, d’autres glucides que le glucose dont dérive la (2-Hydroxypropyl)-β-cyclodextrine (fructose, mannose, etc.) et d’autres acides organiques que l’acide lévulinique (notamment acide citrique et acide malique). Cet environnement chimique complexe pourrait expliquer la nette augmentation de la solubilisation de la rutine que l’on observe en utilisant les SUPRANADES selon l’invention en comparaison avec le SUPRADES de référence (issu de l’art antérieur).
En effet, les mélanges de GNPa et de jus de fruits concentrés (« SUPRANADES ») ont été formulés selon la méthode décrite dans la section « Matériel et Méthodes » supra. Le choix de ces ingrédients d’origine naturelle se justifie par :
leur richesse en métabolites primaires, en particulier en glucides monomériques, en glucides polymérisés et en acides organiques. Par conséquent, leur utilisation semble une approche « verte » mimant de façon fidèle les phénomènes de solubilisation au sein de la cellule végétale ; la structure supramoléculaire (naturelle) des GNPa utilisés pour former des SUPRADES d’origine naturelle (« SUPRANADES ») via des liaisons hydrogènes entre les acides organiques (notamment acides citrique et malique) et les glucides monomériques (par exemple glucose et/ou fructose) ainsi que polymérisés (par exemple la maltodextrine), augmentant ainsi le pouvoir solvant des ingrédients pris séparément ; en opposition avec les SUPRADES définis dans la publication [8] , lesquels impliquent l’utilisation de cyclodextrines qui ne sont pas conformes aux réglementations idoines en matière de produits biologiques (à la différence des GNPa selon l’invention) ; leur utilisation en tant qu’ingrédients susceptibles d’entrer dans la formulation de produits solides et/ou liquides (en substitution d’agents techniques de formulation, par exemple d’agent(s) de compression ajouté(s) avant l’étape de compression pour optimiser la galénique du comprimé obtenu, dans le cadre de la préparation d’un comprimé).
Exemple 2 : Comparaison du pouvoir solubilisant des solvants eutectiques profonds d’origine naturelle supramoléculaires (SUPRANADES) selon l’invention avec les SUPRANADES reconstitués
Pour démontrer le pouvoir solvant des SUPRANADES selon l’invention, le solvant « C » a été étudié. Il s’agit d’un modèle de jus de citron concentré contenant de l’acide citrique et de l’acide malique aux mêmes concentrations que celles du vrai jus de citron concentré (CCJ). Plus précisément, ce solvant a été formulé dans l’eau distillée comme suit : [Acide citrique] = 381,9 g/L et [Acide malique] = 23,3 g/L, conformément aux valeurs indiquées dans le tableau 2 supra cf. section B.2 supra. Ainsi, en solubilisant le GNPa « Malto » dans le solvant C à hauteur de 15% massique, le « SUPRANADES reconstitué » (« C Malto ») a été défini.
En outre, les pouvoirs de solubilisation de la rutine propres aux solvants formulés avec un unique ingrédient -désignés ci-après « témoins » (C, CCJ, Malto)- ont été évalués pour mieux appréhender d’éventuels effets synergiques apparaissant en combinant ces ingrédients. Les résultats de solubilisation de la rutine avec ces différents solvants sont présentés en .
Considérés seuls, il apparait, d’après la , que le solvant témoin C semble légèrement plus efficace (1,17 fois) que CCJ pour solubiliser la rutine à 25°C.
Par ailleurs, le solvant témoin GNPa – Malto formulé à hauteur de 15% massique dans l’eau distillée – ne semble pas efficace pour solubiliser la rutine à 25°C. En effet, il demeure plus efficace que l’eau mais l’est moins que le SUPRADES Lev-HPBCD (solvant de référence issu de l’art antérieur).
De façon inattendue, en combinant les solvants C ou CCJ avec un GNPa tel que la maltodextrine, il apparaît un effet synergique manifeste permettant de solubiliser davantage de rutine. En effet, le SUPRANADES reconstitué et le SUPRANADES sont plus performants que les solvants témoins (C, CCJ ou Malto).
: Ce graphique montre la valeur du LDH en fonction de la teneur en Cu
: Ce graphique montre la valeur du LDH en fonction de la limite d’élasticité à l’état T4 de la bande.
: Ce graphique montre la limite d’élasticité avec 2% d’allongement puis recuit des peintures en fonction de la limite d’élasticité à l’état T4 de la bande.
: Ce graphique montre la maturation de la bande.
: Ce graphique montre les bandes avec un LDH supérieur ou inférieur à 28mm dans un graphique de la teneur de Cu en fonction de la teneur en Fe, Mn et Cr.
Description de l’invention Tous les alliages d'aluminium dont il est question ci-après sont désignés, sauf mention contraire, selon les règles et désignations définies par l’«Aluminum Association » dans les « Registration Record Series » qu'elle publie régulièrement. Sauf mention contraire, les compositions sont exprimées en % en poids. L’expression 1.4 Cu signifie que la teneur en cuivre exprimée en % en poids est de 1.4%.
Les états métallurgiques dont il est question sont désignés selon la norme européenne EN-515.
Les caractéristiques mécaniques statiques en traction, en d’autres termes la résistance à la rupture Rm, la limite d’élasticité conventionnelle à 0.2% d’allongement Rp0.2, l’allongement à striction Ag% et l’allongement à la rupture A%, sont déterminées par un essai de traction selon la norme NF EN ISO 6892-1, le prélèvement et le sens de l’essai étant définis par la norme EN 485-1.
Le coefficient d’écrouissage n est évalué selon la norme EN ISO 10275.
Le module d’élasticité est mesuré selon la norme ASTM 1876.
Le coefficient d’anisotropie de Lankford est mesuré selon la norme EN ISO 10113.
Les angles de pliage, appelés alpha norm, sont déterminés par essai de pliage 3-points selon la norme NF EN ISO 7438 et les procédures VDA 238-100 et VDA 239-200 version 2017.
Sauf mention contraire, les définitions de la norme EN 12258 s’appliquent
Le paramètre LDH est largement utilisé pour l’évaluation de l’aptitude à l’emboutissage des bandes. Il a fait l’objet de nombreuses publications, notamment celle de R. Thompson, «The LDH test to evaluate sheet metal formability - Final Report of the LDH Committee of the North American Deep Drawing Research Group», SAE conference, Detroit, 1993, SAE Paper n°930815. Il s’agit d’un essai d’emboutissage d’un flan bloqué en périphérie par un jonc. La pression serre-flan est ajustée pour éviter un glissement dans le jonc. Le flan, de dimensions 120 mm x 160 mm, est sollicité dans un mode proche de la déformation plane. Le poinçon utilisé est hémisphérique. La précise les dimensions des outils utilisés pour réaliser ce test. La lubrification entre le poinçon et la bande est assurée par de la graisse graphitée. La vitesse de descente du poinçon est de 50 mm/min. La valeur dite LDH est la valeur du déplacement du poinçon à rupture, soit la profondeur limite de l’emboutissage. Elle correspond en fait à la moyenne de trois essais, donnant un intervalle de confiance à 95 % sur la mesure de 0.2 mm.
La norme pour la mesure de la corrosion inter granulaire est l’ASTM- G110.
La température ambiante est toute température compatible avec le travail des humains de 5 à 35°C.
est une vue en perspective et éclatée d’un connecteur femelle.
est une vue de dessus d’un connecteur mâle.
Les éléments communs aux différentes figures seront désignés par les mêmes références. De plus, les indices « a » ou « b » insérés après une référence numérique désignent des éléments similaires à ceux présentant cette référence numérique et précédemment décrits, c’est pourquoi ces éléments similaires ne sont pas de nouveau décrits en détail.
La montre qu’un composant 1 de plancher selon l’invention comprend une plaque de liège 10 sur laquelle un film chauffant 11 est fixé.
Cette plaque présente en général une forme parallélépipédique.
L’épaisseur de la plaque de liège est supérieure à 2 mm et, de préférence, comprise entre 2 et 10 mm.
Grâce aux qualités intrinsèques du liège, cette plaque confère au composant présentant de bonnes qualités acoustique, d’isolation thermique (sa conductivité thermique étant inférieure à 0,05 W/m.K), et de résistance au feu.
Elle offre ainsi une sécurité plus importante dans les habitations, comparativement aux dalles réalisées dans des matières plastiques.
Le liège présente également une résistance à la compression élevée, si bien que le composant n’aura pas tendance à se déformer à l’usage et résistera à des charges lourdes.
Le film chauffant 11 se présente sous la forme d'une couche mince.
Il comporte un élément chauffant, par exemple une piste conductrice métallique, en carbone ou en tout autre matériau conducteur, placée à plat entre deux films isolants électriquement et reliée à au moins l’une de ses extrémités à un connecteur électrique.
La piste conductrice peut notamment être réalisée en aluminium. Les films isolants électriquement peuvent être réalisés en une matière synthétique ou composite, par exemple en polyester. L'épaisseur d'un tel film est classiquement de l'ordre de quelques centaines de microns.
L'invention s'intéresse plus particulièrement à un film chauffant dont l'élément chauffant est inséré entre deux couches support en polyester.
Il est collé sur la plaque en liège grâce à un adhésif transfert, une colle à l’eau en pulvérisation avec réticulation sous pression, ou une colle hot melt (ré-activable à chaud).
De préférence, le film chauffant 11 recouvre complètement la plaque en liège 10. Les irrégularités dues à l’élément chauffant sont absorbées par la plaque de liège.
Le composant 1 et le plancher chauffant constitué d’une pluralité de composants sont destinés à être recouvert par un revêtement de sol 2, tel qu’un plancher laminé, en pose sèche sans colle ou encore du carrelage, en pose humide avec colle.
Le monde aéronautique se pose aujourd’hui de nombreuses questions quant à la pertinence d’utiliser des moteurs hybrides pour l’aviation commerciale. L’utilisation de l’énergie électrique est aujourd’hui envisagée non seulement pour répondre à des fonctions de l’aéronef mais également pour électrifier des fonctions de la turbomachine.
Ce constat conduit à étudier des solutions d’architecture moteur hybridée, c’est-à-dire à développer des turbomachines hybrides combinant l’énergie fossile du carburant et l’énergie électrique pour assurer l’entraînement de la partie propulsive (soufflante de la turbomachine) et l’alimentation de certaines fonctions des moteurs et/ou de l’aéronef.
Ces architectures peuvent notamment se baser sur des architectures à deux ou multiple corps, dans lesquelles la turbomachine comprend un ou plusieurs corps basse pression et un corps haute pression, chaque corps comportant un arbre reliant un rotor d’un compresseur à un rotor d’une turbine.
Parmi ces architectures, on trouve notamment les architectures de type à grand taux de dilution et à réducteur (UHBR ID, acronyme anglo-saxon de Ultra High By Pass Ratio, Integral Drive), qui concernent des configurations de moteur à double flux comportant un corps haute pression et un corps basse pression qui entraîne quant à lui une soufflante carénée à très haut taux de dilution par l’intermédiaire d’un réducteur accouplé à une ligne de transmission du corps basse pression, ceci afin de pouvoir optimiser indépendamment les vitesses de rotation de la soufflante et du corps basse pression.
En tout état de cause, de telles turbomachines peuvent comprendre une ou plusieurs machines électriques accouplées mécaniquement aux corps basse pression ou haute pression de la turbomachine, avec des puissances allant de quelques kW à plusieurs MW.
Cette multiplication des machines électriques induit une augmentation de la complexité des câblages à réaliser, et ce d’autant que la conception modulaire des turbomachines sous forme de modules axiaux implique que les modules électrifiés puissent être livrés avec leur connectique, prêts à être assemblés aux autres modules de la turbomachine.
Par ailleurs, l’intégration d’une machine électrique de forte puissance sur la partie basse pression de la turbomachine, en particulier dans le cas d’une architecture de type UHBR ID pour laquelle le réducteur occupe déjà volume important, généralement au niveau du compresseur basse pression, s’avère très complexe. Plusieurs zones d’installation sont possibles, en amont ou en aval du corps basse pression, avec des avantages et des inconvénients pour chacune en termes d’intégration mécanique, de température d’environnement, de refroidissement, de routage des servitudes et d’accessibilité.
Toutefois, une des zones les plus favorables pour l’intégration d’une machine électrique en termes d’encombrement se situe en aval du carter d’échappement, aussi désigné par les initiales TRF, acronyme anglo-saxon de Turbine Rear Frame, coaxialement et à l’intérieur de celui-ci.
Toutefois, il importe de raccorder électriquement la machine électrique à l’aéronef et pour cela au moins un élément de transmission de puissance doit traverser la veine de gaz pour être raccordé dans la zone intérieure à la veine et dans la zone extérieure à la veine.
Il existe donc un réel besoin pour un cheminement d’au moins un élément de transmission de puissance au travers de la veine de gaz de la turbomachine.
La présente invention répond à ce besoin en proposant un cheminement de l’élément de transmission de puissance au travers d’un bras du carter d’échappement.
Dans ce but, l’invention propose un carter d’échappement pour une turbomachine d’aéronef, ledit carter ayant un axe principal et comportant une virole annulaire interne et une virole annulaire externe s’étendant autour dudit axe et réunies par au moins un bras creux s’étendant radialement par rapport audit axe et débouchant dans lesdites viroles, caractérisé en ce qu’il comprend en outre au moins un élément conducteur de transmission de puissance qui a une forme générale allongée et cintrée et qui traverse ledit bras creux, cet élément conducteur comportant au moins un tronçon rigide et comportant une première extrémité de connexion située radialement à l’extérieur de la virole externe, et une seconde extrémité de connexion située radialement à l’intérieur de la virole interne et orientée sensiblement parallèlement audit axe principal.
Cette configuration permet avantageusement d’utiliser un bras creux préexistant pour assurer le passage de l’élément conducteur de transmission de puissance. Dans le cadre d’un assemblage d’une turbomachine par modules, elle permet de proposer un carter d’échappement modulaire pré-équipé, déjà pourvu de l’élément conducteur de transmission de puissance.
Selon une autre caractéristique du carter d’échappement, le tronçon rigide peut s’étendre au moins radialement depuis la première extrémité jusque dans le bras.
Cette caractéristique est particulièrement avantageuse car elle permet d’utiliser un tronçon rigide, aussi connu sous le nom de barre de puissance, pour former la partie cintrée de l’élément conducteur de transmission de puissance. En effet les harnais souples à fort diamètre ont des rayons de cintrage très importants, ce qui ne n’est pas toujours compatible avec un tel cheminement. De plus, l’’intégration de harnais nécessite des supports afin d’éviter les vibrations qui pourraient endommager les pièces environnantes. L’utilisation d’un tronçon rigide dans le bras en lieu et place d’un harnais permet de s’affranchir de ce problème.
Selon d’autres caractéristiques du carter d’échappement :
L’agent de couplage, le silane organofonctionnel, peut être obtenu à partir d’un procédé de synthèse comprenant au moins une étape (a) de réaction de trans-estérification d’un composé diol de formule (9) avec au moins un composé mercaptosilane bloqué de formule (10) et avec au moins un composé mercaptosilane de formule (11) : HO(R 0 CR 0 ) f OH (9) (RO) 3 SiR 4 SC(=O)R 3 (10) (RO) 3 SiR 4 SH (11) R 0 et f étant tels que définis précédemment, à savoir R 0 , identique ou différent, représentant un atome d’hydrogène, un méthyle, un éthyle ou un propyle et f un nombre compris dans un domaine allant de 2 à 15, R, identique ou différent, représentant un groupe alkyle en C 1 -C 6 linéaire, R 3 et R 4 étant tels que définis précédemment, à savoir R 4 représentant un groupe divalent hydrocarboné saturé en C 1 -C 6 , linéaire ou ramifié, R 3 représentant un atome d’hydrogène, un alkyle en C 1 -C 18 , linéaire ou ramifié, ou un alcényle en C 2 -C 18 , linéaire ou ramifié.
Préférentiellement, dans le procédé décrit ci-dessus, le composé diol de formule (9) est choisi parmi HOCH 2 CH 2 CH 2 OH, HOCH 2 CH 2 CH 2 CH 2 OH et HOCH 2 CH(CH 3 )CH 2 OH. Plus préférentiellement, dans le procédé décrit ci-dessus, le composé diol de formule (4) est HOCH 2 CH(CH 3 )CH 2 OH.
Préférentiellement, les composés de formule (10) et (11) utilisés dans la mise en œuvre du procédé décrit ci-dessus sont ceux dans lesquels le groupe R est choisi parmi méthyle, éthyle, propyle, iso-propyle, n-butyle, iso-butyle
Préférentiellement, les composés de formule (10) utilisés dans la mise en œuvre du procédé décrit ci-dessus sont ceux dans lesquels R 3 représente un atome d’hydrogène, un alkyle en C 1 -C 10 , linéaire ou ramifié, ou un alcényle en C2-C10, linéaire ou ramifié. Plus préférentiellement, les composés de formule (10) utilisés dans la mise en œuvre du procédé décrit ci-dessus sont ceux dans lesquels R 3 est un alkyle en C 6 -C 8 linéaire. Plus préférentiellement encore, les composés de formule (10) utilisés dans la mise en œuvre du procédé décrit ci-dessus sont ceux dans lesquels R 3 est heptyle (C 7 H 15 -).
De préférence, les composés de formule (10) et (11) utilisés dans la mise en œuvre du procédé décrit ci-dessus sont ceux dans lesquels chaque R 4 est indépendamment un groupe hydrocarboné divalent choisi dans le groupe constitué par les alkylènes en C 1 -C 4 linéaire. Plus préférentiellement, les composés de formule (10) et (11) utilisés dans la mise en œuvre du procédé décrit ci-dessus sont ceux dans lesquels chaque R 4 est propylène.
Préférentiellement, les composés de formule (10) et (11) utilisés dans la mise en œuvre du procédé décrit ci-dessus sont ceux dans lesquels R 3 est heptyle, R 4 est propylène, R , identique ou différent (de préférence identique), est choisi parmi méthyle, éthyle, propyle, isopropyle, n-butyle, iso-butyle et le composé de formule (9) utilisé dans la mise en œuvre du procédé décrit ci-dessus est HOCH 2 CH(CH 3 )CH 2 OH.
Des mélanges de composés de formule (10) et des mélanges de composés de formule (11) peuvent être utilisés pour synthétiser l’agent de couplage, le silane organofonctionnel.
Les bons résultats obtenus en matière de solubilisation de la rutine dans le SUPRANADES reconstitué, ainsi que la très nette supériorité de ces résultats par rapport à ceux obtenus en mettant en œuvre le SUPRADES Lev-HPBCD de référence (issu de l’art antérieur), démontrent expérimentalement l’intérêt de l’association spécifique entre le GNPa (Malto) et les acides citrique et maliques contenus dans le solvant C dans le cadre de la solubilisation (notamment à des fins d’extraction) d’une molécule à polarité intermédiaire telle que la rutine.