INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
On connait du document EP3501098 une autre structure de suiveur solaire comportant un dispositif mobile comportant une structure de support en treillis rigide qui s’étend longitudinalement selon l’axe de pivotement du dispositif mobile, et sur laquelle est fixée une pluralité de panneaux solaires dans un même plan. Dans un mode de réalisation préféré, la structure de support en treillis rigide est fixée uniquement aux deux arceaux qui s’étendent dans un plan perpendiculaire à l’axe de pivotement, de sorte que les deux arceaux constituent deux uniques supports pour la structure de support en treillis rigide. Chacun des deux arceaux repose en en outre sur un berceau de guidage en rotation de l’arceau correspondant, et chaque berceau de guidage est fixé en partie supérieure d’un premier appui au sol. Le poids du dispositif mobile est ainsi distribué sur seulement deux appuis au sol, via les deux arceaux de support. Avec une telle structure, on peut obtenir avantageusement des suiveurs solaires de grande dimension (typiquement une structure de support en treillis rigide présentant une longueur comprise entre 40 et 60 mètres et une largeur d’environ 5 mètres), avec seulement deux arceaux de support d’environ 2 mètres de diamètre séparés d’une distance environ égale à la moitié de la longueur de la structure de support, par exemple comprise entre 20 et 30 mètres, et deux appuis au sol. Les berceaux de guidage comportent chacun deux dispositifs de guidage comportant chacun, d’une part, des galets supérieurs, et d’autre part, des galets inférieures supportant l’arceau. Les galets supérieurs et inférieurs de chaque dispositif de guidage forment un organe de roulement et sont configurés pour rouler sur une bande de roulement portée par chaque arceau. Chaque arceau comporte sur son bord radialement externe des extensions latérales de part et d’autre de l’arceau configurées pour s’insérer entre les galets supérieurs et inférieurs de support de façon à permettre un guidage en rotation de l’arceau. Un tel guidage conduit à des phénomènes d’usure prématurée des arceaux au niveau des zones où les galets inférieurs sont en contact avec les arceaux. En effet, tout le poids du dispositif mobile et des arceaux est distribué sur les galets inférieurs ce qui génère des pressions élevées de contact entre les galets inférieurs et les arceaux.
Un but de la présente invention est d’améliorer les systèmes de guidage en rotation des suiveurs solaires, notamment celui décrit dans le document EP3501098, avec notamment pour but de mieux répartir les efforts s’exerçant sur les dispositifs de guidage et leurs galets.
A cette fin, selon un premier aspect, la présente invention a pour objet un système de guidage en rotation d’un suiveur solaire, comportant : - au moins un arceau montable sur le suiveur solaire et mobile en rotation autour d’un axe de rotation, - au moins deux dispositifs de guidage configurés pour guider en rotation l’arceau, les dispositifs de guidage comportant chacun au moins deux galets chacun mobile en rotation autour d’un axe de rotation s’étendant selon la direction de l’axe de rotation de l’arceau et configuré pour venir en contact et supporter l’arceau, les dispositifs de guidage étant chacun mobile en rotation autour d’un axe de rotation s’étendant selon la direction de l’axe de rotation de l’arceau, et pouvant chacun être entrainé en rotation par l’arceau de façon à permettre le contact de chaque galet de chaque dispositif de guidage avec l’arceau.
Afin de se maintenir en équilibre statique, chaque dispositif de guidage peut être mis en rotation autour de son axe de rotation par les efforts exercés par l’arceau sur les dispositifs de guidage. De tels dispositifs de guidage peuvent ainsi être qualifiés de structures hypostatiques.
L’utilisation de dispositifs de guidage qui sont eux-mêmes mobiles en rotation autour de leur axe de rotation permet de mieux répartir les efforts sur les dispositifs de guidage, notamment sur les galets des dispositifs de guidage. En d’autres termes, en raison du fait que la rotation de chaque dispositif de guidage autour de son axe de rotation est permise, le positionnement du dispositif de guidage, et notamment des galets au contact de l’arceau, est optimisé ce qui permet une pression de l’arceau qui est sensiblement uniformément répartie sur chacun des dispositifs de guidage, en particulier sur chacun des galets des dispositifs de guidage. Cela peut permettre de limiter la pression de contact de l’arceau sur les galets, et donc de limiter l’usure de l’arceau résultant du contact entre l’arceau et les galets.
D’autre part, de tels dispositifs de guidage qui sont eux-mêmes mobiles en rotation autour de leur axe de rotation peuvent d’adapter aisément à différents arceaux ayant des diamètres ou des courbures différentes.
Le fait que les dispositifs de guidage soient chacun mobile en rotation autour d’un axe de rotation s’étendant selon la direction de l’axe de rotation de l’arceau permet de maintenir au contact de l’arceau les galets de chaque dispositif de guidage.
La rotation de chaque dispositif de guidage autour de son axe de rotation permet en effet de garantir que chaque galet des dispositifs de guidage est au contact de l’arceau. Un dispositif de guidage hyperstatique, i.e. qui n’est pas mobile en rotation, ne permettrait pas l’appui de l’arceau sur chacun des galets des dispositifs de guidage.
Arceau
L’axe de rotation de l’arceau est de préférence identique à celui du suiveur solaire.
Le fait de disposer de deux aimants permet de guider les lignes de champ magnétique pour que ce dernier soit le plus homogène possible à la traversée du disque de ferrite et de la cellule gyromagnétique.
En variante, le circulateur comporte un nombre différent de disques de ferrite (par exemple deux disques de ferrite disposés de part et d’autre de la cellule gyromagnétique) et/ou un nombre différent d’aimants.
Dans encore une autre variante, l’un des deux aimants est remplacé par un élément magnétique, qui est réalisé dans un matériau permettant de forcer l’orientation des lignes du champ magnétique généré par l’autre aimant pour créer un champ homogène. Par exemple, cet élément magnétique est réalisé en acier.
Dans le mode de réalisation présenté en détail ci-dessus, le premier aimant (ou l’élément magnétique mis en œuvre à la place de ce premier aimant) est disposé à l’écart de la ferrite. La présence des vias métallisés entre la ferrite et ce premier aimant (ou ce l’élément magnétique) permet d’ajuster le couplage entre ces éléments. En variante, le premier aimant (ou l’élément magnétique mis en œuvre à sa place) est placé en contact direct de la ferrite.
L’homme du métier comprendra comment le procédé de fabrication présenté ci-dessus peut être adapté en fonction de la structure du circulateur à ferrite que l’on souhaite intégrer à la carte multicouche.
Avantageusement, pour éviter la démagnétisation du ou des aimants lors d’une étape d’encapsulation (la température à laquelle est portée le composant risquant alors de réduire fortement, voire de supprimer l’aimantation de l’aimant, si cette température est trop proche, voire supérieure à la température de Curie du matériau constitutif de l’aimant), le matériau constitutif de l’aimant et les matériaux constitutifs du stratifié sont sélectionnés pour que la température à atteindre pour la polymérisation du composite soit éloignée de la température de Curie de l’aimant. Par exemple, pour une température de polymérisation de 200°C, les aimants utilisés sont avantageusement en Samarium-Cobalt (SmCo), présentant une température de Curie de 450°C.
Dispositif de passage de câble L’invention concerne un dispositif de passage de câble, notamment électrique.
La présente invention concerne le domaine de la fabrication de matériel électrique, plus particulièrement le domaine de la fabrication des dispositifs de passage de câble qui sont conçus pour recevoir intérieurement au moins un câble électrique et pour faire passer au moins un tel câble électrique d’un endroit à un autre. Sans n’y être aucunement limité, un tel passage de câble trouvera une application particulièrement appropriée lorsqu’il s’agit de raccorder électriquement, d’une part, une serrure électrique qui équipe un ouvrant que comporte un bâtiment et, d’autre part, un système de commande (notamment un clavier, un lecteur de cartes, un lecteur d’empreintes ou autre), qui est configuré pour commander une telle serrure électrique, et qui équipe un élément fixe (notamment un dormant, une cloison, un mur ou autre) d’un tel bâtiment.
L’on connait, d’ores et déjà, des dispositifs de passage de câble qui comportent une gaine flexible, qui est configurée pour recevoir intérieurement au moins un câble électrique, et qui comporte, d’une part, deux portions d’extrémité qui s’étendent, chacune, selon un axe et, d’autre part, une nervure hélicoïdale externe qui s’étend entre les deux extrémités de cette gaine flexible. Un tel dispositif de passage de câble comporte, encore, au moins un boîtier qui comporte des moyens de réception qui sont configurés pour recevoir l’une des deux portions d’extrémité de la gaine flexible.
Dans un tel dispositif de passage de câble, la portion d’extrémité de la gaine flexible est susceptible de tourner autour de son axe, ceci par rapport aux moyens de réception du boitier. Sous l’effet de cette rotation, ladite portion d’extrémité de la gaine flexible se dévisse par rapport au boitier jusqu’à ce que cette portion d’extrémité s’échappe hors du boitier et se détache de ce boitier. Le câble électrique contenu dans cette gaine flexible subit, alors, une traction qui est susceptible de fragiliser et de détériorer la connexion électrique de ce câble électrique, notamment avec un bornier ou avec des connecteurs qui sont contenus à l’intérieur du boitier. De plus, le détachement de cette gaine flexible par rapport au boitier permet la pénétration, à l’intérieur de cette gaine flexible et/ou de ce boitier, de saletés et/ou d’humidité qui, là encore, sont susceptibles de détériorer une telle connexion électrique.
La présente invention se veut de remédier aux dispositifs de passage de câble de l’état de la technique.
A cet effet, l’invention concerne un dispositif de passage de câble, notamment de câble électrique. Ce dispositif de passage de câble comporte, d’une part, une gaine flexible qui comporte au moins une portion d’extrémité qui s’étend selon un axe ainsi qu’une nervure hélicoïdale externe et/ou une rainure hélicoïdale externe et, d’autre part, au moins un boîtier qui comporte des moyens de réception qui sont configurés pour recevoir ladite au moins une portion d’extrémité de la gaine flexible. Ce dispositif de passage de câble est caractérisé par le fait qu’il comporte des moyens d’immobilisation en rotation qui sont configurés pour immobiliser ladite au moins une portion d’extrémité de la gaine flexible par rapport audit au moins un boitier, ceci en rotation autour de l’axe selon lequel s’étend ladite au moins une portion d’extrémité.
Selon une autre caractéristique, les moyens d’immobilisation en rotation comportent, d’une part, des moyens de blocage en rotation que comporte ladite au moins une portion d’extrémité de la gaine flexible et, d’autre part, des moyens complémentaires de blocage en rotation, que comporte ledit au moins un boîtier, et qui coopèrent avec les moyens de blocage en rotation.
Encore une autre caractéristique concerne le fait que ladite au moins une portion d’extrémité de la gaine flexible comporte une partie de la nervure hélicoïdale externe et/ou une partie de la rainure hélicoïdale externe qui comporte les moyens de blocage en rotation. Ces moyens de blocage en rotation comportent au moins une entaille.
Selon une caractéristique additionnelle, les moyens complémentaires de blocage en rotation comportent au moins un ergot.
Ainsi, le dispositif de passage de câble conforme à l’invention comporte des moyens d’immobilisation en rotation de ladite au moins une portion d’extrémité de la gaine flexible par rapport audit au moins un boitier. La présence de ces moyens d’immobilisation en rotation permet, avantageusement, à ladite au moins une portion d’extrémité de la gaine flexible (et, donc, à la gaine flexible) de ne pas se dévisser par rapport audit au moins un boitier et, ainsi, de rester fixée au boitier.
Parmi les silicones non volatiles, on peut citer, seul ou en mélange, les polydialkylsiloxanes et notamment les polydiméthylsiloxanes (PDMS), les polydiarylsiloxanes, les polyalkylarylsiloxanes, les gommes et les résines de silicone, ainsi que les organopolysiloxanes (ou polysiloxanes organomodifiés, ou encore silicones organomodifiées) qui sont des polysiloxanes comportant dans leur structure un ou plusieurs groupements organofonctionnels, généralement fixés par l'intermédiaire d'un groupe hydrocarboné, et de préférence choisi parmi les groupements aryle, les groupements aminés, les groupements alcoxy et les groupements polyoxyéthylénés, ou polyoxypropylénés.
De préférence, les silicones non volatiles sont choisies parmi les polydialkylsiloxanes et notamment les polydimethyl / methylsiloxane éventuellement oxyéthyléné et oxypropyléné.
Les silicones organomodifiées peuvent être des polydiarylsiloxanes, notamment des polydiphénylsiloxanes, et des polyalkylarylsiloxanes fonctionnalisés par les groupes organofonctionnels mentionnés précédemment.
Les polyalkylarylsiloxanes sont particulièrement choisis parmi les polydiméthyl/méthylphénylsiloxanes, les polydiméthyl /diphénylsiloxanes linéaires et/ou ramifiés.
Les silicones peuvent être choisies parmi les polydialkylsiloxanes parmi lesquels on peut citer principalement les polydiméthylsiloxanes à groupements terminaux triméthylsilyl. Parmi ces polydialkylsiloxanes, on peut citer les produits commerciaux suivants : - les huiles SILBIONE® des séries 47 et 70 047 ou les huiles MIRASIL® commercialisées par RHODIA telles que, par exemple l'huile 70 047 V 500 000; - les huiles de la série MIRASIL® commercialisées par la société RHODIA; - les huiles de la série 200 de la société DOW CORNING telles que la DC200 ayant viscosité 60 000 mm2/s ; - les huiles VISCASIL® de GENERAL ELECTRIC et certaines huiles des séries SF (SF 96, SF 18) de GENERAL ELECTRIC.
Des produits utilisables conformément à l'invention sont des mélanges tels que : - les mélanges formés à partir d'un polydiméthylsiloxane hydroxylé en bout de chaîne, ou dimethiconol (CTFA) et d'un polydiméthylsiloxane cyclique également appelé cyclométhicone (CTFA) tel que le produit Q2-1401 commercialisé par la société DOW CORNING, - les mélanges formés à partir d’un polydiméthylsiloxane hydroxylé en bout de chaîne, ou dimethiconol (CTFA) et d’un polydiméthylsiloxane également appelé dimethicone (CTFA) tel que le produit Xiameter® PMX-1503 Fluid commercialisé par la société DOW CORNING
Parmi les silicones organomodifiées, on peut citer les organopolysiloxanes comportant : - des groupements polyoxyéthylèney et/ou polyoxypropylène comportant éventuellement des groupements alkyle en C6-C24 tels que les diméthicone-copolyols, et notamment ceux commercialisés par la société DOW CORNING sous la dénomination DC 1248 ou les huiles SILWET® L 722, L 7500, L 77, L 711 de la société UNION CARBIDE; ou encore les alkyl(C12)-méthicone-copolyols, et notamment ceux commercialisés par la société DOW CORNING sous la dénomination Q2-5200; - des groupements aminés substitués ou non, en particulier des groupements aminoalkyle en C 1 -C 4 ; on peut citer les produits commercialisés sous la dénomination GP4 Silicone Fluid et GP7100 par la société GENESEE, ou sous les dénominations Q2-8220 et DC929 ou DC939 par la société DOW CORNING ; - des groupements thiols, comme les produits commercialisés sous les dénominations "GP 72 A" et "GP 71" de GENESEE ; - des groupements alcoxylés, comme le produit commercialisé sous la dénomination "SILICONE COPOLYMER F-755" par SWS SILICONES et ABIL WAX® 2428, 2434 et 2440 par la société GOLDSCHMIDT ; - des groupements hydroxylés, comme les polyorganosiloxanes à fonction hydroxyalkyle; - des groupements acyloxyalkyle tels que les polyorganosiloxanes décrits dans le brevet US-A-4957732. - des groupements anioniques du type acide carboxylique, comme par exemple décris dans EP186507, ou du type alkyl-carboxylique comme le produit X-22-3701E de la société SHIN-ETSU; ou encore du type 2-hydroxyalkylsulfonate ou 2-hydroxyalkylthiosulfate, comme les produits commercialisés par la société GOLDSCHMIDT sous les dénominations "ABIL® S201" et "ABIL® S255". - des groupements hydroxyacylamino, comme les polyorganosiloxanes décrits dans la demande EP342834; on peut citer, par exemple, le produit Q2-8413 de la société DOW CORNING.
Les polyalkylarylsiloxanes sont particulièrement choisis parmi les polydiméthyl/méthylphénylsiloxanes, les polydiméthyl /diphénylsiloxanes linéaires et/ou ramifiés de viscosité allant de 1.10-5 à 5.10-2m²/s à 25°C.
De préférence, la composition selon l’invention comprend au moins une silicone non volatile.
De préférence, la composition comprend au moins une silicone choisie parmi les polydialkylsiloxanes et notamment les polydiméthylsiloxanes (PDMS, également appelé dimethicone (CTFA)), seul ou en mélange avec des polydiméthylsiloxanes hydroxylés en bout de chaîne, ou dimethiconol (CTFA).
La ou (les) silicone(s) est (sont) présente(s) en une teneur allant de 2,5% à 12% en poids par rapport au poids total de la composition, de préférence allant de 4% à 10% en poids, plus préférentiellement de 6% à 9% en poids par rapport au poids total de la composition.
Particules de silice : La composition selon l’invention comprend au moins des particules de silice.
Les silices utilisables peuvent être naturelles et non traitées. On peut ainsi citer les silices proposées sous les dénominations SILLITIN N85, SILLITIN N87, SILLITIN N82, SILLITIN V85 et SILLITIN V88 par la société HOFFMANN MINERAL.
Pour effectuer la mesure de la réponse spectrale, il convient de faire varier la longueur d’onde du flux lumineux en sortie de la fibre 16 et de mesurer le rapport entre la réponse du détecteur 20 et la réponse d’un détecteur de référence dont la réponse spectrale est connue.
Pour ce faire, le détecteur de référence peut être positionné dans le cryostat à côté du détecteur 20 afin d’obtenir directement le rapport entre la réponse du détecteur 20 et la réponse du détecteur de référence.
En variante, le détecteur de référence peut être positionné dans un second cryostat présentant des propriétés analogues au cryostat 17 du détecteur 20 , ce second cryostat intégrant également une fibre optique 16 apte à recevoir le flux lumineux. Après ou avant d’effectuer les mesures sur le détecteur 20 , la fibre optique 30 peut ainsi être connectée sur la fibre optique du second cryostat pour effectuer les mêmes mesures sur le détecteur de référence. Le rapport entre la réponse du détecteur 20 et la réponse du détecteur de référence est ainsi calculé à l’issue de deux phases de mesures, sur le détecteur 20 et sur le détecteur de référence.
Tel qu’illustré sur la , le procédé de mesure des performances d’un détecteur optique 20 peut comprendre une première étape 60 de montage du détecteur 20 sur le support 19 du cryostat. Une seconde étape 61 consiste à mettre sous vide le cryostat pour atteindre le niveau de vide de fonctionnement recherché du détecteur 20. Les moyens de refroidissement du cryostat 17 sont ensuite mis en œuvre dans une étape 62 et, dans le même temps, un premier module de génération de flux lumineux peut être connecté sur la seconde extrémité 22 de la fibre optique 16, dans une étape 63. Lorsqu’un module 50 à 52 de génération de flux lumineux est connecté sur la seconde extrémité 22 de la fibre optique 16, des mesures de performance du détecteur 20 peuvent être réalisées, dans une étape 64.
Ensuite, lorsque toutes les mesures de performance du détecteur 20 sont réalisées au moyen du module 50 à 52 connecté, le module 50 à 52 peut être déconnecté, dans une étape 65 . Lors de cette déconnexion du module 50 à 52 , il n’est pas nécessaire de modifier la température ou le niveau de vide du cryostat 17 , si bien qu’un second module 50 à 52 peut ensuite être connecté sur la fibre optique 16, dans une étape 66 . Des mesures de performance du détecteur 20 peuvent ensuite être réalisées, dans une étape 67 , sur la base du nouveau module 50 à 52 connectée sur la fibre optique 16 .
Plusieurs modules 50 à 52 peuvent ainsi être connectés successivement sur la fibre optique 16 sans avoir besoin de modifier la température ou le niveau de vide du cryostat 17 .
Par exemple, on peut avoir la succession d’étapes suivantes : – étape 63 : connexion du module de génération 50 permettant d’effectuer une mesure radiométrique ; – étape 64 : mesure radiométrique des performances du détecteur 20 ; – étape 65 : déconnexion du module 50 ; – étape 66 : connexion du module 51 pour mesurer la rémanence ; – étape 67 : mesure de la rémanence du détecteur ; – étape 68 : mesure de courant d’obscurité du détecteur en éteignant la source fibrée 33 du module 51 .
Lorsque les mesures de rémanence et de courant d’obscurité sont réalisées par le module 51 , on a alors la succession d’étapes suivante : – étape 69 : déconnexion du module 51 ; – étape 70 : connexion du module 52 permettant de mesurer la réponse spectrale ; – étape 71 : mesure de la réponse spectrale du détecteur 20 .
Quel que soit le nombre de modules 50 à 52 connectés sur la fibre optique 16 pour caractériser le détecteur 20 , le procédé se termine par une étape 72 de réchauffage du cryostat 17 et une étape 73 de remise sous pression ambiante du cryostat 17 et de démontage du détecteur 20 .
L’invention permet ainsi d’obtenir un dispositif de mesure 10 des performances d’un détecteur optique 20 présentant un encombrement plus faible et un coût restreint par rapport à l’utilisation de multiples bancs de mesure. En effet, l’invention permet d’interchanger les modules de génération de flux lumineux pour les coupler à une fibre optique partiellement intégrée dans le cryostat 17 . Cette possibilité de couplage de différents modules 50 à 52 sur la fibre optique 16 permet d’améliorer la vitesse et la durée nécessaire pour réaliser l’ensemble des mesures.
Par exemple, lorsqu’il est recherché de caractériser un détecteur 20 en effectuant une mesure radiométrique, une mesure de rémanence, une mesure du courant d’obscurité et une mesure de la réponse spectrale, l’invention permet d’obtenir une division d’un facteur compris entre 5 et 10 du temps de mesure.
En outre, il a été constaté que la précision des mesures obtenues est également plus performante que celle obtenue dans l’état de la technique. En effet, le taux de répétabilité des mesures a été estimé à 0,1 % avec les dispositifs de l’état de la technique et l’invention a permis d’obtenir un taux de répétabilité de 0,01 %. Ce taux de répétabilité est calculé en répétant un grand nombre de fois une mesures similaires et en calculant la divergence entre ces mesures.
ECRAN DE BLINDAGE ELECTROMAGNETIQUE AUTO-ADAPTATI F A COUCHES MINCES La présente divulgation relève du domaine des écrans de blindage électromagnétiques optiquement transparents à maillage conducteur électrique auto-adaptatifs pour des systèmes de capteurs électromagnétiques et/ou optiques à protéger de rayonnements électromagnétiques intenses. Dans les écrans de blindage optiquement transparents à maillage conducteur électrique auto-adaptatifs, le maillage est mis à la masse d’un boîtier renfermant au moins un capteur lorsqu‘un champ électromagnétique dépassant un certain seuil critique pour le fonctionnement optimal du dit capteur est perçu par un organe de protection.