INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Comme précédemment, l’espace de déviation 431 reçoit le second flux 52 du liquide de lubrification et le déflecteur 47 empêche que ce second flux 52 ne rentre dans le corps 41 creux. La barrière 43 permet de nouveau de dévier ce second flux 52 jusqu’à ce que le liquide de lubrification s’écoule vers par exemple un réservoir sous la forme d’un second flux de retour, sans être rentré dans le maneton 22, ni avoir traversé le dispositif de guidage 35.
Un autre exemple de collecteur 40 est représenté sur la . Seuls, le collecteur 44, le maneton 22 et le dispositif de guidage 35 sont représentés sur la et les figures suivantes par souci de simplification de ces figures.
Selon cet exemple de collecteur 40, le déflecteur 47 est en saillie radialement du corps 41 et de l’épaulement 42. Le déflecteur 47 est selon cet exemple lié à l’épaulement 42. Le déflecteur 47 est incliné par rapport au plan d’appui 31. Le déflecteur est ainsi non parallèle au plan d’appui 31, et forme avec le plan d’appui 31 un angle de déflection par exemple compris entre 15° et 45°. Le déflecteur 47 peut être incliné par rapport au plan d’appui 31, indépendamment des autres caractéristiques du collecteur 40. Le déflecteur 47 peut notamment être incliné par rapport au plan d’appui 31 sur les exemples de collecteurs 40 précédemment décrits.
L’espace de déviation 431 de ce collecteur 40 est alors fermé parallèlement à l’axe géométrique AX par le déflecteur 47 et par la face externe du support 21 et/ou la face externe du maneton 22 présente dans le plan d’appui 31 ainsi que radialement par l’épaulement 42. Cet espace de déviation 431 est ouvert radialement vers l’extérieur en s’éloignant de l’axe géométrique AX.
Comme précédemment, l’espace de déviation 431 reçoit le second flux 52 du liquide de lubrification et le déflecteur 47 empêche que ce second flux 52 ne rentre dans le corps 41 creux. La barrière 43 permet de nouveau de dévier ce second flux 52 jusqu’à ce qu’il s’écoule vers par exemple un réservoir, sans être rentré dans le maneton 22, ni avoir traversé le dispositif de guidage 35.
De plus, ce collecteur 40 peut comporter à l’intérieur du corps 41 creux une paroi anti-refoulement 46 pour maintenir un volume du liquide de lubrification dans le corps 41 creux. Une paroi anti-refoulement 46 peut être agencée sur le collecteur 40, indépendamment des autres caractéristiques du collecteur 40. Une telle paroi anti-refoulement 46 peut notamment être intégrée sur les exemples de collecteurs 40 précédemment décrits. Selon cet exemple, la paroi anti-refoulement 46 est annulaire, centrée sur l’axe géométrique AX et liée à une paroi intérieure du corps 41. Une ouverture au centre de la paroi anti-refoulement 46 constitue l’orifice d’entrée 44 du collecteur 40.
La paroi anti-refoulement 46 permet d’éviter, ou au minimum de limiter, un refoulement du liquide de lubrification sous l’effet d’une force centrifuge générée par la rotation du porte-satellites 20 autour du premier axe de rotation AXROT1. Un volume minimum du liquide de lubrification est ainsi maintenu dans le corps 41 creux afin d’acheminer une quantité de liquide de lubrification suffisante vers le dispositif de guidage 35 via l’orifice de sortie 45 et le ou les orifices radiaux 28.
La représente un autre exemple de collecteur 40 pour lequel le déflecteur 47 est en saillie radialement du corps 41 et de l’épaulement 42. Le déflecteur 47 est selon cet exemple lié au corps 41. Le diamètre extérieur du déflecteur 47 est dans cet exemple supérieur aux diamètres extérieurs du corps 41 et l’épaulement 42. Le déflecteur 47 est selon cet exemple parallèle au plan d’appui 31.
La représente un autre exemple de collecteur 40 pour lequel le déflecteur 47 est en saillie radialement du corps 41 et de l’épaulement 42. Le déflecteur 47 est selon cet exemple lié au corps 41. Le diamètre extérieur du déflecteur 47 est dans cet exemple supérieur aux diamètres extérieurs du corps 41 et de l’épaulement 42. Le déflecteur 47 est selon cet exemple non parallèle au plan d’appui 31 et donc inclinée par rapport au plan d’appui 31.
De façon commune à ces deux exemples des figures 5 et 6, le corps 41 se prolonge au-delà et au dessus de l’épaulement 42 selon l’axe géométrique AX, jusqu’au déflecteur 47. La surface externe du corps 41 située à l’extérieur du maneton 22 a un diamètre supérieur à la surface externe du corps 41 positionnée à l’intérieur du maneton 22. La barrière 43 comporte ainsi une gorge délimitée par le déflecteur 47 et la face supérieure 422 de l’épaulement 42, le fond de cette gorge étant formé par le corps 41.
De préférence, l’alcool gras selon l’invention est choisi parmi l’alcool cétylique (en C 16 ), l’alcool stéarique (en C 18 ) et leurs mélanges (également appelés cétéaryl alcool). De manière préférentielle, l’alcool gras selon l’invention est un mélange d’alcool cétylique et d’alcool stéarique. Un tel mélange est notamment commercialisé sous la dénomination LANNETTE O OR/MB® par la société BASF.
Comme précisé dans le préambule, au sens de l’invention, on entend par cires, des composés lipophiles, solides à température ambiante (25°C) et à pression atmosphérique (760 mm Hg), à changement d’état solide/liquide réversible, ayant un point de fusion supérieur ou égale à 40 °C pouvant aller jusqu’à 120°C.
Parmi les cires naturelles, on peut notamment citer les cires dites fossiles dont celles d’origine pétrolière comme l’ozocérite, la pyropissite, les cires macrocristallines aussi nommées paraffines – dont les cires brutes ou gatsch, les raffinats du gatsch, le gatsch déshuilé, les cires molles, les cires semi-raffinées, les cires filtrées, les cires raffinées – et les cires microcristallines dites microcires dont le gatsch du bright stock . Les cires fossiles contiennent encore le lignite dit également cire de montan, ou la cire de tourbe.
Selon un exemple de réalisation particulier et non limitatif, les moyens électriques résistifs comprennent en outre au moins un ressort de stabilisation relié à ladite au moins un partie massive, une raideur dudit au moins un ressort de stabilisation étant réglée pour qu’une force d’inertie du disque soit dominante par rapport à des forces provoquées par des perturbations en mouvement du véhicule.
Selon un exemple de réalisation particulier et non limitatif, l’axe du véhicule est un axe longitudinal et/ou latéral du véhicule.
Selon un exemple de réalisation particulier et non limitatif, le calculateur est configuré pour la mise en œuvre des étapes du procédé selon le deuxième aspect de la présente invention.
Selon un deuxième aspect, la présente invention concerne un procédé de détermination d’une inclinaison d’un véhicule par rapport à un plan horizontal, ledit procédé étant mis en œuvre par un calculateur, ledit procédé comprenant une étape d’obtention d’une valeur d’une tension électrique de sortie à partir d’un dispositif selon le premier aspect de la présente invention ; une étape de comparaison de la valeur de la tension électrique de sortie avec une valeur d’une tension électrique correspondante à une inclinaison nulle du véhicule par rapport au plan horizontal ; une étape de détermination d’un secteur angulaire du disque selon un résultat de la comparaison ; et une étape de détermination de l’inclinaison du véhicule selon le secteur angulaire déterminé.
Selon un troisième aspect, la présente invention concerne un véhicule, par exemple de type automobile, comprenant un dispositif tel que décrit ci-dessus selon le premier aspect de la présente invention.
Selon un quatrième aspect, la présente invention concerne un programme d’ordinateur qui comporte des instructions adaptées pour l’exécution des étapes du procédé selon le deuxième aspect de la présente invention, ceci notamment lorsque le programme d’ordinateur est exécuté par au moins un processeur.
Selon un cinquième aspect, la présente invention concerne un support d’enregistrement lisible par un ordinateur sur lequel est enregistré un programme d’ordinateur comprenant des instructions pour l’exécution des étapes du procédé selon le deuxième aspect de la présente invention.
illustre schématiquement des moyens électriques résistifs 1 d’un dispositif 3 de détermination d’une inclinaison d’un véhicule par rapport à un plan horizontal, selon un exemple de réalisation particulier et non limitatif de la présente invention.
illustre un schéma électrique des moyens électriques résistifs 1 de la , selon un exemple de réalisation particulier et non limitatif de la présente invention ;
illustre schématiquement les moyens électriques résistifs 1 de la lorsque le véhicule circule sur une route plate, selon un exemple de réalisation particulier et non limitatif de la présente invention ;
illustre schématiquement les moyens électriques résistifs 1 de la lorsque le véhicule circule sur une route montante, selon un exemple de réalisation particulier et non limitatif de la présente invention ;
La représente un système informatique dans lequel est mis en œuvre un réseau de diffusion de contenus appelé CDN (Content Distribution Network) par l’homme du métier depuis lequel sont transmis des contenus à destination de dispositifs clients ou dispositifs de lecture de contenus.
Le système informatique comprend un dispositif de lecture de flux multimédia STB, par exemple un décodeur connecté à un terminal de restitution TV tel qu’une télévision.
La présente invention permet de satisfaire le besoin mentionné ci-dessus. En particulier, l’invention fournit une formulation utilisable dans des compositions pour le revêtement de récipients qui rend possible l’obtention d’un revêtement possédant une bonne stabilité au stockage, efficace dans le masquage des éraflures d’un récipient et plaisant au toucher. De plus, la formulation selon l’invention est durable et ainsi écologique.
Ceci est atteint par l’utilisation d’un composant renouvelable spécifique, à savoir au moins un ester méthylique d’acide gras, en combinaison avec un tensioactif.
Selon certains modes de réalisation dans lesquels la formulation comprend un antioxydant, l’invention a l’avantage supplémentaire d’augmenter encore plus la stabilité et ainsi la stabilité au stockage du revêtement. En effet, de manière surprenante, la présence d’un antioxydant dans la composition de revêtement rend possible le ralentissement de l’évaporation du revêtement.
Description détaillée L’invention va à présent être décrite plus en détails sans limitation dans la description suivante.
Sauf mention contraire, les pourcentages dans le présent texte sont des pourcentages en poids.
Dans le présent texte, les quantités indiquées pour une espèce donnée peuvent s’appliquer à cette espèce selon toutes ses définitions (comme mentionné dans le présent texte), y compris les définitions plus étroites.
Formulation La formulation selon l’invention comprend au moins un ester méthylique d’acide gras.
L’ester méthylique d’acide gras selon l’invention peut posséder un nombre d’atomes de carbone allant de 6 à 30, préférablement de 7 à 25, plus préférablement de 15 à 25.
Le groupement acide gras de l’ester méthylique d’acide gras est préférablement insaturé. Avantageusement, l’ester méthylique d’acide gras est liquide à 0 °C.
La formulation peut comprendre un ester méthylique d’acide gras ou un mélange d’esters méthyliques d’acides gras. Comme exemple de mélanges d’esters méthyliques d’acides gras, on peut mentionner des esters méthyliques d’huiles végétales, obtenus par transestérification d’huiles végétales avec du méthanol. Les esters méthyliques d’huiles végétales préférés sont les esters méthyliques d’huile de ricin, les esters méthyliques d’huile de colza, les esters éthyliques d’huile de soja, les esters méthyliques d’huile de tournesol et/ou les esters méthyliques d’huile d’arachide.
Les esters méthyliques d’acides gras appropriés pour l’invention comprennent également l’ester méthylique de l’acide caprylique, l’ester méthylique de l’acide caprique, l’ester méthylique de l’acide palmitoléique, l’ester méthylique de l’acide oléique, l’ester méthylique de l’acide linoléique, l’ester méthylique de l’acide linolénique, l’ester méthylique de l’acide ricinoléique, l’ester méthylique de l’acide gadoléique et/ou l’ester méthylique de l’acide arachidonique.
Préférablement, l’au moins un ester méthylique d’acide gras est choisi dans le groupe constitué par des esters méthyliques d’huile de ricin, des esters méthyliques d’huile de colza, des esters éthyliques d’huile de soja, des esters méthyliques de l’acide ricinoléique, l’ester méthylique de l’acide oléique, l’ester méthylique de l’acide linoléique, l’ester méthylique de l’acide linolénique et des combinaisons correspondantes.
Préférablement, l’ester méthylique d’acide gras possède un point de congélation égal ou inférieur à 10 °C, tel que de -15 °C à 10 °C, plus préférablement égal ou inférieur à 6 °C (tel que de -15 °C à 6 °C), encore plus préférablement de -5 °C à 5 °C.dans certains modes de réalisation, le point de congélation peut être égal ou inférieur à 0 °C. Le point de congélation peut être mesuré selon la norme ASTM D97.
L’indice d’iode de l’ester méthylique d’acide gras va avantageusement de 100 à 150 g/100 g, plus préférablement de 105 à 135 g/100 g. L’indice d’iode peut être mesuré selon la norme GB/T5532-2008.
L’ester méthylique d’acide gras possède préférablement une viscosité cinématique à 40 °C égale ou inférieure à 10 mm 2 /s, préférablement égale ou inférieure à 7 mm 2 /s. La viscosité peut être mesurée à une température de 40 °C, avec un taux de cisaillement de 1 000 s -1 avec un viscosimètre Brookfield pourvu d'un rotor. Une viscosité basse est préférée puisque la mobilité à la surface du verre est limitée en cas de viscosité élevée.
Des exemples d’esters méthyliques appropriés d’acides gras comprennent ceux vendus sous le nom commercial Esterol A Oleris® d’Arkema (esters méthyliques d’huile de ricin), ceux vendus sous les noms commerciaux Radia® 7956 et Radia® 7961 (esters méthyliques d'huile de colza) d’Oleon, ceux vendus sous le nom commercial RSME de Valtris (esters méthyliques d’huile de colza) et l’ester méthylique d’huile de soja de Mosselman.
le mélange d’au moins une matrice minérale poreuse avec une zéolithe Y présentant un paramètre cristallin initial a 0 de la maille élémentaire supérieur à 24,42 Å et une zéolithe Beta, le rapport pondéral de ladite zéolithe Y sur ladite zéolithe Beta dans le catalyseur est strictement supérieur à 12, de préférence compris entre 13 et 40, de préférence entre 13 et 30, de manière préférée entre 14 et 20, et de manière encore plus préférée entre 14 et 18, et la mise en forme dudit mélange ;
Le pignon fou 27 et le baladeur peuvent comporter des dents complémentaires qui s’engrènent mutuellement dans leur position d’engagement mutuel.
Comme illustré, un deuxième pignon intermédiaire 25 peut être fixé sur l’arbre intermédiaire 5.
L’arbre secondaire 7 comporte alors un deuxième pignon fou 29.
Le deuxième pignon fou 29 a une position d’engagement dans laquelle il est engrené avec l’organe de couplage 35, et une position neutre, de désengagement, dans laquelle il en est désengagé mécaniquement.
L’organe de couplage 35 est alors adapté pour avoir soit une position neutre, soit une position d’entrainement en rotation du premier ou du deuxième pignons fous 27,29 entre leurs positions respectives d’engagement et de désengagement.
L’organe de couplage 35 comporte par exemple un baladeur bilatéral qui est monté libre en translation par rapport à l’arbre secondaire 7.
Le baladeur bilatéral est positionné entre le premier et le deuxième pignon fou 27,29, de manière à pouvoir se rapprocher vers un seul des pignons fous 27,29 à la fois.
Il est adapté pour pouvoir se déplacer simultanément entre lesdits pignons fous 27,29 soit vers une position neutre dans laquelle ils sont tous les deux désengagés, soit vers une position d’engagement du premier pignon fou 27 et de désengagement du deuxième pignon fou 27,29, soit vers une position de désengagement du premier pignon fou 27 et d’engagement du deuxième pignon fou 27,29.
Dans la position neutre précitée, le véhicule n’a que deux roues qui sont motrices, par exemple ses deux roues avant.
L’invention permet de réaliser un véhicule « quatre fois quatre » dont le second pont présente un encombrement réduit.
Ainsi, le train 1 tel que défini ci-dessus peut être intégré à n’importe quel système motopropulseur d’un véhicule automobile, comprenant un pont principal entrainé par un moteur thermique et un pont secondaire formé par un tel train 1.
En outre, quand l’objectif de démultiplication le permet, le train 1 pourra éviter l’utilisation de l’arbre intermédiaire 5.
Dans un autre mode de réalisation illustré par la , l’arbre moteur 2 porte les deux pignons 23, 25 qui coopèrent avec les deux pignons fous 27,29 qui sont montés sur l’arbre secondaire 7.
Grâce à ses deux rapports de transmission possibles offrant des démultiplications différentes pour les deux pignons fous 27,29 vis-à-vis des pignons intermédiaires 23,25, le train 1 permet d’avoir une sélection de deux rapports de vitesse de roues motrices.
Le rapport de transmission de puissance maximal entre le pignon d’entrée 15 et le pignon de sortie 19 est compris entre quinze et quarante, ce qui est rendu possible par le fait que les trois arbres constituent trois facteurs de démultiplication qui permettent une démultiplication plus importante qu’un réducteur traditionnel à deux étages.
Cela autorise l’emploi d’une machine électrique plus compacte, son couple pouvant être démultiplié de façon plus importante.
En tentant de développer un nouveau catalyseur d’hydrocraquage sélectif envers la coupe naphta, le demandeur a découvert, de manière surprenante, qu’un catalyseur comprenant au moins un élément hydro-déshydrogénant choisi dans le groupe formé par les éléments du groupe VIB et du groupe VIII non nobles de la classification périodique, et un support comprenant au moins une matrice minérale poreuse, une zéolithe Y présentant un paramètre cristallin initial a0 de la maille élémentaire supérieur à 24,42 Å, et une zéolithe Beta, le catalyseur ayant un rapport pondéral de ladite zéolithe Y sur ladite zéolithe Beta strictement supérieur à 12, permet d’obtenir une sélectivité améliorée vers la coupe naphta, notamment par rapport aux catalyseurs de l’état de la technique.
Objet de l'invention Plus précisément, la présente invention concerne un catalyseur d’hydrocraquage sélectif envers la coupe naphta, comprenant au moins un élément hydro-déshydrogénant choisi dans le groupe formé par les éléments du groupe VIB et du groupe VIII non noble pris seul ou en mélange de la classification périodique, et un support comprenant au moins une matrice minérale poreuse, une zéolithe Y présentant un paramètre cristallin initial a0 de la maille élémentaire supérieur à 24,42 Å, et une zéolithe Beta, dans lequel le rapport pondéral de ladite zéolithe Y sur ladite zéolithe Beta dans le catalyseur est strictement supérieur à 12.
La présente invention concerne avantageusement un catalyseur d’hydrocraquage comprenant au moins un élément hydro-déshydrogénant choisi dans le groupe formé par les éléments du groupe VIB et du groupe VIII non noble pris seul ou en mélange de la classification périodique, et un support comprenant au moins une matrice minérale poreuse, une zéolithe Y présentant un paramètre cristallin initial a0 de la maille élémentaire supérieur à 24,42 Å, et une zéolithe Beta, dans lequel le rapport pondéral de ladite zéolithe Y sur ladite zéolithe Beta dans le catalyseur est supérieur à 12.
La présente invention concerne avantageusement un catalyseur d’hydrocraquage comprenant au moins un élément hydro-déshydrogénant choisi dans le groupe formé par les éléments du groupe VIB et du groupe VIII non noble pris seul ou en mélange de la classification périodique, et un support comprenant au moins une matrice minérale poreuse, une zéolithe Y et une zéolithe Beta, dans lequel le rapport pondéral de ladite zéolithe Y sur ladite zéolithe Beta dans le catalyseur est supérieur à 12.
Dans un aspect selon l’invention, le système de gestion thermique comprend au moins un capteur apte à mesurer la donnée représentative de la température extérieure et à communiquer avec l’unité de traitement.
Dans un aspect selon l’invention, l’unité de commande est configurée pour communiquer avec un serveur distant configuré pour lui transmettre la donnée représentative de la température extérieure en fonction de la localisation dans laquelle se trouve le véhicule. Ce serveur distant est couramment appelé « Cloud » en anglais.
Dans un aspect selon l’invention, la charge thermique apportée par le dispositif de climatisation dépend de la température d’air traité thermiquement à la sortie du dispositif de climatisation, ladite température d’air traité thermiquement issu de la sortie du dispositif de climatisation dépendant elle-même de la température de fluide caloporteur circulant au sein du dispositif de climatisation. Ainsi, en fonction de la donnée représentative de la température extérieure acquise par l’unité de traitement, l’unité de traitement fait fonctionner le dispositif de climatisation de manière à réduire la température du fluide caloporteur à une valeur cible de température dudit fluide, et ainsi à réduire la température d’air traité thermiquement issu de la sortie du dispositif de climatisation et donc la charge thermique apportée par l’air traité thermiquement. Ceci permet notamment de réduire l’appel de puissance du dispositif de climatisation, et donc de réduire sa consommation énergétique.
Dans un aspect selon l’invention, l’unité de traitement est configurée pour faire fonctionner le dispositif de climatisation de manière à ce que le débit du flux d’air traité thermiquement atteigne une valeur prédéterminée de débit dudit flux d’air, de sorte que l’air traité thermiquement issu de la sortie du dispositif de climatisation apporte une charge thermique déterminée en fonction de la donnée représentative de la température extérieure.
Dans un aspect selon l’invention, la charge thermique apportée le dispositif de climatisation dépend du débit du flux d’air traité thermiquement à la sortie du dispositif de climatisation. De cette manière, en fonction de la donnée représentative de la température extérieure l’unité de traitement fait fonctionner le dispositif de climatisation de manière à réduire le débit du flux d’air traité thermiquement en sortie dudit dispositif à une valeur prédéterminée de débit dudit flux d’air, et ainsi à réduire la température d’air traité thermiquement issu de la sortie du dispositif de climatisation et donc la charge thermique apportée par l’air traité thermiquement. Ceci permet notamment de réduire l’appel de puissance du dispositif de climatisation, et donc de réduire sa consommation énergétique.
Dans un aspect selon l’invention, la charge thermique secondaire complémentaire apportée pas le dispositif d’échange thermique secondaire dépend de la puissance dudit dispositif d’échange thermique secondaire. De cette manière, en fonction de la donnée représentative de la température extérieure, l’unité de traitement fait fonctionner le dispositif d’échange thermique secondaire de manière à augmenter la puissance dudit dispositif d’échange thermique secondaire, et ainsi augmenter la charge thermique secondaire apportée par ledit dispositif d’échange thermique secondaire. Ceci permet de compenser la diminution de charge thermique apportée par l’air traité thermiquement à la sortie du dispositif de climatisation tout en réduisant la consommation énergétique du véhicule. Ainsi, le confort thermique des passagers du véhicule est assuré tout en réduisant la consommation énergétique du véhicule.
Dans un aspect selon l’invention, l’unité de traitement est configurée pour faire fonctionner simultanément le dispositif de climatisation de sorte à ce que l’air traité thermiquement issu de la sortie apporte une charge thermique déterminée en fonction de la donnée représentative de la température extérieure et le dispositif d’échange thermique secondaire à une puissance prédéterminée de manière à apporter une charge thermique secondaire complémentaire à la charge thermique apportée par l’air traité thermiquement issu de la sortie du dispositif de climatisation, de sorte à obtenir une charge thermique globale souhaitée.