INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ce procédé permet également que l’installation, et notamment la structure, puisse résister à des sollicitations telles que les vibrations, des efforts exercés par l’outil contre la surface d’au moins la valeur maximale pouvant être exercée par un être humain.
Le quatrième module LM est par exemple un module logiciel applicatif, et est pour des raisons de sécurité de fonctionnement, apte à s’exécuter dans le cadre du deuxième module logiciel applicatif L2 et sur le deuxième cœur C2. Ainsi, le quatrième module redondant LM ne s’exécute avantageusement pas sur le même cœur C1 que le premier applicatif L1.
L’invention ajoute encore un module d’arbitrage L3D. Ce module d’arbitrage L3D est intégré au troisième module matériel L3 et lui permet ainsi d’assurer l’arbitrage.
La fonction du module d’arbitrage L3D consiste soit à choisir parmi les commandes moteur redondamment produites d’une part par le premier module logiciel applicatif L1 et d’autre part par le quatrième module LM, lesquelles semblent les plus fiables, doivent être retenues et sont effectivement appliquées au moteur, soit, en cas de défaut d’arbitrage, lorsqu’un tel choix s’avère dangereux, à ne pas appliquer de commande mais au contraire à demander une mise en sécurité.
Selon une autre caractéristique, l’arbitrage entre une commande produite par le premier module logiciel applicatif L1 et une commande produite par le quatrième module LM est réalisé selon le synopsis suivant, plus particulièrement illustré à la .
Ce synopsis comprend, plus particulièrement illustré en partie haute de la , les étapes suivantes : évaluation d’une première condition T1 par le deuxième module logiciel applicatif L2 et évaluation d’une deuxième condition T2 par le troisième module matériel L3.
Cette première condition T1 est vraie si une commande produite par le premier module logiciel applicatif L1 est proche de, ou égale à, une commande produite par le quatrième module logiciel applicatif LM, ce que représente la case conditionnelle L1 = LM sur la . On définira ici l’expression « proche de » utilisée ci-dessus à l’égard de la comparaison de commandes, par deux valeurs correspondantes de données ayant un différentiel négligeable d’un point de vue effet système. Ce différentiel est à quantifier par calibration pour chaque donnée. Dans le cas contraire, T1 est fausse comme indiqué. Le deuxième module applicatif L2 est responsable de la comparaison L1 versus LM et traite la première condition T1.
La deuxième condition T2 est vraie si la surveillance du deuxième module logiciel applicatif L2 par le troisième module matériel L3 n’a détecté aucune erreur, c’est-à-dire que le deuxième module logiciel applicatif L2 fonctionne correctement car le troisième module matériel L3 n’a pas détecté d’erreur de sa part (par exemple violation d’accès mémoire, ordonnancement et cadencement des processus…), ce qui est représenté sur la par la case conditionnelle L2 = OK. Dans le cas contraire T2 est fausse comme indiqué. Le troisième module matériel L3 est responsable de la surveillance du deuxième module applicatif L2 et traite la deuxième condition T2.
Ensuite, en fonction des valeurs des deux conditions T1 et T2, plusieurs cas sont possibles comme représenté en partie basse sur la . Ces cas sont pris en charge par le module d’arbitrage L3D qui est responsable de la prise de décisions selon les quatre conditions possibles entre T1 et T2 comme décrit ci-dessous.
Maintenant donc, plus particulièrement en rapport avec la partie basse de la , selon un premier cas, si T1 et T2 sont toutes deux vraies, on a donc T1 ET T2 comme représenté en bas et à gauche de la , le contrôle et commande est dans un cas nominal comme indiqué. Le premier module logiciel applicatif L1 produit une commande moteur sensiblement identique à une commande moteur produite par le quatrième module logiciel applicatif LM. De plus, la surveillance du premier module logiciel applicatif L1 par le deuxième module logiciel applicatif L2 n’a détecté aucune erreur. Aussi, la commande moteur issue de l’un ou l’autre des modules redondants peut être appliquée au moteur. La commande produite par le premier module logiciel applicatif L1 est préférée et est appliquée au moteur.
Selon un deuxième cas, toujours en rapport avec la , si T1 est fausse et T2 est vraie comme représenté sur la dans la deuxième case en bas en partant de la gauche, soit si l’on a NON T1 ET T2, le contrôle commande est dans un cas dégradé. Ici les deux commandes redondantes sont divergentes. Cependant, il est fait confiance au quatrième module logiciel applicatif LM alors que l’on considère que le premier module logiciel applicatif L1 est défaillant. Aussi, la commande produite par le quatrième module logiciel applicatif LM est appliquée au moteur. Un témoin peut avantageusement s’afficher au tableau de bord du véhicule visant à informer le conducteur, par exemple allumage du témoin lumineux appelé MIL (pour « Malfunction Indicator Lamp » en anglais). Le deuxième cas NON T1 ET T2 peut traduire par exemple une défaillance du premier module L1.
Selon un troisième cas, toujours en rapport avec la , si T1 et T2 sont toutes deux fausses, on a donc NON T1 et NON T2, comme représenté dans la troisième case en bas de la en partant de la gauche, les deux commandes redondantes sont divergentes. On ne fait plus confiance au deuxième module L2, on ne peut pas continuer l’exécution du logiciel et le redémarrage du calculateur C est obligatoire. Il est considéré ici qu’il n’est pas possible de réaliser un arbitrage. Aussi, une mise en sécurité est commandée par réinitialisation de l’ECU.
Selon un quatrième cas, toujours en rapport avec la , si T1 est vraie et T2 est fausse comme représenté sur la dans la quatrième case en bas en partant de la gauche, soit si l’on a T1 ET NON T2, on ne fait plus confiance au deuxième module L2, on ne peut pas continuer l’exécution du logiciel et le redémarrage du calculateur C est obligatoire. Il est considéré ici également qu’il n’est pas possible de réaliser un arbitrage. Aussi, une mise en sécurité est commandée par réinitialisation de l’ECU. Le quatrième cas T1 ET NON T2 peut traduire par exemple une défaillance du pilote de puissance matériel.
L’invention ajoute, relativement à l’art antérieur, le deuxième cas tel que décrit ci-dessus, dans lequel une certaine mobilité est possible permettant par exemple de mobiliser le véhicule jusqu’à un garage pour réparation, alors qu’une mise en sécurité avec immobilisation aurait été décrétée selon l’art antérieur.
Procédé de fourniture de service d’authentification d’actif réel à l’aide d’un identifiant décentralisé et d’un jeton non fongible Arrière-plan technologique 1. Domaine de l’invention
La présente invention se rapporte à un procédé de fourniture d’un service d’authentification d’actif réel utilisant un identifiant décentralisé (DID) et un jeton non fongible (NFT) et concerne un procédé de maintien de validité, d’identité, d’intégrité et de continuité en authentifiant une empreinte numérique de surface avec le DID pendant des transactions de NFT d’actifs réels.
Le dispositif 300 présente, en outre, les mêmes avantages que ceux du dispositif 100 décrit en relation avec la .
La est une vue en coupe de côté illustrant un mode de réalisation d'un dispositif électronique 400.
Le dispositif électronique 400 présente des éléments communs avec le dispositif électronique 300 décrit en relation avec la . Ces éléments communs ne sont pas décrits de nouveau en détails ici, et seules les différences entre les dispositifs 400 et 300 sont mises en exergue.
Le dispositif électronique 400 se différencie du dispositif 300 en ce que la couche 301 est remplacée par une couche 401 en un matériau conducteur thermiquement formée autour du ou des piliers 127. Comme la couche 301, la couche 401 s'étend sur toute la hauteur du ou des piliers 127, c'est-à-dire de la couche 105 de la puce 101 jusqu'à une partie transversale 403 du capot 119. De plus, selon un mode de réalisation, la couche 401 recouvre, en outre, tout ou partie des faces latérales 109 de la puce 101.
De plus, comme la couche 301, la couche 401 peut s'étendre sur une ou plusieurs portions (voir vue (B)) des face 105 et 109 de la puce 101, mais peut, selon une variante, s'étendre sur toute la face 105 de la puce 101 et sur toutes les faces 109 de la puce 101. Selon un exemple, la couche 401 est formée au niveau de points chauds de la puce 101.
Comme dit précédemment, la couche 401 est en un matériau conducteur thermiquement. Selon un exemple, ce matériau est choisi par le groupe comprenant : le matériau portant la référence SE4450 commercialisé par la société Dow Corning, et le matériau portant la référence TC3040 commercialisé par la société Dow Corning.
Le dispositif électronique 400 se différencie, en outre, du dispositif 300 en ce que le capot 119 comprend une partie transversale 403 différente de la partie transversale 121 décrite en relation avec la . La partie transversale 403 comprend des portions d'épaisseurs différentes, plus particulièrement la partie transversale 403 comprend : - une portion 405 d'épaisseur P1 s'étant au-dessus de la puce 101 ; et - au moins une portion 407 d'épaisseur P2 s'étant autour, c'est-à-dire en périphérie de la puce 101.
Selon un mode de réalisation, l'épaisseur P1 est inférieure à l'épaisseur P2. En pratique l'épaisseur P2 est assez grande pour que la portion 407 s'étende au moins jusqu'au niveau de la face 103 de la puce 101. De ce façon les faces latérales 109, et plus précisément les portions de la couche 401 les recouvrant, sont en contact avec la portion 407 de la partie transversale 403 du capot 119. Ainsi, selon un mode de réalisation, une face supérieure de la couche 401 est en contact direct avec la face 105 et les faces 109, et une face inférieure, opposée à la face supérieure, est en contact direct avec la partie transversale 403 du capot 119.
Un avantage de ce mode de réalisation est que la couche 401 et la portion 407 de la partie transversale 403 du capot 119 permettent d'évacuer la chaleur émise depuis les faces latérales 109 de la puce 101.
Le dispositif 400 présente, en outre, les mêmes avantages que ceux du dispositif 300 décrit en relation avec la .
La est une vue en coupe de côté illustrant un mode de réalisation d'un dispositif électronique 500.
De plus, le dispositif électronique 500 présente des éléments communs avec le dispositif électronique 400 décrit en relation avec la . Ces éléments communs ne sont pas décrits de nouveau en détails ici, et seules les différences entre les dispositifs 400 et 500 sont mises en exergue.
Le dispositif électronique 500 se différencie du dispositif 400 en ce que le dispositif 500 comprend une ou plusieurs, de préférence plusieurs, barres 501 conductrices thermiquement disposées entre la portion 407 de la partie transversale 403 du capot 119 et la face 113 du substrat 111. Plus particulièrement, selon un mode de réalisation, la ou les barres 501 sont en contact direct avec la portion 407 de la partie transversale 121 du capot 119 et avec la face 113 du substrat 111.
Selon un mode de réalisation, la ou les barres 501 conductrices thermiquement s'étendent sur tout ou partie de la face 113. La ou les barres 501 ont une largeur comprise entre 50 µm et 100 µm, par exemple de l'ordre de 80 µm.
Selon un mode de réalisation, la ou les barres 501 conductrices thermiquement sont des barres métalliques, par exemple des barres en cuivre ou en un alliage métallique comprenant du cuivre.
Un avantage de ce mode de réalisation est que la ou les barres 501 permettent d'évacuer une partie de la chaleur dégagée par la puce 101 dans le substrat 111.
est une image par microscopie électronique à balayage des granules, après avoir été récupérés du lyophilisateur.
Sur la , on peut observer deux granules de forme sphérique et de tailles 10 et 25 microns, favorables à un bon écoulement des granules pour le remplissage homogène de la matrice de pressage.
Etape (c) : Mise en forme La poudre comprimée en pastilles a été soumise à un traitement thermique de frittage à 1400°C. Les pastilles frittées obtenues présentent une bonne homogénéité des phases (voir Figures 2 et 3), un faible taux de pollution, une densité relative de 99%, ce qui correspond à une porosité fermée de 1% (déterminée par analyse d’image à partir d’une micrographie du matériau) avec des propriétés diélectriques : ε r de 13 et tan δ de 6x10 -5 à 10 GHz et une valeur de coefficient de stabilité en température linéaire de 20 ppm/°C.
présente une analyse par diffraction des rayons X (DRX) des phases présentes dans le composite Al 2 O 3 -TiO 2 après traitement thermique.
Sur cette figure, on peut observer la présence des phases correspondant à l’alumine et au rutile. En outre, il n’est pas observé de phases secondaires.
est une micrographie obtenue par microscopie électronique à balayage sur le composite Al 2 O 3 -TiO 2 après traitement thermique.
Cette micrographie montre un composite dense, par conséquent avec un très faible taux de porosité (en noir), inférieur à 2%. Ce taux de porosité a été mesuré par analyse d’image sur des micrographies du composite. La micrographie montre également la présence d’alumine (en gris foncé) et de grains de rutile (en gris clair) parfaitement dispersés dans la matrice d’alumine. Il est possible d’observer la distribution du rutile principalement dans les joints de grains de l’alumine.
EXEMPLE 2 : Cet exemple illustre les avantages d’utiliser le procédé de granulation cryogénique de l’invention par rapport au procédé conventionnel de granulation par atomisation. Le procédé de fabrication des composites de l’Exemple 1 a été comparé avec le procédé de fabrication des granules par atomisation fait pour un mélange de poudres Al 2 O 3 et TiO 2 .
Trois compositions avec 0,5, 10 et 12% de TiO 2 ont été élaborées par la méthode de granulation de l’Exemple 1 et par atomisation.
Pour chaque composition, 150g du mélange sont introduits dans une jarre en matière plastique avec 300g de billes YTZ de taille 0,8mm, le même dispersant que celui utilisé à l’Exemple 1 et de l’eau osmosée. Le mélange de ces éléments se fait dans un broyeur attriteur à 800tr/min pendant 30 min.
Une fois le mélange fini, les billes YTZ sont retirées de la jarre et un même mélange liant-plastifiant est ajouté à la suspension dans un même rapport que celui utilisé à l’Exemple 1.
La suspension résultante est mise en rotation au moyen d’un agitateur à rouleaux avec une vitesse de rotation de 35 tours/minute, afin d’homogénéiser la suspension et de bien intégrer le liant et le plastifiant. L’agitation est maintenue pendant au moins 3 heures jusqu’à l’obtention d’une suspension fluide.
L’atomisation de chaque suspension résultante a été faite dans un Atomiseur Büchi Mini Spray Dryer B-290. Les conditions pour l’atomisation sont fixées à une aspiration de 80%, une température d’entrée de 170°C, un pompage de 10% et un débit d’air autour de 40 ml/min.
Cette poudre a ensuite suivi des étapes de pressage et frittage similaires à celles décrites dans l’Exemple 1.
Le Tableau 1 montre l’ensemble de compositions réalisées par chaque méthode de granulation, ainsi que la quantité de TiO 2 mesuré avant et après granulation.
Poudres TiO 2 avant granulation (%) TiO 2 après granulation (%) Granulation cryogénique Atomisation Al 2 O 3 + 0,5% TiO 2 0,5 0,5 0,2 Al 2 O 3 + 10% TiO 2 10 10 7 Al 2 O 3 + 12% TiO 2 12 12 9
Selon l’un des aspects de l’invention, l’axe de symétrie miroir est perpendiculaire aux branches des U.
Selon l’un des aspects de l’invention, le dispositif de régulation thermique présente quatre chemins d’écoulement en U, notamment partageant deux entrées et une sortie de fluide communes.
Selon l’un des aspects de l’invention, ces quatre U sont disposés aux quatre coins d’un rectangle ou d’un carré.
L’invention permet d’avoir une vitesse de circulation de fluide qui soit augmentée dans les canaux du tronçon sous-densifié, car la section totale de passage de fluide est réduite du fait du nombre limité de canaux.
Ainsi même si la surface d’échange est moindre dans le tronçon sous-densifié car le nombre de canaux est réduit dans le tronçon sous-densifié, la vitesse de circulation du fluide augmentée en lien avec le fait que le fluide est à l’état liquide (car le fluide est encore à proximité de l’entrée et n’est pas encore suffisamment chauffé pour passer à l’état gazeux) permet d’avoir un échange thermique suffisamment élevé dans ce tronçon sous-densifié.
Les canaux dans la zone aller sont sous-densifiés de façon à augmenter la vitesse d'écoulement et les coefficients d’échange sous les premières rangées de cellules.
L’invention a encore pour objet un dispositif de régulation thermique, notamment de refroidissement, pour composant électrique susceptible de dégager de la chaleur lors de son fonctionnement, notamment pour un module de stockage d’énergie électrique, ce dispositif comportant une plaque supérieure et une plaque inférieure assemblée avec la plaque supérieure pour former ensemble une pluralité de canaux de circulation pour un fluide caloporteur, notamment un fluide réfrigérant, dispositif dans lequel les canaux s’étendent, successivement suivant le sens de circulation de fluide caloporteur, dans une zone aller dans laquelle les canaux communiquent avec une ou plusieurs entrées de fluide, une zone de retournement et une zone retour dans la laquelle les canaux communiquent avec une ou plusieurs sorties de fluide, la zone de retournement reliant les zones aller et retour de manière à ce qu’au moins certains des canaux présentent une forme sensiblement en U dans cette zone de retournement, ce dispositif comprenant des emplacements pour les composants à refroidir, par exemple de forme rectangulaire, dispositif dans lequel la zone de retournement comprend au moins un canal transversal reliant au moins un canal de la zone aller à un canal de la zone retour, ce canal transversal étant à cheval entre deux emplacements voisins qui sont prévus pour recevoir par exemple chacun une cellule de batterie.
Selon l’un des aspects de l’invention, tous les canaux transversaux de la zone de retournement sont placés à cheval entre des emplacements voisins, emplacements pour recevoir par exemple des cellules de batterie.
Selon l’un des aspects de l’invention, ces emplacements sont par exemple disposés suivant des rangées parallèles.
Selon l’un des aspects de l’invention, plusieurs rangées sont disposées dans l’intervalle entre deux canaux transversaux voisins.
Ainsi certaines de ces rangées ne se superposent pas aux canaux transversaux.
Ainsi les cellules de batterie ne sont pas refroidies excessivement.
Selon l’un des aspects de l’invention, le canal transversal présente une longueur plus faible que la largeur cumulée des zones aller et retour, la longueur du canal transversal et cette largeur cumulée étant mesurées suivant la même direction, par exemple une direction parallèle à un petit côté des plaques.
Selon l’un des aspects de l’invention, le ratio entre la largeur (L1) de la zone aller et la distance (Dr1) qui est mesurée entre un bord des plaques et l’extrémité proximal du canal transversal suivant une direction parallèle au canal transversal, est compris entre 2 et 4.
Agent épaississant et/ou gélifiant de phase aqueuse
Dans un mode de réalisation, le ou les agents gélifiants et/ou épaississants de phase aqueuse pouvant être utilisés selon la présente invention sont choisis parmi les gélifiants synthétiques, les gélifiants naturels ; les gélifiants hémi-synthétiques ou d’origines naturelles transformés chimiquement ; les sels ; les associations de tensioactifs ou un mélange de ceux-ci.
Des exemples non limitatifs de gélifiants et/ou épaississant synthétiques pouvant être utilisés selon l’invention incluent les gélifiants anioniques tels que les carbomères, le sodium polyacrylate, les copolymères d’acide acrylique ou méthacrylique, les copolymères d’acide acrylique ou méthacrylique et d’un acrylate ou méthacrylate d’alkyl en C 1 -C 30 , les copolymères d’acide acrylique sulfoné modifiés, les polymères ou copolymères acryliques associatifs ou un mélange de ceux-ci ; les gélifiants cationique tels que le copolymère de chlorure d’acrylamidopropyltrimonium/acrylate ou le polyquaternium-37 ; les polyéthylènes glycols tels que les polyesters d'acides gras de glycérols ou polyglycérols éthoxylé ou les polyesters d'acides gras de monosaccharides éthoxylés.
Des exemples non limitatifs de gélifiants hemisynthétiques ou d’origines naturelles transformés chimiquement pouvant être utilisés selon l’invention incluent l’amidon et ses dérivés ; les celluloses telles que la cellulose microcristalline, la gomme de cellulose, la poudre de cellulose, la methylcellulose, l’éthylcellulose, l’hydroxycellulose, l’hydroxyéthylcellulose l’hydroxypropylcellulose, l’hydroxypropylméthylcellulose, l’éthylcellulose, la carboxyméthylcellulose ou un mélange de ceux-ci.
Des exemples non limitatifs de sels pouvant être utilisés selon l’invention incluent les halogénures de métaux alcalins, de métaux alcalino terreux, d’ammonium ou d’autres métaux tels que l’aluminium et le zinc ; les sulphates et phosphates de métaux alcalins, de métaux alcalino terreux, d’ammonium ou d’autres métaux tels que l’aluminium et le zinc ; les sels de monéthanolamine (MEA) et diéthanolamine (DEA) ; les silicates de métaux alcalins ou un mélange de ceux-ci. On peut citer, par exemple, le chlorure de sodium, le chlorure de potassium, le sulphate de sodium, le sulphate de potassium, le chlorure de magnesium, le sulphate de magnesium, le sulphate de zinc, le chlorure d’ammoniium ou le chlorure de MEA.
Des exemples non limitatifs d’associations de tensioactifs incluent les associations des tensioactifs de la famille des isethionates, alkyle betaïnes, alkylpolyglucosides et des alkanolamides.
Dans un mode de réalisation, le ou les agents épaississants et/ou gélifiants de phase aqueuse pouvant être utilisés selon la présente invention sont choisis parmi les polyéthylènes glycols tels que les polyesters d'acides gras de glycérols ou polyglycérols éthoxylé ; les polyesters d'acides gras de monosaccharides éthoxylés ; ou un mélange de ceux-ci. Dans un mode de réalisation préféré, l’agent épaississant et/ou gélifiant de phase aqueuse est un polyester d'acides gras de monosaccharides éthoxylés choisi parmi les polyesters d'acides gras de glucosides éthoxylés, préférentiellement parmi les diesters d'acides gras de methylglucosides éthoxylés. Dans un mode de réalisation plus préféré, l’agent épaississant et/ou gélifiant de phase aqueuse est le PEG-120 Methyl Glucose Dioleate.
Dans un mode de réalisation, une association d’agent épaississant et/ou gélifiant de type polyesters d'acides gras de monosaccharides éthoxylés et d’un tensioactif non-ionique de type alkanolamide tels que décrits ci-dessus est utilisée. Dans un mode de réalisation préféré, une association de PEG-120 Methyl Glucose Dioleate et de cocamide MIPA est utilisé en un ratio de PEG-120 Methyl Glucose Dioleate sur la cocamide MIPA allant de 1 :5 à 1 :15.
Dans un mode de réalisation, l’agent épaississant et/ou gélifiant de phase aqueuse est présent en une quantité allant de 0,0% à 30% en poids par rapport au poids total de la composition cosmétique concentrée ; dans un mode de réalisation, en une quantité allant de 0,1% à 30% ; dans un mode de réalisation, en une quantité allant de 0,5% à 25% ; dans un mode de réalisation préféré, en une quantité allant de 0,5% à 15%.
Dans un mode de réalisation, la composition cosmétique concentrée selon la présente invention ne comprend pas d’agents épaississants et/ou gélifiants de phase aqueuse.
Avantageusement, dans ce mode de réalisation, la viscosité de la composition cosmétique concentrée après dilution est inchangée par rapport à la viscosité de la composition concentrée avant dilution.
Solvant cosmétiquement acceptable
Selon un mode de réalisation, le solvant cosmétiquement acceptable est choisi parmi de l’eau ou un mélange d’eau et d’au moins un solvant organique soluble dans l’eau.