INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un mode de réalisation, l’axe central X du réservoir s’étend sensiblement dans un plan longitudinal passant par l’une des roues avant et par l’une des roues arrière, lesdites roue avant et arrière étant disposés du même côté de la machine de manutention.
Selon un mode de réalisation, la machine de manutention comporte en outre un compartiment arrière fixé au châssis derrière la cabine de pilotage.
Lors de la coulée, le métal en fusion peut être à une température de 1500°C environ.
On comprend que l’insert 32 est emprisonné dans le corps 31 de l’aube 20 après refroidissement et solidification du corps. Lors de la phase de refroidissement, le métal se rétractant vient emprisonner l’insert 32 céramique et le mettre en compression. C’est ce maintien en compression qui va favoriser la tenue de cet insert. En effet, les céramiques ont de meilleures propriétés mécaniques en compression. On obtient alors la configuration de la dans laquelle l’insert 32 est maintenu serré par le corps 31.
Selon une seconde variante, après fabrication de l’insert 32 à l’étape a), le procédé comprend les étapes de :
d) retrait du noyau de façon à libérer la cavité de l’aube 20 ainsi que l’évidement 3 destiné à recevoir l’insert 32, et
e) montage de l’insert 32 dans l’évidement 33 du corps par frettage.
Le frettage peut avoir lieu à chaud ou à froid (cf. ). Dans le cas d’un frettage à froid, l’insert 32 est refroidi à très basse température pour le contracter et faciliter son montage dans l’évidement 33 du corps 31. Dans le cas d’un frettage à chaud, le corps 31 est chauffé à très haute température pour le dilater et faciliter son montage dans l’évidement 33 du corps 31.
Quelle que soit la variante de fabrication de l’aube 20, en fonctionnement (à chaud), l’insert 32 céramique est toujours coincé par le corps 31 métallique mais celui-ci ne lui transmet pas ou peu de traction. L’insert 32 est donc en compression ou faible traction. En fonctionnement (à froid), l’insert 32 céramique est en compression par la pression du métal entourant.
Dans les deux modes de réalisation du procédé, l’insert a une forme complémentaire de celle de l’évidement. A l’issue du procédé, le corps peut exercer sur l’insert une précontrainte en compression qui disparait ou peut disparaitre totalement en fonctionnement du fait des dilatations thermiques différentielles entre les deux matériaux de l’insert et du corps.
Les zones faibles de l’aube 20 (zones les plus chaudes) peuvent ainsi être réalisées dans un matériau adapté, et l’aube 20 peut fonctionner dans un environnement plus chaud (augmentation de la température des gaz de combustion et/ou de la température de l’air refroidissement), où il est possible de réduire le débit de refroidissement de l’aube 20, afin d’améliorer la performance de la turbomachine 1.
MODULE DE MONTAGE D’UNE AUBE DE SOUFFLANTE DE TURBOMACHINE Le présent exposé concerne un module de montage d’une aube de soufflante de turbomachine, un ensemble à calage variable comprenant un tel module et une soufflante de turbomachine comprenant un tel ensemble.
L'ensemble appelé cartouche de roulements qui est formé par le pivot d'une aube et la partie formant les roulements associés au pivot d’aube est monté par l'intérieur dans une bouche du moyeu, tandis que le pivot d'aube est monté dans la cartouche, par l’extérieur pour venir se positionner et être maintenu serré à l’intérieur de la cartouche de roulements. L’aube, quant à elle, est montée sur le pivot depuis l'extérieur de la bouche de moyeu. De manière générale, la rétention radiale des aubes est assurée par la forme du pied de l'aube et de l'alvéole qui l'accueille, le pivot et ses roulements, le moyeu dans lequel s'intègre le pivot et le carter externe de la soufflante. La bouche de moyeu comporte intérieurement une butée radiale qui permet de s'assurer du maintien en position radiale du pivot lors de la mise en opération de la soufflante, notamment afin d'éviter tout déplacement radial de l'ensemble (pivot et roulements), en éloignement de l'axe longitudinal, sous l'effet des forces centrifuges dues à la rotation de la soufflante. Un mécanisme interne au moyeu permet de faire pivoter chaque pivot d'aube sur commande et donc de faire pivoter l’aube portée par le pivot.
Lors du montage du pivot de l’aube dans la cartouche depuis l’extérieur de la bouche de moyeu, depuis l’extérieur de cette dernière, il est nécessaire de coupler la partie inférieure du pivot à une pièce du mécanisme de pivotement afin d’empêcher le retrait du pivot hors de la bouche suivant l’axe radial de celle-ci, sous l’action des forces centrifuges qui apparaissent lors de la mise en rotation du moyeu. Ce couplage est réalisé en intervenant depuis l’intérieur du moyeu et en solidarisant le pivot et la pièce du mécanisme grâce à un ou plusieurs organes de couplage qui forment en outre une butée axiale sur la cartouche de roulements. Cette opération est délicate à réaliser lors du premier montage de la soufflante mais s’avère encore plus problématique lorsqu’elle intervient lors d’opérations de maintenance (pour diverses raisons telles que par exemple suite à une ingestion d'oiseau) et que le support d’aube doit être démonté, inspecté puis réparé ou remplacé, et remonté.
Une dispersion selon l’invention est avantageuse en ce que ses propriétés avantageuses précités demeurent même en présence de teneurs élevées en filtre(s) UV dans la phase grasse dispersée. Ainsi, une dispersion selon l’invention comprend avantageusement une teneur supérieure ou égale à 25 %, de préférence entre 24 % et 60%, en particulier entre 25 % et 60%, de préférence entre 30% et 55%, en particulier entre 35% et 50%, et mieux entre 40% et 45%, en poids de filtre(s) UV par rapport au poids total de la phase grasse dispersée le(s) comprenant.
Avantageusement, lorsqu’une phase différente de la phase grasse (i.e. gouttes (G1) comprend en outre au moins un filtre UV, en particulier la phase continue aqueuse, une dispersion selon l’invention comprend entre 0 % et 60%, de préférence entre 5% et 55%, en particulier entre 10% et 50%, et mieux entre 15 et 40%, en poids de filtre(s) UV par rapport au poids total de ladite phase.
Dans un mode de réalisation, chaque contenu du sous-ensemble de contenus sCT comporte un lien ou un identifiant pointant vers un des contenus de l’ensemble et/ou une version abrégée/synthétisée/courte d’un des contenus de l’ensemble. Ainsi, au cours de la sous-étape S151, l’utilisateur peut se voir proposer sur son terminal une vue synthétique de l’ensemble des contenus dont la diffusion est considérée comme pertinente par les fournisseurs de contenus dans la zone géographique concernée — dans le cas d’espèce la ville de Lille. L’utilisateur peut alors sélectionner un ou plusieurs contenus parmi le sous-ensemble de contenus sCT, et transmettre la sélection SEL correspondante au système de gestion 30 qui la reçoit au cours d’une sous-étape S250. Le système de gestion 30 peut alors transmettre, au cours d’une étape S260, un nouvel ensemble de contenus selCT en fonction de la sélection reçue. Typiquement, le nouvel ensemble de contenus selCT correspond aux versions complètes ou étendues des contenus sélectionnées par l’utilisateur parmi le sous-ensemble de contenus sCT. Le système de gestion 30 peut également être configuré pour enregistrer, dans le système de suivi 33, des informations relatives à la réception de la sélection SEL de contenus, parmi le sous-ensemble de contenus sCT. Le système de suivi est ainsi configuré pour stocker toutes informations pertinentes pour établir un suivi statistique de l’intérêt de l’utilisateur pour les contenus particuliers sélectionnés par l’utilisateur après réception de tous les contenus disponibles pour la zone géographique concernée, et/ou mettre en œuvre un système de facturation à la diffusion de contenus sélectionnés. Les informations stockées par le système de suivi 33, sont par exemple une ou plusieurs informations parmi la liste non exhaustive suivante : une heure d’arrivée de la sélection SEL, l’information d’identification de la zone géographique, une information relative à la zone géographique comme une définition géographique, une adresse réseau, une information sur la distribution à un terminal d’un contenu sélectionné tel qu’une heure d’envoi, le type de message envoyé, une référence au contenu sélectionné diffusé, une information sur la consultation du contenu sélectionné sur le terminal, un type d’interaction entre l’utilisateur et le contenu sélectionné transmis, etc.
Un des problèmes associés au cumul de ces deux systèmes dans un même véhicule, à savoir le système ADML et le système de charge sans fil (ou système de charge par induction) est qu’ils utilisent des bandes de fréquences très proches, voire identiques, ce qui génère des problèmes de compatibilité électromagnétique (CEM) entre ces deux systèmes.
Par exemple, lorsque le système de charge sans fil est actif, le système ADML peut être perturbé et connaitre des difficultés pour détecter ou reconnaitre la clé main libre.
A l’inverse, lorsque le véhicule émet une requête d’authentification à destination de la clé mains libres, notamment lorsque le véhicule est à l’arrêt (par exemple à un stop ou à un feu rouge), l’émission du signal comprenant la requête peut perturber le système de charge sans fil. Les interférences générées par la transmission du signal sont susceptibles d’interrompre la charge par induction du dispositif de communication mobile, une telle interruption étant détectée par le dispositif de communication mobile qui génère en conséquence une alerte (par exemple un bip sonore et/ou l’affichage d’un message sur l’écran du dispositif de communication mobile).
Les problèmes de CEM engendrent ainsi des dysfonctionnements du système ADML et/ou du système de charge sans fil lorsque ces derniers fonctionnent de manière concomitante.
Un autre objet de la présente invention est d’améliorer la compatibilité électromagnétique entre le système ADML et le système de charge sans fil d’un véhicule.
Selon un premier aspect, la présente invention concerne un procédé de contrôle d’un système de charge sans fil pour dispositif de communication sans fil, le système de charge sans fil étant embarqué dans un véhicule, le véhicule comprenant en outre un système d’accès et démarrage mains libres, dit système ADML, le procédé étant mis en œuvre par le véhicule lorsqu’un moteur du véhicule est en marche, le procédé comprenant les étapes suivantes :
Selon une variante, la puissance de charge est réduite du premier niveau de puissance au deuxième niveau de puissance lorsque la vitesse courante est inférieure à la vitesse seuil déterminée pendant une durée supérieure à une durée seuil déterminée.
- de silice (SUNVEIL d'IKEDA),
- de silice et d'oxyde de fer (SUNVEIL F d'IKEDA),
- de silice et de polyglyceryl-10 stearate (COSMESERVE WP-40W de IWASE COSFA)
- de silice et d'alumine (MICROTITANIUM DIOXIDE MT500 SA et MICROTITANIUM DIOXIDE MT 100 SA de TAYCA, TIOVEIL de TIOXIDE),
- d'alumine ( TIPAQUE TTO-55 (B) et TIPAQUE TTO-55 (A) d'ISHIHARA, et UVT 14/4 de KEMIRA),
- de TiO2 rutile traité avec l'alumine et de la silice enrobé de glycérol (UV TITAN M212 de KEMIRA),
- de TiO2 rutile traité avec l'alumine et de la diméthicone (UV TITAN M195 de KEMIRA), - d'alumine et de stéarate d'aluminium (MICROTITANIUM DIOXIDE MT 100 T, MT 100 TV, MT 100 TX, MT 100 Z, MT-01 de TAYCA, Solaveil CT-10 W et Solaveil CT 100 de UNIQEMA et Eusolex T-AVO de MERCK),
- de silice, d'alumine et d'acide alginique (MT-100 AQ de TAYCA), - d'alumine et de laurate d'aluminium (MICROTITANIUM DIOXIDE MT 100 S de TAYCA),
- d'alumine , de methicone et d'acide polyhydroxystearique (INP60T7 de KOBO) - d'oxyde de fer et de stéarate de fer (MICROTITANIUM DIOXIDE MT 100 F de TAYCA),
- d'oxyde de zinc et de stéarate de zinc (BR 351 de TAYCA),
- de silice et d'alumine et traités par une silicone (MICROTITANIUM DIOXIDE MT 600 SAS, MICROTITANIUM DIOXIDE MT 500 SAS ou MICROTITANIUM DIOXIDE MT 100 SAS de TAYCA),
- de silice, d'alumine, de stéarate d'aluminium et traités par une silicone (STT-30-DS de TITAN KOGYO),
- d'alumine et traités par une silicone (TIPAQUE TTO-55 (S) de ISHIHARA, ou UV TITAN M 262 de KEMIRA),
- de triéthanolamine (STT-65-S de TITAN KOGYO),
- d'acide stéarique (TIPAQUE TTO-55 (C) de ISHIHARA,
- d'hexamétaphosphate de sodium (MICROTITANIUM DIOXIDE MT 150 W de TAYCA).
Composé(s) additionnel(s) Une dispersion selon l’invention, en particulier la phase continue aqueuse et/ou la phase grasse dispersée, peut/peuvent en outre comprendre au moins un composé additionnel différent de l’agent gélifiant lipophile, des filtres UV et des huiles susmentionnées.
A titre de composé additionnel, une dispersion selon l’invention, en particulier la phase continue aqueuse et/ou la phase grasse dispersée, peut/peuvent ainsi en outre comprendre des poudres ; des charges, notamment des charges à effet flouteur / charges « soft-focus » ; des paillettes ; des agents colorants, notamment choisis parmi les agents colorants hydrosolubles ou non, liposolubles ou non, organiques ou inorganiques, les matériaux à effet optique, les cristaux liquides, et leurs mélanges ; des agents particulaires insolubles dans la phase grasse ; des conservateurs ; des humectants ; des agents parfumants, notamment tels que définis dans WO2019002308 ; des stabilisateurs ; des chélateurs ; des émollients ; des agents modificateurs choisis parmi des agents gélifiant/de texture, de viscosité différents de la base et des agents gélifiant lipophiles susmentionnés, de pH, de force osmotique et/ou des modificateurs d’indice de réfraction etc… ou tout additif cosmétique usuel ; et leurs mélanges.
Agent(s) gélifiants hydrophile(s) Avantageusement, la phase aqueuse peut en outre comprendre au moins un agent gélifiant hydrophile, c'est-à-dire soluble ou dispersible dans l’eau. Dans le cadre de la présente invention, le terme « agent gélifiant hydrophile » peut être désigné indifféremment par le terme « agent de texture hydrophile ». Les agents gélifiant hydrophiles permettent de moduler la fluidité de la dispersion, et donc la sensorialité et/ou galénique, que l'on souhaite obtenir et/ou concourent à améliorer encore la stabilité cinétique de la dispersion.
Comme agents gélifiant hydrophiles, on peut citer :
- les agents gélifiant naturels, notamment choisis parmi les extraits d'algues, les exsudats de plantes, les extraits de graines, les exsudats de microorganismes, tel que l’alcasealan commercialisé par la société Hakuto (INCI : Alcaligenes Polysaccharides), et autres agents naturels, en particulier l’acide hyaluronique,
Ainsi, ladite zéolithe Y obtenue présente un paramètre cristallin a0 initial de la maille élémentaire strictement supérieur à 24,50 Å.
Ladite zéolithe Y obtenue présente avantageusement une surface spécifique mesurée par physisorption d’azote selon la méthode B.E.T. comprise entre 550 et 1000 m 2 /g, de préférence entre 600 et 900 m 2 /g, et de manière préférée entre 650 et 800 m 2 /g.
Selon l’invention, le support comprend également une zéolithe Béta.
La zéolithe Beta utilisée dans le support selon l’invention présente de préférence un rapport atomique global SAR compris entre 10 et 100, préférentiellement entre 20 et 50, et de manière préférée entre 20 et 30. La zéolithe Beta utilisée dans le support selon l’invention présente avantageusement une surface spécifique mesurée par physisorption d’azote selon la méthode B.E.T. comprise entre 400 et 800 m 2 /g, de préférence entre 500 et 750 m 2 /g, et de manière préférée entre 550 et 700 m 2 /g.
De préférence, le support présente une teneur en zéolithe Beta comprise entre 5 et 15 et de manière préférée entre 7 et 14%, de préférence entre 8 et 12 %, par rapport au poids total dudit support.
De préférence, le support comprend et est de préférence constitué de :
- 35 à 70%, de préférence de 50 à 70%, et de manière préférée de 55 à 65%, en poids par rapport au poids total dudit support d’une zéolithe Y présentant un paramètre cristallin a0 initial de la maille élémentaire strictement supérieur à 24,50 Å ;
- de 5 à 15%, de préférence 7 à 14%, et de manière préférée de 8 à 12%pds en poids par rapport au poids total dudit support d’une zéolithe Beta ; et
- de 15 à 60% poids, de préférence entre 15% à 40% en poids, et de manière très préférée entre 20% et 40% en poids par rapport au poids total dudit support d’au moins une matrice minérale poreuse.
Conformément à l’invention, le rapport pondéral de ladite zéolithe Y sur ladite zéolithe Beta dans le catalyseur est compris entre 5 et 12.
De préférence, le rapport pondéral de ladite zéolithe Y sur ladite zéolithe Beta dans le catalyseur est compris entre 5 et 10, et de préférence entre 5 et 8 .
De préférence, le catalyseur présente une teneur en zéolithe Y comprise entre 18 et 69% poids par rapport au poids total dudit catalyseur.
DETERMINATION D’UNE ORIENTATION CRISTALLOGRAPHIQUE D’UNE SURFACE D’UNE PIECE D’UN AERONEF Domaine technique de l’invention La présente invention concerne un procédé de détermination d’une orientation cristallographique d’une surface d’une pièce d’un aéronef, ainsi qu’un procédé de contrôle non destructif pour une pièce aéronautique en matériau monocristallin ou bien polycristallin.
Arrière-plan technologique Les pièces aéronautiques telles que les aubes de turbines sont soumises en fonctionnement à des contraintes thermomécaniques importantes. Ainsi, la pérennité des caractéristiques matériaux de ses pièces doit être vérifiée. Une pièce en matériau monocristallin ou bien polycristallin est élaborée. Afin de garantir un état de structure cristalline défini, la pièce doit être contrôlée de manière non-destructive afin de vérifier qu’elle ne présente pas de défaut d’orientation cristalline en surface, par exemple des grains parasites ou des grains recristallisés
En particulier, les aubes de turbine sont généralement fabriquées de façon à obtenir une orientation cristalline bien particulière. En effet, les zones de jonction entre différentes orientations représentent des points faibles dans la pièce.
Une méthode connue est la méthode de Laue en réflexion (RXO). Cependant, les systèmes utilisant cette méthode sont conçus pour envoyer, avec un certain angle, un faisceau de rayons X sur une surface très petite, au plus de quelques mm². La figure de diffraction résultante est ensuite analysée pour déterminer l’orientation cristalline. Cette analyse est complexe et, de ce fait, assez longue. Ainsi, pour analyser une grande surface, il est nécessaire de multiplier les mesures, ce qui multiplie le temps d’analyse. En outre, l’utilisation de rayons X implique l’utilisation d’un matériel complexe et donc coûteux.
Il peut ainsi être souhaité de prévoir un procédé de détermination d’une orientation cristallographique d’une surface d’une pièce d’un aéronef, qui permette de s’affranchir d’au moins une partie des problèmes et contraintes précités.
Il est donc proposé un procédé de détermination d’une orientation cristallographique d’une surface d’une pièce d’un aéronef, caractérisé en ce qu’il comporte : pour chacune de plusieurs positions d’éclairage : un éclairage non collimaté de la surface depuis la position d’éclairage considérée, et une acquisition, à un même point d’acquisition pour toutes les positions d’éclairage, d’une image dite brute de la surface éclairée ; pour chaque position d’éclairage et pour chaque pixel des images brutes, une détermination d’une orientation possible de facettes cristallines d’une zone correspondant au pixel considéré, en considérant une propagation lumineuse depuis la position d’éclairage considérée jusqu’à la position d’acquisition, avec une réflexion spéculaire sur les facettes cristallines de la zone correspondant au pixel considéré ; à partir des images brutes et des orientions possibles associées à leurs pixels, une construction d’un profil de réflectance donnant une réflectance en fonction de l’orientation possible des facettes ; et une détermination d’une orientation réelle des facettes à partir du profil de réflectance.
Ainsi, l’invention permet d’obtenir l’orientation cristallographique de toute la surface que le dispositif d’acquisition est capable d’imager avec une résolution souhaitée. En outre, l’invention utilise de la lumière non collimatée, qui peut être produite par des dispositifs d’éclairage simples et donc peu coûteux.
L’invention peut en outre comporter l’une ou plusieurs des caractéristiques additionnelles suivantes, selon toute combinaison techniquement possible.
Dans un mode de réalisation, la surface a préalablement été attaquée chimiquement pour faire apparaitre les facettes cristallines, par exemple celles repérées par les indice de Miller {100}.
Dans un mode de réalisation également, la détermination d’une orientation possible pour chaque position d’éclairage et pour chaque pixel des images brutes, comporte : - une détermination des positions relatives des zones par rapport aux positions d’éclairage et à la position d’acquisition, par exemple à partir d’une distance entre la surface et la position d’acquisition pouvant être déterminée à partir d’une mise au point sur la surface d’un dispositif d’acquisition situé à la position d’acquisition ; et - pour chaque position d’éclairage et chaque pixel, une détermination des trois angles : azimut incident, élévation incidente et élévation retour à partir des positions relatives, l’orientation possible étant calculée à partir de ces trois angles.
Dans un mode de réalisation également, le procédé comporte une correction des images brutes pour compenser un éclairage inhomogène de la surface, afin de donner des images corrigées associant à chaque pixel une réflectance.
Dans un mode de réalisation également, la correction comporte, pour chacune des positions d’éclairage : - un éclairage non collimaté depuis la position d’éclairage considérée d’une surface neutre placée à la place de la surface de la pièce ; - une acquisition d’une image floue de la surface neutre éclairée, dite image corrective, et - une correction de l’image brute obtenue par l’éclairage depuis la position d’éclairage considérée, à partir de l’image corrective pour donner l’image corrigée.
Dans un mode de réalisation également, la correction de l’image brute comporte une division de l’image brute par l’image corrective de la manière suivante : I(n) = I B (n) ○ I C ○ – 1 (n), où I(n) est l’image corrigée, I B (n) est l’image brute, I C (n) est l’image corrective, ○ représente le produit de Hadamard et ○ – 1 représente l’inverse de Hadamard.
Dans un mode de réalisation également, la construction du profil de réflectance comporte pour chacun de plusieurs intervalles d’orientation, une détermination d’une réflectance moyenne à partir des images brutes et des orientions possibles de leurs pixels.
Dans un mode de réalisation également, une réflectance moyenne est déterminée à partir des images corrigées et des orientions possibles de leurs pixels.
Selon une variante de réalisation de l’invention, les organes de commutation comprennent des commutateurs de puissance.
Selon le second mode de réalisation de l’invention, chaque phase du moteur électrique est dépourvue de résistor dédié à la mesure du courant traversant la phase.
la est une vue en perspective d’un système de freinage selon l’invention,
la est une vue schématique d’un actionneur électromécanique du système de freinage de la ,
la est un exemple de schéma électrique de l’actionneur électromécanique de la ,
les figures 4a et 4b représentent un exemple de schéma électrique illustrant le fonctionnement des organes de commutation de l’actionneur électromécanique de la dans deux configurations différentes, et
la est une vue schématique d’un actionneur électromécanique d’un système de freinage selon un second mode de réalisation de l’invention.