INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’unité de couverture de l’adaptateur de balai d'essuie-glace, le capuchon d’extrémité ou l’unité de lame d’essuyage délimitent au moins un canal de fluide (ou de liquide) qui est, de préférence, sur au moins 50% et d’une manière particulièrement préférentielle, sur au moins 75% de manière au moins pratiquement parallèle à l’axe longitudinal de l’unité de couverture de l’adaptateur de balai d'essuie-glace du capuchon d’extrémité ou de l’unité de lame d’essuyage par l’unité de couverture, l’adaptateur de balai d'essuie-glace, le capuchon d’extrémité ou l’unité de lame d’essuyage.
L’expression « axe longitudinal » d’un objet désigne un axe parallèle à l’arête la plus longue du plus petit parallélépipède géométrique qui enveloppe étroitement et complètement l’objet et passe, de préférence, par le centre géométrique de l’objet qui est notamment un parallélépipède.
L’expression « pratiquement parallèle » désigne notamment l’orientation d’une direction par rapport à une direction de référence, notamment dans un plan et cette direction ne s’écarte de la direction de référence que d’un écart, notamment inférieur à 8°, avantageusement inférieur à 5° et d’une manière particulièrement avantageuse, inférieur à 2°. L’unité de couverture, l’adaptateur de balai d'essuie-glace, le ou les capuchons d’extrémité ou l’unité de lame d’essuyage peuvent en variante, ne délimiter aucun canal. En particulier, l’unité de couverture, l’adaptateur de balai d'essuie-glace, le ou les capuchons d’extrémité ou l’unité de lame d’essuyage ne peuvent délimiter complètement aucune autre cavité que l’évidement de chauffage dans la section perpendiculaire à l’axe longitudinal de l’unité de couverture de l’adaptateur de balai d'essuie-glace, du ou des capuchons d’extrémité ou de l’unité de lame d’essuyage.
En particulier, le dispositif de balai d'essuie-glace notamment l’unité de base ne comportent pas d’élément délimitant un canal de fluide ou canal de liquide. L’unité de base, notamment l’unité de couverture, l’unité de déflecteur, l’adaptateur de balai d'essuie-glace, le ou les capuchons d’extrémité, la lèvre d’essuyage ou l’unité de lame d’essuyage sont, de préférence, au moins partiellement, de préférence au moins en grande partie et d’une manière particulièrement préférentielle, complètement réalisés en un matériau TPE (matériau élastomère à caractéristiques thermoplastiques). De façon préférentielle, l’unité de base est coextrudée.
L’abréviation TPE désigne, de façon générale, un élastomère thermoplastique encore appelé caoutchouc thermoplastique.
De façon préférentielle, le matériau de thermistance représente au moins 50%, de préférence au moins 60%, d’une manière particulièrement préférentielle au moins 70% et d’une manière extrêmement préférentielle, de préférence au moins 80% de l’élément chauffant en volume. De façon préférentielle, le matériau de thermistance est un matériau PTC (matériau à résistance positive). L’élément chauffant est au moins intégré partiellement dans l’unité de base. Cet élément chauffant correspond au moins partiellement et de préférence au moins en grande partie et d’une manière extrêmement préférentielle, à au moins 80% du volume de l’unité de base.
De façon particulièrement préférentielle, le matériau de thermistance est un matériau à caractéristique PTC. L’élément chauffant a une résistance électrique fonction de la température et qui varie de façon exponentielle, notamment à croissance exponentielle, en particulier, dans une plage de températures élevées d’au moins 40°C, de préférence d’au moins 50°C. Le matériau de thermistance peut, en variante, être réalisé au moins en partie, notamment par segments comme matériau thermo-conducteur. De façon préférentielle, l’élément chauffant comporte deux câbles conducteurs. Cet élément chauffant et en particulier les deux câbles conducteurs ou le matériau de thermistance s’étendent au moins sur 50%, de préférence sur au moins 60%, d’une manière particulièrement préférentielle sur au moins 70% et d’une manière extrêmement préférentielle, sur au moins 80% de l’unité de base, de préférence de l’élément de couverture, notamment au moins de façon pratiquement parallèle à l’axe longitudinal de l’unité de base. Le matériau de thermistance relie au moins les deux câbles conducteurs. Le matériau de thermistance relie au moins les deux câbles conducteurs, l’un à l’autre sur au moins 50%, de préférence sur au moins 60%, d’une manière particulièrement préférentielle sur au moins 70% et d’une manière extrêmement préférentielle sur au moins 80% de l’extension des câbles conducteurs parallèlement à l’axe longitudinal des câbles conducteurs. De façon préférentielle, les deux câbles conducteurs sont reliés au moins de manière pratiquement parallèle l’un à l’autre par le matériau de thermistance.
La réalisation du dispositif de balai d'essuie-glace selon l’invention permet de réduire avantageusement le risque de surchauffe du dispositif de balai d'essuie-glace notamment de l’unité de base à partir de l’élément chauffant. En particulier, on supprime avantageusement la surveillance de la température de l’élément chauffant. Cela permet une commande économique avantageuse pour le véhicule par rapport au balai d'essuie-glace chauffant.
Suivant une autre caractéristique, l’élément chauffant comprend un câble de cuivre nickelé. Au moins l’un des deux câbles conducteurs est un câble de cuivre nickelé. D’une manière particulièrement préférentielle, au moins les deux câbles conducteurs sont des câbles de cuivre nickelés. Ces deux câbles conducteurs peuvent être réalisés sous la forme d’un câble toronné. On réalise avantageusement le contact électrique entre le câble conducteur et le matériau de thermistance.
Suivant une autre caractéristique, l’élément chauffant comprend une matrice chauffante dopée avec du carbone. Le matériau de thermistance est, de préférence, une matrice de polymère contenant des particules de carbone, notamment des particules de noir de carbone. On réalise avantageusement un rapport température/résistance dans la plage de températures avantageuses.
En outre, l’unité de base délimite notamment une cavité chauffante ou cavité de chauffage déjà évoquée et qui, en section perpendiculaire à l’axe longitudinal de l’unité de base a un contour extérieur allongé. De façon préférentielle, le contour extérieur de la cavité chauffante de l’unité de base notamment en section perpendiculaire à l’axe longitudinal de l’unité de base a pratiquement une forme de I. Le contour extérieur de la cavité chauffante de l’unité de base, notamment en section perpendiculaire à l’axe longitudinal de l’unité de base a deux arêtes extérieures longitudinales, opposées, parallèles et deux arêtes extérieures opposées, plus courtes. Les deux arêtes extérieures courtes du contour extérieur sont cintrées suivant un même rayon de courbure. De façon préférentielle, les deux arêtes extérieures courtes, cintrées sont orientées respectivement vers une extrémité hypothétique de l’axe de pivotement. On arrive avantageusement à des câbles conducteurs à section ronde et une cavité de chauffage remplie de matériau de thermistance.
Suivant une autre caractéristique, le dispositif de balai d'essuie-glace ne comporte pas de capteur de température. De façon préférentielle, l’unité de base, notamment au niveau de l’élément chauffant ne comporte pas de capteur de température. De façon préférentielle, l’ensemble du balai d'essuie-glace ne comporte pas de capteur de température. Cela permet d’avoir un dispositif de balai d'essuie-glace avantageusement compact et ne nécessitant qu’un entretien réduit.
Suivant une autre caractéristique, le dispositif de balai d'essuie-glace comporte au moins un capuchon d’extrémité et en particulier les capuchons d’extrémité déjà évoqués qui ont au moins un connecteur électrique pour le branchement électrique de l’élément chauffant à la ligne d’alimentation électrique. Le connecteur électrique est relié de manière fixe à un capuchon d’extrémité. Le connecteur électrique est relié par le côté intérieur à l’élément chauffant, notamment aux deux câbles conducteurs, de préférence aux extrémités libres de ceux-ci. De façon préférentielle, au moins le capuchon d’extrémité qui se situe sur le rayon intérieur du mouvement d’essuyage du dispositif de balai d'essuie-glace comporte le connecteur électrique. De façon préférentielle, le connecteur électrique est réalisé sur le côté non tourné vers la lèvre d’essuyage pour le branchement avec la ligne d’alimentation électrique. Le connecteur électrique est réalisé sur le côté extérieur de l’adaptateur de balai d'essuie-glace sous la forme de deux broches de connexion dont l’axe longitudinal respectif est perpendiculaire à l’axe de pivotement et à l’axe longitudinal de l’unité de base. Cela permet d’avoir une ligne d’alimentation électrique avantageusement courte, notamment sur le bras d’essuie-glace pour alimenter l’élément chauffant en énergie électrique.
Suivant une autre caractéristique, le dispositif de balai d'essuie-glace comprend au moins un et notamment un adaptateur de balai d'essuie-glace déjà évoqué pour être relié à un élément de couverture muni d’au moins un connecteur électrique pour le branchement électrique de l’élément chauffant à la ligne d’alimentation électrique. Le connecteur électrique est relié de manière fixe à l’adaptateur de balai d'essuie-glace. Le connecteur électrique est relié du côté intérieur à l’élément chauffant, en particulier, aux deux câbles conducteurs, de préférence aux extrémités libres des deux câbles conducteurs. L’adaptateur de balai d'essuie-glace a un corps de base d’adaptateur et au moins un ressort de maintien qui réalisent la liaison pivotante autour de l’axe de pivotement. Le connecteur électrique est prévu sur le côté non tourné vers la lèvre d’essuyage (côté opposé à la lèvre d’essuyage) pour être relié à la ligne d’alimentation électrique. Le connecteur électrique est réalisé sur le côté extérieur de l’adaptateur de balai d'essuie-glace sous la forme de deux broches de branchement dont l’axe longitudinal respectif est perpendiculaire à l’axe de pivotement et à l’axe longitudinal de l’unité de base. On a ainsi une liaison électrique protégée contre le glissement du dispositif de balai d'essuie-glace.
Pour comparer une situation courante avec l’ensemble des situations de l’historique, il est connu de considérer les dernières mesures issues des boucles de comptage. Par exemple, si l’heure actuelle est 14h, il est possible de considérer l’ensemble des mesures entre 12h et 14h, soit 20 mesures, ou encore entre 0h et 14h, soit 140 mesures. Ces mesures sont ensuite comparées aux mesures présentant le même horodatage dans les situations de l’historique afin de détecter la situation de l’historique la plus proche de la situation courante.
Plus précisément, l’équivalence est déterminée à tranche horaire h fixée, telle que :
L’identification de l’équivalence consiste à minimiser la distance entre une situation de l’historique S h et la situation observée S o . La sélection des situations candidates à l’équivalence nécessite que le calcul soit reproduit systématiquement entre la situation observée S o et chacune des situations de l’historique S i , à la même tranche horaire, telles que i appartient à l’intervalle [1 ; n ] avec n étant le nombre de situations de l’historique à comparer.
Par exemple, le cumul des distances sur chaque tranche horaire de la période explicative est effectué sur les valeurs centrées-réduites des mesures, afin de faire abstraction du contexte des jours comparés, ainsi que de la nature des variables explicatives du trafic utilisées dans le calcul des distances.
Pour une valeur du débit q h à la tranche horaire h appartenant à l’intervalle [ h o - T e ; h o ], avec T e correspondant à la durée des mesures comparées, la valeur centrée-réduite σ qh correspondante est :
Dans cette relation, m est la moyenne arithmétique et σ est l’écart-type des valeurs du débit prises dans tout l’historique, jusqu’à la dernière mesure observée. Le calcul de la distance cumulée revient géométriquement à calculer la différence d’aire entre deux courbes des valeurs centrées-réduites de la situation observée et de la situation de l’historique comparée.
L’unité de temps étant discrétisée, le calcul de la distance revient à additionner la valeur absolue des différences entre les valeurs des deux courbes.
Enfin, la distance cumulée est ramenée à l’unité de temps en divisant le résultat par le nombre de pas de temps de la période de calcul. La distance cumulée de débit peut donc s’écrire selon l’équation suivante :
En recherchant le minimum de cette équation sur l’ensemble des situations de l’historique S h , il est possible de détecter une situation proche de la situation observée S o . En outre, il est également possible de réaliser cette analyse en considérant plusieurs mesures distinctes issues des boucles de comptage ou même en recherchant l’évolution d’une demande au cours du temps.
Cependant, cette méthode de comparaison point à point n’est pas toujours efficace car elle risque de converger vers des situations de l’historique qui ne sont pas représentatives de l’évolution récente du réseau. Par exemple, en considérant une durée T e des mesures comparées de 12h, si une situation de l’historique est très proche de la situation observée sur les 11 premières heures, elle risque fort d’être détectée comme la situation la plus proche même si les divergences sont importantes dans la dernière heure.
Pour remédier à ce problème, le brevet FR 2 968 110 de la présente demanderesse propose une méthode améliorée utilisant une comparaison de matrices de « mensuration ».
Au sens de l’invention, une matrice de « mensuration » est une matrice calculée pour représenter l’évolution du profil d’une variable explicative d’un réseau routier, telle que le débit, le taux d’occupation, la vitesse des véhicules et/ou la demande estimée.
En effet, en considérant que chaque mesure présente une valeur, par exemple une valeur de débit q i , et un horodatage h i , le brevet FR 2 968 110 propose de construire une matrice de mensuration construite sur l’ensemble des différences prises une à une entre les amplitudes de chaque valeur du profil, pour chaque pas de temps.
Pour un exemple volontairement simpliste, un profil peut être constitué par trois valeurs ( q 1 , h 1 ), ( q 2 , h 2 ) et ( q 3 , h 3 ).
La matrice de mensuration M se représente de la manière suivante :
Dans l’exemple de mode de réalisation représenté aux figures 1 à 4, le moyen d’indexation est formé d’une rondelle d’indexation et d’un élément complémentaire. Ce type de dispositif se révèle particulièrement adapté à la présente application. Une rondelle d’indexation est formée d’une rondelle comportant des encoches ou des surépaisseurs radiales, tandis que l’élément complémentaire comporte des formes adaptées à coopérer mécaniquement avec les encoches ou surépaisseurs de la rondelle d’indexation. Dans certains cas, l’élément complémentaire peut être identique à la rondelle d’indexation.
Par exemple, dans l’exemple représenté, une rondelle d’indexation 18 est montée sur l’axe 12 et bloquée en rotation (mais non en translation) vis-à-vis de l’axe 12. Un élément complémentaire adapté est formé par le couvercle 3, sur la face inférieure entourant l’orifice par lequel l’axe 12 traverse le couvercle 3. La rondelle d’indexation 18 est maintenue en pression sur l’élément complémentaire par un élément élastique 19, à savoir un ressort hélicoïdal dans l’exemple ici représenté.
En outre, du fait de l’effort exercé par l’élément élastique, l’épaulement 15 est maintenu au contact du couvercle 3, de sorte que la jambe de maintien 7 ne risque pas de vibrer sous ledit couvercle 3.
Du fait de la correspondance de forme entre la surface de la rondelle d’indexation 18 et l’élément complémentaire, un emboîtement se produit entre la rondelle d’indexation et l’élément complémentaire, lorsque la jambe de maintien 7 est dans certaines positions souhaitées, correspondant soit à une position angulaire de maintien, soit à une position angulaire de libération.
Pour le passage d’une position angulaire à une autre, il est nécessaire de vaincre la force de rappel créée par l’élément élastique et qui évite le passage par inadvertence d’une position angulaire à une autre. Bien évidemment une configuration dans laquelle la rondelle d’indexation 18 est portée par le couvercle 3 et le moyen complémentaire est porté par l’axe 12 peut être utilisé dans le contexte de la présente invention.
En alternative ou en complément au moyen d’indexation décrit ci-dessus, une butée 20 peut être utilisée. La butée 20 est formée sous le couvercle 3, en saillie de sa face inférieure 8. La butée 20 est configurée pour interférer mécaniquement avec la jambe de maintien 7 afin d’empêcher sa rotation, dans un sens de rotation, au-delà d’une position angulaire donnée. Cette position angulaire correspond avantageusement à la position de maintien. L’utilisateur est ainsi certain, lorsque la jambe de maintien est mise en appui sur la butée 20 par rotation de l’axe 12, que la jambe de maintien 7 est correctement positionnée en position de maintien.
Dans l’exemple ici représenté, la jambe de maintien 7 comporte un ergot 21 adapté à coopérer avec la butée 20.
Bien évidemment, une seconde butée peut être prévue afin de déterminer de manière univoque une position angulaire d’ouverture de la jambe de maintien.
En utilisant de manière combinée une butée et un moyen d’indexation tel qu’une rondelle d’indexation, la butée permet de garantir que la jambe de maintien est dans la position souhaitée (dans la position angulaire de maintien ou dans une position d’ouverture), tandis que la rondelle d’indexation garantit que la jambe de maintien reste dans cette position.
L’invention ainsi développée permet l’obtention d’une fonction de sécurité, à savoir de permettre un débordement de liquide et/ou un relâchement de pression par un dispositif d’accès à une infrastructure souterraine, par exemple de type « trou d’homme », tout en garantissant un retour du dispositif d’accès en position fermée lorsque la cause de l’ouverture cesse. Comparativement aux dispositifs connus, le dispositif proposé dans l’invention est simple à mettre en œuvre. Il est notamment possible d’équiper en première monte des dispositifs d’accès adaptés à recevoir un verrou, et/ou de remplacer sur des dispositifs existants le verrou par une jambe de maintien selon la configuration proposée dans l’invention. En outre, aucun démontage n’est nécessaire pour ouvrir complètement le couvercle du dispositif d’accès. Aucun risque de perte d’un élément n’existe.
Dispositif de remplissage d’un réservoir de chasse d’eau Le domaine de l’invention est celui de la conception et de la fabrication des équipements sanitaires.
La bague d’actionnement 60 est montée sur le support 40 en étant guidée en déplacement par rapport au support 40 suivant deux mouvements distincts qui sont mis en œuvre de manière successive lors de l’actionnement du mécanisme 50, à savoir :
- un premier mouvement, par lequel la bague d’actionnement 60 passe, par rapport au support 40, de sa position de la à sa position de la , et qui est translatif suivant l’axe X30 sans être rotatif autour de cet axe, et
- un second mouvement, par lequel la bague d’actionnement 60 passe, par rapport au support 40, de sa position de la à sa position de la , et qui est, de manière combinée, rotatif autour de l’axe X30 et translatif suivant cet axe.
Dans l’exemple envisagé aux figures, la bague d’actionnement 60 ceinture la paroi tubulaire du support 40, au niveau d’une partie intermédiaire de ce dernier suivant l’axe X30. Aux fins du guidage en déplacement de la bague d’actionnement 60 par rapport au support 40 suivant les premier et second mouvements, la face intérieure de la bague d’actionnement 60 coopère par contact avec la face extérieure de la paroi tubulaire du support 40 : à cet effet, la face intérieure de la bague d’actionnement 60 est, par exemple, pourvue d’un ou plusieurs pions saillants 61, ici en deux exemplaires diamétralement opposés suivant la périphérie intérieure de la bague d’actionnement 60, ces pions saillants 61 étant respectivement engagés dans des chemins de guidage, délimités par la face extérieure de la paroi tubulaire du support 40 et incluant chacun à la fois une glissière rectiligne 43, qui s’étend parallèlement à l’axe X30 et qui guide la bague d’actionnement 60 suivant le premier mouvement, et une came 44, qui s’enroule autour de l’axe X30 et qui guide la bague d’actionnement 60 suivant le second mouvement. Pour des raisons qui apparaitront plus loin, les cames 44 présentent de préférence un angle d’hélice supérieur à 84° environ de sorte que la composante translative du second mouvement présente une valeur bien moindre que celle de la composante rotative du second mouvement ; cela revient à dire que, lorsque la bague d’actionnement 60 parcourt sa course totale suivant le second mouvement, elle effectue majoritairement un mouvement rotatif autour de l’axe X30 et marginalement un mouvement translatif selon cet axe. Par ailleurs, suivant un dimensionnement préférentiel, chaque came 44 s’enroule autour de l’axe X30 sur moins de 360°, voire de préférence moins de 180°, si bien que lorsque la bague d’actionnement 60 parcourt sa course totale suivant le second mouvement, elle effectue moins d’un tour sur elle-même, voire de préférence moins d’un demi-tour sur elle-même : de cette façon, lors de l’actionnement du mécanisme 50, l’utilisateur peut entraîner, par une seule main et d’un seul geste, la bague d’actionnement 60 afin que cette dernière parcourt toute sa course suivant le premier mouvement puis le second mouvement.
La forme de réalisation qui vient d’être décrite pour les chemins de guidage associant les glissières rectilignes 43 et les cames 44 n’est pas limitative. De multiples formes de réalisation sont envisageables pour assurer le guidage en déplacement de la bague d’actionnement 60 par rapport au support 40 suivant successivement les premier et second mouvements, voire, de manière plus générale, pour assurer l’actionnement du mécanisme 50 suivant successivement les premier et second mouvements, notamment avec le second mouvement qui est majoritairement rotatif et dont la course angulaire totale est inférieure à 360°, de préférence inférieure à 180°.
Le tiroir d’entraînement 70 est, quant à lui, monté sur le support 40 à la fois de manière fixe en rotation autour de l’axe X30 et de manière librement translative suivant cet axe. Le tiroir d’entraînement 70 est ainsi lié en rotation autour de l’axe X30 au support 40 tout en étant libre en translation suivant l’axe X30 par rapport au support 40. A cet effet, dans l’exemple de réalisation considéré sur les figures, le tiroir d’entraînement 70 est axialement enfilé sur le support 40, en étant disposé radialement de part et d’autre de la paroi tubulaire du support 40, étant noté que, comme bien visible sur les inserts c) des figures 3 à 5, le tiroir d’entraînement 70 inclut des portions transversales qui sont reçues dans des passages traversants de la paroi annulaire du support 40, ce qui bloque le tiroir d’entraînement 70 en rotation autour de l’axe X30 par rapport au support 40. Bien entendu, de multiples autres formes de réalisation sont envisageables à cet égard.
De plus, le tiroir d’entraînement 70 est monté sur la bague d’actionnement 60 de manière à être lié en translation suivant l’axe X30 à cette bague d’actionnement 60 tout en étant libre en rotation autour de l’axe X30 par rapport à la bague d’actionnement. A cet effet, dans l’exemple envisagé sur les figures, le tiroir d’entraînement 70 est monté à l’intérieur de la bague d’actionnement 60, en étant reçu dans une encoche délimitée par la périphérie intérieure de la bague d’actionnement de manière à y être librement rotatif par rapport à la bague d’actionnement tout en étant en butée axiale contre les extrémités axiales de l’encoche précitée. Là encore, bien entendu, de multiples formes de réalisation, alternatives à celle qui vient d’être décrite, sont envisageables à cet égard.