INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le réducteur 106 selon l’invention peut être monté de la façon suivante. L’insert 120 est engagé et fixé au porte-satellites 110 avant le montage du solaire 107 et des satellites 108 dans la cavité interne 114 du porte-satellites 110. Les gicleurs 146 sont montés dans le porte-satellites 110 et fixés à ce dernier. Le solaire 107 est monté dans la cavité 114 puis les satellites 108 sont disposés à l’intérieur de la cavité 114. Les axes 110b des satellites 110 sont alors montés en les engageant dans les satellites 108 et en les fixant au porte-satellites 110. Dans le cas de l’utilisation des raccords fluidiques précités, ceux-ci sont montés dans les cheminées 160 après montage de l’insert 120 et avant montage des axes 110b des satellites 110. Un jeu radial est prévu entre chaque raccord 174 et l’axe 110b du satellite 110 pour autoriser le montage de ce dernier.
Le circuit de lubrification 113 du réducteur 106 selon l’invention fonctionne de la façon suivante. De l’huile en provenance d’un dispositif de transfert d’huile alimente le canal 121 par les orifices 122 de la portion d’arbre 115 (flèche F1). De façon connu, un dispositif de ce type assure le transfert d’huile depuis un stator qui comprend un réservoir d’huile, jusqu’à un rotor qui est ici formé par le porte-satellites 110 du réducteur 106. Cette huile circule dans le canal 121 (flèche F2) et alimente les gicleurs 146, ce qui permet de lubrifier les dentures 107b, 108d et engrènements (flèches F3). L’huile qui circule dans le canal 121 (alimente également les buses 154 et les orifices 158 (flèche F5). L’huile projetée par les buses 154 lubrifie l’accouplement du solaire 107 et l’huile transférée par les orifices 158 est captée par les bouches 162 et alimente les paliers hydrodynamiques 11 de guidage des satellites 110 (flèche F4).
Dans la mesure où la portion d’arbre 115 est située en général du côté amont de la turbomachine 1, pour l’entraînement en rotation de l’arbre de soufflante 4, on comprend que la distribution de l’huile se fait dans le réducteur 106 depuis l’amont. En fonctionnement, le circuit d’huile est alimenté sous pression par le dispositif de transfert d’huile. Les forces centrifuges générées par la rotation du porte-satellites 110 en fonctionnement s’ajoutent à la pression d’alimentation pour permettre la circulation et la projection de l’huile depuis les différents organes de lubrification 123, 124, 125. Ces organes de lubrification sont relativement indépendants, ce qui a l’avantage d’éviter les phénomènes de pompage par l’un des organes, qui peuvent impacter le fonctionnement des autres organes.
Dans l’exemple représenté, les diamètres D1 et D2 de l’insert 120 sont respectivement inférieur et supérieur aux diamètres interne et externe du solaire 107. L’insert 120 a donc une dimension radiale relativement faible et son intégration à l’intérieur de la portion d’arbre 115 du porte-satellites 110 permet une réduction des efforts générés par le champ centrifuge, qui sont repris par le porte-satellites 110 et l’arbre de soufflante 4.
L’insert 120 peut être réalisé par toute technique appropriée et par exemple par fonderie, usinage ou fabrication additive.
Les gains apportés par cette solution sont nombreux et par exemple :
un faible encombrement : l’insert 120 se place dans un espace non valorisé sur le moteur, le montage de l’insert 120 n’a aucun impact sur l’encombrement axial et radial du moteur, une masse réduite : l’insert 120 est localisé au plus près de l’axe X du réducteur, les gicleurs 146 sont maintenus à leurs deux extrémités, les efforts sont repris par le porte-satellites 110 et l’arbre de soufflante 4, l’insert 120 pourrait être réalisé en alliage à faible tenue mécanique, et pourrait donc être relativement léger, des performances de lubrification améliorées : réduction des pertes de charges via le canal 121 par rapport à une solution usuelle avec un distributeur du type rouet plaqué contre une face latérale du réducteur une fiabilité améliorée et des coûts réduits : un nombre de pièces réduites et des pièces et interfaces simples.
Mécanisme de blocage La présente invention concerne un mécanisme de blocage pour le blocage en rotation d'un arbre d’une chaîne de transmission d’un appareil de mobilité, tel qu’un véhicule automobile par exemple.
Arrière-plan technologique Des mécanismes de blocage sont utilisés, par exemple, comme frein de stationnement afin de sécuriser un véhicule automobile à l'arrêt. Dans un tel cas, ils permettent de bloquer en rotation un arbre de transmission du véhicule automobile. De tels mécanismes de blocage sont notamment utilisés dans les véhicules automobiles à transmission automatique, dans les véhicules hybrides ou les véhicules électriques.
Lors de l'actionnement du mécanisme de blocage, ses composants sont susceptibles d’être soumis à des efforts importants. Ainsi, les composants du mécanisme de blocage doivent être en mesure de reprendre des forces importantes afin d’assurer la fiabilité du blocage.
Il est connu des mécanismes de blocage comprenant un cliquet équipé d’un doigt de verrouillage et monté pivotant sur un carter de transmission entre une position libérée et une position de verrouillage dans laquelle le doigt de verrouillage est inséré dans un évidement de verrouillage solidaire en rotation de l’arbre de transmission à bloquer. Le mécanisme de blocage comporte en outre un actionneur qui déplace un chariot mobile qui est guidé en rotation sur le carter de transmission au moyen d’un rail de guidage. Le chariot mobile comporte un galet qui coopère avec une surface de came du cliquet de sorte qu’un mouvement de translation du chariot mobile entraîne le pivotement du cliquet. Le rail de guidage est une pièce de tôle emboutie. Il comporte, d’une part, une surface de fixation qui est fixée au moyen d’organes de fixation, tels que des vis, contre une surface du carter de transmission et d’autre part, une surface de guidage contre laquelle roule le galet du chariot mobile et qui est sensiblement perpendiculaire à la surface de fixation. Or, compte-tenu des tolérances de fabrication du rail de guidage, l’angle formé entre la surface de fixation et la surface de guidage est susceptible de varier autour de 90°. En outre, un tel rail de guidage a tendance à se déformer sous les différentes contraintes mécaniques. Or, il est important de garantir un positionnement précis de la surface de guidage du rail de guidage par rapport au cliquet afin, d’une part, de garantir la fiabilité du blocage et, d’autre part, éviter que des efforts trop importants transitent par le mécanisme de blocage et ne soient ainsi susceptibles de l’endommager.
Ainsi, il est nécessaire de proposer un mécanisme de blocage qui soit fiable, économique, facile à mettre en œuvre et supporte des charges élevées.
De préférence, les pourcentages relatifs sont exprimés par rapport au poids total de la composition.
Extrait de baobab Par « extrait de baobab », on entend en particulier la pulpe du fruit de baobab ( Adansonia digitata L.).
Selon un mode de réalisation préféré de l'invention, la pulpe de fruit de baobab est utilisée sous forme d’une poudre de pulpe de fruit de baobab (de préférence se présentant sous forme de particules micronisées).
Une telle poudre est avantageusement obtenue à partir de la pulpe du fruit du baobab, de préférence par séparation mécanique (en particulier par séparation mécanique de la pulpe et des graines) et pulvérisation (avantageusement par micronisation de la pulpe), naturellement déshydratée à l'intérieur du fruit.
De préférence, la poudre de pulpe de fruit de baobab se présente sous forme de particules de taille micronique, telles que des particules micronisées.
De préférence lesdites particules de taille micronique ont une granulométrie inférieure ou égale à 1000 µm, préférablement inférieure à 1000 µm. Avantageusement, lesdites particules ont une granulométrie inférieure à 900 µm, et de manière préféré inférieure à 800 µm.
A cet égard, les caractéristiques granulométriques de la poudre de pulpe de fruit de baobab sont avantageusement les suivantes :
- une taille inférieure, ou égale, à 50 µm représentant de préférence de 70 à 80%,
- une taille inférieure, ou égale, à 100 µm représentant de préférence de 90 à 100%.
Le pourcentage consiste avantageusement en un pourcentage en masse.
Alginate L’alginate assure avantageusement un rôle de gélifiant, avantageusement en présence d’ions divalents comme le calcium, qui crée des ponts entre les chaînes des polymères.
L’alginate est avantageusement extrait de la paroi d’algues brunes, les laminaires.
L’alginate consiste avantageusement en de l’alginate de calcium, de sodium, de potassium ou de propylène glycol.
représente schématiquement une vue en coupe d’un manchon d’accouplement représenté sur la comportant une partie du dispositif de graissage selon un mode de réalisation préféré de l’invention, le rotor de moteur électrique n’étant pas encore accouplé ;
représente un logigramme des étapes du procédé de graissage d’un manchon au moyen du dispositif de graissage selon la présente invention.
En référence maintenant à la , il est représenté schématiquement une vue en coupe de l’arbre primaire 20, du manchon 40 et de l’élément femelle 52 assemblés. L’élément femelle 52 est introduit dans le manchon 40, par exemple, en fin de processus de fabrication du réducteur. La buse 55 (non visible sur la ) est ensuite introduite, dans une étape ultérieure, dans l’évidemment 56 de l’élément femelle 52 de manière à procéder au graissage du manchon 40.
L’invention porte également sur un procédé de graissage du manchon 40 tel que représenté sur la . Dans une première étape E1, on introduit l’élément femelle 52 dans le manchon 40, l’arbre primaire 20 étant déjà introduit dans le manchon 40. Les cannelures extérieures 51 de l’élément femelle 52 sont insérées dans les cannelures intérieures 41 du manchon 40. Le diamètre extérieur de la partie lisse cylindrique 53 se centre sur un diamètre intérieur du manchon 40 agencé du côté opposé à l’arbre primaire 20. La tête 54 de l’élément femelle 52 vient en butée avec le manchon 40. Lors d’une deuxième étape E2, on introduit la buse 55 dans l’évidemment 56 de l’élément femelle 52, jusqu’à ce que la collerette 55b vienne en butée sur la tête 54. Dans une troisième étape E3, on alimente en graisse le dispositif de graissage 50 en introduisant un conduit d’amenée de graisse (non représenté) dans le trou 61. De préférence, le conduit d’amenée est relié à un système automatique de distribution de graisse de manière à injecter une quantité prédéterminée de graisse et ainsi éviter d’introduire un volume trop important, ou trop faible, de graisse. La répartition uniforme des orifices 57 a pour avantage de graisser de manière homogène les cannelures intérieures 41 du manchon 40. En outre, la disposition de chaque orifice 57 entre deux cannelures extérieures 51 consécutives de l’élément femelle 52 permet un graissage de toutes les cannelures intérieures 41 du manchon 40. Dans une quatrième étape, on extrait la buse 55 de l’élément femelle 52. Dans une cinquième étape, on extrait l’élément femelle 52 du manchon 40. Alternativement, lors de la quatrième étape, on extrait simultanément, ou quasi simultanément, l’élément femelle 52 et la buse 55. On peut ensuite introduire les cannelures extérieures 31 du rotor 30 de moteur électrique de manière à obtenir leur graissage.
La présente invention présente l’avantage de réduire, voire de supprimer, le risque pour un opérateur d’oublier de graisser l’accouplement avant l’introduction du rotor 30. Un avantage de l’invention est que l’opération de graissage est répétable. Le volume de graisse est prédéterminé de manière à graisser les cannelures intérieures 41 sur toute leur longueur. Ainsi, l’opération de graissage des cannelures intérieures 41 est réalisée sensiblement de la même manière, quel que soit l’opérateur, évitant par conséquent une application trop importante ou trop faible de graisse. En outre, la pollution des balais du moteur électrique par la graisse est supprimée car la graisse n’est pas appliquée directement à proximité du rotor 30 du moteur électrique. En outre, le temps nécessaire pour exécuter l’opération de graissage devient très faible comparé au procédé mis en œuvre dans l’art antérieur, à savoir le badigeonnage du rotor 30 au moyen d’un pinceau. Dans la présente invention, il suffit d’introduire le conduit d’amenée dans le trou 61 et activer la distribution de graissage pendant quelques secondes, par exemple une à deux secondes, pour effectuer l’opération de graissage. L’opération de graissage permet ainsi un gain de temps en comparaison de l’opération manuelle de l’art antérieur. L’invention a également pour avantage de réduire les opérations de nettoyage du poste du montage sur lequel l’opération de graissage a lieu car le volume de graisse est contenu dans le dispositif de graissage 50.
Réservoir comprenant un liner en plusieurs parties L’invention concerne, de manière générale, les réservoirs de gaz ou de liquides sous pression.
En particulier, l’invention concerne les réservoirs de fluides tels que l’hydrogène et destinés à être embarqués dans un environnement dont le volume est contraint.
Une application particulièrement intéressante de l’invention concerne les réservoirs d’hydrogène embarqués dans des véhicules automobiles et nécessitant d’être disposés dans les véhicules de sorte qu’ils occupent le volume le plus faible.
Techniques antérieures Les réservoirs pour fluides sous pression sont généralement de forme cylindrique. En effet, le matériau d’un réservoir devant résister à la pression du fluide qu’il contient, la forme cylindrique est celle qui offre la meilleure performance mécanique au matériau.
Cependant, la forme cylindrique d’une bombonne ou d’un réservoir de fluide engendre une perte importante de volume, notamment pour le stockage de plusieurs réservoirs ou d’un réservoir embarqué, par exemple dans un véhicule automobile.
Par exemple, pour un emplacement de stockage parallélépipédique d’un réservoir de fluide cylindrique, environ 50% du volume disponible de cet emplacement de stockage est perdu.
Un moyen pour remédier à cette perte de volume est l’utilisation de réservoirs dont la forme évoque celle d’un parallélépipède afin d’optimiser le volume.
Tableau 1. Isothermes d’adsorption du produit YCW à pH3 et pH7.
Produit FB1 pH7 pH3 YCM M01 (modèle linéaire) y o 0,03 0,09 a 0,09 0,26 Dosage adsorbant (poids/v%) 0,5 0,5
La présente la variation d’adsorption pour la fumonisine B1 et la zéaralenone (ZEA) en fonction de la teneur en paroi de levure; les résultats démontrent que le détoxifiant YCW présente une capacité d’adsorption plus grande pour la ZEA que pour la FB1.
Exemple 2 : Efficacité in vivo d’Agents Liants Multi-Mycotoxines
Les expériences reportées dans cet exemple ont été réalisées avec les équipes de l’Institute of Sciences of Food Production (CNR-ISPA) National Research en Italie et du Department of Pharmacology, Toxicology and Biochemistry of Faculty of Veterinary Medicine in Ghent University en Belgique.
Matériels and Méthodes
Approbation des Etudes in vivo par les Comités d’Ethique et les Organismes de Protection. Toutes les autorisations et approbations ont été obtenues pour effectuer les études in vivo . Les études animales ont eu lieu dans des pays européens (Italie et Belgique) où elles sont réglementées par des règles juridiques et éthiques nationales et internationales. Les études animales ont été conçues conformément aux lignes directrices de l’actuelle législation européenne (directive UE 2010/63) et des lois nationales sur le soin et l’utilisation des animaux d’expérimentation (Ministero Italiano della Ricerca Scientifica, D.Lgs. 4 mars 2014 n° 26, et arrêté royal belge du 27 mai 2013). Toutes les expériences pharmacocinétiques impliquant des porcelets et des rats ont été présentées respectivement à l’Université Ugent (Belgique) et à l’Université Bari (Italie), pour approbation par les comités d’éthique internes et les organismes de protection des animaux (Organismi Preposti al Benessere degli Animali) de chaque université.
Détoxifiants de Mycotoxines. YCW a été fourni sous forme de poudre et stocks dans les installations d’essais dans un espace sec et propre, à température ambiante. Une dose de 0,25 g/kg de poids corporel et 0,50 g/kg de poids corporel de YCW a été administrée par bolus intragastrique aux porcs et aux rats, respectivement. En considérant une prise alimentaire de 50 g d'aliment/kg de poids corporel chez les porcs de 4 semaines et de 100 g d'aliment/kg de poids corporel chez le rat, cela correspond dans tous les cas à un taux d'inclusion alimentaire de 0,5% (p/p). Ce taux d'inclusion de l’additif dans l’aliment a été choisi sur la base d'études antérieures in vitro montrant pour le produit YCW a une capacité d'adsorption élevée de mycotoxines.
Evaluation de l’Efficacité d’Agents de Liaison Multi-mycotoxines Sélectionnés pour Réduire la Biodisponibilité des Mycotoxines chez le Rat.
Mycotoxines . La FB1 (pureté> 99%) utilisée pour cette étude a été achetée auprès de Sigma-Aldrich (Milan, Italie). La mycotoxine a été administrée quotidiennement à la dose suivante : 12 mg FB1/kg de poids corporel. Considérant une prise alimentaire de 100 g d’aliment/kg de poids corporel chez le rat, cette dose correspond à une prise quotidienne d'un aliment contaminé contenant 120 µg/g de FB1.
Conception de l’Etude . L’étude a été réalisée en utilisant 20 rats sains du même âge (6-9 mois), des deux sexes, et d’environ le même poids corporel au début de l’expérience. Une période d’acclimatation de 2 semaines a été respectée. Les rats étaient logés deux par cage. Les rats ont été répartis au hasard dans différents groupes et traités avec la mycotoxine (fournie en dose unique) ou la mycotoxine en combinaison avec le détoxifiant mycotoxine (comme détaillé ci-dessous). Les rats étaient logés individuellement dans des cages pour recueillir l’urine 4, 8, 10, 24, 32, 48, 56, et 72 heures. Les échantillons d'’urine ont été pesés et conservés à -20°C avant analyse.
Animaux et Conditions d’Hébergement . 20 (mâles et femelles) rats Wistar sains (fournis par Envigo RMS S.R.L) ont été utilisés. Les dossiers de surveillance des fournisseurs ont indiqué que les rats étaient exempts de pathogènes bactériens, viraux et parasitaires connus. Les critères suivants d’abandon et d’exclusion des animaux ont été traités: variation du poids corporel > 10% avec diarrhée et/ou anorexie, déshydratation, convulsions, pilo-érection, changements de comportement et changement de température rectale de ± 4°C qui persistent pendant plus de 48 heures ont été considérés comme des critères d’évaluation humains prédictifs de la toxicité et conduisant à l’exclusion et au sacrifice d'animaux (Morton; NCR3s).
Les rats ont été répartis au hasard dans 2 groupes de 6 animaux (3 mâles et 3 femelles). Des groupes d’animaux ont été utilisés pour chaque combinaison mycotoxine/détoxifiant, étiquetés C (contrôle des mycotoxines), T (traitement, mycotoxine + détoxifiant de Lesaffre).
Les conditions de logement des rats étaient conformes aux directives de l’UE. À la réception, les rats ont été randomisés dans des groupes d’étude et logés dans des cages en polycarbonate (2 rats par cage, 1500 cm 2 x 18 cm), sur un cycle inversé lumière/obscurité 12h/12-h. La température a été contrôlée et maintenue à 22°C ± 1°C avec une humidité relative de 50% ± 5%.
Tout au long de la période d’acclimatation, les rats ont été maintenus à un régime de laboratoire standard (Dieta Tekland 2018, Envigo RMS S.R.L.) et de l’eau ad libitum . Pendant les essais d’alimentation avec des mycotoxines (± détoxifiant) et la collecte d’urine, les aliments ont été retirés douze heures avant d’effectuer l’expérience, mais de l’eau mélangée avec du jus de pomme (1/1, v/v) était toujours disponible. Les animaux de ces groupes ont été nourris à nouveau 72 heures après l’administration.
Administration de Bolus . Chaque rat a d’abord été mis sous sédation par inhalation en utilisant 3% d’isoflurane mélangé à 1,5% d’O 2 l/minute. Ensuite, la tête et le corps ont été tenus verticalement comme requis pour le gavage oral et maintenus pendant un compte de 2 secondes (basé sur le temps maximal requis pour gaver n’importe quel rat) avant de relâcher le rat dans une cage métabolique, où les rats ont été hébergés pendant 72 heures pour la collecte d’urine. Un tube de gavage oral flexible et jetable en polypropylène (Instech) a été utilisé pour le gavage. Le personnel pratiquant le gavage oral était expérimenté dans la procédure.
L’invention concerne également un procédé de fabrication d’un pétale 22 pour une machine 10 électrique tournante à flux axial décrite précédemment.
Le procédé comprend notamment une première étape de réalisation d’une bobine 24 qui consiste à enrouler un fil de cuivre pour lui donner la forme annulaire souhaitée.
Dans une seconde étape d’encapsulation, la bobine 24 est agencée dans un moule 56 représenté à la , et une résine silicone est injectée dans une entrée 57 du moule 56, de façon à encapsuler la bobine 24 dans une enveloppe 26 pour former un pétale 22.
A cet effet, le moule 56 est réalisé en trois parties, une partie supérieure 58a et une partie inférieure 58b qui sont agencées en vis à vis et qui délimite la forme externe globale d’un pétale 22, et un insert 60 qui forme la face interne des mors 32a, 32b en contre dépouille.
La partie supérieure 58a et la partie inférieure 58b du moule 56 sont fixées entre elles par trois boulons 62.
Ainsi, pour réaliser un stator 12 tel que décrit précédemment, une pluralité de pétales 22 sont fabriqués, puis sont montés sur le disque support 20 et sont reliés électriquement.
Rotor de moteur électrique La présente invention concerne un rotor de moteur électrique.
On connaît des rotors à cages d’écureuil comprenant à leur périphérie une pluralité de barres longitudinales.
Les barres longitudinales sont le siège des courants induits lorsque le rotor fait partie d’un moteur comprenant en outre un stator.
Les barres longitudinales sont réunies entre elles de part et d’autre des extrémités longitudinales des barres longitudinales par au moins deux anneaux de court-circuit.
DE102017200980A1 décrit un rotor du type précité pour une machine asynchrone, dans lequel les anneaux de court-circuit sont faits d'au moins deux matériaux, avec un premier matériau ayant une conductivité électrique inférieure à celle du second matériau, les deux matériaux étant disposés en couches radiales, afin de réduire les pertes dues à la réaction de l'induit, en particulier en raison des courants de Foucault, ce qui réduit l'échauffement du rotor et augmente ainsi la puissance continue réalisable de la machine asynchrone.
L’un des buts de l’invention est de fournir un rotor de moteur électrique dans lequel les performances sont améliorées et les pertes thermiques sont réduites.
A cet effet, l’invention a pour objet un rotor de moteur électrique à cage d’écureuil comprenant un arbre mobile en rotation autour d’un axe longitudinal, une pluralité de tôles magnétiques agencées autour de l’arbre, une pluralité de barres longitudinales, dans lequel au moins une barre longitudinale de la pluralité de barres longitudinales comprend :
au moins une première portion longitudinale réalisée en cuivre ou en un premier alliage de cuivre, et ayant une première limite élastique, la première portion longitudinale s’étendant sur la totalité de la section transversale de la barre longitudinale ;
au moins une deuxième portion longitudinale distincte de la première portion longitudinale et réalisée en un deuxième alliage de cuivre, et ayant une deuxième limite élastique supérieure à la première limite élastique, la première portion longitudinale et la deuxième portion longitudinale s’étendant sur la totalité d’une section transversale de la barre longitudinale.
L’élément élastique 13 est métallique et associé à un élément isolant, non illustré, notamment en matière plastique ou en céramique. L’élément élastique 13 est au moins une rondelle ressort, un ressort hélicoïdal, ou un ressort ondulé.
Alternativement, l’élément élastique 13 est en matière plastique résistante à haute température.