INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Avantageusement, une entretoise est disposée entre deux disques de coupe adjacents. Par exemple, dans un outil de coupe selon l’invention, une seule entretoise est mise en œuvre, par exemple entre l’un du ou des premier(s) disque(s) de coupe et l’un du ou des second(s) disque(s) de coupe adjacent(s). Bien entendu, plusieurs entretoises peuvent être mises en œuvre dans un outil de coupe selon l’invention.
En tentant de développer un nouveau catalyseur d’hydrocraquage sélectif envers la coupe naphta, le demandeur a découvert, de manière surprenante, qu’un catalyseur comprenant au moins un élément hydro-déshydrogénant choisi dans le groupe formé par les éléments du groupe VIB et du groupe VIII non nobles de la classification périodique, et un support comprenant au moins une matrice minérale poreuse, une zéolithe Y présentant un paramètre cristallin initial a0 de la maille élémentaire strictement supérieur à 24,50 Å, et une zéolithe Beta, le catalyseur ayant un rapport pondéral de ladite zéolithe Y sur ladite zéolithe Beta compris entre 5 et 12, permet d’obtenir une activité améliorée vers la coupe naphta, notamment par rapport aux catalyseurs de l’état de la technique.
Objet de l'invention Plus précisément, la présente invention concerne un catalyseur d’hydrocraquage, comprenant au moins un élément hydro-déshydrogénant choisi dans le groupe formé par les éléments du groupe VIB et du groupe VIII non noble pris seul ou en mélange de la classification périodique, et un support comprenant au moins une matrice minérale poreuse, une zéolithe Y présentant un paramètre cristallin initial a 0 de la maille élémentaire strictement supérieur à 24,50 Å, et une zéolithe Beta, dans lequel le rapport pondéral de ladite zéolithe Y sur ladite zéolithe Beta dans le catalyseur est compris entre 5 et 12.
La présente invention concerne avantageusement un catalyseur d’hydrocraquage comprenant au moins un élément hydro-déshydrogénant choisi dans le groupe formé par les éléments du groupe VIB et du groupe VIII non noble pris seul ou en mélange de la classification périodique, et un support comprenant au moins une matrice minérale poreuse, une zéolithe Y présentant un paramètre cristallin initial a 0 de la maille élémentaire strictement supérieur à 24,50 Å, et une zéolithe Beta, dans lequel le rapport pondéral de ladite zéolithe Y sur ladite zéolithe Beta dans le catalyseur est compris entre 5 et 12.
La présente invention concerne avantageusement un catalyseur d’hydrocraquage comprenant au moins un élément hydro-déshydrogénant choisi dans le groupe formé par les éléments du groupe VIB et du groupe VIII non noble pris seul ou en mélange de la classification périodique, et un support comprenant au moins une matrice minérale poreuse, une zéolithe Y présentant un paramètre cristallin initial a0 de la maille élémentaire supérieur à 24,50 Å, et une zéolithe Beta, dans lequel le rapport pondéral de ladite zéolithe Y sur ladite zéolithe Beta dans le catalyseur est compris entre 5 et 12.
Un avantage de la présente invention est de fournir un catalyseur d’hydrocraquage permettant l’obtention d’une activité améliorée vers la coupe naphta lorsque ledit catalyseur est utilisé dans un procédé d’hydrocraquage selon l’invention, comparativement aux catalyseurs de l’état de l’art, tout en maintenant une sélectivité vers la coupe naphta comparable à celles obtenues avec les catalyseurs de l’art antérieur.
Exemple 2 : Préparation de dispersions macroscopiques antisolaires
Résultats : Dispersion* D1B D1C D1D D2B D2C D3A D3B D3C 4 5 6 Adhésion = collant (y) 3 3 3 0 1 0 1 1 3 0 0 Agrégation = cohésion (z) 2 NR** 2 1 NR** NR** 1 NR** 2 1 1 Facilité D’application 1 2 1 1 2 0 1 2 3 1 1
En conclusion, une dispersion selon l’invention comprenant une phase dispersée comprenant des gouttes et une phase aqueuse continue, lorsque la stabilité de cette dispersion n’est pas assurée par la présence d’une écorce à l’interface « phase aqueuse continue/phase grasse dispersée » ou de tensioactif, peut malgré tout et de manière inattendue présenter des propriétés satisfaisantes en termes de stabilité cinétique, de sensorialité (notamment en termes de confort, de facilité d’application, de fraicheur et d’hydratation), et de couvrance, sous réserve que la phase grasse gélifiée soit dotées :
Dans un second mode de réalisation illustré sur la , le même objectif peut être réalisé en diluant dans la solution 435 de la couche supérieure 43 ledit composé absorbant 421. Par exemple, des particules métalliques telles que des particules d’or, de platine, ou d’argent peuvent être dispersées dans la couche supérieure. Les particules métalliques dispersées dans la solution 435 de la couche supérieure permettent avantageusement de réduire le volume de la cartouche ainsi que de faciliter sa fabrication. Dans ce cas, la cartouche 4 comprend alors uniquement la couche de support 41 et la couche supérieure 43 superposée sur la couche de support 41. Un autre avantage est de générer plus facilement l’éjection de « gouttelettes » puisque la chaleur est générée directement dans le volume de la couche supérieure plutôt qu’à sa surface.
Dans ce mode de réalisation, le composé absorbant 421 et l’agent thérapeutique sont dilués dans une matrice liquide ou gélifiée. Ladite matrice est préférentiellement transparente au rayonnement laser émis par l’extrémité distale de la fibre optique.
Préférentiellement, la concentration et l’épaisseur du composé absorbant 421 dans la couche supérieure sont fixées de telle sorte que 50 à 100% de l’énergie lumineuse du laser soit absorbée par le composé absorbant 421 dans ladite couche supérieure 43.
PLAQUE DE SUPPORT
Dans un mode de réalisation, la cartouche 4 comprend en outre une plaque de support 41. La plaque de support 41 comprend préférentiellement un matériau rigide pour servir de support à la couche absorbante 42 et/ou à la couche supérieure 43.
Dans un mode de réalisation, la couche absorbante 42 est agencée entre une plaque de support 41 et la couche supérieure 43 comprenant l’agent thérapeutique. La couche absorbante 42 est préférentiellement un revêtement déposé sur la surface supérieure de la plaque de support 41 en contact avec la couche supérieure 43. Dans ce cas, la plaque de support 41 doit être transparente au faisceau laser 31 pour permettre au faisceau laser 31 d’atteindre la couche absorbante 42.
La plaque de support 41 est préférentiellement au contact de la couche absorbante 42 de manière à ce que la couche absorbante 42 soit prise en sandwich entre la plaque de support 41 et la couche supérieure comprenant l’agent thérapeutique.
Dans un autre mode de réalisation illustré sur la , la plaque de support 41 est agencée au contact de la couche supérieure 43.
De manière générale, la couche de support est agencée de manière à supporter la couche supérieure.
L’épaisseur de la plaque de support 41 est préférentiellement comprise entre 200 µm et 5 mm.
La cartouche 4 de bio-impression est agencée de manière à ce que le faisceau laser 31 issu de l’extrémité distale 32 de la fibre optique 3 atteigne la surface inférieure de la couche absorbante 42 ou le composé absorbant 421, optionnellement à travers la plaque de support 41.
Préférentiellement, la couche support 41 est une plaque de verre. Le verre est particulièrement avantageux pour ses propriétés de transparence. Le faisceau laser peut ainsi atteindre le composé absorbant à travers la plaque de support, notamment sur des longueurs d’onde infrarouges ou ultraviolettes.
FOCALISATION DU FAISCEAU LASER
Comme illustré sur les figures 2A à 4, le cathéter 1 comprend en outre une ou plusieurs lentilles de focalisation 44 (aussi connues sous le nom de lentilles convergentes). La lentille de focalisation 44 permet de focaliser le faisceau laser 31 issu de l’extrémité distale 32 de la fibre optique sur la couche absorbante 42 ou sur le composé absorbant 421 dilué dans la solution 435 comprenant l’agent thérapeutique, permettant avantageusement de concentrer l’énergie lumineuse dans la solution 435 et ainsi, générer plus rapidement une bulle 431 dans la couche supérieure et un jet de goutte de bio-encre.
La lentille de focalisation 44 est préférentiellement agencée à une distance de la surface inférieure de la couche absorbante 42 égale ou sensiblement égale à sa distance focale. Dans un autre mode, cette lentille de focalisation 44 est agencée à une distance de la couche supérieure 43 égale ou sensiblement égale à sa distance focale.
La distance focale (aussi appelée « longueur focale ») est la distance entre le centre géométrique de la lentille et le point (foyer) où convergent un ensemble de rayons parallèles entre eux après avoir traversé la lentille de focalisation 44.
On dispose donc d’une part d’indicateurs de la répartition théorique et d’autre part d’indicateurs de la répartition mesurée.
Ces indicateurs théoriques et mesurés sont ensuite comparés (étape E5) pour vérifier leur cohérence et valider ou non l’écartométrie mesurée.
Détermination de l’écartométrie en site S(t) et en gisement G(t) à partir des signaux acquis (étape E2)
La détermination de l’écartométrie en site S(t) et en gisement G(t) comprend un calcul (étape E22) des pesées selon ces directions. Ces pesées exploitent les niveaux de signal détectés dans chaque quadrant et comparent les signaux de part et d’autre des lignes et colonnes de la matrice de quadrants dans les directions selon les axes site S(t) et gisement G(t). Autrement dit, les pesées comparent les niveaux des signaux de plusieurs quadrants.
Selon un mode de réalisation, on considère un détecteur à quatre quadrants comme sur la . On a donc une matrice de 2x2 quadrants.
L’écartométrie est obtenue à partir des pesées en site et en gisement. Dans le cas d’une matrice de 2x2 quadrants, la pesée en site est obtenue en comparant deux à deux les niveaux de signaux détectés par chaque quadrant selon les axes de site et de gisement. En particulier, la pesée en site est donnée par P Y =(S B +S D -S A -S C )/(S A +S B +S C +S D ) : elle compare les signaux de part et d’autre de l’axe gisement (vertical) et la pesée en gisement est donnée par P Z =(S A +S B -S C -S D )/(S A +S B +S C +S D ) : elle compare les signaux de part d’autre de l’axe site (horizontal).
Selon un mode de réalisation, dans le cas d'un photodétecteur NxM quadrants avec NxM supérieur à quatre comme sur la , on considère des sous-ensembles de 2x2 quadrants pour simplifier les calculs. Les pesées en site et en gisement sont considérées en comparant deux à deux chaque quadrant autour de chaque ligne et colonne de la matrice du sous-ensemble de 2x2 quadrants selon des directions parallèles aux axes site et gisement.
On a illustré sur les figures 7 et 8 le choix d’une configuration de quatre quadrants lorsque la tache 23 occupe quatre quadrants uniquement sur les 4x4 quadrants du détecteur.
Sur la la tache 23 occupe quatre quadrants : A 1 , A 2 , B 1 , B 2 . Cette configuration offre plusieurs possibilités pour choisir un sous ensemble de 2x2 quadrants. La illustre ces possibilités C HG , C HC , C HD , C CG , C CC , C CD , C BG , C BC , C BD . Pour le calcul de l’écartométrie on doit choisir une de ces configurations parmi celles qui détectent des signaux. Ces dernières sont les configurations C HG , C HC , C CG et C CC puisqu’elles ont au moins un quadrant qui détecte le signal. Or, on constate que seule la configuration C HG détecte le signal sur ses quatre quadrants.
Par conséquent, le procédé comprend une sous étape de sélection (étape E21) d’une configuration de 2x2 quadrants pour le calcul des pesées, la configuration sélectionnée étant celle pour laquelle le niveau de signal détecté est le plus important. En d’autres termes, c’est celle qui donnera un rapport signal à bruit le plus grand qui sera conservée pour la suite du procédé.
En revenant à l’exemple de la , l’écartométrie est ainsi calculée sur les signaux issus des quadrants A 1 , A 2 , B 1 et B 2 . On comprend que les pesées P Y et P z ont des expressions identiques à celle données ci-avant, mais appliquées à la configuration de 2x2 quadrants sélectionnée. C’est-à-dire que dans ce mode de réalisation, on se ramène à la situation quatre quadrants illustrée ci-avant en lien avec la .
Selon un autre mode de réalisation, on prend en considération une situation dans laquelle la tache 23 occupe plus de quatre quadrants sur le détecteur NXM quadrants. Dans ce cas, pour améliorer la détection, il convient de considérer plus de 2x2 quadrants. C'est que qu'illustrent les figures 9 et 10 .
Sur la , la tache 23 atteint huit quadrants contigus qui s’inscrivent dans l'exemple dans une matrice 3x3 quadrants couvrant : A 1 , A 2 , A 3 , B 1 , B 2 , B 3 , C 1 , C 2 , C 3 . Cette sous matrice est délimitée par les traits pointillés sur la . C'est la plus petite matrice qui inclue tous les quadrants atteints par la tache 23. Ainsi, lorsque la tache 23 couvre plus de quatre quadrants, les pesées sont établies selon un principe similaire aux cas des 4-quadrants mais qui compare plus de pesées par exemple :
comparaison de : A 1 -B 1 ; A 2 -B 2 ; A 3 -B 3 ; (A 1 +A 2 +A 3 ) - (B 1 +B 2 +B 3 ) ;
comparaison de : B 1 -C 1 ; B 2 -C 2 ; B 3 -C 3 ; (B 1 +B 2 +B 3 ) - (C 1 +C 2 +C 3 ) ;
comparaison de : A 1 -A 2 ; B 1 -B 2 ; C 1 -C 2 ; (A 1 +B 1 +C 1 ) - (A 2 +B 2 +C 2 ) ;
En référence à la , un autre exemple d’installation 900 de fourniture d’énergie dans un aéronef, va à présent être décrit.
L’installation 900 est similaire à l’installation 100 de la , si ce n’est qu’elle comporte plusieurs sources électriques haute pression au lieu d’une seule, deux dans l’exemple décrit, désignées par les références 116 HP1 , 116 HP2 . Globalement, ces deux sources électriques haute pression 116 HP1 , 116 HP2 se comportent comme l’unique source électrique haute pression 116 HP de la .
L’installation 900 comporte ainsi, pour chaque source électrique haute pression 116 HP1 , 116 HP2 , un module de commande 120 HP1 , 120 HP2 et un module 122 HP1 , 122 HP2 de calcul du gain de statisme K HP1 , K HP2 respectif.
Dans ce cas, en référence à la et à la , chaque module 122 HP1 , 122 HP2 utilise par exemple un ratio secondaire s1, s2 respectif. Chaque ratio secondaire s1, s2 représente la portion du courant I HP1 , I HP2 fourni par la source électrique haute pression 122 HP1 , 122 HP2 considérée par rapport à la somme des courants I HP1 , I HP2 fournis par l’ensemble des sources électriques haute pression 116 HP1 , 116 HP2 . Ainsi, la somme des ratios secondaires s1, s2 vaut un. Ces ratios secondaires s1, s2 sont par exemple fixes.
Ainsi, chaque module 122 HP1 , 122 HP2 est par exemple identique au module 122 HP , si ce n’est qu’il est tenu compte du ratio secondaire s1, s2 pour calculer le gain de statisme K HP1 , K HP 2 à fournir.
Dans l’exemple illustré, les blocs 306 sont conçus pour tester une égalité utilisant un gain total haute pression K HP = K HP1 + K HP2 , de la même manière que sur la . Alternativement, d’autres inégalités équivalentes pourraient être utilisées, par exemple s1 ∙ S/(1-S) ∙ K BPmax HP 1 max = s1 ∙ K HPmax pour le bloc 306 du module 122 HP1 et s2 ∙ S/(1-S) ∙ K BPmax HP 1 max = s2 ∙ K HPmax pour le bloc 306 du module 122 HP2 .
En référence à la , un autre exemple d’implémentation des modules de commande 120 BP , 120 HP , va à présent être décrit.
Les modules de commande 120 BP , 120 HP sont identiques à ceux de la , si ce n’est qu’ils comportent en outre chacun un module 1202 BP , 1202 HP de calcul d’un courant maximal I BPmax , I HPmax et un module 1204 BP , 1204 HP de limitation du courant de référence I BP *, I HP * à ce courant maximal I BPmax , I HPmax . Ainsi, tant que chaque courant de référence I BP *, I HP * est inférieur à son courant maximal I BPmax , I HPmax respectif, les sources électriques 116 BP , 116 HP sont commandées selon les gains de statisme K BP , K HP , de manière à ce que le split S soit respecté. En revanche, si l’un les courants de référence I BP *, I HP * devient supérieur à son courant maximal I BPmax , I HPmax respectif, ce courant de référence I BP *, I HP * est limité, et donc également le courant I BP , I HP fournit au bus continu 112. L’autre courant de référence I BP *, I HP * peut alors continuer d’augmenter (tant qu’il n’atteint pas son courant maximal I BPmax , I HPmax associé). Cela permet de délivrer plus de courant au bus continu 112, au détriment du split S qui n’est alors plus respecté.
En référence à la et à la , un autre exemple d’implémentation des modules 122 BP , 122 HP de calcul des gains de statisme K BP , K HP de la , pouvant en particulier être utilisé en combinaison avec les modules de commande 120 BP , 120 HP de la , va à présent être décrit.
Les modules 122 BP , 122 HP sont identiques à ceux de la et de la , si ce n’est qu’ils comportent, à la place du bloc 306, un bloc 1302 de calcul du gain de statisme K BP , K HP à partir d’une constante K tmax déduite des puissances maximales P BPmax , P HPmax et du split S.
Plus précisément, le gain de statisme K HP est donné par : K HP = S ∙ K tmax , tandis que le gain de statisme K HP est donné par : K BP = (1 – S) ∙ K tmax . (1-S) est ainsi le complémentaire à un du split S.
De préférence, la constante K tmax est égale à la somme des gains de statisme maximaux K BPmax , K HPmax : K tmax = K BPmax + K HPmax .
La tension de bus U DC en fonction des courants I BP , I HP fournis au bus continu 112 est illustrée sur la , dans le cas d’un split de 50%. Comme cela est visible, le courant de référence I BP * est arrivé à saturation.
En conclusion, on notera que l’invention n’est pas limitée aux modes de réalisation décrits précédemment. Il apparaîtra en effet à l'homme de l'art que diverses modifications peuvent être apportées aux modes de réalisation décrits ci-dessus, à la lumière de l'enseignement qui vient de lui être divulgué.
Procédé de gestion des quantités de puissance prélevées sur des unités de puissance des ensembles de propulsion d’un aéronef La présente demande se rapporte à un procédé de gestion des quantités de puissances prélevées sur des unités de puissance des ensembles de propulsion d’un aéronef.
L’énergie gagnée par l’intégration thermique est celle contenue dans le granulé à la température T1. Elle est donnée par l’équation 2 :
Le gain R en pourcentage peut être calculé par la rapport . Il peut varier de 10 à 35% suivant les conditions de production des granulés. Un tel gain constitue un avantage économique très important puisque le coût du chauffage est le principal poste de dépense d’exploitation de l’installation.
A titre d’exemple illustratif, la température extérieure T0 = T3 est égale à 20°C, la température des granulés en sortie d’unité de pelletisation T1 est égale à 100°C, la température de torréfaction T2 est égale à 250°C, le temps de séjour des granulés dans le four étant compris entre 20 et 25 min.
La teneur en humidité d’un granulé en entrée de four de torréfaction 2 est considérée à 30%.
Les autres valeurs numériques sont : , , et .
Avec ces valeurs, il est possible de calculer le gain d’énergie de chauffage avec les équations précédentes :
Autrement dit, avec des granulés contenant 30% d’humidité en entrée de four 2, le gain énergétique R de l’intégration du four 2 à la sortie d’une unité de pelletisation est de 15%.
En extrapolant, ce gain R serait de 20% pour des granulés qui ne contiendraient que 14% d’humidité car plus les granulés en entrée sont secs, plus le gain est important. Il est à noter que ce gain est un minimum car le calcul réalisé ne tient pas compte des réactions exothermiques qui se déroulent durant la torréfaction.
La illustre une variante intégrant plusieurs systèmes de convoyage 7. Cela permet de diminuer la taille de l’unité de torréfaction et de limiter la surface extérieure du four, donc de réduire les pertes thermiques.
Liste des références citées [1]: « Combined torrefaction and pelletisation. The TOP process » de P.C.A. BERGMAN (2005).
[2]: J.H. Peng & al. « Study on density, hardness, and moisture uptake of torrefied wood pellets » (2013).
[3]: Maryam Manouchehrinejad, Sudhagar Mani « Torrefaction after pelletization (TAP): Analysis of torrefied pellet quality and co-products », Biomass and Bioenergy, (2018): 93-104.
Noyau pour la réalisation de distributeur en Composite à Matrice Céramique Domaine technique de l’invention Le présent document concerne des distributeurs en composite à matrice céramique et plus particulièrement des noyaux pour l’obtention de tels distributeurs.
Quelle que soit l’épaisseur de la plaque (e ou e’), on obtient un bon maintien de cette dernière lors de sa mise en place dans la feuillure d’un poteau, ses rebords supérieur et inférieur se plaquant contre les surfaces internes en regard de la feuillure (figures 2, 4 et 5).
La plaque de soubassement de l’invention, fabriquée en acier par exemple, est compatible avec différents poteaux. Le mode de fixation de cette plaque dans la feuillure du poteau ne nécessite pas l’ajout d’une interface entre le poteau et la lame d’acier mais consiste à venir replier éventuellement, à l’installation, une « languette pré-découpée» de la plaque en acier pour permettre de son encastrement dans le poteau.
Selon la largeur de la feuillure du poteau qui peut diverger entre 35 et 45 mm typiquement, il convient donc de replier ou non les languettes 34 et 35 des rebords supérieur et inférieur pour encastrer une extrémité longitudinale de la plaque dans la feuillure d’un poteau. Les languettes peuvent être repliées en totalité comme illustré sur les figures 3 à 6 ou bien repliée partiellement. Les languettes non repliées comme sur le sont dites déployées.
Cette solution est polyvalente et s’installe avec plusieurs poteaux du fait de cette languette repliable qui permet d’adapter la plaque aux feuillures de 35 mm (les languettes étant repliées dans ce cas de figure) ou 45 mm (les languettes étant déployées dans ce cas de figure), par exemple.
On note que les extrémités de la plaque ont dans les deux positions des languettes une section transversale (horizontale) carrée ou rectangulaire qui est complémentaire de celle des feuillures longitudinales des poteaux de clôture 2, pour permettre l’encastrement recherché.
Les avantages de la solution de l’invention sont les suivants notamment :
Bande de propreté en bas de clôture Finition esthétique Gestion de pente Temps réduit de pose par rapport à une plaque de soubassement en béton Manutention améliorée Gains logistiques
Les rainures longitudinales formant feuillure peuvent être formées dans la structure même des poteaux ou bien être constituées d'un ou plusieurs éléments formant rainures rapportés sur les poteaux. Ces rainures longitudinales présentent une largeur constante tout du long du poteau (en d'autres termes, la largeur des rainures est identique sur toute la longueur des rainures).
Une plaque peut être constituée de métal comme de l'acier inoxydable, un alliage d'aluminium ou autre. Il peut par exemple s'agir d'une tôle. Elle peut également être constituée de matériau composite.
Il peut être envisagé d’empiler deux plaques de soubassement (ou plus) l’une sur l’autre (pour atteindre un soubassement de 50 cm par exemple) entre deux poteaux, une ou plusieurs paroi(s) grillagée(s) assujetties aux poteaux pouvant être prévues en partie supérieure au-dessus de ces deux plaques empilées.
Dispositif de condamnation d’accès La présente invention concerne un dispositif de condamnation d’accès.
Il est très fréquent de devoir interdire un accès. En effet, certains endroits protégés parce que dangereux, ou sécurisés, ne peuvent être atteints que par des personnes autorisées, c’est-à-dire disposant d’une habilitation ou d’une autorisation pour accéder à l’endroit protégé. Dans la plupart des cas, l’accès est interdit au moyen d’un dispositif de condamnation qui comporte au moins un panneau ou une porte. L’habilitation consiste en général dans la détention d’une clé, d’un badge, d’un code… qui permet au détenteur de libérer un verrou qui retient le panneau dans son état où il constitue un obstacle normalement infranchissable pour une personne dépourvue de cette habilitation. Le panneau déverrouillé, l’usager peut alors le manœuvrer pour dégager l’accès de la zone protégée. La manœuvre peut être un pivotement, un coulissement, un déplacement…