INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Un capteur transducteur différentiel variable linéaire, également désigné par l’acronyme LVDT pour « Linear Variable Differential Transformer » en anglais, permettant la mesure d’une position ou d’un déplacement, permet de mesurer le déplacement de l’axe de la sonde induit par la dilatation thermique de l’échantillon ou du corps. Le coefficient de dilatation thermique du matériau est donc obtenu à l’aide de cette mesure.
Cependant, la mesure de dilatation d’un matériau composite par un procédé de l’analyse thermomécanique TMA présente certaines difficultés car la surface du matériau composite ne se déforme pas de manière uniforme.
En effet, le matériau composite comprend des poches de résine et des torons de carbone qui ne se dilatent pas de la même façon. Localement les poches de résine se dilatent plus que les torons de carbone. En particulier, les fibres de carbone ont une dilatation nulle, alors qu’une résine peut avoir un coefficient de dilatation proche de 2*10 -5 mm/mm. Ainsi, si la sonde touche une tête de toron ou une poche de résine, la mesure est différente.
En outre, la taille de la sonde devient un paramètre important pour obtenir une mesure moyenne de la dilatation. En effet, dans le commerce, les sondes les plus utilisées ont des diamètres compris entre 1mm et 2mm, correspondant à l’ordre de grandeur d’un toron de carbone composé de 48 000 filaments.
La norme de l’essai, par exemple ISO11359, préconise l’utilisation du procédé d’analyse thermomécanique pour des mesures de coefficients de dilatation supérieur à 5*10 -6 mm/mm, qui est bien supérieur à la dilatation dans le plan chaine/trame d’un matériau composite. Le procédé d’analyse thermomécanique est ainsi affecté par une erreur très importante dû au capteur LVDT.
La est un organigramme illustrant un procédé de surveillance de sécurité en ligne sur une vibration d’arbre d’un système de rotor et de palier selon un autre mode de réalisation de la présente divulgation. Comme illustré sur la , le procédé comprend les étapes suivantes.
A l’étape S801 initiale, une valeur crête à crête d’un déplacement relatif de vibration d’arbre de surveillance en ligne d’un tourillon de rotor et une vitesse de vibration de surveillance en ligne d’un corps de palier dans un cas où le système de rotor et de palier de la turbine nucléaire est sous une action de vibration forcée et de vibration auto-excitée sont obtenues, toutes deux en tant que données de surveillance en ligne de la vibration d’arbre.
Quand le système de rotor et de palier est soumis à des vibrations forcées et à des vibrations auto-excitées, certains composants de la turbine nucléaire subissent des endommagements, en affectant ainsi la sécurité et la durée de vie de la turbine nucléaire. Dans des modes de réalisation de la présente divulgation, la valeur crête à crête du déplacement relatif de vibration d’arbre de surveillance en ligne du tourillon de rotor et la vitesse de vibration de surveillance en ligne du corps de palier dans le cas où le système de rotor et de palier de la turbine nucléaire est sous l’action des vibrations forcées et des vibrations auto-excitées sont obtenues, toutes deux en tant que données de surveillance en ligne de la vibration d’arbre, ce qui est facilité pour la détermination ultérieure des données de surveillance de fonctionnement de la vibration d’arbre.
La surveillance de sécurité en ligne de la vibration d’arbre est effectuée sur la valeur crête à crête du déplacement relatif de vibration d’arbre de surveillance en ligne du tourillon du rotor et la vitesse de vibration de surveillance en ligne du corps de palier de la turbine nucléaire, sur la base de la base de données de modèles de composant 1, la base de données de charges 2 et la base de données de matériaux 3 de la turbine nucléaire, par l’intermédiaire d’un procédé et d’un sous-programme de surveillance de la vibration d’arbre du système de rotor et de palier sous la vibration forcée et la vibration auto-excitée, en entrant les paramètres de conception et les modèles mécaniques tridimensionnels du système de rotor et de palier de la turbine nucléaire, le coefficient de rigidité et le coefficient d’amortissement du film d’huile de palier et les données de propriétés mécaniques de matériau.
A l’étape S802 suivante, les données de surveillance de fonctionnement de la vibration d’arbre sont déterminées en fonction des données de surveillance en ligne de la vibration d’arbre.
Dans des modes de réalisation de la présente divulgation, les données de surveillance de fonctionnement de la vibration d’arbre peuvent comprendre un rapport de déplacement relatif de vibration d’arbre et un rapport de vitesse de vibration de surveillance en ligne.
Dans certaines mises en œuvre, le rapport de déplacement relatif de vibration d’arbre est déterminé en fonction de la valeur crête à crête du déplacement relatif de vibration d’arbre de surveillance en ligne du tourillon du rotor par la formule suivante :
où R p-pr est le rapport de déplacement relatif de vibration d’arbre de la turbine nucléaire, D p-pr est la valeur crête à crête (en µm) du déplacement relatif de vibration d’arbre de surveillance en ligne du tourillon du rotor de la turbine nucléaire, et N p-pr est une valeur prédéterminée. Par exemple, N p-pr peut être pris égal à 120 µm.
Dans certaines mises en œuvre, une valeur d’alarme de la vitesse de vibration de surveillance en ligne du corps de palier est obtenue. Le rapport de vitesse de vibration de surveillance en ligne est déterminé en fonction de la valeur d’alarme et de la vitesse de vibration de surveillance en ligne du corps de palier par la formule suivante :
où R b est le rapport de vitesse de vibration de surveillance en ligne de la turbine nucléaire, V b est la vitesse de vibration de surveillance en ligne (mm/s) du corps de palier, [ V b ] est la valeur d’alarme (mm/s) de la vitesse de vibration de surveillance en ligne du corps de palier.
Après l’obtention des données de surveillance de fonctionnement de la vibration d’arbre, le contrôle de fonctionnement et d’entretien de la turbine nucléaire peut être optimisé en fonction des données de surveillance de fonctionnement de la vibration d’arbre. Dans certaines mises en œuvre, le déplacement relatif de vibration d’arbre de surveillance en ligne du tourillon du rotor peut être optimisé et contrôlé en fonction du rapport de déplacement relatif de vibration d’arbre. Dans certaines mises en œuvre, la vitesse de vibration de surveillance en ligne du corps de palier peut être optimisée et contrôlée en fonction du rapport de vitesse de vibration de surveillance en ligne.
En variante, la sécurité du système de rotor et de palier de la turbine nucléaire peut être déterminée en fonction du rapport de déplacement relatif de vibration d’arbre et du rapport de vitesse de vibration de surveillance en ligne. Dans un cas où la sécurité du système de rotor et de palier ne satisfait pas à une condition prédéterminée, le contrôle de fonctionnement et d’entretien de la turbine nucléaire peut être optimisé afin d’améliorer la durée de vie et la sécurité de la turbine nucléaire.
Le contrôle de fonctionnement et d’entretien du déplacement relatif de vibration d’arbre de surveillance en ligne du tourillon du rotor est optimisé en fonction du rapport de déplacement relatif de vibration d’arbre (étape S803).
Le contrôle d’optimisation du déplacement relatif de vibration d’arbre de surveillance en ligne du tourillon du rotor est déterminé sur la base du rapport de déplacement relatif de vibration d’arbre, de manière à obtenir une stratégie d’optimisation et d’amélioration du déplacement relatif de vibration d’arbre, et d’optimiser davantage le contrôle de fonctionnement et d’entretien du déplacement relatif de vibration d’arbre de surveillance en ligne du tourillon du rotor sur la base de la stratégie d’optimisation et d’amélioration.
Si le rapport de déplacement relatif de vibration d’arbre est inférieur à une deuxième valeur seuil prédéterminée, le procédé se poursuit par l’étape S8031 dans laquelle il est déterminé que la surveillance de fonctionnement du déplacement relatif de vibration d’arbre de surveillance en ligne du tourillon du rotor est qualifiée.
Si le rapport de déplacement relatif de vibration d’arbre est supérieur ou égal à la deuxième valeur seuil prédéterminée le procédé se poursuit par l’étape S8032, dans laquelle il est déterminé que la surveillance de fonctionnement du déplacement relatif de vibration d’arbre de surveillance en ligne du tourillon du rotor n’est pas qualifiée, et la stratégie d’optimisation et d’amélioration du déplacement relatif de vibration d’arbre est générée.
L’usage numérique est alors décrit par chaque valeur identifiée de propriété.
Le procédé d’utilisation peut en outre comprendre une étape S630 d’utilisation de l’usage numérique identifié UNI.
L’étape S630 utilise typiquement une pluralité d’usages numériques identifiés UNI, chaque usage numérique UNI étant identifié lors d’une mise en œuvre différente des étapes S610 et S620.
L’étape S630 comprend par exemple une recommandation d’un service personnalisé à l’utilisateur d’un terminal en fonction du ou des usages numériques identifiés au niveau de ce terminal. Par exemple, une application similaire à une application utilisée (typiquement de même catégorie) peut être recommandée, et/ou une application de catégorie liée à la catégorie de l’application utilisée, et/ou une application utilisée par les utilisateurs dans le même environnement numérique ou un environnement numérique similaire, et/ou une application ayant un fort taux d’utilisation.
Le dispositif mettant en œuvre le procédé d’utilisation est typiquement une passerelle réseau (ou passerelle domestique), la pluralité de paquets réseau de la trace réseau TR obtenue à l’étape S610 transitant sur un réseau de communications auquel est connectée ladite passerelle, typiquement un réseau de communications local, quel est aussi connecté au moins un terminal.
Le ou les usages numériques identifiés UNI peuvent alors typiquement avoir été réalisés au niveau d’un ou plusieurs terminaux du réseau local (voire au niveau de tous les terminaux) et l’étape S630 peut comprendre une optimisation de la répartition de charges dans le réseau de communications en fonction du ou des usages numériques UNI détectés au niveau de ces terminaux.
Par exemple un dimensionnement du réseau (i.e. de la bande passante) du terminal peut être effectué en fonction du ou des usages numériques UNI détectés au niveau de ces terminaux.
En variante ou en complément, l’étape S630 d’utilisation peut comprendre une reconnaissance (ou une détection) d’un utilisateur de réseau de communications local, et éventuellement le chargement d’un profil de l’utilisateur en fonction du ou des usages numériques UNI détectés au niveau du terminal.
En variante ou en complément, l’étape S630 d’utilisation peut comprendre une allocation des ressources internes de la passerelle en fonction du ou des usages numériques UNI détectés au niveau du terminal.
En variante ou en complément, l’étape S630 d’utilisation peut comprendre un contrôle d’usage indésirable au niveau du terminal, en fonction du ou des usages numériques UNI détectés au niveau du terminal.
Procédé et dispositif de contrôle de livraison d’un objet d’un premier véhicule à un deuxième véhicule La présente invention concerne les procédés et dispositifs de contrôle de livraison d’un objet d’un premier véhicule à un deuxième véhicule. La présente invention concerne également la communication de données mémorisées sur une étiquette d’identification de l’objet à livrer pour le suivi de la livraison d’un premier véhicule vers un deuxième véhicule.
La livraison d’un objet ou d’un colis dans un véhicule destinataire nécessite aujourd’hui que le livreur ait accès au véhicule destinataire de l’objet ou du colis, par exemple au coffre du véhicule qui dispose d’un accès séparé du reste du véhicule ou à une malle extérieure fixée sur le véhicule destinataire. Cela nécessite par exemple que le livreur dispose de la clé physique si le coffre ou la malle sont verrouillés par une serrure à clé physique ou d’un code permettant de déverrouiller le coffre ou la masse si le coffre ou la malle sont verrouillées par une serrure à code.
La transmission de la clé physique ou du code sont complexes à mettre en œuvre et entraine un risque de vol de la clé ou du code lors de la transmission. Par ailleurs, ce type de solution nécessite de prévoir un accès particulier au coffre à la malle du véhicule destinataire, notamment lorsque ce dernier transporte des objets de valeur, pour éviter que le livreur de l’objet ou du colis n’ait accès à ces objets de valeurs déjà présents dans le coffre ou la malle lors de la livraison.
Le suivi de la livraison d’un objet depuis un premier véhicule vers un deuxième véhicule est ainsi incomplet et la livraison requière des aménagements particuliers des véhicules, notamment du véhicule destinataire.
La couche intermédiaire 46 peut avoir une quatrième épaisseur E 46 . Cette quatrième épaisseur E 46 est de préférence comprise entre 15 et 35μm. Par exemple, la quatrième épaisseur E 46 est d’environ 25μm.
Les épaisseurs E 42 , E 44 et E 46 sont également mesurées radialement par rapport à l’axe A de la pièce 10.
La Déposante a pu observer un abattement thermique d’environ 125°C correspondant à la différence de température entre un premier échantillon 5 de test non revêtu par le revêtement de barrière thermique 4 et un second échantillon 6 de test revêtu avec le revêtement 4 de l’invention. Cette différence de température dépend notamment de la contrainte thermique appliquée à la surface de la face exposée à la chaleur. Pour cela, la Déposante a réalisé des essais comparatifs entre des substrats métalliques (notamment une pièce 10 en acier) du premier 5 et second 6 échantillons, dont le montage est illustré sur les figures 3a et 3b. Le second échantillon 6 correspond ainsi à la pièce 10 de la .
En référence aux figures 3a et 3b, l’échantillon 5, 6 forme une plaque de 100mm*100mm et présente une épaisseur d’environ 2,0mm. L’échantillon 5, 6 est supporté sur un socle 7 et chauffé (notamment à environ 450°C) par une source de chaleur 8 pendant au moins 15 minutes. L’échantillon 5, 6 comprend une face inférieure 52, 62 (respectivement non revêtue du revêtement 4 et revêtue du revêtement 4), et une face supérieure 54, 64 opposée à la face inférieure 52, 62. Les faces inférieures 52, 62 sont chauffées directement par la source de chaleur 8, et les faces supérieures 54, 64 ne sont pas chauffée directement par la source de chaleur 8. Le revêtement 4 déposé sur la face inférieure 62 du second échantillon 6 est donc directement chauffé par la source 8. Puis, la température est mesurée sur les faces supérieures 54, 64 des échantillons, par exemple avec une caméra infrarouge. Ainsi, la face supérieure 54 du premier échantillon 5 présente une température d’environ 417°C, alors que la face supérieure 64 du second échantillon 6 présente une température réduite d’environ 292°C. La différence de température entre les faces supérieures 54, 64 du premier et du second échantillons 5, 6 est donc de 125°C. On peut ainsi conclure que le revêtement 4 de l’invention a permis de réduire de manière significative la température transmise au corps du second échantillon 6.
La présente demande décrit maintenant un exemple de procédé de réalisation de la pièce 10, en référence à la . Le procédé comprend les étapes suivantes de : (a) formulation des géopolymères et leurs intégrations dans les couches inférieure et supérieures d’isolation thermique 42, 44, (b) dépôt de la couche inférieure d’isolation thermique 42 sur au moins une partie du corps de la pièce 10, (c) dépôt de la couche intermédiaire de dissipation thermique 46 sur la couche inférieure 42, et (d) dépôt de la couche supérieure d’isolation thermique 44 sur la couche intermédiaire de dissipation thermique 46.
Le procédé peut comprendre avant l’étape (b), une étape (i) de nettoyage et/ou ponçage du corps de la pièce 10.
Un adhésif peut être appliqué entre les couches inférieure 42 et intermédiaire 46 et/ou entre les couches supérieure 44 et intermédiaire 46.
Les dépôts des couches 42, 44, 46 peuvent être réalisés manuellement par un opérateur.
A titre d’exemple, l’étape (a) de formulation du géopolymère peut comprendre les différentes étapes suivantes de : (a 1 ) réalisation d’une solution de silicate (par exemple à base de potassium ou de sodium) comportant un liant (tel que le Kasil ® ou le Betol ® ), (a 2 ) réalisation d’une préparation initiale d’une fumée de de silice (par exemple par broyage (a 20 ) de la fumée de silice et tamisage (a 22 ) de la fumée de silice broyée), (a 3 ) ajout de métakaolin à la préparation initiale de l’étape (a 2 ) pour réaliser une préparation intermédiaire comportant de la fumée de silice et de métakaolin, (a 4 ) pré-mélange et mélange de la solution de silicate de l’étape (a 1 ) avec la préparation intermédiaire obtenue à l’étape (a 3 ) et d’un ou plusieurs additifs, pour réaliser le géopolymère d’au moins une des couches d’isolation thermique 42, 44.
Le ou les additifs peuvent comprendre du nitrure de bore, zircone, halloysite, polysilazane et/ou du carbure de silice.
Système de moteur hydraulique pour l’aménagement de petits moulins et la production d’hydroélectricité. Notre proposition concerne l’aménagement de moulins 1 à eau existants en petites centrales de production électrique. Chaque moulin est associé à un barrage 2 d’un à cinq mètres de haut qui lui fournit l’énergie. Les débits modulaires des rivières concernées peuvent varier de 1 à 20 m³/sec
Notre expérience : Nous avons déjà réalisé de nombreuses adaptations de moulins avec leur barrage en petites usines de production d’hydroélectricité notamment sur la rivière Baïse. Dans chaque cas, nous avons été frappés par le coût élevé de l’opération, gros-œuvre et fourniture de la turbine et par le rendement parfois décevant obtenu. Notre procédé doit aboutir à une bien meilleure économie des projets et à des rendements supérieurs.
Principe du système :
Son originalité consiste en la gestion programmée de la production d’électricité.
Il repose sur quatre éléments utilisés simultanément :
- Une bâche à eau 3
Le rapport de vitesse de vibration de surveillance en ligne R b pour le corps de palier de la turbine nucléaire avec le modèle de 1200 MW est calculé selon la formule suivante :
Dans la formule ci-dessus, V b est la vitesse de vibration de surveillance en ligne du corps de palier, V b = 4mm/s, [ V b ] est une valeur d’alarme de la vitesse de vibration de surveillance en ligne du corps de palier (mm/s), pour une turbine nucléaire à mi-vitesse avec n 0 = 1500 tr/min et 1800 tr/min, [ V b ] = 5,3 mm/s, et pour une turbine nucléaire à pleine vitesse avec n 0 = 3000 tr/min et 3600 tr/min, [ V b ] = 7,5 mm/s.
Il convient de noter que les données de surveillance de fonctionnement de la vibration d’arbre de surveillance en ligne comprennent le rapport de déplacement relatif de vibration d’arbre et le rapport de vitesse de vibration de surveillance en ligne.
A l’étape S904 suivante, le contrôle d’optimisation du déplacement relatif de vibration d’arbre de surveillance en ligne du tourillon de rotor est effectué.
Le contrôle d’optimisation du déplacement relatif de vibration d’arbre de surveillance en ligne du tourillon de rotor est déterminé sur la base du rapport de déplacement relatif de vibration d’arbre, de manière à obtenir une stratégie d’optimisation et d’amélioration du déplacement relatif de vibration d’arbre.
Le déplacement relatif de vibration d’arbre de surveillance en ligne du tourillon de rotor de la turbine nucléaire avec le modèle de 1200 MW est optimisé et contrôlé grâce à la stratégie d’optimisation et d’amélioration du déplacement relatif de vibration d’arbre.
Si R p-pr ＜ 1, la surveillance de fonctionnement du déplacement relatif de vibration d’arbre de surveillance en ligne du tourillon de rotor de la turbine nucléaire avec le modèle de 1200 MW est qualifiée, ce qui indique que le déplacement relatif de vibration d’arbre de surveillance en ligne du tourillon de rotor de la turbine nucléaire est sous contrôle et le procédé se poursuit avec l’étape S905.
A l’étape S905, le contrôle d’optimisation de la vitesse de vibration de surveillance en ligne du corps de palier est effectué.
Le contrôle d’optimisation de la vitesse de vibration de surveillance en ligne du corps de palier est déterminé sur la base du rapport de vitesse de vibration de surveillance en ligne, de manière à obtenir une stratégie d’optimisation et d’amélioration de la vitesse de vibration de surveillance en ligne.
La vitesse de vibration de surveillance en ligne du corps de palier de la turbine nucléaire avec le modèle de 1200 MW est optimisée et contrôlée grâce à la stratégie d’optimisation et d’amélioration de la vitesse de vibration de surveillance en ligne du corps de palier.
Si Rb ＜ 1, la surveillance de fonctionnement de la vitesse de vibration de surveillance en ligne du corps de palier de la turbine nucléaire avec le modèle de 1200 MW est qualifiée, ce qui indique que la vitesse de vibration de surveillance en ligne du corps de palier de la turbine nucléaire est sous contrôle. Ensuite, la surveillance de sécurité en ligne de la vibration d’arbre est terminée.
Si R b ≥ 1, la surveillance de fonctionnement de la vitesse de vibration de surveillance en ligne du corps de palier de la turbine nucléaire n’est pas qualifiée, ce qui indique que le rotor et le palier de la turbine nucléaire doivent être examinés et réparés pendant la phase de fonctionnement, une cause de la vibration excessive du rotor et du palier doit être découverte et des améliorations doivent être apportées. Les étapes S901 à S905 sont ré-exécutées jusqu’à ce que R b < 1.
Les modes de réalisation de la présente divulgation peuvent surveiller avec précision la sécurité de la vibration d’arbre du système de rotor et de palier de la turbine nucléaire, et optimiser le contrôle de fonctionnement et d’entretien de la turbine nucléaire, de manière à améliorer la durée de vie et la fiabilité de fonctionnement de la turbine nucléaire et à garantir le fonctionnement sûr à long terme de la turbine nucléaire.
Sur la base des modes de réalisation ci-dessus, un rapport de surveillance de la turbine nucléaire peut également être imprimé ou sorti. Le rapport de surveillance peut inclure des données de surveillance de dimensions multiples sous chaque objectif de la turbine nucléaire et les stratégies d’optimisation et d’amélioration correspondantes. En variante, le rapport de surveillance peut en outre comprendre des informations telles que des résultats d’optimisation de la turbine nucléaire.
Sur la base du même concept, des modes de réalisation de la présente divulgation concernent également un système de surveillance conjointe en ligne multiobjectif et multidimensionnelle pour une turbine nucléaire. La est un schéma fonctionnel illustrant un système de surveillance conjointe en ligne multiobjectif et multidimensionnelle pour une turbine nucléaire selon un mode de réalisation de la présente divulgation. Comme illustré sur la , le système 100 peut comprendre un premier module de surveillance 11, un deuxième module de surveillance 12, un troisième module de surveillance 13 et un module d’optimisation 14.
Le premier module de surveillance 11 est configuré pour obtenir des premières données de surveillance de température de la turbine nucléaire en effectuant une surveillance thermique en ligne d’un rotor, d’une cage de soupape et d’un cylindre de la turbine nucléaire sous démarrage rapide.
Le deuxième module de surveillance 12 est configuré pour obtenir des secondes données de surveillance de température d’étanchéité d’un plan d’association de brides du cylindre de la turbine nucléaire en effectuant une surveillance thermique en ligne de l’étanchéité du plan d’association de brides.
Le troisième module de surveillance 13 est configuré pour obtenir des données de surveillance de fonctionnement d’une vibration d’arbre d’un système de rotor et de palier de la turbine nucléaire en effectuant une surveillance de sécurité en ligne de la vibration d’arbre du système de rotor et de palier.