INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un mode de réalisation, l’étape 4 pourra comprendre une étape de chauffage du contenant afin de vaporiser des traces d’eau dans ce dernier.
Les modes de réalisation qui ont été décrits en détails ci-dessus ne sont pas limitatifs de l’invention. En tout état de cause, l'invention ne saurait se limiter aux modes de réalisation spécifiquement décrits dans ce document, et s'étend en particulier à tous moyens équivalents et à toute combinaison techniquement opérante de ces moyens.
Mécanisme d’ouverture/fermeture et de vaporisation pour un flacon, par exemple de parfum, et un tel flacon Domaine technique de l’invention La présente invention concerne un mécanisme d’ouverture/fermeture et de vaporisation pour un flacon, par exemple de parfum.
Elle concerne aussi un flacon, notamment utilisé en parfumerie, pourvu d’un tel mécanisme d’ouverture/fermeture et de vaporisation.
Etat de la technique On connaît des contenants comprenant un fluide et une pompe de vaporisation du fluide contenu dans le contenant.
Le brevet européen EP 1 829 791 décrit un tel contenant comportant un corps définissant un volume interne prévu pour recevoir le fluide et surmonté d’un col pourvu d’un orifice au travers duquel est introduit une pompe de vaporisation.
Un couvercle est assujetti par emboîtement sur le col autour de la pompe, tandis que la pompe est pourvue d’un bouton poussoir mobile entre une position haute et une position basse de vaporisation, le long du couvercle. Le bouton poussoir est pourvu de protubérances qui coulissent dans des rainures ménagées sur une face interne du couvercle lorsque le bouton poussoir est déplacé entre sa position haute et sa position basse.
Un capot est monté mobile autour du bouton-poussoir entre une position où il masque partiellement le bouton poussoir et une position où il donne accès au bouton-poussoir. Le capot est pourvu notamment de nervures internes qui coulissent dans des rainures ménagées sur une face externe du couvercle lorsque le capot est déplacé entre sa position où il masque partiellement le bouton poussoir et sa position où il donne accès au bouton-poussoir.
Un manchon externe est assujetti sur le couvercle, au niveau du col du contenant. Ce manchon externe est mobile en rotation par rapport au contenant, au couvercle, au capot et à la pompe. Le manchon externe est pourvu d’une face interne dans laquelle sont ménagées des rainures incurvées qui s’étendent le long du manchon externe. Le capot est en outre pourvu de pions d’entraînement logés dans les rainures incurvées du manchon externe.
Lorsque le manchon externe est entraîné en rotation, il entraîne en translation le capot depuis sa position où il masque partiellement le bouton poussoir et sa position où il donne accès au bouton-poussoir, ou inversement. Ainsi, en entrainant en rotation le manchon externe, il est possible d’actionner ou non le bouton poussoir en vue de délivrer ou non le fluide.
Dans la position du capot où il masque partiellement le bouton poussoir, une butée formée en saillie dans le capot vient au contact du bouton poussoir et une languette élastique formée en saillie du capot vient se loger dans une gorge ménagée à une extrémité supérieure du manchon externe.
L’invention vise à fournir un mécanisme d’ouverture/fermeture et de vaporisation pour un flacon, par exemple de parfum, qui soit particulièrement simple et commode d’utilisation.
Selon l’invention le support de fixation se caractérise en ce qu’il comporte, d’une part, au moins un site de mesure de pression qui est positionné au niveau du bord interne entre la face supérieure et la face inférieure du corps annulaire, le site de mesure de pression permettant de mesurer la pression du flux fluide s’écoulant au travers de l’ouverture centrale, et d’autre part, un réducteur de perturbation aéraulique disposé au niveau du bord interne à proximité du site de mesure de pression.
Le réducteur de perturbation aéraulique permet de ménager sur la paroi du bord interne une zone pariétale qui est protégée des perturbations générées par le ventilateur d’extraction et/ou la déviation de l’écoulement pariétal du flux de fluide au sein du conduit d’extraction maçonné. Cette zone pariétale est en revanche exposée à l’écoulement global du flux de fluide tel qu’un flux d’air vicié, le site de mesure est positionné dans cette zone pariétale, où il est possible d’effectuer des mesures successives fiables permettant l’établissement d’un modèle mathématique du débit et de la pression. Le réducteur de perturbation permet de réduire les fluctuations de la valeur de la pression mesurée au niveau site de mesure de pression.
Dans des modes de réalisation du premier aspect de l’invention, le réducteur de perturbation aéraulique peut être formé par une courbure qui s’étend au niveau du bord interne, le site de mesure de pression étant disposé au niveau de la courbure convexe du bord interne, la courbure s’étend, d’une part, longitudinalement et de manière convexe entre la face supérieure et la face inférieure du corps annulaire, la courbure étant convexe par rapport à un axe B-B longitudinal autour duquel le corps annulaire s’étend radialement, et d’autre part, radialement au moins partiellement autour de l’ouverture centrale, de préférence, la courbure s’étend radialement en toutes sections radiales du bord interne. Le caractère bombé du bord interne permet de réduire les perturbations environnant le site de mesure de pression qui est positionné dans une zone pariétale déterminée du bord interne.
Plus particulièrement, la courbure convexe peut comporter un apex qui définit un rétrécissement d’un diamètre de l’ouverture centrale, la courbure convexe s’évasant respectivement de part et d’autre de l’apex afin d’augmenter le diamètre de l’ouverture centrale en direction de la face inférieure et de la face supérieure du corps annulaire. Le caractère évasé de la courbure de part et d’autre de l’apex permet de dévier les perturbations sans perturber l’écoulement général du flux d’air vicié. Selon cette configuration, le site de mesure de pression est disposé entre l’apex et la face inférieure du corps annulaire. En effet, dans cette zone pariétale, les perturbations liées à la déviation du flux d’air pariétal du conduit d’évacuation et les perturbations liées à la rotation du ventilateur sont toutes deux éliminées. Les mesures de pression sont ainsi plus précises. De fait, on peut établir un modèle mathématique d’évolution du débit et de la pression afin de réguler la vitesse de rotation du ventilateur. De fait il est possible d’optimiser le procédé d’extraction d’air vicié à basse pression (dépression de 80 Pa) pour des conduits d’extraction maçonnés des bâtiments construits avant les années 1980.
Dans des modes de réalisation du premier aspect de l’invention, le support de fixation peut comporter au moins deux sites de mesure, les deux sites de mesure étant distants radialement d’au moins 30°. Les conduits d’extraction comportant des débouchés généralement de forme parallélépipédique de section transversale rectangle, la pression mesurée du grand et du petit côté n’est pas toujours la même. De fait, avoir deux sites de mesure espacés radialement permet faire une moyenne de la pression pour estimer la valeur réelle de la pression en débouché du conduit d’extraction. La moyenne de pression mesurée à un instant t au niveau de chaque site de mesure permet d’obtenir des mesures plus fiables et représentatives de la pression dans le conduit d’extraction.
Dans des modes de réalisation du premier aspect de l’invention, le site de mesure peut comporter un capteur de pression affleurant au niveau d’une paroi du bord interne.
Dans des modes de réalisation du premier aspect de l’invention, le site de mesure peut comporter un canal affleurant la paroi du bord interne, le canal véhiculant le flux de fluide vers un capteur de pression déporté par rapport au support de fixation.
Dans des modes de réalisation du premier aspect de l’invention, le corps annulaire peut être réalisé en béton ou dans un matériau métallique.
Dans des modes de réalisation du premier aspect de l’invention, lorsque le corps annulaire est réalisé en béton, le support de fixation comporte un insert noyé dans le béton, l’insert formant le canal qui véhicule le flux de fluide vers le capteur de pression.
En particulier, l’insert peut comporter au moins deux ergots saillants qui sont pris dans le béton afin d’empêcher la rotation de l’insert sur lui-même.
Dans des modes de réalisation du premier aspect de l’invention, la face supérieure du corps annulaire peut être plane. Cependant, plus généralement la face supérieure du corps annulaire peut présenter une forme complémentaire de la forme du ventilateur afin d’être ajustée à ce dernier.
Dans des modes de réalisation du premier aspect de l’invention, le corps annulaire comporte un élément d’étanchéité annulaire qui s’étend sur le pourtour de l’ouverture centrale, l’élément d’étanchéité est saillant du corps annulaire, au niveau, de la jonction entre le bord interne et la face supérieure. L’élément d’étanchéité permet d’ajuster la face supérieure du corps annulaire au système de ventilation afin de limiter l’entrée de flux d’air extérieur dans le conduit d’extraction.
Dans des modes de réalisation du premier aspect de l’invention, la face inférieure du corps annulaire est texturée. Ceci permet une meilleure accroche de la colle ou d’un enduit à la face inférieure du support de fixation lorsque le support de fixation est solidarisé au débouché d’un conduit d’extraction maçonné.
Dans des modes de réalisation du premier aspect de l’invention, le corps annulaire est délimité latéralement par un bord périphérique qui présente une portion inclinée qui est équipée de moyens de fixation de la tourelle d’extraction.
Un second aspect de l’invention concerne un système d’extraction d’un flux de fluide monté sur un conduit d’extraction maçonné d’un flux de fluide, le système comprenant : un support de fixation conforme du premier aspect de l’invention, le support de fixation comportant : une première interface d’assemblage avec un débouché du conduit d’extraction maçonné, le support de fixation permettant de solidariser le système d’extraction au débouché du conduit d’extraction maçonné, et un site de mesure de pression qui permet de mesurer la pression du flux de fluide en sortie du conduit d’extraction maçonné ; une tourelle d’extraction comportant, d’une part, un ventilateur ajusté à la seconde interface d’assemblage du support de fixation, et d’autre part, des moyens électroniques comportant un capteur de pression connecté au site de mesure de pression du support de fixation, les moyens électroniques pilotant la vitesse de rotation du ventilateur en fonction de la pression mesurée par le capteur de pression.
Le caractère ajusté du ventilateur au support de fixation permet de limiter l’entrée de flux d’air extérieur dans le conduit d’extraction sur lequel est montée le système d’extraction. Ceci permet d’améliorer l’extraction d’air à basse pression, de réduire les perturbations aérauliques externes. De plus, le système d’extraction intègre le support de fixation du premier aspect de l’invention et bénéficie de ses avantages techniques qui permettent de fournir des mesures de pression homogène précises et fiables permettant de piloter la vitesse de régulation du ventilateur.
Selon l’invention, le procédé comprend donc ensuite, après l’étape (a) d’ouverture, une étape (b) de coupe, au cours de laquelle on coupe au moins l’une des nappes inférieure 2 et supérieure 3, sans couper de haubans 4, au moyen d’une lame de coupe 15 qui est associée à la semelle 11, 12 correspondante, au niveau de l’entretoise de stabilisation 14, tel que cela est par exemple illustré sur la figure 4C.
Avantageusement, il suffit pour cela de poursuivre le déplacement de l’outil de coupe 10 par rapport au tissu tridimensionnel 1 selon la direction d’introduction D10, qui définit ainsi l’orientation de la ligne de coupe LC2, LC3 selon laquelle la nappe 2, 3 concernée est découpée (figures 4C, 4D), ou le cas échéant les deux lignes de coupe LC2, LC3 selon lesquelles chacune des deux nappes 2, 3 est respectivement découpée ( ).
En préservant les haubans 4, de chaque côté de la ligne de coupe LC2, LC3, on conserve avantageusement les propriété mécaniques et l’homogénéité de la structure du tissu tridimensionnel 1.
La lame de coupe 15 pourra présenter toute forme appropriée. De préférence, ladite lame de coupe 15 pourra présenter une forme incurvée concave, en faucille, tel que cela est notamment visible sur les figures 3A, 5A, 6A, 8A et 9A. Selon un agencement particulièrement simple et compact, ladite lame de coupe 15 pourra être fixée directement sur la semelle 11, 12 concernée.
En pratique, la direction d’empilement DZ sera de préférence verticale, de sorte que les nappes 2, 3 formeront des surfaces horizontales lorsqu’elles sont soumises à l’action de coupe, action de coupe qui s’opérera elle-même suivant une direction d’introduction D10 horizontale. En accord avec la convention de nommage choisie, la nappe inférieure 2 sera alors de préférence positionnée en-dessous de la nappe supérieure 3, c’est-à-dire à une altitude inférieure à celle de la nappe supérieure 3.
De préférence, tel que cela est notamment visible sur les figures 3A, 5A, 6A, 8A et 8B, 9A et 9B, la pointe de pénétration 13 de l’outil de coupe 10 présente, en projection dans un plan normal à la direction d’empilement DZ, un premier biseau 16 permettant à l’outil de coupe 10 de se frayer un passage entre deux haubans 4 voisins, et, en projection dans un plan contenant la direction d’introduction D10 et la direction d’empilement DZ, un second biseau 17 qui permet à la pointe de pénétration 13 d’écarter les nappes inférieure 2 et supérieure 3 l’une de l’autre jusqu’à atteindre la configuration pleinement ouverte.
Avantageusement, une même pointe de pénétration 13 assure ainsi le dégagement du passage pour l’outil de coupe 10 dans les deux directions transverses à la direction de pénétration D10, à savoir dans la largeur de l’outil de coupe 10 grâce au premier biseau 16, et dans la hauteur de l’outil de coupe 10 grâce au second biseau 17.
Les biseaux 16, 17 pourront, sans sortir du cadre de l’invention, former des rampes rectilignes, et donc se présenter en projection sous forme de segments de droite agencés en lignes brisées, ou bien pourront former des rampes incurvées, qui suivent des lignes courbes.
Le premier et le second biseaux 16, 17 pourront se rejoindre et coexister à l’extrémité avant de la ou des semelles 11, 12 considérées, pour former une pointe, par exemple une pointe en forme de polyèdre comme c’est le cas sur les figures 3A, 5A, 6A, ou bien une pointe arrondie, comme c’est le cas sur les figures 9A et 9B.
Dans tous les cas, la pointe de pénétration 13 forme avantageusement une étrave qui précède l’entretoise de stabilisation 14 pour écarter les nappes 2, 3 et les haubans 4.
La variation de la hauteur H13 de la pointe de pénétration qui est induite par le second biseau 17 représentera de préférence au moins 5 %, de préférence au moins 10 %, voire au moins 30 %, et éventuellement jusqu’à 100 % (cas des figures 3A, 5A, 6A) de la hauteur H14 de l’entretoise de stabilisation 14, et donc de la distance d’écartement maximale H5_max. Ainsi, l’augmentation progressive de hauteur procurée par la pointe de pénétration 13 sera suffisante pour permettre à la pointe de pénétration 13 d’engager un tissu tridimensionnel 1 non tendu puis d’amener ledit tissu tridimensionnel 1, et plus particulièrement les haubans 4, en tension selon la direction d’empilement DZ.
Sur les variantes illustrées sur les figures 3A, 5A et 6A, la variation de hauteur de la pointe de pénétration induite par le second biseau 17 est égale à l’emprise en hauteur H12 de la semelle supérieure 12, puisque ledit second biseau 17 est ici porté exclusivement par ladite semelle supérieure 12.
Sur les variantes illustrées sur les figures 8A, 8B et 9A et 9B, la variation de hauteur de la pointe de pénétration induite par le second biseau est égale à la somme des emprises en hauteur H11, H12 respectives de la semelle inférieure 11 et de la semelle supérieure 12, puisque le second biseau 17 est réparti entre ces deux semelles 11, 12.
Si l’on choisit de créer une faible variation de la hauteur H13 de la pointe de pénétration 13, par exemple représentant 5 % à 10 % de la distance d’écartement maximale H14, on pourra utiliser à cet effet des semelles 11, 12 relativement plates, c’est-à-dire présentant une faible emprise en hauteur H11, H12 selon la direction d’empilement DZ, tel que cela est illustré sur les figures 9A et 9B.
De telles semelles 11, 12 relativement plates seront particulièrement adaptées pour engager lesdites semelles 11, 12 au plus près des « racines » des haubans 4, c’est-à-dire au plus près de l’endroit où lesdits haubans 4 émergent des nappes inférieure 2, respectivement supérieure 3, dans l’espace de liaison 5, selon la direction d’empilement DZ. Ceci peut être intéressant pour pouvoir engager l’outil de coupe 10 entre deux rangées de haubans 4 qui présentent une grande longueur, et qui ont ainsi tendance, lorsqu’ils ne sont pas encore tendus, à être en désordre et à s’entrecroiser dans la portion centrale de l’espace de liaison 5.
En effet, pour éviter que de tels haubans 4 ne passent pas du « mauvais » côté du premier biseau 16 et de la semelle 11, 12, et donc pour que la pointe de pénétration 13 ne se retrouve pas piégée et entravée par lesdits haubans 4 et ne détruise pas lesdits haubans 4 lors de sa progression dans la direction d’introduction D10, il est souhaitable de positionner et de conserver les pointes des semelles 11, 12 au voisinage immédiat des nappes 2, 3 et donc des racines des haubans 4, à distance de la partie centrale de l’espace de liaison 5 (considérée selon la direction d’empilement DZ), en limitant l’emprise en hauteur H11, H12 de chaque semelle 11, 12.
Dans l’exemple illustré, chaque corps de connecteur 12 ou 14 comprend un alésage interne 60 qui délimite un profil interne qui s’élargit en direction de son extrémité libre proximale 18 ou 32 et un embout d’insert 64, adaptable à l’intérieur de l’alésage interne 60, pour délimiter un profil convergent dans le passage interne 18 ou 32 entre un bord d’extrémité distal 66 et un bord d’extrémité proximal 68 de l’embout 64.
Par exemple, l’alésage interne 60 présente au moins un épaulement radial périphérique 62. En outre, de préférence, l’embout d’insert 64 est configuré pour être introduit dans l’alésage interne 60 par l’extrémité proximale 20 ou 34 des connecteurs 12 ou 14 jusqu’à atteindre l’épaulement radial périphérique 62 contre lequel vient s’appuyer en butée le bord distal 66 de l’embout d’insert 64.
Cet embout d’insert 64 a par exemple une forme générale tubulaire avec une paroi pourvue d’une surface externe sensiblement cylindrique et pourvue d’une surface interne présentant axialement un rétrécissement de section du bord d’extrémité distal 66 vers son bord d’extrémité proximal 68.
En configuration montée à l’intérieur de l’alésage interne 60, l’embout d’insert 64 délimite ainsi le profil du passage interne 18 ou 32 avec la deuxième région convergente qui se rétrécit sensiblement à partir de l’épaulement radial 62 de façon à prolonger la première région divergente qui s’évase sensiblement jusqu’à l’épaulement 62.
De préférence, l’embout d’insert 64 est par exemple soudé par rotation au corps de connecteur 12 ou 14.
Dans la configuration de couplage illustrée sur la , les passages internes 18 et 32 des deux connecteurs 12 et 14 se rejoignent de façon sensiblement continue l’un de l’autre et la section du passage résultant varie de façon progressive et continue le long de l’axe principal X.
Par ailleurs, de préférence, la paroi périphérique 24 du connecteur mâle 12 comprend un prolongement axial 28 étagé s’étendant axialement au-delà d’un orifice débouchant proximal du passage interne mâle 18 afin de former la portion d’extrémité d’insertion de section élargie 28 en forme de fiche configurée pour être engagée à l’intérieur de la pince 44 par l’extrémité libre réceptrice 46 du corps du connecteur femelle 14. De préférence, la paroi 24 délimite une surface interne comprenant un profil étagé pourvu d’un gradin 26. L’orifice proximal débouchant du passage interne 18 du connecteur mâle 12 est dans cet exemple formé par un orifice délimité par le bord proximal 68 de l’embout d’insert 64 du connecteur mâle 12. L’orifice proximal débouchant du passage interne 32 du connecteur femelle 14 est formé dans cet exemple par un orifice délimité par le bord proximal 68 de l’embout d’insert 64 du connecteur femelle 14.
De préférence, le corps de chaque valve 70 comprend encore un tenon de guidage distal 80 prolongeant une portion distale de la tête d’obturation 76, autour duquel vient s’enrouler l’organe de rappel élastique 72 et chaque connecteur 12 ou 14 comprend un support 81 de fixation de ce tenon 80. Par exemple, ce support 81 se présente sous forme d’une pluralité d’ailettes radiales 81R présentant un passage central 83 de réception et de guidage du tenon de guidage 80 et une pluralité de passages périphériques d’écoulement du fluide au travers des connecteurs. En outre, le support 81 présente une face d’extrémité proximale formant butée axiale de l’organe élastique 72.
Dans la suite de la description, la tête d’obturation 76 du connecteur mâle 12 sera désignée par la référence 76A et la tête d’obturation 76 du connecteur femelle 14 sera désignée par la référence 76B.
Conformément à l’invention, le corps 72 de l’une des valves 70, dans cet exemple la valve 70 du connecteur mâle 12, comprend un tronçon 82 de raccordement de la tête d’obturation 76A à l’extrémité libre proximale de jonction 78 présentent une partie convergente 84 vers un col 86 et une partie divergente 88 jusqu’à l’extrémité libre 78 pour délimiter une surface d’extrémité élargie de jonction 90.
Comme cela est visible sur la , le profil dudit tronçon 82 a une forme générale sensiblement hyperboloïde. Dans cet exemple, le corps de valve 70 du connecteur mâle 12 a une forme allongée présentant des portions d’extrémités sensiblement évasées ce qui confère au corps de valve 70 du connecteur mâle 12 une forme générale hyperboloïde.
En outre, la tête d’obturation 76A de l’autre valve 70, dans cet exemple la valve 70 du connecteur femelle 14, est tronquée à son extrémité libre proximale 78 pour délimiter une surface d’extrémité élargie de jonction 92. Dans cet exemple, les deux surfaces élargies de jonction 90 et 92 coopèrent l’une avec l’autre dans la configuration de couplage des deux connecteurs 12 et 14. Par ailleurs, les surfaces de jonction 90 et 92 présentent des reliefs complémentaires d’encastrement 94 et 96.
De préférence et comme cela est illustré sur les figures 4 et 5, chaque tête d’obturation 76A ou 76B comprend en outre une rainure circonférentielle 100 de logement d’un joint d’étanchéité 102. Ce joint d’étanchéité 102 est configuré pour venir en contact étanche à l’intérieur du passage interne 18 ou 32 du connecteur 12 ou 14 dans la configuration désaccouplée.
On notera que dans la configuration de couplage illustrée sur la , les deux valves 70 jointes forment ensemble un organe sensiblement symétrique de révolution autour de l’axe principal X.
Dans l’exemple illustré sur la , la surface de jonction 92 de l’une des valves 70 est pourvue d’une cavité 94 et la surface de jonction 90 de l’autre des valves 70 est en forme de sommet bombé 96 conformé pour épouser la forme de la cavité 94.
De préférence, comme cela est visible sur la , la surface d’extrémité 92 en forme de sommet bombé 96 a une forme générale conique pourvue d’une extrémité en pointe de centrage 98. Par ailleurs, de préférence, la cavité 94 a une forme générale conique complémentaire.