INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon le mode de réalisation représenté sur les figures, le boitier d’aspirateur 3 comporte un logement de réception 20 qui débouche dans la surface extérieure de boitier 4 et qui est configuré pour loger au moins partiellement la partie de nettoyage 22.2 lorsque la tête d’aspiration secondaire 22 est fixée au boitier d’aspirateur 3. De façon avantageuse, le logement de réception 20 est prévu dans une partie supérieure du boitier d’aspirateur 3.
Comme montré plus particulièrement sur la , le corps principal 2 comporte un manchon de raccordement 23 prévu sur le boitier d’aspirateur 3 et auquel est raccordé l’embout d’aspiration 22 lorsque l’embout d’aspiration 22 est fixé au boitier d’aspirateur 3. Le manchon de raccordement 23 est prévu dans une partie supérieure du boitier d’aspirateur 3, et par exemple dans une partie supérieure arrière du boitier d’aspirateur 3.
Le manchon de raccordement 23 fait saillie de la surface extérieure de boitier 4, et s’étend plus particulièrement depuis une paroi de fond du logement de réception 20. De façon avantageuse, l’aspirateur 1 comporte un conduit de liaison flexible 24 situé dans le boitier d’aspirateur 3 et reliant fluidiquement la tête d’aspiration 9 au manchon de raccordement 23.
Selon le mode de réalisation représenté sur les figures, la partie de nettoyage 22 est montée pivotante par rapport à la partie de fixation 22.1, et donc par rapport au tube d’aspiration 16, autour d’un axe de pivotement B (voir la ) qui s’étend perpendiculairement à un axe longitudinal central du tube d’aspiration 16 et qui s’étend sensiblement horizontalement lorsque l’embout d’aspiration 22 est fixé au boitier d’aspirateur 3 et que les première et deuxième roues principales 5, 6 reposent sur une surface horizontale.
De façon avantageuse, la partie de nettoyage 22.2 est montée pivotante par rapport à la partie intermédiaire 22.3 autour de l’axe de pivotement B, et la partie de fixation 22.1 est montée pivotante par rapport à la partie intermédiaire 22.3 autour d’un axe de pivotement additionnel C qui est sensiblement perpendiculaire à l’axe de pivotement B.
Selon le mode de réalisation représenté sur les figures, l’aspirateur 1 comporte un dispositif de blocage 220 configuré pour empêcher un pivotement de la partie de nettoyage 22.2 autour de l’axe de pivotement B lorsque l’embout d’aspiration 22 est fixé au boitier d’aspirateur 3. Le dispositif de blocage 220 peut par exemple être formé au moins en partie par le manchon de raccordement 23.
- des groupements diméthylsilyloxyle ou polydiméthylsiloxane, qui sont notamment obtenus par traitement de silice pyrogénée en présence de polydiméthylsiloxane ou du diméthyldichlorosilane. Des silices ainsi traitées sont dénommées « Silica diméthyl silylate » selon le CTFA (8 ème édition, 2000). Elles sont par exemple commercialisées sous les références Aerosil R972Ò, et Aerosil R974Ò par la société DEGUSSA, CAB-O-SIL TS-610Ò et CAB-O-SIL TS-720Ò par la société CABOT.
La silice pyrogénée hydrophobe présente en particulier une taille de particules pouvant être nanométrique à micrométrique, par exemple allant d’environ de 5 à 200 nm.
De préférence, l’agent gélifiant lipophile est choisi parmi les palmitates de dextrine, l’Estogel M de PolymerExpert (INCI : CASTOR OIL / IPDI COPOLYMER & CAPRYLIC / CAPRIC TRIGLYCERIDE), l’OILKEMIA™ 5S polymer de la société Lubrizol (INCI : Caprylic/Capric Triglyceride (and) Polyurethane-79), et leur mélange.
Avantageusement, un agent gélifiant lipophile est un agent gélifiant thermosensible, à savoir qui réagit à la chaleur, et notamment est un agent gélifiant solide à température ambiante et liquide à une température supérieure à 40°C, de préférence supérieure à 50°C. Avantageusement, un agent gélifiant lipophile est un agent gélifiant thixotrope ou apte à conférer à la phase qui le comprend un comportement thixotrope. Un tel agent gélifiant thixotrope est notamment choisi parmi les silices pyrogénées éventuellement traitées hydrophobes, décrites précédemment.
Selon l’invention, une dispersion selon l’invention peut comprendre de 0,5% à 70%, de préférence de 1% à 60%, en particulier de 1,5% à 50%, mieux de 2% à 40%, en particulier de 5% à 30%, et préférentiellement de 10% à 20%, en poids d’agent(s) gélifiant(s) lipophile(s) par rapport au poids total de la phase grasse le(s) comprenant.
Bien entendu, l’homme du métier veillera à ajuster les paramètres du procédé de fabrication pour garantir son bon fonctionnement, notamment de manière à assurer la mise en œuvre de phases dotées d’une fluidité adaptée, atteignable notamment par une élévation de température desdites phases. Ces ajustements relèvent des connaissances générales de l’homme du métier.
Composé(s) additionnel(s) Selon l’invention, la phase continue aqueuse et/ou la phase grasse d’une dispersion selon l’invention peut/peuvent en outre comprendre au moins un composé additionnel différent des polymères anionique et cationique, des huiles, des pigments et des agents gélifiants lipophiles susmentionnées.
Charge à effet flouteur / charges « soft-focus »
La phase aqueuse continue et/ou la phase grasse dispersée, en particulier la phase grasse dispersée, d’une dispersion selon l’invention peu(ven)t en outre comprendre au moins une charge à effet flouteur.
Une charge à effet flouteur est susceptible de modifier et/ou de masquer les rides par ses propriétés physiques intrinsèques. Ces charges peuvent notamment modifier les rides par un effet tenseur, un effet de camouflage, ou un effet de floutage.
En tant que charge à effet flouteur, on peut donner à titre d'exemples les composés suivants :
- les microparticules poreuses de silice comme par exemple les Silica Beads® SB 150 et SB 700 de Miyoshi de taille moyenne de 5 μm et les SUNSPHERES® série H d'Asahi Glass comme les H33, H51 de taille respectivement de 3,5 et 5 μm et les Sensibead Si 175 et Sensibead Si 320 de Sensient Cosmetic Technologies respectivement de tailles 7 µm et 5 µm ;
- les particules hémisphériques creuses de résines de silicones comme les NLK 500®, NLK 506® et NLK 510® de Takemoto OiI and Fat, notamment décrites dans EP 1 579 849 ;
- les poudres de résine de silicone comme par exemple les SILICON Resin Tospearl® 145 A DE GE silicone de taille moyenne de 4,5 μm ;
- les poudres de copolymères acryliques, notamment de poly(meth)acrylate de méthyle comme par exemple les particules PMMA Jurimer MBI® de Nihon Junyoki de taille moyenne de 8 μm, les sphères creuses de PMMA vendues sous la dénomination COVABEAD® LH 85 par la société Sensient Cosmetic Technologies et les microsphères de vinylidène/acrylonitrile/méthacrylates de méthylène expansées vendues sous la dénomination Expancel® ;
L’installation peut comporter au moins trois structures porteuses équipées chacune de moyens de levage et d’un contrepoids, les voies de déplacement étant agencées de telle sorte que dans la zone de mise à l’eau tous les moyens de levage des structures porteuses se situent au moins partiellement au-dessus de l’eau pour y descendre la charge.
L’installation peut comporter ou non une barge pour supporter une partie de la charge, et aider à son transport complet jusqu’à la zone de mise à l’eau, cette barge pouvant ou non comporter une structure porteuse similaire à celles se déplaçant sur terre pour amener la charge jusqu’à la zone de mise à l’eau.
Dans des exemples de mise en œuvre de l’invention, l’installation comporte ainsi au moins une barge. Cette barge peut être mobile pour accompagner le déplacement de la charge vers sa position de mise à l’eau. La barge peut être reliée au quai par des amarres qui sont agencées pour être déroulées progressivement à mesure que la charge s’éloigne du quai.
L’installation peut comporter au moins une structure porteuse offshore portée par la barge, munie à une extrémité d’un moyen de levage configuré pour être accroché à la charge.
La barge peut aussi, en variante, être submersible, étant positionnée dans le prolongement de l’une des voies de déplacement de la charge sur le quai, et comporter une extension à cette voie permettant de déplacer la charge sur la barge. Dans ce cas, la barge est déplacée dans l’eau jusqu’à ce que la charge atteigne complètement la zone de mise à l’eau, puis la barge est progressivement immergée pour accompagner la descente de la charge par les moyens de levage des structures porteuses présentes à terre. Lorsqu’elle est submersible, la barge est de préférence orientée avec son axe longitudinal parallèle au quai. Elle est de préférence munie de tours de stabilité aux quatre coins.
En variante, les structures porteuses sont orientées transversalement aux voies de déplacement. Une telle solution convient tout particulièrement à une installation sans barge, le quai comportant par exemple deux plateformes sur pilotis le long desquelles s’étendent les voies de déplacement, la zone de mise à l’eau s’étendant entre ces plateformes.
a) de 60 à 90% d’un polyamide aliphatique semi-cristallin présentant une viscosité inhérente inférieure ou égale à 1,10, en particulier inférieure ou égale à 1,00, en particulier inférieure ou égale à 0,95, notamment inférieure ou égale à 0,9, telle que déterminée selon la norme ISO 307 :2007 mais en utilisant du m-crésol à la place de l’acide sulfurique, une température de 20°C et une concentration de 0,5% massique,
b) de 10 à 40% de fibres de carbone recyclées présentant une longueur moyenne inférieure ou égale à 6 mm avant compoundage, lesdites fibres de carbone recyclées étant revêtues en surface (ensimées) par un polyamide, en particulier un polyamide aliphatique,
a) de 60 à 89,9% d’un polyamide aliphatique semi-cristallin présentant une viscosité inhérente inférieure ou égale à 1,10, en particulier inférieure ou égal à 1,00, en particuliere inférieure ou égale à 0,95, notamment inférieure ou égale 0,9, telle que déterminée selon la norme ISO 307 :2007 mais en utilisant du m-crésol à la place de l’acide sulfurique, une température de 20°C et une concentration de 0,5% massique,
Selon une seconde variante, elle comprend en poids :
a) de 60 à 80% d’un polyamide aliphatique semi-cristallin présentant une viscosité inhérente inférieure ou égale à 1,10, en particulier inférieure ou égale à 1,00, en particulier inférieure ou égale à 0,95, notamment inférieure ou égal 0,9, telle que déterminée selon la norme ISO 307 :2007 mais en utilisant du m-crésol à la place de l’acide sulfurique, une température de 20°C et une concentration de 0,5% massique,
b) de 20 à 40% de fibres de carbone recyclées présentant une longueur moyenne inférieure ou égale à 6 mm avant compoundage, lesdites fibres de carbone recyclées étant revêtues en surface (ensimées) par un polyamide, en particulier un polyamide aliphatique,
a) de 60 à 79,9% d’un polyamide aliphatique semi-cristallin présentant une viscosité inhérente inférieure ou égale à 1,10, en particulier inférieur ou égal à 1,00, en particulier inférieure ou égale à 0,95, notamment inférieure ou égale à 0,9, telle que déterminée selon la norme ISO 307 :2007 mais en utilisant du m-crésol à la place de l’acide sulfurique, une température de 20°C et une concentration de 0,5% massique,
dans laquelle M et m sont tels que définis ci-dessus et q’ et q’’ représentent indépendamment un nombre entier de 0 à 1000, généralement de 0 à 500, notamment de 0 à 100, de préférence de 0 à 60, tel que la somme de q’ et q’’ représentent indépendamment un nombre entier de 1 à 1000,
(qui correspond à un additif de formule (I) dans laquelle n représente 2, R représente un groupe G de formule -[CH 2 -CHR 1 -O] q -R 2 où q représente la somme de q’ et q’’ et, pour les q’’ premières unités, R 1 représente un méthyle et pour les q’ dernières unités, R 1 représente H, et R 2 représente H).
Les additifs suivants de formule (V) et (VI) sont également adaptés :
(qui correspond à un additif de formule (I) dans laquelle n représente 2, R représente une chaîne hydrocarbonée cyclohexyle substituée en positions 2, 3, 4, 5 et 6 par un groupe phosphate de formule OPO 3 H 2 ),
(qui correspond à un additif de formule (I) dans laquelle n représente 2, R représente une chaîne hydrocarbonée méthyle liée à un groupe G glucose),
dans lesquelles M et m sont tels que définis ci-dessus.
Les additifs suivants sont particulièrement préférés :
- le glycereth-26 phosphate, de formule (II’) suivante :
(qui correspond à un additif de formule (II) dans laquelle M représente H et m représente 1), cet additif étant avantageusement disponible dans le commerce, par exemple chez Croda,
- le glycérophosphate, de formule (III’) suivante :
(qui correspond à un additif de formule (III) dans laquelle M représente Na et m représente 1), cet additif étant avantageusement disponible dans le commerce, par exemple chez Dr Paul Lohman,
le phosphate PEG-26 PPG-30 de diéthanolammonium de formule (IV’) suivante :
(qui correspond à un additif de formule (IV) dans laquelle M représente un cation diéthanolammonium et m représente 1), cet additif étant avantageusement disponible dans le commerce, par exemple chez Innospec,
l’acide phytique de formule (V’) suivante :
(qui correspond à un additif de formule (V) dans laquelle M représente H et m représente 1), cet additif étant avantageusement disponible dans le commerce, par exemple chez Nutriscience,
du phosphate de glucose, de formule (VI’) suivante :
Ce but est atteint selon l’invention, grâce à une caisse de véhicule automobile comportant un montant de baie de parebrise s’étendant le long d’une baie de parebrise depuis un pied avant jusqu’à un pavillon, une arche de pavillon s’étendant le long du pavillon depuis le montant de baie, le montant de baie et l’arche de pavillon comprenant chacun un corps creux, la caisse comportant en outre un renfort principal de montant de baie s’étendant dans le montant de baie et en partie dans l’arche de pavillon, la caisse étant remarquable en ce qu’elle comporte en outre un renfort complémentaire s’étendant le long du renfort principal dans le montant de baie et l’arche de pavillon, depuis le pied avant jusqu’au-delà d’une extrémité arrière du renfort principal située dans l’arche de pavillon, de sorte à renforcer le renfort principal et l’arche de pavillon.
Ainsi, avantageusement, le montant de baie et l’arche de pavillon est plus résistant grâce au renfort complémentaire venant renforcé le renfort principal. Un autre avantage est qu’il est possible de n’installer que le renfort principal sans le renfort complémentaire sans modifier ni les doublures avant et arrière, ni le renfort principal, ni la paroi extérieure. Il est ainsi possible d’adapter la résistance du montant de baie et de l’arche de pavillon en fonction de la masse du véhicule, et notamment en fonction de la masse des batteries installées sur le véhicule, à moindre coût.
Dans un mode de réalisation préféré de l’invention, le montant de baie comprend une paroi extérieure, disposée du côté extérieur de la caisse, et une doublure avant s’étendant le long du montant de baie, de sorte à former entre eux le corps creux dudit montant de baie, et l’arche de pavillon comprend une paroi extérieure, disposée du côté extérieur de la caisse, et une doublure arrière s’étendant sur au moins une partie du long de ladite arche de pavillon dans le prolongement de la doublure avant de sorte à former le corps creux de l’arche, , la doublure avant s’étendant en partie sur l’arche de pavillon, les deux doublures étant disposées du côté intérieur de la caisse du véhicule, le renfort principal s’étendant entre la paroi extérieure et au moins la doublure avant.
Dans un autre mode de réalisation de l’invention, le renfort principal s’étend au moins en partie en vis de la doublure arrière, et le renfort complémentaire s’étend entre le renfort principal et les doublures.
Dans un mode de réalisation préféré de l’invention, la caisse comporte un renfort arrière d’arche de pavillon, disposé dans l’arche de pavillon en prolongement du renfort principal, entre la paroi extérieure et la doublure arrière.
Ainsi l’arche de pavillon est renforcée par le renfort complémentaire et le renfort arrière.
Avantageusement, la jonction entre le renfort arrière et le renfort principal est disposé en vis-à-vis de la doublure arrière. Autrement dit, la jonction entre la doublure arrière et la doublure avant est disposée en vis-à-vis du renfort principal. Ainsi la jonction entre le renfort arrière et le renfort principal est décalée par rapport à la jonction des doublures, améliorant la résistance de l’arche de pavillon en cas de choc.
Dans un autre mode de réalisation de l’invention, la caisse comporte un pied milieu s’étendant sensiblement suivant un axe vertical dans le référentiel de la caisse, relié à l’arche de pavillon au niveau du renfort principal, de préférence sur un segment comprenant l’extrémité arrière dudit renfort principal. L’extrémité arrière du renfort principal est l’extrémité orientée vers l’arrière de la caisse.
Ainsi avantageusement, la partie de la structure du véhicule formée par l’arche de pavillon et le montant de baie, en avant du pied milieu, est renforcée par la présence du renfort complémentaire qui s’étend dans l’arche de pavillon jusqu’en arrière du pied milieu.
Dans un autre mode de réalisation de l’invention, le renfort complémentaire est fixé au renfort principal, de préférence par soudage. Par exemple, le renfort complémentaire comporte le long de l’un de ces bords latéraux disposé le long de la baie de parebrise des pattes de fixations soudées au renfort principal.
Ainsi avantageusement, lors de la fabrication de la caisse du véhicule, le renfort principal et le renfort complémentaire sont installés ensemble, déjà fixés l’un à l’autre, au niveau du montant de baie. Il n’y a donc qu’un seul ensemble composé de deux pièces fixées l’une à l’autre à manipuler.
Dans un mode de réalisation particulier de l’invention, le renfort complémentaire s’étend jusqu’en vis-à-vis du renfort arrière.
Ainsi avantageusement, l’arche de pavillon est renforcée sur une grande partie de sa longueur, et notamment au niveau de la jonction entre le renfort arrière et le renfort avant ainsi qu’au niveau de la jonction entre la doublure avant et la doublure arrière.
Dans un autre mode de réalisation de l’invention, le renfort principal est un profilé dont la section transversale comporte une partie centrale en forme de « U » et des rebords à l’extrémité libre de chacune des branches du « U » agencés de sorte à former une feuillure de fixation, par exemple avec les bords de la paroi extérieur et/ou de la doublure avant au moins le long du montant de baie, le renfort complémentaire étant disposé au moins partiellement à l’intérieur de la forme en « U » de la partie centrale.
Ainsi avantageusement, le renfort complémentaire peut être installé dans un montant de baie et une arche de pavillon de faible section comportant le renfort principal, car disposé en partie dans le volume de la partie centrale du renfort principal.
Dans un mode de réalisation préféré de l’invention, le renfort complémentaire est un profilé de section transversale en « U ».
Mais cela a pour inconvénient d'augmenter fortement l’influence de l’effet de peau et des effets de proximité dans les transformateurs planaires.
La disposition géométrique des couches primaires et secondaires du transformateur a alors un impact majeur sur le niveau de puissance dissipé par effet Joule, qu’il faut absolument maitriser pour minimiser la masse des éléments magnétiques.
Cependant, il est difficile de prévoir la répartition du courant dans les enroulements connectés en parallèle, et un fort effet de peau et des effets de proximité générant des échauffements ont tendance à apparaitre.
Face à la complexité de la modélisation des effets magnétiques dans les enroulements, il est connu d’autre part de pallier le problème d’échauffement par l’adjonction directe de moyens de refroidissement au transformateur planaire, comme ceux décrits dans la demande de brevet EP3300090A1.
Cette solution est néanmoins encombrante, énergivore et sous-optimale, dès lors qu’elle ne solutionne pas les causes d’apparition des effets magnétiques indésirables.
Les modèles mathématiques publiés de transformateurs électriques, tel que ceux de Dowel (1966), Weichen (2003), Chen (2015) ou Djuric (2012) ne permettent qu’une modélisation de pertes a posteriori sur un cas défini, et ne permettent pas de déterminer à l’avance une architecture optimale à mettre en œuvre pour atteindre des performances cibles, en particulier dans un transformateur planaire.
L’invention a pour but de pallier au moins certains des inconvénients précités et de proposer un transformateur planaire capable de cumuler des avantages de compacité, de fiabilité et d’efficacité pour sa mise en œuvre.
Au vu de ce qui précède, l’invention a pour objet un transformateur planaire comportant un entrelacement de couches primaires et de couches secondaires qui comportent des spires conductrices et qui sont séparées par un matériau diélectrique, les couches primaires comportant uniquement des spires conductrices successives connectées en série et les couches secondaires comportant uniquement des spires conductrices connectées en parallèle les unes par rapport aux autres.
De préférence, l’entrelacement comporte cinq couches primaires et cinq couches secondaires superposées alternativement avec les couches primaires.
Par exemple, chaque couche primaire comporte deux spires conductrices en série, l’ensemble des couches primaires totalisant dix spires.
Avantageusement, chaque couche secondaire comporte une unique spire conductrice.
Selon une forme de réalisation, chaque couche secondaire est alternée avec une unique couche primaire.
Dans un mode de réalisation, deux couches secondaires successives sont alternées avec deux couches primaires.
Avantageusement, les spires conductrices comportent une épaisseur de cuivre comprise entre soixante-dix et trois-cents micromètres, préférentiellement de l’ordre de cent-soixante-quinze micromètres.
Le transformateur planaire peut prévoir en outre que deux spires de deux couches primaires sont séparées d’une distance comprise entre deux-cents micromètres et cinq millimètres.
De préférence, au moins l’une des couches primaires et secondaires comporte une feuille de cuivre.
Par « charge », on entend au sens de l’invention des particules incolores ou blanches, solides de toutes formes, qui se présentent sous une forme insoluble et dispersée dans le milieu de la composition. De nature minérale ou organique, elles permettent de conférer du corps ou de la rigidité et/ou de la douceur, et de l'uniformité au dépôt, notamment dans un contexte maquillage, et une stabilité améliorée au regard de l'exsudation et des propriétés de non-migration après application et/ou de matité et/ou de couvrance.
Par « agents particulaires insolubles dans la phase grasse », on entend au sens de l’invention le groupe constitué des pigments, des céramiques, des polymères, notamment des polymères acryliques, et de leurs mélanges.
A titre de composé additionnel, une dispersion selon l’invention, en particulier la phase continue aqueuse et/ou la phase grasse dispersée, peut/peuvent en outre comprendre au moins un actif biologique/cosmétique, notamment choisi parmi les agents hydratants, les agents cicatrisants, les agents dépigmentants, les filtres UV, les agents desquamants, les agents antioxydants, les actifs stimulant la synthèse des macromoléculaires dermiques et/ou épidermiques, les agents dermodécontractants, les agents anti-transpirants, les agents apaisants et/ou les agents anti-âge, et leurs mélanges. De tels actifs sont notamment décrits dans FR1558849.
Agent(s) gélifiants hydrophile(s) Avantageusement, la phase aqueuse peut en outre comprendre au moins un agent gélifiant hydrophile, c'est-à-dire soluble ou dispersible dans l’eau. Dans le cadre de la présente invention, le terme « agent gélifiant hydrophile » peut être désigné indifféremment par le terme « agent de texture hydrophile ». Les agents gélifiants hydrophiles permettent de moduler la fluidité de la dispersion, et donc la sensorialité et/ou galénique, que l'on souhaite obtenir et/ou concourent à améliorer encore la stabilité cinétique de la dispersion.
Comme agents gélifiants hydrophiles, on peut citer :