INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’invention concerne également un procédé de réfrigération cryogénique d’échantillon(s) utilisant un dispositif de réfrigération cryogénique selon l’une quelconque des caractéristiques ci-dessus ou ci-dessous, comprenant une étape de stockage et/ou de production d’une source froide de fluide de cycle liquéfié tel que de l’hélium ou de l’azote au niveau de la première extrémité du refroidisseur cryogénique, une étape de transfert d’un flux de ce fluide de cycle de la première extrémité vers la seconde extrémité du refroidisseur cryogénique, ledit flux de fluide de cycle étant mis en échange de chaleur avec l’ensemble d’échangeurs thermique au niveau de la seconde extrémité de façon étanche sans communiquer avec le volume gazeux interne de l’enceinte.
représente une vue en coupe verticale, schématique et partielle, illustrant un exemple de réalisation d’un dispositif de refroidissement selon l’invention,
représente une vue schématique et partielle illustrant un exemple de réalisation d’un refroidisseur cryogénique pouvant être utilisé dans un tel dispositif de refroidissement,
représente une vue en coupe verticale, schématique et partielle, illustrant un autre exemple de réalisation d’un dispositif de refroidissement selon l’invention.
Le dispositif 1 de réfrigération cryogénique illustré comprend une enceinte 2 délimitant un volume étanche sous vide refermé par un couvercle 3.
Le dispositif 1 comprend au moins un refroidisseur 4 cryogénique monté au travers du couvercle 3 et ayant une première extrémité située à l’extérieur de l’enceinte 2 et une seconde extrémité située dans l’enceinte 2.
Le refroidisseur 4 cryogénique est configuré pour fournir du froid au niveau de sa seconde extrémité. Par exemple, une puissance froide est stockée et/ou produite au niveau de la première extrémité du refroidisseur cryogénique. Au moins une partie de cette puissance froide peut être transférée de la première extrémité vers la seconde extrémité.
Le dispositif 1 comprend dans cet exemple trois plateaux 5, 6, 10 conducteurs thermiques répartis verticalement dans l’enceinte 2 et formant des étages thermiques à des températures déterminées. Les plateaux sont configurés pour recevoir et refroidir des éléments ou échantillons.
Le dispositif 1 comprend de préférence un ensemble de passages 17 formés au travers du couvercle 3 et des plateaux 5, 6 pour le passage étanche de câble(s) et/ou d’appareillage(s) dans l’enceinte 2.
Au moins une partie des plateaux 5, 6 (deux dans cet exemple) sont refroidis par le refroidisseur 4 cryogénique à des températures déterminées respectives décroissantes du haut vers le bas (par exemple un premier plateau 5 peut être refroidi à une température comprise entre 20K et 80K, notamment autour de 50K, et l’autre plateau 6 peut être refroidi à une température comprise entre 2K et 5K, notamment autour de 4K).
L’invention n’est pas limitée à ce mode de réalisation et d’autres configurations pour les plateaux sont possibles. Par exemple, les plateaux pourraient être thermalisés à une température décroissante du bas vers le haut, ou encore ils pourraient être agencés selon une direction horizontale et être thermalisés à des températures décroissantes de la gauche vers la droite ou inversement ou selon une autre répartition.
Comme illustré, le ou les plateaux 5, 6 peuvent être reliés à un écran 19, 20 thermique formant un volume englobant au moins un plateau inférieur suivant.
C’est-à-dire que les écrans 19, 20 peuvent former des volumes qui sont contenus les uns dans les autres (volumes « gigognes »). Tout ou partie des écrans 19, 20 peuvent être refroidis par un refroidisseur 4 cryogénique par couplage thermique précité.
Selon une particularité avantageuse, le refroidisseur 4 cryogénique est du type utilisant une source froide de fluide de cycle liquéfié tel que de l’hélium de l’hydrogène ou de l’azote, au moins une partie des plateaux 5, 6, 10 étant refroidis par le gaz de cycle via un ensemble d’échangeurs thermiques en échange avec lesdits plateaux 5, 6 et avec un flux du fluide de cycle. C’est-à-dire que le refroidisseur cryogénique 4 est connecté à une source froide située à l’extérieur de l’enceinte 2, cette source froide fournissant un flux de fluide liquéfié, refroidi à l’extérieur de l’enceinte 2, ce flux circule dans le refroidisseur cryogénique 4 et est mis en échange thermique avec au moins une partie des plateaux 5, 6, 10 dans l’enceinte 2.
Avantageusement, le support de disques peut comprendre sur son extrémité libre une cannelure interne agencée pour recevoir l’ensemble multidisques du deuxième embrayage, le piston d’actionnement du deuxième embrayage humide frottant directement sur le support de disques. Cette disposition est particulièrement adaptée au double embrayage humide pour lequel une architecture radiale compacte est recherchée.
Ce double embrayage humide selon l’invention présente l’avantage, grâce au positionnement de la chambre d’équilibrage au sein de la gorge annulaire disposée axialement entre le flasque et la cannelure, de réduire son encombrement général. Il est aussi possible d’implanter sur un espace annulaire de plus grand diamètre la chambre d’équilibrage du premier embrayage.
Avantageusement, le triple embrayage humide peut comporter le moyeu d’entrée de couple du double embrayage humide qui est également commun à l’embrayage de coupure de couple, ledit moyeu d’entrée de couple comprenant une cavité annulaire disposée radialement au-delà du double embrayage humide et agencée pour recevoir un piston d’actionnement de l’embrayage de coupure de couple, ledit moyeu d’entrée de couple comprenant un couvercle d’entrainement rapporté et agencé pour être entrainé en rotation par une machine électrique tournante, le couvercle d’entrainement formant en partie la cavité annulaire.
Selon un mode de réalisation, le couvercle d’entrainement peut comprendre une zone de connexion apte à être lié en rotation avec une machine électrique tournante autour d’un axe parallèle à l’axe de rotation X. La zone de connexion peut être décalée axialement de l’embrayage de coupure et/ou des premier et deuxième embrayages. La machine électrique est alors dite « off-line ».
- les extrémités du serpentin sont diamétralement opposées, relativement au disque et en regard chacune d’une électrode,
- une extrémité non débouchante est élargie, préférentiellement par un perçage cylindrique selon un axe parallèle à l’axe, préférentiellement de diamètre au moins 5 fois supérieur à la largeur d’une découpe,
- la galette comprend encore un isolant électrique, recouvrant la tranche du disque,
- l’élément chauffant comprend encore au moins un support annulaire, apte à bloquer axialement la galette et à être fixé au logement, préférentiellement par soudage.
montre, en vue perspective, un élément chauffant,
montre, en vue perspective éclatée, l’élément chauffant de la ,
, , montrent trois exemples de grillage métallique tridimensionnel.
En référence aux figures 1 ou 2, l’invention concerne un élément chauffant 1 pour ligne d’échappement (non représentée). Cet élément chauffant 1 comprend un logement 2 tubulaire. Ce logement 2 présente une section de passage de forme quelconque, par exemple telle que représentée, circulaire. Le logement 2 est aligné avec une conduite 3 de la ligne d’échappement. Ainsi, tout le gaz d’échappement qui traverse la conduite 3 circule au travers de l’élément chauffant 1. Le logement 2 se confond avec la conduite 3 en ce qu’il est connecté à cette dernière à son amont et à son aval ou encore en ce qu’il vient se loger dans une conduite 3 ininterrompue.
L’élément chauffant 1 comprend une galette 4 sensiblement discoïdale. La galette 4 est disposée en travers du logement 2. Afin que tout le flux de gaz d’échappement passe au travers de la galette 4, cette dernière présente une section sensiblement identique à la section de passage et telle qu’elle occupe sensiblement toute la section de passage du logement 2.
Le principal du volume de la galette 4 est occupé par un disque 5. Ce disque 5 est métallique afin de pouvoir conduire un courant le traversant et s’échauffer en conséquence, par effet Joule.
L’élément chauffant 1 comprend encore au moins deux électrodes 6, 7 électriquement connectées au disque 5. Ces électrodes 6, 7 permettent de faire circuler un courant au travers du disque 5 métallique et ainsi, via sa résistance électrique, provoquer son échauffement.
Selon une caractéristique importante de l’invention, le disque 5 est réalisé en grillage métallique tridimensionnel. Un tel grillage métallique tridimensionnel est réalisé par tricotage d’un fil métallique, généralement à la machine. Après tricotage, la rigidité de l’ensemble peut être augmentée par brasage des mailles en contact.
Un tel grillage métallique tridimensionnel offre une structure sensiblement homogène, rigide, ainsi qu’au moins une périodicité spatiale. Les figures 3A, 3B et 3C montrent trois exemples de grillage métallique tridimensionnel différents. Il est possible de varier le type de grillage métallique tridimensionnel en modifiant le programme de tricotage et ainsi la maille obtenue.
Un autre avantage d’un tel grillage métallique tridimensionnel est que sa structure est connue et prévisible, en connaissant son module de base, ce dernier se répétant périodiquement. Ceci permet de simplifier les modélisations, notamment aux éléments finis, tant pour la mécanique que pour la thermique. Ceci est avantageux, relativement aux mousses métalliques précédemment utilisées dans l’art antérieur et dont la structure n’est pas connue de manière déterministe et doit être approximée statistiquement ou globalement.
Selon un deuxième aspect, l’invention propose un ensemble comprenant une garniture et une tablette montée dessus par un tel système.
sont des vues schématiques en perspectives partielles d’un ensemble selon respectivement une réalisation de l’invention, la tablette étant démontée de la garniture,
est une vue schématique de détail en perspective d’un dispositif d’emboitement selon la réalisation de la ,
sont des vues schématiques en coupe longitudinale d’un dispositif selon respectivement un mode de réalisation de l’invention, la correspondant à la ,
est une représentation de la transmissibilité des vibrations (c’est à dire le ratio entre les vibrations en amont – à savoir au niveau de la tablette - et en aval – à savoir au niveau de la garniture) en fonction de la fréquence (en Hertz) d’un dispositif selon la (courbe 2) comparée à celle d’un dispositif analogue dépourvu de lame d’air (courbe 1).
En référence aux figures, on décrit un système 1 de montage en rotation d’une tablette 2 de recouvrement d’un compartiment à bagages de véhicule automobile sur une garniture 3 dudit compartiment, ledit système comprenant deux dispositifs d’emboitement 4 de ladite tablette en rotation, chacun desdits dispositifs comprenant :
un doigt 5 transversal solidaire de ladite tablette, selon les représentations des figures 1a et 1b – respectivement ou de ladite garniture, de façon non représentée -, un récepteur 6 en emboitement dudit doigt solidaire de ladite garniture, selon les représentations des figures 1a et 1b – respectivement ou de ladite tablette, de façon non représentée – ledit récepteur présentant un logement 7 de réception dudit doigt en contact ajusté, ledit logement étant pourvu d’une première ouverture 8 débouchant horizontalement de sorte que ladite tablette se monte par translation horizontale,
le système présentant en outre les caractéristiques suivantes :
il comprend en outre une cavité 9 prévue dans ladite garniture, selon les représentations des figures 1a et 1b – respectivement ou ladite tablette, de façon non représentée -, ledit récepteur étant monté dans ladite cavité, ladite première ouverture débouchant sur une deuxième ouverture 10 prévue dans ladite cavité, ladite cavité présentant une paroi supérieure 11, une paroi inférieure 12 et une paroi médiane 13 les reliant entre elles, il comprend en outre un moyen de découplage 14 en matériau élastiquement compressible s’étendant entre ledit récepteur et lesdites parois supérieure et inférieure, une lame d’air 15 est prévue entre ledit récepteur et ladite paroi médiane.
Selon le mode de réalisation représenté en , le moyen de découplage 14 s’étend en outre entre le récepteur 6 et la paroi médiane 13, la lame d’air 15 étant située entre ledit moyen et ladite paroi.
L’extension du moyen de découplage 14 en regard de la paroi médiane 13 permet de garantir l’absence de contact entre le récepteur 6 et la paroi médiane 13 lors du montage de la tablette 2, et d’éviter ainsi un bruit inopportun.
Selon une réalisation, le moyen de découplage 14 est à base de matériau élastomère.
Le matériau élastomère est notamment de type thermoplastique élastomère (TPE), notamment les matériaux de type polyoléfine (TPO), polystyrène (TPS), polyuréthanne (TPU) ou encore thermoplastique vulcanisé (TPV), le choix du matériau étant fait selon les exigences requises.
L’iodure de potassium a un effet positif sur le rendement ; toutefois combiné au ligand 1,2-bis(diphénylphosphino)éthane, il a un effet délétère comparé à une catalyse mettant en jeu le ligand seul.
[Tableau 5] – Optimisation de la concentration en acide acrylique Toutes les réactions ont été effectuées dans du toluène, sous pression d’un mélange CO/H 2 95:5, avec une pression totale de 16 bar, t = 6 h, T = 80 °C. Catalyseur (mol%) Ligand (mol%) Acide acrylique (mol/L) Anhydride succinique Rendement (%) Sélectivité (%) Co 2 (CO) 8 (5) 1,2-bis(diphénylphosphino) éthane (5) 1 63 81 Co 2 (CO) 8 (5) 1,2-bis(diphénylphosphino) éthane (5) 0,5 64 >99 Co 2 (CO) 8 (5) 1,2-bis(dicyclohexylphosphino) éthane (5) 1 49 82 Co 2 (CO) 8 (5) 1,2-bis (dicyclohexylphosphino)éthane (5) 0,5 89 nd
Les résultats présentés au [Tableau 5] permettent de comparer l’effet de la concentration initiale en acide acrylique sur le rendement en anhydride succinique.
La diminution de la concentration en acide acrylique n’a pas eu d’effet dans le cas du système avec pour ligand le 1,2-bis(diphénylphosphino) éthane, mais a produit une très forte augmentation du rendement dans le cas du ligand 1,2-bis(dicyclohexylphosphino)éthane.
[Tableau 6] – Tests des performances de différents ligands ferrocènes bidentes par rapport au ligand 1,2-bis
(dicyclohexylphosphino)éthane Toutes les réactions ont été effectuées dans du toluène, avec une concentration en acide acrylique de 0,5 mol/L, sous pression d’un mélange CO/H 2 95:5, avec une pression totale de 16 bar, t = 6 h, T = 90 °C. Catalyseur (mol%) Ligand (mol%) Anhydride succinique Rendement (%) Sélectivité (%) Co 2 (CO) 8 (5) 1,2-bis(dicyclohexylphosphino)éthane (5) 96 nd Co 2 (CO) 8 (5) 1,1’-bis(dicyclohexylphosphino) ferrocène (5) 4 20 Co 2 (CO) 8 (5) 1,1’-bis(diphénylphosphino)ferrocène (5) 26 46 Co 2 (CO) 8 (5) 1,1’-bis(diisopropylphosphino) ferrocène (5) 37 nd
Les résultats présentés au [Tableau 6] permettent de comparer les performances de ligands ferrocènes, décrits précédemment dans la littérature comme favorisant la réaction voisine d’hydroformylation (Kluwer, A. M., Krafft, M. J., Hartenbach, I., de Bruin, B., & Kaim, W., Topics in Catalysis 2016 , 59 (19), 1787-1792.). Les ligands ferrocènes testés ont des performances bien moindres comparés au ligand 1,2-bis(dicyclohexylphosphino)éthane, probablement à cause de leur solubilité insuffisante dans le toluène.
[Tableau 7] – Optimisation de la concentration en ligand et en catalyseur
Toutes les réactions ont été effectuées dans du toluène, sous pression d’un mélange CO/H 2 95:5, avec une pression totale de 16 bar, t = 6 h. Catalyseur (mol%) Ligand (mol%) Acide acrylique (mol/L) T (°C) Anhydride succinique Rendement (%) Sélectivité (%) Co 2 (CO) 8 (5) Tri-n-butylphosphine (5) 1 80 27 50 Co 2 (CO) 8 (5) Tri-n-butylphosphine (10) 1 80 20 30 Co 2 (CO) 8 (5) 1,2-bis (dicyclohexylphosphino) éthane (5) 0,5 80 89 nd Co 2 (CO) 8 (5) 1,2-bis (dicyclohexylphosphino) éthane (2,5) 0,5 80 80 nd Co 2 (CO) 8 (2,5) 1,2-bis (dicyclohexylphosphino) éthane (2,5) 0,5 80 79 >99 Co 2 (CO) 8 (2,5) 1,2-bis( dicyclohexylphosphino) éthane (2,5) 0,5 90 56 90 Co 2 (CO) 8 (1) 1,2-bis (dicyclohexylphosphino) éthane (1) 0,5 80 2 13 Co 2 (CO) 8 (1) 1,2-bis (dicyclohexylphosphino) éthane (1) 0,5 80 traces nd
Les résultats présentés dans le [Tableau 7] comparent les performances de systèmes catalytiques comportant différentes quantités de catalyseur et de ligand, relativement à la quantité de substrat introduit.
Dans le cas du ligand monophosphine tri-n-butylphosphine, le meilleur rendement est obtenu lorsque le ligand est introduit en quantité équimolaire par rapport au cobalt carbonyl.
Dans le cas du ligand 1,2-bis(dicyclohexylphosphino)éthane, de très bons rendement sont obtenus (>80%) pour une quantité supérieure à 2,5 mol% en Co 2 (CO) 8 et en ligand par rapport à l’acide acrylique.
[Tableau 8] – Catalyses avec différentes compositions de gaz et différentes pressions en monoxyde de carbone et de dihydrogène
Toutes les réactions ont été effectuées dans du toluène avec 5 mol% en Co 2 (CO) 8 comme catalyseur. Ligand (mol%) Acide acrylique (mol/L) Gaz P totale (bar) t (h) T(°C) Anhydride succinique Rendement (%) Sélectivité (%) 1 CO 5 const 6 80 8 13 1 CO 15 6 80 18 42 1 CO/H 2 95:5 16 6 80 16 41 1 CO 15 18 80 23 47 1 CO 50 18 80 18 nd Triphényl- phosphine (5) 1 CO 15 6 80 39 71 Triphényl- phosphine (5) 1 CO/H 2 95:5 16 6 80 41 76 1,2-bis(diphényl- phosphino) éthane (5) 1 CO 15 6 80 7 50 1,2-bis(diphényl-phosphino) éthane (5) 1 CO/H 2 95:5 5 const 6 80 15 39 1,2-bis(diphényl-phosphino) éthane (5) 1 CO/H 2 95:5 16 6 80 63 81 1,2-bis (dicyclohexyl- phosphino) éthane (5) 0,5 CO 15 6 90 19 40 1,2-bis (dicyclohexyl- phosphino) éthane (5) 0,5 CO/H 2 95:5 16 6 90 96 nd 1,2-bis (dicyclohexyl- phosphino) éthane (5) 0,5 CO/H 2 95:5 50 6 90 48 nd 1 CO/H 2 1:1 30 6 80 10 10
Une pression égale à 5 bar constants indique que la pression a été maintenue à 5 bar en monoxyde de carbone tout au long de la réaction.
Les résultats présentés au [Tableau 8] mettent en valeur les effets combinés de la composition du gaz, de sa pression totale et de l’ajout de ligands sur le rendement d’anhydride succinique en fin de réaction, lorsque la réaction est effectuée dans le toluène.
La illustre schématiquement un véhicule 1, en particulier un véhicule automobile, selon un mode de réalisation.
Comme illustré partiellement sur la , le véhicule 1 comprend un poste de conduite 4. De préférence, le poste de conduite 4 comprend un pédalier 5. Avantageusement, le poste de conduite 4 comprend encore un repose-pied 6. Le pédalier 5 comprend par exemple une pédale de débrayage 7A et/ou une pédale de frein 7B et/ou une pédale d’accélérateur 7C. A noter que le poste de conduite illustré sur la est ici agencé à gauche du véhicule 1.
Comme illustré sur les figures 1, 2 et 3, le véhicule 1 comprend encore une planche de bord 11. Le véhicule 1 comprend encore un ordinateur de bord 8, par exemple apte à gérer des moyens électriques et/ou électroniques du véhicule.
Le véhicule 1 ou le poste de conduite 4 comprend encore un agencement 2. Plus précisément, l’agencement 2 comprend un support 10. Avantageusement, le support 10 est ou comprend la planche de bord 11, ou est ou comprend un habillage de la planche de bord 11, ou est ou comprend une garniture de la planche de bord 11. L’agencement 2 comprend une prise de connexion 20 illustrée sur la . La prise de connexion 20 comprend une face de connexion 21. La face de connexion ou fiche ou façade 21 est destinée à permettre la connexion d’un adaptateur 3 de diagnostic et/ou de calibration et/ou d’initialisation de données ou paramètres pour le véhicule. L’adaptateur 3 permet d’initialiser, de mettre à jour, de paramétrer, de calibrer ou d’étalonner des données ou des paramètres du véhicule, notamment des données ou paramètres gérés et/ou enregistrés dans l’ordinateur de bord 8 du véhicule, ou encore d’établir un diagnostic du véhicule, par exemple en cas de dysfonctionnement ou de panne d’un composant du véhicule.
Comme illustré sur les figures 5, 6, 7 et 8, l’agencement 2 comprend encore un moyen de maintien 30 de la prise de connexion 20 par rapport au support 10. Plus précisément, l’agencement 2 comprend un moyen de pivotement 40 apte à permettre un pivotement du moyen de maintien 30 par rapport au support 10.
Ainsi, de préférence, comme illustré sur la , le moyen de maintien 30 de la prise de connexion pivote entre une première position P1 et une deuxième position P2. Dans la première position P1 du moyen de maintien 30, la face de connexion 21 s’étend perpendiculairement à une première direction D1. Dans la deuxième position P2 du moyen de maintien 30, la face de connexion 21 s’étend perpendiculairement à une deuxième direction D2. Avantageusement, la première direction D1 s’étend longitudinalement ou sensiblement longitudinalement. La deuxième direction D2 s’étend dans un plan transversal et longitudinal, ou sensiblement transversal et longitudinal, et est orientée vers l’arrière et vers l’extérieur du véhicule. Ainsi, le pivotement du moyen de maintien 30 entre la première position P1 et la deuxième position P2 et vice versa, se fait autour d’un axe A s’étendant verticalement ou sensiblement verticalement, comme illustré sur les figures 3 et 5 à 8.
Comme illustré sur la , la prise de connexion 20 est par exemple agencée à proximité du pédalier 5. De préférence, la prise de connexion est agencée à proximité du repose-pied 6, par exemple au-dessus du repose-pied.
La première direction D1 présente un angle α supérieur ou égal à 20 degrés, voire supérieur ou égal à 30 degrés, par rapport à la deuxième direction D2 autour de l’axe A. Par exemple l’angle α est compris entre 30 degrés et 90 degrés. De préférence, l’angle α est compris entre 25 degrés et 35 degrés. A noter que cet angle est également l’angle de pivotement de l’adaptateur 3 lorsque l’adaptateur est connecté ou enfiché dans la prise de connexion 20 et que le moyen de maintien 30 passe de la première position P1 à la deuxième position P2 et vice versa.
Comme illustré en particulier sur la , selon le mode de réalisation, le moyen de pivotement 40 comprend deux saillies 32. De préférence, une saillie 32 est ménagée sur le moyen de maintien 30 et s’étend vers le haut depuis une face supérieure 36 s’étendant longitudinalement et transversalement. De préférence, une autre saillie est ménagée sur le moyen de maintien 30 et s’étend vers le bas depuis une face inférieure 37 parallèle ou sensiblement parallèle à la face supérieure 36. Avantageusement, les deux saillies ont des axes confondus ou sensiblement confondus. Avantageusement, les deux saillies sont cylindriques ou sensiblement cylindriques. Toujours selon le mode de réalisation illustré, le moyen de pivotement 40 comprend encore deux orifices 12. De préférence, un orifice 12 est ménagé sur le support au niveau d’une face supérieure 16 du support. De préférence, un autre orifice est ménagé sur le support au niveau d’une face inférieure 17 du support (illustrée sur la ). Avantageusement, l’orifice ménagé dans la face supérieure 16 et l’orifice ménagé dans la face inférieure 17 ont des axes confondus ou sensiblement confondus. Avantageusement, les deux orifices sont cylindriques ou sensiblement cylindriques. Selon le mode de réalisation préféré, comme illustré sur la , les saillies cylindriques 32 du moyen de maintien 30 viennent coopérer avec les orifices cylindriques 12 ménagés dans le support 10. L’axe de pivotement A est alors de préférence confondu, ou sensiblement confondu, avec l’axe des orifices 12 et l’axe des saillies 32.