INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
A h=3, la délipidation effectuée sur le lot D induit une légère diminution de l’expression de la filaggrine comparé à T0. L’application du produit P après délipidation sur le lot DP induit quant à lui une augmentation de l’expression de la filaggrine comparé au lot D. L’eau traitée présentant un potentiel zêta égal à -8 mV induit donc une protection complète contre la répression de l’expression de la filaggrine induite par la délipidation.
A h=24, le marquage de la filaggrine est modéré sur le lot T et la délipidation effectuée sur le lot D induit une diminution de l’expression de la filaggrine par rapport à T. L’application du produit P sur le lot P n’induit pas de modification de l’expression de la filaggrine par rapport à T. L’application du produit P après délipidation sur le lot DP induit quant à lui une augmentation de l’expression de la filaggrine comparé au lot D. L’eau traitée présentant un potentiel zêta égal à -8 mV induit donc une protection complète contre la répression de l’expression de la filaggrine induite par la délipidation.
Ainsi, la délipidation de la surface cutanée entraine une altération de la fonction barrière de la peau. En réponse, la peau tente de restaurer sa fonction barrière notamment en dégradant la filaggrine pour augmenter les NMF qui sont capables de fixer une grande quantité d’eau et d’assurer une bonne hydratation du stratum corneum.
Lorsque de l’eau traité présentant un potentiel zêta égal à -8 mV est appliquée après la délipidation, la filaggrine n’est pas dégradée. Cela implique que l’eau traitée présentant un potentiel zêta égal à -8 mV a compensé ou restauré rapidement la fonction barrière de la peau rendant inutile la dégradation de la filaggrine.
L’eau traitée présentant un potentiel zêta égal à -8 mV présente donc un excellent effet réparateur de la fonction barrière de la peau.
Une deuxième série comprend au moins deux tels deuxièmes éléments sensibles 5. Ces éléments sensibles 5 sont disposés sensiblement parallèlement les uns aux autres et croisés avec les premiers éléments sensibles 4 de la première série.
Ladite deuxième série permet de recouper matriciellement les informations de déformation. En effet si une déformation se produit, elle va être détectée par au moins un premier élément sensible 4 et par au moins un deuxième élément sensible 5. Aussi, ladite déformation peut être localisée au croisement, à l’intersection du premier élément sensible 4 détectant une déformation et du deuxième élément sensible 5 détectant une déformation.
Comparativement à une connectique pour N détecteurs ponctuels, qui nécessite n.N fils, si n est le nombre de fils nécessaires à connecter un détecteur, pour obtenir une définition offrant N points ou zones avec l’invention, il faut seulement 2n.√N fils. Ainsi pour N=100 détecteurs ponctuels, il faut 100.n fils, alors que l’invention permet de réaliser 100 points avec 20.n fils. Le nombre de connectiques est ici divisé par 5.
Selon une autre caractéristique, lesdits au moins deux premiers éléments sensibles 4 et lesdits au moins deux deuxièmes éléments sensibles 5 sont perpendiculaires entre eux. La perpendicularité des éléments sensibles linéaires 4, 5 s’entend dans l’espace tridimensionnel. Ainsi, sur un support cylindrique ou sphérique, une ligne peut être un cercle, perpendiculaire à une ligne ou à un autre cercle : équateur et méridien.
Selon une autre caractéristique, le réservoir 1 présente une forme sensiblement cylindrique. Un tel réservoir 1 comprend classiquement une section centrale cylindrique et deux coupelles d’extrémité hémisphériques. Dans ce cas d’usage, tel qu’illustré, lesdits au moins deux premiers éléments sensibles 4 sont disposés axialement, parallèlement à l’axe de révolution du cylindre, le long des génératrices, et lesdits au moins deux deuxièmes éléments sensibles 5 sont disposés circonférentiellement, sur des cercles centrés sur l’axe de révolution.
L’espacement entre les éléments sensibles 4, 5 donne la résolution spatiale du capteur 3. Selon une autre caractéristique, deux premiers éléments sensibles 4 successifs sont séparés d’une distance comprise entre 1 et 30 cm, préférentiellement comprise entre 5 et 20 cm, encore préférentiellement égale à 10 cm. De manière analogue, deux deuxièmes éléments sensibles 5 successifs, présentent la même caractéristique, et sont séparés d’une distance comprise entre 1 et 30 cm, préférentiellement comprise entre 5 et 20 cm, encore préférentiellement égale à 10 cm. Ceci détermine le nombre de premiers éléments sensibles 4, et de deuxième éléments sensibles 5. Les éléments sensibles 4, 5 d’une même série, sont préférentiellement équirépartis.
Il a été vu que les éléments sensibles 4, 5 sont solidaires de la structure 2 composite du réservoir 1 afin qu’une élongation d’un élément sensible 4, 5 soit représentative d’une déformation de la structure 2. Aussi, selon une autre caractéristique, les éléments sensibles 4, 5 sont disposés sur une surface de la structure 2. Ils sont solidarisés avec ladite surface de manière intime, typiquement par collage. Cette surface peut être la surface extérieure. Cette surface peut encore préférentiellement être la surface intérieure de la structure 2.
Alternativement, les éléments sensibles 4, 5 sont disposés dans l’épaisseur de la structure 2. Ceci est typiquement réalisé en insérant les éléments sensibles 4, 5 en cours de réalisation de la structure 2. Ainsi, si la structure 2 est réalisée par enroulement filamentaire, ledit enroulement est interrompu en cours de réalisation, le ou les éléments sensibles 4, 5 sont introduits, puis l’enroulement est repris. Plusieurs interruptions sont possibles pour introduire un ou plusieurs éléments sensibles 4, 5. Ceci est illustré aux figures 2 et 3 où une série de premiers éléments sensibles 4 est insérée sensiblement à un premier tiers de l’épaisseur de la structure 2 et une série de deuxièmes éléments sensibles 5 est insérée sensiblement à un deuxième tiers de l’épaisseur de la structure 2.
Il est encore possible de combiner les deux caractéristiques précédentes, certains éléments sensibles 4, 5 étant solidarisés en l’une, l’autre ou les deux surfaces et d’autres éléments sensibles 4, 5 étant noyés dans l’épaisseur de la structure 2.
Un élément sensible 4, 5 est un élément linéaire. Un tel élément linéaire peut être réalisé selon différentes technologies. Selon une première technologie, un élément sensible 4, 5 est un câble piézoélectrique. Un tel câble est un câble intégrant des composants piezoélectriques de telle manière à pourvoir détecter une déformation du câble et à fournir un signal électrique indicatif d’une telle déformation.
Selon une autre technologie, un élément sensible 4, 5 est un câble de jauges de contrainte optiques. Un tel câble est un câble intégrant des jauges de contrainte optiques de telle manière à pourvoir détecter une déformation du câble et à fournir un signal électrique indicatif d’une telle déformation.
Selon une autre technologie, un élément sensible 4, 5 est un câble de réflectomètre. Un tel câble comprend une fibre optique équipée d’un réflectomètre. Un tel réflectomètre est apte à mesurer une modification de la fibre optique en émettant une impulsion lumineuse et en mesurant un signal réfléchi par la fibre optique, indicatif d’une déformation de la fibre optique.
Selon une autre technologie, un élément sensible 4, 5 est un câble de capteurs à mémoire de forme. Un tel câble ou câble SMA (de l’anglais : « shape memory alloy ») intègre des détecteurs utilisant des alliages à mémoire de forme. Ces détecteurs sont aptes à pourvoir détecter une déformation et à fournir un signal électrique indicatif d’une telle déformation. Cette technologie est avantageuse en ce qu’elle permet de supporter, contrairement aux autres technologies, un allongement pouvant atteindre 5%.
Selon une autre technologie, un élément sensible 4, 5 est un câble de jauges extensométriques. Un tel câble de jauges extensométriques est encore connu sous le sigle QRS, de l’anglais « Quantum Resistive Strain ». Un tel câble intègre des jauges extensométriques. Ces jauges extensométriques sont aptes à pourvoir détecter une déformation et à fournir un signal électrique indicatif d’une telle déformation.
Selon une autre caractéristique, un élément sensible est apte à supporter un allongement d’au moins 2%, préférentiellement d’au moins 5%.
Les shampooings solides selon l’invention ont démontré des propriétés particulièrement intéressantes en termes de ressenti sensoriel pendant et après leur utilisation. En particulier, leur douceur pendant et après application a été remarquée positivement, ainsi que leur capacité de moussage.
B- Caractérisation physique
Caractérisation physi q ue des crèmes hydratantes selon l’invention
La illustre la rhéologie des crèmes hydratantes selon l’invention. Les compositions hydratantes selon l’invention présentent une plus grande élasticité (déformation plus importante) que la référence qui ne comprend pas de fructo-oligosaccharide à chaîne courte. En outre, les compositions selon l’invention présentent une ténacité du même ordre de grandeur que celle de la composition de référence, à l’exception de la composition comprenant 1% de Actilight ® 950 P qui présente une ténacité nettement supérieure.
La illustre la viscosité lors de l’étalement à 100 s -1 des crèmes hydratantes selon l’invention. Les crèmes hydratantes selon l’invention ont une viscosité du même ordre de grandeur que celle de la composition de référence, à l’exception de la composition comprenant 1% de Actilight ® 950 P qui présente une viscosité nettement supérieure.
L’effet de l’incorporation des fructo-oligosaccharides à chaîne courte sur la couleur des compositions a également été mesuré. Le tableau 9 fournit les valeurs des paramètres L*, a* et b* des crèmes solaires selon l’invention, et de deux crèmes de référence : la crème ne comprenant pas de fructo-oligosaccharide à chaîne courte, et une crème de référence commerciale.
Les paramètres L*, a* et b* sont les paramètres du système bien connu L*a*b*, et sont :
la clarté L* qui prend des valeurs entre 0 (noir) à 100 (blanc de référence) ; le paramètre a* qui représente la valeur sur un axe vert → rouge ; et le paramètre b* qui représente la valeur sur un axe bleu → jaune.
Quantité de Actilight ® 950 P L* a* b* Référence (0%) 84,87 -1,53 2,92 Référence commerciale 87,55 -3,16 7,4 0,5% 84,37 -1,76 6,17 1,0% 86,76 -1,58 5,9 2,5% 83,52 -1,7 5,74 5,0% 84,85 -1,73 5,73
L’incorporation des fructo-oligosaccharides à chaîne courte a un léger impact sur le paramètre b*, avec un léger jaunissement de la crème. Cependant, les crèmes hydratantes selon l’invention restent moins jaunes que la référence commerciale.
Enfin, la illustre la fermeté et l’aspect collant des crèmes hydratantes selon l’invention, par comparaison à ceux de la crème de référence qui ne contient pas de fructo-oligosaccharides à chaîne courte, et à ceux de la crème de référence commerciale.
La fermeté et le collant des crèmes hydratantes selon l’invention sont du même ordre de grandeur que ceux des crèmes de référence, aussi bien la crème de référence qui ne comprend pas de fructo-oligosaccharides à chaîne courte que la crème de référence commerciale.
En conclusion, l’incorporation des fructo-oligosaccharides à chaîne courte dans les crèmes hydratantes selon l’invention n’altère pas les propriétés physiques des crèmes. L’incorporation des fructo-oligosaccharides à chaîne courte en une quantité de 1% semble même apporter une amélioration des propriétés physiques des crèmes hydratantes.
Caractérisation physique des crèmes solaires selon l’invention
La illustre la rhéologie des crèmes solaires selon l’invention. Les compositions solaires selon l’invention présentent une plus grande élasticité (déformation plus importante) que la référence qui ne comprend pas de fructo-oligosaccharide à chaîne courte. En outre, les compositions selon l’invention présentent une ténacité du même ordre de grandeur que celle de la composition de référence.
La illustre la viscosité lors de l’étalement à 100 s -1 des crèmes solaires selon l’invention. Les crèmes solaires selon l’invention ont une viscosité qui augmente progressivement avec la proportion de fructo-oligosaccharides à chaîne courte, jusqu’à 2,5%.
Ce dispositif, ainsi d’ailleurs que celui décrit en regard de la , peut comporter dans l’espace de section droite annulaire compris entre sa paroi externe 11b et sa paroi interne 12b une spire hélicoïdale permettant de favoriser les échanges thermiques.
Un tel mode de mise en œuvre est intéressant en ce qu’il permet de prendre en compte la qualité des matières plastiques qu’il admet. Ainsi, en fonction de la dureté de ces dernières le dispositif permet de régler et contrôler la vitesse avec laquelle elles se déplacent à l’intérieur de celui-ci, en réglant la vitesse de rotation de la vis de convoyage 48 à l’aide des moyens d’asservissement 54. Ainsi pour des matières plastiques résistantes on règlera une vitesse de rotation plus faible que pour des matières plastiques peu résistantes.
Par ailleurs, dans ce mode de mise en œuvre le dispositif d’alimentation est plus facilement logeable lorsque son lieu d’implantation est limité dans le sens de la hauteur, ce qui est notamment le cas lorsque l’on souhaite par exemple le disposer dans un container.
PROCÉDÉ DE PRODUCTION D’HYDROGÈNE PAR REFORMAGE ÉLECTROCHIMIQUE D’UN ALCOOL CATALYSÉ PAR DES PLATINOÏDES RADIOACTIFS La présente invention relève du domaine la production d’hydrogène.
Plus spécifiquement, elle se rapporte à un procédé de production d’hydrogène par reformage électrochimique – aussi appelé électrolyse – d’un alcool dans lequel un ou des platinoïdes radioactifs, issus d’une solution aqueuse acide de produits de fission d’un combustible nucléaire usé, sont utilisés comme catalyseurs de la réaction d’électro-oxydation de ces alcools.
État de la technique antérieure De par sa forte densité énergétique massique et sa capacité à être oxydé en présence d’oxygène sous forme d’eau pure sans dégagement de CO 2 , l’hydrogène est considéré comme un vecteur d’énergie d’importance pour mener à bien la transition énergétique.
Si l’hydrogène est susceptible d’être utilisé comme réactif dans les piles à combustible pour produire de l’électricité, sa première destination reste actuellement l’industrie. En effet, 75 millions de tonnes sont consommées annuellement par l’industrie chimique dont près de 45 % pour le raffinage du pétrole.
À ce jour, le vaporeformage d’hydrocarbures, principalement du méthane, est le procédé de production d'hydrogène le plus utilisé pour alimenter l’industrie en hydrogène car il est de loin le plus économique. Le vaporeformage consiste à faire réagir en température et en présence de catalyseurs le méthane avec de l’eau pour produire un mélange d’H 2 , de CO 2 , de CO, de CH 4 résiduel et d’eau (appelé syngas). En sortie de vaporéacteur, l’hydrogène est séparé et purifié.
Cependant, pour chaque tonne d’hydrogène produit par vaporeformage, environ 10 tonnes de CO 2 sont émises et généralement relâchées dans l’atmosphère.
Des procédés de production d’hydrogène limitant, voire supprimant, les émissions de gaz à effet de serre et, notamment, de CO 2 sont donc à l’étude pour compléter sa production par vaporeformage, voire progressivement s’y substituer.
Un procédé qui est le sujet de toutes les attentions est l’électrolyse de l’eau qui consiste à décomposer, dans une cellule d’électrolyse, l’eau en oxygène et hydrogène gazeux sous l’effet d’un courant électrique.
Si ce procédé présente l’avantage de produire un hydrogène pur (c’est-à-dire exempt de CO, CO 2 , etc., contrairement à l’hydrogène produit par vaporeformage), il nécessite d’appliquer aux bornes de la cellule d’électrolyse des tensions nettement supérieures à la tension réversible liée à la réaction H 2 O → H 2 + O 2 qui, dans les conditions standard (1 bar), est de 1,23 V à 25°C, ce qui correspond à une consommation d’énergie électrique minimale de 33 kWh par kg d’hydrogène produit. La production d’hydrogène par électrolyse de l’eau est donc coûteuse.
Pour réduire significativement cette consommation d’énergie et, partant, les coûts de production de l’hydrogène, il a été proposé de produire ce dernier par électrolyse de composés organiques oxygénés et, notamment, d’alcools issus de la biomasse oléagineuse (tels que le glycérol produit par la réaction de transestérification par le méthanol des triglycérides qui est mise en œuvre pour la production des biocarburants de première génération) ou de la biomasse lignocellulosique (tels que l’éthanol produit lors de la fermentation des sucres présents dans les déchets des industries des biocarburants de seconde génération).
En effet, la tension réversible liée à la décomposition électrochimique des alcools est typiquement inférieure à 0,1 V à 25°C, ce qui permet une réduction significative de la consommation d’énergie nécessaire à la production d’hydrogène.
De plus, l’électrolyse de composés organiques oxygénés peut conduire à la production de co-produits dont la valeur ajoutée est supérieure à celle de l’oxygène qui est le seul co-produit issu de l’électrolyse de l’eau.
Pour une description détaillée des principes qui sont à la base de la production d’hydrogène par électrolyse de composés organiques oxygénés ainsi que des travaux les plus significatifs ayant été réalisés à ce jour sur ce sujet, le lecteur est invité à se référer à l’ouvrage Production of Clean Hydrogen by Electrochemical Reforming of Oxygenated Organic Compounds de C. Lamy, C. Coutanceau et S. Baranton, édité en 2020 par B. G. Pollet (Elsevier, Amsterdam), ci-après référence [1] .
A l’étape 49, la valeur corrigée Ts la plus élevée est retenue.
On va maintenant décrire un système de détermination à distance d’une température corporelle Tbody d’une personne.
Ce système peut être formé par la système 100 décrit précédemment, qui comporte : le premier capteur de température 1 opérant dans l'infrarouge et agencé pour mesurer au moins une température de la peau Tz de la personne sur une zone de mesure de la personne, l’unité de traitement 3 agencée pour déterminer une valeur de température corporelle Tbody à partir de la température de la peau Tz et d’une valeur d’écart prédéterminée Delta associée à la zone de mesure de la température de la peau.
Dans l’exemple décrit, cette valeur de température Tz est corrigée en fonction de la distance et est prise comme la température Ts décrite plus haut.
Dans une variante non illustrée, cette température Tz utilisée pour calculer la température corporelle peut, en variante, ne pas être corrigée en fonction de la distance, et être une valeur directement issue du premier capteur.
La température corporelle Tbody est une température interne au corps 50 de la personne, comme illustrée sur la .
Cette température corporelle Tbody est importante à connaître notamment pour qu’un diagnostic médical puisse être fait de manière fiable. Par exemple, cette température corporelle doit pouvoir être mesurée de manière fiable pour déterminer la présence de fièvre ou non chez une personne. Cette température corporelle peut notamment être mesurée grâce à une prise de température rectale.
La valeur d’écart Delta(i) est une valeur prédéterminée fixe.
La présente solution propose de vérifier la fiabilité de paramètres de contrôle de flux utilisés lors du démarrage d’une connexion établie sur le chemin au moyen d’une valeur du paramètre de performance intermédiaire. En effet, des valeurs de paramètres de contrôle de flux destinés à être utilisés sont fournis aux extrémités du chemin cependant ces valeurs ne sont pas toujours adaptées à la réalité de la connexion ce qui peut engendrer des désagréments tels que l’apparition de congestions.
Ainsi, si la valeur du paramètre de contrôle de flux fournie à l’une des extrémités du chemin est fiable, c’est à dire qu’elle correspond à la valeur du paramètre de contrôle de flux calculée au moyen de la valeur du paramètre de performance intermédiaire alors la connexion peut démarrer sans risque sur la base de ces valeurs fournies.
Dans un exemple, le paramètre de contrôle de flux est le produit du débit en réception cible par une durée de propagation aller-retour entre le premier équipement de communication et le deuxième équipement de communication.
Dans un autre exemple, la première durée et la deuxième durée sont déterminées par le nœud intermédiaire à l’aide d’un paramètre de latence.
Dans un dernier exemple, la valeur du débit en réception est le résultat d’un rapport entre le débit en réception cible d’une part et le résultat de la différence entre 1 et la valeur du paramètre de performance intermédiaire d’autre part.
L’invention a également pour objet un nœud intermédiaire d’un chemin établi entre un premier équipement de communication et un deuxième équipement de communication capable de déterminer au moins une valeur d’un paramètre de performance intermédiaire dudit chemin, ledit nœud intermédiaire comprenant au moins un processeur configuré pour : - intercepter au moins un premier paquet de données émis par le premier équipement de communication comprenant une première valeur d’un paramètre de latence, - intercepter au moins un deuxième paquet de données émis par le deuxième équipement de communication en réponse à la réception du premier paquet de données, le deuxième paquet de données comprenant la première valeur du paramètre de latence, - intercepter au moins un troisième paquet de données émis par le premier équipement de communication comprenant une deuxième valeur d’un paramètre de latence, - déterminer une première durée de propagation aller-retour entre le premier équipement de communication et le nœud intermédiaire au moyen de la première valeur du paramètre de latence, de la deuxième valeur du paramètre de latence et de données d’horodatage relatives au premier et au troisième paquet de données, - déterminer une deuxième durée de propagation aller-retour entre le nœud intermédiaire et le deuxième équipement de communication au moyen de la première valeur et de données d’horodatage relatives au premier et au deuxième paquet de données, - obtenir une valeur du paramètre de performance intermédiaire, ladite valeur du paramètre de performance intermédiaire correspondant à un rapport entre la première durée de propagation aller-retour et la deuxième durée de propagation aller-retour - transmettre ladite valeur du paramètre de performance intermédiaire à au moins l’un des deux équipements de communication.
L’invention concerne encore un équipement de communication constituant une première extrémité d’un chemin établi entre ledit équipement de communication et un autre équipement de communication, ledit chemin comprenant au moins un équipement intermédiaire capable de retransmettre au moins une partie des données manquantes, ledit équipement étant capable de gérer une retransmission de données échangées sur le chemin de communication et comprenant au moins un processeur configuré pour : - recevoir une valeur d’un paramètre de performance intermédiaire correspondant à un rapport, déterminé par ledit nœud intermédiaire, entre une première durée de propagation aller-retour entre le premier équipement de communication et le nœud intermédiaire et une deuxième durée de propagation aller-retour entre le nœud intermédiaire et le deuxième équipement de communication, la première durée et la deuxième durée étant également déterminées par ledit nœud intermédiaire, - détecter des données manquantes parmi les données échangées avec le deuxième équipement de communication, - sélectionner, en fonction de ladite valeur du paramètre de performance intermédiaire, un mode de retransmission desdites données manquantes.