INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Conformément à l’invention, ledit pied d’aube est muni d’au moins un ergot anti-pivotement qui fait saillie depuis sa face radialement interne, ledit ergot anti-pivotement comprend une partie de travail et une partie de guidage, la partie de travail s’étendant depuis la face radialement interne du pied d’aube et la partie de guidage s’étendant dans le prolongement de la partie de travail, la largeur transversale de la partie de travail est inférieure à la largueur transversale de la partie de guidage de l’ergot, l’alvéole longitudinale du pivot rotatif comprend une rainure de réception de la partie de guidage de l’ergot, cette rainure s’étendant selon l’axe longitudinal de ladite alvéole et débouchant dans le fond de celle-ci, ladite rainure de réception et la partie de travail de l’ergot sont configurées et dimensionnées de façon à permettre un montage ajusté entre elles et ladite cale de précontrainte comprend au moins une lumière de passage pour chaque ergot anti-pivotement, ladite cale de précontrainte étant disposée de sorte que la partie de travail de l’ergot est positionnée dans cette lumière de passage.
Grâce à ces caractéristiques de l'invention, l’ergot anti rotulage permet de supprimer les mouvements de rotulage du pied d’aube dans l’alvéole du pivot rotatif, dans laquelle il est reçu. On évite ainsi une usure prématurée du pied d’aube.
- ledit pied d’aube comprend au moins deux ergots anti-pivotement ;
Les figures 5 à 9 sont des représentations schématiques de variantes de réalisation de l'architecture hybride de turbomachine selon la présente invention.
La montre un système 25 de conversion et de transport d'énergie électrique dans un aéronef propulsé par une turbomachine 1 déjà décrite en référence avec la sur laquelle on peut prélever ou injecter une puissance via l'arbre haute pression 11 et/ou l'arbre basse pression 12. Le rectangle Env_av encadre les composants de l'environnement de l'avion tandis que le rectangle Env_turb encadre les composants de l'environnement de la turbomachine.
Le système 25 comporte au moins une première machine électrique tournante 26 reliée mécaniquement à l’arbre basse pression 12 par l'intermédiaire d'un dispositif d'accouplement 27. Le dispositif d'accouplement 27 pourra, le cas échéant, intégrer une fonction mécanique de désaccouplement de la machine électrique 26 notamment en cas de dysfonctionnement de cette dernière. Un premier module électrique de puissance 28 est destiné à être connecté électriquement d'une part à la première machine électrique 26 et d'autre part à un réseau électrique interne 22 de la turbomachine 1. Le réseau électrique interne 22 de la turbomachine 1 est de préférence un réseau électrique continu.
Une deuxième machine électrique tournante 26' est reliée mécaniquement à l'arbre haute pression 11 par l'intermédiaire du boîtier d'accessoires 17. Un deuxième module électrique de puissance 28' est relié électriquement d'une part à la deuxième machine électrique tournante 26' et d'autre part au réseau électrique interne 22 de la turbomachine 1. Le premier module électrique de puissance 28 et le deuxième module électrique de puissance 28' sont ainsi connectés électriquement au réseau électrique interne 22 de la turbomachine 1.
Les machines électriques tournantes 26, 26' sont de préférence des machines électriques de type réversible aptes à fonctionner dans un mode moteur et dans un mode générateur. Dans le mode moteur, une machine électrique tournante 26, 26' transforme de l’énergie électrique prélevée sur le réseau électrique interne 22 en une énergie mécanique injectée sur l’arbre basse pression 12 ou l’arbre haute pression 11. A cet effet, le module électrique de puissance 28, 28' fonctionne dans un mode onduleur pour transformer une tension continue du réseau électrique interne 22 en une tension alternative polyphasée appliquée sur les phases de la machine électrique 26, 26' correspondante.
Dans le mode générateur, une machine électrique tournante 26, 26' transforme de l’énergie mécanique prélevée sur l’arbre basse pression 12 ou l’arbre haute pression 11 en une énergie électrique injectée sur le réseau électrique interne 22 de la turbomachine 1. A cet effet, le module électrique de puissance 28, 28' fonctionne dans un mode redresseur pour transformer une tension alternative polyphasée générée par la machine électrique 26, 26' en une tension continue appliquée sur le réseau électrique interne 22. Un module électrique de puissance 28, 28' prend ainsi la forme d'un convertisseur AC/DC.
Les machines électriques tournantes 26, 26' sont de préférence des machines de type synchrone à aimants permanents. Alternativement, les machines électriques tournantes 26, 26' pourraient prendre la forme de machines électriques de type asynchrone ou tout autre type de machine électrique adapté à l'application.
Par ailleurs, une génératrice 15 est accouplée avec le boîtier d'accessoires 17. La génératrice 15 est destinée à alimenter électriquement un réseau électrique de l'avion 16. La génératrice 15 pourra prendre la forme d'une machine électrique tournante à rotor bobiné.
La génératrice 15 et la deuxième machine électrique tournante 26' sont montées sur le boîtier d'accessoires 17 tête-bêche l'une par rapport à l'autre. Une telle configuration permet de maximiser les raideurs et minimiser les temps de réponse. Cela permet également d'adapter l'encombrement de l'ensemble à l'application. Alternativement, la génératrice 15 et la deuxième machine électrique tournante 26' pourront être montées du même côté du boîtier d'accessoires 17.
Un dispositif de contrôle 30 est apte à piloter une assistance au démarrage de la turbomachine 1 par au moins une machine électrique tournante 26, 26', à compenser des prélèvements de puissance effectués par la génératrice 15, et à effectuer une répartition entre une puissance prélevée à l'arbre haute pression 11 et une puissance prélevée à l'arbre basse pression 12 en fonction de phases de fonctionnement de la turbomachine 1.
Avantageusement, le dispositif de contrôle 30 est configuré pour modifier un coefficient de répartition de puissance Sp en fonction de phases de fonctionnement de la turbomachine 1 défini de la façon suivante: Sp= P_hp/(P_hp+P_bp) - P_hp étant une portion de la puissance de l'arbre haute pression 11 passant le boîtier d'accessoires 17, - P_bp étant une portion de la puissance P_bp de l'arbre basse pression 12 passant par la première machine électrique tournante 26.
La portion de la puissance P_hp de l'arbre haute pression 11 passant par le boîtier d'accessoires 17 est déterminée à partir d'une mesure de vitesse de rotation N2 effectuée par un capteur de vitesse 32 monté sur l’arbre haute pression 11 et d'une valeur de couple C_hp de l'arbre haute pression 11 obtenue au moyen d'un estimateur de couple. L'estimateur de couple pourra être un estimateur positionné entre un dispositif de renvoi d'angle et une entrée du boîtier d'accessoires 17. L'estimateur de couple pourra également être disposé sur l'arbre de la génératrice 15 ou sur l'arbre de la deuxième machine électrique 26'. Il est également possible d'utiliser un estimateur de couple logiciel mettant en œuvre un algorithme ou une cartographie dédiée.
La portion de la puissance P_bp de l'arbre basse pression 12 passant par la machine électrique tournante 26 est déterminée à partir d'un courant I et d'une tension U du réseau électrique interne 22.
La illustre différentes valeurs du coefficient de répartition de puissance Sp au cours de différentes phases de fonctionnement de la turbomachine 1. Au cours d'une phase de fonctionnement Ph_1, la valeur du coefficient de répartition de puissance Sp vaut 1 de sorte que toute la puissance P_ch consommée par les charges électriques connectées sur le réseau électrique de l'avion 16 est prélevée sur l'arbre haute pression 11 via la génératrice 15. On se retrouve alors dans une configuration de fonctionnement équivalente à celle d'une architecture non-hybride.
Au cours d'une phase de fonctionnement Ph_2, la valeur du coefficient de répartition de puissance Sp vaut 0.5, de sorte que la puissance P_ch consommée par les charges électriques connectées sur le réseau électrique de l'avion 16 est répartie équitablement entre une puissance P_hp prélevée sur l'arbre haute pression 11 et une puissance P_bp prélevée sur l'arbre basse pression 12.
- la est une représentation schématique d’une vue en coupe transversale d’un logement électronique avec circuit de refroidissement selon un autre mode de réalisation de l'invention.
Les illustrent un ensemble 100 électronique comportant un logement 1 électronique avec un circuit 2 de refroidissement selon l’invention.
Le logement 1 électronique comprend au moins un module 3 de puissance connecté à un circuit imprimé. Selon un mode de réalisation de l’invention, le logement 1 électronique comprend des composants de l’électronique de puissance. Selon un autre mode de réalisation de l’invention, le logement 1 électronique comprend des composants de l’électronique de commande.
Le module de puissance 3 est disposé sur une surface de support 4, du logement 1 électronique, opposée à celle 25 en contact avec le circuit 2 de refroidissement.
Le circuit 2 de refroidissement est ainsi disposé de façon à permettre le refroidissement des composants électroniques et plus particulièrement du module 3 de puissance.
L’ensemble électronique est par un exemple un ensemble électronique pour machine électrique.
Selon un mode de réalisation de l’invention illustré , le circuit 2 de refroidissement est formé par un canal 21 formé dans le corps 22 du circuit 2.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le circuit 2 de refroidissement est formé par un canal 21 circulaire.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le circuit 2 de refroidissement est formé par un canal 21 en forme de parallélépipède ou toutes formes compatibles avec le fonctionnement du circuit 2 de refroidissement.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le circuit 2 de refroidissement est en aluminium.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le circuit 2 de refroidissement est fermé par un capot 5.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le capot 5 est disposé dans un plan parallèle à celui du support 4 du module de puissance 3, c’est-à-dire un plan parallèle à la face 25 en contact avec la surface 4 support du logement 1.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le capot 5 est disposé dans un plan formant un angle compris entre zéro et moins de 90 degrés avec le plan du support 4 du module de puissance 3.
Dans le cadre de l’invention, le circuit 2 de refroidissement est parcouru par un fluide 6 biphasique, c’est -à-dire un fluide qui est constituée de deux phases qui permettent d’obtenir deux zones : une froide et un chaude. Le fluide utilisé dépend de la gamme de température d'utilisation visée. Selon un mode de réalisation de l’invention le fluide 6 biphasique est du NH3, de l'acétone, un gaz hydrochlorofluorocarbonés (HCFC) ou chlorofluorocarbonés (CFC)( Fréon), du méthane, de l'éthane, etc.
Le fléchissement des pattes flexibles 81 et 82 peut notamment être amorcé lors d’une poussée de l’élément de connexion 10 en direction du terminal à enficher. Plus particulièrement, les pattes flexibles 81, 82 peuvent être configurées pour fléchir lors de la poussée en coopérant avec des languettes, dite languettes d’engagement 121, 122, disposées à proximité du terminal 110, et chacune en alignement avec une patte flexible 81, 82.
Chaque aile latérale peut comprendre une contre butée 51b, 52b coopérant avec la butée de blocage.
Plus particulièrement, la butée de blocage de chaque patte flexible 81, 82 peut comprendre en direction de son extrémité libre 81a, 82a et dans l’ordre, le plan de butée 83a, 84a et un plan d’écartement 83b, 84b ( ). Le plan d’écartement 83b, 84b est notamment agencé de sorte que le glissement d’une languette d’engagement 121, 122 contre ledit plan d’écartement 83b, 84b selon une direction perpendiculaire à la face inférieure et dans le plan de la paroi latérale provoque le fléchissement de la patte flexible et la mise en position de retrait de la butée de blocage 81b, 82b. Il est entendu, sans qu’il soit nécessaire de le préciser, que le plan d’écartement 83b, 84b forme un plan oblique par rapport à la direction d’élongation de la patte flexible 81, 82.
Selon ce premier mode de réalisation, le plan d’écartement 83b, 84b d’une patte flexible 81,82 est notamment porté par une section intermédiaire 85b, 86b de la patte flexible reliant une section principale 85a, 86a et une section terminale 85c, 86c de ladite patte flexible ( ). Plus particulièrement, la section terminale 85c, 86c est latéralement déportée. Par latéralement déportée, on entend décalé latéralement par rapport à la direction d’élongation de la section principale.
Ainsi, la mise en œuvre du dispositif de connexion 10 selon ce premier mode de réalisation peut comprendre au moins deux phases dites respectivement phase de pré-engagement et phase d’engagement.
A cet égard, la illustre la phase de pré-engagement. Lors de l’exécution de cette phase, le dispositif de connexion 10 est positionné par sa face inférieure en regard d’un terminal 110 d’un module de batterie 100, et de manière à insérer partiellement ledit terminal entre des ailes de connexion. A l’issue de cette phase, chacune des sections terminales 85c et 86c contacte latéralement une languette d’engagement 121, 122, et de sorte que chaque languette d’engagement soit en appui contre un plan d’écartement 83b, 84b.
La phase de pré-engagement est alors suivie de la phase d’engagement ( ). Cette phase permet d’induire un fléchissement des pattes flexibles afin de mettre en position de retrait les butées de blocage 81b, 82b. Ce fléchissement intervient notamment dès lors qu’un effort de poussée est exercé sur le dispositif de connexion selon un sens allant de la face supérieure vers la face inférieure. Plus particulièrement, lors de l’exécution de l’effort de poussée, chaque languette d’engagement impose un fléchissement des pattes flexibles.
Le levier 60 peut ensuite être actionné afin de faire passer l’élément mobile de sa position haute vers sa position basse ( ).
L’invention concerne également un deuxième mode de réalisation. Ce deuxième mode reprend pour l’essentiel les éléments du premier mode de réalisation. Ce deuxième mode de réalisation ne met toutefois pas nécessairement en œuvre un levier 60. Plus particulièrement, l’élément mobile 50 peut former un bouton poussoir accessible directement par la face supérieure ( ). En d’autres termes, un simple effort de pression exercé sur l’élément mobile permet à ce dernier de passer de sa position haute vers sa position basse.
Par ailleurs, toujours selon ce deuxième mode de réalisation, les pattes flexibles 81, 82 s’étendent de manière uniforme de leur naissance jusqu’à leur extrémité libre 81a, 82a. En d’autres termes, les pattes flexibles 81, 82 ne comprennent pas de section terminale 85c, 86c latéralement déportée ( ). Ainsi, en phase de pré-engagement, les languettes d’engagement 121, 122 se trouvent chacune dans le prolongement d’une patte flexible 81, 82 et empêchent ainsi tout mouvement du dispositif de connexion visant à établir la connexion avec le terminal 110.
Par ailleurs, selon ce deuxième mode de réalisation, les butées de blocage comprennent chacune un plan incliné 87a, 88a opposé au plan d’écartement par rapport au plan de butée. Ces plans inclinés 87a, 88a sont agencés de sorte qu’un glissement des contres butées contre l’un et l’autre des plans de glissement 83b, 84b, selon la direction de déplacement et le sens allant de la face supérieure vers la face inférieure, induise une flexion partielle des pattes flexibles. En particulier, la flexion partielle permet d’écarter les pattes flexibles des languettes d’engagement ( ). Un effort supplémentaire exercé sur le dispositif de connexion 10 permet alors d’amener chacun des plans d’écartement 83b, 84b au contact des languettes d’engagement 121, 122.
La suite de l’engagement, illustré à la , suit un mécanisme équivalent à celui décrit en relation avec le premier mode de réalisation.
Une poussée finale (illustré à la ) permet de faire passer l’élément mobile 50 dans sa position basse.
Suivi de la conductivité d’une connexion électrique entre les cellules d’une batterie de traction d’un véhicule automobile L’invention a trait aux connexions électriques entre deux pièces, et plus particulièrement au contrôle de la qualité de la connexion des cellules d’une batterie entre elles.
Les véhicules automobiles comprennent de plus en plus souvent un moteur électrique pour mouvoir le véhicule. Ce moteur électrique est alimenté par une batterie dite de traction, aussi appelée batterie de puissance, présentant une capacité importante.
La température d’évaporation du deuxième élément diphasique est inférieure à la température d’évaporation du premier élément diphasique de sorte qu’un gradient de température peut être formé entre les première et deuxième faces 8a et 8b de l’ensemble d’éléments thermoélectriques 8. La première face 8a est nommée face chaude 8a et la deuxième face 8b, soumise à une température inférieure est nommée face froide 8b.
Avantageusement, les premier et deuxième éléments diphasiques peuvent être choisis en fonction de leur température d’évaporation de sorte que la différence entre les températures d’évaporation des premier et deuxième éléments diphasiques soit égale à la différence de température entre la face chaude 8a et la face froide 8b pour un fonctionnement optimal des éléments thermoélectriques 8.
Par le choix des premier et deuxième élément diphasiques, il est possible de maintenir un gradient thermique aux bornes de l’ensemble d’éléments thermoélectriques 1 adéquat pour un fonctionnement optimal de l’ensemble d’éléments thermoélectriques 1 et un rendement résultant amélioré.
De préférence, la première structure d’évaporation 2 peut être raccordée à la première structure de condensation 3 de manière étanche par au moins un premier caloduc 9.
De manière similaire, la deuxième structure d’évaporation 4 peut être raccordée à la deuxième structure de condensation 5 de manière étanche par au moins un deuxième caloduc 10.
Dans l’exemple illustré, chaque premier ou deuxième caloduc 9, 10 est un tuyau adiabatique au sein duquel les phases vapeur et liquide de l'élément diphasique qu’il achemine demeurent en équilibre.
Les premier et deuxième caloducs 9, 10 permettent de transmettre un flux thermique important avec un faible gradient de température. De plus, l’utilisation de caloducs permet d’exploiter les sources de chaleurs des zones les plus favorables disposées à distance de l’ensemble d’éléments thermoélectriques 8.
Selon un mode de réalisation, la première structure d’évaporation 2 peut être raccordée à la première structure de condensation 3 par une pluralité de premiers caloducs 9 de façon à maximiser l’échange thermique entre la première structure d’évaporation 2 et la première structure de condensation 3. Ceci maximise le flux thermique transmis à l’ensemble d’éléments thermoélectriques 8 qui peut être concentré sur une petite surface, diminuant significativement le nombre et le poids du dispositif de production d’énergie électrique 1.
De manière similaire, la deuxième structure d’évaporation 4 peut être raccordée à la deuxième structure de condensation 5 par une pluralité de deuxièmes caloducs 10 de façon à maximiser l’échange thermique entre la deuxième structure d’évaporation 4 et la deuxième structure de condensation 5.
Une pluralité de premières structures d’évaporation 2 peuvent être raccordées à la première structure de condensation 3 par une pluralité de premiers caloducs 9 de façon à pouvoir exploiter une pluralité de sources chaudes 6 localisées dans différentes zones, par exemple, d’un turboréacteur d’aéronef.
De manière similaire, une pluralité de deuxièmes structures de condensation 5 peuvent être raccordées à la deuxième structure d’évaporation 4 par une pluralité de deuxièmes caloducs 10 de façon à pouvoir exploiter une pluralité de sources froides 7.
De préférence, les premiers et deuxièmes caloducs 9 et 10 sont formés en carbone graphène permettant un gain de poids et d’efficacité.
L’énergie thermique de la source chaude 6 augmente la température du premier élément diphasique en phase liquide jusqu’à son point d’ébullition.
La vapeur du premier élément diphasique produite lors de l’ébullition est acheminée par le premier caloduc 9 jusqu’à la première structure de condensation 3 où la vapeur entre en contact avec la face chaude 8a de l’ensemble d’éléments thermoélectriques 8.
Au contact de la face chaude 8a, la vapeur se condense, engendrant un transfert thermique du premier élément diphasique vers la face chaude 8a de l’ensemble d’éléments thermoélectriques 8, puis revient par capillarité en suivant le chemin inverse le long du premier caloduc 9 jusqu’à la première structure d’évaporation 2.
A l’opposé de la face chaude 8a, l’énergie thermique apportée par la face froide 8b de l’ensemble d’éléments thermoélectriques 8 augmente la température du deuxième élément diphasique en phase liquide jusqu’à son point d’ébullition.
Il est proposé, selon un premier aspect, un dispositif de réalité virtuelle comprenant au moins : - un écran d’affichage, et - un capteur d’orientation configuré pour fournir en sortie des données d’orientation du dispositif au sein d’un environnement réel, le dispositif comprenant en outre au moins un capteur de position distinct du capteur d’orientation, ledit capteur de position étant configuré pour communiquer avec au moins une balise de position fixe au sein de l’environnement réel, de sorte à fournir en sortie des données de position du dispositif par rapport à l’environnement réel, le dispositif étant configuré pour afficher, en temps réel, un contenu virtuel associé à l’environnement réel via l’écran d’affichage, ledit contenu virtuel affiché dépendant desdites données d’orientation et desdites données de position.
Par conséquent, un tel dispositif permet un suivi du positionnement du dispositif. Un tel positionnement à un instant donné désigne à la fois une orientation et une position dans l’environnement réel à un tel instant donné. Muni d’un capteur d’orientation et d’un capteur de position, le dispositif proposé permet ainsi de suivre les mouvements selon six degrés de liberté. L’utilisateur peut donc voir s’afficher un contenu virtuel diffusé sur l’écran d’affichage lorsqu’il déplace le dispositif dans une pièce (par exemple en avançant ou reculant par rapport à une position donnée) et/ou oriente le dispositif dans différentes directions (par exemple en tournant le dispositif pour montrer l’écran à un second utilisateur). De tels mouvements peuvent notamment être aléatoires dans le sens où il est superflu de prédire des comportements pour limiter les possibilités et simplifier les calculs. En effet, le suivi d’un mouvement sensiblement régulier (comme le suivi du mouvement de pas d’un utilisateur montant des escaliers par exemple) est simplifié par la possibilité de définir une période approximative du mouvement de réinitialiser les données captées à chaque période définie afin d’éviter des phénomènes de dérive des capteurs. Une telle réinitialisation des données n’est cependant pas pertinente dans le cadre de mouvements non prévisibles.