INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La cavité 303 est remplie d'un fluide de refroidissement 319. Le fluide 319 a été introduit dans la cavité 303 par le canal 313, et l'extrémité 315 a été scellée hermétiquement, après remplissage, par un matériau ductile 321 faisant partie de plaque 309. Le matériau ductile 321 peut être en un matériau polymère, comme une résine époxy, ou en un métal comme le cuivre, de l'argent, de l'aluminium, de l'or, ou un alliage de ces métaux. Des modes de mises en oeuvre de procédés de fabrication de la chambre à vapeur sont décrits en relation avec les figures 7 à 14.
Le fluide de refroidissement 319 est un fluide qui, à la température de repos de la chambre à vapeur 300, est à un équilibre entre sa phase liquide et sa phase gazeuse. Selon une variante, le fluide de refroidissement 319 peut être à l'équilibre entre sa phase liquide, sa phase gazeuse, et sa phase solide. On définit la température de repos de la chambre à vapeur 300, comme étant la température de fonctionnement normal du système à refroidir à laquelle la chambre à vapeur 300 est associée, c'est-à-dire la température de fonctionnement lorsque le système à refroidir n'est pas en train de surchauffer. Selon un mode de réalisation, le fluide de refroidissement 319 est choisi parmi le groupe, non exhaustif, comprenant : l'eau, l'hélium, l'hydrogène, l'oxygène, l'azote, le sulfure, le néon, l'argon, le méthane, le krypton, le mercure, l'ammoniaque (NH 3 ), l'acétone (C 3 H 6 O), l'éthane (C 2 H 6 ), le pentane (C 5 H 12 ), l'heptane (C 7 H 16 ), l'éthanol (C 2 H 5 OH), le méthanol (CH 3 OH), l'éthylène glycol (C 2 H 6 O 2 ), le toluène (C 7 H 8 ), le naphtalène (C 10 H 8 ), le trichlorofluorométhane (CCl 3 F, aussi connu sous la dénomination commerciale Fréon 11), le dichlorofluorométhane (CHCl 2 F, aussi connu sous la dénomination commerciale Fréon 21), le chlorodifluorométhane (CHCIF 2 , aussi connu sous la dénomination commerciale Fréon 22), le 1,1,2-Trichloro-1,2,2-trifluoroéthane (C 2 CL 3 F 3 , aussi connu sous la dénomination commerciale Freon 113), le fluide connu sous la dénomination commerciale Flutec PP2, le fluide connu sous la dénomination commerciale Flutec PP9, le fluide connu sous la dénomination commerciale Dowtherm, le fluide connu sous la dénomination commerciale Novec, et les dérivés et mélanges de ces fluides.
Un système à refroidir peut être associé à la chambre à vapeur 300 en étant positionnée, par exemple, sur une face supérieure 323 de la plaque 309, c'est-à-dire côté évaporateur.
Les avantages de la chambre à vapeur 300 sont décrits en relation avec les figures 3 à 14.
La représente trois vues de dessus (a), (b), et (c) de plusieurs chambres à vapeurs 400 du type de la chambre à vapeur 300 décrite en relation avec la .
Chaque vue (a), (b), (c) représente un exemple dans lequel neuf chambres à vapeur 400 sont formées simultanément dans un même substrat (non représenté sur les vues (a) à (c)). Il est évident qu'il est possible de former plus ou moins de neuf chambres à vapeur 400 simultanément en adaptant l'agencement de celle-ci. Les chambres à vapeur 400 sont disposées en trois lignes et trois colonnes. Les chambres à vapeur 400 sont remplies simultanément en étant connectées à des canaux de remplissage communs. Les vues (a) à (c) présentent différents modes de réalisation de canaux de remplissage communs. Plus particulièrement, les vues (a) et (b) présentent des modes de réalisation dans lesquelles les chambres à vapeur 400 sont reliées "en série", et la vue (c) représente un mode de réalisation dans lequel les chambres à vapeur 400 sont reliées "en parallèle".
La vue (a) représente un mode de réalisation dans lequel toutes les chambres à vapeur 400 d'une même ligne sont reliées "en série" par un même canal de remplissage 410. Plus particulièrement, chaque chambre à vapeur 400 comprend une entrée 400IN et une sortie 400OUT chacune reliée au canal 410 de remplissage. Chaque chambre à vapeur 400 est reliée à la suivante par le canal de remplissage 410. Chaque canal de remplissage est terminé par un trou de remplissage 412. Autrement dit, dans le mode de réalisation représenté en vue (a), trois chambres à vapeurs 400 sont reliées d'une même ligne par un même canal de remplissage 410, et ces trois chambres à vapeur 400 sont remplies d'un fluide de refroidissement par un même trou de remplissage 412.
Selon une variante, toutes les chambres à vapeur d'une même colonne pourraient être reliées "en série" de la même façon.
La vue (b) représente un mode de réalisation, similaire à celui représenté en vue (a), dans lequel toutes les chambres à vapeur 400 d'une même ligne sont reliées "en série" par un même canal de remplissage 410. A la différence du mode de réalisation de la vue (a), les canaux 410 sont tous reliés à un trou de remplissage 420 commun à tous les canaux. Autrement dit, dans le mode de réalisation représenté en vue (b), trois chambres à vapeurs 400 sont reliées par un même canal de remplissage 410, et les neuf chambres à vapeurs 400 sont remplies d'un fluide de refroidissement par un même trou de remplissage 420.
La vue (c) représente un mode de réalisation dans lequel toutes les chambres à vapeur 400 sont reliées "en parallèle" par un canal de remplissage 430. Plus particulièrement, les chambres à vapeur 400 ne comprennent qu'une seule entrée 400IN reliée au canal de remplissage 430. Le canal de remplissage 430 est relié à un seul trou de remplissage 432. Ainsi, les neufs chambres à vapeur 400 sont reliées par un même canal de remplissage 430, et sont remplies d'un fluide de refroidissement par un même trou de remplissage 432.
Un avantage des modes de réalisation présentées en , est que plusieurs chambres à vapeur peuvent être formées et remplies de fluide de refroidissement simultanément. Une fois les chambres à vapeur remplies, les canaux de remplissage sont scellés, et les chambres à vapeur peuvent être individualisées, en utilisant, par exemple, des procédés de découpe à la scie.
La représente deux vues (a) et (b) en coupe d'un canal de remplissage d'une cavité d'une chambre à vapeur du type du canal de remplissage 313 décrit en relation avec la ou des canaux 410 et 430 décrits en relation avec la . Les vues (a) et (b) illustrent différentes formes pouvant être utilisées pour former un canal de remplissage d'une cavité d'une chambre à vapeur.
La vue (a) représente un canal de remplissage 501 formé dans un substrat 503. Le canal de remplissage 501 a, en coupe transversale, une forme rectangulaire, ou par exemple carrée.
La vue (b) représente un mode de réalisation préféré d'un canal de remplissage 510 formé dans le substrat 503. Le canal de remplissage 501 a, en coupe transversale, une forme trapézoïdale. Plus particulièrement, le canal 510 a une ouverture supérieure 511 de largeur supérieure à la largeur de son fond 513. Ainsi, les parois 515 du canal 510 ne sont pas verticales mais inclinées.
Dans cet exemple, le carburant Q dans le réservoir cryogénique R1 est de l’hydrogène et est stocké à une température de l’ordre de 20 à 22 Kelvins (- 253 à -251°C). A cette température, le flux de carburant Q est liquide.
L’utilisation d’un échangeur du type carburant/carburant permet avantageusement d’éviter tout risque de givrage/solidification étant donné que le fluide caloporteur est de même nature que le fluide à réchauffer. Dans le cas présent, le fluide caloporteur est un flux de carburant Q à la température secondaire T2 qui ne peut pas givrer lorsqu’il transmet ses calories au flux de carburant Q, à l’état liquide, diphasique ou gazeux, issu du réservoir cryogénique R1. De manière préférée, l’échangeur de chaleur primaire EX1 est du type plaques-ailettes.
De manière avantageuse, l’échangeur de chaleur primaire EX1 est configuré pour chauffer le flux de carburant Q jusqu’à une température primaire T1 qui est supérieure à la température de vaporisation du carburant Q. Ainsi, en aval de l’échangeur de chaleur primaire EX1, le flux de carburant Q est uniquement à l’état gazeux, ce qui facilite son chauffage par l’échangeur de chaleur secondaire EX2 qui peut ainsi posséder une structure plus simple. Dans cet exemple, pour de l’hydrogène, la température primaire T1 est supérieure à 65K (-208°C) afin que le dihydrogène soit à l’état gazeux.
L’échangeur de chaleur primaire EX1 permet ainsi un chauffage préliminaire sans risque de solidification, la phase liquide du flux de carburant Q étant éliminée de manière pratique.
En particulier, dans un cas supercritique (lorsque la pression de carburant en sortie de la pompe 1 est supérieure à sa pression critique), le carburant, à l’état liquide en entrée de l’échangeur de chaleur primaire EX1, se transforme en vapeur grâce à l’apport de l’énergie thermique. Dans un cas subcritique (lorsque la pression de carburant en sortie de la pompe 1 est inférieure à sa pression critique), une phase diphasique apparait dans aura lieu dans l’échangeur de chaleur primaire EX1. Dans ce cas, le carburant, à l’état liquide en entrée de l’échangeur de chaleur primaire EX1, se transforme tout d’abord en phase diphasique puis en phase gazeuse. Il sort de l’échangeur de chaleur primaire EX1 à l’état gazeux.
Par la suite, par souci de clarté, en référence à la , on définit pour le circuit de carburant CQ : une portion amont P1 entre le réservoir cryogénique R1 et l’échangeur de chaleur primaire EX1, une boucle de chauffage P2 qui relie l’échangeur de chaleur primaire EX1 à lui-même, le flux de carburant Q entrant dans la boucle de chauffage P2 comme un flux de carburant froid, pour recevoir des calories, et ressort comme un flux de carburant chaud ayant transmis des calories, et une portion aval P3 entre l’échangeur de chaleur primaire EX1 et la turbomachine T.
Selon l’invention, la portion amont P1 est dépourvue d’échangeur de chaleur, l’échangeur de chaleur primaire EX1 étant le premier échangeur à chauffer le flux de carburant Q en sortie du réservoir cryogénique R1 pour éliminer la phase liquide.
Echangeur de chaleur secondaire EX2
En référence à la , il est présenté, en aval de l’échangeur de chaleur primaire EX1, un unique échangeur de chaleur secondaire EX2 dans lequel circule un fluide caloporteur F2 pour apporter des calories au flux de carburant Q qui est à l’état gazeux. Autrement dit, la boucle de chauffage P2 ne comporte qu’un unique échangeur de chaleur secondaire EX2 à la . De manière préférée, l’échangeur de chaleur secondaire EX2 est du type tubes-calandre.
Le fluide caloporteur F2 peut être de différentes natures, par exemple, un gaz ou un liquide, en particulier, de l’air, de l’huile issue de la turbomachine T, du dioxyde de carbone ou de l’azote.
Dans cet exemple de la , il est représenté un unique échangeur de chaleur secondaire EX2 afin de chauffer le flux de carburant Q pour que celui-ci transmette des calories à l’échangeur de chaleur primaire EX1 avant d’alimenter la turbomachine T.
Néanmoins, il va de soi que le système de conditionnement SC pourrait comprendre plusieurs échangeurs de chaleur secondaire EX2 en aval de l’échangeur de chaleur primaire EX1 afin de chauffer de manière progressive le flux de carburant Q avant qu’il ne transmette des calories à l’échangeur de chaleur primaire EX1. Autrement dit, la boucle de chauffage P2 pourrait comprendre plusieurs échangeurs de chaleur secondaire EX2a, EX2b, EX2c. Comme illustré sur la variante de la , le système de conditionnement SC comprendre trois échangeurs de chaleur secondaire EX2a, EX2b, EX2c qui reçoivent respectivement des calories de fluides caloporteurs F2a, F2b, F2c. L’utilisation de plusieurs échangeurs de chaleur secondaire EX2a, EX2b, EX2c permet d’assurer un chauffage progressif mais également d’utiliser différentes sources de chaleur et/ou différents fluides caloporteurs F2a, F2b, F2c. Le système de conditionnement SC est ainsi plus modulable pour tenir compte des sources de chaleur à disposition.
Les échangeurs de chaleur secondaire EX2a, EX2b, EX2c peuvent être placés à différentes positions, par exemple, dans le périmètre avion afin de récupérer la chaleur fatale côté avion (air en sortie cabine, calories issus du refroidissement des composants électriques, ou autre…), soit dans le périmètre de la turbomachine T pour récupérer la chaleur fatale disponible (gaz en sortie tuyère, huile moteur…), soit répartis entre les deux périmètres (avion et turbomachine) afin de récupérer judicieusement les sources chaudes disponibles que ce soit au niveau de l’avion ou au niveau de la turbomachine.
De manière préférée, la température primaire T1 est supérieure à la température de solidification du fluide caloporteur F2 circulant dans l’échangeur de chaleur secondaire EX2 situé directement en aval de l’échangeur de chaleur primaire EX1 dans le circuit de carburant CQ. Ainsi, il n’existe pas de risque que le flux de carburant Q, ayant une température primaire T1, ne givre le fluide caloporteur F2. Dans l’exemple de la , la température primaire T1 est supérieure à la température de solidification du fluide caloporteur F2a circulant dans l’échangeur de chaleur secondaire EX2a.
De préférence, le fluide caloporteur F2 circulant dans l’échangeur de chaleur secondaire EX2 situé directement en aval de l’échangeur de chaleur primaire EX1 est de l’azote, ayant une température de solidification de l’ordre de 100K (-173°C), ou du dioxyde de carbone, ayant une température de solidification de l’ordre de 215K (-58°C).
Aussi, afin de répondre aux besoins des échangeurs de chaleur EX1, EX2 de manière optimale, la température primaire T1 est de préférence comprise entre 100K et 220K (-173°C et -53°C).
Avantageusement, la première tige de distraction 60 et la seconde tige de distraction 90 comprennent chacune une portion de leur longueur montée à travers respectivement la première ouverture auxiliaire traversante 140 et la seconde ouverture auxiliaire traversante 150.
Avantageusement, les première et seconde parties proximales de préhension 100,110 se projettent respectivement des première et seconde ouvertures auxiliaires traversantes 140,150, en particulier de la face proximale 124 du support.
Avantageusement, l’instrument chirurgical 10 comprend un dispositif de mesure 160 de la distance séparant les première et seconde parties distales 62,92, en particulier la collerette 130 comprenant des graduations 135, notamment agencées sur la face proximale 124 dudit support 120 ou collerette 130.
Avantageusement, lesdites graduations 135 sont configurées pour mesurer l’écartement entre les première et seconde parties distales 62,92, notamment entre les secondes branches 64,94 des première et seconde parties distales 62,92.
Avantageusement, les première et seconde parties proximales 100,110 ont une forme sensiblement coudée, facilitant leur préhension, et le placement des parties coudées en relation avec les graduations 135.
Avantageusement, le support 120 comprend une première graduation 136 correspondant à la position de la première tige de distraction 60, en particulier comprend une graduation 138 correspondant à la position B selon l’invention décrite ci-après. Avantageusement, le support 120 comprend une seconde graduation 137 correspondant à la position de la seconde tige de distraction 90, en particulier comprend une graduation 138 correspondant à la position B décrite ci-après.
Avantageusement, le dispositif de mesure 160 est monté autour de la canule 20, et est disposé entre les première et seconde portions intermédiaires 65,95 et les première et seconde parties proximales 100,110 des première et seconde tiges de distraction 60,90. Les première et seconde tiges de distraction 60,90 comprennent chacune une portion de leur longueur montée à travers ledit dispositif 160 supporté par le support 120.
Le support 120 comprend un organe de solidarisation (non représenté) des première et seconde extrémités proximales 100,110 entre-elles dans une position de pivotement déterminée, en particulier comprenant un organe à crémaillère.
Avantageusement, l’instrument chirurgical 10 comprend une zone de solidarisation 170 configurée pour coopérer avec un outil de solidarisation afin de solidariser ledit instrument 10 à un support fixe, par exemple une table de chirurgie.
Tel que représenté à la , l’instrument chirurgical 10 comprend une position A dans laquelle les première et seconde parties distale 62,92 reposent sensiblement en appui respectivement sur les première et seconde parties latérales 25c,25d de la partie distale 25 de la canule 20.
Avantageusement, les première et seconde parties distales 62,92 ont des profils similaires respectivement à ceux des première et seconde parties latérales 25c,25d de la canule 20, de sorte qu’elles épousent sensiblement ces dernières 25c,25d, telle une position de rangement ou neutre.
Avantageusement, dans ce cas, les première et seconde parties distales 62,92 n’obstruent par l’orifice de sortie 50 de la canule 20, et ne se projettent pas en dehors du volume occupé par la canule 20.
Avantageusement, la distance entre les secondes branches 64,94 est sensiblement de l’ordre du diamètre Dc de la canule 20.
Avantageusement, l’instrument chirurgical 10 comprend également une position B, représenté à la , dans laquelle les première et seconde parties distales 62,92 sont en partie jointives, en particulier les secondes branches 64,94 des première et seconde parties distales 62,92 sont sensiblement jointives ainsi que les première et seconde extrémités distales libres 66,96.
En fonctionnement, un passage est créé entre la zone d’implantation à traiter et l’extérieur du corps du patient, en particulier à l’aide d’un jeu de dilatateurs canulés de diamètres progressifs. La canule 20 est ainsi disposée à travers ce passage, et les dilatateurs sont retirés.
Avantageusement, la canule 20 permet de maintenir écartés les tissus mous, en particulier au moins selon une distance correspondant au diamètre externe Dc de la canule 20. Il est alors possible de libérer un implant sur la zone d’implantation en le passant à travers l’orifice d’entrée 40 de la canule, au travers du conduit 30, ce dernier sortant du conduit 30 à travers l’orifice de sortie 50 de la canule 20.
Comme représenté à la , le crochet 34 est ici fixé au panneau par l'intermédiaire d'une vis 55 qui est destinée à être vissée dans un taraudage (non représenté) central de l'entretoise 50 qui débouche dans la face avant du flasque 46.
Selon les enseignements de l'invention, le crochet 34 comporte des moyens de blocage en coulissement vers le haut dans un sens de décrochage lorsqu'il est accroché à la traverse 22. Les moyens de blocage comportent un élément 56 de blocage qui est monté mobile sur le corps 36 du crochet entre :
- une position de libération vers laquelle il est poussé longitudinalement vers l'arrière automatiquement par contact avec la traverse 22 lors du mouvement d'approche, comme représenté à la ; et
- une position de blocage vers laquelle il est rappelé élastiquement vers l'avant et dans laquelle l'élément 56 de blocage est destiné à être engagé au-dessous d'une face 58 de butée de la traverse 22 à la fin du mouvement d'accrochage pour interdire le décrochage du crochet 34, comme représenté à la .
Pour permettre de pousser automatiquement l'élément 56 de blocage vers sa position de libération, l'élément 56 de blocage est agencé en saillie vers l'arrière par rapport à la face 40 arrière du corps 36 lorsqu'il occupe sa position de blocage, comme représenté à la .
Plus particulièrement, la face 58 de butée est ici formée par une face inférieure de l'âme 26 de la traverse 22.
L'élément 56 de blocage est de préférence agencé au droit de la portion de crochet 34 qui est appuyée sur le bord 30 d'accrochage, lorsque le crochet 34 est monté sur la traverse 34.
L'élément 56 de blocage est ici monté pivotant sur le corps 36 du crochet 34 par l'intermédiaire d'un organe 60 de rappel élastique qui permet de fournir l'effort de rappel élastique vers sa position de blocage. Cet organe 60 de rappel élastique permet aussi de serrer l'élément 56 de blocage verticalement contre la face 58 de butée lorsque le crochet 34 est monté sur la traverse 22.
L'élément 56 de blocage est plus particulièrement monté pivotant autour d'un axe globalement transversal de pivotement qui est ici situé au-dessus de l'élément 56 de blocage. Dans sa position de libération, l'élément 56 de blocage est agencé au-dessous du corps 36 du crochet de manière à libérer l'accès du bord 34 à l'intérieur du crochet 34, et en position de blocage, l'élément 56 de blocage est situé en avant du corps 36 du crochet 34, au-dessus de sa position de libération.
En position de blocage, l'élément 56 de blocage est plus particulièrement agencé au droit de son axe de pivotement de manière qu'un effort vertical appliqué à l'élément 56 de blocage n'entraîne aucun mouvement de ce dernier.
Comme représenté aux figures 6 et 7, l'organe 60 de rappel élastique est ici formé par un ressort à fil asymétrique comportant deux pattes 60A, 60B de longueurs différentes dont chacune comporte une extrémité 62A, 62B de liaison avec l'élément 56 de blocage et une extrémité 64A, 64B libre monté pivotante autour d'un axe "B1, B2" transversal de pivotement fixe dans le corps 36 du crochet 34. Les extrémités 62A, 62B de liaison des pattes 60A, 60B sont agencées sensiblement à la même hauteur.
L'extrémité 64A, 64B libre des pattes 60A, 60B est par exemple recourbée orthogonalement à la patte vers le corps 36 pour être insérées dans des trous correspondant.
Chaque patte 60A, 60B s'étend ici globalement verticalement lorsque l'élément 56 de blocage occupe sa position de blocage. Les extrémités 62A, 62B de liaison forment des extrémités inférieures des pattes 60A, 60B, tandis que les extrémités 64A, 64B libres sont ici des extrémités supérieures des pattes 60A, 60B. Les axes "B1, B2" de pivotement de chaque patte 60A, 60B sont distincts. Ils sont ici décalés verticalement du fait de la différence de longueur des deux pattes 60A, 60B. L'axe de pivotement de l'élément 56 de bocage est alors situé globalement entre les deux axes "B1, B2".
Ce décalage des axes "B1, B2" de pivotement combiné avec l'élasticité du fil entraîne une flexion élastique des pattes 60A, 60B lorsque l'élément 56 de blocage est poussé vers sa position de libération. Les pattes 60A, 60B sont alors rappelées vers leur position verticale par leur élasticité propre.
En variante non représentée de l'invention, l'organe de rappel élastique peut aussi être réalisé par d'autres moyens. L'organe de rappel élastique est par exemple réalisé par un ressort de torsion ou encore par un ressort à lame flexible élastiquement.
L'élément 56 de blocage et l'organe 60 de rappel élastique sont avantageusement réalisés en une seule pièce.
Le système de commande 44 de la bague de serrage 40 comporte en outre une roue dentée 76 d’entraînement de la bague de serrage de sa position basse de serrage vers sa position haute de desserrage. La roue dentée 76 est montée mobile à rotation sur la pièce de commande 60, selon un axe de rotation de roue dentée 77 parallèle à l’axe 62. En relation avec la roue 76, le système de commande 44 comprend aussi une crémaillère 80 orientée axialement et portée par l’éjecteur 20. La crémaillère 80 est destinée à coopérer avec la roue dentée 76 au cours d’une opération d’éjection du système piston-capillaire 18, comme cela sera détaillé ci-après. Il est noté que la pipette comporte en outre des moyens de déviation 82, tel qu’un pion de déviation, permettant de rapprocher transversalement la crémaillère 80 de l’équipement 35 à partir d’un niveau prédéterminé de déplacement axial vers le bas de l’éjecteur 20. Ici encore, le fonctionnement de ce pion de déviation 82, représenté schématiquement sur la , sera explicité ultérieurement.
Le système 44 incorpore également un organe de raccordement 78 en forme de bras, portant de manière fixe ou pivotante l’organe de maintien 50 à l’une de ses extrémités. A l’autre de ses extrémités, le bras 78 est couplé de manière excentrée à la roue dentée 76, en étant montée à rotation sur celle-ci selon un axe de rotation de bras 79 parallèle à l’axe 77.