INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’utilisation d’une telle méthode d’électrophorèse permet de former la protection anti-oxydation à partir d’une suspension liquide comprenant directement le principe actif, et non pas un précurseur comme cela était le cas dans les méthodes antérieures. Il est alors possible de former une couche continue sur toute la surface du substrat plongée dans la suspension, avec une densité suffisante pour former une barrière efficace contre la diffusion de l’oxygène. En particulier, en l’absence de précurseur s’évaporant en partie, on évite la formation d’ilots discontinus. On réduit également le temps de cycle puisqu’une étape distincte de transformation du précurseur n’est plus nécessaire.
De plus, puisque le principe actif peut être déposé directement et de manière uniforme sur le substrat, il est possible de former une couche aussi épaisse que souhaité en une seule étape d’électrophorèse, sans recourir à des étapes de stabilisation intermédiaires. Cela permet également de réduire le temps de cycle.
Les pièces de vie 4 sont par exemple un salon ou une chambre. Les pièces 6 sont par exemple une entrée, un couloir, un palier, un dégagement ou une cage d’escalier.
Bien entendu, l’invention ne se limite pas à des locaux dans lesquels les pièces humides 3, les pièces de vie 4 et les pièces de circulation 6 sont séparées par des murs ou des cloisons. Le local 2 peut par exemple comprendre une cuisine ouverte sur un salon avec une entrée, de sorte que les pièces 3, 4 et 6 sont regroupées dans un seul volume.
De préférence, le local 2 comprend au moins une pièce de vie 4 et une pièce de circulation 6.
Un air logé dans chacune des pièces 3, 4, 6 peut être renouvelé pour des raisons sanitaires et/ou réglementaires. A cet effet, le local 2 peut comprendre un dispositif de ventilation mécanique contrôlée (VMC). Le dispositif VMC comprend au moins une entrée d’air 7 et au moins une bouche d’extraction d’air 8.
Comme visible sur la , chaque entrée d’air 7 est installée dans l’une des pièces de vie 4, et chaque bouche d’extraction 8 est installée dans l’une des pièces humides 3. De préférence, chaque pièce de vie 4 comprend une ou plusieurs entrées d’air 7.
Chaque bouche d’extraction 8 permet l’extraction vers l’extérieur d’un flux d’air logé dans la pièce humide 3 respective, de sorte à créer une dépression dans le local 2. Chaque entrée 7 permet l’introduction dans la pièce de vie 4 respective d’un flux d’air, dit air neuf (non représenté), depuis l’extérieur. Le flux d’air neuf introduit permet de compenser le volume d’air extrait par la bouche d’extraction 8.
Le flux d’air neuf balaye l’air déjà présent dans la pièce 4 de manière à former un mélange d’air neuf et d’air déjà présent dans la pièce 4. Ce phénomène est connu sous le nom de « dilution ». Le mélange créé se poursuit vers les pièces 3 à travers, par exemple, des détalonnages des portes ou des grilles de transfert. Dans les pièces humides 3, le mélange peut être extrait vers l’extérieur à travers les bouches d’extraction 8.
Les pièces de circulation 6 sont démunies d’entrée d’air 7. L’air présent dans chaque pièce de circulation 6 est constitué à partir de la dilution des flux d’air issus de chaque de pièce de vie 4 du fait de la dépression générée par l’extraction du flux d’air par le dispositif VMC dans les pièces humides 3.
Le dispositif VMC assure ainsi un renouvellement permanent d’air par balayage dans le local 2.
Maintenant sera décrit le système 1 de recyclage d’air selon la présente invention en référence aux figures 2 à 5.
Le système 1 est installé dans le local 2. Sur les figures 2 et 3, le local 2 comprend une pièce de vie 4 et une pièce de circulation 6. Sur les figures 4 et 5, le local 2 comprend une pièce de circulation 6 et deux pièces de vie 4. Il est bien entendu possible d’avoir un local 2 ayant tout autre nombre de pièces de vie 4 et tout autre nombre de pièces de circulation 6.
Dans chaque pièce de vie 4, ou dans une même pièce de vie 4 à des instants différents, la composition de l’air peut être différente en fonction, par exemple, d’un taux d’occupation, d’une activité réalisée à l’intérieur, de l’aération, etc. Ainsi, une quantité (ou concentration) d’au moins un constituant de l’air diffère entre les différentes pièces 4, ou dans la même pièce 4 à des instants différents.
Comme indiqué ci-dessus, l’air dans la pièce de circulation 6 est constitué par dilution des flux d’air issus de la ou les pièce(s) de vie 4.
Une plage de valeurs prédéterminée peut être définie pour chaque constituant de l’air. La plage de valeurs prédéterminée correspond par exemple à une plage de valeurs de la quantité du constituant de l’air en dehors de laquelle des gênes ou des risques sanitaires apparaissent pour un occupant de la pièce de vie 4.
Dans ce qui suit, une quantité du constituant respectif de l’air logé dans la pièce de circulation 6 est comprise dans une plage de valeurs prédéterminée, tandis que dans la ou les pièce(s) de vie 4 une quantité du même constituant de l’air est en dehors de la plage de valeurs prédéterminée. Ceci n’exclut pas que le local 2 comprenne d’autres pièces de vie 4 dans lesquelles la quantité de ce constituant de l’air est comprise, ou potentiellement comprise, dans la plage de valeurs prédéterminée.
Le constituant de l’air est en particulier un élément ou un composé qui peut provoquer l’apparition des gênes ou des risques sanitaires pour l’occupant de la pièce de vie 4.
OXYDANT
La réaction est démarrée et maintenue par l’ajout d’un initiateur radicalaire inorganique, en particulier de peroxydes inorganiques. La présente invention utilise de préférence un persulfate inorganique en tant qu’initiateur.
Les peroxydes organiques ne sont pas utilisés dans la présente invention. Les peroxydes organiques nécessitent la présence d’un tensioactif, de préférence d’un fluorotensioactif et d’un catalyseur pour obtenir une bonne vitesse de réaction.
De préférence, ledit initiateur radicalaire inorganique est choisi dans le groupe comprenant le peroxyde d’hydrogène, les persulfates (tels que le persulfate de potassium, le persulfate de sodium et le persulfate d’ammonium), de préférence le persulfate de potassium en conjonction avec l’acétate de sodium ou l’acétate de sodium trihydraté.
Les persulfates inorganiques typiques (persulfate de sodium, de potassium ou d’ammonium) ont une activité utile dans la plage de température allant de 65 °C à 105 °C. Cependant, un système « redox » peut fonctionner à des températures encore plus basses et des exemples incluent la combinaison d’oxydants tels que le peroxyde d’hydrogène ou un persulfate inorganique, et de réducteurs tels que les agents réducteurs sulfate, sulfonate et/ou sulfite, tels que les agents réducteurs de type Bruggolite®.
La quantité totale d’initiateur inorganique utilisée est de 0,01 % à 4,0 % en poids, plus préférablement de 0,1 % à 3 % en poids, par rapport au poids total des monomères utilisés. Un mélange d’un ou plusieurs initiateurs inorganiques tels que définis ci-dessus peut être utilisé pour effectuer la polymérisation à une vitesse souhaitable. Typiquement, une quantité suffisante d’initiateur est ajoutée au début pour démarrer la réaction, puis de l’initiateur supplémentaire peut optionnellement être ajouté pour maintenir la polymérisation à une vitesse convenable ou souhaitée.
AGENT RÉDUCTEUR
L’agent réducteur comprend au moins un composé portant au moins un groupe acide sulfinique. (« composé d’acide sulfinique »). Des descriptions de tels agents réducteurs peuvent être trouvées dans le document US 2002/0042353 qui est ici incorporé par référence.
L’agent réducteur est une composition comprenant au moins la formule I, et optionnellement la formule II et optionnellement les formules III. La composition d’agent réducteur comprend au moins 30 % en poids de la formule I.
L’agent réducteur n’est pas fluoré.
La formule I est représentée par la formule :
Dans la formule I ; M est un atome d’hydrogène, un ion ammonium, un ion métallique monovalent ou un équivalent d’un ion métallique divalent des groupes Ia, IIa, IIb, IVa ou VIIIb du tableau périodique des éléments ; R 1 est H, un groupe alkyle, un groupe alcényle, un groupe cycloalkyle ou un groupe aryle, ces groupes pouvant porter 1, 2 ou 3 substituants qui sont choisis indépendamment les uns des autres parmi les groupes alkyle en C 1 - 6 , OH, O-alkyle en C 1 - 6 , et R 2 est COOM, SO 3 M ou COOR5, où M est tel que défini ci-dessus et R5 est H ou une chaîne alkyle linéaire ou ramifiée ayant 1 à 6 atomes de carbone.
Dans la formule II, M est un atome d’hydrogène, un ion ammonium, un ion métallique monovalent ; R 1 est un atome d’hydrogène, un groupe alkyle linéaire ayant de 1 à 6 atomes de carbone, un groupe alkyle ramifié ayant de 1 à 6 atomes de carbone, un groupe cycloalkyle à 5 ou 6 chaînons, ou un groupe aryle à 5 ou 6 chaînons ; R2 est -COOM, -SO 3 M, ou -COOR5, où R5 est H ou une chaîne alkyle linéaire ou ramifiée ayant de 1 à 6 atomes de carbone et M est tel que défini ci-dessus, et son sel avec au moins un ion métallique monovalent. De préférence, M est un atome d’hydrogène ou un ion métallique monovalent. De préférence, ledit ion métallique monovalent est choisi parmi le sodium et le potassium. De préférence, R2 est choisi parmi un atome d’hydrogène, un groupe alkyle linéaire ayant de 1 à 3 atomes de carbone, un groupe alkyle ramifié ayant de 1 à 3 atomes de carbone, et un groupe aryle à 5 ou 6 chaînons. De préférence, R3 est choisi parmi -COOM, -SO 3 M, et COOR5.
Formule III :
Dans la formule III, M est un atome d’hydrogène, un ion ammonium, un ion métallique monovalent, de préférence Na 2 SO 3 .
Le procédé de détection est paramétré de la manière suivante :
ε = 10 mV est le seuil de détection de stabilisation de la mesure et m = 300 ms, qui est une marge tenant compte du filtrage et du traitement numérique.
Un défaut d’isolement à la limite de l’exigence de détection de défauts est appliqué à la batterie : Ri = 199.9 kOhm et Ci = 1.5 µF est provoqué à l’instant initial t = 0.
Le réglage pire-cas de la durée de commutation est défini pour l’initialisation de la valeur de commutation : T = Tpc = 2000 ms.
Les couples de figures 4-5 et 6-7 montrent respectivement les résultats de détection obtenus avec un réglage pire-cas constant de la durée de commutation et un réglage optimisé de cette durée.
La illustre la tension mesurée avec un réglage optimisé, il est ainsi possible de remarquer que la première commutation complète s’arrête lorsque la stabilisation est détectée, avec des une durée de Tv = 600 ms.
En ajoutant la marge de sécurité m = 300 ms, on obtient un temps de commutation de T = Tv + m = 900 ms appliqué pour les commutations suivantes.
La , représente le gain en temps de détection de défaut obtenu grâce au réglage optimisé. Ainsi, ce temps de détection Td passe de 24,4 secondes (dans le cas non optimisé représenté , à 12,3 secondes, soit une réduction de sensiblement 50%.
Ce gain s’explique par l’équation (7) qui présente une relation de proportionnalité entre le temps de commutation de l’interrupteur T et le temps de détection de défaut Td, avec un nombre d’itérations Nd = 6 pour la convergence de l’algorithme RLS.
Le procédé 1 selon l’invention peut être activé selon deux critères principaux, qui se rapportent à deux modes de fonctionnement principaux de l’invention :
- Mode de détection de défaut d’isolement qui est mis en œuvre lorsque le procédé est actif dès le début de la mission véhicule. Ici, l’objectif est de détecter un défaut potentiel, sans assurer une mesure précise de résistance d’isolement.
- Mode de mesure de résistance d’isolement, mis en œuvre lorsque le procédé est déclenché sur détection d’événement, la durée de l’état de l’interrupteur gardant sa valeur maximale en dehors de cet événement. Ceci permet d’obtenir une estimation relativement précise pour les valeurs hautes de résistance d’isolement, et de favoriser la rapidité de détection en déclenchant l’algorithme d’optimisation de durée lorsqu’un défaut est détecté.
En d’autres termes, dans ce deuxième mode on ne déclenche le procédé d’optimisation 1 que lors qu’il existe une suspicion de défaut d’isolement.
Aux fins de détection de cet événement, le superviseur du véhicule électrique, connu sous l’abréviation HEVC, détecte le défaut d’isolement suspecté, aussi appelé événement, en comparant l’estimation de résistance d’isolement R CAN que lui envoie le dispositif de gestion de la batterie, dit BMS, sur le bus de données bidirectionnel dit bus CAN, avec un seuil prédéfini R seuil .
On peut obtenir en première approximation :
R CAN = R i /R d (10)
Il est en outre possible d’enrichir encore le fonctionnement du système 2 en combinant certains évènements côté dispositif.
En effet, lorsque deux évènements se suivent sans changement de page (par exemple, chargement de la page, puis clic sur un élément particulier, qui peut provoquer un changement de page ou marquer un intérêt particulier pour un élément chez l’utilisateur), le mécanisme peut calculer directement le temps qui s’est écoulé entre la première interaction et la deuxième, et transmettre cette information dans la requête transparente. Cela permet de créer des indicateurs composites sans alourdir la charge serveur, avec un coût imperceptible côté client.
En outre, le serveur de journalisation peut comprendre des routines qui calculent de manière automatique certains indicateurs composites dans la base de données, comme le temps moyen pour les indices qu’on vient de décrire, le nombre moyen de clics par heure / jour / autre unité de temps sur chaque élément ou sur un sous-ensemble de ceux-ci, etc.
Grâce à tout ce qui précède, le système de suivi de navigation Internet 2 permet d’offrir une interface enrichie aux concepteurs, qui peuvent accéder à une version enrichie des pages web qui permet d’afficher pour chaque élément toutes les informations pertinentes dans la base de données relationnelles, de manière instantanée.
Traitement de données de consentement et stockage dynamique dans un registre distribué La présente invention appartient au domaine de la gestion des données et de base de données, et en particulier la gestion de l’information et du consentement d’un patient relativement à ses données personnelles de santé. Elle concerne en particulier un procédé de traitement de consentement et une plateforme apte à mettre en œuvre un tel traitement.
Elle est particulièrement avantageuse lorsque les données personnelles de santé de différents patients sont utilisées à des fins de recherche scientifique, par exemple en constituant une base de données statistiques.
La dématérialisation des documents et données concerne également le secteur de la santé. Il est généralement nécessaire de recueillir le consentement d’un patient afin de pouvoir utiliser des données personnelles de santé le concernant, notamment à des fins de recherche, d’étude et d’évaluation scientifique.
Le consentement du patient est difficile à obtenir par voie dématérialisée, notamment lorsqu’une preuve tangible du consentement est nécessaire. Il en va de même de la gestion du refus (ou opposition, ou « opt-out » en anglais) du patient concernant l’utilisation de ses données personnelles de santé. En outre, pour permettre une acceptation ou un refus, il peut être nécessaire d’informer individuellement les patients, ce qui en pratique est très difficile à gérer, notamment lorsque le nombre de patients est élevé.
De ce fait, les données personnelles de santé des patients ne sont souvent pas exploitées et ce malgré leur richesse informationnelle pour des projets de recherche médicale.
La traçabilité des informations échangées avec un patient est donc un enjeu important.
Les solutions existantes prévoient uniquement l’envoi de demandes de consentement et le recueil des consentements, sans permettre de gestion dynamique de ce consentement. Elles ne permettent pas non plus une traçabilité suffisante et inviolable des échanges avec le patient. Par conséquent, ces solutions ne sont pas interopérables avec des bases de données pour gérer un flux dynamique de données personnelles de santé et de données de consentement.
Une solution existante propose notamment une interface sur tablette tactile au sein d’un établissement médical, comprenant un bouton pour que le patient puisse donner son consentement. Non seulement cette solution n’intègre pas de possibilité d’information avec opposition du patient (opt-out) mais elles ne permettent pas de ré-informer le patient à distance notamment dans la granularité de chacune de ses données personnelles de santé utilisées, ni de mise à jour à distance par le patient de ses données de consentement en fonction de ces informations.
A cet effet, un premier aspect de l’invention concerne un procédé de traitement de données de consentement mis en œuvre par une plateforme informatique, et comprenant les opérations suivantes :
suite au stockage de données personnelles de santé d’un patient dans une base de données, réception d’un identifiant du patient; transmission d’une demande de consentement audit patient identifié et ajout d’une information de demande de consentement dans un registre distribué à chaîne de blocs ; sur réception de données de consentement du patient, mise à jour d’un statut de consentement correspondant aux données de consentement dans le registre distribué ; notification du statut de consentement mis à jour à la base de données.
Les données de consentement du patient comprennent un consentement du patient ou un refus de consentir à l’utilisation des données personnelles de santé dans la base de données.
Variance de la vitesse radiale σV.
Le traitement du signal traditionnellement utilisé en radar météo repose sur le « pulse pair » et la transformée de Fourier (FFT ou DFT).
Le « pulse pair » On part du signal analytique, pour la voie H et pour la voie V.
En bande X, une fréquence usuelle de répétition des impulsions (PRF) du radar est 1000 Hz. On traite des séries de M impulsions (par exemple 64) et l’on calcule les coefficients d’auto et d’inter corrélation tels que (où le symbole * désigne le produit analytique) :
On calcule ensuite les paramètres bruts du radar de la façon suivante :
Réflectivité Z :
Où K est la « constante radar » dépendant des caractéristiques du radar et r la distance radar-cible.
Réflectivité différentielle ZDR
Coefficient de corrélation ρHV
Phase différentielle
Vitesse radiale
La transformée de Fourier L’autre approche couramment utilisée est la transformée du Fourier des séries et . L’analyse du spectre de puissance (calcul des moments) permet de dériver la puissance du signal météo (d’où la réflectivité) son décalage Doppler (d’où la vitesse radiale) sa variance (d’où la variance des vitesses dans le volume diffusant.
Toutefois la transformée de Fourier n’est pas utilisée pour estimer les paramètres polarimétriques tels que la phase différentielle et le coefficient de corrélation. Elle est plutôt un outil de pré-filtrage des signaux parasites indésirables (particulièrement les échos de sol). On revient ensuite dans le domaine temporel pour estimer les paramètres physiques précités par la technique « pulse pair ».
Les limitations du traitement par « pulse pair ». Le pulse pair est un traitement très simple et très efficace. Il produit des estimateurs précis et non biaisés aussi longtemps que le rapport signal sur bruit (SNR en anglais) est suffisamment élevé (> 15 dB pour un traitement à 64 impulsions). Dès que SNR descend en dessous de 15 dB, les estimateurs de ΦDP et ρHV se dégradent et deviennent rapidement inexploitables, comme le montre la qui illustre la précision de l’estimateur « pulse pair » à 64 impulsions, en fonction du rapport signal à bruit SNR. La simulation est réalisée pour de la pluie où le coefficient de corrélation physique est de 0.99 en toutes circonstances. Le traitement considère 64 impulsions. On voit que l’incertitude de l’estimateur du coefficient de corrélation ρHV (courbe rouge) se dégrade rapidement pour atteindre ±0,05 à 9dB de SNR. Sachant que le coefficient de corrélation dans la neige fondante est de 0.95, cela signifie que pour des SNR inférieurs à 9dB, on ne sait plus distinguer la « bande brillante », signature de la couche de fusion qui permet de distinguer la neige de la pluie. De même pour l’estimateur de ΦDP (triangles noirs) dont l’incertitude dépasse ± 6° pour SNR < 10 dB.
Le paramètre ΦDP étant essentiel pour corriger la réflectivité Z de l’atténuation, c’est sa détection qui dimensionne le rapport signal sur bruit (SNR) requis pour obtenir des données exploitables, et donc finalement pour estimer la portée du radar. Les données du radar ne pourront être exploitées pour des mesures quantitatives du taux de pluie qu’aussi longtemps que SNR > 10 dB.
Présentation générale de l’invention Un but de l’invention est de proposer une solution qui permet de pallier tout ou partie des problématiques de l’art antérieur.
Selon un exemple, la croissance par épitaxie du matériau III-V à partir de la couche de germination est effectuée de sorte que la première couche est épitaxiée dans toute la cavité. Ainsi elle remplit entièrement la cavité.
Le dispositif peut présenter au moins l’une quelconque des caractéristiques optionnelles qui peuvent éventuellement être utilisées en association ou alternativement :
Selon un exemple particulier, la première couche épitaxiée présente une première zone dopée, de dopage de type N ou de type P, et la deuxième couche épitaxiée présente à sa surface une deuxième zone dopée, de dopage de l’autre type parmi le type N ou le type P.
Selon un exemple, l’empilement forme en partie au moins une diode Schottky ou une d’une diode n-i-n, p-i-n ou p-i-p ou encore d’un transistor MOSFET.
Selon un mode de réalisation particulier, le dispositif comporte une première électrode en contact avec la deuxième zone dopée, et une deuxième électrode en contact avec la première zone dopée.
Selon un exemple particulier, la deuxième couche épitaxiée est entourée d’une quatrième couche de masquage et la deuxième électrode s’étend au travers de la quatrième couche de masquage et depuis une face supérieure de la quatrième couche de masquage jusqu’à la première zone dopée.
Dans la présente invention, le procédé est en particulier dédié à la fabrication de dispositifs microélectroniques verticaux. Cela signifie que la croissance du matériau III-N s’effectue de manière privilégiée selon une direction perpendiculaire au plan de la face inférieure du substrat, cette direction correspondant à l’axe Z du repère orthogonal XYZ illustré en .
Dans la description qui suit, sauf indication contraire, lorsque l'on fait référence à des qualificatifs de position absolue, tels que les termes « avant », « arrière », « haut », « bas », etc., ou relative, tels que les termes « dessus », « dessous », « supérieur », « inférieur », etc., ou à des qualificatifs d'orientation, tels que les termes « horizontal », « vertical », « latéral », etc., il est fait référence à l'orientation des figures correspondantes, étant entendu que, dans la pratique, les dispositifs et assemblages décrits peuvent être orientés différemment.
De même lorsqu’on indique qu’un élément est situé au droit d’un autre élément, cela signifie que ces deux éléments sont situés sur une même ligne perpendiculaire au plan principal dans lequel s’étend principalement une face du substrat, c’est-à-dire sur une même ligne orientée verticalement sur les figures. Un élément situé « à l’aplomb » ou « au droit d’» un autre élément signifie que ces deux éléments sont situés tous deux sur une même ligne perpendiculaire à un plan dans lequel s’étend principalement une face inférieure ou supérieure d’un substrat.
Une portion ou un élément qualifié de « sacrificiel », signifie que cet élément est destiné à être « sacrifié », c’est-à-dire retiré lors d’une étape ultérieure de procédé.
On entend par un substrat, une couche, un dispositif, « à base » d’un matériau M, un substrat, une couche, un dispositif comprenant ce matériau M uniquement ou ce matériau M et éventuellement d’autres matériaux, par exemple des éléments d’alliage, des impuretés ou des éléments dopants. Ainsi un matériau à base d’un matériau III-N peut comprendre un matériau III-N additionné de dopants. De même, une couche à base de GaN comprend typiquement du GaN et des alliages d’AlGaN ou d’InGaN.