INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon une caractéristique de l’invention, l’étape b) est exécutée de sorte que les premier et second films d’oxyde sont de type oxyde tunnel.
Selon une caractéristique de l’invention, le rayonnement ultraviolet appliqué lors de l’étape b), sous l’atmosphère d’ozone, est adapté pour que l’épaisseur et/ou la composition du premier film d’oxyde obtenues à l’issue de l’étape b) limitent la diffusion des atomes de phosphore dans le substrat lors de l’étape d).
Ainsi, un avantage procuré est d’améliorer les performances de la cellule photovoltaïque.
Selon une caractéristique de l’invention, le rayonnement ultraviolet est appliqué lors de l’étape b), sous l’atmosphère d’ozone, selon une densité de puissance surfacique comprise entre 28 W/cm 2 et 32 W/cm 2 .
Selon une caractéristique de l’invention, le rayonnement ultraviolet est appliqué lors de l’étape b), sous l’atmosphère d’ozone, à une longueur d’onde comprise dans la bande d’absorption de l’ozone, de préférence comprise entre 250 nm et 255 nm.
Ainsi, un avantage procuré est d’améliorer l’efficacité du traitement UV-ozone.
Selon une caractéristique de l’invention, la température à laquelle est appliqué le traitement thermique lors de l’étape d) est comprise entre 950°C et 1050°C.
L’invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d’exemple non limitatif et faite en se référant aux dessins sur lesquels : - la est une illustration, en perspective, d’un bouton, - la est une illustration schématique de différents éléments du bouton de la , - la est un schéma d’un circuit électronique du bouton de la , et - la est un organigramme d’un procédé de fabrication du bouton de la .
Dans ces figures, les mêmes références sont utilisées pour désigner les mêmes éléments. Dans la suite de cette description, les caractéristiques et les fonctions bien connues de l’homme du métier ne sont pas décrites en détail.
Dans cette description, la terminologie et certaines définitions sont introduites dans un chapitre I. Ensuite, un exemple détaillé de mode de réalisation est décrit dans un chapitre II en référence aux figures. Dans un chapitre III, des variantes de ce mode de réalisation sont présentées. Enfin, dans un chapitre IV, les avantages des différents modes de réalisation sont présentés.
Dans ce texte, sauf indication contraire, le terme « raccorder » signifie raccorder électriquement.
L’expression « un élément A directement raccordé à un élément B » signifie que les éléments A et B sont directement raccordés électriquement l’un à l’autre, c'est-à-dire qu'ils sont seulement raccordés électriquement l'un à l'autre par l’intermédiaire d’une piste conductrice ou par l’intermédiaire d’un fil électrique. Dans le cas où les éléments A et B sont directement raccordés l'un à l'autre, le raccordement de ces deux éléments se fait sans passer par l’intermédiaire d’un autre composant électrique comme une résistance électrique autre que la résistance électrique inévitable de la piste conductrice ou du fil électrique.
Le terme « résistance » désigne une résistance électrique dont la valeur est exprimée en Ohms.
Dans ce texte, le même symbole est utilisé pour désigner une résistance et sa valeur. Ainsi, l’expression une « résistance X » désigne une résistance électrique dont la valeur est égale à X Ohms.
Chapitre II : Exemple de mode de réalisation
La représente un bouton 2 comportant un boîtier 4 et un organe 6 de préhension dépassant du boîtier 4. Dans cet exemple, l’organe 6 est une molette déplaçable en rotation directement par la main d’un utilisateur humain et, plus précisément ici, par le pouce de l'utilisateur. Le bouton 2 comporte également un connecteur 8 qui permet de le raccorder à une source d’alimentation et à un calculateur électronique.
La représente schématiquement les principaux éléments du bouton 2. Le bouton 2 comporte un axe 10 autour duquel l’organe 6 pivote depuis une position rapprochée jusqu’à une position éloignée et vice-versa. L'axe 10 est, par exemple, fixé sans aucun degré de liberté au boîtier 4. Ici, dans la position rapprochée, l’organe 6 est en appui mécanique sur une butée 12 du boîtier 4. Dans la position éloignée, l’organe 6 est en appui mécanique sur une butée 14 du boîtier 4. Les butées 12 et 14 sont en vis-à-vis l’une de l’autre. Entre ces butées 12 et 14, l’organe 6 se déplace le long d’une trajectoire 16 en arc de cercle, représentée en pointillés sur la , lorsque l’organe 6 est poussé ou tiré par l’utilisateur. Ici, la trajectoire 16 est contenue dans un plan perpendiculaire à l’axe 10. La longueur de la trajectoire 16 est typiquement supérieure à 5 mm ou 1 cm.
Le bouton 2 comporte un mécanisme 20 de rappel qui ramène automatiquement l’organe 6 dans une position neutre dès que l’utilisateur n’exerce plus aucune sollicitation sur cet organe 6. Pour cela, typiquement, le mécanisme 20 comporte des ressorts ou des aimants de rappel 22. Ici, le mécanisme 20 est fixé, d’un côté, au boîtier 4 et, d’un côté opposé, à l’organe 6.
Dans ce mode de réalisation, la position neutre est la position située, théoriquement, exactement à mi-course entre les positions rapprochée et éloignée.
Le bouton 2 comporte aussi un circuit électronique 30 qui délivre une tension V s représentative de la position de l’organe 6 le long de sa trajectoire 16. A cet effet, le circuit électronique 30 est raccordé au connecteur 8.
Le connecteur 8 comporte notamment : - une borne 32 d’alimentation raccordée au potentiel positif d’une source 34 d’alimentation continue par l’intermédiaire d’un fil 36, - une borne 38 d’alimentation raccordée au potentiel négatif de la source 34 d’alimentation par l’intermédiaire d’un fil 40, - une borne 42 de sortie raccordée à un calculateur électronique 44 par l’intermédiaire d’un fil 46, et - une borne 48 de sortie raccordée au calculateur électronique 44 par l’intermédiaire d’un fil 50.
La source 34 délivre une tension continue U.
Lorsque le téton pilote 60 du balancier 6 est logé dans le creux 73, le système de verrouillage est en configuration de pré-verrouillage. En configuration de pré-verrouillage, la translation du corps 2 vers sa deuxième position provoque le déplacement du téton-pilote 60 jusqu’au creux 75. Le système de verrouillage est alors dans sa configuration de verrouillage. Le relief 71 bloque alors la translation du corps 2 vers sa deuxième position et permet également la reprise du poids de la structure 3 transmis au corps 2 par le téton pilote 60 et l’axe pivot 61.
Lorsque le système de verrouillage est dans sa configuration de verrouillage, le corps 2 est dans une position intermédiaire entre sa première et sa deuxième position. Dans la configuration de verrouillage, les axes pilotes 9 sont logés dans les extrémités basses des rainures coudées 42. Les pênes 4 sont alors dans leur position de décrochage. On peut ainsi soulever le dispositif d’accrochage 1 par le moyen de treuillage sans provoquer l’accrochage du conteneur 11 par les pênes 4.
Pour désactiver le système de verrouillage, il suffit de faire translater le corps 2 de sa position intermédiaire vers sa première position pour faire déplacer le téton pilote 60 du creux 75 jusqu’au creux 74.
On a illustré aux figures 9A et 9B une vue en coupe de la partie haute d’une variante avantageuse du dispositif d’accrochage 1 selon l’invention, le corps 2 étant dans sa deuxième position. La partie basse du corps 2 a la forme d’un cylindre creux avec un évidement 24. Le tronc 30 est monté dans l’évidement 24. La partie supérieure du tronc 30 a la forme d’un cylindre creux 35. Le dispositif d’accrochage 1 comprend une barre de blocage 17, comprenant un axe 170, montée pivotante par rapport au corps 2 de sorte à ce que la barre 17 puisse se mouvoir par gravité autour dudit axe 170 dans le corps 2.
Comme cela est représenté par la , lorsque le dispositif d’accrochage 1 est droit, c’est-à-dire que l’axe longitudinal X est à la verticale, alors la barre de blocage 17 est alignée avec l’axe longitudinal X. La barre de blocage 17 peut alors s’insérer dans le cylindre creux 35 lors de la translation du corps 2 de sa deuxième position vers sa première position.
Comme cela est représenté par la , lorsque le dispositif d’accrochage 1 est incliné par rapport à la verticale, alors l’axe longitudinal X forme un angle avec la barre de blocage 17. Si cette angle est supérieur à environ 5°, alors la barre de blocage 17 ne peut pas s’insérer dans le cylindre creux 35, ce qui bloque la translation du corps 2 de sa deuxième position vers sa première position. Selon le choix de géométrie de la barre de blocage 17, de son axe 170 et du cylindre creux 35, l’angle de blocage peut être choisi à d’autres valeurs que 5°.
On a illustré à la , l’assemblage entre l’interface de fixation 20 avec l’embout 14 du moyen de treuillage. L’embout 14 comprend dans sa partie basse un anneau 19 dont le diamètre intérieur est supérieur au diamètre extérieur de la collerette dentelée 21 afin de permettre son montage. L’embout 14 peut reprendre le poids du dispositif d’accrochage 1 du fait d’une liaison vissée au-dessus de l’interface collerette dentelée 21 et anneau 19.
L’embout 14 comprend un emplacement 18 pour une vis à tête cylindrique qui, avec les dentelures de la collerette 21, permet un blocage en rotation de la liaison vissée du corps 2 avec l’embout 14.
D’autres variantes et améliorations peuvent être envisagées sans pour autant sortir du cadre de l’invention tel que défini par les revendications ci-après.
Machine de manutention avec un réservoir contenant du gaz sous pression L’invention se rapporte au domaine des machines de manutention.
L’invention vise notamment une machine de manutention, tel qu’un chariot élévateur, qui est équipé d’au moins un réservoir contenant du gaz sous pression.
Arrière-plan technologique Le document US7284627 concerne un chariot élévateur équipé d’un ou plusieurs réservoirs de gaz. Ce document présente, en relation avec sa , un état de la technique dans lequel les réservoirs de gaz sont disposés transversalement, à l’horizontale, derrière la cabine de pilotage du chariot élévateur. Cette disposition des réservoirs pose des problèmes de visibilité au conducteur, notamment lorsque le chariot élévateur circule en marche arrière. En outre, elle ne permet pas une protection satisfaisante des réservoirs de gaz. Ce document US7284627 propose de résoudre ces problèmes, en disposant les réservoirs de gaz dans un boîtier amovible qui est logé en-dessous du siège conducteur. Cette disposition n’est toutefois pas non plus pleinement satisfaisante. En effet, elle conduit à diminuer la garde au sol du chariot élévateur et/ou à augmenter sa hauteur. Ceci n'est pas possible pour tous les types de chariots élévateurs et notamment pour les chariots élévateurs tout terrain qui doivent conserver une garde au sol importante et dont la hauteur doit être limitée au maximum.
Résumé Une idée à la base de l’invention consiste à proposer une machine de manutention équipée d’au moins un réservoir contenant du gaz sous pression et dans laquelle la disposition du réservoir ne nuit pas à la visibilité du conducteur et offre une protection satisfaisante du réservoir, et cela, sans diminuer la garde au sol ni augmenter la hauteur de la machine de manutention.
Selon un premier objet, l’invention propose une machine manutention comportant : - un châssis ; - un arbre de roue avant et un arbre de roue arrière s'étendant transversalement et respectivement équipés de deux roues avant et de deux roues arrière ; - un dispositif de manutention de charge qui est monté à l'avant du châssis, - une cabine de pilotage fixée au châssis et équipée d'un siège ; la cabine de pilotage comportant une structure de cabine comportant deux arceaux latéraux, chaque arceau latéral comportant un montant avant et un montant arrière reliés l'un à l'autre ; et - au moins un réservoir contenant du gaz sous pression qui est fixé au châssis et est positionné, au moins en partie entre le montant arrière de l'un des arceaux latéraux et l'une des roues arrières.
Ainsi, compte-tenu de la disposition précitée du réservoir, il ne nuit pas à la visibilité du conducteur notamment lorsque la machine recule et cela sans diminuer la garde au sol ni augmenter la hauteur de la machine de manutention. En outre, le réservoir est positionné à l’extérieur de la cabine de pilotage, ce qui permet d’assurer une meilleure sécurité du conducteur, notamment en cas de fuite de gaz ou d’incendie.
L’invention a également pour objet un ensemble comportant plus d'une centaine des boutons ci-dessus, dans lequel la fonction de transfert du circuit électronique de chacun de ces boutons est une droite d’équation V s /U=αC 1 +C 2 où : - V s est la tension entre les première et secondes bornes de sortie, - U est la tension continue entre les première et seconde bornes d'alimentation, - α est la valeur de l’abscisse curviligne du curseur le long de sa trajectoire entre ses positions proximale et distale, l'abscisse α variant entre 0 et 1 proportionnellement à la longueur de la trajectoire parcourue par le curseur depuis sa position proximale, la valeur 0 de l’abscisse α correspondant à la position proximale et la valeur 1 de l’abscisse α correspondant à la position distale, - C 1 et C 2 sont des coefficients constants, dans lequel il existe des valeurs cibles C 1c et C 2c commune à l'ensemble des boutons de cet ensemble telles que, quel que soit le bouton appartenant à cet ensemble : - l’écart entre le coefficient C 1 de ce bouton et la valeur cible C 1c est inférieur à 5 % ou à 1 %, et - l’écart entre le coefficient C 2 de ce bouton et la valeur cible C 2c est inférieur à 5 % ou à 1 %.
Enfin, l’invention a aussi pour objet un procédé de fabrication de ce bouton, dans lequel ce procédé comporte :
- la fourniture d’un potentiomètre,
- la mesure de la valeur de la résistance totale du potentiomètre et d’un écart dR/R 60N entre la valeur mesurée de la résistance totale et la valeur nominale de cette résistance totale, cet écart étant défini par la relation suivante : dR/R 60N = (R 60T -R 60N )/R 60N ,
- la mesure d’un écart dα entre la valeur mesurée de l’abscisse curviligne lorsque le curseur est maintenu dans sa position neutre par le mécanisme de rappel du bouton et la valeur théorique de cette abscisse curviligne lorsque le curseur occupe sa position neutre,
- la mesure de la valeur R m qui est égale à la différence entre la valeur de la résistance totale du potentiomètre et la valeur de la résistance du potentiomètre entre son point milieu et sa seconde borne de raccordement lorsque la valeur de l’abscisse α est égale à 1,
- la mesure de la valeur R n qui est égale à la valeur de la résistance du potentiomètre entre son point milieu et sa seconde borne de raccordement lorsque la valeur de l’abscisse α est égale à 0,
- l'acquisition de valeurs cibles C 1c et C 2c pour, respectivement, les coefficients C 1 et C 2 de la fonction de transfert du circuit électronique du bouton équipé seulement de la première à la sixième résistances, ces valeurs cibles C 1c et C 2c vérifiant les conditions suivantes ; dα max *C 1c 2c max )*C 1c et C 1c + C 2c ≤ 1, où dα max est supérieur à zéro et inférieur ou égal à 0,3,
- la sélection de valeurs pour les résistances R1 x et R2 x qui vérifient les conditions suivantes : 0 ≤ R1 x /R 60N ≤ [(1 - C 2c )/C 1c - (1 - dα)]*(1 + dR/R 60N ) et 0 ≤ R2 y /R 60N ≤ [C 2c /C 1c - dα]*(1 + dR/R 60N ),
- la sélection de valeurs des résistances R x et R y qui vérifient les conditions suivantes : R x ≤ 4*(R1 x -R m ) et R y ≤ 4*(R2 y -R n ),
- le calcul de coefficients k x et k y à l’aide des relations suivantes : k x =C 2c + C 1c *[1 - dα + (R1 x /R 60N )/(1 + dR/R 60N )] et k y =C 2c - C 1c *[ dα + (R2 y /R 60N )/(1 + dR/R 60N )],
- le calcul de résistances RT x et RT y à l’aide des relations suivantes : RT x =k x *(1-k x )*R x et RT y = k y *(1-k y )*R y .
- le calcul des valeurs R1 et R2, respectivement, des première et quatrième résistances à l’aide des relations suivantes : R1=R1 x - RT x -R m et R2=R2 y - RT x -R m , et
- le calcul des valeurs (1- k x )R x , k x R x , (1-k y )R y et k y R y , respectivement, des deuxième, troisième, cinquième et sixième résistances à partir des valeurs des coefficients k x , k y calculées et des valeurs des résistances R x et R y sélectionnées. Les modes de réalisation de ce procédé peuvent comporter la caractéristique suivante : 1) L procédé comporte également le choix des valeurs R1, R2, k x R x , (1-k x )R x , k y R y et (1-k y )R y dans une série de résistances comportant au moins quatre-vingt seize valeurs par décade.
L’invention a également pour objet un ensemble de plusieurs des boutons ci-dessus.
Enfin, l’invention a aussi pour objet un procédé de fabrication de ce bouton.
Etape h/ : On réalise alors par bobinage un faisceau électrochimique (F’) comportant à partir de la cathode 2 revêtue de la couche d’électrolyte tout-solide déposée selon l’étape g/ et de l’anode 3 séparée préalablement selon l’étape f/ ( ).
Etape i/ : On met en place le faisceau électrochimique (F’) dans le boitier 6 et on procède comme usuellement avec un accumulateur Li-ion comme décrit précédemment mais, bien entendu sans aucun remplissage par électrolyte liquide.
La batterie tout-solide ainsi obtenue présente une électrochimie active bien que peu performante du fait d’une résistance interne très importante.
On constate que lorsqu’on fait subir à cette batterie tout-solide un essai abusif thermique normalisé avec une rampe de 5 à 20°C/min, elle se comporte en emballement thermique comme une batterie tout-solide réelle, c’est-à-dire réalisée avec les process industriels actuellement prévus.
Ainsi en réassemblant des batteries tout-solide à partir d’accumulateurs Li-ion à électrolyte solide, selon les étapes a/ à i/ précédemment décrites, il est possible d’évaluer la sécurité de n’importe quelle technologie tout-solide avant que son développement ne soit mature.
Avec l’invention, il est donc envisageable lors du développement d’une nouvelle technologie de batterie tout-solide d’optimiser sa sécurité parallèlement à ses performances.
Cette méthode peut s’appliquer à pratiquement toutes les technologies de batteries tout solide. Il suffit de réaliser une encre avec l’électrolyte tout solide et d’en enduire une couche 14 sur la cathode 4. Le matériau de l’encre peut être avantageusement du POE, ou une céramique telle que LLZO, ou un sulfure.
Liste des références citées : [1]: Xuning Feng, et al. « Thermal runaway mechanism of lithium - ion battery for electric vehicles: A review », Energy Storage Materials, Volume 10, January 2018, Pages 246-267.
[2]: Wensheng Huang et al. « Questions and Answers Relating to Lithium-Ion Battery Safety Issues », Cell Reports Physical Science, Volume 2, Issue 1, 20 January 2021, 100285.
[3]: Norme RTCA DO-311A « M inimum operational performance Standards for rechargeable Lithium Batteries and battery systems ”
[4]: Jordi Sastre et al. « Fast Charge Transfer across the Li7La3Zr2O12 Solid Electrolyte/LiCoO2 Cathode Interface Enabled by an Interphase-Engineered All-Thin-Film Architecture », ACS Appl. Mater. Interfaces 2020, 12, 36196−36207.
[5]: Zhijie Bia et al. « Interface engineering on cathode side for solid garnet batteries », Chemical Engineering Journal, Volume 387, 1 May 2020, 124089.
« Dispositif de refroidissement d’un composant électrique et/ou électronique susceptible de dégager de la chaleur en fonctionnement » La présente invention se situe dans le domaine des dispositifs de régulation thermique des composants électriques et/ou électroniques susceptibles de dégager de la chaleur en fonctionnement.
Les composants électriques et/ou électroniques, que ce soient des cellules de stockage d’énergie électrique, circuits intégrés, serveurs, centres de données, etc. nécessitent une régulation thermique afin de les maintenir dans leur plage de température de fonctionnement.
Les centres de données à travers le monde représentent actuellement 10% de la consommation mondiale en électricité. L’avènement des technologies “chaînes de blocs” (Blockchain) et 5G, font que ce pourcentage pourrait augmenter drastiquement dans les prochaines années. La moitié au moins de cette consommation provient des systèmes de refroidissement de ces centres de données. Actuellement la majorité des centres de données sont refroidies par air en refroidissant l’air ambiant des salles de stockage par des dispositifs de climatisation. La température de fonctionnement optimale pour les data center est comprise entre 5°C et 40°C, plus particulièrement autour de 27°C. Prenant en considération que l’air présente une conductivité très faible, afin de refroidir suffisamment les composants électriques et/ou électroniques, ceux-ci pouvant atteindre des températures dépassant les 60°C, la différence de température entre l’air et les composants électriques et/ou électroniques à refroidir doit être importante et par conséquent ce genre de dispositif est très énergivore.
Le moyen de contrôle de convertisseur 6 est destiné à alimenter un pack batteries 5 pour alimenter un moteur électrique 8 du véhicule 11 électrique ou hybride.
Le pack batteries 5 comprend au moins un module de batterie 10 et un moyen de gestion 9 pilotant le module de batterie 10. Le module de batterie 10 est relié au moteur électrique 8 par un réseau électrique appelé également réseau de puissance (non représenté).
Le moyen de gestion électrique 9 (ou électronique) des batteries aussi appelé calculateur de pilotage ou BMS (Acronyme en anglais de Battery Management System) est piloté par une unité de supervision du véhicule 7 eVCU (Acronyme en anglais de electronic Vehicle Control Unit).
L’unité de supervision du véhicule 7 supervise et coordonne les autres calculateurs intervenant dans le fonctionnement du groupe motopropulseur et à ce titre intervient ainsi également dans le contrôle du pack batteries 5. L’unité de supervision du véhicule 7 pilote entre autre un réseau de communication CAN (Acronyme en anglais de Controller Area Network), un moyen de contrôle du chargeur embarqué OBC (Acronyme en anglais de On Board Charging) et le moyen de contrôle de convertisseur 6 appelé OBCDC (Acronyme en anglais de On Board Charging DC-DC Converters).
Pour recharger le véhicule 11, le connecteur électrique 4 est connecté au pistolet de recharge 2 d’un dispositif de recharge électrique 3 tel une station ou borne ou prise de recharge.
Il existe plusieurs modes de recharge dont un premier mode de recharge domestique sur une prise murale classique délivrant généralement un courant compris entre 8A et 13A sous la tension standard du réseau électrique domestique de 220V alternatif.
Il existe également un deuxième mode de recharge qui est la recharge du pack batteries 5 sur une wallbox (boîte murale en français). Cette wallbox est en général achetée avec le véhicule 11 et installée sur le compteur du domicile de l’utilisateur du véhicule 11, c’est-à-dire qu’elle est alimentée en énergie électrique domestique, et elle délivre donc un courant en monophasé de 16A ou de 32A ou en triphasé de 16A sur chaque phase. La wallbox joue donc un rôle comparable à celui d’un convertisseur électrique. Dans ce cas, il est possible de parler de deuxième mode de recharge ajusté.
Il existe également un troisième mode de recharge sur des bornes spéciales délivrant généralement un courant continu de 50A ou plus sous une tension de 450V. Ce mode de recharge sur borne spéciale est aussi appelé mode de recharge rapide et est indépendant du réseau électrique domestique.
Ces modes de recharges sont pilotés par le moyen de gestion électrique 9 (BMS).
Le moyen de contrôle de convertisseur 6 (OBCDC) est composé de deux parties dont le moyen de contrôle du chargeur embarqué OBC et un convertisseur DC/DC qui est responsable de la conversion du courant.
Le moyen de contrôle du chargeur embarqué OBC est le chargeur de courant électrique du véhicule. L’OBC gère la communication avec les différentes bornes de recharge. L’OBC surveille et monitore également la recharge électrique du véhicule 11.
Le convertisseur DC/DC est responsable de la conversion du courant. Lors des recharges électriques selon les premier et deuxième modes, le convertisseur DC/DC convertit le courant alternatif 220V en courant continu jusque 450V sur les véhicules.