INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un aspect de l’invention, il est proposé un dispositif de génération d’images comportant une source de lumière configurée pour émettre un faisceau lumineux, un réflecteur configuré pour réfléchir le faisceau lumineux vers une matrice d’éléments à transmittance variable, et un couvercle de protection de la matrice d’éléments à transmittance variable fixé à la matrice d’éléments à transmittance variable, caractérisé en ce que le dispositif comporte un boîtier principal configuré pour être fixé à un support de la source de lumière, la source de lumière et le réflecteur étant maintenu par serrage entre le support et le boîtier principal fixé au support, la matrice d’élément à transmittance variable étant maintenue par serrage entre le boîtier principal et le couvercle de protection fixé au boîtier principal.
La fixation des pièces du dispositif par serrage permet avantageusement de réduire le nombre d’éléments de fixation et donc de simplifier le montage du dispositif.
Selon un mode de réalisation, la surface externe du boîtier principal comporte des rainures de centrage externes, le couvercle de protection comportant des pattes de centrage chacune configurées pour s’insérer dans une rainure de centrage externe correspondante.
Ainsi, grâce aux rainures de centrage, l’alignement des éléments du dispositif entre eux est assuré, ce qui simplifie encore davantage l’assemblage du dispositif.
Selon un mode de réalisation, le réflecteur est configuré pour être inséré dans le boîtier principal, un diffuseur étant placé dans le boîtier principal et maintenu par serrage entre le réflecteur et une surface interne du boîtier principal.
Selon un mode de réalisation, une face externe du boîtier principal comporte un logement configuré pour recevoir un diffuseur, le diffuseur étant maintenu par serrage entre le boîtier principal et la matrice d’éléments à transmittance variable.
Entre deux résonateurs successifs, la ligne de transmission intègre un élément d’adaptation d’impédance. Ainsi, la ligne d’adaptation comporte des éléments 60-1, … 60-n-1. Chaque élément d’adaptation est par exemple constitué de la mise en série de composants d’impédance adaptée 62, 63, 64.
De manière similaire, le second module 102 est constitué d’une pluralité de m résonateurs, 120-1, …, 120-m-1, 120-m, disposés en parallèle entre la ligne de transmission et la masse. Entre deux résonateurs successifs est interposé un élément d’ajustement d’impédance. Ainsi, la ligne de transmission comporte des éléments 160-1, …, 160-m-1, 160-m.
Les différents résonateurs sont identiques et choisis de manière à ce qu’ils présentent une même fréquence F 1 et la même bande de réjection ΔF 1 .
Le dispositif 100 est équipé de premier et second circuits de polarisation, 150 et 151, propres à piloter l’état de chacun des résonateurs 20-1 à120-m individuellement.
Ainsi, le dispositif 100 peut fonctionner en mode passe-tout à condition que tous les résonateurs du premier module 101 soient dans le mode passe-tout et tous les résonateurs du second module 102 soient dans le mode passe-tout.
Le dispositif 100 peut fonctionner dans un mode coupe-bande autour de la fréquence F 0 . Pour cela, tous les résonateurs du second module 102 sont dans le mode passe-tout et tout ou partie des résonateurs du premier module 101 sont dans le mode coupe-bande. Le niveau de réjection peut être ajusté en sélectionnant le nombre de résonateurs qui sont placés dans le mode coupe-bande et le nombre de résonateurs qui sont placés dans le mode passe-tout.
De manière similaire, le dispositif 100 peut fonctionner dans un mode coupe-bande autour de la fréquence F 1 . Pour cela, tous les résonateurs du premier module 101 sont placés dans le mode passe-tout, tandis que tout ou partie des résonateurs du second module 102 sont placés dans le mode coupe-bande. Le nombre de résonateurs dans le mode coupe-bande détermine le niveau de réjection du dispositif de filtrage 100.
Le comportement du dispositif de filtrage de la pour chaque mode de fonctionnement est illustré par les graphes de la donnant les paramètres S ij en fonction de la fréquence F du signal appliquée sur l’entrée 1 du dispositif 100.
Le graphe en partie basse de la représente le fonctionnement du dispositif 100 dans le mode passe-tout. Le paramètre S 21 est sensiblement constant sur tout le domaine de fréquence, tandis que le paramètre S 1 1 reste bas sur l’ensemble du domaine de fréquence. Cela signifie que le dispositif 100 laisse passer l’intégralité de la puissance quelle que soit la fréquence du signal entrant à filtrer.
Le graphe de la partie haute de la représente le mode coupe-bande autour de la fréquence F 0 . Les différentes courbes représentent le paramètre S 21 en fonction du nombre de résonateurs utilisés pour atténuer le signal dans la bande ΔF 0 . La courbe S 21 (1) correspond au cas où seul le premier résonateur 20-1 est placé dans le mode coupe-bande, la courbe S 21 (n-1) correspond au cas où les n-1 premiers résonateurs 20-1 sont placés dans le mode coupe-bande, et la courbe S 21 (n) correspond au cas où les n résonateurs 20-1 sont placés dans le mode coupe-bande.
Le graphe de la partie centrale de la représente le mode coupe-bande autour de la fréquence F 1 . Les différentes courbes représentent le paramètre S 21 en fonction du nombre de résonateurs utilisés pour atténuer le signal dans la bande ΔF 1 . La courbe S’ 21 (1) correspond au cas où seul le premier résonateur 120-1 est placé dans le mode coupe-bande, la courbe S’ 21 (m-1) correspond au cas où les m-1 premiers résonateurs 20-1 sont placés dans le mode coupe-bande, et la courbe S 21 (m) correspond au cas où les m résonateurs sont placés dans le mode coupe-bande.
La représente schématiquement un système radar intégrant un ou plusieurs dispositif(s) de filtrage selon l’invention. Le système 300 comporte de manière connue en soi un module de traitement du signal 310, une voie d’émission 320, une antenne 330, une voie de réception 340 et un duplexeur 350 interposé entre la voie d’émission 320 et l’antenne 330 d’une part et l’antenne 330 et la voie de réception 340 d’autre part.
La voie d’émission 320 comporte successivement par exemple un composant de conversion numérique analogique CNA, un amplificateur, un premier filtre 322, un mélangeur, un second filtre 324 puis un amplificateur forte puissance HPA. Le mélangeur prend en compte un signal d’horloge délivré par une horloge locale OL.
De manière similaire, la ligne de réception 340 comporte un amplificateur à bas bruit LNA suivi d’un troisième filtre 342, lui-même suivi d’un mélangeur dont le signal de sortie est envoyé à un quatrième filtre 344. Le signal est ensuite amplifié en traversant un amplificateur avant d’être numérisé au moyen d’un convertisseur analogique numérique CAN. Le mélangeur de la voie de réception prend en compte le signal d’horloge d’un oscillateur local OL.
De préférence, le troisième filtre 342 est un dispositif de filtrage selon l’invention, que ce soit le dispositif 20 de la ou le dispositif 100 de la .
Alternativement, les premier, second, troisième et/ou quatrième filtres 322, 324, 342 et/ou 344 sont des dispositifs de filtrage selon l’invention.
Des exemples non limitatifs de filtres UV organiques ou inorganiques pouvant être utilisés selon l’invention incluent les benzophénones et ses dérivés tels que la benzophénone-3, la benzophénone-4, la benzophénone-35 ou le diethylamino hydroxybenzoylhexyl benzoate ; les dérivés du camphre tels que le 3-benzylidene camphor, le 4-methylbenzylidene camphor, le camphor benzalkonium methosulfate, le polyacrylamidométhyl benzylidène camphor, le benzylidene camphor sulfonic acid ou le terephtalydene dicamphor sulfonic acid ; les dérivés de l’acide salicylique tels que l’homosalate, l’éthylhexyl salicylate ou l’octyl salicylate ; les benzimidazoles tels que le phenylbenzimidazole sulfonic acid ou le disodium phenyl dibenzimidazole tetrasulfonate ; le dibenzoyl méthane tel que le butyl méthoxydibenzoylméthane ; les dérivés des benzotriazoles tels que le drométrizole trisiloxane, le methylene bis-benzotriazolyl tetramethylbutylphenol, le benzotriazole dodecyl p-cresol ou le sodium benzotriazolyl butylphenol sulfate ; les dérivés de l’acide 4-aminobenzoïque tels que l’éthylhéxyl diméthyl PABA ; les dérivés de l’acide cinnamique tels que l’ethylhexyl methoxycinnamate ou l’isoamyl p- methoxycinnamate ; les dérivés de la triazine tels que l’ethylhexyl triazone, le diethylhexyl butamido triazone ou le méthylène bis- benzotriazolyl tétraméthylbutylphénol ; le malonate tel que le polysilicone-15 ; les oxydes métalliques tels que le dioxyde de titane, le titanium dioxide, l’oxyde de zinc ; le silicate de magnésium ; le kaolin ; ou un mélange de ceux-ci.
Dans un mode de réalisation préféré, la composition cosmétique concentrée selon l’invention comprend un agent conservateur choisi parmi les éthers de glycols, les agents cationiques ou un mélange de ceux-ci.
Dans un mode de réalisation, l’agent conservateur est présent en une quantité allant de 0,5% à 50% en poids par rapport au poids total de la composition cosmétique concentrée. Dans un mode de réalisation préféré, en une quantité allant de 1,0% à 25%. Dans un mode de réalisation plus préféré, en une quantité allant de 2,0% à 20%.
Agents suspenseurs et/ou antiagglomérants de phase grasse
Selon un mode de réalisation, lorsque la composition cosmétique concentrée selon l’invention comprend des ingrédients sous forme de poudre difficilement soluble dans la phase grasse, alors la composition cosmétique concentrée selon l’invention peut comprendre en outre au moins un agent suspenseur et/ou au moins un agent antiagglomérant de phase grasse.
En effet, la présence d’ingrédients sous forme de poudre peu soluble dans la phase grasse peut conduire à une sédimentation ou une agglomération des particules solides au cours du temps, pouvant rendre difficile l’homogénéisation et/ou la ré-homogénéisation de la composition cosmétique concentrée, voir compromettre sa dilution.
Avantageusement, la présence d’au moins un agent suspenseur et/ou d’au moins un agent antiagglomérant dans la composition cosmétique concentrée permet de contrevenir aux inconvénients mentionnés ci-dessus en limitant la sédimentation et/ou l’agglomération des particules solides au cours du temps.
Lorsqu’ils sont présents, le ou les agents suspenseurs et/ou antiagglomérants de phase grasse pouvant être utilisés selon la présente invention sont choisis parmi les agents suspenseurs et/ou antiagglomérants lipophiles organiques et minéraux, les cires solides à température ambiante, les beurres ou un mélange de ceux-ci.
Des exemples non limitatifs d’agents suspenseurs et/ou antiagglomérants lipophiles organiques pouvant être utilisés selon la présente invention incluent les organopolysiloxanes ; les copolymères de type polystyrène/polyalkylène tels que le polystyrène/polyisoprène, polystyrène/polybutadiène, le polystyrène/copoly(éthylène-propylène), polystyrène/copoly(éthylène-butylène) ; les copolymères d'oxyde de polyéthylène et d'oxyde de polypropylène ; les copolymères de type polyamide tels que les polyamides à terminaison amide tertiaire, les poly(ester-amide) à terminaison ester, les polyamides à terminaison polyalkylèneoxy ou les polyéther polyamide; les polyacrylates résultant de la polymérisation d'acrylate(s) d'alkyle en C 10 -C 30 ; les esters de polysaccharide et d’acide gras tels que les esters de dextrine et d’acide gras comme le palmitates de dextrine, les myristates de dextrine, les palmitates/éthylhexanoates de dextrine et leurs mélanges, les mono-, di- ou triesters de glycérol et d’acide gras ou les esters d’inuline et d’acide gras ; les polyéthers, les polyesters, les polyuréthanes, et les polyuréthanes modifiés, les polyanhydrides, les polycarbonates, les polyurées, le polyéthylène, l’oxyde de polyéthylène, l’oxyde de polypropylène le polyéthylène glycol, le polypropylène glycols, les polyacétals, les polyimides, les polyoléfines, les polysulfures, les polydiméthylsiloxanes ; les acide gras et leurs sels tels que les sels d'aluminium d'acides gras, les sels de calcium des acides gras, les sels de potassium des acides gras ou les sels de sodium des acides gras; ou un mélange de ceux-ci.
Des exemples d'acides gras comprennent l'acide stéarique, l'acide palmitique, l'acide laurique, l’acide oléique, l’acide myristique, l’acide béhénique, l’acide linoléique, l’acide caprique ou l’acide caprylique.
Des exemples non limitatifs d’agents suspenseurs et/ou antiagglomérants lipophiles minéraux pouvant être utilisés selon la présente invention incluent les argiles telles que les hectorites modifiées par un chlorure d'ammonium en C 10 -C 22 , l'hectorite modifiée par du chlorure de distéaryldiméthylammonium, la bentonite de benzalkonium et de quaternium-18, la bentonite de stéralkonium, l’hectorite de stéralkonium ; les silices hydrophiles ; les silices dont les groupes silanols sont substitués par des groupements hydrophobes tels que des groupements diméthylsiloxyles, triméthylsiloxyles ou polydiméthyisiloxane ; le talc ; la terre de diatomée ; ou un mélange de ceux-ci.
D’autres exemples non limitatifs d’agents suspenseurs et/ou antiagglomérants minéraux pouvant être utilisés selon la présente invention incluent les carbonates métalliques tels que le carbonate de calcium, le carbonate de magnésium ou le bicarbonate de sodium ; les silicates métalliques tels que le silicate de sodium, le silicate de calcium ou le trisilicate de magnésium ; les stéarates métalliques tels que le stéarate de calcium ou le stéarate de magnésium ; les phosphates métalliques tels que le phosphate de calcium (dibasique ou tribasique), le phosphate d'aluminium de sodium (acide ou basique), le phosphate de sodium (monobasique, dibasique ou tribasique); les ferrocyanures métalliques tels que le ferrocyanure de sodium, le ferrocyanure de potassium, le ferrocyanure de calcium ; les oxydes métalliques et les hydroxydes métalliques tels que l’oxyde de fer ou l’oxyde d'aluminium; le dioxyde de silicium.
Des exemples non limitatifs de beurres pouvant être utilisés selon la présente invention incluent le beurre de karité, le beurre de Karité Nilotica (Butyrospermum parkii), le beurre de Galam, (Butyrospermum parkii), le beurre ou graisse de Bornéo ou tengkawang tallow) (Shorea stenoptera), beurre de Shorea, beurre d'Illipé , beurre de Madhuca ou Bassia Madhuca Iongifolia, beurre de mowrah (Madhuca Latifolia), beurre de Katiau (Madhuca mottleyana), le beurre de Phulwara (M. butyracea), le beurre de mangue (Mangifera indica), le beurre de Murumuru (Astrocatyum murumuru), le beurre des Kokum (Garcinia Indica), le beurre d'Ucuuba (Virola sebifera), le beurre de Tucuma, le beurre de Painya (Kpangnan) (Pentadesma butyracea), le beurre de café (Coffea arabica), le beurre d'abricot (Prunus Armeniaca), le beurre de Macadamia (Macadamia Temifolia), le beurre de pépin de raisin (Vitis vinifera), le beurre d'avocat (Persea gratissima), le beurre d'olives (Olea europaea), le beurre d'amande douce (Prunus amygdalus dulcis), le beurre de cacao (Theobroma cacao) et le beurre de tournesol, le beurre sous le nom INCI Astrocaryum Murumuru Seed Butter, le beurre sous le nom INCI Theobroma Grandiflorum Seed Butter, et le beurre sous le nom INCI Irvingia Gabonensis Kernel Butter, les esters de jojoba (mélange de cire et d'huile de jojoba hydrogénée)(nom INCI : Jojoba esters) et les esters éthyliques de beurre de karité (nom INCI : Shea butter ethyl esters).
Dans un mode de réalisation préféré, lorsqu’ils sont présents, le ou les agents suspenseurs et/ou antiagglomérants de phase grasse sont choisis parmi les agents suspenseurs et/ou antiagglomérants minéraux, préférentiellement parmi les argiles telles que les hectorites modifiées par un chlorure d'ammonium en C 10 -C 22 , l'hectorite modifiée par du chlorure de distéaryldiméthylammonium, l’hectorite de stéralkonium, la bentonite de benzalkonium et de quaternium-18 ou la bentonite de stéralkonium.
Dans un mode de réalisation, lorsque le ou les agents suspenseurs et/ou antiagglomérants de phase grasse sont présents, ils le sont en une quantité allant de 0,1 % à 10% en poids par rapport au poids total de la composition cosmétique concentrée. Dans un mode de réalisation, en une quantité allant de 0,1% à 5,0%. Dans un mode de réalisation préféré, en une quantité allant de 0,5% à 2,0%.
D’un point de vue pratique, pour la mise en œuvre de l’étape b), le gel obtenu à l’étape a) peut être placé dans un tube métallique fermé lequel est ensuite placé dans un réacteur (par exemple, un réacteur en acier inoxydable) soumis à un chauffage, par exemple, une température allant de 160 à 190 °C pendant une durée allant, par exemple, de 72 heures à 240 heures , par exemple, une température de 170°C pendant 72 heures.
La température et la durée optimale pourront être fixées par l’homme du métier par des essais préalables où des tests de couples (température, durée) seront mises en œuvre suivie d’une analyse par diffraction aux rayons X du produit obtenu. Les couples (température, durée) retenus pourront être ceux pour lesquels la phase sitinakite est obtenue.
A l’issue de l’étape de traitement hydrothermal, le procédé de l’invention peut comprendre une étape d’isolement du produit ainsi obtenu (en l’occurrence, le silicotitanate sous forme sitinakite), par exemple, par filtration sur Büchner, suivie d’une éventuelle étape de lavage du produit isolé pour éliminer les réactifs qui n’auraient pas réagi. Le produit ainsi isolé et éventuellement soumis à l’étape de lavage peut être soumis, au final à une étape de séchage, par exemple, sous air, dans une étuve.
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront mieux à la lecture du complément de description qui suit, qui se rapporte à un exemple de préparation conforme à l’invention et à un exemple comparatif.
Bien entendu, ces exemples ne sont donnés qu'à titre d'illustration de l'objet de l'invention et ne constituent en aucun cas une limitation de cet objet.
représente un diffractogramme obtenu pour le produit réalisé dans le cadre de l’exemple 1.
représente un diffractogramme obtenu pour le produit réalisé dans le cadre de l’exemple comparatif.
EXEMPLE 1 Cet exemple illustre la préparation d’un silicotitanate de structure sitinakite conformément au procédé de l’invention.
Pour ce faire, il est mélangé 359,5 mg de poudre de TiO 2 et 1,008 mL d’orthosilicate de tétraéthyle (TEOS) et 5,18 mL d’une solution aqueuse de soude à 6,32 M. Immédiatement après la mise en contact de ces ingrédients, 6,82 mL d’eau milliQ ont été ajoutés au mélange précédemment obtenu, les rapports molaires étant ainsi les suivants :
Le gel résultant a été agité vigoureusement pendant 60 minutes puis transféré dans une ligne en Teflon® de telle sorte que le gel obtenu occupe environ 50% du volume de la ligne. La ligne a été ensuite scellée dans un réacteur en acier inoxydable et chauffée pendant 3 jours à 170°C. Après refroidissement du réacteur à température ambiante, le produit a été récupéré par filtration sur Büchner, lavé abondamment avec de l’eau milliQ et à l’éthanol pour éliminer les réactifs en excès n’ayant pas réagi et faciliter le séchage. Le séchage a été fait sous air dans une étude préchauffée à 70°C pendant une nuit. Le produit obtenu est analysé par diffraction des rayons X en utilisant un diffractomètre D8 Advance de Bruker et une radiation Cu-Kα dans des conditions de tension de tube de 40 kV, de courant de tube de 40 mA et d’une vitesse de balayage 0,02°/s.
Le diffractogramme obtenu est représenté sur la figure 1 jointe en annexe (Intensité I en unités arbitraires u.a en ordonnée et l’angle 2 en ° en abscisse) et atteste de l’obtention du silicotitanate sous forme majoritaire sitinakite.
Une fois analysé, le produit a été soumis à un test de sorption en milieu aqueux comprenant du strontium.
C’est au niveau de ce saut d’impédance que sont placés le premier composant MEMS 27, aussi dénommé MEMS série, et le second composant MEMS 25, ou MEMS « court-circuit » (« shunt »).
Les premier et second composants MEMS réalisent une fonction d’interrupteur commandé. Ils possèdent respectivement deux états : un état « ouvert » (ou bloquant) et un état « fermé » (ou passant).
Les composants MEMS utilisés dans le résonateur 24 sont de préférence des composants MEMS capacitifs, c’est-à-dire que dans l’état fermé ils se comportent comme un condensateur résiduel et non pas comme un interrupteur parfait.
En fonction des états des composants MEMS, 27 et 25, le dispositif de filtrage 20 est placé soit dans un premier mode de fonctionnement, soit dans un second mode de fonctionnement.
Ainsi, en commandant le premier composant MEMS 27 dans l’état fermé et le second composant MEMS 25 dans l’état ouvert, le dispositif 20 est placé dans un mode « coupe-bande » (ou « rejecteur ») des signaux dans une bande de fréquence ΔF 0 autour de la fréquence caractéristique F 0 .
En commandant le premier composant MEMS dans l’état ouvert et le second composant MEMS dans l’état fermé, le dispositif de filtrage 20 est placé dans un mode passe-tout, au moins sur le domaine de fréquence d’intérêt.
On notera que le premier composant MEMS « série » pourrait théoriquement suffire pour obtenir un dispositif de filtrage dont le mode de fonctionnement soit commandable. Cependant, en pratique le second composant MEMS « shunt » est nécessaire pour améliorer les performances, notamment pour améliorer l’isolation lorsque le premier composant MEMS « série » est dans l’état ouvert.
Ce comportement est représenté sur la . Le paramètre de transmission S 21 correspond à la puissance transmise depuis la borne d’entrée 1 vers la borne de sortie 2 du dispositif 20, tandis que le paramètre de réflexion S 11 représente la puissance réfléchie par le dispositif de filtrage 20 sur la borne d’entrée 1.
Le graphe de la partie haute de la représente les paramètres S 21 et S 11 en fonction de la fréquence du dispositif de filtrage 20 en mode coupe-bande : le paramètre S 21 est faible autour de la fréquence caractéristique F 0 de sorte que les signaux à filtrer présentant une fréquence à l’intérieur de la bande ΔF 0 sont fortement atténués, i.e. ne sont pas retransmis vers la borne de sortie 2. La puissance réfléchie par le dispositif 20 est alors maximale (S 11 atteint un maximum proche de la valeur nulle sur la bande ΔF 0 ) et les signaux à filtrer de la bande ΔF 0 sont rejetés.
Le graphe de la partie basse de la représente les paramètres S 21 et S 11 en fonction de la fréquence (F) du dispositif de filtrage 20 en mode passe-tout : le paramètre S 21 est sensiblement uniforme et proche de la valeur unité sur l’ensemble du domaine de fréquence d’intérêt, alors que le paramètres S 1 1 reste bas (inférieur à -10 dB) sur l’ensemble de ce domaine.
Dans le mode passe-tout, la seconde ligne de transmission 26 est désactivée de manière à réduire fortement la longueur électrique globale du résonateur 24.
La position d’implantation des composants MEMS est également définie de manière à obtenir un compromis entre la fréquence caractéristique F 0 et les performances électriques du dispositif de filtrage.
Le saut d’impédance présent entre les deux lignes de transmission ajoute de la flexibilité dans la conception du dispositif de filtrage, notamment vis-à-vis de la sélectivité du dispositif de filtrage et du rejet des remontées parasites, en particulier de rejeter les harmoniques de la fréquence de résonnance en dehors du domaine de fréquence d’intérêt.
La capacité 29 est de préférence une capacité MIM, pour Métal - Isolant - Métal. Une capacité MIM est une capacité dite planaire réalisée par la superposition de deux couches de conducteur entre lesquelles est insérée une couche de diélectrique. Il s’agit donc d’une capacité semi-localisée aux dimensions extrêmement réduites et donc facilement intégrable.
L’utilisation d’une telle capacité présente les avantages suivants :
- isolation de la composante continue du signal de commande des MEMS (comme cela sera décrit ci-dessous) vers les bornes d’entrée 1 et de sortie 2 du dispositif de filtrage, ce qui permet de protéger les composants électroniques en aval et en amont du dispositif de filtrage ;
- augmentation de la sélectivité du filtre, c’est-à-dire diminution de la largeur de la bande ΔF 0 .