INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon une deuxième variante optionnelle de ce complément optionnel, ladite antenne-capteur 16 est formée d’un capteur intégré à une antenne cible présentant au moins deux ports d’excitation, ladite antenne-capteur étant configurée pour contrôler ledit taux d’ellipticité, au moyen de l’impédance de charge du capteur, ladite impédance de charge du capteur étant propre à faire varier directement les composantes orthogonales du mode antennaire de l’antenne-capteur, la valeur de ladite impédance de charge du capteur étant propre à être réglée en tenant compte du mode structure de l’antenne-capteur, ledit mode structure étant déterminé par caractérisation du champ électromagnétique rétrodiffusé associé ; une telle caractérisation étant notamment, comme décrit plus en détail par la suite, obtenue au moyen d’un court-circuit chargeant l’antenne-capteur.
Le capuchon 73 et l’embout 71 sont des garnitures de colonnettes 70 faciles à fabriquer et à raccorder à la colonnette de guidage 60.
L’embout 71 de colonnette de guidage 60 tend à faciliter le rappel axial de la colonnette de guidage 60 vers sa position avant de repos par rapport au capuchon 73. La portion d’amortissement 78 de l’embout 71 s’étend en avant de la colonnette de guidage 60 contrairement à celle du capuchon 73, ce qui tend à augmenter la course axiale de la colonnette de guidage 60 à tailles de colonnette de guidage 60 identiques.
Le capuchon 73 de colonnette de guidage 60 tend à améliorer l’amortissement des vibrations et des battements de la colonnette de guidage 60, notamment en empêchant l’extrémité avant 66 de la colonnette de guidage 60 d’entrer directement en contact mécanique de la paroi latérale interne 35 du conduit de guidage 31.
La portion d’amortissement 78 du capuchon 73 s’étend axialement en arrière de la première extrémité axiale de raccordement 74, ce qui tend à limiter l’extension axiale de la garniture de colonnette 70 relativement à la colonnette de guidage 60. La colonnette de guidage 60 peut ainsi être allongée. Par ailleurs, l’ensemble formé par la colonnette de guidage 60 et par le capuchon 73 peut être inséré plus facilement dans le conduit de guidage 31.
Lorsque l’organe de guidage axial 6 comporte un bouchon 62, la course axiale de la colonnette de guidage 60 entre le bouchon 62 et la garniture de colonnette 70 tend à augmenter. Le guidage axial de la colonnette de guidage 60 et de l’étrier 2 est amélioré. Le conduit de guidage 31 peut être usiné moins précisément.
En variante, chaque colonnette de guidage 60 est fixée à la chape du frein 1 à disque à étrier flottant. L’étrier du frein 1 à disque à étrier flottant comprend deux bras 30 espacés latéralement et qui comprennent chacun un conduit de guidage 31 d’une colonnette de guidage 60.
En variante, chaque organe de guidage axial 6 peut comporter un manchon interne situé axialement en arrière de la garniture de colonnette 70, notamment autour d’une partie centrale de la colonnette de guidage 60. Ce manchon interne est par exemple configuré pour solliciter axialement la colonnette de guidage 60 vers sa position avant de repos et/ou pour amortir les vibrations ou des battements de la colonnette de guidage 60.
Le bouchon 62 peut être axialement à distance de l’extrémité arrière, par exemple lorsque la colonnette de guidage 60 est en position arrière de freinage et/ou lorsqu’une garniture de freinage 15 est usée et que la colonnette de guidage 60 s’est déplacée axialement vers l’arrière en position de repos par rapport à la position avant de repos de la colonnette de guidage 60 lorsque le patin 13 est neuf.
En variante, la tige 67 de la colonnette de guidage 60 a une surface extérieure tronconique, pour limiter les contacts entre la tige 67 de la paroi latérale interne 35 du conduit de guidage 31 lors de battement ou de vibrations de la colonnette de guidage 60. Avantageusement dans ce cas, la colonnette de guidage 60 a une section et une orientation dans la conduit de guidage 31 telles que décrites dans le document EP 3 071 859.
En variante, l’extrémité avant 66 de la colonnette de guidage 60 a aussi un plus faible diamètre qu’une portion centrale de la tige 67 de colonnette de guidage 60, pour faciliter le raccordement de la garniture de colonnette 70 à l’extrémité avant 66 de la colonnette de guidage 60.
En variante, La portion axiale élastique 72 et la portion d’amortissement 78 sont confondues, la garniture de colonnette 70 étant notamment fixée directement à la portion d’amortissement 78.
En variante, la portion de fixation 76 est par exemple fixée à la colonnette de guidage 60 par soudage, par collage et/ou par boulonnage.
En variante, La colonnette de guidage 60 comprend une portion en saillie qui est configurée pour engager mécaniquement un évidement de la garniture de colonnette 70.
La portion d’amortissement 78 peut être à distance radiale d’au moins une partie de la paroi latérale interne 35 du conduit de guidage 31 lors d’un fonctionnement normal du frein 1, en étant au contact de la paroi latérale interne 35 du conduit de guidage 31 lorsque la colonnette de guidage 60 a un mouvement de battement dans le conduit de guidage 31.
En variante, la portion d’amortissement 78 a par exemple une forme partiellement sphérique.
On entend par « sélectivement activable » le fait que le dispositif de diminution de pression peut être commandé pour diminuer la pression en amont du brûleur. La commande peut être par exemple réalisée à distance par un contrôleur de la chaudière. L’activation d’un organe actif correspond à la mise en route de l’organe, par exemple du compresseur pour générer la diminution de pression. L’activation d’un organe passif correspond à la mise en position de l’organe passif de sorte à induire la perte de charge, par exemple en disposant un obstacle dans une conduite ou en modifiant l’orientation d’un obstacle dans ladite conduite.
Selon un mode de réalisation de la chaudière à combustible, le dispositif de diminution de pression comprend un organe de perte de charge apte à générer une perte de charge d’un fluide traversant ledit organe de perte de charge lorsque ledit dispositif de diminution de pression est activé.
Selon un mode de réalisation de la chaudière à combustible, le dispositif de diminution de pression définit une première zone de circulation de fluide et une deuxième zone de circulation de fluide, ledit organe de perte de charge étant disposé dans la deuxième zone de circulation de sorte que le brûleur est alimenté : - par un fluide à une première valeur de pression lorsque ledit dispositif de diminution de pression est désactivé, - par un fluide à une deuxième valeur de pression inférieure à la première valeur de pression lorsque ledit dispositif de diminution de pression est activé.
Selon un mode de réalisation de la chaudière à combustible, ledit dispositif de diminution de pression comprend un organe directionnel configuré pour diriger le fluide alimentant le dispositif de diminution de pression vers la deuxième zone de circulation pour alimenter le brûleur avec un fluide à la deuxième pression lorsque ledit dispositif de diminution de pression est activé.
Selon un mode de réalisation de la chaudière à combustible, le dispositif de diminution de pression comprend une première conduite de circulation formant ladite première zone de circulation et une deuxième conduite de circulation formant ladite deuxième zone de circulation, les première et deuxième conduites de circulation étant distinctes l’une de l’autre.
Selon un mode de réalisation de la chaudière à combustible, le dispositif de diminution de pression comprend une conduite de circulation formant les première et deuxième zones de circulation.
Selon un mode de réalisation de la chaudière à combustible, l’organe directionnel comprend une paroi d’obturation d’une section de passage de la conduite de circulation, ladite paroi d’obturation étant déplaçable entre : - une position d’ouverture permettant au fluide de circuler au travers de la section de passage, ladite section de passage formant la première zone de circulation, et - une position de fermeture dans laquelle la section de passage est au moins partiellement fermée permettant au fluide de circuler au travers d’un orifice formant la deuxième zone de circulation.
Selon un mode de réalisation de la chaudière à combustible, ledit orifice formant la deuxième zone de circulation est au travers de la paroi d’obturation.
Selon un mode de réalisation de la chaudière à combustible, l’organe de perte de charge comprend un organe de maintien activable pour maintenir la paroi d’obturation dans la position de fermeture, la paroi d’obturation étant configurée pour se maintenir dans la position d’ouverture sous l’action du fluide circulant au travers de la section de passage.
Selon un mode de réalisation de la chaudière à combustible, l’organe directionnel est l’un parmi une électrovanne, un registre, un clapet pivotant, une vanne motorisée, un clapet coulissant et un obturateur.
Selon un mode de réalisation de la chaudière à combustible, le circuit d’alimentation d’un mélange comprend un circuit d’amenée de comburant, un circuit d’amenée de combustible et un circuit de mélange du comburant et du combustible en communication de fluide, à une première extrémité, avec les circuits d’amenée de comburant et de combustible, et, à une deuxième extrémité, avec le brûleur.
Selon un mode de réalisation de la chaudière à combustible, le dispositif de diminution de pression est disposé dans le circuit d’amenée de comburant.
De manière alternative, le dispositif de diminution de pression peut être disposé au niveau du circuit de mélange du comburant et du combustible, par exemple en aval du ventilateur. De manière encore alternative, le dispositif de diminution de pression peut être disposé dans le circuit d’amenée du combustible.
L’invention propose également un procédé d’allumage d’une chaudière à combustible, comprenant les étapes suivantes : - générer une circulation d’un mélange de combustible et de comburant à l’intérieur du circuit d’alimentation de mélange à l’aide du dispositif d’entrainement, -activer le dispositif de diminution de pression de manière à générer une diminution de la pression du mélange en amont du brûleur , - allumer le mélange de comburant et de combustible à l’aide du dispositif d’allumage.
Selon un mode de réalisation du procédé d’allumage, dans lequel le dispositif de diminution de pression est activé avant ou pendant l’allumage du mélange de comburant et de combustible.
Selon un mode de réalisation du procédé d’allumage, celui-ci comprend en outre la désactivation du dispositif de diminution de pression après l’allumage du mélange de comburant et de combustible.
Le tableau montre clairement que la teneur en magnésium parmi les métaux énumérés est significativement différente, en outre, celle en potassium est également significative, mais les deux échantillons présentent des différences concernant leur teneur pour tous les métaux. C’est la raison de la différence de leur capacité à établir certaines interactions.
Exemple 8 - Microscope
Les figures 7 et 8 illustrent les photographies des cristaux. Elles démontrent la structure cristalline différente, qui est évidente à une résolution de 50 micromètres. Les différentes structures et morphologies cristallines dépendent des différentes techniques de production et déterminent fondamentalement les propriétés des silicates, leur capacité d’adsorption et de rétention de certaines molécules.
Exemple 9 - XRPD
Nous avons effectué l’identification de phase par diffraction de rayons X de l’échantillon faisant l’objet de l’invention. Les analyses ont été réalisées avec un appareil Bruker D8 Davinci Advance. Les mesures des pièces analysées ont été effectuées en géométrie de Bragg-Brentano en utilisant le rayonnement Cu K-alpha1-alpha2 avec une tension d’accélération de 40 kV et un courant de 40 mA.
Comme on peut le voir clairement sur la , l’échantillon présente une structure amorphe.
Exemple 10 - Comparaison de l’efficacité
À partir de l’échantillon faisant l’objet de l’invention et de l’échantillon NPL1, 3-3 échantillons individuels d’une masse exacte connue ont été prélevés. Les échantillons ont été placés dans des récipients scellés, dans lesquels un volume d’environ 20 à 30 ml des solutions suivantes a été préalablement versé, puis scellé :
Ammoniac : concentration nominale : 25% ; Formaldéhyde : formaldéhyde 36% (39 p/v%) stabilisé avec 10% de méthanol.
Chaque échantillon a été exposé aux différents espaces vapeur pendant au moins 72 heures, et chaque échantillon a été exposé dans un espace vapeur contenant un seul composant pour empêcher la liaison compétitive des différents composés.
Ils ont ensuite été conditionnés dans des emballages qui réduisent autant que possible l’exposition à l’air extérieur, et transportés dans un laboratoire partenaire.
Il est nécessaire de mentionner que les échantillons ont perdu de leur structure poreuse, ils sont tombés comme des soufflés et leur couleur blanche d’origine est devenue bleu clair. Ces matériaux se mélangent à l’eau, on peut donc supposer que de la rétention d’eau s’est également produite sur les surfaces.
Les résultats sont résumés dans le tableau 6.
Composant analysé Quantité liée [μg/g] Produit faisant l’objet de l’invention NPL1 1. Ammoniac 22 16 2. Formaldéhyde 231 215
Les résultats du tableau montrent que les échantillons contenaient de l’ammoniac et du formaldéhyde. En outre, on peut observer que par unité de masse, l’échantillon faisant l’objet de l’invention est pollué par plus d’ammoniac et de formaldéhyde.
Le système 2 comporte un capteur de température 4, apte à mesurer une température ambiante au sein de la benne 1.
Le système 2 comporte un accéléromètre, apte à mesurer des accélérations de la benne selon trois axes, dont deux axes horizontaux et un axe vertical.
Le système 2 comporte un émetteur-récepteur 6 apte à émettre et recevoir un faisceau laser, cet émetteur-récepteur 6 étant agencé de sorte à pouvoir émettre un faisceau laser au sein du corps 11 et à pouvoir recevoir un faisceau laser se propageant dans le corps 11.
Afin de contrôler les différents capteurs et procéder à l’estimation d’un niveau de remplissage de la benne 1, le système 2 comporte une unité de contrôle 7a et de calcul 7b.
La représente la benne 1 remplie de déchets D jusqu’à un niveau que l’on souhaite estimer.
Selon l’art antérieur de la présente demande, l’unité de contrôle 7a contrôle l’émetteur 3a pour qu’il émette dans la benne 1 un signal ultrasonore, sous la forme d’un train d’impulsions ultrasonores. Chaque impulsion ultrasonore est alors partiellement réfléchie par les déchets D vers le récepteur 3b, ces réflexions formant ainsi un écho du signal ultrasonore émis. L’analyse de l‘enveloppe de cet écho par l’unité de calcul 7b permet de détecter un front montant correspondant au front montant du signal ultrasonore. L’unité de calcul 7b peut alors déterminer un temps de vol du signal ultrasonore entre l’émetteur 3a et le récepteur 3b. La vitesse du son étant connue, l’unité de calcul 7b peut ainsi déterminer la distance séparant la surface supérieure des déchets D de l’émetteur-récepteur 3 et donc estimer le niveau de remplissage de la benne 1.
Cette méthode présente toutefois plusieurs inconvénients, qui vont maintenant être exposés.
D’une part, l’émetteur-récepteur 3, après émission des ultrasons, subit des oscillations libres amorties, pendant une courte période de temps durant laquelle l’intensité de ces oscillations surpasse celle des échos susceptibles d’être renvoyés par un objet dans une zone ZA proche de l’émetteur-récepteur 3. En d’autres termes, le récepteur 3b est aveugle dans cette zone ZA, laquelle est définie par cette courte période de temps.
D’autre part, comme illustré sur la , les éléments de structure de la benne 1, et notamment la barre de soutien 13, réfléchissent également partiellement les impulsions ultrasonores vers le récepteur 3b. L’enveloppe de l’écho du signal ultrasonore comporte donc un pic correspondant à cette barre de soutien. Lorsque le niveau de remplissage de la benne 1 se trouve en dessous de cette barre de soutien 13, ce pic est alors susceptible d’être interprété comme un front montant correspondant au front montant du signal ultrasonore, et peut donc donner lieu à une estimation faussée du niveau de remplissage de la benne 1.
Enfin, il est à noter que l’estimation de la distance séparant l’émetteur-récepteur 3 de la surface supérieure des déchets est réalisée à partir du temps de vol du signal ultrasonore et de la vitesse du son. Or, la vitesse du son dans un milieu dépend de la température de ce milieu, laquelle n’est pas prise en compte dans cette estimation. Dès lors, le niveau de remplissage réel peut être différent du niveau de remplissage estimé grâce à cette méthode.
Afin de pallier ces différents inconvénients, l’unité de contrôle 7a et de calcul 7b met en œuvre un procédé de mesure d’un niveau de remplissage de la benne 1 selon un exemple de réalisation de l’invention, qui a été illustré en .
Dans une étape E1, l’unité de contrôle 7a contrôle l’émetteur 3a pour l’émission d’un premier signal ultrason dans la benne vide.
Cette étape E1 est ainsi déclenchée par l’unité de contrôle 7a, à la suite d’une étape de détection E5’ d’une fin d’opération de vidage de la benne mise en œuvre au moyen des mesures réalisées par l’accéléromètre 5.
Afin de permettre cette détection, l’accéléromètre 5 est apte à adopter une configuration de détection de mouvement de la benne 1 et une configuration de mesure continue des accélérations de la benne 1. Lorsque la benne 1 est au repos, l’accéléromètre 5 adopte la configuration de détection de mouvement. Lorsque cet accéléromètre 5 détecte, dans une étape E5, une accélération de la benne 1 supérieure à un seuil donné, et donc que la benne 1 est en mouvement, l’accéléromètre 5 adopte alors, dans une étape E6, la configuration de mesure continue et transmet toutes les mesures qu’il acquiert à l’unité de calcul 7b.
Dans l’étape E6, à la suite de la détection de l’accélération de la benne 1 par l’accéléromètre 5, l’unité de calcul 7b initialise trois variables de moyenne mobile M E ,X (0), M E ,Y (0) et M E ,Z (0) pour chacune des mesures axiales α X , α Y et α Z , selon chacun des axes horizontaux X, Y et vertical Z, réalisées par l’accéléromètre. L’unité de calcul 7b initialise également une variable d’écart type mobile σ E (0) à une valeur 0. Enfin, l’unité de calcul 7b initialise un minuteur Tm.
Par la suite, dans une étape E7, pour chaque nouvelle mesure α X , α Y et α Z réalisée par l’accéléromètre 5, l’unité de calcul 7b met à jour la valeur des variables de moyenne mobile, au moyen de l’équation suivante :
Dans un mode de réalisation, les étapes 120a à 123a d’une part, et les étapes 120b à 122b d’autre part sont mises en œuvre de sorte à obtenir, respectivement, une première valeur estimée de position (par impulsions ultra large bande) et une seconde valeur estimée de position (par rayonnement infrarouge).
À l’issue des étapes 110 et 111 mises en œuvre par le module d’orientation MO et des étapes 120a à 123a et/ou des étapes 120b à 122b, mises en œuvre par le module de position ML, des données d’orientation et des données de position sont respectivement obtenues par le dispositif EQ. En particulier, les technologies inertielle, d’infrarouge et d’ultra large bande employées dans les module d’orientation MO et de position ML respectivement permettent d’obtenir des données d’orientation et de position en temps réel lorsque le mouvement du dispositif EQ est détecté à l’étape 100. Ainsi, l’ensemble des étapes comprises entre l’étape 100 et l’étape 150 sont mises en œuvre par le dispositif EQ de façon quasi-instantanée à l’échelle de la perception humaine de l’utilisateur US. À l’échelle temporelle perçue par l’utilisateur US, le mouvement généré à l’étape 100 et la diffusion du contenu adapté à l’étape 150 sont sensiblement simultanés. Dans ce contexte, on considère qu’un taux de rafraichissement du contenu virtuel diffusé inférieur à 20 millisecondes est confortable, voir imperceptible pour l’utilisateur.
À une étape 130, les données d’orientation et les données de position sont centralisées par le module de positionnement MP. Pour cela, le module d’orientation MO et le module de position ML communiquent les données respectivement obtenues à l’interface de communication INT-P du module de positionnement MP. À l’étape 130, le processeur PROC-P du module de positionnement MP procède à une fusion des données d’orientation obtenues par les capteurs d’orientation via l’IMU et de position obtenues par le capteur de position CAPT-L via l’ultra large bande et/ou l’infrarouge. Une telle fusion des données transmises d’une part par l’ensemble des capteurs d’orientation CAPT-O et d’autre part par l’interface de localisation INT-L peut par exemple être mise en œuvre via l’application, à nouveau ou pour la première fois, d’un filtre de Kalman non linéaire. En particulier, la fusion des données mise en œuvre à l’étape 130 peut comprendre une fusion des première et seconde valeurs estimées de position entre elles, obtenues, respectivement, par le module émetteur-récepteur d’ultra large bande du capteur de position CAPT-L et par les photodiodes infrarouge du capteur de position CAPT-L. Les données de position obtenues à partir d’une telle fusion des première et seconde valeurs estimées de position permettent avantageusement d’améliorer la précision de l’estimation de la position du dispositif de réalité virtuelle EQ dans l’environnement réel ENV. En effet, l’estimation de position par rayonnement infrarouge, bien que plus précise que l’estimation de position par impulsions ultra large bande, est limitée par une contrainte de vue directe (ou en anglais « Line of Sight » ou LoS), de sorte que la présence d’obstacles physiques (comme des murs ou des surfaces métalliques par exemple) entre les photodiodes infrarouge du capteur de position CAPT-L et les balises de repérage infrarouge Bx1, Bx2 dégrade la propagation des rayonnement infrarouge. Le rayonnement infrarouge est également limité par la présence de zones mortes dans l’environnement réel ENV. De telles contraintes sont résolues par l’estimation de position par ultra large bande, les échanges d’impulsions UWB couvrant l’ensemble de la portion de l’environnement réel ENV considérée (par exemple délimitée sur la )et n’étant pas affectés par la présence de murs, plafonds ou autres obstacles physiques entre le module émetteur et récepteur UWB du capteur de position CAPT-L du dispositif EQ et les balises de repérage UWB Ax1-Ax4.
À l’issue de l’étape 130, le module de positionnement MP obtient alors un positionnement estimé du dispositif EQ. Un tel positionnement estimé peut être stocké dans l’unité mémoire MEM-P du module de positionnement MP en correspondance avec le mouvement détecté du dispositif EQ à l’étape 100 et/ou avec une donnée relative à une date de détection du mouvement du dispositif EQ à l’étape 100.
À une étape 140, le module de positionnement MP transmet le positionnement estimé à l’interface de communication COM du moteur graphique MG.
À une étape 150, le processeur PROC du moteur graphique MG procède à la génération du contenu virtuel correspondant au positionnement reçu à l’étape 140. Le logiciel de modélisation du contenu virtuel peut être intégralement embarqué sur le logiciel du processeur PROC, de sorte que le contenu virtuel est intégralement généré par le dispositif EQ de façon autonome. Le moteur graphique MG peut également recevoir du contenu additionnel émis depuis le serveur distant SER. Le contenu virtuel est alors transmis par l’interface de communication COM à l’écran d’affichage AFF du dispositif EQ en temps réel, de sorte que l’utilisateur US perçoit l’affichage du contenu virtuel de façon instantanée ou quasi-instantanée par rapport au mouvement du dispositif EQ généré par l’utilisateur US à l’étape 100.
Dans une étape non représentée sur la , le dispositif EQ de réalité virtuelle peut interagir avec l’utilisateur US via l’interface homme/machine INT. Le moteur graphique MG peut également modifier ou annoter le contenu virtuel diffusé sur instruction reçue de l’utilisateur US.