INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un deuxième aspect, la présente invention concerne un dispositif de contrôle de vitesse de véhicule, le dispositif comprenant une mémoire associée à un processeur configuré pour la mise en œuvre des étapes du procédé selon le premier aspect de la présente invention.
illustre schématiquement un environnement routier d’un véhicule, selon un exemple de réalisation particulier et non limitatif de la présente invention ;
Le circuit secondaire 24 s’étend du point de divergence 14 jusqu’au point de convergence 15 et comprend un organe de détente 6, un troisième échangeur de chaleur 7 et un moyen d’obturation 5 qui, dans le mode de réalisation représenté, est une deuxième vanne 5a. La deuxième vanne 5a est située entre le point de divergence 14 et le deuxième point de liaison 41et est avantageusement commandée électriquement et de type « tout ou rien ». La deuxième vanne 5a présente deux positions, une position ouverte dans laquelle la deuxième vanne 5a permet au fluide réfrigérant à haute pression d’emprunter le circuit secondaire 24 et une position fermée dans laquelle la deuxième vanne 5a empêche le fluide réfrigérant haute pression d’emprunter le circuit secondaire 24.
L’organe de détente 6, situé en aval de la deuxième vanne 5a, entre le deuxième point de liaison 41 et le troisième échangeur de chaleur 7, est un composant du circuit secondaire 24 apte à générer une détente du fluide réfrigérant, c’est-à-dire à diminuer la pression du fluide réfrigérant. Cette détente du fluide réfrigérant à haute pression participe à l’évaporation du fluide réfrigérant au sein du deuxième échangeur de chaleur 7. En raison des principes de la thermodynamique mis en œuvre dans le circuit de fluide réfrigérant 1, le passage du fluide réfrigérant de l’état liquide, en sortie du premier échangeur de chaleur 2, à l’état gazeux en sortie du troisième échangeur de chaleur 7 génère des frigories.
Il est à noter que dans un mode de réalisation alternatif de l’invention, l’organe de détente 6 peut être le moyen d’obturation 5. Dans ce cas le moyen d’obturation 5 assure la détente du fluide réfrigérant et module le passage du fluide réfrigérant jusqu’au troisième échangeur de chaleur 7.
L’installation 20 comprend le radiateur 8 et le troisième échangeur de chaleur 7 qui, dans le mode de réalisation représenté, est utilisé comme évaporateur. Le radiateur 8 et le troisième échangeur de chaleur 7 sont parcourus par un flux d’air intérieur 28, provenant de l’extérieur ou de l’intérieur de l’habitacle du véhicule et allant vers l’habitacle du véhicule. Ainsi, au sein de cette installation 20, un échange thermique s’opère entre le flux d’air intérieur 28 et d’une part le troisième échangeur de chaleur 7 et d’autre part le radiateur 8. Un capteur de température 17 installé dans le flux d’air intérieur 28 en sortie du troisième échangeur de chaleur 7 mesure la température du flux d’air intérieur 28. Cette donnée relative à la température du flux d’air intérieur 28 est transmise à un dispositif de gestion, tel qu’un calculateur, pour moduler la position de la deuxième vanne 5a. Il est à noter que dans un mode de réalisation alternatif, le calculateur peut également communiquer cette donnée relative à la température du flux d’air intérieur 28 au moyen d’obturation 5. Le fluide réfrigérant à basse pression, en sortie du troisième échangeur de chaleur 7, rejoint le circuit primaire 25, au niveau du point de convergence 15, en amont du dispositif de compression 9.
Ainsi, les vannes 11 et 5a modulent le circuit de fluide réfrigérant pour permettre au fluide réfrigérant de circuler entre le circuit primaire 25, le circuit secondaire 24 et la branche de dérivation 26. Cette circulation modulable du fluide réfrigérant permet au circuit de fluide réfrigérant d’assurer différentes fonctions, et notamment les fonctions de chauffage, de refroidissement et de déshumidification de l’habitacle du véhicule.
La illustre une variante du circuit de fluide réfrigérant 1, dans cette variante le premier échangeur de chaleur 2 est installé dans l’installation 20 et opère un échange thermique avec un fluide qui, dans le mode de réalisation représenté, est le flux d’air intérieur 28. Cette variante du circuit de fluide réfrigérant 1 lui permet de s’affranchir de la boucle de liquide caloporteur 200.
La illustre le circuit de fluide réfrigérant 1 assurant la fonction de réfrigération de l’habitacle du véhicule. Dans cette configuration du circuit de fluide réfrigérant 1, chacune de la première vanne 11 et de la deuxième vanne 5a sont dans leur position fermée. Dans cette configuration du circuit de fluide réfrigérant 1, le fluide réfrigérant circule selon un sens de circulation du fluide réfrigérant 30 dans le circuit primaire 25, la branche de dérivation 26 et le circuit secondaire 24. Dans cette configuration du circuit de fluide réfrigérant 1 représentée par la , l’élément de détente 12 est thermodynamiquement neutre et le deuxième échangeur de chaleur 13 est utilisé comme condenseur. Le fluide réfrigérant subit une unique détente au niveau de l’organe de détente 6. Le flux d’air intérieur 28 opère un échange thermique avec le troisième échangeur de chaleur 7 de telle sorte que le flux d’air intérieur 28 en sortie de l’installation 20 abaisse la température de l’habitacle du véhicule par rapport à la température extérieure à l’habitacle du véhicule.
La illustre le circuit de fluide réfrigérant 1 assurant la fonction de chauffage de l’habitacle du véhicule. Dans cette configuration du circuit de fluide réfrigérant 1, la première vanne 11 est dans sa position ouverte, tandis que la deuxième vanne 5a est dans sa position fermée. Le fluide réfrigérant circule dans le circuit primaire 25 et ne circule pas dans le circuit secondaire 24 et dans la branche de dérivation 26. Ce fluide réfrigérant circule dans le circuit de fluide réfrigérant 1 selon un sens de circulation du fluide réfrigérant 30 allant du dispositif de compression 9 au deuxième échangeur de chaleur 13, assurant la fonction d’évaporateur, et de ce deuxième échangeur de chaleur 13 jusqu’au dispositif de compression 9. Dans cette configuration de la deuxième vanne 5a, le fluide réfrigérant ne rejoint pas le troisième échangeur de chaleur 7, qui, n’étant pas alimenté en fluide réfrigérant, est thermiquement neutre. Au sein de l’installation 20, un échange de calories s’opère entre le flux d’air intérieur 28 et le radiateur 8 de telle sorte que le flux d’air intérieur 28 est apte à augmenter la température de l’habitacle par rapport à la température extérieure à l’habitacle. Il est à noter que dans le mode de réalisation représenté par la , le premier échangeur de chaleur 2 opère indirectement un échange de calories avec le flux d’air 28 au moyen de la boucle de liquide caloporteur 200.
La illustre le circuit de fluide réfrigérant 1 assurant la déshumidification de l’habitacle du véhicule en palliant les contraintes de givrage du troisième échangeur de chaleur 7 et en offrant un chauffage du flux d’air intérieur 28. Dans la configuration représentée par la , le fluide réfrigérant circule parallèlement dans le circuit primaire 25 et dans le circuit secondaire 24. La première vanne 11 du circuit primaire 25 est dans sa position ouverte et l’élément de détente 12 génère une détente du fluide réfrigérant haute pression provenant du premier échangeur de chaleur 2, le troisième échangeur de chaleur 13 se comporte alors comme un évaporateur.
Selon le procédé objet de l’invention, la deuxième vanne 5a est alternativement dans sa position ouverte, dans laquelle le troisième échangeur de chaleur 7 est alimenté en fluide réfrigérant, et dans sa position fermée, dans laquelle la deuxième vanne 5a empêche le fluide réfrigérant d’atteindre le troisième échangeur de chaleur 7.
Cette alternance entre la position ouverte et la position fermée de la deuxième vanne 5a est fonction de la température du flux d’air intérieur 28 en sortie du troisième échangeur de chaleur 7. Ainsi, le capteur de température 17 communique des informations relatives à la température du flux d’air intérieur 28 en sortie du troisième échangeur de chaleur 7 à un dispositif de gestion, tel qu’un calculateur, qui commande la deuxième vanne 5a. La deuxième vanne 5a est configurée pour être dans sa position fermée lorsque la température du flux d’air intérieur 28 en sortie du troisième échangeur de chaleur 7 est, dans le mode de réalisation représenté, inférieure ou égale à 3°C et dans sa position ouverte lorsque la température du flux d’air intérieur 28 en sortie du troisième échangeur de chaleur 7 est, dans le mode de réalisation représenté, supérieure ou égale à 7°C.
Il est à noter que lorsque la deuxième vanne 5a passe de sa position ouverte à sa position fermée, c’est-à-dire lorsque la température du flux d’air intérieur 28 en sortie du troisième échangeur de chaleur 7 est inférieure ou égale à 3°C, le troisième échangeur de chaleur 7 n’est plus alimenté en fluide réfrigérant et la température du flux d’air intérieur 28 en sortie de ce troisième échangeur de chaleur 7 augmente progressivement. De manière similaire, lorsque la deuxième vanne 5a passe de sa position fermée à sa position ouverte, c’est-à-dire lorsque la température du flux d’air intérieur 28 en sortie du troisième échangeur de chaleur 7 est supérieure ou égale à 7°C, le troisième échangeur de chaleur 7 est alimenté en fluide réfrigérant et la température du flux d’air intérieur 28 en sortie de ce troisième échangeur de chaleur 7 diminue progressivement.
Ainsi, l’alternance entre la position fermée et la position ouverte de la deuxième vanne 5a permet de maintenir la température du flux d’air intérieur 28 en sortie du troisième échangeur de chaleur 7 entre sensiblement 3°C et 7°C sans néanmoins impacter négativement le cycle thermodynamique qui conduirait, sans l’invention, à un ralentissement de la vitesse de rotation du dispositif de compression et par conséquent l’impossibilité de produire suffisamment de calories dans le premier échangeur de chaleur 2 pour chauffer in fine l’habitacle.
Par ailleurs, cette alternance entre la position fermée et la position ouverte de la deuxième vanne 5a permet de maintenir la température du radiateur 8 suffisamment haute pour pouvoir réchauffer le flux d’air intérieur 28 en sortie du troisième échangeur de chaleur 7. En effet, cette alternance entre position ouverte et position fermée de la deuxième vanne 5a permet de maintenir un niveau de pression élevé dans la partie basse pression du circuit de fluide réfrigérant 1. En maintenant le troisième échangeur de chaleur 7 à un niveau de température entre 3°C et 7°C, la pression de fluide réfrigérant dans la partie basse pression du circuit de fluide réfrigérant 1 permet de maintenir une vitesse de rotation du dispositif de compression 9 élevée. Cette vitesse de rotation du dispositif de compression 9 permet de maintenir un niveau de condensation élevé au niveau du premier échangeur de chaleur 2, apte à réchauffer le flux d’air intérieur 28.
La illustre un premier graphique 39 représentant une première évolution d’une température 31 du flux d’air intérieur 28 en sortie troisième échangeur de chaleur 7 en fonction du temps 35. Lors de la mise en fonctionnement du circuit de fluide réfrigérant 1, selon sa fonction de déshumidification dans des conditions de température extérieure inférieure à un premier seuil de 12°C, la deuxième vanne 5a est dans sa position ouverte et la température 31 du flux d’air intérieur 28 diminue progressivement jusqu’à atteindre une deuxième température T2 qui, dans le mode de réalisation représenté, est sensiblement inférieure ou égale à 3°C. Lorsque la température 31 du flux d’air intérieur 28 en sortie du troisième échangeur de chaleur 7 atteint cette deuxième température T2, la deuxième vanne 5a passe dans sa position fermée et la température 31 du flux d’air intérieur 28 remonte progressivement jusqu’à atteindre une première température T1 qui, dans le mode de réalisation représenté, est sensiblement supérieure ou égale à 7°C. Il est à noter que les températures T1 et T2 peuvent être variées selon la température souhaitée dans le troisième échangeur de chaleur 7. Par exemple, les températures T1 et T2 peuvent respectivement être de 3,8°C et 3°C, ainsi la température dans le troisième échangeur de chaleur 7 oscille entre 3°C et 3,8°C.
Lorsque la température 31 du flux d’air intérieur 28 en sortie du troisième échangeur de chaleur 7 atteint cette première température T1 en ayant préalablement atteint la deuxième température T2, la deuxième vanne 5a bascule en position ouverte et la température 31 du flux d’air intérieur 28 diminue progressivement jusqu’à atteindre de nouveau la deuxième température T2. Un tel cycle se répète au fur et à mesure que le temps 35 s’écoule, dès lors que les conditions préalables sont respectées.
Dans un mode de mise en œuvre, les étapes de compression et de soudage sont réalisées simultanément par l’organe de chauffage du premier dispositif d’assemblage sur la portion périphérique de la première plaque bipolaire et par l’organe de chauffage du deuxième dispositif d’assemblage sur la portion périphérique de la deuxième plaque bipolaire. Ainsi la durée d’application des deux organes de chauffage est réduite.
De manière préférée, l’étape de compression par l’application d’un premier effort de pression est réalisée simultanément sur la portion périphérique de la première plaque bipolaire par l’organe de pression du premier dispositif d’assemblage et sur la portion périphérique de la deuxième plaque bipolaire par l’organe de pression du deuxième dispositif d’assemblage.
De manière préférée, la distance entre la zone de chauffage périphérique et la portion centrale de chaque plaque bipolaire est supérieure ou égale à 0,5mm. Une telle distance permet avantageusement de limiter le risque que l’organe de chauffage n’affecte la matrice polymère de la portion centrale et n’altère ainsi ses propriétés conductrices.
De préférence, la distance entre la zone de chauffage périphérique et la portion centrale de chaque plaque bipolaire est inférieure à 30mm. Une telle distance permet de solidariser deux plaques bipolaires dans la portion périphérique au plus proche de la portion centrale, ce qui présente l’avantage d’augmenter l’étanchéité dans le module bipolaire, permettant de limiter les risques de mélange des différents fluides dans le dispositif électrochimique.
La est une représentation schématique d’un empilement de trois cellules et d’un module bipolaire d’un dispositif électrochimique ;
La est une représentation schématique d’une plaque bipolaire du module bipolaire de la ;
La est une représentation schématique d’une vue suivant un plan de coupe A : A de la plaque bipolaire de la ;
La est une représentation schématique d’une plaque bipolaire comprenant une portion centrale et une portion périphérique ;
La est une représentation schématique d’une vue suivant un plan de coupe B : B de la plaque bipolaire de la ;
La est une représentation schématique d’une vue de dessus de la plaque bipolaire de la ;
La est une représentation schématique d’une première forme de réalisation d’un système de solidarisation de deux plaques bipolaires selon l’invention ;
La est une représentation schématique d’une deuxième forme de réalisation d’un système de solidarisation de deux plaques bipolaires selon l’invention ;
La est une représentation schématique d’une troisième forme de réalisation d’un système de solidarisation de deux plaques bipolaires selon l’invention ;
Selon l’invention, le poids ou masse moléculaire du polymère P est déterminé par Chromatographie d'Exclusion Stérique (CES) ou en anglais « Size Exclusion Chromatography » (SEC). Une prise d'essai de la dispersion de polymère correspondant à 90 mg de matière sèche est introduite dans un flacon de 10 mL. On ajoute de la phase mobile, additionnée de 0,04 % de diméthylformamide (DMF), jusqu'à une masse totale de 10 g. La composition de cette phase mobile est la suivante : NaHCCU : 0,05 mol/L, NaNCU : 0,1 mol/L, triéthanolamine : 0,02 mol/L, NaN 3 0,03 % massique. La chaîne de CES est composée d'une pompe isocratique de type Waters 510, dont le débit est réglé à 0,8 mL/min, d'un passeur d'échantillons Waters 717+, d'un four contenant une précolonne de type Guard Column Ultrahydrogel Waters de 6 cm de longueur et 40 mm de diamètre intérieur, suivie d’une colonne linéaire de type Ultrahydrogel Waters de 30 cm de longueur et de 7,8 mm de diamètre intérieur. La détection est assurée au moyen d’un réfractomètre différentiel de type RI Waters 410. Le four est porté à la température de 60°C et le réfractomètre est porté à la température de 45°C. Le dispositif de CES est étalonné avec une série d'étalons polyacrylate de sodium fournis par Polymer Standard Service de poids moléculaire au sommet de pic compris entre 1 000 g/mol et 1,106 g/mol et d’indice de polymolécularité compris entre 1,4 et 1,7. La courbe d'étalonnage est de type linéaire et prend en compte la correction obtenue grâce au marqueur de débit : le diméthylformamide (DMF). L'acquisition et le traitement du chromatogramme sont effectués par l'utilisation du logiciel PSS WinGPC Scientific v 4.02. Le chromatogramme obtenu est intégré dans la zone correspondant à des poids moléculaires supérieurs à 250 g/mol.
De manière préférée selon l’invention, la quantité molaire de composé soufré T présente au sein de la suspension S, de préférence la quantité molaire de soufre IV, est comprise entre 1% et 15%, de préférence entre 1,5% et 12%, par rapport à la quantité molaire totale de monomères mis en œuvre. De manière plus préférée selon l’invention, la quantité molaire de composé soufré T présente au sein de la suspension S, de préférence la quantité molaire de soufre IV, est comprise entre 1% et 15%, de préférence entre 1,5% et 12%, par rapport à la quantité molaire totale de groupements insaturés des monomères mis en œuvre.
Selon l’invention, la suspension S comprend au moins un composé B choisi parmi un acide sulfo-carboxylique, un sel d’acide sulfo-carboxylique et leurs combinaisons. Selon l’invention, le composé B est choisi parmi les acides sulfo-carboxy-aromatiques et les acides sulfo-carboxy-alkyliques, en particulier l’acide 3-sulfopropionique, l’acide 3-sulfo-2-methyl-propionique, l’acide sulfo-succinique, leurs sels et leurs combinaisons. Les sels du composé B sont généralement le sel de sodium, le sel de potassium, le sel de lithium, le sel de calcium, le sel de magnésium ou le sel d’ammonium.
De manière essentielle selon l’invention, la quantité molaire de composé B présent au sein de la suspension S est inférieure à 25% par rapport à la quantité molaire de soufre IV. De manière préférée, la quantité molaire de composé B est inférieure à 20% ou plus préférentiellement inférieure à 15% ou à 12% par rapport à la quantité molaire de soufre IV. Généralement selon l’invention, la quantité molaire de composé B présent au sein de la suspension S est supérieure à 0,2% par rapport à la quantité molaire de soufre IV. En particulier, la quantité molaire de composé B est supérieure à 2% ou à 5% par rapport à la quantité molaire de soufre IV. Selon l’invention, la quantité molaire de composé B présent au sein de la suspension S par rapport à la quantité molaire de soufre IV est donc généralement comprise dans les intervalles de 0,2% à 25%, de 2% à 25%, de 5% à 25%, de 0,2% à 20%, de 2% à 20%, de 5% à 20%, de 0,2% à 15%, de 2% à 15%, de 5% à 15%, de 0,2% à 12%, de 2% à 12%, de 5% à 12%.
Selon l’invention, le polymère P est préparé en l’absence de composé phosphoré. En particulier, le polymère P est préparé en l’absence de composé comprenant du phosphore au degré d’oxydation I, notamment en l’absence d’acide hypophosphoreux, d’hypophosphite de sodium, d’hypophosphite de potassium, d’hypophosphite de lithium, d’hypophosphite d’ammonium, d’hypophosphite de calcium et d’hypophosphite de magnésium ; ou bien en l’absence de composé comprenant du phosphore au degré d’oxydation III, notamment en l’absence d’acide phosphoreux et de sel d’acide phosphoreux.
L’invention concerne également la préparation de la suspension S. Ainsi, l’invention une méthode de préparation d’une suspension aqueuse S comprenant le broyage dans l’eau d’au moins une matière minérale M en présence d’une dispersion aqueuse comprenant :
au moins un polymère P α-sulfoné préparé dans l’eau et en l’absence de composé phosphoré, par une réaction de polymérisation d’au moins un monomère A choisi parmi acide acrylique, acide méthacrylique, un sel d’acide acrylique, un sel d’acide méthacrylique et leurs combinaisons, en présence d’au moins un composé initiateur et d’au moins un composé soufré T comprenant du soufre au degré d’oxydation IV, et totalement ou partiellement neutralisé uniquement au moyen d’une combinaison d’au moins un ion monovalent et d’au moins un ion divalent, au moins un composé B choisi parmi un acide sulfo-carboxylique, un sel d’acide sulfo-carboxylique et leurs combinaisons, présent en une quantité molaire inférieure à 25% par rapport à la quantité molaire de soufre IV.
La préparation de la suspension S selon l’invention met en œuvre la dispersion aqueuse de polymère P α-sulfoné comme agent de broyage de la matière minérale M. L’invention concerne également cet agent. Ainsi, l’invention fournit un agent de broyage comprenant une dispersion aqueuse comprenant :
Cet agent permet d’améliorer de manière particulièrement efficace le broyage de la matière minérale M. Ainsi, l’invention fournit également une méthode d’amélioration de l’efficacité du broyage dans l’eau d’au moins une matière minérale M comprenant la mise en œuvre, lors du broyage, d’une dispersion aqueuse comprenant au moins un polymère P α-sulfoné préparé dans l’eau et en l’absence de composé phosphoré, par une réaction de polymérisation d’au moins un monomère A choisi parmi acide acrylique, acide méthacrylique, un sel d’acide acrylique, un sel d’acide méthacrylique et leurs combinaisons, en présence d’au moins un composé initiateur et d’au moins un composé soufré T comprenant du soufre au degré d’oxydation IV, et totalement ou partiellement neutralisé uniquement au moyen d’une combinaison d’au moins un ion monovalent et d’au moins un ion divalent, ayant un taux réduit de composé B choisi parmi un acide sulfo-carboxylique, un sel d’acide sulfo-carboxylique et leurs combinaisons, de préférence comprenant du composé B en une quantité molaire inférieure à 25% par rapport à la quantité molaire de soufre IV.
La suspension aqueuse S obtenue grâce à l’invention possède des propriétés particulièrement avantageuses et elle peut être utilisée dans de nombreux domaines techniques, notamment pour la préparation du papier. Ainsi, l’invention fournit une méthode de préparation d’une composition de charge de masse papetière ou d’une composition de sauce de couchage papetière comprenant la préparation d’une suspension aqueuse S de particules minérales préparée par broyage dans l’eau d’au moins une matière minérale M en présence d’une dispersion aqueuse comprenant :
La suspension aqueuse S obtenue grâce à l’invention peut également être utilisée pour la préparation d’une composition de revêtements, notamment d’un vernis ou d’une peinture. Ainsi, l’invention fournit une méthode de préparation d’une composition de revêtement comprenant :
la préparation d’une suspension aqueuse S de particules minérales préparée par broyage dans l’eau d’au moins une matière minérale M en présence d’une dispersion aqueuse comprenant :
Les particules HEA ont été caractérisées au MEB. Les particules sont sphériques ( ).
La poudre d’AlN (x=y=1) a aussi été caractérisée au MEB ( ).
Le mélange est réalisé en boîte à gant nano dans un pot (6,5L) contenant :
- 5000 g de la poudre d’HEA,
- 50 g de la poudre de AlN (pour un mélange à 1% massique),
- 250 mL de billes de Zircone de diamètre 5 mm.
Le mélange est passé au Turbula® pendant 30 h.
Le pot est alors de nouveau rentré en boîte à gant nano afin de tamiser grossièrement (1mm). Le but est de récupérer les billes de Zircone nécessaires à l’homogénéisation du mélange.