INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Suivant un mode de réalisation de l’invention, la tête 7 de traitement thermique permet donc de traiter thermiquement un secteur angulaire ANG, déterminé et inférieur à 360°, de la circonférence 31 du rotor 3 en rotation autour de l’axe 30, en ayant la durée D inférieure à la période T de rotation du rotor 3, la période T de rotation étant le temps mis par le rotor 3 pour effectuer un tour de 360° autour de l’axe 30 de rotation. Par exemple, l’instant T 1 d’activation du différentiel ΔT de température sans contact de la tête 7 de traitement thermique est périodique avec la même période que la période T de rotation et/ou la durée D d’activation du différentiel ΔT de température sans contact de la tête 7 de traitement thermique à partir de l’instant T 1 d’activation est périodique avec la même période que la période T de rotation. Ce secteur angulaire ANG du rotor 3 correspond dans ces cas à la durée D d’activation du différentiel ΔT de température sans contact de la tête 7 de traitement thermique à partir de l’instant T 1 d’activation, s’étend sur ANG = 360°.D/T, en commençant à la position angulaire β 1 du rotor β 1 = 360°.T 1 /T laquelle correspond à l’instant j.T+T 1 après le début j.T de chaque période T de rotation, où j est un entier naturel. Cela permet de traiter toujours le même secteur angulaire ANG de la circonférence 31 du rotor 2 par la tête 7 au cours des rotations successives du rotor 3 autour de l’axe 30. Bien entendu, dans d’autres modes de réalisation, l’instant T 1 et la durée D pourraient ne pas être périodiques.
Suivant un mode de réalisation de l’invention, la valeur absolue du différentiel ΔT de température est supérieure à zéro et inférieure ou égal à 10 °C ou 50 °C ou 100 °C par rapport à la température de l’ensemble du rotor 3. La température maximale de la zone chauffée PT dans le cas d’une tête 7 chauffante ne doit pas dépasser la limite entrainant une modification de la structure du matériau rotor 3. Pour des rotors 3 en acier, la température maximale est de l’ordre de 500°C. En pratique, quelques degrés suffisent (moins de 10°C) pour réaliser un équilibrage. Cette température est loin de produire des effets indésirables. Etant donné que le but est de générer un différentiel ΔT de température à la surface 31 du rotor 3, le même effet peut être obtenu avec un apport de froid dans une plage [Tfmin, 0] sous la température du rotor 3, où Tfmin est un différentiel de température en deçà duquel des effets indésirables dépendant du matériau qui constitue le rotor 3 peuvent apparaitre. Il convient ici de noter que lorsque la tête 7 s’arrête (suite à une avarie du système par exemple), le différentiel ΔT de température à surface du rotor persiste naturellement sur le rotor 3 avant de disparaitre au bout de quelques secondes à quelques minutes. La durée de persistance dépend de la vitesse de rotation, du différentiel ΔT de température, de l’inertie thermique du rotor 3 et de la température ambiante. Le maintien du différentiel ΔT de température même lorsque la tête 7 s’arrête, permet de maintenir l’effet de l’équilibrage pendant une certaine durée et offrir ainsi à l’opérateur de la machine tournante la possibilité de prendre les dispositions nécessaires pour pallier la perte du système d’équilibrage en arrêtant par exemple la machine 1 en toute sécurité. C’est un avantage par rapport aux autres systèmes d’équilibrage actifs de l’état de la technique, qui, en cas de disfonctionnement, n’offrent pas ce moment de répit et peuvent même aggraver la situation en introduisant des déséquilibres indésirables.
Suivant un mode de réalisation de l’invention, la tête 7 de traitement thermique est une tête 7 de chauffage sans contact. Dans ce cas, la tête 7 accroît la température de la circonférence 31 du rotor 3 dans la plage angulaire déterminée θ, et le différentiel ΔT de température (alors appelé point chaud) dans la partie PT de la circonférence 31 du rotor 3 (secteur angulaire ANG) est positif et non nul. La tête 7 de traitement thermique envoie donc de la chaleur dans la plage angulaire déterminée θ et dans la partie PT (secteur angulaire ANG) de la circonférence 31 du rotor 3. Dans l’exemple illustré à la , la partie PT située en face de la tête 7 de chauffage sans contact est chauffée par cette tête 7 de chauffage sans contact et est la zone PT la plus chaude de la circonférence 31 du rotor 3. Les fibres de la matière constituant le rotor 3 dans les zones Z1 situées à proximité de cette partie PT chauffée par la tête 7 de chauffage vont se dilater davantage que les zones Z2 éloignées de la partie PT chauffée par la tête 7 de chauffage sur le rotor 3. La matière du rotor 3 dans les zones Z1 aura donc tendance à se déplacer davantage que la matière du rotor 3 dans les zones Z2 en s’éloignant du point de chauffe PT situé en face de la tête 7 de chauffage, créant ainsi une tension des parties Z1 proches de la zone PT de chauffe. Cette mise en tension n’est pas homogène suivant la circonférence 31 du rotor 3 et va donc entrainer une flexion du rotor 3 comme illustré sur la . La flexion ainsi créée va générer une nouvelle répartition de la masse autour de l’axe 30 du rotor 3. En contrôlant l’amplitude P c et la position angulaire ANG de la portion chauffée PT, il est possible de modifier la répartition de la masse autour de l’axe 30 de rotation et ainsi de générer des efforts dynamiques permettant de s’opposer aux efforts générés par les défauts du rotor 3. Le chauffage du rotor 3 s’effectue sans aucun contact et de manière non intrusive. Si le système est utilisé pour corriger un déséquilibre de masse du rotor 3, alors la correction est réalisée sans jamais devoir arrêter la rotation du rotor 3, et sans avoir à modifier la rotation du rotor. La correction peut s’adapter à la vitesse de rotation du rotor 3 autour de l’axe 30 et à l’apparition de nouveaux déséquilibres qui seraient créés par d’autres phénomènes, par exemple l’érosion par cavitation.
Différents modes de réalisation de cette tête 7 de chauffage sans contact sont donnés ci-dessous, en référence aux figures 3, 6, 7, 8 et 9.
Suivant un mode de réalisation de l’invention, illustré à la , la tête 7 de traitement thermique est une tête 7 d’émission d’une induction magnétique chauffante dans la plage angulaire déterminée θ vers le rotor 3 et sans contact avec le rotor 3. La tête 7 de traitement thermique comporte une (ou plusieurs) bobines 71 ou inductances 71. La bobine 71 ou inductance 71 est configurée pour générer un champ magnétique B, par exemple radial par rapport à l’axe 30 de rotation, dans la plage angulaire déterminée θ, lorsque la bobine 71 ou inductance 71 est traversée par un courant électrique envoyé par une source de courant électrique du contrôleur 6 aux deux extrémités 73 et 74 de lorsque la bobine 71 ou inductance 71. Ce champ magnétique B permet de chauffer la partie PT de la circonférence 31 du rotor 3 en rotation autour de l’axe 30. La bobine 71 ou inductance 71 comporte par exemple une ou plusieurs spires 72 entre les deux extrémités 73 et 74. L’axe autour duquel la bobine 71 ou inductance 71 ou spire 72 est enroulé est normal ou possède une composante normale à la surface 31 du rotor 3. La montre une image de la bobine 71 ou inductance 71 ou spire 72 de la tête 7 d’émission d’une induction magnétique chauffante en face de la surface 31 du rotor 3, cette image ayant été réalisée par une caméra thermique tournée vers la surface 31. Cette montre par la même coloration d’image la transmission de la chaleur de la tête 7 à la zone PT de la surface 31 du rotor 3. Sur cette apparaît un artefact X expérimentale dû au reflet de la lumière ambiante.
Suivant un mode de réalisation de l’invention, illustré à la , la tête 7 de traitement thermique est une tête 7 d’émission d’un rayonnement R chauffant dans la plage angulaire déterminée θ vers le rotor 3 et sans contact avec le rotor 3. Le rayonnement R touche la partie PT de la circonférence 31 du rotor 3 en rotation autour de l’axe 30. La tête 7 d’émission d’un rayonnement R est sans contact avec le rotor 3.
Suivant un autre mode de réalisation de l’invention, illustré à la , la tête 7 de traitement thermique est une tête 7 d’émission d’un faisceau laser FL chauffant dans la plage angulaire déterminée θ vers le rotor 3. Le faisceau laser FL touche la partie PT de la circonférence 31 du rotor 3 en rotation autour de l’axe 30. La tête 7 d’émission du faisceau laser FL est sans contact avec le rotor 3.
Suivant un autre mode de réalisation de l’invention, illustré à la , la tête 7 de traitement thermique est une tête 7 de refroidissement sans contact. Dans ce cas, la tête 7 diminue la température de la circonférence 31 du rotor 3 dans la plage angulaire déterminée θ et le différentiel ΔT (alors appelé point froid) de température dans la partie PT de la circonférence 31 du rotor 3 (secteur angulaire ANG) est négatif et non nul. La tête 7 de traitement thermique prélève donc de la chaleur dans la plage angulaire déterminée θ et dans la partie PT (secteur angulaire ANG) de la circonférence 31 du rotor 3. Par exemple et d’une manière non limitative, la tête 7 de traitement thermique peut être dans ce cas une tête 7 d’envoi d’un gaz réfrigéré vers le rotor 3, ce gaz ayant une température inférieure à la température de l’ensemble du rotor 2, la tête 7 pouvant comporter un embout 75 de sortie de gaz tourné vers la surface 31 du rotor 3.
Suivant un mode de réalisation de l’invention, la machine 1 comporte une seule tête 7 de traitement thermique, un seul capteur 4 de vibrations du rotor et un seul capteur 5 de position angulaire du rotor 3.
Suivant un autre mode de réalisation de l’invention, la machine 1 comporte M têtes 7 de traitement thermique, qui sont montées sur le stator 2, où M est un entier naturel supérieur ou égal à 1 ou 2. La machine 1 peut comporter N capteurs 4 de vibrations du rotor 3, qui sont montés sur le stator 2, où N est un entier naturel supérieur ou égal à 1 ou 2. Le nombre M de têtes 7 de traitement thermique et/ou le nombre N de capteurs 4 de vibrations du rotor 3 dépend de la longueur du rotor 3 suivant son axe 30 de rotation et par exemple croît avec cette longueur et/ou dépend du nombre de paliers 20 et par exemple croît avec ce nombre de paliers 20.
Suivant un mode de réalisation de l’invention, illustré à la , sur le stator 2 est monté un dispositif 22 de déplacement pour déplacer la tête 7 de traitement thermique suivant l’axe 30 de rotation et/ou autour de l’axe 30 de rotation. Le dispositif 22 de déplacement permet de déplacer le long de l’axe 30 de rotation la partie PT de la circonférence 31 du rotor 3 (secteur angulaire ANG), à laquelle la tête 7 de traitement thermique applique le différentiel ΔT de température sans contact, par exemple pour rapprocher cette partie PT d’une masse en porte-à-faux du rotor 3.
Suivant un mode de réalisation de l’invention, pour un différentiel de température ΔT déterminé, le contrôleur 6 d’équilibrage du rotor 3 est configuré pour régler l’amplitude maximum de puissance P de la tête 7 de traitement thermique selon l’équation suivante
où ρ est la densité du rotor 3,
C p est la capacité thermique du rotor 3,
D’ est le diamètre du rotor 3.
Dans un mode de réalisation de l’invention, le lien entre ledit transducteur interdigital et le moyen de connexion pour antenne peut comprendre au moins un via traversant le second substrat.
La formation d’un ou de plusieurs vias formant des pont métalliques conducteurs d’électricité dans le second substrat peut permettre d’établir un lien de communication entre le ou les transducteurs interdigitaux à l’intérieur de la cavité du système d’encapsulation, et un moyen de connexion pour antenne agencé sur le second substrat. Ainsi, le lien de communication réside majoritairement à l’intérieur de la cavité du système, pouvant le protéger avantageusement de risques présentés par l’environnement externe, tels que hautes températures, pollution chimique ou chocs mécaniques. Par exemple peut être assemblé le via dans le second substrat avec un routage électrique, telle qu’une piste ou couche électriquement conductible, disposé sur le second substrat de manière à établir un lien électrique avec un moyen de connexion pour antenne. A l’intérieur de la cavité, la connexion électrique des vias avec le dispositif SAW peut se faire par exemple en utilisant une ou plusieurs perles de soudure ou bosses de soudure, également appelés bumps, placées dans la cavité entre le dispositif SAW et le second substrat établissant un lien électrique avec les vias dans le second substrat.
Dans un mode de réalisation de l’invention, le lien entre ledit transducteur interdigital et le moyen de connexion pour antenne peut comprendre au moins un pad métallique formé sur ou dans le substrat de base et traversant le cordon de scellement.
La formation d’un tel pad métallique traversant le cordon de scellement peut permettre la reprise de connexion et la communication avec un ou plusieurs transducteurs interdigitaux hermétiquement enfermés dans la cavité du système d’encapsulation suite au scellement des deux substrats, sans dégrader ou modifier les substrats eux-mêmes. De plus, grâce à un tel pad conducteur de connexion traversant le cordon de scellement, le lien avec un moyen de connexion pour antenne agencé extérieurement à la cavité sur un substrat de base ou un second substrat peut être opéré et ajusté postérieurement à la fermeture de la cavité hermétique, sans contraintes liées à l’espace restreint de la cavité ou au séquencement des étapes de production du système d’encapsulation. Le pad métallique peut ici correspondre à une piste métallique dans un même matériau que le ou les transducteurs interdigitaux, par exemple en aluminium, or, platine, ou cuivre ou encore un mélange de ces matériaux, en particulier en AlCu.
Dans un mode de réalisation de l’invention, la face du substrat de base opposée au second substrat peut comprendre une couche métallique.
Une telle métallisation de la surface arrière du substrat de base du dispositif SAW encapsulé vise à obtenir une meilleure conductivité thermique, notamment permettant d’optimiser le bon fonctionnement d’un dispositif SAW agencé en capteur de température.
Dans un mode de réalisation de l’invention, le substrat de base peut être équipé d’au moins un via métallique, en particulier un via agencé de façon à être électriquement isolé du transducteur interdigital et de préférence dans un même matériau qu’une couche métallique sur la face du substrat de base opposée au second substrat. Dans un autre mode le au moins un via métallique traverse le substrat de base complètement de la face inférieure à la face supérieure du substrat de base et/ou ne traverse le substrat de base que partiellement, partant de la face inférieure mais n’aboutissant pas dans la face supérieure, notamment dans la partie du substrat de base en regard des électrodes. Ainsi, sans perturber les ondes se propageant proche de la surface supérieure du substrat de base, un pont thermique peut être réalisé.
Dans ce mode de réalisation alternatif, un ou des vias métalliques ajoutés dans le substrat de base peuvent servir de ponts thermiques pour le dispositif SAW et similairement permettre d’optimiser le bon fonctionnement d’un dispositif SAW agencé en capteur de température. Les vias métalliques peuvent être de préférence dans un même matériau qu’une couche métallique de conductivité thermique agencée sur le substrat de base. Ainsi la conduction de chaleur vers le dispositif SAW peut encore plus être augmentée. Par ailleurs, les vias ajoutés dans le substrat de base peuvent être arrangés de façon à être électriquement isolés du ou des transducteurs interdigitaux. Ainsi peut être réduit le risque d’une mise en court-circuit des électrodes du ou des transducteurs du dispositif SAW.
Dans un mode de réalisation de l’invention, le cordon de scellement peut être formé par soudure anodique ou fritte de verre.
En formant le cordon de scellement par soudure anodique peut être obtenu un scellement des deux substrats très durable et hermétique. La soudure est particulièrement avantageuse car elle ne nécessite pas l’utilisation de matériaux de scellement additionnels, qui risquent d’être coûteux et d’interférer avec le bon fonctionnement du dispositif SAW.
L’utilisation de fritte de verre pour le scellement des substrats et la formation de la cavité hermétique peut accorder un scellement durable et hermétique, qui en plus est compatible avec l’introduction de pads métalliques de conduction transversalement au cordon de scellement, sans endommager ni le cordon de scellement, ni le ou les pads eux-mêmes. Ainsi, une reprise de connexion avec le dispositif SAW enfermé dans la cavité du système peut être rendue possible.
Dans ce mode de réalisation, la fritte de verre peut par ailleurs être choisie de manière à présenter un coefficient de dilatation correspondant à celui du matériau du substrat de base et/ou du second substrat.
En choisissant un matériau de fritte de verre dont le coefficient de dilatation correspond à celui du matériau du substrat de base ou du second substrat, préférablement des deux, les tensions thermoélastiques induites par variations de températures peuvent être limitées, et même fortement réduites. Un tel choix de matériau peut donc permettre d’augmenter la durabilité mécanique du système d’encapsulation ainsi que la fiabilité d’opération d’un dispositif SAW.
Dans un mode de réalisation de l’invention, le substrat de base peut comprendre un matériau piézoélectrique, en particulier un matériau choisi parmi le quartz (SiO2), le tantalate de lithium (LiTaO3), le niobate de lithium (LiNbO3), le nitrure d’aluminium (AlN), l’oxyde de zinc (ZnO), l’orthophosphate de gallium (GaPO4), le titanate de baryum (BaTiO3), le langasite (La3Ga5SiO14), le langanite (La3Ga5.5Nb0.5O14), le nitrure de gallium (GaN), le titano-zirconate de plomb (PZT) ou le langatate (La3Ga5.5Ta0.5O14).
Ces matériaux présentent des fréquences de résonance particulièrement sensibles à des stimuli externes et peuvent donc être employés avantageusement dans des dispositifs SAW.
Dans un mode de réalisation de l’invention présente, le second substrat peut comprendre un même matériau que le substrat de base.
L’élément suscepteur peut être un film d’or d’épaisseur de 2 nanomètres à 10 nanomètres.
Le maillage de blindage RF commutable est avantageusement dimensionné pour fournir une efficacité de blindage de 10 dB à 40 dB dans une bande de fréquence de 0,1 GHz à 40 GHz lorsqu’il est raccordé électriquement à basse impédance à l’entourage conducteur électrique par le matériau à transition isolant-métal rendu électriquement conducteur.
La transparence optique de l’écran de blindage est d’au moins 50% dans le domaine du visible que le blindage soit actif ou inactif.
montre une vue de dessus d’un premier exemple de réalisation de blindage auto-adaptatif de la présente divulgation ;
montre une vue de dessous du premier exemple de réalisation de blindage auto-adaptatif de la présente divulgation ;
une vue de dessus d’une variante de la ;
montre une vue schématique d’un dispositif à capteur derrière un hublot comportant un blindage auto-adaptatif sous faible contrainte électromagnétique ;
montre une vue schématique du dispositif de la sous forte contrainte électromagnétique de la présente divulgation ;
une vue de dessus d’un deuxième exemple de réalisation de blindage auto-adaptatif de la présente divulgation ;
une vue de dessous de l’exemple de réalisation de blindage auto-adaptatif de la ;
une vue de dessus d’une variante de blindage auto-adaptatif de la ;
une vue de dessus d’un troisième exemple de réalisation de blindage auto-adaptatif de la présente divulgation ;
une vue de côté d’un quatrième exemple de réalisation de blindage auto-adaptatif de la présente divulgation ;
une vue de côté d’une variante du blindage auto-adaptatif de la .
Par exemple, et comme illustré non limitativement sur la , l’étape 10-30 peut comprendre une sous-étape 30 dans laquelle on peut effectuer (le dispositif de supervision DS peut déclencher) dans le véhicule V au moins une action en fonction de l’état eg déterminé.
- une priorisation de fourniture d’énergie électrique à des équipements électriques couplés au réseau de bord RB, en fonction du niveau de priorité associé (typiquement les équipements sécuritaires qui sont en cours d’utilisation seront servis en premier en cas de besoin),
- la signalisation d’une défaillance du générateur d’énergie électrique GE et/ou de la batterie de servitude BS et/ou de la batterie principale BP, et
- une configuration d’au moins un équipement électrique couplé au réseau de bord RB pour qu’il consomme une énergie électrique qui est compatible avec l’état eg déterminé.
Egalement par exemple, dans la sous-étape 20 de l’étape 10-30 on (le dispositif de supervision DS) peut choisir l’état eg parmi N états prédéfinis, avec N ≥ 2. Mais dans une variante de réalisation l’état eg pourrait être déterminé par le calcul au moyen d’au moins une formule (ou équation) mathématique.
Dans le cas d’un choix, les N états prédéfinis peuvent, par exemple, être choisis dans un groupe comprenant :
- un état non critique représentatif de la capacité du générateur d’énergie électrique GE à satisfaire seul au besoin en cours du réseau de bord RB, en l’absence d’un prochain besoin énergivore,
- un état partiellement critique représentatif de la capacité du générateur d’énergie électrique GE à satisfaire partiellement au besoin en cours du réseau de bord RB en l’absence d’un prochain besoin énergivore. Dans cette situation, la partie complémentaire de l’énergie électrique est fournie par la batterie de servitude BS, et cette dernière BS doit avoir un état de charge en cours supérieur à un premier seuil s1,
- un état très critique représentatif d’une incapacité du groupe d’alimentation à satisfaire au besoin en cours du réseau de bord RB en l’absence de prochain besoin énergivore, lorsque l’état de charge en cours de la batterie de servitude BS est inférieur ou égal au premier seuil s1,
- un état dit stabilisé représentatif d’une situation dans laquelle le besoin en cours du réseau de bord RB a été réduit de sorte que le générateur d’énergie électrique GE soit en capacité de satisfaire seul à un nouveau besoin réduit en l’absence d’un prochain besoin énergivore, et
- un état dit sécuritaire représentatif d’un prochain besoin énergivore du réseau de bord RB.
Selon un autre aspect du dispositif de fixation de l'invention, l'organe de rappel élastique est formé par un ressort à fil asymétrique comportant deux pattes de longueurs différentes dont chacune comporte une extrémité de liaison avec l'élément de blocage et une extrémité libre monté pivotante autour d'un axe transversal de pivotement dans le corps du crochet, les axes de pivotement de chaque patte étant distincts.
Selon un autre aspect du dispositif de fixation de l'invention, l'élément de blocage est formé par le tronçon plié d'un fil de ressort dont deux tronçons d'extrémité forment les deux pattes de l'organe de rappel élastique.
Selon un autre aspect du dispositif de fixation de l'invention, l'élément de rappel élastique comporte un poussoir qui est accessible au doigt d'un utilisateur lorsque le crochet est accroché à la traverse et qui permet, par effet de levier de commander manuellement l'élément de blocage vers sa position de libération à l'encontre de l'effort de rappel élastique.
Selon un autre aspect du dispositif de fixation de l'invention, le poussoir est formé par un tronçon du fil de ressort constituant l'élément de blocage.
Selon un autre aspect du dispositif de fixation de l'invention, les moyens de fixation du crochet sur le panneau comportent un flasque de contact avec le panneau qui est lié au corps du crochet avec un débattement angulaire autour d'un axe longitudinal.
Selon un autre aspect du dispositif de fixation de l'invention, le flasque est monté dans le corps du crochet par l'intermédiaire d'une entretoise cylindrique d'axe longitudinal reçue pivotante dans un orifice du crochet, un pion étant fixé en travers de l'entretoise à travers une lumière du corps débouchant transversalement dans l'orifice, deux bords opposés de la lumière définissant des butées de débattement par contact avec le pion lors du pivotement du flasque.