INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans une cinquième opération optionnelle, une information représentative de l’activation de la charge du dispositif de communication sans fil est affichée. Par exemple, une LED (de l’anglais « Light-Emitting Diode » ou en français « diode électroluminescente ») est allumée pour indiquer le système de charge sans fil du dispositif de communication sans fil est activé. Selon une variante, une première LED est allumée selon une première couleur lorsque le système de charge fonctionne selon le premier profil de puissance et une deuxième LED est allumée selon une deuxième couleur (différente de la première couleur) lorsque le système de charge fonctionne selon le premier profil de puissance. Selon encore une variante, une seule LED est utilisée pour indiquer le mode de fonctionnement du système de charge, celle LED étant configurée pour s’allumer selon plusieurs couleurs, par exemple une première couleur pour la première puissance de charge et une deuxième couleur pour la deuxième puissance de charge. Selon une autre variante, l’affichage de l’information de l’activation du système de charge est réalisé sur un écran d’affichage embarqué dans le véhicule 10, par exemple via l’affichage d’un ou plusieurs pictogrammes (par exemple un pictogramme par mode de fonctionnement).
la et la illustrent un support d’un module élémentaire selon deux modes de réalisation de l’invention ;
la et la illustrent respectivement une agrafe d’un module élémentaire selon un mode de réalisation de l’invention et deux agrafes en croix selon un autre mode de réalisation de l’invention ;
la , la et la illustrent différentes variantes d’une agrafe d’un module élémentaire selon un mode de réalisation de l’invention ;
la illustre des étapes d’un procédé de fabrication d’un module élémentaire selon un mode de réalisation de l’invention :
la un substrat comprenant plusieurs supports de module élémentaire selon un mode de réalisation de l’invention ;
la illustre des étapes de fabrication d’une agrafe d’un module élémentaire selon un mode de réalisation de l’invention.
DESCRIPTION DETAILLEE Architecture générale d’un dispositif de surveillance corporelle
Le capteur 3 est ici un capteur à aiguilles prévu pour fournir une mesure de courant électrique au sein du liquide interstitiel du porteur du dispositif 1.
De manière similaire, la tension SN-P référencée à la tension GND-P (non représentée), varie et peut prendre une valeur supérieure à la valeur haute de la tension SN. Ainsi, entre un instant t9, postérieur à l'instant t4, et un instant t10, postérieur à l'instant t5, la tension SN1 fournie au circuit 26 (courbe 67) prend une valeur haute, causée par la valeur haute de la tension CLK-P entre les instants t4 et t5.
Dans le cas du dispositif 54, la tension CLK-P (courbe 74) fournie aux buffers de sortie passe, à l'instant t2, d'une valeur haute à une valeur basse, comme dans le cas du dispositif 10. Dans cet exemple, la valeur de sortie fournie par le circuit 26 sur l'entrée du buffer 24e est passée d'une valeur basse à une valeur haute avant l'instant t2. Ainsi, le front descendant de la tension CLK1 (courbe 74) fournie au buffer 24e entraine, à un instant t3, l'augmentation de la tension Q1-P (courbe 78) de manière à passer d'une valeur basse à une valeur haute.
Comme décrit précédemment en relation avec la , le changement de valeur du courant dans la broche 14e, permettant le changement de valeur de sortie Q1-P, provoque des variations sur les tensions CLK-P (courbe 71), VDD-P (courbe 72) et GND-P (courbe 73). Ainsi, on peut observer qu'à partir de l'instant t4, les tensions CLK-P, VDD-P et GND-P varient comme dans le cas du dispositif 10. En particulier, les tensions VDD-P et GND-P diminuent puis augmentent de manière à reprendre leur valeur originelle entre l'instant t4 et un instant t5, postérieur à l'instant t3.
En conséquence, comme décrit précédemment, la tension CLK-P référencée à la tension GND-P (courbe 61), varie, en particulier entre les instants t4 et t5 où la tension CLK-P peut prendre une valeur supérieure à la valeur haute du signal d'horloge.
Le front descendant à l'instant t2 entraine aussi le passage d'une valeur basse à une valeur haute de la tension F (courbe 70). La tension F est maintenue à la valeur haute pendant une durée T. Durant cette durée T, c’est-à-dire tant que la tension F a la valeur haute, les sorties des buffers d'entrée 24a à 24d ne changent pas de valeur. Ainsi, les tensions CLK1 (courbe 74) et SN1 (courbe 77), maintiennent une valeur basse tant que la tension F a la valeur haute. Plus précisément, la tension CLK1 (courbe 74), respectivement la tension SN1 (courbe 77), ne présente pas le passage à la valeur haute entre les instants t6 et t7, respectivement entre les instants t9 et t10, qui est présent dans cas du dispositif 10. L'absence du front descendant de l'instant t7 assure que la valeur de sortie Q1-P maintient la valeur correcte.
La représente une partie du mode de réalisation de la . Plus précisément, la représente un mode d'implémentation du circuit 56 de la .
Le circuit 56 comprend un noeud d'entrée 80 et un noeud de sortie 82. Le noeud d'entrée 80 est relié, de préférence connecté, à la sortie du buffer 24d. Le noeud de sortie est relié, de préférence connecté, à une entrée d'au moins un buffer d'entrée 24a à 24d, de préférence à une entrée de chaque buffer d'entrée 24a à 24d. La tension F est fournie sur le noeud de sortie 82.
Le circuit 56 comprend un circuit inverseur 84. Le circuit 84 est configuré pour introduire un retard égal à la durée T. Le circuit 84 comprend une entrée reliée, de préférence connectée, au noeud 80. De préférence, le circuit 84 est configuré pour que la valeur du retard introduit par le circuit 84 est sensiblement constant lors du fonctionnement du circuit 56. De préférence, la valeur du retard introduit par le circuit 84 est indépendant des variations de la tension d'alimentation et de la température.
Le circuit 56 comprend une porte logique NON OU 86. La porte 86 comprend une entrée e1 reliée, de préférence connectée, à une sortie du circuit 84 et une autre entrée e2 reliée, de préférence connectée, au noeud 80. Une sortie de la porte 86 est reliée, de préférence connectée, 82. La porte 86 fournit de préférence en sortie la tension F.
A titre de variante, la porte 86 peut être une porte NON OU exclusif.
La illustre le fonctionnement du circuit de la . La comprend un chronogramme illustrant le signal d'horloge CLK1 du circuit 26, c’est-à-dire la tension de sortie du buffer 24d, par une courbe 88 et illustrant la tension F par une courbe 90.
La illustre un front descendant du signal d'horloge CLK1. Avant le front descendant, la tension CLK1 a une valeur haute correspondant à un "1" binaire. La porte 86 du circuit 56 reçoit donc sur l'entrée e1 le "1" de la tension CLK1 et un "0" binaire fourni par le circuit 84 sur l'entrée e2. La tension F a donc une valeur basse correspondant à un "0" binaire.
Après le front descendant, la tension CLK1 prend une valeur basse. La porte 86 reçoit donc sur l'entrée e1 un "0" binaire, mais continue, pendant une durée T, à recevoir sur l'entrée e2 un "0" binaire. Durant la durée T suivant le front descendant, la tension F a donc une valeur haute, correspondant à un "1" binaire.
Après la durée T, la valeur en sortie du circuit 84, c’est-à-dire la valeur sur l'entrée e2, prend la valeur binaire "1" et la tension F a donc une valeur basse correspondant à un "0" binaire.
Ainsi, la tension F prend une valeur indiquant aux buffers d'entrée 24a à 24d de maintenir leur valeur de sortie à la valeur précédent le début de la durée T. Dans l'exemple de la , ladite valeur est une valeur binaire "1". Dans un autre mode de réalisation, il pourrait s'agir d'une autre valeur.
Un avantage des modes de réalisation décrits est que les bruits engendrés par la commutation des valeurs de sorties n'impactent pas le fonctionnement du circuit 26 et les valeurs de sorties.
Avantageusement, le ou les processeurs pourront être configurés pour que l’agent défloculant représente au moins 0,5 % en poids sec de la matrice argileuse crue, de préférence au moins 1 % en poids sec de la matrice argileuse crue, de façon plus préférée au moins 2 % en poids sec de la matrice argileuse crue, de façon encore plus préférée au moins 3 % en poids sec de la matrice argileuse crue, et par exemple au moins 4 % en poids sec de la matrice argileuse crue.
En particulier, dans une gâchée, l’agent défloculant peut représenter au moins 0,001 % en poids sec, de préférence au moins 0,0015 % en poids sec, de façon plus préférée au moins 0,07 % en poids sec.
Comme cela a été présenté, des bétons de performance élevé En outre, la combinaison de ces composants peut être sensible à des variations d’humidité pouvant survenir avant la livraison ou lors du stockage des matières premières. Ainsi, une prise en compte de l’humidité peut permettre d’améliorer les performances du béton.
Ainsi, comme cela a été décrit, les rapports massiques calculé en poids sec entre les différents constituants d’une gâché ont une importance vis-à-vis des performances des bétons obtenus.
Ainsi, avantageusement, une centrale à béton d’argile selon la présente invention peut comporter un capteur d’humidité agencé pour mesurer une valeur de taux d’humidité de la matrice argileuse crue 2, de préférence une valeur de taux d’humidité de la matrice argileuse crue pesée. En effet, les quantités combinées de matrice argileuse crue avec la composition d’oxydes métalliques calcinée, la composition d’activation et le défloculant doivent être sélectionnées avec précision de façon à ce que le béton produit soit performant. Un béton performant produit dans le cadre de la présente invention répondra de préférence aux recommandations de la norme EN206. Un béton performant produit dans le cadre de la présente invention pourra correspondre à un béton C25/30 et plus ; par exemple C30/37 ou encore C40/50 ou C45/55.
Le ou les processeurs 60 peuvent être configurés pour prendre en compte la valeur de taux d’humidité de la matrice argileuse crue, de préférence de la matrice argileuse crue pesée, pour contrôler au moins un des transporteurs 111, 121, 131,301 de préférence le transporteur d’argile crue 111. Ainsi, en fonction de l’humidité de la matrice argileuse crue, les processeurs pourront commander la centrale à béton de façon qu’une quantité de matrice argileuse crue adéquate soit ajoutée au malaxeur. Alternativement ou en complément, c’est une quantité de composition d’activation, de composition d’oxydes métalliques calcinée, d’adjuvants et/ou de défloculant ajoutée au malaxeur 50 qui sera commandée par le ou les processeurs 60.
L’utilisation de matrice argileuse crue, en particulier d’argile crue, comme composant majeur du liant hydraulique d’un béton haute performance n’avait jusqu’à récemment pas été considérée comme possible. Une telle utilisation en particulier dans une centrale à béton, peut bénéficier de l’exploitation de valeurs de caractéristiques de la matrice argileuse crue telles que des valeurs de granulométrie de la matrice argileuse crue, ou encore de fluorescence X. Avantageusement, le ou les processeurs 60 peuvent être configurés pour prendre en compte une valeur de granulométrie de la matrice argileuse crue, de préférence de la matrice argileuse crue pesée, et/ou une valeur de fluorescence X pour contrôler au moins un des transporteurs111, 121, 131, 301 de préférence le transporteur d’argile crue 111. Ainsi, la formulation et par exemple l’adjuvantation est adaptée par les processeurs en fonction de valeurs mesurées sur la matrice argileuse crue.
De façon préférée, le ou les processeurs 60 d’une centrale à béton d’argile selon la présente invention sont en outre configurés pour adapter ou commander le transport d’un ou de plusieurs adjuvants au malaxeur 50 en fonction des valeurs de fluorescence X mesurées de la matrice argileuse crue 2.
De façon plus préférée, le ou les processeurs 60 pourront être configurés pour calculer un indice d’activité de la matrice argileuse crue à partir notamment de valeurs de fluorescence X mesurées de la matrice argileuse crue 2. En outre, le ou les processeurs d’une centrale à béton d’argile selon la présente invention peuvent être configurés pour adapter le transport d’un ou de plusieurs adjuvants au malaxeur en fonction de l’indice d’activité de la matrice argileuse crue calculé. De façon encore plus préférée, le calcul de l’indice d’activité de la matrice argileuse crue comporte l’utilisation des valeurs de granulométrie et de fluorescence X mesurées dans la centrale à béton d’argile crue.
Comme cela a été mentionné la matrice argileuse crue peut présenter une fluctuation importante de ses caractéristiques pouvant impacter la performance du béton d’argile crue généré. Dans ces conditions, une centrale à béton d’argile crue selon la présente invention est avantageusement agencée pour permettre un contrôle en continue de la conformité des matières premières utilisées.
Ainsi, le ou les processeurs 60 peuvent être configurés pour comparer les valeurs de caractéristiques de la matrice argileuse crue (e.g. granulométrie et de fluorescence X) mesurées à des seuils prédéterminés. Lorsque les valeurs ne sont pas conformes aux seuils prédéterminés alors une alerte peut être générée.
En outre, ces valeurs mesurées pourront être associées à une gâchée de béton. De façon préférée, ces valeurs mesurées sont chiffrées avant d’être associées à une gâchée de béton. Ainsi, les valeurs peuvent rester confidentielles tout en étant accessible en cas de besoin.
En outre, les valeurs mesurées de caractéristiques d’argile crue, chiffrées ou non, les paramètres de production d’une gâchée de béton d’argile crue et un identifiant de ladite gâchée concernée pourront faire l’objet d’un enregistrement. L’enregistrement pourra comporter une sécurisation des données pour en éviter la falsification (e.g. utilisation de certificat ou de tiers de confiance).
Ainsi, une dérive de la qualité de la matière première utilisée entrainant des non-conformités sur les bétons générés pourra être rapidement identifiée et corrigée.
Selon un autre aspect , la présente invention, décrit en lien avec la , porte sur un procédé 900 de commande d’une centrale à béton d’argile crue.
En effet, une centrale à béton d’argile crue selon la présente invention est de préférence conçue pour fonctionner d’une manière au moins partiellement automatique. Un procédé selon la présente invention pourra comporter comme étapes les différents modes de réalisation et notamment les configurations des processeurs de la centrale à béton selon la présente invention.
De préférence, la base inorganique est choisie parmi l’hydroxyde de sodium, l’hydroxyde de potassium, et leurs mélanges.
La quantité de base est ajustée pour obtenir la neutralisation suffisante pour conférer une ionicité efficace à l’acide gras (2) associé.
De préférence, la base est présente dans une quantité suffisante pour neutraliser une partie ou l’ensemble des fonctions carboxyliques du ou des acide(s) gras (2) comprenant de 14 à moins de 20 atomes de carbone.
Par exemple, la composition selon l’invention peut comprendre au moins 0,1 % en poids, mieux au moins 0,15 % en poids de base(s), par rapport au poids total de la composition.
Selon un mode préféré de l’invention, la base est présente en une teneur allant de 0,2 à 3,0 % en poids, de préférence de 0,3 à 2,0 % en poids de base(s), en particulier d’hydroxyde de sodium, l’hydroxyde de potassium ou d’aminométhylpropanediol, par rapport au poids total de la composition selon l’invention.
Selon un autre mode particulier de l’invention, les compositions selon l’invention contiennent l’acide stéarique neutralisé par de l’aminométhylpropanediol.
Selon un autre mode particulier de l’invention, les compositions selon l’invention contiennent au moins le phosphate de mono-cétyle neutralisé totalement par de la potasse à savoir le sel de potassium de phosphate de mono-cétyle, de nom INCI POTASSIUM CETYL PHOSPHATE.
Le tensioactif anionique (2) et la base (3) composant le tensioactif ionique neutralisé selon l’invention peuvent être introduits dans la composition sous forme d’une seule et même matière commerciale, ou l’une après l’autre sous forme de deux matières commerciales distinctes.
De préférence, l’acide gras (2) et la base (3) seront introduits dans la composition sous forme de deux matières commerciales distinctes.
De préférence, le phosphate de mono-alkyle en C 12 -C 20 (2) et la base (3) sont introduits dans la composition sous forme d’une seule et même matière commerciale.
Copolymère Vinylpyrrolidone/Eicosène La composition selon l’invention comprend au moins un copolymère de vinylpyrrolidone et d’eicosène (oléfine en C 20 ) de structure suivante : [Chem 1]
et de nom INCI : VP/Eicosene Copolymer tel que les produits commerciaux vendus sous les noms Antaron V-220® et Ganex V-220® par la société Ashland Inc et Unimer U-15® par la société GIVAUDAN ACTIVE BEAUTY.
La composition selon l’invention comprend au moins un copolymère de vinylpyrrolidone et d’eicosène, de préférence, dans une concentration allant de 0,5 à 10% en poids par rapport au poids total de la composition, de préférence allant 1 à 5% en poids par rapport au poids total de la composition.
Polymère semi-cristallin Une composition selon l’invention t comprend au moins un polymère semi-cristallin.
La composition selon l’invention comprend de préférence, au moins 2,0 % en poids, plus préférentiellement de 3,0 à 20,0 % en poids, mieux de 4,0 à 15,0 % en poids, mieux encore de 5,0 à 15,0 % en poids de polymère(s) semi-cristallin(s), par rapport au poids total de la composition.
Par polymère s, on entend au sens de l’invention des composés comportant au moins 2 motifs de répétition, de préférence au moins 3 motifs de répétition et plus spécialement au moins 10 motifs répétitifs.
- si la pièce est soumise à un essai de brouillard salin (168 heures d’exposition suivant l’ISO9227), aucune corrosion n’est constatée à l’issue du test tout en garantissant une lisibilité et une visibilité du marquage, et
- si la pièce est soumise à un essai de biocorrosion de 15 jours d’immersion suivant § 4.7.19 de la norme MIL-C-27725B, le marquage n’est pas corrodé à l’issue du test tout en garantissant une lisibilité et une visibilité du marquage. A noter que la tenue en biocorrosion est seulement garantie lorsque les gammes et variantes associées contiennent a minima l’étape de colmatage avec un sel de Silicate tel que décrit plus haut
Il est à noter qu’un marquage laser contrasté ou non qui aurait atteint la pièce (perçage de la couche d’oxydes) en aluminium ou en alliage d’aluminium, comme par exemple l’alliage 2024T3, sans post-traitement physico-chimique, montrerait des signes de corrosion avant l’exigence des 168 heures d’exposition saline suivant l’ISO9227.
L'un des avantages du marquage par le procédé de l’invention est sa stabilité visuelle quel que soit l'angle d'observation. Le contraste très marqué et uniforme sous tous les angles est dû aux nanostructures périodiques, qui réfléchissent et absorbent la lumière en la diffusant au maximum. Cette caractéristique représente notamment un gage de qualité dans l'horlogerie ou l'industrie automobile, qui mettent en œuvre de nombreuses pièces apparentes.
Le marquage sombre et contrasté obtenu par le procédé de l’invention améliore considérablement la visibilité et la lisibilité manuelle et automatique des détails de marquage.
Par ailleurs, le procédé de marquage de l’invention convient aux marquages petits et fins, ou pour les codes DMC (Data Matrix Code en anglais) et UDI (Unique Device Identification en anglais) sur des surfaces réduites.
Par exemple, le règlement européen sur les dispositifs médicaux et la réglementation de la FDA (Food and Drug Administration) aux Etats-Unis exigent que les produits de technologie médicale soient dotés d'un code UDI (Unique Device Identification) qui garantisse leur traçabilité et qui reste durablement lisible. Le marquage par le procédé de l’invention le prédispose admirablement aux exigences du marquage compatible UDI. Les codes UDI, notamment de très petites dimensions, restent ainsi durablement lisibles grâce à leur résistance à la corrosion, à leur stabilité sous tous les angles d'observation ainsi qu'à leur teinte contrastée voire noir profond.
Un autre objet de l’invention concerne l’utilisation d’un procédé de marquage selon l’invention pour la fabrication ou le marquage de pièces en aluminium ou en alliage d’aluminium destinées aux secteurs aéronautique, aérospatial, automobile, ferroviaire, horlogerie, médical, nucléaire, pétrolier, etc.
EXEMPLES Exemple 1 : Procédé de marquage de surface de pièce en alliage d’aluminium
Des pièces en alliage d’aluminium 2024 T3 et AS7G06T6 laminé usinée sur une des deux faces de dimensions 120x60x2 mm sont traitées suivant les méthodes décrites ci-après.
Des étapes de préparation de surface de la pièce sont tout d’abord réalisées successivement :
dégraissage alcalin, par trempage de la pièce dans un bain de ALUMAL CLEAN 101 (de la société COVENTYA) à une température de 60°C, pendant 20 minutes ; rinçage à l’eau du robinet ou à l’eau déminéralisée ; décapage acide : par trempage de la pièce dans une solution d’ALUMAL DEOX 411 (de la société COVENTYA) ; rinçage à l’eau du robinet ou à l’eau déminéralisée.
Les pièces décapées et rincées sont ensuite soumises à un procédé d’anodisation conforme à l’invention, au cours de laquelle les pièces sont immergées dans un bain aqueux comportant de l'acide sulfurique à une concentration comprise entre 160 g/L et 220 g/L, par exemple égale à 190 g/L. Ce bain est porté et maintenu à une température de 18°C. Une tension continue est appliquée aux pièces immergées selon le profil de tension suivant : montée en tension depuis une valeur de 0V, à une vitesse de 0,7 V/min jusqu'à atteindre une valeur de tension dite de plateau de 10V. La tension est maintenue à la valeur de plateau pendant 40 minutes. Il se forme en surface des pièces une couche anodique d’épaisseur de 3 à 6µm.
A titre d’exemples comparatifs, des pièces identiques ayant été soumises aux mêmes opérations de préparation de surface sont anodisées selon les méthodes conventionnelles d’anodisation chromique (OAC) et d’anodisation sulfurique fine (OAS fine). Les conditions opératoires pour ces anodisations sont indiquées dans le [Tableau 1].
OAC OAS fine Composition du bain CrO 3 (60 g/L) C 2 H 2 O 4 (2 g/L) H 2 SO 4 Température du bain (°C) 35-42 16-20 Montée en tension (V/min) 7 0,7 Tension et temps de plateau 35 V 45 minutes 10V 40 minutes Epaisseur de la couche anodique formée sur la pièce (µm) 3 à 5 3 à 6
L’épaisseur de la couche anodique formée sur la pièce est mesurée par courant de Foucault suivant la norme ISO2360.
Selon un mode particulièrement préféré de l’invention, R 1 et R 2 sont, respectivement, des radicaux acyles et alkyles possédant un nombre d’atomes de carbone variant de 20 à 30, de préférence de 20 à 24.
Selon un mode particulièrement préféré, R 1 et R 2 sont, respectivement, des radicaux acyles et alkyles possédant le même nombre d’atomes de carbone.
En particulier, le monoester d’acides gras selon l’invention est choisi parmi l’arachidate d’arachidyle et le béhénate de béhényle.
Selon un mode particulièrement préféré de l’invention, le monoester d’acide gras linéaire est un béhénate de béhényle.
Un béhénate de béhényle convenant à la composition selon l’invention peut notamment être le KESTER WAX K-72® commercialisé par la société Koster Keunen, le DUB BB® commercialisé par STEARINERIE DUBOIS, DERMOWAX BB® commercialisé par Alzo.
Tensioactif anionique Comme précisé ci-dessus, le ou les monoester(s) d’acide gras (1) mis en œuvre selon l’invention sont associés à au moins un tensioactif anionique neutralisé partiellement ou totalement par une base (3).