INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Parmi les gélifiants lipophiles pouvant être utilisés dans la présente invention, on peut encore citer les esters de glycérol et d’acide(s) gras, en particulier un mono-, di- ou triester de glycérol et d’acide(s) gras. Typiquement, ledit ester de glycérol et d’acide(s) gras peut être utilisé seul ou en mélange. Selon l’invention, il peut s’agir d’un ester de glycérol et d’un acide gras ou d’un ester de glycérol et d’un mélange d’acides gras. Selon un mode de réalisation, l’acide gras est choisi dans le groupe constitué de l’acide béhénique, de l’acide isooctadécanoique, de l’acide stéarique, de l’acide eicosanoïque, et de leurs mélanges.
est une vue en perspective de dessous de l’assemblage de la partie supérieur du corps avec la poignée de verrouillage du dispositif de verrouillage gauche présenté en référence à la ;
est une vue de la base du dispositif de verrouillage gauche présenté en référence à la , représentée seule ;
est une vue en perspective du dispositif de verrouillage gauche présenté en référence à la auquel on a retiré la poignée amovible ;
est une vue en perspective de la poignée amovible du dispositif de verrouillage gauche présenté en référence à la , représentée seule.
Description détaillée de l’invention On a illustré sur la un panneau de pont 10 d’un bateau de plaisance, vu de l’intérieur de l’habitacle, constitué d’un ouvrant vitré 11 de contour sensiblement carré monté basculant par rapport à un cadre formant dormant 12. Ce panneau de pont est équipé de deux dispositifs de verrouillage de l’ouvrant 13 et 14 montés respectivement à proximité du bord inférieur gauche et du bord inférieur droit de l’ouvrant 11.
Dans ce mode de réalisation particulier de l’invention, chaque dispositif de verrouillage 13 ou 14 présente un pêne 13 1 ou 14 1 venant s’engager sur un joint formant gâche 15 fixée au dormant 12.
On a représenté sur les figures 2 et 3 le dispositif de verrouillage 13 seul, respectivement lorsque sa poignée 23 est verrouillée ou déverrouillée.
Ce dispositif de verrouillage 13 comprend un corps 21 en deux parties vissées entre elles qui font saillies chacune de part et d’autre d’une base 22. Ce corps 21 est monté pivotant autour de l’axe 26 par rapport à la base 22 et s’actionne de l’intérieur de l’habitacle du bateau à l’aide de la poignée 23 solidarisée à la partie supérieure de ce corps 21. Le pêne 13 1, en forme de fourche, est formé dans la partie supérieure du corps 21.
La base 22 est fixée à l’ouvrant 13 (non représenté sur les figures 2 et 3 par souci de lisibilité) par son embase sensiblement rectangulaire 22 1 qui s’insère dans l’ouvrant 13.
Une poignée amovible 24 est solidarisée à la partie inférieure du corps 21, sous la base 22. Cette poignée 24 permet d’actionner le corps 21 de l’extérieur de l’habitacle.
Comme on peut le voir sur la , qui est une vue éclatée de l’assemblage de la poignée 23 avec la partie supérieure du corps 21, la poignée 23 est montée pivotante autour de l’axe 41 par rapport au corps 21. On notera que l’axe 41 représenté par les traits pointillés 27 sur les figures 2 et 3 s’étend perpendiculairement à l’axe de pivotement du corps 21 et se monte sur les portées 42.
La poignée 23 présente par ailleurs un doigt 23 1 saillant en direction de la base 22, qui est inséré dans l’encoche 22 2 formée dans la base 22 lors que la poignée 23 est abaissée (voir la ). Dans cette position, représentée sur la , la poignée est verrouillée. Pour déverrouiller la poignée 23, il suffit de pivoter la poignée 23 de façon à l’écarter de la base 21 jusqu’à ce que le doigt 23 1 soit hors de l’encoche 22 2 . On peut alors faire pivoter le corps 21 en poussant sur la poignée perpendiculairement à l’axe de pivotement 26 du corps 21. On notera que pour assurer une surface de contact convenable entre la poignée 23 et le corps 21, la poignée 23 présente un flanc 44 s’étendant en direction de la base 22 en contact avec la portion de la partie supérieure du corps 21 à partir de laquelle s’étend le pêne 13 1 . On notera également qu’un évidemment 43 est prévu dans la partie supérieure du corps 21 pour permettre le passage du doigt 23 1 .
Afin de limiter le pivotement de la poignée 23 une seconde partie saillante 45 est prévue sous la poignée 23, sur sa partie s’étendant par rapport à l’axe 41 du côté opposé à la partie de la poignée sur laquelle est formée le doigt 23 1
Des pictogrammes 25 sont par ailleurs représentés sur l’extrémité distale de la poignée 23 pour indiquer à un usager comment la verrouiller et la déverrouiller.
Il convient de noter que le pivotement du corps 21 par rapport à la base 22 est limité en amplitude. Le corps 21, présente en effet un ergot saillant 51 (voir la ) qui s’insère dans un évidemment 61 de la base (voir la ) en forme d’arc de cercle. Cet ergot va alors venir en butée sur une des extrémités de l’évidemment lorsqu’on tourne progressivement la poignée autour de l’axe 26 dans un sens ou dans l’autre, ce qui empêche le pivotement du corps 21 au-delà de cette position limite.
On notera par ailleurs sur la , où le dispositif de verrouillage 13 est représenté sans la poignée amovible 24, que la partie inférieure 71 du corps 21 présente une cavité 72 de contour en forme d’étoile à huit branches adaptée pour accueillir une empreinte en étoile d’une clé de winch. On peut voir sur la , où la poignée 24 est représentée seule, que celle-ci présente un clip 81 de forme adaptée pour pouvoir clipper la poignée amovible 24 dans la cavité 72.
Dans un autre aspect, la partie annulaire externe de l’élément de manchon externe a une surface périphérique externe, et une rainure de manchon qui est enfoncée radialement vers l’intérieur à partir de la surface périphérique externe et qui s’étend dans une direction oblique à la première direction axiale. La fourche de changement de vitesse s’étend dans la rainure de manchon.
Dans un autre aspect, l’arbre de tambour a au moins une rainure d’arbre qui est enfoncée à partir de sa surface, et qui s’étend dans la première direction axiale. L’élément de manchon externe a en outre au moins une partie en saillie qui fait saillie de la partie annulaire interne dans la au moins une rainure d’arbre.
Dans un autre aspect, le moteur de changement de vitesse comprend un engrenage d'entraînement. Le tambour de changement de vitesse comprend en outre un engrenage de transmission qui entoure l’arbre de tambour et qui s’engrène avec l’engrenage d'entraînement.
Dans un autre aspect, chacun des éléments de limitation est configuré pour être une attache en C.
Dans un autre aspect, chacun des éléments de limitation fait saillie radialement vers l’extérieur à partir de l’arbre de tambour.
Dans un autre aspect, le bloc de couplage du mécanisme d’embrayage est disposé sur l’arbre de sortie.
Dans un autre aspect, le moteur de changement de vitesse est positionné au-dessus du tambour de changement de vitesse.
D’autres caractéristiques et avantages de la divulgation ressortiront plus clairement dans la description détaillée suivante du (des) mode(s) de réalisation en référence aux dessins joints. Il faut noter que différentes caractéristiques peuvent ne pas être dessinées à l’échelle.
La est une vue en coupe fragmentée d’un dispositif de changement de vitesse classique.
La est une vue latérale d’un véhicule auquel est raccordé un mode de réalisation d’un dispositif de changement de vitesse selon la divulgation.
La est une vue en perspective fragmentée illustrant le raccordement entre le mode de réalisation et un moteur d'entraînement du véhicule.
La est une vue en perspective fragmentée du mode de réalisation.
La est une vue en coupe illustrant un bloc de couplage d’un mécanisme d’embrayage du mode de réalisation couplé à un premier engrenage de sortie du mode de réalisation.
La est une vue en perspective d’un tambour de changement de vitesse du mode de réalisation.
La est une vue en perspective d’un élément de manchon externe du tambour de changement de vitesse.
La est une vue en coupe illustrant le fait que le mécanisme d’embrayage est séparé du premier engrenage de sortie par le tambour de changement de vitesse.
Cet axe est guidé par quatre roulements à bille sur pallier 7 fixé le long de la planche.
Cet axe est percé à chacune de ses extrémités pour recevoir des goupilles 8.
A chaque extrémité de cet axe viens se fixer une roue à aube de 50 cms de diamètres 9.
Les roues à aubes sont munies en leur centre de tubes percés à plusieurs distances, ce qui permets d'obtenir des réglages pour plusieurs largeurs de planche (75 à 90 cm).
Il peut y avoir différentes sortes de roues à aubes, comme présentés sur les plans et photos, deux modèles, un à quatre pales et un à six pales démontables.
La démultiplication du pédalier permet une rotation rapide des roues à aubes.
La présente invention confère beaucoup de plaisir associé à un dossier de plage et une pagaie pour se diriger. Gilet de sauvetage fortement conseillé.
Il permet des déplacements rapide et confortable.
Pompe hydraulique réversible pour le calage de pas d’hélice, système hydraulique, turbopropulseur et aéronef associés Domaine technique de l’invention L’invention concerne les systèmes d’actionnement hydraulique du pas d’hélice équipant les turbopropulseurs, et plus particulièrement les pompes délivrant une pression hydraulique pour activer de tels systèmes.
L’invention concerne en outre un système hydraulique pour le calage de pas d’hélice équipé d’une telle pompe, un turbopropulseur équipé d’un tel système hydraulique et un aéronef comprenant un tel turbopropulseur.
Etat de la technique antérieure Généralement, un aéronef équipé de turbopropulseurs « turbofan » en anglais, comprend des systèmes d’actionnement hydraulique du pas d’hélice équipant les turbopropulseurs. L’actionnement du pas d’une hélice est obtenu grâce à un dispositif de calage à l’hélice actionné par un vérin hydraulique.
Le vérin hydraulique et le dispositif de calage tournent avec l’hélice.
Généralement, une pompe hydraulique est implémentée dans la partie fixe du turbopropulseur et alimente le vérin en huile sous pression par l’intermédiaire d’un joint tournant.
Cependant, de l’huile s’échappe du joint tournant de sorte qu’il est nécessaire de récupérer l’huile ayant fui du joint tournant.
La récupération de l’huile nécessite l’ajout dans le turbopropulseur d’un système de récupération comprenant des pompes de récupération d’huile et un réservoir.
L’implantation d’un tel système nécessite de prévoir un espace dans le turbopropulseur et augmente la masse du turbopropulseur.
Plus spécifiquement, les courbes représentées sur la correspondent aux temps de fusion ou destruction : - d’un fusible DC 63A (10), - d’un fusible DC 80A (11), - d’un fusible 80A de classe gR (12), - d’un fusible 80A de classe aR (13), - d’un interrupteur semi-conducteur au sein d’un convertisseur à deux niveaux de type VSC2L (14), et - d’un interrupteur semi-conducteur au sein d’un convertisseur à trois niveaux de type NPC3L (15).
Pour répondre à cette problématique, deux stratégies standard peuvent être suivies, éventuellement combinées.
L’une est de développer un moyen de protection électronique suffisamment rapide pour interrompre le courant de défaut avant qu’il n’engendre des dégâts sur les convertisseurs. En l’occurrence, le délai requis est inférieur à 1 ms.
L’un des moyens de protection connus est le disjoncteur électronique. Un tel dispositif est formé en associant en série un nombre suffisamment élevé d’interrupteurs semiconducteurs dimensionnés pour bloquer le courant de défaut à une échelle de temps de l’ordre de la commutation (10 µs). La montre un exemple d’un tel disjoncteur électronique, comprenant deux transistors bipolaires à grille isolée ou IGBT (30, 31), un élément de commande de grille (32) et un limiteur de surtension (33). Le chemin du courant en cas de défaut dans un disjoncteur électronique est représenté sur la . Cette technologie souffre de plusieurs inconvénients à commencer par les pertes en régime permanent dans les semi-conducteurs et le coût élevé. Des améliorations ont été introduites sur la topologie de base des disjoncteurs électroniques en associant, en parallèle des interrupteurs semi-conducteurs (30, 31), une partie purement électrotechnique (34), c’est-à-dire un interrupteur ultra rapide associé à un parafoudre. Une conséquence est de permettre un fonctionnement en régime nominal qui contourne les interrupteurs semi-conducteurs, comme représenté sur la . Cependant, la réponse en phase de défaut, représentée sur la , est alors ralentie, atteignant environ 5 ms (cf. nplcit1).
L’autre stratégie standard est de surdimensionner les convertisseurs de puissance pour leur conférer une capacité de surcharge et une tenue thermique suffisamment élevée le temps que des protections classiquement utilisées dans les réseaux AC ne réagissent, c’est-à-dire après un intervalle de temps de l’ordre de 10 ms. Des travaux ont été menés pour comparer les temps de réponse des fusibles DC les plus rapides et le temps de destruction des interrupteurs semi-conducteurs soumis à un défaut DC, avec un surdimensionnement de 100% des interrupteurs semiconducteurs par rapport à la puissance que le convertisseur est censé délivrer en régime nominal. Les résultats de ces travaux sont représentés sous forme synthétique sur la .
Plus spécifiquement, les courbes représentées sur la correspondent aux temps de fusion ou destruction : - d’un fusible DC 63A (40), - d’un fusible DC 80A (41), - d’un fusible 80A de classe gR (42), - d’un fusible 80A de classe aR (43), - d’un interrupteur semi-conducteur au sein d’un convertisseur à deux niveaux de type VSC2L (44), et - d’un interrupteur semi-conducteur au sein d’un convertisseur à trois niveaux de type NPC3L (45).
Ces résultats montrent qu’un surdimensionnement de 100% des interrupteurs semiconducteurs par rapport à la puissance que le convertisseur est censé délivrer en régime nominal suffit à peine à garantir une réponse suffisamment rapide des fusibles. Par ailleurs, une conséquence d’un tel surdimensionnement est une augmentation non négligeable du coût des convertisseurs.
Par ailleurs, l’utilisation de l’énergie électrostatique emmagasinée dans les condensateurs des convertisseurs de puissance pour l’élimination de défauts grâce à des fusibles est bien documentée dans la bibliographie. Cependant, avec le développement de convertisseurs commutant à des fréquences élevées, un gain substantiel dans le dimensionnement des condensateurs a été réalisé au détriment de la réserve d’énergie permettant une protection par fusibles efficace et sélective (cf. nplcit2). Utiliser l’énergie électrostatique emmagasinée dans les condensateurs des convertisseurs de puissance pour déclencher des protections de type fusible est donc certes bénéfique, mais limité notamment en raison des contraintes de surdimensionnement sur les condensateurs des convertisseurs de puissance (cf. nplcit3), ce qui présente là encore un coût non négligeable.
Il est proposé un dispositif apte à être inséré dans un circuit DC ayant une tension nominale, le dispositif comportant : - un élément de stockage d’énergie électrique défini par une tension de fonctionnement DC inférieure à la tension nominale, - un chargeur configuré pour charger l’élément de stockage lorsque l’élément de stockage est déchargé et le dispositif est soumis à la tension DC nominale, et - un ensemble de diodes défini par une valeur de tension seuil associée, l’ensemble de diodes étant configuré pour être passant et ainsi décharger l’élément de stockage lorsque ledit élément de stockage est chargé et le dispositif est soumis à une tension DC inférieure à la différence entre la tension de fonctionnement DC associée à l’élément de stockage et la valeur de tension seuil associée à l’ensemble de diodes.
Si l’on considère un régime nominal stationnaire, dans lequel le dispositif est soumis à une tension DC nominale entretenue aux bornes d’un convertisseur AC/DC ou DC/DC et dans lequel l’élément de stockage d’énergie électrique est préalablement chargé, alors le dispositif se comporte dans son ensemble comme un simple conducteur électrique, l’ensemble de diodes étant bloqué.
Dans une telle configuration, dès lors qu’un défaut électrique survient en aval du dispositif, sur une portion de circuit à courant continu à protéger, alors ce défaut électrique occasionne une chute de tension. Dès lors que le dispositif est soumis à une tension DC suffisamment inférieure à la tension nominale, alors l’ensemble de diodes bascule en régime passant. L’élément de stockage d’énergie électrique se décharge alors et entretient à ses bornes une tension égale à sa tension de fonctionnement (c’est-à-dire inférieure à la tension nominale). Une conséquence est que le dispositif fournit un supplément de courant de court-circuit qui peut contribuer à accélérer la fusion d’un fusible situé dans la portion de circuit à courant continu à protéger. Ainsi, il est possible d’assurer que la fusion d’un tel fusible survienne avant la fusion d’un composant critique d’un matériel coûteux tel qu’un interrupteur semi-conducteur au sein d’un convertisseur AC/DC ou DC/DC alimentant le circuit à courant continu.
Après disparition du défaut électrique et rétablissement de la tension DC nominale, un régime transitoire s’établit automatiquement au sein du dispositif : l’ensemble de diodes est bloqué et le chargeur recharge l’élément de stockage. Une fois l’élément de stockage chargé, le dispositif retrouve son fonctionnement en régime nominal stationnaire.
On sait qu’une chute de tension peut également trouver sa source dans une surcharge électrique ne résultant pas d’un courant-circuit mais plutôt d’une demande importante. Une telle chute de tension peut elle aussi déclencher la bascule de l’ensemble de diodes en régime passant, la décharge de l’élément de stockage et, par suite, la fusion d’un fusible sur la portion de circuit à protéger.
L’élément de stockage peut être un condensateur ou un supercondensateur, avec pour avantage un temps de réponse particulièrement court, compatible avec les exigences liées à la prévention de la destruction d’interrupteurs semi-conducteurs au sein d’un convertisseur alimentant le dispositif.
Parclose DOMAINE DE L'INVENTION La présente invention concerne un lanterneau. Plus précisément, l’invention concerne un lanterneau résistant au feu.
ETAT DE LA TECHNIQUE Certains bâtiments sont surmontés d’un lanterneau, typiquement pour en assurer l’éclairage. Des lanterneaux sont conçus pour résister au feu, afin de limiter la propagation d’un incendie se déclarant au sein du bâtiment. Toutefois, leur résistance au feu est généralement limitée et peut, en tout état de cause, être améliorée.
Un but de l’invention est de prolonger la durée de résistance au feu d’un lanterneau.
L’emballage connecté 100 est formé dans le présent exemple non limitatif de l’invention par quatre faces 110, quatre rabats 120, articulés par rapport aux faces 110 et destinés à former le fond 125 de l’emballage connecté 100, et quatre rabats 130 destinés à former la face supérieure 135 de l’emballage connecté 100. Les flancs 110 et les rabats 120 et 130, correspondant à la paroi de l’emballage connecté 100, sont formées dans une pièce unique en carton et s’articulent autour de pliures 140 configurées dans l’épaisseur du carton.
Afin de pouvoir repérer une utilisation de l’emballage connecté 100 qui est initialement rangé dans la configuration de stockage illustrée en , l’emballage connecté 100 comprend ici avantageusement un dispositif 150 de détection d’une modification relative à une pliure 140 A entre deux flancs 110 1 . La modification détectée est dans le cas présent une modification d’angle entre les deux flancs 110 A qui passent dans le présent exemple d’une position alignée, dans la configuration de stockage, à une position avec un angle de 90° dans la configuration d’utilisation.
Lorsqu’une modification de la liaison surveillée, ici la pliure 140 1 , est détectée, le dispositif 150 de détection est configuré pour commuter un mode d’un dispositif électronique 160 compris dans l’emballage connecté 100. Il convient de souligner que cette commutation de mode est avantageusement effectuée sans action complémentaire autre que le pliage de l’emballage connecté 100.
Il convient de souligner que la batterie 165 qui est un dispositif de stockage d’une énergie électrique peut ne pas être comprise dans l’emballage connecté 100. Auquel cas, l’alimentation électrique est fournie par un élément extérieur de l’emballage connecté 100, comme par exemple par une boucle à induction ou par l’intermédiaire d’un lecteur RFID qui est capable de donner l’état de la boucle 150 de détection, en fournissant l’énergie électrique pour tester la boucle 150 de détection, en mesurant par exemple son impédance.
Les photodiodes ne présentent pas une structure en mesa dans la mesure où elles sont réalisées à partir de la même couche principale semiconductrice et sont isolées optiquement les unes des autres par des tranchées latérales périphériques remplies par un matériau semiconducteur dopé. Elles présentent ainsi un facteur de remplissage particulièrement élevé. Par ailleurs, elles sont dites passivées dans la mesure où la surface de la première face est au moins en partie recouverte par une couche diélectrique de passivation. Celle-ci contribue à réduire la composante de surface du courant d’obscurité.
Le courant d’obscurité d’une photodiode est le courant électrique présent au sein de la photodiode en fonctionnement, lorsqu’elle n’est pas soumise à un rayonnement lumineux. Il peut être formé de courants générés thermiquement à l’intérieur du volume de la portion de détection (courants de diffusion, courants de déplétion, courants tunnels…) et de courants de surface. Les courants de surface peuvent être liés à la présence de charges électriques dans la couche diélectrique de passivation. En effet, ces charges électriques peuvent induire une modification de la courbure des bandes d’énergie à proximité de la surface, conduisant à la formation d’une zone déplétée ou d’une zone d’inversion. La zone déplétée, lorsqu’elle est située dans la zone de charge d’espace de la photodiode, peut donner lieu à des courants parasites de type génération-recombinaison. Par ailleurs, la zone d’inversion, alors électriquement conductrice, peut permettre le déplacement de charges électriques entre des régions polarisées dopées n et p et situées à l’interface avec la couche de passivation.
Dans le cadre de l’invention, la photodiode planaire comporte a minima : une portion de détection, réalisée dans une couche principale semiconductrice en un premier matériau semiconducteur cristallin à base de germanium, et comportant : une première région dopée de type n, une deuxième région dopée de type p, et une région intermédiaire située entre les deux régions dopées et entourant la première région dopée n+ dans le plan principal de la photodiode ; une portion latérale périphérique, réalisée en un deuxième matériau semiconducteur dopé de type p, entourant la portion de détection dans le plan principal et venant au contact de la deuxième région dopée p+, et destinée à être polarisée électriquement ; une portion intermédiaire périphérique, réalisée en une alternance de couches minces monocristallines de silicium germanium et de germanium, entourant la première région dopée n+ dans le plan principal, au niveau de la première face, et située entre et à une distance non nulle de la première région dopée n+ et de la portion latérale périphérique dopée p+.
Ainsi, comme décrit en détail plus loin, la portion intermédiaire périphérique formée d’une alternance de couches minces monocristallines en SiGe et de Ge participe à limiter la diffusion latérale non contrôlée des dopants de la première région dopée n+ en direction de la portion latérale périphérique dopée p+, et ainsi à réduire la composante de surface du courant d’obscurité.