INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Comme le montre bien la , le support 10 s’étend dans un plan de référence P (qui est perpendiculaire au plan de la ). Le support 10 présente une épaisseur, sa dimension selon une direction perpendiculaire au plan de référence P, inférieure à ses dimensions dans le plan de référence P. Ainsi, le support 10 présente globalement la forme d’une plaque.
la représente une vue en perspective d’un second exemple d’un module détecteur du capteur à courant de Foucault selon l’invention.
la représente une vue en perspective d’un troisième exemple d’un module détecteur du capteur à courant de Foucault selon l’invention.
la représente une vue en perspective d’un quatrième exemple d’un module détecteur du capteur à courant de Foucault selon l’invention.
la représente une vue de dessus du troisième ou du quatrième exemple d’un module détecteur du capteur à courant de Foucault selon l’invention.
la représente les étapes de caractérisation par un premier mode de réalisation selon l’invention du capteur de brulures dans une pièce mécanique pendant l’opération d’usinage.
la représente les étapes de caractérisation par un second mode de réalisation selon l’invention du capteur de brulures dans une pièce mécanique pendant l’opération d’usinage.
la représente une vue de dessus d’un troisième mode de réalisation selon l’invention du capteur de brulures dans une pièce mécanique pendant l’opération d’usinage.
la illustre un mode de réalisation de l’unité d’acquisition du capteur de brulures selon l’invention.
la illustre les étapes d’un procédé de caractérisation des zones de brulures dans une pièce mécanique lors d’une opération d’usinage par le premier mode de réalisation de l’appareil d’usinage.
la représente un second mode de réalisation de l’appareil d’usinage comprenant un capteur à courant de Foucault pour la détection des zones de brulures en temps réel.
la illustre les étapes d’un procédé de caractérisation des zones de brulures dans une pièce mécanique lors d’une opération d’usinage par le second mode de réalisation de l’appareil d’usinage.
La représente un premier mode de réalisation de l’appareil d’usinage AP comprenant un capteur à courant de Foucault pour la détection des zones de brulures en temps réel sur une surface usinée S1 d’une pièce mécanique PM. L’appareil d’usinage AP comprend un support tournant ROT, un capteur de brulures C1, une pièce d’usinage PN et une unité de contrôle CONT.
Le support tournant ROT est destiné à accueillir la pièce mécanique PM à traiter. La pièce mécanique PM est fixée mécaniquement au support tournant ROT de manière à obtenir une liaison d’encadrement. Le support tournant ROT est mis en rotation via un actionneur non représenté par souci de simplification (moteur et tige de transmission par exemple). Cela entraine par transmission mécanique la rotation de la pièce mécanique traitée PM autour d’un axe Δ perpendiculaire à la surface usinée S1 avec une vitesse de rotation prédéterminée θ’.
La pièce d’usinage PN présente une surface abrasive inférieure placée en contact avec une zone d’usinage ZU de la surface S1. La surface abrasive est appliquée sur la surface à usiner S1 selon une pression prédéterminée p de manière à détruire progressivement de la matière en surface de la zone d’usinage lors de la rotation de la pièce mécanique PM. A titre d’exemple, le déplacement rectiligne de la pièce d’usinage PN selon une direction orthogonale à la surface S1 est réalisé par un bras de déplacement solidaire à ladite pièce d’usinage PN.
L’unité de contrôle CONT est configurée pour commander les paramètres de l’opération d’usinage : la pression p exercée par la surface abrasive sur la zone d’usinage ZU lors de l’opération d’usinage via un premier signal de contrôle sp. et la vitesse de rotation de la pièce mécanique (PM) lors de l’opération d’usinage via un second signal de contrôle sθ’.
Le capteur de brulures C1 est un capteur à courant de Foucault comprenant au moins un module détecteur 11 et une unité d’acquisition UA. Le capteur de brulures C1 est configuré pour la détection, la localisation et la quantification, en temps réel, des zones de brulures (Z1 par exemple) dans la surface traitée S1 de la pièce mécanique PM. Comme expliqué précédemment, une zone de brulure Z1 est caractérisée par une variation des caractéristiques électromagnétiques par rapport aux zones non brulées du matériau constituant la pièce PM. Plus particulièrement, dans le cas d’un matériau ferromagnétique une variation de la conductivité électrique s et de la perméabilité magnétique µ est observée dans les zones de brulures Z1 par rapport aux valeurs intrinsèques caractéristiques du matériau.
Par exemple, le système comprend un troisième module d'estimation configuré pour estimer l'angle d’assiette statique lorsque le véhicule à moteur est à l'arrêt et lorsque le véhicule à moteur roule.
Selon un mode de réalisation, le système comprend en outre un premier module de détermination, configuré pour déterminer une estimation de la fonction de transfert du système de suspension.
Selon un autre mode de réalisation, le système comprend en outre un second module de détermination configuré pour déterminer une estimation du paramètre caractéristique, le second module de détermination comprenant : - un gyromètre embarqué sur le véhicule à moteur configuré pour mesurer dans le temps les variations angulaires du véhicule à moteur ; - un sous-module de filtrage configuré pour filtrer les variations angulaires mesurées par le gyromètre ; - un premier sous-module d'agrégation configuré pour agréger les variations angulaires filtrées par le sous-module de filtrage lorsque le véhicule à moteur est dans une phase d'accélération en fonction d'une estimation d'une pertinence des variations angulaires filtrées ; - un second sous-module d'agrégation configuré pour agréger l'angle de variations filtrées par le sous-module filtré lorsque le véhicule à moteur est dans une phase de freinage en fonction d'une estimation de la pertinence de la variation angulaire filtrée ; - un premier sous-module de comparaison configuré pour comparer les variations angulaires agrégées lorsque le véhicule à moteur est dans une phase d'accélération à l'accélération longitudinale du véhicule à moteur mesurée par l'accéléromètre lorsque le véhicule à moteur est en phase d'accélération ; - un second sous-module de comparaison configuré pour comparer les variations angulaires agrégées lorsque le véhicule à moteur est en phase de freinage à l'accélération longitudinale du véhicule à moteur mesurée par l'accéléromètre lorsque le véhicule à moteur est en phase de freinage ; - un premier sous-module d'estimation configuré pour estimer, à partir de la comparaison mise en œuvre par le premier sous-module de comparaison, un premier paramètre caractéristique correspondant au paramètre caractéristique lorsque le véhicule à moteur est dans une phase d'accélération ; - un second sous-module d'estimation configuré pour estimer à partir de la comparaison mise en œuvre par le second sous-module de comparaison, un second paramètre caractéristique lorsque le véhicule à moteur est dans une phase de freinage.
Dans une variante, le premier module de détermination et/ou le second module de détermination sont configurés pour être mis en œuvre pendant que le véhicule à moteur roule.
Brève description des figures La présente invention, avec ses caractéristiques et ses avantages, apparaîtra plus clairement à la lecture de la description donnée en référence aux dessins annexés dans lesquels :
La montre schématiquement une vue de profil du véhicule à moteur roulant sur une route.
La montre schématiquement le procédé pour estimer l'angle d’assiette du véhicule à moteur.
La montre schématiquement le système pour estimer l'angle d’assiette du véhicule à moteur.
Description détaillée Un véhicule à moteur 2 est représenté schématiquement sur la figure 1 dans une référence de coordonnées ( , , ).
L'angle d’assiette total d'un véhicule à moteur 2 comporte deux composantes : l'angle d’assiette statique et l'angle d’assiette dynamique .
L'angle d’assiette statique concerne la variation de l'angle d’assiette due à la variation de la charge dans le véhicule à moteur 2. L'angle d’assiette dynamique concerne la variation de l'angle d’assiette due à l'accélération ou au freinage du véhicule à moteur 2.
Le procédé pour estimer l'angle d’assiette total est présentée schématiquement sur la .
Le procédé est destiné à estimer un angle d’assiette total d'un véhicule à moteur 2 pendant que le véhicule à moteur 2 roule le long d'une trajectoire sur une route 3.
Le fonctionnement du dispositif 1 de traitement des eaux usées est le suivant : Les eaux usées issus des habitations arrivent dans le premier ouvrage 20 d’alimentation de type chasse par l’intermédiaire de la canalisation d’entrée 10. Ces eaux sont aérées grâce au dispositif 100 immergé d’injection de microbulles d’air qui crée un brassage permanent permettant une suroxygénation des eaux usées avant leur passage, par l’intermédiaire de la canalisation de sortie 30, dans le premier étage FP1 de filtre planté dont le fonctionnement est connu et ne sera pas décrit ici (se reporter à la partie introductive). Les eaux traitées par ce premier étage FP1 de filtre planté sortent par la canalisation de sortie 40.
L’effet de la micro-aération permet de favoriser les processus aérobies, en considérant les ouvrages de chasse ou poste non seulement comme des ouvrages de stockage mais également comme des ouvrages de traitement. Ce phénomène induit une dégradation de la matière organique (DCO, DBO5) dès l’arrivée des effluents bruts sur la station au sein de l’ouvrage d’alimentation et non plus uniquement au sein des massifs filtrants. L’impact de cette solution permet une optimisation de la nitrification (transformation aérobie des ions ammonium NH 4 + en ions nitrates NO 3 - ) dès le premier étage de filtre planté et une optimisation de l’élimination du phosphore (orthophosphates PO 4 3- et phosphore organique), avec, en particulier, une amélioration du traitement biologique (suraccumulation au sein de la biomasse).
De plus cette suroxygénation favorise la réalisation des processus aérobies pour des performances optimisées à la fois sur la matière organique et sur les nutriments.
Enfin, le brassage favorise le mélange du chlorure ferrique en cas de traitement physico-chimique du phosphore.
Selon une variante de réalisation illustrée par la , le dispositif 1 de traitement des eaux usées domestiques comprend quant à lui, selon le sens de circulation des effluents à traiter entre le point d’entrée haut et le point de sortie bas, une arrivée 10 des effluents non traitées, provenant par exemple du réseau des eaux usées d’habitations, un premier ouvrage d’alimentation 20 de type chasse ou poste, constitué par au moins une cuve 21 de béton semi enterrée, un premier tuyau 30 de circulation des effluents vers un premier étage FP1 de filtre planté de roseaux (FPR), un tuyau 40 de sortie des effluents traités par le premier étage FP1 de filtre planté de roseaux (FPR), mais également un deuxième ouvrage d’alimentation 60 de type chasse installé en sortie du tuyau 40 de sortie des effluents traités, et un deuxième tuyau 70 de circulation des effluents traités en direction d’un deuxième étage FP2 de filtre planté de roseaux (FPR).
Dans cette variante, les effluents traversent donc deux étages FP1 et FP2 de filtres plantés de roseaux (FPR), disposés à des altitudes différentes ou non, et deux ouvrages d’alimentation de type chasse ou poste 20 et 60, lesquels vont être décrits plus en détail ci-après.
Plus précisément, les eaux usées issues des habitations arrivent dans le premier ouvrage 20 d’alimentation de type chasse ou poste par l’intermédiaire de la canalisation d’entrée 10. Ces eaux sont aérées grâce au premier dispositif 100 immergé d’injection de microbulles d’air qui crée un brassage permanent ou régulé permettant une suroxygénation des eaux usées avant leur passage, par l’intermédiaire de la canalisation de sortie 30, dans le premier étage FP1 de filtre planté dont le fonctionnement est connu et ne sera pas décrit ici (se reporter à la partie introductive). Les eaux traitées par ce premier étage FP1 de filtre planté sortent par la canalisation de sortie 40 et aboutissent directement dans un deuxième ouvrage 60 d’alimentation de type chasse ou poste. Ces eaux déjà filtrées une première fois sont de nouveau aérées grâce au dispositif 100 immergé d’injection de microbulles d’air qui crée un brassage permanent ou régulé permettant une suroxygénation des eaux usées avant leur passage, par l’intermédiaire de la canalisation de sortie 70, dans le deuxième étage FP2 de filtre planté dont le fonctionnement est connu et ne sera pas décrit ici (se reporter à la partie introductive). Les eaux usées sont donc filtrées deux fois de manière verticale (de l’amont vers l’aval) et traversent également deux ouvrages d’alimentation de type chasse ou poste où elles sont sur oxygénées et brassées.
Après études comparatives entre le dispositif de la présente invention et des dispositifs de l’art antérieur, il a été constaté les améliorations suivantes : - DCO-DBO5 : environ 10 points de rendement sont gagnés sur le 1 er étage avec la micro-aération (on passe d’environ 85-87% sans aération à environ 95-98% avec micro-aération, que ce soit pour DCO ou DBO5) ; - NTK-NH4 : environ 5 à 7 points de rendement sont gagnés entre la solution avec micro-aération et la solution dépourvue de micro-aération. Ce gain sur le 1 er étage en NTK-NH 4 se retrouve en sortie STEP où on passe de 90-91 à 98-99% de rendement en moyenne entre aéré/non aéré, que ce soit pour NTK ou pour N-NH 4 ) ; - en ce qui concerne le Pt, un gain de plus de 10% sur le rendement est également constaté.
Il doit être bien entendu que la description détaillée de l’objet de l’Invention, donnée uniquement à titre d’illustration, ne constitue en aucune manière une limitation, les équivalents techniques étant également compris dans le champ de la présente invention.
Ainsi, un troisième ouvrage de circulation de type chasse ou poste couplé à un troisième étage de filtre planté de roseaux pourrait d’ailleurs être envisagé dans des cas particulièrement complexes de filtration.
Matériau revêtu d’un revêtement fonctionnel comprenant une couche haut indice L’invention concerne un matériau comprenant un substrat transparent revêtu d’un revêtement fonctionnel pouvant agir sur le rayonnement solaire et/ou le rayonnement infrarouge. L'invention concerne également les vitrages comprenant ces matériaux ainsi que l'utilisation de tels matériaux pour fabriquer des vitrages d'isolation thermique et/ou de protection solaire. Dans la suite de la description, le terme « fonctionnel » qualifiant « revêtement fonctionnel » signifie « pouvant agir sur le rayonnement solaire et/ou le rayonnement infrarouge ».
Ces vitrages peuvent être destinés aussi bien à équiper les bâtiments que les véhicules, en vue notamment de : - diminuer l’effort de climatisation et/ou d’empêcher une surchauffe excessive, vitrages dits « de contrôle solaire » et/ou - diminuer la quantité d’énergie dissipée vers l’extérieur, vitrages dits « bas émissifs ».
La sélectivité « S » permet d’évaluer la performance de ces vitrages. Elle correspond au rapport de la transmission lumineuse TL vis dans le visible du vitrage sur le facteur solaire FS du vitrage (S = TL vis / FS). Le facteur solaire « FS ou g » correspond au rapport en % entre l'énergie totale entrant dans le local à travers le vitrage et l'énergie solaire incidente. Le facteur solaire mesure donc la contribution d'un vitrage à l'échauffement de la « pièce ». Plus le facteur solaire est petit, plus les apports solaires sont faibles.
Fréquemment, de tels matériaux doivent subir des traitements thermiques, destinés à améliorer les propriétés du substrat et/ou de l’empilement de couches minces. Il peut par exemple s’agir, dans le cas de substrats en verre, de traitement de trempe thermique destinés à renforcer mécaniquement le substrat en créant de fortes contraintes de compression à sa surface. De tels traitements peuvent modifier certaines propriétés de l’empilement, notamment les performances thermiques, les propriétés optiques et électriques.
L’invention s’intéresse tout particulièrement à des matériaux revêtus d’un revêtement fonctionnel comprenant uniquement deux couches fonctionnelles à base d’argent devant subir un traitement thermique à température élevée tel qu’un recuit, un bombage et/ou une trempe et présentant : - une haute transmission lumineuse, de préférence supérieure à 60 %, voire de 70 %, et - un facteur solaire bas, notamment de l’ordre de 35 %.
Comme le montre la , la pièce 30 comprend une première partie 31 s’étendant en vis-à-vis de la première surface extérieure 11 du support 10 et une deuxième partie 32 s’étendant en vis-à-vis de la deuxième surface extérieure 12 du support 10. La deuxième partie 32 s’étend plus particulièrement au travers de l’ouverture 15.
Comme le montre la , la première partie 31 présente globalement une forme de disque, ici centré sur l’axe longitudinal A1. La première partie 31 s’étendant parallèlement au plan de référence P, et donc ici perpendiculairement à l’axe longitudinal A1.
La deuxième partie 32 présente une forme de cylindre, ici un cylindre de révolution centré sur l’axe longitudinal A1.
Ainsi, comme le montre la , la pièce 30 présente une section en T dans un plan contenant l’axe longitudinal A1 (par exemple le plan de la ). Cette forme en T permet un agencement particulièrement compact entre la pièce 30 et du support 10. Comme le montre la , l’axe longitudinal A1 est ici un axe de symétrie pour la pièce 30.
Comme représenté sur la , la première partie 31 comprend une première surface conductrice 41, appelée par la suite première surface 41, et la deuxième partie 32 comprend une deuxième surface conductrice 42, appelée par la suite deuxième surface 42. La première surface 41 la deuxième surface 42 sont par exemple réalisées par dépôt d’un film métallique sur la première partie 31 et respectivement sur la deuxième partie 32. L’épaisseur de ce film métallique est par exemple comprise entre 50 µm et 150 µm. Ce film métallique est par exemple réalisé en en aluminium, en laiton ou en cuivre. Ce film est par exemple déposé par laser, notamment par un procédé de type LDS (de l’anglais « Laser Direct Structuring »). La première partie 31 et la deuxième partie 32 sont quant à elles en matériau plastique.
On peut aussi prévoir que la pièce 30 dans son ensemble soit réalisée dans un matériau électriquement conducteur. Dans ce cas, la première surface conductrice 41 et la deuxième surface conductrice 42 sont simplement constituées par la surface externe de la pièce 30. Dans ce cas, la pièce 30 est par exemple réalisée en aluminium, en laiton ou en cuivre.
Comme le montre la , la première surface 41 s’étend sur toute une portion de la première partie 31 faisant face au support 10. La deuxième surface 42 s’étend sur tout le pourtour cylindrique de la deuxième partie 32.
Ainsi, la première surface 41 et la deuxième surface 42 sont en contact électrique au niveau d’une ligne de jonction 33 entre la première partie 31 et la deuxième partie 32. Cela signifie d’un courant électrique peut circuler entre la première surface 41 et la deuxième surface 42.
La pièce 30 est donc agencée, en particulier ici grâce à sa forme en T, pour que la première surface 41 s’étende en regard de la première électrode 21, en ce sens qu’elles sont orientées l’une vers l’autre en vis-à-vis, et que la deuxième surface 42 s’étende en regard de la deuxième électrode 22. En d’autres termes, la première surface 41 fait face à la première électrode 21 et la deuxième surface 42 fait face à la deuxième électrode 22. La deuxième surface 42 s’étend en particulier en regard de la partie de la deuxième électrode 22 située sur la deuxième surface extérieure 12 du support 10. La deuxième électrode 22 entoure, et plus particulièrement encercle, la deuxième surface 42.
Plus spécifiquement, la première surface 41 s’étend parallèlement à la première électrode 21 et la deuxième surface 42 s’étend parallèlement à la deuxième électrode 22. La deuxième surface 42 présentant donc la même inclinaison par rapport à la première surface 41 que la deuxième surface extérieure 12 par rapport la première surface extérieure 11.
La première surface 41 présente par exemple les mêmes dimensions, notamment ici le même diamètre externe, que la première électrode 21. En variante, la première surface peut présenter des dimensions supérieures à celles de la première et ainsi dépasser de cette dernière.
La première surface 41 s’étend par exemple à une distance comprise entre 50 µm et 1 mm de la première électrode 21. La deuxième surface 12 s’étend par exemple à une distance comprise entre 50 µm et 150 µm de la deuxième électrode 22.
Le fait que la première surface 41 s’étende en regard de la première électrode 21 génère une première capacité de couplage entre ces dernières. Ici, le terme capacité de couplage recouvre aussi les termes capacité mutuelle et induction électromagnétique. En d’autres termes, la première surface 41 et la première électrode 21 forment deux armatures d’un condensateur de capacité égale à la première capacité de couplage.
La première capacité de couplage dépend donc notamment de la surface de la première surface 41, de la surface de la première électrode 21 et de la distance entre la première surface 41 et la première électrode 21. Les deux armatures étant ici séparées par un matériau isolant tel que l’air, un vernis ou un matériau diélectrique.
De même, le fait que la deuxième surface 42 s’étende en regard de la deuxième électrode 22 génère une deuxième capacité de couplage entre ces dernières. En d’autres termes, la deuxième surface 42 et la deuxième électrode 22 forment deux armatures d’un condensateur de capacité égale à la deuxième capacité de couplage.
La première surface 41 étant en contact électrique avec la deuxième surface 42, il existe donc une troisième capacité de couplage, entre la première électrode 21 et la deuxième électrode 22, qui dépend ici de la première capacité de couplage et de la deuxième capacité de couplage. En d’autres termes, la troisième capacité de couplage est ici définie comme le résultat de la mesure capacitive entre la première électrode 21 et la deuxième électrode 22.
Une application performante est obtenue lorsque l’unité de réfrigération comprend également un premier écran thermique supplémentaire qui définit une deuxième enceinte thermique s'étendant autour de la première enceinte thermique, la deuxième enceinte thermique comprenant un deuxième orifice de passage de la canne au travers du premier écran thermique supplémentaire et un deuxième organe de thermalisation qui est agencé pour sélectivement mettre en liaison thermique la première portion et le premier écran thermique supplémentaire, un deuxième écran thermique supplémentaire qui définit une troisième enceinte thermique s'étendant autour de la deuxième enceinte thermique, la troisième enceinte thermique comprenant un troisième orifice de passage de la canne au travers du deuxième écran thermique supplémentaire et un troisième organe de thermalisation qui est agencé pour sélectivement mettre en liaison thermique la première portion et le deuxième écran thermique supplémentaire, un troisième écran thermique supplémentaire qui définit une quatrième enceinte thermique s'étendant autour de la troisième enceinte thermique, la quatrième enceinte thermique comprenant un quatrième orifice de passage de la canne au travers du troisième écran thermique supplémentaire.
La performance énergétique du système est encore améliorée lorsque le système comprend un sas de mise sous vide. Préférentiellement, le sas comprend une sortie reliée de manière étanche au troisième écran thermique supplémentaire.
On améliore encore la stabilité thermique et la consommation énergétique du système lorsque la quatrième enceinte est étanche et sous vide, les autres enceintes baignant dans la même atmosphère sous vide.
On améliore encore la consommation énergétique du système de réfrigération lorsque la canne comprend une deuxième portion apte à coopérer avec l’organe de thermalisation.