INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans un mode de réalisation, l’extrémité distale 32 de la fibre optique 3 est agencée à une distance de la cartouche 4 de bio-impression inférieure ou égale à 5 cm. Dans un mode particulier, l’extrémité distale 32 de la fibre optique 3 est agencée au contact de la cartouche 4. À cette fin, la fibre optique peut comprendre des moyens pour générer, à son extrémité distale, un faisceau lumineux focalisé. Dans un mode de réalisation alternatif, l’extrémité distale 32 de la fibre optique est agencée à une distance de la cartouche 4 de bio-impression comprise entre 1000 et 3000 µm.
la est un schéma bloc montrant des étapes d’un procédé de fabrication d’une aube telle que celle représentée à la , selon la technique antérieure à la présente invention,
la est un schéma bloc montrant des étapes d’un procédé de fabrication d’une aube telle que celle représentée à la , selon la présente invention,
la est une vue schématique en perspective d’une mousse pour la fabrication d’une aube de turbomachine, et montre la circulation de résine lors d’une étape d’injection du procédé,
la est une vue schématique en perspective d’un longeron et d’une mousse en cours d’assemblage lors d’une étape du procédé,
la est une vue schématique en perspective d’un longeron et d’une mousse, selon une variante de réalisation de l’invention, et
la est une vue schématique en perspective d’un longeron et d’une mousse, selon une autre variante de réalisation de l’invention,
Description détaillée de l'invention On se réfère d’abord à la qui illustre une aube 10 en matériau composite pour une turbomachine, cette aube 10 étant par exemple une aube de soufflante.
La pale 12 comprend un bord d’attaque 12a et un bord de fuite 12b dans le sens des gaz qui s’écoulent dans la turbomachine. La pale 12 a un profil aérodynamique incurvé voire vrillé et comprend un intrados 18 et un extrados 20 s’étendant entre les bords d’attaque 12a et de fuite 12b.
La pale 12 est réalisée à partir d’une préforme fibreuse 16 obtenue par tissage en trois dimensions de fibres, par exemple en carbone.
Le bord d’attaque 12a de la pale 12 est renforcé et protégé par un bouclier métallique 22 qui est fixé sur ce bord d’attaque 12a. Le bouclier 22 est par exemple en alliage à base de nickel et cobalt.
Le pied 14 est formé par une partie 24a d’un longeron 24 dont une autre partie 24b est logée dans un évidement 12c de la préforme 16. Le longeron 24 a une forme générale allongée le long d’un axe d’allongement de l’aube 10.
Le longeron 24 est réalisé à partir d’une préforme fibreuse 26 obtenue par exemple par tissage en trois dimensions de fibres, par exemple en carbone.
La partie de la préforme 26 située à l’extérieur de la pale 12 est destinée à former le pied 14 de l’aube, et le reste de la préforme 26 située dans la pale 12 est destinée à assurer la solidarisation du pied 14 à la pale 12.
La préforme 26 peut être logée dans l’évidement 12c de la préforme 16 de la pale 12, directement ou avec une mousse 28.
La mousse est montée autour de la préforme 26 et engagée avec la préforme 26 dans l’évidement 12c de la préforme 16 de la pale 12.
Selon un second aspect, l’invention concerne un système médical comprenant un dispositif médical selon l’invention et une source laser connectée à l’extrémité proximale de la fibre optique.
Dans un mode de réalisation, la source laser est conçue pour émettre un faisceau laser pulsé.
: une vue schématique du dispositif médical selon l’invention et d’un système comprenant ledit dispositif médical et comprenant des moyens pour générer un flux laser sur une cartouche de bio-impression à l’extrémité distale du cathéter selon un mode de réalisation de l’invention.
: une vue en coupe schématique de la cartouche de bio impression soumise à un flux laser provoquant un jet d’une goutte comprenant un agent thérapeutique selon un mode de réalisation de l’invention dans lequel la cartouche comprend une couche absorbante.
: une vue en coupe schématique de la cartouche de bio impression soumise à un flux laser provoquant un jet d’une goutte comprenant un agent thérapeutique selon un mode de réalisation de l’invention dans lequel un composé absorbant est dilué dans la couche supérieure.
: une vue schématique de l’extrémité distale du cathéter comprenant l’extrémité de la fibre optique et le passage d’un flux laser à travers une lentille de focalisation sur la cartouche de bio impression et un réceptacle pour recevoir une cartouche selon un mode de réalisation de l’invention.
: une vue schématique de l’extrémité distale du cathéter dans lequel la cartouche est agencée sur une paroi latérale du corps de cathéter.
: une vue schématique de l’extrémité distale du cathéter comprenant des parois distales formant un passage central pour le passage des projections d’agent thérapeutique. Les parois distales sont destinées à être posées contre la cible, pour maitriser ainsi la distance entre la cartouche et la cible.
: une vue schématique d’un plan de coupe du dispositif médical en butée contre la cochlée pour projeter un agent thérapeutique sur la membrane de la fenêtre ronde de la cochlée.
Description de l’invention L’invention consiste en un dispositif médical comprenant une tige telle qu’un cathéter permettant la projection sur une cible membranaire (telle que la fenêtre ronde) d’une bio-encre comprenant un agent thérapeutique.
La bio-encre est disposée sur une cartouche comprenant un composé absorbant capable de transférer l’énergie lumineuse d’un faisceau laser en énergie thermique. La chaleur générée dans par le composé absorbant dans la bio-encre vaporise localement la bio-encre jusqu’à générer une bulle de vapeur dans la profondeur de la bio-encre qui, lors de son expansion et son effondrement va entrainer la formation d’un jet de bio-encre.
Il a été découvert de manière surprenante par les inventeurs qu’un tel jet de bio-encre sur la membrane de la fenêtre ronde permette d’une part de cibler de manière très précise ladite fenêtre ronde, et d’autre part, d’obtenir un transfert transmembranaire de l’agent thérapeutique, et ce sans léser la membrane de la fenêtre ronde et sans contamination des tissus ou espaces environnants tout un garantissant un bon contrôle du dosage d’agent thérapeutique.
TIGE
Le dispositif médical 1 selon l’invention comprend une tige.
La tige doit être comprise comme un corps allongé dont la partie distale est destinée à être insérée dans un canal ou un orifice.
La matrice tampon 2 possède avantageusement un module d’Young supérieur ou égal à 1 GPa. La matrice tampon 2 possède un taux de déformation à la rupture, noté τ R 2 , vérifiant avantageusement τ R 2 > τ R 1 . La matrice tampon 2 est avantageusement réalisée dans un matériau choisi parmi : - un polymère, de préférence un polyimide, le polycarbonate, un polyéthérimide, un polyamide-imide, le polyéthylène, un verre, le polyétheréthercétone, le polypropylène, le polyméthacrylate de méthyle, le polyéthersulfone, le polychlorure de vinyle, le polystyrène, le polytéréphtalate d'éthylène ; - une céramique, de préférence SiN, SiC, Al 2 O 3 .
L’empilement comprend avantageusement une couche caoutchoutique 3 ; la matrice tampon 2 étant intercalée entre la structure utile 1 et la couche caoutchoutique 3. La couche caoutchoutique 3 est avantageusement réalisée dans un matériau choisi parmi : - un polymère de type silicone, comprenant de préférence le polydiméthylsiloxane (PDMS) ; - l'éthylène-acétate de vinyle ; - un polyuréthane ; - un polyacrylique ; - le butadiène ; - un composé comprenant un groupement butyle ; - un caoutchouc de type EPDM ; - un fluoroélastomère, notamment un perfluoroélastomère ; - l’isoprène ; - un composé comprenant un groupement nitrile ; - le polychloroprène ; - le styrène-butadiène.
Lorsque la matrice tampon 2 est un film de polyimide et la couche caoutchoutique 3 est réalisée en PDMS, la couche caoutchoutique 3 peut être collée sur la matrice tampon 2 à l’aide du réactif unique 3-mercaptopropyltriméthoxysilane (MPTMS) à température ambiante. Lorsque la structure utile 1 est une couche de silicium, le film de polyimide peut être collé sur la structure utile 1 à l’aide d’un adhésif (e.g. HD3007 ou HD3008 commercialisés par HD Microsystems™).
Comme illustré à la et aux figures 15a et 15b, l’empilement peut comporter un matériau rigide 30, noyé dans la couche caoutchoutique 3. Par « rigide », on entend que le matériau rigide 30 possède un module d’Young supérieur ou égal à 100 MPa, de préférence supérieur ou égal à 1 GPa. Le matériau rigide 30 est géométriquement adapté de manière à présenter une résistance en traction différenciée selon les axes X et Y, comme illustré aux figures 16a et 16b, à partir d’un seuil de force de compression F appliquée à l’empilement selon la normale Z’-Z au plan moyen de l’interface. En effet, comme illustré à la , à partir du seuil de de force de compression F, la résistance en traction selon l’axe X correspond à la somme des coefficients α et β, tandis que la résistance en traction selon l’axe Y correspond au coefficient β, comme illustré à la . A titre d’exemple non limitatif, le matériau rigide 30 peut être un polymère, de préférence un polyimide lorsque la couche caoutchoutique 3 est réalisée en PDMS. Lorsque la structure utile 1 est comprimée verticalement, la déformation latérale qui en résulte diffère selon chacun des axes X et Y en raison de la géométrie des ondulations du matériau rigide 30. Le matériau rigide 30 ondulé ne modifie pas la résistance à l’allongement selon l’axe X tant que le matériau rigide 30 n’est pas « déplié », alors que le matériau rigide 30 offre une résistance à l’allongement selon l’axe Y indépendamment de son ondulation. A partir d’un certain taux de compression, les ondulations du matériau rigide 30 disparaissent. La résistance à l’allongement devient comparable selon les deux axes X et Y. Comme illustré aux figures 16a et 16b, la déformation est d’abord rapide selon X puisque, selon cet axe, le matériau rigide 30 se déplie sans offrir de résistance. Dès que le matériau rigide 30 est déplié sous l’effet de la pression verticale, la résistance du matériau rigide 30 apparaît selon l’axe X. La pente devient alors identique à celle décrivant la variation selon l’axe Y dont la résistance à la déformation n’est pas liée à la présence ou à l’état des ondulations.
Comme illustré aux figures 19a et 19b, l’empilement peut comporter un renfort 31, réalisé dans un matériau rigide, et intégré à la couche caoutchoutique 3, par exemple par moulage. Le renfort 31 peut présenter un module d’Young de l’ordre de 1 GPa. Le renfort 31 peut présenter une épaisseur de quelques centaines de µm. Le renfort 31 présente une surface non-plane. Le renfort 31 peut avoir un profil différent selon les axes définissant un plan parallèle au plan moyen de l’interface entre la structure utile 1 et la matrice tampon 2. Sous l’action de la force de compression F, le renfort 31 s’aplatit de manière à favoriser la déformation en tension de la matrice tampon 2 et par là-même de la structure utile 1. Le renfort 31 peut présenter une épaisseur variable (i.e. dimension selon la normale au plan moyen de l’interface entre la matrice tampon 2 et la structure utile 1) de manière à permettre une déformation non homogène.
Comme illustré aux figures 2a, 2b, 3b, 4b, 5b, 7a, 7b, 8b et 9b, l’empilement peut comprendre une couche anti-glissement 4, intercalée entre la structure utile 1 et la matrice tampon 2, la couche anti-glissement 4 possédant un coefficient de friction adapté pour maintenir en position la structure utile 1 au sein de l’empilement. A titre d’alternative, l’empilement peut comprendre un film de collage 4’, intercalé entre la structure utile 1 et la matrice tampon 2.
Moyens de compression
Les moyens de compression peuvent comporter une plaque inférieure 5a et une plaque supérieure 5b, agencées pour enserrer l’empilement.
Les plaques inférieure 5a et supérieure 5b sont rigides. Par « rigides », on entend que les plaques inférieure 5a et supérieure 5b possèdent un module d’Young supérieur ou égal à 100 MPa, de préférence supérieur ou égal à 1 GPa.
Comme illustré aux figures 12 et 13, la plaque supérieure 5b peut présenter une surface de contact non-plane avec la couche caoutchoutique 3, la surface de contact non-plane étant géométriquement adaptée de sorte que la couche caoutchoutique 3 convertit la force de compression F en des forces de cisaillement f longitudinales, parallèles au plan moyen de l’interface, s’appliquant de manière anisotrope à la matrice tampon 2. On parle alors de déformation de la structure utile 1 avec frustration géométrique.
Comme illustré à la , la couche caoutchoutique 3 peut être surmontée d’une couche de polymère 32 présentant une surface 320 non-plane. La plaque supérieure 5b peut présenter une surface 51 non-plane, destinée à être en contact avec la couche de polymère 32. La surface 320 non-plane de la couche de polymère 32 peut présenter une forme différente de la surface 51 non-plane de la plaque supérieure 5b. Les formes différentes de la surface 51 non-plane de la plaque supérieure 5b et de la surface 320 non-plane de la couche de polymère 32 peuvent être adaptées pour obtenir une dissymétrie de la déformation engendrée, qui peut être par exemple uniaxiale, compressive selon un axe, ou en tension selon un autre axe. La couche de polymère 32, formée sur la couche caoutchoutique 3, présente un module d’Young strictement supérieur au module d’Young de la couche caoutchoutique 3.
Comme illustré aux figures 8a, 8b, 9a et 9b, la plaque inférieure 5a peut être réalisée sous la forme d’un châssis adapté pour recevoir l’empilement.
Moyens de cisaillement
Comme illustré aux figures 3a, 3b, 4a, 4b, 8a, 8b, 9a et 9b, les moyens de cisaillement peuvent comporter un organe de préhension 6 de la matrice tampon 2, mobile en translation selon une direction longitudinale, parallèle au plan moyen de l’interface. Les moyens de cisaillement comportent avantageusement un parallélogramme articulé, agencé pour mouvoir l’organe de préhension 6 en translation selon la direction longitudinale. L’organe de préhension 6 est avantageusement mobile en rotation autour d’un axe de rotation ω perpendiculaire au plan moyen de l’interface. L’organe de préhension 6 peut comporter deux bras de préhension 60, agencés aux extrémités latérales de la couche tampon 2. Comme illustré aux figures 8a, 8b, 9a et 9b, l’organe de préhension 6 peut être monté sur un châssis 5a. Le châssis 5a est avantageusement mobile en rotation autour d’un axe de rotation ω perpendiculaire au plan moyen de l’interface. Il est alors possible de déformer la structure utile 1 grâce à la force centrifuge obtenue par la rotation. L’ajout de poids en périphérie de la matrice tampon 2 permet d’augmenter la force centrifuge. De tels moyens de cisaillement sont externes à l’empilement.
Les moyens de cisaillement comportent avantageusement la couche caoutchoutique 3, la couche caoutchoutique 3 étant adaptée pour convertir la force de compression F en des forces de cisaillement f longitudinales, parallèles au plan moyen de l’interface, s’appliquant à la matrice tampon 2. De tels moyens de cisaillement sont internes à l’empilement, et peuvent coexister avec des moyens de cisaillement externes à l’empilement, ce qui permet d’envisager des déformations biaxiales (éventuellement anisotropes) de la structure utile 1 dans le plan moyen de l’interface entre la structure utile 1 et la matrice tampon 2. Il est également possible d’utiliser uniquement des moyens de cisaillement internes à l’empilement, et de s’affranchir de moyens de cisaillement externes à l’empilement.
Les moyens de cisaillement peuvent comporter une structure rigide, agencée autour de la couche caoutchoutique 3 pour contrôler la déformation de la couche caoutchoutique 3. Plus précisément, la structure rigide est géométriquement adaptée pour contrôler la déformation de la couche caoutchoutique 3 dans un plan parallèle au plan moyen de l’interface, lors de la conversion de la force de compression F en des forces de cisaillement f longitudinales, parallèles au plan moyen de l’interface, s’appliquant à la matrice tampon 2. Une telle structure rigide permet d’empêcher, dans certaines directions, des déformations biaxiales de la structure utile 1, dans le plan moyen de l’interface entre la structure utile 1 et la matrice tampon 2. A titre d’exemple non limitatif, la structure rigide peut être réalisée à l’aide d’un moule. Par « rigide », on entend que la structure rigide possède un module d’Young supérieur ou égal à 100 MPa, de préférence supérieur ou égal à 1 GPa.
- une poignée 16 située à l’extérieur du corps principal 12, la poignée 16 étant reliée à la deuxième extrémité de la corde 15 et étant configurée pour exercer une traction sur la corde 15 de manière à entrainer en rotation la roue d’entrainement 14 selon un sens de rotation, et
- un ressort de rappel 17 logé dans le logement interne 13 délimité par le corps principal 12 et configuré pour être disposé coaxialement par rapport à l’axe de rotation A, le ressort de rappel 17 étant configuré pour entrainer en rotation la roue d’entrainement 14 selon un sens de rotation inverse qui est opposé au sens de rotation, de manière à enrouler la corde 15 autour de la roue d’entrainement 14 après qu’une traction ait été exercée par un utilisateur sur la poignée 16.
L’accessoire rotatif 6 est ainsi plus particulièrement configuré pour hacher des aliments reçus dans le bol 4 en mettant en rotation la ou les lame(s) de coupe 7 lorsqu’un utilisateur exerce une traction sur la poignée 16 reliée à la corde 15.
De façon avantageuse, la poignée 16 comporte une partie de préhension 16.1 ayant une forme courbe, par exemple globalement en arc de cercle, et une partie de butée 16.2 configurée pour venir en appui contre une surface externe du corps principal 12 lorsque le dispositif d’entrainement à corde 11 est en phase de repos.
Selon le mode de réalisation représenté sur les figures 1 à 11, le ressort de rappel 17 est enroulé autour de l’axe de rotation A, et le plan d’enroulement du ressort de rappel 17 est avantageusement disposé perpendiculairement à l’axe de rotation A. De façon avantageuse, le ressort de rappel 17 est un ressort spiral, tel qu’un ruban élastique prenant la forme d’un rouleau à spires jointives, et est logé dans une cavité annulaire délimitée au moins en partie par la roue d’entrainement 14.
Comme montré à la , le ressort de rappel 17 comporte une première portion d’extrémité 17.1 fixée à un premier point d’ancrage prévu sur la roue d’entrainement 14, et une deuxième portion d’extrémité 17.2 fixée à un deuxième point d’ancrage prévu sur le corps principal 12. Ainsi, le ressort de rappel 17 pourra emmagasiner de l’énergie lorsqu’il est tendu ou sous tension, et la restituer lors de sa détente (restitution du couple).
Comme montré plus particulièrement à la , la roue d’entrainement 14 comprend une gorge annulaire 18 configurée pour recevoir la corde 15. De façon avantageuse, la corde 15 est enroulée dans la gorge annulaire 18, dans le sens anti-horaire par rapport à l’axe de rotation A, et le ressort de rappel 17, qui est disposé dans la cavité annulaire de la roue d’entrainement 14, est enroulé dans le sens horaire par rapport à l’axe de rotation A. Il peut cependant être envisagé que la corde 15 soit enroulée dans la gorge annulaire 18 de la roue d’entrainement 14, dans le sens horaire par rapport à l’axe de rotation A et le ressort de rappel 17 soit disposé dans la cavité annulaire de la roue d’entrainement 14 enroulé dans le sens anti-horaire par rapport à l’axe de rotation A.
De façon avantageuse, le dispositif d’entrainement à corde 11 comporte de plus un guide corde 19 qui est fixé au corps principal 12 et qui est configuré pour guider la corde 15 lorsqu’une traction est exercée sur la corde 15. Le guide corde 19 peut par exemple être en laiton, en céramique ou en métal, ou tout matériau qui en contact avec la corde 15 ne sera pas altéré par l’échauffement de la corde 15, provenant des frottements de celle-ci lors de son déplacement. Selon le mode de réalisation représenté sur les figures 1 à 11, le guide corde 19 est tubulaire et délimite un passage interne configuré pour permettre le passage de la corde 15. De façon avantageuse, le passage interne débouche dans une paroi périphérique externe du corps principal 12.
Comme montré plus particulièrement sur les figures 2 à 5, l’accessoire rotatif 6 comprend un organe d’accouplement 21 et la roue d’entrainement 14 comporte un élément d’accouplement 22 configuré pour être couplé mécaniquement à l’organe d’accouplement 21 lorsque le corps principal 12 est fixé au couvercle 5, de manière à transmettre un mouvement de rotation provenant de la roue d’entrainement 14 à l’accessoire rotatif 6. De façon avantageuse, l’organe d’accouplement 21 et l’élément d’accouplement 22 présentent chacun une section de forme polygonale, et par exemple hexagonale.
Selon le mode de réalisation représenté sur les figures 1 à 11, le couvercle 5 comprend une ouverture de passage centrale 23, et l’organe d’accouplement 21 est configuré pour être situé en regard de l’ouverture de passage ou pour faire saillie à travers l’ouverture de passage centrale. De façon avantageuse, l’élément d’accouplement 22 est configuré pour coopérer directement avec l’organe d’accouplement 21 par un accouplement mécanique du type mâle / femelle. Selon le mode de réalisation représenté sur les figures 1 à 11, l’élément d’accouplement 22 est un élément d’accouplement femelle, et l’organe d’accouplement 21 est un organe d’accouplement mâle. Cependant, l’élément d’accouplement 22 pourrait être un élément d’accouplement mâle, et l’organe d’accouplement 21 pourrait être un organe d’accouplement femelle.
Comme montré plus particulièrement sur les figures 2 et 6, le dispositif d’entrainement à corde 11 est autonome, et est configuré pour être amovible par rapport au couvercle 5.
A cet effet, l’appareil culinaire 2 comporte un système de verrouillage 23 configuré pour fixer de manière temporaire et réversible le corps principal 12 du dispositif d’entrainement à corde 11 au couvercle 5. Le système de verrouillage 23 est en outre configuré pour :
- interdire un déplacement en rotation du corps principal 12 par rapport au couvercle 5 et selon l’axe de rotation A lorsque le corps principal 12 est fixé au couvercle 5,
- empêcher un déplacement en translation du corps principal 12 par rapport au couvercle 5 selon une direction de déplacement D qui est parallèle à l’axe de rotation A, lorsque le corps principal 12 est fixé au couvercle 5, et
- empêcher un déplacement en translation du corps principal 12 par rapport au couvercle 5 selon un plan de déplacement P qui est orthogonal à l’axe de rotation A, lorsque le corps principal 12 est fixé au couvercle 5.
Le système de verrouillage 23 est ainsi configuré pour immobiliser en translation et en rotation le corps principal 12 par rapport au couvercle 5 lorsque le corps principal 12 est fixé au couvercle 5. De façon avantageuse, le système de verrouillage 23 est plus particulièrement configuré pour empêcher, au jeu fonctionnel près, tout mouvement du corps principal 12 par rapport au couvercle 5 lorsque le corps principal 12 est fixé au couvercle 5.
Un avantage est facilité la fabrication de la cartouche et de réduire l’encombrement volumique de ladite cartouche. Un autre avantage est de convertir l’énergie lumineuse du faisceau en énergie thermique directement au cœur de la solution comprenant l’agent thérapeutique, facilitant ainsi la génération de bulle de vapeur et l’éjection de gouttelette comprenant l’agent thérapeutique.
Dans un mode de réalisation, la cartouche de bio-impression comprend en outre une plaque de support transparente, agencée de manière à supporter la couche supérieure.
Un avantage est de supporter physiquement la couche supérieure qui peut être liquide ou visqueuse tout en autorisant le passage du faisceau lumineux en perdant le minimum d’énergie.
Dans un mode de réalisation, la couche absorbante est un revêtement métallique de la surface supérieure de la plaque de support.
Dans un mode de réalisation, la plaque de support est une plaque de verre. Le verre est avantageusement transparent aux longueurs d’onde ultraviolettes et infrarouges.