INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En effet, les contextes d’exécutions CPU_Priv, CPU_NPriv, CPU_Sec, CPU_NSec, sont définis par la phase de compilation CMPL (GEN), de sorte que la compilation « sait » quels sont les contextes d’exécution des différentes instructions. Plus particulièrement, la compilation peut identifier différentes phases de traitement particulières d’un contexte donné. Par exemple la compilation peut identifier notamment des phases de traitement sécurisé Trtmt_S et des phases de transitions de contexte NS->S cpy, S->NS cpy dans les contextes d’exécution sécurisé CPU_Sec et non-sécurisé CPU_NSec (voir ci-après en relation avec la ).
Ainsi, la sélection des groupes d’instructions peut être faite aisément en fonction du contexte d’exécution desdites instructions, et même en fonction d’une phase de traitement effectué dans le contexte correspondant.
Aussi, les étapes d’identification ID et de substitution SUB peuvent être faites sur différentes formes des instructions, correspondant à différents instants de la phase de compilation CMPL.
Le catalyseur C est préparé par imprégnation à sec du support ainsi obtenu à l’aide d’une solution aqueuse contenant les éléments Ni, Mo. Cette solution est obtenue par dissolution des précurseurs suivants dans l’eau : nitrate de nickel, et heptamolybdate d’ammonium. La quantité de précurseurs en solution est ajustée en fonction des concentrations ciblées sur le catalyseur final. Après imprégnation à sec, le catalyseur est séché à 120°C sous air.
Les pourcentages massiques dans le catalyseur sont respectivement : 15,1% poids de molybdène (sous forme MoO3), 3,3% poids de nickel (sous forme NiO) sur base sèche.
Exemple 4 – Préparation d’un catalyseur D comparatif
Le support du catalyseur D est préparé par mise en forme par malaxage-extrusion de 60% poids de zéolithe Y ayant un paramètre de maille de 24,42 Å, un rapport SiO2/Al2O3 molaire de 5,2, une surface spécifique mesurée par physisorption d’azote selon la méthode B.E.T. de 725 m2/g un volume microporeux déterminée par adsorption d’azote de 0,29 mL/g et une acidité de Bronsted de 270 µmol/g, et 10% poids de zéolithe Beta commerciale (CP814e, Zeolyst) ayant un rapport SiO2/Al2O3 molaire de 25, une surface spécifique mesurée par physisorption d’azote selon la méthode B.E.T. de 670 m2/g, en présence de boehmite commerciale (Pural SB3, Sasol). Les extrudés obtenus sont séchés à 80°C puis calcinés à 600°C sous air humide (5% poids d’eau par kg d’air sec). Le support calciné comprend, sur base sèche, 60% poids de zéolithe USY, 10% poids de zéolithe Beta et 30% poids d’alumine soit un rapport pondéral USY/Beta = 6 dans le catalyseur.
Le catalyseur D est préparé par imprégnation à sec du support ainsi obtenu à l’aide d’une solution aqueuse contenant les éléments Ni, Mo. Cette solution est obtenue par dissolution des précurseurs suivants dans l’eau : nitrate de nickel, et heptamolybdate d’ammonium. La quantité de précurseurs en solution est ajustée en fonction des concentrations ciblées sur le catalyseur final. Après imprégnation à sec, le catalyseur est séché à 120°C sous air.
Exemple 5 – Préparation d’un catalyseur E comparatif
Le support du catalyseur E est préparé par mise en forme par malaxage-extrusion de 70% poids de zéolithe USY ayant un paramètre de maille de 24,54 Å, un rapport SiO2/Al2O3 molaire de 5,4, une surface spécifique mesurée par physisorption d’azote selon la méthode B.E.T. de 811 m2/g, un volume microporeux déterminée par adsorption d’azote de 0,28 ml/g et une acidité de Bronsted de 600 µmol/g, en présence de boehmite commerciale (Pural SB3, Sasol). Les extrudés obtenus sont séchés à 80°C puis calcinés à 600°C sous air humide (5% poids d’eau par kg d’air sec). Le support calciné comprend, sur base sèche, 70% poids de zéolithe USY, et 30% poids d’alumine.
Le catalyseur E est préparé par imprégnation à sec du support ainsi obtenu à l’aide d’une solution aqueuse contenant les éléments Ni, Mo. Cette solution est obtenue par dissolution des précurseurs suivants dans l’eau : nitrate de nickel, et heptamolybdate d’ammonium. La quantité de précurseurs en solution est ajustée en fonction des concentrations ciblées sur le catalyseur final. Après imprégnation à sec, le catalyseur est séché à 120°C sous air.
Exemple 6 – Préparation d’un catalyseur F selon l’invention
Le support du catalyseur F est préparé par mise en forme par malaxage-extrusion de 70% poids de zéolithe USY ayant un paramètre de maille 24,37 Å, un rapport SiO2/Al2O3 molaire de 11, une surface spécifique mesurée par physisorption d’azote selon la méthode B.E.T. de 864 m2/g, un volume microporeux déterminée par adsorption d’azote de 0,29 ml/g et une acidité de Bronsted de 339 µmol/g en présence de boehmite commerciale Pural SB3.
Les extrudés obtenus sont séchés à 80°C puis calcinés à 600°C sous air humide (5%pds d’eau par kg d’air sec). Le support calciné comprend, sur base sèche, 70% poids de zéolithe USY, et 30% poids d’alumine. Après imprégnation à sec, le catalyseur est séché à 120°C sous air.
Le catalyseur F est préparé par imprégnation à sec du support ainsi obtenu à l’aide d’une solution aqueuse contenant les éléments Ni, Mo. Cette solution est obtenue par dissolution des précurseurs suivants dans l’eau : nitrate de nickel, et heptamolybdate d’ammonium. La quantité de précurseurs en solution est ajustée en fonction des concentrations ciblées sur le catalyseur final.
Les pourcentages massiques dans le catalyseur sont respectivement : 10% poids de molybdène (sous forme MoO3), 2,0% poids de nickel (sous forme NiO) sur base sèche.
Exemple 7 – Préparation d’un catalyseur G selon l’invention
Dans le cadre de la présente invention, l’empilement de couches E1, E2 peut être réalisé de différentes manières. En particulier, il peut comporter un nombre variable de couches et également des couches de matériaux différents, en particulier pour mettre en œuvre des fonctions différentes, comme précisé ci-dessous.
Dans une première réalisation (représentée sur la ) de ce premier mode de réalisation, l’empilement de couches E1 comporte un ensemble 7 formé d’une pluralité de couches superposées, par exemple en verre ou en carbone, qui est destiné à réaliser une protection contre le feu. Dans l’exemple de la , l’ensemble 7 comporte quatre couches C1, C2, C3 et C4 superposées.
L’empilement de couches E1 comprend également une couche C5 pourvue d’un treillis (ou réseau) métallique assurant une conductivité électrique. Ce treillis métallique est destiné à drainer, de façon usuelle, les courants électriques susceptibles d’apparaître dans la partie 2, par exemple des courants électriques générés par la foudre. La couche C5 recouvre l’ensemble 7 vers l’extérieur.
Le bouclier thermique 1 comporte également une couche de protection C6 externe. Cette couche de protection C6 externe, réalisée par exemple en verre, est agencée sur la face externe de la couche C5 pourvue du treillis métallique et est destinée à protéger cette couche C5.
Dans une variante de réalisation (non représentée), la couche C5 et la couche de protection C6 peuvent être remplacées par une unique couche pourvue d’un treillis métallique pré-imprégné. Dans ce cas, la couche comprend une résine imprégnant le treillis métallique.
Par ailleurs, dans une seconde réalisation (représentée sur la ) de ce premier mode de réalisation, l’empilement de couches E2 comporte un ensemble 8 de couches C7 et C8 superposées. Les couches C7 et C8 sont réalisées dans un premier matériau, par exemple en céramique. Cet ensemble 8 est configuré pour assurer une protection contre le feu ainsi qu’une protection thermique.
L’empilement de couches E2 comporte également un ensemble 9 de couches C9 et C10 superposées. Les couches C9 et C10 sont réalisées dans un second matériau, par exemple en verre. Cet ensemble 9 qui est agencé sur la face interne de l’ensemble 8 est, notamment, destiné à procurer un complément de protection contre le feu ainsi qu’une rigidité au bouclier thermique 1, en particulier pour faciliter sa manipulation et éviter des déformations.
L’empilement de couches E2 comporte, de plus, un ensemble 10 de couches C11 et C12 superposées. Les couches C11 et C12 sont réalisées, de préférence, dans le même matériau que les couches C9 et C10 de l’ensemble 9. Cet ensemble 10 qui est agencé sur la face externe de l’ensemble 8 est destiné à procurer un complément de protection contre le feu ainsi qu’une rigidité au bouclier thermique et assurer une protection contre divers dommages potentiels.
Dans le mode de réalisation préféré représenté sur la , les ensembles 9 et 10 sont identiques et permettent, comme ils sont agencés, respectivement, de part et d’autre de l’ensemble 9 (vers l’intérieur et vers l’extérieur), d’obtenir un assemblage de couches C7 à C12 qui est sensiblement symétrique, ce qui évite les déformations pendant sa fabrication (cuisson) et facilite sa manipulation.
Par ailleurs, l’empilement de couches E2 comporte également une couche C13 pourvue d’un treillis métallique assurant une conductivité électrique. Ce treillis métallique est destiné à drainer, de façon usuelle, les courants électriques susceptibles d’apparaître dans la partie 2, par exemple des courants électriques générés par la foudre. Dans cet exemple, la couche C13 est pourvue d’un treillis métallique pré-imprégné, c’est-à-dire qu’elle comprend une résine imprégnant le treillis métallique. La couche C13 recouvre l’ensemble 10 vers l’extérieur.
Dans une variante de réalisation (non représentée), la couche C13 pourvue d’un treillis métallique pré-imprégné peut être remplacée par deux couches similaires aux couches C5 et C6 de la .
Dans une réalisation particulière (non représentée) du premier mode de réalisation précité (comprenant une couche de mousse ou une lame d’air pour la protection thermique), on peut prévoir pour la protection contre le feu une monocouche de titane, au lieu de l’empilement de couches E1, E2.
Par ailleurs, dans un second mode de réalisation représenté sur la , le bouclier thermique 1 comporte un empilement de couches E3. Cet empilement de couches E3 comprend un ensemble 11 de couches C14, C15, C16 et C17 superposées. Chacune des couches C14, C15, C16 et C17 est apte à assurer, à la fois, une protection thermique et une protection contre le feu. Ces couches C14, C15, C16 et C17 superposées sont réalisées dans un même matériau, par exemple en céramique. Dans une variante non représentée, les couches C14, C15, C16 et C17 superposées peuvent être réalisées dans des matériaux différents.
Ce second mode de réalisation de la ne nécessite pas l’utilisation d’une mousse (comme le premier mode de réalisation décrit ci-dessus en référence aux figures 1 et 2), pour assurer la protection thermique. Ceci permet, notamment, de réduire l’épaisseur du bouclier thermique 1.
L’empilement de couches E3 comprend, de plus, une couche C18, par exemple en verre, destinée à réaliser une protection mécanique. La couche C18 recouvre l’ensemble 11 vers l’extérieur.
Par ailleurs, l’empilement E3 de couches comprend également une couche C19 pourvue d’un treillis métallique. La couche C19 recouvre la couche C18 vers l’extérieur. Dans cet exemple, la couche C19 est pourvue d’un treillis métallique pré-imprégné et est, par exemple, similaire à la couche C13 de la .
En particulier, une centrale à béton d’argile selon la présente invention pourra être configuré pour ne comporter qu’un seul second moyen de pesage 22 couplé au transporteur d’argile crue 111, au transporteur d’activateur 121 et au transporteur d’oxydes métalliques 131.
Réservoir à adjuvant
Comme illustré à la , une centrale à béton selon la présente invention comporte un ou plusieurs réservoirs à adjuvant 40.
De façon préférée, une centrale à béton d’argile selon la présente invention comporte plusieurs réservoirs à adjuvant.
Les réservoirs à adjuvant pourront comporter chacun un adjuvant différent : tel qu’un accélérateur de prise, un retardateur, un plastifiant…
En outre, une centrale à béton d’argile selon la présente invention comporte au moins un réservoir à défloculant.
Le ou les réservoirs à défloculant comporteront de préférence chacun un défloculant organique.
Comme cela a été abordé, la présence d’un ou de plusieurs défloculants peut améliorer les performances de fabrication du béton selon l’invention. Ainsi, avantageusement, une gâchée de béton produite dans le cadre de l’invention comporte un défloculant, avantageusement un défloculant organique.
décrites précédemment, illustrent des cas classiques ;
La représente un procédé d’exécution d’un programme logiciel, par exemple par une unité de traitement CPU, comprenant en particulier une phase de compilation CMPL générant des instructions en langage machine, usuellement à partir d’un code source en langage de programmation CDSRC. Le programme logiciel compilé est ensuite destiné à être exécuté lors d’une phase d’exécution, par l’unité de traitement CPU.
Le procédé peut être matérialisé en pratique par un programme d’ordinateur comprenant des instructions qui, lorsque le programme est exécuté par un ordinateur, conduisent celui-ci à mettre en œuvre le procédé. Le procédé peut aussi être matérialisé en pratique par un support lisible par ordinateur comprenant des instructions qui, lorsqu’elles sont exécutées par un ordinateur, conduisent celui-ci à mettre en œuvre le procédé.
L’unité de traitement, appartenant par exemple à un système de microcontrôleur ou de microprocesseur, usuellement réalisé sous la forme d’un circuit intégré, peut avoir un contexte d’exécution de niveau de droits d’accès supérieur pouvant être le niveau de droit d’accès sécurisé CPU_Sec, et/ou pouvant être le niveau de droit d’accès privilégié CPU_Priv, et un contexte d’exécution de niveau de droits d’accès inférieur pouvant être le niveau de droit d’accès non-sécurisé CPU_NSec, et/ou pouvant être le niveau de droit d’accès non-privilégié CPU_NPriv (figures 4A-4B).
Les termes droits d’accès de niveau sécurisé Sec et de niveau non-sécurisé NSec ainsi que les termes droits d’accès de niveau privilégié Priv et de niveau non-privilégié NPriv ont la signification usuelle et classique bien connue de l’homme de l’art.
On notera en particulier que les contextes d’exécution de niveaux privilégié et non-privilégié peuvent être utilisés de façon autonome, ou en tant que « sous-contexte » des contextes d’exécution de niveaux sécurisé et non-sécurisé.
Dans les compilations classiques, les instructions en langage machine ne sont typiquement pas générées selon le niveau de droit d’accès dans lequel elles sont destinées à être exécutées. En outre, la grande majorité des instructions en langage machine n’existent qu’avec le niveau de droit d’accès hiérarchiquement supérieur inst_id ( ).
Or, la phase de compilation CMPL de ce procédé est prévue pour générer des instructions en langage machine ayant un niveau de droits d’accès exclusivement sécurisé si ces instructions sont destinées à être exécutées dans le contexte d’exécution de niveau de droits d’accès sécurisé CPU_Sec, et pour générer des instructions ayant un niveau de droits d’accès non-privilégié NPriv si ces instructions sont destinées à être exécutées dans le contexte d’exécution de niveau de droits d’accès non-privilégié CPU_NPriv.
Dans l’exemple de compilation CMPL illustré par la les niveaux de droit d’accès inférieurs correspondent au niveau « non-privilégié » NPriv, tandis que les niveaux de droits d’accès supérieurs correspondent au niveau « sécurisé » Sec, d’une manière arbitraire et pour des raisons de concision de la description.
Dans une première alternative, la phase de compilation CMPL comprend d’abord une génération GEN des instructions en langage machine BIN suivie d’un post-traitement PST-TRMT des instructions générées.
Filtres UV Comme filtres UV, on peut citer notamment les filtres UV organiques, les filtres UV inorganiques, et leurs mélanges.
A titre d’illustration des filtres UV organiques et de façon non limitative, on peut citer :
- les anthranilates, en particulier l’anthranilate de menthyle ;
- les benzophénones, en particulier la benzophénone-1, la benzophénone-3 ou oxybenzone, la benzophénone-5, la benzophénone-6, la benzophénone-8, la benzophénone-9, la benzophénone-12, et préférentiellement la Benzophénone-2 (Oxybenzone), ou la Benzophénone-4 (Uvinul MS40 ® disponible chez B.A.S.F.) ;
- les benzylidènes-camphres, en particulier le 3-benzylidène-camphre, l’acide benzylidènecampho-sulfonique, le benzalkoniumméthosulfate de Camphre, le polyacrylamidométhylbenzylidène camphre, l’acide téréphthalylidène di-camphre sulfonique, et préférentiellement le 4-méthylbenzylidène camphre (Eusolex 6300 ® disponible chez Merck) ;
- les benzimidazoles, en particulier le benzimidazilate (Neo Heliopan AP ® disponible chez Haarmann et Reimer), ou l’acide phénylbenzimidazole sulfonique (PARSOL HS ® disponible chez DSM) ;
- les benzotriazoles, en particulier le drométrizole trisiloxane, ou le méthylène bis-benzotriazolyltétraméthylbutylphénol (Tinosorb M ® disponible chez Ciba) ;
- les cinnamates, en particulier le cinoxate, le DEA méthoxycinnamate, le méthylcinnamate de diisopropyle, le glycéryl éthylhexanoate de diméthoxycinnamate, le méthoxycinnamate d’isopropyle, le cinnamate d’isoamyle, Kaempferia galanga root extract (TEGO GALANGA d'EVONIK contenant 98% ethyl-p-methoxycinnamate) et préférentiellement l’octylméthoxycinnamate (Parsol MCX ® disponible chez Hoffmann La Roche),
L’aile de traction 2 est ainsi stockée de manière ordonnée, en sécurité, à l’intérieur du réceptacle à voile 21 de manière entièrement automatisée et reste maintenue par les charriots 46. Durant ces opérations de repli, les lignes de suspente 4 de l’aile de traction 2 sont guidées dans leur parcours entre l’aile de traction 2 stockée et le dispositif volant de commande de trajectoire 5 posé sur son support 10, également de manière automatisée.
Lors des phases de déploiement de l’aile de traction 2, ces opérations sont répétées dans l’ordre inverse, l’aile étant alors sortie du réceptacle à voile 21 par le coulissement des charriots le long du mât d’arrimage 7 vers le haut, et la plateforme de base 8 étant entrainée en rotation pour que le mât d’arrimage 7 soit angulairement disposé face au vent apparent, pour ensuite permettre l’envol de l’aile de traction 2 (voir ).
Des variantes de réalisation du système de traction peuvent être mises en œuvre. Notamment, la structure de déploiement et de repli peut comporter des éléments supplémentaires ou alternatifs au mât d’arrimage 7, tels que structures déployables ou pliables, etc.
Par ailleurs, la plateforme de base 8 peut être dépourvue de réceptacle à voile 21, la voile étant alors stockée directement dans l’espace interne de stockage 20 sans réceptacle, en étant maintenue uniquement par les charriots 46. Dans ce cas, les parois internes du socle 12 sont de préférences dépourvues d’aspérité et peuvent comporter des aménagements (revêtements, etc.) préservant l’aile de traction en cas de friction sur les parois internes du socle 12, lors de la rotation de la plateforme 8 sur le socle 12.
Plus particulièrement, mais pas exclusivement, cette invention concerne une trappe de logement de train d’atterrissage d’aéronef comprenant un mécanisme d’attache approprié pour la fixation de manière pivotante de la trappe à un aéronef de telle sorte que la trappe puisse se déplacer entre une position fermée, dans laquelle la trappe ferme au moins partiellement un logement de train d’atterrissage d’aéronef pour y escamoter un train d’atterrissage, et une position ouverte, dans laquelle la trappe ouvre au moins partiellement le logement de train d’atterrissage pour permettre au train d’atterrissage de se déployer, et un premier côté prévu pour être orienté vers l’intérieur relativement au logement de train d’atterrissage d’aéronef lorsque la trappe est fermée et être orienté vers un côté d’une jambe principale du train d’atterrissage lorsque la trappe est ouverte et le train d’atterrissage est déployé.
Selon un premier aspect, la présente invention concerne une trappe de logement de train d’atterrissage d’aéronef comprenant un mécanisme d’attache approprié pour la fixation de manière pivotante de la trappe à un aéronef de telle sorte que la trappe puisse se déplacer entre une position fermée, dans laquelle la trappe ferme au moins partiellement un logement de train d’atterrissage d’aéronef pour y escamoter un train d’atterrissage, et une position ouverte, dans laquelle la trappe ouvre au moins partiellement le logement de train d’atterrissage pour permettre au train d’atterrissage de se déployer, et un premier côté prévu pour être orienté vers l’intérieur relativement au logement de train d’atterrissage d’aéronef lorsque la trappe est fermée et être orienté vers un côté d’une jambe principale du train d’atterrissage lorsque la trappe est ouverte et le train d’atterrissage est déployé, le premier côté comprenant un profil incurvé, de telle sorte que, lors de l’utilisation, l’écoulement d’air passant le long du profil incurvé soit modifié par le profil incurvé.
Une telle trappe dotée du profil intérieur incurvé permet de modifier, par ex. ralentir, l’écoulement d’air passant le long du côté intérieur. Ceci réduit le bruit de l’écoulement d’air passant le long du train d’atterrissage. Par conséquent, cela signifie qu’un aéronef employant une telle trappe aura une empreinte sonore moindre, en particulier lorsque le train d’atterrissage est déployé et l’aéronef est en phase d’approche pour atterrir.
Le profil incurvé peut présenter une courbure aisément visible à l'œil nu. Par exemple, le rayon de courbure peut être inférieur à 2 mètres, de préférence inférieur à 1 mètre et plus préférablement inférieur à 50 cm.
procédé de commande d'une liaison de transmission électrique entre un premier et un second bus de tension alternative L'invention concerne des stratégies de contrôle de réseaux électriques, en particulier des stratégies de contrôle permettant d'assurer la stabilité de réseaux électriques comprenant au moins une ligne de courant alternatif et une ligne de courant continu reliant des bus entre des zones de tension alternative. L'invention concerne notamment des stratégies de contrôle de réseaux électriques, dans le cas spécifique où plusieurs bus AC de plusieurs nœuds du réseau DC sont interconnectés.
Contrairement à une ligne AC, la puissance de ces lignes DC peut être contrôlée à des valeurs constantes. En général, en fonctionnement normal, les opérateurs du système envoient la valeur de la référence de puissance toutes les quelques minutes. Ainsi, en cas de perturbation du système, la puissance circulant dans la ligne à courant continu peut rester constante (contrairement à une ligne à courant alternatif, où la perturbation sera réfléchie).
Lorsqu'une perturbation grave se produit dans le réseau (par exemple, un défaut, un déclenchement de ligne ou de générateur), l'ensemble du réseau peut subir de fortes oscillations. La vitesse des générateurs peut osciller, entraînant une oscillation des différences d'angle de tension de phase, ce qui entraîne d'importantes oscillations de puissance sur les lignes de courant alternatif. Cela peut entraîner les problèmes majeurs suivants : un déclenchement intempestif des protections AC (pour le déclenchement d'un générateur ou d'une ligne), une défaillance en cascade, et enfin un black-out.