INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Une valeur représentative du seuil d'audibilité "I 0 " est ensuite ajoutée, laquelle correspond à l’intensité minimale souhaitée du signal audio c’est-à-dire le son le plus faible restitué à l’utilisateur (" baseline "). A la , cette addition est symbolisée par un additionneur, ou opérateur d’addition 25, qui reçoit le signal en sortie du multiplicateur 24 sur une première entrée, et qui reçoit la valeur représentative du seuil d'audibilité "I 0 " sur une seconde entrée. Dans certains modes de réalisation, comme représenté à la , cette valeur est fournie par un module 25a d’adaptation du seuil d'audibilité. Ce seuil peut en effet être variable, afin de pouvoir être adapté à la perception acoustique propre à chaque utilisateur.
Dans un exemple, le signal en sortie de l’additionneur 25 peut varier avec une dynamique souhaitable, c’est-à-dire dans un intervalle idéal, compris par exemple entre 20 dB et 50 dB.
Dans certains modes de réalisation, on peut alors procéder à l’opération inverse de la linéarisation opérée par le module de linéarisation 21. Dit autrement, le signal est converti de valeurs en décibels vers des valeurs linéaires. Cette opération peut par exemple être réalisée par une fonction exponentielle, avec un gain adéquat.
La sortie du module de conversion 26 module en amplitude un signal audio produit par un générateur de sons 27, qui est utilisé pour générer les sons associés à la détection d’une cible déterminée. Plus particulièrement, le générateur de sons 27 est adapté pour produire des sons avec une hauteur (fréquence) qui est fonction, par exemple, de la distance entre la tête de détection et la cible détectée. Comme on l’aura compris, le dispositif selon des modes de réalisation de l’invention qui est représenté à la a pour unique fonction d’adapter la dynamique de l’intensité (volume) du son délivré en sortie, à la dynamique du signal de détection reçu en entrée.
La fonction précitée de modulation de l’amplitude du signal audio généré par le générateur 26 par le signal en sortie du module de conversion 26 est symbolisée, à la , par un multiplicateur ou opérateur de multiplication 28. Celui-ci reçoit sur une première entrée le signal délivré par le générateur de son 27 (signal modulé), et reçoit sur une seconde entrée le signal en sortie du module de conversion 26 -signal modulant). Le multiplicateur délivre le signal de sortie du dispositif, à savoir un signal audio Audio_Lev avec des variations correspondant à celles de l’amplitude du signal d’entrée 20, mais à l’intérieur de l’intervalle d’intensité sonore désiré, c’est-à-à-dire la dynamique désirée du signal audio.
Dans certains modes de réalisation, le générateur de signal audio 27 peut en outre recevoir des informations d’un module de variation de timbre 27, permettant de faire varier le timbre du signal audio de sortie en fonction des informations de discrimination générées par le détecteur de métaux, ainsi qu’il a été présenté en introduction.
L’homme du métier appréciera que la conversion finale d’une échelle logarithmique (échelle en décibels) à une échelle linéaire opérée par le module de conversion 26 n’est pas obligatoirement nécessaire. En effet, certains dispositifs, comme des convertisseurs analogique-numériques (DAC) ou des amplificateurs audios, peuvent recevoir en entrée directement les informations en décibels.
En outre, dans certains modes de réalisation, un circuit 99 de coupure du son (ou "mute") peut être disposé en sortie du module de soustraction 22 du seuil de détection. Ce module permet de détecter si le signal est en-dessous du niveau de seuil et de commander si besoin (par exemple en fonction du mode audio choisi par l’utilisateur) un "mute" du signal audio pour les signaux en dessous du seuil de détection. Cette fonction "mute" est ici symbolisée par un interrupteur commandé 29 fonctionnant en tout ou rien, disposé entre la sortie du modulateur 26 et le casque audio 13, et commandé par le circuit 99. On notera qu’un "mute" peut aussi être généré, de la même manière, dans le cas de la détection de cibles d’un certain type particulier ou de plusieurs types particuliers, afin de ne pas alerter inutilement l’utilisateur si la cible détectée ne correspond pas au type de cible recherché.
Enfin, l’homme du métier appréciera qu’un réglage du gain audio global de la chaîne de traitement de la , non représenté ici, peut être intégré à la chaine de traitement. En variante, il peut être implémenté sous la forme d’un réglage de volume associé au casque audio 13. Ce dernier peut bien sûr être remplacé par un haut-parleur sans que cela ne change le fondement de l’invention. Le réglage du gain ne fait pas partie, en soi, du présent exposé dans la mesure où l’invention concerne la dynamique du signal audio en sortie pour restituer de manière satisfaisante toute la dynamique du signal de détection en entrée.
En résumé, l’invention permet d'effectuer une compression de la dynamique du signal de détection de la cible afin de correspondre à la dynamique désirée du signal audio qui est généré pour restituer ce signal de détection de manière sonore, la dynamique s’entendant ici comme étant la différence entre deux valeurs extrêmes. S’agissant du signal de détection, la dynamique s’entend plus particulièrement de la plage de valeurs d’amplitude du signal qui est comprise entre une extrémité inférieure et une extrémité supérieure. Pour le signal audio restitué à l’utilisateur, la dynamique représente le rapport entre le son le plus fort (ayant l’intensité sonore la plus élevée) et le son le plus faible (ayant l’intensité sonore la moins élevée). L’invention permet, dans le contexte de la détection de métaux, d'éviter la perte de signal de détection à l'extrémité inférieure et la limitation ou l'écrêtage à l'extrémité supérieure de la plage de variation d'amplitude du signal de détection, dans le signal audio correspondant qui est généré afin de restituer à l’utilisateur ce signal de détection de manière sonore.
Cet effet technique va maintenant être explicité en référence aux graphes des figures 5 à 9.
La , tout d’abord, montre l’évolution de l’amplitude, en fonction du temps, d’un exemple de signal électromagnétique de détection d’une cible. Dans cet exemple une cible métallique est détectée à l’intérieur d’une fenêtre de temps (fenêtre temporelle) d’une largeur égale à 40 ms, entre les instants t=30 ms et t=70 ms, portée en abscisses. La portion de signal représentée à la figure est issue de la tête de détection d’un détecteur de métaux lors d’un unique mouvement de balayage de la tête de détection au-dessus d’une cible métallique. Plus particulièrement, sur la le signal de détection est représenté en ordonnées sur une échelle logarithmique. Il s’agit par exemple de la version Signal_Amp du signal de détection prise en sortie du module de linéarisation 21 de la . Sur cette échelle, la courbe 51 représentant le signal a une forme en cloche : la partie montante correspond au rapprochement la tête de détection vers la cible, le sommet de la gaussienne correspondant au moment (à l’instant t=50 ms dans l’exemple) où la tête est la plus proche de la cible et la partie descendante de la gaussienne correspondant à l’éloignement la tête de détection à partir de la cible.
En fait, la courbe 51 correspond au signal de détection utile S_in mélangé à du bruit de détection qui provient des différents perturbateurs illustrés symboliquement à la par les nuages 26 et 27. Le niveau maximum du bruit N est représenté par la droite horizontale 52 en trait pointillé. L’amplitude maximale du signal bruité (S_in + N) est représentée par la droite horizontale 53 en trait discontinu. Comme on le voit, la dynamique Dyn_Sin du signal de détection utile (signal non bruité S_in), ici représentée par la flèche verticale 50 en trait discontinu, correspond à une plage de valeurs d’amplitude qui s’étend, sur l’échelle logarithmique représentée, entre les valeurs minimales et maximales du signal bruité S_in+N qui sont égales à 20 dB et 120 dB, respectivement. Cette dynamique 50 est donc égale à 100 dB.
La illustre une variante de la bride de connexion 11a dans laquelle la première barrière d’étanchéité disposée entre le conduit intérieur 10i de la canalisation et un ou plusieurs conduits de liaison vers la chambre d’expansion est doublée par l’agencement d’une troisième gorge 11k de positionnement d’un troisième joint torique 16 d’étanchéité de la connexion entre les brides de connexion 11a et 11b et donc entre les portions 10a et 10b de canalisation. Avantageusement, cela permet de maintenir la connexion étanche opérationnelle plus longtemps avant détection d’une fuite, puisque deux défauts d’étanchéité respectivement liés aux joints toriques 16 et 17 d’étanchéité doivent alors être présents pour qu’une détection d’une fuite jusqu’à la chambre d’expansion 13 de fluide soit possible.
Selon une variante, la troisième gorge 11k et le troisième joint d’étanchéité 16 positionné dans la troisième gorge 11k sont agencés en périphérie du deuxième joint 18 d’étanchéité de sorte à mieux limiter un risque de fuite vers l’environnement extérieur à la canalisation en cas de fuite de fluide vers la chambre d’expansion 13, en présence d’un défaut d’étanchéité en lien avec le premier joint 17 d’étanchéité. Avantageusement, cela permet d’obtenir de meilleures chances de préserver l’environnement extérieur à la canalisation en cas de fuite de la première barrière d’étanchéité, par exemple le temps d’opérer des actions subséquentes à la détection d’une telle fuite, telle que la fermeture d’une vanne, ou encore une quelconque action visant à assurer la sécurité des systèmes autour de la canalisation.
La illustre en perspective une variante d’implémentation de l’ensemble de connexion 10 selon laquelle les brides 11a et 11b ne sont pas assemblées et maintenues l’une contre l’autre au moyen de boulons mais grâce à un collier de raccordement 30 de type V-clamp configuré pour encercler, après montage du collier, les brides de connexion 11a et 11b respectivement agencées en partie terminale des portions de canalisation 10a et 10b. Selon la variante représentée, trois joints toriques 16, 17 et 18 opèrent une barrière d’étanchéité entre le conduit intérieur 10i de la canalisation et l’environnement extérieur à la canalisation. Un dispositif capteur 14 de présence de fluide dans la chambre d’expansion 13 est fixé sur la paroi extérieure de la portion 10a de canalisation, idéalement positionné au plus près de la bride 11a comprenant la chambre d’expansion 13 de fluide recevant du fluide en cas de fuite de la première barrière d’étanchéité.
La illustre des détails de l’ensemble de connexion 10 selon le mode de réalisation déjà représenté sur la . Il est possible d’y voir notamment des portions de conduits de liaison 12, 12’, 12’’ et 12’’’ qui débouchent tous dans la gorge 12a usinée dans la surface de contact entre la bride 11a et la bride 11b lorsque l’ensemble de connexion est assemblé.
Selon cette configuration, deux joints toriques d’isolation 16 et 17 sont configurés pour opérer une première barrière d’étanchéité entre le conduit intérieur 10a de la canalisation et la rainure 12a ouvrant vers les conduits 12, 12’, 12’’ et 12’’’ de liaison à la chambre d’expansion 13 de fluide, et un joint torique d’étanchéité 18 est configuré pour opérer une deuxième barrière d’étanchéité entre l’espace résiduel entre les joints 17 et 18 comprenant la rainure 12a, d’une part, et l’environnement extérieur à la canalisation, d’autre part.
La représente un aéronef 1 comprenant une pile à hydrogène et un système de distribution d’hydrogène liquide comprenant l’ensemble de connexion 10 ainsi que d’autres ensembles de connexion similaires à l’ensemble de connexion 10. Avantageusement, l’usage de tels ensembles de connexion, pareils à l’ensemble de connexion 10 permet l’installation d’un système de distribution d’hydrogène liquide, entre un réservoir de stockage d’hydrogène et la pile à combustible de l’aéronef 1. Ceci est particulièrement avantageux à bord d’un aéronef.
ENSEMBLE DE CONNEXION OPTIMISE ENTRE DEUX PORTIONS D’UNE CANALISATION POUR LE TRANSPORT D’UN FLUIDE CRYOGENIQUE, COMPRENANT UNE CHAMBRE D’ISOLATION THERMIQUE ADDITIONNELLE ET UNE CHAMBRE D’EXPANSION DE FLUIDE. La présente invention concerne un ensemble de connexion entre deux portions d’une canalisation de transport d’un fluide cryogénique. L’invention concerne notamment un ensemble de connexion pour une canalisation d’hydrogène liquide dans des systèmes d’aéronef.
ÉTAT DE LA TECHNIQUE ANTÉRIEURE L’hydrogène liquide est un fluide cryogénique qui peut être utilisé comme source d’énergie pour la production d’électricité. Ainsi, par exemple, il est possible d’utiliser une pile à hydrogène pour alimenter l’ensemble des systèmes de commande de vol et de communication d’un aéronef, ainsi que l’éclairage à bord et l’alimentation de différents dispositifs accessoires utilisés à bord de l’aéronef. L’hydrogène liquide peut également servir de source d’énergie pour la propulsion d’un aéronef, en alimentant une pile à combustible ou encore par combustion directe, ce qui présente l’avantage de ne rejeter que de l’eau dans l’atmosphère. L’utilisation d’hydrogène requiert des systèmes de distribution entre un ou des réservoirs de production ou de stockage et des dispositifs consommateurs. Ainsi des canalisations sont classiquement utilisées pour acheminer l’hydrogène liquide entre un réservoir de stockage et un dispositif consommateur tel que, par exemple, une pile à hydrogène. Les canalisations utilisées comprennent le plus souvent un tube intérieur, dans lequel circule le fluide transporté, et une paroi extérieure, séparée du tube intérieur par une ou plusieurs chambres d’isolation thermique placées sous vide. De telles canalisations, isolées thermiquement sous vide, sont des paires de tubes concentriques dans lesquelles les parois de tubes intérieur et extérieur sont maintenues à distance l’une de l’autre. Dans des canalisations adaptées au transport d’un fluide cryogénique pour le distribuer, le stocker et/ou autre, l’isolation thermique réalisée entre le tube intérieur et la paroi extérieure permet à la fois de conserver le fluide à une température adaptée à sa distribution (par exemple à -253°C, sous forme liquide) et d’éviter une formation de glace autour de la paroi extérieure, laquelle serait alors de nature à générer des contraintes mécaniques sur des éléments voisins de l’installation de distribution, du fait de l’accroissement progressif du volume de glace accumulée autour de la canalisation.
Les canalisations de distribution de fluides cryogéniques sont fréquemment constituées d’une succession de tuyaux, flexibles ou rigides, isolés thermiquement sous vide, et assemblés entre eux au moyen d’éléments de connexion appropriés. C’est notamment le cas des canalisations utilisées pour le transfert d'oxygène liquide, d'azote liquide, d'argon liquide, d'hydrogène liquide, d'hélium liquide, par exemple. Les raccords (connexions) entre les différents tuyaux souples ou rigides qui composent la canalisation sont réalisés grâce à des couples de connecteurs. Chaque couple de connecteurs comprend un connecteur mâle agencé à l’extrémité d’un tuyau et configuré pour être inséré dans un connecteur femelle agencé à l’extrémité du tuyau voisin, et pour opérer une liaison mécanique coulissante serrée. L’étanchéité est obtenue simplement en utilisant un matériau à très faible expansion (coefficient de dilatation) pour le connecteur mâle et un matériau à bien plus forte expansion pour le connecteur femelle, de sorte que, lorsqu’un fluide cryogénique circule dans la canalisation, le connecteur femelle se rétracte sur le connecteur mâle pour opérer la liaison mécanique serrée à partir d’une liaison coulissante. L’étanchéité est renforcée par l’utilisation d’un ou plusieurs joints toriques placés entre les extrémités raccordées de deux tuyaux voisins. Un joint torique peut être disposé par exemple entre deux brides accolées respectivement disposées en retrait de l’embout mâle et à l’extrémité de l’embout femelle, ou encore entre l’extrémité de l’embout mâle et le fond de l’embout femelle. Ce type de jonction entre deux tuyaux voisins d’une même canalisation requiert toutefois que le connecteur mâle (ou embout mâle) soit inséré sur une grande longueur au regard du diamètre de la canalisation (jusqu’à plusieurs dizaines de centimètres) dans le connecteur femelle (ou embout femelle). Pour qu’une telle jonction soit étanche, les connecteurs mâle et femelle doivent, en plus d’être accouplés sur une longueur importante, être rigides. Une telle configuration n’est pas pratique dans le cas où une canalisation, et plus largement un système de distribution de fluide, doit être installé dans un espace restreint, comme c’est fréquemment le cas à bord d’un aéronef. De surcroît, une grande longueur d’insertion de l’embout mâle dans l’embout femelle implique de disposer d’un espace conséquent autour de la canalisation pour pouvoir procéder à la séparation de deux tuyaux voisins lors d’une opération de démontage.
Un objet de la présente invention est de proposer des moyens de connexion entre deux portions de canalisation pour le transport d’un fluide cryogénique ne présentant pas au moins certains des inconvénients des solutions existantes.
A cet effet, il est proposé un ensemble de connexion entre deux portions d’une canalisation pour le transport d’un fluide cryogénique, l’ensemble de connexion comprenant une première portion de canalisation et une deuxième portion de canalisation, la première portion de canalisation comprenant un embout mâle agencé pour être au moins partiellement inséré dans un embout femelle de la deuxième portion de canalisation, lesdits embouts mâle et femelle formant conjointement une liaison mécanique coulissante serrée, la première portion de canalisation étant réalisée dans un premier matériau présentant un coefficient de dilatation inférieur au coefficient de dilatation d’un deuxième matériau dans lequel est fabriquée la deuxième portion de canalisation, la première portion de canalisation comprenant une première chambre d’isolation thermique et la deuxième portion de canalisation comprenant une deuxième chambre d’isolation thermique, l’ensemble de connexion étant en outre tel qu’il comprend au moins une chambre supplémentaire d’isolation thermique, indépendante de chacune des première et deuxième chambres d’isolation thermique, et s’étendant entre la première et la deuxième chambres d’isolation thermique, et comprend en outre une chambre d’expansion du fluide cryogénique agencée autour de surfaces de contact entre la première portion de canalisation et la deuxième portion de canalisation, la chambre d’expansion étant reliée à un logement configuré pour le logement ou pour la connexion d’un capteur de présence dudit fluide cryogénique.
Avantageusement, cela permet d’obtenir des moyens de connexion moins encombrants et plus flexibles entre deux portions de canalisation pour le transport de fluide cryogénique, tel que de l’hydrogène liquide, par exemple, et ne requérant pas un important volume d’espace disponible pour pouvoir opérer un démontage de la connexion.
- La distance maximale d’insertion de l’embout mâle dans l’embout femelle est inférieure ou égale à 50 mm, préférentiellement inférieure ou égale à 20 mm.
- La chambre d’expansion de fluide comprend un élément fabriqué dans un matériau absorbant, préférentiellement spongieux.
Brève description des figures D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaitront au cours de la lecture de la description détaillée qui va suivre pour la compréhension de laquelle on se reportera aux dessins annexés qui sont décrits brièvement ci-dessous.
La est une vue en perspective d'un boîtier réalisé selon les enseignements de l'invention, le boîtier occupant une position fermée.
La est une vue en perspective du boîtier de la , le boîtier occupant une position ouverte.
La est une vue à plus grande échelle qui représente le dessus d'une base du boîtier de la en perspective.
La est une vue en perspective éclatée qui représente les différents composants d'une base du boîtier de la selon un premier angle de vue.
La est une vue similaire à celle de la qui représente les différents composants d'une base du boîtier de la selon un deuxième angle de vue.
La est une vue en couple axiale selon le plan de coupe 6-6 de la .
La est une vue en coupe axiale selon le plan de coupe 7-7 de la .
Dans la suite de la description, on adoptera à titre non limitatif une orientation axiale parallèles à un axe principal du boîtier, et indiquée par la flèche "A" qui est dirigée de bas en haut. On adoptera aussi des orientations radiales qui s'étendent radialement par rapport à l'axe principal du boîtier, de l'intérieur vers l'extérieur. On adoptera aussi des orientations tangentielles qui sont orthogonales aux orientations axiale et radiale.
Dans les modes de réalisation du boîtier représentés sur les figures, ledit axe principal constitue un axe de rotation pour le vissage du couvercle sur une base du boîtier.
Les termes "haut" et "bas", "dessus" et "dessous", "supérieur" et "inférieur" sont utilisés à titre de repère géométrique en rapport avec l'orientation axiale telle que représentée sur les figures et indépendamment de la direction de la gravité terrestre.
On a représenté à la un boîtier 10 pour un produit cosmétique pulvérulent en position fermée et, à la , le même boîtier 10 en position ouverte.
Un produit cosmétique pulvérulent est par exemple constitué par de la poudre libre destinée à être utilisée pour se maquiller. Il s'agit par exemple d'un produit cosmétique pulvérulent appliqué sur le visage à l’aide d’un applicateur (non représenté), en particulier au moyen d’un pinceau ou encore d’une éponge (ou tout autre moyen équivalent).
De préférence, le produit cosmétique pulvérulent est destiné à être appliqué au moyen d’un pinceau qui est ici distinct dudit boîtier 10.
Le boîtier 10 pour produit cosmétique pulvérulent comporte au moins un couvercle 12 et une base 14 qui sont montés mobiles l’un par rapport à l’autre entre au moins une position fermée, représentée à la , et une position ouverte du boîtier 10, représentée à la , dans laquelle le couvercle 12 est ôté de la base 14.
Aspect 14 : Procédé selon l’un quelconque des aspects 11 à 13, dans lequel la plage de températures est de 53 o C à 69 o C, de préférence de 58 o C à 68 o C.
Aspect 15 : Procédé selon l’un quelconque des aspects 11 à 14, dans lequel la quantité d’amorceur est de 2 000 ppm à 10 000 ppm, de préférence de 3 000 à 8 000 ppm, par rapport au poids de monomère total.
Aspect 16 : Procédé selon l’un quelconque des aspects 11 à 15, dans lequel aucun tensioactif n’est ajouté au réacteur.
Aspect 17 : Procédé selon l’un quelconque des aspects 11 à 16, dans lequel le monomère non fluoré est alimenté au début de la réaction et/ou pendant la réaction.
Aspect 18 : Procédé selon l’un quelconque des aspects 11 à 17, dans lequel la quantité de monomère non fluoré ajoutée est de 0,05 à 5 pour cent en poids, de préférence de 0,1 à 3 pour cent en poids par rapport au monomère total utilisé.
Aspect 19 : Procédé selon l’un quelconque des aspects 11 à 18, dans lequel le monomère non fluoré comprend au moins un monomère non fluoré choisi dans le groupe constitué par l’acide acrylique (AA), l’acrylate de carboxyéthyle (CEA) et le succinate d’acryloyloxyéthyle (AES).
Aspect 20 : Composition en suspension pour la production d’une batterie ion-lithium, comprenant le polymère poly(fluorure de vinylidène) selon l’un quelconque des aspects 1 à 10, une matière active d’électrode, un solvant non aqueux et, éventuellement, un additif conférant une électroconductivité et/ou un agent modifiant la viscosité.
Aspect 21 : Composition en suspension selon l’aspect 20, comprenant : (a) le polymère poly(fluorure de vinylidène) en une quantité de 0,5 à 5 % en poids, de préférence de 0,5 à 3 % en poids, par rapport au poids total de (a) + (b) + (c) ; (b) un additif conférant une électroconductivité, en une quantité de 0,5 à 5 % en poids, de préférence de 0,5 à 3 % en poids, par rapport au poids total de (a) + (b) + (c) ; (c) une matière active d’électrode en une quantité de 90 à 99 % en poids, de préférence de 95 à 99 % en poids.