INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
BRÈVE DESCRIPTION DES FIGURES est un graphique illustrant la croissance de S. epidermidis en présence de diverses quantités de scFOS à 0h, 8h et 24h.
est un graphique illustrant la croissance de C. acnes en présence de diverses quantités de scFOS à 0h, 8h et 24h.
est un graphique illustrant la croissance de S. aureus en présence de diverses quantités de scFOS à 0h, 8h et 24h.
est un graphique illustrant la croissance de S. epidermidis en présence de diverses quantités de scFOS lorsqu’il est en compétition avec C. acnes à 0h, 8h et 24h.
est un graphique illustrant la croissance de C. acnes en présence de diverses quantités de scFOS lorsqu’il est en compétition avec S. epidermidis à 0h, 8h et 24h.
est un graphique illustrant la croissance de S. epidermidis en présence de diverses quantités de scFOS lorsqu’il est en compétition avec S. aureus à 0h, 8h et 24h.
est un graphique illustrant la croissance de S. aureus en présence de diverses quantités de scFOS lorsqu’il est en compétition avec S. epidermidis à 0h, 8h et 24h.
est un graphique illustrant la force (en Pa) à appliquer pour briser la crème, qui traduit sa viscosité, et la déformation (en %) des crèmes hydratantes selon l’invention. Les histogrammes correspondent à la déformation, tandis que la courbe correspond à la force de viscosité.
est un graphique illustrant la viscosité en mPa.s des crèmes hydratantes selon l’invention lors de leur étalement à 100 s -1 à 25°C.
est un histogramme illustrant la fermeté et l’aspect collant, en grammes, des crèmes hydratantes selon l’invention.
est un graphique illustrant la force (en Pa) à appliquer pour briser la crème, qui traduit sa viscosité, et la déformation (en %) des crèmes solaires selon l’invention. Les histogrammes correspondent à la déformation, tandis que la courbe correspond à la force de viscosité.
est un graphique illustrant la viscosité en mPa.s des crèmes solaires selon l’invention lors de leur étalement à 100 s -1 à 25°C.
Comme le montre la , ce stator 1 comprend un corps 10 et des bobines 2 de fils électriques. Le corps 10 du stator 1 comprend pour sa part un support 100 et une pluralité de dents 110.
De manière préférentielle, le support 100 forme une partie du boîtier extérieur de la machine électrique (lequel loge le rotor). En d’autres termes, il est prévu de telle sorte que sa face extérieure forme une partie de la face extérieure de ce boîtier.
Ce support 100 comporte un plateau 101 en forme de disque centré sur un axe longitudinal A1. Il présente ici une ouverture centrale circulaire. Ainsi, le plateau 101 présente plus spécifiquement une forme d’anneau aplati délimité entre un bord périphérique extérieur 101B et un bord périphérique intérieur 101A.
Ici, ce plateau 101 est bordé extérieurement par un rebord extérieur 109 tubulaire, qui s’étend de part et d’autre du plateau 101.
Le plateau 101 comprend une première face tournée vers le rotor, ci-après appelée face supérieure, et un face inférieure opposée.
On notera à ce stade que dans la suite de cet exposé, les termes « inférieur » et « supérieur » seront utilisés par rapport à ce rotor, le côté supérieur d’un élément désignant la partie de cet élément qui est tournée du côté du rotor et le côté inférieur désignant la partie de cet élément qui est tournée du côté opposé.
La face supérieure du plateau est plane et perpendiculaire à l’axe longitudinal A1.
L’épaisseur du plateau 101, c’est-à-dire sa dimension selon l’axe longitudinal A1, est par exemple comprise entre 1 mm et 30 mm. Le diamètre du plateau 101 est préférentiellement compris entre 10 cm et 50 cm.
Sur les figures 2 à 6, pour simplifier, on a représenté seulement un secteur angulaire du corps 10 du stator1. Ici, tous les secteurs angulaires formant le corps 10 sont identiques et chaque secteur angulaire ne comprend qu’une des dents 110. Par conséquent, seule une dent et un secteur angulaire seront décrits dans la suite.
Comme le montre la , le plateau comprend une pluralité d’ouvertures 102 allongées.
Ici, chaque ouverture 102 s’étend à distance des bords périphériques du plateau 101. Cela signifie ici que les ouvertures ne débouchent pas sur l’extérieur ou sur l’ouverture centrale du plateau.
Ici, chaque ouverture 102 présente un bord de forme rectangulaire et est allongée selon une direction radiale A2, perpendiculaire à l’axe longitudinal A1.
Les ouvertures 102 sont régulièrement réparties sur le plateau 101 autour de l’axe longitudinal A1.
Dans le mode de réalisation représenté sur la , le bord de l’ouverture est droit, ce qui signifie que ses quatre côtés s’étendent dans des plans parallèles à l’axe longitudinal A1.
Dans d’autres modes de réalisation, ce bord pourra ne pas être droit mais incliné ou chanfreiné. De tels modes seront décrits dans la suite de cet exposé.
Ici, le support 100 est réalisé d’une seule pièce en aluminium, mais en variante il pourrait être fabriqué en acier inoxydable ou en matériau non-magnétique.
La présente invention est particulièrement intéressante en ce qu’elle permet de délivrer la matière plastique fondue au réacteur 3 d’un ensemble de transformation des matières plastiques en carburant tel que représenté de façon schématique sur la , sans d’une part qu’il y ait apport d’oxygène dans le réacteur risquant de provoquer son explosion et sans d’autre part qu’il y ait une sortie des vapeurs de ce même réacteur qui risqueraient de s’enflammer au contact de l’air ambiant.
En effet si l’on considère le trajet des matières plastiques de l’extrémité proximale du dispositif d’alimentation 1 (soit le haut de celui-ci dans le présent exemple) vers l’extrémité distale de celui-ci (soit le bas dans le présent exemple) on constate qu’au niveau de la trémie 10 les matières plastiques se trouvent à l’état de copeaux, donc dans un état où de l’air est admis entre ces derniers et que, progressivement lorsque l’on descend dans celle-ci ces matières plastiques quittent leur état rigide pour passer progressivement à l’état fondu. Dans ces conditions on comprend que lorsque ces matières plastiques passent à l’état fondu, les bulles d’air restantes vont se trouver expulsées vers le haut du mélange puis vers l’extérieur du dispositif d’alimentation.
Le présent mode de mise en œuvre est de plus intéressant en ce que les conduits 18 et 28 par lesquels les wax entrent et sortent respectivement du dispositif en traversant le trajet emprunté par les matières plastiques sont respectivement éloignés de l’entrée et de la sortie du dispositif, ce qui permet d’éviter la formation de bouchons obstructeurs à ces niveaux.
On a représenté sur la un deuxième exemple de mise en œuvre d’un dispositif d’alimentation en continu suivant l’invention.
Dans cet exemple les éléments assurant la même fonction que dans le premier exemple ont conservé les mêmes références numériques avec en ajout un indice a .
Comme le précédent ce dispositif d’alimentation 1a est à fonctionnement vertical et comprend deux tubes coaxiaux 11a et 12a se terminant à leur base par un double convergent 13a et qui sont fermés à leur partie supérieure et à leur partie inférieure de façon à former un volume de circulation V a . Ce dernier est en communication avec un conduit 18a par lequel sont admises les wax assurant le chauffage du dispositif. Il comprend également un tube interne axial 22a qui s’étend sensiblement sur toute la longueur des tubes 11a et 12a, soit de l’extrémité proximale du dispositif vers son extrémité distale, et qui est fermé à sa partie supérieure.
Ce tube 22a s’ouvre à sa base sur un conduit 26a qui traverse horizontalement les tubes 11a et 12a pour s’étendre à l’extérieur du dispositif jusqu’à la partie supérieure ou proximale, de celui-ci où il débouche dans le volume de circulation V a .
Ainsi que dans l’exemple précédent, les matières plastiques sont admises à la partie supérieure, ou proximale, du dispositif dans la trémie 10a et descendent par gravité dans l’espace de section droite annulaire compris entre les tubes 22a et 12a.
Les wax de chauffage qui sont admises par le conduit 18a pénètrent dans le volume de circulation V a et remontent dans ce dernier pour en sortir au sommet par le conduit 26a et se diriger dans celui-ci vers la base du tube axial 22a dans lequel elles remontent pour en sortir par le conduit 28a et retourner à la colonne à distiller par le conduit 32.
Dans ce mode de mise en œuvre on comprend que les matières plastiques sont ici soumises à un gradient de chauffage allant en croissant du haut vers le bas. Un tel mode de mise en œuvre est intéressant en ce qu’il est d’une construction plus aisée et plus rapide.
On a représenté sur les figures 5 et 6 un troisième mode de mise en œuvre de la présente invention dans lequel l’alimentation des matières plastiques broyées ne se fait plus de façon gravitaire.
Dans cet exemple les éléments assurant la même fonction que dans les exemples précédents ont conservé les mêmes références numériques avec en ajout un indice b .
Le dispositif 1b d’axe longitudinal horizontal comprend deux tubes coaxiaux 11b et 12b se terminant par un double convergent 13b et formant entre eux un volume de circulation V b .
Il comporte également un tube axial 22b fermé à ses deux extrémités qui s’étend sensiblement du milieu du convergent 13b jusqu’à la moitié environ de la longueur des tubes 11b et 12b.
Il comporte également un conduit 26b et un conduit 28b qui sont disposés fonctionnellement ainsi que les conduits respectifs 26 et 28 du premier exemple.
Ainsi que mentionné précédemment, dans ce mode de mise en œuvre l’alimentation en copeaux de matières plastiques ne se fait pas de façon gravitaire mais de façon mécanique. Pour ce faire la bride 14b disposée à l’entrée des tubes 11b et 12b se raccorde à une bride 44 d’un corps tubulaire 46 contenant une vis de convoyage sans fin 48 disposée sur un axe 50 qui est entraîné en rotation par un moteur 52 dont la vitesse de rotation est contrôlée par des moyens d’asservissement 54. L’entrée des matières plastiques dans le corps 46 se fait à l’extrémité proximale du dispositif par une trémie 10b et leur sortie se fait à son extrémité distale par le convergent 13b.
déterminer une valeur de résistance R tot (t) à partir d’au moins des mesures de débit et de pression opérées par lesdits capteurs de débit et de pression, comparer la valeur de résistance R tot (t) déterminée à une valeur de résistance minimale R min donnée, déterminer un débranchement du circuit patient ou de l’interface respiratoire lorsque la valeur de résistance R tot (t) est inférieure ou égale à la valeur de résistance minimale R min donnée, i.e. R min R tot (t),et déclencher une alarme lorsqu’un débranchement du circuit patient ou de l’interface respiratoire (i.e. l’un, l’autre ou des deux) est déterminé.
D’une façon générale, la résistance ventilatoire reflète ou quantifie la difficulté, pour le gaz respiratoire considéré, tel de l’air, à s'écouler au travers du système de ventilation incluant le circuit de gaz patient, l’interface respiratoire, les connectiques associées et les voies aériennes du patient.
à l’étape c), les moyens de pilotage sont configurés pour déterminer un débranchement du circuit patient ou de l’interface respiratoire lorsque la valeur de résistance R tot (t) est inférieure à la valeur de résistance minimale R min donnée, c'est-à-dire R min R tot (t). la valeur de résistance minimale R min donnée est préfixé ou mémorisée. alternativement, la valeur de résistance minimale R min donnée est fixable ou modifiable par l’utilisateur, typiquement un personnel soignant (i.e. médecin, infirmier ou analogue). il comprend des moyens de fixation ou de sélection de résistance minimale pour fixer ou sélectionner une valeur de résistance minimale R min donnée. la valeur de résistance minimale R min donnée est comprise entre 0,010 et 0,080 mmH2O/(cL/min), de préférence entre 0,010 et 0,070 mmH2O/(cL/min), par exemple une valeur de Rmin égale à 0,020 mmH2O/(cL/min), 0,012 mmH2O/(cL/min) ou 0,070 mmH2O/(cL/min). il comprend des moyens de sélection de catégorie de patient permettant de sélectionner une catégorie de patient choisie parmi adulte, enfant et nourrisson, ladite sélection de catégorie de patient conduisant à une sélection automatique, e.g. prédéfinie et mémorisée, d’une valeur de résistance minimale (R min ), de préférence comprise entre 0,010 et 0,080 mmH2O/(cL/min). les moyens de pilotage sont configurés pour calculer la valeur de résistance R tot (t) à partir de la formule suivante :
R tot (t) est la résistance totale appliquée au débit gazeux entre la sortie du ventilateur et les alvéoles pulmonaires du patient, R patient (t) est la résistance des voies aériennes du patient, R circuit (t) est la résistance du circuit de ventilation, i.e. tuyau flexible et autres connectiques, P machine est la pression du gaz en sortie du ventilateur, Q(t) est le débit de gaz en sortie du ventilateur et fourni au patient.
et schématisent différents débranchements possibles d’un circuit patient 2 à simple branche, e.g. un conduit flexible ou analogue, reliant fluidiquement un ventilateur médical 1, c'est-à-dire un appareil d’assistance respiratoire, à une interface respiratoire 3, tel un masque respiratoire ou une sonde trachéale. Le circuit patient 2 permet d’acheminer le gaz respiratoire, tel de l’air ou un mélange air/O2, délivré par le ventilateur médical 1 jusqu’au patient P alors de l’administrer par inhalation au patient P, pendant ses phases inspiratoires.
Sur , la branche unique du circuit patient 2 comprend une valve expiratoire 4 servant à évacuer vers l’atmosphère, le gaz riche en CO 2 expiré par le patient P pendant ses phases expiratoires, alors que sur , la branche unique du circuit patient 2 comprend un orifice de fuite 5 relié à l’atmosphère. Les flèches I et E donnent le sens de circulation des gaz dans le circuit patient 2, pendant les phases inspiratoires (I) et phases expiratoires (E), y compris au travers de la valve expiratoire 4 et de l’orifice de fuite 5. Alternativement, l’orifice de fuite 5 relié à l’atmosphère peut aussi être situé sur l’interface respiratoire 3, tel un masque respiratoire.
La montre une simulation d’un signal de détection.
La représente un signal d’autocorrélation obtenu à partir du signal de détection représenté sur la .
EXPOSE DE MODES DE REALISATION PARTICULIERS Les figures 1A et 1B représentent un exemple de dispositif de détection 1 permettant une mise en œuvre de l’invention. Le dispositif de détection comporte un détecteur 10, configuré pour détecter un rayonnement incident 2. Dans l’exemple décrit, le rayonnement incident est un rayonnement photonique ionisant, en particulier un rayonnement de type X ou γ. Il peut également s’agir d’un autre type de rayonnement ionisant, par exemple neutronique.
Le détecteur est configuré pour interagir avec les particules formant le rayonnement ionisant. Au cours de chaque interaction d’une particule dans le détecteur, des porteurs de charge sont formés, ces derniers induisant une impulsion électrique. Le détecteur génère un signal de détection à chaque instant de mesure. Le signal de mesure est un nombre d’impulsions détectées durant un intervalle temporel déterminé ou un taux de comptage, représentatif d’un nombre d’impulsions détectées par unité de temps, par exemple par seconde. Dans la pratique, on utilise usuellement le terme « coups par seconde ». Le signal de détection est corrélé avec l’intensité du rayonnement incident. L’intensité du rayonnement incident correspond à un nombre de photons atteignant le détecteur par unité de temps, généralement par seconde, ou un nombre de photons atteignant le détecteur par unité de temps ou de surface.
Le détecteur peut être de type compteur à gaz, détecteur scintillateur ou détecteur semi-conducteur. Ces détecteurs sont bien connus dans le domaine de la mesure nucléaire. Dans cet exemple, le détecteur comporte un matériau détecteur scintillateur de type NaI(Tl) (iodure de sodium dopé au Thallium) de volume 2 pouces par 2 pouces, soit environ 5 cm par 5 cm. Le matériau détecteur est couplé à un circuit électronique permettant une génération du signal de détection . Le matériau détecteur comporte une surface de détection 11, à travers laquelle se propage le rayonnement incident au détecteur. Le détecteur s’étend autour d’un axe central X, ce dernier étant perpendiculaire à la surface de détection.
Le dispositif de détection 1 comporte un modulateur 20, destiné à moduler l’intensité du rayonnement incident au détecteur. Le modulateur 20 est disposé face au détecteur. Dans l’exemple représenté sur les figures 1A et 1B, le modulateur comporte une première portion 21, ou portion absorbante, destinée à absorber une partie du rayonnement incident. Le modulateur comporte une deuxième portion 22, servant ici de support à la première portion 21. La schématise le modulateur 20. Dans cet exemple, la deuxième portion 22 est moins épaisse que la première portion 21, l’épaisseur étant à considérer selon l’axe central X. La portion absorbante 21 comporte de préférence un premier matériau disposant d’une absorbance élevée à l’égard des particules formant le rayonnement. Lorsque les particules sont des photons, la portion absorbante 21 peut comporter ou être constituée d’un matériau dense, par exemple un métal ou un alliage métallique, par exemple fer, cuivre, plomb, tungstène…Le support 22 est formé d’un deuxième matériau dont l’absorbance est considérée comme faible à l’égard des particules formant le rayonnement. Il peut par exemple s’agir d’un plastique ou d’aluminium. Selon une possibilité, le premier matériau et le deuxième matériau sont identiques. La portion absorbante 21 correspond à une surépaisseur du modulateur. Par exemple, la portion absorbante 21 est au moins 1.5 fois plus épaisse, voire 2 ou 3 fois plus épaisse que le support 22.
Le dispositif de détection 1 comporte une unité de commande 30, configurée pour mettre le modulateur 20 en mouvement par rapport au détecteur 10. Dans l’exemple représenté, l’unité de commande 30 permet une mise en rotation du modulateur 20 par rapport au détecteur 10. La rotation du modulateur est effectuée selon un axe de rotation Δ parallèle à l’axe central X.
Cela permet une rotation de la portion absorbante 21 par rapport au détecteur 10. Ainsi, la portion absorbante est, de façon périodique :
disposée face au détecteur 10, de façon à absorber une partie du rayonnement incident au détecteur : le détecteur est alors dans une configuration d’absorption ; disposée à côté du détecteur 10, sans absorber, ou de façon négligeable, le rayonnement incident au détecteur : le détecteur est alors dans une configuration ouverte.
Par rayonnement incident au détecteur, on entend le rayonnement se propageant vers le détecteur, à travers la surface de détection 11.
Le mouvement du modulateur par rapport au détecteur est périodique, de façon que le détecteur soit périodiquement dans la configuration d’absorption et dans la configuration ouverte. La période du mouvement, ou période de modulation, peut être de l’ordre de 1 seconde. De préférence, la période de modulation est de quelques secondes : elle s’étend par exemple entre 1 seconde et 30 secondes. La période de modulation est définie pour permettre une détection d’un nombre suffisant de signaux de détection durant une même période. Elle dépend donc de la fréquence d’échantillonnage du détecteur. Dans l’exemple décrit, la période de modulation est de 20 secondes.
Le modulateur 22 permet une modulation temporelle de l’intensité du rayonnement incident au détecteur. De préférence, la modulation est supérieure à 5%, voire à 10% Cela signifie que la portion absorbante 21 induit une absorption supplémentaire du rayonnement incident d’au moins 5%, ou au moins 10%, et de préférence au moins 50% par rapport à l’absorption produite par le modulateur lorsque le dispositif de détection est en configuration ouverte.
De préférence, l’absorption induite par la portion absorbante 21 est comprise entre 10% et 90 %, voire davantage, de l’intensité du rayonnement incident au dispositif de détection. Par intensité du rayonnement incident au dispositif de détection, on entend l’intensité du rayonnement se propageant vers le dispositif de détection, l’intensité étant déterminée en amont du modulateur.
Le terme absorption est connu de l’homme du métier. L’absorption de la portion absorbante 21 peut être exprimée selon l’expression :
De plus, du fait de leur position et orientation transverse à la cage 6 et au câble ou corde 13, elles permettent à l’utilisateur d’exercer un couple autour de l’axe de suspension vertical.
Selon une autre caractéristique, les deux poignées 7, 8 s’étendent sensiblement parallèlement aux arbres 4, 5. Ainsi, les poignées 7, 8 s’étendent sensiblement perpendiculairement aux flasques 11, 12 et donc perpendiculairement au câble ou corde 13 en utilisation.
Selon une autre caractéristique, les deux poignées 7, 8 sont disposées symétriquement l’une de l’autre, relativement à un plan médiateur des flasques 11, 12, en regard l’une de l’autre. Une telle disposition facilite l’ergonomie de prise en main et l’équilibre de l’utilisateur en utilisation.
Les poignées 7, 8 présentent avantageusement une extension sensiblement rectiligne, normale aux flasques 11, 12. Aussi, les deux poignées 7, 8 sont disposées sur un axe B commun aux deux poignées 7, 8. Cet axe B est parallèle au plan P des arbres 4, 5.
L’axe B des arbres 4, 5 peut être disposé au-dessus, comme illustré aux figures 4-6, du plan P des arbres 4, 5.
Cependant, selon une autre caractéristique, l’axe B des arbres 4, 5 est préférentiellement disposé, relativement au plan P des arbres 4, 5, du côté opposé à la base 10. Ainsi, Lorsque la poulie 1 est en position sur un câble ou corde 13, l’axe B des poignées 7, 8 se trouve en dessous du plan P des arbres 4, 5. Cette caractéristique améliore l’équilibre latéral de la poulie 1, autour du câble ou corde 13.
Dans le cas où la poulie 1 comprend exactement deux arbres 4, 5, selon une autre caractéristique, l’axe B est avantageusement disposé dans un plan médiateur M des deux arbres 4, 5. Une telle disposition où l’axe B se trouve à égale distance des deux arbre 4, 5, favorise l’équilibre longitudinal de la poulie 1.
Selon un mode de réalisation simple, les poignées 7, 8 sont fixes relativement à la cage 6. Ce mode de réalisation est simple et permet d’obtenir une poulie à faible coût. Cependant, en dehors de son utilisation, lorsque la poulie 1 n’est pas engagée sur câble ou corde, la poulie 1 est portée par l’utilisateur ou encore accrochée à son baudrier, à la ceinture. Aussi, de telles poignées 7, 8 fixes, faisant saillie depuis la cage 6, peuvent être source d’accrochage, de gêne et même devenir contondantes. Aussi, selon une autre caractéristique, les poignées 7, 8 sont avantageusement escamotables. L’escamotage peut être obtenu selon tout mode de réalisation. Ainsi, selon une caractéristique (non illustrée) les poignées 7, 8 peuvent être aisément démontables/remontables relativement à la cage 6, par exemple au moyen d’un moyen de clipsage.
Selon une autre caractéristique, telle qu’illustrée, l’escamotage est réalisé par pliage des poignées 7, 8. Avantageusement, ce pliage est réalisé, en direction de la base 10. Ainsi, en utilisation, le mouvement de pliage/escamotage est opposé au mouvement d’appui en suspension de l’utilisateur et il n’est pas risqué un pliage intempestif.
Selon un mode de réalisation, le pliage s’effectue au moyen d’une articulation 16, d’axe sensiblement parallèle au plan P des arbres 4, 5, soit d’axe horizontal en utilisation, entre une fixation solidaire, par exemple par rivetage, vissage ou soudage, d’une flasque 11, 12 et une partie mobile.
Lorsque la poulie 1 est en position sur un câble 13, le pliage remonte les poignées 7, 8 vers le haut, pour les placer verticales, sensiblement perpendiculaires aux arbres 4, 5. Les poignées 7, 8 repliées, sont alors parallèles aux flasques 11, 12.
La montre une poulie 1 avec les poignées 7, 8 dépliées, en configuration d’utilisation. La montre la même poulie 1 avec les poignées repliées, correspondant plus à une configuration, plus compact, de rangement et/ou de transport.