INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans la variante de réalisation de la , l’huile circule d’abord dans le doigt 38. Cette variante est similaire au premier mode de réalisation décrit dans ce qui précède et en diffère essentiellement en ce que le manchon 32 comprend, en plus ou à la place de la gorge précitée 44 de réception du joint torique, une gorge de réception d’un joint torique 60 qui est située au plus près de l’extrémité 32b du manchon 32.
Le tronçon 32d du manchon 32 est engagé dans le logement 24 de la paroi 12a du carter 12 et le joint 60 coopère avec la surface cylindrique interne de ce logement. Ce logement 24 comprend une rainure annulaire interne de montage d’un anneau d’arrêt 62 qui s’étend autour du raccord 30 et coopère avec celui-ci, et en particulier son épaulement 38e, pour assurer sa retenue axiale dans le logement 24. L’alésage interne 48 du doigt 38 est en communication fluidique avec la canalisation 20 de la paroi 12a du carter 12.
Le raccord fluidique selon l’invention est par exemple configuré pour alimenter en fluide et en particulier en huile, ou laisser passer un fluide ou de l’huile, à un débit compris entre 0,1 et 5L/h, et de préférence entre 1 et 2L/h.
Le fluide utilisé est de préférence un liquide quelconque et par exemple de l’huile ou du carburant.
Les filetages du manchon et du doigt peuvent être de n’importe quel type et par exemple à section trapézoïdale.
Les avantages de cette solution sont :
- la compacité du raccord 30 permettant de créer d’importante perte de charge sans rallonger le raccord,
Dans d’autres variantes non représentées, la pièce de retenue peut être réalisée de diverses autres façons, par exemple en présentant une autre forme et en ayant un nombre de trous taraudés différents.
En référence à la , une vue écorchée d’un navire méthanier 70 montre une cuve étanche et isolée 71 de forme générale prismatique montée dans la double coque 72 du navire. La paroi de la cuve 71 comporte une barrière étanche primaire destinée à être en contact avec le GNL contenu dans la cuve, une barrière étanche secondaire agencée entre la barrière étanche primaire et la double coque 72 du navire, et deux barrières isolantes agencées respectivement entre la barrière étanche primaire et la barrière étanche secondaire et entre la barrière étanche secondaire et la double coque 72.
Arrière-plan technologique Il est connu du document WO2011157915 des cuves étanches et thermiquement isolantes pour le stockage et/ou le transport de gaz liquéfié comprenant au moins une membrane d’étanchéité qui est en contact avec le gaz liquéfié. Ces cuves peuvent être équipées d’une tour de chargement/déchargement ou plus simplement de conduites de chargement et de déchargement traversant la paroi de plafond de la cuve pour atteindre l’espace interne de la cuve afin de charger ou décharger la cuve en gaz liquéfié.
Dans le cas d’une tour de chargement/déchargement, celle-ci comporte une structure formée de plusieurs mâts reliés à une extrémité inférieure les uns aux autres à l’aide d’une base. La tour de chargement/déchargement comporte de plus un dispositif de guidage qui est fixé contre la face inférieure de la base et qui coopère avec un pied de support qui traverse la paroi de fond de la cuve et vient se fixer à la structure porteuse.
Des pompes, notamment de déchargement, sont fixées à l’intérieur de la cuve à la tour de chargement/déchargement, aux conduites de chargement et de déchargement ou au pied de support. Afin de limiter le volume de liquide qui ne peut pas être déchargé de la cuve, l’extrémité inférieure de la pompe de déchargement est située au plus près de la membrane d’étanchéité à une distance prédéfinie, de l’ordre de quelques centimètres.
De plus, dans le document WO2011157915, la membrane d’étanchéité en contact avec le gaz liquéfié est une membrane d’étanchéité métallique ondulée présentant une première série d’ondulations parallèle dans une première direction et une deuxième série d’ondulations parallèle dans une deuxième direction.
Résumé Il a été constaté par les inventeurs que les pompes sont fixées dans la cuve à une distance prédéfinie de la membrane d’étanchéité de la paroi de fond afin de ne pas endommager la membrane d’étanchéité. Toutefois, une telle installation empêche de positionner les pompes au plus près de la paroi de fond et donc limite le volume de cargaison pouvant être pompé.
En effet, la membrane d’étanchéité possède des ondulations saillantes vers l’intérieur de la cuve devant être prises en compte lors du positionnement de la pompe.
Une idée à la base de l’invention est d’aménager la zone de la membrane disposée au voisinage de la pompe.
K 1 est une constante pour conserver la cohérence de l'unité. K 1 reste identique pour tous les cas analysés préalablement.
Le facteur de sensibilité reflète l'impact d'un élément perdu (générateur, ligne ou charge par exemple) sur la situation de l'interconnexion après l'émission (c'est-à-dire lorsque le disjoncteur de sécurité de l'indice i est ouvert, quelle sera la variation des angles de l'interconnexion des zones 1 et 2). Les angles analysés sont ceux des bus 411 et 421, étant donné qu’ils sont les plus facilement contrôlables par la ligne DC 31.
Le facteur de sensibilité S i peut être calculé au préalable pour un nombre N de disjoncteurs. L’exploitant du réseau peut alors sélectionner les disjoncteurs de sécurité les plus essentiels (ceux dont le facteur S i est le plus élevé). Le profil de puissance supplémentaire injectée sera déclenché lorsque l’un de ces disjoncteurs de sécurité sélectionnés sera commuté.
Le facteur de sensibilité S i peut ensuite être multiplié par un gain pré calculé a i (il peut y avoir un gain pré calculé a i pour chaque disjoncteur de sécurité de la liste).
La est une vue schématique d'une gestion possible de la puissance supplémentaire par le contrôleur 7. Le contrôleur 7 comprend un gestionnaire de puissance supplémentaire 71, recevant un signal DBS et un signal PBT comme entrées. DBS correspond à la détection de la commutation des disjoncteurs. DBS peut notamment fournir une identification du disjoncteur. PBT correspond à la puissance mesurée traversant le disjoncteur de sécurité commuté quelques instants avant la détection de sa commutation (par exemple, entre 1 et 5 secondes avant la détection de la commutation du disjoncteur de sécurité). PBT peut également être la valeur de consigne fournie par un gestionnaire de réseau avant la détection de la commutation d'un disjoncteur de sécurité. PBT peut être fournie par un contrôleur distant. Sur la base de ces signaux, le gestionnaire de puissance supplémentaire peut générer le profil de puissance supplémentaire, en paramétrant le signe de la puissance supplémentaire et l’amplitude de la valeur crête Pcor, en fonction de la variation du déséquilibre, en fonction de l’emplacement de la commutation du disjoncteur de sécurité, ou en fonction de l’amplitude du point de consigne de puissance initiale Phvdcref. ΔPhvdc identifie le profil de puissance supplémentaire. Ce profil de puissance supplémentaire est ajouté à la consigne de puissance Phvdcref initialement appliquée. La consigne de puissance réelle appliquée aux convertisseurs AC / DC 311 et 321 correspond à Phvdc0, avec Phvdc0 = Phvdcref + ΔPhvdc.
La donne un exemple possible plus précis de la puissance électrique supplémentaire à appliquer au réseau. Un signal DBS est appliqué à un générateur d’échelon 72. Lorsque le signal DBS indique une commutation du disjoncteur de sécurité, le générateur d’échelon 72 génère un signal d’échelon avec une amplitude standard ou normalisée. Ce signal d’échelon est appliqué sur un multiplicateur 73. Le multiplicateur 73 reçoit à la fois le signal d’échelon et un signal PBT comme entrées. Le multiplicateur 73 génère un échelon corrigé en puissance. L’échelon corrigé en puissance prend donc en compte la puissance circulant à travers le disjoncteur de sécurité commuté quelques instants avant la détection de sa commutation, afin de proportionner la correction de puissance au transfert de puissance réel. L’échelon corrigé en puissance est appliqué sur un adaptateur de localisation 74.
L’adaptateur de localisation 74 reçoit l’échelon corrigé en puissance et l’identification du disjoncteur de sécurité Bref, ayant, par exemple, une valeur d’indice i. L’adaptateur de localisation 74 peut calculer l’influence du disjoncteur de sécurité commuté sur le déséquilibre ou peut retrouver cette influence dans une base de données. Cette influence peut être déterminée ou calculée en fonction de l'emplacement du disjoncteur de sécurité commuté, par exemple, sur la base des exemples précédents de calculs de sensibilité. Le déclenchement de l’application de puissance supplémentaire peut ainsi être limité à des disjoncteurs de sécurité spécifiques, pour lesquels il est déterminé que leur commutation peut entraîner un grave déséquilibre. Par exemple, les disjoncteurs de sécurité des générateurs à très forte puissance (comme les centrales nucléaires), pour les charges de forte puissance ou pour les lignes AC interconnectant des zones AC, peuvent être choisis comme déclencheurs de l’application de puissance supplémentaire. Voici quelques conseils pour sélectionner ces disjoncteurs de sécurité importants : - disjoncteurs de sécurité dans les générateurs de très forte puissance ; - disjoncteurs de sécurité dans les charges de très forte puissance ; - disjoncteurs de sécurité des lignes AC le long de l’interconnexion entre les zones 1 et 2 ; - disjoncteurs de sécurité des lignes AC entourant les lignes AC le long de l’interconnexion entre les zones 1 et 2 ; - disjoncteurs de sécurité des lignes AC entourant la ligne AC.
L'adaptateur de localisation 74 multiplie l’échelon corrigé de la puissance par un facteur d'amplitude, dépendant de l'influence du disjoncteur de sécurité commuté sur le déséquilibre de la zone AC. L'adaptateur de localisation 74 fournit ainsi un échelon corrigé de localisation à un filtre passe-bas 75.
Le filtre passe-bas 75 applique un filtrage passe-bas sur l’échelon corrigé de l'emplacement, pour adapter la pente du échelon corrigé de l'emplacement. Le filtre passe-bas 75 applique ainsi un échelon corrigé de la pente sur un filtre passe-haut 76.
Le filtre passe-haut 76 applique un filtrage passe-haut sur l’échelon corrigé de la pente pour façonner sa phase de diminution. Le filtre passe-haut 76 génère ainsi le profil de puissance supplémentaire ΔPhvdc.
La présente des résultats de simulation du réseau de la lorsque la ligne AC 34 se déclenche, avec un procédé de gestion selon l'art antérieur. La montre les puissances unitaires sur les lignes 31 à 34. Avant toute perturbation, la puissance active circulant dans les lignes va de la zone 1 à la zone 2 : Ligne 31= 0,39pu, AC ligne 32 = 0,17pu, AC ligne 33 = 0,15pu, AC ligne 34 = 0,9pu. Le générateur 61 produit 0,64pu.
Au temps t=0, un défaut se produit sur le réseau AC. Au temps t=2s, la ligne AC 34 est déclenchée par l'ouverture des disjoncteurs de sécurité 514 et 524. La puissance sur la ligne AC 34 atteint 0 après l'ouverture des disjoncteurs de sécurité 514 et 524. Des oscillations de puissance significatives apparaissent alors sur les lignes AC 32 et 33, tandis que le transfert de puissance est maintenu constant sur la ligne DC 31.
La présente des résultats de simulation pour le réseau de la lorsque la ligne AC 34 se déclenche, avec un procédé de gestion selon un mode de réalisation de l'invention. La affiche également les puissances unitaires sur les lignes 31 à 34, la ligne AC 34 étant déclenchée au temps t=2 par l'ouverture des disjoncteurs de sécurité 514 et 524 à t=2s. La puissance sur la ligne AC 34 atteint 0 après l'ouverture des disjoncteurs de sécurité 514 et 524. Lorsque l'ouverture des disjoncteurs de sécurité 514 et 524 est détectée, le profil de puissance supplémentaire ΔPhvdc selon l'invention est appliqué sur la ligne DC 31 pour compenser le déclenchement de la ligne AC 34, tout en maintenant la consigne de puissance constante Phvdcref. Le profil de puissance supplémentaire comprenant un échelon d'augmentation suivi d’un échelon de diminution est ainsi appliqué sur la ligne de courant continu 31.
En conséquence, les lignes 32 et 33 subissent toujours des oscillations, mais la première oscillation des oscillations est significativement diminuée, avec une amplitude réduite d'environ 45% par rapport à la .
La présente des résultats de simulation du réseau de la lorsque le générateur 61 se déclenche, avec un procédé de gestion selon l'art antérieur. La montre les puissances unitaires sur les lignes 31 à 34. Au temps t=2s, le générateur 61 est déclenché par l'ouverture du disjoncteur de sécurité 516 à t=2s. La puissance sur les lignes AC 32 à 34 subit des oscillations importantes, tandis que le transfert de puissance est maintenu constant sur la ligne DC 31.
La présente des résultats de simulation pour le réseau de la lorsque le générateur 61 se déclenche, avec un procédé de gestion selon un mode de réalisation de l'invention. La affiche également les puissances unitaires sur les lignes 31 à 34, avec le générateur 61 déclenché au temps t=2s en raison de l'ouverture du disjoncteur de sécurité 516 à t=2s. Lorsque l'ouverture du disjoncteur de sécurité 516 est détectée, le profil de puissance supplémentaire ΔPhvdc selon l'invention est appliqué sur la ligne DC 31 pour compenser le déclenchement du générateur 61, tout en maintenant la consigne de puissance constante Phvdcref. Le profil de puissance supplémentaire comprenant un échelon d'augmentation suivi d’un échelon de diminution est ainsi appliqué sur la ligne de courant continu 31.
Ces opérations de démontage et remontage s'avèrent longues et complexes et ne peuvent pas toujours être réalisées facilement en fonction des circonstances dans lesquelles les opérations de maintenance doivent intervenir.
Au vu de ce qui précède il serait donc utile de disposer d'une architecture permettant de monter et démonter les supports d’aubes de soufflante plus facilement que dans l'art antérieur.
L’invention a ainsi pour objet un module de montage d’une aube de soufflante pour turbomachine comprenant: -un dispositif de reprise d’effort d’aube, -un support d’aube destiné à supporter une aube de soufflante et apte à pivoter autour d’ un axe radial A, le support d’aube étant configuré pour être engagé axialement suivant l’axe radial A à l’intérieur du dispositif de reprise d’effort d’aube, le support d’aube et le dispositif de reprise d’effort d’aube étant mutuellement configurés pour assurer, d’une part, un serrage du support d’aube contre le dispositif et, d’autre part, une retenue axiale suivant l’axe radial A du support d’aube à l’intérieur du dispositif afin d’empêcher tout mouvement de désengagement axial du support d’aube par rapport au dispositif, le support d’aube et le dispositif comportant chacun, sur leurs surfaces respectives destinées à coopérer l’une avec l’autre, une alternance de portées coniques et d’évidements permettant alternativement, d’une part, lorsque les évidements d’une des deux surfaces respectives sont en correspondance géométrique avec les portées coniques de l’autre surface, de faire coulisser axialement le support d’aube par rapport au dispositif et, d’autre part, lorsque les portées coniques des deux surfaces respectives sont en correspondance géométrique les unes avec les autres, d’empêcher tout mouvement de coulissement axial du support d’aube par rapport au dispositif.
L’architecture proposée ci-dessus permet de monter et démonter (notamment verrouiller et déverrouiller) depuis l’extérieur de la bouche de moyeu du moyeu d’une soufflante, plus simplement que dans l’art antérieur, le support d’aube par rapport au dispositif de reprise d’effort d’aube en place dans la bouche de moyeu. Il n’est ainsi plus nécessaire d’accéder à l’intérieur du moyeu pour coupler/découpler mécaniquement le support d’aube par rapport au mécanisme de pivotement du support interne au moyeu. Selon cette architecture le support d’aube est engagé à l’intérieur du dispositif de reprise d’effort d’aube suivant une première direction d’engagement alignée avec l’axe radial de bouche en effectuant une translation axiale sur une distance prédéterminée. La translation axiale est autorisée lorsque les évidements portés par l’une des deux surfaces du support d’aube et du dispositif de reprise d’aube sont alignés axialement avec les portées coniques de l’autre surface et peuvent donc coulisser axialement les uns par rapport aux autres. En pratique, le support d’aube est translaté de manière à ce que ses portées coniques soient positionnées au-delà des portées coniques du dispositif en s’éloignant de l’ouverture de bouche afin que, par un simple mouvement de rotation suivant un angle prédéterminé autour de l’axe radial A, les portées coniques du support d’aube se retrouvent dans la même position angulaire que les portées coniques du dispositif. En effectuant ensuite une translation axiale du support d’aube suivant une deuxième direction (de désengagement) opposée à la première direction d’engagement, les portées coniques du support d’aube viennent s’appuyer par coulissement contre les portées coniques du dispositif où elles sont en butée conique, c’est-à-dire à la fois axiale et radiale. Les portées coniques des deux surfaces respectives sont alors en correspondance géométrique les unes avec les autres. Tout mouvement de coulissement axial du support d’aube par rapport au dispositif et tendant à retirer le support d’aube de la bouche de moyeu suivant la deuxième direction dite de désengagement est alors rendu impossible, ce qui verrouille le support d’aube par rapport au dispositif sans avoir besoin d’intervenir à l’intérieur du moyeu. Le déverrouillage et démontage sont effectués dans l’ordre inverse des opérations décrites ci-dessus.
Selon d’autres caractéristiques possibles : -le dispositif de reprise d’effort d’aube comprend une pièce intermédiaire d’interface qui comporte, sur une surface interne, une première pluralité de portées coniques disposées en alternance avec des évidements de manière circonférentielle et coaxiale à l'axe radial A de la bouche, les portées coniques étant orientées de telle manière que le sommet du cône de chaque portée est dirigé en direction de l’ouverture radiale de la bouche; -le support d'aube comporte, sur une surface externe, une deuxième pluralité de portées coniques disposées en alternance avec des évidements de manière circonférentielle et coaxiale à l'axe radial A de la bouche, les portées coniques de la deuxième pluralité de portées coniques ayant la même orientation que celle de la première pluralité de portées coniques; -l’ensemble comporte au moins un organe de calage angulaire sur un premier des deux éléments parmi le support d'aube et le dispositif, ledit au moins un organe de calage angulaire étant destiné à coopérer avec un empochement de calage angulaire aménagé sur le deuxième élément et s'étendant transversalement relativement à l'axe radial A.
L’invention a également pour objet un ensemble à calage variable pour soufflante de turbomachine comprenant: -un moyeu s’étendant circonférentiellement autour d’un axe longitudinal X-X’ de rotation du moyeu et comprenant une pluralité de bouches de moyeu réparties circonférentiellement sur une périphérie externe du moyeu, chaque bouche de moyeu délimitant intérieurement une ouverture orientée radialement relativement à l’axe longitudinal et permettant d’accéder à l’intérieur de la bouche de moyeu, -pour chaque bouche de moyeu, un module de montage d’une aube de soufflante tel que brièvement exposé ci-dessus.
Selon d’autres caractéristiques possibles : -l’ensemble comporte un système à excentrique de commande de pivotement du support d’aube qui est configuré pour commander le pivotement du support d’aube autour de l’axe radial de bouche; -le système à excentrique de commande de pivotement du support d’aube comprend une pièce formant excentrique qui est configurée pour s’engager avec une partie inférieure du support d’aube qui est opposée à une partie supérieure du support d’aube disposée dans une position radiale éloignée de l’axe longitudinal et destinée à recevoir une aube de soufflante; -la partie inférieure du support d'aube porte des cannelures externes qui sont configurées pour s'engrèner avec des cannelures internes d'une extrémité d'engagement de l’excentrique ; -l’extrémité d'engagement de l’excentrique présente une forme générale de pot cylindrique ouvert à sa partie supérieure orientée en direction de l'ouverture radiale de bouche et qui est muni, sur sa surface intérieure, des cannelures internes ; -les cannelures externes de la partie inférieure du support d'aube sont disposées à une distance, prise suivant l’axe radial A, des portées coniques du support d'aube qui est telle que les cannelures externes sont en correspondance géométrique avec les cannelures internes de l'extrémité d'engagement lorsque les portées coniques respectives du support d'aube et du dispositif sont en correspondance géométrique les unes avec les autres ; -les portées coniques du support d'aube sont disposées entre l'organe ou l'empochement de calage angulaire, selon que l'organe est porté par le support d'aube ou le dispositif, et les cannelures externes ; -l’extrémité d'engagement de l'excentrique est également configurée pour être couplée mécaniquement de manière amovible avec une partie inférieure de la bouche de moyeu qui est opposée à l'ouverture radiale de cette dernière ; -l’extrémité d'engagement de l'excentrique comporte un ensemble de double paroi cylindrique concentrique ouvert à sa partie supérieure en direction de l'ouverture radiale de bouche et comprenant, d'une part, une première paroi externe qui est couplée mécaniquement de manière amovible avec la partie inférieure de la bouche et, d'autre part, une deuxième paroi interne qui est munie sur sa face interne des cannelures configurées pour s’engrèner avec les cannelures externes de la partie inférieure du support d'aube ; -le dispositif de reprise d’effort d’aube est également configuré pour être mis en place dans la bouche de moyeu à travers l’ouverture de cette dernière.
La est une représentation schématique partielle en perspective d’une soufflante de turbomachine selon l’invention;
La est une représentation schématique partielle en coupe axiale de la soufflante partiellement représentée à la selon un premier mode de réalisation de l’invention;
La est une représentation schématique partielle agrandie et plus détaillée du module de montage d’aube de soufflante intégré à la bouche de moyeu de la ;
La représente en perspective un exemple de support d’aube et un exemple de pièce intermédiaire d’interface du dispositif de reprise d’aube utilisés sur les figures 2 et 3 ;
La illustre en perspective une étape d’engagement du support d’aube de la à l’intérieur de la pièce intermédiaire d’interface de la ;