INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Un convertisseur statique est un système permettant de convertir un signal électrique en un autre signal électrique possédant des caractéristiques différentes. Par exemple, un convertisseur peut permettre de convertir une tension alternative en une autre tension alternative avec une fréquence et/ou une amplitude différente, on parle alors de convertisseur alternatif/alternatif ou AC/AC. Selon un autre exemple, un convertisseur peut permettre de convertir une tension alternative en une tension continue, on parle alors de convertisseur alternatif/continu ou AC/DC (aussi appelé redresseur). Pour la conversion inverse continu/alternatif, on parle de convertisseur DC/AC, aussi appelé onduleur. Selon un dernier exemple, un convertisseur peut convertir une tension continue en une tension continue de tension différente, on parle alors de convertisseur DC/DC. Les convertisseurs peuvent être réversibles ou non réversibles. Généralement, la conversion est mise en œuvre au moyen de commutateurs (interrupteurs) commandés.
Pour piloter des machines électriques, par exemple pour des machines électriques à aimants permanents, des machines synchro réluctantes ou des machines synchrones, à partir de système(s) de stockage d’énergie électrique (par exemple une batterie), il est nécessaire de convertir l’énergie électrique continue en énergie alternative multi-phasée. Cette conversion peut être réalisée au moyen d’un convertisseur DC/AC. Pour l’exemple d’une machine électrique triphasée, un tel convertisseur doit fournir trois tensions électriques sinusoïdales déphasées de 120° les unes par rapport aux autres, et dont l’amplitude dépend directement du couple demandé (et du régime de rotation), et dont la fréquence dépend uniquement du régime de rotation de la machine électrique reliée au convertisseur.
Classiquement, un convertisseur DC/AC comprend trois bras de commutations. Chaque bras de commutation comporte deux commutateurs commandés et deux diodes placées en parallèle des commutateurs commandés, les diodes pouvant être intrinsèquement intégrés au commutateur pour des commutateurs de type MOSFET (acronyme anglais de « Metal Oxide Semiconductor Field Effect Transistor » qui se traduit par transistor à effet de champ à structure métal-oxyde-semi-conducteur), par exemple des MOSFET SiC (carbure de silicium) ou GaN HEMT (HEMT pour l’acronyme anglais de « High electron mobility transistor » qui se traduit par transistor à haute mobilité électronqiue, GaN signifiant en Nitrure de Gallium). En fonction du courant de charge demandé, un bras peut être composé de plusieurs ‘sous bras’ en parallèle. Les phases de la machine électrique sont reliées au point milieu de chaque bras. On commande chaque bras séparément en pilotant l’ouverture et la fermeture des commutateurs sur des périodes de découpage, de manière à former un signal triphasé.
La illustre un tel convertisseur classique DC/AC. La tension continue du moyen de stockage d’énergie électrique est indiquée Udc. Le moteur triphasé M est représenté schématiquement par trois bobines, alimentées respectivement par les courants Ia, Ib et Ic. Le convertisseur comporte trois bras de commutation A, B, C, chaque bras de commutation A, B, C est relié à une phase de la machine électrique M. Chaque bras de commutation comporte deux commutateurs 1 et deux diodes 2. Les bras de commutation A, B, C sont disposés en parallèle, entre les deux bornes d’entrée continues du convertisseur de tension Udc. Les phases de sortie des bras de commutation A, B, C sont reliées au point milieu (entre les deux commutateurs) des bras de commutation.
On connait également la demande de brevet US2014/0117 770 A1 qui permet de connecter plusieurs sources électriques à un même convertisseur. Toutefois, pour cette solution, il n’y a pas deux sources indépendantes mais deux niveaux de tension issus d’une même source. En outre, la conversion DC/DC pour passer d’une source à l’autre est indépendante du convertisseur et de ce fait, le rendement de l’ensemble est relativement bas.
On connait également la demande de brevet US2011/115 294 AA qui concerne un convertisseur pour connecter plusieurs sources. Toutefois, l’architecture proposée ne permet pas la récupération d’énergie pour recharger au moins une source et elle ne permet pas le pilotage de connexion/déconnexion des différentes sources
Les dimensions extérieures comprennent par exemple la largeur, la longueur et/ou la hauteur du véhicule 200.
La requête comprend par exemple la date (et éventuellement l’heure) de début et de fin d’occupation du parking. La recherche comprend par exemple également la vérification que la place adaptée est disponible entre la date (et éventuellement l’heure) de début et de fin d’occupation du parking.
La liste de place de parking 110 est par exemple constituée par une liste de places de parking d’un établissement hôtelier 500 où le propriétaire se rend à bord de son véhicule 200 et où le propriétaire souhaite garer son véhicule 200. En variante, la liste de places de parking peut être la liste des places de parking d’un autre type de lieu, par exemple, un restaurant, une salle de spectacle, un aéroport, des locaux d’une entreprise. Le parking peut-être par exemple un parking souterrain.
A l’étape S60, le dispositif électronique 100 transmets une réponse à la requête comprenant un identifiant de la place adaptée.
La réponse à la requête peut indiquer qu’aucune place n’a été trouvée si tel est le cas.
La réponse peut comprendre une invitation à activer le système de parking automatique pour se garer dans la place adaptée.
A l’étape S70, l’identifiant de la place de parking est affiché par un écran dans le véhicule automobile 200 pour aider le conducteur à trouver la place adaptée.
A l’étape S80, le véhicule automobile 200 est garé dans la place adaptée. Durant, cette étape, le système de parking automatique 210 dans le véhicule automobile 200 peut être activé s’il déterminé (par le véhicule automobile 200 ou le conducteur si l’invitation est par exemple affichée) que la réponse comprend une invitation à activer le système de parking automatique.
Procédé et système pour produire des micro-contenus vidéo dédiés à l’apprentissage d’une langue étrangère, et procédé d’apprentissage implémentant ces contenus vidéo DOMAINE DE L’INVENTION La présente invention concerne un procédé et un système pour produire des micro-contenus vidéos dédiés à l’apprentissage d’une langue étrangère. Elle vise également un système d’apprentissage d’une langue étrangère mettant en œuvre ce procédé, ainsi qu’un procédé d’apprentissage d’une langue implémentant ces micro-contenus vidéo.
ETAT DE LA TECHNIQUE L’apprentissage des langues étrangères est partout dans le Monde en forte croissance, notamment dans le domaine professionnel. Les apprenants recherchent des solutions d’apprentissage toujours plus motivantes, personnalisées et qui aient le moins d’impact possible sur leur temps personnel.
Il existe déjà des offres d’apprentissage accessibles sur des ordinateurs ou mobiles connectés et utilisant des vidéos. Certains d’entre eux mettent en scène des vidéos pour l’apprentissage.
Les vidéos présentent un contexte audiovisuel particulièrement utile lors de la compréhension et l’acquisition du langage. Ce contexte permet notamment de mieux comprendre dans quelles situations certaines tournures de phrases sont utilisées (usage de formules de politesse etc...) et de distinguer les différents accents (anglais américain, australien…).
Bien que le format vidéo présente divers avantages dans l’apprentissage des langues, il présente également certains inconvénients. Généralement une vidéo contient plusieurs minutes de dialogues et toutes les répliques ne sont pas toujours intéressantes et adaptées pour l’apprenant. Il arrive souvent que certaines répliques d’une même vidéo sont trop difficiles, d’autres trop faciles ou bien sortent trop de l’ordinaire.
D’autre part, il existe actuellement des outils permettant de mémoriser plus efficacement avec des « flashcards » (micro-quiz sur des micro-contenus) qui s’appuient sur des algorithmes de « répétitions espacées » (« spaced-repetition » en anglais). Ces algorithmes facilitent le processus de mémorisation en distribuant les révisions de micro-contenus plus intelligemment. Ces algorithmes optimisent le timing de révision de chaque flashcard. Plus l’apprenant maitrise une flashcard, moins il aura besoin de la réviser souvent afin de ne pas l’oublier.
Le document US 2020/0143704 A1 (Liao et al) publié le 7 mai 2020 divulgue un système de traitement informatique est fourni pour améliorer l’apprentissage des langues par vidéo. Ce système comprend un serveur vidéo pour stocker des vidéos qui utilisent une ou plusieurs langues objets de l’apprentissage. Le système comprend en outre une base de métadonnées vidéo pour stocker les traductions de phrases prononcées dans les vidéos, des profils de personnages apparaissant dans les vidéos et des cartographies entre les phrases et un profil d’apprenant. Le système comprend également une base de données de profils d'apprenants, un analyseur sémantique et un moteur d'appariement pour trouver, pour au moins une vidéo donnée et un apprenant donné, des phrases alternatives sensibles aux traductions des phrases prononcées dans cette vidéo et qui sont en conflit avec un profil de l'apprenant donné.
Le document US 2018/0293912 Al (Ni) publié le 11 octobre 2018 divulgue une méthode d’apprentissage de la langue anglaise, utilisant des clips vidéo et mettant en œuvre un processus de boucle dans lequel des clips vidéo peuvent être délivrés sur des intervalles de temps multiples sur une durée donnée.
Il est en outre souhaitable de fournir une solution qui permette de réchauffer le dihydrogène liquide à une température suffisante pour être utilisé comme combustible dans le moteur de l’aéronef.
Il est de plus souhaitable de fournir une solution qui permette de maintenir les fluides de l’aéronef à des températures de fonctionnement, et notamment au-dessus des températures de solidification desdits fluides de l’aéronef.
Un objet de la présente invention est de proposer un procédé de refroidissement et de chauffage combinés dans un aéronef, l’aéronef comportant un moteur configuré pour utiliser du dihydrogène comme combustible, le dihydrogène étant stocké sous forme liquide dans un réservoir et étant utilisé sous forme gazeuse dans le moteur, le moteur étant un turbopropulseur. Le dihydrogène est acheminé depuis le réservoir jusqu’au moteur par le biais d’une conduite dite conduite principale, et le procédé comporte les étapes de : mettre en dérivation, parallèlement à un tronçon prédéfini de la conduite principale, une partie du flux de dihydrogène dans une conduite dite conduite de dérivation ; mettre en circulation, dans un premier circuit fermé, un premier fluide caloporteur ; effectuer un premier échange thermique entre le premier fluide caloporteur et le dihydrogène circulant dans la conduite de dérivation ; et effectuer au moins un deuxième échange thermique, dit échange thermique secondaire, chaque échange thermique secondaire étant effectué entre le premier fluide caloporteur et un fluide utilisé dans l’aéronef et nécessitant d’être refroidi, dit fluide utile.
Ainsi, il est possible de refroidir de manière fiable un ou plusieurs fluides utiles d’un aéronef en utilisant le dihydrogène comme source froide.
Selon un mode de réalisation particulier, le procédé comporte en outre des étapes de : mettre en circulation, dans un second circuit fermé, un second fluide caloporteur ; effectuer un troisième échange thermique, entre le second fluide caloporteur et le dihydrogène circulant dans une partie de la conduite principale ; et effectuer un quatrième échange thermique entre le second fluide caloporteur et un gaz d’échappement issu d’une turbine du moteur.
Ainsi, il est possible de chauffer le dihydrogène liquide pour pouvoir l’utiliser comme combustible dans le moteur tout en refroidissant un fluide utile sans que le fluide utile ne risque de geler.
Selon un mode de réalisation particulier, le troisième échange thermique est effectué en aval du tronçon prédéfini de la conduite principale.
Selon un mode de réalisation particulier, le troisième échange thermique est effectué en amont du tronçon prédéfini de la conduite principale.
Ainsi, il est possible d’utiliser un premier fluide caloporteur ayant une plage de fonctionnement plus étroite : il n’est pas nécessaire d’utiliser un premier fluide caloporteur fonctionnant à des températures suffisamment basses pour supporter une déperdition de chaleur importante liée à une interaction avec de l’hydrogène liquide.
Selon un mode de réalisation particulier, le premier fluide caloporteur comporte une plage de température de fonctionnement plus étroite que la plage de température de fonctionnement du second fluide caloporteur.
Ainsi, les risques de gel du premier ou du second fluide caloporteur sont évités, ainsi que les risques d’ébullition du premier ou de second fluide caloporteur au niveau d’embouts d’échangeurs thermiques.
Selon un mode de réalisation particulier, le fluide utile est de l’huile ou de l’air comprimé issu du moteur et destiné à être utilisé dans un système de climatisation de l’aéronef.
Selon un mode de réalisation particulier, le procédé comporte un premier échange thermique secondaire entre le premier fluide caloporteur et un premier fluide utile et un deuxième échange thermique secondaire entre le premier fluide caloporteur et un deuxième fluide utile, le premier fluide utile étant de l’huile et le deuxième fluide utile étant de l’air comprimé issu du moteur et destiné à être utilisé dans un système de climatisation de l’aéronef.
Selon un mode de réalisation particulier, le procédé comporte en outre d’effectuer une régulation du flux de dihydrogène circulant dans la conduite de dérivation selon une température du fluide utile mesurée en sortie de l’échange thermique secondaire par lequel passe ledit fluide utile.
Ainsi, il est possible d’optimiser le refroidissement du fluide utile.
Selon un mode de réalisation particulier, le procédé comporte en outre d’effectuer une régulation du flux de dihydrogène circulant dans la conduite de dérivation selon une température du premier fluide caloporteur mesurée en entrée du premier échange thermique.
De tels moyens de cisaillement internes à l’empilement peuvent coexister avec des moyens de cisaillement externes à l’empilement, ce qui permet d’envisager des déformations biaxiales (éventuellement anisotropes) de la structure utile dans le plan moyen de l’interface entre la structure utile et la matrice tampon.
Selon une caractéristique de l’invention, la couche caoutchoutique est réalisée dans un matériau choisi parmi : - un polymère de type silicone, comprenant de préférence le polydiméthylsiloxane ; - l'éthylène-acétate de vinyle ; - un polyuréthane ; - un polyacrylique ; - le butadiène ; - un composé comprenant un groupement butyle ; - un caoutchouc de type EPDM ; - un fluoroélastomère, notamment un perfluoroélastomère ; - l’isoprène ; - un composé comprenant un groupement nitrile ; - le polychloroprène ; - le styrène-butadiène.
« EPDM » est le sigle désignant éthylène-propylène-diène monomère.
Un avantage particulier du polydiméthylsiloxane (PDMS) est sa transparence optique élevée dans la bande visible et le proche infrarouge, ce qui est une propriété intéressante en vue d’une caractérisation optique de la déformation de la structure utile.
Selon une caractéristique de l’invention, la matrice tampon possède un module d’Young supérieur ou égal à 1 GPa.
Ainsi, un avantage procuré est d’obtenir une matrice tampon résiliente vis-à-vis de la force de compression s’exerçant sur l’empilement. Le matériau de la matrice tampon est avantageusement choisi pour présenter un module d’Young adapté au module d’Young de la structure utile de sorte que le gradient de modules d’Young est le plus faible possible, et ce afin de réduire les risques de fissuration de la structure utile liés à des hétérogénéités locales de déformation. La quantité correspondant à l’épaisseur multipliée par le module d’Young est préférablement choisie du même ordre de grandeur pour la matrice tampon et pour la structure utile.
Selon une caractéristique de l’invention, la structure utile possède un taux de déformation à la rupture, noté τ R1 , et la matrice tampon possède un taux de déformation à la rupture, noté τ R 2 , vérifiant τ R 2 > τ R 1 .
Ainsi, un avantage procuré est de protéger la structure utile d’un clivage ou d’une rupture lors de la compression de l’empilement.
Selon une caractéristique de l’invention, la matrice tampon est réalisée dans un matériau choisi parmi : - un polymère, de préférence un polyimide, le polycarbonate, un polyéthérimide, un polyamide-imide, le polyéthylène, un verre, le polyétheréthercétone, le polypropylène, le polyméthacrylate de méthyle, le polyéthersulfone, le polychlorure de vinyle, le polystyrène, le polytéréphtalate d'éthylène ; - une céramique, de préférence SiN, SiC, Al 2 O 3 .
Selon une caractéristique de l’invention, la structure utile est choisie parmi une : - une structure à base d’un matériau de type semiconducteur ; - une structure à base d’un matériau de type pérovskite ; - une structure de type cristal photonique ; - une structure à base d’un matériau composite ; - un cristal ; - un métal ; - un polymère ; - une céramique ; - une chaux ; - un ciment.
Par « à base de », on entend que le matériau correspondant est le matériau principal et majoritaire composant la structure.
Selon une caractéristique de l’invention, les moyens de compression comportent une plaque inférieure et une plaque supérieure, agencées pour enserrer l’empilement.
Les termes « inférieure » et « supérieure » désignent la position relative des plaques correspondantes par rapport à l’empilement (s’étendant suivant une direction verticale). La plaque inférieure est située sous l’empilement tandis que la plaque supérieure est située sur l’empilement.
De préférence, ledit support présente une teneur en zéolithe Y comprise entre 35 à 70% poids par rapport au poids total dudit support, de préférence entre 50 à 70% poids, et de manière préférée entre 55 à 65% poids.
Selon un mode de réalisation préférée de l’invention, la zéolithe Y présentant la caractéristique particulière définie ci-dessus et convenant pour la mise en œuvre du support du catalyseur utilisé dans le procédé selon l’invention est avantageusement préparée à partir d’une zéolithe Y de type structural FAU présentant de préférence un rapport atomique global Si/Al après synthèse compris entre 2,3 et 2,8 et se présentant avantageusement sous forme NaY après synthèse. Ladite zéolithe Y de type structural FAU subit avantageusement une étape d’un ou plusieurs échanges ioniques avant de subir l’étape de désalumination. Le ou les échanges ioniques permettent de remplacer de manière partielle ou totale les cations alcalins appartenant aux groupes IA et IIA de la classification périodique présents en position cationique dans la zéolithe Y de type structural FAU brute de synthèse par des cations NH 4 + et de préférence des cations Na+ par des cations NH 4 +.
On entend par échange partiel ou total des cations alcalins par des cations NH 4 +, l’échange de 80 à 100 %, de manière préférée de 85 à 99,5 % et de manière plus préférée de 88 à 99 %, desdits cations alcalins par des cations NH 4 +. A l’issue de la ou des étapes d’échange ionique, la quantité restante de cations alcalins, et de préférence la quantité restante de cations Na+, dans la zéolithe Y, par rapport à la quantité de cations alcalins, de préférence Na+, initialement présente dans la zéolithe Y, est avantageusement compris entre 0 et 20 %, de préférence entre 0,5 et 15 % et de manière préférée entre 1,0 et 12 %.
De préférence, cette étape met en œuvre plusieurs échange ionique avec une solution contenant au moins un sel d’ammonium choisi parmi les sels de chlorate, sulfate, nitrate, phosphate, ou acétate d’ammonium, de manière à éliminer au moins en partie, les cations alcalins et de préférence les cations Na+ présents dans la zéolithe. De préférence, le sel d’ammonium est le nitrate d’ammonium NH 4 NO 3 .
Le rapport cation alcalin/aluminium, de préférence Na/Al, désiré est obtenu en ajustant la concentration en NH 4 + de la solution d’échange ionique, la température d’échange ionique et le nombre d’échanges ioniques. La concentration de la solution d’échange ionique en NH 4 + varie avantageusement entre 0,01 et 12 mol.L-1, et de préférence entre 1,00 et 10 mol.L-1. La température de l’étape d’échange ionique est avantageusement comprise entre 20 et 100 °C, de préférence entre 60 et 95 °C, de manière préférée entre 60 et 90 °C, de manière plus préférée entre 60 et 85 °C et de manière encore plus préférée entre 60 et 80 °C. Le nombre d’échanges ioniques varie avantageusement entre 1 et 10 et de préférence entre 1 et 4.
L’étape de traitement thermique en présence de vapeur d’eau peut avantageusement être répétée autant de fois qu’il est nécessaire pour obtenir la zéolithe Y convenant pour la mise en œuvre du support du catalyseur utilisé dans le procédé selon l’invention et possédant un paramètre cristallin a 0 de la maille élémentaire strictement supérieur à 24,50 Å.
La représente une vue 3D des rotors et stators de la chambre de broyage du dispositif. Plus précisément, l’ensemble rotor/stator comprend : * un rotor (9) entraîné par un moteur et muni de 9 couteaux (12) de forme arrondie, lesdits couteaux étant perpendiculaires au plan horizontal du stator mais pouvant éventuellement être inclinés par rapport au plan horizontal du stator, * un stator fixe (11) se présentant sous la forme d’un cylindre dans la paroi duquel est découpée une seule rangée des fentes (10) verticales réalisées sur partie de la hauteur de ladite paroi.
Exemples de réalisation de l’invention : Contre-exemple : Un dispositif tel que décrit sur les Figures 1 à 3 dont la surface interne des parties cylindriques supérieure et conique inférieure de la chambre de mouillage (1), du tuyau de surverse (15), du coude cylindrique (2) et du couvercle (5) y compris l’épaisseur de la paroi de la chambre et du couvercle dans laquelle sont formées les ouvertures (3, 6, 14) ont une tension superficielle égale à 3 N.m -1 , a été mis en opération. Les surfaces internes (1), (2-6, 14) sont métalliques sans aucun traitement chimique ou mécanique. On observe une accumulation rapide (en l’espace de quelques jours seulement) de poudre sur la surface interne du tube de la chambre de mouillage ainsi que sur la surface interne du couvercle, entrainant un bouchage du dispositif et son arrêt.
Exemple 1 : Un dispositif tel que décrit sur les Figures 1 à 3 dont la surface interne des parties cylindriques supérieure et conique inférieure de la chambre de mouillage (1), du tuyau de surverse (15), et du coude cylindrique (2) y compris l’épaisseur de la paroi de la chambre dans laquelle sont formées les ouvertures (3, 14) ayant une tension superficielle égale à 13,5 N.m -1 , a été mis en opération. La surface interne du couvercle (5), y compris l’épaisseur de la paroi du couvercle dans laquelle est formée l’ouverture (6) a une tension superficielle égale à 3 N.m -1 (identique au contre-exemple). Les surfaces internes des parties cylindriques supérieure et conique inférieure de la chambre de mouillage (1), du tuyau de surverse (15), et du coude cylindrique (2), y compris l’épaisseur de la paroi de la chambre dans laquelle sont formées les ouvertures (3, 14) sont métalliques et traitées chimiquement par du Teflon ® PFA (épaisseur 50 micromètres). On observe une accumulation rapide (en l’espace de quelques jours seulement) de poudre sur le partie interne du couvercle, entrainant à terme un bouchage de la machine PSU et son arrêt. Durant cette période, une accumulation très lente voire nulle de poudre sur les parois internes du tube cylindro-conique est observée.