INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Inversement, si m>n, c’est-à-dire s’il y a plus d’équations que le nombre de variables (ici, le nombre de points de mesure), alors encore une fois il s’agit d’une solution des moindres carrés qui est considérée comme non unique. Cependant, comme cela sera confirmé dans des expériences numériques ultérieures, dans ce problème, des solutions exactes sont obtenues même quand un nombre excessif de points de mesure est défini. Cela va de soi du point de vue suivant. En effet, si le nombre d’équations est important, la solution exacte peut être obtenue à l’aide de l’équation (16) en ignorant le nombre d’équations.
Par exemple, si les sensibilités de détecteurs à m points de mesure sont linéairement indépendantes, les points de mesure (équations) sont divisés en n groupes et m−n groupes.
Initialement, la solution exacte de la distribution de puissance est obtenue à partir des équations (14) et (16) pour les n groupes. Naturellement, les signaux de détecteurs des m-n groupes restants satisfont les conditions de l’équation (9). En d’autres termes, les signaux de détecteurs correspondant aux positions de détecteurs des m-n groupes obtenus à partir de la distribution de puissance exacte (distribution de puissance réelle) et du calcul de l’équation (9) correspondent aux signaux de détecteurs des m-n groupes, même si la distribution de puissance exacte est obtenue à partir des équations. (14) et (16) pour les n groupes.
En d’autres termes, pour calculer correctement la distribution de puissance, il suffit que m≧n.
De plus, si une erreur est introduite dans la mesure,
Si l’erreur a une distribution uniforme telle que le bruit électrique, compte tenu des propriétés du procédé des moindres carrés, plus il y a de points de mesure, plus l’influence de l’incertitude telle que le bruit est susceptible d’être éliminée. Cette tendance peut également être confirmée par le fait que plus il y a de points de mesure, plus les erreurs considérées comme des erreurs numériques sont réduites dans les expériences numériques qui seront effectuées plus tard. Si l’on considère explicitement le bruit, on peut dire que plus le nombre de points de mesure est grand, mieux c’est.
Dans la présente invention, de nombreux points de mesure peuvent être assurés en déplaçant le détecteur, comme cela est décrit en détail ci-dessous. Cependant, en raison de contraintes telles que la structure du réacteur nucléaire installé et l’intégrité des matériaux, telles que l’environnement à haute température et à forte dose, il existe des cas où des points de mesure suffisants ne peuvent pas être assurés, ou la résolution de la distribution de puissance à évaluer est exprimée en unités de barres de combustible. Pour ces raisons, il est tout à fait concevable que le nombre de points de mesure soit insuffisant pour le nombre d’éléments combustibles qui ont une distribution de puissance. Dans ce cas, la validité des résultats de mesure est garantie par le procédé suivant. De manière pratique, la distribution de puissance peut être déterminée à l’aide de l’équation (14) en calculant la matrice pseudo-inverse indiquée à l’équation (15) indépendamment de la relation de grandeur entre le nombre de points de mesure m et le nombre d’éléments combustibles n. La question de savoir si le nombre de points de mesure est suffisant ou non peut être déterminée en vérifiant le rang de cette matrice pseudo-inverse. Le rang d’une matrice indique le nombre de lignes linéairement indépendantes dans chaque ligne de la matrice. La pseudo-inverse comporte n lignes et n colonnes, avec un rang maximum de n.
Au fur et à mesure que le nombre de points de mesure augmente, le rang augmente et arrive à saturation à la valeur maximale de n. Des expériences numériques associées à la présente invention ont confirmé qu’une solution exacte peut être obtenue lorsque le rang prend la valeur maximale de n. D’autre part, si le rang est inférieur à n, une erreur se produit dans la densité de puissance prévue. Selon la présente invention, dans des expériences numériques qui seront décrites ultérieurement, à partir des résultats présentés dans le tableau 2, il a été constaté que la distribution de densité de sortie peut être reproduite avec une précision suffisamment acceptable quand une matrice pseudo-inverse d’un rang de 0,8n ou plus est obtenue.
Par conséquent, le nombre de points de mesure devrait être égal ou supérieur au nombre d’éléments combustibles. Le nombre d’éléments combustibles dépend non seulement du nombre d’assemblages combustibles, mais également de la résolution requise. S’il est souhaitable de diviser davantage l’intérieur de l’assemblage combustible pour la commande de la combustion, le nombre d’éléments combustibles est encore augmenté. Si l’on prend l’exemple du HTTR, qui est un réacteur d’essai technique à haute température et un réacteur de recherche, celui-ci se compose de 150 blocs combustibles hexagonaux en forme de prisme présentant une distance entre faces opposées de 36 cm et une hauteur de 58 cm. Même si au minimum 150 signaux de détecteurs sont mesurés, une mesure avec des détecteurs individuels n’est pas réaliste, et il est nécessaire de déplacer un seul ou plusieurs détecteurs pour mesurer les signaux de détecteurs.
Par conséquent, dans le présent procédé, on suppose que les signaux de détecteurs sont mesurés à l’aide d’une instrumentation externe, d’une instrumentation interne et, si nécessaire, d’une combinaison des deux.
Quand la distribution de puissance est mesurée à l’aide uniquement du détecteur externe, les neutrons s’échappant de l’intérieur du cœur sont détectés à l’extérieur de la cuve sous pression, comme le montre la . Ensuite, pour obtenir des signaux de détecteurs de différentes hauteurs, le détecteur est entraîné le long de la piste spiralée 10 comme le montre la . Avec ce procédé, il est possible de mesurer une série de mouvements avec un seul détecteur. Ce procédé est un procédé de commande également utilisé en général dans la tomodensitométrie à rayons X. Cependant, du point de vue de la fabricabilité et de la maintenabilité, il est plus simple de disposer une pluralité de détecteurs sur la circonférence externe de la cuve sous pression et d’entraîner verticalement chaque détecteur. Cela permet de réaliser des mesures à partir d’un nombre presque infini de points de mesure.
Si une instrumentation interne est choisie, il convient de noter que dans le cas des réacteurs à haute température refroidis au gaz, la température de l’environnement à l’intérieur du réacteur est extrêmement élevée et, dans le cas des réacteurs rapides, les dommages causés par les radiations aux détecteurs sont visibles. Au lieu de les placer dans le cœur, il est pratique d’utiliser des tubes de guidage de barres de commande, de les insérer lorsqu’ils sont utilisés et de les stocker à l’extérieur du réacteur lorsqu’ils ne sont pas utilisés. Comme les tubes de guidage de barres de commande existent indépendamment du combustible à la fois dans le HTGR et dans le réacteur rapide, il y a de la place pour les tubes de guidage de barres de commande, et il est possible de modifier la conception pour entraîner le détecteur.
La montre un exemple de réacteur à haute température à gaz. Supposons l’insertion du détecteur à partir de la colonne montante 20 qui abrite les barres de commande. Lorsqu’il n’est pas utilisé, le détecteur est rétracté et stocké dans la colonne montante 20. Il peut être stocké à une température d’environ 300 °C par un flux de refroidissement et peut être protégé contre les dommages causés par les radiations. Lors de son utilisation, il est inséré en continu pour assurer le nombre de points de mesure. Dans le cas du HTTR, 30 corps combustibles sont disposés dans le sens radial, pour 16 blocs de guidage de barres de commande. Lors de l’évaluation de la distribution de puissance pour chaque bloc combustible, si deux points de mesure sont établis dans le sens de la hauteur en-deçà de la hauteur des blocs combustibles de 58 cm, et tous les 29 cm, le même nombre de points de mesure que le bloc combustible peut être assuré. En évitant les régions à haute température comme le montre la , le nombre de points de mesure est réduit, si bien que l’on s’attendra à une précision réduite de l’évaluation de la distribution de puissance. Si la précision de mesure est inacceptable, il est possible d’éviter une diminution de la précision en prenant des contre-mesures par une modification de la conception telle qu’une augmentation du nombre de détecteurs internes.
La routine IP4 est caractérisée par les SBi (pour i allant de 1 à 4) suivants :
- SB1=SB2=SB3=SB4=1.
La routine IP5 est caractérisée par les SBi (pour i allant de 1 à 4) suivants :
- SB1=SB3=0 ;
Par ailleurs, la première ligne sélectionnée est, pour chacune des routines IP, la première ligne de la matrice de la .
En outre, le premier bit sélectionné pour chacune des routines IP est le premier bit disponible de la première rangée (en d’autres termes, le tout premier bit sélectionné pour la première routine IP est le bit S 11 ). Toujours selon cet exemple, l’indice DMI est égal à 2. Enfin, le paramètre OR impose d’analyser les lignes dans leur ordre de classement dans la matrice de la .
Il résulte ainsi de la mise en œuvre de l’algorithme d’entrelacement une sous-trame Ss qui prend la forme suivante :
S 11 , S 23 , S 24 , S 36 , S 41 , S 42 , S 12 , S 13 , S 25 , S 37 , S 31 , S 43 , S 14 , S 15 , S 16 , S 21 , S 22 , S 34 , S 35 , S 32 , S 44 , S 45 , S 17 , S 26 , S 33 , S 46 , S 27 , S 47
L’invention n’est pas limitée aux seuls aspects précédemment exposés, et l’homme du métier pourra considérer d’autres algorithmes permettant de mettre en œuvre un entrelacement de données.
Il reste néanmoins entendu que l’entrelacement tel que défini dans la présente invention permet de construire une sous-trame Ss, à partir d’un sous-bloc S, dans laquelle l’ensemble des bits se trouvent mélangés par un algorithme connu afin d’éliminer toute périodicité susceptible d’apparaître lors de la répétition des sous-blocs S. Ainsi, l’entrelacement permet de construire à partir de la répétition de Ms sous-blocs S de m bits, une sous-trame Ss de Ms*m bits entrelacés de sorte que la sous-trame Ss soit formée par une succession de Ms groupes de m bits et qu’au moins un de ces groupes de m bits comprenne un ensemble de bits différents des autres groupes. De manière avantageuse, chaque groupe de m bits comprend un ensemble de bits différent des autres groupes.
Afin d’illustrer cet aspect, la sous-trame Ss construite dans l’exemple précédent est formée de 4 groupes dits respectivement G1, G2, G3 et G4. Le groupe G1 comprend les bits S 11 , S 23 , S 24 , S 36 , S 41 , S 42 , S 12 . Le groupe G2 comprend les bits S 13 , S 25 , S 37 , S 31 , S 43 , S 14 , S 15 . Le groupe G3 comprend les bits S 16 , S 21 , S 22 , S 34 , S 35 , S 32 , S 44 . Le groupe G4 comprend les bits S 45 , S 17 , S 26 , S 33 , S 46 , S 27 , S 47 . Chaque groupe Gi (i allant de 1 à 4) comprend un ensemble de bits différents des autres groupes Gj (j allant de 1 à 4 et différent de i).
Selon l’exemple proposé, la sous-trame Ss comprend l’ensemble des bits du sous-bloc S répété Ms fois et mélangés entre eux. Cet algorithme permet ainsi de générer une séquence aléatoire à partir de données périodiques. Il fonctionne notamment parfaitement pour générer des données non périodiques, même lorsque le sous-bloc S comprend un nombre réduit de bits.
Le procédé de préparation 100 comprend également la génération 160 d’une sous-trame Dd qui comprend Md répétions du sous-bloc D. La trame de données SD est ensuite construite 170 par concaténation, dans l’ordre, de la sous-trame Ss et de la sous-trame Dd.
Conformément à ce qui précède, la trame de données ainsi préparée n’implique pas nécessairement l’ajout de données.
On peut également citer le brevet américain US 8,911,919, qui divulgue un procédé dans lequel on modifie la propriété hydrophile de GDL, en surface de la GDL et à l’interface entre la GDL et la plaque polaire. En particulier, le document divulgue que l’on rend hydrophile les zones de la GDL située en contact avec les dents de la plaque polaire et on reprend hydrophobe les zones de la GDL en regard des canaux de la plaque polaire.
On peut en outre citer la publication : « Ditch-structured microporous layers fabricated by nanosecond-pulse laser ablation for enhancing water transport in polymer electrolyte membrane fuel cells (Dong-Hyun Lee et al. Mater. Adv. 2020, 1, 254) », qui divulgue une réalisation de fines tranchées dans la MPL, à l’interface entre la MPL et l’électrode. En particulier, les fines tranchées sont réalisées perpendiculairement aux canaux de diffusion des gaz de la plaque polaire pour améliorer le rendement de la pile.
En dépit de ces solutions, il existe donc un besoin pour améliorer le rendement d’une pile à combustible.
RESUME Un objet de l’invention consiste à pallier ces inconvénients, et plus particulièrement à fournir des moyens pour améliorer le rendement d’une pile à combustible, et plus particulièrement pour améliorer la production électrique d’une pile à combustible.
Selon un aspect de l’invention, il est proposé une cellule d’une pile à combustible, comprenant un électrolyte placé entre une première et une deuxième électrodes, une première et une deuxième plaques, chacune des première et deuxième plaques comprenant une pluralité de paires de dents, chaque paire de dents délimitant entre elles un canal pour la circulation d’un gaz à destination des première et deuxième électrodes, la cellule comprenant également, une première couche de diffusion pour un premier gaz, la première couche de diffusion étant située entre la première électrode et la première plaque, et une deuxième couche de diffusion pour un deuxième gaz, la deuxième couche de diffusion étant située entre la deuxième électrode et la deuxième plaque, la première couche de diffusion comprenant une couche dite macroporeuse en contact avec les dents de la première plaque et une couche dite microporeuse située entre la première électrode et la couche macroporeuse, la couche macroporeuse présentant des pores d’une taille supérieure à celle des pores de la couche microporeuse, plusieurs rainures étant formées sur une surface de la couche microporeuse située en regard de la première électrode.
Chaque rainure a une largeur comprise entre 80% et 120% d’une largeur d’une dent de la première plaque, ou comprise entre 80% et 120% d’une largeur d’un canal de la première plaque.
Dans le cadre du développement de la présente invention, il s’est avéré que cette structure permet d’améliorer le rendement de la pile dans une mesure inattendue.
Une explication possible est qu’en diminuant l’épaisseur de la première couche de diffusion des gaz que doivent traverser les gaz pour atteindre le site catalytique, à savoir la première électrode, on améliore ainsi l’accès des gaz à la première électrode, ce qui améliore le rendement de la cellule. En outre, on diminue cette épaisseur sur une plus grande surface et on améliore l’accès à la première électrode pour une plus grande partie des gaz. On favorise donc le débit des gaz en direction de la première électrode pour un plus grand rendement de la cellule.
Selon un autre aspect, il est proposé une pile à combustible comprenant au moins une cellule telle que définie ci-avant.
Selon un autre aspect, il est proposé un procédé de fabrication d’une cellule d’une pile à combustible, comprenant une fourniture : d’un électrolyte placé entre une première et une deuxième électrodes, d’une première et d’une deuxième plaques, chacune des première et deuxième plaques comprenant une pluralité de paires de dents, chaque paire de dents délimitant entre elles un canal pour la circulation d’un gaz à destination des première et deuxième électrodes, d’une première couche de diffusion pour un premier gaz, la première couche de diffusion étant située entre la première électrode et la première plaque, et d’une deuxième couche de diffusion pour un deuxième gaz, la deuxième couche de diffusion étant située entre la deuxième électrode et la deuxième plaque, la première couche de diffusion comprenant une couche dite macroporeuse en contact avec les dents de la première plaque et une couche dite microporeuse située entre la première électrode et la couche macroporeuse, la couche macroporeuse présentant des pores d’une taille supérieure à celle des pores de la couche microporeuse, le procédé comprenant une formation de plusieurs rainures sur une surface de la couche microporeuse située en regard de la première électrode ; La formation des rainures comprend une formation de chacune des rainures ayant une largeur comprise entre 80% et 120% d’une largeur d’une dent de la première plaque, ou comprise entre 80% et 120% d’une largeur d’un canal de la première plaque.
BREVE DESCRIPTION DES FIGURES D'autres avantages et caractéristiques ressortiront plus clairement de la description qui va suivre de modes de réalisation et de mise en œuvre de l'invention donnés à titre d'exemples non limitatifs et représentés aux dessins annexés, dans lesquels :
la , illustre schématiquement une vue en coupe d’un mode de réalisation d’une cellule d’une pile à combustible ;
la , illustre schématiquement une vue en coupe d’un autre mode de réalisation d’une cellule d’une pile à combustible ;
les figures 3 à 6, illustrent de façon schématique des vues de dessus de différents modes de réalisation de motifs de rainures ;
les figures 7 à 9, illustrent des courbes de mesure d’une densité de courant fourni en fonction de la tension de la cellule.
Le message fréquentiel 14 reçu par la cellule déclenche deux réactions, une première réaction de correction de la cellule distinguée par une restructuration des molécules d’eau contenues dans ladite cellule. En effet, les cellules du corps humain contiennent 99% d’eau sur le plan moléculaire et le message fréquentiel 14 va créer une réaction au sein de l’ADN de la cellule lui permettant de modifier le fonctionnement de celle-ci en rétablissant l’équilibre naturel de ladite cellule, i.e. stimulation des fibroblastes dans un premier temps résultant en une accélération de la reproduction de collagène.
En effet, la différence entre la tension à l’intérieur de la cellule et la tension entre les cellules est appelée potentiel de tension, ce dernier est responsable du métabolisme physiologique sain des cellules. Avantageusement, lors de la sollicitation d’une membrane cellulaire par le message fréquentiel 14, ce dernier est perçu comme une information de recalibrage de la fonction primaire de la cellule, causant ainsi une reprogrammation des fibroblastes.
En parallèle de la première réaction de correction de la cellule, une deuxième réaction est opérée et dans laquelle le message fréquentiel 14 peut être transmis directement au cerveau pour ainsi le stimuler et créer une réaction résultant par une action correctrice de la cellule, celle-ci est similaire à la première réaction de correction de la cellule, mais distinguée par le fait que c’est le cerveau qui donne l’ordre à la cellule de régénérer le collagène par stimulation de l’ADN et non pas par le message fréquentiel 14 directement.
La est une illustration de l’utilisation du procédé de soins cutanés esthétiques sur un sujet, préférentiellement sur la peau 22 de son visage. La comprend à sa partie droite une section partielle agrandie et orientée horizontalement de façon à faciliter sa description.
En référence à la partie gauche de la , un support 24 est illustré comme étant positionné sur le visage du sujet, mais il peut être également positionné sur sa poitrine ou ses mains ou toute autre partie de son corps dans laquelle des résultats avantageux peuvent être obtenu grâce à l’utilisation du procédé de soins cutanés esthétiques.
De plus, la partie gauche de la illustre une vue partielle schématisant les réactions intracellulaires décrites ci-dessus, notamment entre l’au moins une cellule 26 du derme et le cerveau du sujet.
En référence à la partie droite de la figue 3, l’étape (c) d’application d’eau préparée sur la peau est préférablement réalisée au moyen du support 24 comprenant des molécules d’eau, ledit support 24 peut correspondre à l’eau préparée 5 ou à la substance crémeuse préparée 5’ de la , qui suite à l’application du champ électromagnétique, les molécules d’eau comprises dans le support 24 comprennent le message fréquentiel 14.
Le support 24 est en contact direct avec la peau 22. Avantageusement, cela permet de transmettre efficacement le message fréquentiel 14 à l’au moins une cellule 26 de la peau 22.
Le support 24 peut être un récipient comprenant de l’eau stimulée ou une substance crémeuse traitée, ou bien ça peut être un patch comprenant des molécules d’eau dans sa composition et ayant préalablement été stimulé électromagnétiquement selon le procédé de préparation d’eau de l’invention.
En effet, le support 24 peut être tout autre élément configuré pour pouvoir être appliqué sur la peau 22 du sujet et ayant été traité selon le procédé de préparation d’eau de l’invention. Préférentiellement, le support 24 était au repos au moins 18h avant son application.
Des résultats expérimentaux suite à l’utilisation du procédé de soins cutanés esthétiques sur la peau de différents sujets ont démontré plusieurs effets avantageux, notamment avec l’utilisation d’un champ électromagnétique ayant au moins une fréquence comprise entre 10 et 40 GHz. Par exemple, la détoxification de l'épiderme, un teint plus clair et lumineux, un épiderme repulpé, une hydratation de la peau en profondeur et une diminution des signes de fatigue particulièrement sur le visage des sujets.
Masque (stimulé) Témoin (non stimulé) Critère 1 : Hydratation Évolution de l'indice mesuré par cornéométrie +4,2% +3% Critère 2 : Analyse des pores Évolution des moyennes des aires de pores -39% -30,1% Évolution des nombres de pores -32% -29,3% Critère 3 : Teint Évolution de la clarté +1,6% +0,3% Évolution du rouge +7,3% +1,9% Critère 4 : Relief joue Évolution du micro relief -12% -6% Évolution du volume du relief -94,3% -48,3%
Le tableau ci-dessus représente un résumé des résultats expérimentaux réalisés sur plusieurs sujets, précisément sur sept sujets différents.
Les expériences réalisées consistent à appliquer sur chaque sujet simultanément un masque contentant de l’eau stimulée par un champ électromagnétique et un masque identique mais dont l’eau n’est pas stimulée et qu’on appelle témoin. Par exemple, le masque peut être la substance crémeuse structurée 5’ de la qui est préparée suivant le procédé de préparation d’eau, alors que le témoin peut être la substance crémeuse 4’ qui n’a subi aucune stimulation.
Le masque et le témoin ont été appliqués sur le visage des différents sujets suivant le procédé de soins cutanés esthétiques de la présente invention, notamment en appliquant par exemple le masque sur un côté du visage et le témoin sur l’autre.
L’application du masque et du témoin a été réalisée sur les sujets une fois par semaine pendant cinq semaines afin d’évaluer les critères 2 à 4 de la table 1, notamment l’analyse des pores, le teint et le relief de la joue. Alors que le premier critère d’hydratation a été évalué sur trois semaines uniquement.
(2) la représentation du signal de détecteur de neutrons Rj, de la densité de puissance pi et de la sensibilité de détecteur wj,i dans une représentation matricielle de l’équation suivante,
(3) le calcul de la matrice pseudo-inverse W + de la représentation matricielle de la sensibilité de détecteur wj,i par la représentation matricielle de l’équation suivante,
(4) le calcul de la représentation matricielle de la densité de puissance pi en utilisant l’équation suivante qui représente la représentation matricielle du signal de détecteur de neutrons Rj et de la matrice pseudo-inverse W + .
Effets de l’invention La présente invention produit les effets suivants. (1) Pour un petit cœur à longue portée de neutrons, la distribution de puissance dans le cœur peut être mesurée en utilisant des signaux de détecteurs provenant uniquement des détecteurs externes. (2) Si le détecteur peut être inséré dans le réacteur et l’emplacement d’insertion est limité, la distribution de puissance interne du cœur entier peut être mesurée à partir des signaux de détecteurs à l’emplacement limité dans le réacteur.