INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La plaque selon l’invention peut être utilisée pour différentes applications telles que des plans de travail, des dispositifs de cuisson, par exemple des plaques de cuisson, notamment à induction, des inserts de cheminée, des vitrages pare-feu ou encore comme élément décoratif. Ainsi, la présente invention concerne également un article, notamment un plan de travail, un dispositif de cuisson, un insert de cheminée, un vitrage pare-feu ou un élément décoratif, comprenant une plaque de verre ou de vitrocéramique telle que décrite ci-dessus ou obtenue par le procédé décrit ci-dessus. Il s’agit de préférence d’un dispositif de cuisson. Quelle que soit l’application, la plaque selon l’invention est telle que, en configuration d’utilisation, le revêtement selon l’intention est disposé sur la surface de la plaque faisant face à l’utilisateur.
L’article selon l’invention peut également comprendre des éléments internes comprenant un moyen de chauffage, un dispositif d’affichage et/ou un dispositif de commande. Le dispositif d’affichage peut être une source lumineuse, notamment des diodes électroluminescentes ou un écran LCD, éventuellement associée à des filtres optiques ou des guides optiques. Le moyen de chauffage peut être choisi parmi les moyens de chauffage radiants ou halogènes, les brûleurs à gaz atmosphérique, et les moyens de chauffage par induction. Le dispositif de commande peut être un bandeau de commande électronique à touches sensitives. L’article peut également être muni de (ou associé avec des) élément(s) fonctionnel(s) supplémentaire(s) tels qu’un cadre, raidisseur(s), connecteur(s), câble(s), élément(s) de commande, etc.
Des plaques de vitrocéramique sombre de type KeraBlack+ commercialisés par la société Eurokera ont été revêtus par projection plasma de différents revêtements à base d’oxyde l’aluminium et d’oxydes mixtes d’aluminium. Les dépôts des revêtements sont réalisés sur des substrats chauffés à entre 400 et 720°C à l’aide d’une torche HP 8 commercialisée par la société Saint-Gobain Coating Solutions. Les paramètres de projection pour l’échantillon I1 sont les suivants : - Puissance électrique : 53 kW - Débit total de gaz plasmagènes : 68 L/min - Distance torche-substrat : 130 mm - Débit de poudre : 2,5 g/min - Vitesse linéaire de la torche : 3000 mm/s - Pas d’avance : 7 mm - Nombre de passe : 1
Les échantillons C1 à C3 et I2 à I5 sont obtenus de façon identique à l’échantillon I1 à la différence de certains paramètres de projection, notamment le débit de poudre, la vitesse linéaire de la torche et le nombre de passe.
Les poudres d’oxydes d’aluminium utilisées sont des poudres à grains denses (fondue-broyée) présente les caractéristiques suivantes les suivantes :
- le dispositif comprend en outre un manche fixé sur le châssis et s’étendant à partir du châssis radialement par rapport à l’axe, le manche étant destiné à être tenu par un opérateur pour placer le châssis entre la canalisation et le système anti-pulsatoire.
L’invention a également pour objet un ensemble comprenant :
- une canalisation,
- un système anti-pulsatoire à piston et ciel gazeux, et
- un dispositif tel que décrit ci-dessus, le dispositif étant intercalé entre la canalisation et le système anti-pulsatoire, la première face étant appliquée axialement contre la canalisation, et la deuxième face étant appliquée axialement contre le système anti-pulsatoire.
L’invention a aussi pour objet un procédé mettant en œuvre un ensemble tel que décrit ci-dessus, comprenant les étapes suivantes :
- rotation du clapet de la position fermée à la position ouverte ;
- circulation du fluide de la canalisation vers le système anti-pulsatoire via le premier orifice, le clapet étant dans la position ouverte ;
- rotation du clapet de la position ouverte à la position fermée, et obturation partielle du premier orifice par le clapet ; et
- circulation du fluide du système anti-pulsatoire vers la canalisation via le deuxième orifice, le clapet étant dans la position fermée.
La est une vue schématique, de côté, d’un ensemble selon l’invention,
La est une vue de dessus, ou axiale, d’un dispositif selon l’invention représenté sur la ,
La est une vue en coupe selon un plan radial du dispositif représenté sur les figures 1 et 2,
La est une vue axiale d’un insert du dispositif représenté sur les figures 1 à 3,
La est une vue de côté d’une clé configurée pour visser ou dévisser l’insert représenté sur les figures 3 et 4 dans une partie principale du dispositif représenté sur les figures 1 à 3,
Dans le cas où les rainures 20 sont formées au droit des canaux 9 de la première plaque 5, avantageusement, les canaux 9 de la première plaque 5 formes un motif de canaux 32 et les rainures 20 forme un motif de rainure 31 correspondant au motif de canaux 32. Préférentiellement, le motif de canaux 32 et symétriques du motif de rainure 31.
Selon un autre avantage, les dents 7, 8 de la première plaque 5 ont une largeur D qui ne varie pas de plus de 10 %. Ainsi on fournit une cellule 1 pour laquelle les dents 7, 8 ont une forme similaire de manière à faciliter la fabrication de la cellule 1. De préférence, les dents 7, 8 de la première plaque 5 ont une même largeur D. En variante, les canaux 9 de la première plaque 5 ont une largeur en C qui ne varient pas de plus de 10 %, de manière à faciliter la fabrication de la cellule 1. De préférence, les canaux 9 de la première plaque 5 ont une même largeur C.
Préférentiellement, les dents 7, 8 et les canaux 9 de la première plaque 5 ont une largeur D, C qui ne varie pas de plus de 10 % afin de faciliter davantage la fabrication de la cellule 1. De préférence, les dents 7, 8 et les canaux de la première plaque 5 ont une même largeur D, C.
Par exemple, la couche microporeuse 16 présente une épaisseur E16 et les rainures 20 présentes une profondeur P 20. Une épaisseur est prise selon l’axe X. Ainsi, une épaisseur est mesurée perpendiculairement à un plan perpendiculaire à l’axe X. Par ailleurs, une profondeur est prise selon l’axe X. En d’autres termes, une profondeur est mesurée perpendiculairement à un plan perpendiculaire à l’axe X. On peut également noter qu’une épaisseur et une profondeur sont mesurées selon l’axe X perpendiculaire à un plan contenant la surface 21 de la couche microporeuse 16.
Par exemple, les rainures 20 ont une profondeur P 20 telle que E16 > P20 >0,9 * E16, de préférence E16 > P20 >0.75 * E16, et de préférence E16 > P20 >0.5 * E16. Dans ce cas, les rainures 20 ne traversent pas l’épaisseur 16 de la couche microporeuse 16, et sont dites non traversantes. On dit encore que les rainures 20 sont débouchantes uniquement sur la première électrode 3.
Avantageusement, les rainures 20 ont une profondeur P 20 telle que 1,3 * E16 > P20 > E16, de préférence 1,3 * E16 > P20 >1,1 * E16.
Selon encore une autre variante, les rainures 20 ont une profondeur P 20 égale à l’épaisseur E16 de la couche microporeuse 16. De préférence, les rainures 20 traversent l’épaisseur 16 de la couche microporeuse 16, et sont dites traversantes. On dit encore que les rainures 20 sont débouchantes à la fois sur la première électrode 3 et sur la couche macro poreuse 14.
On peut également former les rainures 20 par rapport à une épaisseur des dents 7, 8 de la première plaque 5. Par exemple, les dents 7, 8 de la première plaque présente une épaisseur E8 telle que E8 > P20 >0.9 * E8, de préférence E8 > P20 >0.75 * E8, et de préférence E8 > P20 >0.5 * E8. Les rainures 20 peuvent avoir une profondeur P 20 égale à l’épaisseur E8 des dents 7, 8 de la première plaque 5.
Sur les figures 7 à 9, on a représenté des courbes 60 à 62 de mesures d’une densité de courant (en A/cm 2 ) en abscisse en fonction de la tension de la cellule (en V) en ordonnée. Les mesures ont été réalisées selon différentes conditions d’humidité relative des gaz 10, 11. L’humidité relative d’un gaz 10, 11 correspond au rapport de la pression partielle de la vapeur d’eau contenue dans le gaz sur la pression de vapeur saturante à la même température. En particulier, sur la , le taux d’humidité relative est de 20%, sur la , le taux d’humidité relative est de 50%, et sur la , le taux d’humidité relative est de 100%. La première courbe 60 correspond aux mesures effectuées lorsque les rainures 20 sont situées au droit des dents 7, 8, la deuxième courbe 61 correspond aux mesures effectuées lorsque les rainures 20 sont situées au droit des canaux 9 et la troisième courbe 62 correspond aux mesures effectuées lorsque la couche microporeuse 16 est dépourvue de rainures. Les courbes illustrent que la tension de la cellule 1 est améliorée lorsque la couche microporeuse 16 comprend des rainures. En outre, la tension de la cellule 1 est améliorée lorsque les rainures 20 sont situées au droit des dents.
Un procédé de fabrication d’une cellule 1 telle que définie ci-avant comprend les étapes principales suivantes. Le procédé comprend une fourniture de l’électrolyte 2 placé entre les première et deuxième électrodes 3, 4, une fourniture des première et deuxième plaques 5, 6, une fourniture de la première couche de diffusion 12 comprenant la couche macroporeuse 14 et la couche microporeuse 16. Le procédé comprend, en outre, une formation des rainures 20 sur la surface 21 de la couche microporeuse 16 située en regard de la première électrode 3. Puis, on assemble la première couche de diffusion 12 avec la première plaque 5. Puis on assemble l’ensemble comprenant la première plaque 5 et la première couche de diffusion 12 avec un autre ensemble comprenant la première électrode 3, l’électrolyte 2 et la deuxième électrode 4. Puis on assemble les précédentes couches avec la deuxième couche de diffusion 13 et la deuxième plaque 6 pour former la cellule 1.
Selon un mode de mise en œuvre, les rainures 20 sont formées par ablation laser.
En variante, les rainures 20 sont formées par une sérigraphie comprenant un dépôt additif couche par couche d’un matériau microporeux sur la couche microporeuse 16 ou sur la couche macroporeuse 14 de la première couche de diffusion 12.
Système de conditionnement d’une pluralité d’empilements de cellules à oxydes solides de type SOEC/SOFC à haute température La présente invention se rapporte au domaine général de l’électrolyse à haute température (EHT), en particulier l’électrolyse de la vapeur d’eau à haute température (EVHT), respectivement désignées par les appellations anglaises « High Temperature Electrolysis » (HTE) et « High Temperature Steam Electrolysis » (HTSE), de l’électrolyse du dioxyde de carbone (CO 2 ), voire encore de la co-électrolyse de la vapeur d’eau et du dioxyde de carbone (CO 2 ) à haute température.
L’invention concerne également l’utilisation d’un tuyau selon l’une quelconque des caractéristiques précédentes, pour le transport d’un fluide de refroidissement.
la est une représentation schématique en perspective d’un tuyau selon un exemple de réalisation de l’invention ;
la est un schéma synoptique d’un procédé de fabrication du tuyau de la .
Description détaillée de l'invention La représente un tuyau 1 selon un exemple de réalisation de l’invention. Le tuyau 1 présente un axe longitudinal X.
Dans la présente invention, les termes « intérieur », « interne », « extérieur », « externe », s’entendent par rapport à un axe transversal Y perpendiculaire à l’axe longitudinal X, et par rapport à l’éloignement de l’axe longitudinal X le long de cet axe transversal Y. Les termes « extérieur » et « externe » s’étendent comme relativement plus éloigné de l’axe longitudinal X le long de l’axe transversal Y, tandis que les termes « interne », « intérieur » s’étendent comme relativement plus proche de l’axe longitudinal X le long de l’axe transversal Y.
Dans la présente invention, l’unité « pce » désigne de manière connue une unité de mesure définissant la proportion en poids d’un constituant d’un matériau pour cent parties en poids d’élastomère dans le matériau. Ainsi, un matériau comprenant une charge selon une proportion de 70 pce fait référence à un matériau comprenant 70g de charge pour 100g d’élastomère.
Le tuyau 1 est destiné au transport d’un fluide. Le fluide est par exemple un fluide de refroidissement. Le fluide est par exemple un liquide de refroidissement. Le liquide de refroidissement est par exemple un liquide à base de glycol. Le liquide de refroidissement comprend par exemple un mélange d’eau et de glycol.
Le fluide transporté est par exemple à une pression comprise entre 1.10 5 Pa et 5.10 5 Pa et à une température comprise entre -30°C et 120°C.
La température à l’extérieur du tuyau 1 est par exemple comprise entre -30°C et 150°C.
Le tuyau 1 est multicouches. Il comprend une pluralité de couches concentriques autour de l’axe longitudinal X.
Le tuyau 1 présente par exemple un diamètre interne compris entre 10 mm et 100 mm et préférentiellement compris entre 10 mm et 50 mm.
Le tuyau 1 comprend une couche interne 10 définissant un passage interne de circulation du fluide. La couche interne 10 présente une épaisseur telle que mesurée selon l’axe transversal Y comprise entre 0.5 mm et 5 mm.
La couche interne 10 est formée d’un premier matériau comprenant un élastomère choisi parmi copolymères d’éthylène-propylène.
Préférentiellement, le copolymère d’éthylène-propylène est un terpolymère d’éthylène-propylène et d’un diène non conjugué (EPDM).
Le diène non conjugué est par exemple le dicyclopentadiène, le 1,4-hexadiène, le 5-éthylidène-2- norbornène, le 5-méthylène-2-norbornène, le 1,5-cyclooctadiène. Avantageusement, le diène non conjugué est le 5-éthylidène-2-norbornène. Avantageusement, les unités diène non conjugué représentent entre 0.5% et 20% en masse de l’élastomère.
Enfin, les turbines dans ces dispositifs sont exposées directement au flux d’air comportant une hygrométrie élevée, une température variable et des polluants tels que des éléments volatils, ce qui influe sur leur fonctionnement. Ces turbines demandent donc un entretien régulier.
Dans la suite de la description, par dispositif hygroréglable d’extraction d’air on entendra une bouche d’extraction d’air.
L’invention a notamment pour but de pallier au moins l’un de ces inconvénients précités, et concerne à cet effet un système de contrôle d’un dispositif hygroréglable d'extraction d'air pour installation de ventilation, le dispositif hygroréglable comprenant des moyens d’obturation mobiles entre une position fermée et une position ouverte, le système de contrôle comportant : un dispositif de préhension mobile entre une position de repos et une position d’actionnement durant laquelle il reçoit une énergie mécanique, un générateur électrique configuré pour transformer l’énergie mécanique reçue par le dispositif de préhension en une énergie électrique, un dispositif de stockage d’énergie électrique configuré pour stocker l’énergie électrique générée par le générateur électrique, des moyens d’entrainement configurés pour entraîner les moyens d’obturation en position ouverte et/ou en position fermée, et un dispositif de temporisation configuré pour commander automatiquement, dans une période prédéterminée, le passage en position fermée des moyens d’obturation, à partir de l’énergie électrique stockée.
Ainsi, le système de contrôle permet de générer de l’énergie électrique indépendamment du flux d’air traversant le dispositif, dès lors qu’il est nécessaire de répondre aux besoins de la pièce à ventiler, et notamment dès lors qu’il est nécessaire d’activer un débit de pointe. Le débit du flux d’air est contrôlé avec fiabilité, notamment en fonction des caractéristiques hygrométriques de la pièce à ventiler.
En outre, la période pendant laquelle les moyens d’obturation sont en position ouverte est optimisée. Cette période doit être la plus précise possible.
Le dispositif de préhension est configuré pour être manipulé par un opérateur.
Selon une caractéristique, les moyens d’entrainement comprennent un moteur électrique.
Selon une caractéristique, les moyens d’entrainement comprennent une pièce mécanique configurée pour entrainer mécaniquement les moyens d’obturation en position ouverte, et le moteur électrique est configuré pour entraîner les moyens d’obturation en position fermée.
Selon une caractéristique, le moteur électrique est intégré au générateur électrique.
Selon une caractéristique, les moyens d’entrainement comprennent : un premier moteur électrique configuré pour entraîner les moyens d’obturation en position ouverte, et un deuxième moteur électrique configuré pour entraîner les moyens d’obturation en position fermée.
Selon une caractéristique, le deuxième moteur électrique est intégré au générateur électrique.
Selon une caractéristique, le premier moteur électrique est alimenté par une source d’énergie électrique externe.
Selon une caractéristique, le premier moteur électrique est alimenté par une partie de l’énergie électrique générée par le générateur électrique.
Selon une caractéristique, la période prédéterminée est comprise entre 20 et 30 minutes à compter du déplacement des moyens d’obturation en position ouverte.
Selon une caractéristique, le générateur électrique est un dispositif de conversion dynamoélectrique tel qu’un moteur pas à pas ou un moteur à courant continu.
L’expression « hauteur courante » désigne une hauteur de l’aéronef à chaque instant.
Dès lors, le contrôleur et l’afficheur d’un objet sont configurés pour déplacer l’échelle de hauteur relativement au pointeur lorsque la hauteur courante de l’objet évolue. Le contrôleur et l’afficheur d’un objet sont configurés pour placer le pointeur en vis-à-vis d’une hauteur correspondant à la hauteur courante sur l’échelle de hauteur.
Par suite, pour une même vitesse verticale de l’aéronef, l’échelle de hauteur défile sur l’afficheur à une vitesse de défilement qui varie en fonction du tronçon gradué affiché.
La différence de facteur d’échelle entre deux tronçons gradués peut être configurée afin d’être suffisamment élevée pour créer un delta de vitesse de défilement des tronçons concernés afin d’alerter un pilote. Un coefficient multiplicateur entre ces facteurs d’échelle compris entre 2 et 5 est par exemple intéressant pour que la différence de mouvement soit détectée à l’œil par le pilote.
Dans le cas d’une phase de montée, le pilote est prévenu que l’aéronef s’éloigne de plus en plus du sol. Eventuellement, le pilote peut en déduire que l’aéronef passe certains paliers, chaque palier étant associé à la frontière entre deux tronçons gradués, par exemple dans le cas d’une procédure de décollage automatique suivant une trajectoire prédéterminée.
Dans le cas d’une phase de descente, ces sauts de défilement alertent le pilote par à-coups de la proximité de plus en plus grande du sol. Le pilote est ainsi alerté qu’il peut être judicieux de diminuer la vitesse verticale de l’aéronef pour atterrir dans de bonnes conditions.
Chaque tronçon gradué peut être dédié et optimisé pour une phase opérationnelle précise. Par exemple, des tronçons gradués peuvent être configurés pour avoir des vitesses de défilement optimisées pour des phases de vol transitoires de montée/descente ( facteur d’échelle pour un défilement rapide) et des tronçons gradués parcourus pendant un temps plus long ( facteur d’échelle pour un défilement lent pour une phase de vol en palier ou en vol stationnaire, etc.)
Ainsi, un pilote peut identifier facilement le passage d’un intervalle de hauteurs à un autre intervalle de hauteurs, simplement en notant que la vitesse de défilement de l’échelle évolue. Sans même regarder les éventuels symboles numériques, le pilote peut évaluer dans quel tronçon de hauteurs l’aéronef se trouve.
En outre, le défilement des tronçons gradués par rapport au pointeur est aussi un indicateur de la vitesse verticale de l’aéronef. La forme particulière des tronçons gradués permet non seulement de fournir une indication de hauteur de l’aéronef mais donne une indication visuelle de la vitesse verticale de l’aéronef au pilote.
La vitesse de défilement peut augmenter lors du changement de tronçons gradués en vis-à-vis du pointeur en se rapprochant de la surface survolée. Ainsi, le facteur d’échelle des tronçons gradués peut être établi pour inciter le pilote à réduire la vitesse verticale au fur et à mesure que l’aéronef se rapproche du sol.
L’indicateur de hauteur peut de plus comprendre une ou plusieurs des caractéristiques qui suivent, prises seules ou en combinaison.
Selon une possibilité, ladite échelle de hauteur peut être mobile en translation sur ledit afficheur, seule une partie de ladite échelle de hauteur comprenant une hauteur courante étant affichée à chaque instant sur l’afficheur.
Seule une partie de l’échelle complète est affichée sur l’afficheur. L’échelle de hauteur est par exemple affichée dans une première zone de l’afficheur. Selon un exemple, cette première zone est inscrite dans une fenêtre d’affichage rectangulaire aux dimensions prédéfinies.
L’échelle de hauteur peut être mise en mouvement de translation selon un axe vertical ou horizontal. A l’inverse, le pointeur est immobile.
Selon une possibilité compatible avec la précédente, le pointeur peut avoir une forme de Y. Le pointeur a alors une branche commune prolongée par deux branches inclinées. La branche commune est pointée vers l’échelle de hauteur, le contrôleur positionnant l’échelle de hauteur en vis-à-vis du pointeur pour mettre la partie de l’échelle de hauteur correspondant à la hauteur courante en vis-à-vis de la branche commune.
Selon une possibilité compatible avec les précédentes, lesdits plusieurs tronçons gradués peuvent comprendre un tronçon à basses hauteurs présentant un premier facteur d’échelle, le tronçon à basses hauteurs allant d’une hauteur de référence à une première hauteur supérieure à la hauteur de référence, lesdits plusieurs tronçons gradués comprenant un tronçon à hauteurs intermédiaires présentant un deuxième facteur d’échelle, le deuxième facteur d’échelle étant inférieur au premier facteur d’échelle, le tronçon à hauteurs intermédiaires allant de la première hauteur à une deuxième hauteur supérieure à la première hauteur.
- la charge ignifugeante est choisie parmi les hydroxydes métalliques, par exemple l’hydroxyde d’aluminium ou l’hydroxyde de magnésium ou un mélange de ceux-ci,
- la charge ignifugeante est choisie parmi les composés phosphorés, par exemple les composés organophosphorés ou les composés phosphorés azotés ou les chlorophosphates ou les phosphinates métalliques ou un mélange de ceux-ci,
- la proportion de charge ignifugeante est d’au moins 70 pce, préférentiellement d’au moins 100 pce,
- le second matériau comprend des charges de renfort,
- les charges de renfort comprennent de la silice suivant une proportion inférieure ou égale à 50 pce, préférentiellement inférieure ou égale à 40 pce,
- le second matériau comprend des additifs, la proportion de chaque additif étant inférieure ou égale à 10 pce, préférentiellement inférieure ou égale à 5 pce,
- les additifs comprennent du noir de carbone,
- le second matériau est vulcanisé au peroxyde,
- le second matériau est exempt d’élastomère choisi parmi les copolymères d’éthylène-propylène,
- le copolymère d’éthylène-propylène du premier matériau est un terpolymère d’éthylène-propylène et d’un diène non conjugué,
- la proportion du copolymère d’éthylène-propylène du premier matériau est de 100 pce,
- la proportion de l’éthylène-acétate de vinyle du second matériau est d’au moins 70 pce, préférentiellement de 100 pce,
- une couche de renfort agencée entre la couche externe et la couche intermédiaire ou noyée dans la couche externe.
L’invention concerne également un circuit de refroidissement pour un véhicule, comprenant un tuyau selon l’une quelconque des caractéristiques précédentes.
L’invention concerne également un procédé de fabrication d’un tuyau tel que décrit ci-dessus, caractérisé en ce qu’il comprend les étapes suivantes : former la couche interne, former la couche intermédiaire autour de la couche interne, former la couche externe, et vulcaniser les couches interne, intermédiaire et externe.
Avantageusement, le procédé comprend, après l’étape de vulcanisation, une étape de post-cuisson du tuyau .