INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans un mode de réalisation, le bloc de commande d'apprentissage multiprotocole 323 comprend un ensemble commun constitué d'un sous-ensemble d'automates finis d'apprentissage de liaison et d'état (LTSSM, Link Training and Status State Machine) nécessaire pour chaque protocole, conjointement avec la détection/modification associée du flux binaire nécessaire pour chaque protocole. A titre d'exemple, si l'un des protocoles est le PCIe, alors le LTSSM PCIe est inclus en tant que sous-ensemble dans l'ensemble commun, et le bloc de commande d'apprentissage multiprotocole 323 est capable d'effectuer la détection de flux binaire, la génération d'ensemble ordonné (qui est utilisée pendant l'apprentissage de liaison), et la modification de flux binaire qui sont associés à la norme PCIe. Dans un mode de réalisation, le bloc de commande d'apprentissage multiprotocole 323 comprend un ensemble commun constitué d'un sous-ensemble d'automates finis d'apprentissage de liaison et d'état (LTSSM) pour un ou plusieurs des protocoles USB, Display Port, Thunderbolt ou de cohérence, comme par exemple UPI.
Étant donné (du moins dans certains modes de réalisation) que chaque resynchroniseur reçoit la même voie i (où 0 i <= 15) en provenance de chaque hôte 220 et dispositif 216, chaque resynchroniseur peut avoir jusqu'à 16 automates finis de resynchronisation (RTSM, Retimer State Machine) indépendants qui sont capables de fonctionner après avoir identifié un numéro de voie 0 ou non 0 (à titre d'exemple, il n'est pas nécessaire que les resynchroniseurs vérifient que des numéros de voie différents passent par des ports différents des resynchroniseurs, comme peut le faire un resynchroniseur standard, car ils peuvent plutôt demander aux dispositifs informatiques de négocier les numéros de liaison et les numéros de voie).
Un RTSM peut être un sous-ensemble du LTSSM et peut déterminer les instants où le resynchroniseur doit participer activement au processus d'apprentissage et ceux où il retransmet simplement les bits tels qu'il les reçoit (par exemple, à l'exception du signalement périodique de sa propre parité dans les Ensembles Ordonnés SKP). Le RTSM peut aider à suivre les principaux changements d'état LTSSM du port afin de s'assurer que le resynchroniseur est synchronisé avec l'état de la liaison.
Comme illustré, le LTSSM du bloc 323 peut partager des informations avec d'autres LTSSM et recevoir des données d'un multiplexeur 328 qui reçoit des informations semblables d'autres LTSSM du resynchroniseur. Ces informations peuvent par exemple comprendre des réglages d'égalisation ou des indications concernant le passage à l'état de faible puissance. Si plusieurs voies forment une liaison, et qu'un RTSM est maintenu pour toutes ces liaisons, un RTSM "localisé" peut assurer une commande voie par voie et un agrégateur peut s'assurer du fait que tous les RTSM associés agissent à l'unisson. Dans divers modes de réalisation, la sélection du multiplexeur328 peut correspondre à la sélection du multiplexeur327, de sorte que les données provenant du même port sont admises à passer à travers les multiplexeurs 327 et 328.
Toutes les données délivrées en vue d'être transmises à un autre port (par exemple par l'intermédiaire d'un émetteur 302 respectif d'un autre port) à partir du bloc de commande d'apprentissage multiprotocole 323 et les données provenant du tampon élastique 322 sont reçues par des entrées du multiplexeur du tampon de mise à disposition et du multiplexeur 324, qui délivre l'un ou l'autre de ces signaux en fonction de la sélection de commande (par exemple, du signal) reçue par le multiplexeur 324.
Enfin, les données fournies en sortie du tampon de mise à disposition et du multiplexeur 324 subissent un embrouillage et un codage, comme l'exige le protocole utilisé pour transférer les données, et une conversion en un format série à l'aide du convertisseur 325. Les données série sont fournies en sortie à une entrée du multiplexeur 326, qui fournit les données série ou les données provenant du trajet de dérivation 350 aux autres ports (par exemple tous les autres ports ou un sous-ensemble de ceux-ci).
Par conséquent, le trajet de données 351 comporte un ensemble commun de blocs de traitement et le circuit commun ci-dessus comporte un ensemble commun et un circuit de commande associé qui peut exécuter les commandes liées au protocole et au débit de données nécessaires pour fonctionner afin de transférer des données selon plus d'un protocole. Dans un mode de réalisation, un signal d'attache ou de bande latérale est utilisé par le trajet de données pour déterminer le PHY/protocole utilisé. En variante, la couche logique peut rechercher les ensembles d'apprentissage initiaux et déterminer quel protocole PHY est utilisé. Dans un mode de réalisation, cette couche logique réside dans le bloc de commande d'apprentissage multiprotocole 323.
Un défaut comme représenté sur la entraîne une chute de tension plus brutale au niveau du dispositif protégeant la sous-portion N+1 qu’au niveau du dispositif protégeant la portion N en raison de l’impédance du câble ou de la ligne les reliant. Si on veut retarder la réaction du dispositif protégeant la portion N par rapport à celle du dispositif protégeant la sous-portion N+1, on peut choisir la tension de fonctionnement de l’élément de stockage du dispositif protégeant la portion N de telle sorte qu’elle soit inférieure à la tension de fonctionnement de l’élément de stockage du dispositif protégeant la sous-portion N+1.
En considérant par exemple que les ensembles de diodes sont chacun formé de diodes en série, il est également possible de jouer sur le nombre de diodes en série dans chacun des dispositifs afin d’en moduler la valeur de tension seuil pour déclencher l’un des dispositifs avant l’autre. Sachant que la tension de seuil d’une diode est de l’ordre de 1.4 V et que la différence de tension suite à un défaut dans deux points du réseau DC est faible (quelques V), en mettant un nombre réduit de diodes dans les dispositifs en bout de ligne par rapport aux dispositifs en tête de ligne, la tension de seuil équivalent des diodes est plus faible en bout de ligne. Par conséquent, les dispositifs en bout de ligne s’amorcent avant.
La montre les résultats de quelques simulations. Les courbes montrent les temps de fusion respectifs des interrupteurs semi-conducteurs du convertisseur (70), d’un fusible DC 63 A (71) et d’un fusible DC 80 A (72) en cas d’un défaut DC selon sa localisation sur un départ équipé d’un exemple de dispositif proposé. Dans cet exemple, la localisation la plus critique du défaut se situe à 10 m du convertisseur et l’élément de stockage a été dimensionné pour garantir une marge de sécurité minimal de 2 ms entre les temps de fusion des fusibles et celui du convertisseur.
Comme illustré sur les figures 15 et 16, tous les exemples de dispositifs précédemment décrits peuvent être équipés de sectionneurs (57, 58, 59). Ces derniers visent à permettre l’isolation électrique du dispositif vis à vis d’un circuit DC dans lequel il est installé, et visent en outre, au sein même du dispositif, à isoler électriquement l’élément de stockage d’énergie électrique (52) pour en éviter une décharge intempestive.
L’actionnement préalable de ces sectionneurs permet à un opérateur de se protéger lors d’une intervention sur le dispositif lui-même ou plus généralement sur le circuit DC relié au dispositif, par exemple lors d’une opération de maintenance.
Plus spécifiquement, sur les figures 15 et 16 : - deux sectionneurs (58, 59) sont agencés de manière à isoler électriquement l’élément de stockage (52) lorsque ces deux sectionneurs sont mis en position ouverte, et - deux sectionneurs (57, 58) sont agencés de manière à isoler électriquement le dispositif (50) du circuit DC où il est installé lorsque ces deux sectionneurs sont mis en position ouverte.
Les différents exemples de dispositifs selon l’invention s’adressent principalement aux réseaux de distribution publics basse tension en courant continu (LVDC) et aux usages alimentés en LVDC, notamment aux réseaux industriels, LVDC, aux réseaux embarqués LVDC, aux micro-réseaux, ou aux réseaux autonomes à courant continu.
Littérature non-brevet À toutes fins utiles, les éléments non-brevets suivants sont cités : - nplcit1 : K. HongJoo and al., "Development of high speed dc circuit breaker using IGBT drivers", KEPCO – Republic of Korea, 25th International Conference on Electricity Distribution, Madrid, 3-6 June 2019, Paper n° 1555 ; - nplcit2 : J. A. Giancaterino, "Dc-dc converter plants and their ability to clear distribution fuses", Proc. INTELEC, pp. 315-320, 1994 ; - nplcit3 : S. Ravyts, G. V. d. Broeck, L. Hallemans, M. D. Vecchia and J. Driesen, "Fuse-Based Short-Circuit Protection of Converter Controlled Low-Voltage DC Grids", IEEE Transactions on Power Electronics, vol. 35, no. 11, pp. 11694-11706, Nov. 2020.
Protection d’un domaine d’un circuit intégré contre des surtensions Des modes de réalisation et de mise en œuvre concernent les circuits intégrés et notamment la protection d’au moins un domaine du circuit intégré contre des surtensions, en particulier au niveau des cellules d’entrée/sortie (I/O) du circuit intégré.
Des circuits intégrés tels que des microcontrôleurs prévoient généralement des cellules d’entrée/sortie permettant le transit de signaux entre l’extérieur du circuit intégré et un ou plusieurs domaines internes au circuit intégré.
Un domaine du circuit intégré peut être prévu pour fonctionner sous une première tension mais être capable de supporter une deuxième tension maximale, supérieure à la première.
Cela étant, il est possible que la cellule d’entrée/sortie reliée à ce domaine soit soumise au moins temporairement à une troisième tension supérieure à la deuxième tension.
Il existe par conséquent un besoin de protéger le plus efficacement possible ledit domaine contre ces surtensions.
Par ailleurs, certains circuits intégrés peuvent prévoir une cellule d’entrée/sortie haute vitesse («High speed I/O » en anglais) pour permettre une communication haute vitesse entre l’extérieur et ledit domaine. Plus particulièrement, ce type de cellule d’entrée/sortie doit par exemple être capable de faire transiter des signaux de hautes fréquences, de l’ordre de 12MHz à titre d’exemple, provenant d’un domaine du circuit intégré ou à destination de ce domaine.
Il existe donc également un besoin de proposer une solution permettant de protéger ce domaine contre des surtensions sans toutefois restreindre en fonctionnement la transmission de signaux hautes fréquences vers ou depuis ce domaine.
Selon un aspect, il est proposé à cet égard un circuit intégré comprenant au moins une cellule d’entrée/sortie ayant une première borne de signal pour recevoir/transmettre un signal et ayant une deuxième borne de signal connectée à un domaine configuré pour fonctionner sous une tension d’alimentation V0, par exemple 1,8 volts, et capable de supporter une tension maximale V1, par exemple 3,6 volts, supérieure à V0.
Comme montré sur les figures 1 et 2, le manche de préhension 15 comporte : - un tube d’aspiration 16 configuré pour être raccordé mécaniquement au boitier d’aspirateur 3 et pour être relié fluidiquement à la tête d’aspiration principale 9, et - une partie de préhension 17 comprenant une poignée de préhension 18 et une partie de liaison 19 qui est tubulaire et qui est reliée fluidiquement au tube d’aspiration 16. Selon le mode de réalisation représenté sur la , la partie de liaison 19 est raccordée de manière amovible au tube d’aspiration 16. Toutefois, selon une variante de réalisation de l’invention, la partie de liaison 19 pourrait être montée articulée sur le tube d’aspiration 16 entre une première configuration de manche dans laquelle la partie de liaison 19 s’étend sensiblement parallèlement au tube d’aspiration 16 et une deuxième configuration de manche dans laquelle la partie de liaison 19 est inclinée par rapport au tube d’aspiration 16.
De façon avantageuse, le manche de préhension 15 comporte une portion d’extrémité distale 15.2 qui est définie par le tube d’aspiration 16 et qui est équipée d’une tête d’aspiration secondaire 22 qui est fixée de manière amovible au boitier d’aspirateur 3 et qui est reliée fluidiquement au moteur d’aspiration 13 aussi bien lorsque la tête d’aspiration secondaire 22 est fixée au boitier d’aspirateur 3 que lorsque la tête d’aspiration secondaire 22 est séparée du boitier d’aspirateur 3. De façon avantageuse, la tête d’aspiration secondaire 22 présente un encombrement latéral inférieur à l’encombrement latéral de la tête d’aspiration principale 9.
La tête d’aspiration secondaire 22 est configurée pour être reliée fluidiquement à la tête d’aspiration principale 9, de préférence de manière étanche, lorsque la tête d’aspiration secondaire 22 est fixée au boitier d’aspirateur 3, et donc pour assurer un écoulement du flux d’air aspiré par la tête d’aspiration principale 9 en direction du dispositif de séparation et de collecte de déchets 14. La tête d’aspiration secondaire 22 est également configurée pour assurer une aspiration de zones à nettoyer inaccessibles avec la tête d’aspiration principale 9 (par exemple un plafond ou un meuble bas) lorsque la tête d’aspiration secondaire 22 est séparée du boitier d’aspirateur 3.
Comme montré plus particulièrement sur la , la tête d’aspiration secondaire 22 comporte : - une partie de fixation 22.1 qui est tubulaire et qui est emmanchée avec le tube d’aspiration 16, - une partie de nettoyage 22.2 qui est fixée de manière amovible au boitier d’aspirateur 3, et - une partie intermédiaire 22.3 qui est disposée entre la partie de fixation 22.1 et la partie de nettoyage 22.2, et qui relie mécaniquement la partie de nettoyage 22.2 à la partie de fixation 22.1.
De façon avantageuse, la partie de nettoyage 22.2 comporte une surface extérieure qui est sensiblement affleurante avec la surface extérieure de boitier 4 lorsque la tête d’aspiration secondaire 22 est fixée au boitier d’aspirateur 3.
Comme montré plus particulièrement sur la , le corps principal 2 comporte un manchon de raccordement 23 prévu sur le boitier d’aspirateur 3 et auquel est raccordée la tête d’aspiration secondaire 22 lorsque la tête d’aspiration secondaire 22 est fixée au boitier d’aspirateur 3. Le manchon de raccordement 23 est prévu dans une partie supérieure du boitier d’aspirateur 3, et par exemple dans une partie supérieure arrière du boitier d’aspirateur 3.
Le manchon de raccordement 23 fait saillie de la surface extérieure de boitier 4, et s’étend plus particulièrement depuis une paroi de fond du logement de réception 20. De façon avantageuse, l’aspirateur 1 comporte un conduit de liaison flexible 24 situé dans le boitier d’aspirateur 3 et reliant fluidiquement la tête d’aspiration principale 9 au manchon de raccordement 23.
Selon le mode de réalisation représenté sur les figures, la partie de nettoyage 22.2 est montée pivotante par rapport à la partie de fixation 22.1, et donc par rapport au tube d’aspiration 16, autour d’un axe de pivotement B (voir la ) qui s’étend perpendiculairement à un axe longitudinal central du tube d’aspiration 16 et qui s’étend sensiblement horizontalement lorsque la tête d’aspiration secondaire 22 est fixée au boitier d’aspirateur 3 et que les première et deuxième roues principales 5, 6 reposent sur une surface horizontale.
Selon le mode de réalisation représenté sur les figures, l’aspirateur 1 comporte un dispositif de blocage 220 configuré pour empêcher un pivotement de la partie de nettoyage 22.2 autour de l’axe de pivotement B lorsque la tête d’aspiration secondaire 22 est fixée au boitier d’aspirateur 3. Le dispositif de blocage 220 peut par exemple être formé au moins en partie par le manchon de raccordement 23.
Comme montré sur la , la partie de fixation 22.1 comporte un conduit interne 224 configuré pour être relié fluidiquement au manchon de raccordement 23 lorsque la tête d’aspiration secondaire 22 est fixée au boitier d’aspirateur 3. Le conduit interne 224 comporte plus particulièrement une portion d’extrémité distale qui est tubulaire et qui est emmanchée avec le manchon de raccordement 23 lorsque la tête d’aspiration secondaire 22 est fixée au boitier d’aspirateur 3. De façon avantageuse, l’axe de pivotement additionnel C est sensiblement colinéaire avec un axe longitudinal central de la portion d’extrémité distale du conduit interne 224.
Selon le mode de réalisation représenté sur les figures, l’aspirateur 1 comporte un organe de verrouillage 221, tel qu’un doigt de verrouillage, monté mobile sur une partie supérieure du boitier d’aspirateur 3 entre une position de verrouillage dans laquelle l’organe de verrouillage 221 verrouille la tête d’aspiration secondaire 22 sur le boitier d’aspirateur 3 et empêche une séparation de la tête d’aspiration secondaire 22 du boitier d’aspirateur 3, et une position de libération dans laquelle l’organe de verrouillage 221 libère la tête d’aspiration secondaire 22 et autorise une séparation de la tête d’aspiration secondaire 22 du boitier d’aspirateur 3. De façon avantageuse, la tête d’aspiration secondaire 22 comporte un élément de verrouillage 222, tel qu’un logement de verrouillage, prévu sur la partie de nettoyage 22.2 et configuré pour coopérer avec l’organe de verrouillage 221 lorsque l’organe de verrouillage 221 occupe la position de verrouillage.
La première enceinte 88 comporte des premières électrodes de maintenance 98 permettant de maintenir la vitesse des ions au sein du matériau qu’ils traversent en compensant la perte d’énergie cinétique. L’enceinte 88 peut avantageusement contenir une pluralité de matériaux différents, notamment s’ils sont séparés par des électrodes de maintenance, permettant ainsi de chauffer ces matériaux cibles à des températures différentes et avec des puissances différentes appropriées aux réactions chimiques utilisées pour la génération d’électricité. Des deuxièmes électrodes de maintenance 89 agencées en sortie de l’enceinte 88 accélèrent les ions dans l’air compressé à l’intérieur du stato-/turbo en direction de la dernière électrode 91, agencée sur la paroi intérieure de la protection 86. Les ions issus de réactions nucléaires avec les molécules d’air sont neutralisés électriquement par les électrodes 90, agencées sur la paroi intérieure de la protection 86 entre les deuxièmes électrodes de maintenance 89 et la dernière électrode 91.
Les ions produisent ainsi de la chaleur par effet Bragg. Ils produisent également un rayonnement gamma dans une section 94 du réacteur 80, le rayonnement étant généré par les réactions de fusion entre les ions et des noyaux de l’air compressé au sein du réacteur 80. La section 94 est définie par les électrodes 89, 90, 91. Le rayonnement produit dans la section 94 se propage en partie dans l’enceinte principale 93. La géométrie du réacteur 80 est telle que le rayonnement dans certaines directions est toutefois arrêté par des protections anti-rayons gamma 95 et 99 protégeant respectivement la sortie 92 et l’entrée 100 du dispositif. Ainsi, la géométrie du dispositif 80 définit un volume 97 au sein du dispositif qui est irradié par le rayonnement gamma produits par les réactions de fusion des ions accélérés avec l’air compressé.
Le liquide caloporteur 83 et/ou les matériaux cibles contenus dans la première enceinte 88 sont avantageusement mis en circulation dans un circuit de refroidissement pour être refroidis et transmettre la chaleur à un dispositif de conversion énergétique de la chaleur en électricité. Cela permet avantageusement de fournir de l’électricité à l’accélérateur d’ions 87 et aux électrodes 89, 90 et 91. Ce dispositif de conversion, les électrodes 89, 90, 91, le générateur d’ions 85, l’accélérateur d’ions 87, la première enceinte 88, le liquide caloporteur 83 constituent un ensemble formant un dispositif de mise en œuvre de réactions de fusion nucléaire selon l’invention.
Le choix du liquide de refroidissement et des matériaux cibles peut être influencé par leurs températures caractéristiques. On peut par exemple chercher à mettre en œuvre certaines réactions chimiques particulières pour lesquelles il sera préférable que les matériaux soient à l’état liquide ou gazeux à ces températures caractéristiques.
La vitesse des ions à la sortie de l’enceinte 88 est notamment déterminée par l’intensité du champ électrique généré par les électrodes 89, 90 et 91 et permet ainsi de contrôler la puissance de chauffage de l’air du réacteur. Une modulation de la pression dans l’enceinte 88, par exemple par vidage partiel, peut aussi permettre de contrôler la part d’énergie destinée à une production électrique par conversion de chaleur. Selon les calculs de l’inventeur, la proportion de chaleur dégagée par des réactions nucléaires entre du deutérium et du di-deutérium peut représenter 55% de l’énergie nécessaire pour l’accélération des ions. Cette proportion atteint 35% si la réaction nucléaire se produit entre du deutérium et du dihydrogène, l’énergie nécessaire pour l’accélération des ions étant majoritairement dissipée par effet Bragg sous forme de chaleur dans le matériau traversé par les ions.
La représente en vue de face un statoréacteur ou un turboréacteur 80 comportant une pluralité de dispositifs 101, 102, 103, 104 de mise en œuvre de réactions de fusion nucléaire selon l’invention, chacun configuré comme le dispositif décrit dans le mode de réalisation de la . Les dispositifs 101, 102, 103, 104 peuvent être agencés de manière équi-angulaire autour de l’axe 105.
Protections anti ultra-violets et rayons X Le compartiment 41 où l’ionisation de la source prend place, le laser 2 et le circuit de réinsertion 31 sont avantageusement protégés par une paroi en acier inoxydable, par exemple ayant une épaisseur comprise entre 1 mm et 5 mm, en particulier 2 mm, si la longueur d’onde de la lumière utilisée pour l’ionisation est inférieure à 100 nm.
Des rayons X peuvent être produits notamment dans un plan perpendiculaire à l’accélération ou la décélération des ions, dans la chambre de réaction nucléaire du fait de la décélération des ions, ou leurs de leur déviation notamment si la chambre de réaction est dans un cyclotron ou un synchrotron. La protection anti rayons gamma permet avantageusement de protéger de ces rayons X si la décélération ou l’accélération a lieu dans l’enceinte contenant le matériau cible ; cependant une protection particulière doit être placée autour des autres lieux où de telle accélération et décélérations peuvent avoir lieu, notamment autour de l’accélérateur d’ions et autour du synchrotron et cyclotron.
Capteurs Des capteurs contrôlant notamment la déformation, la température et l’accélération des structures du dispositif et notamment des dispositifs de protection anti rayons-gamma sont avantageusement utilisés pour stopper l’accélération et/ou la production d’ions avant que celui-ci ne s’échauffe anormalement ou perde certaines de ses protections, notamment celles anti rayons gamma et anti neutrons.
Applications Production d’isotopes médicaux L’invention permet d’utiliser en tant qu’isotopes sources et isotopes cibles de nombreux couples d’isotopes. Il est en particulier possible de choisir les isotopes sources et cibles de manière à obtenir des isotopes à usage médical, tels que le technétium 99m, le fluor 18, le thallium 201, l’iode 123, l’iode 131 et le gallium 67.
Production d’hydrogène par cycle soufre-iode Lorsque les réactions de fusion entre les isotopes sources et les isotopes cibles sont exothermiques, la chaleur dégagée par la fusion peut être récupérée par le matériau conducteur de chaleur 7.
Avantageusement, le matériau conducteur de chaleur 7 peut être une paroi de four ou de réacteur chimique. Un réacteur chimique peut notamment être utilisé pour la production d’hydrogène par thermolyse en utilisant un cycle soufre-iode : voir la présentation « Sulfur -Iodine Thermochemical Cycle », P. Pickard, Sandia National Labs, 17 mai 2006. Un cycle oxydes-cérium peut également être mis en œuvre.
La illustre un dispositif 1 de mise en œuvre de réactions de fusion selon l’invention associé à un dispositif 50 de production d’hydrogène par thermolyse.