INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La structure en matériau composite obtenue, parfois appelée structure en matériau « sandwich », présente souvent de bonnes caractéristiques mécaniques et un poids relativement faible. Sa fabrication, nécessitant une découpe ou un usinage de la structure en matériau en nid-d'abeilles, est cependant longue et délicate. Par ailleurs, l'utilisation de telles couches de matériaux en nid-d'abeilles interdit l'utilisation de certains procédés de fabrication courants pour les structures en matériaux composites. Ainsi, si de telles structures en matériaux multicouches peuvent être formées en utilisant des couches de fibres pré-imprégnées par une matrice organique thermodurcissable, il est difficile de les fabriquer en utilisant les procédés classiques d'injection de matrice dans les renforts. En effet, de telles injections risqueraient de remplir de matrice les alvéoles du matériau en nid-d'abeilles.
On connaît d'autres procédés permettant de ménager des espaces creux à l'intérieur de structures en matériau composite. Il est ainsi connu de placer dans les renforts d'une structure en matériau composite une vessie dont la pression est contrôlée afin qu'elle occupe un volume souhaité, jusqu'au durcissement de la matrice enrobant les renforts. Après ce durcissement, le volume occupé par la vessie constitue un espace vide dans la structure en matériau composite. L'utilisation de telles vessies est compatible avec les matériaux composites à matrice organique thermoplastique ou thermodurcissable. La mise en œuvre de ces vessies complique cependant fortement la fabrication de la structure en matériau composite. En effet, chaque vessie doit être mise en place au moment du drapage de la structure de fibres et doit être connectée à un dispositif externe permettant le contrôle de la pression interne dans la vessie. Cette pression doit être contrôlée pendant toute la phase d'injection de matrice, ou la phase de durcissement de cette matrice par cuisson. Objectifs de l’invention
En particulier, la présente invention a pour objectif de fournir une armature d'une structure en matériau composite, notamment d’une structure en matériau composite multicouche, qui permette d'obtenir, plus facilement et de façon moins contraignante qu'avec les procédés de l'art antérieur, des espaces creux à l'intérieur de la structure en matériau composite.
L’invention a également pour objectif de fournir une armature permettant la fabrication d’une structure en matériau composite présentant une forme, des caractéristiques mécaniques et des dimensions variées plus facilement qu’avec les solutions de l’art antérieur.
dans lequel la deuxième période temporelle est supérieure à la première période temporelle, et
dans lequel les première et/ou deuxième valeurs de correction sont déterminées à partir de la différence acquise.
Le procédé permet ainsi une double action sur la consommation électrique des moyens de climatisation.
Une action dite rapide permet de réduire ou d’augmenter, dans un court délai, la consommation des moyens de climatisation, en modulant la puissance d’alimentation des moyens de climatisation. Cela permet une augmentation ou une diminution rapide de la puissance électrique délivrée par le réseau électrique.
Une action dite lente permet de réduire, dans un délai plus long, la consommation des moyens de climatisation, en réduisant ou augmentant la consommation des moyens de climatisation sur une deuxième durée, en modifiant notamment la température à laquelle l’habitacle du véhicule est maintenu.
La première période temporelle peut être inférieure à 30 secondes. La deuxième période temporelle peut être supérieure à 30 secondes et inférieure ou égale à 30 minutes.
L’acquisition de la différence entre une fréquence de référence et une fréquence d’une tension délivrée par le réseau électrique peut comprendre :
déterminer un type d’une tension d’alimentation des véhicules de la flotte;
si la tension d’alimentation des véhicules est continue, déterminer des harmoniques de la tension d’alimentation pour en déduire la fréquence de la tension délivrée par le réseau électrique ;
si la tension d’alimentation des véhicules est alternative, mesurer la fréquence de la tension d’alimentation pour en déduire la fréquence de la tension délivrée par le réseau électrique.
recevoir la fréquence de la tension délivrée par le réseau électrique.
Un tel procédé est ainsi adapté à la fois pour permettre de réaliser un effacement, quelle que soit la nature de la tension délivrée par le réseau d’alimentation des véhicules électriques. Ainsi, que la tension soit continue ou alternative, le procédé est alors apte à déterminer la fréquence du réseau électrique, quelle que soit la nature de la tension d’alimentation délivrée aux véhicules de la flotte par le réseau électrique d’alimentation.
La fréquence de référence peut être comprise dans la plage [48 Hz;52 Hz].
Le procédé peut comprendre en outre lors de la plage temporelle prédéfinie :
envoyer périodiquement la consommation des moyens de climatisation.
On pourra envisager différents types de tribochargeurs 4 pour équiper l’installation 100.
Toutefois, de préférence, le tribochargeur 4 sera agencé de sorte que ce soit l’enceinte 12 qui soit mise en mouvement, par rapport au bâti de l’installation 100, de préférence en mouvement de rotation, de sorte à provoquer un brassage du mélange 1 qui entraîne la friction des composants 2, 3 entre eux et avec la paroi de confinement 13 de l’enceinte 12.
De préférence, tel que cela est visible sur les figures 1, 2, 3 et 5, le tribochargeur 4 comprend un tambour de confinement 15 cylindrique, de préférence de base circulaire, qui est délimité par une paroi latérale 16 tubulaire qui s’étend le long et autour d’un axe central X15 formant avec l’horizontale un angle inférieur à 30 degrés. Ladite paroi latérale 16 tubulaire forme la paroi de confinement 13, et au moins une portion de ladite paroi latérale 16 tubulaire forme la grille 14.
Avantageusement, la mise en œuvre d’un tribochargeur 4 cylindrique confère à l’installation une structure simple, compacte, et robuste.
En outre, en plaçant le mélange 1 dans un tribochargeur 4, et plus particulièrement dans un tambour de confinement 15, qui est couché et qui présente une forme cylindrique, de préférence une forme de révolution, on peut avantageusement utiliser la rotation R15 du tambour 15 sur lui-même, autour de son axe central X15, pour réaliser le brassage des composants 2, 3, et donc créer ou augmenter la charge électrostatique desdits composants 2, 3.
Cette rotation R15 est de préférence assurée par un moteur 17, tel qu’un moteur 17 électrique, piloté par une unité de commande 18.
La rotation R15 du tambour de confinement 15 sur lui-même, autour de son axe central X15, est de préférence continue et monotone, c’est-à-dire effectuée de façon ininterrompue et toujours dans un seul et même sens. On obtient ainsi avantageusement une agitation efficace du mélange 1, sans à-coups et sans risque de tassement du mélange 1, et ce de surcroît sans saccades ni vibrations du tribochargeur 4, ni bruit excessif, ce qui améliore la durée de vie, la fiabilité et le confort d’utilisation de l’installation 100.
La vitesse de rotation R15 est modérée, de sorte d’une part à permettre un brassage naturel du mélange 1, par auto-effondrement et retournement permanent sur lui-même du mélange, sous l’action conjointe de la rotation R15 (qui permet à la paroi latérale 16 d’entraîner et d’élever une partie du mélange le long de ladite paroi latérale, dans le sens de la rotation R15, vu dans une section normale à l’axe de rotation X15) et de la gravité (qui fait retomber sur le reste du mélange cette partie du mélange élevée par la rotation), et d’autre part à éviter un effet de centrifugation du mélange 1 qui tendrait à compacter ledit mélange 1 voire à éjecter prématurément, du fait de la force centrifuge, des composants 2, 3 non chargés.
Ainsi, la vitesse de rotation R15 sera de préférence choisie, en fonction du diamètre interne du tambour de confinement 15, de sorte que l’accélération centrifuge à laquelle ladite rotation R15 soumet le mélange 1 reste inférieure à 125 m.s -2 , c’est-à-dire inférieure à 12,75 fois l’accélération de pesanteur. En pratique, pour un granule 3 d’une masse de l’ordre de 0,15 grammes, une telle accélération générera sur ledit granule 3 une force centrifuge de 0,018 Newtons environ.
A titre indicatif, pour un diamètre interne de tambour de confinement 15 de préférence compris entre 100 mm et 1000 mm, et plus particulièrement entre 120 mm et 500 mm, la vitesse de rotation R10 sera de préférence comprise entre 10 tr/min et 150 tr/min, plus préférentiellement entre 30 tr/min et 90 tr/min.
La paroi latérale 16 du tambour de confinement 15 peut comprendre une armature 20 rigide ajourée, qui sert de support à des panneaux 21 grillagés, ici des panneaux incurvés qui suivent sensiblement voire exactement la courbure de la paroi latérale 16 du tambour de confinement 15, lesquels panneaux 21 grillagés épousent les fenêtres de l’armature 20 de manière à former autant de portions de la grille 14.
L’approvisionnement de l’enceinte 12 du tribochargeur 4 pourra être réalisé par tout système d’alimentation approprié, par exemple au moyen d’une vis sans fin, de type vis d’Archimède, qui prélève le mélange 1 dans un silo voisin pour le transférer dans l’enceinte 12, ou bien encore au moyen d’une trémie qui déverse le mélange 1 dans ladite enceinte 12 du tribochargeur 4.
Par ailleurs, on notera que, éventuellement, la face radialement interne de la paroi latérale 16 du tambour de confinement 15 peut être pourvue de protubérances, telles que des pales, qui contribuent à fractionner et remuer le mélange 1 au cours de la rotation R15, afin d’accentuer les phénomènes de friction et ainsi améliorer l’efficacité du tribochargement.
Bien que l’on puisse envisager dans l’absolu d’orienter l’axe central X15 du tambour de confinement 15 de façon exactement horizontale, l’axe central X15 formera de préférence avec l’horizontale un angle non nul.
Ceci permet en effet d’envisager un fonctionnement continu de l’installation 100, c’est-à-dire une alimentation continue du tribochargeur 4 en mélange 1, et ce avec une très faible consommation d’énergie.
En effet, on confère ainsi à l’axe central X15, et donc au tambour de confinement 15, une inclinaison qui place l’entrée du tambour de confinement, correspondant ici à la base du cylindre située à l’une des deux extrémités axiales dudit tambour de confinement 15, considérées le long de l’axe central X15, à une altitude supérieure à l’altitude de la sortie du tambour de confinement 15, qui correspond quant à elle à la base du cylindre formant l’autre extrémité axiale, opposée, dudit tambour de confinement 15 .
Selon l'invention, et comme précédemment décrit, les ouvertures traversantes 12 et leurs lamages 13 sont configurés pour recevoir un système de fixation 310 du dispositif de défécation 300, destiné à fixer la plateforme 1 sur la cuvette 100 et sur la lunette de confort 200.
La illustre un mode de réalisation particulier du dispositif de défécation 300 selon l’invention, dans lequel les lamages 13 et les ouvertures traversantes 12 sont rebouchées par un obturateur OBT dont les formes et les dimensions sont complémentaires de celles des lamages 13 afin d’obturer totalement lesdits lamages 13. Une épaisseur des obturateurs 13, prise selon la direction de l’axe Z est telle que chaque obturateur OBT affleure la surface de la plateforme 1.
Les obturateurs 13 sont préférentiellement formés de plastique ou de bois. En outre, afin d’assurer une obturation étanche des lamages 13 et des ouvertures traversantes 12, les obturateurs OBT comportent un joint torique périphérique s’étendant autour desdits obturateurs OBT et étant comprimé contre une face en regard des lamages 13 correspondants.
La illustre en perspective un manchon 2 du système de fixation 310, le système de fixation 310 comportant, comme précédemment décrit, deux manchons 2 identiques.
En référence à la , le manchon 2 est formé d'un épaulement 20 sensiblement parallélépipédique, à partir d'une face inférieure duquel s'étend un fût cylindrique 21. Plus précisément, selon l'exemple de réalisation plus particulièrement illustré par la , l'épaulement 20 présente sensiblement la forme d'un parallélépipède rectangle de faible épaisseur, dont la face supérieure 20a et la face inférieure 20b sont sensiblement carrées. Avantageusement, les dimensions de la face supérieure 20a et de la face inférieure 20b de l'épaulement 20 sont légèrement inférieures à une largeur d'un lamage 13 précédemment défini, agencé à partir de la face supérieure de la plateforme 1, de telle manière que l'épaulement 20 peut être reçu facilement mais sans jeu excessif dans l'un de ces lamages 13.
Selon l'invention, le fût cylindrique 21, dont l'axe est sensiblement perpendiculaire, aux tolérances de fabrication près, à la face supérieure 20a et à la face inférieure 20b de l'épaulement 20, s'étend à partir de la face inférieure 20b dudit épaulement 20, et il est sensiblement centré, aux tolérances de fabrication près, par rapport à ces faces. En d'autres termes, l'axe 215 du fût cylindrique 21 passe par le centre des faces carrées respectivement 20a, 20b, ou, autrement dit, respectivement par le point de croisement des diagonales du carré formé par la face supérieure 20a et par le point de croisement des diagonales du carré formé par la face inférieure 20b.
Comme le montre la , le fût cylindrique 21 comporte une première partie 210 qui s'étend axialement à partir de la face inférieure 20b de l'épaulement à laquelle elle est rattachée, et une deuxième partie 211 qui forme un prolongement axial de la première partie 210 précitée. Comme indiqué précédemment, une dimension, mesurée axialement, de la première partie 210 du fût cylindrique 21, est légèrement inférieure à une dimension, mesurée axialement, de la deuxième partie 211 du fût cylindrique 21. Plus précisément, comme indiqué précédemment, l'invention prévoit qu'une dimension, mesurée axialement, de la première partie 210 du fût cylindrique 21, est sensiblement comprise entre 19 et 29 millimètres, préférentiellement, mais non exclusivement, égale à 24 millimètres environ, et l'invention prévoit qu'une dimension, mesurée axialement, de la deuxième partie 211 du fût cylindrique 21, est sensiblement comprise entre 23 et 33 millimètres, préférentiellement, mais non exclusivement, égale à 28 millimètres environ.
Comme le montre la , la face extérieure de la deuxième partie 211 du fût cylindrique 21, est filetée, et la face extérieure de la première partie 210 du fût cylindrique 21, est lisse.
Selon l'invention, le manchon 21 comporte également un orifice 22 sensiblement cylindrique, percé à partir de la face supérieure 20a de l'épaulement 20, en position sensiblement centrale par rapport à cette dernière. Autrement dit, l'axe 215 du fût cylindrique 21 est également axe de l'orifice 22 précité.
La illustre, en coupe selon un plan vertical contenant l'axe 215 précédemment décrit, un premier exemple de fixation d'un dispositif de défécation 300 sur la cuvette 100 d'un ensemble WC 500 selon l'invention tel qu'illustré par la . Selon ce premier exemple de réalisation, seule la plateforme 1 est fixée sur la cuvette 100, l'ensemble WC 500 ne comporte pas de lunette de confort 200.
On retrouve sur la la cuvette 100 ainsi que la plateforme 1, l'une de ses ouvertures traversantes 12 et son lamage 13, ainsi que l'un des manchons 2 du système de fixation 310, tel que décrit et illustré par la . Il faut comprendre ici qu'un assemblage identique à celui illustré par la est réalisé avec le deuxième manchon 2 dans la deuxième ouverture traversante 12
Comme le montre la , l'assemblage de la plateforme 1 avec la cuvette 100 est réalisé par insertion du manchon 2 dans l'ouverture traversante 12 et dans un orifice traversant 105 réalisé dans la cuvette 100. A cette fin, un diamètre extérieur du fût cylindrique 21 du manchon 2 est avantageusement légèrement inférieur à un diamètre intérieur de l'ouverture traversante 12. Il est à noter que la forme lisse de la première partie 210 du fût cylindrique 21 facilite ici l'insertion de celui-ci dans l'ouverture traversante 12 précitée. L'orifice 105 agencé dans la cuvette 100 est, par exemple, un orifice destiné à la fixation d'une lunette de confort 200 telle que précédemment évoquée.
Avantageusement, les formes et dimensions du lamage 13 sont définies de telle manière que lors de cette insertion, l'épaulement 20 du manchon 2 vient se placer en appui sur la paroi de fond 130 du lamage 13, de telle manière que la face supérieure 20a de l'épaulement 20 affleure la face supérieure du lamage 13. Selon l'exemple plus particulièrement illustré par la , la plateforme 1 comporte, à partir de sa face supérieure 1a, un premier lamage 14 à partir de la paroi de fond 140 duquel est réalisé le lamage 13 précité. Comme le montre la , les dimensions du premier lamage 14 sont supérieures aux dimensions du lamage 13 agencé dans l'ouverture traversante 12.
Selon l'invention, le système de fixation 310 comprend également deux écrous de bridage 3 dont un seul est représenté sur la . L'écrou de bridage 3 est configuré pour coopérer avec l'extrémité libre de la deuxième partie filetée 211 du fût cylindrique 21 du manchon 2, opposée à l'extrémité par laquelle la deuxième partie filetée 211 prolonge axialement la première partie, lisse, 210, dudit fût cylindrique 21, de manière à réaliser un blocage vertical du manchon 2 au sein de l'ouverture traversante 12.
A cette fin, l'écrou de bridage 3 comporte, d'une part, une portion supérieure 30 dont la forme est sensiblement celle d'un tronc de cône dont l'axe est confondu avec l'axe 215 du fût cylindrique 21 du manchon 2, et, d'autre part, une portion inférieure 31 sensiblement cylindrique, coaxiale avec la première portion supérieure 30 et prolongeant cette axialement. Plus précisément, la portion supérieure 30 de l'écrou de bridage 3 est disposée de telle manière qu'elle se rattache à la portion inférieure 31 par son côté de plus petit diamètre.
Avantageusement, l'écrou de bridage 3 est axialement percé d'un orifice traversant 32 dont la paroi intérieure est taraudée, de telle manière que l'écrou de bridage 3 peut être vissé sur la deuxième partie filetée 211 du fût cylindrique 21 du manchon 2. Avantageusement également, le plus grand diamètre de la portion supérieure 30 de l'écrou de bridage 3 est supérieur au diamètre intérieur de l'ouverture traversante 12, de telle manière que lors du vissage de l'écrou de bridage 3 avec la deuxième partie 211, filetée, du fût cylindrique 21 du manchon 2, la face supérieure 33 de l'écrou de bridage 3 vient se placer en appui de la face inférieure 100b de la cuvette 100, réalisant ainsi un blocage vertical du manchon 2 dans l'ouverture traversante 12 et la fixation de la plateforme 1 sur la cuvette 100.
La surface totale occupée par un ou plusieurs ensemble(s) végétalisé(s) Svg (cm²) est la surface totale de la face externe du support textile qui est occupée par ledit ou lesdits ensemble(s) végétalisé(s).
Dans un mode de réalisation, le complexe textile végétalisé comprend un ou plusieurs ensemble(s) végétalisé(s), et le rapport de la surface totale occupée par un ou plusieurs ensemble(s) végétalisé(s) Svg (cm²) sur la surface totale (cm²) de la face externe du support textile est supérieur ou égal à 0,20 et inférieur ou égal à 0,40 ou à 0,45; en particulier supérieur ou égal à 0,25 et inférieur ou égal à 0,35.
Les inventeurs ont déterminé que compte-tenu de la souplesse et de la légèreté du support textile, la face externe du support textile ne doit pas être recouverte totalement par un ou des ensemble(s) végétalisé(s) afin que le support textile résiste au poids du ou des ensemble(s) végétalisé(s) humide(s), et ainsi ne poche pas et préserve ses propriétés mécaniques, et son esthétisme.
Dans un mode de réalisation, le rapport de la surface totale de la ou des régions de la face externe recevant un ou plusieurs ensemble(s) végétalisé(s) Svg (cm²) sur la surface totale (cm²) de la face externe du support textile est supérieur ou égal à 0,20 et inférieur ou égal à 0,40 ou à 0,45; en particulier supérieur ou égal à 0,25 et inférieur ou égal à 0,35.
En effet, une couche de mousse(s) végétalisée(s) peut emporter jusqu’à plus de trois fois sa masse sèche en eau.
Ainsi, en temps de pluie, le poids du complexe textile végétalisé pourrait être multiplié par deux, voire par trois si le support textile était totalement recouvert d’ensemble(s) végétalisé(s).
Dans une variante de réalisation, la couche d’au moins une mousse végétale est enchevêtrée au moins en partie à travers le substrat.
Avantageusement, la mousse végétale est solidarisée au substrat mécaniquement.
Dans un mode de réalisation, le substrat comprend une grille ou une couche comprenant des ouvertures traversantes ayant au moins dimension supérieure ou égale à 1 mm, et éventuellement comprenant en outre une couche auxiliaire textile ou un feutre.
La grille ou couche ajourée favorise l’ancrage de la mousse végétale à travers les ouvertures. La couche auxiliaire permet de retenir plus ou moins d’eau et facilite la manipulation de la couche de mousse(s).
Dans une variante de réalisation, le substrat comprend un feutre, un nontissé, ou une combinaison de ces derniers.
Le feutre ou le nontissé comprend un ou plusieurs matériau(x) synthétique(s) et/ou un ou plusieurs matériau(x) naturel(s), notamment cellulosiques.
Le nontissé peut être un nontissé aiguilleté ou hydrolié ou thermolié, en particulier comprenant des fibres synthétique(s) et/ou des fibres cellulosique(s) hydroliées et/ou aiguilletées et/ou thermoliées. Ce type de nontissé présente une certaine épaisseur plus importante que celle des nontissés obtenus par le voie fondue, type spunbond ou meltblown. Ce matelas assure ainsi une bonne prise et retenue en eau pour la mousse végétale.
Avantageusement, la ou lesdites mousses végétale(s) est/sont cultivée(s) directement sur ledit substrat souple, ce qui favorise leur adhérence au substrat. Le substrat doit donc présenter une certaine épaisseur pour permettre cette culture, par exemple de l’ordre de 3 mm à 10 mm
Dans une variante de réalisation, le complexe textile végétalisé comprend un premier ensemble végétalisé et un second ensemble végétalisé espacés l’un de l’autre par une zone dudit complexe textile végétalisé ne comprenant pas d’ensemble végétalisé, en particulier la face externe du support textile, éventuellement revêtue de la couche de liaison polymérique, est visible dans ladite zone.
Avantageusement, la ou les zone(s) de la face externe du complexe textile végétalisé ne comprenant pas d’ensemble végétalisé permet de faire apparaître la face externe du support textile.
La illustre l’évolution du flux lumineux en entrée d’une fenêtre optique dans le banc de mesure radiométrique de l’état de la technique de la ;
La illustre l’évolution du flux lumineux sur le détecteur dans le banc de mesure radiométrique de l’état de la technique de la ; et
La illustre les étapes de réalisation d’une mesure radiométrique, mesure de rémanence, d’une mesure du courant d’obscurité et d’une mesure spectrale selon un mode de réalisation du procédé de l’invention.
Description détaillée de l’invention Tel qu’illustré sur la , l’invention vise un dispositif de mesure 10 permettant de caractériser les performances d’un détecteur optique 20. Pour ce faire, le détecteur optique 20 est monté dans un cryostat 17 au moyen d’un support 19. Le support 19 peut être constitué d’une plaque destinée à recevoir un circuit électronique sur lequel le détecteur 20 est monté. Ainsi, le support 19 peut recevoir des connecteurs d’alimentation électrique pour le circuit électronique de montage du détecteur 20.