INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’apprentissage permet d’obtenir les coefficients du modèle à appliquer pour obtenir une prédiction de validations, i.e. une prédiction de nombres de validations par intervalle temporel de durée unitaire (e.g. quart d’heure) pour le jour de la semaine considéré. Si on considère un intervalle temporel d’un quart d’heure, une journée entière est représentée par 96 points. La prédiction permet alors d’obtenir une série temporelle de 96 échantillons {n i }, chaque échantillons d’indice i ayant une valeur n i étant égale au nombre de validations prédit pour l’intervalle temporel t i . Cela permet de prédire la charge selon le moment de la journée, avec une granularité fine.
Les nombres de validations calculés par cette prédiction sont appelés par la suite validations de référence D1, qui sont mémorisées jusqu’à l’application suivante de l’étape 42.
Dans un mode de réalisation, les modèles de prédiction statistique ne sont pas mémorisés, ils sont ré-entraînés à la première fréquence d’exécution choisie, e.g. chaque semaine.
De retour à la , le procédé comprend ensuite une étape 44 d’apprentissage d’un modèle de prédiction court terme, pour une deuxième durée de prédiction, par exemple égale à 3 heures, et pour l’ensemble des lieux de validation considérés.
De préférence, ce modèle de prédiction court terme est un réseau de neurones dense et profond incluant des représentations vectorielles.
De manière connue, un réseau de neurones dense est composé d’une succession de couches, chaque couche comprenant une pluralité d’éléments appelés neurones. Dans un réseau de neurones dense, chaque neurone d’une couche reçoit en entrée de résultats fournis par chaque neurone de la couche précédente et calcule une valeur de sortie, fournie en entrée de la couche suivante. Chaque entrée d’un neurone est associée à un poids, également appelé poids synaptique, qui est typiquement un nombre réel. Le neurone effectue une sommation de ses entrées pondérées, le résultat de cette sommation étant fourni à une fonction dite fonction d’activation. La fonction d’activation est une fonction permettant d’introduire une non-linéarité dans le traitement. Diverses fonctions d’activation (hyperbolique, sigmoïde, linéaire rectifiée) sont applicables. En complément optionnel, chaque neurone applique en outre un facteur multiplicatif appelé biais, la valeur délivrée à la couche suivante est alors le produit de la valeur de biais et de la valeur de sortie de la fonction d’activation.
Selon un mode de réalisation, le champ électromagnétique présente une densité de puissance d’au moins 2 mW/cm2 en tout point d’au moins 80% de la quantité d’eau.
Selon un mode de réalisation, l’application du champ électromagnétique à l’étape (b) dure au moins 10 minutes pour toute unité de volume de la quantité d’eau.
L’invention a pour objet un procédé de soins cutanés esthétiques comprenant l’étape (c) d’application d’eau préparée sur la peau, remarquable en ce que l’eau préparée est obtenue par le procédé de préparation d’eau.
Selon un mode de réalisation, l’étape (c) dure au moins 20 minutes.
Selon un mode de réalisation, l’étape (b) est réalisée préalablement à l’étape (c) et comprend une application d’un générateur de champ électromagnétique contre un récipient contenant la quantité d’eau.
Avantageusement, l’invention permet la modification de la structure moléculaire de l’eau permettant aux différentes fréquences vibratoires (ondes électromagnétiques) de pouvoir pénétrer dans au moins une cellule pour en améliorer la fonction primaire. De façon avantageuse, la stimulation de la cellule permet une régénération de son collagène via une action sur les fibroblastes.
L’invention repose au moins en partie sur le principe du biofeedback, i.e. un ensemble de techniques principalement relatives à la bioélectricité pour la mesure de fonctions organiques reposant sur la visualisation au moyen d’appareils électriques ou des signaux physiologiques d'un sujet conscient de ces mesures.
représente une vue schématique de deux récipients contenant des molécules d’eau avant et après leurs traitements suivant le procédé de préparation d’eau ;
est une représentation schématique du procédé de préparation d’eau et du procédé de soins esthétiques en vue d’application cutanée selon l’invention ;
est une illustration de l’utilisation du procédé de soins cutanés esthétiques sur un sujet.
Description détaillée La partie supérieure de la figure 1 représente une vue schématique de deux récipients 2, 2’ contenant des molécules d’eau ( ) avant leurs traitements suivant un procédé de préparation d’eau. La partie inférieure de la représente une vue schématique des deux récipients 2, 2’ après leurs traitements suivant le procédé de préparation d’eau.
En référence à la partie supérieure de la , le récipient 2 contient de l’eau 4, tandis que le récipient 2’ contient une substance crémeuse 4’ comprenant des molécules d’eau et qui peut être un masque d’argile, d’alginate, une crème, un sérum ou tout autre masque ou produit disponible sur le marché et communément utilisé à des fins esthétiques ou cosmétiques, préférentiellement pour le visage.
Une section partielle agrandie 6 est illustrée au niveau de la partie centrale entre les deux récipients 2 et 2’, la section 6 représente les molécules d’eau comprises dans l’eau 4 et dans la substance crémeuse 4’, ces derniers sont dans un état de repos et orientés d’une façon aléatoire.
En référence à la partie inférieure de la , les récipients 2 et 2’ sont positionnés par au-dessus et en contact direct d’un générateur de champ électromagnétique 8, 8’ appliquant un champ électromagnétique 10, 10’.
À cet égard, les récipients 2, 2’ sont préférentiellement composés d’un matériau isolant et favorisant la diffusion du champ électromagnétique 10, 10’, tel que le verre ou le plastique par exemple.
De préférence, le générateur de champ électromagnétique 8, 8’ comprend au moins une bobine et un noyau, aptes à émettre un champ électromagnétique 10, 10’ à des fréquences supérieures à 5 GHz et/ou inférieures à 50 GHz, préférentiellement comprises entre 10 et 40 GHz, et encore plus préférentiellement comprises entre 18 et 22 GHz. Lesdites fréquences peuvent être utilisées en combinaison ou séparément.
De plus, plus le nombre de points de mesure est augmenté, plus la résolution de la distribution de puissance à mesurer est élevée. Par conséquent, en utilisant à la fois le détecteur externe et le détecteur interne, on peut désormais mesurer la distribution de puissance avec une plus grande précision.
Dans le processus de conception de la présente invention, on a supposé un cœur à longue portée de neutrons, différent des réacteurs à eau légère. Dans l’instrumentation interne des réacteurs à eau légère, la distribution de puissance pouvant être prédite à partir des neutrons mesurés est traitée comme représentant la puissance moyenne de l’assemblage combustible autour du détecteur. Comme nous mesurons les neutrons de fuite, nous pouvons déterminer directement la distribution de puissance pour chaque assemblage en réalisant une analyse inverse à l’aide de la distribution de sensibilité de détecteur pré-évaluée pour le cœur à longue portée de neutrons.
Applicabilité industrielle Les compagnies d’électricité qui exploitent les réacteurs à eau légère actuels surveillent directement la combustion et gèrent le combustible dans le réacteur en mesurant directement la distribution de puissance à l’aide d’une instrumentation interne. En revanche, pour les HTGR et les réacteurs rapides, aucune instrumentation interne n’a été développée en raison de l’environnement à haute température, et aucune technologie de mesure directe de la distribution de puissance interne n’a été développée. La présente invention permet pour la première fois de mesurer la distribution de puissance interne de ces deux réacteurs évolués, permettant la même gestion du combustible interne que dans les réacteurs à eau légère, et améliorant significativement l’économie et la sécurité.
Dans un système à cœur de petite taille, si une sensibilité de détecteur suffisante peut être assurée jusqu’aux corps combustibles au centre du cœur, il est possible de mesurer la distribution de puissance à l’aide uniquement d’une instrumentation externe. En entraînant les détecteurs externes, il est possible de réduire le nombre de détecteurs nécessaires pour obtenir les points de mesure nécessaires et mettre fin au travail de correction de l’efficacité de détection dû à la construction d’une pluralité de détecteurs.
Dans un cœur où l’instrumentation interne peut être installée, il est possible de mesurer la distribution de puissance dans une large plage pour la position d’insertion limitée dans le cœur. Même si l’emplacement de chargement est limité en raison de problèmes structurels, de température ou d’environnement d’irradiation, etc., il est possible de mesurer la distribution de puissance. En ce qui concerne l’instrumentation interne, en rendant mobile le détecteur interne, il est possible non seulement d’augmenter le nombre de points de mesure, mais aussi d’éviter la détérioration lorsque le détecteur n’est pas utilisé. Dans les réacteurs à haute température refroidis au gaz et les réacteurs rapides, les tubes de guidage de barres de commande sont indépendants des assemblages combustibles, et il y a ample espace pour placer les détecteurs entraînés.
Les performances de la présente invention ont été appliquées au système de réacteur d’essai technique à haute température (HTTR) et confirmées par simulation. En ce qui concerne l’instrumentation externe, la distribution de puissance de 150 blocs combustibles a été mesurée à un total de 180 points, 36 points sur la circonférence de la cuve sous pression et 5 points sur la hauteur, et les résultats sont présentés dans le tableau 1.
Erreur de mesure de distribution de puissance dans le système HTTR Tableau 1 Erreur de mesure de distribution de puissance avec un détecteur externe
L’erreur de mesure moyenne de tous les blocs combustibles était de 1,2 x 10 -9 %, et le bloc présentant l’erreur maximale présentait une erreur négligeable de 1,1 x 10 -8 %. L’instrumentation interne a été évaluée en mesurant 320 points, 16 détecteurs et 20 positions de hauteur. Le tableau 1 présente les résultats. L’erreur de mesure moyenne de tous les blocs combustibles est de 3,2 x 10 -11 %, et le bloc présentant l’erreur maximale est d’environ 2,4 x 10 -10 %, ce qui peut être considéré comme une solution exacte. Le tableau 2 montre les résultats quand une insertion partielle a été réalisée afin d’éviter l’insertion du détecteur dans la partie inférieure du cœur où la température devient élevée.
Erreur de mesure de distribution de puissance quand le détecteur interne est partiellement inséré dans le système HTTR Tableau 2 Erreur de mesure de distribution de puissance avec un détecteur interne partiellement inséré
Les positions des points de mesure sont fixes et les points de mesure situés sous le cœur sont exclus des 20 points dans le sens de la hauteur par insertion partielle. Même dans le cas d’une insertion à 50%, le tableau montre une bonne correspondance qui peut être considérée comme une solution exacte. A 45 % et 40 % d’insertion partielle, les erreurs moyennes de cœur sont de 0,28 % et 1,1 %, et les erreurs locales maximales sont de 5,0 % et 6,5 %. Comme il ressort clairement de la réduction du rang de la matrice inverse, cette erreur est due à l’absence de points de mesure plutôt qu’à la position d’insertion partielle. Une amélioration est possible en éliminant les erreurs même en insertion partielle, en rapprochant les points de mesure. De cette façon, la distribution de puissance du cœur entier peut être mesurée en insérant environ la moitié des détecteurs dans le réacteur, et il est possible d’éviter d’insérer des détecteurs dans les régions à haute température. Avec une insertion partielle de 50%, on peut anticiper une chute de la température ambiante du détecteur par environ 200 °C et une réduction considérable de la charge sur le détecteur en termes de résistance thermique du détecteur.
L’applicabilité du procédé de mesure de la distribution de puissance à l’aide d’une instrumentation externe est déterminée par la relation entre la portée des neutrons et la taille du cœur. Le tableau 3 montre la trajectoire de vol moyenne depuis une source jusqu’à l’absorption de neutrons comme la potée des neutrons pour chaque type de réacteur.
[Tableau 3]
Longueur de diffusion de chaque type de réacteur Tableau 3 Longueur de diffusion de chaque type de réacteur
Les longueurs de diffusion ont été évaluées et comparées à la section combustible. Alors que le réacteur à eau légère mesure environ 7 cm, le réacteur à gaz à haute température mesure environ 4 fois plus et le réacteur rapide environ 6 fois plus. Il est possible d’estimer la distribution de puissance de l’assemblage combustible sur une large plage à partir des informations des neutrons mesurés. La sensibilité de détecteur des réacteurs à eau légère est d’environ 40 cm à 60 cm, comme le montre la . Même la conception de NuScale Power, LLC, qui est en cours de développement en tant que petit réacteur nucléaire (SMR), a un rayon de cœur d’environ 120 cm, si bien qu’elle ne peut pas être appliquée aux réacteurs à eau légère. Pour le HTGR, une large distribution de la sensibilité de détecteur est obtenue comme le montre la . En supposant que le rayon de cœur effectif du HTTR, qui est d’environ 130 cm, puisse être observé à partir de la circonférence externe du cœur, la puissance plus élevée du HTGR augmentera la densité de puissance et augmentera la longueur du cœur. Dans le cœur de haute puissance, du point de vue de la sécurité en cas d’accident de décompression, puisqu’il prend la forme d’un cœur annulaire sans disposer le combustible au centre du cœur, il est applicable non seulement à un HTTR d’une puissance de cœur d’un réacteur commercial de 30 MW, mais également de 165 MW, et de 600 MW conçu par l’Agence japonaise de l’énergie atomique. Pour les réacteurs rapides, on peut s’attendre à une plus large plage de sensibilités de détecteurs en raison des longueurs de diffusion plus longues. Etant donné que le réacteur PRISM (Power Reactor Innovative Small Module - Petit module innovant de réacteur de puissance), qui est une conception typique de réacteur rapide PRM, a un rayon de cœur d’environ 130 cm, il est pleinement applicable. En revanche, pour un grand réacteur rapide d’un rayon de cœur d’environ 300 cm, il est difficile d’appliquer uniquement des détecteurs externes.
Le modèle de prédiction est appliqué à l’étape de prédiction fréquente 48, comme expliqué ci-dessus, sur un ensemble de données d’entrée comportant des premières données de validations effectives agrégées, obtenues sur une durée d’historique, et des deuxièmes données de validations, qui sont des prédictions de validations de référence, obtenues à l’étape 42.
A l’issue de l’étape de prédiction fréquente 48 sont obtenues des prédictions de validations D2 à court terme. En particulier, l’étape 48 fournit, pour chaque lieu de validation, un nombre de validations prédit par intervalle temporel pour les H prochaines heures, e.g. les 3 prochaines heures.
Ensuite est mise en œuvre une comparaison 50 qui effectue, par lieu de validation et par intervalle temporel, la comparaison de la prédiction de validations de référence et de la prédiction de validations à court terme. Par exemple, la comparaison consiste à effectuer la différence, pour chaque lieu de validation et chaque intervalle temporel, entre le nombre de validations prédit et le nombre de validations de référence correspondant.
Si la prédiction de validations court terme, ie le nombre de validations prédit par le modèle de prédiction court terme, dépasse la prédiction de validations de référence, sur un même intervalle temporel et un même lieu de validation, d’une valeur supérieure ou égale au premier seuil l’alerte, une alerte indiquant une dégradation de la qualité de service (confort des passagers) est levée à l’étape de levée d’alerte 52.
Si la prédiction de validations court terme dépasse la prédiction de validations de référence, sur un même intervalle temporel et un même lieu de validation, d’une valeur supérieure ou égale au deuxième seuil l’alerte, une alerte indiquant un risque de sécurité pour les passagers est levée à l’étape de levée d’alerte 52.
Ainsi, dès que le nombre de validations prédit est supérieur au nombre de validations de référence correspondant d’une valeur supérieure ou égale au premier seuil d’alerte, une alerte est levée.
Ces alertes sont par exemple différenciées par une priorité de traitement associée, le dépassement du premier seuil d’alerte provoquant la levée d’une alerte de premier niveau de priorité, le dépassement du deuxième seuil d’alerte provoquant la levée d’une alerte de deuxième niveau de priorité, supérieur au premier niveau de priorité. En d’autres termes, en cas de dépassement du deuxième seuil d’alerte, la priorité de traitement est supérieure.
Suite à une alerte, transmise par exemple vers un système de notifications d’alertes à gérer, indiquant un dépassement du deuxième seuil d’alerte, il est également prévu, dans un mode de réalisation, d’effectuer un contrôle/commande automatique d’équipements réseau, ces équipements étant par exemple des escalators ou tapis roulants, des portiques, des panneaux d’affichage. Par exemple, la vitesse des escalators, tapis roulants et portiques d’entrée est diminuée en fonction de l’alerte pour ralentir le flux des passagers arrivant en plateforme et réguler le flux avec des files d’attente en amont de la plateforme. Le système de supervision recevant l’alerte informe les opérateurs et peut par exemple déclencher une procédure d’opération standard, c’est-à-dire une séquence d’évènements prédéfinie prévue pour ce cas d’usage.
Il sera possible aussi de définir des seuil d’alertes sous le fonctionnent de référence (eg un troisième seuil d’alerte qui est un seuil d’alerte inferieur) afin d’alerter et de de réguler automatiquement des équipements électriques consommateurs d’énergie électrique comme la climatisation. Par exemple, si la différence entre la prédiction de validations de référence, et la prédiction de validations court terme, sur un même intervalle temporel et un même lieu de validation, est un nombre positif supérieur audit troisième seuil d’alerte, une alerte de régulation des ressources est levée.
Cela permet d’ajuster leur fonctionnement en prévision d’un flux de passager prédit de façon consécutive plusieurs fois sous le seuil d’alerte inferieur, par exemple une prédiction basse pour une station pour les 2 prochaines heures.
Les étapes 42 et 44 forment un premier groupe 60 d’étapes du procédé effectuées répétitivement à la première fréquence d’exécution, par exemple hebdomadaire.
Les étapes 46 à 50 forment un deuxième groupe 62 d’étapes du procédé, qui sont les étapes fréquentes, effectuées répétitivement à la deuxième fréquence d’exécution qui est de préférence inférieure à une heure, par exemple toutes les 15 minutes ou toutes les 30 minutes.
Les étapes 52 et 54 ne sont effectuées qu’en cas de besoin, suite à une comparaison positive à l’étape 50.
Avantageusement, le procédé proposé fournit une prédiction court terme avec une bonne précision grâce à la combinaison des données de validations effectives mémorisées et de données de validations de référence prédites par un modèle de prédiction statistique long terme.
Avantageusement, l’apprentissage des paramètres, ou en d’autres termes, l’entraînement, des divers modèles de prédiction se fait à une première fréquence alors qu’une prédiction court terme se fait à une deuxième fréquence plus élevée, ce qui permet d’économiser des ressources calculatoires.
Avantageusement, l’apprentissage des modèles s’effectuant très régulièrement, par exemple à fréquence hebdomadaire, cela permet d’absorber les saisonnalités annuelles.
Le plastifiant peut optionnellement comprendre une résine hydrocarbonée visqueuse à 20 °C, dite « de faible Tg », c'est-à-dire qui par définition présente une Tg comprise dans un domaine allant de -40 °C à 20°C.
De préférence, la résine plastifiante hydrocarbonée de faible Tg présente au moins une quelconque des caractéristiques suivantes :
une Tg comprise entre -40°C et 0°C, plus préférentiellement entre -30°C et 0°C et plus préférentiellement encore entre -20°C et 0°C ; une masse moléculaire moyenne en nombre (Mn) inférieure à 800 g/mol, de préférence inférieure à 600 g/mol et plus préférentiellement inférieure à 400 g/mol ; un point de ramollissement compris dans un domaine allant de 0 à 50°C, préférentiellement de 0 à 40°C, plus préférentiellement de 10 à 40°C, de préférence de 10 à 30°C; un indice de polymolécularité (Ip) inférieur à 3, plus préférentiellement inférieur à 2 (rappel : Ip = Mw/Mn avec Mw masse moléculaire moyenne en poids).
Plus préférentiellement, cette résine hydrocarbonée de faible Tg présente l'ensemble des caractéristiques préférentielles ci-dessus.
Le plastifiant peut contenir également une huile d’extension (ou huile plastifiante) liquide à 20 °C, dit à « basse Tg », c'est-à-dire qui par définition présente une Tg inférieure à -20 °C, de préférence inférieure à -40 °C. Toute huile d'extension, qu'elle soit de nature aromatique ou non-aromatique connue pour ses propriétés plastifiantes vis-à-vis d'élastomères, est utilisable. A température ambiante (20°C), ces huiles, plus ou moins visqueuses, sont des liquides (c’est-à-dire, pour rappel, des substances ayant la capacité de prendre à terme la forme de leur contenant), par différence notamment avec les résines hydrocarbonées de haute Tg qui sont par nature solides à température ambiante. Conviennent particulièrement les huiles plastifiantes choisies dans le groupe constitué par les huiles naphténiques (à basse ou haute viscosité, notamment hydrogénées ou non), les huiles paraffiniques, les huiles MES (Medium Extracted Solvates), les huiles TDAE (Treated Distillate Aromatic Extracts), les huiles RAE (Residual Aromatic Extract oils), les huiles TRAE (Treated Residual Aromatic Extract) et les huiles SRAE (Safety Residual Aromatic Extract oils), les huiles minérales, les huiles végétales, les plastifiants éthers, les plastifiants esters, les plastifiants phosphates, les plastifiants sulfonates et les mélanges de ces composés.
Les résines hydrocarbonées de haute Tg, les résines hydrocarbonées de basse Tg, et les huiles plastifiantes préférentielles ci-dessus sont bien connues de l'homme du métier et disponibles commercialement.
Les compositions de caoutchouc formant le mélange de caoutchouc conforme à l'invention peuvent comporter également tout ou partie des additifs et agents de mise en œuvre usuels, connus de l’homme de l’art et habituellement utilisés dans les compositions de caoutchouc pour bandages pneumatiques ou non pneumatiques, en particulier pour bandes de roulement, comme par exemple, des charges (renforçantes ou non renforçantes / autres que celles précitées), des pigments, des agents de protection tels que cires anti-ozone, anti-ozonants chimiques, anti-oxydants, des agents anti-fatigue, des résines renforçantes (telles que décrites par exemple dans la demande WO 02/10269).
Système de vulcanisation au soufre
Le mélange de caoutchouc conforme à l'invention comprend au moins un système de vulcanisation au soufre, ce système de vulcanisation comprend au moins un accélérateur de vulcanisation A choisi dans le groupe constitué par les thiurames, les dithiocarbamates, les dithiophosphates, les xanthates et leurs mélanges.
Le soufre peut être sous la forme de soufre moléculaire et/ou d’agent donneur de soufre. A titre d’exemple d’agent donneur de soufre, on peut citer notamment le soufre polymérique ou le disulfure de caprolactame.
Avantageusement, le taux de soufre dans le mélange de caoutchouc de l’invention est compris dans un domaine allant de 0,5 à 12 pce, plus préférentiellement allant de 0,5 à 10 pce.