INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’énergie nécessaire au fonctionnement du système de propulsion est fournie par une batterie 40 rechargeable. La recharge de la batterie est réalisée via un câble et un connecteur adapté pour un branchement à une prise secteur ou une borne de recharge. L’énergie de la batterie est distribuée via le convertisseur.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la batterie est une batterie 12V.
L’invention concerne également un engin 1 de mobilité équipé d’un système 20 de propulsion selon l’invention.
Un tel engin comporte un châssis sur lequel est monté une carrosserie à l’intérieur de laquelle est disposé un moyen d’assise pour au moins un pilote.
Selon un mode de réalisation de l’invention, l’engin comporte un seul moyen d’assise pour un pilote.
Selon un mode de réalisation de l’invention, l’engin 1 comporte au moins trois roues. Selon un mode de réalisation de l’invention, l’engin 1 de mobilité comporte quatre roues 10, 10’, 11, 11’.
Deux roues 11, 11’sont disposées à l’avant de l’engin et deux roues 10, 10’ sont disposées à l’arrière de l’engin.
L’engin 1 comporte au moins une pédale de frein et une pédale 30 d’accélération.
Le support peut par exemple être courbé, en particulier sa première surface extérieure. La première partie de la pièce présente alors de préférence une courbe identique.
L’élément intermédiaire peut par exemple être remplacé par de l’air, c’est-à-dire par un espace laissé libre.
Outil de mise sous contrainte DOMAINE TECHNIQUE DE L’INVENTION Le domaine technique de l’invention est, d’une façon générale, celui des bancs d’essais, et plus particulièrement des bancs d’essais pour des pièces mises sous contraintes mécaniques.
ARRIERE-PLAN TECHNOLOGIQUE DE L’INVENTION Les turbomachines, en particulier les turboréacteurs pour aéronefs, comprennent de nombreuses pièces qui sont globalement à symétrie de révolution. Ces pièces sont soumises à des contraintes importantes en cours d’utilisation (en vol). Ces contraintes sont particulièrement importantes au niveau des brides de fixation, annulaires, par lesquelles ces éléments sont fixés les uns aux autres. Ces brides servent d’ailleurs souvent, aussi, à tenir et manipuler les pièces en phase d’usinage ou de fabrication, situations dans lesquelles elles peuvent aussi être soumises à des contraintes importantes.
Il existe alors un besoin de test et vérification de cotes ou de géométrie de telles pièces lorsqu’elles sont soumises à des contraintes mécaniques, en particulier des contraintes tendant à modifier le diamètre de parties circulaires de ces pièces.
Pour contraindre le diamètre d’une pièce, une solution classique consiste à utiliser un mandrin, par exemple un mandrin pneumatique.
Dans ce cas, la pièce est mise sous contrainte sur sa circonférence par plusieurs mors du mandrin, répartis en plusieurs positions angulaires. Un système de d’actionnement vient ensuite écarter ou resserrer les mors du mandrin.
Mais un tel mandrin est généralement couteux. En outre, avec un mandrin, la contrainte exercée sur la pièce est souvent répartie de manière inhomogène (localisée) le long de la circonférence de la pièce.
Et un système à mandrin est généralement encombrant. Aussi, sur certaines pièces pour lequel l’accès est difficile (par exemple lorsqu’il s’agit de contraindre un diamètre interne, au cœur d’une pièce tubulaire), l’usage d’un mandrin est impossible. Par ailleurs, du fait de ce caractère encombrant, une fois la pièce mise sous contrainte, il est ensuite difficile d’accéder à cette pièce pour mesurer ses dimensions. Cela pose problème aussi pour mettre en place des éléments de guidage ou de mise sous contrainte supplémentaires, en plus du mandrin. Enfin, un mandrin, de dimensions limitées, ne permet généralement de contraindre que des pièces de petit diamètre, ou facilement accessibles.
Dans ce contexte, l’invention propose un nouvel outil de mise sous contrainte permettant de contraindre un diamètre d’une pièce grâce à un anneau élastique fendu.
L’invention concerne plus particulièrement un outil de mise sous contrainte comprenant : un anneau élastique fendu, qui s'étend autour d'un axe, comprenant au moins une fente qui ouvre l'anneau sur toute une section de l'anneau, un système de réglage mécanique qui relie entre elles une première partie de l'anneau et une deuxième partie de l'anneau situées respectivement de part et d'autre de ladite fente, et qui permet d'écarter ou de rapprocher l'une de l'autre ces première et deuxième parties de l'anneau de manière réglable, et une semelle, présentant une surface d'appui plane, perpendiculaire à l'axe de l'anneau, et qui s'étend au moins en partie autour de cet axe.
Utiliser un tel anneau fendu permet de contraindre une pièce sur sa circonférence, de manière homogène et pour un coût de revient modéré. Un tel anneau a par ailleurs un encombrement réduit, ce qui facilite l’accès à la pièce à tester, pour les mesures, et permet l’ajout d’éléments de guidage ou de mise sous contrainte additionnels. Un tel anneau est par ailleurs bien adapté à la mise sous contrainte de diamètres importants, par exemple supérieurs à 30 centimètres, et il peut, si besoin, contraindre des parties peu accessibles, par exemple internes, de pièces mécaniques complexes.
Par ailleurs, l’utilisation couplée de cet anneau fendu et de la semelle mentionnée plus haut permet un guidage, par la surface d’appui de la semelle, de la partie de la pièce à tester contrainte par l’anneau fendu. On évite ainsi de voiler ou tordre de manière indésirable cette partie de la pièce lors de sa mise sous contrainte. Cet agencement permet en outre d’appliquer une contrainte supplémentaire, axiale (typiquement une contrainte de compression) sur la pièce à tester. Cela permet de se rapprocher de conditions d’utilisation réalistes, dans lesquelles de telles portions de pièces sont souvent compressées axialement, par exemple par des liaisons boulonnées servant à assembler les pièces ensemble.
On peut prévoir en particulier que l’anneau soit délimité par une surface radialement externe par rapport à l’axe de l’anneau, et par une surface radialement interne par rapport à l’axe de l’anneau, une partie au moins de ladite surface d’appui étant située plus loin de l’axe de l’anneau que la surface radialement externe de l’anneau, ou plus près de l’axe de l’anneau que sa surface radialement interne.
Le cas où une partie au moins de la surface d’appui est située plus loin de l’axe de l’anneau que la surface radialement externe de l’anneau correspond à une configuration bien adaptée pour contraindre la circonférence d’une pièce d’un côté interne de cette pièce (par l’intérieur). L’anneau fendu est alors situé du côté interne de cette pièce, et la surface d’appui, qui s’étend au-delà de l’anneau, permet de bien guider la partie de la pièce à tester, qui sera poussée par l’anneau.
Le cas où une partie au moins de la surface d’appui est située plus près de l’axe de l’anneau que sa surface radialement interne correspond quant à lui à une configuration bien adaptée pour contraindre la circonférence d’une pièce du côté externe de cette pièce (par l’extérieur), l’anneau entourant alors la pièce à contraindre.
- un système de protection contre les surintensités monté en série sur la première ligne électrique, le système de protection contre les surintensités comportant un pôle d’entrée relié au premier pôle de la source d'alimentation électrique par une partie amont de la première ligne électrique et un pôle de sortie relié au premier pôle de la charge électrique par une partie aval de la première ligne électrique,
dans lequel le système de protection contre les surintensités comprend un commutateur électronique monté en série entre le pôle d’entrée et le pôle de sortie, un capteur de courant électrique prévu pour mesurer un courant électrique circulant entre le pôle d’entrée et le pôle de sortie, ainsi qu’un contrôleur configuré pour commander le commutateur électronique.
Le réseau électrique est remarquable en ce que le système de protection contre les surintensités comporte un dispositif électronique comprenant un premier pôle relié au pôle d’entrée du système de protection contre les surintensités et un deuxième pôle relié à la deuxième ligne électrique, ce dispositif électronique étant conformé pour présenter un état non conducteur en fonctionnement normal et un état conducteur lorsqu’une commande lui est appliquée,
et en ce que le contrôleur est configuré pour :
- acquérir une mesure de courant électrique issue du capteur de courant électrique ;
- lorsque la mesure de courant est supérieure au seuil de courant prédéterminé, appliquer une commande au dispositif électronique de façon à commander son état conducteur, puis commander une ouverture du commutateur électronique.
Ainsi, lorsqu’une surintensité se produit dans la première ligne électrique, le système de protection contre les surintensités commence par commander un état conducteur de son dispositif électronique, ce qui a pour effet d’entraîner la circulation d’un courant très élevé entre la première ligne électrique, en amont du commutateur électronique, et la deuxième ligne électrique via le dispositif électronique. Il en résulte une diminution importante de la tension sur la première ligne électrique en amont du commutateur électronique et par conséquent une diminution importante du courant traversant le commutateur électronique, de telle façon que ce courant peut être facilement interrompu lors de la fermeture du commutateur électronique, sans risque d’endommager le commutateur électronique.
Dans un mode particulier de réalisation, le dispositif électronique comprend un tube à décharge. De façon particulière, le contrôleur est configuré pour appliquer ladite commande au dispositif électronique en commandant l’application entre deux pôles du tube à décharge, d’une tension supérieure à une tension de déclenchement du tube à décharge. De façon avantageuse, l’un des pôles du tube à décharge est relié au pôle d’entrée du système de protection par l’intermédiaire d’une diode.
Selon une première alternative, le contrôleur est configuré pour commander l’ouverture du commutateur électronique au bout d’une durée prédéterminée après avoir appliqué la commande au dispositif électronique. Selon une autre alternative, le contrôleur est configuré pour commander l’ouverture du commutateur électronique après avoir appliqué la commande au dispositif électronique, lorsqu’une mesure de courant électrique mesurée par le capteur de courant électrique est inférieure à un deuxième seuil de courant prédéterminé.
Dans un mode de réalisation, le contrôleur est configuré pour arrêter l’application de la commande au dispositif électronique après avoir commandé l’ouverture du commutateur électronique.
Dans un mode avantageux de réalisation, le contrôleur est configuré pour recevoir une commande de réinitialisation et pour commander une fermeture du commutateur électronique en réponse à une réception d’une commande de réinitialisation.
L’invention est également relative à un aéronef comprenant un tel réseau électrique continu.
L’invention est également relative à un système de protection contre les surintensités pour un réseau électrique continu prévu pour alimenter en électricité une charge électrique par une source d’alimentation électrique, la source d'alimentation électrique comportant un premier pôle et un deuxième pôle et, la charge électrique comportant un premier pôle et un deuxième pôle,
le réseau électrique continu étant conformé de telle façon que le premier pôle de la charge électrique est relié au premier pôle de la source d'alimentation électrique par une première ligne électrique et le deuxième pôle de la charge électrique est relié au deuxième pôle de la source d'alimentation électrique par une deuxième ligne électrique,
le système de protection contre les surintensités étant prévu pour être monté en série sur la première ligne électrique et comportant un pôle d’entrée prévu pour être relié au premier pôle de la source d'alimentation électrique par une partie amont de la première ligne électrique et un pôle de sortie prévu pour être relié au premier pôle de la charge électrique par une partie aval de la première ligne électrique, et
Dans cet exemple, les capteurs optiques de mesure 10m sont identiques les uns aux autres, mais ils pourraient être différents les uns des autres. En revanche, les capteurs optiques de référence 10r sont ici différents les uns des autres, par la longueur ou la largeur de leur bras sensible. Ainsi, le capteur optique de référence 10r de gauche présente une largeur des bras supérieure à celle des bras des capteurs optiques de mesure 10m ; et les capteurs optiques de référence 10r central et de droite présentent une longueur des bras inférieure à celle des bras des capteurs optiques de mesure 10m. Quoi qu’il en soit, ils présentent tous une sensibilité S r inférieure à la sensibilité S m des capteurs optiques de mesure.
Les capteurs optiques 10 comportent une surface sensible 13 située en regard de chaque bras sensible 11, i.e. une surface de la puce photonique qui est fonctionnalisée par la présence de récepteurs avec lesquels les analytes sont aptes à interagir par adsorption/désorption. Les surfaces sensibles 13 sont spatialement distinctes les unes des autres. Elles comportent des récepteurs qui peuvent être différents d’une surface sensible 13 à l’autre en termes d’affinité chimique ou physique vis-à-vis des analytes, et sont donc destinés à fournir une information d’interaction différente d’une surface sensible 13 à l’autre.
La est une vue schématique et partielle de capteurs optiques de mesure 10m et de référence 10r selon un mode de réalisation, où les capteurs optiques 10 sont des interféromètres à anneau résonant. D’une manière générale, un interféromètre à anneau résonant comporte un guide d’onde principal (localement) qui forme le bras de référence 11, et un guide d’onde en anneau couplé au guide d’onde principal de manière évanescente qui forme le bras sensible 11, ici revêtu d’une surface sensible 13. Ainsi, le signal optique de sortie est issu de l’interférence entre le signal optique d’entrée et le signal optique circulant dans l’anneau résonant.
Dans cet exemple, les capteurs optiques de mesure 10m sont identiques les uns aux autres, mais ils pourraient être différents les uns des autres. En revanche, les capteurs optiques de référence 10r sont ici différents les uns des autres, par la longueur ou la largeur de leur bras sensible. Ainsi, le capteur optique de référence 10r de gauche présente une largeur du guide en anneau supérieure à celle des guides d’onde des capteurs optiques de mesure 10m ; et les capteurs optiques de référence 10r central et de droite présentent une longueur du guide en anneau inférieure à celle du guide en anneau des capteurs optiques de mesure 10m. Enfin, dans le capteur optique de référence 10r de droite, le guide d’onde en anneau présente une largeur supérieure et une longueur inférieure à celles du guide d’onde en anneau des capteurs optiques de mesure 10m.
Chaque capteur optique de mesure 10m et de référence 10r est couplé à au moins un photodétecteur 3m, 3r. Celui-ci mesure la valeur de l’intensité ou de la puissance du signal optique de sortie, à chaque instant de mesure, et transmet cette information à l’unité de traitement 4.
L’unité de traitement 4 permet la mise en œuvre des opérations de traitement d’un procédé de détection pour déterminer la valeur de la grandeur d’intérêt à chaque instant de mesure, à partir des signaux optiques détectés par les photodétecteurs. Pour cela, elle est couplée aux photodétecteurs 3m, 3r, et peut comporter au moins un microprocesseur et au moins une mémoire. Elle comporte un processeur programmable apte à exécuter des instructions enregistrées sur un support d’enregistrement d’informations. Elle comporte en outre au moins une mémoire contenant les instructions nécessaires à la mise en œuvre du procédé de caractérisation. La mémoire est également adaptée à stocker les informations calculées à chaque instant de mesure.
L’unité de traitement 4 est adaptée à recevoir, à chaque instant de mesure, une valeur d’un paramètre dit d’intensité représentatif de l’intensité I ou de la puissance P du signal optique de sortie mesurée par chaque photodétecteur. Elle peut ensuite déterminer, en temps réel ou de manière différée (i.e. après la phase de mesure et l’acquisition des valeurs mesurées par les photodétecteurs), a minima les paramètres suivants : un paramètre dit de phase extraite, représentatif d’une différence de phase entre les bras sensible et de référence, dont les valeurs restent comprises dans un intervalle dont la largeur est connue. Il peut s’agir de la différence de phase extraite ϕ m (t i ) et ϕ r (t i ) dans le cas des interféromètres de Mach-Zehnder dont les valeurs sont situées dans un intervalle [-π ; +π] ou équivalent, ou il peut s’agir d’une longueur d’onde de résonance extraite dans le cas des interféromètres à anneau résonant dont les valeurs sont situées dans un intervalle [0 ; +ISL] ou équivalent, où ISL est l’intervalle spectral libre. un paramètre dit de phase dépliée, représentatif de la différence de phase effective, dont les valeurs ne sont plus comprises dans l’intervalle en question. Ce paramètre est déterminé à partir du paramètre de phase extraite lors d’une phase 130 de dépliement de phase. Il peut s’agir de la différence de phase dépliée Φ m,d (t i ) et Φ r,d (t i ) dans le cas des interféromètres de Mach-Zehnder, ou d’une longueur d’onde de résonance estimée dans le cas des interféromètres à anneau résonant. Cependant, ce paramètre peut comporter des valeurs erronées. un paramètre dit de phase corrigée, représentatif de la différence de phase effective, dont les valeurs ne sont plus comprises dans l’intervalle en question et dont les valeurs erronées ont été corrigées. Ce paramètre est déterminé à partir du paramètre de phase dépliée lors d’une phase de correction 140 ( ), 240 ( ), 340 ( ). Il peut s’agir de la différence de phase corrigée Φ m,dc (t i ) et Φ r,dc (t i ) dans le cas des interféromètres de Mach-Zehnder, ou d’une longueur d’onde de résonance estimée dans le cas des interféromètres à anneau résonant.
Dans la suite de la description, on considère que les capteurs optiques de mesure et de référence sont des interféromètres de Mach-Zehnder. L’unité de traitement est connectée aux photodétecteurs pour recevoir, à chaque instant de mesure, une valeur d’une intensité I m (t i ) et I r (t i ) du signal optique de sortie. Le caractère périodique des ondes induit que cette intensité I m (t), I r (t) varie également de manière périodique en fonction de la différence de phase effective Φ m,eff (t), Φ r,eff (t).
L’unité de traitement est adaptée à déterminer la valeur d’une différence de phase extraite ϕ(t i ) à partir de la valeur d’intensité I(t i ) mesurée, à savoir ϕ m (t i ) dans le cas des capteurs optiques de mesure, et ϕ r (t i ) dans le cas des capteurs optiques de référence. Les valeurs de la différence de phase extraite ϕ(t i ) sont modulo 2π, et restent donc comprises dans un intervalle de largeur 2π tel que par exemple [-π ; +π].
L’évolution temporelle ϕ(t) de la différence de phase extraite ϕ(t i ) présente donc des discontinuités lorsque sa valeur atteint l’une des bornes de l’intervalle. Il est donc nécessaire de déplier (ou dérouler) cette évolution temporelle, pour obtenir une différence de phase dépliée Φ d (t) qui soit représentative de la différence de phase effective Φ eff (t). L’unité de traitement est donc adaptée à effectuer des opérations de dépliement de la différence de phase, et notamment de calcul de la valeur m m (t i ) et m r (t i ) de l’incrément du multiple entier m(t i )×2π à ajouter à la différence de phase extraite ϕ m (t i ) et à ϕ r (t i ) à chaque discontinuité.
Cependant, la différence de phase dépliée Φ d (t) peut présenter des valeurs erronées, liées à un mauvais dépliement. Aussi, l’unité de traitement est adaptée à déterminer une différence de phase corrigée Φ dc (t) qui soit effectivement représentative de la différence de phase effective Φ eff (t i ), par correction des valeurs erronées de la différence de phase dépliée Φ d (t).
Puis, l’unité de traitement est adaptée à déterminer la valeur de la grandeur d’intérêt G(t i ) à chaque instant de mesure, à partir de la valeur de la différence de phase dépliée Φ m,dc (t i ) des capteurs optiques de mesure, et d’une fonction de calibration prédéfinie. Il est alors possible de caractériser les analytes. La caractérisation consiste à déterminer une « signature » des analytes, i.e. un motif d’interaction pouvant être représenté par exemple sous forme d’histogramme ou d’un diagramme en radar. Plus précisément, dans le cas où le système interférométrique de détection comporte K surfaces sensibles distinctes, le motif d’interaction est formé par les K informations représentatives scalaires ou vectorielles, celles-ci étant issues du signal optique mesuré associé à la surface sensible considérée.
On peut donc résumer les différentes phases de la manière suivante :
Les figures 4A à 4C sont des vues de dessus, schématiques et partielles, de capteurs optiques de mesure 10m et de capteurs optiques de référence 10r selon des variantes de réalisation. Dans cet exemple, les capteurs optiques 10 sont des interféromètres de Mach Zehnder dont les bras 11, 12 sont agencés en spirale. Par ailleurs, la grandeur d’intérêt est la quantité d’analytes contenus dans un échantillon fluide étant adsorbés aux récepteurs situés dans la surface sensible 13.
En référence à la , la matrice de capteurs optiques de mesure 10m est ici configurée de manière périodique en lignes et colonnes, où les capteurs optiques de mesure 10m sont voisins les uns des autres. Les capteurs optiques de référence 10r sont ici situés en bordure de la matrice de capteurs optiques de mesure 10m, et sont ici en nombre inférieur aux capteurs optiques de mesure. Ils présentent une sensibilité S r différente les uns des autres. Cette architecture a l’avantage d’être particulièrement compacte.
En référence à la , chaque capteur optique de mesure 10m est ici situé de manière adjacente à un ou plusieurs capteurs optiques de référence 10r de différentes sensibilités, ici à trois capteurs optiques de référence 10r. Cette architecture a l’avantage d’être particulièrement robuste, en particulier lorsque les capteurs optiques de mesure 10m présentent des sensibilités différentes les uns des autres en fonction du type de fonctionnalisation de surface.
Les énergies fossiles présentent l’avantage de la réactivité. Il est possible de rapidement activer une centrale thermique par exemple pour faire face à une variation inattendue des besoins de consommation électrique de la population. Mais les énergies fossiles sont également les plus polluantes et leur utilisation doit être minimisée.
Concrètement, un enjeu technique actuel, pour parvenir à une utilisation vertueuse des différentes sources de production électrique disponibles, est de pouvoir effectuer une prédiction fiable d’une consommation électrique par une population.
Outre le mix énergétique, les zones non interconnectées sont également soumises à de fortes contraintes pour la gestion du réseau électrique et l’approvisionnement. Ces contraintes résultent des caractéristiques climatiques et géographiques de ces zones, ainsi que de la taille relativement petite de leurs systèmes électriques par rapport à ceux de la France continentale, par exemple.
Dans ce contexte, une meilleure connaissance des équipements électriques des consommateurs et en particulier des appareils énergivores comme la climatisation permet de mieux prévoir la demande agrégée d’électricité dans le futur, en saison chaude pour la climatisation. Ainsi, la disponibilité des centrales électriques peut être mieux anticipée pour faire face à cette demande et les investissements de renforcement du réseau électrique peuvent être mieux préparés.
Dans ce but, il est actuellement demandé aux consommateurs d’électricité, lors de la souscription d’un contrat de fourniture d’électricité, de lister leurs équipements électriques.
Cette méthode par questionnaire à la mise en service comporte principalement deux défauts.