INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les replis permettant sa compression sont en outre en spirale, et débouchent longitudinalement, ce qui réduit la stagnation d’eaux usées
Le raccord peut en outre présenter une ou plusieurs des caractéristiques suivantes.
La gaine peut comporter une structure en soufflet à replis en spirale, le ressort hélicoïdal passant par un sommet d’un repli en spirale.
Les manchons et le surmoulage peuvent être réalisés en matériau plastique tel que le PVC, le polyéthylène, le polypropylène ou le polyuréthane.
Le surmoulage et les manchons tubulaires rigides peuvent être réalisés dans un même matériau et venir de matière.
Le raccord peut présenter une longueur en extension maximale de 25 à 35 cm et une longueur en compression maximale de 15 à 25 cm.
Le nombre de spires du ressort hélicoïdal est avantageusement compris entre 10 et 20.
Une portion d’une spire du ressort hélicoïdal peut être surmoulée dans un des manchons du raccord.
Le raccord peut présenter deux ressorts hélicoïdaux surmoulés dans la gaine et les deux ressorts hélicoïdaux être de diamètre différent et disposés concentriques lors du surmoulage, le ressort de grand diamètre étant surmoulé dans les plis extérieurs et le ressort de petit diamètre étant surmoulé dans les plis intérieurs de la gaine,
Le raccord peut présenter deux ressorts hélicoïdaux surmoulés dans la gaine et les deux ressorts être de diamètre identique, et enroulés l’un dans l’autre, avec un déphasage d’une fraction de tour, typiquement un demi-tour.
L’invention se rapporte aussi au procédé de fabrication d’un raccord de plomberie tel que précédemment décrit, caractérisé en ce qu’il comporte les étapes : - Insertion d’un ressort hélicoïdal dans un logement en spirale d’un moule, - Surmoulage du ressort hélicoïdal au moyen d’un matériau plastique déformable de façon à générer une gaine souple et compressible, - Fixation de la gaine à deux manchons tubulaires rigides de façon à générer le raccord.
L’étape de fixation de la gaine à deux manchons peut notamment comporter une sous-étape de collage aux manchons de la gaine, en particulier au moyen d’une colle de type néoprène.
L’étape de fixation de la gaine à deux manchons peut en alternative comporter une sous-étape de soudure de la gaine aux manchons.
Les étapes de surmoulage du ressort hélicoïdal et de fixation de la gaine à deux manchons peuvent être confondues en une étape dans laquelle le matériau plastique déformable est injecté dans un moule continu formant à l’injection la gaine et les manchons, qui viennent alors de matière.
Enfin, l’invention se rapporte à un kit d’installation de toilettes suspendues, comprenant :
• une cuvette présentant une sortie d’eau, configurée pour être raccordée à un mécanisme de chasse d’eau, • un mécanisme de chasse d’eau, • une applique, configurée pour être, à l’installation, solidaire d’une part d’un mur et d’autre part de la cuvette, et pour contenir le mécanisme de chasse d’eau, et un raccord de plomberie tel que précédemment décrit, configuré pour raccorder la sortie d’eau (103) de la cuvette à une entrée de canalisation.
Selon une particularité avantageuse le réservoir 1 comprend, dans le volume de stockage, un ensemble de parois 15, 25 formant une cuvette 5 située dans la partie supérieure du volume de stockage et ouverte en direction de l’extrémité supérieure du volume de stockage.
C’est-à-dire que le réservoir 1 comprend dans sa partie haute une cuvette 5 (ou bac) configurée pour éviter ou limiter le contact du liquide avec la vapeur du haut du stockage, même lorsque le réservoir est en mouvement. C’est-à-dire que les parois de la cuvette 5 vont isoler ou séparer le gaz situé dans la cuvette du liquide situé en-dessous.
La cuvette 5 s’étend de préférence selon cette direction principale A.
Comme illustré à la , cette cuvette 5 peut être fermée à au moins une de ses extrémités (par exemple aux extrémités longitudinales par liaison étanche avec l’enveloppe 2, par exemple par soudage). La cuvette 5 peut conserver au moins une ouverture de communication avec le reste du volume de l’enveloppe 5, par exemple au niveau de ses bordures longitudinales, le long de la paroi supérieure du réservoir 1.
Ainsi, le volume délimité par la cuvette 5 communique avec le reste du volume de stockage du réservoir au niveau d’au moins une bordure supérieure de la cuvette 5.
Le volume délimité par la cuvette 5 communique par exemple avec le reste du volume de stockage du réservoir 1 via un interstice ayant une hauteur comprise entre 1mm et 50mm.
Par exemple selon une direction perpendiculaire à la hauteur, le volume délimité par la cuvette 5 communique avec le reste du volume de stockage du réservoir via un interstice ayant une longueur comprise entre 50 et 95 % de la longueur de l’enveloppe 2 et de préférence entre 70 et 90% de la longueur.
Le volume délimité par la cuvette 5 peut être compris entre 2% et 15% du volume délimité par l’enveloppe 2.
Comme illustré, l’ensemble de parois formant la cuvette 5 peut comprendre une paroi 15 définissant le fond de la cuvette (par exemple plan et horizontal). De préférence, ce fond est situé à une première hauteur L1 dans l’enveloppe 2 correspondant à xx% et UU% de la hauteur de l’enveloppe 2. Par exemple, cette première hauteur L1 peut correspondre à un niveau pour un remplissage en liquide de l’enveloppe 2 compris entre 80 et 98% du volume de stockage total, et de préférence entre 90 et 95%. C’est-à-dire que la première hauteur L1 peut être déterminée de façon à atteindre un remplissage de liquide à 90% ou 95% du volume du stockage.
L’ensemble de parois formant la cuvette 5 comprend en outre au moins une paroi 25 définissant la bordure supérieure de la cuvette 5 à partir du fond. Cette bordure supérieure est située de préférence à une seconde hauteur L2 dans l’enveloppe 2 et correspond de préférence à 80% et 98% de la hauteur de l’enveloppe 2. La seconde hauteur L2 peut être déterminée selon la géométrie du réservoir. Il est ainsi possible de maximiser la seconde hauteur L2 par ajout de bords sur la cuvette en partie haute. Lorsque le réservoir est plein, la stratification du liquide peut être conservée également avec les parois horizontales ou presque horizontales.
Au moins une partie de la paroi formant la bordure supérieure de la cuvette 5 peut être verticale (cf. ) ou évasée vers l’extérieur de la cuvette, ou repliée vers la partie centrale de la cuvette (cf. ).
Cette structure permet de maintenir une pression dans le réservoir 1 au-dessus de la pression atmosphérique même si la température du liquide sous-refroidi permettrait théoriquement une baisse de cette pression du fait de la condensation de la phase vapeur. Le niveau du liquide pourra atteindre la première hauteur L1 sans impact sur la pression du réservoir même lors de mouvements du réservoir créant des vagues à la surface libre.
La pression sera impactée uniquement lorsque le niveau atteint la seconde hauteur L2 où une partie du liquide pourra couler dans la cuvette 5 retenant la vapeur et partiellement condenser celle-ci.
La largeur L3 de la cuvette est de préférence déterminée pour définir le volume requis de gaz lors du transport du réservoir 1.
Cette solution permet également de remplacer avantageusement des parois anti-ballotement de liquide traditionnellement installées dans les réservoirs mobiles. En effet, la limitation de la masse de liquide pouvant se mettre en mouvement par les parois horizontales diminue automatiquement l’effet de ballottement du liquide lors des mouvements brusques.
Comme illustré, la circuiterie peut comprendre une première conduite 4 de transfert de fluide (liquide et/ou gaz) débouchant dans la cuvette 5 pour le remplissage et/ou le soutirage. Par exemple, un piquage de sortie de vapeur peut être situé à l’intérieur de cette cuvette 5 près de l’une des extrémités (longitudinales). Une seconde conduite 3 peut être prévue pour déboucher dans la partie inférieure de l’enveloppe 2.
Deux objectifs optiques ont une architecture identique lorsque chacun de ces objectifs optiques comprennent par conception des éléments optiques identiques empilés par conception de manière identique.
Dans la présente demande, par « interface optique enterrée » d’un objectif optique, on entend une interface au sein de l’objectif optique qui n’est visible, ou accessible, que par l’intermédiaire d’au moins une autre interface optique de l’objectif. L’au moins une autre interface optique au travers de laquelle l’interface enterrée est visible peut être une interface optique d’un même élément optique, ou une interface optique d’un autre élément optique que l’interface enterrée.
Le jeu géométrique d’entrainement peut comprendre des données relatives à au moins un paramètre géométrique d’au moins une interface optique enterrée de l’objectif optique d’entrainement.
Bien entendu, le jeu géométrique d’entrainement peut comprendre des données relatives à au moins un paramètre géométrique d’au moins une interface non enterrée de l’objectif optique.
Une fois entrainé, le modèle de caractérisation fournira, pour un objectif optique cible, un jeu géométrique estimé en fonction d’un jeu d’assemblage relatif audit objectif optique cible. Ce jeu géométrique estimé peut comprendre des données de même nature que celles contenues dans le jeu géométrique d’entrainement.
De manière générale, toutes les caractéristiques décrites dans la suite et se rapportant à la nature et au formalisme des données dans le jeu géométrique d’entrainement s’appliquent aussi au jeu de géométrique estimé, et vice versa .
De manière similaire, toutes les caractéristiques décrites dans la suite et se rapportant à la nature et au formalisme des données dans le jeu d’assemblage d’entrainement, respectivement dans le jeu individuel, s’appliquent aussi au jeu d’assemblage, et vice versa .
Suivant des modes de réalisation, au moins un jeu individuel, noté JI dans la suite, d’un élément optique peut comprendre une combinaison quelconque d’au moins un des paramètres suivants : au moins un paramètre optique dudit élément optique ; au moins un paramètre géométrique dudit élément optique ; au moins un paramètre de fabrication dudit élément optique.
Par exemple, au moins un paramètre optique d’un élément optique peut être un des paramètres optiques suivants : un indice de réfraction, un nombre d’Abbé, etc.
Par exemple, au moins un paramètre géométrique d’un élément optique peut être un des paramètres géométriques suivants : une forme géométrique d’une, en particulier de chaque, interface optique de l’élément optique, un centre de courbure d’une, en particulier de chaque, interface optique de l’élément optique, une position d’un apex d’une, en particulier de chaque, interface optique de l’élément optique, au moins une épaisseur dudit élément optique le long de la circonférence dudit élément optique, un diamètre intérieur, et/ou un diamètre extérieur, dudit élément optique une concentricité, ou une excentricité, des interfaces optiques de l’élément optique, une rugosité de surface d’au moins une, en particulier de chaque, interface de l’élément optique, etc.
Par exemple, au moins un paramètre fabrication d’un élément optique peut être au moins un des paramètres de fabrication suivants : une température de moulage, une pression de moulage, un temps de moulage, un polymère utilisé pour le moulage, etc.
Au moins un paramètre d’un élément optique peut être fourni par un fournisseur, ou un fabricant.
Un tel paramètre peut faire partie des spécifications de l’élément optique au moment de sa conception, ou mesuré pendant, ou après, la fabrication de l’élément optique.
Un tel paramètre peut être l’un quelconque des paramètres listés plus haut.
Alternativement, ou en plus, au moins un paramètre d’un élément optique peut être calculé à partir d’une modélisation numérique dudit élément.
Dans les transformateurs de l’art antérieur, cela engendre que le courant ne se répartit pas nécessairement de manière équitable dans ces enroulements connectés en parallèle, créant un effet de peau et des effets de proximité problématiques, qui sont ici contrebalancés par les spires primaires 13, 15 disposées en série.
La est une vue en coupe du transformateur planaire 1 selon un deuxième mode de réalisation, dit « à entrelacement partiel ».
La configuration du premier mode de réalisation renforce le couplage capacitif inter-enroulement.
Il offre de plus de très faibles fuites magnétiques avec un très bon couplage mais ne permet pas toujours de respecter la contrainte associée à la fréquence de résonnance, contrairement au deuxième mode de réalisation.
La différence du deuxième mode de réalisation par rapport au premier mode de réalisation réside seulement dans l’alternance des couches primaires 11 et secondaires 12, puisque dans le premier mode de réalisation, chaque couche secondaire 12 est alternée avec une unique couche primaire 11, tandis que dans le deuxième mode de réalisation, chaque couche secondaire 12 est alternée avec deux couches primaires 11.
Le deuxième mode de réalisation engendre des pertes cuivre légèrement plus élevées, mais permet de réduire drastiquement le couplage capacitif inter-enroulement, le rendant ainsi particulièrement intéressant pour l’application aux systèmes d’alimentation embarqués d’aéronefs.
Dans les deux modes de réalisation, on réalise un entrelacement de dix couches conductrices constituant le bobinage du transformateur 1, dans lequel l’enroulement primaire comporte un équivalent de dix spires magnétiques réalisées à partir de cinq couches primaires 11 à deux spires 13, 15 en série et dans lequel l’enroulement secondaire comporte un équivalent d’une unique spire magnétique réalisée à partir de cinq couches secondaires en parallèle comportant chacune une unique spire 17, les spires uniques en parallèle permettant d’avoir l’équivalent d’une seule spire.
Les très bonnes caractéristiques thermiques obtenues permettent de se passer de dissipateur thermique, et donc d’augmenter la compacité et la densité de puissance du transformateur 1, contrairement aux transformateurs connus qui ne peuvent se passer de dissipateurs thermiques particulièrement encombrants.
Comme illustré par la , le transformateur 1 peut être intégré dans un convertisseur électrique bidirectionnel DC-DC, tel que le circuit électrique de type « dual active bridge », dans lequel on obtient un ratio de transformation d’environ dix entre un circuit d’aéronef 29 accueillant l’enroulement primaire 27 et un enroulement secondaire 33, avec un rendement supérieur à quatre-vingt-dix-huit pourcents, ce qui est obtenu par l’exploitation d’une plus grande section équivalente de cuivre pour transporter le fort courant auquel est soumis l’enroulement secondaire 33 basse tension, et par l’amélioration de la répartition et de l’amplitude du champ magnétique dans la fenêtre de bobinage qui limite les effets de proximité entre les différentes couches de cuivre.
Module auxiliaire pour un appareil électrique La présente invention concerne le domaine des modules auxiliaires pour un appareil électrique, tel qu’un contacteur ou un disjoncteur ou un disjoncteur différentiel ainsi que le domaine des ensembles comprenant un appareil électrique, tel qu’un contacteur ou un disjoncteur ou un disjoncteur différentiel, et un tel module auxiliaire.
Un inconvénient des appareils électriques de type contacteur concerne la génération d’arc électrique à la fermeture et à l’ouverture des contacts qui affecte leur durée de vie. En effet, la fermeture et l’ouverture des contacts se fait de manière aléatoire pour des valeurs de tension du réseau pouvant être maximales et avec un temps de réponse prédéterminé après que l’actionneur électromagnétique ait reçu un signal de commande. Or, la fermeture aléatoire peut générer un fort appel de courant, comme l’illustre la .
Un autre inconvénient des appareils électriques de type contacteur comprenant une bobine alimentée par du courant continu DC ou du courant alternatif AC concerne la dissipation d’énergie. En effet, lorsque les contacts du contacteur sont fermés, la bobine du contacteur s’échauffe et il en résulte une hausse de la consommation électrique, comme l’illustre la .
Un autre inconvénient des appareils électrique de type contacteur concerne les courants d’appel lors du démarrage de charge inductive ou de charge lumineuse. Par exemple et comme l’illustre la , pour une lampe avec ballast, un courant d’appel peut apparaître quelques microsecondes après la fermeture des contacts du contacteur. Or, la force de contact peut ne pas être suffisante à cet instant de sorte que les contacts peuvent être repoussés l’un de l’autre et le contacteur peut donc être endommagé.
La publication EP3657523A1 divulgue un commutateur de charge qui comprend un circuit de transmission sans fil communicant avec un dispositif distant, un circuit de contrôle et un circuit de coupure comprenant un relais. Cette solution permet de contrôler à distance un contacteur. Toutefois, cette solution présente l’inconvénient de ne pas proposer de fonctions additionnelles, par exemple une fonction additionnelle de mesure. Par ailleurs, cette solution ne permet pas de gérer et de diminuer la consommation du contacteur. Elle présente en outre l’inconvénient de ne pas limiter les courants d’appel lors du démarrage de charges inductives.
La publication EP3709333A1 divulgue un appareil électrique du type contacteur au format modulaire qui intègre également un relais. Toutefois, cette solution est limitée à des charges de 20 Ampères et à des LED de 650 Watts. Dans cette solution la ligne de neutre n‘est pas isolée. Enfin, lorsqu’il est souhaitable de mettre à niveau l’installation, il est nécessaire de remplacer le contacteur existant par cet appareil électrique. Par ailleurs, cette solution ne permet pas non plus de gérer et de diminuer la consommation du contacteur.
La présente invention a pour but de pallier au moins l’un de ces inconvénients et vise à fournir une solution permettant de réduire la présence d’arc électrique à la fermeture et à l’ouverture des contacts, de sorte à augmenter la durée de vie de l’appareil électrique, de préférence un contacteur.
Le dispositif d’extraction de particules ingérées peut comprendre une pluralité de portes réparties sur la circonférence de la paroi en entrée du diffuseur axial.
Chaque porte peut être conçue pour transiter entre une position ouverte et une position fermée par rotation autour d’un axe compris dans un plan normal à la direction d’écoulement dans la veine primaire et dans un plan normal à la direction d’écoulement à travers la porte.
Chaque porte peut être conçue pour transiter entre une position ouverte et une position fermée par rotation autour d’un axe colinéaire à la direction d’écoulement dans la veine primaire.
D’autres objets de l’invention sont une turbomachine munie d’un compresseur centrifuge tel que décrit ci-dessus et un aéronef muni d’une telle turbomachine.
la illustre les principaux éléments d’un turboréacteur, la , la et la illustrent les principaux éléments d’un turboréacteur selon un premier mode de réalisation de l’invention, la et la illustrent les principaux éléments d’un turboréacteur selon un deuxième mode de réalisation de l’invention, et la et la illustrent les principaux éléments d’un turboréacteur selon un troisième mode de réalisation de l’invention.
Description détaillée L’architecture centrifuge du turboréacteur illustrée sur la présente l’avantage de disposer d’une veine radiale dans le compresseur centrifuge, permettant la centrifugation naturelle des particules, notamment des particules ingérées. Cette centrifugation permet d’amener les particules ingérées vers l’extrémité de la veine primaire P.
De plus, du fait de l’augmentation de pression au niveau du diffuseur radial 40, ces particules ingérées acquièrent une grande vitesse. Elles sont alors soumises à des trajectoires balistiques en direction de la jonction entre le diffuseur axial 40 et le diffuseur radial 50.
Connaissant la position des particules ingérées dans la veine primaire P et leur trajectoire, il est possible d’en organiser l’extraction.
Dans un premier mode de réalisation, illustré par la , un turboréacteur 100 comprend un compresseur 2 relié à la chambre de combustion 3, elle-même reliée à la turbine 4. L’ensemble étant compris dans un habillage 5.
Plus précisément, le compresseur 2 comprend en succession un compresseur axial 20, un rouet 30, un diffuseur radial 40 et un diffuseur axial 50.
Le compresseur axial 20 comprend au moins un ensemble de pales de rotor 21 et au moins un ensemble de pales de stator 22.
Le rouet 30 comprend un ensemble de aubes 31.
La turbine 4 est munie d’au moins un ensemble d’aubes de rotor 41 et d’au moins un ensemble d’aubes de stator 42 disposées en succession.
Par rapport au turboréacteur 1, le turboréacteur 100 comprend en plus au moins un dispositif d’extraction de particules ingérées disposé en sortie du diffuseur radial 40 à sa jonction avec le diffuseur axial 50. Il permet ainsi l’extraction des particules ingérées présentes dans la veine primaire P.
Le dispositif d’extraction de particules ingérées est un collecteur 60a formant un renfoncement par rapport à la paroi du diffuseur axial 50 à sa jonction avec le diffuseur radial 40. Le collecteur 60a présente une surface permettant d’amasser les particules, par exemple une surface alvéolée de type nid d’abeille ou une surface poreuse. La surface intérieure du collecteur 60a est confondue avec la paroi du diffuseur axial 50 et radial 40.
L’étape d’entrainement 422 peut ensuite comprendre une étape 430 de calcul d’une erreur globale, EG, pour l’ensemble des jeux d’entrainement, JE 1 -JE k , par exemple en additionnant les k erreurs JE 1 -JE k obtenues.
L’étape d’entrainement 422 peut ensuite comprendre une étape 432 de rétroaction, lors de laquelle les coefficients, ou poids, du réseau de neurones CNN peuvent être mis à jour, partiellement ou totalement, par exemple par un algorithme de rétropropagation du gradient de l’erreur.
L’étape d’entrainement 422 peut être répétée plusieurs fois jusqu’à ce que l’erreur global EG ne varie plus pendant plusieurs, par exemple cinq, itérations successives. Lorsque c’est le cas, le réseau de neurones CNN peut être considéré suffisamment entrainé et la phase d’entrainement peut être terminée.
Alternativement, ou en plus de ce qui vient d’être décrit, il est possible d’utiliser une première partie de la base d’entrainement BA, par exemple JE 1 -JE j , pour l’entrainement du réseau de neurones et une deuxième partie de la base d’entrainement BA, par exemple JE j+1 -JE k , pour valider l’entrainement du réseau de neurones. Si les sorties du réseau de neurones obtenues sont assez proches des valeurs attendues, l’apprentissage peut être considéré comme acceptable. Sinon, plus de jeux d’entrainements peuvent présentés, ou bien la topologie du réseau est modifiée (nombre de couches, nombre de neurones par couches…) jusqu’à obtention d’un apprentissage satisfaisant.
Bien entendu, le modèle de caractérisation géométrique 440 obtenu par le procédé 400 n’est pas limité à un réseau de neurones.
Suivant une alternative, le modèle de caractérisation géométrique peut comprendre, ou peut être, une méthode de recherche de corrélations, par exemple par méthode de régression, entre le jeu d’assemblage d’entrainement JAA i et le jeu de géométrique d’entrainement JGA i de chaque jeu d’entrainement JE i .
Suivant un exemple de réalisation, la recherche des corrélations peut se faire via une méthode des moindres carrés. Elle peut consister à la mise en place d’une relation polynomiale supposée entre les JAA i et JGA i , et cela pour chaque JE i . Ensuite, la méthode des moindres carrés permet de trouver le meilleur jeu de coefficients des polynômes qui minimise l’erreur entre les sorties calculées par les polynômes obtenus et les JGA i .
La est une représentation schématique d’un exemple de réalisation non limitatif d’un dispositif selon l’invention d’obtention d’un outil de caractérisation géométrique d’un objectif optique lors de sa fabrication.
En particulier, le dispositif 500 peut être configuré pour mettre en œuvre le procédé 400 de la .