INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De manière similaire, il peut être prévu que le support extérieur (14’) serve avantageusement également à la solidarisation de ladite barre de coupe (5) avec ledit bâti (4) de l’unité de travail (3), permettant d’économiser un montant additionnel.
Conformément à une deuxième variante de réalisation ressortant des figures 4A et 4B, la barre de coupe (5) est reliée au bâti (4) de l’unité de travail (3) par un montant support (15) à proximité de l’extrémité intérieure (3’) de l’unité de travail (3). Ce montant support (15) est préférentiellement situé latéralement par rapport à la barre de coupe (5). Il permet d’aboutir à un renforcement structurel et à une plus grande rigidité de l’unité de travail (3). Le montant support (15) se situe préférentiellement à l’arrière de la barre de coupe (5) en vue selon l’axe de vis (AR), permettant de libérer de l’espace derrière la barre de coupe (5), évitant une surface additionnelle d’accroche pour le flux de produits fauchés provenant de la vis groupeuse (6’), et favorisant l’évacuation de ceux-ci. Un tel montant support (15) permet également d’éviter la formation de paquets de produits fauchés, aboutissant de ce fait à un andain plus régulier. Le montant support (15), ou, le cas échéant, le support intérieur (14), est préférentiellement raccordé à l’extrémité intérieure de la barre de coupe (5) par un silentbloc (17).
Selon une caractéristique additionnelle de l’invention représentée sur les figures 2A et 5, l’unité de travail (3) comprend en outre une vis d’évacuation (18) arrangée dans la continuité axiale de la vis groupeuse (6’) entre le châssis (2) et le support intérieur (14). Cette vis d’évacuation (18) permet de limiter, voire de supprimer, tout risque d’accumulation de produits fauchés autour du montant support (15) ou support intérieur (14), de fluidifier leur évacuation et d’éviter les bourrages au niveau du col du canal d’évacuation. Dans le mode de réalisation représentée, la vis d’évacuation (18) est de préférence entrainée en rotation autour de l’axe de vis (AR). De manière simple, la vis d’évacuation (18) est solidaire en rotation avec la vis groupeuse (6’). Afin de favoriser l’évacuation du fourrage, la vis d’évacuation (18) peut être reliée à la vis groupeuse (6’) par le biais d’une transmission à changement de vitesse, de préférence de manière à faire tourner la vis d’évacuation (18) plus rapidement. En vue de placer une transmission à changement de vitesse par pignons entre l’arbre de la vis groupeuse (6’) et celui de la vis d’évacuation (18), ces dernières peuvent être désaxées. En outre, en vue de diriger le flux de produits fauchés, l’axe de rotation de la vis d’évacuation (18) peut également former un angle avec celui de la vis groupeuse (6’), préférentiellement en vue de dessus. Ainsi, la ou les forme(s) de la vis d’évacuation (18), de son âme et/ou de ses spires peut/peuvent être différente(s) de celle(s) de la vis groupeuse (6’). Sur la notamment, la vis d’évacuation (18) présente un pas de vis différent, un nombre et une forme de spires ou de filets différents de ceux de la vis groupeuse (6’).
L’unité de travail (3) est articulée avec la potence (12) selon un axe d’unité (3a). Ainsi qu’il ressort des figures 2A et 5, l’unité de travail (3) peut être reliée à la potence (12) par le biais d’une bielle de déport (19) articulée avec la potence (12) et avec l’unité de travail (3) de manière à pouvoir être déplacée sensiblement longitudinalement à l’axe de vis (AR). De préférence, la bielle de déport (19) est articulée à la potence (12) selon l’axe d’unité (3a) et avec l’unité de travail (3) selon un axe de déport (22), ces axes étant de préférence sensiblement parallèles. Préférentiellement, un vérin de déport (21) est articulé avec la bielle de déport (19) et avec la potence (12) et permet de déplacer l’unité de travail (3) transversalement à la direction d’avance (A). Cet agencement permet ainsi de réduire la hauteur de la machine de fauche (1) en configuration de transport tout en autorisant le placement précis de l’unité de travail (3) par rapport au tracteur. Une telle possibilité de placement est notamment utile pour adapter la position de la machine de fauche (1) à la largeur d’une éventuelle faucheuse frontale attelée à l’avant du tracteur. Une telle construction implique donc que la distance entre l’extrémité extérieure (3’’) de l’unité de travail et le châssis (2) peut être plus importante, faisant ressortir encore les avantages de rapprocher le centre de gravité de l’unité de travail (3) vers le châssis (2).
Sur les figures 1, 2A et 5, la machine de fauche (1) comporte une unique unité de travail (3), reliée au châssis (2) par une potence (12), préférentiellement équipé de vérins hydrauliques ou électriques.
La machine de fauche (1) peut cependant comprendre deux unités de travail (3) reliées chacune au châssis (2) par une potence (12) respective. Dans ce cas, l’agencement de la bielle de déport (19) permet également d’adapter la largeur de l’andain de produits fauchés, déposé par les vis groupeuses (6), à la largeur de travail de la machine de récolte. La machine de fauche (1) peut comprendre un nombre d’unités de travail (3) pair supérieur à deux. De préférence, les unités de travail (3) sont arrangées de manière symétrique par rapport au châssis (2), et donc normalement aussi symétriquement par rapport au plan médian du tracteur, en vue d’un bon équilibre.
Système passif de régulation thermique passive pour serre agricole L’invention concerne un système passif de régulation thermique pour serre bioclimatique. On appelle système bioclimatique, un système apte à tirer parti des conditions du site d’installation du système et de son environnement.
L'invention s'applique plus particulièrement au chauffage d'une serre agricole et à la stabilisation de sa température en utilisant le rayonnement solaire.
Afin de pouvoir cultiver des plantes en serre agricole, il est nécessaire d'apporter de la lumière et de la chaleur en proportion appropriée. En effet, les plantes poussent dans une gamme de température restreinte.
De façon générale, les serres bioclimatiques agricoles utilisant le rayonnement solaire stockent la chaleur du rayonnement solaire pendant la journée, et restituent cette chaleur pendant la nuit ou dans des conditions nuageuses. Pour cela, on expose des réservoirs calorifiques au rayonnement solaire dans la serre agricole. Les réservoirs calorifiques contiennent par exemple de l'eau ou des pierres ou peuvent être un mur en terre. En effet, l'eau et/ou les pierres et/ou la terre stockent la chaleur du rayonnement solaire et la réémettent lentement pendant la nuit.
Cependant, l'eau et/ou les pierres/ la terre ne restituent pas la chaleur de façon stable, c'est-à-dire avec une température constante. La restitution de chaleur dépend des conditions climatiques extérieures et de la serre agricole. La température du réservoir calorifique dépend de l'ensoleillement, des températures intérieures et extérieures de la serre. Cette température est donc difficilement contrôlable, fluctuante et rarement adaptée aux températures demandées par les cultures.
De plus, la quantité de chaleur stockée par l'eau et/ou les pierres et/ou la terre n'est pas toujours suffisante pour maintenir une serre agricole hors gel sur de longues périodes.
On connaît aussi des réservoirs calorifiques contenant des matériaux à changement de phase (MCP ou PCM pour « Phase Change Material » en langue anglaise). Un matériau à changement de phase est une substance présentant une chaleur latente de fusion élevée, c'est-à-dire une substance capable de stocker et restituer une grande quantité de chaleur lors d'un changement de phase.
Cependant, les réservoirs calorifiques de MCP présentent certains inconvénients liés au déplacement du front de solidification qui laisse une épaisseur d'une nouvelle phase solide réduisant les capacités d’échanges thermiques.
Un autre inconvénient est le prix élevé des MCP, par exemple 2€ à 6€ par kilo, ce qui peut être prohibitif quand la serre agricole présente un grand volume à réguler en température.
L’angle peut être compris entre 65 et 90 degrés, il peut être compris entre 65 et 85 ou 80 degrés, par exemple entre 65 et 75 degrés. Un angle aigu donne un grand angle de déflexion (c’est-à-dire l’angle duquel est dévié l’écoulement d’air) et, par conséquent, ralentit l’écoulement d’air et réduit les niveaux de bruit de manière considérable.
En variante, l’angle de l’élément de guidage d’écoulement d’air est un angle obtus, par exemple d’approximativement 120 ou 150 degrés.
L’angle peut être compris entre 90 et 155 degrés, il peut être compris entre 95 ou 100 et 155 degrés, par exemple il peut être compris entre 115 et 125 degrés ou 145 et 155 degrés. Un angle obtus donne un petit angle de déflexion (c’est-à-dire l’angle duquel est dévié l’écoulement d’air) et, par conséquent, ralentit l’écoulement d’air tout en réduisant au maximum la quantité de turbulence introduite dans l’écoulement par la déflexion.
De préférence, l’élément de guidage d’écoulement d’air se présente sous la forme d’un élément essentiellement plan.
Ceci crée une surface de guidage efficace qui n’augmente pas la masse de la trappe de train d’atterrissage de manière significative. L’élément de guidage d’écoulement d’air peut présenter une hauteur définie comme sa longueur dans la direction verticale (z) le long de la trappe lorsque la trappe est ouverte. L’élément de guidage d’écoulement d’air peut présenter une largeur définie comme sa longueur dans la direction transversale (x) à partir de la trappe lorsque la trappe est ouverte. L’élément de guidage d’écoulement d’air peut se présenter sous la forme d’une plaque.
De préférence, l’élément de guidage d’écoulement d’air est un composant non structurel de la trappe. En d’autres termes, il n’est pas conçu pour être soumis à une charge structurelle importante.
L’élément de guidage d’écoulement d’air peut présenter une largeur qui est inférieure à la distance correspondant à une ou deux fois la largeur de la jambe principale du train d’atterrissage. L’élément de guidage d’écoulement d’air peut présenter une largeur (qui peut être la largeur moyenne sur la hauteur de l’élément) qui est approximativement égale ou inférieure (c’est-à-dire n’est pas sensiblement supérieure) à une largeur de la jambe principale du train d’atterrissage (par ex. la largeur maximale de la jambe principale entre les parties extrêmes inférieure et supérieure de l’élément de guidage d’écoulement d’air). L’élément de guidage d’écoulement d’air peut s’étendre à partir du premier côté de panneau de telle sorte que, lorsque la trappe est ouverte et le train d’atterrissage est déployé, l’élément de guidage d’écoulement d’air ne s’étende pas au-delà de la région où il serait aligné avec la ligne médiane de la jambe principale du train d’atterrissage et éventuellement pas au-delà de la région où il serait aligné avec le côté (c’est-à-dire au niveau de la partie la plus large) de la jambe principale du train d’atterrissage.
De préférence, l’élément de guidage d’écoulement d’air s’étend à partir du premier côté de panneau de telle sorte que, lorsque la trappe est ouverte et le train d’atterrissage est déployé, l’élément de guidage d’écoulement d’air s’étende au moins partiellement derrière la jambe principale du train d’atterrissage.
L’extrémité distale de l’élément de guidage d’écoulement d’air – c’est-à-dire distale vis-à-vis du premier côté de panneau – peut être au moins alignée avec le côté (c’est-à-dire au niveau de la partie la plus large) de la jambe principale du train d’atterrissage. L’élément de guidage d’écoulement d’air peut présenter une largeur qui s’étend au moins jusqu’au côté (c’est-à-dire au niveau de la partie la plus large) de la jambe principale du train d’atterrissage.
De préférence, l’élément de guidage d’écoulement d’air est attaché au premier côté de panneau au niveau d’un bord arrière du premier côté de panneau. En d’autres termes, il est attaché au niveau d’un bord de fuite (arrière) de la trappe. Ceci crée un système de guidage d’écoulement d’air efficace.
Selon un deuxième aspect, l’invention concerne également un système de train d’atterrissage d’aéronef comprenant la trappe de logement de train d’atterrissage d’aéronef telle que décrite ci-dessus et un train d’atterrissage comprenant une jambe principale de train d’atterrissage, la jambe principale de train d’atterrissage pouvant être fixée de manière pivotante relativement à un logement de train d’atterrissage d’aéronef entre une position escamotée et une position déployée, et comprenant un certain nombre de roues de train d’atterrissage prévues pour rouler dans une direction avant/arrière dans la position déployée.
De préférence, lorsque la trappe se trouve dans la position ouverte et le train d’atterrissage se trouve dans la position déployée, une extrémité distale de l’élément de guidage d’écoulement d’air est située à une certaine distance de décalage derrière la jambe principale du train d’atterrissage et la distance de décalage est, par exemple, inférieure à la distance correspondant à une ou deux fois la largeur de la jambe principale du train d’atterrissage.
La distance de décalage permet de guider l’écoulement d’air de sorte qu’il passe derrière (puis s’éloigne) de la jambe principale du train d’atterrissage, tout en bénéficiant d’un système compact.
De préférence, lorsque la trappe se trouve dans la position ouverte et le train d’atterrissage se trouve dans la position déployée, l’élément de guidage d’écoulement d’air s’étend au moins partiellement derrière la jambe principale du train d’atterrissage de telle sorte que l’élément de guidage d’écoulement d’air soit aligné avec la jambe principale du train d’atterrissage dans une direction avant/arrière.
Par exemple, une extrémité distale de l’élément de guidage d’écoulement d’air – c’est-à-dire distale vis-à-vis du premier côté de panneau – est au moins alignée avec le côté (c’est-à-dire au niveau de la partie la plus large) de la jambe principale du train d’atterrissage situé le plus près du premier côté de panneau. En d’autres termes, l’élément de guidage d’écoulement d’air peut présenter une largeur qui s’étend au moins jusqu’au côté (c’est-à-dire au niveau de la partie la plus large) de la jambe principale du train d’atterrissage.
Dans certains modes de réalisation, lorsque la trappe se trouve dans la position ouverte et le train d’atterrissage se trouve dans la position déployée, l’élément de guidage d’écoulement d’air s’étend derrière la jambe principale du train d’atterrissage de telle sorte qu’une extrémité distale de l’élément de guidage d’écoulement d’air soit alignée avec un emplacement situé au-delà du côté opposé de la jambe principale du train d’atterrissage par rapport au premier côté de panneau, dans une direction avant/arrière.
- y est un nombre entier compris entre 1 et 1000, en particulier entre 2 et 1 000, de préférence entre 4 et 100, et mieux entre 5 et 20 ; et
Les gouttes diffèrent de capsules solides, c’est-à-dire des capsules dotées d’une écorce (ou « membrane ») solide, tel que par exemple celles décrites dans WO2010/063937, et de capsules dotées d’une écorce évanescente, tel que par exemple celles décrites dans WO2012120043.
Selon l’invention, le pH d’une dispersion est typiquement compris entre 4,0 et 8,0, en particulier entre 5,0 et 7,0.
Température et pression Sauf indication contraire, dans tout ce qui suit, on considère qu’on se trouve à la température ambiante (par exemple T=25°C ± 2°C) et pression atmosphérique (760 mm de Hg, soit 1,013.10 5 Pa ou 1013 mbar).
Viscosité La viscosité d’une dispersion selon l’invention ou d’au moins une de ses phases peut varier de façon importante ce qui permet d’obtenir des textures variées. La viscosité est mesurée à température ambiante et à pression ambiante selon la méthode décrite dans WO2017046305.
Selon un mode de réalisation, une dispersion selon l’invention a une viscosité comprise de 1 mPa.s à 500 000 mPa.s, de préférence de 10 mPa.s à 300 000 mPa.s, mieux de 400 mPa.s à 100 000 mPa.s, et plus particulièrement de 1 000 mPa.s à 30 000 mPa.s, telle que mesurée à 25°C selon la méthode décrite ci-dessus.
Phase continue aqueuse Comme indiqué précédemment, les dispersions selon l’invention comprennent une phase continue aqueuse, de préférence sous forme d’un gel, en particulier d’un gel présentant une viscosité adaptée pour suspendre les gouttes et contribuer ainsi à la stabilité cinétique et au visuel attractif d’une dispersion selon l’invention.
Avantageusement, la phase continue aqueuse n'est pas solide à température ambiante et à pression ambiante, c’est-à-dire qu’elle est apte à s’écouler sous son propre poids.
Selon un mode de réalisation, la phase aqueuse a une viscosité comprise entre 400 mPa.s et 100 000 mPa.s, de préférence entre 800 mPa.s et 30 000 mPa.s, telle que mesurée à 25°C selon la méthode décrite ci-dessus.
La phase continue d’une dispersion selon l’invention comprend de l’eau.
Outre l’eau distillée ou déionisée, une eau convenant à l’invention peut être aussi une eau de source naturelle ou une eau florale.
Selon un mode de réalisation, le pourcentage massique d’eau de la phase continue aqueuse est d’au moins 30%, de préférence d’au moins 40%, en particulier d’au moins 50%, et mieux d’au moins 60%, notamment compris entre 70% et 98%, et préférentiellement compris entre 75% et 95%, par rapport à la masse totale de ladite phase continue.
La phase continue aqueuse d’une dispersion selon l’invention peut en outre comprendre au moins une base. Elle peut comprendre une base unique ou un mélange de plusieurs bases différentes. La présence d’au moins une base dans ladite phase continue aqueuse contribue notamment à rehausser la viscosité de cette dernière.
Selon un mode de réalisation, la base présente dans la phase aqueuse est une base minérale.
À cet effet, il a été mis au point un marteau comprenant un manche et une tête en métal forgé et trempé d’une dureté supérieure ou égale à 50HRC, d’un poids compris entre 0,1 kg et 2 kg, et dont le centre de gravité est sensiblement situé dans l’axe du manche.
Selon l’invention, la tête possède d’un côté une zone de frappe forte et comprend, d’un côté opposé, un téton autour duquel est emmanché en force un organe de frappe douce, d’un poids inférieur ou égal à 33% du poids de la tête, et réalisé en matière d’une dureté inférieure à 50 HRC, comme des métaux ou alliages ou toutes autres matières élastomères ou plastiques, pour assurer une fonction de maillet.
On entend par l’expression « un organe de frappe douce » désigner le fait que la force de frappe de l’organe est plus douce que la force de frappe d’un marteau, notamment du fait de la différence de dureté avec la zone de frappe forte.
Par l’expression « une zone de frappe forte » on désigne la zone réalisant la fonction de marteau et dont la force de frappe est supérieure à celle de l’organe de frappe douce réalisant la fonction de maillet, du fait du poids et de la dureté plus importants.
De cette manière, on obtient un marteau ayant une fonction de maillet possédant une force de frappe suffisante pour réaliser la fonction de marteau tout en ayant la possibilité de réaliser des frappes plus douces, le tout de manière ergonomique pour l’utilisateur. La conception est simple, sûre et rationnelle. L’organe de frappe douce est emmanché en force de sorte que les risques de désolidarisation sont diminués.
De plus, le fait d’avoir une fonction principale de marteau et une fonction accessoire de maillet permet de limiter le nombre de pièces et de réduire, par conséquent, le coût de production du marteau à double fonction de l’invention.
Afin d’améliorer l’ergonomie et la facilité d’utilisation du marteau, l’organe de frappe douce est situé dans le prolongement de la tête, et les faces de contact entre la tête et l’organe de frappe douce sont complémentaires, de sorte à n’avoir aucun épaulement entre eux. Selon un mode de réalisation préféré, les faces de contact entre la tête et l’organe de frappe douce sont circulaires, et de préférence l’organe de frappe douce est tronconique pour avoir une ergonomie améliorée.
Selon d’autres caractéristiques avantageuses, prises seules ou en combinaison : - l’organe de frappe douce présente une zone de frappe douce d’une surface plus faible que celle de la zone de frappe forte de la tête ; - le téton comprend une rainure annulaire de rétention de l’organe de frappe douce afin de diminuer davantage les risques de désolidarisation - l’organe de frappe douce est en nylon ou en bronze ; - la tête comprend deux joues latérales de frappe, en débordement des faces latérales de la tête d’environ 1 millimètre.
D’autres avantages et caractéristiques ressortiront mieux de la description qui va suivre, donnée à titre d’exemple non limitatif, du marteau selon l’invention, à partir des dessins annexés dans lesquels :
est une représentation, en perspective, d’un marteau de mécanicien comprenant une fonction de maillet selon l’invention.
est une représentation, similaire à la , en détail sur la tête du marteau.
est une représentation, en perspective, isolée de la tête du marteau.
est une représentation, en perspective, isolée de l’organe de frappe douce.
Description détaillée de l’invention En référence aux figures 1 à 4, la présente invention concerne un marteau (1) dans le domaine de la mécanique comprenant un manche (2) et une tête (3) en métal forgé et trempé d’une dureté supérieure ou égale à 50 HRC, d’un poids compris entre 0,1 kg et 2 kg.
De manière connue et afin d’améliorer l’ergonomie d’usage, le centre de gravité du marteau (1) est sensiblement situé dans l’axe du manche (2).
Afin de pouvoir avoir un marteau (1) disposant d’une fonction de maillet, la tête (3) du marteau (1) possède, d’un côté, une zone de frappe forte (31), réalisant la fonction principale de marteau, et comprend d’un côté opposé, un téton (32) autour duquel est emmanché en force un organe de frappe douce (4), d’un poids inférieur ou égal à 33% du poids de la tête (3). L’organe de frappe douce (4) est réalisé en matière d’une dureté inférieure à 50 HRC et comprend ainsi une zone de frappe douce (41) afin d’assurer la fonction accessoire de maillet.
Dans des modes de réalisation, l’actionneur 25 est actionneur linéaire tel un vérin présentant au moins trois positions. Le vérin comporte une tige et un corps, la tige étant montée selon une liaison glissière avec le corps. Le vérin peut être monté en liaison pivot d’axe parallèle à l’axe de guidage 13 avec la coque. Préférentiellement, le vérin est connecté au moteur par une came formant une liaison pivot avec une extrémité de la tige du vérin, la came étant encastrée au moteur. L’autre extrémité de la tige de vérin étant positionnée dans le corps du vérin et actionné par énergie électrique ou hydraulique.
Préférentiellement, l’actionneur 25 est un moteur pas-à-pas connecté à une roue dentée s’engrenant avec une roue dentée fixée sur le mât entre le moteur et l’hélice.
On observe sur la , une position du navire, 10 ou 30, avant déjaugeage. Le niveau d’eau est schématisé par la ligne 40 et la direction de déplacement du navire est représentée par la flèche 41. La coque 11 du navire, 10 ou 30, est partiellement immergée dans l’eau.
On observe sur la , une position du navire, 10 ou 30, après déjaugeage. La coque 11 du navire, 10 ou 30, est alors en contact avec la surface de l’eau 40. Le tirant d’eau de la coque 11 est sensiblement nul lorsque le navire, 10 ou 30, a déjaugé. Les vagues à la surface de l’eau créent une instabilité de pilotage du navire, 10 ou 30, pour rendre son utilisation ludique.
On observe sur la , sous forme d’un logigramme, une succession d’étapes particulière d’un procédé 50 de positionnement de la source d’alimentation électrique autonome, de chaque siège et du réglage de l’hydrofoil.