INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le dispositif 10 peut être configuré de sorte que lors de leur passage au sein de la ou des chambre(s) de gélification 111, la température des ébauches augmente progressivement. Une fois la gélification finie à l’issue du passage dans la ou les chambre(s) de gélification 111, les ébauches subissent une évaporation du solvant au moyen du flux de gaz de séchage, de sorte que le taux en solvant au sein des ébauches 15 diminue au fur et à mesure que les ébauches 15 avancent dans le tunnel.
La configuration en tunnel avec des chambres successives permet d’optimiser la mise en œuvre de la gélification puis de l’évaporation de manière successive. Il est ainsi possible de limiter une éventuelle évaporation excessive, par exemple supérieure à 5% de la teneur totale en sol-gel de la préforme, du solvant avant l’évaporation. Il est ainsi possible de contrôler de limiter le gradient de charge à l’intérieur des ébauches.
Le gaz en entrée de chacune de la ou les chambre(s) de gélification 111 et/ou une consigne de température au sein de la ou des chambre(s) de gélification 111 peut être à une température comprise entre 70 et 100°C, par exemple entre 80 et 90°C, par exemple 85°C. Le gaz en entrée de chacune de la ou les chambre(s) d’évaporation 112 et/ou une consigne de température au sein de la ou des chambre(s) d’évaporation peut être à une température comprise entre 90 et 130°C, par exemple entre 100 et 120°C, par exemple 110°C.
Le dispositif 10 peut comprendre de une à 8 chambre(s) de gélification 111, par exemple au moins 2 et/ou au plus 6 chambres de gélification 111, par exemple 4 chambres de gélification 111. Le dispositif 10 peut comprendre de 5 à 17 chambre(s) d’évaporation 112, par exemple au moins 7 et/ou au plus 14 chambres d’évaporation 112, par exemple 11 chambres d’évaporation 112.
Le dispositif 10 peut être configuré de sorte que le gaz en entrée de chacune de la ou les chambre(s) de gélification 111 est saturé en solvant. Ceci permet d’assurer une gélification optimisée en limitant la génération d’un gradient de charge dans l’épaisseur de l’ébauche 15.
Le tunnel peut comprendre en outre une ou plusieurs chambre(s) de refroidissement 14 des ébauches agencée(s) en aval de l’ensemble de chambres 11 de séchage des ébauches dans le sens de circulation. Pour une ou plusieurs de la ou des chambre(s) de refroidissement 14, le refroidissement peut être un refroidissement naturel ou un refroidissement accéléré par un gaz. Dans ce dernier cas, la ou les chambre(s) de refroidissement peu(ven)t comprendre une entrée 123 et une sortie 122 telles que décrites ci-avant. Il est ainsi possible pour les ébauches d’atteindre par exemple une température ambiante.
Le tunnel peut être un tunnel continu de séchage comprenant l’ensemble des chambres 11 de séchage et le cas échéant une ou plusieurs chambre(s) de refroidissement 14. Le dispositif peut ainsi comprendre plus de 5 chambres de séchage, par exemple plus de 10 chambres de séchage.
Le tunnel peut comprendre une porte d’entrée et une porte de sortie et des portes 113 entre les chambres 11 de séchage successives et/ou la ou les chambre(s) de refroidissement successive(s). Les portes 113 sont adaptées pour permettre le passage des ébauches 15, par exemple agencées en piles 16, d’une chambre à l’autre. Par exemple, pour chaque couple de chambres 11 et/ou 14 successives, une des portes 113 s’étend entre les deux chambres successives. Les portes 113 peuvent chacune être sélectivement ouverte ou fermée, par exemple en fonction d’une commande issue de moyens de commande tels que décrits ci-après.
Les chambres 11 de séchage du sous-ensemble, ou les chambres de séchage de l’ensemble, et/ou la ou les chambre(s) de refroidissement 14, présentent par exemple une surface comprise entre 0,2 et 1 m 2 , par exemple entre 0,3 et 0,5 m 2 , par exemple une longueur comprise entre 0,4 et 1 m, par exemple 0,6m, et une largeur comprise entre 0,4 et 1 m, par exemple 0,6m.
Circulation continue Le dispositif 10 peut être adapté pour faire progresser les ébauches 15 de manière continue dans la pluralité de chambres 11 de séchages suivant le sens de circulation. Le dispositif 10 peut comprendre un tapis sur lequel les ébauches 15 sont disposées, le tapis étant adapté pour faire progresser les ébauches 15 de manière continue, par exemple à flux constant.
Les installations comprenant le dispositif sont ainsi en mesure de sécher des pièces nombreuses. Le séchage continu, par exemple à flux constant, permet d’offrir des délais et des coûts de fabrication industrielle assurant des cadences de production importantes.
La durée du passage d’une ébauche 15 au sein d’une ou de plusieurs des chambres de séchage, par exemple de chaque chambre de séchage 11, peut être comprise entre 30 min et 1h30, par exemple entre 45 min et 1h15, par exemple 60 min.
Ebauche de pièce et pièce L’ébauche de pièce présente par exemple une forme de disque. L’ébauche, par exemple le disque, présente par exemple un orifice central 151 traversant.
Outre le contrôle de la stabilité, le contrôle de la viscosité des suspensions aqueuses de particules de matière minérale dispersées ou broyées est également essentiel.
Il est également important de pouvoir préparer des suspensions aqueuses de particules de matière minérale possédant un extrait sec élevé. Un extrait sec élevé de ces suspensions aqueuses de particules de matière minérale permet notamment d’augmenter la productivité des méthodes qui utilisent ces suspensions.
Par ailleurs, les agents dispersants ou les agents d’aide au broyage devraient pouvoir être préparés en l’absence de composés pouvant être considérés comme préjudiciables d’un point de vue environnemental ou bien en l’absence de composés à l’emploi restreint par des dispositions réglementaires. En particulier, la préparation de ces agents en l’absence de composé comprenant du phosphore devrait être privilégiée, notamment l’absence de phosphore au degré d’oxydation I, III ou V.
Par ailleurs, lors de la fabrication du papier, des compositions aqueuses de charge minérale sont utilisées pour apporter une charge minérale au sein de la pulpe comprenant de l’eau et des fibres d’origine végétale, en particulier des fibres de matière cellulosique. Au sein de ces compositions, la charge minérale est sous la forme de particules. L’utilisation de telles charges minérales permet notamment d’améliorer les propriétés physiques du papier, en particulier d’améliorer ses propriétés optiques, ou bien de réduire la quantité relative de matière cellulosique par rapport à la quantité de charge minérale. L’amélioration de l’efficacité des méthodes de fabrication de papier est également permise grâce à l’utilisation de ces charges minérales. La formation de flocs de particules de charge minérale ou de fibres perturbant la qualité du papier doit également être limitée. Améliorer la compatibilité des différents composés utilisés lors de la préparation du papier doit également être recherché.
Ainsi, bien qu’il existe des méthodes de dispersion ou de broyage humide de matière minérale qui mettent en œuvre des polymères comme agent dispersant ou comme agent d’aide au broyage, les méthodes de l’état de la technique ne permettent pas toujours d’apporter de solution satisfaisante aux problèmes rencontrés avec les suspensions minérales aqueuses obtenues. Il existe donc un besoin de disposer de suspensions aqueuses de matière minérale améliorées. L’invention permet d’apporter une solution à tout ou partie des problèmes des suspensions de l’état de la technique.
Ainsi, l’invention fournit une suspension aqueuse S de particules minérales préparée en dispersant dans l’eau au moins une matière minérale M en présence d’une dispersion aqueuse comprenant : a) au moins un polymère P α-sulfoné préparé dans l’eau et en l’absence de composé phosphoré, par une réaction de polymérisation d’au moins un monomère A choisi parmi acide acrylique, acide méthacrylique, un sel d’acide acrylique, un sel d’acide méthacrylique et leurs combinaisons, en présence d’au moins un composé initiateur et d’au moins un composé soufré T comprenant du soufre au degré d’oxydation IV (soufre IV ou S IV), et totalement ou partiellement neutralisé uniquement au moyen d’au moins un ion monovalent, b) au moins un composé B choisi parmi un acide sulfo-carboxylique, un sel d’acide sulfo-carboxylique et leurs combinaisons, présent en une quantité molaire inférieure à 25 % par rapport à la quantité molaire de soufre IV.
De manière préférée pour la suspension S selon l’invention, les particules de matière M dispersée ont une taille inférieure à 50 µm ou bien une taille allant de 0,05 à 50 µm ou bien une taille inférieure à 10 µm, de préférence inférieure à 5 µm ou à 2 µm, plus préférentiellement inférieure à 1 µm ou inférieure à 0,5 µm. Également de manière préférée pour la suspension S selon l’invention, la matière M est broyée dans l’eau en présence de la dispersion aqueuse. De préférence, les particules de matière M broyée ont alors une taille inférieure à 50 µm ou bien une taille allant de 0,05 à 50 µm ou bien une taille inférieure à 10 µm, de préférence inférieure à 5 µm ou à 2 µm, plus préférentiellement inférieure à 1 µm ou inférieure à 0,5 µm.
De manière préférée selon l’invention, la suspension S a une viscosité Brookfield, mesurée après préparation et à 100 tour/min et à 25°C, inférieure à 1 000 mPa.s, de préférence inférieure à 800 mPa.s, plus préférentiellement inférieure à 500 mPa.s ou à 400 mPa.s.
Également de manière préférée selon l’invention, la suspension S a une viscosité Brookfield, mesurée à 100 tour/min à 25°C après repos de 24 heures à 60°C et agitation à 100 tour/min, inférieure à 1 000 mPa.s, de préférence inférieure à 800 mPa.s, plus préférentiellement inférieure à 500 mPa.s ou à 400 mPa.s.
De manière préférée, la suspension S met en œuvre une seule matière M ou deux ou trois matières M. Selon l’invention, la matière M est synthétique ou d’origine naturelle. De préférence, la matière M est choisie parmi carbonate de métal alcalino-terreux, plus préférentiellement du carbonate de calcium (carbonate de calcium naturel ou carbonate de calcium précipité), carbonate de strontium, carbonate de magnésium, carbonate de baryum, dolomie, kaolin, dioxyde de titane, talc, chaux, sulfate de calcium, sulfate de baryum. De manière toute préférée, la matière M est choisie parmi carbonate de calcium naturel, carbonate de calcium précipité, carbonate de magnésium, dolomie, kaolin, dioxyde de titane, talc, chaux.
De manière préférée selon l’invention, l’extrait sec de la suspension S est supérieur à 60 % en poids, de préférence supérieur à 70 % en poids ou supérieur à 75 % en poids. De manière également préférée selon l’invention, l’extrait sec de la suspension S est compris entre 60 % en poids et 80 % en poids, de préférence entre 70 % en poids et 80 % en poids ou entre 75 % en poids et 80 % en poids. L’extrait sec de la suspension est mesuré par pesée d’une quantité de 100g de suspension dont l’eau et les substances volatiles à température ambiante sont séparées, par exemple par chauffage.
De manière essentielle selon l’invention, la suspension S est préparée en présence d’une dispersion aqueuse qui comprend le polymère α-sulfoné P. De manière préférée selon l’invention, le polymère P est choisi parmi un polymère P1 α-ω-disulfoné, un polymère P2 α-monosulfoné et leurs combinaisons.
Selon l’invention, le polymère P est préparé au moyen du monomère A. De préférence, le monomère A est choisi parmi l’acide acrylique, un sel d’acide acrylique et leurs combinaisons. Avantageusement, le monomère A peut être combiné à au moins un autre monomère choisi parmi acétate de vinyl, acrylate de methyl, acrylate d’ethyl, hydroxyethylmethacrylate, hydroxyethylacrylate, hydroxypropylmethacrylate, hydroxypropylacrylate, acide 2-acrylamido-2-methylpropane sulfonique (AMPS), acide maléique, anhydride maléique, acide itaconique et leurs combinaisons. Plus avantageusement, le monomère A est choisi parmi l’acide acrylique, un sel d’acide et leurs combinaisons, combiné à au moins un autre monomère choisi parmi acétate de vinyl, acrylate de methyl, acrylate d’ethyl, hydroxyethylmethacrylate, hydroxyethylacrylate, hydroxypropylmethacrylate, hydroxypropylacrylate, acide 2-acrylamido-2-methylpropane sulfonique (AMPS), acide maléique, anhydride maléique, acide itaconique et leurs combinaisons.
De manière essentielle selon l’invention, la polymère P est préparé en présence d’au moins un composé T comprenant du soufre IV. De manière préférée, le composé T est choisi parmi hydrogénosulfite de lithium, hydrogénosulfite de sodium, hydrogénosulfite de postassium, hydrogénosulfite d’ammonium, di(hydrogénosulfite) de calcium, di(hydrogénosulfite) de magnésium et leurs combinaisons. Préférentiellement selon l’invention, le composé T est un mono-hydrogénosulfite. L‘hydrogénosulfite de sodium ou bisulfite de sodium est tout particulièrement préféré.
De manière préférée selon l’invention, la réaction de polymérisation est réalisée à une température supérieure à 30°C et inférieure à 100°C, de préférence inférieure à 90°C, plus préférentiellement inférieure à 80°C ou à 75°C.
Selon l’invention, le polymère A est préparé en présence d’au moins un composé initiateur. De préférence, le composé initiateur est choisi parmi un peroxyde (par exemple peroxyde d’hydrogène, hydroperoxyde de tert -butyl), un persulfate (par exemple persulfate de sodium, persulfate d’ammonium, persulfate de potassium), leurs combinaisons et leurs associations avec un sel métallique, de préférence un sel métallique choisi parmi un sel de fer (par exemple Fe II ou Fe III), un sel de cuivre (par exemple Cu I ou Cu II) et leurs combinaisons.
Toujours dans cette approximation, dans cet exemple où le dispositif 2 est de type pixelisé, la fonction de transfert Fmod1(x,y) du modulateur 2 peut s'exprimer comme la somme d'une composante Fmod1-var(x,y) et d'une composante Fmod1-0(x,y). La composante, ou fonction de transfert, Fmod1-var(x,y) est commandable et dépend donc de la commande appliquée au dispositif 2. La composante, ou fonction de transfert Fmod1-0(x,y) est fixe et est déterminée par la mise en œuvre du modulateur 2.
De manière similaire, dans cette approximation, la fonction de transfert Fmod2 du modulateur 3 s'écrit Fmod2(X,Y). La fonction Fmod2(X,Y) entre la distribution A2in(X,Y) et la distribution A2out(X,Y) est une fonction qui à chaque couple de coordonnées X et Y associe une valeur complexe représentative d'une modulation de phase et, par exemple, d'une modulation d'amplitude. Pour chaque couple de coordonnées X, Y, la valeur complexe de la distribution A2in(X,Y) aux coordonnées X, Y est multipliée par la valeur complexe de la fonction de transfert Fmod2(X,Y) associée à ces coordonnées X, Y, pour obtenir la valeur complexe de la distribution A2out(X,Y) aux coordonnées X, Y. Dit autrement, le modulateur 2 met en œuvre l'équation suivante : A2out(X,Y) = Fmod2(X,Y).A2in(X,Y)
Toujours dans cette approximation, dans cet exemple où le modulateur 3 est de type continu, la fonction de transfert Fmod2(X,Y) du modulateur 3 ne dépend que de la commande appliquée au dispositif 3. Dit autrement, la fonction de transfert Fmod2(X,Y) ne comprend qu'une composante commandable et est dépourvue de composante fixe qui serait indépendante de la commande du modulateur 3 et déterminée par la mise en œuvre du modulateur 3.
La illustre, de manière très schématique, un exemple de modélisation de l'optique relai 4 du système 1 de la . Toutefois, cette modélisation s'applique de manière plus générale à tout type d'optique relai 4 afocale ou quasi-afocale. Cette modélisation est faite dans l'approximation de l'optique de Fourier, et s'appuie, par exemple, sur le chapitre 5.2 de la seconde édition du livre de Joseph W. Goodman intitulé "Introduction to Fourier Optics".
La modélisation décrite en relation avec la de l'optique relai 4 est ici décrite dans le cas où les modulateurs 2 et 3 sont considérés infiniment fins, mais s'applique plus généralement au cas de distributions A1out et A2in exprimée chacune dans un plan cartésien respectif.
En , l'optique relai 4 est exprimée, ou modélisée, comme deux transformées de Fourier F successives, en prenant en compte des fonctions de transfert L1(x,y) et L2(u,v) représentatives, par exemple, d'éventuelles aberrations optiques et/ou de défocalisations.
La modélisation de l'optique relai 4 par deux transformées de Fourier F successives permet, par exemple, de tenir compte des facteurs d'échelle entre le système de coordonnées cartésiennes du plan de la distribution A1out(x,y) et le système de coordonnées cartésiennes du plan de la distribution A2in(X,Y).
L'optique relai 4 reçoit la distribution de champ A1out(x,y), qu'elle multiplie par la fonction de transfert L1(x,y). La fonction de transfert L1(x,y) associe, à chaque couple de coordonnées x et y du plan de la distribution A1out(x,y), une valeur complexe par laquelle est multipliée la valeur A1out(x,y) aux coordonnées x, y.
Une transformée de Fourier F est ensuite appliquée au produit A1out(x,y).L1(x,y) pour obtenir un distribution intermédiaire exprimée dans un plan de Fourier. Le résultat de cette transformée de Fourier est une distribution Ainter(u,v) qui peut s'écrire : Ainter(u,v) = F[A1out(x,y).L1(x,y)](u,v), où u et v sont les coordonnées dans le plan de Fourier.
La distribution Ainter(u,y) est alors multipliée par la fonction de transfert L2(u,v). La fonction de transfert L2(u,v) associe, à chaque couple de coordonnées u, v du plan de Fourier, une valeur complexe par laquelle est multipliée la valeur de la distribution Ainter(u,v) aux coordonnées u, v.
Une autre transformée de Fourier F est ensuite appliquée au produit Ainter(u,v).L2(u,v) pour obtenir la distribution A2in(X,Y).
Dit autrement, l'optique relai 4 met en œuvre l'équation suivante : A2in(X,Y) = F[F[A1out(x,y).L1(x,y)](u,v).L2(u,v)](X,Y)
La personne du métier est en mesure de caractériser l'optique relai 4 pour déterminer les fonctions L1(x,y) et L2(u,v) de cette optique relai. Dit autrement, la personne du métier est en mesure de déterminer les fonctions L1(x,y) et L2(u,v) pour modéliser l'optique relai 4. Les fonctions L1(x,y) et L2(u,v) sont alors des paramètres fixes du système 1.
La modélisation décrite ci-dessus de l'optique relai 4 de la s'applique à d'autres exemples d'optique relai 4, et même à une propagation libre entre les modulateurs 2 et 3 lorsque le système 1 est dépourvu d'optique relai 4.
En se référant de nouveau à la , le système 1 peut être utilisé pour la construction de faisceaux complexes pour l'usinage, la découpe, la soudure et la gravure laser. Le système 1 peut aussi être utilisé pour la construction de faisceaux complexes pour la photopolymérisation, par exemple à 2 photons, par exemple dans une imprimante 3D. Le système 1 peut aussi être utilisé pour construire des pinces optiques, ou pour fournir un signal d'excitation d'un processus optique non linéaire. Le système 1 peut également être utilisé pour fournir un signal de photo-simulation, par exemple pour stimuler une région du cerveau humain. Le système 1 peut aussi être utilisé dans les systèmes de projection d'images, par exemple d'images holographiques.
Un avantage du système 1 et du fait que les deux modulateurs 2 et 3 soient commandables est que le même système 1 peut fournir une première distribution cible A2out puis une deuxième distribution cible A2out différente de la première en modifiant de manière appropriée les commandes appliquées à ces deux modulateurs, par exemple, par le circuit CTRL.
Selon une réalisation de l'invention, le châssis comporte une cavité ménagée dans un panneau de façon à augmenter un espace de vie au niveau des épaules d'un passager.
Selon une réalisation de l'invention, la porte mobile comporte un panneau réalisé dans un matériau souple et deux panneaux de finition disposés de part et d'autre du panneau souple.
L'invention a également pour objet une unité de siège notamment pour une cabine d'avion comportant un dispositif de fermeture amovible tel que précédemment défini.
L'invention concerne en outre une cabine d'avion comportant un couloir de circulation, au moins une unité de siège munie d'un dispositif de fermeture amovible tel que précédemment défini apte à sélectivement obturer ou laisser libre un passage d'accès au couloir de circulation.
Les figures 1a et 1b sont des vues en perspective d'une unité de siège munie d'un dispositif de fermeture amovible d'un espace selon l'invention respectivement en position stockée et en position déployée;
Les figures 2a et 2b sont des vues en perspective d'un dispositif de fermeture amovible d'un espace selon l'invention respectivement en position stockée et en position déployée;
La est une vue du dispositif de fermeture selon l'invention montrant l'implantation de dispositifs de rappel de la porte au niveau des extrémités haute et basse d'un châssis;
La est une vue en perspective détaillée d'une portion du châssis comportant un système de rappel de la porte en position stockée;
Les figures 5a et 5b sont respectivement des vues en perspective et en coupe d'un système de rappel de la porte mobile selon l'invention;
La est une vue en perspective détaillée du dispositif à crémaillère permettant de contrôler une vitesse de la porte mobile selon l'invention;
La est une vue en perspective détaillée d'une poignée intégrant un dispositif de verrouillage et de déverrouillage de la porte mobile en position stockée;
Les figures 8a à 8c illustrent les étapes de déverrouillage de la poignée du dispositif de fermeture d'un espace selon l'invention;
La est une vue en perspective détaillée d'une zone de contact magnétique entre un montant structurel de la porte et une portion d'un meuble d'une unité de siège avant permettant de maintenir par attraction magnétique la porte mobile en position déployée;
La est une vue en perspective détaillée d'un montant structurel de la porte d'un dispositif de fermeture selon l'invention comportant une pluralité d'aimants pour assurer le maintien magnétique de la porte en position déployée;
La est une vue en perspective d'une cabine d'avion comportant une pluralité d'unités de sièges comprenant chacune un dispositif de fermeture amovible d'un passage d'accès vers un couloir de circulation.
Dans le cas d'une courbe de Koblitz, l'opération double est généralement remplacée par une opération de Frobenius, qui consiste à élever au carré les coordonnées d'un point. Une opération de Frobenius a l'avantage sur une opération double normale en ce qu'elle est plus rapide et moins coûteuse à exécuter.
Toutefois, pour utiliser l'opération de Frobenius, le scalaire k doit être converti en une représentation -adique, où est un nombre complexe égal à , où est égal à , et est le coefficient de la courbe de Koblitz E précédente. Dans la représentation -adique, le scalaire k est représenté comme étant une séquence d'éléments telle que : où les coefficients appartiennent par exemple à ou à . L'entier est la longueur du scalaire k sous forme -adique. Le scalaire k peut être soit un entier, soit un entier dit -adique ayant la forme où et sont des entiers. Une difficulté est que la représentation -adique d'un entier est environ deux fois plus longue que sa forme binaire. Comme des représentations longues sont moins efficaces, le scalaire k est généralement réduit avant d'être converti sous forme -adique. La réduction du scalaire k consiste à remplacer k par un nombre complexe plus petit qui est équivalent au scalaire k modulo , où, comme cela a été mentionné précédemment, m définit au moyen de le champ fini K sous-jacent à la courbe de Koblitz. Ensuite, pour tout point P de la courbe de Koblitz considérée, , où la multiplication de P par un nombre complexe est définie en appliquant l'endomorphisme de Frobenius au point P.
Un inconvénient des procédés existants destinés à mettre en œuvre la réduction, et une conversion -adique, du scalaire k est qu'ils tendent à être relativement complexes et coûteux en temps. De plus, dans certains cas, lorsque la taille du scalaire k est relativement grande, il n'est pas nécessaire de mettre en œuvre plusieurs opérations de réduction avant l'opération de conversion si une représentation courte est requise.