INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon l’un au moins des aspects de l’invention, l’échangeur de chaleur est tel que la joue inférieure forme, avec la plaque immédiatement adjacente, un premier conduit ou un deuxième conduit.
Selon l’un au moins des aspects de l’invention, les deux plaques formant chacun des deuxièmes conduits sont solidaires sur la totalité de leur pourtour.
Selon l’un au moins des aspects de l’invention, les deux plaques formant chacun des premiers conduits sont solidaires sur au moins une fraction de leur pourtour.
Selon l’un au moins des aspects de l’invention, les plaques formant les premiers et deuxièmes conduits sont pourvues d’un bord relevé sur au moins une partie de leur pourtour.
Selon l’un au moins des aspects de l’invention, les plaques sont solidarisées par brasage.
Selon l’un au moins des aspects de l’invention, les premier, deuxième et troisième collecteurs peuvent être de section circulaire, rectangulaire ou triangulaire.
Selon l’un au moins des aspects de l’invention, les premières et deuxièmes entrées et la deuxième sortie peuvent être de forme circulaire, rectangulaire ou triangulaire.
Selon l’un au moins des aspects de l’invention, les premières sorties sont positionnées à l’extrémité de l’échangeur de chaleur opposée au premier collecteur.
Selon l’un au moins des aspects de l’invention, les premières sorties sont positionnées à la même extrémité de l’échangeur de chaleur que le premier collecteur.
Selon l’un au moins des aspects de l’invention, les premiers conduits forment une circulation en I, s’étendant depuis une première paroi latérale jusqu’à une deuxième paroi latérale opposée à la première.
Selon l’un au moins des aspects de l’invention, les premiers conduits forment une circulation en U, s’étendant depuis une première paroi latérale jusqu’à cette même première paroi latérale.
Selon l’un au moins des aspects de l’invention, les deuxièmes conduits forment une circulation en I, s’étendant depuis une première paroi latérale jusqu’à une deuxième paroi latérale opposée à la première.
Selon l’un au moins des aspects de l’invention, les deuxièmes conduits forment une circulation en U, s’étendant depuis une première paroi latérale jusqu’à cette même première paroi latérale.
Selon l’un au moins des aspects de l’invention, les plaques sont de forme rectangulaire.
Exemple B24 : La gamme de conditionnements d’articles absorbants selon l’un quelconque des Exemples B1 à B23, dans laquelle le matériau de conditionnement comprend des fibres naturelles recyclées telles que déterminées par l’intermédiaire d’une inspection visuelle.
Exemple B25 : La gamme de conditionnements d’articles absorbants selon l’un quelconque des Exemples B1 à B24, dans laquelle le deuxième matériau de conditionnement ne comprend pas de couche barrière.
Exemple B26 : La gamme de conditionnements d’articles absorbants selon l’un quelconque des Exemples B1 à B25, dans laquelle le premier conditionnement et le deuxième conditionnement comprennent des noms de marque différents.
Exemple B27 : La gamme de conditionnements d’articles absorbants selon l’un quelconque des Exemples B1 à B26, dans laquelle l’un ou plusieurs articles absorbants disposés dans le premier conditionnement sont des produits de protection contre les fuites urinaires pour adultes et dans laquelle l’un ou plusieurs articles absorbants disposés dans le deuxième conditionnement sont des produits menstruels.
Exemple B28 : La gamme de conditionnements d’articles absorbants selon l’un quelconque des Exemples B1 à B26, dans laquelle l’un ou plusieurs articles absorbants disposés dans le premier conditionnement sont des couches et dans laquelle l’un ou plusieurs articles absorbants disposés dans le deuxième conditionnement sont des produits menstruels.
Exemple B29 : La gamme de conditionnements d’articles absorbants selon l’Exemples B28, dans laquelle l’un ou plusieurs articles absorbants dans chacun du premier conditionnement comprennent un indicateur d’humidité essentiellement inactivé.
Exemple B30 : La gamme de conditionnements d’articles absorbants selon l’un quelconque des Exemples B1 à B29, dans laquelle le premier matériau de conditionnement présente une résistance à la traction SM non égale à celle du deuxième matériau de conditionnement telle que déterminée par l’intermédiaire de ISO 1924-3 (2005) telle que modifiée ici.
Exemple B31 : La gamme de conditionnements d’articles absorbants selon l’un quelconque des Exemples B1 à B30, dans laquelle les premier et deuxième matériaux de conditionnement présentent une résistance à la traction SM comprise entre 5 kN/m et 8,5 kN/m, plus préférablement entre 5,2 kN/m et 8,2 kN/m, ou idéalement entre 5,5 kN/m et 8,0 kN/m telle que déterminée par l’intermédiaire de ISO 1924-3 (2005) telle que modifiée ici.
Exemple B32 : La gamme de conditionnements d’articles absorbants selon l’un quelconque des Exemples B1 à B31, dans laquelle le premier matériau de conditionnement présente une résistance à la traction ST non égale à celle du deuxième matériau de conditionnement.
Exemple B33 : La gamme de conditionnements d’articles absorbants selon l’un quelconque des Exemples B1 à B32, dans laquelle les premier et deuxième matériaux de conditionnement présentent une résistance à la traction ST d’au moins 3 kN/m, plus préférablement au moins 4 kN/m, ou idéalement au moins 5,5 kN/m.
Exemple B34 : La gamme de conditionnements d’articles absorbants selon l’un quelconque des Exemples B1 à B33, dans laquelle les premier et deuxième matériaux de conditionnement présentent une résistance à la traction ST comprise entre 3 kN/m et 6,5 kN/m, plus préférablement entre 3 kN/m et 6,2 kN/m, ou idéalement entre 3 kN/m et 6 kN/m.
Exemple B35 : La gamme de conditionnements d’articles absorbants selon l’un quelconque des Exemples B1 à B34, dans laquelle le premier matériau de conditionnement présente un allongement SM à la rupture non égal à celui du deuxième matériau de conditionnement.
Exemple B36 : La gamme de conditionnements d’articles absorbants selon l’un quelconque des Exemples B1 à B35, dans laquelle les premier et deuxième matériaux de conditionnement présentent un allongement SM à la rupture d’au moins 4 pour cent ou idéalement d’au moins 6 pour cent.
Exemple B37 : La gamme de conditionnements d’articles absorbants selon l’un quelconque des Exemples B1 à B36, dans laquelle les premier et deuxième matériaux de conditionnement présentent un allongement SM à la rupture compris entre 3 et 6,5 pour cent, plus préférablement entre 3,2 et 6,2 pour cent, ou idéalement entre 3,5 et 6 pour cent.
Exemple B38 : La gamme de conditionnements d’articles absorbants selon l’un quelconque des Exemples B1 à B37, dans laquelle le premier matériau de conditionnement présente un allongement ST à la rupture non égal à celui du deuxième matériau de conditionnement.
Exemple B39 : La gamme de conditionnements d’articles absorbants selon l’un quelconque des Exemples B1 à B38, dans laquelle les premier et deuxième matériaux de conditionnement présentent un allongement ST à la rupture d’au moins 4 pour cent, plus préférablement au moins 6 pour cent ou idéalement au moins 9 pour cent.
Ce décalage temporel définit une valeur courante de la distance approximative à la cible, les notions de durée et de distance étant liées.
De préférence, le microcontrôleur utilise lesdites données acquises sous la forme d’un signal relatif à l’amplitude du signal impulsionnel retour, en valeur absolue. La valeur absolue de l’amplitude du signal impulsionnel retour est définie par la racine carrée de I²(t)+Q²(t).
L’étape E2 comprend un repérage d’une fenêtre temporelle d’échantillonnage associée à une amplitude de signal supérieure ou égale à un seuil prédéterminé.
De manière avantageuse, l’étape E2 est mise en œuvre à l’aide d’une matrice telle que décrite ci-avant, dans laquelle l’axe des temps est replié. Ainsi, la fenêtre temporelle d’échantillonnage repérée définit directement le décalage temporel recherché.
Etape E3 : Le microcontrôleur compare la valeur courante du décalage temporel, déterminée à l’étape E2, avec un décalage temporel de référence (stocké de préférence dans une mémoire du microcontrôleur).
Considéré autrement, le microcontrôleur compare la valeur courante de distance approximative à la cible, avec une distance approximative de référence.
Etape E4 : Si ladite valeur courante du décalage temporel est différente du décalage temporel de référence, le microcontrôleur met à jour la valeur du décalage temporel de référence, pour le mettre à ladite valeur courante. En outre, le microcontrôleur met à jour une valeur courante de complément de distance à la cible, pour la mettre à la valeur nulle.
Le procédé peut utiliser un compteur de périodes, pour décompter un nombre de maxima locaux sur un suivi de valeurs de déphasage (voir plus loin). Dans ce cas, le microcontrôleur met également à jour une valeur courante du compteur de périodes, pour la mettre à la valeur nulle.
Etape E5 : L’étape E5 est mise en œuvre après l’étape E4, ou directement après l’étape E3 si la valeur courante du décalage temporel obtenue à l’étape E2 est égale au décalage temporel de référence.
A l’étape E5, le microcontrôleur calcule la valeur courante de la composante basse fréquence d’une différence de phase entre l’impulsion considérée du signal impulsionnel émis, et l’impulsion correspondante du signal impulsionnel retour.
Ladite valeur courante de la composante basse fréquence de déphasage est calculée à partir des valeurs de I(t) et Q(t), à un instant t I de la fenêtre temporelle d’échantillonnage repérée à l’étape E2. t I correspond de préférence à l’instant auquel commence ladite fenêtre temporelle d’échantillonnage. Le cas échéant, on peut utiliser plutôt les dérivées respectives de I(t) et Q(t), pour supprimer les offsets, ou décalages continus.
On a en particulier : [Maths 3] φ(t I )=arctan (Q(t I )/I(t I ))=Φ(t I )+f(t I ), avec φ(t I ) le déphasage total à l’instant t I , f(t I ) une composante haute fréquence de ce déphasage, qui dépend de la vitesse de déplacement de la cible, et Φ(t I ) la composante basse fréquence recherchée.
Ladite valeur courante de la composante basse fréquence de déphasage, Φ(t I ), est stockée dans une mémoire du microcontrôleur, et vient compléter des données de suivi de valeurs de déphasage.
La fonction arctan varie de -π/2 à +π/2, de sorte qu’il peut exister une incertitude sur la valeur de φ(t). Cette incertitude peut être levée en déterminant, à partir du signe de I(t) et du signe de Q(t), dans quel quart du cercle trigonométrique se trouve φ(t) (I(t) correspondant à une partie réelle de la phase, et Q(t) à une partie imaginaire de la phase).
Etape E6 : Le microcontrôleur recherche, sur lesdites données de suivi de valeurs de déphasage, la présence d’un nouveau maximum local.
Pour cela, le microcontrôleur peut comparer un nombre total de maxima locaux sur lesdites données, avec un précédent décompte de ce nombre de maxima. Le microcontrôleur peut utiliser pour cela un compteur de périodes tel que défini ci-avant.
Pourcentage massique Agent stabilisant – Cœur particulaire Monomère Pourcentage massique dans l’agent stabilisant et le cœur particulaire Agent stabilisant ii) 22 Acrylate d’Isobornyle 92 Acrylate d’éthyle 8 Cœur particulaire i) 78 Acrylate d’Ethyle 94 Anhydride maléique 6
Quantité de réactifs : Etape 1 : Réactifs Masse (g) Acrylate d’Isobornyle 50 Acrylate d’Ethyle 4 T21S 0,52 Isododécane / AcOEt (60/40) 96
Etape 2 : Réactifs Masse (g) Masse ajoutée dans le bécher pour la coulée (g) Acrylate d’Ethyle 183,5 211,03 Anhydride Maléique 12,5 14,38 T21S 1,96 2,25 Isododécane / AcOEt (60/40) 196 225,4
Après 2 h de chauffe, la RMN indique une consommation de 98 % de l'Acrylate d’Isobornyle (Consommation de l’Acrylate d’Ethyle : 97 %).
On réalise ensuite un stripping de 1L d’Isododécane et de l’acétate d’éthyle (la RMN indique qu'il n'y a plus de monomères et l’acétate d’éthyle est totalement retiré de la dispersion). L’extrait sec est d’environ 49 %.
Exemples 3 à 22 Compositions testées Les compositions suivantes ont été préparées puis utilisées dans les exemples qui suivent. Les quantités sont données en g pour 100 g de composition.
Composition (A1) à (A7) Ingrédients A1 A2 A3 A4 A5 A6 A7 Association de particule de l’exemple 1, ingrédients i) + ii) 15 (M.A.) - 15 (M.A.) 15 (M.A.) - 15 (M.A.) 15 (M.A.) Association de particule de l’exemple 2, ingrédients i) + ii) - 15 (M.A.) - - 15 (M.A.) - - Oxyde de fer Rouge, CI 77491 6 - - - - - 6 Nacre - 6 - - - 6 - D&C Red 7 - - 6 - - - - Blue 1 - - - 6 6 - - Titanium butoxyde (CAS# 5593-70-4 commercialisé par la société Sigma-Aldrich) - - - - - - 5 isododécane Qsp 100 Qsp 100 Qsp 100 Qsp 100 Qsp 100 Qsp 100 Qsp 100
Composition (B1) à (B9) Ingrédients B1 B2 B3 B4 B5 B6 B7 B8 B9 3-aminopropyl-triethoxysilane (Silsoft A-1100 commercialisé par la société Momentive Performance) 10 - - - - 10 10 - 10 (3-Mercaptopropyl) Trimethoxysilane (CAS# 4420-74-0 commercialisé par la société Sigma-Aldrich) - 10 - - 10 - - 10 - Hydroxymethyltriethoxysilane en solution à 50% dans l’éthanol (SIH6175.0 commercialisé par la société Gelest) - - 10 10 - - - - - Tetraethoxysilane (CAS# 78-10-4 commercialisé par la société Sigma-Aldrich) - - - - 5 - - - 5 Chitosan (Kiosmetine CSG commercialisé par la société Kitozyme) - - - 5 - 5 - 5 - Titanium butoxyde (CAS# 5593-70-4 commercialisé par la société Sigma-Aldrich) - - 5 - - - 5 - - Solution aqueuse ajustée à pH 1 avec acide chlorhydrique 2,4 2,8 2,8 2,8 4.0 2,4 2,4 2,8 3,7 Ethanol Qsp 100 Qsp 100 Qsp 100 Qsp 100 Qsp 100 Qsp 100 Qsp 100 Qsp 100 Qsp 100
Composition (C1) à (C7) Ingrédients C1 C2 C3 C4 C5 C6 C7 3-aminopropyl-triethoxysilane (Silsoft A-1100 commercialisé par la société Momentive Performance) - - - - 5 - 5 Hydroxymethyltriethoxysilane en solution à 50% dans l’éthanol (SIH6175.0 commercialisé par la société Gelest) - - - - - - - 3-(Triethoxysilyl)propyl isocyanate (CAS# 24801-88-5 commercialisé par la société Sigma-Aldrich) - - - 5 - - - Tetraethoxysilane (CAS# 78-10-4 commercialisé par la société Sigma-Aldrich) - - - - - - 5 Zirconium propoxyde (CAS# 23519-77-9 commercialisé par la société Sigma-Aldrich) - 5 - - - - - Titanium butoxyde (CAS# 5593-70-4 commercialisé par la société Sigma-Aldrich) 5 - - - - - - Aluminium acétate basique (CAS# 142-03-0 commercialisé par la société Sigma-Aldrich) - - - - - 5 - Chlorure de Cérium (CeCl 3 ) (CAS# 7790-86-5 commercialisé par la société Sigma-Aldrich) - - 5 - - - - Solution aqueuse ajustée à pH 1 avec acide chlorhydrique - - - 1,09 1,22 - 1,3 Eau - - Qsp 100 - - - - Ethanol Qsp 100 Qsp 100 - Qsp 100 Qsp 100 Qsp 100 Qsp 100
Composition particulière Selon un deuxième aspect, la présente invention a pour objet une composition (C1) comprenant : - un ou plusieurs composé(s) A tels que définis précédemment ; et - un ou plusieurs composé(s) B tels que définis précédemment ; et - un ou plusieurs agent(s) colorant(s) tels que définis précédemment ; et - un ou plusieurs composé(s) D tels que définis précédemment ; et - éventuellement un ou plusieurs composé(s) E tels que définis précédemment.
Exemples Les exemples qui suivent permettent de mieux comprendre l’invention sans toutefois présenter un caractère limitatif.
Exemple 1 : Préparation des dispersions huileuses (A 1 ’)
Les dispersions huileuses (A 1 ’) sont formées dans leur ensemble [particules i) + agent stabilisant ii)] à : - 70 % en poids d’Acrylate d’Éthyle ; - 10 % en poids d’Anhydride Maléique ; et - 20 % en poids d’Acrylate d’Isobornyle.
Après un stripping, le polymère se trouve à un extrait sec de 52 % dans l’Isododécane. Les ratios employés pour obtenir l’agent stabilisant et le cœur particulaire sont résumés dans le tableau ci-dessous :
Pourcentage massique Agent stabilisant – Cœur particulaire Monomère Pourcentage massique dans l’agent stabilisant et le cœur particulaire Agent stabilisant ii) 22 Acrylate d’Isobornyle 92 Acrylate d’éthyle 8 Cœur particulaire i) 78 Acrylate d’Ethyle 87 Anhydride maléique 13
Si dans les exemples illustrés, les accumulateurs sont à boitier de format cylindrique, l’invention peut bien évidemment s’appliquer à des boitiers d’accumulateurs de format prismatique. Dans ce cas, les ouvertures 14 sont également à section transversale prismatique et les lèvres d’étanchéité 15 conformées pour épouser avec ajustement serré les formats prismatiques. Dans ce cas également, on veille à prendre en considération une déformation des boitiers prismatiques plus importante que des boitiers cylindriques, lors des cycles de charges et de décharges, avec le cas échéant la nécessite de rajouter un dispositif mécanique de compression des accumulateurs.
ENSEMBLE POUR UN VÉHICULE COMPORTANT UNE PLURALITÉ DE BATTERIES ET UN SYSTÈME D’ÉVACUATION La présente invention concerne un ensemble pour un véhicule, en particulier un aéronef, où ledit ensemble comporte une pluralité de batteries et un système d’évacuation arrangé pour évacuer les fluides hors du véhicule. L’invention concerne également un véhicule équipé d’un tel ensemble.
ÉTAT DE LA TECHNIQUE ANTÉRIEURE Un aéronef comporte classiquement des batteries, en particulier des batteries Lithium-ion, afin d’assurer l’alimentation en électricité des appareils présents dans l’aéronef.
La montre un mode d’installation de l’état de la technique. L’installation comporte deux blocs batterie 102a-b, chacun étant constitué d’au moins une batterie, et chaque bloc batterie 102a-b est enfermé dans une enceinte 104a-b délimitée par une paroi et assurant le confinement du bloc batterie 102a-b en cas de défaut sur l’une des batteries dudit bloc batterie 102a-b.
Lorsqu’une batterie se détériore, des gaz peuvent se répandre dans l’enceinte 104a-b. Pour évacuer ces gaz, l’aéronef comporte un système d’évacuation 110 qui assure l’évacuation des gaz vers l’extérieur de l’aéronef.
Le système d’évacuation 110 est prévu pour deux blocs batterie 102a-b et comporte un orifice de sortie 106 qui est arrangé dans la peau 108 de l’aéronef, un raccord en T 114 et, pour chaque bloc batterie 102a-b, une canalisation d’évacuation 112a-b fluidiquement connectée entre l’enceinte 104a-b associée et une des deux entrées du raccord en T 114.
Le système d’évacuation 110 comporte également une canalisation de sortie 118 fluidiquement connectée entre une sortie du raccord en T 114 et l’orifice de sortie 106.
Le raccord en T 114 est équipé d’un clapet anti-retour 116, ici sous la forme d’une bille qui, en fonction de la pression dans chaque canalisation d’évacuation 112a-b se déplace entre les deux entrées du raccord en T 114 afin de les obturer alternativement et ainsi permettre le passage du gaz d’une canalisation d’évacuation 112a-b vers l’orifice de sortie 106.
Ainsi lorsqu’un problème intervient au niveau du bloc batterie 102a, le gaz sous pression s’écoule dans la canalisation d’évacuation 112a et pousse la bille contre l’autre canalisation d’évacuation 112b pour l’obturer et empêcher l’écoulement du fluide vers le bloc batterie 102b. Le gaz poursuit alors son avancée à travers la canalisation de sortie 118 puis l’orifice de sortie 106.
Lorsqu’une batterie se détériore, elle peut générer une surpression qui se propage alors à travers les canalisations 112a-b et 118 et le raccord en T 114. Afin de supporter cette surpression, les canalisations 112a-b et 118 doivent être relativement résistantes. Pour ce faire, elles sont réalisées en métal et le système d’évacuation 110 est alors relativement lourd, ce qui est préjudiciable du point de vue de la consommation pour l’aéronef.
En outre, dans le cas de l’utilisation d’une bille, il est nécessaire de prévoir des moyens qui évitent le blocage de la bille par le gel, ce qui alourdit d’autant le système d’évacuation 110.
Un objet de la présente invention est de proposer un ensemble pour un véhicule, en particulier un aéronef, où ledit ensemble comporte une pluralité de batteries et un système d’évacuation arrangé pour évacuer les fluides hors du véhicule, et où ce système d’évacuation est plus léger que dans le cas de l’état de la technique.
À cet effet, est proposé un ensemble pour un véhicule, ledit ensemble comportant :
- au moins deux blocs batterie, chacun étant constitué d’au moins une batterie,
- pour chaque bloc batterie, un boîtier dans lequel ledit bloc batterie est enfermé et qui présente une face de connexion,
- un orifice de sortie arrangé à travers une peau extérieure du véhicule,
Les bases de données orientées graphes sont utilisées aujourd'hui dans la modélisation des réseaux sociaux. Elles sont de même utilisées dans le stockage de masse de données ou Big data.
Cependant, les bases de données de graphes conventionnelles ne sont pas temporelles, dans le sens où elles n'incluent que le dernier état mis à jour du graphe. Il s'agit, en effet, d'une limitation critique pour les graphes intégrant un comportement dynamique. Prenons l'exemple d'un réseau de dispositifs IoT (pour l’anglais « Internet of Things », en français « internet des objets »). Le comportement dynamique d'un tel réseau découle du fait que les dispositifs IoT établissent des connexions temporaires avec leur environnement. Un tel cas d'utilisation peut naturellement être modélisé sous la forme d'un graphe temporel où chaque arête est associée à un intervalle de temps de validité, i.e. à un intervalle de temps pendant lequel l'arête a existé. Ainsi, le système de gestion de graphes sous-jacent doit être capable de préserver ces connexions ainsi que les métadonnées temporelles qui permettent de reconstruire l'état du graphe à tout moment.
Dans ce contexte, un système de gestion de graphes temporels devrait être conçu pour stocker et interroger de tels graphes. C'est-à-dire que la conception du modèle de stockage, du langage d'interrogation, de l'évaluation des requêtes, etc. nécessite un support optimisé de la version temporelle afin de bénéficier de la caractéristique temporelle sans détériorer les performances du système.
Le défi du versionnement des données est l'un des problèmes classiques de la gestion des données mais reste peu étudié dans le contexte des bases de données de graphes.
L'étude de l'état de l'art sur les systèmes de gestion de graphes temporels met en évidence l'importance de l'optimisation de la technique de stockage. Dans ce contexte, deux techniques de l'état de l'art sont proposées, à savoir les approches Log et Copy.
L'approche Log suivie par George, B., Kang, J. M., & Shekhar, S. (2009) dans « Spatio-temporal sensor graphs (stsg): A data model for the discovery of spatio-temporal patterns » ( Intelligent Data Analysis , 13 (3), 457-475) , et par Nowakowski, E., & Breu, R. (2018, June) dans « ChronoGraph: A Versioned TinkerPop Graph Database » ( Data Management Technologies and Applications: 6th International Conference, DATA 2017, Madrid, Spain, July 24–26, 2017, Revised Selected Papers (Vol. 814, p. 237). Springer) , consiste à stocker les mises à jour du graphe sous la forme d'une série de logs (en français, journaux) horodatés de telle sorte que tout état du graphe peut être récupéré en retrouvant tous les logs avec un horodatage relatif avant celui demandé. Une mise à jour du graphe stockée selon cette approche est par exemple du type « ajout de l’arête e i à l’instant t j ». Cette approche est notamment illustrée par . Une limitation de cette approche est que l’évaluation d’une requête à l’instant t nécessite de charger toutes les mises à jour de graphe horodatées à un instant précédent t, ce qui est consommateur de temps de calcul.
L'approche de Copy consiste à matérialiser et à conserver des instantanés du graphe. Cette solution permet d'échanger de l'espace contre une récupération plus rapide de l'état du graphe et présente également la limitation de perdre les données dont les taux de changement sont plus rapides que la fréquence des instantanés.
Comme discuté par Salzberg, B., & Tsotras, V. J. (1999) dans « Comparison of access methods for time-evolving data » ( ACM Computing Surveys (CSUR) , 31 (2), 158-221) , les méthodes Log et Copy représentent deux extrêmes peu pratiques pour le stockage des graphes temporels. En d'autres termes, les méthodes Log et Copy favorisent l'optimisation de l'utilisation de l'espace au détriment du temps de calcul de la requête ou vice-versa.