INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le moteur du correcteur est alimenté en électricité par un connecteur électrique. Ce connecteur est couplé au moteur du correcteur lors du processus de fabrication. La patte du support du correcteur permet de maintenir le connecteur en place.
Dans certains modes de réalisation particuliers, le module d'éclairage comprend au moins une source lumineuse à semi-conducteurs.
Le terme "source lumineuse à semi-conducteurs" fait référence à la lumière émise par électroluminescence de l'état solide, qui utilise des semi-conducteurs pour convertir l'électricité en lumière. Par rapport à l'éclairage à incandescence, l'éclairage à semi-conducteurs crée de la lumière visible en générant moins de chaleur et en dissipant moins d'énergie. La masse généralement faible d'un dispositif d'éclairage électronique à semi-conducteurs lui confère une plus grande résistance aux chocs et aux vibrations que les tubes/ampoules en verre fragiles et les fils de filament longs et fins. Ils éliminent également l'évaporation des filaments, ce qui augmente potentiellement la durée de vie du dispositif d'éclairage. Certains exemples de ces types d'éclairage comprennent des diodes électroluminescentes à semi-conducteurs (LED), des diodes électroluminescentes organiques (OLED) ou des diodes électroluminescentes polymères (PLED) comme sources d'éclairage plutôt que des filaments électriques, du plasma ou du gaz.
Dans certains modes de réalisation particuliers, le module d'éclairage comprend en outre un élément optique, tel qu'un filtre à lumière ou un collimateur, adapté pour recevoir la lumière émise par la source de lumière à semi-conducteurs et la projeter à l'extérieur du module d'éclairage.
Sauf définition contraire, tous les termes (y compris les termes techniques et scientifiques) utilisés dans le présent document doivent être interprétés comme il est d'usage dans l'art. Il est en outre entendu que les termes d'usage courant doivent également être interprétés de la manière habituelle dans l'art concerné et non dans un sens idéalisé ou trop formel, à moins qu'ils ne soient expressément définis ainsi dans le présent document.
Dans le présent texte, le terme "comprend" et ses dérivés (tels que "comprenant", etc.) ne doivent pas être compris dans un sens exclusif, c'est-à-dire que ces termes ne doivent pas être interprétés comme excluant la possibilité que ce qui est décrit et défini puisse comprendre d'autres éléments, étapes, etc.
montre une vue générale d'un phare d'automobile selon l'invention.
montre la position du correcteur d'assiette dans un phare d'automobile selon l'invention.
montre certaines caractéristiques d'une pièce de support de correcteur comprise dans le projecteur automobile de l'invention.
et montrent quelques étapes de fabrication pour l'installation du correcteur dans le projecteur automobile de l'invention.
1 Module d'éclairage
2 Boîtier
Les seconds moyens 62, 83 entre la bague 6 et la molette 8 consistent de préférence en des successions de stries et de rainures axiales, qui viennent s’emboîter les unes dans les autres par un mouvement de translation axiale entre la bague 6 et la molette 8 au moment de la mise en place de la recharge dans le réceptacle 1. Les rainures sont définies entre deux stries adjacentes. De la même manière, les stries sont définies entre deux rainures adjacentes. Chaque strie de la bague 6 vient s’insérer dans une rainure de la molette 8. Et inversement, chaque strie de la molette 8 vient s’insérer dans une rainure de la bague 6.
Ainsi, une fois la recharge 9 mise en position, les deux pièces 6, 8 sont bloquées en rotation l’une par rapport à l’autre, et lorsque la molette 8 tourne, elle entraîne en rotation avec elle la bague 6. Les deux pièces 6, 8 ont ainsi des mouvements identiques. Il n’y a pas de mouvement relatif entre elles une fois que la recharge 9 est mise en position dans la base 10.
Pour que le piston 5 ne puisse pas à son tour tourner, et qu’il ne puisse exécuter qu’un mouvement de translation axiale, il y a les premiers moyens 57, 76, cette fois entre le piston 5 et un support 7 de la base 10. Ce support 7, comme son nom l’indique, permet de supporter la recharge 9, ainsi que le couvercle 2, et la molette 8.
Le support 7 comporte :
une jupe externe 71 sur laquelle se trouve une charnière 75 permettant de fixer le couvercle 2 ; une jupe interne 79 dont la surface intérieure est pourvue d’une partie des premiers moyens 76.
Le piston 5 quant à lui comporte, au niveau de la surface externe de sa jupe interne 55, l’autre partie des premiers moyens 57.
Ainsi, la jupe externe 55 du piston 5 vient se loger entre la jupe externe 71 et la jupe interne 79 du support 7, et les premiers moyens 57, 76 s’emboîtent les uns avec les autres selon une direction axiale, à l’instar des seconds moyens 62, 83.
En effet, ces premiers moyens 57, 76 consistent également de préférence en des successions de stries et de rainures axiales, qui viennent s’emboîter les unes dans les autres par un mouvement de translation axiale entre le piston 5 et le support 7 au moment du montage de la recharge 9 dans la base 10, et lors du déplacement du piston 5 au fur et à mesure de la distribution du produit. Les rainures sont définies entre deux stries adjacentes. De la même manière, les stries sont définies entre deux rainures adjacentes. Chaque strie de la bague 6 vient s’insérer dans une rainure de la molette 8. Et inversement, chaque strie de la molette 8 vient s’insérer dans une rainure de la bague 6.
Ainsi, les deux pièces 5, 7 sont bloquées en rotation l’une par rapport à l’autre.
Le support 7 est une pièce qui reste fixe au sein de la base 10. Ainsi, le piston 5 est bloqué en rotation par rapport au support 7, et ne peut que bouger en translation axiale, sous l’actionnement en rotation de la molette 8. Ces stries/rainures permettent de guider parfaitement le piston 5 en translation.
Le corps 3 de la recharge 9 est fixé dans le support 7.
Des moyens de verrouillage en position du corps 3 dans le support 7 sont prévus. Ces moyens de verrouillage sont du type à baïonnette.
En l’espèce, le corps 3 comporte une pluralité d’ergots 34 externes aptes à venir se loger à l’intérieur de rainures 73 internes prévues à cet effet dans le support 7.
Selon un autre exemple de réalisation, l’inverse pourrait être prévu, à savoir que le corps 3 comporte une pluralité de rainures externes dans lesquelles viennent se loger une pluralité d’ergots internes prévus à cet effet dans le support 7.
Dans l’exemple présenté, les ergots 34 ont une forme circulaire, donc arrondie pour pouvoir s’introduire et circuler plus facilement dans les rainures 73.
Chaque rainure 73 a une forme en L, avec une première portion axiale, et une seconde portion radiale. Ainsi, pour verrouiller le corps 3 dans le support 7, il est donc nécessaire de l’introduire avec un premier mouvement axial pour que les ergots 34 pénètrent dans la première portion axiale, puis de le tourner selon un mouvement de rotation pour que les ergots 34 pénètrent dans la seconde portion radiale. Un point dur 70 est prévu entre la première portion axiale et la seconde portion radiale, de manière à ce que les ergots 34 passent dans la seconde portion radiale avec un certain effort à fournir de la part de l’utilisateur. Ainsi, en fin de course dans la rainure 73, les ergots 34 ne peuvent plus faire marche arrière, le corps 3 est bloqué en rotation et en translation par rapport au support 7, et il ne peut être retiré malencontreusement du support 7 lors de l’utilisation normale du réceptacle 1.
Des exemples appropriés desdits agents réducteurs sont disponibles commercialement auprès de BRUGGEMANN-GROUP sous le nom commercial Bruggolite ® .
L’agent réducteur est utilisé en une quantité de 0,01 % à 4,0 % en poids, plus préférablement de 0,1 % à 3 %, en poids, par rapport au poids total des monomères utilisés.
Le procédé de la présente invention est réalisé en l’absence d’un agent tensioactif.
AGENT DE TRANSFERT DE CHAÎNE
Un agent de transfert de chaîne peut être ajouté à la polymérisation pour réguler le poids moléculaire du produit. Ils peuvent être ajoutés à une polymérisation en une seule portion au début de la réaction, ou de manière incrémentielle ou continue tout au long de la réaction. La quantité et le mode d’ajout d’agent de transfert de chaîne dépendent de l’activité de l’agent de transfert de chaîne particulier utilisé, et du poids moléculaire souhaité du produit polymère. La quantité d’agent de transfert de chaîne ajoutée à la réaction de polymérisation est d’environ 0 à 5 % en poids, de préférence de 0,05 à environ 5 pour cent en poids, plus préférablement d’environ 0,1 à environ 2 pour cent en poids par rapport au poids total de monomère ajouté au mélange réactionnel. Des exemples d’agents de transfert de chaîne utiles dans la présente invention incluent, mais ne sont pas limités à : les composés oxygénés tels que les alcools (ayant de préférence 3 à 10 atomes de carbone), les carbonates, les cétones, les esters et les éthers peuvent servir d’agents de transfert de chaîne tels que l’acétone, l’acétate d’éthyle, l’éther diéthylique, l’éther méthyl-tert-butylique, l’alcool isopropylique ; les carbonates de bis(alkyle) dans lesquels l’alkyle a de 1 à 5 atomes de carbone, tels que le carbonate de bis(éthyle), le carbonate de bis(isobutyle) ; l’éthane, le propane.
Un agent antisalissure à base de paraffine peut être employé, si on le souhaite, bien qu’il ne soit pas préféré, et toute cire ou huile hydrocarbonée saturée à longue chaîne peut être utilisée. Des charges de la paraffine dans le réacteur peuvent être de 0,01 % à 0,3 % en poids par rapport au poids total des monomères utilisés.
MONOMÈRES
Le monomère principal (c’est-à-dire plus de 97 % en poids du polymère) utilisé dans cette invention est le fluorure de vinylidène. D’autres monomères éthyléniquement insaturés peuvent être présents. Le terme « fluoropolymère » désigne un polymère formé par la polymérisation du fluorure de vinylidène et optionnellement d’un comonomère (méth)acrylique, et comprend les homopolymères, copolymères, terpolymères et polymères supérieurs qui sont de nature thermoplastique, ce qui signifie qu’ils sont capables d’être formés en pièces utiles par écoulement sous l’effet de la chaleur, comme c’est le cas dans les procédés de moulage et d’extrusion. Le fluoropolymère contient au moins 97 % en poids de fluorure de vinylidène. Le polymère thermoplastique présente un point de fusion cristallin.
Le comonomère (méth)acrylique facultatif peut être représenté par la formule :
dans laquelle chacun parmi R1, R2, R3, identiques ou différents les uns des autres, est indépendamment un atome d’hydrogène ou un groupe hydrocarboné en C1-C3, et ROH est un atome d’hydrogène ou un fragment hydrocarboné en C1-C5. Des exemples non limitatifs des monomères (méth)acryliques sont l’acide acrylique, l’acide méthacrylique, le (méth)acrylate d’hydroxyéthyle, le (méth)acrylate d’hydroxypropyle ; les (méth)acrylates d’hydroxyéthylhexyle ; les esters acryliques tels que les (méth)acrylates d’alkyle ; les esters vinyliques tels que l’acétate de vinyle, le propionate de vinyle, le butyrate de vinyle. De préférence, R1, R2, R3 sont l’hydrogène.
AGENT TAMPON
Le mélange réactionnel de polymérisation peut facultativement contenir un agent tampon pour maintenir un pH contrôlé tout au long de la réaction de polymérisation. Le pH est de préférence contrôlé dans la plage allant d’environ 4 à environ 8, afin de minimiser un développement de couleur indésirable dans le produit.
Les agents tampons peuvent comprendre un acide organique ou inorganique ou un sel de métal alcalin de celui-ci, ou une base ou un sel d’un tel acide organique ou inorganique, qui a au moins une valeur pK a et/ou une valeur pK b dans la plage allant d’environ 4 à environ 10, de préférence d’environ 4,5 à environ 9,5. Des agents tampons préférés dans la pratique de l’invention comprennent, par exemple, les tampons phosphate et les tampons acétate. Un « tampon phosphate » est un sel ou des sels d’acide phosphorique. Un « tampon acétate » est un sel d’acide acétique.
La dispersion obtenue à partir de la polymérisation de l’invention a un niveau de solides de 10 à 50 pour cent en poids, de préférence de 15 à 40 pour cent en poids. Les particules de fluoropolymère dans la dispersion ont une taille de particule primaire dans la plage allant 50 à 600 nm, et de préférence de 100 à 500 nm.
Le polymère ou le copolymère peut être isolé en utilisant des méthodes standard telles que le séchage au four, le séchage par pulvérisation, la coagulation par cisaillement ou par acide suivie d’un séchage, ou conservé dans le milieu aqueux pour une application ou une utilisation ultérieure.
Dans les modes de réalisation décrits, le rayon interne 116 de la tuyère d'échappement de contournement 18 est mesuré à la position axiale du plan de sortie 54 de la tuyère d'échappement de contournement 18, ce qui correspond à la position axiale de l'extrémité la plus arrière 21b de la nacelle 21. Le rayon interne 116 de la tuyère d'échappement de contournement 18 est donc la distance radiale entre la ligne centrale du moteur 10 et une surface externe du cœur de moteur 11 à la position axiale de l'extrémité la plus arrière de la nacelle 21/à la position axiale du plan de sortie de tuyère d'échappement de contournement 54.
Dans les modes de réalisation décrits, le rayon interne 116 de la tuyère d'échappement de contournement 18 se situe dans la plage allant de 50 cm à 125 cm, et plus spécifiquement de 65 cm à 110 cm. Dans des modes de réalisation ayant un moteur 10 avec un rayon d'extrémité de soufflante 102 dans la plage allant de 110 cm à 150 cm, le rayon interne de la tuyère d'échappement de contournement peut être dans la plage allant de 65 cm à 90 cm. Dans des modes de réalisation ayant un moteur 10 avec un rayon d'extrémité de soufflante 102 dans la plage allant de 155 cm à 200 cm, le rayon interne de la tuyère d'échappement de contournement peut être dans la plage allant de 80 cm à 110 cm.
Dans les modes de réalisation décrits, le rayon interne 116 de la tuyère d'échappement de contournement 18 est plus petit que le rayon d'extrémité de soufflante 102, par exemple étant d'environ 50 % du rayon d'extrémité de soufflante. Dans le mode de réalisation représenté sur la , le rayon interne 116 de la tuyère d'échappement de contournement 18 est supérieur à la moitié du rayon d'extrémité de soufflante 102, donnant un rapport de contournement interne à la soufflante d'environ 0,6, et plus particulièrement d'environ 0,64 (les Figures pouvant ne pas être à l'échelle). Dans le mode de réalisation représenté sur la , le rayon interne 116' de la tuyère d'échappement de contournement 18 est inférieur au rayon d'extrémité de soufflante 102, donnant un rapport de contournement externe à la soufflante d'environ 0,6, et plus particulièrement d'environ 0,62 (les Figures pouvant ne pas être à l'échelle).
L'homme du métier aura à l'esprit que, dans les modes de réalisation illustrés sur les Figures 8A et 8B, le cœur de moteur 11 et la soufflante 23 sont identiques, et en ce que la différence du rapport de contournement interne à la soufflante est due à la forme différente de la nacelle, et en particulier la nacelle 21 du mode de réalisation illustré sur la s'étendant plus à l'arrière le long du cœur de moteur 11 que celui de la , rendant ainsi le plan de sortie 54' davantage vers l'arrière en sens axial le long du cœur de moteur 11. Au fur et à mesure que le rayon de cœur de moteur diminue davantage vers l'arrière en sens axial le long du cœur de moteur 11, dans le mode de réalisation représenté, le rayon interne 116 de la tuyère d'échappement de contournement 18 est plus petit pour le mode de réalisation représenté sur la que pour celui de la . L'homme du métier appréciera qu'un rayon interne de la nacelle 21 n'a pas d'effet sur la mesure du rayon interne 116 de la tuyère d'échappement de contournement 18, mais qu'une longueur de la nacelle affecte l'emplacement du plan de sortie 54 de la tuyère d'échappement de contournement 18, et pour cette raison l'endroit où le rayon interne 116 de la tuyère d'échappement de contournement 18 est mesuré. Dans des modes de réalisation alternatifs ou supplémentaires, une forme du cœur de moteur 11 peut différer de telle sorte qu'une position axiale du plan de sortie 54 n'a pas d'effet, ou un effet différent, sur le rayon interne 116 de la tuyère d'échappement de contournement 18.
La fournit une représentation schématique d'un moteur 10 ayant un rapport de contournement interne à la soufflante dans la plage allant de 0,4 à 0,65. L'homme du métier appréciera que les modes de réalisation représentés aux Figures 8A et 8B sont fournis à titre d'exemples tombant au sein de cette plage.
L'homme du métier comprendra que le cœur de moteur 11 est situé radialement à l'intérieur de la tuyère d'échappement de contournement 18, et que le rayon interne 116 de la tuyère d'échappement de contournement 18 peut pour cette raison être considéré comme équivalent à un rayon externe du cœur de moteur 11. Plus généralement, sur la longueur du cœur de moteur 11, le cœur de moteur 11 est situé radialement à l'intérieur du conduit d'échappement de contournement 22 et un rayon interne du conduit d'échappement de contournement 22 à tout emplacement axial donné peut donc être pensé comme équivalent à un rayon externe du cœur de moteur 11 à cet emplacement axial.
L'homme du métier appréciera que le fait d'avoir un cœur de moteur 11 relativement étroit par rapport à la taille de la soufflante 102, peut réduire la traînée produite par le moteur 10 en cours d'utilisation.
Dans le mode de réalisation décrit, le moteur à turbine à gaz 10 comprend en outre, un réducteur 30 relié entre l'arbre de cœur 26 et la soufflante 23, le réducteur 30 étant agencé pour recevoir une entrée de l'arbre de cœur 26 et pour fournir une sortie pour entraîner la soufflante à une vitesse de rotation inférieure à celle de l'arbre de cœur 26. Dans le mode de réalisation qui est décrit, le réducteur 30 présente un rapport d'engrenage situé dans la plage allant de 3 à 5, et plus particulièrement de 3,2 à 3,8. Dans des modes de réalisation alternatifs, aucun réducteur n'est fourni ou le rapport d'engrenage peut différer.
Rapport d'angle de paroi externe de conduit de contournement
Un angle de paroi externe de conduit de contournement 126 est défini comme décrit ci-dessus. Dans un mode de réalisation, l'angle de paroi externe de conduit de contournement 126 peut être dans une plage allant de -15 à +1 degré. L'homme du métier appréciera que les Figures 12A, 12B et 12C ne sont pas à l'échelle et sont fournies pour montrer comment l'angle de paroi externe de conduit de contournement est mesuré. En prévoyant un angle de paroi externe de BPD dans cette plage, un système d'échappement plus compact peut être prévu.
Dans un mode de réalisation, l'angle de paroi externe de conduit de contournement peut être négatif. Dans un mode de réalisation, l'angle de paroi externe de conduit de contournement peut être compris dans une plage allant de -5 à -1 degré. En utilisant un angle négatif de sorte que l'axe de paroi externe 60 est incliné vers la ligne centrale de moteur 9 a, un système d'échappement compact peut être fourni. Plus spécifiquement, l'angle de paroi de conduit de contournement peut être compris dans une plage allant de -4,0 à -1,0 degré.
Dans un mode de réalisation, l'angle de paroi externe de conduit de contournement 126 peut être compris dans l'intervalle allant de -0,5 degré à -4 degrés, ceci vaut pour un moteur ayant un rayon d'extrémité de soufflante dans la plage allant de 110 cm à 150 cm. Dans un mode de réalisation, l'angle de paroi externe de conduit de contournement peut être dans une plage allant de -2,5 degrés à -4 degrés, ceci vaut pour un moteur ayant un rayon d'extrémité de soufflante 102 dans la plage allant de 155 cm à 200 cm.
Le rayon de l'aube directrice de sortie de conduit de contournement (OGV) 58 utilisé dans des modes de réalisation ayant l'angle de paroi de conduit de contournement 126 défini dans les plages ci-dessus peut être tel que défini ailleurs ici.
Dans le mode de réalisation décrit, le moteur à turbine à gaz 10 comprend en outre, un réducteur 30 relié entre l'arbre de cœur 26 et la soufflante 23, le réducteur 30 étant agencé pour recevoir une entrée de l'arbre de cœur 26 et pour fournir une sortie pour entraîner la soufflante à une vitesse de rotation inférieure à celle de l'arbre de cœur 26. Dans des modes de réalisation alternatifs, aucun réducteur n'est présent.
Angle d'axe de soufflante L'angle d'axe de soufflante 118 (également appelé angle d'axe d'extrémité de soufflante) est défini comme décrit ci-dessus. L'angle d'axe de soufflante 118 est défini comme l'angle entre l'axe d'extrémité de soufflante 62 et la ligne centrale 9 du moteur, comme représenté sur les Figures 9A et 9B. L'homme du métier appréciera que les Figures 9A et 9B ne sont pas à l'échelle et sont fournies pour montrer comment l'angle d'axe de soufflante 118 est mesuré.
Une valeur positive de l'angle d'axe de soufflante 118 correspond à l'axe d'extrémité de soufflante 62 incliné vers la ligne centrale de moteur 9 lors d'un déplacement dans une direction arrière le long de l'axe comme illustré sur la , c'est-à-dire l'extrémité radialement externe 68a du bord d'attaque 64a de la pluralité d'aubes 64 est en outre, depuis la ligne centrale du moteur 9 par comparaison à l'extrémité radialement externe du bord de fuite des aubes de rotor 19a de l'étage de plus basse pression de la turbine 19.
En particulier, l’agent défloculant représente au moins 0,5 % en poids de la terre argileuse excavée, de préférence au moins 1 % en poids de la terre argileuse excavée, de façon plus préférée au moins 2 % en poids de la terre argileuse excavée, de façon encore plus préférée au moins 3 % en poids en poids de la terre argileuse excavée, et par exemple au moins 4 % en poids en poids de la terre argileuse excavée. En effet, avec de telles concentrations en agent défloculant, la formulation pour liant selon l’invention peut ensuite être utilisée en combinaison avec une composition d’activation pour former un matériau aux propriétés mécaniques avantageuses.
En outre, l’agent défloculant représente au plus 20 % en poids de la terre argileuse excavée, de préférence au plus 10 % en poids de la terre argileuse excavée. En effet, une concentration trop élevée n’est pas nécessaire pour former un matériau aux propriétés mécaniques avantageuses.
En particulier, l’agent défloculant représente entre 0,5 et 20 % en poids de la terre argileuse excavée, de façon préférée entre 1 et 10 % en poids de la terre argileuse excavée, de façon plus préférée entre 3 et 10 % en poids de la terre argileuse excavée et de façon encore plus préférée entre 4 et 10 % en poids de la terre argileuse excavée.
L’agent d’activation est par exemple présent à une teneur d’au moins 10 % en poids du matériau de construction, de façon préférée au moins 15 % en poids du matériau de construction, de façon plus préférée au moins 20 % en poids du matériau de construction, de façon encore plus préférée au moins 25 % en poids du liant de construction, et par exemple au moins 30 % en poids du liant de construction.
En outre, l’agent d’activation peut représenter au plus 50 % en poids du matériau de construction, de façon préférée au plus 45 % en poids du matériau de construction, et de façon plus préférée au plus 40 % en poids du liant de construction.
En particulier, l’agent d’activation peut représenter entre 10 et 50 % en poids du matériau de construction, de préférence entre 15 et 50 % en poids du matériau de construction, de façon plus préférée entre 1 et 10 % en poids du matériau de construction, de façon encore plus préférée entre 2 et 8 % en poids du liant de construction et par exemple entre 2 et 5 % en poids du liant de construction.
Dans un mode de réalisation particulier, un liant de construction conforme à l’invention comprend : de 30 % à 80 % en poids de terre argileuse excavée, de 1 % à 10 % en poids de d’agent défloculant, et de 10 % à 50 % en poids d’un agent d’activation.