INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Lors de la phase 110, la source lumineuse émet le signal optique, qui est transmis jusqu’aux différents capteurs optiques de mesure et de référence. Les photodétecteurs mesurent alors l’intensité I m (t i ) et I r (t i ) des signaux optiques de sortie, à différents instants de mesure successifs, au cours d’une durée T = t N – t 0 . L’évolution temporelle de la grandeur d’intérêt induit celle d’une différence de phase effective Φ m,eff (t) et Φ r,eff (t) entre les signaux circulant dans les deux bras de chaque capteur optique. La fréquence d’acquisition peut être quelconque, par exemple d’une acquisition toutes les secondes voire minutes, ou toutes les heures voire jours, ou encore moins.
Lors d’une phase 120, l’unité de traitement détermine l’évolution temporelle de la différence de phase extraite ϕ m (t i ) pour chaque capteur optique de mesure, et celle de la différence de phase extraite ϕ r (t i ) pour chaque capteur optique de référence, à partir de l’évolution temporelle de l’intensité mesurée I m (t) et I r (t).
Pour cela, selon une approche, chaque capteur optique comporte un coupleur multimode 2x3 (MMI, pour Multi Mode Interference , en anglais), les signaux optiques de sortie étant alors déphasés de 2π/3 et détectés par des photodétecteurs. Les puissances de ces trois signaux optiques de sortie sont notées ici P 1 , P 2 et P 3 , et la composante en phase notée I (comme In-phase , en anglais) est calculée telle que : I = 2×P 2 - P 1 – P 3 , ainsi que la composante Q en quadrature de phase par rapport à la composante I : Q = √3×(P 1 -P 3 ). La différence de phase extraite ϕ est ensuite calculée telle que ϕ=arctan(Q/I). Ses valeurs sont donc bien comprises dans un intervalle tel que [-π ; +π], alors que la différence de phase effective Φ m,eff (t) et Φ r,eff (t) peut prendre n’importe quelle valeur. D’autres approches sont possibles, par exemple en utilisant un coupleur multimode 2x4 où les quatre signaux optiques de sortie sont déphasés de π/2. On peut également utiliser un coupleur 2x1, où l’intensité peut être corrélée avec la phase de façon non ambiguë sur un intervalle [0 ; π], avec 0 correspondant à l’intensité maximale et π à l’intensité minimale.
Lors d’une phase 130 de dépliement de la phase, l’unité de traitement détermine la différence de phase dépliée Φ m,d (t) et Φ r,d (t). Dans ce premier mode de réalisation, on évite que la phase de dépliement n’induise des erreurs liées au sens de variation de la différence de phase extraite ϕ m (t i ). Pour cela, on tient compte de la variation instantanée δΦ r,d (t i ) de la différence de phase dépliée Φ r,d des capteurs optiques de référence.
Lors d’une étape 131, on détermine la variation instantanée δϕ m (t i ) de la différence de phase extraite ϕ m (t i ) des capteurs optiques de mesure, telle que : δϕ m (t i ) = ϕ m (t i ) - ϕ m (t i-1 ). Bien entendu, la variation instantanée δϕ m (t i ) peut être définie autrement, par exemple en moyennant plusieurs valeurs successives pour filtrer les faibles variations liées au bruit. On fait de même pour déterminer la variation instantanée δϕ r (t i ) de la différence de phase extraite ϕ r (t i ) des capteurs optiques de référence.
Lors d’une étape 132, on détermine la valeur de l’incrément m m (t i ) et m r (t i ) à chaque instant de mesure. Il s’agit alors de savoir si une discontinuité a lieu, pour ajouter ou soustraire une unité le cas échéant. Pour cela, on peut procéder comme dans le procédé de détection de la , à savoir en comparant la variation instantanée δϕ m (t i ) à une valeur seuil prédéfinie S, ici égale à π environ. Si la variation instantanée δϕ m (t i ) est supérieure à +π, l’incrément m m (t i ) diminue d’une unité : m m (t i )=m m (t i-1 )-1 ; si elle est inférieure à -π, l’incrément m m (t i ) augmente d’une unité : m m (t i )=m m (t i-1 )+1 ; et si elle est comprise entre -π et +π, alors il n’y a pas de discontinuité et l’incrément m m (t i ) ne change pas de valeur. On procède de même pour obtenir l’incrément m r (t i ).
Lors d’une étape 133, on détermine la valeur de la différence de phase dépliée Φ m,d (t i ) et Φ r,d (t i ) à chaque instant de mesure, en ajoutant m m (t i )×2π à ϕ m (t i ) : Φ m,d (t i ) = ϕ m (t i ) + m m (t i )×2π. On procède de même pour obtenir la différence de phase dépliée Φ r,d (t i ) : Φ r,d (t i ) = ϕ r (t i ) + m r (t i )×2π.
Cependant, il apparaît qu’une discontinuité peut ne pas être détectée, en particulier lorsque la variation instantanée δϕ m (t i ) est inférieure à la valeur seuil S1 en valeur absolue. Le procédé de détection de l’art antérieur ( ) ne va alors pas ajouter une unité à l’incrément m(t i ) considéré, qui gardera alors sa valeur à l’instant précédent t i-1 . La discontinuité ne sera alors pas corrigée.
Aussi, le procédé de détection comporte une phase 140 de correction, qui comporte une identification de ces valeurs erronées liées à une absence de correction de ces discontinuités, en comparant le signe de la variation instantanée δΦ m,d (t i ) avec celui de δΦ r,d (t i ). Les étapes de cette phase 140 sont effectuées pour les instants de mesure t 1 à t N .
Lors d’une étape 141, l’unité de traitement détermine la variation instantanée δΦ m,d (t i ) de la différence de phase dépliée Φ m,d (t i ) des capteurs optiques de mesure, telle que : δΦ m,d (t i ) = Φ m,d (t i ) - Φ m,d (t i-1 ). Bien entendu, la variation instantanée δΦ m,d (t i ) peut être définie autrement, par exemple en moyennant plusieurs valeurs successives pour filtrer les faibles variations liées au bruit. On fait de même pour déterminer la variation instantanée δΦ r,d (t i ) de la différence de phase dépliée Φ r,d (t i ) des capteurs optiques de référence.
Lors d’une étape 142, l’unité de traitement compare le signe de la variation instantanée δΦ m,d (t i ) à celui de la variation instantanée δΦ r,d (t i ). Dans le cas où les signes ne sont pas identiques, puis dans le cas où la valeur de la variation instantanée δΦ m,d (t i ) de la phase dépliée est supérieure en valeur absolue à une valeur seuil S2 prédéfinie, par exemple ici à π/4 (un huitième de la largeur de l’intervalle), alors on considère que la valeur de la différence de phase dépliée Φ m,d (t i ) est erronée et doit être corrigée. Dans le cas contraire, le procédé poursuit directement à l’étape 144. Notons ici que la deuxième condition avec le seuil S2 permet de filtrer les variations non utiles liées au bruit.
Les associations entre les données d’événement et les signaux déclencheurs, ainsi qu’entre les tâches et les données d’événement étant avantageusement prévues d’avances, le temps de réactions peut correspondre au temps d’une opération de consultation (par exemple de la table de correspondance et du registre d’événement) et est quasiment nul.
Selon un mode de réalisation, le processeur de signaux numériques est configuré pour exécuter ladite tâche si le processeur de signaux numériques est dans un état d’attente d’événement.
L’état d’attente d’événement est par exemple activé à la fin d’une exécution d’une tâche par le processeur de signaux numériques. Cela correspond à une mise en œuvre dans laquelle des tâches en cours de traitement ne sont pas interrompues.
Ainsi, par exemple si signal déclencheur est reçu au cours d’un traitement, au moment où le processeur de signaux numériques entre dans l’état d’attente d’événement, la donnée d’événement a déjà été stockée dans le registre d’événement par le dispositif de gestion d’événements. Le processeur de signaux numériques peut ainsi réagir immédiatement, sans procéder à une analyse quelconque.
Selon un mode de réalisation, le dispositif de gestion d’événements est adapté pour être paramétré lors d’une phase d’initialisation, par une commande externe définissant les associations entre les données d’événements et les signaux déclencheurs.
La commande externe provient par exemple d’un dispositif maître, tel qu’un processeur hôte d’un système sur puce ou d’un microcontrôleur.
Selon un mode de réalisation, le processeur de signaux numériques est configuré de façon logicielle pour associer la tâche respective à chaque donnée d’événement, et pour exécuter lesdites tâches.
Ainsi, le dispositif de gestion d’événements est flexible et configurable par un utilisateur, par exemple selon les cas d’usages de différents signaux déclencheurs et de différentes tâches à exécuter en réaction à ces derniers.
Selon un mode de réalisation, le dispositif de gestion d’évènements est configuré pour hiérarchiser les données d’événement par ordre de priorité, de sorte qu’une donnée d’événement de priorité supérieure peut remplacer une donnée d’événement de priorité inférieure dans le registre d’événement, tandis qu’une donnée d’événement de priorité inférieure ne peut pas remplacer une donnée d’événement de priorité supérieure dans le registre d’événement.
Selon un autre aspect, il est proposé un procédé de gestion d’événements, au sein d’une unité de traitement de signaux, comprenant une association de données d’événement respectives à des signaux déclencheurs pouvant être reçus sur des bornes d’entrée et une association de tâches respectives aux données d’événements, le procédé comprenant une réception d’un signal déclencheur sur une borne d’entrée, un stockage de la donnée d’événement associée au signal déclencheur reçu dans un registre d’événement, et une exécution de la tâche associée à la donnée d’événement stockée dans le registre d’événement.
Selon un mode de mise en œuvre, le stockage de ladite donnée d’événement dans le registre d’événement est fait en réponse à la réception dudit signal déclencheur, et l’exécution de ladite tâche est faite si un processeur de signaux numériques de ladite unité de traitement de signaux est dans un état d’attente d’événement.
Selon un mode de mise en œuvre, l’association de données d’événement respectives aux signaux déclencheurs est paramétrée lors d’une phase d’initialisation, par une commande externe définissant lesdites associations entre les données d’événements et les signaux déclencheurs.
Selon un mode de mise en œuvre, l’association de tâches respectives aux données d’événements, et l’exécution de la tâche associée à la donnée d’événement stockée dans le registre d’événement, sont configurées de façon logicielle au sein d’un processeur de signaux numériques.
Selon un mode de mise en œuvre, les données d’événement sont hiérarchisées par ordre de priorité, de sorte qu’une donnée d’événement de priorité supérieure peut remplacer une donnée d’événement de priorité inférieure dans le registre d’événement, tandis qu’une donnée d’événement de priorité inférieure ne peut pas remplacer une donnée d’événement de priorité supérieure dans le registre d’événement.
Dans les demandes de brevet FR3080034, EP3781118, EP3897859, EP3897558, EP3897519, on a proposé des compositions aqueuses, notamment des mascaras comprenant au moins un monoester d’acide gras tel que le béhénate de béhényle, au moins un acide gras possédant de 14 atomes de carbone à moins de 20 atomes de carbone, au moins une base apte à neutraliser au moins partiellement ledit acide gras, au moins une base apte à neutraliser au moins partiellement ledit acide gras, et des pigments, notamment des oxydes de fer. Cependant, ces compositions ne sont pas pleinement satisfaisantes au niveau de la stabilité de l’évolution de la consistance dans le temps, notamment sur plusieurs jours et selon les variations de température.
Ainsi, un premier but de la présente invention est d’accéder à des compositions de mascara dont la consistance est plus stable dans le temps, notamment sur plusieurs jours et selon les variations de température.
Un deuxième but de la présente invention est d’accéder à des compositions de mascara dont les propriétés texturantes sont finement ajustables et reproductibles.
Un troisième but de la présente invention est d’accéder à des compositions de mascara dont les propriétés mécaniques du dépôt du produit sur les fibres kératiniques comme la résistance à l’effritement sont finement ajustables et reproductibles.
Un autre but de la présente invention est de proposer une architecture de mascara élaborée à partir d’une proportion prépondérante en poids d’ingrédients mono-composantes. L’usage en prépondérance d’ingrédients mono-composantes permet avantageusement de s’affranchir du risque de variabilité de composition susceptible d’exister entre plusieurs lots de fabrication d’un ingrédient multi composante et donc de son impact sur les propriétés finales du mascara.
Un autre but de la présente invention est de proposer une architecture de mascara permettant de diminuer significativement voire de s’affranchir de l’usage de cires mais demeurant néanmoins très satisfaisante en termes d’effet de maquillage.
Les inventeurs au cours de leurs recherches ont découvert de manière inattendue que les objectifs tels que définis précédemment étaient atteints en utilisant une composition comprenant, notamment dans un milieu physiologiquement acceptable : (1) au moins un monoester d’acide gras linéaire de formule (I) suivante : [Chem 1] (I) dans laquelle R 1 et R 2 sont linéaires et saturés et possèdent, indépendamment l’un de l’autre, un nombre d’atomes de carbone supérieur ou égal à 20, avec R 1 représentant un radical acyle, et R 2 représentant un radical alkyle, et (2) au moins un tensioactif anionique, et (3) au moins une base apte à neutraliser partiellement ou totalement ledit tensioactif anionique, et (4) au moins un copolymère de vinylpyrrolidone/eicosène, et (5) au moins un polymère semi-cristallin; et (6) une phase aqueuse ; et (7) au moins un polymère filmogène sous forme de particules solides en suspension dans la phase aqueuse.
De manière inattendue, les inventeurs ont en effet constaté que la formulation comprenant au moins un monoester d’acide gras linéaire (1), au moins un tensioactif anionique (2) sous forme neutralisée partiellement ou totalement par une base (3), au moins un copolymère de vinylpyrrolidone/eicosène (4), au moins un polymère semi-cristallin (5), une phase aqueuse (6), au moins un polymère filmogène (7) sous forme de particules solides en suspension dans la phase aqueuse (6), permet d’accéder à des compositions dont la stabilité de la consistance dans le temps, notamment sur plusieurs jours et selon les variations de température est améliorée.
De plus, la consistance et les propriétés mécaniques du dépôt de la formulation sur les fibres kératiniques peuvent être finement ajustées et garanties en terme de reproductibilité.
Comme il ressort de ce qui suit, ces nouvelles compositions sont avantageuses sur plusieurs aspects.
Tout d’abord, les composés (1) à (7) requis selon l’invention sont en tant que composé individualisé, mono-composant ou possédant un nombre de composants bien défini par opposition à la majorité des cires conventionnelles qui sont souvent multi-composantes voire avec un nombre de composés indéfini comme les cires naturelles et certaines cires synthétiques.
Ces deux spécificités sont particulièrement intéressantes car elles permettent de s’affranchir d’un risque de variabilité au regard de leurs compositions respectives.
Comme il ressort des exemples ci-après, les compositions conformes à l’invention et reposant sur la mise en œuvre des composés (1) à titre d’agent texturant s’avèrent très satisfaisantes en terme d’effets de maquillage.
Ainsi, des compositions selon l’invention peuvent posséder une texture crémeuse et qui s’avère finement ajustable grâce à la mise en œuvre de la combinaison requise selon l’invention.
L’obtention de ces propriétés est conditionnée par la mise en œuvre des composés (1) à (7) et avantageusement ne requiert donc pas la présence complémentaire de cires notamment en quantité significative.
Ainsi, les compositions selon l’invention comprennent avantageusement moins de 5 % en cires telles que définies ci-après.
Phase continue Comme indiqué précédemment, une dispersion selon l’invention comprend une phase continue, ladite phase continue étant aqueuse ou huileuse, de préférence aqueuse.
De préférence, la phase continue est sous forme liquide à température ambiante et pression atmosphérique. En d’autres termes, la phase continue n'est pas solide à température ambiante et à pression ambiante.
Avantageusement, la phase continue est dotée d’une viscosité adaptée pour assurer la suspension (ou suspensivité) des gouttes sur une période de temps supérieure ou égale à 1 mois, de préférence supérieure ou égale à 3 mois, mieux supérieure ou égale à 6 mois, et tout particulièrement supérieure ou égale 12 mois. Outre le visuel associé, ce caractère suspensif permet de prévenir/limiter les phénomènes de coalescence des gouttes entre elles et/ou de crémage et/ou de sédimentation des gouttes dans la phase continue, et de prévenir le risque d’inhomogénéité de répartition des particules réfléchissantes et donc de prévenir toute altérations du rendu visuel d’une dispersion selon l’invention.
L’homme du métier saura ajuster la viscosité et/ou la nature de la phase continue pour assurer la suspensivité des gouttes de phase dispersée dans la phase continue.
En particulier, à température ambiante et pression atmosphérique, la phase continue liquide d’une dispersion selon l’invention a une viscosité telle que mesurée à 25°C comprise de 1 mPa.s à 5 000 mPa.s, de préférence de 10 mPa.s à 4 000 mPa.s, notamment de 100 mPa.s à 3 000 mPa.s, en particulier de 200 mPa.s à 1 500 mPa.s.
La viscosité est mesurée à température ambiante et à pression ambiante, par la méthode décrite dans WO2017046305.
Phase dispersée La phase dispersée et la phase continue sont non miscibles entre elles à température ambiante et pression atmosphérique.
Selon une première variante, la phase dispersée est une phase huileuse et la phase continue est une phase aqueuse.
Selon une deuxième variante, la phase dispersée est une phase aqueuse et la phase continue est une phase huileuse.
Selon une troisième variante, la phase dispersée et la phase continue sont toutes les deux des phases huileuses non miscibles entre elles à température ambiante et pression atmosphérique. Par « huiles non miscibles » au sens de la présente invention, on entend que le mélange de ces deux huiles ne conduit pas à une solution uniphasique homogène. L’homme du métier saura ajuster le choix des huiles pour satisfaire au critère « non miscible » susmentionné. Des d’huiles non miscibles entre elles sont notamment décrits dans FR1752204 dont le contenu est incorporé par référence.
Une dispersion selon l’invention peut comprendre de 0,5 % à 80%, de préférence de 1% à 70%, mieux de 2,5% à 60%, en particulier de 5% à 50%, de préférence de 7,5% à 40%, mieux de 10% à 30%, et tout particulièrement de 15% à 20%, en poids de phase dispersée par rapport au poids total de la dispersion.
La phase dispersée d’une dispersion selon l’invention est sous forme de gouttes macroscopiques, c’est-à-dire visibles à l’œil nu. Ainsi, dans une dispersion selon l’invention, les phases la constituant y forment un mélange macroscopiquement inhomogène.
En outre, les gouttes présentent avantageusement une monodispersité apparente (i. e. qu’elles sont perçues à l’œil comme des sphères identiques en diamètre). Les gouttes sont avantageusement sensiblement sphériques.
Avantageusement, un procédé selon l’invention est destiné à former des dispersions simples ou multiples dans lesquelles les gouttes ont un diamètre supérieur ou égal à 100 microns, en particulier supérieur ou égal à 250 microns, de préférence supérieur ou égal à 500 microns, et notamment compris entre 250 microns et 3000 microns, de préférence entre 500 microns et 2000 microns, voire entre 750 microns et 1500 microns.
Selon un mode de réalisation particulier, un procédé selon l’invention est destiné à former une dispersion finale simple reposant sur une étape transitoire de formation d ‘une dispersion multiple, comme décrit plus en détails ci-après.
En particulier, un procédé selon l’invention est destiné à former des dispersions dans lesquelles les gouttes possédant un diamètre supérieur ou égal à 100 μm représentent un volume supérieur ou égal à 60%, voire supérieur ou égal à 70%, de préférence supérieur ou égal à 80%, et mieux supérieur ou égal à 90 % du volume total de la phase dispersée et/ou au moins 60%, voire au moins 70%, de préférence au moins 80%, et mieux au moins 90%, des gouttes possèdent un diamètre moyen supérieur ou égal à 100 μm. De préférence ce diamètre est supérieur ou égal à 150 μm, mieux supérieur ou égal à 200 μm, en particulier supérieur ou égal à 250 μm, de préférence supérieur ou égal à 300 μm, en particulier supérieur ou égal à 400 μm et mieux supérieur ou égal à 500 μm.
L’invention propose à cet effet un système de connexion électrique protégée pouvant être facilement assemblé, imperdable, et protégeant la connexion de toutes les agressions.
Dans ce but, l’invention propose un système de connexion électrique protégée pour la connexion d’une machine électrique d’une turbomachine d’aéronef, ledit système comportant :
deux éléments conducteurs tels que des barres ou harnais de puissance, comportant chacun à une extrémité une patte de connexion, au moins un boulon de fixation desdits éléments conducteurs, traversant des orifices desdites pattes, et un boîtier encapsulant ledit au moins un boulon, lesdites pattes et une partie de chacun desdits éléments conducteurs,
caractérisé en ce que le boîtier comprend deux demi-boitiers jointifs montés respectivement sur lesdits deux éléments conducteurs et délimitant ensemble une cavité de réception dudit au moins un boulon et des pattes de connexion, ces demi-boîtiers comportant des premières extrémités axiales ouvertes complémentaires qui sont fixées l’une à l’autre et qui comportent chacune une ouverture ayant une dimension transversale mesurée dans une direction qui est supérieure à une dimension transversale dudit au moins un boulon mesurée dans cette même direction, et des secondes extrémités ouvertes, opposées axialement au premières extrémités, qui sont traversées chacune par un élément conducteur associé et qui comportent chacune une ouverture ayant une dimension transversale mesurée dans ladite direction inférieure à la dimension transversale précitée dudit au moins un boulon.
Selon d’autres caractéristiques du système de connexion électrique :
- la première extrémité axiale d’un demi-boîtier est une extrémité mâle, la première extrémité axiale de l’autre demi-boîtier est une extrémité femelle, et lesdites premières extrémités sont emboîtées l’une dans l’autre, ladite première extrémité axiale mâle comportant une gorge externe dans laquelle est emboîtée une lèvre interne de ladite première extrémité axiale femelle.
- la première extrémité axiale femelle comporte en outre, axialement au droit de sa lèvre interne, une gorge externe recevant un collier de serrage.
- le système comporte un manchon qui est serti sur un des éléments conducteurs à proximité dudit au moins un boulon, et qui porte extérieurement des premiers moyens d’immobilisation axiale et la seconde extrémité d’un des demi-boîtiers est agencée axialement au droit dudit manchon et comporte des seconds moyens d’immobilisation axiale coopérant avec les premiers moyens d’immobilisation axiale pour immobiliser axialement ledit demi-boitier par rapport audit manchon,
- les premiers moyens d’immobilisation axiale comportent au moins deux séries d’ergots parallèles faisant saillie transversalement à partir du manchon, lesdites séries d’ergots étant opposées transversalement de chaque côté du manchon, et les seconds moyens d’immobilisation axiale comportent au moins deux dents internes transversalement opposées s’étendant transversalement à l’intérieur de la seconde extrémité tubulaire du demi-boîtier correspondant, chaque dent interne étant reçue entre deux ergots d’une des séries d’ergots du manchon,
- le manchon est serti autour de l’élément conducteur,
- le manchon fait partie d’un support de l’élément conducteur qui comporte au moins une patte transversale de fixation,