INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les principes décrits ci-dessus pour la paroi périphérique verticale 22 de la cuve 20 peuvent également s’appliquer à une paroi de fond 23 sensiblement plane de la cuve 20 disposée sur une paroi porteuse de fond 19 de la structure porteuse 10. Une telle paroi porteuse de fond 19 est représentée schématiquement sur les figures 16 et 17.
Comme représenté sur la , la paroi porteuse de fond 19 peut présenter des déviations dimensionnelles par rapport à une forme idéale plane. Ces déviations dimensionnelles peuvent par exemple être dues à des tolérances dimensionnelles sur une construction en béton.
Sur la , on a également esquissé en pointillés la position de la paroi de fond 23 de la cuve 20. Comme la paroi périphérique verticale 22, la paroi de fond 23 de la cuve 20 est formée de modules de paroi plans juxtaposés (non représentés), qui peuvent être identiques aux modules de paroi plans 30 constituant la paroi périphérique verticale 22 ; et des éléments d’espacement (non représentés), qui peuvent être identiques aux éléments d’espacement 40 de la paroi périphérique verticale 22, sont disposés entre les modules de paroi et la paroi porteuse de fond afin de rattraper les dimensionnelles précitées.
Comme pour la paroi périphérique verticale 22, il convient de donner aux éléments d’espacement des dimensions aussi petites que possible, afin de maximiser le volume interne de la cuve et de minimiser la quantité de matière à disposer entre la paroi porteuse de fond 19 et la paroi de fond 23, tout en assurant à la paroi de fond 23 une planéité suffisante pour supporter une membrane étanche assurant l’étanchéité de la cuve 20.
Pour cela le procédé de calcul 400 est modifié de la façon suivante : - à l’étape 401, les mesures de position obtenues incluent des mesures de position de la paroi porteuse de fond 19 en trois dimensions ; - à l’étape 402, on définit en outre, dans l’espace interne 11, une position initiale de la paroi de fond 23. Cette position initiale est définie par une facette plane de fond 223 (cf. ) ; - à l’étape 403, on définit en outre des lignes de positionnement 700 (cf. ) définissant des emplacements 730 pour les modules de paroi de la paroi de fond 23. Selon un exemple de réalisation, les lignes de positionnement 700 sont définies à partir des lignes de positionnement 100. Par exemple, comme représenté sur la , les lignes de positionnement 700 comprennent des premières lignes de positionnement 710 qui sont des prolongements des lignes de positionnement verticales 110 sur la paroi porteuse de fond 19, et des deuxièmes lignes de positionnement 720 chacune orthogonale à des premières lignes de positionnement 710 ; - à l’étape 404, on définit en outre des lignes de réglage 750 (cf. ). Les lignes de réglage 750 représentent les positions des éléments d’espacement de la paroi de fond 23 dans sa position finale, et, comme les lignes de réglage 150, sont disposées de telle sorte qu’au moins une ligne de réglage 750 coupe chacun des emplacements pour les modules de paroi de la paroi de fond 23 ; - à l’étape 405, on calcule en outre des dimensions initiales des lignes de réglage 750 à partir des mesures de position de la paroi porteuse de fond 19 obtenues à l’étape 401, et on diminue itérativement les dimensions des lignes de réglage 750 pour rapprocher les modules de paroi de la paroi de fond 23 de la paroi porteuse de fond 19. Cette diminution itérative est réalisée sous la contrainte de critères d’acceptabilité comportant des critères de planéité limitant des déformations de la facette plane de fond 223.
Pour résumer ce qui précède, le procédé de calcul 400 définit et traite les lignes de réglage 750 pour la paroi de fond 23 de la cuve 20 ensemble avec les lignes de réglage 150 pour la paroi périphérique verticale 22 de la cuve 20.
Les critères d’acceptabilité pour les lignes de réglage 750 sont analogues voire identiques à ceux déjà discutés ci-dessus pour les lignes de réglage 150. On ne les détaille donc pas à nouveau.
On précise toutefois que pour permettre un raccord suffisamment aisé entre la facette plane de fond 223 et les facettes planes 224, il est défini une valeur de référence θ de l’angle séparant la facette plane de fond 223 et chaque facette plane 224. Cette valeur de référence θ peut être identique pour chacune des arêtes 725 séparant la facette plane de fond 223 d’une facette plane 224.
Le critère d’angle déjà décrit ci-dessus en rapport avec l’étape 507 et la consiste, pour les arêtes 725, à calculer un angle φ formé par deux pentes PF, PV (cf. ) reliant les sommets des deux éléments d’espacement alignés les plus proches de l’arête 725, et à vérifier si l’angle φ est compris dans un intervalle incluant la valeur de référence θ.
En variante, le raccord entre la facette plane de fond 223 et les facettes planes 224 peut être réalisé au moyen de blocs diédriques, de façon analogue à ce qui a été décrit ci-dessus en rapport avec les figures 15A à 15D. Dans ce cas, le critère de pente spécifique aux blocs diédriques déjà décrit ci-dessus en rapport avec les figures 15A à 15D est vérifié pour les lignes de réglage 150 et 750 correspondant à ces blocs diédriques,
Module optique d’un dispositif lumineux d’un véhicule automobile Domaine technique.
L’invention se rapporte au domaine technique des guides de lumière pour véhicule. Elle trouve une application particulière mais non limitative dans les véhicules automobiles.
Le système comporte en outre un ou plusieurs câbles électriques 14 qui connectent la prise de charge 12 au(x) connecteur(s) de puissance 34.
Comme le montre la , conformément à la présente invention, le système comporte en outre une première pluralité d’alvéoles 20 disposées autour de la prise de charge 12. A titre d’exemple non limitatif, dans le mode particulier de réalisation illustré, la première pluralité d’alvéoles 20 comporte dix-sept alvéoles de section circulaire ayant toutes les mêmes dimensions. En variante, les alvéoles peuvent avoir toute autre forme et n’ont pas nécessairement toutes les mêmes dimensions ni la même forme.
A titre d’exemple non limitatif, la première pluralité d’alvéoles 20 peut être ménagée dans une couronne 22 entourant la prise de charge 12. Le diamètre de la couronne 22 est avantageusement identique au diamètre d’une lance à incendie standard. Les alvéoles 20 sont avantageusement, mais non nécessairement équiréparties sur le pourtour de la couronne 22. La couronne 22 peut être réalisée dans un matériau plastique résistant au feu et aux températures élevées rencontrées en cas d’emballement thermique.
De façon optionnelle, la prise de charge 12 peut être équipée d’un ou plusieurs plots 24 pour la fixation d’une lance à incendie directement sur la prise de charge 12. Cela permet aux pompiers de fixer la lance à incendie sur le véhicule en cas de forte chaleur et lorsqu’il est difficile et trop risqué de rester près du véhicule pour contenir le feu. Dans le mode particulier de réalisation illustré sur la , il est prévu deux plots 24 diamétralement opposés. En variante, le(s) plot(s) 24 de fixation peuvent être remplacés par tout autre dispositif permettant d’encliqueter la lance à incendie sur la prise de charge 12.
Comme le montre la , conformément à la présente invention, le système comporte également un conduit 16 (visible sur la ) disposé autour du ou des câbles électriques 14. Le conduit 16 est en communication de fluide avec la première pluralité d’alvéoles 20. A titre d’exemple non limitatif, le conduit 16 peut être réalisé en fibre de verre tressée, ou encore dans un matériau similaire à celui d’une lance à incendie, par exemple un textile circulaire avec armature diagonale de fils polyester haute ténacité.
Comme le montre la , conformément à la présente invention, le système comporte en outre une seconde pluralité d’alvéoles 32 disposées dans une surface 36 d’une paroi de la batterie, autour du ou des connecteurs de puissance 34. La surface 36 peut être une plaque soudée sur le pack batterie, ou être une partie de la paroi du pack batterie. La seconde pluralité d’alvéoles 32 est en communication de fluide avec le conduit 16. A titre d’exemple nullement limitatif, dans le mode particulier de réalisation illustré sur la , la seconde pluralité d’alvéoles 32 comporte dix-sept alvéoles de section circulaire ayant toutes les mêmes dimensions.
Les première et seconde pluralités d’alvéoles 20, 32 et le conduit 16 sont destinés à recevoir un fluide de refroidissement, tel que de l’eau, en cas d’emballement thermique de la batterie de traction 30. Ainsi, le conduit 16 acheminera le fluide de refroidissement de la prise de charge 12 jusqu’à l’intérieur de la batterie de traction 30.
Le conduit 16 peut être réalisé dans un matériau rigide ou souple. Dans le cas d’un matériau souple, celui-ci devra néanmoins résister à des pressions importantes lors du remplissage en fluide de refroidissement. Le matériau choisi devra aussi être résistant au feu et à des températures élevées rencontrées en cas d’emballement thermique de la batterie de traction 30.
Les alvéoles des premières et secondes pluralités d’alvéoles 20, 32 sont par exemple fermées par des opercules prédécoupés de façon à céder sous la pression du jet de fluide de refroidissement. A titre indicatif, la pression de l’eau éjectée par une lance à incendie peut atteindre 300 bars.
A titre d’exemple non limitatif, les opercules de la première pluralité d’alvéoles 20 peuvent être réalisés en aluminium ou en matière plastique, tandis que les opercules de la seconde pluralité d’alvéoles 32 peuvent être réalisés dans une tôle en acier, de façon à résister davantage à la chaleur que les opercules de la première pluralité d’alvéoles 20.
Le prédécoupage des opercules consiste à réaliser une empreinte de chaque alvéole, de façon à créer une faiblesse mécanique, qui permettra à l’opercule de céder sous la pression du jet de fluide de refroidissement. A titre d’exemple non limitatif, cette empreinte peut être réalisée par découpage laser, ou au jet d’eau, ou encore à l’aide d’une presse de prédécoupage.
A titre d’exemple non limitatif, mais non nécessairement, comme décrit précédemment, les alvéoles des première et seconde pluralités d’alvéoles 20, 32 peuvent présenter une section circulaire, comme dans le mode particulier de réalisation illustré sur les figures 2 et 3.
PROCEDE D’ESTIMATION DE LA TEMPERATURE D’AU MOINS UNE BARRE DE DISTRIBUTION DE COURANT AGENCEE AU SEIN D’UNE BATTERIE ELECTRIQUE L’invention se rapporte à un procédé, mis en œuvre dans un système de gestion d’une batterie électrique d’un véhicule ou dans une unité de commande électronique du véhicule, d’estimation de la température d’au moins une barre de distribution de courant (aussi appelée barre omnibus) agencée au sein d’un boîtier de la batterie électrique. La batterie électrique est typiquement mais non limitativement une batterie de traction du véhicule, notamment une batterie lithium-ion. L’invention se rapporte également à un procédé, mis en œuvre dans un système de gestion d’une batterie électrique d’un véhicule ou dans une unité de commande électronique du véhicule, de régulation de la température de ladite au moins une barre de distribution de courant, le procédé comprenant un tel sous-procédé d’estimation de la température de la barre.
Comme illustré de manière schématique sur la , une batterie 2 de stockage électrique (aussi appelée bloc batterie ou « battery pack » en anglais), implantée dans un véhicule électrique ou hybride, comporte généralement un boîtier 4 renfermant plusieurs modules 6 de stockage d’énergie électrique reliés en série, plusieurs barres de distribution de courant 8 reliant les modules 6 deux à deux, ainsi qu’un refroidisseur 10 disposé au contact des modules 6 pour permettre le refroidissement de ces derniers par conduction thermique. Le refroidisseur 10 renferme par exemple un fluide calorifique permettant le transfert de chaleur par conduction thermique avec les modules 6. Chaque module 6 de stockage d’énergie électrique est typiquement constitué de plusieurs cellules de stockage d’énergie électrique (non visibles sur la ).
Après un certain temps de rechargement de la batterie électrique 2, de la chaleur peut être générée par les barres de distribution de courant 8, du fait de leur résistance électrique propre. La température des barres de distribution de courant 8 peut alors atteindre une température de l’ordre de 100°C voire plus. Or, à une telle température, cette surchauffe des barres de distribution de courant 8 devient le facteur le plus limitant pour la transmission du courant électrique aux modules 6. Ceci empêche d’atteindre des valeurs d’intensité élevées pour le courant électrique, et limite donc la vitesse de charge de la batterie électrique 2 qui ne peut alors dépasser une valeur de vitesse de charge maximale. Il n’est dans ce cas pas possible pour un utilisateur d’obtenir une charge extrêmement rapide de la batterie 2.
Afin de répondre à cette problématique, il est connu d’implanter un ou plusieurs ventilateur(s) 12 au sein du boîtier 4 de la batterie électrique 2. L’implantation de ces ventilateurs 12 dans le boîtier 4 de la batterie électrique 2 améliore en effet le refroidissement des barres de distribution de courant 8. La chaleur générée par chacune des barres de distribution de courant 8 se dissipe alors dans l’air à l’intérieur du boîtier 4 de la batterie 2. En effet, la convection forcée créée par le fonctionnement des ventilateurs 12 augmente fortement l’efficacité de cette dissipation de chaleur par rapport à la convection naturelle. En raison du refroidissement effectué au niveau du refroidisseur 10 et de la limitation du courant électrique imposée par le système de gestion des fonctions de la batterie (appelé BMS en anglais pour « Battery Management System » - ce système n’étant pas représenté sur la ), la plupart des composants à l’intérieur de la batterie 2 (excepté les barres de distribution de courant 8) sont maintenus à une température inférieure à 50°C. La température de l’air dans la batterie électrique 2 se situe alors entre la température des modules 6 et la température des barres de distribution de courant 8. Toutefois, cette température de l’air avoisine la température des modules 6 parce que la surface de transfert de chaleur entre les modules 6 et l’air est beaucoup plus élevée que celle entre les barres de distribution de courant 8 et l’air. Cet écart de températures entre l’air et les barres de distribution de courant 8 permet un échange thermique efficace par la convection forcée créée par les ventilateurs 12. Les ventilateurs 12 permettent en outre un échange thermique entre les modules 6 et l’air, par conséquent la chaleur générée par les barres de distribution de courant 8 est mieux dissipée dans le refroidisseur 10 en traversant les modules 6. Autrement dit, grâce à la présence des ventilateurs 12, le fonctionnement du refroidisseur 10 pour la batterie 2 dans son ensemble est optimisé.
Les canaux 21 des zones aller 22 et retour 25 sont disposés en en vis-à-vis des cellules 2 à refroidir.
Ces rangées 3 de cellules sont placées perpendiculairement aux zones aller 22 et retour 25.
Dans l’exemple décrit, les cellules de batterie sont disposées selon 30 rangées de deux cellules, soit un total de 60 cellules à refroidir.
Le nombre Nr de canaux dans la zone retour 25 est inférieur au nombre Nsd de canaux dans le tronçon sous-densifié 27.
Dans l’exemple décrit, le nombre Nr de canaux dans la zone retour 25 est 4, le nombre Nsd dans le tronçon sous-densifié 27 est de 6 et le nombre Nd de canaux dans le tronçon densifié 28 est de 12.
En variante non illustrée, le nombre Nr de canaux dans la zone retour 25 est 2, le nombre Nsd dans le tronçon sous-densifié 27 est de 3 et le nombre Nd de canaux dans le tronçon densifié 28 est de 6.
Les canaux 21 dans la zone retour 25 sont de forme rectiligne et sont parallèles entre eux, avec un pas régulier entre eux ici égal à DY à savoir le pas des canaux dans le tronçon densifié 29 de la zone aller 22.
Comme visible sur la , le tronçon sous-densifié 27 est placé à côté d’un tronçon terminal 35 de la zone retour 25 de sorte que le tronçon sous-densifié 27 puisse extraire des calories dégagées dans le tronçon terminal 35 de la zone retour.
Ainsi il est possible de refroidir ce tronçon terminal 35, qui peut présenter des risques de surchauffe indésirable.
Les canaux de la zone retour 25 se raccordent à plusieurs canaux de sortie de fluide 36.
Le tronçon terminal 35 de la zone retour 25 est adjacent aux canaux de sortie 36.
Ces canaux de sortie 36 sont disposés en décalage des emplacements qui reçoivent les cellules à refroidir.
Autrement dit ces canaux de sortie 36 ne sont pas en vis-à-vis des cellules à refroidir.
Les canaux d’entrée 23 et de sortie 36 de fluide sont disposés d’un même côté des plaques 11 et 12.
Les figures 2 et 3 illustrent des configurations différentes de canaux d’entrée 23 et de sortie 36. Il est préférable d’avoir les canaux orientés de manière oblique comme représenté sur la , pour un meilleur écoulement.
Comme illustré sur la , la largeur W1 de la zone aller 22 est plus grande que la largeur W2 de la zone retour 25, la largeur étant mesurée suivant une direction LT transversale aux canaux dans ces zones.
L’invention propose ainsi un dispositif de régulation thermique, notamment de refroidissement, pour composant électrique susceptible de dégager de la chaleur lors de son fonctionnement, notamment pour un module de stockage d’énergie électrique, ce dispositif comportant une plaque supérieure et une plaque inférieure assemblée avec la plaque supérieure pour former ensemble une pluralité de canaux de circulation pour un fluide caloporteur, notamment un fluide réfrigérant, dispositif dans lequel les canaux s’étendent, successivement suivant le sens de circulation de fluide caloporteur, dans une zone aller dans laquelle les canaux communiquent avec une ou plusieurs entrées de fluide, une zone de retournement et une zone retour dans la laquelle les canaux communiquent avec une ou plusieurs sorties de fluide, la zone de retournement reliant les zones aller et retour de manière à ce qu’au moins certains des canaux présentent une forme sensiblement en U dans cette zone de retournement, le dispositif étant caractérisé en ce que la zone aller présente, successivement suivant le sens de circulation de fluide caloporteur, un tronçon sous-densifié et un tronçon densifié, le nombre (Nsd) de canaux dans le tronçon sous-densifié étant strictement inférieur au nombre (Nd) de canaux dans le tronçon densifié.
Il est entendu que l’ensemble des canaux dans le tronçon sous-densifié se raccordent tous sur l’un au l’autre des canaux du tronçon densifié.
L’invention permet d’optimiser les gradients de température des plaques assemblées via une disposition particulière de canaux de refroidissement dans la zone aller, la zone de retournement et la zone retour. Cet agencement est optimisé pour une ou plusieurs circulations en U.
L’invention permet une bonne homogénéité de température du dispositif.
En effet, dans le tronçon sous-densifié, comme le nombre de canaux est réduit, la vitesse d’écoulement est plus rapide que dans le tronçon densifié.
Ainsi dans le tronçon densifié, du fait de la vitesse du fluide et bien que le fluide soit à l’état principalement liquide (état qui présente un faible coefficient d’échange thermique), le fluide caloporteur peut évacuer une relativement grande quantité de chaleur grâce à la grande vitesse et ce malgré l’état principalement liquide.
Ainsi même si le nombre de canaux est réduit dans ce tronçon sous-densifié, impliquant de fait une surface d’échange thermique plus petite, l’invention permet avec la vitesse de fluide plus grande et la phase liquide, d’améliorer globalement les échanges thermiques dans le tronçon sous-densifié.
Avec une circulation en U, ce tronçon sous-densifié permet de refroidir une région voisine exposée au risque de surchauffe située en bout de la circulation en U.
Selon l’un des aspects de l’invention, le tronçon sous-densifié est disposé entre l’entrée, ou les entrées, de fluide et le tronçon densifié.
Selon l’un des aspects de l’invention, le nombre (Nd) de canaux dans le tronçon densifié est au moins 1,5 fois plus grand que le nombre (Nsd) de canaux dans le tronçon sous-densifié.
Le nombre (Nd) de canaux dans le tronçon densifié (28) est notamment le double du nombre (Nsd) de canaux dans le tronçon sous-densifié (27).
Par exemple le nombre (Nd) est égal à 12 et le nombre (Nsd) de canaux dans le tronçon sous-densifié est égal à 6.
Dans un autre exemple, le nombre (Nd) est égal à 6 et le nombre (Nsd) de canaux dans le tronçon sous-densifié est égal à 3.
Dans un autre exemple, le nombre (Nd) est égal à 3 et le nombre (Nsd) de canaux dans le tronçon sous-densifié est égal à 2.
D’autres nombres de canaux peuvent bien entendu être prévus.
Selon l’un des aspects de l’invention, le diamètre hydraulique des canaux reste identique dans le tronçon sous-densifié et dans le tronçon densifié.
– une lunette de confort montée mobile en rotation autour d'un axe de rotation sur la cuvette de cabinet,
– un dispositif de défécation tel que décrit précédemment,
la lunette de confort étant rendue solidaire de la cuvette de cabinet et du dispositif de défécation par l'intermédiaire d'organes de verrouillage, chaque organe de verrouillage passant au travers de l'un des deux manchons du système de fixation du dispositif de défécation, le dispositif de défécation étant monté en prise entre la lunette de confort et la cuvette de cabinet.
Avantageusement, les organes de verrouillage comportent chacun une tige filetée insérée dans le fût cylindrique d'un manchon, une extrémité supérieure de la tige filetée étant en appui contre l’épaulement du manchon, ou le cas échéant les bords supérieurs de part et d’autre de l’oblongue correspondante, et un écrou de fixation collaborant avec une extrémité libre de la tige filetée passant au travers du fût cylindrique du manchon, l’extrémité libre de la tige filetée étant située du côté opposé de lunette par rapport à la cuvette de cabinet.
D’autres caractéristiques et avantages de l’invention apparaîtront encore au travers de la description qui suit d’une part, et des exemples de réalisation donnés à titre indicatif et non limitatif en référence aux dessins schématiques annexés d’autre part, sur lesquels :
illustre schématiquement en perspective un ensemble WC selon l'invention.
est une vue schématique de dessus de la plateforme d'un dispositif de défécation selon l'invention, tel que celui illustré par la .
est une vue schématique du dessus du dispositif de défécation selon l’invention destiné à être utilisé sans lunette de confort ;
est une vue schématique en perspective d'un manchon du système de fixation du dispositif de défécation selon l'invention.
est une vue schématique en coupe d'un premier exemple de réalisation du système de fixation du dispositif de défécation selon l'invention.
est une vue schématique de dessus de l'exemple de réalisation illustré par la .
est une vue schématique en coupe d'un deuxième exemple de réalisation du système de fixation du dispositif de défécation selon l'invention.
est une vue schématique en coupe d'un troisième exemple de réalisation du système de fixation du dispositif de défécation selon l'invention.
Bien entendu, les caractéristiques, les variantes et les différentes formes de réalisation de l'invention peuvent être associées les unes avec les autres, selon diverses combinaisons, dans la mesure où elles ne sont pas incompatibles ou exclusives les unes des autres. On pourra notamment imaginer des variantes de l’invention ne comprenant qu’une sélection de caractéristiques décrites par la suite de manière isolée des autres caractéristiques décrites, si cette sélection de caractéristiques est suffisante pour conférer un avantage technique ou pour différencier l’invention par rapport à l’état de la technique antérieur.
– le réceptacle collecteur présente au moins une paroi convergente vers l’orifice d’évacuation ;
– le réceptacle collecteur présente une paroi d’écoulement plane et inclinée vers l’orifice d’évacuation ;
– l’orifice d’évacuation dudit réceptacle collecteur est disposé au bord inférieur de ladite paroi d’écoulement plane et inclinée ;