INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans le cas particulier où un compteur est éjecté, e.g. par envoi d’un message « Kick », par son DC favori, il essaye alors de se connecter à un concentrateur de données en mettant en œuvre le procédé décrit en référence à la . Les raisons d’une telle éjection sont variées. Il peut s’agir, par exemple, de forcer le compteur à se connecter à un DC avec un PAN-ID différent, ou de forcer la « remise à zéro » de certains contextes de communication afin de revenir, après ré-enregistrement, à un état initial connu. Dès lors, ce compteur ne met en œuvre le procédé décrit en référence à la que lorsque le nouveau DC auquel il se rattache devient son DC favori, c’est-à-dire au bout d’une durée T de connexion sans problème.
Le circuit de détection du compteur selon l’invention permet donc de détecter, en injectant un signal de test sur le conducteur de phase, si le disjoncteur est ouvert ou fermé lorsque l’organe de coupure est ouvert.
La différence du niveau de tension intermédiaire, entre les cas disjoncteur ouvert et disjoncteur fermé, est typiquement de l’ordre du V ou de la centaine de mV, et est donc facilement mesurable. La détection est moins sensible au bruit et donc plus fiable et plus robuste que dans l’art antérieur.
On propose de plus un compteur tel que précédemment décrit, le composant d’injection étant un premier condensateur intégré dans un premier filtre passe-haut permettant de filtrer des signaux parasites provenant du réseau de distribution.
On propose de plus un compteur tel que précédemment décrit, dans lequel le au moins un composant générateur comporte un module générateur agencé pour produire le signal de test avec le niveau de tension prédéterminé, et un driver formant une source de courant agencée pour assurer que le signal de test est généré avec un niveau de courant suffisant pour conserver, en sortie du au moins un composant générateur, un niveau de tension égal au niveau de tension prédéterminé.
On propose de plus un compteur tel que précédemment décrit, dans lequel la chaîne de mesure comporte successivement, d’amont en aval, un deuxième filtre passe-haut, un détecteur d’enveloppe et un filtre passe-bas.
On propose de plus un compteur tel que précédemment décrit, comprenant en outre un convertisseur analogique numérique positionné en amont du détecteur d’enveloppe.
On propose de plus un compteur tel que précédemment décrit, comprenant en outre un convertisseur analogique numérique positionné en aval du détecteur d’enveloppe.
On propose de plus un compteur tel que précédemment décrit, la chaîne d’injection étant agencée pour, lorsque l’organe de coupure est ouvert, injecter le signal de test périodiquement, pendant une durée prédéterminée.
On propose de plus un compteur tel que précédemment décrit, la chaîne d’injection étant agencée pour, lorsque l’organe de coupure est ouvert, injecter le signal de test en continu.
On propose de plus un compteur tel que précédemment décrit, dans lequel le signal de test est un signal alternatif ayant une fréquence au moins cent fois supérieure à une fréquence d’un courant de phase circulant sur la phase du réseau de distribution.
On propose de plus un compteur tel que précédemment décrit, le compteur étant un compteur monophasé.
On propose de plus un compteur tel que précédemment décrit, dans lequel le conducteur de phase est relié à une masse électrique du compteur en amont de l’organe de coupure, le compteur comprenant en outre un deuxième condensateur positionné en amont de l’organe de coupure et ayant une première borne connectée au conducteur de neutre et une deuxième borne connectée au conducteur de phase.
Vb=Vp*(Z(C1)+Z(abonné)+Z(C2)//Z(amont))/(R+Z(C1)+Z(abonné)+ Z(C2)//Z(amont)), où :
Vp est le niveau de tension prédéterminé, Z(C1) est une impédance du premier condensateur, Z(C2) est une impédance du deuxième condensateur, Z(amont) est une impédance entre la phase et le neutre en amont du compteur, Z(abonné) est une impédance entre la phase et le neutre en aval du compteur, lesdites impédances étant estimées à une fréquence du signal de test.
On propose de plus un compteur tel que précédemment décrit, le compteur étant un compteur triphasé.
Le panneau 160 forme un cinquième panneau qui réalise une cinquième porte (ou une première porte supplémentaire) dans la troisième paroi 131 de l’enceinte 130. La panneau 160 est ainsi sensiblement en regard du panneau 70 et la cinquième porte (la première porte supplémentaire) est ainsi sensiblement en regard de la quatrième porte.
Ainsi, lorsque l’on souhaite installer un dispositif à refroidir dans l’enceinte 50 ou intervenir pour une maintenance, on procède à l’arrêt du système 1, puis à la mise à l’air de l’enceinte 10 à l’aide de la pompe 46. Le demi-cylindre 142 est déposé pour accéder à l’intérieur de l’enceinte 140. Le panneau 160 est déboulonné du cadre 150 et déposé. Le panneau 160 déposé, le panneau 30 est accessible en intervenant au travers du cadre 150 et le panneau 30 est déboulonné du cadre 20 et déposé. Le panneau 30 déposé, le panneau 70 est accessible en intervenant au travers du cadre 20. Il est alors procédé au déboulonnage du panneau 70 et à sa dépose du cadre 60. L’intérieur de l’enceinte 50 est alors accessible. Ainsi, l’ouverture de la cinquième porte (première porte supplémentaire) permet l’ouverture de la première porte.
Avantageusement, et selon un huitième mode de réalisation représenté en , l’enceinte 140 comprend une sixième porte 143 ( ou deuxième porte supplémentaire) réalisée sous la forme d’un sixième panneau boulonné sur le demi-cylindre 142 pour occulter une découpe 144.
La découpe 144 est sensiblement en regard du panneau 160. Ainsi, la dépose de la porte 143 autorise l’accès au panneau 160 en intervenant au travers de l’ouverture 143 et permet l’ouverture de la sixième porte.
Selon un neuvième mode de réalisation représenté en , l’enceinte 140 possède une structure identique à celle de l’enceinte 130. L’enceinte 140 est ainsi un cylindre d’axe longitudinal O10 et de quatrième paroi 145 dont la quatrième courbe directrice 146 est octogonale. L’enceinte 140 comprend un châssis 147 comportant une cinquième base inférieure octogonale dont les sommets sont reliés à des sommets d’une sixième base supérieure octogonale par des montants 148.1 à 148.8. Le châssis 147 définit ainsi huit cadres rectangulaires 170 à 177 sur lesquels sont respectivement rapportés par boulonnage huit panneaux 180 à 187 plans pour définir huit quatrièmes faces latérales de l’enceinte 140. Les panneaux 180 à 187 s’étendent respectivement en regard des panneaux 160 à 167.
Le panneau 180 forme un sixième panneau qui réalise une sixième porte dans la quatrième paroi 145 de l’enceinte 140. La panneau 180 est ainsi sensiblement en regard du panneau 160 et la sixième porte est ainsi sensiblement en regard de la cinquième porte.
Ainsi, lorsque l’on souhaite installer un dispositif à refroidir dans l’enceinte 50 ou intervenir pour une maintenance, on procède à l’arrêt du système 1, puis à la mise à l’air de l’enceinte 10 à l’aide de la pompe 46. Le panneau 180 est déboulonné du cadre 170 et déposé. Le panneau 180 déposé, le panneau 160 est accessible en intervenant au travers du cadre 170 et le panneau 160 est déboulonné du cadre 150 et déposé. Le panneau 160 déposé, le panneau 30 est accessible en intervenant au travers du cadre 150. Il est alors procédé au déboulonnage du panneau 30 et à sa dépose du cadre 20. Le panneau 30 déposé, le panneau 70 est accessible en intervenant au travers du cadre 20. Il est alors procédé au déboulonnage du panneau 70 et à sa dépose du cadre 60. L’intérieur de l’enceinte 50 est alors accessible.
Selon un dixième mode de réalisation représenté en , la seconde enceinte externe 140 est, ici, un cylindre monobloc 180 qui est monté autour de la première enceinte 130 externe par translation parallèlement à l’axe O10. Un premier couvercle inférieur 181 et un deuxième couvercle supérieur 182 sont rapportés par boulonnage respectivement sur l’extrémité inférieure 183 et l’extrémité supérieure 184 du cylindre 180. Le couvercle 182 est configuré pour laisser passer les connexions nécessaires, de préférence de manière étanche. Par exemple, le couvercle 182 comprend des orifices de passage étanches de câbles et/ou autre appareillages.
Selon un onzième mode de réalisation représenté en , le cylindre 180 comprend une portion supérieure de cylindre 185 rapportée/fixée de façon étanche, par exemple par boulonnage, sur une portion inférieure de cylindre 186.
De préférence, les portes sont commandées pour former un sas : chaque porte ne pouvant être ouverte que lorsque l’autre porte est refermée. On peut prévoir un mécanisme permettant, lorsque la deuxième porte est ouverte et la première porte est fermée, de transporter un dispositif à refroidir contenu dans le conduit jusque dans la deuxième enceinte et inversement. Le mécanisme comprend par exemple un bras robotisé contenu dans la deuxième enceinte.
Système de réfrigération et procédé de chargement d’un tel système de réfrigération OBJET DE L’INVENTION
La présente invention concerne le domaine des systèmes de réfrigération cryogénique destinés à porter un échantillon à un température voisine ou inférieure au Kelvin.
Des caractéristiques et autres avantages de l’invention apparaîtront à la lecture de la description qui va suivre, donné uniquement à titre d’exemple non limitatif, et faite en référence aux dessins annexés et sur lesquels : ou représente une vue en perspective d’un exutoire de fumées selon l’invention, constituée d’au moins une tôle de couverture de toiture en PET-G selon une géométrie à profil ondulé. ou est une variante de la , selon un profil nervuré de tôle. ou représente une vue en perspective et de dessus d’une couverture de toiture intégrant plusieurs exutoires de la . ou correspond à une vue de dessous de la toiture de la , depuis l’intérieur d’un bâtiment. ou est une vue en perspective de dessus et de détail d’une partie de couverture selon l’invention. ou montre une vue schématique partielle en coupe de la fixation de l’exutoire de l’invention dont la tôle est à profil ondulé, avec une autre tôle de couverture du type usuelle à profil également ondulé. ou correspond à la avec un profil nervuré de tôle pour l’exutoire et la tôle de couverture usuelle adjacente.
L’exutoire 1 de l’invention illustré sur les figures 1 et 2 est destiné à être inséré dans une couverture 2 d’une toiture 3 comme montré sur les figures 3 à 5.
Selon l’invention, l’exutoire 1 constitue directement partie de la couverture 2. L’exutoire 1 forme une surface continue avec le reste de la couverture. L’exutoire 1 ne forme aucune partie en saillie par rapport au reste de la couverture 2. L’exutoire 1 est une tôle d’évacuation des fumées 10 qui est en matière thermoplastique apte à se ramollir et à se rétracter à une température de l’ordre de 80°C, en particulier à 82°C ou 83°C.
La couverture 2 comporte des tôles de préférence métalliques 20 de couverture usuelle et au moins une tôle d’évacuation des fumées 10 à fonction supplémentaire, celle d’exutoire. Les tôles de couverture usuelle 20 sont dites dans la suite de la description « tôles métalliques » bien qu’elles puissent être dans un autre matériau, par exemple en polyester armé de fibres de verre. Les tôles 20 de couverture usuelle et les tôles 10 d’évacuation des fumées sont coplanaires.
Les tôles métalliques 20 sont de préférence du type à profil ondulé comme montré sur les figures 3 à 6, ou à profil nervuré du type trapézoïdal ( ). L’exutoire 1 est agencé entre ces tôles métalliques 20 à l’endroit destiné à constituer une ouverture d’échappement des fumées en cas d’incendie ou de chaleur atteignant une température de l’ordre de 80°C.
Lorsque l’exutoire 1 remplit son rôle en utilisation de travail, c’est-à-dire en cas d’incendie ou de chaleur atteignant une température de l’ordre de 80°C du côté de la face intérieure de ladite au moins une tôle d’évacuation des fumées 10 de la couverture 2 (la face côté intérieur du bâtiment tel que visible sur la ), ladite au moins une tôle d’évacuation des fumées 10 se ramollit, se déforme en se rétractant, se détériore et finit par chuter. L’exutoire 1 de l’invention pourra être remplacé aisément lors de la rénovation de la couverture de toiture, en intégrant une ou plusieurs nouvelles tôles d’évacuation des fumées 10 et en changeant les tôles métalliques 20 adjacentes.
La grandeur surfacique de la tôle d’évacuation des fumées 10 et le nombre de tôles d’évacuation des fumées 10 dépendent de la grandeur du bâtiment à protéger.
Avantageusement, la totalité de l’exutoire 1 (l’ensemble de la tôle d’évacuation des fumées 10) est en PET-G. Si le PET-G est habituellement utilisé pour des emballages alimentaires, le demandeur a mis en évidence que ce matériau convient dans une toute autre utilisation qui une utilisation combinée, d’une part, quant à une couverture de toiture hors utilisation de travail d’un exutoire de fumées, et d’autre part, quant à un exutoire de fumées en utilisation de travail lorsque la tôle est en contact avec une atmosphère atteignant une température de l’ordre de 80°C.
De préférence, la tôle d’évacuation des fumées 10 est transparente ou translucide, de sorte à constituer un puits de lumière pour le bâtiment. De préférence, le PET-G est traité pour être résistant aux ultraviolets.
La tôle d’évacuation des fumées 10 présente une surface légèrement supérieure à celle correspondant à l’ouverture finale d’échappement des fumées que doit présenter l’exutoire 1. En effet, la tôle d’évacuation des fumées 10 présente sa surface périphérique 11 qui sert à la fixation de la tôle et est destinée à être recouverte par les tôles métalliques 20 adjacentes de la couverture 2 ( ). La tôle d’évacuation des fumées 10 est apte à être découpée sur chantier, en particulier via un outil du type scie, pour correspondre à la surface de l’exutoire 1. On adapte ainsi sur place la surface souhaitée d’exutoire. Cet avantage de découpe aisée permet également de concevoir la géométrie voulue d’exutoire, pour présenter des formes diverses telles qu’une forme circulaire, rectangulaire, carrée, ou toute autre forme polygonale.
Comme montré sur les figures 6 et 7, l’exutoire 1 est destiné à être fixé directement sur la charpente 4 de la toiture, avec le même type de moyens de fixation 5 que pour la fixation des tôles métalliques 20. Les moyens de fixation 5 sont du type usuel. Ils comprennent par exemple des vis autoperceuses 50, des rondelles d’étanchéité 51, et des pontets 52.
L’exutoire 1 est destiné, au moins en sa périphérie 11, à épouser le profil de la couverture 2. Le procédé d’installation et de fixation de l’exutoire 1 est mis en œuvre concomitamment et dans la continuité de la mise en place de l’ensemble de la couverture 2 de la toiture 3 (figures 3 et 5), et cela par la même personne. Le procédé d’installation et de fixation de l’exutoire se fait de la manière suivante : la tôle d’évacuation des fumées 10 est positionnée sur la charpente de la toiture et les tôles métalliques 20 adjacentes sont positionnées pour recouvrir la périphérie 11 de la tôle d’évacuation des fumées 10, puis des moyens de fixation 5 usuels comprenant des vis autoperceuses sont mis en œuvre pour traverser les tôles métalliques 20 et la tôle d’évacuation des fumées 10, comme montré sur les figures 5 à 7. En fixant les tôles métalliques 20 de la couverture, l’exutoire 1 est également directement fixé à la charpente et au reste de la couverture de la toiture. Selon la superficie de l’exutoire, des moyens de fixation 5 peuvent être aussi disposés non seulement en périphérie 11 mais également sur la surface centrale de l’exutoire ( ) pour coopérer avec la charpente disposée en dessous et supportant la ou les tôles d’évacuation des fumées 10. L’exutoire 1 en faisant office directement d’une partie de la couverture 2 est par conséquent simple et rapide d’installation.
Plaque de soubassement pour clôture et clôture correspondante Le domaine de l'invention est celui de la conception et de la fabrication des clôtures.
Plus précisément, l'invention concerne une plaque de soubassement pour la réalisation de clôtures, ainsi qu'une clôture mettant en œuvre une ou plusieurs plaques de soubassement conformes à l'invention.
Art antérieur Les clôtures comprennent classiquement des poteaux dont l'extrémité inférieure est solidarisée au sol généralement de manière telle que ceux-ci s'étendent essentiellement verticalement, et au moins un élément de séparation solidarisé aux poteaux.
Des plaques de soubassement sont parfois placées à la base d’une clôture sous les éléments de séparation. Les plaques de soubassements de clôture s’insèrent dans les feuillures de poteaux. Elles permettent une meilleure finition, protègent la clôture lors de la tonte, et peuvent servir de légère retenue de terrain. Elles peuvent être en béton, en composite, en acier ou en aluminium. Celles en acier ou en aluminium présentent l’avantage d’être légères mais comme toutes les plaques actuellement sur le marché (celles en béton notamment), elles ne sont pas compatibles avec tous les types de poteaux.
Les gammes de variations de l’indicateur Ic,ZCP pour une variation de la température de 22°C à 71°C sont en effet les suivantes: - Variation de Ic,ZCP pour Vce =1.19V (+4% par rapport à Vce,ZCP) : de 40.7A à 39.86A, soit 2% de variation ; - Variation de Ic,ZCP pour Vce = 1.165V (+2% par rapport à Vce,ZCP) : de 37.84A à 37.44A, soit 1% de variation ; - Variation de Ic,ZCP pour Vce = 1.145V (= Vce,ZCP) : de 35.61A à 335.55A, soit 0.17% de variation ; -Variation de Ic,ZCP pour Vce = 1.115V (-3 % par rapport à Vce,ZCP) : de 32.36A à 32.79A, soit 1.3% de variation ; - Variation de Ic,ZCP pour Vce = 1.09V (-5 % par rapport à Vce,ZCP) : de 29.75A à 30.55A, soit 2.6% de variation.
On comprend donc que la connaissance de la température est critique pour l’indicateur de dégradation de l’art antérieur mais n’est pas nécessaire pour l’indicateur de dégradation suivant l’invention
Le procédé ne nécessite pas non plus de procéder à une série de mesures pour obtenir l’état de santé correspondant à l’instant t, dont le but serait de tracer un faisceau de caractéristiques à différentes températures de manière à en déduire la position du point ZCP. Il suffit simplement de déterminer une première fois la tension V,ZCP, par exemple avant la mise en place du composant électronique de puissance dans un système qui l’embarque ou par exemple au moyen des données fournies par le fabricant.
On pourra aussi remarquer sur ce graphique qu’il n’est pas indispensable de déterminer et/ou de fixer V,ZCP avec une précision très élevée pour mettre en œuvre le procédé suivant l’invention. Notamment, une imprécision de 5% sur V,ZCP se traduit par une variation relative de I,ZCP avec la température d’au maximum 1,5% dans la gamme de température [45°C, 65°C], V,ZCP ayant été déterminée à 55°C.
La mesure de la tension électrique V,ZCP0 pour l’étape b du procédé est fixée à une précision relative qui peut dépendre du type du composant électronique de puissance et qui peut notamment avoir une valeur inférieure à 5%, c’est-à-dire qu’à l’instant t1, la tension électrique V est égale à V,ZCP0 à + ou – 5% près.
La précision avec laquelle V,ZCP est déterminée et/ou fixée pour mettre en œuvre le procédé pourra donc être adaptée à la précision nécessaire sur l’indicateur de dégradation, mais avantageusement une précision inférieure à 5% permet d’obtenir des résultats satisfaisants sans nécessiter la mise en œuvre de dispositifs coûteux et/ou complexes.
La représente, pour trois modules IGBT portant la même référence CMT150TX de la marque Mitsubishi, la variation relative d’un indicateur de dégradation de l’art antérieur, à savoir la tension Vce mesurée à une température égale à 55°C et à un courant de 60A, en fonction de la dégradation de ce module, c’est-à-dire du nombre de cycles en température auquel il a été soumis.
Trois modules différents ont été testés (échantillon 1, échantillon 2, échantillon 3) dans la mesure où la dégradation de ces composants électroniques présente un caractère aléatoire, de sorte que des disparités dans la dégradation peuvent apparaître pour deux composants d’un même lot par exemple.
La représente, pour les mêmes modules IGBT, la variation relative de l’indicateur de dégradation suivant l’invention, à savoir l’intensité I,ZCP mesurée à une tension V,ZCP égale à 1,14V en fonction de la dégradation de ce module, c’est-à-dire du nombre de cycles en température auquel chaque module a été soumis.
La représente, toujours pour les mêmes modules IGBT, l’indicateur de dégradation suivant l’invention I,ZCP de la en fonction de l’indicateur de dégradation de l’art antérieur (tension Vce) de la .
En d’autres termes, une courbe de la représente la correspondance entre les résultats obtenus sur la variation relative du nouvel indicateur I,ZCP et celui de l'état de l'art Vce, au fur et à mesure de la progression des dégradations.
On constate sur cette figure qu’il existe une bijection entre I,ZCP(t) et V,ZCP (t). Si l’on admet que V,ZCP (t) est un indicateur satisfaisant de l’état de vieillissement du composant, I,ZCP(t) est donc lui aussi un indicateur satisfaisant de cet état de dégradation.
En revanche, on constate que I,ZCP(t) est pratiquement une fonction linéaire de V,ZCP (t), de pente supérieure à 1. La sensibilité de I,ZCP(t) est donc meilleure que celle de V,ZCP (t), en l’occurrence d’un facteur 1,5 à 2.
On comprend donc que le procédé suivant l’invention est particulièrement avantageux, puisqu’il permet non seulement de se passer de capteur de température, mais qu’il fournit aussi un indicateur de l’état de santé du composant plus sensible, qui permettra de bâtir une stratégie de maintenance des systèmes embarquant le composant électronique de puissance avec des intervalles de confiance améliorés.
La simplicité du procédé permet sa mise en œuvre in situ, pour obtenir un diagnostic de l’état de santé d’un composant en temps réel.
L’indicateur de l’état de santé du composant électronique peut être déduit de I,ZCP(t) par exemple par une comparaison avec I,ZCP(t0). Ainsi, on peut calculer le rapport de I,ZCP(t) et de I,ZCP(t0) ou la variation absolue ou relative de I,ZCP entre l’instant initial et l’instant t.
Les première et deuxième parties de boucle peuvent être reliées ensemble en plaçant les surfaces intérieures de la première partie de boucle contre les surfaces intérieures de la deuxième partie de boucle, ce qui amène les aimants à s’attirer l’un l’autre, puis en faisant glisser l’élément coulissant du couvercle de verrouillage vers le premier évidement arrière contre une force du ressort jusqu’à ce que l’élément de fixation avant du couvercle de verrouillage vienne en contact avec la bride d’engagement avant de la seconde partie de boucle et que l’élément de fixation arrière du couvercle de verrouillage vienne en contact avec la bride d’engagement arrière de la deuxième partie de boucle. L’élément coulissant est alors libéré pour ramener le ressort dans une position de repos avec les brides d’engagement maintenant les éléments de fixation avant et arrière dans une position verrouillée.
Dans un mode de réalisation, il y a un levier de traction relié au ressort, à l’opposé de l’axe de pivotement. La première partie de boucle peut être dégagée de la seconde partie de boucle lorsque les parties de boucle sont en position verrouillée en tirant sur le levier de traction dans une direction s’éloignant de la seconde partie de boucle, contre une force du ressort, jusqu’à ce que la fixation avant pivote autour de l’axe de pivotement pour libérer l’élément de fixation avant de la première bride d’engagement, et faire coulisser l’élément coulissant vers le premier évidement arrière jusqu’à ce que l’élément de fixation arrière se dégage de la bride d’engagement arrière. Une tête de traction sur une sangle de traction peut être reliée au levier de traction pour aider à déplacer le levier contre la force du ressort.
L’axe de pivotement est relié à la première partie de boucle en l’insérant dans un évidement pivotant dans la première partie de boucle. L’évidement pivotant contient des fentes de pivotement opposées qui reçoivent l’axe de pivotement de sorte qu’il est maintenu dans les fentes mais peut tourner sous l’effet de la pression du levier de traction.