INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
E1 – : Ouverture de la vanne V_IN et de la vanne V_1 et activation de la pompe P_1. Un premier échantillon gazeux est prélevé à travers le conduit d'entrée 10 et envoyé directement dans la première unité de préconcentration U_1. E2 - : On commande une ouverture de la vanne V_1 pour disposer d'une entrée d'air à travers la pompe P1, une ouverture de la vanne V_2, une activation de la pompe P_2 et un chauffage (C) de la première unité de préconcentration U_1 pour désorber l'échantillon. On obtient un transfert du premier échantillon gazeux de la première unité de préconcentration U_1 vers la deuxième unité de préconcentration U_2. E3 (voir ) : Le cycle comportant les étapes E1 et E2 est répété plusieurs fois successivement (au moins une fois pour faire au total au moins deux cycles) avec, à chaque cycle, un nouvel échantillon gazeux prélevé via le conduit d'entrée 10 (branche NO sur la ). A chaque nouveau cycle, on augmente la concentration en échantillon prélevé dans la deuxième unité de préconcentration U_2. E4 – : Une fois l'échantillon suffisamment concentré ou à la concentration souhaitée (C_2=C_lim2) dans la deuxième unité de préconcentration U_2, il peut être envoyé pour analyse dans un détecteur D inséré dans le réseau. Pour ce transfert, on commande l'ouverture de la vanne V_1 pour avoir une entrée d'air au niveau de la pompe P1, l'ouverture de la vanne V_3, une activation de la pompe P_3 et un chauffage (C) de la deuxième unité de préconcentration U_2 pour désorber l'échantillon collecté sur cette unité et l'envoyer à travers le détecteur D (branche YES sur la ).
Il faut noter que ce système permet, en utilisant au moins deux unités de préconcentration U_1, U_2 en parallèle, c'est-à-dire présentes sur des chemins fluidiques séparés, de découpler le volume de perçage de l’efficacité de la concentration. Le facteur limitant devient ainsi plutôt la capacité de l’adsorbant de la deuxième unité de préconcentration U_2. Chaque valeur limite peut correspondre à la capacité de l'adsorbant.
Il faut noter que l'invention peut s'appliquer à un seul cycle, incluant les étapes E1 et E2. Cependant on comprend que l'invention présente un avantage particulier lorsque l'on effectue au moins deux cycles.
Sur les figures 3A à 3C, le système est composé de deux étages de préconcentration. Selon un aspect particulier de l'invention, il est possible de dupliquer le motif décrit ci-dessus pour augmenter le nombre d'étages de préconcentration. La montre ainsi un système doté de N étages de concentration.
En liaison avec la et avec la , le principe de fonctionnement de ce système à N étages de concentration est le suivant :
L'étape E10, comprenant les étapes E1 à E3 décrites ci-dessus, reste inchangée. On peut ainsi effectuer plusieurs prélèvements successifs et on augmente la concentration en échantillon dans la deuxième unité de préconcentration U_2. E20 : Ouverture de la vanne V_1 et de la vanne V_3, activation de la pompe P3 et chauffage de la deuxième unité de préconcentration U_2. On obtient un transfert de l'échantillon de la deuxième unité de préconcentration U_2 vers une troisième unité de préconcentration U_3. E30 : Ce nouveau cycle comportant l'étape E10 et l'étape E20 peut être répété autant de fois que souhaité (branche NO sur la ), jusqu'à obtenir une concentration C_3 ciblée dans la troisième unité de préconcentration U_3 (C_3=C_lim3), pouvant tenir compte par exemple des capacités d'adsorption de la troisième unité de préconcentration U_3 ou d'un nombre de cycles prédéterminé. E40 : Lorsque la concentration C_3 d'échantillon dans la troisième unité de préconcentration U_3 atteint la valeur souhaitée, C_lim3, ou après un nombre de cycles déterminé, l'échantillon est transféré vers la quatrième unité de préconcentration U_4. Ce principe peut être dupliqué pour chaque nouvel étage de concentration de rang i, jusqu'à N étages de concentration, de sorte que l'on obtient au final un transfert vers la dernière unité de préconcentration U_N du système. Pour l'étage N : Par activation de la pompe P_N, on transfère l'échantillon gazeux de l'unité de préconcentration U_N-1 vers l'unité de préconcentration U_N. E_F : L'échantillon concentré dans la dernière unité de préconcentration U_N peut ensuite être envoyé vers le détecteur D, pour analyse (branche YES).
Comme évoqué précédemment, pour chaque étage de concentration, de manière non limitative, on pourra avantageusement faire au moins deux cycles de remplissage de l'unité de préconcentration de l'étage considéré.
Par ailleurs, à chaque nouveau prélèvement le volume d'échantillon gazeux capté peut bien entendu être différent. Il en est de même pour chaque transfert d'échantillon d'un étage de concentration à un autre.
Le procédé de l'invention fonctionne à l’aide de plusieurs paramètres clés :
La séparation des chemins fluidiques entre le chemin de prélèvement (V_4-U_1-V_1-P_1) et le chemin de transfert (V_1-P_1-U_1-U_2-V_2-P_2). En particulier, lors du prélèvement, il ne doit pas y avoir de mouvement de gaz sur la deuxième unité de préconcentration U_2. De même, pour un système à trois étages, l’échantillon est accumulé au final sur la troisième unité de préconcentration U_3. Lors des cycles incluant chacun l'étape de prélèvement vers la première unité de préconcentration U_1 et le transfert vers la deuxième unité de préconcentration U_2, il ne doit donc pas y avoir de mouvement de gaz vers la troisième unité de préconcentration U_3 pour ne pas libérer l’échantillon piégé. Un rapport le plus élevé possible entre le volume de gaz prélevé et le volume de gaz déplacé pendant les étapes de transfert. En particulier, le volume de prélèvement est souhaité être le plus élevé possible (pour capter le maximum d’échantillon) et le volume de transfert le plus petit possible (pour perturber le moins possible l’échantillon déjà accumulé dans la deuxième unité de préconcentration)
Le principe de l'invention peut être modélisé de la manière suivante :
La première unité de préconcentration U_1 a un volume de perçage V 1 ; La deuxième unité de préconcentration U_2 a un volume de perçage V 2 ; On note le volume de gaz déplacé pendant les étapes de transfert entre la première unité de préconcentration U_1 et la deuxième unité de préconcentration U_2 ; Le volume de gaz prélevé efficacement en mode classique (avec une seule unité de préconcentration) serait V 1 . Le volume de gaz prélevé efficacement à l’aide du principe de l'invention est Le gain du principe de l'invention par rapport au mode classique est alors ; Le nombre d’étapes de transfert possibles lors d’une étape est limitée par ce même rapport. En effet, à chaque étape de transfert, c’est le volume qui est déplacé. Un nombre M étapes de transfert donne donc un volume déplacé total de . Ce volume doit être inférieur à V 2 , sous peine de perdre une partie de l’échantillon accumulé sur la deuxième unité de préconcentration U_2. Le nombre d’étapes de transfert maximum est donc Avec un système ayant N étages de préconcentration, le gain serait donc :
En considérant que :
Il n'y a pas de pertes au cours des transferts entre les unités de préconcentration ; La capacité des unités de préconcentration n'est pas atteinte. En particulier celle de la dernière unité de préconcentration (U_N), qui va accumuler le plus d’échantillon ; En particulier, en considérant un système avec N étages de préconcentration identiques, ayant le même volume de perçage V, un même volume de transfert à toutes les étapes, on obtient un gain total de
Le procédé de l'invention a été expérimenté pour validation. La montre ainsi un diagramme illustrant la variation de la concentration en échantillon gazeux au niveau de la deuxième unité de préconcentration, à chaque nouveau prélèvement. On constate que la concentration augmente jusqu'à un palier, correspondant à la saturation du matériau adsorbant de la deuxième unité de préconcentration U_2.
Tout en restant dans le cadre de l'invention, il faut comprendre que le système peut présenter quelques variantes de réalisation, parmi lesquelles :
Selon un mode de réalisation particulier, la composition selon l’invention comprend entre 0,001% et 5% en poids total de la composition d’agent conservateur, avantageusement entre 0,01% et 2%, de préférence entre 0,1% et 1%.
Avantageusement, la composition comprend également un ou plusieurs polymères épaississants, qui peuvent contribuer à stabiliser la composition. Les polymères épaississants selon l'invention peuvent être non ioniques, anioniques, amphotères ou cationiques. Les unités de base des polymères de l'invention peuvent être des mono- ou disaccharides.
On peut notamment citer comme polymères susceptibles d'être employés, les gommes natives suivantes, ainsi que leurs dérivés : a) les exsudats d'arbres ou d'arbustes dont la gomme arabique, la gomme ghatti, la gomme karaya, la gomme tragacanthe et leurs dérivés; b) les gommes issues d'algues dont l'agar, les alginates, les carraghénanes, les furcelleranes et leurs dérivés; c) les gommes issues de semences ou tubercules dont la gomme de guar, la gomme de caroube, la gomme de fenugrec, la gomme de tamarin, la gomme de konjac et leurs dérivés; d) les gommes microbiennes dont la gomme de xanthane, la gomme de gellane, la gomme de scléroglucane ou de sclerotium, et leurs dérivés; e) les extraits de plantes dont la cellulose, l'inuline et leurs dérivés.
Avantageusement, les polymères épaississants utilisés dans les compositions selon l’invention sont la gomme de xanthane et/ou la gomme de sclerotium, avantageusement les deux gommes utilisées de façon simultanée. A titre d’exemple, la matière première cosmétique AMIGEL ® commercialisée par la société ALBAN MULLER et répondant à la désignation INCI sclerotium gum peut être utilisée comme source de scleroglucan ; tandis que la matière première KELTROL CG-SFT ® commercialisée par la société CP Kelco et répondant à la désignation INCI xanthan gum peut être utilisé comme source de gomme de xanthane.
Selon un mode de réalisation particulier, la composition selon l’invention comprend entre 0,01% et 6% en poids total de la composition de polymères épaississants avantageusement entre 0,1% et 3%.
Selon un autre aspect, l’invention concerne une composition telle que décrite précédemment pour utilisation pour la protection de la peau, les lèvres, les cheveux et/ou les muqueuses contre le rayonnement solaire ultraviolet.
L’invention concerne également l’utilisation d’un copolymère biodégradable obtenu par réaction de copolymérisation à partir d’au moins une huile végétale telle que définie ci-avant, de préférence un copolymère répondant à la désignation INCI Brassica Campestris/Aleurites Fordi Oil Copolymer comme solubilisant d’au moins un filtre UV organique lipophile dans une composition cosmétique solaire contenant en outre avantageusement au moins un solubilisant de filtres organiques UV lipophiles.
L’invention comprend également un procédé de solubilisation d’au moins un filtres UV organique compris dans une composition, en utilisant au moins copolymère huileux biodégradable d’origine végétal.
Exemples de réalisation de l’invention Les pourcentages indiqués sont donnés en poids de produit par rapport au poids total de la composition dans les tableaux ci-dessous.
Exemple I – émulsion H/E selon l’invention – crème
Exemple II – émulsion H/E selon l’invention- composition pulvérisable
Exemple III – Essais de solubilisation de hautes teneurs de filtres solaires dérivés de triazine par les solubilisants selon l’invention et leurs combinaisons
III.1 - But de l’étude L’objectif de l’étude est d’évaluer la stabilité de prémélanges des compositions solaires comprenant des filtres solaires organiques lipophiles, des solubilisants de filtres organiques lipophiles et des doses croissantes d’un copolymère huileux biodégradable d’origine végétale pendant une période de 2 mois à 4°C et 25°C. En particulier, la présence exclusive dans les prémélanges de filtres et solubilisants/huiles permet d’assurer que les cristaux éventuels observés sont issus de la recristallisation des filtres solaires organiques lipophiles.
III.2 - Matériels et méthodes Plusieurs prémélanges (prém) contenant des filtres solaires organiques lipophiles et solubilisants de filtres organiques lipophiles ont été préparés. Les prémélanges à tester ont été placés aux étuves (étuve 4°C) et à température ambiante (25°C) et inspectés visuellement pendant deux mois aux intervalles suivants : 7 jours, 15 jours, 21 mois, 1,5 mois, 2 mois. Au début des tests, tous les prémélanges étaient de solutions limpides ; l’apparition de cristaux a été surveillée et notée.
Une fois l’éjection du système piston-capillaire obtenue, l’éjecteur 20 est relâché par l’opérateur, de sorte qu’il remonte sous l’action d’un ressort dédié (non représenté), toujours en coopérant avec le pion de déviation 82.
Le premier mode de réalisation qui a été décrit ci-dessus correspond à une pipette monocanal, mais l’invention s’applique également à une pipette multicanaux comme dans le second mode de réalisation qui sera décrit ci-dessous, en référence aux figures 12 à 14.
Sur les figures, les éléments qui portent les mêmes références numériques correspondent à des éléments identiques ou similaires. Par conséquent, il peut être observé que dans la pipette multicanaux 1, il est prévu plusieurs embouts 16, ici huit. Pour commander simultanément les huit bagues de serrage 40, il est préférentiellement prévu un système de commande 44 commun à toutes ces bagues, de préférence placé au centre de la pipette, entre deux séries de quatre embouts. L’organe de maintien 50 se raccorde ici à ses deux extrémités sur des rails axiaux mobiles 84, fixés à leur extrémité haute à une rampe transversale 86 qui porte deux tirants axiaux 88 traversant le corps principal mobile 36 de façon coulissante. A l’extrémité basse de ces tirants 88, des butées axiales 90 retiennent une collerette en partie haute de chaque bague de serrage 40. Le second ressort de rappel 46b se trouve quant à lui enserré entre l’extrémité basse du corps massique 36 traversé par les tirants 88, et la collerette de la bague associée 40. Les éléments précités 84, 86, 88, 90 forment une chaîne cinématique qui permet de corréler le mouvement des bagues de serrage 40 à celui de l’organe de maintien 50.
Enfin, il est noté que le doigt de commande 64, le mieux visible sur la , coopère avec une butée axiale 66 formée sur un organe fixe 92 rapporté à l’intérieur de la pipette.
Bien entendu, diverses modifications peuvent être apportées par l’homme du métier à l’invention qui vient d’être décrite, uniquement à titre d’exemples non limitatifs, et dont la portée est définie par les revendications annexées. En particulier, les modes de réalisation préférés décrits ci-dessus correspondent à la mise en œuvre de l’invention sur des pipettes manuelles, mais tous les enseignements peuvent être transposés sur d’autres types de pipettes, motorisées et/ou multicanaux, ou encore sur des automates.
Dispositif de séparation solide-liquide de fumier La présente invention concerne le domaine de traitement de fumier, en particulier, un dispositif de séparation solide-liquide de fumier.
Technique de contexte Comme l'industrie de l'élevage se développe rapidement en Chine, l'élevage de volaille devient de plus en plus normalisé, et généralement se caractérise par l'élevage à grande échelle et centralisé. Cette forme de l'élevage permet de mieux gérer l'élevage de volaille, mais le fumier de volaille demeure un problème à urgemment résoudre. Une fois que le traitement n'est pas convenable, il peut probablement polluer l'environnement aux alentours de la ferme et défavoriser la protection environnementale.
En général, un traitement du fumier de volaille est opéré par la ferme dans le but de mieux protéger l'environnement. Dans le processus de traitement, généralement le fumier est déshydraté à l'aide du dispositif de déshydratation pour obtenir le fumier sec.
Bien que le fumier soit séché après ce traitement de déshydratation, le fumier sec obtenu est généralement en bloc. L'eau reste à l'intérieur du bloc de fumier et l’humidifie par l'intérieur, cela défavorise le traitement ultérieur et l'utilisation du fumier sec.
Contenu de l'invention Pour éviter l'eau résiduelle à l'intérieur du bloc, favoriser le traitement ultérieur et l'utilisation du fumier sec, la présente invention propose un dispositif de séparation solide-liquide de fumier.
Le dispositif de séparation solide-liquide de fumier proposé par la présente invention adopte la solution technique suivante :
Un dispositif de séparation solide-liquide de fumier comportant un dispositif déshydratation, un dispositif de bris-séchage-convoyage, ledit dispositif de bris-séchage-convoyage ayant un tuyau convoyeur, un ventilateur soufflant, un réchauffeur et un briseur, ledit réchauffeur étant lié audit ventilateur soufflant par une extrémité et à un tuyau soufflant par l'autre extrémité, ledit tuyau soufflant étant lié à un tuyau convoyeur par son extrémité éloignée de réchauffeur, ledit briseur étant placé au fond dudit tuyau convoyeur, la lame sur ledit briseur se trouvant dans ledit tuyau convoyeur, le flux d'air étant envoyé vers ladite lame dans le tuyau convoyeur à travers ledit tuyau soufflant, l'ouverture de déchargement dudit tuyau convoyeur se trouvant en haut de ladite lame, l'extrémité de sortie dudit dispositif de déshydratation étant en haut de ladite lame et liée audit tuyau convoyeur.
En adoptant la susdite solution technique, après le traitement du fumier par le dispositif de déshydratation, le bloc de fumier sec obtenu entre dans le tuyau convoyeur et descend à l'intérieur du tuyau convoyeur, puis le bloc de fumier sec est brisé par le briseur et devenu le fumier sec éparpillé, en même temps, le ventilateur soufflant en fonctionnement souffle le tuyau convoyeur via le tuyau soufflant, lorsque le flux d'air passe par le réchauffeur, l'air est réchauffé, puis envoyé dans le tuyau convoyeur vers la lame, le flux d'air réchauffé génère, à l'intérieur du tuyau convoyeur, un courant d'air chaud vers le haut, durant sa circulation vers le haut, le courant d'air chaud sèche le fumier sec éparpillé et le souffle vers l'ouverture de déchargement sur le tuyau convoyeur, ainsi le fumier sec éparpillé séché par le courant d'air chaud est évacué par l'ouverture de déchargement. Comme le bloc de fumier sec est brisé en fumier sec éparpillé et séché par le courant d'air chaud, l'humidité résiduelle à l'intérieur du bloc est bien séchée après le bris, la sécheresse du fumier sec est ainsi améliorée, par conséquent, il favorise le traitement ultérieur et l'utilisation du fumier sec.
En option, un déflecteur annulaire est disposé dans le tuyau convoyeur, entre la lame et l'ouverture de déchargement dudit tuyau convoyeur.
En adoptant la susdite solution technique, la disposition du déflecteur annulaire permet d'augmenter le débit d'air conduisant à l'ouverture de déchargement du tuyau convoyeur, afin d'assurer le déchargement libre du fumier sec brisé via l'ouverture de déchargement du tuyau convoyeur ;
En option, il comporte en outre un dispositif de séparation solide-liquide, ledit dispositif de séparation solide-liquide comportant une gaine de séparation, un axe de séparation, la spirale de séparation, une cage filtrante, des pétales de blocage en caoutchouc et un moteur de séparation électrique, sur ladite gaine de séparation ayant une ouverture de chargement, une extrémité de ladite gaine de séparation étant la sortie de déchargement qui est disposée sur ledit dispositif de déshydratation et jointe à l'intérieur dudit dispositif de déshydratation, ledit moteur de séparation électrique étant disposé sur ladite gaine de séparation, ledit axe de séparation étant lié en tournant à l'intérieur de ladite gaine de séparation, ladite spirale de séparation étant disposées sur ledit axe de séparation, ledit axe de séparation traversant ladite gaine de séparation et liant ledit moteur de séparation électrique, ladite cage filtrante étant disposée dans la gaine de séparation, ladite spirale de séparation se trouvant dans la gage filtrante, lesdites pétales de blocage en caoutchouc étant liées à l'extrémité de déchargement de ladite gaine de séparation, lesdites pétales de blocage en caoutchouc s'opposant mutuellement et bouchant l'extrémité de déchargement de ladite gaine de séparation, l'extrémité proche de pétales de blocage en caoutchouc sur la paroi latérale de ladite gaine de séparation étant liée au tuyau de drainage.
Selon un mode de réalisation, pendant la deuxième étape de dégazage, les premier et deuxième substrats sont approchés l'un de l'autre pour limiter l'évaporation du fluide.
Selon un mode de réalisation, au moins une deuxième cavité est formée à partir de la deuxième face du deuxième substrat.
Selon un mode de réalisation, l'étape de positionnement comprend l'alignement de ladite au moins une deuxième cavité avec ladite au moins une première cavité.
Selon un mode de réalisation, pendant l'étape de remplissage ladite au moins une première cavité est remplie avec un volume de fluide de refroidissement supérieure au volume de ladite au moins une première cavité.
Selon un mode de réalisation, le premier substrat et le deuxième substrat sont en un matériau semiconducteur, en silicium, ou en verre.
Selon un mode de réalisation, le matériau semiconducteur comprend du silicium.
Selon un mode de réalisation, le recuit est effectué à une température comprise entre environ 175 et environ 400 °C.
Selon un mode de réalisation, le recuit est effectué à une température de l'ordre de 200 °C.
Selon un mode de réalisation, la pression desdits premier et deuxième substrats est effectuée avec une force comprise entre 0,5 et 2 kN.
Selon un mode de réalisation, le fluide de refroidissement est choisi parmi le groupe, non exhaustif, comprenant : l'eau, l'hélium, l'hydrogène, l'oxygène, l'azote, le sulfure, le néon, l'argon, le méthane, le krypton, le mercure, l'ammoniaque, l'acétone, l'éthane, le pentane, l'heptane, l'éthanol, le méthanol, l'éthylène glycol, le toluène, le naphtalène, le trichlorofluorométhane , le dichlorofluorométhane (CHClL2F, aussi connu sous la dénomination commerciale Fréon 21), le chlorodifluorométhane (CHClF2, aussi connu sous la dénomination commerciale Fréon 22), le 1,1,2-Trichloro-1,2,2-trifluoroéthane (C2Cl3F3, aussi connu sous la dénomination commerciale Freon 113), le fluide connu sous la dénomination commerciale Flutec PP2, le fluide connu sous la dénomination commerciale Flutec PP9, le fluide connu sous la dénomination commerciale Dowtherm, le fluide connu sous la dénomination commerciale Novec, et les dérivés et mélanges de ces fluides.
Un autre mode de réalisation prévoit une chambre à vapeur fabriquée en utilisant le procédé décrit précédemment.
Un autre mode de réalisation prévoit un appareil adapté à mettre en oeuvre le procédé décrit précédemment.
Selon un mode de réalisation, l'appareil est adapté à effectuer simultanément un recuit et une pression du premier substrat et du deuxième substrat l'un contre l'autre avec une force comprise entre 0,5 et 2 kN.
la représente une vue en coupe et fonctionnelle, schématique, d'une chambre à vapeur associée à un dispositif électronique ;
la représente une vue en coupe, schématique, d'un mode de réalisation d'un substrat utilisé pour la fabrication de chambres à vapeur ;
Selon un mode de réalisation, la chambre à vapeur 300 comprend, en outre, un canal 313 de remplissage de la cavité 303. Le canal 313 est une tranchée formée à partir de la face supérieure 305 du substrat 301. Selon un mode de réalisation, le canal 313 est moins profond que la cavité 303. Des exemples de formes en coupe du canal 313 sont décrites en relation avec la . Une première extrémité 315 du canal débouche sur la cavité 303, et une deuxième extrémité 317 du canal 313 est utilisée comme trou de remplissage. La deuxième extrémité, ou trou de remplissage, 317 est fermée par un bouchon 318. Le bouchon 318 peut être réalisé par queusotage. L'arrangement du trou de remplissage 317 est décrit plus en détails en relation avec la .