INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Entre la position fermée et la position entrouverte, le couvercle 3 a pivoté autour de l’axe de pivotement (A) et il n’est plus en appui sur la surface d'assise 5 du cadre 2. Le pivotement du couvercle 3 peut être provoqué par la remontée d’eau sous pression depuis l’infrastructure souterraine, comme cela peut typiquement être le cas lors d’une inondation, suite à des fortes pluies, etc. Une augmentation de la pression dans l’infrastructure souterraine, pour quelque raison que ce soit, peut également provoquer un tel phénomène.
Dans la position entrouverte, la surface d’appui 11 de la partie terminale 10 de la jambe de maintien 7 vient au contact d’une surface de retenue 17 correspondante. C’est donc la position entrouverte qui détermine précisément l’orientation de la surface d’appui 11, afin de maximiser la surface de contact entre la surface d’appui 11 et la surface de retenue 17. Ainsi, l’ouverture du couvercle 3 au-delà de la position entrouverte est empêchée. Dans cette position entrouverte, le couvercle 3 forme un angle α inférieur à 90° vis-à-vis du cadre 2, et en particulier vis-à-vis de la surface d'assise 5. Cela permet au couvercle de reprendre spontanément sa position fermée lorsque la pression d’eau ou de gaz dans l’infrastructure souterraine retombe sous un certain seuil ne permettant plus son maintien en position entrouverte. En pratique, afin de faciliter ce retour en position fermée mais aussi pour éviter de créer une ouverture de grande dimension en position entrouverte tout en permettant néanmoins un débordement de fluide et/ou un relâchement de pression dans l’infrastructure souterraine, la jambe de maintien 7 peut être dimensionnée de sorte que l’angle α soit compris entre 5° et 60°, par exemple entre 15° et 45°, tel qu’environ 30°.
Le dispositif objet de la présente invention remplit ainsi la fonction de sécurité recherchée, par un moyen simple.
On notera que la jambe de maintien 7, bien que présentant une forme allongée selon l’axe d’extension (E), n’est pas nécessairement rectiligne. En particulier, la jambe de maintien peut présenter une portion incurvée. Cette incurvation de la jambe de maintien 7 permet d’éviter toute interférence mécanique de la jambe de maintien avec le bord du cadre 2 lors du passage du couvercle de la position fermée à la position entrouverte. Elle permet d’optimiser la section de la jambe de maintien 7. Elle permet enfin de faciliter la formation et l’adaptation à la surface de retenue 17 de la surface d’appui 11 de partie terminale 10 de la jambe de maintien 7.
Comparativement aux solutions connues dans l’état de la technique, l’objet de la présente invention a des avantages supplémentaires qui apparaissent à la lumière des figures 3 et 4.
La représente un dispositif conforme à un mode de réalisation de l’invention, la jambe de maintien 7 du dispositif étant dans une position angulaire dite de maintien. La position angulaire de maintien de la jambe de maintien correspond également à la position représentée à la et à la .
Dans la position angulaire de maintien de la jambe de maintien 7, le couvercle 3 peut passer de la position fermée à la position entrouverte, et inversement, mais la jambe de maintien 7 interfère mécaniquement avec le cadre 2 en position entrouverte, empêchant le couvercle d’être ouvert d’avantage (comme cela est illustré à la ).
A la , la jambe de maintien 7 a été amenée dans une position angulaire de libération. On notera qu’à la , afin de faciliter la compréhension de la figure, la jambe de maintien 7 n’est pas représentée coupée selon le plan de coupe adopté pour le reste de la figure.
Comparativement à la , la jambe de maintien 7 a donc été amenée dans la position de libération par pivotement à 90° (dans l’exemple ici représenté) selon son axe d’extension (E). Le pivotement est obtenu par actionnement en rotation de la tête 13 de l’axe 12, à l’aide d’un outil adapté, par exemple une clé. La clavette 16 assure le blocage en rotation de la jambe de maintien 7 vis-à-vis de l’axe 12, et donc sa rotation concomitante lorsque l’axe 12 est tourné.
Bien évidemment, selon la configuration de la jambe de maintien 7 et plus généralement du dispositif d’accès, la position de libération n’est pas nécessairement à 90° de la position de maintien.
Dans la position de libération, la partie terminale 10 de la jambe de maintien, et la surface d’appui 11, sont conformées pour ne pas interférer mécaniquement avec le cadre 2 lors de l’ouverture du couvercle. Il est ainsi possible d’ouvrir complètement le couvercle, typiquement selon un angle de 90° ou légèrement plus vis-à-vis du cadre 2.
Selon la forme de la jambe de maintien et la forme de sa partie terminale, l’angle entre entre la position angulaire de maintien et la position angulaire de libération n’est pas nécessairement de 90°. On notera par ailleurs que dans l’exemple représenté, une rotation de 90° dans un sens ou dans l’autre permet de passer en position angulaire de libération depuis la position angulaire de maintien. De même, et à titre d’exemple pour le mode de réalisation représenté, une rotation de 180° permet également d’aboutir à une position angulaire de libération de la jambe de maintien 7.
Ainsi, tandis que la position angulaire de maintien est généralement (mais pas nécessairement) unique, plusieurs positions angulaires de libération peuvent être adoptées, selon divers angles selon la forme de la jambe de maintien et la configuration du dispositif d’accès.
Afin d’aider l’utilisateur à positionner la jambe de maintien dans la position angulaire souhaitée, soit pour garantir le maintien en position entrouverte en cas de supression et/ou de débordement dans l’infrastructure souterraine, soit pour permettre l’ouverture complète du couvercle, un moyen d’indexation peut être utilisé.
Dans un tel mode de réalisation, lorsque la longueur de tissu correspondant à une unique préforme a été dévidée du mandrin de tissage, une étape de découpe longitudinale est réalisée. Une étape de découpe longitudinale s’entend comme une étape de découpe dans la direction de l’axe de rotation du mandrin.
Ce mode de réalisation permet d’améliorer encore davantage les rendements de tissage car un même mandrin peut servir à la fabrication de plusieurs préformes.
Ce mode de réalisation est compatible d’un mode de réalisation ou un même mandrin comprend plusieurs profils correspondant à des préformes identiques ou différentes tel que décrit précédemment.
Dans ce mode de réalisation, il est possible de laisser, entre deux préformes tissées consécutivement une marge de découpe, c’est-à-dire une bande de tissage qui n’appartient à aucune des deux préformes, par exemple inférieure ou égale à 1 cm, pour assurer que l’étape de découpe ne risque pas de rendre une préforme inutilisable.
Dans un mode de réalisation, l’étape de formage peut être réalisée par moulage par transfert de résine ou par consolidation, réalisée par voie liquide ou gazeuse.
Dans un mode de réalisation, la pièce est une partie d’une chambre de combustion de turbomachine.
Le procédé de l’invention permet en effet la réalisation de partie d’une chambre de combustion en matériaux composites à matrice céramique. Il est particulièrement avantageux de disposer d’une chambre de combustion en matériau composite à matrice céramique. En effet, du fait des contraintes en termes de températures de fonctionnement et d’environnement chimique, les chambres de combustions sont habituellement réalisées en alliage de métal. Il est avantageux de disposer de telles pièces en matériaux composites à matrice céramique pour améliorer la combustion sans dégrader les performances des chambres de combustion. L’invention permet de réaliser une chambre de combustion en matériau composite en utilisant des préformes présentant des symétries de révolution.
Par exemple, les préformes peuvent être choisies parmi des fibres de carbure de silicium, des fibres de carbone, des fibres d’alumines, ou des mélanges de telles fibres. La matrice céramique peut être choisie parmi de l’alumine, de la mullite, du pyrocarbone, ou du carbure de silicium.
La représente schématiquement les étapes pour obtenir un profil du mandrin obtenu pour une première géométrie de pièce.
La représente schématiquement les étapes pour obtenir un profil du mandrin obtenu pour une deuxième géométrie de pièce.
La représente schématiquement une étape de déroulage d’une préforme fibreuse depuis un mandrin sur un conformateur.
La représente schématiquement une étape de déroulage et découpe de préformes fibreuses depuis un mandrin sur deux conformateurs.
La représente schématiquement une étape de disposition d’une préforme sur un conformateur.
L’invention est à présent décrite au moyen de figures permettant d’expliciter l’invention mais qui ne doivent pas être envisagées comme restreignant cette dernière.
Comme décrit plus haut, la première étape du procédé est une étape de tissage d’une préforme sur un mandrin 31 dont le diamètre est variable.
Mode 1 : Composition de caoutchouc qui comprend : un élastomère diénique fortement saturé fonctionnel, copolymère qui contient des unités éthylène, des unités d’un 1,3-diène et qui porte des groupes pendants contenant une fonction imidazole N-substituée, les unités éthylène représentant plus de 50% en mole des unités de répétition constitutives de l’élastomère diénique fortement saturé fonctionnel - un système de vulcanisation, - une charge renforçante qui contient une silice, - et un hydrate d’un sel de thiosulfate inorganique.
Mode 2 : Composition de caoutchouc selon le mode 1 dans laquelle l’élastomère diénique fortement saturé fonctionnel est un copolymère modifié d’éthylène et d’un 1,3-diène.
Mode 3 : Composition de caoutchouc selon le mode 1 ou 2 dans laquelle le 1,3-diène est le 1,3-butadiène ou un mélange de 1,3-diènes dont un est le 1,3-butadiène.
Mode 4 : Composition de caoutchouc selon l’un quelconque des modes 1 à 3 dans laquelle le 1,3-diène est le 1,3-butadiène.
Mode 5 : Composition de caoutchouc selon l’un quelconque des modes 1 à 4 dans laquelle les unités éthylène dans l’élastomère diénique fortement saturé fonctionnel représentent au moins 60% en mole des unités de répétition constitutives de l’élastomère diénique fortement saturé fonctionnel.
Mode 6 : Composition de caoutchouc selon l’un quelconque des modes 1 à 5 dans laquelle les unités éthylène dans l’élastomère diénique fortement saturé fonctionnel représentent au moins 65% en mole des unités de répétition constitutives de l’élastomère diénique fortement saturé fonctionnel.
Mode 7 : Composition de caoutchouc selon l’un quelconque des modes 1 à 6 dans laquelle les unités éthylène dans l’élastomère diénique fortement saturé fonctionnel représentent au moins 70% en mole des unités de répétition constitutives de l’élastomère diénique fortement saturé fonctionnel.
Mode 8 : Composition de caoutchouc selon l’un quelconque des modes 1 à 7 dans laquelle les unités éthylène dans l’élastomère diénique fortement saturé fonctionnel représentent au plus 90% en mole des unités de répétition constitutives de l’élastomère diénique fortement saturé fonctionnel.
Mode 9 : Composition de caoutchouc selon l’un quelconque des modes 1 à 8 dans laquelle les unités éthylène dans l’élastomère diénique fortement saturé fonctionnel représentent au plus 85% en mole des unités de répétition constitutives de l’élastomère diénique fortement saturé fonctionnel.
Mode 10 : Composition de caoutchouc selon l’un quelconque des modes 1 à 9 dans laquelle les unités éthylène dans l’élastomère diénique fortement saturé fonctionnel représentent au plus 80% en mole des unités de répétition constitutives de l’élastomère diénique fortement saturé fonctionnel.
Mode 11 : Composition de caoutchouc selon l’un quelconque des modes 1 à 10 dans laquelle l’élastomère diénique fortement saturé fonctionnel est un copolymère statistique.
Mode 12 : Composition de caoutchouc selon l’un quelconque des modes 1 à 11 dans laquelle la fonction imidazole N-substituée est un groupe de formule (1) dans laquelle le symbole Y 1 représente un atome d’hydrogène ou un alkyle ayant 1 à 6 atomes de carbone, le symbole Y 2 désigne un rattachement à une unité diénique de l’élastomère diénique fortement saturé fonctionnel, les symboles Y 3 et Y 4 sont chacun un atome d’hydrogène.
Mode 13 : Composition de caoutchouc selon le mode 12 dans laquelle l’alkyle représenté par Y 1 contient 1 à 3 atomes de carbone.
Mode 14 : Composition de caoutchouc selon le mode 12 ou 13 dans laquelle l’alkyle représenté par Y 1 est méthyle.
Mode 15 : Composition de caoutchouc selon l’un quelconque des modes 12 à 14 dans laquelle l’unité rattachée à la fonction imidazole N-substituée est une unité diénique modifiée par réaction d’un agent de modification contenant un groupe réactif vis à vis d’unités diéniques.
Mode 16 : Composition de caoutchouc selon le mode 15 dans laquelle l’agent de modification est un composé 1,3-dipolaire.
Ladite partie en console 12 s’étend en porte à faux à partir de la deuxième extrémité 4b de la fondation 4 vers la deuxième extrémité 3b de la superstructure 3du bâtiment.
La partie en console 1 a un bord inférieur situé à une hauteur h comprise entre 15 cm et 60 cm au-dessus du niveau du plancher 10.
La hauteur h du bord inférieur de la partie en console 12 au-dessus du niveau du plancher 10 peut être comprise entre 20 et 40 cm, notamment entre 25 et 35 cm.
La partie en console 12 peut s’étendre en porte à faux à partir de la deuxième extrémité 4b de la fondation 4 sur une longueur L2 supérieure à 30 cm selon la direction longitudinale X. La longueur L2 peut être inférieure à 1m, par exemple inférieure à 70 cm, notamment comprise entre 40 et 60 cm.
La partie en console 12 peut comporter un bloc technique 14 délimitant ladite zone technique 8. L’urinoir 13 peut être délimité latéralement entre ledit bloc technique 14 et une paroi latérale 15 appartenant également à la partie en console 12.
La porte 16 peut être articulée par des charnières 17 (figures 6 et 7) par exemple sur la paroi latérale 15, ou éventuellement sur le bloc technique 14. Les charnières 17 peuvent être conçues pour permettre de régler en hauteur la porte 16, dans le sens de la double-flèche 21. La porte 16 peut être conçue pour s’ouvrir vers l’extérieur.
Comme représenté sur les figures 2 et 4 à 7, l’urinoir 13 peut comporter un socle 18 adapté pour accueillir un utilisateur se tenant debout. Le socle 18 peut être avantageusement positionnable en hauteur selon la direction de la double-flèche 21, indépendamment de la fondation 4. Par exemple, le socle 18 peut être indépendant de la fondation 4 et reposer sur le sol, par exemple en étant encaissé de façon que la surface supérieure du socle 18, sur laquelle reposent les pieds d’un utilisateur, soit au niveau du sol S au droit de la deuxième extrémité 3b.
Plus précisément, la fondation 4 peut présenter une échancrure 19 à sa deuxième extrémité 4b et le socle 18 peut être logé dans ladite échancrure 19 (dans l’emprise de la fondation 4), ladite échancrure 19 étant conformée pour permettre le positionnement en hauteur du socle 18 indépendamment de la fondation 4.
L’urinoir 13 peut comporter en outre une paroi de fond 21 adaptée pour recevoir un flux d’eau ruisselant sur ladite paroi de fond 21, le socle 18 étant positionné pour collecter ledit flux d’eau pour évacuation ou recyclage après ruissellement sur la paroi de fond 20.
La paroi de fond peut être réglable en hauteur selon la direction de la double-flèche 21.
Grâce à la partie en console 12, l’emprise au sol de la fondation 4 est réduite et l’installation sanitaire peut être installée par exemple en lieu et place d’une installation sanitaire précédente plus petite, par exemple une installation sanitaire précédente dépourvue d’urinoir, sans que la fondation de l’installation sanitaire soit plus encombrante dans la direction longitudinale que la fondation de l’installation sanitaire précédente.
De plus, l’installation sanitaire 1 est apte à être utilisée lorsque le sol S présente une certaine pente dans la direction longitudinale sans que la partie en console 12 n’interfère pas avec le sol.
Ainsi, comme représenté sur la , l’installation sanitaire peut être installée sur un sol S en pente positive de la première extrémité 3a vers la deuxième extrémité 3b de la superstructure du bâtiment, tant que le niveau du sol à la deuxième extrémité 3b reste en-dessous de la partie en console 12 (ligne S1 sur la et la ).
De même, l’installation sanitaire peut être installée sur un sol S en pente négative de la première extrémité 3a vers la deuxième extrémité 3b de la superstructure du bâtiment, tant que le niveau du sol à la deuxième extrémité 3b reste compatible avec la fonction de masquage de la partie en console 12 (ligne S2 sur la et la ). Les lignes de pente maximale S1 et S2 peuvent correspondre par exemple à une même valeur absolue de pente maximale, par exemple de l’ordre de 6 à 8 %.
Le fait que le socle 18 puisse librement être mis au niveau du sol S à la deuxième extrémité 3b de la superstructure, garantit un accès aisé à l’urinoir 13.
Le fait que la paroi de fond 20 soit réglable en hauteur permet un bon fonctionnement de l’urinoir quelle que soit la position en hauteur du socle 18.
Le Tableau 5 présente les propriétés de différentes compositions bitumineuses, avec précision du protocole et du % m/m de déchets plastiques introduits.
Une analyse d’images par microscopie de fluorescence UV, a été effectuée, pour analyser la taille des domaines formés par les déchets plastiques dans la composition bitumineuse comprenant 3% m/m de déchets plastiques, préparée selon le protocole 2bis ( ). La taille moyenne des domaines D était de 4,2 µm, la taille maximale Dmax de 12,6 µm, le nombre de domaines de 385 et le D90 de 5,6 µm ( ). A titre de comparaison, l’incorporation de 3% de déchets plastiques correspondant au comparatif 1 (sans aluminium), préparée selon le protocole 3, a conduit à une composition instable, avec une taille moyenne des domaines D de 15,1 µm, une taille maximale Dmax de 79,8 µm, le nombre de domaines de 212 et un D90 de 36,4 µm ( ).
Il ressort du Tableau 5 qu’en adaptant le procédé de fabrication, il est possible d’obtenir une composition bitumineuse qui est stable au stockage, c’est-à-dire qui présente des variations de TBA et de Pene selon la norme NF-EN 13399 qui sont faibles et conformes aux critères établis par la norme NF-EN 14023 relative aux bitumes modifiés polymère, à savoir que la différence des Pene mesurées selon la norme NF-EN 13399 est inférieure ou égale à 9 (1/10 mm) et la différence des TBA mesurées selon la norme NF EN 13399 est inférieure ou égale à 5°C. La formulation à 5% de PE-Alu aggloméré est stable au stockage, ce qui est remarquable pour une polyoléfine dans un bitume.
A partir de 3% en PE-Alu, on constate qu’un procédé incluant une étape d’homogénéisation de 24h est préférable pour obtenir la stabilité au stockage et permet d’augmenter la TBA d’une manière plus marquée. Cette observation est particulièrement visible à une concentration de 5%.
Par ailleurs, il ressort des résultats obtenus en mettant en œuvre différents procédés pour l’incorporation du déchet plastique, avec une teneur de 3% m/m, qu’un procédé de préparation sans étape de broyage préalable (protocole 4) a permis d’obtenir des compositions bitumineuses qui sont stables au stockage.
La présente l’évolution de la recouvrance élastique εr (%) en fonction de la contrainte (kPa), pour les compositions bitumineuses selon l’invention comprenant 1% et 5% m/m de déchets plastiques à base d’aluminium réalisées selon le protocole 3 et celle comprenant 3% m/m, réalisée selon le protocole 2bis. Il ressort que les performances en termes de recouvrance élastique sont bien meilleures, que celles du bitume seul qui a une recouvrance élastique εr (%) de zéro quelle que soit la contrainte appliquée. Il ressort également de cette figure que la recouvrance élastique est dépendante du % massique de déchets plastiques incorporés.
4) Utilisation d’une autre base bitume Le déchet plastique a été introduit dans l’autre base bitume 70/100, en utilisant le protocole 1. Comme dans le cas du bitume 35/50, le déchet plastique a pu être introduit à hauteur de 1 à 5% m/m, sans perte de stabilité au stockage à 180°C, pour conduire à une composition bitumineuse stable, mais ce en utilisant, dans tous les cas, le protocole 1.
Le Tableau 6 présente les propriétés des différentes compositions bitumineuses obtenues.
Utilisation d’une source de cuivre dans un revêtement anti-adhésif L’invention concerne le domaine des revêtements anti-adhésifs des articles ménagers, de préférence des articles culinaires.
Les articles ménagers anti-adhésifs possédant un revêtement à base de fluoropolymères sont constitués aujourd’hui entre autres d’un fluoropolymère de type PTFE mais également peuvent incorporer une ou plusieurs résines d’accroche telles que la PAI, la PES, les PAEK (polyaryléther cétone), tanins, et/ou des additifs organiques tels que les dérivés acryliques.
L’inconvénient de ces résines et de ces additifs est qu’ils ont tendance à se dégrader partiellement lors du frittage du PTFE et à générer des sous-produits de dégradation. Ces sous-produits ainsi créés, souvent colorés, peuvent dégrader la couleur du revêtement, en particulier des couches supérieures aux couches primaires, d’autant plus si celles-ci sont claires. Ce changement de couleur est par exemple visible lorsqu’un décor de couleur claire est apposé entre les couches primaires et la couche de finition. Ce changement se manifeste par un assombrissement ou un brunissement de la couche supérieure.
Le cuivre sous ses différentes formes est bien connu pour ses propriétés fongicides et bactéricides (Montero et al., Antimicrob. Resist. Infect. Control, 2019 , 8, 3 ). Par exemple, sous la forme de sulfate de cuivre, il est retrouvé dans le domaine de l’agriculture où il joue le rôle de fongicide de contact contre le mildiou. Dans la marine, les alliages à base de cuivre assurent la protection de structures marines contre la fixation d’algues et d’organismes marins.
L’interaction de différents métaux dont le cuivre avec un polyimide par contact à haute température a déjà été étudié dans le domaine de l’industrie de la microélectronique sur support souple polymérique. Cette interaction conduit à une détérioration des performances électrique des composants du fait de la migration du cuivre dans l’épaisseur du polyimide (Copper-Polyimide Interaction during Imidization Process of Polyamic Acid Solution to Polyimide, Electronics and Communications in Japan, Part 2 , 1989 , 72(7), 1516).
De manière surprenante, les inventeurs ont observé que ces phénomènes de changement de couleur en sortie de procédé de fabrication à haute température peuvent être résolus en ajoutant une source de cuivre dans l’une des couches du revêtement. Les inventeurs ont en effet constaté que l’ajout d’une source de cuivre dans l’une des couches du revêtement empêche l’accumulation dans les couches supérieures des sous-produits de dégradation lors de la fabrication. La source de cuivre permet donc de catalyser la dégradation des sous-produits issus des couches primaires et migrant vers les couches supérieures.
Un premier objet de l’invention concerne l’utilisation d’une source de cuivre dans un revêtement anti-adhésif à base de fluoropolymère de la surface d’un article ménager pour catalyser la dégradation des sous-produits issus dudit revêtement lors de son procédé de fabrication.
Un deuxième objet de l’invention concerne un revêtement à base de fluoropolymère de la surface d’un article ménager comprenant dans cet ordre :
La structure d’essieu 12 comporte une traverse 20, s’étendant parallèlement à la direction transversale Y, reliant les deux carters 18 entre eux. Cette traverse 20 est solidarisée à chaque carter 18, par exemple par vissage ou tout autre moyen de fixation envisageable.
Avantageusement, la traverse 20 est fixée à chaque carter 18 dans une zone inférieure de ce carter 18, de manière à présenter un profil en U avec ces carters 18, chaque carter 18 formant une branche du U et la traverse 20 formant la partie de liaison entre les branches du U.