INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La longueur des fibres naturelles peut être mesurée par différentes techniques. Par exemple, elle peut être mesurée par un appareil Classifiber KCF-V/LS de Keisokki. Les fibres naturelles sont peignées et individualisées avant la mesure. La longueur des fibres est alors mesurée de manière automatique par une méthode optique grâce à cet appareil. La longueur peut aussi être mesurée par une mesure microscopique avec un microscope de projection grâce au grossissement nécessaire. L'homme du métier saura choisir la méthode de mesure adaptée à la longueur des fibres naturelles.
Selon un mode de réalisation particulier, les fibres naturelles du substrat nontissé présentent une longueur comprise entre 10 mm et 150 mm, en particulier entre 15 mm et 100 mm, tout particulièrement entre 20 mm et 60 mm.
- la , une réalisation de flotteur magnétique ;
- la , une variante de réalisation du flotteur ; et
- la , le procédé employé.
Un circuit de lubrification 1 à l’huile d’un moteur d’aéronef (ce moteur étant par ailleurs connu, et donc non représenté en entier) est d’abord schématisé à la . Il comprend un conduit 1 en boucle fermée, passant successivement (d’après le sens de circulation de l’huile) par un réservoir 2 de stockage d’huile, une première pompe 3, un filtre 4, un échangeur de chaleur 5, une enceinte 6 à lubrifier du moteur, et une seconde pompe 7. L’enceinte 6 peut contenir en pratique un ou plusieurs roulements à lubrifier. Elle peut être fermée, communiquer à l’extérieur seulement par des joints d’étanchéité à débit de fuite très faible, ou communiquer à d’autres enceintes en surpression et à atmosphère sèche, si bien que le circuit entier peut être considéré comme fermé : la quantité d’huile qu’il contient devrait rester constante ou quasiment.
L’échangeur de chaleur 5 est destiné à refroidir l’huile, et un circuit d’alimentation 8 en carburant sous pression, destiné à alimenter le moteur et encore froid, le traverse. Si une paroi de l’échangeur de chaleur 5 qui sépare les deux circuits (l’échangeur peut comprendre un groupe de tubes parallèles dans chacun desquels un débit du carburant s’écoule, ou consister en un échangeur à plaques) est percée, du carburant peut fuir dans le circuit de lubrification 1 et s’y accumuler plus ou moins rapidement, augmentant ainsi le volume de fluide dans le circuit d’huile. Le fluide constitué d’un mélange d’huile et de carburant risque alors de fuir hors de l’enceinte et d’atteindre des parties très chaudes du moteur avec un risque d’auto-inflammation du mélange, ce qui doit absolument être évité.
La , composée de trois parties 2A, 2B et 2C illustrant des phases successives de l’état du réservoir 2 en cas de fuite, montre que le réservoir 2 contient un flotteur 9, dont la masse volumique ou la densité est donc inférieure à celle de l’huile. Le niveau d’huile est corrélé à la hauteur du flotteur 9 dans le réservoir 2. Une jauge de mesure de niveau 22 comprend, outre le flotteur 9, une échelle de graduations 11 en relation de mesure avec le flotteur 9 et qui permet donc de mesurer sa hauteur. Dans le cas fréquent et principalement considéré ici où le flotteur 9 est un flotteur magnétique, l’échelle de graduations 11 peut prendre la forme d’une succession de circuits électriques soumis sélectivement à l’induction magnétique du flotteur 9, comme il est détaillé dans un document (EP 3 707 350 A1) susmentionné. La jauge de mesure de niveau 22 sert classiquement à suivre les variations de hauteur de la phase liquide présente dans le réservoir 2 et d’alerter en cas de vidange ou au contraire de trop-plein de celui-ci.
Dans des réalisations préférées de l’invention, le flotteur 9 aura un petit volume émergé, comme celui qui est représenté à la partie 2A, et qui sera couramment entre 5% et 20% du volume du flotteur.
Si maintenant du carburant du circuit d’alimentation 8 fuit dans le circuit de lubrification 1, la composition de la phase liquide présente dans le réservoir 2 se modifie et sa masse volumique diminue, puisque le carburant pour les moteurs d’avions est moins dense que les huiles couramment utilisées. L’émergence du flotteur 9 diminue (selon la partie 2B de la ) ; et, si la densité du flotteur 9 a été judicieusement choisie, elle devient supérieure à celle du mélange dès que le carburant atteint une teneur déterminée dans l’huile, ce qui implique que le flotteur coule au fond du réservoir 2 (selon la partie 2C de la ). On considère en effet qu’en fonctionnement, le débit des pompes à huiles telles que les pompes 3 et 7 est important, et que l’huile dans le réservoir 2 est renouvelée rapidement par circulation en circuit fermé. De manière typique, le temps de séjour moyen de l’huile dans un réservoir d’huile d’un moteur d’aéronef est inférieur à 20 secondes, et généralement inférieur à 10 secondes. Le carburant arrivant dans le réservoir 2 et mélangé à l’huile n’a donc pas le temps de se décanter significativement avant d’être aspiré vers la sortie du réservoir 2. On considère donc que la densité du mélange huile-carburant reste relativement homogène dans tout le réservoir 2, et que le flotteur 9 coule rapidement jusqu’au fond du réservoir 2 (ou de la course verticale offerte au flotteur 9) quand la teneur en carburant a atteint la limite d’émergence. De plus, le flotteur reste à cette position inférieure sans changement par la suite, quelles que soient les variations de hauteur du liquide dans le réservoir 2. Au lieu de fournir la position de la hauteur du liquide, le flotteur 9 indique donc une position inférieure qui est utilisée alors pour diagnostiquer la fuite du carburant. La masse volumique du flotteur 9 est choisie pour donner la détection de fuite quand une teneur de X % de carburant dans l’huile est atteinte. Un seuil de détection de par exemple X = 20 % peut être envisagé ; il correspond à des masses volumiques du flotteur 9 comprises entre 80 % et 95 % de celle de l’huile pour des huiles et des carburants courants.
On se reporte à la . Le flotteur 9 peut être de forme sphérique et comprendre une enveloppe composée de deux moitiés 12 et 13 enfermant complètement un volume creux 14 et réunies à une interface 15 qui peut être vissée et pourvue d’un joint d’étanchéité 16. Un aimant permanent 17 est contenu dans le volume creux 14 en étant partiellement encastré dans une des moitiés 13. Bien que la forme extérieure du flotteur 9 puisse être prévue sphérique comme ici, le flotteur est conçu pour ne pas basculer significativement lors de sa flottaison, c’est-à-dire pour conserver sensiblement une même orientation de l’aimant permanent 17, typiquement une orientation verticale de l’axe de l’aimant. On y parvient si son centre de masse CM est distinct du centre géométrique CG qui correspond aussi au centre de flottaison, car le flotteur 9, même libre, maintient le centre de masse CM au-dessous du centre géométrique CG. Leur distance peut être obtenue soit en excentrant la position de l’aimant permanent 17 soit, ce qu’on a représenté ici, en construisant une des moitiés 13 beaucoup plus massive que l’autre. Ici, la moitié 13 comporte une surface intérieure plane 18 donnant dans le volume creux 14. Des billes 19 de lest peuvent être posées sur cette face intérieure 18, et même laissées libres de se déplacer, puisque le flotteur 9 est supposé rester à une orientation invariable. Les billes 19 déterminent la masse volumique du flotteur 9. Le fabricant du dispositif est libre d’ajuster facilement la densité du flotteur 9, et donc le seuil de détection des fuites de carburant, c’est-à-dire la teneur du carburant dans l’huile qui supprime l’émergence du flotteur 9, en choisissant le nombre des billes 19 ou plus généralement des unités de lest. Un seuil envisageable pour déclencher les détections est une proportion en volume de 20% de carburant dans le mélange. La masse volumique du flotteur 9 peut aussi être ajustée pour tenir compte de variétés différentes d’huile ou de températures différentes dans le circuit de lubrification, comme on détaillera plus loin. Le cas échéant, il sera possible de fabriquer plusieurs flotteurs 9 semblables, de les lester à des valeurs différentes, et de choisir celui qui sera le mieux approprié à un réservoir ou un circuit particulier.
Le même résultat pourrait être obtenu avec d’autres moyens de lestage, comme des rondelles 20, représentées à la et enfilées autour de l’aimant permanent 17, qui se présente ici sous forme de tige orientée verticalement et dont le sommet est dégagé dans le volume vide 14.
D’autres variantes de construction, nombreuses, sont possibles. Le lest solide pourrait être remplacé par un lest liquide déposé en gouttelettes, chacune d’elles constituant une unité de lest. De nombreux autres genres de flotteurs, par exemple quant à la forme de leur enveloppe, peuvent aussi être proposés. Le flotteur 9 pourra ainsi être cylindrique, comme on l’a illustré à la .
Un phénomène perturbateur doit toutefois être discuté. Contrairement à l’huile et au carburant dont les densités évoluent fortement en fonction de la température, celle des flotteurs usuels est peu variable. La limite d’émergence des flotteurs serait donc atteinte à des concentrations en carburant variables en fonction de la température du mélange. Cet inconvénient peut être réduit par l’utilisation d’un matériau à fort coefficient de dilatation thermique pour l’enveloppe extérieure du flotteur 9 (par exemple en PTFE). Le PTFE a en effet un coefficient de dilatation thermique voisin de celui des huiles usuelles. Les variations de densité du flotteur 9 et de l’huile, en fonction de la température, deviennent proches l’une de l’autre et la détection est plus uniforme. Construire au moins l’enveloppe extérieure du flotteur 9 en PTFE a encore l’avantage de lui permettre de glisser facilement dans des règles de guidage 24 vertical usuelles pour le guider en délimitant une colonne de guidage 25 dans le réservoir 2.
Une sonde de pression d’huile 21, représentée à la et installée sur le circuit de lubrification 1, par exemple à l’entrée de l’enceinte 6, sert à éviter certains diagnostics incorrects. Si en effet le circuit perd son huile et qu’il n’y a pas de fuite de carburant dans l’huile, le flotteur 9 descend aussi au fond du réservoir 2, mais dans le même temps la valeur de la pression de l’huile diminue fortement et descend sous un seuil d’alerte très inférieur à la pression nominale du circuit. La détection du flotteur en position basse de « réservoir vide » conjuguée à la détection d’une pression d’huile anormalement basse ne déclenchera donc pas une alerte de fuite de carburant dans l’huile, mais une alerte de perte d’huile. Une détection incorrecte de fuite de carburant dans l’huile peut donc être évitée en vérifiant que la pression d’huile dans le circuit de lubrification, de préférence mesurée à l’entrée des enceintes de lubrification, reste à la pression de fonctionnement souhaitée.
Le procédé conforme à l’invention est décrit schématiquement à la . La hauteur du flotteur 9 de la jauge de mesure de niveau 22 est mesurée continuellement à l’étape E1. Une détermination est faite alors à l’étape E2. Si le flotteur 9 est au-dessus du fond du réservoir 2, l’algorithme retourne au début du procédé. Si le niveau mesuré par la jauge de mesure de niveau 22 est trop élevé ou trop bas sans être au fond du réservoir 2, un excès ou une insuffisance de remplissage est constaté, mais cela sort de la présente invention. Si le flotteur 9 est au fond du réservoir 2, on recourt à une détermination de mesure de la pression d’huile dans le circuit de lubrification à l’étape E3. Si la pression d’huile est basse, une dépressurisation redevable à une vidange du circuit d’huile est diagnostiquée à l’étape E4. Si la pression reste normale, c’est une fuite de carburant dans l’huile qui est diagnostiquée, et une alerte peut être donnée à l’étape E5.
Système de conditionnement de carburant pour alimenter une turbomachine d’aéronef, procédé d’alimentation d’une turbomachine La présente invention concerne le domaine des aéronefs comportant des turbomachines alimentées par du carburant stocké dans un réservoir cryogénique.
En outre, des technologies ont été proposées pour récupérer des rayons solaires et les véhiculer par exemple vers l’intérieur d’une maison dans une pièce sans fenêtre notamment.
Un premier objectif de l’invention est de proposer un nouvel agencement alternatif de dispositif de générateur photovoltaïque. Un deuxième objectif est de proposer un moyen d’amélioration de la récupération de l’énergie lumineuse, de sorte à limiter les pertes liées notamment à des rayons réfléchis par les cellules photoélectriques.
Pour atteindre ces objectifs, l’invention propose un dispositif de générateur photovoltaïque comprenant - une structure tubulaire comportant intérieurement des cellules photoélectriques périphériques associées à un système électronique ; - des moyens de transmission pour transmettre de la lumière d’une source vers l’intérieur de la structure tubulaire ; - des moyens de diffusion de ladite lumière à l’intérieur de la structure tubulaire ; et - des moyens de diffraction de lumière vers les cellules photoélectriques.
Selon d’autres aspects pris isolément ou combinés suivant toutes les combinaisons techniquement réalisables : - les moyens de diffraction de lumière sont sensiblement alignés dans la structure tubulaire ; et/ou - le dispositif de générateur photovoltaïque comprend en outre au moins deux moyens de réflexion, de préférence courbes, de part et d’autre du moyen de diffraction de lumière dans l’axe de la structure tubulaire, les moyens de réflexion, permettant un passage partiel de lumière, de préférence au moins dans l’axe de la structure tubulaire ; et/ou - les moyens de réflexion comprennent des miroirs, de préférence courbes, chacun percé d’au moins un trou ; et/ou - le dispositif de générateur photovoltaïque comprend en outre au moins un moyen de refocalisation de lumière en aval d’un moyen de diffraction de lumière ; et/ou - le dispositif de générateur photovoltaïque comprend en outre un filtre en amont de la structure tubulaire, pour filtrer les rayons infra-rouges, et de préférence pour laisser passer les rayons ultra-violet uniquement ; et/ou - les moyens de transmission comprennent au moins une fibre optique ; et/ou - le dispositif de générateur photovoltaïque est configuré pour être associé à de la lumière solaire comme source de lumière ; et/ou - le dispositif de générateur photovoltaïque est configuré pour être associé à de la lumière artificielle comme source de lumière ; et/ou - le dispositif de générateur photovoltaïque est configuré pour être associé à du laser UV comme source de lumière.
L’invention porte en outre sur un système de générateur photovoltaïque comprenant plusieurs dispositifs de générateur photovoltaïque selon l’invention.
Un autre objet de l’invention concerne un procédé de génération photovoltaïque comprenant des étapes pour - transmettre de la lumière vers au moins une structure tubulaire comportant intérieurement des cellules photoélectriques périphériques associées à un système électronique ; - diffuser la lumière intérieurement dans ladite structure tubulaire, et - diffracter la lumière vers les cellules photoélectriques.
L’invention sera davantage détaillée par la description de modes de réalisation non-limitatifs, et sur la base des figures annexées, parmi lesquelles : - la illustre schématiquement un système de générateur photovoltaïque à deux dispositifs selon une variante préférée de l’invention, avec comme source, de l’énergie solaire ; - la illustre schématiquement un système de générateur photovoltaïque à deux sources de lumière selon une autre variante préférée de l’invention ; - la illustre schématiquement un système de générateur photovoltaïque à deux dispositifs selon une autre variante préférée de l’invention, avec comme source, un laser UV ; - la illustre schématiquement une partie d’un dispositif de générateur photovoltaïque selon une variante préférée de l’invention ; - la illustre schématiquement une partie d’un dispositif de générateur photovoltaïque selon une autre variante préférée de l’invention ; - la illustre schématiquement une vue de face d’un dispositif de générateur photovoltaïque selon une autre variante préférée de l’invention ; et - la illustre schématiquement un système de générateur photovoltaïque à plusieurs dispositifs selon une autre variante préférée de l’invention.
L’invention concerne un dispositif de générateur photovoltaïque. Le dispositif comprend une structure tubulaire T. La structure tubulaire T comporte intérieurement des cellules photoélectriques P périphériques associées à un système électronique E. Le système électronique E permet de collecter l’énergie des cellules photoélectriques selon une méthodologie connue.
La structure tubulaire T peut avoir une couche extérieure en graphite. En effet, le graphite peut être utilisé en raison de ses propriétés chimiques et physiques : neutralité chimique, résistant à la chaleur, conductivité thermique et électrique, faible coefficient d’expansion thermique, faible coefficient de friction et faible coefficient d’absorption des rayons X et des électrons.
De préférence, ces cellules sont de type "organiques mixtes" à savoir avec de la pérovskites en couches minces. L’avantage de ces cellules est qu'elles peuvent se répartir sur de très petites surfaces sur le support qu'il soit courbé ou cylindrique. Un autre avantage est qu'elles présentent une épaisseur faible, permettant ainsi une faciliter de mise en œuvre de leur industrialisation et par leur épaisseur, un gain de place dans sa disposition d'emplacement.
La structure tubulaire T peut avoir une longueur de 1m. Le diamètre est de préférence le plus petit possible par exemple dans les technologies connues. Plus le diamètre est petit plus de l’énergie au mètre carré sera pertinente, en particulier mieux récupérée sur plusieurs structures tubulaires T pour un volume donné. De même, les cellules photoélectriques P sont d’une taille et une épaisseur les plus petites possibles, par exemple en utilisant des nanomatériaux. Des méthodes de miniaturisation, telles que celles connues, peuvent être utilisées de sorte à diminuer le diamètre de la structure tubulaire T et les taille et épaisseur des cellules photoélectriques P.
Dans le cadre de l’invention, on peut envisager une structure en volume de forme quelconque, formant support de cellules P, avec une lumière interne à la structure. Cependant, la structure tubulaire T est préférée car elle permet de faire propager la lumière sur toute sa longueur, possiblement en plusieurs structures T juxtaposées.
Le dispositif comprend en outre des moyens de transmission pour transmettre de la lumière d’une source vers l’intérieur de la structure tubulaire T.
La source peut être le soleil S1 ou une lumière artificielle S2 transmise vers l’intérieur de la structure tubulaire T, en particulier en complément de la lumière solaire. L’agencement préféré, détaillé plus bas, peut être adapté à une source de laser UV dont l’énergie sera récupérée. Dans ce cas, le moyen de transmission peut être un embout associé à l’émission du laser UV à l’entrée de la structure tubulaire T.
Dans le cas de la lumière solaire, un système de fibres opiques 2, de lentilles L1, L2, et de miroirs R1, R2 est prévu en tant que moyen de transmission. Un système de ce type a été développé par la societé ECHY pour transmettre de la lumière du soleil dans des pièces sombres.
La illustre une variante hybride avec les deux sources de lumière S1, S2. Le laser UV peut être un laser utilisé dont la fin du rayon est orentée vers la structure tubulaire T ; ou un laser UV généré pour récupérer de l’énergie. Dans cette variante, le dispositif comporte un panneau récepteur d’ondes solaires 1, équipé de lentilles de focalisation L1. Les lentilles L1 sont connectées à des fibres optiques 2 ainsi que, de préférence, à un ou plusieurs filtres infrarouge 3. Le dispositif comporte en outre un système de pompage 7 pour orienter les ondes lumineuses vers l’entrée de la struture tubulaire T. En outre, le dispositif comprend une alimentation électrique 5 et un moyen de génération de lumière 6, de préférence une lampe à UV, connectée directement ou indirectement au système de pompage 7.
3211 Rouleau
322 Mors principal
323 Embase
324 Plaquette de retenue
325 Organe suiveur
3251 Guide radial
3252 Axe
326 Ressort
327 Console
327a Console du mors principal 322
327b Console à support pivotant
3271 Fente de guidage
3272 Support de rouleau
3273 Pivot
3274 Ressort de compression
3275 Broche
La sonde d’insémination 1 comprend classiquement une tête 12 d’insémination fixée sur un tube d’insémination 11. La tête 12 d’insémination présente une forme adaptée pour pénétrer la vulve 9 de l’animal et assurer l’opération d’insémination. Dans cet exemple, la tête 12 d’insémination comprend deux sphères rainurées.
Dans cet exemple, le tube d’insémination 11 présente une longueur d’environ 40 cm et un diamètre d’environ 6 mm. La tête 12 d’insémination présente une longueur totale d’environ 4 cm et un diamètre maximal d’environ 2 cm. On comprend que toute autre sonde d’insémination, de type et de dimensions différents, peut être envisagée sans s’écarter du principe général de l’invention.
Selon l’invention, la sonde d’insémination 1 est en partie recouverte par un manchon de protection 2 sanitaire/hygiénique. Le manchon de protection 2 est destiné à être enfilé/installé sur la tête 12 d’insémination et donc à recouvrir la tête 12 d’insémination et au moins une partie du tube d’insémination 11, comme illustré sur la . Plus précisément, le manchon de protection 2 recouvre la tête 12 d’insémination ainsi qu’entre un tiers et la moitié de la longueur du tube d’insémination 11, de sorte à protéger la tête 12 d’insémination des saletés et pathogènes présents sur la vulve 9 de l’animal au moment de son introduction.
Dans cet exemple, la sonde 1 présente une longueur totale d’environ 44 cm (40 cm de tube 11 et 4 cm de tête 12). Le manchon de protection 2 présente ici une longueur d’environ 20 cm. Il recouvre donc environ la moitié de la sonde d’insémination 1.
Le manchon 2 présente un corps longitudinal 20 présentant, à une première extrémité 21, une première ouverture qui permet d’enfiler le manchon de protection 2 sur la sonde 1.
La deuxième extrémité 22 du corps 20 du manchon de protection 2, située du côté de la tête 12 d’insémination, présente une ouverture qui est obturée avant utilisation de la sonde 1 pour l’insémination de l’animal. Pour ce faire, la deuxième extrémité 22 présente un moyen de fermeture 23 configuré pour céder/rompre sous une pression déterminée de la sonde d’insémination 1 de sorte à créer une ouverture au niveau de la deuxième extrémité 22 afin de permettre le passage de la sonde d’insémination 1 au travers de la deuxième extrémité 22.
Le moyen de fermeture 23 est donc configuré, d’une part, pour rendre la deuxième extrémité 22 étanche avant utilisation de la sonde 1 et, d’autre part, pour céder/rompre sous une pression déterminée de la sonde d’insémination 1 contre le moyen de fermeture 23 de sorte à permettre le passage de la sonde d’insémination 1 à travers la deuxième extrémité 22.
Le manchon 2 dispose donc d’un moyen de fermeture 23 spécifiquement positionnée garantissant une protection complète de la tête 12 d’insémination mais permettant aussi une ouverture facile dès lors qu’une pression/force déterminée de la sonde d’insémination 1 est appliquée contre le moyen de fermeture 23.
Par exemple, le moyen de fermeture 23 se présente au choix sous la forme d’une prédécoupe ménagée au niveau de la deuxième extrémité 22, d’un pliage des parois du manchon 2, d’un collage des parois du manchon 2 ou bien d’un manchon 2 constitué de deux parties se rabattant l’une sur l’autre au niveau de la deuxième extrémité 22. On comprend bien évidemment que toute autre solution permettant d’atteindre les mêmes objectifs/résultats que ceux décrits précédemment ne s’écarterait pas du principe général de l’invention.