INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La cavité intermédiaire 51 et la cavité de prélèvement 55 sont par conséquent espacées l’une de l’autre le long de l’axe A1 en étant en communication fluidique l’une avec l’autre d’une part via la cavité de ralentissement 52 et la cavité de réception 54 et, d’autre part, via la cavité de ralentissement 53.
Les cavités 52 et 53 sont dites de ralentissement compte tenu en premier lieu de l’espacement axial qu’elles définissent entre la cavité intermédiaire 51 et la cavité de prélèvement 55, produisant un allongement du parcours du flux d’air entre les cavités 51 et 55.
Ce ralentissement est favorisé par la géométrie du dispositif 3 puisqu’un flux d’air pénétrant dans l’ouverture périphérique 50 en direction de la cavité intermédiaire 51 se déplace suivant une trajectoire comprenant une composante axiale orientée suivant un premier sens S1, tandis que le déplacement de ce flux de la cavité intermédiaire 51 vers la cavité de prélèvement 55 suit une trajectoire ayant une composante axiale orientée suivant un deuxième sens S2 opposé au sens S1, et inversement.
A fortiori, les restrictions de section formées par les collets 14, 15, 25, 29, 30 et 31, qui définissent des chicanes, entraînent également un ralentissement du flux d’air en créant au sein des cavités 52 et 53 des chambres de tranquillisation.
En fonctionnement, un flux d’air pénètre typiquement par l’un au moins des canaux de l’ouverture périphérique 50, dans cet exemple situé vers la gauche de la , pour atteindre la cavité intermédiaire 51. Les éléments de paroi 7A, aussi appelées « ailettes », forment des organes de guidage de ce flux, permettant de réduire un déplacement giratoire du flux au sein de l’ouverture 50 en le dirigeant ainsi vers la cavité intermédiaire 51.
Dans la cavité intermédiaire 51, une partie de ce flux est susceptible de contourner le plot 18. Ce phénomène est atténué par la présence des éléments de paroi 7B, aussi appelées « ailettes », qui s’étendent dans cet exemple au droit de la surface interne 19 du plateau 16 et du plot 18 et qui sont répartis circonférentiellement autour de l’axe A1.
En définitive, une partie du flux est entraînée de la cavité intermédiaire 51 vers la cavité de prélèvement 55, principalement via la cavité de ralentissement 52 et la cavité de réception 54, et éventuellement via la cavité de ralentissement 53 en fonction de la vitesse d’entrée du flux.
Le dispositif 3 permet de constituer dans la cavité de prélèvement 55 ledit échantillon d’air qui atteint dans cette cavité 55 une vitesse inférieure à celle du flux dans la cavité intermédiaire 51.
Une partie de l’air présent dans la cavité de prélèvement 55 peut ainsi être aspirée vers ladite chambre de détection via la portion 56 de l’ouverture de la partie inférieure 8 de la pièce 4.
De manière connue en soi, l’air traversant la chambre de détection est rejeté en-dehors de l’instrument via une ouverture (non représentée) du module principal 1.
Une autre partie de l’air présent dans la cavité de prélèvement 55 tend à ressortir du dispositif 3 en s’écoulant principalement à travers la cavité 53, la cavité intermédiaire 51 puis l’un au moins des canaux de l’ouverture périphérique 50, dans cet exemple situé vers la droite de la , c’est-à-dire principalement par le chemin le plus court. En fonction des conditions atmosphériques et de vitesse de vent relative, une partie de l’air présent dans la cavité de prélèvement 55 peut éventuellement ressortir du dispositif 3 en s’écoulant à travers les orifices 33 de la paroi 27, la cavité 54, la cavité intermédiaire 51 puis l’ouverture périphérique 50.
De manière générale, le dispositif 3 est peu coûteux, nécessite un faible entretien et, en termes de performances, permet de favoriser l’absorption de particules fines, en particulier pour des tailles allant jusqu’à 12 µm, tout en respectant la distribution des particules présentes dans l’atmosphère.
Des tests du dispositif 3 en soufflerie ont notamment montré que ce dispositif permet de constituer dans la cavité de prélèvement 55 un échantillon d’air apte à faire l’objet d’une mesure satisfaisante y compris en présence d’un vent soutenu, en l’occurrence jusqu’à 18,5 m/s.
La géométrie du dispositif 3 lui permet par ailleurs d’être opérationnel en cas de changement de direction du vent, compte tenu en particulier de la circularité des cavités et de la réparation circonférentielle des canaux de l’ouverture périphérique 50.
Le dispositif 3 permet de s’affranchir d’un dispositif d’aspiration à haut débit, ce qui permet d’alléger la masse totale de l’instrument. A cet égard, l’instrument de la a une masse totale qui n’excède pas 1100 g.
L’invention vise à résoudre au moins partiellement ces problèmes, par l’intégration de l’échangeur directement dans le pack batterie. L’échangeur est alors immergé dans le fluide diélectrique. En conséquence, le collecteur de sortie du fluide diélectrique est rendu superflu, remplacé par des ouvertures pratiquées dans chacun des conduits de l’échangeur, ce qui permet de réduire notablement les pertes de charge et l’impact sur la distribution.
Plus particulièrement, l’invention concerne un échangeur de chaleur, en particulier pour un système de gestion thermique de véhicule automobile, destiné à l’échange thermique entre un premier fluide et un deuxième fluide, comportant un empilement de plaques s’étendant entre une joue supérieure et une joue inférieure. L’échangeur de chaleur comporte quatre parois latérales s’étendant dans le sens de l’empilement, l’empilement de plaques formant une alternance de premiers conduits destinés au premier fluide et de deuxièmes conduits destinés au deuxième fluide. L’échangeur de chaleur comprend, en outre, une première entrée et au moins deux premières sorties reliées fluidiquement aux premiers conduits, la joue supérieure comprenant la première entrée, l’une au moins des parois latérales comprenant les au moins deux premières sorties.
Selon l’un au moins des aspects de l’invention, les au moins deux premières sorties s’ouvrent dans le prolongement des premiers conduits auxquels elles sont reliées.
Selon l’un au moins des aspects de l’invention, les au moins deux premières sorties sont alignées les unes par rapport aux autres dans le sens de l’empilement.
Selon l’un au moins des aspects de l’invention, les au moins deux premières sorties sont situées sur une même paroi latérale.
Selon l’un au moins des aspects de l’invention, la paroi latérale de l’échangeur de chaleur comprenant les au moins deux premières sorties présente un décrochement. Ainsi, un premier plan comprenant les premières sorties et un deuxième plan intégrant le reste de la paroi latérale ne sont pas confondus.
Selon l’un au moins des aspects de l’invention, les au moins deux premières sorties sont de forme allongée.
Selon l’un au moins des aspects de l’invention, l’échangeur de chaleur comprend autant de premières sorties que de premiers conduits.
Selon l’un au moins des aspects de l’invention, chaque première sortie des premiers conduits est formée par les arêtes des deux plaques formant ledit conduit.
Selon l’un au moins des aspects de l’invention, un premier collecteur relie fluidiquement la première entrée aux premiers conduits.
Selon l’un au moins des aspects de l’invention, le premier collecteur s’étend entre la joue supérieure et la joue inférieure de l’échangeur de chaleur.
Selon l’un au moins des aspects de l’invention, l’échangeur de chaleur comprend une deuxième entrée et une deuxième sortie reliées fluidiquement aux deuxièmes conduits.
Selon l’un au moins des aspects de l’invention, la joue supérieure ou la joue inférieure comprend la deuxième entrée.
Selon l’un au moins des aspects de l’invention, la joue supérieure ou la joue inférieure comprend la deuxième sortie.
Selon l’un au moins des aspects de l’invention, un deuxième collecteur et un troisième collecteur relient fluidiquement respectivement la deuxième entrée et la deuxième sortie aux deuxièmes conduits.
Selon l’un au moins des aspects de l’invention, les deuxième et troisième collecteurs s’étendent entre la joue supérieure et la joue inférieure.
La illustre plus en détail l’une des impulsions du signal impulsionnel émis. Chaque impulsion est définie par une porteuse et une enveloppe. La fréquence de la porteuse, f 2 , appartient au spectre radiofréquence. Par exemple, la fréquence de la porteuse est égale à 7,8 GHz. L’enveloppe est définie par un spectre fréquentiel, dont la plus haute valeur, f 1 , est bien inférieure à f 2 . Par exemple, f 1 inférieure ou égale à f 2 /10. Par exemple, f 1 est égale à 500 MHz.
De préférence, le signal impulsionnel émis est un signal modulé selon la technique de modulation dite « UWB », pour l’anglais « Ultra WideBand ». Cette technique de modulation est basée sur la transmission d’impulsions de très courte durée, de préférence inférieure à une nanoseconde, et sur un large spectre de fréquence.
De la même façon, le signal impulsionnel retour est constitué par des impulsions définies chacune par une porteuse de fréquence f 2 et une enveloppe de plus haute fréquence f 1 .
Le procédé selon l’invention comporte les étapes suivantes : a) déterminer la valeur d’une distance approximative à la cible, D ap ; b) déterminer la valeur d’un complément de distance à la cible, D c ; c) combiner D ap et D c pour obtenir une valeur estimée V est de distance à la cible ; et d) déterminer une série de valeurs estimées V est de distance à la cible, par répétition des étapes a) à c).
L’étape a) est basée sur une mesure d’un décalage temporel entre une impulsion du signal impulsionnel retour, et l’impulsion correspondante du signal impulsionnel émis. On mesure en particulier le décalage temporel entre les maxima d’amplitude respectifs de ces deux impulsions.
Il s’agit en particulier de mesurer un décalage entre un instant de réception t R et un instant d’émission t 0 , avec : t 0 l’instant d’émission, par le dispositif d’émission et réception mentionné ci-dessus, d’une impulsion donnée du signal impulsionnel émis ; et t R l’instant de réception, par ledit dispositif d’émission et réception, de l’impulsion correspondant du signal impulsionnel retour.
L’étape a) utilise le signal impulsionnel retour, après qu’il a été échantillonné temporellement par un convertisseur analogique numérique, au sein du dispositif d’émission et réception. A la , on a représenté de manière schématique une impulsion du signal impulsionnel retour, échantillonnée temporellement.
La fréquence d’échantillonnage du signal impulsionnel retour est notée f ech . D’après le critère de Shannon, la valeur maximale que peut prendre f ech est égale à deux fois f 2 (plus haute fréquence de l’enveloppe du signal impulsionnel retour, considérée comme égale à la plus haute fréquence du signal impulsionnel émis). Ici, on a par exemple f 1 =500 MHz, soit f ech =1GHz.
f ech fixe la largeur Δt 1 de fenêtres temporelles d’échantillonnage, associées à l’échantillonnage temporel du signal impulsionnel retour. On a en particulier Δt 1 =1/f ech .
Δt 1 correspond à une marge d’erreur sur la détermination du décalage temporel entre une impulsion du signal impulsionnel retour, et l’impulsion correspondante du signal impulsionnel émis.
Les valeurs de durée et de distance sont reliées ensemble par la valeur c de la célérité de la lumière dans le vide. Ainsi, le décalage temporel entre une impulsion du signal impulsionnel retour et l’impulsion correspondante du signal impulsionnel émis, est associé à un décalage spatial entre le dispositif d’émission et réception et la cible. Ce décalage spatial définit la valeur de la distance approximative D ap . La marge d’erreur Δt 1 sur la détermination du décalage temporel est donc associée à une marge d’erreur Δd 1 sur la détermination de la distance approximative D ap . En particulier, Δd 1 vérifie Δd 1 =c/f ech . Ici, on a donc Δd 1 ≈15 cm.
Ainsi, la distance approximative D ap à l’étape a) correspond à la distance courante entre le dispositif d’émission et réception et la cible, avec une marge d’erreur Δd 1 . Sur la , on a identifié : - l’instant t 0 d’émission d’une impulsion donnée du signal impulsionnel émis ; et - la fenêtre temporelle F R recevant l’impulsion correspondante du signal impulsionnel retour.
L’instant t 0 peut être défini à partir d’un instant de démarrage de l’émission des impulsions et d’une fréquence de répétition des impulsions.
En variante, t 0 peut être défini à partir d’un instant de réception, par le dispositif d’émission et réception, d’un signal de très forte intensité. Ce signal de très forte intensité correspond à une partie de l’impulsion émise qui est détectée directement par le dispositif d’émission et réception, sans avoir été d’abord réfléchi par la cible.
L’étape a) peut être mise en œuvre à partir de données constituées en matrice. Une telle matrice est illustrée en . Elle est définie par : une première dimension, dite « CIR index», ou indice CIR, correspondant au décompte des impulsions du signal impulsionnel émis, où chaque émission d’une nouvelle impulsion incrémente d’une unité la valeur de l’indice CIR ; une seconde dimension, dite « tap num », correspondant, pour chaque indice CIR, à l’axe du temps découpé en fenêtres d’échantillonnage ; une troisième dimension, dite │CIR│, correspondant à la valeur absolue de l’amplitude du signal mesuré par le dispositif d’émission et réception, le cas échéant après application d’au moins un filtrage pour s’affranchir du bruit.
Le signal mesuré par le dispositif d’émission et réception peut comprendre le signal impulsionnel retour ainsi que le signal de très forte intensité tel que mentionné ci-dessus.
Selon un mode de réalisation particulièrement préféré, le ou les composé(s) B sont choisis parmi le 3-aminopropyltriéthoxysilane (APTES), le 3-[Bis(2-hydroxyethyl)amino]propyl-triéthoxysilane, le 3-aminopropylmethyldiéthoxysilane (APMDES), le 3-ureidopropyltrimethoxysilane, le N-cyclohexylaminomethyl triéthoxysilane, le (3-mercaptopropyl)triéthoxysilane, le (3-mercaptopropyl)triméthoxysilane, le 3-(Triéthoxysilylpropyl)ethylenediamine, le 3-(2-Aminoethylamino)propyl]triméthoxysilane, le 3-[2-(2-Aminoethylamino)ethylamino]propyltrimethoxysilane, le 3-ureidopropyltriéthoxysilane, le tetraéthoxysilane (TEOS), le méthyltrimethoxysilane (MTMS), le méthyltriéthoxysilane (MTES), le diméthyldiéthoxysilane (DMDES), le diéthyldiéthoxysilane, le dipropyldiéthoxysilane, le propyltriéthoxysilane, l’isobutyltriéthoxysilane, le phenyltriéthoxysilane, le phenylmethyldiéthoxysilane, le diphenyldiéthoxysilane, le benzyltriethoxysilane, le benzylmethyldiéthoxysilane, le dibenzyldiéthoxysilane, l’acétoxymethyltriethoxysilane, l’hydroxymethyltriéthoxysilane, le 3-(Triethoxysilyl)propyl isocyanate, leurs oligomères et leurs mélanges.
Selon un mode de réalisation encore plus particulièrement préféré, le ou les composé(s) B sont choisis parmi le 3-aminopropyltriethoxysilane (APTES), le (3-mercaptopropyl)triméthoxysilane, l’hydroxymethyltriéthoxysilane, le 3-(Triethoxysilyl)propyl isocyanate, le tetraéthoxysilane (TEOS), leurs oligomères et leurs mélanges.
Selon un mode de réalisation le plus préféré, le composé B est le 3-aminopropyltriethoxysilane (APTES).
Agent(s) colorant(s) Le procédé selon l’invention comprend l’étape iii) d’application sur les fibres kératiniques d’un ou plusieurs agent(s) colorant(s) choisi(s) parmi les colorants directs, les colorants d’oxydation, les pigments et leurs mélanges, de préférence parmi les colorants directs, les pigments et leurs mélanges, plus préférentiellement parmi les pigments.
Selon un mode de réalisation préféré, la ou les fonctions chimiques réactives A sont choisies parmi les fonctions suivantes : - époxyde ; - vinyle et vinyle activée, en particulier, acrylonitrile, esters acrylique et méthacrylique, acide et esters crotonique, acide et esters cinnamique, styrène et dérivés, butadiène, éthers de vinyle, vinylcétone, esters maléiques, vinyl sulfones, maléimides ; - anhydride, chlorure d’acide et esters d’acide carboxylique ; - aldéhydes, acétals, hémi-acétals, aminals, hémi aminals ; - isocyanate ; - thiocyanate ; - cétones dont les alpha-hydroxycétones, alpha-halocétones ; - lactones, thiolactones ; - imines ; - imides ; - N-hydroxysuccinimide esters ; - imidates ; - thiosulfate ; - oxazine et oxazoline ; - oxazinium et oxazolinium ; - halogénures d’alkyle en C 1 à C 30 ou d’aryle ou d’aralkyle en C 6 à C 30 notamment iodures, chlorures, bromures ; - halogénures de cycle insaturé, carboné ou hétérocycle ; - halogénures de sulfonyle de formule RSO 2 X, dans laquelle X= Cl ou F et R est un groupe alkyle en C 1 à C 30 ; - carbonates cycliques ; - diazonium ; - carbodiimide ; - et leurs mélanges.
Selon un mode de réalisation plus préféré, la ou les fonctions chimiques réactives A sont choisies parmi les fonctions anhydride, chlorure d’acide, esters d’acide carboxylique, époxyde, et leurs mélanges, de préférence parmi les fonctions anhydride, chlorure d’acide, esters d’acide carboxylique, et leurs mélanges.
Selon un mode de réalisation plus préféré, la ou les fonctions chimiques réactives A sont des fonctions anhydride.
De préférence, le ou les composés A sont des polymères.
Le ou les polymères peuvent être synthétiques ou naturels.
Selon un mode de réalisation particulièrement préféré, le ou les polymères sont des polymères contenant le motif anhydride maléique.
Composé(s) B
Le procédé selon l’invention comprend l’étape ii) d’application sur les fibres kératiniques d’un ou plusieurs composé(s) B choisis parmi les alcoxysilanes, le ou les composé(s) B étant différent(s) du ou des composé(s) A .
De préférence, le ou les composé(s) B sont choisis parmi les alcoxysilanes de formule (III) suivante, leurs oligomères et leurs mélanges : R 1 x Si(OR 2 ) (4-x) (III) dans laquelle : ▪ R 1 représente indépendamment un groupe alcoxy ayant de 1 à 10 atomes de carbone ou un groupe hydrocarboné en C 1 à C 26 , notamment en C 1 à C 20 , linéaire ou ramifié, saturé ou insaturé, cyclique ou acyclique, le groupe hydrocarboné pouvant être substitué par au moins un groupe choisi parmi : hydroxy (–OH) ; thiol (–SH) ; isocyanate (–NCO) ; alcoxy ayant de 1 à 10 atomes de carbone ; cycloalkyle ayant de 3 à 40 atomes de carbone; aryle ayant de 6 à 30 atomes de carbone ; (alkyl)amino (–NHR) dans lequel R représente un atome d’hydrogène ou un groupe alkyle, linéaire ou ramifié, ayant de 1 à 20 atomes de carbone, de préférence de 1 à 10 atomes de carbone ; cycloalkylamino ayant de 3 à 40 atomes de carbone, tel que cyclohexylamino ; ureido (–NR 3 (CO)N(R 3 ) 2 ) dans lequel R 3 , identiques ou différents, représentent un atome d’hydrogène ou un groupe alkyle, linéaire ou ramifié, ayant de 1 à 16 atomes de carbone, de préférence de 1 à 10 atomes de carbone ; R 1 pouvant être interrompu par au moins un hétéroatome ou groupe choisi parmi O, S, carbonyle (CO) ou NR’ avec R’ représentant un atome d’hydrogène ou un groupe hydrocarboné en C 1 à C 6 , de préférence en C 1 à C 5 tel que C 2 ou C 3 , le groupe hydrocarboné étant éventuellement substitué par un groupe hydroxy (–OH) ou un groupe -SiRzRtRu avec Rz représentant un groupe alkyle ayant de 1 à 20 atomes de carbone, de préférence de 1 à 6 atomes de carbone notamment un groupe méthyl, ou un groupe alcoxy ayant de 1 à 10 atomes de carbone, de préférence de 1 à 6 atomes de carbone, notamment un groupe éthoxy, ou un groupe hydroxy, Rt et Ru représentant indépendamment un groupe hydroxy ou groupe alcoxy ayant de 1 à 20 atomes de carbone, de préférence de 1 à 6 atomes de carbone, notamment un groupe éthoxy ; étant entendu qu’au moins un des Rz , Rt , Ru représente un groupe alcoxy ; ▪ R 2 représente indépendamment un atome d’hydrogène ou un groupe alkyle ayant de 1 à 20 atomes de carbone, de préférence de 1 à 6 atomes de carbone, plus préférentiellement de 1 à 3 atomes de carbone ; ▪ x désigne un nombre entier allant de 1 à 3 ; étant entendu qu’au moins un des R 2 représente un groupe alkyle ayant de 1 à 20 atomes de carbone, de préférence de 1 à 6 atomes de carbone, plus préférentiellement de 1 à 3 atomes de carbone.
Le dispositif lumineux peut comprendre un boîtier à l'intérieur duquel sont agencés l'écran d'affichage, le masque et le support, le boîtier étant configuré pour être fixé à un élément de caisse d'un véhicule automobile, notamment à une aile arrière d'un véhicule automobile ou à une porte de coffre d'un véhicule automobile.
La première face du support peut être en contact avec l'au moins un circuit de pilotage par l'intermédiaire d'une colle isolante électriquement et conductrice thermiquement.
L'écran d'affichage peut comprendre un substrat pourvu d'une interface thermique, l'interface thermique étant disposée sur la deuxième face de l'écran d'affichage, la première face du support étant en contact direct ou indirect avec l'interface thermique.
Le dispositif lumineux peut comprendre une carte électronique de commande reliée électriquement à l'au moins un circuit de pilotage, la carte électronique étant fixée au masque, d'un côté du masque opposé à l'écran d'affichage.
Le dispositif lumineux peut comprendre une nappe de connexion électrique reliée à un bord masqué de l'écran d'affichage.
Le dispositif lumineux peut comprendre : - un premier compartiment dans lequel est agencé l'écran d'affichage, - un deuxième compartiment dans lequel est agencé une fonction d’éclairage et/ou de signalisation, le deuxième compartiment masquant une partie de l'écran d'affichage .
La fonction d’éclairage et/ou de signalisation peut être un feu clignotant et/ou un feu de stop.
La première face du support peut s'étendre dans un plan sensiblement parallèle à un plan de l'écran d'affichage, la première face du support comprenant un pourtour dont la forme est inscrite dans la forme d'un pourtour de l'écran d'affichage.
Le support peut comprendre une deuxième face opposée à la première face du support, et le support peut comprendre des moyens de fixation s'étendant sensiblement perpendiculairement à la deuxième face du support et coopérant avec des ouvertures de fixation dans le masque. Le support peut aussi comprendre des moyens de positionnement s'étendant sensiblement perpendiculairement à la deuxième face du support et coopérant avec des ouvertures de positionnement dans le masque.
Le masque peut comprendre une paroi postérieure positionnée en arrière-plan de l'écran d'affichage et s'étendant sensiblement parallèlement à l'écran d'affichage, et : - une paroi inférieure s'étendant en dessous de l'écran d'affichage et sensiblement perpendiculairement à la paroi postérieure, et/ou - une paroi supérieure s'étendant au-dessus de l'écran d'affichage et sensiblement perpendiculairement à la paroi postérieure, et/ou - au moins une paroi latérale s'étendant à côté de l'écran d'affichage et sensiblement perpendiculairement à la paroi postérieure.
Le masque peut comprendre une ouverture au travers de laquelle s'étend l'écran d'affichage, l'ouverture délimitant une partie visible de l'écran d'affichage d'une partie masquée de l'écran d'affichage.
Le support peut comprendre des ailettes de refroidissement.
Le dispositif lumineux peut comprendre en outre un ventilateur et/ou un caloduc.
Présentation des figures La est une vue en perspective et de face d'un dispositif lumineux selon un mode de réalisation de l'invention.
Lorsque la polarisation continue V DC compense la différence de potentiel de contact, i.e. lorsque V DC = CPD, alors le courant périodique I KP (t) disparaît. La valeur de différence de potentiel de contact CPD peut ainsi être obtenue en ajustant la tension de polarisation V DC de manière à ce que le courant périodique I KP (t) disparaisse, ou du moins ne soit plus détectable par un appareil de mesure de courant.
Cette valeur de tension de polarisation, qui peut être désignée "tension de compensation", peut être déterminée par une boucle de rétroaction, avec en entrée une mesure du courant I KP . La boucle de rétroaction peut être tout type de boucle de rétroaction couramment utilisée dans une sonde macroscopique de Kelvin, de manière connue pour une personne du métier. La valeur de tension de polarisation générée par la boucle de rétroaction peut être désignée V KP .