INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De plus, la illustre en outre un élément d’orientation électromagnétique 726 (composé d’un métal ou d’un alliage) sous la forme d’une plaque métallique rectangulaire agencée par–dessus l’élément de couplage capacitif 721. Cet élément d’orientation métallique 726 est employé ici pour accorder le paramètre S11 (c’est-à-dire, le coefficient de réflexion) du second élément d’antenne 705 du module d’antenne active. D’autres formes pour cet élément 726 peuvent être utilisées dans d’autres modes de réalisation.
Les exemples de structures illustrés sur les Figures 7A, 7B et 7C peuvent avoir, par exemple, les dimensions suivantes pour permettre le fonctionnement à une bande de fréquence de 3,2 à 3,8 GHz. La distance entre le plan de masse 702 et l’élément d’antenne à dipôles croisés 705 est de 28 mm. Les dimensions de l’embouchure du jeu cupuliforme de parois 703 sont de 40 mm × 40 mm. Les dimensions latérales de l’ensemble de la structure de cellules unitaires 701 (c’est-à-dire, les périodes du second réseau d’antenne du module d’antenne active dans deux directions orthogonales) sont de 42 mm × 58 mm. L’épaisseur de la couche de radôme 731 du module d’antenne active est de 2 mm. L’épaisseur de la couche de radôme 732 du module d’antenne passive est de 2 mm. Les parois 722 entourant l’élément de couplage capacitif 721 présentent une hauteur de 10 mm et des dimensions latérales de 40 mm × 40 mm. L’élément d’orientation électromagnétique 726 a les dimensions de 27 mm × 27 mm et est placé à une distance de 25 mm de la couche de radôme 732 du module d’antenne passive. Chaque bras de dipôle de chaque élément à dipôles croisés de fond 723 de l’élément de couplage capacitif 721 a la longueur de 15 mm et une largeur maximale de 5 mm (la largeur étant la dimension orthogonale à la direction longitudinale du bras de dipôle). Chaque bras de dipôle de chaque élément à dipôles croisés de sommet 725 de l’élément de couplage capacitif 721 a la longueur de 15 mm et une largeur maximale de 5 mm (la largeur étant la dimension orthogonale à la direction longitudinale du bras de dipôle). Tel qu’utilisé dans cette demande, le terme « circuits » peut se rapporter à un ou plusieurs ou à la totalité des éléments suivants : (a) implémentations de circuit seulement sur matériel (telles que des implémentations dans seulement des circuits analogiques et/ou numériques) et (b) combinaisons de circuits matériels et de logiciel, telles que (si applicable) : (i) une combinaison de circuit(s) matériel(s) analogique(s) et/ou numérique(s) avec logiciel/micro-logiciel et (ii) toute partie de processeur(s) de matériel avec logiciel (incluant un(des) processeur(s) de signal numérique), logiciel et mémoire(s) qui travaillent ensemble pour amener un appareil, tel qu’un téléphone mobile ou serveur, à effectuer diverses fonctions) et (c) un(des) circuit(s) matériel(s) et/ou processeur(s), tel qu’un(des) a micro-processeur(s) ou une partie d’un(de) micro-processeur(s), qui nécessite(nt) un logiciel (par exemple, micro-logiciel) pour fonctionnement, mais le logiciel peut ne pas être présent lorsqu’il n’est pas nécessaire au fonctionnement.
Cette définition de circuits s’applique à toutes les utilisations de ce terme dans cette demande, notamment dans toute revendication. Comme autre exemple, tel qu’utilisé dans cette demande, le terme circuits couvre également une implémentation de seulement un circuit matériel ou processeur (ou de multiples processeurs) ou une partie d’un circuit matériel ou processeur et ses (ou leurs) logiciel et/ou micro-logiciel associés. Le terme circuits couvre également, par exemple et si applicable à l’élément de revendication particulier, un circuit intégré à bande de base ou un circuit intégré au processeur pour un dispositif mobile ou un circuit intégré similaire dans un serveur, un dispositif de réseau cellulaire, ou autre dispositif de réseau ou informatique.
Même si l’invention a été décrite ci-dessus en référence à un exemple selon les dessins annexés, il est évident que l’invention ne s’y limite pas mais peut être modifiée de plusieurs manières dans la portée des revendications annexées. Par conséquent, tous les mots et expressions doivent être interprétés au sens large et ils sont destinés à illustrer le mode de réalisation, et pas à le limiter. Il sera évident pour l’homme du métier que, comme la technologie progresse, le concept de l’invention peut être mis en œuvre de diverses manières. En outre, il est évident pour l’homme du métier que les modes de réalisation décrits peuvent être combinés, sans y être obligés, à d’autres modes de réalisation de diverses manières.
Antenne réseau active multifaisceaux comportant un dispositif hybride pour la formation de faisceaux directifs Domaine de l’invention La présente invention concerne les antennes réseau actives multifaisceaux utilisées notamment dans le domaine des systèmes des télécommunications spatiales, ou des systèmes radar ou des systèmes de communications, fixes ou mobiles, terrestres, marins ou aéroportés.
Etat de la technique Il est connu de l’art antérieur, l’utilisation d’antennes passives multifaisceaux. Elles sont usuellement constituées d’antennes réflecteur associées à des réseaux focaux multi-sources. Pour de telles antennes multifaisceaux fonctionnant à l’émission, la puissance de l’amplificateur associé à chaque élément rayonnant est rayonnée préférentiellement dans une direction donnée. Il est alors nécessaire de gérer l’allocation spatiale de la puissance, en fonction de la distribution spatiale du trafic. Cette contrainte d’allocation limite fortement la flexibilité de la charge utile, c’est-à-dire la possibilité de s’adapter à des variations de trafic. Les couvertures multifaisceaux permettent de réutiliser une même ressource fréquentielle en différents endroits de la couverture de l’antenne, et permettent donc d’augmenter le débit par le nombre de fois qu’une même ressource fréquentielle est réutilisée. L’allocation spatiale de la capacité s’opère alors par une affectation pour chaque faisceau d’un budget de puissance rayonnée et de ressources fréquentielles. La puissance globale rayonnée par une antenne passive est ainsi distribuée sur les différents faisceaux. La tendance de plus en plus prononcée pour les satellites à très haut débit est de réduire la taille des faisceaux et d’en augmenter le nombre pour profiter d’une forte réutilisation de la bande de fréquence. Au fur et à mesure que la taille des faisceaux diminue, la capacité allouée par faisceau est alors répartie sur une surface au sol de plus en plus étroite, et il devient difficile de modifier dynamiquement la capacité par faisceau à l’aide d’une architecture où uniquement une partie des éléments rayonnants de l’antenne contribuent pour chaque faisceau. L’antenne passive multifaisceaux présente ainsi une difficulté d’allocation de la ressource.
Pour pallier à ce problème, Il est connu l’utilisation d’antennes réseau actives multifaisceaux. Ce type d’antenne comprend des éléments rayonnants, des composants actifs tels que des amplificateurs et un formateur de faisceau, équipement appelé BFN en anglais (pour « Beam Forming Network »). Ces différents composants permettent de modifier les propriétés des faisceaux émis dans le domaine spatial. La puissance de l’amplificateur associée à chaque élément rayonnant est alors affectée sur la totalité de la zone géographique couverte par l’antenne. Il n’est alors plus nécessaire de gérer spatialement l’affectation de cette puissance rayonnée. Ce type d’antenne est adapté pour être monté dans des charges utiles flexibles de télécommunications spatiales à haut débit. Une antenne réseau active multifaisceaux est une antenne adaptée pour générer, en sortie, des faisceaux vers des zones géographiques particulières du globe terrestre à partir de signaux de communication préalablement reçus en entrée. L’antenne réseau active comprend pour cela des ports faisceaux et des ports éléments rayonnants pouvant fonctionner lorsque l’antenne est en émission et lorsque l’antenne est en réception. L’allocation spatiale de la capacité s’opère alors par une affectation pour chaque faisceau d’un budget de puissance rayonnée et de ressources fréquentielles.
Au contraire, une antenne réseau active multifaisceaux est caractérisée par le fait que tous les éléments rayonnants contribuent à tous les faisceaux. La puissance de l’amplificateur associé à chaque élément rayonnant est alors affectée sur la totalité de la zone géographie couverte par l’antenne. Il n’est plus alors nécessaire de gérer spatialement l’affectation de cette puissance rayonnée.
La synthèse de ces couvertures multifaisceaux avec des antennes réseaux actives est toutefois un objectif majeur. En effet ni une formation analogique de faisceaux, ni une formation numérique de faisceaux ne permettent de répondre aux challenges d’une grande antenne à très grand nombre d’éléments rayonnants.
Pour une antenne réseau active multifaisceaux, tous les éléments rayonnants contribuent à la formation de tous les faisceaux. Dans le cas d’une formation numérique de faisceaux, tous les éléments rayonnants doivent alors être numérisés sur la bande passante totale affectée à l’antenne.
La formation analogique de faisceaux permet de réduire le nombre d’accès à numériser, car le nombre d’accès faisceaux est usuellement inférieur au nombre d’accès éléments rayonnants, et ces signaux disponibles sur ces accès peuvent avoir une bande passante réduite. La formation analogique de faisceaux est toutefois limitée en implémentation par des considérations pratiques.
Il est connu de l’art antérieur de mettre en œuvre une formation hybride de faisceaux, incluant un étage analogique et un étage numérique. L’étage analogique s’applique sur des sous-réseaux réalisés par un regroupement de plusieurs éléments rayonnants contigus et réalise plusieurs faisceaux régionaux. La largeur de ces faisceaux régionaux dépend du nombre du nombre d’éléments rayonnants associés dans les sous-réseaux. Les nombres d’éléments rayonnants et de faisceaux régionaux sont choisis inférieurs aux seuils de limitation technologique du formateur de faisceau analogique. L’étage numérique s’applique sur les signaux issus des accès faisceaux régionaux réalisés par l’étage analogique pour les différents sous-réseaux, permettant de former des faisceaux directifs à l’intérieur des faisceaux régionaux. Cette formation hybride de faisceau permet donc de s’affranchir de la limitation de l’étage analogique, tout en minimisant la consommation de l’étage numérique. En effet, cette consommation est pour une grande partie produite par les interfaces de numérisation des signaux. Celle-ci est d’autant plus grande que les bandes de fréquence à numériser sont élevées.
Cependant, la formation hybride de faisceaux est caractérisée par l’apparition de lobes de réseau lorsque le faisceau directif réalisé par l’étage numérique approche d’un bord du faisceau régional. Il s’ensuit une perte de gain et un risque d’apparition d’interférences avec des signaux alignés avec le lobe de réseau, si ces signaux ont la même allocation de ressource. Ces inconvénients conduisent à limiter le secteur angulaire à l’intérieur du lobe régional sur lequel des faisceaux directifs peuvent être réalisés. Ils limitent donc le nombre de faisceaux directifs qu’il est possible de réaliser numériquement et contribuent à limiter le débit.
Le document US83444945 divulgue une antenne réseau active multifaisceaux comprenant un formateur hybride de faisceaux directifs comportant un étage analogique et un étage numérique. L’étage analogique est divisé en une pluralité de sous-réseaux, chaque sous-réseau étant associé à plusieurs éléments rayonnants pour former des faisceaux régionaux. Dans ce document, des sous-réseaux se chevauchent, c’est-à-dire que des éléments rayonnants sont communs à plusieurs sous-réseaux. Ce chevauchement est réalisé d’une manière que les éléments rayonnants peuvent contribuer à un grand nombre de sous-réseaux, ce qui rend l’implémentation de l’étage analogique extrêmement complexe.
Il existe donc un besoin de trouver une solution présentant une complexité limitée et permettant la génération d’un grand nombre de faisceaux directifs tout en limitant les pertes de gain et l’apparition d’interférences.
L’objectif précité est atteint par une antenne réseau active multifaisceaux adaptée pour recevoir des signaux de communication. Cette antenne réseau active multifaisceaux comprend des éléments rayonnants, chaque élément rayonnant étant apte à fournir des signaux de sortie à partir des signaux de communication, lesdits éléments rayonnants étant arrangés dans une matrice d’éléments rayonnants, ladite matrice s’étendant selon une première direction et selon une seconde direction perpendiculaire à la première direction. L’antenne multifaisceaux comprend également un dispositif hybride pour la formation de faisceaux directifs. Ce dispositif hybride comprend un étage analogique divisé en une pluralité de formateurs analogiques de faisceaux. Chaque formateur analogique est associé à un sous-réseau regroupant plusieurs éléments rayonnants de la matrice pour former des faisceaux régionaux à partir des signaux de sortie desdits éléments rayonnants. Les sous-réseaux forment des mêmes faisceaux régionaux. Le dispositif hybride comprend également un étage numérique adapté pour former les faisceaux directifs à partir des faisceaux régionaux, lesdits faisceaux directifs formés étant contenus à l’intérieur des faisceaux régionaux. Un premier sous-réseau est associé à des premiers éléments rayonnants de la matrice M, ledit premier sous-réseau ayant une forme rectangulaire, présentant une première dimension selon la première direction de la matrice et une seconde dimension selon la seconde direction de la matrice. Un second sous-réseau est associé à des seconds éléments rayonnants de la matrice. Le second sous-réseau a les mêmes dimensions que le premier groupe sous-réseau. Le second sous-réseau chevauche partiellement le premier sous-réseau de sorte que des éléments rayonnants sont communs audit premier sous-réseau et audit second sous-réseau. Dans l’antenne multifaisceaux, le second sous-réseau est décalé par rapport au premier sous-réseau selon la première direction de la matrice d’un premier décalage correspondant à la moitié de la première dimension de la forme rectangulaire du sous-réseau et le second sous-réseau est décalé par rapport au premier sous-réseau selon la seconde direction de la matrice d’un second décalage correspondant à la moitié de la seconde dimension de la forme rectangulaire. Le premier sous-réseau appartient à un premier groupe de sous-réseaux et le second sous-réseau appartient à un second groupe de sous-réseaux.
On étale environ 2 g de la composition, ci-après l’échantillon, sur une coupelle métallique que l’on introduit dans le dessiccateur à halogène mentionné ci-dessus. L’échantillon est alors soumis à une température de 105 °C jusqu’à obtenir un poids constant. La Masse Humide de l’échantillon, correspondant à sa masse initiale, et la Masse Sèche de l’échantillon, correspondant à sa masse après chauffage halogène, sont mesurées au moyen d’une balance de précision. L’erreur expérimentale liée à la mesure est de l’ordre de plus ou moins 2 %. La teneur en Extrait Sec est calculée de la manière suivante : [Math 1] Consistance
De préférence, une composition selon l’invention présente à 25°C une consistance caractérisée par une dureté ≥ 20g, plus préférentiellement, des une dureté allant de 20 à 200 g, encore plus préférentiellement de 30 à 150 g.
La consistance des mascaras est mesurée selon le protocole suivant :
L’appareil de mesure est un TA-XT-Plus® vendu par la société vendu par la société STAPLES MICRO SYSTEM, équipé d’une cellule de mesure de force de 5 kilogrammes et d’un mobile cylindrique de 12,7 mm (1/2 inch) de diamètre en Delrin. Le mascara est thermostaté à 20 °C. Puis, il est placé en excès dans un contenant de diamètre 60 mm et de profondeur 22 mm à l’aide d’une spatule métallique. Le produit est étalé pour éviter toute poche d’air mais sans le triturer de façon à ne pas le déstructurer. On arase ensuite le contenant à l’aide d’une spatule de façon à avoir la surface la plus régulière possible. Le contenant est ensuite couvert d’un verre de montre de façon à limiter l’évaporation de solvants présents dans la formule pendant une dizaine de minutes. Les options retenues pour cette méthode de mesure sont les suivantes : Mode de test : Mesure en compression Force de déclenchement (trigger force): 2,0 g Pre-vitesse : 0,5mm/sec Vitesse de test : 0,5 mm/sec Température : 20 °C +/- 1 °C Distance de pénétration : 5 mm
On effectue trois mesures successives en des points séparés de 12 mm au minimum, à au moins 10 mm du bord du contenant. Le contenant est maintenu durant la mesure. La valeur retenue est la moyenne des maximas obtenus à chaque mesure.
Une telle consistance est particulièrement avantageuse puisqu’elle est la mieux adaptée au dispositif d’application du mascara. c) Stabilité de la consistance aux variations de température
La composition est suivie en condition extrême de température. La composition est placée dans un pot en verre fermé hermétiquement puis est placé en étuve à cycle de température VT3050 VÖTSCH® de la société Leasametric allant de 4 à 45°C pendant 7 jours selon le programme suivant : 1 heure à 20°C Puis 11 heures à 4°C Et enfin 12 heures à 45°C.
Le passage de 4 à 45°C se fait en 20 à 30 min environ. On mesure la dureté moyenne P 0 du mascara entre 24h et 72h après le jour de la fabrication En sortie d’étuve, la dureté moyenne P est à nouveau évaluée. On réalise 3 mesures par échantillon. La stabilité aux variations de température de la consistance de la composition après 7 jours de stockage dans l’étuve cycle est évaluée par ΔP = (P – P 0 ). Plus la valeur du ΔP est faible, plus la stabilité de la consistance est grande.
Plus spécialement, la composition selon l’invention est sous la forme d’un produit pour les cils tel qu’un mascara, d’un produit pour les sourcils ou d’un produit pour le contour des yeux tel qu’un eye liner, et plus particulièrement un mascara.
La présente invention concerne également un ensemble, ou kit, de conditionnement et d’application d’une composition cosmétique de revêtement des fibres kératiniques comprenant : - un dispositif de conditionnement de ladite composition cosmétique de revêtement des fibres kératiniques telle que précédemment décrite, - un applicateur de ladite composition.
De manière préférée, le catalyseur mis en œuvre selon l’invention peut également contenir un élément promoteur choisi parmi le phosphore, bore, silicium, de manière très préférée du phosphore. Lorsque le catalyseur contient du phosphore, la teneur en phosphore est avantageusement comprise entre 0,5 et 10% en poids d'oxyde P2O5 par rapport au poids total dudit catalyseur, de manière préférée comprise entre 1 et 6% en poids d’oxyde P2O5 et de manière plus préférée entre 1 et 4% en poids d’oxyde P2O5.
Le support
Le catalyseur selon l’invention comprend un support qui comprend et est de préférence constitué par au moins une matrice minérale poreuse, une zéolithe Y, de préférence une zéolithe désaluminée USY, ladite zéolithe Y présentant un paramètre cristallin initial a0 de la maille élémentaire strictement inférieur à 24,40 Å, une surface spécifique BET comprise entre 700 et 1000 m2/g, un volume microporeux supérieur à 0,28 ml/g et une acidité de Bronsted supérieure à 300 micromole/g.
La matrice minérale poreuse utilisée dans le support du catalyseur, appelée encore liant, est avantageusement constituée d’au moins un oxyde réfractaire, de préférence choisi dans le groupe formé par l’alumine, la silice-alumine, l’argile, l’oxyde de titane, l’oxyde de bore et la zircone, pris seuls ou en mélange. De manière préférée, la matrice minérale poreuse est choisie parmi l’alumine et la silice-alumine, prises seules ou en mélange. De manière plus préférée, la matrice minérale poreuse est l’alumine. L’alumine peut avantageusement se présenter sous toutes ses formes connues de l’homme du métier. De manière très préférée, l’alumine est l’alumine gamma, par exemple la boehmite.
De préférence, ledit support comprend de 15 à 55%poids de liant, de manière préférée de 25% à 50% en poids, et de manière très préférée entre 25% et 40% en poids, par rapport au poids total dudit support.
Selon l’invention, le support comprend une zéolithe Y présentant un paramètre cristallin initial a0 de la maille élémentaire strictement inférieur à 24,40 Å.
De préférence, le paramètre cristallin initial a0 de la maille élémentaire de la zéolithe Y utilisée est inférieur à 24,40 Å, de préférence compris entre 24,30 et 24,39 Å, de préférence compris entre 24,32 et 24,39 Å, de manière préférée compris entre 24,32 et 24,38 Å, et de manière très préférée compris entre 24,34 Å et 24,38 Å.
Le paramètre cristallin initial a0 de la maille élémentaire de la zéolithe Y donné est la valeur du paramètre cristallin initial a0 de la zéolithe Y utilisée dans la synthèse du catalyseur selon l’invention.
Le paramètre cristallin initial a0 de la maille élémentaire de la zéolithe Y est mesuré par Diffraction des Rayons X selon la norme ASTM 03942-80.
Selon l’invention, ladite zéolithe Y présente une surface spécifique mesurée par physisorption d’azote selon la méthode B.E.T. comprise entre 700 et 1000 m2/g, de préférence entre 750 et 950 m2/g, et de manière préférée entre 800 et 950 m2/g.
Selon l’invention, ladite zéolithe Y présente un volume microporeux déterminée par adsorption d’azote supérieur à 0,28 ml/g et de manière préférée supérieur à 0,285 ml/g et avantageusement inférieur à 0,34 ml/g.
Selon l’invention, ladite zéolithe Y présente une acidité de Bronsted supérieure à 300 micromole/g, de préférence comprise entre 320 et 500 micromole/g et de manière préférée entre comprise entre 325 et 425 micromole/g.
De préférence, ladite zéolithe Y présente un rapport molaire silice sur alumine (SAR) compris entre 5 et 50 et de préférence entre 5 et 20 et de manière préférée supérieur à 5 et inférieur à 12.
De préférence, ladite zéolithe Y présente un volume mésoporeux supérieur à 0,12 ml/g, de préférence supérieur à 0,16 ml/g et de manière préférée compris entre 0,18 et 0,24 ml/g.
De préférence, ledit support présente une teneur en zéolithe Y, et de préférence en zéolithe désaluminée USY, comprise entre 15 à 80% poids par rapport au poids total dudit support, de préférence entre 20 à 75% poids, et de manière préférée entre 40 à 70% poids.
Lesdits zéolithes sont avantageusement définies dans la classification “Atlas of Zeolite Framework Types, 6th revised edition”, Ch. Baerlocher, L. B. Mc Cusker, D.H. Olson, 6ème Edition, Elsevier, 2007, Elsevier".
Il existe une demande croissante des consommateurs en produits cosmétiques naturels, comme illustrée par la norme la norme ISO 16128. Dans cette optique, les inventeurs se sont intéressés au remplacement de l’EDTA (INCI : éthylènediaminetétraacétique), matière première permettant de renforcer encore la stabilité d’une dispersion selon l’invention par une matière première d’effet équivalent mais biodégradable, le Natrlquest E30 (INCI: Trisodium Ethylenediamine Disuccinate).
Cependant, les inventeurs ont observé que le Natrlquest E30 conduit à neutraliser le(s) carbomère(s) et donc à une augmentation de la viscosité du fluide externe qui, selon la teneur en Natrlquest E30 ou en carbomère(s), peut atteindre des valeurs non compatibles avec le procédé microfluidique.
Les tableaux 6 à 9 ci-après renseignent les compositions des différentes phases respectives aux procédés A, B et C. Le tableau 10 ci-après renseigne les paramètres retenus pour la mise en œuvre des procédés A, B et C.
Tableau 6 : Composition du fluide interne 36 (IF) Nom Nom INCI % Masse DUB ININ Isononyl Isononanoate Qsp* Huile de Meadowfoam Limnanthes alba seed oil 18,00 EMI30 Castor Oil/IPDI Copolymer (and) Isononyl Isononanoate 33,33 PHAT BLUE PHAT BLUE 0,00092 CAS-3131 Amodimethicone 0,15 Total 100,00
Qsp : Quantité Suffisante Pour.