INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Comme illustré à la , le système d’usinage ajustable 1 comprend en outre une tige guide 69 configurée pour coopérer avec un élément de référence d’une pièce à usiner, la broche 7 présentant un emplacement d’accueil 71 pour la tige guide 69 de sorte à disposer la tige guide 69 selon l’axe d’extension 9 de la broche 7.
La tige guide 69 solidaire de la broche 7 permet d’aligner le fourreau 5 par rapport à la pièce à usiner.
Ainsi, la construction du système d’usinage ajustable 1 permet de réduire la taille et le poids du fourreau 5, le moteur de positionnement 25 n’étant pas interne au fourreau 5.
Le mécanisme de transmission de mouvement 31 n’est pas volumineux et peut être facilement intégré au fourreau 5 sans qu’il soit nécessaire d’agrandir le fourreau 5.
Par ailleurs, le moteur d’entrainement 15 comprenant un rotor 19 et un stator 17 est peu volumineux et il n’est pas nécessaire de prévoir une transmission entre le moteur d’entrainement 15 et la broche 7 tel qu’un joint de cardan haute précision car le moteur d’entrainement 15 n’est pas externe au fourreau 5.
Il apparait donc que l’agencement du moteur de positionnement 25, du mécanisme de transmission de mouvement 31 et du moteur d’entrainement 15 permet d’obtenir un fourreau 5 léger et de dimension réduite.
Procédé de consolidation localisée des assemblages de pièces par adhésion moléculaire La présente invention concerne le domaine de l’assemblage de pièces par adhésion moléculaire, notamment pour la fabrication de gyrolasers (ou ring laser gyroscope s ).
Un gyrolaser comprend un corps principal monobloc, généralement réalisé en une vitrocéramique (telle que celle commercialisée sous la marque ZERODUR par la société SCHOTT AG), qui délimite une cavité définissant un chemin optique triangulaire ou carré. Aux sommets du chemin optique, le corps principal comporte des ouvertures obturées chacune par un miroir, généralement réalisé dans un bloc de même matériau que le corps principal mais pourvu d’une surface partiellement traitée pour être réfléchissante. Le corps principal comporte en outre deux alésages dans chacun desquels est fixée une électrode pour constituer l’émetteur laser. La cavité est remplie d’un mélange gazeux choisi pour constituer un milieu amplificateur du laser.
Comme les électrodes sont réalisées dans un métal ayant un coefficient de dilatation thermique beaucoup plus élevé que celui du corps principal, la fixation des électrodes est généralement assurée par un joint écrasé d’indium qui permet d’absorber cette différence de coefficients de dilatation thermique.
La principale difficulté est donc l’assemblage des miroirs qui doit se faire dans des conditions adaptées pour ne pas altérer la fixation des électrodes. L’assemblage doit garantir une herméticité de la cavité, limitant la possibilité de fuite à 10 -12 Pa.l.s -1 pendant plus de 1000 heures à 80°C avec une humidité relative de 100%.
La fixation de ces miroirs est réalisée par adhésion moléculaire (ou adhésion directe, direct bonding , c’est-à-dire sans apport de colle) qui consiste à appliquer l’une contre l’autre deux pièces (en des matériaux compatibles avec ce mode de fixation) de telle manière que des liaisons moléculaires (forces de Van der Waals, liaisons hydrogène et/ou liaisons covalentes) se créent entre les pièces. La résistance de cette fixation est conditionnée par la qualité du contact entre les deux surfaces. La qualité du contact dépend directement de : la planéité des surfaces en contact, la très faible rugosité des surfaces en contact, et la propreté des surfaces en contact. Un prétraitement des surfaces (notamment un polissage) permet de préparer les surfaces destinées à être mises en contact pour conférer auxdites surfaces l’état de surface adéquat. Les surfaces sont appliquées l’une sur l’autre dans des conditions de température et de pression et pendant une durée qui ont été déterminées pour favoriser la création des liaisons moléculaires. Une fois l’adhésion réalisée, il est généralement nécessaire de consolider la fixation des pièces en plaçant celles-ci dans un four à une température supérieure à 700°C. Ce procédé n’est évidemment pas utilisable avec des pièces en liaison avec des matériaux dont la température de fusion est inférieure, comme l’indium pur qui fond à 157°C. En outre, la consolidation doit se faire après que la cavité a été remplie du mélange gazeux, sans contaminer celui-ci.
L’invention a notamment pour but de fournir un moyen pour renforcer des pièces telles que le corps principal et les miroirs d’un gyrolaser.
Exemples Propriétés à la rupture : Les essais de traction permettent de déterminer les propriétés à la rupture. Sauf indication différente, ils sont effectués conformément à la norme française NF T 46-002 de septembre 1988, avec une éprouvette de type H2, la vitesse de traction étant de 500 mm/min. Les contraintes à la rupture (en MPa) et les allongements à la rupture (en %) sont mesurés à 23°C ± 2°C selon la norme NF T 46-002, ainsi qu’à 100°C± 2°C. Les résultats sont exprimés en base 100 par rapport à un témoin. Une valeur supérieure à celle du témoin, arbitrairement fixée à 100, indique un résultat amélioré, c'est-à-dire une grandeur mesurée supérieure à celle du témoin.
Microstructure des élastomères par analyse de résonance magnétique nucléaire (RMN) : La microstructure des élastomères est déterminée par analyse RMN 1 H, suppléée par l’analyse RMN 13 C lorsque la résolution des spectres RMN du 1 H ne permet pas l’attribution et la quantification de toutes les espèces. Les mesures sont réalisées à l’aide d’un spectromètre RMN BRUKER 500MHz à des fréquences de 500.43 MHz pour l’observation du proton et 125.83MHz pour l’observation du carbone. Pour les élastomères non solubles mais ayant la capacité de gonfler dans un solvant, est utilisée une sonde HRMAS 4mm z-grad permettant d'observer le proton et le carbone en mode découplé du proton. Les spectres sont acquis à des vitesses de rotation de 4000Hz à 5000Hz. Pour les mesures sur des élastomères solubles, est utilisée une sonde RMN liquide permettant d'observer le proton et le carbone en mode découplé du proton. La préparation des échantillons non solubles est faite dans des rotors remplis avec le matériau analysé et un solvant deutéré permettant le gonflement, en général du chloroforme deutéré (CDCl3). Le solvant utilisé doit toujours être deutéré et sa nature chimique peut être adaptée par l’homme du métier. Les quantités de matériau utilisées sont ajustées de façon à obtenir des spectres avec une sensibilité et une résolution suffisante. Les échantillons solubles sont mis en solution dans un solvant deutéré (environ 25mg d'élastomère dans 1mL), en général du chloroforme deutéré (CDCl3). Le solvant ou coupage de solvant utilisé doit toujours être deutéré et sa nature chimique peut être adaptée par l’homme du métier. Dans les deux cas (échantillon soluble ou échantillon gonflé) : Pour la RMN du proton est utilisée une séquence simple impulsion de 30°. La fenêtre spectrale est réglée pour observer l’ensemble des raies de résonances appartenant aux molécules analysées. Le nombre d’accumulation est réglé afin d’obtenir un rapport signal sur bruit suffisant pour la quantification de chaque motif. Le délai de recyclage entre chaque impulsion est adapté pour obtenir une mesure quantitative. Pour la RMN du carbone est utilisée une séquence simple impulsion 30° avec un découplage du proton uniquement pendant l’acquisition pour éviter les effets « Overhauser Nucléaire » (NOE) et rester quantitatif. La fenêtre spectrale est réglée pour observer l’ensemble des raies de résonances appartenant aux molécules analysées. Le nombre d’accumulation est réglé afin d’obtenir un rapport signal sur bruit suffisant pour la quantification de chaque motif. Le délai de recyclage entre chaque impulsion est adapté pour obtenir une mesure quantitative. Les mesures de RMN sont réalisées à 25°C.
Viscosité Mooney : La viscosité Mooney est mesurée à l’aide d’un consistomètre oscillant tel que décrit dans la norme ASTM D1646 (1999). La mesure se fait selon le principe suivant : l'échantillon analysé à l'état cru (i.e., avant cuisson) est moulé (mis en forme) dans une enceinte cylindrique chauffée à une température donnée (100°C). Après 1 minute de préchauffage, le rotor tourne au sein de l'éprouvette à 2 tours/minute et on mesure le couple utile pour entretenir ce mouvement après 4 minutes de rotation. La viscosité Mooney (ML) est exprimée en "unité Mooney" (UM, avec 1 UM=0.83 Newton.mètre).
Préparation des compositions de caoutchouc : Trois compositions de caoutchouc C1 à C3 sont préparées. On procède pour la fabrication de ces compositions de la manière suivante : On introduit dans un mélangeur interne (taux de remplissage final : environ 70% en volume), dont la température initiale de cuve est d’environ 80°C, l’élastomère, puis la silice, l’agent de couplage silane, ainsi que les divers autres ingrédients à l’exception du système de vulcanisation. On conduit alors un travail thermomécanique (phase non-productive) en une étape, qui dure environ 5 min à 6 minutes, jusqu’à atteindre une température maximale de « tombée » de 160°C. On récupère le mélange ainsi obtenu, on le refroidit puis on incorpore du soufre et un accélérateur type sulfénamide sur un mélangeur (homo-finisseur) à 23°C, en mélangeant le tout (phase productive) pendant un temps approprié (par exemple entre 5 et 12 min).
Les compositions de caoutchouc C1 à C3 contiennent toutes un élastomère diénique fortement saturé, l’élastomère E1, un système de vulcanisation, une silice et un agent de couplage silane. Elles se différencient les unes des autres par la nature chimique de l’agent de couplage silane. Dans la composition de caoutchouc C1, l’agent de couplage silane est un silane polysulfure, le tétrasulfure de bis(3-triéthoxysilylpropyl), en abrégé TESPT, de formule [(C 2 H 5 O) 3 Si(CH 2 ) 3 S 2 ] 2 commercialisé sous la dénomination « Si69 » par la société Evonik. Dans la composition de caoutchouc C2, l’agent de couplage est le S-(octanoyl)mercaptopropyltriéthoxysilane, commercialisé sous le nom de « NXT » par la société Momentive. Dans la composition de caoutchouc C3, l’agent de couplage silane est le « NXT-Z45 » commercialisé par la société Momentive.
Les compositions de caoutchouc C1 et C2 sont des compositions de caoutchouc non conformes à l’invention, puisque l’agent de couplage silane ne répond pas à la formule (1) du silane organofonctionnel. La composition de caoutchouc C3 est une composition de caoutchouc conforme à l’invention, puisque l’agent de couplage est un silane organofonctionnel qui répond à la formule (1).
Les formulations (en pce) des compositions de caoutchouc C1 à C3 sont décrites dans le tableau 1 (table 1). Le taux total de soufre est identique pour chacune des compositions de caoutchouc, sachant que dans le cas de la composition de caoutchouc C1, l’agent de couplage « Si69 » relargue du soufre libre au cours de sa réaction avec l’élastomère, ce qui représente une source de soufre disponible pour la vulcanisation, soit 0.3 pce.
Trois autres compositions de caoutchouc C4 à C6 sont préparées selon le même mode opératoire que les compositions C1 à C3. Elles sont toutes conformes à l’invention, puisqu’elles contiennent toutes un élastomère diénique fortement saturé (E1), un système de vulcanisation, une silice et un agent de couplage silane organofonctionnel de formule (1), le « NXT-Z45 ». Les compositions C4 et C5 se différencient de la composition C3 par le taux de « NXT-Z45 ». La composition C6 se différencie de la composition C3 par le système de vulcanisation, puisque l’accélérateur de vulcanisation est un disulfure de thiurame au lieu d’être une sulfénamide. Les formulations (en pce) des compositions de caoutchouc C1 à C3 sont décrites dans le tableau 2 (table 2).
Les résultats des propriétés à la rupture à l’état cuit des compositions de caoutchouc sont consignés dans le tableau 3 et dans le tableau 4.
Le tableau 3 montre que la composition de caoutchouc C3 est la composition de caoutchouc qui présente les meilleures propriétés à la rupture tant à 23°C qu’à 100°C. A la fois les allongements à la rupture et les contraintes à la rupture de la composition de caoutchouc C3 sont respectivement bien supérieurs aux allongements à la rupture et aux contraintes à la rupture des compositions C1 et C2, aussi bien à 23°C qu’à 100°C.
Le tableau 4 montre que l’amélioration des propriétés à la rupture est également obtenue pour des taux d’agent de couplage silane « NXT-Z45 » différents de ceux de la composition C3, ainsi que pour un système de vulcanisation différent.
Composition C1 C2 C3 E1 (1) 100 100 100 Silice (2) 38 38 38 Agent de couplage “Si69” (3) 3.1 Agent de couplage “NXT” (4) 4.2 Agent de couplage “NXT-Z45” (5) 2.6 DPG (6) 1.2 1.2 1.2 Cire Ozone (7) 1 1 1 Antioxydant 6PPD (8) 2 2 2 Acide stéarique (9) 2 2 2 ZnO (10) 2.5 2.5 2.5 Soufre 1 1.3 1.3 CBS (11) 1 1 1
Composition C4 C5 C6 E1 (1) 100 100 100 Silice (2) 38 38 38 Agent de couplage “NXT-Z45” (5) 3.1 4 2.6 DPG (6) 1.2 1.2 1.2 Cire Ozone (7) 1 1 1 Antioxydant 6PPD (8) 2 2 2 Acide stéarique (9) 2 2 2 ZnO (10) 2.5 2.5 2.5 Soufre 1.3 1.3 0.8 CBS (11) 1 1 0.5 TBZTD (12) 0.15
La illustre également que la génération du signal temporisé ST d’activation intervient après détection du passage à zéro du signal de tension VS de préférence par le circuit de mesure de la tension 13.
La illustre également que la génération du signal temporisé ST de désactivation intervient après détection du passage à zéro du signal de courant, de préférence par le circuit de mesure de courant 16.
Comme l’illustrent les figures 4 et 6, le module auxiliaire 1 est alimenté par la borne d’entrée 5 qui est raccordée à la ligne de phase du réseau électrique et la ligne de neutre de l’alimentation électrique, de préférence le réseau électrique. La borne d’entrée 5 est reliée électriquement à une carte électronique (non représentée). Cette carte électronique comprend de préférence au moins le circuit d’alimentation 6, le circuit de contrôle 7, le circuit d’activation et de désactivation 11, le circuit de mesure de la tension 13, le circuit de mesure du courant 16 et optionnellement le circuit de communication filaire 19 et/ou le circuit de communication sans-fil 21. Le module auxiliaire comprend une sortie du circuit d’activation et de désactivation 11 qui correspond à une sortie 32 que comprend l’organe de pilotage 12. La sortie 32 peut être reliée électriquement à la borne de sortie d’alimentation 23 ( ) qui est reliée électriquement à l’actionneur électromagnétique 4 de l’appareil électrique 2 ou alternativement peut être reliée électriquement directement à l’actionneur électromagnétique 4 de l’appareil électrique 2 ( ).
De préférence, ledit organe de pilotage 12 comprend au moins un semi-conducteur de type transistor à effet de champ de préférence un MOS ou au moins un TRIAC.
Avantageusement, ce type de composants électroniques permet de maîtriser avec une grande précision temporelle le moment de la transmission du signal d’activation de l’alimentation dudit actionneur électromagnétique 4 et du signal de désactivation de l’alimentation dudit actionneur électromagnétique 4.
De préférence, l’unité de contrôle 8 et ledit organe de pilotage 12 sont configurés pour moduler ledit signal temporisé ST d’activation de l’organe de pilotage 12, si ledit signal temporisé ST d’activation de l’organe de pilotage 12 est généré.
Avantageusement, cette configuration permet d’éviter un autre inconvénient des appareils électriques de préférence de type contacteur qui concerne la dissipation d’énergie. En effet, lorsque au moins la première paire de contacts de l’appareil électrique 2, de préférence un contacteur, est fermée, l’actionneur électromagnétique 4, de préférence un l’électroaimant, s’échauffe et il en résulte une hausse de la consommation électrique. Grâce à cette configuration, on diminue cette dissipation d’énergie via l’électroaimant. L’unité de contrôle 8 et l’organe de pilotage 12 permettent avantageusement une modulation de largeur d'impulsions. Comme l’illustre la , la courbe du signal de courant I aux bornes de l’actionneur électromagnétique 4 en fonction du temps, montre que tant que l’organe de pilotage 12 de type semi-conducteur est passant, alors l’organe de pilotage 12 de type semi-conducteur module le signal de courant I aux bornes de l’actionneur électromagnétique 4. La fréquence de modulation peut être égale à 4 kiloHertz
De préférence, l’unité de contrôle 8 est configurée pour déterminer le signal de courant s’écoulant dans la ligne de courant de phase P et/ou le temps de réponse à la fermeture de ladite au moins une première paire de contacts, si un signal temporisé ST d’activation de l’organe de pilotage 12 est généré.
Avantageusement, l’unité de contrôle 8 est ainsi configurée pour déterminer la valeur du signal du courant s’écoulant dans la ligne de courant de phase P et/ou la valeur du temps de réponse à la fermeture de ladite au moins une première paire de contacts, comme expliqué précédemment. Ces données peuvent ensuite avantageusement être transmises à au système distant 35 en communication avec le module auxiliaire 1 comme décrit ci-après. Lorsque l’appareil électrique 2 de préférence de type contacteur est relié électriquement à une charge 27, le module auxiliaire 1 peut ainsi réaliser une fonction de mesure de consommation de la charge 27 que commande l’appareil électrique 2 via le module auxiliaire 1.
De préférence, l’unité de contrôle 8 est configurée pour déterminer le temps de réponse à l’ouverture de ladite au moins une première paire de contacts, si un signal temporisé ST de désactivation de l’organe de pilotage 12 est généré.
Avantageusement, l’unité de contrôle 8 est ainsi configurée pour déterminer la valeur du temps de réponse à l’ouverture de ladite au moins une première paire de contacts à partir de la mesure de la valeur du signal du courant s’écoulant dans la ligne de courant de phase P, comme expliqué précédemment. Ces données peuvent ensuite avantageusement être transmises au système distant 35 en communication avec le module auxiliaire 1 comme décrit ci-après.
De préférence, le module auxiliaire 1 comprend en outre un circuit de communication filaire 19 comprenant au moins une borne d’entrée de commande 20 reliée électriquement à la première entrée 9 de l’unité de contrôle 8 pour transmettre au moins le premier signal de commande ON ou le deuxième signal de commande OFF à l’unité de contrôle 8.
Avantageusement, le circuit de communication filaire 19 permet au moins de recevoir de façon filaire au moins le premier signal de commande ON ou le deuxième signal de commande OFF provenant du système distant 35, puis de le transmettre à l’unité de contrôle 8. Ce circuit de communication filaire peut également optionnellement transmettre des signaux de communication au système distant 35, par exemple pour transmettre des données déterminées et/ou stockées dans l’unité de contrôle 8 au système distant 35. Ces données peuvent par exemple consister en la valeur du signal de courant s’écoulant dans la ligne de courant de phase P et/ou la valeur du temps de réponse à la fermeture et/la valeur du temps de réponse à l’ouverture, décrites précédemment. Ainsi, le circuit de communication filaire 19 peut effectuer une communication de signaux unidirectionnellement ou bidirectionnellement.
De préférence, le module auxiliaire 1 comprend en outre un circuit de communication sans-fil 21 comprenant une unité de communication radiofréquence 22 reliée électriquement à la première entrée 9 de l’unité de contrôle 8 pour transmettre sans-fil au moins le premier signal de commande ON ou le deuxième signal de commande OFF à l’unité de contrôle 8, comme l’illustre la .
Avantageusement, un circuit de communication sans-fil 21 permet au moins de recevoir de façon non filaire au moins le premier signal de commande ON ou le deuxième signal de commande OFF provenant du système distant 35, puis de le transmettre à l’unité de contrôle 8. Ce circuit de communication sans-fil 21 peut également optionnellement émettre des signaux de communication sans-fil au système distant 35 par exemple pour transmettre des données déterminées et/ou stockées dans l’unité de contrôle 8 au système distant 35, comme l’illustre la . Ces données peuvent par exemple consister en la valeur du signal du courant s’écoulant dans la ligne de courant de phase P et/ou la valeur du temps de réponse à la fermeture et/la valeur du temps de réponse à l’ouverture, décrites précédemment. Ainsi le circuit de communication sans-fil 21 peut effectuer une communication de signaux unidirectionnellement ou bidirectionnellement.
L’unité de communication radiofréquence 22 peut par exemple utiliser le protocole Zigbee. Le circuit de communication sans-fil 21 peut être intégré à l’unité de contrôle 8.
MODULE LUMINEUX AVEC RÉFLECTEUR DE RENVOI DISTANT DES SOURCES LUMINEUSES L’invention a trait au domaine de l’éclairage et/ou de la signalisation lumineuse, notamment pour véhicule automobile.
Il est généralement connu, dans le domaine de l’éclairage et/ou de la signalisation lumineuse, de prévoir une ou plusieurs sources lumineuses éclairant dans une direction principale, et un réflecteur de renvoi disposé et orienté pour réfléchir les rayons lumineux émis par la ou les sources lumineuses dans une direction transversale, en particulier perpendiculaire, à la direction principale en question. Cependant, lorsque le réflecteur est à une certaine distance de la ou des sources lumineuses, une partie des rayons émis peuvent ne pas rencontrer le réflecteur de renvoi et ainsi être perdus. Aussi, les rayons atteignant le réflecteur de renvoi auront une efficacité de renvoi diminuée.
Le document de brevet publié FR 2 775 230 A1 divulgue un projecteur pour véhicule automobile, comprenant un feu de signalisation constitué essentiellement d’une source lumineuse du type lampe à incandescence, un premier miroir de profil elliptique et un deuxième miroir de profil parabolique. Le profil elliptique du premier miroir comprend un premier foyer situé sur la source lumineuse et un deuxième foyer correspondant à un foyer du profil parabolique du deuxième miroir. Aussi, le premier miroir est à proximité de la source lumineuse et l’enveloppe de manière étendue. Cet agencement permet ainsi à une majeure partie des rayons lumineux émis par la source lumineuse d’être réfléchis par les premier et deuxième miroirs et ainsi participer la formation du faisceau lumineux de signalisation. Dans cette configuration la direction du faisceau lumineux en question est parallèle à la direction principale d’émission de la source lumineuse.
Le document de brevet publié US 2017/0072839 A1 divulgue un module lumineux, notamment pour signalisation automobile, comprenant une source lumineuse éclairant dans une direction principale, un réflecteur de renvoi réfléchissant les rayons émis par la source lumineuse dans une direction transversale, en l’occurrence perpendiculaire, à la direction principale. Un dispositif optique comprenant au moins une lentille et un masque formant un pictogramme est disposé entre la source lumineuse et le réflecteur de renvoi. Le dispositif optique est configuré pour imager le pictogramme formé par le masque. Il comprend une lentille adjacente à la source lumineuse, ne collectant qu’une partie de rayons lumineux émis par ladite source lumineuse.
L’invention a pour objectif de pallier au moins un des inconvénients de l’état de la technique susmentionné. Plus spécifiquement, l’invention a pour objectif de proposer un module lumineux à renvoi de lumière procurant une liberté de positionnement du réflecteur par rapport à la ou les sources lumineuses tout en conservant un rendement satisfaisant.
La présente demande vise à remédier à un problème de conditionnement de composants d’un dispositif d’éclairage de manière à réaliser une conception compacte de ce dernier. De plus, la présente invention remédie en outre au problème de vibration des composants d’éclairage à l’intérieur du dispositif d’éclairage, permettant ainsi de maintenir une tolérance plus stricte entre les composants.