INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Pour fixer davantage les deux parties de boucle ensemble et empêcher le dégagement sous contrainte dans la direction horizontale, les première et seconde parties de boucle peuvent chacune comprendre au moins une dent qui vient en prise avec le boîtier d’aimant de la partie de boucle opposée lorsque les parties de boucle sont en position verrouillée. Les dents empêchent les parties de boucle de se croiser sous la tension des sangles reliées aux parties de boucle respectives.
Les aimants peuvent être des aimants circulaires qui sont enfermés dans des logements cylindriques dans les première et seconde parties de boucle. Les dents peuvent être configurées de manière à venir directement en butée contre les logements circulaires. De préférence, il y a au moins deux dents sur chacune des parties de boucle, qui viennent en butée contre le logement cylindrique sur un même côté du logement, et à l’opposé de l’emplacement des dents par rapport à la partie de boucle opposée.
Dans un mode de réalisation préféré, l’élément de fixation avant et l’élément de fixation arrière du couvercle de verrouillage sont chacun configurés comme des boucles, avec deux montants de support verticaux et une barre horizontale entre les montants de support verticaux. Les brides d’engagement de la seconde partie de boucle sont insérées dans chacune des boucles au-dessus des barres horizontales pour verrouiller les deux parties de boucle ensemble.
Pour faciliter le verrouillage et le déverrouillage, les barres horizontales ont une pente de guidage qui permet aux barres d’engagement de coulisser le long des brides d’engagement de la seconde partie de boucle pendant le verrouillage et le déverrouillage. Des structures alternatives aux boucles, telles qu’une paroi avec une rainure ou ouverture horizontale, pourraient également être envisagées.
Dans un mode de réalisation, le couvercle de verrouillage est disposé dans une piste de guidage sur la première partie de boucle. Le rail de guidage a un plancher, des parois latérales et un rebord en porte-à-faux. Le couvercle de verrouillage a des brides de fixation sur une extrémité arrière du couvercle de verrouillage, qui viennent en butée contre une partie inférieure du rebord en porte-à-faux pour retenir le couvercle de verrouillage sur la première partie de boucle d’une manière coulissante mais non pivotante.
De préférence, le ressort est un ressort de déformation plat qui se plie sous la force de compression du levier de traction ou d’un doigt, et se détend vers une position de repos lorsqu’il est relâché. La déformation du ressort amène le couvercle de verrouillage à coulisser le long du rail de guidage sur la première partie de boucle pendant le verrouillage et le déverrouillage des parties de boucle l’une par rapport à l’autre. Le ressort est de préférence moulé d’un seul tenant avec l’élément coulissant et l’axe de pivotement.
Pour aider davantage à aligner les parties de boucle les unes avec les autres, la première partie de boucle a deux surfaces coulissantes intérieures inclinées, et la seconde partie de boucle a deux surfaces coulissantes intérieures inclinées de manière correspondante, de chaque côté des corps de base respectifs. Les surfaces coulissantes de la première partie de boucle coulissent le long des surfaces coulissantes de la seconde partie de boucle et s’accouplent avec elles pendant le verrouillage de la première partie de boucle sur la seconde partie de boucle.
L’ensemble boucle de la présente invention fournit un agencement de verrouillage sécurisé, amélioré par des aimants, qui peut être facilement verrouillé et déverrouillé par le déplacement du couvercle de verrouillage. La structure des première et seconde parties de boucle ainsi que la force d’attraction des aimants garantissent que les parties de boucle sont alignées avec précision lorsqu’elles sont rapprochées, ce qui permet aux brides d’engagement de fixer facilement les éléments de fixation pour verrouiller solidement les parties de boucle ensemble.
BRÈVE DESCRIPTION DES FIGURES D’autres objets et caractéristiques de la présente invention ressortiront de la description détaillée suivante considérée en relation avec les dessins annexés. Il doit être compris, cependant, que les dessins sont conçus à titre d’illustration uniquement et non comme une définition des limites de l’invention.
Dans les dessins, dans lesquels des caractères de référence similaires désignent des éléments similaires dans les différentes vues :
est une vue de dessus de l’ensemble boucle selon l’invention ;
est une vue en coupe selon les lignes A-A de la ;
est une vue perspective de dessus de l’ensemble boucle selon l’invention ;
- démarrer un processus de connexion à un DC du réseau pour se connecter à un concentrateur de données voisin différent dudit concentrateur de données courant.
Selon une caractéristique particulière, T1 est égal à 24 heures.
Au moins un mode de réalisation concerne un compteur électrique intelligent connecté à un concentrateur de données, dit concentrateur de données courant, dans un réseau de communication par courants porteurs en ligne pour la gestion automatisée de comptage dans le cadre d’un service de distribution électrique. Le compteur électrique intelligent comprend :
- des moyens pour se déconnecter du concentrateur de données courant dans le cas où le ledit concentrateur de données courant pose problème ;
- des moyens pour se connecter à un concentrateur de données voisin différent dudit concentrateur de données courant ;
- des moyens pour écouter des trames contenant l’identifiant dudit concentrateur de données courant ;
- des moyens pour se déconnecter du concentrateur de données voisin et pour se connecter à un concentrateur de données utilisant le même identifiant que le concentrateur de données courant quand au moins N trames sont reçues, avec N entier supérieur ou égal 1.
Un produit programme d’ordinateur est également décrit qui comprend des instructions pour mettre en œuvre le procédé de reconnexion selon l’un quelconque des modes de réalisation précédent, lorsque ledit programme est exécuté par un processeur.
Un support de stockage est également décrit qui stocke un programme d’ordinateur comprenant des instructions pour mettre en œuvre le procédé de reconnexion selon l’un quelconque des modes de réalisation précédent, lorsque ledit programme est exécuté par un processeur.
illustre schématiquement un exemple d’un système de communication, supportant une gestion automatisée de comptage AMM dans le cadre de services de distribution électrique ;
illustre schématiquement un exemple d’architecture matérielle d’un compteur électrique intelligent utilisé dans le système de communication de la ;
illustre schématiquement un procédé de connexion d’un compteur à un concentrateur de données selon l’état de l’art ;
illustre schématiquement un procédé de connexion d’un compteur à un concentrateur de données selon un mode particulier de réalisation ; et,
illustre schématiquement un procédé de connexion d’un compteur à un concentrateur de données selon un mode particulier de réalisation.
Le système de revêtement 30 sert à la fois à former les contours du creuset C et à protéger les parois latérales du caisson 20 par rapport au contenu du creuset C. Notamment, en référence aux figures 3 et 4, la partie haute 34 du système de revêtement 30 comporte une couche interne 80 située en périphérie de la cathode et une couche externe 90 jouxtant les parois latérales du caisson 20 en périphérie de la couche interne 80. Un espace en périphérie de la cathode et ceinturé par la couche interne 80 est colmaté par de la pâte de brasque 28. Les contours du creuset C sont donc formés par la surface supérieure 44 de la cathode, la pâte de brasque 28, la couche interne 80 du système de revêtement et le haut de la couche externe 90.
La couche externe 90 est typiquement constituée d’éléments composés de matériau réfractaire à base de carbure de silicium (SiC) ou autre composition thermiquement réfractaire. Dans le présent exemple, la couche externe 90 inclut un premier étage et un deuxième étage verticalement superposé au premier étage comprenant respectivement une série d’éléments 92, 94 apposés l’un à la suite de l’autre contre le caisson 20. Dans l’exemple, les éléments 92 sont des briques réfactaire et les éléments 94 sont des dalles de SiC. Il est à noter que selon certaines réalisations, les éléments 94 peuvent être omis. Également, d’autres matériaux isolants avec mica peuvent être ajoutés au besoin. Tel qu’illustré à la , la couche interne 80 comprend une série de blocs 82 de parement internes apposés horizontalement l’un à la suite de l’autre contre la couche externe 90. Chacun des blocs 82 de parement interne a une double vocation. D’une part, chacun des blocs 82 contribue à protéger à la fois la portion de paroi 22A, 22B, 24G, 24D du caisson 20 et la portion de couche externe 90 situés vis-à-vis celui-ci de l’usure par l’aluminium et/ou l’électrolyte en fusion dans le creuset C. Chacun des blocs 82 de parement interne est construit en un matériau carboné. Les blocs 82 incluent des blocs 82 dits « nominaux », c’est-à-dire ayant une conductivité thermique nominale permettant un certain transfert de chaleur de référence (ou nominal) qui s’avère approprié pour plusieurs endroits du pourtour du creuset C.
Les inventeurs de la présente technologie ont fait la découverte qu’une cuve dont la couche interne 80 du système de revêtement 30 était exclusivement faite de blocs 82 nominaux ne répond pas parfaitement aux impératifs de transfert de chaleur spécifiques à certains endroits du pourtour du creuset C. En effet, des caractéristiques électromagnétiques propres à la cuve 10 induisent des effets thermiques localisés dans le creuset C pouvant, en présence de couche interne 80 typique, avoir une influence adverse sur la formation de talus T dans le creuset C. Le talus T, une formation incluant de l’électrolyte solidifié, se dépose sur le pourtour du creuset C dès lors que le contenu du creuset C, aux alentours de 970 o C en son centre, subit un refroidissement vers l’extérieur. Selon l’endroit sur le pourtour du creuset C, un bloc 82 nominal peut, de par ses caractéristiques intrinsèques, induire un transfert de chaleur adéquat, excessif, ou bien insuffisant. Un transfert de chaleur excessif peut mener à une formation excessive de talus T, laquelle peut éventuellement recouvrir la cathode et même interférer avec la descente d’un bloc anodique 52 dans le creuset C. Un transfert de chaleur insuffisant peut mener à une formation de talus T insuffisante, et même à une absence de talus T. Lorsqu’exposée au contenu du creuset C en absence de talus T, la couche interne 80 du système de revêtement 30 est asujettie à une dégradation prématurée par un phénomène s’apparentant à de l’érosion.
Ainsi donc, d’autre part, la série de blocs 82 de la couche interne 80 de la présente technologie a aussi pour vocation de réguler localement le transfert de chaleur depuis le creuset C vers la couche externe 90 et hors du caisson 20. Pour ce faire, la série horizontale de blocs 82 comprend plusieurs types de blocs 82 différenciés entre autres sur la base de leur conductivité thermique, et agencés horizontalement le long de la paroi de la cuve pour que leur conductivité thermique réponde à un besoin local en transfert de chaleur. Les blocs 82 incluent ainsi des blocs dits « spécifiques », de conductivité thermique permettant un transfert de chaleur autre que le transfert de chaleur de référence, disposés stratégiquement sur certaines longueurs de la couche interne 80 du système de revêtement 30 en alternance avec d’autres longueurs parcourues par des blocs 82 nominaux. Tel qu’il sera décrit plus bas, les blocs 82 spécifiques peuvent inclure, selon la réalisation, des blocs 82 conducteurs, à conductivité thermique plus élevée que celle des blocs 82 nominaux, et/ou des blocs 82 isolants à conductivité thermique moins élevée que celle des blocs 82 nominaux. Les blocs 82 peuvent être construits en l’un ou l’autre des types de matériaux suivants, énoncés en ordre de conductivité thermique croissante : anthracitique [~7W/m*K], semi-graphitique [~11W/m*K], graphitique [~20/m*K], graphitisé [~110W/m*K], sur-graphitisé [~125W/m*K]. Dans certaines implémentations basse puissance de la cuve 10, les blocs 82 isolants sont en matériau anthracitique, les blocs 82 nominaux sont en matériau semi-graphitique, et les blocs 82 conducteurs sont en matériau graphitique et/ou graphitisé, voire sur-graphitisé. Dans certaines implémentations haute puissance de la cuve 10, les blocs 82 isolants sont en matériau semi-graphitique, les blocs 82 nominaux sont en matériau graphitique, et les blocs 82 conducteurs sont en matériau graphitisé et/ou sur-graphitisé.
Les caractéristiques électromagnétiques de la cuve 10 influençant la formation de talus T seront maintenant résumées en référence à l’exemple des Figures 1 et 2. L’acheminement du courant I à travers la cuve 10, d’abord verticalement (selon l’axe Z) depuis les blocs anodiques 52 jusqu’aux blocs cathodiques 42 et ensuite horizontalement (selon l’axe Y) depuis les blocs cathodiques 42 jusqu’aux conducteurs de sortie 12, induit un champ magnéto-hydrodynamique dans le contenu du creuset C. Ce champ se manifeste par des tourbillons (ou champs de vélocité) V1, V2, V3, V4 ( ) observables à même la nappe de métal, entre autres à la hauteur de l’interface entre l’électrolyte en fusion avec la nappe de métal (aussi appelée interface bain-métal). La cuve 10 est généralement symétrique par rapport au centre longitudinal CL de la cathode et, similairement, les tourbillons V1, V3, et V2, V4 sont respectivement des paires de tourbillons correspondants formés de manière généralement symétrique par rapport au centre longitudinal CL lorsque les entrées et sorties de courant dans la cuve sont bien équilibrées ainsi que l’environnement magnétique environnant la cuve. En pratique, il peut exister une différence entre les tourbillons et ces derniers ne sont pas toujours symétriquement agencés, notamment sur les cuves en bout de série. Généralement, les tourbillons V1, V2 sont formés dans la moitié droite de la cuve 10 s’étendant selon X depuis le centre longitudinal CL, tandis que les tourbillons V3, V4 sont formés dans la moitié gauche de la cuve 10. Bien que la description qui suit portera principalement sur la moitié droite de la cuve 10 et sur les tourbillons V1, V2 y étant formés, il est entendu que les caractéristiques de la moitié droite récitées s’appliquent, mutatis mutandis , à la moitié gauche de la cuve 10. Néanmoins, il est souligné qu’une différence de l’ordre d’environ 50% peut exister entre une dimension d’un élément situé dans la moitié droite et celle un élément symétrique correspondant situé dans la moitié gauche. Bien que la cuve 10 soit aussi généralement symétrique par rapport au centre transversal CT de la cathode, les tourbillons V1, V2 ne sont pas répartis de manière symétriques par rapport au centre transversal CT. Il en découle que les tourbillons V1, V2 puissent circuler aux abords du revêtement 30 avec plus ou moins d’intensité de part et d’autre du centre transversal CT (à deux positions selon l’axe Y) pour une même position selon l’axe X.
Dans l’exemple illustré à la , le tourbillon V1 circule dans la moitié droite de la cuve 10 en sens horaire. Depuis à proximité d’une extrémité 22A’ de la paroi amont 22A, le tourbillon V1 fait pression sur la paroi amont 22A et longe la paroi amont 22A sur une certaine distance en se dirigeant vers le centre longitudinal CL, créant une première zone Z1 de sollicitation thermique accrue de la cuve 10. Toujours selon l’exemple de la , le tourbillon V1 décroche ensuite de la paroi amont 22A à distance du centre longitudinal CL et bifurque vers la paroi aval 22B. Depuis à proximité du centre longitudinal CL, le tourbillon V1 fait pression sur la paroi aval 22B et longe la paroi aval 22B sur une certaine distance en se dirigeant vers une extrémité 22B’ de la paroi aval 22B, créant une deuxième zone Z2 de sollicitation thermique accrue. À distance de l’extrémité 22B’, le tourbillon V1 décroche de la paroi aval 22B avant d’aller rejoindre la paroi transversale 24D à distance d’extrémités 24D’ opposées de la paroi transversale 24D, créant une zone ZR de sollicitation thermique réduite à la jonction entre les parois aval 22B et transversale 24D. Le tourbillon V2 circule dans la zone ZR de sollicitation thermique réduite en sens anti-horaire et à vitesse plus faible que le tourbillon V1, longeant la paroi aval 22B à proximité de l’extrémité 22B’, induisant une faible pression sur la paroi aval 22B. Ensuite, le tourbillon V1 fait pression sur la paroi transversale 24D de part et d’autre du centre transversal CT et longe la paroi transversale 24D à distance des parois amont 22A et aval 22B, créant une troisième zone Z3 de sollicitation thermique accrue.
Toujours selon l’exemple de la , les zones Z1, Z2 voient un écoulement normal aux parois latérales et donc un flux thermique plus important qu’en nominal où l’écoulement est latéral. La zone Z3 peut montrer des contre-tourbillons qui facilitent la formation de talus et limitent les flux thermiques. La différence de flux thermique, et plus particulièrement les variations d’échanges thermiques entre le bain/métal et le talus, dans les divers zones Z1, Z2, Z3 et ZR, peut être observée par la mesure de la répartition du talus autour de la cuve. Un équilibrage des flux thermiques dans les divers zones est donc souhaitable afin de ré-homogénéiser l’épaisseur du talus autour de la cuve 10.
En référence à la , afin de pallier les effets adverses de l’électromagnétisme de la cuve 10 sur la formation de talus T le long du pourtour du creuset C, la couche interne 80 du système de revêtement 30 est constituée de segments, c’est-à-dire de séries de blocs 82 soit nominaux (ou segments nominaux 84), soit conducteurs (ou segments conducteurs 86), ou soit isolants (ou segments isolants 88). Chacun des segments 84, 86, 88 hérite des propriétés des blocs 82 dont il est constitué, et peut donc être construit, selon la réalisation, en l’un ou l’autre des types de matériaux suivants, énoncés en ordre de conductivité thermique croissante: anthracitique, semi-graphitique, graphitique, graphitisé, ou sur-graphitisé. Ainsi, selon la réalisation, chaque segment nominal 84 est construit dans un matériau de type semi-graphitique, graphitique ou graphitisé, chaque segment conducteur 86 est construit dans un matériau de type graphitique, graphitisé ou sur-graphitisé, et chaque segment isolant 88 est construit dans un matériau anthracitique, semi-graphitique ou graphitique, de sorte que les segments conducteurs 86 ont une conductivité thermique plus élevée que les segments nominaux 84, alors que les segments isolants 88 ont une conductivité thermique moindre que les segments nominaux 84. Les segments 84, 86 et 88 sont apposés en alternance le long des parois latérales du caisson 20. Tout dépendant de la réalisation, les segments 84, 86 et 88 peuvent inclure plus d’un segment nominal 84, plus d’un segment conducteur 86 et/ou plus d’un segment isolant 88 le long d’une même paroi latérale. Dans l’exemple montré, le long de la paroi amont 22A, un premier segment nominal 84A s’étend depuis le centre longitudinal CL vers une extrémité 22A’ de la paroi amont 22A. Un premier segment conducteur 86A s’étend depuis à proximité de l’extrémité 22A’ vers le centre longitudinal CL. Le premier segment conducteur 86A jouxte la zone Z1. Il est à noter que le premier segment nominal 84A est plus long que le premier segment conducteur 86A. Le premier segment conducteur 86A a une longueur équivalente entre 0 et 66% de la distance entre le centre longitudinal CL et l’extrémité 22A’. Sur l’exemple fourni, la longueur du premier segment conducteur 86A peut correspondre à une distance couverte par 2 à 8 blocs cathodiques 42 selon l’axe X, considérant que la cuve compte 12 blocs entre le centre longitudinal CL et l’extrémité 22A’.
Le long de la paroi aval 22B, un deuxième segment conducteur 86B s’étend depuis le centre longitudinal CL vers une extrémité 22B’ de la paroi aval 22B. Le deuxième segment conducteur 86B jouxte la zone Z2. On remarquera que le premier segment nominal 84A est plus grand que le deuxième segment conducteur 86B. Le deuxième segment conducteur 86B a une longueur équivalente entre 0 et 70 % de la distance entre le centre longitudinal CL et l’extrémité 22B’. Entre le deuxième segment conducteur 86B et l’extrémité 22B’, la couche interne 80 a une conductivité thermique égale ou moindre à la conductivité thermique nominale. Dans le cas présent, un segment isolant 88 s’étend depuis à proximité de l’extrémité 22B’ vers le centre longitudinal CL. Le segment isolant 88 jouxte la zone ZR. Le segment isolant 88 a une longueur équivalente entre 0 et 40 % de la distance entre le centre longitudinal CL et l’extrémité 22B’. Un deuxième segment nominal 84B est disposé entre le deuxième segment conducteur 86B et le segment isolant 88. Dans d’autres réalisations, le segment isolant 88 est omis, de sorte que le deuxième segment nominal 84B s’étend jusqu’à proximité de l’extrémité 22B’.
Le long de la paroi transversale 24D, un troisième segment conducteur 86C, ou segment conducteur transversal, s’étend depuis le centre transversal CT jusqu’à distance d’extrémités 24D’ opposées de la paroi transversale 24D. Le troisième segment conducteur 86C a une longueur équivalente entre 0 et 75 % de la longueur de la paroi transversale 24D. Une paire de troisièmes segments nominaux 84C, ou segments nominaux transverses, s’étendent de part et d’autre du troisième segment conducteur 86C jusqu’aux extrémités 24D’.
Dans cet exemple, les segments nominaux 84A, 84B, 84C sont en matériau graphitique. Le premier segment conducteur 86A est en matériau sur-graphitisé. Le deuxième segment conducteur 86B et le troisième segment conducteur 86C sont en matériau graphitisé. Le segment isolant 88 est en matériau semi-graphitique. Dans d’autres réalisations de la cuve 10, les segments nominaux 84A, 84B, 84C sont en matériau semi-graphitique. Le premier segment conducteur 86A est en matériau graphitisé. Le deuxième segment conducteur 86B et le troisième segment conducteur 86C sont en matériau graphitique. Le segment isolant 88 est en matériau anthracitique.
En référence à la , de par leur nature et leur positionnement eu égard aux tourbillons V1, V2, les segments de la couche interne 80 du système de revêtement 30 ont en commun de rendre possible un transfert de chaleur local adéquat pour la formation du talus T, de sorte que le talus T s’avèrera globalement d’une dimension adéquate et homogène. On entend par dimension homogène une épaisseur de talus T étant sensiblement la même horizontalement (dans le plan XY) tout au long de la couche interne 80.
Dans certaines réalisations, la cuve peut être munie de moyens d’évacuation incluent des moyens de refroidissement de l’aluminerie 1 disposés hors de la cuve 10 et répartis autour du caisson 20. Les moyens de refroidissement peuvent inclure des ailettes. Les ailettes peuvent avantageusement être prévues pour avoir une densité plus importante le long des segments conducteurs 86A, 86B, 86C que le long des segments nominaux 84A, 84B, 84C. Dit autrement, un ratio de superficie d’ailettes par unité de longueur de segment conducteurs 86A, 86B, 86C est plus grand qu’un ratio de superficie d’ailettes par unité de longueur de segments nominaux 84A, 84B, 84C.
Les moyens de refroidissement peuvent inclure des moyens de soufflage adaptés pour diriger un jet d’air localisé. Les moyens de soufflage peuvent avantageusement être prévus pour qu’une densité de soufflage soit plus importante le long des segments conducteurs 86A, 86B, 86C que le long des segments nominaux 84A, 84B, 84C. Dit autrement, un ratio de débit d’air incident des moyens de soufflage par unité de longueur de segment conducteurs 86A, 86B, 86C est plus grand qu’un ratio de débit d’air incident des moyens de soufflage par unité de longueur de segments nominaux 84A, 84B, 84C. Les moyens de soufflage peuvent être situés vis-à-vis les segments conducteurs 86A, 86B, 86C ou orientés vers les segments conducteurs 86A, 86B, 86C et/ou au loin des segments nominaux 84A, 84B, 84C.