INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L'exemple 7 comprend l'objet de l'un quelconque des exemples 1-6, dans lequel chaque resynchroniseur de la pluralité de resynchroniseurs doit être couplé à une voie différente d'un premier dispositif informatique de la pluralité de dispositifs informatiques.
L'exemple 8 comprend l'objet de l'un quelconque des exemples 1-7, et comprend en outre un système d'orchestration comprenant un processeur, le système d'orchestration devant communiquer avec la pluralité de resynchroniseurs pour configurer les circuits de multiplexage de chacun de la pluralité de resynchroniseurs.
L'exemple 9 comprend l'objet de l'exemple 8, dans lequel le système d'orchestration doit déclencher un flux de branchement à chaud pour établir une liaison entre deux des dispositifs informatiques.
L'exemple 10 comprend l'objet de l'exemple 9, dans lequel la pluralité de resynchroniseurs doivent contourner une égalisation sur des voies de la liaison pendant l'établissement de la liaison.
L'exemple 11 comprend l'objet de l'un quelconque des exemples 1-10, et comprend en outre les dispositifs informatiques.
L'exemple 12 comprend l'objet de l'un quelconque des exemples 1-11, dans lequel la connectivité sélective comprend une connectivité d'hôte à hôte.
L'exemple 13 comprend l'objet de l'un quelconque des exemples 1-12, dans lequel la connectivité sélective comprend une connectivité de dispositif à dispositif.
L'exemple 14 comprend l'objet de l'un quelconque des exemples 1-13, dans lequel la connectivité sélective comprend une connectivité d'hôte à dispositif.
L'exemple 15 comprend un appareil comprenant des circuits de multiplexage pour sélectionner une voie d'entrée parmi une pluralité de voies d'entrée devant être couplées à une voie de sortie ; et des circuits de resynchronisation pour resynchroniser un signal reçu sur la voie d'entrée sélectionnée et transmettre le signal resynchronisé sur la voie de sortie.
L'exemple 16 comprend l'objet de l'exemple 15, dans lequel les circuits de multiplexage en combinaison avec les circuits de multiplexage d'une pluralité de resynchroniseurs sont configurables pour permettre des liaisons partitionnées pour un premier dispositif informatique d'une pluralité de dispositifs informatiques, dans lequel le premier dispositif informatique doit être couplé à la pluralité de resynchroniseurs par l'intermédiaire d'une pluralité de premières voies, et la pluralité de resynchroniseurs doit coupler une première partie des premières voies à un deuxième dispositif informatique et une deuxième partie des premières voies à un troisième dispositif informatique.
L'exemple 17 comprend l'objet de l'un quelconque des exemples 15 et 16, et comprend en outre une table de désalignement pour configurer un ajustement de désalignement avec une granularité voie par voie.
L'exemple 18 comprend l'objet de l'un quelconque des exemples 15-17, dans lequel la table de désalignement comprend des valeurs de désalignement pour chaque combinaison possible de voie de sortie et de voie d'entrée d'un resynchroniseur.
Equation (3) : Puissance = PUE * Temps d’entraînement * (Pcpu + Pram + Nbre GPUs * Pgpu) /1000
où ‘PUE’ est la Puissance Utilisée Effective (prise égale à 1.58), ‘Pcpu’ est la puissance liée à l’utilisation du processeur du serveur, ‘Pram’ est la puissance liée à l’utilisation de la mémoire du serveur, et ‘Pgpu’ est la puissance liée à chaque unité de calcul du serveur. Chacune de ces puissances est dépendante du matériel utilisé.
L’équation (3) provient de l’article référencé en [7].
Les valeurs des différentes puissances peuvent être obtenues des fabricants des différents composants. A titre d’exemple, des valeurs de puissance pour un équipement spécifique sont indiquées dans le tableau 1:
Type de Puissance Puissance (Watt) Equipement Pcpu 65 Intel Icore 7 (i7-7700) – 4 coeurs Pram 0.5 DRAM Pgpu 625 NVIDIA GeForce RTX 2070
Une fois les coefficients et paramètres de puissance du modèle paramétrique estimés, respectivement déterminés, on estime les performances moyennes (temps d’entraînement, précision et puissance) pour un nombre d’unités de calcul allant de 0 à N. Pour chaque estimation, on précisera les écarts types.
Dans le cadre du présent exemple, l’estimation des coefficients des deux premières équations est effectuée à l’aide d’une régression par moindres carrés. Bien entendu, d’autres méthodes peuvent être utilisées pour réaliser cette estimation. Dans ce qui suit, on vérifie la validité de l’hypothèse d’équations linéaires pour les équations (1) et (2), par rapport aux deux jeux de données différents choisis, en testant si les coefficients obtenus (au moins A et C) ne sont pas nuls.
Pour l’équation (1) :
Algorithme Jeu de données Coefficient A Intervalle de Confiance [0.025 ; 0.975] p-valeur UNET BRATS 0.0469 [0.043 ; 0.051] 0.000 UNET Atrium 0.0429 [0.041 ; 0.045] 0.000 FCN BRATS 0.0114 [0.011 ; 0.012] 0.000 FCN Atrium 0.0121 [0.011 ; 0.013] 0.000
Algorithme Jeu de données Coefficient B Intervalle de Confiance [0.025 ; 0.975] p-valeur UNET BRATS -0.0221 [-0.068 ; 0.024] 0.297 UNET Atrium -0.0075 [-0.029 ; 0.014] 0.446 FCN BRATS 0.0213 [0.014 ; 0.028] 0.000 FCN Atrium 0.0171 [0.010 ; 0.025] 0.001
On peut remarquer que le modèle est valide pour les deux algorithmes et les deux jeux de données. A noter que pour le modèle UNET, le coefficient B est égal à zéro (zéro étant compris dans l’intervalle de confiance).
Il existe donc bien une relation linéaire entre l’inverse du temps d’entraînement et le nombre d’unités de calcul.
Pour l’équation (2) :
Algorithme Jeu de données Coefficient C Intervalle de Confiance [0.025 ; 0.975] p-valeur UNET BRATS -0.0730 [-0.114 ; -0.032] 0.003 UNET Atrium -0.0848 [-0.117 ; -0.053] 0.000 FCN BRATS -0.1925 [-0.275 ; -0.110] 0.001 FCN Atrium -0.0683 [-0.093 ; -0.044] 0.000
Algorithme Jeu de données Coefficient D Intervalle de Confiance [0.025 ; 0.975] p-valeur UNET BRATS 90.3319 [89.893 ; 90.771] 0.000 UNET Atrium 81.2496 [80.906 ; 81.593] 0.000 FCN BRATS 77.9965 [77.114 ; 78.879] 0.000 FCN Atrium 79.7023 [79.440 ; 79.964] 0.000
Pour les deux algorithmes et les deux jeux de données, les coefficients C et D sont statistiquement différents de 0.
la représente schématiquement l’adaptateur selon la lors d’une première étape d’installation dans le dispositif,
la représente schématiquement l’adaptateur selon la lors d’une deuxième étape d’installation dans le dispositif,
la représente schématiquement l’adaptateur selon la une fois des armatures fixées audit adaptateur et avant allongement d’une partie desdites armatures,
la représente schématiquement l’adaptateur selon la dans le dispositif après allongement de la partie des armatures.
DESCRIPTION DETAILLEE DE L’INVENTION A la est représenté un adaptateur 1 pour dispositif de mise sous tension d’armatures selon un mode de réalisation particulier de l’invention.
Le dispositif et l’adaptateur 1 sont utilisés pour la mise sous tension d’armatures de futurs éléments en béton précontraint et par exemple de futurs éléments de construction préfabriqués (c’est-à-dire fabriqués en usine puis transportés sur un chantier et non fabriqués directement sur place sur le chantier) en béton précontraint. Les éléments de construction sont par exemple des éléments de construction allongés comme des poutres, des poutrelles, des poteaux …
L’adaptateur 1 comprend ainsi une platine 2 comportant :
une portion d’attache 3 à un équipage mobile du dispositif, une portion de réception 4 de premières extrémités d’armatures.
La portion d’attache 3 et la portion de réception 4 s’étendent ici dans le prolongement l’une de l’autre selon une première direction X rectiligne.
La portion d’attache 3 comporte au moins un élément d’attache à l’équipage mobile et de préférence au moins deux. Le ou les éléments d’attache sont par exemple des brides de fixation 5 (par exemple à des brides correspondantes de l’équipage mobile). L’équipage mobile étant par ailleurs bien connu de l’art antérieur il ne sera pas détaillé ici.
La portion d’attache 3 comporte par exemple une embase 6 présentant une partie arrière portant le au moins un élément d’attache. De préférence, s’il est seul, l’élément d’attache est centré sur la largeur de la partie arrière, s’ils sont plusieurs, les éléments d’attaches sont répartis à intervalles réguliers sur la largeur de la partie arrière. L’embase 6 est ici conformée en un bloc ou une plaque.
A l’opposé de la partie arrière, l’embase 6 présente une partie avant de solidarisation à la portion de réception 4.
La portion de réception 4 comporte ici au moins deux longerons 7, 8 s’étendant parallèlement entre eux et à la direction X formant ainsi les bords latéraux de la portion de réception 4. Les longerons 7, 8 sont agencés de sorte à s’étendre dans le prolongement des flancs latéraux de l’embase 6. La portion de réception 4 et la portion d’attache 3 ont ainsi sensiblement la même largeur.
De préférence la portion de réception 4 comporte également au moins une traverse 9 s’étendant entre les deux longerons 7, 8 orthogonalement à eux selon une deuxième direction Y rectiligne.
Cette traverse 9 est ici agencée entre les deux extrémités arrière des deux longerons 7, 8. La traverse 9 forme ainsi une bordure arrière de la portion de réception 4, bordure solidarisée à la partie avant de l’embase 6.
La traverse 9 est fixée aux deux longerons 7, 8. De la sorte, l’ensemble formé par les deux longerons 7, 8 et la traverse 9 forment un tout rigide.
4) une 4ème étape répétant la même action 2) décrite ci-dessus.
Cette combinaison de critères physicochimiques constitue un compromis non évident caractérisant un gel anhydre cassant mais peu collant et peu élastique. Comme il ressort des exemples ci-dessous, cette combinaison de critères physicochimiques permet d’accéder à des dispersions, notamment macroscopiques, dotées de performances satisfaisantes, voire améliorées, en termes de stabilité cinétique, et donc de rendu visuel et esthétique, et de sensorialité, en particulier de confort et de facilité d’application sur la peau et ce, malgré l’absence d’amodiméthicone et donc d’écorce.
Concernant la dureté, les valeurs de dureté en N, obtenues par la méthode de mesure susmentionnée, peuvent aisément être converties en Pa, par exemple au regard de la surface du mobile cylindrique en acrylique de 12,7 mm mentionné ci-dessus.
Typiquement, 1 MPa équivaut à 1 N/mm 2 . Aussi, pour convertir les valeurs de dureté selon l’invention mesurées en N, il suffit de les diviser par la surface de la sonde. Par exemple, en utilisant une sonde comme ci-dessus de diamètre 12,7 mm, la surface de celle-ci est égale à S = π x (12,7/2) 2 = 126,68 mm 2 . Pour obtenir les valeurs de dureté en MPa, il faudrait alors diviser les valeurs mesurées avec cette sonde par 126,68.
Pour les mesures ci-dessus, le texturomètre EZ-X de shimadzu susmentionné fonctionne en association avec le logiciel TRAPEZIUM X.
Les gouttes de phase grasse dispersée d’une dispersion selon l’invention reposent de préférence sur un gel viscoélastique avec un module élastique supérieur au module visqueux. Les gouttes ne s'écoulent pas sous leur propre poids, mais peuvent être aisément déformées par pression, par exemple avec un doigt. Ainsi, leur consistance se rapproche de celle d'un beurre, avec un caractère malléable et préhensible. Les gouttes peuvent être étalées facilement à la main, notamment sur une matière kératinique, en particulier la peau.
La phase grasse dispersée d’une dispersion selon l’invention comprend au moins un agent gélifiant lipophile. C’est essentiellement la combinaison entre au moins un agent gélifiant lipophile et au moins un solvant huileux qui permettent à la phase grasse dispersée d’une dispersion selon l’invention de satisfaire aux critères physicochimiques x et y, voire z, susmentionnés.
Agent gélifiant lipophile Avantageusement, un agent gélifiant lipophile est un agent gélifiant thermosensible, à savoir qui réagit à la chaleur, et notamment est un agent gélifiant solide à température ambiante et liquide à une température supérieure à 50°C, de préférence supérieure à 60°C, et mieux supérieure à 70°C. De préférence, un agent gélifiant lipophile thermosensible selon l’invention a un point de fusion compris entre 50°C et 130°C, et de préférence entre 60°C et 120 °C.
L’agent gélifiant lipophile selon l’invention peut être choisi parmi les agents gélifiants lipophiles organiques ou minéraux, polymériques ou moléculaires ; les corps gras solides à température et pression ambiante ; et leurs mélanges.
Agent(s) gélifiant(s) lipophile(s) organiques ou minéraux, polymériques ou moléculaires
Comme agent gélifiant lipophile minéral, on peut citer les argiles éventuellement modifiées comme les hectorites modifiées par un chlorure d’ammonium en C 10 à C 22 , comme l’hectorite modifiée par du chlorure de di-stéaryl di-méthyl ammonium telle que, par exemple, celle commercialisée sous la dénomination de Bentone 38VÒ par la société ELEMENTIS. On peut également citer l’hectorite modifiée par du chlorure de distéaryldiméthylammonium, connue également comme bentonite de quaternium-18, telle que les produits commercialisés ou fabriqués sous les dénominations Bentone 34 par la société Rheox, Claytone XL, Claytone 34 et Claytone 40 commercialisés ou fabriqués par la société Southern Clay, les argiles modifiées connues sous la dénomination de bentonites de benzalkonium et de quaternium-18 et commercialisées ou fabriquées sous les dénominations Claytone HT, Claytone GR et Claytone PS par la société Southern Clay, les argiles modifiées par du chlorure de stéaryldiméthylbenzoylammonium, connues comme bentonites de stéralkonium, telles que les produits commercialisés ou fabriqués sous les dénominations Claytone APA et Claytone AF par la société Southern Clay, et Baragel 24 commercialisé ou fabriqué par la société Rheox.
- des groupements triméthylsiloxyle, qui sont notamment obtenus par traitement de silice pyrogénée en présence de l’hexaméthyldisilazane. Des silices ainsi traitées sont dénommées « Silica silylate » selon le CTFA (8ème édition, 2000). Elles sont par exemple commercialisées sous les références Aerosil R812Ò par la société DEGUSSA, CAB-O-SIL TS-530Ò par la société CABOT ; ou
- des groupements diméthylsilyloxyle ou polydiméthylsiloxane, qui sont notamment obtenus par traitement de silice pyrogénée en présence de polydiméthylsiloxane ou du diméthyldichlorosilane. Des silices ainsi traitées sont dénommées « Silica diméthyl silylate » selon le CTFA (8ème édition, 2000). Elles sont par exemple commercialisées sous les références Aerosil R972Ò, et Aerosil R974Ò par la société DEGUSSA, CAB-O-SIL TS-610Ò et CAB-O-SIL TS-720Ò par la société CABOT.
L’évaluation de la résistance à la corrosion d’une pluralité de surfaces peut, par exemple, permettre de discriminer différents revêtements en fonction de leur capacité à résister à la corrosion et de déceler le meilleur candidat selon le rôle et l’emplacement de la pièce revêtue.
Il est alors possible de déterminer et classer les différentes surfaces en fonction de leur résistance à la corrosion. Les différentes surfaces peuvent être classées en considérant le nombre de séquence de n cycles auxquelles chacune de ces surfaces résiste.
Selon un mode de réalisation, dès la détection par inspection visuelle de l’apparition d’une dégradation de l’une des surfaces au cours d’une séquence, les cycles de test électrochimique cyclique accéléré de la pluralité des surfaces sont arrêtés à la fin de cette séquence.
Avantageusement, les différents revêtements sont de même épaisseur.
De manière avantageuse, préalablement à la réalisation des séquences de n cycles de test électrochimique cyclique accéléré (ACET), le procédé d’évaluation de la résistance à la corrosion pourra comprendre une étape de vérification de l’égalité des épaisseurs des différents revêtements.
Selon un exemple, l’égalité des épaisseurs des différents revêtements peut être effectuée par une méthode reposant sur le principe des courants de Foucault.
Exposé détaillé d’un mode de réalisation Exemple : Trois échantillons de pièces d’aéronef ont été préparés à partir de substrats métalliques en alliage d’aluminium 7050 revêtus, respectivement, d’une couche de peinture A solvantée non chromatée, d’une couche de peinture B chromatée et d’une couche de peinture C hydrodiluable non chromatée et la résistance à la corrosion des trois échantillons est étudiée à l’aide d’un procédé d’évaluation de la résistance à la corrosion selon un mode de réalisation de l’invention.
La résistance à la corrosion de ces trois revêtements est évaluée à partir d’un système à trois électrodes comportant une électrode de référence Ag/AgCl, une contre électrode en graphite, et une solution de NaCl d’électrolyte de concentration massique comprise entre 20 et 40g.L -1 .
La surface étudiée des revêtements des trois échantillons, exposée à la solution de NaCl, est de 7,07cm 2 .
Une séquence de six cycles de test électrochimique cyclique accéléré (ACET) successifs est réalisée à la surface des trois échantillons.
Chaque cycle comprend des première, deuxième et troisième étapes successives.
Une première étape de mesure de grandeurs électrochimiques comprenant l’établissement, par spectroscopie d’impédance électrochimique, de diagrammes de Bode, notamment diagramme de phase et diagramme de module d’impédance, et d’un diagramme de Nyquist.
La spectroscopie d’impédance électrochimique est effectuée pendant un temps t égal à 7min et à une tension égale à ±10mV vs OCP, où OCP est le potentiel à circuit ouvert ou potentiel d’abandon.
Une deuxième étape de polarisation cathodique est effectuée pendant un temps compris entre 15 et 25min et à une tension comprise entre -7 et -9V vs OCP, permettant de solliciter cathodiquement la surface afin de la dégrader. Une représentation graphique de l’intensité en fonction du temps est réalisée.
Une troisième étape de relaxation de potentiel est effectuée. Cette étape de repos permet à la surface de revenir à son équilibre après avoir été fortement sollicitée. Une représentation graphique de l’évolution du potentiel à circuit ouvert en fonction du temps, sur un temps total égal à 3h, est réalisée.
Le nombre n de cycle par séquence est choisi égal à 6.
la illustre l’arrivée complète de la charge dans la zone de mise à l’eau,
la est une vue schématique et partielle, en perspective, d’un deuxième exemple d’installation selon l’invention, avec barge submersible,
la est une vue analogue à la après déplacement de la charge vers la zone de mise à l’eau, la barge étant maintenue à quai et la charge étant partiellement déplacée sur la barge,
la illustre la poursuite du déplacement de la charge vers la zone de mise à l’eau, avec éloignement de la barge du quai,
la illustre la descente de la charge, avec immersion progressive de la barge,
la illustre la poursuite de l’immersion de la charge,
la illustre le retrait de la barge immergée,
la est une vue schématique et partielle, en perspective, d’un troisième exemple d’installation selon l’invention, sans barge,
la représente isolément une structure porteuse,
la illustre l’accouplement des moyens de levage d’une structure porteuse avec la charge,
la illustre le déplacement de la charge vers la zone de mise à l’eau avec l’installation de la ,
la illustre la poursuite du déplacement de la charge vers la zone de mise à l’eau,
la illustre la descente de la charge,
la illustre le dégagement des structures porteuses après immersion de la charge,
En conséquence, la précision de chaque algorithme pour chaque jeu de données peut être modélisée par une équation linéaire.
Il peut être observé que pour l’équation (1), les coefficients A et B sont très proches pour un même algorithme. Pour l’équation (2), il peut être observé des coefficients D différents mais des coefficients C, à savoir les pentes, semblables pour les algorithmes et les deux jeux de données. Ce coefficient C peut être vu comme la perte de précision relative en fonction du nombre d’unités de calcul. La variable D peut être vue comme la précision intrinsèque à chaque jeu de données, et plus ou moins grande en fonction de la complexité du jeu de données.
Dans ce qui suit, une validation par test statistique de l’hypothèse que les performances d’un algorithme spécifique sur un jeu de données peuvent être transposées à un autre jeu de données est décrite. Les principes d’une telle validation statistique sont décrits dans [8].
En vue d’introduire un vocabulaire utilisé plus loin, si l’on considère un modèle linéaire de type Y= aX + b, où Y est la précision ou le temps d'entraînement et X est le nombre d’unités de calcul, la variable 'a' est représentative de la notion de dynamique en fonction du nombre d’unités de calcul et la variable ‘b’ est représentative du biais.
On considère l’équation suivante :
Equation (4) : (1 / Temps d’entraînement) = K1 + K2 * nombre d’unités de calcul + K3 * Z + K4 * nombre d’unités de calcul * Z
où (K1, K2, K3, K4) sont des variables à estimer et Z est la variable permettant d’indiquer à quel jeu de données la valeur du temps d’entraînement appartient (l’un des couples (K1, K3) et (K2, K4) étant coté à 0, l’autre à 1). Plus précisément, si Z =0, on retrouve l’équation (1) pour un couple. Si Z=1, on a:
Equation (5) : (1 / Temps d’entraînement) = (K1+K3) + (K2+K4) * nombre d’unités de calcul
Si K3 et K4 sont statistiquement égaux à 0, alors on pourra considérer que chaque algorithme a les mêmes propriétés sur les deux jeux de données.
Variable pour UNET Valeur Intervalle de Confiance [0.025 ; 0.975] P-valeur K1 -0.0075 [-0.040 ; 0.025] 0.635 K2 0.0429 [0.040 ; 0.046] 0.000 K3 -0.0146 [-0.061 ; 0.032] 0.515 K4 0.0040 [-0.000 ; 0.008] 0.067
Variable pour FCN Valeur Intervalle de Confiance [0.025 ; 0.975] P-valeur K1 0.0171 [0.010 ; 0.024] 0.000 K2 0.0121 [0.012 ; 0.013] 0.000 K3 0.0042 [-0.005 ; 0.014] 0.358 K4 -0.0007 [-0.002 ; 0.000] 0.104
On observe bien que K3 et K4 sont différents de 0 pour les deux algorithmes. La conséquence est qu’on peut prédire le temps d’entraînement pour un même algorithme (UNET ou FCN) pour différents jeux de données.
Equation (6) : Précision = K1 + K2 * nombre d’unités de calcul + K3 * Z + K4 * nombre d’unités de calcul * Z
Fluide Nom INCI % w/w Phases % w/w final IF (phase grasse gélifiée) Gel anhydre selon l’exemple 1 - 20 OF (phase aqueuse continue) Eau osmosée Aqua Qsp* Qsp* Microcare PE Phenoxyethanol, aqua 0,99 0.80 Microcare emollient PTG Pentylene glycol, aqua 2,47 2.00 Glycerine codex Glycerin, aqua 9.88 8.00 Zemea Propanediol Propanediol, aqua 8.64 7.00 Butylene Glycol 1.3 Butylene glycol, aqua 6.17 5.00 Edeta BD Disodium EDTA 0.05 0.04 Carbopol ETD 2050 polymer Carbomer 0,33 0.27 Carbopol Ultrez 10 polymer Carbomer 0.10 0.08 Blanose CMC 7HF Cellulose, aqua 0.04 0.03 Sodium hydroxide pellets PRS codex Sodium hydroxyde 0,01 0.01 Total 100 71 BF (base) Eau osmosée Aqua Qsp Qsp Sodium hydroxide pellets PRS codex Sodium hydroxyde 0,64 0.06 Total 100 9
Protocole de préparation : Pour l’OF :
- Mélange A : sous agitation sous pâle défloculeuse, le Phénoxyéthanol, le Pentylèneglycol et l’EDTA sont incorporés dans l’eau et le mélange obtenu est agité pendant 5 min.
- Mélange B : le carbomère Carbopol Ultrez 10 polymer est ensuite saupoudrer sur le mélange A jusqu’à hydratation, puis agité pendant 30 minutes à l’aide d’une pâle défloculeuse.
- Mélange C : le carbomère Carbopol ETD 2050 polymer est ensuite dispersé dans le mélange B sous agitation pendant 30 minutes à l’aide d’une pâle défloculeuse.
- Mélange D : sous agitation sous pâle défloculeuse, les humectants (ie glycérine, zemea propanediol et butylene glycol 1.3) sont ajoutés au mélange C. Le mélangeD obtenu est maintenu sous agitation pendant 10 min.
- Mélange E : la blanose, préalablement prédispersée à 1% dans l’eau sous agitation magnétique à 80°C, après retour à température ambiante, est ajoutée au mélangeD sous agitation sous pâle défloculeuse.
- Mélange F : la soude est ajoutée au mélange E qui est agité pendant 10 minutes de manière à obtenir la solution d’OF.
La solution d’OF est ensuite raccordée à une pompe pOF reliée à un chauffage permettant de maintenir l’OF à chaud (80°C).
Pour les IF : voir protocole décrit en exemple 1.