INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le déplacement du piston du moteur 7 est déphasé par rapport au déplacement du piston du moteur 6.
Dans cet exemple, la valeur de ce déphasage est de .
Dans cet exemple, le guide d’onde 5 est dimensionné pour produire un déphasage supplémentaire de , en comprenant par exemple un ou plusieurs volumes d’adaptation entre la cellule 8 et la source 6 et/ou entre la cellule 8 et la source 7 et/ou entre les sources 6 et 7.
Autrement dit, le piston de la source 6 est dans cet exemple en retard de phase sur le piston de la source 7.
Un tel actionnement des sources 6 et 7 permet de propager de l’énergie acoustique dans le guide d’onde 5 suivant un premier sens de propagation produisant une onde acoustique progressive ou quasi progressive dans le régénérateur 11 se déplaçant dans un sens allant de l’échangeur 12 vers l’échangeur 13.
De manière connue en soi, une telle propagation d’énergie acoustique permet de donner lieu à un cycle thermique de type Stirling entraînant au sein de la cellule thermoacoustique 8 une conversion d’énergie thermoacoustique associée à un transfert de chaleur d’une part de l’élément de transport de l’échangeur 13 vers le fluide de travail et d’autre part du fluide de travail vers l’élément de transport de l’échangeur 12, autrement dit un pompage de chaleur de la source extérieure 3 et un rejet de chaleur vers la source extérieure 2.
Dans ces conditions d’actionnement, il est considéré que les moteurs 6 et 7 sont dans un premier état.
L’invention permet de modifier le fonctionnement de l’installation, sans toutefois modifier l’installation ni en particulier le réseau de distribution 4, afin dans cet exemple de refroidir le local 2.
Pour ce faire, les phases des moteurs 6 et 7 sont inversées par rapport au premier état décrit ci-dessus, en les pilotant avec l’organe de commande 9 de sorte que la valeur du déphasage soit de , autrement dit que le piston de la source 6 soit en avance de phase sur le piston de la source 7. Dans ces conditions, il est considéré que les sources 6 et 7 sont dans un deuxième état.
Cette inversion de phase permet d’inverser le sens de propagation de l’énergie acoustique, de manière à produire une onde acoustique progressive ou quasi progressive dans le régénérateur 11 se déplaçant dans un sens allant de l’échangeur 13 vers l’échangeur 12.
Il va maintenant être décrit l’installation de la , qui se distingue de celle qui vient d’être décrite en ce que la machine thermoacoustique 1 comprend deux sources acoustiques 21 et 22 supplémentaires ainsi que trois cellules thermoacoustiques 23, 24 et 25 supplémentaires. Ce deuxième mode de réalisation est décrit ci-après uniquement selon ses différences par rapport au premier mode de réalisation, étant entendu que la description qui précède s’applique par analogie.
En référence à la , les sources acoustiques 6, 7, 21 et 22 ainsi que les cellules thermoacoustiques 8, 23, 24 et 25 sont montées en série le long du guide d’onde 5, de manière alternée, de sorte que chacune des cellules soit disposée entre deux respectives desdites sources acoustiques.
En particulier, la cellule 8 est disposée entre les sources 6 et 7, la cellule 23 est disposée entre les sources 6 et 21, la cellule 24 est disposée entre les sources 21 et 22, et la cellule 25 est disposée entre les sources 22 et 7.
Dans cet exemple, les sources acoustiques 21 et 22 sont similaires aux sources 6 et 7 déjà décrites ci-dessus et les cellules thermoacoustiques 23, 24 et 25 sont similaires à la cellule 8 déjà décrite ci-dessus.
Le régénérateur 11 de chacune des cellules 8, 23, 24 et 25 est disposé dans le guide d’onde 5 de manière à être traversé par le fluide de travail pour pouvoir réaliser une conversion d’énergie thermoacoustique selon les principes décrits ci-dessus et connus par ailleurs dans le domaine de la thermoacoustique.
Les rayons lumineux émis par la source lumineuse 10 pénètrent donc dans le premier organe de concentration 13 par la face d’entrée 1300 de la portion de couplage 130, sont concentrés par la portion de couplage 130, traversent la cloison 131 de la zone de jonction 1301 jusqu’à la zone de jonction 1320, puis la portion de couplage 132 jusqu’à la face de sortie 1321 de cette portion de couplage 132, par laquelle ils sortent du premier organe de concentration 13 pour ensuite pénétrer dans le guide de lumière 11 via la face de couplage 110.
Le guide de lumière 11 est un élément sensiblement cylindrique dont la section est sensiblement constante le long dudit guide de lumière 11.
La face de couplage 110 du guide de lumière 11 présente un profil sensiblement identique à celui de la zone de jonction 1301 de la portion de concentration 130 et un profil sensiblement identique à celui de la face de sortie 1321. Le guide de lumière 11 est agencé de sorte que sa face de couplage 110 soit en vis-à-vis de la face de sortie 1321 de la portion de couplage 132. La face de couplage 110 peut ainsi recevoir une majeure partie, voire la totalité des rayons lumineux émis par la première source lumineuse 10 .
Le guide de lumière 11 diffusant comporte un cœur 111 entouré d’une gaine 112, le cœur 111 et la gaine 112 étant agencés pour que des rayons lumineux pénétrant dans le guide de lumière 11 diffusant par la face de couplage 110 se propagent dans le cœur 111 par réflexion interne totale sur un dioptre 113 formé à la jonction du cœur 111 et de la gaine 112. Le guide de lumière 11 comporte une pluralité d’organes de diffusion 114 sur l’ensemble du dioptre 113 dudit guide de lumière 11. Les organes de diffusion 114 sont formés sur tout ou partie du pourtour dudit dioptre 113 du guide de lumière 11, pour une diffusion des rayons lumineux circulant dans le guide de lumière 11 à 360° dans toutes les directions.
Le module optique 1 comporte un premier dissipateur de chaleur 14 sur lequel est montée ladite première platine 100, le premier dissipateur 14 étant fixé au premier capot 12 en étant agencé pour fermer le logement 120. Le premier dissipateur de chaleur 14 peut comporter une pluralité d’ailettes de dissipation. Le premier dissipateur de chaleur 14 peut être configuré pour refroidir la première source lumineuse 10 ainsi que la première platine 100. Le premier capot 12 comporte des clips 1220 prévus sur un rebord d’une des parois latérales 122 dudit capot 12, le premier dissipateur de chaleur 14 étant fixé au premier capot 12 par encliquetage.
La cloison 131 du premier organe de concentration 13 comporte au moins un élément de positionnement 1310. Ledit élément de positionnement 1310 étant un pion. La première platine 100 comporte un premier élément de positionnement complémentaire 1001. Ledit premier élément de positionnement complémentaire 1001 est un orifice traversant la première platine ledit orifice ayant des dimensions sensiblement supérieure à celles de l’élément de positionnement 1310 et agencé pour coopérer avec celui-ci.
Le premier dissipateur de chaleur 14 comporte un deuxième élément de positionnement complémentaire 140. Ledit deuxième élément de positionnement complémentaire 140 est un orifice traversant le premier dissipateur de chaleur et venant en vis-à-vis du premier élément de positionnement complémentaire 1001 de la première platine 100 et agencé pour coopérer avec l’élément de positionnement 1310 de la cloison 131.
Le deuxième élément de positionnement complémentaire 140, le premier élément de positionnement complémentaire 1001 et l’élément de positionnement 1310 peuvent être adaptés pour coopérer ensemble. Ainsi la première platine 100, la cloison 131 et le premier dissipateur 14 sont alignés et positionnés de manière optimale par rapport au premier logement 120 du premier capot 12.
Dans le mode de réalisation décrit en , le module optique 1 comporte la première source lumineuse 10 montée sur la première platine 100, le guide de lumière 11 diffusant comportant la première face de couplage 110 apte à recevoir les rayons lumineux émis par la première source lumineuse 10, le premier capot 12 définissant le logement 120 dans lequel est agencée la première platine 100 et comportant l’orifice 1210 au travers duquel passe le guide de lumière 11, le premier organe de concentration 13 disposé en vis-à-vis de la première source lumineuse 10 et comportant la portion de concentration 130 agencée pour concentrer les rayons lumineux émis par la première source lumineuse 10 en direction de la première face de couplage 110 du guide de lumière 11, et la cloison 131 s’étendant dans le logement 120 entre la portion de concentration 130 et le premier capot 12, le premier organe de concentration 13 formant une pièce unique.
Dans ce mode de réalisation décrit en et en , ledit module optique 1 comporte également une deuxième source lumineuse 10.1 montée sur une deuxième platine100.1, en ce que le guide de lumière diffusant 11 comporte une deuxième face de couplage 110.1 apte à recevoir des rayons lumineux émis par la deuxième source lumineuse 10.1, en ce qu’il comporte un deuxième capot 12.1 définissant un logement 120.1 dans lequel est agencée la deuxième platine 100.1 et comportant un orifice 1210.1 au travers duquel passe le guide de lumière 11 et en ce qu’il comporte un deuxième organe de concentration 13.1 disposé en vis-à-vis de la deuxième source lumineuse 10.1 et comportant une portion de concentration 130.1 agencée pour concentrer les rayons lumineux émis par la deuxième source lumineuse 10.1 en direction de la deuxième face de couplage 110.1 du guide de lumière 11, et une cloison 131.1 s’étendant dans le logement 120.1 entre la portion de concentration 130.1 et le deuxième capot 12.1, le deuxième organe de concentration 13.1 formant une pièce unique.
La deuxième face de couplage 110.1 étant positionnée à l’opposé de la première face de couplage 110 dudit guide de lumière 11 et peut être sensiblement identique à la première face de couplage 110. La deuxième face de couplage 110.1 peut être positionnée en vis-à-vis de la deuxième source lumineuse 10.1.
Le deuxième capot 12.1 est sensiblement identique au premier capot 12, la deuxième platine 100.1 est sensiblement identique à la première platine 10, le deuxième organe de concentration 13.1 est sensiblement identique au premier organe de concentration 13.
La description qui précède explique clairement comment l'invention permet d'atteindre les objectifs qu'elle s'est fixée, à savoir proposer un module optique employant une source lumineuse et un guide de lumière, qui soit résistant à la chaleur dissipée par la source lumineuse, dont le rendement soit optimal et qui garantisse une bonne étanchéité de la source lumineuse, y compris lorsqu’aucune glace de protection n’est prévue devant le guide de lumière, en proposant un module optique d’un dispositif lumineux d’un véhicule automobile, comportant une première source lumineuse montée sur une première platine, un guide de lumière diffusant comportant une première face de couplage apte à recevoir des rayons lumineux émis par la première source lumineuse, un premier capot définissant un logement dans lequel est agencée la première platine et comportant un orifice au travers duquel passe le guide de lumière, un premier organe de concentration disposé en vis-à-vis de la première source lumineuse et comportant une portion de concentration agencée pour concentrer les rayons lumineux émis par la première source lumineuse en direction de la première face de couplage du guide de lumière, et une cloison s’étendant dans le logement entre la portion de concentration et le premier capot, le premier organe de concentration formant une pièce unique.
Dispositif de fixation d’un guide de lumière pour véhicule La présente invention se rapporte à un dispositif de fixation d’un guide de lumière pour véhicule. Elle trouve une application particulière mais non limitative dans les véhicules automobiles.
Un exemple connu de l’homme du métier de dispositif de fixation d’un guide de lumière pour véhicule est un bouterollage sur un support d’un module lumineux ce qui permet de fixer le guide de lumière de façon définitive au module lumineux. Le module lumineux comprend un générateur de lumière avec une source lumineuse qui émet de la lumière qui va traverser le guide de lumière.
- des fonctions d'activation de type ReLU (pour "Rectified Linear Unit" en anglais), qui sont des fonctions linéaires par morceaux ; et/ou
- au moins 3 à 5 couches convolutives, de manière à obtenir un modèle précis, dans ce cas, on parle d'architecture profonde ; et/ou
- une couche intermédiaire, dite de regroupement (ou "pooling" en anglais), placée entre au moins deux couches convolutives. Une telle couche permet de réduire la taille des motifs, tout en préservant leurs caractéristiques principales.
Selon une conception particulière de l'invention, le réseau de neurones convolutif peut être composé de 7 couches au total :
3 couches convolutives, dont le nombre de filtres est de 32 ou 64, le nombre de "strides" (chevauchement) est de 3 ou 5, et la fonction d’activation est de type ReLU. Ces couches ont la propriété d’identifier des motifs localement dans le tenseur de données reçu en entrée ; si ces motifs se trouvent à différentes échelles et à différentes positions, alors la couche convolutive est capable de les isoler si cela permet de réduire l’erreur de prédiction ; le nombre de filtres détermine la variété de motifs que le réseau peut identifier ; les premières couches du réseau identifient des motifs généraux tandis que les dernières couches identifient des motifs caractéristiques ; chaque couche convolutive est immédiatement suivie d’une couche dite de regroupement (ou "pooling" en anglais). Une telle couche a la propriété de sous-échantillonner les données afin de permettre à la couche convolutive suivante de traiter les données à une échelle plus large. A noter que la dernière couche de ce type est une couche dite de "GLOBALMAXPOOLING", qui permet de réduire l’information d’une dimension. la couche finale est une couche dense (entièrement connectée) qui récupère toutes les caractéristiques du réseau et produit l’estimation du quantificateur pour les données en entrée ; la sortie de cette couche est un nombre réel (scalaire).
Avantageusement, on peut ajouter une huitième couche entre la dernière couche de "pooling" c'est-à-dire la couche de "GLOBALMAXPOOLING" et la couche dense, afin de limiter le sur-apprentissage du réseau (en anglais "overfitting"), il s’agit d’une couche dite de "DROPOUT" dont on peut définir un taux (par exemple un taux de 0.25) qui représente la proportion d’unités parmi les entrées qui sont aléatoirement mises à zéro. Selon cette conception, le nombre total de paramètres du réseau de neurones à calibrer peut-être de l'ordre de 20000.
Avantageusement, on peut appliquer une méthode d’apprentissage automatique supervisé pour chacune des propriétés relatives à la formation considérées, afin de déterminer des valeurs de la propriété considérée en chaque cellule de la représentation maillée. Cela permet d’obtenir des valeurs de propriétés prédites plus fiables et avec une meilleure résolution spatiale pour l’ensemble des propriétés considérées.
Alternativement, on peut appliquer une méthode d’apprentissage automatique supervisé pour au moins un sous-ensemble des propriétés relatives à la formation considérées (par exemple les propriétés pour lesquelles les points de mesure sont les plus irréguliers et/ou les plus épars et/ou les plus pertinentes pour l’exploitation de la ressource), et on peut appliquer une méthode d’interpolation ou une méthode de bufferisation pour les propriétés restantes. En appliquant une méthode d’apprentissage automatique supervisé lorsque cela est nécessaire uniquement, cela permet de limiter le temps de restitution global du procédé selon l’invention.
Selon une mise en œuvre de l’invention selon laquelle la ressource à exploiter est de nature géothermique, on peut utiliser une méthode de régression par apprentissage automatique supervisé pour des propriétés telles que le gradient de température et le flux de chaleur, et on utilise une méthode par zone d’influence pour des propriétés telles que la température des sources chaudes et le type de volcans.
Selon une mise en œuvre de l’invention selon laquelle la ressource à exploiter est de nature pétrolière et/ou gazière, on peut utiliser une méthode de régression par apprentissage automatique supervisé pour des propriétés telles que l’épaisseur relative du niveau producteur, la porosité et la perméabilité, et on utilise une méthode par zone d’influence pour des propriétés telles que la localisation de suintements ou de nappes de pétrole.
Ainsi, à l’issue de cette étape, on obtient une représentation maillée de la formation, chaque cellule de la représentation maillée comportant une valeur de chacune des propriétés considérées.
Au cours de cette étape, pour chacune des propriétés et en chaque cellule de la représentation maillée, on détermine une note représentative de la pertinence de la valeur de la propriété en ladite cellule pour l’exploitation de la ressource, à partir de critères prédéfinis pour chacune des propriétés. Une note représentative de la pertinence de la valeur de la propriété en ladite cellule pour l’exploitation de la ressource représente un dicateur du potentiel d’exploitation de la ressource. En effet, les propriétés ne sont pas directement comparables entre elles (par exemple une perméabilité et un flux de chaleur), et encore moins les valeurs d’une propriété comparées aux valeurs d’une autre. Il s’agit ici en quelque sorte de définir une échelle de valeurs commune à toutes les propriétés pour pouvoir les comparer rationnellement entre elles. Cette étape est aussi appelée ‘reclassement’ (‘reclassification’ en anglais).
Selon une mise en œuvre de l’invention, on peut définir des notes comprises dans une gamme allant de 0 à 5, et attribuer une valeur de 5 (respectivement une valeur de 0) en une cellule pour laquelle la valeur de la propriété considérée est très favorable (respectivement très peu favorable) à l’exploitation de la ressource. Par exemple dans le cas d’une ressource géothermique, on peut attribuer une note de 5 dans une cellule pour laquelle la valeur du gradient de température est supérieure à 80°C/km dans cette même cellule, car une telle valeur est un indicateur très favorable à une exploitation géothermique, et inversement, on peut attribuer une note de 0 dans une cellule pour laquelle la valeur du gradient de température est inférieure à 0.001°C/km dans cette même cellule, car une telle valeur est un indicateur très peu favorable à une exploitation géothermique.
Alternativement, on peut définir des notes comprises dans une gamme allant de 0 à 3, 0 à 10, de 0 à 20 ou de 0 à 100.
Selon une mise en œuvre de l’invention selon laquelle la ressource à exploiter est de nature géothermique, on peut utiliser des critères prédéfinis dans la littérature, comme par exemple dans les documents (Kimball, 2010 ; Noorollahi, et al., 2007 ; Abdel Zaher, M., et al. 2018).
Ainsi, à titre d’exemple, lorsque la machine comprend uniquement deux sources acoustiques, le déphasage entre ces deux sources peut être de , ladite première valeur de déphasage pouvant être de , ladite deuxième valeur de déphasage pouvant être de . Dans le cadre de cet exemple particulier, le guide d’onde est de préférence configuré pour générer un déphasage de .
Lorsque la machine comprend uniquement trois sources acoustiques, le déphasage entre chaque paire de sources adjacentes peut être de . Autrement dit, en considérant, dans l’ordre suivant un premier sens le long du guide d’onde, une première, une deuxième et une troisième source acoustique, la première valeur de déphasage, respectivement la deuxième valeur de déphasage, peut être de , respectivement de , à la fois entre la deuxième et la première source acoustique, la troisième et la deuxième source acoustique et la première et la troisième source acoustique.
Dans le cadre de cet exemple non limitatif à trois sources acoustiques, la somme totale des déphasages ainsi obtenue est de de sorte que le guide d’onde est dans ce cas configuré pour ne générer aucun déphasage supplémentaire autre que ceux imposés par les sources acoustiques.
Lorsque la machine comprend par exemple uniquement quatre sources acoustiques, le déphasage entre chaque paire de sources adjacentes peut être de . Autrement dit, en considérant, dans l’ordre suivant un premier sens le long du guide d’onde, une première, une deuxième, une troisième et une quatrième source acoustique, la première valeur de déphasage, respectivement la deuxième valeur de déphasage, peut être de , respectivement de , à la fois entre la deuxième et la première source acoustique, la troisième et la deuxième source acoustique, la quatrième et la troisième source acoustique et la première et la quatrième source acoustique.
Dans le cadre de cet exemple non limitatif à quatre sources acoustiques, la somme totale des déphasages ainsi obtenue est de de sorte que le guide d’onde est dans ce cas configuré pour ne produire aucun déphasage supplémentaire autre que ceux imposés par les sources acoustiques.
Bien entendu, les valeurs de déphasage entre sources acoustiques adjacentes peuvent être différentes de celles données ci-dessus à titre d’exemple et le guide d’onde peut être configuré pour générer par sa géométrie un déphasage supplémentaire, y compris par exemple lorsque la machine comprend uniquement trois ou quatre sources acoustiques.
Ce qui précède s’applique bien entendu par analogie à une machine comprenant un nombre de sources acoustiques supérieur à quatre.
Selon une deuxième variante de réalisation, le guide d’onde forme un circuit non bouclé.
Dans le cadre de cette deuxième variante, les sources peuvent par exemple être accolées les unes à la suite des autres.
De manière générale, l’invention permet de propager de l’énergie acoustique en modifiant le sens de propagation par simple pilotage du déphasage des sources acoustiques, de manière à générer une onde acoustique à caractère progressif dont les propriétés maximisent la transmission de l’énergie acoustique au sein du guide d’onde et optimisent le cycle thermodynamique dans la ou les cellules thermoacoustiques améliorant ainsi le rendement de la machine.
L’invention permet plus spécifiquement de générer un cycle équivalent à un cycle de Stirling ou d’Ericsson au sein du régénérateur.
L’invention concerne aussi une installation comprenant une machine thermoacoustique telle que définie ci-dessus et un réseau de distribution formé par ledit, ou relié audit, élément de transport de l’un des échangeurs de l’au moins une cellule thermoacoustique.
Selon un autre aspect, l’invention a pour objet un procédé de commande d’une machine telle que définie ci-dessus.
Dans un mode de mise en œuvre, ce procédé comprend une étape de changement d’état des sources acoustiques dans laquelle l’organe de commande fait passer les sources de l’un parmi le premier état et le deuxième état à l’autre parmi le premier état et le deuxième état.
Ce changement d’état peut être réalisé par simple modification de valeur de déphasage entre les sources acoustiques, en particulier par simple inversion de phase, par exemple du signal électrique envoyé aux sources acoustiques.
L’invention a aussi pour objet une utilisation d’une machine telle que définie ci-dessus ou d’une installation telle que définie ci-dessus pour chauffer ou refroidir ledit élément de transport de l’un des échangeurs de l’au moins une cellule thermoacoustique, en plaçant les sources respectivement dans le premier état ou dans le deuxième état.
Les viseurs stellaires 330 sont fixés à la platine 312 selon des orientations différentes et sont disposés à 180° par exemple (pour limiter l’encombrement ; idéalement, on pourrait avoir trois viseurs à 120°) l’un de l’autre et comprennent chacun un capteur d’image et une optique associée. Les capteurs d’images et les optiques sont connus en eux-mêmes et sont agencés (sensibilité, champ, focale, définition, résolution…) pour capturer des images du ciel permettant d’y détecter des objets célestes.