INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Lorsque le téton pilote 60 du balancier 6 est logé dans la rainure 70, le corps 2 peut translater de sa deuxième position jusqu’à sa première position, ce qui provoque le déplacement du téton pilote 60 de la rainure 70 jusqu’au creux 73.
Les traitements d’images prédéterminés peuvent comprendre en outre une décorrélation des couleurs, une détermination des Laplaciens locaux et une décomposition en ondelettes.
Selon un mode de réalisation, la classification des données à l’étape c) peut être réalisée par un algorithme de partitionnement. Par exemple, l’algorithme de partitionnement peut être l’algorithme de partitionnement en k-moyennes. Selon un mode de réalisation, la classification de données à l’étape c) peut être réalisée par un algorithme d’apprentissage supervisé ou non.
La pièce tissée peut être un carter entourant une soufflante de la turbomachine. Alternativement, la pièce tissée peut être le carter d’une turbine de la turbomachine.
Le procédé peut comprendre une étape de génération d’une image finale comprenant les trois classes déterminées à l’étape c).
L’étape d) peut être réalisée de façon automatisée par une méthode dédiée, par exemple en comparant l’image finale à une image de référence prédéterminée. L’étape d) peut être réalisée de façon manuelle, par exemple par affichage de l’image finale à un opérateur.
Les fibres de la pièce tissée peuvent être agencés en fils de trame entrecroisés de fils de chaine.
Selon un mode de réalisation, la pièce tissée peut comprendre des fibres de verre et des fibres de carbone.
Les données desdites au moins deux images peuvent être classifiées en au moins deux classes distinctes.
Le procédé peut comprendre la classification des données desdites au moins deux images en une classe de de trame, une classe de chaine et une classe de matrice. Par exemple, la classe de fibres peut comprendre une classe de trame et une classe de chaine.
Le procédé peut comprendre la classification des données desdites au moins deux images en une classe de fibres de carbone, une classe de fibres de verre et une classe de matrice. Par exemple, la classe de fibres peut comprendre une classe de fibres de carbone et une classe de fibres de verre.
Le procédé peut comprendre la classification des données desdites au moins deux images en outre en une classe de corps étranger.
La classe de corps étranger peut comprendre des données relatives à un corps étranger à la pièce tissée. Le corps étranger peut être tout résidu externe à la matrice ou qui n’est pas noyé dans la matrice.
En outre, les données desdites au moins deux images peuvent être classifiées en une classe de matrice, une classe de chaine, une classe de trame et une classe de corps étranger.
Les données desdites au moins deux images peuvent être classifiées en une classe de matrice, une classe de fibres de carbone et une classe de fibres de verre et une classe de corps étranger.
Le procédé peut comprendre la classification des données desdites au moins deux images en une classe de trame de fibres de carbone et/ou une classe de trame de fibres de verre, en une classe de chaine de fibres de carbone et/ou une classe de chaine de fibres de verre, et en une classe de matrice.
Selon un mode de réalisation, les données desdites au moins deux images peuvent être classifiées en une classe de matrice, une classe de chaine de fibres de carbone, une classe de trame de fibres de carbone, une classe de chaine de fibres de verre, et une classe de trame de fibres de verre.
On comprend également de ce qui précède que la deuxième couche transparente ou la troisième couche transparente est disposée sur une face extérieure de la première couche transparente, c’est-à-dire vers l’environnement extérieur de la glace de fermeture. Les couches transparentes de la glace de fermeture sont ainsi agencées de sorte qu’une des couches transparentes soit disposée entre l’autre couche transparente et la première couche transparente.
Dans cette disposition, la deuxième couche transparente et la troisième couche transparente sont aptes à diminuer la dégradation des différents composants du dispositif lumineux, en bloquant par exemple le passage d’ondes électromagnétique présentant une longueur d’onde ciblée.
Selon une caractéristique optionnelle de l’invention, la deuxième couche transparente présente une épaisseur d’au plus vingt nanomètres.
Avantageusement, la deuxième couche transparente présente une épaisseur comprise entre cinq et quinze nanomètres.
Encore plus avantageusement, la deuxième couche transparente présente une épaisseur de dix nanomètres.
Selon une autre caractéristique optionnelle de l’invention, la deuxième couche transparente est une couche hydrophile.
Selon une autre caractéristique optionnelle de l’invention, la deuxième couche transparente est une couche hydrophobe.
Selon une autre caractéristique optionnelle de l’invention, la deuxième couche transparente est une couche anti-corrosion.
Selon une autre caractéristique optionnelle de l’invention, la deuxième couche transparente est directement en contact physique avec la première couche.
Selon une autre caractéristique optionnelle de l’invention, la deuxième couche transparente est directement en contact physique avec la troisième couche transparente.
Selon une autre caractéristique optionnelle de l’invention, le composant précurseur se présente sous forme liquide, et/ou est dissous dans un solvant, et/ou est dilué dans solvant.
Selon une autre caractéristique optionnelle de l’invention, le traitement de la troisième couche transparente est une polymérisation de l’au moins un composant précurseur assistée par plasma atmosphérique à décharge à barrière diélectrique volumique.
Un plasma atmosphérique à décharge à barrière diélectrique volumique aussi appelé « Dielectric Barrier Diffusion atmospheric plasma » en anglais est un type de plasma dont l’énergie est comprise entre l’énergie de dépôt chimique en phase vapeur assisté par plasma l’énergie et d’un plasma d’arc. Ainsi, un plasma atmosphérique à décharge à barrière diélectrique volumique permet de polymériser un ou plusieurs monomères organiques afin d’obtenir un polymère organique présentant un degré de polymérisation voulu. En outre un plasma atmosphérique à décharge à barrière diélectrique volumique permet de réticuler le polymère en présence ou non d’au moins un agent de réticulation pour obtenir un degré de réticulation désiré. Par conséquent, il est aisé de contrôler les propriétés du polymère ainsi obtenu et donc les propriétés de la glace de fermeture.
Il résulte de ce qui précède que selon cette dernière caractéristique, la deuxième couche transparente est réalisée par plasma atmosphérique à torche plasma tandis que la troisième couche transparente est réalisée par plasma atmosphérique à décharge à barrière diélectrique volumique.
Selon une autre caractéristique optionnelle de l’invention, la deuxième couche transparente est disposée entre la première couche et la troisième couche transparente. Autrement dit, la deuxième couche transparente est en contact direct avec la première couche d’une part et la troisième couche transparente d’autre part. Un tel agencement est notamment intéressant dans la configuration précédemment évoquée où la deuxième couche transparente est réalisée par plasma atmosphérique à torche plasma et où la troisième couche transparente est réalisée par plasma atmosphérique à décharge à barrière diélectrique volumique. On peut ainsi cibler l’application de la technique à barrière diélectrique volumique, grâce à laquelle il est plus facile de contrôler les propriétés du polymère ainsi obtenu et donc les propriétés de la glace de fermeture, à une couche destinée à être en surface tournée vers l’extérieur du véhicule et donc destinée à être visible par les observateurs extérieurs.
Selon un mode de réalisation, les données desdites au moins deux images peuvent être classifiées en une classe de matrice, une classe de chaine de fibres de carbone, une classe de fibres de trame de carbone, une classe de chaine de fibres de verre, une classe de trame de fibres de verre et une classe de corps étranger.
Le présent document concerne encore un dispositif de contrôle non destructif d’une pièce tissée comprenant un circuit de traitement pour la mise en œuvre du procédé précité.
Le dispositif peut être installé à demeure dans la turbomachine. Le dispositif peut comprendre une ou plusieurs caméras installées dans la turbomachine. Alternativement, le dispositif peut être amovible de la turbomachine et installé uniquement au besoin.
Le présent document concerne encore un programme informatique comportant des instructions pour la mise en œuvre du procédé tel que précité, lorsque lesdites instructions sont exécutées par un processeur d’un circuit de traitement.
la représente une image initiale de la surface extérieure d’une partie de la pièce tissée de la sur laquelle est appliquée le procédé de la .
Une image initiale 300 de la surface extérieure de la paroi annulaire amont 100 est représentée sur la . La paroi annulaire amont 100 est réalisée par tissage 3D et comprend des fils de trame 302 entrecroisés avec des fils de chaine 304. Les fils du tissage 302 et 304 sont noyés dans une matrice 306 qui peut être une résine, en particulier une résine époxy. Les fils du tissage 302 et 304 sont des fibres de carbone et/ou de verre. Les fils du tissage 302 et 304 peuvent être un mélange de fibres de carbone et des fibres de verre. Les fils du tissage 302 et 304 peuvent être formés chacun par un toron de fils.
Le procédé 200 de la permet de déterminer de façon non-invasive si la paroi annulaire amont 100 présente un défaut de fabrication ou des signes de fatigue mécanique. Dans la suite, le procédé 200 est décrit en application à la paroi annulaire amont 100 mais peut être appliqué de façon similaire à toute autre pièce tissée de la turbomachine 1.
Le procédé 200 comprend une première étape 202 consistant à obtenir une image initiale 300 de la paroi annulaire amont 100. L’image initiale 300 peut être une partie d’une image plus large de la paroi annulaire amont 100. L’image initiale 300 peut être obtenue par une caméra 114, par exemple une caméra CCD ayant une résolution supérieure à 5MP. La caméra 114 peut être installée temporairement ou à demeure en regard de la paroi annulaire amont 110. La caméra 114 peut être portée par un endoscope. La caméra 114 est orientée de sorte à visualiser la paroi annulaire amont 100 de façon perpendiculaire à la surface externe de la paroi annulaire amont 100.
Cette analyse permet d’identifier les différentes zéolithes présentes dans l’échantillon car chacune des zéolithes possède un diffractogramme unique défini par le positionnement des pics de diffraction et par leurs intensités relatives.
L’échantillon collecté est broyé puis étalé et lissé sur un porte échantillon par simple compression mécanique. Les conditions d’acquisition du diffractogramme réalisé sur l’appareil D8 ADVANCE de Bruker sont les suivantes : ● tube Cu utilisé à 40 kV – 30 mA ; ● taille des fentes de Soller = 2,5, avec largeur de la surface d’irradiation de 16 mm ; ● dispositif d’échantillon tournant : 10 tr.min -1 ; ● plage de mesure : 4° ● pas : 0,015° ; ● temps de comptage par pas : 0,8 secondes.
L’interprétation du diffractogramme obtenu s’effectue avec le logiciel EVA avec identification des zéolithes à l’aide de la base ICDD PDF-2, release 2011. La quantité en poids des fractions zéolithiques est mesurée par DRX, elle est évaluée au moyen du logiciel TOPAS de la société Bruker.
Test d’adsorption de petites molécules Le test d’adsorption de petites molécules, par exemple l’oxygène, vise à vérifier que la zéolithe 3A utile dans le cadre de la présente invention ne présente qu’une capacité d’adsorption très faible ou nulle desdites petites molécules.
Le test est réalisé au moyen d’un appareil commercial d’adsorption de gaz (Tristar 2 de Micromeritics) selon une méthode volumétrique. Environ 10 g d’échantillon sont placés dans une cellule en verre et dégazés sous vide à l’ambiante pendant au moins 15 heures. Après dégazage, la cellule est placée sous hélium et pesée pour déterminer la masse d’échantillon anhydre. L’échantillon est ensuite mis en contact avec un volume connu d’oxygène à 600 mm de mercure. Il est maintenu en présence de l’oxygène pendant 24 h à 25°C. On relève alors la pression finale d’oxygène dans la cellule, ce qui permet de calculer par différence la quantité d’oxygène adsorbée par l’échantillon. On peut considérer que l’adsorption est faible si elle est inférieure à 25 Ncm 3 g -1 , de préférence inférieure à 20 Ncm 3 g -1 , de préférence encore inférieure à 15 Ncm 3 g -1 , et avantageusement inférieure à 12 Ncm 3 g -1 .
Exemples : Différents mélanges zéolithes/élastomères sont préparés selon le mode opératoire suivant : un agent réticulant de type peroxyde (Luperox P d’Arkema, 3,8 g soit 1,9 phr (« parts per hundred of rubber » en langue anglaise)) est tout d’abord ajouté, sous agitation, dans 200 g (100 phr) d’une zéolithe. Ce pré-mélange (PM) est ensuite introduit dans 200 g (100 phr) d’une matrice polymère silicone (Silicone R401_70S de Wacker Chemie AG) à l’aide d’un mélangeur bicylindre de marque Lescuyer.
Le mélangeur est actionné pendant environ 60 minutes à une température de 20°C. Après 25 à 30 minutes de fonctionnement, la masse du pré-mélange non incorporée (c’est-à-dire rejetée au pied du bicylindre), dite « masse de refus », est pesée puis réintroduite dans le mélange entre 30 minutes et 60 minutes. On considère que les résultats sont acceptables lorsque la masse de refus est inférieure à 20 grammes. Les vitesses de rotation des cylindres (de diamètre 150 mm) sont différentes : 18 tours par minute pour le cylindre arrière, et 24 tours par minute pour le cylindre avant. L’espacement entre les deux cylindres est de 3 mm environ. Un mélange homogène est obtenu sous forme d’une feuille de longueur environ 60 cm, de largeur environ 15 cm et d’épaisseur 3 mm.
Des mesures du comportement rhéologique sont également réalisées sur les feuilles obtenues à l’aide d’un rhéomètre plan-plan à matrice oscillante (type MDR C de la marque France Scientifique) à 130°C pendant 60 minutes, durée pendant laquelle s’effectue la réticulation de la matrice silicone. Le rhéomètre est opéré selon les normes ISO 6502 et ASTM D5289.
Les feuilles de matériau composite préparées avec les cristaux de zéolithe 3A échangés partiellement avec le calcium comme cation bivalent présentent un couple minimum inférieur à celui obtenu avec les cristaux de zéolithe 3A sans cation bivalent, ce qui démontre qu’une moins grande quantité d’énergie est nécessaire pour réaliser le mélange des cristaux de zéolithe 3A contenant des cations bivalents selon l’invention avec la matrice polymère. En effet, une plus grande fluidité (viscosité moindre) du mélange est obtenue avec les cristaux de zéolithe 3A selon l’invention et d’autant plus que le taux d’échange en cation bivalent est élevé comme observé avec le calcium.
Les caractéristiques des feuilles de matériaux composites testées sont regroupées dans le Tableau 1 suivant (où TE est le Taux d’Échange cationique) : Zéolithe TE Na (%) TE K (%) TE Ca (%) TE Mg (%) TE Hydro-nium (%) Taille cristaux (µm) Masse de refus (g) Couple minimum (dNm) Adsorption O 2 (Ncm 3 g -1 ) 1 (comp.) 60 40 0 0 0 2,5 25 11,3 55 2 44,5 45 9,5 0 1 2,5 10 7,2 6 3 33 47 19 0 1 2,5 8 6,5 10 4 (comp.) 46 30 23 0 1 2,5 6 5,7 93 5 45 46 0 7 2 2,5 17 6,6 8
Mélange de caoutchouc comprenant un accélérateur de vulcanisation rapide Le domaine de la présente invention est celui des mélanges de caoutchouc renforcés, notamment utilisés dans la confection de pneumatiques pour véhicules, plus particulièrement utilisés pour la fabrication de bandes de roulement.
Une des exigences requises pour un pneumatique est d'assurer une adhérence optimale sur route, notamment sur sol mouillé. Une façon de conférer au pneumatique une adhérence élevée sur sol mouillé est d'utiliser une composition de caoutchouc dans sa bande de roulement, laquelle composition présente un large potentiel hystérétique. Mais en même temps la bande de roulement de pneumatique doit aussi minimiser sa contribution à la résistance au roulement du pneumatique, c'est à dire être la moins hystérétique possible.
Ainsi, la composition de caoutchouc, notamment de la bande de roulement, doit-elle satisfaire à deux exigences antinomiques, à savoir présenter un potentiel d'hystérèse maximal pour satisfaire à l'exigence d'adhérence et présenter une hystérèse aussi faible que possible pour satisfaire à l'exigence de résistance au roulement.
L’amélioration de la résistance au roulement a été rendu possible grâce à l’emploi de nouvelles compositions de caoutchouc renforcées de charges inorganiques, en particulier de silices spécifiques du type hautement dispersibles, capable de rivaliser du point de vue renforçant avec un noir de carbone conventionnel de grade pneumatique, tout en offrant à ces compositions une hystérèse plus faible, synonyme d’une plus basse résistance au roulement.
Toutefois, l’utilisation d’un taux élevé de charges renforçantes inorganiques dans les compositions de caoutchouc présente l’inconvénient de pénaliser les propriétés d’adhérence sur sol mouillé des compositions de caoutchouc dans lesquelles elles sont incorporées.
Satisfaire à la fois à l'exigence d'adhérence, notamment sur sol mouillé, et de résistance au roulement reste donc une préoccupation constante des manufacturiers de pneumatiques.
Ces moyens d’apport 42 comprennent par exemple :
- un compresseur (ou soufflerie) 421,
- un doseur 422,
- un conduit de transport pneumatique 423, par exemple une gaine flexible, implanté entre le compresseur 421 et l’organe de distribution 41 (débouchant par exemple en regard de l’ouverture 412 dans le cas d’un conteneur 41 ou en regard de la surface déflectrice 416 dans le cas d’une buse 41).
Tel que représenté schématiquement sur la , le doseur 422 peut consister en :
- un bol de remplissage 4221, destiné à contenir ledit au moins un principe actif, et
- un conduit d’aspiration 4222, intercalé sur le conduit de transport pneumatique 423 et destiné à aspirer ledit au moins un principe actif (avantageusement par un effet venturi) depuis le bol de remplissage 4221 grâce à un flux d’air soufflé.
Pour cela, la sortie du bol de remplissage 4221 débouche dans le conduit d’aspiration 4222. Et ce conduit d’aspiration 4222 comporte avantageusement une section d’écoulement rétréci au niveau de cette sortie du bol de remplissage 4221.
Les moyens d’apport 42 peuvent également consister en des moyens d’apport 42 adaptés à des principes actifs sous forme liquide (produits aqueux ou huileux par exemple).
Les moyens d’apport 42 peuvent encore comporter un répartiteur, dans le cas d’un système de diffusion comportant plusieurs dispositifs ventilateurs 2 en série.
Les moyens de pilotage 43 (par exemple sous la forme d’un automate programmable) sont prévus pour piloter l’alimentation en principe actif, avantageusement selon des cycles d’alimentation réguliers (par exemple de 5 à 20 minutes par jour).
De préférence, la vitesse du flux d’air est augmentée lors de l’alimentation en principe actif afin d’optimiser la diffusion de ce principe actif dans l’enceinte d’élevage E.
De préférence, cette vitesse « augmentée » est maintenue pendant plusieurs minutes après un cycle d’alimentation, par exemple pendant 10 à 30 minutes, là encore pour optimiser la diffusion de ce principe actif dans cette enceinte d’élevage E.
Module déflecteur Le module déflecteur 5 comporte au moins une surface déflectrice 51 destinée à orienter le flux d’air F généré par le module ventilateur 3 (avantageusement de manière divergente par rapport à l’axe longitudinal 3’).
Le module déflecteur 5 peut avantageusement présenter diverses formes :
- une surface déflectrice tronconique (figures 2 et 3), ou
L’énergie Energy_to_cool est également calculée, nécessaire pour refroidir la batterie 16 de sa température actuelle à la température cible T_target_bat_ini_FC au début de la charge. Cette énergie nécessaire peut également être considérée comme une énergie à dissipée pour atteindre la température cible T_target_bat_ini_FC . L’énergie Energy_to_cool nécessaire pour refroidir la batterie 16 est par exemple définie comme étant égale à la capacité thermique C_bat de la batterie 16 multiplié par le gradient de température dont la batterie doit être refroidie, c'est-à-dire la différence entre la température T _ bat actuelle de la batterie 16 et la température cible T_target_bat_ini_FC de cette même batterie 16 :
Le temps t_to_cool_min nécessaire pour atteindre la température cible T_target_bat_ini_FC de la batterie 16 est encore calculé à cette cinquième étape 210 . Ce temps t_to_cool_min est par exemple défini comme le rapport entre l’énergie Energy_to_cool à dissiper pour refroidir la batterie 16 à la température cible T_target_bat_ini_FC , d’une part, et la différence entre la puissance thermique de refroidissement maximale P _ cooling_bat_max que peut fournir l’installation 10 combinée de climatisation de l’habitacle 12 et de refroidissement de la batterie 16 , au niveau du refroidisseur 50 , et la puissance P_heat_dissipation_bat _driving dissipée par la batterie 16 en phase de roulage du véhicule 14 , d’autre part :
Ensuite, au cours d’une sixième étape 212 , le temps t_to_cool_min nécessaire pour refroidir la batterie 16 est comparé au temps t_before_charging restant avant de commencer la charge de la batterie 16 .
Si le temps t_to_cool_min nécessaire pour refroidir la batterie 16 est inférieure, de préférence strictement inférieur, au temps t_before_charging avant la prochaine charge de la batterie 16 , le procédé 200 se poursuit par une septième étape 214 . Au cours de cette septième étape 214 , l’installation 18 de chauffage, ventilation et climatisation de l’habitacle 12 peut continuer de fonctionner de manière normale, c'est-à-dire notamment en fonction d’une température cible dans l’habitacle 12 , et indépendamment de la température de la batterie 16 . Dans ce cas également, le flux de fluide frigorigène peut être régulé dans la troisième branche 52 du deuxième circuit thermodynamique 38 afin que la température de la batterie 16 atteigne la valeur cible T_target_bat_ini_FC juste avant la prochaine phase de recharge. L’unité électronique de commande ECU peut réguler ce flux de fluide frigorigène dans la troisième branche 52 du deuxième circuit thermodynamique 38 , par exemple en commandant le régime du compresseur 40 – en particulier une augmentation du régime du compresseur 40 – et/ou en commandant la vanne 56 pour répartir une plus grande proportion du flux de fluide frigorigène circulant dans la première branche 39 du deuxième circuit thermodynamique 38 vers la troisième branche 52 , au détriment, le cas échéant, de la deuxième branche 43 .
Le procédé 200 peut ensuite reboucler et recommencer à la première étape 202 .
Dans le cas contraire, où le temps t_to_cool_min nécessaire pour refroidir la batterie 16 est supérieur, de préférence strictement supérieur, au temps t_before_charging avant la prochaine charge de la batterie 16 à la sixième étape 212 , l’installation 18 de chauffage, ventilation et climatisation de l’habitacle 12 est contrôlée pour dégrader le confort dans l’habitacle 12 . L’installation 20 de refroidissement de la batterie 16 peut ainsi présenter une puissance de refroidissement au niveau du refroidisseur 50 plus importante, de sorte que la batterie 16 puisse quand même atteindre la température cible T_target_bat_ini_FC avant la prochaine charge ou, à tout le moins, de sorte que la température de la batterie 16 puisse se rapprocher autant que possible de la température cible T_target_bat_ini_FC . Pour ce faire, un régime du compresseur 40 et, le cas échéant, une consigne pour la vanne 56 peuvent être déterminés à une huitième étape 21 6 , en fonction notamment de la température cible T_target_bat_ini_FC de la batterie 16 avant la prochaine charge et, éventuellement, d’une température cible dans l’habitacle 12 .
Le procédé 200 peut alors reboucler à la première étape 202 .