INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les caractéristiques granulométriques de la poudre de polyamide 12 obtenue ont été déterminées comme indiqué à l’exemple 1. Les résultats sont rassemblés dans le tableau 1 ci-dessus. Par ailleurs, la densité du matériau a été mesurée comme expliqué à l’exemple 1 (voir tableau 2 ci-dessus).
La poudre obtenue est utilisée pour fabriquer des éprouvettes comme indiqué à l’exemple 3. Ces éprouvettes sont ensuite caractérisées par leur rugosité de surface sur le dessus et sur le dessous. Les résultats sont rassemblés dans le tableau 2 ci-dessus.
Exemple C5 Une poudre de polyamide 12.12 a été obtenue selon l’exemple 1 du brevet CN104356643B. Tout d’abord, de l’acide dodécanedioïque est solubilisé dans de l’éthanol à 60°C, une solution de dodécanediamine dans l’éthanol est introduite progressivement avec un suivi du pH. Lorsque pH = 7, la solution contient alors un sel de nylon 12.12 stœchiométrique qui précipite. Ce sel est récupéré après filtration et séchage pour être engagé dans un autoclave afin de polymériser à une température de 250°C pour obtenir du PA12.12 de viscosité inhérente 1.15, qui est ensuite extrait du réacteur à travers une filière et refroidi pour être granulé. Ces granulés sont ensuite dissous dans l’éthanol à une température de 140°C et une pression de 8 bar puis précipités directement sous forme de poudre par refroidissement. Cette poudre est récupérée après essorage et séchage. La poudre de polyamide ainsi obtenue présente une viscosité inhérente de 1.12.
Les caractéristiques granulométriques de la poudre de polyamide 12.12 obtenue ont été déterminées comme indiqué à l’exemple 1. Les résultats sont rassemblés dans le tableau 1 ci-dessus. Par ailleurs, la densité du matériau a été mesurée comme expliqué à l’exemple 1 (voir tableau 2 ci-dessus).
Exemple 4 La poudre de PA 12.12 préparée selon l’exemple C5 (exemple 1 du brevet CN104356643B) est tamisée grâce à un tamiseur à nutation avec décolmatage à ultrasons RUSSEL type FINEX 22, en utilisant une maille carrée de 80 µm puis soumis à un définage.
L’ensemble des résultats met en évidence qu’une poudre présentant la granulométrie telle que revendiquée permet d’améliorer très nettement la rugosité des pièces obtenues par impression 3D à partir de celle-ci. Dans ce contexte ne comptent pas seulement le diamètre moyen mais aussi le span qui illustre la largeur de la distribution granulométrique. Ainsi, la rugosité obtenue avec la poudre des exemples 1 à 3 est notablement plus faible que celle obtenue avec la poudre de l’exemple C3, présentant un diamètre moyen Dv10, Dv50 et Dv90 proche, mais un span plus élevé.
L’étude révèle par ailleurs un effet favorable de la valeur du diamètre moyen, puisque l’on constate une rugosité élevée pour les pièces obtenues à partir des poudres des exemples C2 et C5 alors que ces poudres ont une valeur du span très faible.
Par ailleurs, les exemples mettent en évidence que la rugosité est corrélée avec les paramètres étudiés selon l’équation suivante :
le meilleur compris étant obtenu pour des compositions de poudre selon l’invention.
Les variables physiologiques peuvent être de toutes sortes telles que :
la fréquence cardiaque dans les hautes et les basses fréquences afin de déterminer l’équilibre entre le système nerveux sympathique et parasympathique ; la réponse cutanée galvanique, afin de révéler un état d’éveil ou un état de stress par exemple ; et le rythme respiratoire afin de révéler un état physiologique et de conforter les états déduits par les autres variables physiologiques ou dérivés.
Les enregistrements physiologiques comprennent des enregistrements réalisés à l’aide d’un photopléthysmogramme placé une phalange distale d’un majeur et/ou sur une phalange distale d’un pouce. Une telle disposition permet d’obtenir une mesure précise lorsque la phalange distale du majeur est trop petite.
Les enregistrements physiologiques comprennent des enregistrements réalisés à l’aide de deux électrodes de conductance électrodermale sur les phalanges médiales de l’index et de l’annulaire. Une telle disposition permet d’obtenir une mesure précise.
Les enregistrements physiologiques comprennent des enregistrements réalisés à l’aide d’un capteur de température cutanée sur la phalange distale de l’auriculaire. Une telle disposition permet d’obtenir une mesure précise. Un calcul de la moyenne de la température cutanée pour chacune des deux parties de chaque enregistrement physiologique est également effectué.
Les enregistrements physiologiques comprennent des enregistrements des volumes respiratoires. Une telle disposition permet de déduire le rythme respiratoire. 1. Les enregistrements des volumes respiratoires comprennent le rythme respiratoire ainsi que les volumes d’inspiration et d’expiration. Une telle disposition permet de déduire l’état physiologique de l’utilisateur avec précision. En d’autres termes, cela permet de déduire si l’utilisateur est dans un état relaxé ou un état agité par exemple. Les enregistrements des volumes respiratoires sont réalisés à l’aide d’une ceinture abdominale permettant de mesurer une expansion et une contraction thoracique ou abdominale et ainsi générer une onde de respiration correspondant aux variations d’un volume respiratoire. Une telle disposition permet d’obtenir des enregistrements de volumes respiratoires plus précis. Préférablement, la ceinture abdominale est située au niveau du sternum de l’utilisateur, et plus précisément de sorte à ce qu’un boitier de mesure de la ceinture abdominale soit situé au niveau du sternum de l’utilisateur. Une telle disposition permet d’obtenir des enregistrements de volumes respiratoires plus précis.
Les enregistrements physiologiques sont ensuite découpés et filtrés par phase, chaque phase correspondant à une ou plusieurs étapes du procédé. De manière avantageuse, il existe une première phase correspondant à la pluralité de premières étapes de stimulation visuelle 20 ainsi qu’à la pluralité de premières étapes d’enregistrement de valeurs de variables physiologiques 21, et une deuxième phase correspondant à la deuxième étape de stimulation olfactive 30 ainsi qu’à la deuxième étape d’enregistrement de valeurs de variables physiologiques 31. Les enregistrements physiologiques sont filtrés de toutes sortes telles que par des fonctions de « smoothing » ou de correction d’artéfacts par exemple. Une telle disposition permet d’obtenir des enregistrements physiologiques de meilleure qualité.
Une variabilité de la fréquence cardiaque est calculée dans le domaine fréquentiel et temporel à l’aide d’une transformée de Fourier à partir du temps entre les battements cardiaques. Un calcul de puissance dans le domaine fréquentiel est par la suite effectué. Une telle disposition permet de mettre en avant certaines caractéristiques des enregistrements physiologiques et ainsi obtenir une caractérisation d’une stimulation olfactive plus précise.
Les conductances cutanées phasiques et tonique sont calculées et représentent la mesure de la réaction électrodermale. Une telle disposition permet, sur la base de la mesure de la réaction électrodermale, de déduire l’activité du système nerveux sympathique. Au sens de la présente invention, le terme conductance cutanée signifie réponse cutanée galvanique.
Une étape d’analyse statistique de référence 39 est réalisée en comparant des moyennes d’enregistrements physiologiques issus de différentes étapes de d’enregistrement de valeurs de variables physiologiques. Une telle disposition permet de mettre en évidence les différentes perceptions entre les stimulations et ainsi regrouper les stimulations caractérisées.
Le procédé de caractérisation d’une stimulation olfactive comprend également un étape d’analyse statistique non représentée et réalisée entre les stimulations. L’étape d’analyse statistique est effectuée en normalisant les variations entre avant et après la stimulation. La normalisation peut être réalisée de toutes sortes telle que selon la formule suivante :
Vn : variation normalisée de l’une quelconque des variables physiologiques ou l’une quelconque de ses dérivées ;
X : une valeur de l’une quelconque des variables physiologiques ou l’une quelconque de ses dérivées après une stimulation ; et
Y : une valeur de l’une quelconque des variables physiologiques ou l’une quelconque de ses dérivées avant une stimulation.
Une étude statistique est réalisée pour chacune des variables physiologiques et chacune de ses dérivées afin de comparer les différentes stimulations. L’étude statistique comprend l’utilisation d’une méthode statistique telle que l’analyse de la variance ainsi que l’utilisation d’un test statistique tel que le test de Student par exemple.
Cette réalisation est particulièrement compacte car elle ne nécessite pas de raccords fluidiques entre les différents conduits de régulation.
Une rainure annulaire peut être ménagée dans le premier conduit d’un conduit de régulation pour recevoir un circlip du dispositif de refroidissement afin de serrer les bords extérieurs du régulateur de débit.
Une partie taraudée peut être ménagée dans le premier conduit d’un conduit de régulation et reçoit une bague filetée du dispositif de refroidissement, pour serrer les bords extérieurs du régulateur de débit.
La est une représentation schématique d’une pompe à vide selon un premier exemple de réalisation.
La montre une vue schématique de face d’un régulateur de débit agencé dans un conduit de régulation d’un dispositif de refroidissement de la pompe à vide de la .
La montre une vue de côté et en coupe des éléments de la .
La est un graphique montrant le débit de sortie pour un régulateur de débit (courbe A) et pour une vanne régulatrice de l’art antérieur (courbe B) en fonction de la pression d’alimentation en fluide.
La montre un schéma similaire à la pour une première variante de réalisation.
La montre un schéma similaire à la pour une deuxième variante de réalisation.
La est une représentation schématique d’une pompe à vide selon un deuxième exemple de réalisation.
La est une représentation schématique d’une pompe à vide selon un troisième exemple de réalisation.
La est une représentation schématique d’un bloc de connectique du dispositif de refroidissement.
On entend par « en amont », un élément qui est placé avant un autre par rapport au sens de circulation des gaz pompés F1 ou par rapport au sens d’écoulement du fluide de refroidissement, tel que l’eau f2. A contrario, on entend par « en aval », un élément placé après un autre par rapport au sens de circulation des gaz pompés F1 ou par rapport au sens d’écoulement du fluide de refroidissement f2.
Cette bague de serrage permet de réaliser une étanchéité et un maintien de l’écrou dentelé.
Une paroi extérieure de l’extrémité proximale peut comporter un second filetage extérieur pour recevoir une bague comprenant au moins une oreille, de préférence quatre (4), comportant chacune un orifice de réception de l’extrémité d’un outil de serrage.
De manière avantageuse, cette bague facilite le serrage de l’écrou dentelé pour l’opérateur. L’outil de serrage comprenant une empreinte destinée à coopérer avec l’écrou dentelé, tel que des dents complémentaires des dents de l’écrou dentelé, l’extrémité libre de cet outil de serrage peut être insérée dans l’ouverture d’une oreille de sorte que son empreinte soit en prise avec des dents de l’écrou dentelé pour le serrage de cet écrou.
Par ailleurs, l’extrémité distale dudit corps principal peut être chanfreinée pour assurer un pincement du corps de la pompe cardiaque insérée dans ledit dispositif lorsque ladite au moins une partie de la surface externe du corps principal a été colonisée par des cellules endothéliales. Le corps de la pompe est ainsi maintenu en position de manière ferme.
La géométrie de cette extrémité distale chanfreinée permet de s’adapter à la géométrie du cœur battant et de permettre une meilleure orientation de la pompe cardiaque.
Le revêtement peut être uniquement formé de microsphères de titane.
Ces microsphères de titane facilitent un recouvrement tissulaire et solidifient ou rigidifient l’ancrage du corps principal.
Les microsphères de titane peuvent présenter chacune un diamètre moyen compris entre 100 μm et 300 μm.
Cette distribution de taille de diamètre est calculée pour augmenter le plus possible la rugosité moyenne arithmétique du revêtement.
Le revêtement peut alternativement comporter un tissu ajouré formé d’une pluralité de filaments de polyesther.
Le revêtement peut être de type Spondycoat – T317A.
La surface externe du revêtement peut encore présenter un état de surface décapé. On entend par « état de surface décapé », un état de surface pour lequel une couche de matière de la surface externe est éliminé, laissant apparent un substrat. Par exemple, l’état de cette surface pourrait être celui résultant d’un sablage de la surface externe du revêtement. Lors de ce sablage, un abrasif est projeté à grande vitesse à l’aide d’air comprimé au travers d’une buse, sur la surface externe à décaper.
Le revêtement peut comporter des excroissances et des creux avec une répartition aléatoire.
Fig. 1 montre une pompe cardiaque selon l’art antérieur.
Fig. 2 montre une première vue d’un assemblage d’un dispositif de fixation selon l’invention.
On peut également utiliser les esters d'acides di ou tricarboxyliques en C4-C22 et d'alcools en C1-C22 et les esters d'acides mono-, di- ou tricarboxyliques et d'alcools di-, tri-, tétra- ou pentahydroxy en C2-C26.
De préférence, le ou les corps gras liquides sont choisis parmi les hydrocarbures liquides, saturés ou insaturés, linéaires, ramifiés ou cycliques, en C6-C40 ; notamment parmi les hydrocarbures liquides saturés et linéaires, ramifiés ou cycliques, comprenant 6 à 16 atomes de carbone, notamment de 8 à 16 atomes de carbone ; encore mieux parmi les alcanes linéaires ou ramifiés en C6-C16, et tout particulièrement parmi les alcanes ramifiés (iso-alcanes) en C8-C16.
De préférence, la composition selon l’invention comprend un ou plusieurs corps gras liquides choisis parmi les alcanes linéaires ou ramifiés en C6-C16, et tout particulièrement parmi les alcanes ramifiés (iso-alcanes) en C8-C16.
Lorsqu’ils sont présents, la composition selon l’invention peut comprendre le ou les corps gras liquides en une teneur totale allant de 20 à 60% en poids, de préférence de 30 à 50% en poids, préférentiellement de 35 à 45% en poids, par rapport au poids total de la composition.
Lorsqu’ils sont présents, la composition selon l’invention peut comprendre le ou les hydrocarbures liquides, saturés ou insaturés, linéaires, ramifiés ou cycliques, en C6-C40, en une teneur totale allant de 20 à 60% en poids, de préférence de 30 à 50% en poids, préférentiellement de 35 à 45%, par rapport au poids total de la composition.
Dispositif aérosol Le dispositif aérosol selon l’invention comprend un récipient contenant la composition cosmétique décrite ci-dessus et un moyen de pulvérisation de ladite composition.
De préférence, le dispositif aérosol selon l’invention permet de pulvériser ladite composition cosmétique sous forme de spray.
La composition cosmétique selon l’invention est avantageusement conditionnée sous pression, dans un dispositif aérosol par exemple monobloc, qui comprend un moyen de pulvérisation et un récipient. Le moyen de pulvérisation est généralement constitué par une valve de distribution commandée par une tête de distribution, elle-même comprenant une buse par laquelle la composition de l’invention est pulvérisée, de préférence sous forme de mousse. Le récipient contenant la composition pressurisée peut être opaque ou transparent. Il peut être en verre, en matériau polymérique ou en métal, et recouvert éventuellement d’une couche de vernis protecteur.
L’invention a également pour objet un procédé de traitement cosmétique des fibres kératiniques, en particulier des fibres kératiniques humaines telles que les cheveux, comprenant une étape d’application sur lesdites fibres kératiniques d’une composition cosmétique telle que définie précédemment, ou délivrée, notamment pulvérisée, à partir d’un dispositif aérosol tel que défini précédemment.
La composition cosmétique selon l’invention peut être appliquée sur des fibres kératiniques sèches ou humides, de préférence humides, ayant éventuellement subi au préalable un lavage avec un shampoing.
L’invention a également pour objet l’utilisation d’une composition cosmétique pulvérisée à partir d’un dispositif aérosol selon la présente invention pour le soin et/ou le conditionnement des fibres kératiniques, en particulier des fibres kératiniques humaines telles que les cheveux.
Notamment, la composition selon l’invention est utilisée pour apporter de la douceur et/ou de la brillance, avantageusement durables dans le temps, aux fibres kératiniques, en particulier aux cheveux.
Dans les exemples qui suivent, les quantités sont indiquées en pourcentage en poids de matière active (MA) par rapport au poids total de la composition.
Exemple 1 Les compositions selon l’invention ci-après ont été préparées à partir des ingrédients dont les teneurs sont indiquées dans le tableau ci-dessous (g% de MA):
Dans le cas de l’utilisation d’un algorithme de régression minimisant une fonction d’erreur quadratique moyenne, les paramètres de calibration (f, θ, c) minimisant la fonction d’erreur quadratique moyenne sont ceux retenus par le minimiseur 22 du calculateur 20.
La minimisation d’erreur comprend par exemple l’utilisation d’une méthode de descente de gradient.
En particulier, la méthode de descente de gradient est basée sur l’algorithme L-BFGS-B.
Avantageusement, la minimisation d’erreur combine deux exemples proposées ci-dessus. Ainsi, la minimisation d’erreur comprend deux étapes, une première étape 103a comprenant une recherche exhaustive de paramètres de calibration intermédiaires (fi, θi, ci) sur un domaine discrétisé prédéterminé, et une deuxième étape 103b comprenant l’utilisation d’une méthode de descente de gradient initialisée sur lesdits paramètres de calibration intermédiaires (fi, θi, ci) issus de la première étape.
Dans le cas de l’utilisation d’un algorithme de régression minimisant une fonction d’erreur quadratique moyenne, la méthode de descente de gradient est initialisée sur les paramètres de calibration intermédiaires (fi, θi, ci) minimisant la fonction d’erreur suivante : .
Le nombre d’images nécessaires pour le procédé de l’invention dépend de la méthode de sélection du calculateur.
Selon le procédé de l’invention et selon une première méthode, le calculateur 20 sélectionne la pluralité de paires de points (pt, pp) parmi des points relatifs à un nombre d’images i 1 -i N correspondant à une période de temps d’acquisition prédéfinie d’images acquises par le dispositif de prise de vue 10.
Selon une deuxième méthode dans laquelle la sélection des paires de points (pt, pp) par le calculateur 20 est réalisée au fur à mesure d’acquisitions d’images par le dispositif de prise de vue 10, le nombre d’images i 1 -i N correspond à un nombre de paires de points (pt, pp) sélectionnés atteint par rapport une valeur prédéterminée, de manière globale ou relativement à des zones Z1-Z9 dans les images.
Dispositifs de commande sans fil La présente invention concerne un dispositif de commande sans fil.
L’invention est avantageusement applicable aux interrupteurs sans fil, ou plus généralement à tout capteur ou dispositif de commande actionnable mécaniquement, tel qu’un détecteur de fermeture associé à une porte ou à une fenêtre.
Il existe des dispositif de commande sans fil, par exemple des interrupteurs muraux, qui sont utilisés pour commander des appareils domestiques sans avoir besoin de tirer une liaison filaire entre le dispositif de commande et l’appareil domestique.
De tels dispositifs de commande comportent une interface radio capable d’envoyer un message radio à destination de l’appareil à chaque fois que le dispositif de commande est actionné mécaniquement, que ce soit par un utilisateur ou par un objet.
Souvent, la puissance électrique nécessaire à l’envoi du message radio est obtenue par des moyens de récupération d’énergie qui sont activés par l’action d’un utilisateur sur un élément mobile d’actionnement du dispositif de commande, tel qu’un bouton. Ainsi, le dispositif de commande est autonome en énergie. La demande de brevet FR 3079654 A1 décrit un exemple d’un tel dispositif de commande sans fil.
Ces dispositif de commande connus ont pour inconvénient qu’il est impossible de déterminer la position de l’élément de commande. On peut seulement détecter que l’élément mobile du dispositif de commande a été actionné, sans savoir vers quelle position cet élément mobile a été déplacé. Or, dans de nombreux cas, il peut être souhaitable de piloter l’appareil de façon différente en fonction de la position de l’élément mobile, selon que le dispositif de commande est actionné depuis une première position vers une deuxième position, ou inversement.
C’est à ces inconvénients qu’entend plus particulièrement remédier l’invention en proposant un dispositif de commande sans fil capable de déterminer la position d’un organe de commande du dispositif de commande sans fil et pour envoyer un signal de commande à un appareil distant, le signal de commande pouvant être fonction de la position du déterminée.
A cet effet, un aspect de l’invention concerne un dispositif de commande sans fil, comportant :
Toutefois, une telle mise en œuvre de la détection des défauts d’isolement n’est pas optimisée quant à sa durée de convergence vers les valeurs finales de Ri et α.
Le document EP3385729B1 décrit une méthode analytique pour le calcul de la durée optimale de commutation du circuit d’alimentation. Toutefois, une telle méthode analytique manque sans doute de fiabilité compte-tenu des variations de paramètres inhérentes à ce type de système.
A cet effet la présente invention propose un procédé de détection d’un défaut d’isolement d’une batterie d’accumulateurs électriques, le procédé étant adapté pour acquérir d’un dispositif de détection une valeur de résistance d’isolement, le dispositif de détection étant monté d’une part à une borne de la batterie d’accumulateurs électriques et d’autre part à la masse ; et comprenant en série une résistance de limitation de courant, une résistance de filtrage et une source de tension ainsi qu’un condensateur de filtrage en parallèle de ladite résistance de filtrage, ladite source de tension comprenant une source permanente et une autre source, activable par un interrupteur monté en parallèle à ses bornes ; le procédé détectant le défaut d’isolement en fonction d’une valeur de résistance d’isolement obtenue en fonction des mesures de la résistance de limitation de courant, de la résistance de filtrage et du condensateur de filtrage ; ces mesures étant obtenues pour deux valeurs distinctes de la source de tension acquises selon un écart de temps défini par une période de commutation de l’interrupteur.
Le procédé met en œuvre un ensemble d’étapes d’optimisation de la période de commutation comprend :
- Une étape d’initialisation de la période de commutation de l’interrupteur et d’un compteur de temps ; et en boucle, par pas successifs espacés d’une durée prédéterminée, les étapes suivantes : Mesure de la tension aux bornes de la résistance de filtrage ; Le calcul de la variation de la tension mesurée entre le pas courant et un pas précédent ; Si ladite variation calculée est supérieure à une valeur de seuil prédéterminée, on procède à l’incrémentation du compteur de temps de la durée prédéterminée ; et Si ladite variation calculée est inférieure à ladite valeur de seuil prédéterminée, ladite période de commutation est alors définie comme étant égale à la valeur du compteur de temps.
Ainsi on peut optimiser le temps de détection d’un défaut d’isolement de batterie lors de la mise en œuvre d’un dispositif de détection de défaut d’isolement.
Avantageusement et de manière non limitative, lorsque la variation est inférieure à ladite valeur de seuil prédéterminée, on ajoute en outre à ladite période de commutation une marge temporelle de sécurité. Ainsi, on peut s’assurer que la durée de convergence ne soit pas plus rapide qu’une potentielle durée de stabilisation qui varierait légèrement entre deux commutations de l’interrupteur du dispositif de mesure.