INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ensuite, on détermine un ratio de la première durée sur la deuxième durée . La valeur de ce ration indique de manière implicite la distance séparant le nœud intermédiaire de chaque des deux extrémités du chemin.
Cette connaissance relative au chemin et aux nœuds qui le parsèment permet aux extrémités d’adapter certains traitements qu’elles sont amenées à mettre en œuvre.
Chacun des aimants 44 a un premier pôle magnétique 46, par exemple un pôle nord noté « N » sur la , et un deuxième pôle magnétique 48, par exemple un pôle sud noté « S », définissant ensemble une orientation magnétique (symbolisée par des flèches M sur la ) ou magnétisation, tantôt radiale, c’est-à-dire perpendiculaire à l’axe X, tantôt axiale, c’est-à-dire parallèle à l’axe X.
En variante pour tous les aimants 44, le premier pôle 46 est un pôle sud et le deuxième pôle 48 est un pôle nord. Dit autrement, l’orientation de tous les aimants 44 peut être inversée par rapport à celle représentée sur la .
Chacun des aimants 44 a par exemple une forme torique d’axe X, à section avantageusement rectangulaire ou carrée. Chacun des aimants 44 est par exemple un aimant au néodyme, composé d'un alliage de néodyme, de fer et de bore, connu en lui-même.
La pluralité d’aimants 44 comprend au moins un premier aimant 44A situé entre les deux entrefers 18, 20, un deuxième aimant 44B situé du côté radialement intérieur par rapport au premier aimant 44A pour former l’un des deux entrefers 18, 20, et un troisième aimant 44C situé du côté radialement extérieur par rapport au premier aimant 44A pour former l’autre des deux entrefers 18, 20. Le premier aimant 44A, le deuxième aimant 44B et le troisième aimant 44C sont orientés radialement (magnétisés radialement).
Le premier aimant 44A, le deuxième aimant 44B et le troisième aimant 44C présentent avantageusement une même extension E1 en projection sur l’axe X et sont par exemple alignés radialement les uns avec les autres.
Le premier pôle 46 du deuxième aimant 44B est tourné vers le deuxième pôle 48 du premier aimant 44A.
Le deuxième pôle 48 du troisième aimant 44C étant tourné vers le premier pôle 46 du premier aimant 44A.
Dans l’exemple, le deuxième aimant 44B est environ deux fois plus court radialement que le premier aimant 44A. Le troisième aimant 44C est par exemple un peu plus court radialement que le deuxième aimant 44B.
Avantageusement, la pluralité d’aimants 44 comprend en outre un quatrième aimant 44D et un cinquième aimant 44E situés axialement de part et d’autre du deuxième aimant 44B, et un sixième aimant 44F et un septième aimant 44G situés axialement de part et d’autre du troisième aimant 44C. Le quatrième aimant 44D, le cinquième aimant 44E, le sixième aimant 44F et le septième aimant 44G sont orientés axialement (magnétisation axiale).
Le quatrième aimant 44D est situé vers l’avant par rapport au cinquième aimant 44E. Le premier pôle 46 du quatrième aimant 44D est tourné vers le premier pôle 46 du cinquième aimant 44E.
Le sixième aimant 44F est situé vers l’avant par rapport au septième aimant 44G. Le deuxième pôle 46 du sixième aimant 44F est tourné vers le deuxième pôle 48 du septième aimant 44G.
Avantageusement, le deuxième aimant 44B, le quatrième aimant 44D et le cinquième aimant 44E présentent une même extension radiale E2 et sont alignés axialement les uns avec les autres. De même, avantageusement, le troisième aimant 44C, le sixième aimant 44F et le septième aimant 44G présentent une même extension radiale E3 et sont alignés axialement les uns avec les autres.
Dans l’exemple, le quatrième aimant 44D est fixé sur le deuxième aimant 44B, lui-même fixé sur cinquième aimant 44E. Le cinquième aimant 44E est par exemple fixé sur le châssis 22. Toujours dans l’exemple, le sixième aimant 44F est fixé sur le troisième aimant 44C, lui-même fixé sur septième aimant 44G. Le septième aimant 44G est par exemple fixé sur le châssis 22.
Le quatrième aimant 44D, le cinquième aimant 44E, le sixième aimant 44F et le septième aimant 44G présentent par exemple une même extension axiale E4, E5. Le quatrième aimant 44D et le sixième aimant 44F sont par exemple alignés radialement l’un avec l’autre. Le cinquième aimant 44E et le septième aimant 44G sont par exemple alignés radialement l’un avec l’autre
Avantageusement, la pluralité d’aimants 44 comprend encore un huitième aimant 44H et un neuvième aimant 44I situés de part et d’autre du deuxième pôle 48 du premier aimant 44A axialement, et un dixième aimant 44J et un onzième aimant 44K situés de part et d’autre du premier pôle 46 du premier aimant 44A axialement. Le huitième aimant 44H, le neuvième aimant 44I, le dixième aimant 44J et le onzième aimant 44K sont orientés axialement.
Le huitième aimant 44H est situé vers l’avant par rapport au neuvième aimant 44I, le deuxième pôle 48 du huitième aimant 44H étant tourné vers le deuxième pôle 48 du neuvième aimant 44I.
Selon un aspect de l’invention, l’étage de puissance comprend un réducteur de tension apte à diminuer la tension Vg à la grille g jusqu’à une tension seuil.
Selon un aspect de l’invention, l’étage de puissance comprend un enregistreur apte à enregistrer un défaut de fonctionnement du transistor de puissance.
L’invention a également trait à un procédé de détection d’un courant de court-circuit cc entre un collecteur c et un émetteur e d’un transistor de puissance comprenant une grille g , le procédé comprenant les étapes suivantes : Détection d’une tension Vg à la grille g du transistor de puissance hors d’une plage de tension prédéfinie, Réduction de la tension à la grille g du transistor de puissance à une tension de réduction prédéfinie, Ouverture du transistor de puissance.
L’invention présente l’avantage de permettre l’analyse du courant entre le collecteur et l’émetteur d’un transistor de puissance par le monitoring de la tension de grille du transistor de puissance par l’intermédiaire d’un dispositif de détection compact et de conception simple.
la représente un étage de puissance comprenant un transistor de puissance et un dispositif de détection d’un courant de court-circuit selon l’invention ;
la représente un procédé de détection d’un courant de court-circuit entre un drain et une source d’un transistor de puissance selon l’invention.
la représente le procédé de détection d’un courant de court-circuit par l’intermédiaire d’un chronogramme.
La représente un étage de puissance 2 comprenant un transistor de puissance 4 commandé par l’intermédiaire d’un pilote 6. Le transistor de puissance 4 comprend trois bornes dont un collecteur c, un émetteur e et une grille g reliée au pilote 6. Le transistor de puissance de puissance 4 est un transistor bipolaire à grille isolée (IGBT, de l’anglais Insulated Gate Bipolar Transistor ). En variante, le transistor de puissance 4 est un transistor à effet de champ (en anglais, metal oxide semiconductor Field- effect transistor ou MOS FET ) et comprend donc un drain, une source et une grille reliée au pilote 6. Dès lors, pour un transistor à effet de champ, le drain peut être assimilé au collecteur c , la source peut être assimilée à l’émetteur e .
Dans ce contexte, l’invention consiste à détecter et à protéger le composant de puissance à grille isolée, à savoir le transistor de puissance 4, lorsque celui-ci est traversé par un courant anormal. Ce courant anormal nommé « courant de court-circuit », apparaît lorsqu’une impédance basse nommée « court-circuit » est présente aux bornes d’une source électrique et comprend une intensité supérieure à une intensité prédéfinie pour un fonctionnement dit « normal » du transistor de puissance 4. Ce courant de court-circuit peut être de deux types : Un court-circuit de type 1 qui est un court-circuit appliqué pendant conduction du transistor de puissance 4, c’est-à-dire lorsque le courant anormal se superpose à un courant normal. Dès lors, lors d’un court-circuit de type 1, une tension mesurée à la grille g , nommée tension de grille Vg , du transistor de puissance 4 augmente rapidement et dans la même proportion que l’augmentation du courant de court-circuit. Un court-circuit de type 2 qui est un court-circuit établi avant la mise en conduction du transistor de puissance 4. Dès lors, lorsque le transistor de puissance 4 entre en conduction, le courant anormal ou courant de court-circuit traverse immédiatement le transistor de puissance 4. Lors d’un court-circuit de type 2, la capacité équivalente Cge vue de la grille g du transistor de puissance 4 reste constante et de faible valeur en comparaison d’une capacité équivalente mesuré à la grille du transistor de puissance 4 lors d’un fonctionnement dit « normal ».
Autrement dit, le court-circuit de type 1 et le court-circuit de type 2 sont tous les deux liés à un circuit extérieur au transistor de puissance 4, formant une boucle électrique fermée et comprenant une charge électrique, raccordé au transistor de puissance 4 par l’intermédiaire du collecteur c et de la émetteur e. Ainsi, un court-circuit de type 1 est un court-circuit apparaissant dans ce circuit extérieur alors que le transistor de puissance 4 est déjà en conduction alors qu’un court-circuit de type 2 est un court-circuit déjà présent dans le circuit extérieur avant que la conduction du transistor de puissance 4 soit établie.
Ainsi, l’étage de puissance 2 comprend un dispositif de détection 8 d’un courant de court-circuit cc entre le collecteur c et l’émetteur e. Le dispositif de détection 8 comprend un capteur de tension 82 apte à détecter la tension Vg au niveau de la grille g du transistor de puissance 4 hors d’une plage de tension prédéfinie. En effet, la présence d’un court-circuit dans le transistor de puissance 4 et particulièrement entre le collecteur c et l’émetteur e peut se traduire par une augmentation significative de l’intensité du courant entre ces deux bornes du transistor de puissance 4 et induit la dégradation de l’étage de puissance 2. Or, cette surtension induite par l’augmentation du courant qui traverse le transistor de puissance 4 s’exprime selon la formule suivante :
Où représente la variation de tension Vg à la grille, représente la variation du courant entre le collecteur c et l’émetteur e et représente la transconductance du transistor de puissance 4. A titre d’exemple indicatif, la transconductance Gm est égale à 300 Siemens par exemple.
Dès lors, il est possible d’observer une relation proportionnelle, pour une même transconductance du transistor de puissance 4, entre la tension Vg à la grille et le courant entre le collecteur c et l’émetteur e . Plus précisément, lors d’une augmentation significative de l’intensité du courant entre le collecteur c et l’émetteur e, synonyme de courant de court-circuit cc , la tension Vg à la grille subit également une augmentation de la mesure de tension réalisée au moyen d’un capteur de tension 82. Le capteur de tension 82, qui est relié directement à la grille g , permet donc de mesurer la tension Vg à la grille g de sorte à pouvoir détecter un courant de court-circuit cc entre le collecteur c et l’émetteur e du transistor de puissance 4.
A titre d’exemple la plage de tension prédéfinie dans laquelle la tension Vg de la grille g est comprise est une plage de tension comprise entre 0 Volts et +20 Volts. En variante, cette plage de tension prédéfinie est une plage de tension comprise entre 2 Volts et 20 Volts dans le cas d’utilisation d’un transistor à effet de champs à grille isolée MOSFET. Selon une autre variante, pour le cas d’utilisation d’un transistor de puissance à grille isolée IGBT, la plage de tension prédéfinie est une plage de tension comprise entre 5 Volts et 20 Volts.
- La est une vue schématique en coupe d’une connexion électrique selon un deuxième mode de réalisation ;
- La est une vue schématique en coupe d’une connexion électrique selon un troisième mode de réalisation ;
- La est une vue schématique en coupe d’une connexion électrique selon un quatrième mode de réalisation suivant le plan IVA-IVA de la ;
- la est une vue schématique de dessus du quatrième mode de réalisation de la connexion électrique sur laquelle un trajet d’une projection formant l’agglomérat est représenté ;
- La est une vue schématique de dessus d’une connexion électrique selon un cinquième mode de réalisation.
La représente un premier mode de réalisation d’une connexion 1 électrique comprenant une première pièce 11 conductrice d’électricité, une deuxième pièce 12 conductrice d’électricité et un agglomérat 13 d’une poudre d’un matériau conducteur d’électricité.
L’agglomérat 13 est au contact de la première pièce 11 et de la deuxième pièce 12 assurant une connexion électrique entre la première pièce 11 et la deuxième pièce 12. Selon un mode de réalisation, la connexion électrique est également assurée par une autre pièce.
Selon un mode de réalisation, l’agglomérat 13 est également fixé à la première pièce 11 et à la deuxième pièce 12 assurant un maintien mécanique de la première pièce 11 et de la deuxième pièce 12 l’une à l’autre. Selon un mode de réalisation, la fixation mécanique est également assurée par une autre pièce.
Selon les modes de réalisation représentés, l’agglomérat 13 présente la forme d’un cordon selon laquelle les trois dimensions de l’agglomérat 13 appartiennent au même ordre de grandeur.
La connexion 1 électrique comprend également un capteur 14 intégré dans l’agglomérat 13. Le capteur 14 est apte à relever une donnée physique permettant de mesurer ou de calculer la conductivité de la connexion 1 électrique.
Selon un mode de réalisation, le capteur 14 comprend une jonction bimétallique constituant un thermocouple. L’extrémité du thermocouple configurée pour relever la température est intégrée dans l’agglomérat 13 et l’autre extrémité est en dehors de l’agglomérat 13.
Selon un mode de réalisation, le capteur 14 comprend une fibre optique.
La connexion 1 électrique comprend un moyen 15 de relève de la donnée physique relevée par le capteur 14. Le moyen 15 de relève est par exemple un ordinateur de bord d’un véhicule automobile ou une encore une tablette.
Lorsque le capteur 14 est un thermocouple, l’extrémité du thermocouple en dehors de l’agglomérat 13 permet de connecter le moyen 15 de relève de la température captée par le capteur 14.
Selon un mode de réalisation non représenté, le capteur 14 est connecté à un moyen d’émission sans fil et le moyen 15 de relève est connecté à un moyen de réception sans fil. La liaison entre le moyen 15 de relève et le capteur 14 est ainsi réalisée sans fil, par exemple par radio-identification (RFID) ou par Bluetooth.
Selon un mode de réalisation, le moyen d’émission connecté au capteur 14 est intégré dans l’agglomérat 13.
La illustre le quatrième mode de réalisation de dessus sans faire apparaitre l’agglomérat 13. Selon ce mode de réalisation le perçage 18 est circulaire. Selon d’autres modes de réalisation le perçage 18 a une forme différente.
Selon le mode de réalisation représenté, le diamètre du perçage est de 8mm. L’épaisseur de la première pièce 11 et/ou de la deuxième pièce 12 est de 1mm.
L’agglomérat 13 est, de préférence, réalisé par projection d’une poudre d’un matériau s’agglomérant lors de l’impact de cette poudre sur la première pièce 11 et sur la deuxième pièce 12 puis lors de l’impact sur la poudre déjà projetée et agglomérée.
Cette projection est de préférence réalisée à froid. Cette technique est appelée projection à froid dynamique gazeuse ou projection dynamique par gaz froid (plus connue par son acronyme anglais GDCS pour « Gas Dynamic Cold Spray »).
Selon un mode de réalisation, la vitesse de projection de la poudre est supersonique, par exemple de l’ordre de plusieurs centaines de mètres par seconde.
Selon un mode de réalisation, la projection à froid est réalisée grâce à une pression de l’ordre de 20 à 50 bars.
Selon un mode de réalisation, la projection à froid est réalisée à une température sensiblement inférieure à 350°C. Ainsi, l’oxydation d’une poudre de matériau métallique projetée est évitée et une meilleure conductivité électrique de la connexion est garantie.
Le matériau constituant la poudre est par exemple un ou plusieurs alliages d’aluminium et/ou un ou plusieurs alliages cuivreux.
La illustre également de manière schématique un trajet réalisé pour projeter la poudre formant l’agglomérat 13.
Selon le mode de réalisation représenté, la poudre est projetée en une première passe A suivant une trajectoire, perpendiculairement à la projection, en créneaux. Puis la poudre est projetée en une deuxième passe B suivant une trajectoire, perpendiculairement à la projection, en créneaux. Les créneaux de la deuxième passe B sont sensiblement perpendiculaires aux créneaux de la première passe A.
Selon un mode de réalisation, le capteur 14 est d’abord positionné contre la première pièce 11 et/ou contre la deuxième pièce 12. Puis, la texturation 16 est réalisée autour du capteur 14. Puis, l’agglomérat 13 est formé.
Selon un mode de réalisation, la texturation 16 est d’abord réalisée. Puis, le capteur 14 est positionné contre la première pièce 11 et/ou contre la deuxième pièce 12. Puis, l’agglomérat 13 est formé.
Selon un mode de réalisation, la texturation 16 est d’abord réalisée. Puis, une première partie de l’agglomérat 13 est formée. Puis, le capteur 14 est positionné contre la première partie de l’agglomérat 13 formée. Puis, une deuxième partie de l’agglomérat 13 est formée par-dessus la première partie de l’agglomérat 13 déjà formée.
La représente un cinquième mode de réalisation de la connexion 1 électrique qui reprend les caractéristiques du troisième mode de réalisation à l’exception que dans ce cinquième mode de réalisation la connexion 1 électrique comprend deux agglomérats 13. Selon le mode de réalisation représenté, les agglomérats 13 sont disposés de part et d’autre de la première pièce 11, au niveau de contours de la première pièce 11 qui sont au contact de la deuxième pièce 12.
Selon un mode de réalisation, la connexion 1 électrique relie deux cellules d’une batterie de puissance d’un véhicule automobile.
Selon un mode de réalisation, les connexions 1 électriques relient les cellules à une barre d’interconnexion.
Plusieurs modes de réalisation du pan incliné 3 et de positionnement de la butée d’arrêt 4 sont possibles. Selon les modes de réalisation possibles du pan incliné 3, le pan incliné 3 peut évacuer les eaux de ruissellement et / d’écoulement au plus près de la tranche T, ou au contraire assez loin d’elle. Dans le cadre de l’invention, il est prévu que la largeur ld du pan incliné 3 soit à minima égale à 15 mm.
Selon les besoins de réalisations, la butée d’arrêt 4 peut être réalisée à différents emplacements sur la face supérieure 30 du pan incliné dans que la condition suivante est respectée : soit la distance d’arrêt da séparant l’extrémité intérieure 33 du pan incliné 3 de la butée d’arrêt 4, alors la butée d’arrêt 4 peut être positionnée sur le pan incliné 3 à partir du moment où la distance da, en partant de l’extrémité intérieure 33, est égale ou supérieure à 0.8 fois la largeur ld du pan incliné 3. Dans le cadre des trois modes de réalisation présentés dans cette description et illustrés au travers des différentes figures, il est considéré que da = ld, c’est-à-dire que la butée d’arrêt 4 est solidaire de l’extrémité extérieure 34 du pan incliné 3. Cela implique aussi que la face supérieure 30 du pan incliné 3 est striée sur une largeur ld – eb, où eb est l’épaisseur de la butée d’arrêt. Autrement, si da < ld, le pan incliné 3 se prolonge après la butée d’arrêt 4 ; et la face supérieure 30 du pan incliné 3 présente un profil strié sur une largeur da, et un profil lisse sur une largeur ld - da – eb en partant de l’extrémité extérieure 34 du pan incliné 3 vers la butée d’arrêt 4.
Pour les applications requérant la pose d’un revêtement étanche d’épaisseur esel fine (pour une valeur d’épaisseur esel définie par exemple entre 1 mm et 1,5 mm), il est recommandé de réaliser un pan incliné 3 présentant une première pente P1 suivie d’une seconde pente P2 comme illustré . Les deux extrémités de la première pente P1 sont respectivement solidaires de l’âme principale 2 et de l’une des extrémités de la seconde pente P2. Pour la seconde pente P2, l’une des extrémités est solidaire de la première pente P1 alors que l’autre extrémité correspond à l’extrémité extérieure 34 du pan incliné 3. Comparativement, la seconde pente P2 présente une plus forte inclinaison par rapport à la première pente P1 que la première pente P1 par rapport à l’âme centrale 2. Dans ce mode de réalisation, la butée d’arrêt 4 est positionnée sur la seconde pente P2 (dans le cadre de l’illustration , la butée d’arrêt 4 est disposée à l’extrémité extérieure 34 du plan incliné 3, soit à l’extrémité de la seconde pente P2 qui n’est pas solidaire de la première pente P1). En effet, la première pente P1 a pour fonctions d’évacuer les eaux de ruissellement et / d’écoulement et d’éviter les flashs. La seconde pente P2 quant à elle a pour fonctions d’arrêter le coulement du système d’étanchéité liquide 5, mais aussi d’absorber tout éventuel surcroit d’épaisseur de système d’étanchéité liquide 5 pouvant être coulé lors de l’étape de coulage, surcroit qui empêcherait la formation d’un revêtement étanche d’épaisseur fine et/ou homogène sur l’ensemble de la face supérieure S de l’élément de construction E et du pan incliné 3. Cette seconde pente P2 va ainsi permettre d’avoir une couche du système d’étanchéité liquide 5 avec une bordure plus épaisse, cette bordure couvrant la seconde pente P2, ce qui est avantageux pour des épaisseurs plus fines du système d’étanchéité liquide 5. Dans cette version bi-pentes illustrée sur la , la hauteur de la butée d’arrêt 4 varie entre 2 mm et 6 mm, car cette hauteur est supérieure à l’épaisseur de la couche de système d’étanchéité liquide.
Autrement, l’extrémité extérieure 34 du pan incliné 3 est solidaire d’une paroi descendante 36 faisant saillie de la face inférieure 31 du pan incliné 3 et disposée vis-à-vis de l’âme principale 2, cette paroi descendante 36 verticale jouant un rôle de casse-goutte. Dans les trois modes de réalisations de profilé de recouvrement 10A, 10B, 10C présentés, l’extrémité extérieure 34 du pan incliné, la butée d’arrêt 4, et la paroi descendante 36 sont toutes trois solidaires.
Les modes de réalisation pour le profilé de recouvrement 10A, 10B, 10C décrits divergent sur la manière dont est terminée l’extrémité inférieure 20 de l’âme principale 2.
Dans le cas du profilé de recouvrement 10A, l’extrémité inférieure 20 se termine par un bec 22 descendant, dont l’extrémité est parallèle à la tranche T.
Dans le cas du profilé de recouvrement 10B, comme illustré , la partie inférieure 20 est terminée par un dispositif de recuperation d’eau 60 ayant un profil en " U " delimitant un espace de recuperation 600 situé en-dessous et allant au-delà de la paroi descendante 36 du pan incliné 3.
Dans le cadre du mode de réalisation en lien avec le profilé de recouvrement 10C, ledit profilé de recouvrement 10C n’est pas directement fixé à la tranche T comme illustré . Il est au contraire éloigné de celle-ci et vient s’emboiter sur un second profilé 100 comprenant les éléments suivants : une âme principale 101 dont l’extrémité supérieure se termine par un plateau horizontal 102 faisant saillie vers l’extérieur de l’âme principale 101, et se terminant par une extrémité 103 montante verticale, et l’extrémité inférieure se termine par un plateau horizontal 104 présentant sur sa longueur une extrémité 115 montante verticale. L’extrémité inférieure de l’âme principale 2 du profile de recouvrement 10C est quant à elle terminée par une paroi descendante 105 format un système de casse-goutte ; et par une patte 106 faisant saillie de la face intérieure de l’extrémité inférieure 20 en direction de l’âme principale 100, la patte 106 délimitant avec délimitant l’âme principale 2 une rainure verticale. Egalement, le pan incliné 3 présente une branche 118 crantée faisant saillie verticale descendante de la partie inférieure 31 de l’extrémité intérieure 33, et espacée de l’âme principale 2 afin de délimité une gorge verticale.