INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans les figures 2 et 3, le dispositif d’alimentation électrique est disposé entre le tissu pare-feu 10 et l’habillage 11 d’un système à alimenter (non représenté) connecté à la première barre de puissance 2.
La deuxième barre de puissance 3 est connectée à la source de puissance disposée à l’extérieur de l’habillage 11 par l’intermédiaire d’une garniture 12. La flèche illustre que cette deuxième barre de puissance 3 est conçue de sorte à pouvoir être éloignée de la première barre de puissance 2 lorsque l’élément sensible à la température 6 fond ou ramollit.
La illustre le dispositif d’alimentation électrique dans sa disposition normale, c’est-à-dire lorsque la température des barres de puissance 2,3 est inférieure à la température de fusion ou de fluage de l’élément thermiquement sensible 6. Le dispositif d’alimentation électrique est alors électriquement passant.
La illustre le dispositif d’alimentation électrique dans sa disposition après un incident thermique, c’est-à-dire lorsque la température des barres de puissance 2,3 est supérieure à la température de fusion ou de fluage de l’élément thermiquement sensible 6.
Sur la est illustré un écartement des barres de puissance 2,3 du fait de l’extension de l’élément élastique 13 rendue possible par la fonte de l’élément thermiquement sensible 6. Le dispositif d’alimentation électrique n’est alors plus électriquement passant.
Dans un mode de réalisation alternatif basé sur le troisième mode de réalisation et illustré par la , l’élément thermiquement sensible 6 est disposé au-dessus des barres de puissance 2,3. Néanmoins, pour éviter un pont thermique ou électrique dû à la fonte du matériau de l’élément thermiquement sensible 6, un bac de rétention 14 est ménagé entre ledit élément thermiquement sensible 6 et les barres de puissance 2,3. Ce bac de rétention 14 est adapté à contenir le matériau de l’élément thermiquement sensible 6 en étant chimiquement et thermiquement résistant.
Dans un mode de réalisation particulier, l’élément thermiquement sensible fond à une température comprise dans un intervalle prédéfini entre 70°C et 100°C (cette gamme de températures correspond à une température au-dessus de laquelle l’emballement thermique des cellules est inévitable et supérieure aux températures ambiantes rencontrées en utilisation et normale et stockage normal).
Dans une réalisation alternative, la première barre de puissance 2 connectée au système à alimenter est susceptible de transporter un flux thermique dû à un dysfonctionnement électrique du système à alimenter. Afin d’augmenter la sensibilité thermique du dispositif d’alimentation électrique à ce flux thermique, la première barre de puissance est plus courte que la deuxième barre de puissance, de sorte que le dispositif d’alimentation électrique soit plus rapidement exposé au flux thermique.
L’élément thermiquement sensible 6 est préférentiellement un alliage métallique à la température de fusion connue, choisie et maîtrisée. Alternativement, il peut s’agir de paraffine, d’une cire ou d’un plastique sensible en température de sorte à ramollir dans une plage de température prédéterminée.
La barre de puissance peut être modifiée pour améliorer la déflection. Pour ce faire, elle peut être souple, notamment en étant réalisée avec une structure multi-bande fine. Alternativement, la barre de puissance est réalisée comme une tresse métallique. Enfin, elle peut présenter une longueur importante de sorte à augmenter la déflexion.
Dans un mode de réalisation particulier, la barre de puissance peut être conçue de façon à être précontrainte dans sa position de repos. Pour obtenir cela, la barre de puissance peut subir une déformation plastique préalablement à son installation dans le dispositif d’alimentation électrique. La mise en contact des barres de puissance par le système de maintien 7,8,9 à travers l’élément thermiquement sensiblement 6 permet de s’opposer à cette déformation dans la position de repos de la barre de puissance.
Lors d’un échauffement, la fonte de l’élément thermiquement sensiblement 6 permet à la fois de ménager un espace vers lequel la barre de puissance précontrainte peut se déplacer, et de réduire la force appliquée par le système de maintien s’opposant à la déformation. Il s’en suit alors un déplacement de la barre de puissance vers sa position de repos.
Dans un mode de réalisation particulier, le système de maintien 7,8,9 comprend l’élément thermiquement sensible 6 de sorte qu’une partie au moins du système de maintien 7,8,9 est apte à fondre lorsqu’il est soumis à une température supérieure à la température prédéfinie. Dans un tel système, il n’est pas nécessaire de disposer d’un élément thermiquement sensible 6 distinct.
Dans un mode de réalisation, le dispositif d’alimentation électrique dispose d’un accès visuel à la cavité 4, permettant de s’assurer du bon montage de l’élément élastique 13.
On rappelle ici les définitions suivantes : Les termes « effluent » et « fluide » se réfèrent à un liquide ou un gaz, le liquide étant, par exemple, un effluent contaminé et le gaz étant, par exemple, de l’air. Le terme « rayonnements » se réfère aux rayonnements provenant d’un ou plusieurs composés radioactifs. Le terme de « système » se réfère à un ensemble d’au moins un dispositif objet de l’invention et, éventuellement de moyens supplémentaires. Les termes « spectre d’activité par radioélément » se réfèrent à une grandeur physique représentative de l’activité d’un radioélément. Les termes « débit de dose » se réfèrent une grandeur physique correspondant à une dose absorbée par unité de temps exprimée, par exemple, en Gray par heure (Gy/h). Le terme « actionneur » se réfère à un moyen comprenant un moteur d’entraînement.
Le terme « terminal portable communicant » se réfèrent à tout dispositif muni : - d’une interface homme-machine et - d’un moyen de communication de signaux filaires ou non, tels une antenne ou un port pour recevoir un câble réseau par exemple.
À titre d’exemple, un tel terminal portable communicant est : - un mobile multifonction, ou ordiphone (en anglais « smartphone »), - une tablette numérique ou - un ordinateur.
Le terme « modulaire » se réfère à un système étant constitué d’un ou plusieurs modules, ou dispositifs, ces dispositifs pouvant être connectés entre eux, par exemple en série ou en parallèle. Le choix du nombre de modules et/ou dispositifs utilisés et des connexions entre eux dépend de l’utilisation du système de filtration, notamment en fonction du volume d’effluent à filtrer et/ou de l’efficacité de filtration visée.
On notera que la formation de faisceau peut se faire en analogique ou après transposition de fréquences, en numérique.
Dans un mode de réalisation, les valeurs des coefficients d’atténuation et de déphasage pour chaque chaîne i, en fonction de la direction spécifiée et de la polarisation spécifiée pour le rayonnement du système antennaire 17, sont déterminées, dans une phase de calibration préalable, par un procédé de « conjugate matching », maximise le gain dans une direction donnée, ou un procédé de traitement MMSE (« minimum mean squared error ») lequel maximise le gain dans une direction donnée, tout en minimisant les interférences dans les autres directions.
Dans la configuration représentée en , où N=6, il a ainsi pu être créé successivement à titre d’exemples 24 faisceaux correspondant chacun à une direction préférentielle de rayonnement distincte, régulièrement distribués sur la couverture, pointant pour une élévation constante θ = 55° depuis le satellite et contribuant selon la polarisation E φ (une de ces 24 faisceaux est représenté en , avec les mêmes niveaux de gris que ceux considérés précédemment), ainsi que 24 autres faisceaux correspondant chacun à une direction préférentielle de rayonnement distincte, régulièrement distribués sur la couverture, pointant pour une élévation constante θ = 55° et contribuant selon la polarisation E θ (une de ces 24 faisceaux est représenté en ). Il a été mesuré que le gain est accru de 4 dB en moyenne par rapport aux diagrammes des antennes Ai unitaires. Là encore, il apparait que le maximum de rayonnement dans la composante Eφ est obtenu pour un minimum de composante Eθ et inversement.
Le procédé ‘Conjugate Matching’ calcule la pondération appliquée aux différents éléments rayonnants pour maximiser le gain dans une direction θ, φ, et pour une polarisation donnée. Il calcule les coefficients d’atténuation et de déphasage de sorte qu’ils soient les coefficients conjugués de la loi d’éclairement des différents éléments rayonnants, illuminés par une onde plane avec la polarisation considérée, et incidente dans une direction θ, φ.
Les diagrammes des éléments rayonnants individuels donnent leurs réponses en incidence. Par conséquent, les coefficients d’amplitude varient dans la plage de valeurs entre 0 et -20dB, et la loi de phase dans la plage de valeurs entre 0 et 360°.
Le contrôleur 40, dans des modes de réalisation, est adapté pour, en réaction à une commande reçue, commander le basculement entre deux configurations distinctes de formation de faisceaux (par exemple suite à un changement de localisation géographique d’un terminal mobile avec lequel une radiocommunication doit être établie via le système antennaire 17), donnant lieu au remplacement des coefficients de formation de faisceaux par de nouvelles valeurs afin de focaliser l’antenne dans une autre direction et/ou avec une autre polarisation, tout en en augmentant le gain par rapport à la simple sommation des diagrammes individuels d’antennes Ai, i = 1 à N. Le contrôleur 40, dans des modes de réalisation, est adapté pour, en réaction à une commande reçue, commander le basculement entre une configuration de formation de faisceaux et une configuration basique sommant simplement les diagrammes individuels (sans formation de faisceaux), voire une configuration minimale en alimentant par exemple seulement quelques antennes.
La taille du satellite 13 détermine les distributions de courant de surface qui s’y établissent. Des parois latérales 15 plus longilignes (D3 plus grand) par exemple pourront être le support d’un mode d’ordre supérieur pour les courants verticaux s’établissant le long de ces parois latérales. Un satellite avec des parois 12, 14 plus grandes permettra d’augmenter le rayonnement selon la composante E φ . Le mode de fonctionnement reste toutefois le même, pour ce qui concerne la complémentarité des secteurs angulaires associés aux composantes Eθ et E φ . Les outils de simulation électromagnétique commerciaux permettent maintenant de prédire ce fonctionnement global avec précision, en modélisant le système antennaire et son environnement satellite.
Dans un mode de réalisation, afin de minimiser le rayonnement dans le demi-espace inférieur, la plateforme satellite 10 comporte en outre un plan de masse 22 orthogonal aux parois latérales 15 du satellite (plan de masse 22 dans le plan de la paroi antiterre 14 ou parallèle à cette paroi et située juste sous cette paroi 14 par exemple). Ce grand plan de masse 22 peut être une grille très fortement ajourée, dont la taille des ouvertures est de l’ordre de λ/10 ; chacun des côtés de ce plan est au moins de 5 λ. Il pourrait être déployé simultanément aux générateurs solaires 16.
Le déploiement d’un tel plan de masse 22 permet d’augmenter significativement le gain dans le demi-espace supérieur. Il n’altère pas le fonctionnement de système antennaire 17 qui est toujours reconfigurable en pointage et en polarisation.
La présente invention propose ainsi, de façon compatible avec les contraintes inhérentes aux petites plateformes satellite, une antenne déployable, reconfigurable en direction de pointage et en polarisation, permettant de réaliser un faisceau dont le gain est supérieur à celui d’une antenne omnidirectionnelle, typiquement 2-5 dBi, dans toute direction appartenant à un large secteur angulaire (typiquement ± 60°). La solution répond donc particulièrement bien aux contraintes rencontrées dans les communications avec des terminaux à terre et pouvant se déplacer dans des secteurs géographiques très variés et difficilement maîtriser la polarisation du signal émis, en outre affectée par les conditions de propagation dans l’atmosphère.
Le dispositif comporte deux circuits électriques principaux alimentés par le réseau électrique domestique : le circuit d’alimentation de l’appareil ménager (dit circuit 1) ; le circuit d’alimentation des organes de sécurité commandant la coupure du circuit 1 (dit circuit 2.
Le dispositif est principalement destiné à être associé à un lave-linge ou (et) un sèche linge, mais il peut aussi être utilisé pour tout équipement électrique que des motifs d’ordre, pratique, géométrique, technique, ou architectural conduiraient à installer dans une salle d’eau.
Le circuit 1 alimente l’appareil ménager installé dans la salle d’eau à proximité immédiate d’une douche ou d’une baignoire, par l’intermédiaire de deux contacteurs à deux pôles normalement fermés (N/F) désignés par C1 et C2 montés en série et commandés chacun par un détecteur de mouvement, les deux détecteurs de mouvement D1 et D2 sont montés en parallèle et alimentés par le circuit 2, lors de l’impulsion envoyée par le détecteur de mouvement D1 un pôle du contacteur C1 agit sur le câble de phase du circuit 1, le second pôle sur le câble de neutre du même circuit, lors de l’impulsion envoyée par le détecteur de mouvement D2 un pôle du contacteur C2 agit sur le câble de phase du circuit 1, le second pôle sur le câble de neutre du même circuit.
Les circuits 1et 2 sont protégés par les composants prévus par la réglementation en vigueur complétés par un composant de protection contre une rupture du neutre du réseau, un limiteur de surtension calibré de façon à protéger efficacement les détecteurs de mouvement et une bobine à manque de tension agissant sur le disjoncteur divisionnaire de protection de l’appareil ménager de façon à ce qu’une rupture d’alimentation des détecteurs de mouvement ouvre le circuit 1.
Les détecteurs de mouvement sont situés côte à côte au dessus de la douche ou de la baignoire, dans le respect des dispositions de la norme NFP 15-100, c'est-à-dire à une hauteur de plus de 2,25 m du fond de la baignoire ou du receveur de douche, ils actionnent leurs commutateurs lors de la présence d’un petit animal à sang chaud de plus de 3 kg, d’un bébé, ou d’une personne adulte dans la douche ou la baignoire et sont dotés chacun d’une temporisation garantissant une fermeture du contact pendant une durée d’au moins 900 s après chaque détection, toutes les technologies de fonctionnement des détecteurs de mouvement sont admises (infrarouge, ultrasons, mixtes, laser, etc.), les détecteurs de mouvement sont au minimum de classe IP 44.
Pour mémoire, le calcul des mutuelles inductances partielles exige des intégrations successives de la fonction distance entre tout point P du premier conducteur (représenté par la première maille ML1) et tout point M du deuxième conducteur (représenté par une deuxième maille ML2). Aussi, comme déjà mentionné, lorsqu’ils sont effectués avec les méthodes de l’état de la technique, les calculs précédents peuvent être très complexes, voire ne pas permettre une résolution analytique du problème.
Le procédé 100 selon l’invention permet de simplifier la manière d’effectuer ces calculs de sorte à pouvoir obtenir une solution analytique. Comme déjà mentionné dans les paragraphes consacrés à l’étape 1E2 d’association d’un repère A à chaque maille ML, pour un exemple à deux mailles ML1/ML2, il est nécessaire de : créer un repaire cartésien A 1 défini par les vecteurs directeurs ( ), les axes du repère A 1 coïncidant avec la largeur, la longueur et, dans le cas d’une maille parallélépipède l’épaisseur de la première maille ML1, ou dans le cas d’une maille rectangulaire, selon un axe perpendiculaire au plan dans lequel se situe la première maille ML1 (on notera que, dans le cas général, A 1 ne coïncide pas avec le repère de référence RI – le cas particulier et rare où A 1 coïncide avec RI sera traité de la même manière) ; créer un repère cartésien A 2 défini par les vecteurs directeurs ( ), les axe du repère A 2 coïncidant avec la largeur, la longueur et, dans le cas d’une maille parallélépipède, l’épaisseur de la maille ML2, ou dans le cas d’une maille rectangulaire, selon un axe perpendiculaire au plan dans lequel se situe la première maille ML2 (comme précédemment, on notera que, dans le cas général, A 2 ne coïncide ni avec RI, ni avec A 1 – les cas particuliers et rare où A 2 coïncide avec RI et/ou A 1 seront traités de la même manière).
Grâce à ces deux repères A 1 /A 2 , tout point P dans la première maille ML1 est défini par des coordonnées (x 1 , y 1 , z 1 ), l’indice 1 indiquant que les coordonnées sont par rapport au repère A 1 et tout point M dans la deuxième maille ML2 est défini par des coordonnées (x 2 , y 2 , z 2 ), l’indice 2 indiquant que les coordonnées sont par rapport au repère A 2 .
La distance entre tout point P et l’origine de son repère A 1 s’exprime par l’équation suivante :
De la même manière, la distance entre tout point M et l’origine de son repère A 2 s’exprime par l’équation suivante :
La distance entre tout point P dans la première maille ML1 et tout point M dans la deuxième maille ML2 peut être exprimée par l’équation suivante :
Or, la distance entre le repère A 1 associé à la première maille ML1 et le repère A 2 associé à la deuxième maille ML2 est constante et définie par l’équation suivante :
Il est donc possible d’écrire la relation suivante :
La distance peut être définie dans le repère A 1 associé à la première maille ML1, grâce aux décompositions linéaires suivantes :
De la même manière, la distance peut être définie dans le repère A 2 associé à la deuxième maille ML2, grâce aux décompositions linéaires suivantes :
Où a 1 , b 1 , c 1 , a 2 , b 2 , c 2 , i 1 , j 1 , k 1 , i 2 , j 2 , k 2 , κ 1 , λ 1 , µ 1 , κ 2 , λ 2 , µ 2 , α 1 , β 1 , γ 1 , α 2 , β 2 , γ 2 sont des constantes. Bien entendu, ces constantes se déduisent des projections du repère A 1 associé à la première maille ML1 sur le repère A 2 associé à la deuxième maille ML2 ou vice-versa.
Les constantes précédentes sont généralement nommées constantes de projection. Dans un mode de réalisation, toutes les constantes de projection sont d’abord calculées lors d’une sous-étape 1E31 de calcul des constantes de projection.
Dans le reste de cet exemple et afin de simplifier les équations, le cas d’une première maille ML1 rectangulaire et d’une deuxième maille ML2 rectangulaire sera utilisé. L’équation 3 devient ainsi :
où est la surface de la première maille ML1, est la surface de la deuxième maille ML2, , est la longueur du premier conducteur 1 et est la longueur du deuxième conducteur 2.
En utilisant les notations des paragraphes précédents (l’intégration ne porte plus que sur deux coordonnées pour chaque maille ML, celles relatives aux deux axes situés dans le même plan que la maille ML considérée), l’équation 15 prend la forme suivante :
La définition de donnée plus haut dans le repère A 1 associé à la première maille ML1 permet de calculer par intégration par partie l’intégrale par rapport à de sorte à obtenir l’équation suivante :
La montre une représentation schématique du principe de l’invention dans le cas de mailles rectangulaires.
La montre une représentation schématique du principe de l’invention dans le cas de mailles parallélépipèdes.
La montre une simulation du courant traversant une nacelle à la suite d’un impact de foudre effectuée avec un procédé selon l’invention.
La montre un logigramme d’un procédé selon un deuxième aspect de l’invention.
DESCRIPTION DETAILLEE Les figures sont présentées à titre indicatif et nullement limitatif de l’invention. Sauf précision contraire, un même élément apparaissant sur des figures différentes présente une référence unique. Dans la suite, la mutuelle inductance partielle est l’inductance entre deux mailles distinctes et l’inductance est la mutuelle inductance d’une maille avec elle-même.
Procédé 100 assisté par ordinateur pour la simulation de la réponse d’un système aéronautique PM soumise à au moins un év é nement électromagnétique
Un premier aspect de l’invention illustré aux à concerne un procédé 100 assisté par ordinateur pour la simulation de la réponse électromagnétique d’un système aéronautique PM soumis à au moins un évènement électromagnétique, par exemple l’application d’un potentiel électrique ou l’injection de courant induits par un impact de la foudre sur le système aéronautique PM. Le système aéronautique PM peut par exemple être une nacelle de turboréacteur, un moteur, un train d’atterrissage, etc.
Le procédé 100 selon un premier aspect de l’invention comprend, à partir d’un modèle numérique du système aéronautique PM : une étape 1E1 de maillage de sorte à obtenir une pluralité de mailles ML rectangulaires ou parallélépipédiques ; une étape 1E2 d’association d’un repère A à chaque maille ML, les axes dudit repère RE étant alignés selon les directions des arrêtes de la maille ML considérée de sorte à former un repère orthogonal ; une étape 1E3 de calcul analytique, par une méthode PEEC analytique, de la résistance et des couplages capacitifs et/ou inductifs associés à chaque maille ML de sorte à obtenir une matrice capacitance, résistance, inductance et mutuelle inductance partielle du système aéronautique PM, la ou les intégrales nécessaires à ce calcul effectuées sur une maille ML donnée se faisant en prenant pour repère le repère A associé à ladite maille ML ; à partir de la matrice capacitance, résistance, inductance et mutuelle inductance partielle, une étape 1E4 de détermination de la matrice impédance MI du système aéronautique PM ; à partir de la matrice impédance MI, une étape 1E5 de détermination des courants et tensions traversant le système aéronautique PM en fonction d’un évènement électromagnétique appliqué sur le système aéronautique PM et de la position à laquelle ce dernier est appliqué.
On entend par « modèle numérique du système aéronautique » une représentation en trois dimensions de ce système PM. On notera que la représentation en trois dimensions du système aéronautique PM n’exclut par l’utilisation d’un maillage en deux dimensions de ce système PM, les calculs par la méthode PEEC analytique étant effectués sur lesdites mailles, c’est-à-dire en deux dimensions (cf. l’équation 15 dans la suite). Généralement, ce modèle numérique est issue d’une CAO (Conception Assistée par Ordinateur) du système aéronautique PM et prend la forme d’un fichier numérique. Dans la suite, par soucis de concision et s’agissant d’un procédé de simulation assistée par ordinateur, on parlera de système aéronautique PM pour désigner sa représentation numérique.
Afin de faciliter la compréhension de l’invention, les étapes qui viennent d’être introduites vont maintenant être détaillées.
Etape 1E1 de maillage d u système aéronautique PM
Comme mentionné précédemment, le procédé 100 comprend, à partir du modèle numérique du système aéronautique PM, une étape 1E1 de maillage du système aéronautique PM. Comme illustré à la dans le cas d’une nacelle de turboréacteur, lors de cette étape 1E1 de maillage, le système aéronautique PM va être décomposée en une pluralité de mailles ML, chaque maille ML représentant une partie du système aéronautique PM. Le maillage est une méthode bien connue dans le domaine du calcul numérique, et seuls certains de ses aspects seront donc discutés ici.
Dans un mode de réalisation illustré aux et , chaque maille ML est une maille ML rectangulaire. Ainsi, un volume du système aéronautique PM est représenté par une maille ML rectangulaire ou plusieurs mailles ML rectangulaires (dans ce cas, elles sont de préférence parallèles entre elles et reliées à leurs extrémités – autrement dit, elles sont électriquement connectées en parallèle). Pour un volume considéré, les calculs qui seront détaillés dans la suite seront ensuite effectués sur la ou les mailles rectangulaires associées audit volume.