INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En effet, une ampoule à filament émet du rayonnement dans toutes les directions, c’est-à-dire sur 4π stéradians, alors que l’interféromètre à transformation de Fourier nécessite que le rayonnement qu’il reçoit en entrée possède une ouverture angulaire faible, voire très faible. Dans , l’ouverture angulaire qui est requise à l’entrée de l’interféromètre à transformée de Fourier 2 est notée O 2 E . Cette exigence de faible ouverture angulaire pour le faisceau de rayonnement qui est envoyé à l’entrée de l’interféromètre à transformation de Fourier 2 est satisfaite usuellement en limitant par des masques et/ou fentes le rayonnement qui est produit par la lampe à filament 1 et qui pénètre dans l’interféromètre à transformation de Fourier 2. Une partie très importante du rayonnement de la lampe à filament 1 est ainsi perdue, ce qui correspond à une perte d’énergie significative à bord du satellite. En outre, le filtrage angulaire qui est appliqué ainsi au rayonnement de la lampe à filament fait que la partie de ce rayonnement qui parvient au spectrographe à l’étape /1/ du procédé d’étalonnage possède une puissance faible. A cause de cela, la précision du procédé d’étalonnage est réduite.
Simultanément, il est préférable en plus que le rayonnement qui pénètre dans le spectrographe 3 à l’étape /1/ occupe une ouverture angulaire qui soit suffisamment large, le plus souvent plus large que celle du rayonnement tel que transmis directement par l’interféromètre à transformation de Fourier 2 à sa sortie. Une telle ouverture angulaire qui est suffisamment large permet d’éclairer dans de meilleures conditions un ou plusieurs photodétecteur(s) du spectrographe 3. Dans , l’ouverture angulaire du rayonnement à la sortie de l’interféromètre à transformation de Fourier 2 est notée O 2S , et celle qui est requise à l’entrée du spectrographe 3 est notée O 3 E . Il est alors aussi connu d’utiliser un diffuseur lambertien entre l’interféromètre à transformation de Fourier 2 et le spectrographe 3. Mais un tel diffuseur lambertien, par exemple une sphère diffusante, procure au rayonnement une ouverture angulaire qui est trop large par rapport au besoin pour l’étalonnage du spectrographe 3. Une seconde perte importante de puissance lumineuse en résulte, par rapport au rayonnement qui est produit par la source 1 à l’étape /1/ du procédé d’étalonnage.
Problème technique A partir de cette situation, un but de la présente invention est de proposer un procédé qui soit amélioré, pour étalonner un spectrographe à bord d’un satellite.
Plus particulièrement, l’invention a pour but de réduire la consommation énergétique d’un tel procédé.
Un autre but de l’invention est d’améliorer la précision qui est obtenue pour l’étalonnage du spectrographe.
Pour atteindre l’un au moins de ces buts ou un autre, un premier aspect de l’invention propose de modifier un procédé d’étalonnage d’un spectrographe tel que rappelé plus haut, exécuté à bord du satellite en orbite, en utilisant une source optique à large bande qui est constituée par une source laser combinée avec un guide d’onde à fonction d’étalement spectral. L’utilisation d’une telle source optique à large bande pour le procédé d’étalonnage procède alors de la façon suivante : - du rayonnement qui est émis par la source laser est propagé dans le guide d’onde à fonction d’étalement spectral, et du rayonnement résultant qui est transmis en sortie par ce guide d’onde est de type supercontinuum, et constitue le rayonnement produit par la source optique à large bande ; et - les signaux de détection d’intensité qui constituent les valeurs d’étalonnage du spectrographe sont obtenus lorsque le rayonnement de type supercontinuum est reçu en entrée par l’interféromètre à transformation de Fourierà l’étape /1/.
Grâce à l’ouverture angulaire faible du rayonnement tel que délivré par la source laser d’une part, puis tel que transmis par le guide d’onde à fonction d’étalement spectral, une proportion supérieure du rayonnement produit est effectivement injectée dans l’interféromètre à transformation de Fourier. Un rendement énergétique supérieur en résulte pour chaque exécution du procédé d’étalonnage.
En outre, grâce à l’utilisation d’une source laser, une puissance de rayonnement qui est supérieure parvient au spectrographe lors de chaque exécution du procédé d’étalonnage, procurant une précision améliorée pour l’étalonnage qui en résulte.
Dispositif d’antibrouillage à antenne unique L’invention concerne l’élimination des interférences dans des signaux reçus par un récepteur de positionnement par satellites ou récepteur GNSS (en anglais, « Global Navigation Satellite System »).
Les deux grandes techniques de traitement spatial utilisées jusqu’à ce jour sont les suivantes :
Création d’encoches de gain dans l’espace angulaire en direction des brouilleurs (en anglais, « null steering ») Optimisation de la réception des signaux GNSS d’intérêt au moyen d’un filtrage spatial (en anglais, « beam forming »)
Un système CRPA de type connu comprend autant de voies de réception qu’il y a d’éléments antennaires constituant le réseau d’antennes.
En particulier, les signaux issus des différents éléments antennaires de l’antenne CRPA sont pondérés en amplitude et en phase avant de les sommer de manière à former un signal unique, expurgé des signaux de brouillage, qui alimente l’entrée du récepteur GNSS.
Quel que soit le traitement utilisé, les fonctions analogiques nécessaire à la réception des signaux jusqu’à leur conversion en signal numérique sont à multiplier par le nombre d’éléments antennaires et par le nombre de bandes de fréquence des constellations prises en compte dans le récepteur.
De plus, cette multiplicité de bandes de fréquence traitées par les fonctions analogiques introduit, entre chacune des voies de réception analogique correspondantes, une dispersion en gain et en phase due à la variabilité des paramètres physiques caractérisant les composants et les liaisons dont elles sont formées. Cette dispersion, en corrompant la signature spatiale perçue par le réseau physique antennaire, contribue fortement à la dégradation des performances d’estimation de la direction d’arrivée des brouilleurs.
Il est connu de l’état de l’art qu’un dispositif de calibration en gain et en phase permet de compenser ces dispersions entre voies de réception. Cependant, pour que ce dispositif de calibration soit le plus efficace, il doit prendre en compte tous les éléments des voies de réception y compris les antennes unitaires du réseau. Cela nécessite l’adjonction de fonctions auxiliaires complexes :
Génération de signaux de calibration en mode conduit ou rayonné. Mesure analogique/numérique des écarts de gain et de phase entre les voies. Compensation analogique/numérique des écarts de gain et de phase estimés.
Tout ceci conduit à une augmentation de la surface, de la consommation et du coût du récepteur GNSS pour lequel une solution antibrouillage de type CRPA est développée.
L’invention vise à résoudre le problème de surface/consommation/coût intrinsèquement lié à l’état de l’art du développement d’une solution antibrouillage de type CRPA et de s’affranchir du dispositif de calibration en gain et en phase.
Elle propose à cet effet un dispositif antennaire d’antibrouillage comprenant :
- une structure maillée coiffant l’antenne, ladite structure maillée étant configurée pour modifier le diagramme de l’antenne de manière à générer et à orienter au moins un lobe et/ou une encoche de gain dans au moins une direction d’intérêt.
Lorsqu’il est recherché d’effectuer une mesure radiométrique, tel qu’illustré sur la , le module de génération du flux lumineux 50 comprend par exemple une source fibrée 23 connectée à une première fibre optique d’alimentation 28. Cette fibre optique d’alimentation est connectée à un atténuateur optique 24 permettant de limiter le flux lumineux transmis sur la première fibre optique d’alimentation 28. En sortie de l’atténuateur 24, une seconde fibre optique d’alimentation 29 est mise en œuvre pour transmettre le flux lumineux en sortie de l’atténuateur optique 24 à un séparateur optique 25. Ce séparateur optique 25 comporte deux sorties : une première sortie connectée à une troisième fibre optique d’alimentation 30, elle-même connectée sur la seconde extrémité 22 de la fibre optique 16 ; et une quatrième fibre optique d’alimentation 31 connectée sur un détecteur de référence 26.
Un contrôleur 11 asservit la puissance de la source fibrée 23 et le taux d’atténuation de l’atténuateur optique 24 en fonction de la quantité de photons recherchée et mesurée par le détecteur de référence 26 .
En sortie de la source fibrée 23 , la répartition spectrale du flux lumineux générée dans la fibre optique 23 est illustrée sur la . Sur les figures 9 à 14, la répartition spectrale du flux lumineux en sortie de fibre est représentée en W/cm² en fonction de la longueur d’onde en nanomètres. Cette répartition spectrale peut être mesurée par un dispositif de type spectroradiomètre. En outre, cette répartition spectrale du flux lumineux en sortie de fibre est également connue sous les termes « densité spectrale du flux énergétique ».
Dans l’exemple de la , l’utilisation de la source fibrée 23 et de la fibre optique 28 permet déjà d’obtenir un flux lumineux particulièrement centré dans la gamme de longueurs d’onde d’intérêt et présentant une puissance lumineuse très acceptable.
Après être passé dans l’atténuateur optique, le flux lumineux L1 en sortie de la fibre optique 16 au niveau du cryostat 17 est illustré sur la . On constate que ce flux lumineux L1 a conservé sa largeur spectrale mais a diminué en intensité lumineuse. Après propagation de ce flux lumineux L1 à l’intérieur du cryostat, le flux lumineux mesuré au niveau du détecteur 20 est illustré sur la . Encore une fois, le flux lumineux mesuré au niveau du détecteur 20 a conservé une largeur spectrale très précise et a simplement perdu une partie de sa puissance lumineuse.
Ainsi, l’utilisation d’une source fibrée 23 et des fibres optiques 28 , 29 , 30 , 16 adaptées au mode de transmission de la source fibrée 23 , permet de transmettre efficacement un flux lumineux avec des éléments présentant un très faible encombrement. Comparativement, la illustre le flux lumineux L12 en sortie de la sphère intégrante 102 de la ; on constate que ce flux lumineux présente une largeur spectrale bien moins précise que le flux lumineux transmis par l’association de la source fibrée 23 et des fibres optiques 28, 29, 30, 16.
De même, dans l’exemple de la , le flux lumineux L13 en entrée du cryostat est illustré sur la et présente toujours une largeur spectrale importante. C’est seulement après être passé dans le filtre de l’écran 112, que la largeur spectrale du flux lumineux de l’état de la technique est réduite. Ainsi, tel qu’illustré sur la , le flux lumineux transmis au détecteur 20 dans le banc de mesure radiométrique de l’état de la technique présente également une largeur spectrale proche de celle de l’invention mais avec un niveau de puissance optique inférieur.
Il s’ensuit qu’avec des éléments moins coûteux, moins encombrants, et moins consommateurs en énergie, l’invention permet de générer un flux optique plus puissant et aussi précis que celui transmis dans le banc de mesure radiométrique de l’état de la technique, tel qu’illustré sur la .
En outre, la possibilité de modifier le module de génération du flux lumineux sans avoir besoin de déplacer le cryostat 17 permet d’améliorer significativement la vitesse de mesure par rapport à l’utilisation de plusieurs bancs successifs de l’état de la technique.
Outre le module 50 illustré sur la pour effectuer une mesure radiométrique, il est également possible de connecter un module 51 pour effectuer une mesure de rémanence.
Ce module 51 comprend une source fibrée 33 , par exemple une source identique à la source 23 du module 50 , ou une source présentant des propriétés distinctes. Cette source fibrée 33 est connectée à une première fibre optique d’alimentation, elle-même connectée à un obturateur optique 35 . L’obturateur optique 35 est connecté à une seconde fibre optique d’alimentation 29 , elle-même connectée sur un séparateur optique 25 . Ce séparateur optique 25 comporte deux sorties : – une première sortie connectée sur une troisième fibre optique d’alimentation 30 , elle-même connectée sur la seconde extrémité 22 de la fibre optique 16 ; et – une seconde sortie connectée sur une quatrième fibre optique d’alimentation 31 connectée à un détecteur de référence 34 .
Le contrôleur 11 permet de contrôler le flux lumineux émis par la source fibrée et l’obturateur optique 35 pour mesurer les effets de rémanence et de pré-rémanence en comparant les images acquises par le détecteur 20 et par le détecteur de référence 34 .
Pour obtenir la mesure du courant d’obscurité, il n’est pas nécessaire d’utiliser un module de génération du flux lumineux dédié, et il suffit d’éteindre la source fibrée 2 3 ou 3 3 du module de génération de lumineux 50 ou 51 .
En effet, sans flux lumineux généré par la source fibrée 23 ou 33 , les longueurs d’ondes des flux lumineux des lumières ambiantes ne peuvent pas être couplées avec la fibre optique si bien qu’il est possible de mesurer efficacement le courant d’obscurité.
En ce qui concerne la réponse spectrale, un module de génération de flux lumineux 52 peut être connecté à la seconde extrémité 22 de la fibre optique 16 , tel qu’illustré sur la . Par exemple, ce module 52 comprend une source fibrée 43 connectée à une première fibre optique d’alimentation 44. Cette première fibre optique d’alimentation 44 est également connectée sur un réseau de diffraction 46. La sortie du réseau de diffraction 46 est projetée sur un filtre 47 permettant de limiter les ordres de diffraction du flux lumineux en sortie du réseau de diffraction 46. Ce flux lumineux filtré est intégré dans une seconde fibre optique d’alimentation 30. Cette seconde fibre optique d’alimentation 30 est connectée sur la seconde extrémité 22 de la fibre optique 16.
Ainsi, un contrôleur 11 peut contrôler les paramètres du réseau de diffraction 46 pour effectuer une mesure de la réponse spectrale.
Lorsqu'on ouvre à nouveau le boîtier 10, le couvercle 12 est tourné dans un sens de dévissage autour de l'axe O principal par rapport à la base 14. Le joint 71 d'étanchéité est configuré pour que, lors du dévissage, la périphérie de la face 76 de contact commence par s'écarter axialement du tamis 22 pour libérer une zone périphérique du tamis 22. Une zone intérieure complémentaire du tamis 22 de ladite zone périphérique demeure entièrement en contact avec la face 76 de contact.
La portion 96 d'étanchéité est écartée de sa face d'appui avant ou simultanément au commencement de l'écartement de la périphérie de la face 76 de contact de la zone périphérique du tamis 22 pour créer un interstice de passage de l'air vers l'intérieur de la cavité 16 à travers ladite zone périphérique.
Ceci évite un effet de ventouse qui s'opposerait à l'ouverture du couvercle 12. Cela évite aussi l'aspiration de produit cosmétique au-dessus du tamis 22 qui pourrait arriver si la face de contact avait la même forme que le tamis 22.
Au contraire, le fait que la face de contact 76 s'écarte progressivement du tamis 22 en retrouvant sa forme convexe à mesure du dévissage du couvercle 12 permet de libérer progressivement la surface du tamis 22 de l'extérieur vers l'intérieur, évitant ainsi les appels d'air au-dessus du tamis 22.
Ainsi, lorsque l'utilisateur ouvre à nouveau le boîtier 10, le tamis 22 mais aussi la face de contact 76 du joint 72 d'étanchéité sont nettoyés. Ceci permet d'éviter de répandre du produit cosmétique partout. Pour pouvoir utiliser le produit cosmétique, l'utilisateur doit donc faire le geste volontaire de faire remonter le fond 40 du récipient 26 vers le haut par pression du doigt pour faire passer la quantité de produit cosmétique désirée au-dessus du tamis 22.
BOÎTIER RECHARGEABLE POUR PRODUIT COSMETIQUE PULVERULENT Domaine technique de l'invention L'invention se rapporte à un boîtier pour produit cosmétique pulvérulent comportant une base et un couvercle de fermeture de la base, la base comportant :
- un socle comportant un logement débouchant axialement vers le haut, un tronçon supérieur du logement étant délimité radialement par une paroi cylindrique et axialement vers le bas par une face annulaire de portée ;
- un récipient renfermant une cavité qui contient ledit produit, le récipient étant reçu de manière amovible dans le logement, le récipient comportant une ouverture axiale entourée par un rebord qui repose sur la face de portée ;
- une bague de fixation du récipient par serrage du rebord du récipient contre la face de portée.
Arrière-plan technique On connaît de l’état de la technique différents exemples de conception d’un boîtier (ou contenant) destiné à recevoir un produit cosmétique pulvérulent, tel que de la poudre libre ou autres produits similaires utilisés pour se maquiller.
On connaît notamment des boîtiers dans lesquels la cavité contenant le produit cosmétique est délimitée que des parois souples de manière qu'une paroi de fond de la cavité puisse être soulevée sans effort important par le doigt d'un utilisateur. Ceci permet ainsi d'amener la quantité de produit cosmétique désiré jusqu'à un tamis qui est tendu dans l'ouverture de la cavité.
Une telle cavité est très avantageuse car elle permet d'obtenir la quantité de produit cosmétique désirée sans risque d'en renverser à côté du boîtier et sans effort particulier. En outre, une telle cavité permet d'avoir accès à la quasi-totalité du produit cosmétique présent dans la cavité.
Par ailleurs, pour préserver au mieux l'environnement, il est préférable d'éviter d'avoir à racheter un boîtier entier lorsqu'on souhaite renouveler ou changer de produit cosmétique.
Pour résoudre ce problème, on a déjà proposé de réaliser les boîtiers susceptibles d'être rechargés avec des récipients de produit cosmétique. De tels récipients comportent peu de matière et sont donc plus simples à fabriquer puis à recycler.
Cependant, les récipients actuels présentent des parois suffisamment rigides pour pouvoir être manipulés facilement pendant leur remplacement et pour maintenir correctement le produit cosmétique durant son utilisation.
Or, il existe un besoin pour pouvoir remplacer facilement et proprement des récipients présentant une paroi trop souple pour pouvoir être manipulés sans déformation dans les boîtiers existants.
Selon un perfectionnement de l’invention, un élément diffractant peut en outre être embarqué à bord du satellite, et disposé pendant l’étape /1/ sur un chemin optique entre l’interféromètre à transformation de Fourier et le spectrographe. Cet élément diffractant augmente une ouverture angulaire d’un faisceau du rayonnement qui est transmis par l’interféromètre à transformation de Fourier au spectrographe. Cette adaptation d’ouverture angulaire de faisceau permet d’étalonner le spectrographe de façon plus complète ou améliorée, notamment en permettant que plusieurs photodétecteurs de celui-ci reçoivent simultanément du rayonnement. Les voies optiques de ces photodétecteurs peuvent alors être étalonnées lors d’une même exécution du procédé d’étalonnage. De préférence, l’élément diffractant peut être adapté pour procurer au faisceau du rayonnement qui est transmis par l’interféromètre à transformation de Fourier au spectrographe pendant l’étape /1/, une valeur de demi-angle d’ouverture qui est supérieure ou égale à 3°, voire supérieure ou égale à 5°, pour un cône qui contient 90% d’une puissance totale de ce faisceau. En outre, lorsque le spectrographe comprend un photodétecteur ou plusieurs photodétecteurs juxtaposés, l’élément diffractant peut encore être adapté pour que ce photodétecteur ou au moins un des photodétecteurs reçoive dans au moins 50% de son champ de vision, au moins 20% de la puissance totale du faisceau du rayonnement qui pénètre dans le spectrographe après avoir été transmis par l’interféromètre à transformation de Fourier puis par l’élément diffractant pendant l’étape /1/.
Dans des modes préférés de mise en œuvre de l’invention, l’une au moins des caractéristiques additionnelles suivantes peut être reproduite optionnellement, seule ou en combinaison de plusieurs d’entre elles : - l’élément diffractant peut présenter une microstructure à reliefs et creux sur au moins une surface utile optiquement de cet élément diffractant ; - le guide d’onde à fonction d’étalement spectral peut être constitué par une fibre optique ; - l’interféromètre à transformation de Fourier peut être de type interféromètre de Michelson ; et - le guide d’onde à fonction d’étalement spectral peut être adapté pour produire le rayonnement de type supercontinuum de sorte que ce rayonnement de type supercontinuum possède des valeurs d’intensité spectrale qui sont non-nulles dans tout un intervalle spectral d’au moins 500 nm de longueur, de préférence au moins 1 µm (micromètre) de longueur.
Le procédé de l’invention peut être poursuivi par les étapes suivantes : /3/ réaliser des mesures utiles d’un rayonnement à caractériser, en saisissant des signaux utiles de détection d’intensité qui sont délivrés par le spectrographe lorsque le rayonnement à caractériser est injecté dans le spectrographe à la place de la partie du rayonnement de la source optique à large bande transmise à travers l’interféromètre à transformation de Fourier ; et /4/ combiner des valeurs des signaux utiles de détection qui ont été saisis à l’étape /3/ avec certaines au moins des valeurs d’étalonnage du spectrographe enregistrées à l’étape /2/, pour produire des valeurs de mesure du rayonnement à caractériser.
Ces étapes /3/ et /4/ concernent des mesures de mission qui sont réalisées avec le spectrographe, et qui utilisent les valeurs d’étalonnage enregistrées à l’étape /2/ du procédé de l’invention.
Un second aspect de l’invention propose un satellite qui comprend : - un spectrographe, qui est embarqué à bord du satellite ; - une source optique à large bande, qui est aussi embarquée à bord du satellite et qui possède des valeurs d’intensité non-nulles dans tout un intervalle spectral d’au moins 100 nm de longueur ; et - un interféromètre à transformation de Fourier, qui est embarqué à bord du satellite et agencé pour recevoir en entrée, pendant une exécution d’un procédé d’étalonnage du spectrographe, du rayonnement produit par la source optique à large bande, et pour transmettre en sortie une partie de ce rayonnement au spectrographe. La source optique à large bande comprend alors une source laser et un guide d’onde à fonction d’étalement spectral qui sont agencés pour mettre en œuvre un procédé d’étalonnage conforme au premier aspect de l’invention. Pour cela, du rayonnement qui est émis par la source laser se propage dans le guide d’onde à fonction d’étalement spectral en produisant, en sortie de ce guide d’onde, un rayonnement de type supercontinuum qui constitue le rayonnement produit par la source optique à large bande.
Brève description des figures Les caractéristiques et avantages de la présente invention apparaîtront plus clairement dans la description détaillée ci-après d’exemples de réalisation non-limitatifs, en référence aux figures annexées parmi lesquelles :
, déjà décrite, illustre schématiquement une voie d’étalonnage d’un spectrographe telle que mise en œuvre avant la présente invention ; et
correspond à lorsque l’invention est utilisée.
Description détaillée de l’invention Pour raison de clarté, les éléments qui sont concernés par l’invention sont représentés symboliquement dans ces figures, et des références identiques qui sont indiquées dans les deux figures désignent des éléments identiques ou qui ont des fonctions identiques.