INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’énergie des protons utilisés étant de quelques centaines de keV (supérieure à 100 keV et inférieure à 1 MeV), la source de photons basée sur cette approche peut être assez compacte, ne nécessitant pas une accélération importante des protons.
Ainsi, le choix du nombre de restriction 27, ainsi que la forme de la restriction 27 permet d’ajuster la ductilité de la languette 15, et ainsi d’influer sur la raideur de la zone de fusibilité 9, indépendamment du matériau choisi pour la languette 15.
Communément aux modes de réalisation représentés ci-dessus, la position d’une restriction 27 le long de la languette 15, par exemple au niveau de la tige 18 peut être variée. Ainsi, une restriction 27 peut être positionnée au plus près du lobe 22, ou au plus près de la partie de liaison 16, ce qui a une influence sur la déflexion maximale pouvant être atteinte par la languette 15 avant rupture. De cette façon, il est possible d’agir sur la raideur de la zone de fusibilité 9.
Il est également possible d’avoir un nombre de restrictions 27 différents entre le premier côté 19 et le deuxième côté 20, permettant d’avoir une rigidité différente selon la direction de flexion de languette 15.
Dans le mode de réalisation représenté sur la , la portion d’affaiblissement 21 comprend un rétrécissement 28, c’est-à-dire que les côtés 19, 20 de la languette 15 présentent une forme concave. De la sorte, la localisation de rupture se produit à l’endroit de la section la plus faible, et la tige 18 présente une raideur globale accrue.
L’on décrit à présent un exemple du comportement du dispositif d’absorption de choc 3 en se référant à la , et à la .
L’on se place dans le cas où suite à un accident occasionnant un choc latéral, un passager avant est projeté contre un flanc de la console centrale. Le passager exerce ainsi sur la console centrale 2, en particulier sur la zone de fusibilité 9 un effort percutant N de direction transversale, qui se propage contre le dispositif d’absorption de choc 3 et qui entraîne au moins une déformation de l’impacteur 14, ou lorsque l’effort percutant N est plus important, une rupture de l’impacteur 14. La flexion, accompagnée ou non de la rupture de l’impacteur 14, a pour effet que les languettes 15 ploient, et entrent en flexion en chaîne, c’est-à-dire les unes après les autres.
Comme il peut être visible sur la , l’effort percutant N est mesuré en fonction du déplacement du corps du passager. Ainsi, une fois une valeur de rupture de l’impacteur 14 dépassée, il est observé une courbe alternant maximums locaux, appelés pics d’effort P1, P2, P3, P4 et minimums locaux dénommés creux d’effort C1, C2, C3, C4.
Ainsi, le premier pic d’effort P1 correspond au moment où une première languette 151 commence à rompre au niveau de la portion d’affaiblissement 21, expliquant la décroissance subséquente de la courbe jusqu’au premier creux C1. Un tel premier creux C1 représente le moment où la première languette 151 rencontre une deuxième languette 152, laquelle entre en flexion jusqu’au deuxième pic P2, marquant le début de la rupture de la portion d’affaiblissement 21 de la deuxième languette 152.
Avantageusement, les pics d’effort P1, P2, P3, P4 et creux d’effort C1, C2, C3, C4 se situent dans le corridor d’effort, c’est-à-dire que les pics d’effort P1, P2, P3, P4 sont situés en dessous de la courbe maximale Nmaxi, et les creux d’effort C1, C2, C3, C4 au-dessus de la courbe minimale Nmini. Les valeurs des pics d’effort P1, P2, P3, P4 et des creux C1, C2, C3, C4 croissent au fur et à mesure du déplacement. De telles valeurs sont prédéfinies, et adaptables en jouant sur les caractéristiques structurelles comme décrit ci-dessus.
Le dispositif d’absorption de choc 3 tel que décrit offre de nombreux avantages en particulier :
le fait d’être monobloc, évitant l’intégration de pièces supplémentaires séparées nécessitant des opérations de montage en usine, sans que la fonction d’’absorption d’énergie en soit affectée, un encombrement et un poids limité, le rendant invisible et hors de portée de l’utilisateur du véhicule 1, ainsi qu’une possibilité d’adaptation de l’effort percutant N par des mesures constructives simples à mettre en œuvre.
Montant de baie de parebrise renforcé L’invention concerne une caisse de véhicule comportant un pied avant renforcé, ainsi qu’un véhicule comportant une telle caisse.
Afin de réduire la consommation en carburant des véhicules et réduire les émissions de polluant tel que le gaz carbonique des véhicules, une des solutions consiste à électrifier le système de propulsion des véhicules, soit en combinant l’utilisation de moteur électrique avec une motorisation thermique, plus communément connu sous le terme de véhicule hybride, soit en utilisant une propulsion du véhicule entièrement électrique. L’électrification de la propulsion des véhicules nécessite d’embarquer des batteries de plus grande capacité, et de masse de plus en plus grande, afin d’augmenter l’autonomie du véhicule en propulsion électrique. La masse de ces véhicules électrifiés augmentent donc elle aussi de manière importante. Cette augmentation de la masse du véhicule impose un renforcement de la structure du véhicule afin de préserver la sécurité des passagers en cas de choc, notamment au niveau du montant de baie de parebrise lors de choc frontal.
Il est connu de FR3088047 de consolider les montants de baie en insérant dans chacun des montants de baie un renfort principal afin d'améliorer leur résistance lors d'un choc frontal. Ce renfort s'étend suivant une direction principale similaire à celle du montant de baie, et présente une portion supérieure s'étendant parallèlement au toit, une portion inférieure s'étendant latéralement au pare-brise du véhicule, le long du montant de baie, et une portion coudée située entre les portions inférieure et supérieure. Un élément de renfort complémentaire fixé au renfort principal s’étend le long du renfort dans la partie coudée.
L’inconvénient d’une telle solution est qu’elle est insuffisante pour éviter un pliage du montant lors d’un choc frontal lorsque la masse du véhicule est importante. De plus, lorsque le véhicule ne comporte pas de batterie destinée à la propulsion du véhicule, réduisant la masse du véhicule, d’une part ce renfort n’est pas nécessaire et d’autre part la présence d’un tel renfort augmenterait la masse du véhicule.
L’objectif de l’invention est de remédier à ces inconvénients. En particulier, un des buts de l’invention est de proposer une structure de véhicule comportant un montant de baie renforcé sans en augmenter la section dudit montant de baie.
La mémoire F10 du dispositif D permet d’enregistrer des variables utilisées pour l’exécution des étapes du procédé de détermination de la nature d’un événement vibratoire, telles que des données brutes d de la , des données centrées dc, des signatures SIGN, les instants T0, T1 et T2 d’un événement, des natures d’événements n_evt, et une adresse @BD d’une mémoire utilisée par un modèle d’apprentissage machine pour déduire la nature d’un événement à partir de sa signature.
Le programme d’ordinateur Prog définit des modules fonctionnels et logiciels, configurés ici pour déterminer la nature d’un événement vibratoire. Ces modules fonctionnels s’appuient sur et/ou commandent les éléments matériels F7-F11 du dispositif D décrits précédemment.
SPECTROMETRE A DEUX PEIGNES La présente description concerne un spectromètre à deux peignes.
La spectrométrie à deux peignes, ou «dual-comb spectrometry» en anglais, est proposée depuis quelques années pour remplacer la spectrométrie à transformation de Fourier, notamment lorsque des durées de mesure très courtes sont nécessaires, et/ou lorsque le spectromètre utilisé ne peut pas comporter de pièces mobiles. Le principe de la spectrométrie à deux peignes est décrit par exemple dans l’article intitulé «Spectrometry with frequency combs», de Schiller S., Optics Letters 27, 766 (2002), doi.org/10.1364/OL.27.000766. Dans ce nouveau procédé, un signal optique dont le spectre est composé d’une association de deux peignes est envoyé sur le système à analyser spectralement, et une partie de ce signal optique qui a traversé le système à analyser est détectée par une cellule photo-électrique. Cette partie de signal détectée contient des caractéristiques d’absorption optique du système, qui peuvent être calculées en appliquant une transformation de Fourier par rapport au temps au signal de détection qui est délivré par la cellule photo-électrique. Ce procédé spectrométrique à deux peignes présente les avantages de permettre des analyses spectrales très rapides, par exemple avec des durées d’acquisition par spectre qui sont inférieures à 10 ms (milliseconde), et de ne pas nécessiter de composants optiques mobiles.
Mais la spectrométrie à deux peignes nécessite que le signal optique dont le spectre est l’association des deux peignes, et qui est envoyé à travers le système à analyser, présente une cohérence très élevée entre les deux peignes. Cette exigence comprend notamment une cohérence temporelle et une cohérence de polarisation entre les deux peignes.
Pour obtenir la cohérence temporelle, une même source laser est utilisée pour générer les deux peignes. En outre, il est connu d’utiliser une même fibre optique à fonction d’étalement spectral pour les deux peignes, afin que des contraintes et des variations thermiques qui affectent cette fibre optique ne dégradent pas la cohérence de polarisation des deux peignes l’un par rapport à l’autre.
Par ailleurs, la partie de signal optique qui a traversé le système à analyser et qui est détectée par la cellule photo-électrique résulte d’une interférence entre deux contributions qui proviennent une-à-une des deux peignes. Il est alors important, pour que l’interférence se produise de façon optimale, que les deux peignes aient des polarisations respectives identiques ou sensiblement identiques, et que cette cohérence de polarisation soit maintenue dans le temps, entre des utilisations successives d’un même spectromètre. Autrement dit, le spectromètre doit présenter un fonctionnement stable, sans qu’il soit nécessaire de réajuster des contrôleurs de polarisation à chaque nouvelle utilisation.
Enfin, le signal de détection qui est délivré par la cellule photo-électrique présente un rapport signal-sur-bruit d’autant plus élevé que les deux peignes sont eux-mêmes dépourvus de composantes parasites de rayonnement. Or, lorsque la même fibre optique à fonction d’étalement spectral est utilisée pour les deux peignes, ceux-ci sont susceptibles d’interagir l’un avec l’autre, à cause des propriétés optiques non-linéaires de la fibre optique. Ces interactions entre les deux peignes génèrent des composantes parasites de rayonnement. Pour réduire ces composantes parasites, il est connu d’utiliser la fibre optique à fonction d’étalement spectral selon des sens de propagation qui sont inverses entre les deux peignes. En effet, les signaux optiques contra-propagatifs à spectres en forme de peignes sont ainsi superposés dans la fibre optique pendant des durées de croisement qui sont très courtes, si bien que les composantes parasites de rayonnement qui résultent des propriétés optiques non-linéaires de la fibre optique ont des amplitudes réduites. Néanmoins, ces composantes parasites, bien que réduites, peuvent encore être gênantes à cause de la dégradation du rapport signal-sur-bruit qu’elles provoquent dans le signal de détection du spectromètre.
Problème technique A partir de cette situation, un but de la présente invention consiste à obtenir une stabilité de fonctionnement qui soit améliorée pour un spectromètre à deux peignes, notamment par rapport à l’exigence de cohérence de polarisation.
Un autre but de l’invention consiste à proposer un nouveau spectromètre à deux peignes, pour lequel le signal de détection présente un rapport signal-sur-bruit qui soit augmenté. En particulier, l’invention a pour but de réduire des interactions entre les deux peignes qui résulteraient de propagations de ceux-ci dans une fibre optique commune à fonction d’étalement spectral.
Pour atteindre l’un au moins de ces buts ou un autre, un aspect de l’invention propose un spectromètre à deux peignes qui comprend : - un ensemble de source optique, adapté pour fournir deux signaux optiques de source, dits premier et second signaux optiques de source, qui possèdent chacun un spectre en forme de peigne dans un intervalle spectral de source commun, avec un pas fréquentiel de peigne du premier signal optique de source qui est différent d’un pas fréquentiel de peigne du second signal optique de source, les deux pas fréquentiels étant inférieurs chacun à un dixième d’une longueur de l’intervalle spectral de source exprimé en valeurs de fréquence ; - un ensemble de couplage, agencé pour recevoir simultanément les premier et second signaux optiques de source en provenance de l’ensemble de source optique, et pour envoyer simultanément dans un système à analyser des premier et second signaux optiques utiles issus des premier et second signaux optiques de source, respectivement, et pour collecter des parties émergentes des premier et second signaux optiques utiles après que ces signaux optiques utiles ont traversé le système à analyser selon un trajet optique dans le système à analyser, ce trajet optique étant identique pour les premier et second signaux optiques utiles ; - une cellule photo-électrique, disposée en aval du système à analyser par rapport au sens de propagation des signaux optiques utiles, pour détecter un éclairement d’interférence qui résulte d’une superposition des parties émergentes des premier et second signaux optiques utiles ; et - un ensemble d’acquisition et d’analyse spectrale, connecté à une sortie électrique de la cellule photo-électrique, et adapté pour enregistrer des variations temporelles de l’éclairement d’interférence, et pour déduire des caractéristiques d’absorption du système à analyser à partir des variations temporelles de l’éclairement d’interférence.
L’invention s’applique lorsque l’ensemble de source optique comprend un guide d’onde qui est disposé pour être parcouru simultanément par les premier et second signaux optiques de source avant que ceux-ci soient reçus par l’ensemble de couplage.
Selon l’invention, ce guide d’onde possède au moins deux modes propres de propagation pour des signaux optiques à l’intérieur de ce guide d’onde, tels qu’un signal optique qui est injecté dans le guide d’onde selon un des modes propres ne subisse pas de transfert, ni partiel ni total, à un autre des modes propres pendant que le signal optique se propage dans le guide d’onde. Autrement dit, les modes propres correspondent à des modes de propagation qui sont indépendants. Par exemple, des modes propres distincts peuvent correspondre à des polarisations du signal optique dans le guide d’onde qui sont orthogonales, ou bien correspondre à des répartitions transversales de champ qui sont différentes lorsque le guide d’onde est multimode, ou encore correspondre à des répartitions de champ entre plusieurs cœurs du guide d’onde qui sont différentes lorsqu’il est à cœurs multiples.
Alors, l’ensemble de source optique est agencé de sorte que le premier signal optique de source soit injecté dans le guide d’onde conformément à un premier des modes propres du guide d’onde, et que le second signal optique de source soit injecté simultanément dans ce même guide d’onde conformément à un second de ses modes propres qui est différent du premier mode propre. Grâce à une telle séparation des premier et second signaux optiques de source selon les modes propres du guide d’onde, ces signaux ne se mélangent pas ni n’interagissent pendant leur propagation dans le guide d’onde, si bien qu’aucune ou presqu’aucune composante de mélange ou d’interaction n’apparaît. Pour cette raison, les signaux optiques de source présentent alors un rapport signal-sur-bruit qui est élevé après s’être propagés dans le guide d’onde. En outre, étant donné que les deux signaux optiques de source se sont propagés dans le même guide d’onde, ces propagations ne dégradent pas la cohérence temporelle ni la cohérence de polarisation des deux signaux optiques de source l’un par rapport à l’autre.
Dans différents modes de réalisation de l’invention, le guide d’onde peut être de l’un des types suivants : - un guide d’onde à maintien de polarisation, qui possède deux modes propres correspondant respectivement à deux polarisations orthogonales, le premier signal optique de source étant injecté dans le guide d’onde exclusivement avec une de ces deux polarisations de modes propres, et le second signal optique de source étant injecté dans le même guide d’onde exclusivement avec l’autre de ces deux polarisations de modes propres. Une telle utilisation du guide d’onde à maintien de polarisation permet en outre de garantir l’orientation des polarisations respectives des deux signaux optiques de source par rapport à d’autres composants de l’ensemble de source optique, si bien que des ajustements de directions de polarisations ne sont plus nécessaires. Le spectromètre possède alors une stabilité de fonctionnement qui est améliorée, notamment entre des sessions d’utilisation successives et séparées dans le temps ; - un guide d’onde multimode, qui possède au moins deux modes propres correspondant à des répartitions spatiales de champ différentes dans une section transversale du guide d’onde, le premier signal optique de source étant injecté dans le guide d’onde de façon à correspondre exclusivement à une de ces répartitions spatiales de champ, et le second signal optique de source étant injecté dans le même guide d’onde de façon à correspondre exclusivement à une autre des répartitions spatiales de champ ; et - un guide d’onde à au moins deux cœurs, le premier signal optique de source étant injecté dans le guide d’onde exclusivement selon un premier mode propre de répartition de champ entre ces cœurs, et le second signal optique de source étant injecté dans le même guide d’onde exclusivement selon un autre mode propre de répartition de champ entre les cœurs.
Tout particulièrement, le guide d’onde peut être adapté pour produire un étalement spectral des premier et second signaux optiques de source. Pour cela, le guide d’onde peut être sélectionné pour qu’il produise une augmentation de la longueur de l’intervalle spectral de source des premier et second signaux optiques de source selon un facteur multiplicatif qui est supérieur à 3, par exemple compris entre 5 et 50. Dans ce but, un critère de sélection du guide d’onde peut être une valeur d’un coefficient d’effet Kerr non-linéaire de ce guide d’onde, usuellement désigné par γ. Pour un guide d’onde à base de silice (SiO 2 ) qui est utilisé autour de la valeur de longueur d’onde de 1,064 µm (micromètre), cette valeur du coefficient γ peut être comprise entre 1 W -1 ·km -1 (par watt et par kilomètre) et 30 W -1 ·km -1 . Un critère complémentaire de sélection du guide d’onde peut être une valeur d’un paramètre de dispersion d’ordre deux, usuellement désigné par β 2 . Encore pour un guide d’onde à base de silice qui est utilisé autour de la valeur de longueur d’onde de 1,064 µm, cette valeur du paramètre β 2 est de préférence positive, correspondant à une dispersion dite normale, supérieure à 0,006 ps 2 /m (picoseconde au carré par mètre) et inférieure à 0,12 ps 2 /m. Une telle valeur positive du paramètre β 2 génère un comportement optique d’onde de choc, grâce auquel des puissances spectrales des premier et second signaux optiques de source sont sensiblement constantes dans l’intervalle spectral de source, après que ces signaux se sont propagés dans le guide d’onde à fonction d’étalement spectral.
De manière essentielle selon l’invention, le polymère P est partiellement ou totalement neutralisé au moyen d’un ion monovalent. Selon l’invention, les groupements carboxyliques du polymère P peuvent être partiellement neutralisés à un taux de 70 à 97 % molaire, de préférence à un taux de 90 à 95 % molaire. De préférence, le polymère P est partiellement non-neutralisé. Également de préférence, le polymère P est totalement neutralisé.
De manière préférée selon l’invention, l’ion monovalent est choisi parmi K + , Na + , Li + , NH 4 + et leurs combinaisons. L’ion particulièrement préféré est Na + . Selon l’invention, le polymère P peut être neutralisé au moyen d’au moins un composé choisi parmi NaOH, KOH, LiOH et dérivés ammonium.
De manière préférée, le polymère P a une masse moléculaire moyenne en poids Mw (mesurée par CES) inférieure à 20 000 g/mol, de préférence inférieure à 15 000 g/mol, inférieure à 10 000 g/mol, plus préférentiellement inférieure à 7 000 g/mol ou inférieure à 6 000 g/mol. Le polymère P a généralement une masse moléculaire moyenne en poids Mw (mesurée par CES) supérieure à 1 000 g/mol ou supérieure à 1 200 g/mol.
De manière préférée, le polymère P a un indice de polymolécularité IP (mesuré par CES) inférieur à 4 ou allant de 1,2 à 4 ou de 1,5 à 4 ; de 1,2 à 3 ou de 1,5 à 3 ; de 1,2 à 2,5 ou bien encore de 1,5 à 2,5.
Selon l’invention, le poids ou masse moléculaire du polymère P est déterminé par Chromatographie d'Exclusion Stérique (CES) ou en anglais « Size Exclusion Chromatography » (SEC). Une prise d'essai de la dispersion de polymère correspondant à 90 mg de matière sèche est introduite dans un flacon de 10 mL. On ajoute de la phase mobile, additionnée de 0,04 % de diméthylformamide (DMF), jusqu'à une masse totale de 10 g. La composition de cette phase mobile est la suivante : NaHCCU : 0,05 mol/L, NaNCU : 0,1 mol/L, triéthanolamine : 0,02 mol/L, NaN 3 : 0,03 % massique. La chaîne de CES est composée d'une pompe isocratique de type Waters 510, dont le débit est réglé à 0,8 mL/min, d'un passeur d'échantillons Waters 717+, d'un four contenant une précolonne de type Guard Column Ultrahydrogel Waters de 6 cm de longueur et 40 mm de diamètre intérieur, suivie d’une colonne linéaire de type Ultrahydrogel Waters de 30 cm de longueur et de 7,8 mm de diamètre intérieur. La détection est assurée au moyen d’un réfractomètre différentiel de type RI Waters 410. Le four est porté à la température de 60°C et le réfractomètre est porté à la température de 45°C. Le dispositif de CES est étalonné avec une série d'étalons polyacrylate de sodium fournis par Polymer Standard Service de poids moléculaire au sommet de pic compris entre 1 000 g/mol et 1.106 g/mol et d’indice de polymolécularité compris entre 1,4 et 1,7. La courbe d'étalonnage est de type linéaire et prend en compte la correction obtenue grâce au marqueur de débit : le diméthylformamide (DMF). L'acquisition et le traitement du chromatogramme sont effectués par l'utilisation du logiciel PSS WinGPC Scientific v 4.02. Le chromatogramme obtenu est intégré dans la zone correspondant à des poids moléculaires supérieurs à 250 g/mol.
De manière préférée selon l’invention, la quantité molaire de composé soufré T présente au sein de la suspension S, de préférence la quantité molaire de soufre IV, est comprise entre 1 % et 15 %, de préférence entre 1,5 % et 12 %, par rapport à la quantité molaire totale de monomères mis en œuvre. De manière plus préférée selon l’invention, la quantité molaire de composé soufré T présente au sein de la suspension S, de préférence la quantité molaire de soufre IV, est comprise entre 1 % et 15 %, de préférence entre 1,5 % et 12 %, par rapport à la quantité molaire totale de groupements insaturés des monomères mis en œuvre.
Selon l’invention, la suspension S comprend au moins un composé B choisi parmi un acide sulfo-carboxylique, un sel d’acide sulfo-carboxylique et leurs combinaisons. Selon l’invention, le composé B est choisi parmi les acides sulfo-carboxy-aromatiques et les acides sulfo-carboxy-alkyliques, en particulier l’acide 3-sulfopropionique, l’acide 3-sulfo-2-methyl-propionique, l’acide sulfo-succinique, leurs sels et leurs combinaisons. Les sels du composé B sont généralement le sel de sodium, le sel de potassium, le sel de lithium, le sel de calcium, le sel de magnésium ou le sel d’ammonium. De préférence, les sels du composé B sont le sel de sodium, le sel de potassium, le sel de lithium ou le sel d’ammonium.