INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De manière préférée les silices colloïdales ou sols de silice sont choisies, sans être restrictifs, parmi les sources commerciales suivantes et se présentent sous forme liquide : Ludox (W. R. Grace Davison®), Nyacol (Nyacol Nano Technologies®, Inc. ou PQ Corp®), Nalco (Nalco Chemical Company®), Ultra-Sol (RESI Inc®), NexSil (NNTI®), prises seules ou en mélange.
Le(s)dite(s) sources de sol de silice colloïdale utilisée(s) dans le procédé selon la présente invention sont avantageusement des silices amorphes de synthèse.
Le(s)dit(s) sels de phosphate de potassium et/ou phosphate de césium mis en œuvre dans l’étape a) est (sont) avantageusement choisi(s) parmi les sels de phosphate de potassium ou de césium sous forme oxyde amorphe ou cristallisé pris seul ou en mélange.
Le(s)dit(s) sels de phosphate de potassium sont avantageusement choisis parmi la liste suivante : KH 2 PO 4 , KH 2 P 2 O 12 , K 6 P 6 O 7 , K 3 H 2 P 3 O 10 , K 4 H 2 P 4 O 13 , K 3 P 3 O 9 , Κ 4 P 4 O 12 , K 6 P 6 O 18 , K 8 P 8 O 24 , K 10 P 10 O 30 , le phosphate de potassium (tri potassique) (PO 4 3- , 3K + ), seuls ou en mélange. De préférence le sel de phosphate de potassium préféré est KH 2 PO 4 ,
Le(s)dit(s) sels de phosphate de césium sont avantageusement choisis parmi la liste suivante : CsH 2 ΡO 4 , Cs 2 H 2 P 3 O 10 , Cs 4 H 2 P 4 O 13 , Cs 3 P 3 O 9 , Cs 4 P 4 O 12 , Cs 6 P 6 O 18 , Cs 8 P 8 O 24 , (CsΡO 3 ), seuls ou en mélange. De préférence le sel de phosphate de césium préféré est Cs 2 HPO 4 .
De préférence, le(s)dit(s) sel(s) de phosphate de potassium ou phosphate de césium est (sont) choisie(s) parmi KH 2 PO 4 , CsH 2 PO 4 sous leur forme hydratée ou non.
De préférence, lesdites poudres d'au moins un sel de phosphate de potassium et/ou de césium peuvent avantageusement être broyées et tamisées à une taille de grain inférieure à 100 µm préalablement à leur introduction dans l’étape a). La taille des grains des sels de phosphate de potassium et/ou phosphate de césium est avantageusement mesurée par granulométrie laser en voie sèche.
Le segment inférieur 2a est monté sur la paroi avant 1a de la base 1 en position dressée, et est équipé de deux bras 6 de soutien latéraux qui s’étendent chacun entre un côté dudit segment inférieur et le côté correspondant d’une partie médiane 1d de la base 1.
Le panier 3 est monté en translation le long du mât 2 pour présenter une hauteur de jeu variable, l’équipement comprenant un système pour permettre le réglage de ladite hauteur.
En relation avec les figures, le panier 3 comprend un panneau 7 de forme sensiblement rectangulaire, qui présente une face avant 7a portant un arceau 8 et une face arrière 7b disposée en translation en regard d’une face avant 9 du mât 2, ladite face arrière étant équipée d’un connecteur 11 qui est monté en translation le long du mât 2.
Le connecteur 11 est sous la forme d’un manchon entourant le mât 2, et est agencé pour permettre la translation du panier 3 vers le bas sous l’effet de la gravité, notamment lors du réglage de la hauteur de jeu.
Le manchon 11 est fixé par vissage sur le panneau 7, de manière à s’étendre sensiblement à la même hauteur que l’arceau de jeu 8. Sur les figures, le manchon 11 et l’arceau 8 sont tous deux montés à proximité d’un bord inférieur du panneau 7.
L’arceau 8 peut notamment être monté en rotation sur la face avant 7a entre une position déployée (représentée sur les figures) et une position pliée contre ladite face avant, afin de limiter l’encombrement du panier 3 lorsque l’équipement n’est pas utilisé, et ainsi faciliter le rangement dudit équipement.
Le système de réglage en hauteur comprend une sangle de réglage 12 qui présente une extrémité distale 14a solidaire du panier 3 et un élément de renvoi 13 qui est monté sur une partie supérieure du mât 2, ladite sangle étant engagée sur ledit élément en présentant une portion distale 12a s’étendant entre ladite extrémité et un côté dudit élément et une portion proximale 12b s’étendant de l’autre côté dudit élément jusqu’à une extrémité proximale 14b, la longueur respective desdites portions étant réglable pour faire varier la hauteur de jeu.
Sur les figures, l’extrémité distale 14a de la sangle de réglage 12 est fixée au connecteur 11, et l’élément de renvoi 13 est fixé sur l’extrémité supérieure du segment supérieur 2c du mât 2.
En relation avec les figures 1 à 4, l’élément de renvoi 13 est formé d’une poulie 13a qui présente un rouleau monté en rotation en regard de la face arrière 10 du mât 2, la sangle de réglage 12 étant disposée sur ledit rouleau pour présenter une portion distale 12a sensiblement verticale qui s’étend en regard de ladite face arrière et une portion proximale 12b qui s’étend vers le bas.
De même, le connecteur 11 présente une face arrière opposée au panneau 7, sur laquelle est fixée l’extrémité distale 14a de la sangle de réglage 12.
Sur les figures 5 et 5a, l’élément de renvoi 13 comprend un passant sagittal 13b par exemple formé d’un embout fixé sur le sommet du mât 2, la sangle de réglage 12 coulissant sur ledit passant pour présenter une portion distale 12a sensiblement verticale qui s’étend entre la face arrière 7b du panneau 7 et la face avant 9 du mât 2, ainsi qu’une portion proximale 12b qui s’étend vers le bas.
Dans cette réalisation, l’extrémité distale 14a de la sangle de réglage 12 peut être fixée au connecteur 11 en étant serrée entre la face arrière 7b du panneau 7 et la face avant 9 du mât 2.
Le système de réglage en hauteur comprend en outre un dispositif de maintien présentant une partie inférieure solidaire de la base 1 et une partie supérieure reliée à l’extrémité proximale 14b de la sangle de réglage 12 par l’intermédiaire d’un mécanisme de réglage de la longueur de ladite partie supérieure.
Le dispositif de maintien comprend au moins une sangle 15 présentant une partie inférieure 15a fixée à la base 1 et une partie supérieure 15b engagée en coulissement dans un passant 16 fixé sur l’extrémité proximale 14b de la sangle de réglage 12, en présentant une portion 17a de liaison de la portion proximale 12b à la base 1 et une portion libre 17b, ledit passant étant équipé d’un moyen de blocage réversible dudit coulissement afin de permettre le réglage de la longueur de la portion de liaison 17a.
Le passant 16 se présente sous la forme d’une boucle clip dans laquelle la partie supérieure 15b de la sangle de maintien 15 est montée coulissante, ladite boucle étant fixée sur l’extrémité proximale 14b de la sangle de réglage 12.
De façon avantageuse, le passant 16 est équipé d’un moyen de blocage de type anti-retour, afin de ne permettre le coulissement de la sangle de maintien 15 que dans un seul sens, à savoir le sens d’augmentation de la hauteur de jeu. Ainsi, on limite les risques de chute brutale du panier 3, notamment durant l’utilisation de l’équipement, ce qui permet d’assurer la sécurité de l’utilisateur.
Ce système de freinage comprend des disques de rotor liés en rotation à la jante par une première pluralité de barres de couple solidaires de la jante et des disques de stator liés en rotation au tube de couple par une seconde pluralité de barres de couple solidaires du tube de couple.
Chaque disque de rotor porte une première pluralité de tenons pour transmettre des efforts du disque de rotor vers la jante via la première pluralité de barres de couple.
Chaque disque de stator porte une seconde pluralité de tenons pour transmettre des efforts du disque de stator vers la seconde pluralité de barres de couple.
Chacun de ces tenons est ajusté pour être calé entre deux barres de couple.
Cette roue freinée permet de supporter l’aéronef lorsqu’il roule sur le sol et permet de sélectivement freiner la rotation de la jante en pressant l’empilement de disques de manière à ce que les disques de rotor frottent contre les disques de stator.
En cas de freinage d’urgence, les efforts appliqués sur l’empilement de disques peuvent être particulièrement importants et des disques de l’empilement peuvent se déformer. Des frottements importants peuvent alors apparaitre à l’interface entre disques et barres de couples et une partie des efforts de compression appliqués sur l’empilement de disques est alors dissipée par friction des disques contre les barres de couple.
Ainsi lors des freinages en urgence, sous l’effet conjugué de la déformation des disques et de la friction entre disques et barres de couples, on obtient un travail de friction des disques qui est inégal et on constate une perte de performance du freinage.
L’invention a notamment pour objet de fournir une roue freinée permettant de résoudre tout ou partie des inconvénients précités de l’art antérieur.
A cet effet, on prévoit, selon l’invention une roue freinée comprenant une jante et un tube de couple coaxial à la jante et définissant entre eux un espace recevant un empilement de disques d’un système de freinage comprenant au moins un disque de rotor lié en rotation à la jante par une première pluralité de barres de couple solidaires de la jante et au moins un disque de stator lié en rotation au tube de couple par une seconde pluralité de barres de couple solidaires du tube de couple, chaque disque de rotor portant une première pluralité de tenons pour transmettre des efforts du disque de rotor vers la première pluralité de barres de couple et chaque disque de stator portant une seconde pluralité de tenons pour transmettre des efforts du disque de stator vers la seconde pluralité de barres de couple.
La roue freinée selon l’invention est essentiellement caractérisée en ce que le système de freinage comporte des première et seconde pluralités de cames rotatives, chaque came rotative ayant un premier côté en appui pour rouler contre une face d’un tenon d’un des disques et ayant un second côté en appui pour rouler contre une face d’une des barres de couple lorsque ledit disque est translaté par rapport à ladite barre de couple.
Grâce à l’invention, chaque came rotative qui est en appui contre une barre de couple et contre un tenon permet de faciliter le déplacement des tenons le long de la barre de couple par rotation de la came par rapport à cette barre de couple et par rapport à ce tenon.
La rotation de la came peut être minime pour accompagner certaines au moins des parties du mouvement de translation du disque par rapport aux barres de couple alors qu’aucun couple de freinage ne transite via la came, ou elle peut être importante dès lors que la translation du disque par rapport aux barres a lieu pendant qu’une partie du couple de freinage de la jante par rapport au tube de couple transite via ladite came rotative.
Dans chacune de ces situations, la came rotative facilite la translation du disque par rapport à la barre de couple contre laquelle elle est en appui.
En cas de fort couple de freinage et malgré les efforts importants encaissés par les tenons et les barres de couple, il est toujours possible de translater les disques les uns par rapport aux autres et par rapport aux barres de couple, les cames rotatives évitant des contacts secs entre tenons et barres de couple.
Ainsi, grâce à l’invention, la pression appliquée sur l’empilement de disques pour forcer ces disques à se translater les uns par rapport aux autres pour frotter les uns contre les autres est ainsi plus efficacement transmise.
De préférence, la silice hydrophile a une CTAB supérieure à celle de la silice préhydrophobée.
La silice hydrophile est présente dans la composition de caoutchouc à un taux massique qui est préférentiellement supérieur ou égal à 50% de la masse totale de la silice hydrophile et de la silice préhydrophobée.
La charge renforçante peut comprendre tout type de charge dite renforçante autre que la silice préhydrophobée et la silice hydrophile, connue pour ses capacités à renforcer une composition de caoutchouc utilisable notamment pour la fabrication de pneumatiques, par exemple un noir de carbone. Comme noirs de carbone conviennent tous les noirs de carbone, notamment les noirs conventionnellement utilisés dans les pneumatiques ou leurs bandes de roulement. Parmi ces derniers, on citera plus particulièrement les noirs de carbone renforçants des séries 100, 200, 300, ou les noirs de série 500, 600 ou 700 (grades ASTM D-1765-2017), comme par exemple les noirs N115, N134, N234, N326, N330, N339, N347, N375, N550, N683, N772. Ces noirs de carbone peuvent être utilisés à l'état isolé, tels que disponibles commercialement, ou sous tout autre forme, par exemple comme support de certains des additifs de caoutchouterie utilisés. Lorsque le noir de carbone est utilisé dans la composition de caoutchouc, il l’est de préférence à un taux inférieur ou égal à 10 pce (par exemple le taux de noir de carbone peut être compris dans un domaine allant de 1 à 10 pce). Avantageusement, le taux de noir de carbone dans la composition de caoutchouc est inférieur ou égal à 5 pce. Dans les intervalles indiqués, on bénéficie des propriétés colorantes (agent de pigmentation noir) et anti-UV des noirs de carbone, sans pénaliser par ailleurs les performances typiques apportées par la silice.
La silice préhydrophobée et la silice hydrophile représentent préférentiellement plus de 50% en masse de la charge renforçante. En d’autres termes, la quantité totale de la silice préhydrophobée et de la silice hydrophile dans la charge renforçante est supérieure à 50% en poids du poids total de la charge renforçante. De manière plus préférentielle, la silice préhydrophobée et la silice hydrophile représentent plus de 85% en masse de la charge renforçante.
Pour coupler la silice hydrophile à l'élastomère diénique, on utilise de manière bien connue un agent de couplage (ou agent de liaison), un silane, au moins bifonctionnel destiné à assurer une connexion suffisante, de nature chimique et/ou physique, entre la silice hydrophile et l'élastomère diénique au cours de la préparation de la composition de caoutchouc. On utilise en particulier des organosilanes ou des polyorganosiloxanes au moins bifonctionnels. Par « bifonctionnel », on entend un composé possédant un premier groupe fonctionnel capable d’interagir avec la silice hydrophile et un second groupe fonctionnel capable d’interagir avec l’élastomère diénique. Par exemple, un tel composé bifonctionnel peut comprendre un premier groupe fonctionnel comprenant un atome de silicium, le dit premier groupe fonctionnel étant apte à interagir avec les groupes hydroxyles de la silice hydrophile et un second groupe fonctionnel comprenant un atome de soufre, le dit second groupe fonctionnel étant apte à interagir avec l’élastomère diénique.
Préférentiellement, les organosilanes sont choisis dans le groupe constitué par les organosilanes polysulfurés (symétriques ou asymétriques) tels que le tétrasulfure de bis(3-triéthoxysilylpropyl), en abrégé TESPT commercialisé sous la dénomination « Si69 » par la société Evonik ou le disulfure de bis-(triéthoxysilylpropyle), en abrégé TESPD commercialisé sous la dénomination « Si75 » par la société Evonik, et les polyorganosiloxanes. Plus préférentiellement, l’organosilane est un organosilane polysulfuré, également désigné ci-après sous le terme de silane polysulfuré.
Les organosilanes polysulfurés, dits "symétriques" ou "asymétriques" selon leur structure particulière et également désignés ci-après sous le nom de silanes polysulfurés, sont par exemple décrits dans les demandes WO03/002648 (ou US 2005/016651) et WO03/002649 (ou US 2005/016650). Conviennent en particulier, sans que la définition ci-après soit limitative, des silanes polysulfurés répondant à la formule générale (2) Z – A 1 - S x – A 1 - Z (2) dans laquelle : - x est un entier de 2 à 8, de préférence de 2 à 5 ; - les symboles A 1 , identiques ou différents, représentent un radical hydrocarboné divalent (de préférence un groupement alkylène en C 1 -C 18 ou un groupement arylène en C 6 -C 12 , plus particulièrement un alkylène en C 1 -C 10 , notamment en C 1 -C 4 , en particulier le propylène) ; - les symboles Z, identiques ou différents, répondent à l'une des trois formules ci-après: dans lesquelles : - les radicaux R 1 , substitués ou non substitués, identiques ou différents entre eux, représentent un groupe alkyle en C 1 -C 18 , cycloalkyle en C 5 -C 18 ou aryle en C 6 -C 18 (de préférence des groupes alkyles en C 1 -C 6 , cyclohexyle ou phényle, notamment des groupes alkyles en C 1 -C 4 , plus particulièrement le méthyle et/ou l'éthyle), - les radicaux R 2 , substitués ou non substitués, identiques ou différents entre eux, représentent un groupe alcoxyle en C 1 -C 18 ou cycloalcoxyle en C 5 -C 18 (de préférence un groupe choisi parmi alcoxyles en C 1 -C 8 et cycloalcoxyles en C 5 -C 8 , plus préférentiellement encore un groupe choisi parmi alcoxyles en C 1 -C 4 , en particulier méthoxyle et éthoxyle).
Dans le cas d'un mélange d'alcoxysilanes polysulfurés répondant à la formule (2) ci-dessus, notamment des mélanges usuels disponibles commercialement, la valeur moyenne des "x" est un nombre fractionnaire de préférence compris entre 2 et 5, plus préférentiellement proche de 4.
A titre d'exemples de silanes polysulfurés, on citera plus particulièrement les polysulfures (notamment disulfures, trisulfures ou tétrasulfures) de bis-(alcoxyl(C 1 -C 4 )-alkyl(C 1 -C 4 )silyl-alkyl(C 1 -C 4 )), comme par exemple les polysulfures de bis(3-triméthoxysilylpropyl) ou de bis(3-triéthoxysilylpropyl). Parmi ces composés, on utilise en particulier le tétrasulfure de bis(3-triéthoxysilylpropyl), en abrégé TESPT, de formule [(C 2 H 5 O) 3 Si(CH 2 ) 3 S 2 ] 2 . La dénomination en C n -C m qualifiant un groupe fait référence au nombre d’atomes de carbone constitutifs du groupe qui contient n à m atomes de carbone, n et m étant des nombres entiers avec m supérieur à n.
Parmi les silanes polysulfurés qui conviennent, on peut aussi citer les polysulfures d’hydroxysilane, par exemple décrits dans la demande de brevet WO 02/31041 (ou US 2004/051210).
Les POSS (polyorganosiloxanes) bifonctionnels sont par exemple décrits dans la demande de brevet WO 02/30939 (ou US 6,774,255).
Dans la composition de caoutchouc conforme à l’invention, le taux de l’agent de couplage silane est ajusté par l’homme du métier selon la structure chimique de l’agent de couplage, selon la surface spécifique de la silice hydrophile utilisée dans la composition de caoutchouc et selon le taux de silice hydrophile dans la composition de caoutchouc. Il est préférentiellement compris dans un domaine allant de 1 à 15 pce, plus préférentiellement de 1.5 à 10 pce, encore plus préférentiellement de 2 à 5 pce.
De préférence, l’agent de couplage silane est un silane polysulfuré répondant à la formule générale (2).
Selon une deuxième conception, le système de freinage peut par exemple être conçu pour être actif et bloquer le déplacement en translation du chariot 34 sauf lorsque la cloison 26 associée atteint la position angulaire comprise par exemple entre 30° et 60° par rapport à sa position de rangement horizontal, et également sauf au-delà d’un certain angle par rapport à sa position d’utilisation verticale qui peut par exemple être comprise entre 100° et 110° par rapport à sa position de rangement horizontal.
Avec une telle conception, à partir de la position verticale d’utilisation de la cloison 26, si un effort longitudinal est exercé sur la face arrière de la cloison, la cloison 26 pivote vers l’avant jusqu’à atteindre cet angle prédéterminé à partir duquel le chariot peut à nouveau coulisser. Dans ce cas, la cloison 26 pivote vers l’avant, puis coulisse vers l’avant dans cette position pivotée vers l’avant. Dans ce cas, la longueur des trous oblongs 54 est choisie de sorte à ce que les axes d’articulation ne viennent pas en butée contre les fonds inférieurs des trous avant que la cloison 26 ait atteint cet angle prédéterminé.
Véhicule routier de transport de marchandises comprenant une carrosserie frigorifique équipée d’une cloison de compartimentage instrumentée La présente invention concerne le domaine des véhicules routiers de transport de marchandises tels que des camions, des semi-remorques, des remorques ou des porteurs comprenant une carrosserie frigorifique.
Pour réaliser ce compartimentage, il est généralement utilisé au moins une cloison articulée à rotation sous le pavillon de la carrosserie et mobile entre une position de stockage le long dudit pavillon et une position rabattue d’utilisation, appelée aussi position fermée, dans laquelle elle s’étend verticalement jusqu’au plancher. La cloison de compartimentage est également montée coulissante à l’intérieur de l’espace de chargement de la carrosserie de sorte à pouvoir être positionnée à la position longitudinale souhaitée. Pour assurer le montage coulissant et rotatif de la cloison, il est prévu un mécanisme de guidage et d’articulation reliant cette cloison au pavillon de la carrosserie.
En pratique, la position de stockage de la cloison de compartimentage sous le pavillon de la carrosserie devrait être utilisée uniquement pour les opérations de chargement et déchargement de la carrosserie.
La cloison de compartimentage devrait ainsi toujours être en position fermée d’utilisation lors du transport de marchandises, et surtout lorsqu’un seul type de famille de marchandises est transportée afin de réduire le volume du compartiment à refroidir, ce qui permet de limiter la consommation énergétique de la machine frigorifique de la carrosserie.
Pour les mêmes raisons, la cloison de compartimentage devrait également toujours être en position fermée d’utilisation même lorsque la carrosserie est vide. En outre, dans la position de stockage le long du pavillon de la carrosserie, la cloison est sujette à des chocs avec le pavillon lors du roulage du véhicule, ce qui engendre notamment de l’usure et des bruits.
Actuellement, l’état ouvert ou fermé de la cloison de compartimentage de la carrosserie est laissé à l’appréciation de l’utilisateur du véhicule.
Lors du roulage, il n’est pas possible de savoir si la cloison de compartimentage a bien été abaissée au préalable dans sa position fermée d’utilisation par l’utilisateur du véhicule.
Par ailleurs, lors du roulage, la cloison de compartimentage peut être amenée à se relever, par exemple lors d’un freinage ou encore lorsque les marchandises transportées n’ont pas été correctement arrimées. Là encore, il n’est pas possible de savoir si la cloison de compartimentage est à l’état fermé ou ouvert.
Dès lors, on comprend qu’il existe un besoin de savoir comment est exploité un véhicule routier équipé d’une ou de plusieurs cloisons de compartimentage.
L’invention a pour objet un véhicule routier de transport de marchandises comprenant une carrosserie frigorifique qui est pourvue de deux flancs verticaux, d’un pavillon, d’un plancher et d’une face avant assemblés entre eux et délimitant un espace de chargement intérieur. La carrosserie est également pourvue d’un dispositif de fermeture d’un accès à l’espace de chargement intérieur. Les flancs, le pavillon, le plancher, la face avant et le dispositif de fermeture forment les parois de ladite carrosserie.
Mode 35 : Composition de caoutchouc selon l’un quelconque des modes 1 à 34 dans laquelle chaque R 4 dans les formules (2) et (3) est propylène.
Mode 36 : Composition de caoutchouc selon l’un quelconque des modes 1 à 35 dans laquelle chaque Z b dans les formules (2) et (3) est choisi indépendamment dans le groupe constitué par les motifs de formule (–O–) 0,5 , [–OCH 2 CH 2 CH 2 O–] 0,5 , [–OCH 2 CH 2 CH 2 CH 2 O–] 0,5 et [–OCH 2 CH(CH 3 )CH 2 O–] 0,5 .
Mode 37 : Composition de caoutchouc selon l’un quelconque des modes 1 à 36 dans laquelle chaque Z b dans les formules (2) et (3) est de formule (–O–) 0,5 ou [–OCH 2 CH(CH 3 )CH 2 O–] 0,5 .
Mode 38 : Composition de caoutchouc selon l’un quelconque des modes 1 à 37 dans laquelle chaque Z c dans les formules (2) et (3) est choisi indépendamment dans le groupe constitué par les motifs de formule [–OCH 2 CH 2 CH 2 O–] 0,5 , [–OCH 2 CH 2 CH 2 CH 2 O–] 0,5 et [–OCH 2 CH(CH 3 )CH 2 O–] 0,5 .
Mode 39 : Composition de caoutchouc selon l’un quelconque des modes 1 à 38 dans laquelle chaque Z c dans les formules (2) et (3) est de formule [–OCH 2 CH(CH 3 )CH 2 O–] 0,5 .