INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
A cet effet, l’invention a pour objet un engin automoteur, notamment un engin automoteur de manutention de charge, ledit engin comprenant un essieu moto-directeur avant avec deux roues avant et un essieu moto-directeur arrière avec deux roues arrière, chaque essieu étant équipé d’un mécanisme de direction, chaque mécanisme de direction comprenant un vérin hydraulique double effet raccordable à une source de fluide sous pression, ledit vérin comprenant un corps allongé depuis une extrémité en direction de l’autre extrémité dudit corps et deux pistons, associés chacun à une tige de sortie de commande directionnelle d’une roue de l’essieu, lesdits pistons divisant le corps en une chambre dite centrale s’étendant entre les pistons et deux chambres d’extrémité disposées chacune côté tige, ledit engin comprenant deux configurations et un sélecteur de l’une ou l’autre configurations, la première configuration dite normale correspondant à une configuration dans laquelle les roues d’un même essieu s’étendent dans des plans sensiblement parallèles, la deuxième configuration dite en « O » correspondant à une configuration dans laquelle les roues de l'engin sont disposées sur un cercle de centre passant par un axe dit vertical, pour une rotation de l’engin sur lui-même autour dudit axe, la chambre centrale de chaque vérin étant à l’état non alimenté en fluide dans la première configuration de sorte que dans cette première configuration, le vérin de chaque mécanisme de direction forme l’équivalent d’un vérin à un piston et deux tiges, la chambre centrale étant dans la deuxième configuration, apte à être alimentée en fluide, caractérisé en ce que l’engin comprend pour un raccordement en fluide des vérins des mécanismes de direction à la ou les sources de fluide sous pression, un premier et un deuxième circuits de fluide, le premier circuit de fluide étant un circuit actif dans la première configuration, le deuxième circuit de fluide étant un circuit actif dans la deuxième configuration, le deuxième circuit de fluide étant, pour le vérin de chaque mécanisme de direction, configuré de sorte que lorsque la chambre centrale dudit vérin forme une chambre d’admission, les chambres d’extrémité dudit vérin forment des chambres d’échappement, et inversement, ce deuxième circuit de fluide étant équipé d’un diviseur de débit pour permettre une alimentation à un même débit de fluide de chaque chambre d’extrémité. Le fait que le deuxième circuit soit équipé d’un diviseur de débit permet d’assurer un retour des pistons dans la zone médiane du corps du vérin, la zone médiane dudit corps étant prise par référence aux deux extrémités dudit corps.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le diviseur de débit du deuxième circuit de fluide, qui est de préférence un diviseur de débit à engrenages, est interposé entre la source de pression du deuxième circuit de fluide et les chambres d’extrémité des vérins.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le deuxième circuit comprend une première portion de circuit entre la source de fluide sous pression du deuxième circuit et la chambre centrale de chaque vérin et une deuxième portion de circuit s’étendant entre la source de fluide sous pression du deuxième circuit et chaque chambre d’extrémité de chaque vérin, la première portion de circuit se développe depuis la source de fluide sous pression du deuxième circuit vers un nœud de raccordement au niveau duquel ladite première portion de circuit se divise en deux tronçons reliant l’un le nœud de raccordement à la chambre centrale de l’un des vérins l’autre le nœud de raccordement à la chambre centrale de l’autre vérin, et la deuxième portion de circuit se divise au niveau du diviseur de débit en quatre tronçons reliant chacun le diviseur de débit à une chambre d’extrémité d’un vérin distincte d’un tronçon à un autre.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le deuxième circuit de fluide est équipé d’un distributeur à au moins trois positions interposé entre la source de fluide sous pression du deuxième circuit de fluide et les vérins, la première position du distributeur dans laquelle aucune chambre des vérins n’est alimentée par ledit deuxième circuit de fluide correspond à l’état positionné du sélecteur sur la première configuration, la deuxième position du distributeur dans laquelle la chambre centrale de chaque vérin est une chambre d’alimentation en fluide et les chambres d’extrémité sont des chambres d’échappement correspond au moins à l’état positionné du sélecteur sur la deuxième configuration, et la troisième position du distributeur dans laquelle la chambre centrale est une chambre d’échappement et les chambres d’extrémité sont des chambres d’alimentation en fluide correspond à l’état entraîné en déplacement du sélecteur pour le passage de la deuxième à la première configuration.
Selon un mode de réalisation de l’invention, les premier et deuxième circuits de fluide comprennent chacun au moins une portion de circuit individuelle et une portion de circuit commune avec l’autre circuit, la ou au moins l’une des portions communes aux premier et deuxième circuits est disposée entre l’une des chambres d’extrémité d’un vérin et un nœud de liaison muni d’un organe de commutation, ledit organe de commutation est monté mobile entre une première position dans laquelle la portion commune est en communication fluidique avec une portion individuelle du premier circuit et une deuxième position dans laquelle la portion commune est en communication fluidique avec une portion individuelle du deuxième circuit et la première position de l’organe de commutation correspond à l’état positionné du sélecteur sur la première configuration, et la deuxième position de l’organe de commutation à l’état positionné du sélecteur sur la deuxième configuration.
Selon un mode de réalisation de l’invention, l’engin comprend une unité de commande du ou de chaque organe de commutation, ladite unité de commande étant configurée pour acquérir des données de position du sélecteur et pour commander les organes de commutation en fonction desdites données. Il en résulte une simplicité de construction.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le corps de chaque vérin comprend, pour une alimentation en fluide de la chambre centrale dudit vérin, une ouverture ménagée dans la zone médiane dudit corps prise par référence aux deux extrémités dudit corps.
Selon un mode de réalisation de l’invention, au moins une partie de l’ouverture ménagée dans la zone médiane du corps de chaque vérin prise par référence aux deux extrémités dudit corps s’étend à équidistance des extrémités dudit corps. Cette conception permet une augmentation de la résistance mécanique du vérin.
Selon un mode de réalisation de l’invention, dans la première configuration, les pistons d’un même vérin sont solidaires en déplacement par simple contact d’appui l’un contre l’autre. Il en résulte une construction simplifiée.
Selon un mode de réalisation de l’invention, l'engin comprend un premier dispositif de détection d’au moins un paramètre représentatif de la position dite droite des roues avant et un deuxième dispositif de détection d’au moins un paramètre représentatif de la position dite droite des roues arrière, la position droite des roues avant ou respectivement arrière correspond à une position dans laquelle les roues avant ou respectivement arrière sont parallèles entre elles et à l’axe longitudinal de l’engin pris suivant la direction avant/arrière de l’engin, et l’engin comprend une unité de commande configurée pour autoriser l’actionnement du sélecteur et son passage de la position correspondant à la première configuration à la position correspondant à la deuxième configuration uniquement en position droite des roues avant et arrière.
La présence des premier et deuxième dispositifs de détection permet de garantir un passage de la première à la deuxième configuration en position droite des roues pour éviter un positionnement imparfait en « O » des roues en deuxième configuration.
représente une vue de côté d’un engin conforme à l’invention ;
représente une vue schématique partielle de l’intérieur du poste de pilotage de l’engin ;
représente une vue schématique de dessus des circuits hydrauliques en lien avec les essieux moto-directeurs dans la première configuration de l’engin ;
représente une vue schématique de dessus des circuits hydrauliques en lien avec les essieux moto-directeurs dans la deuxième configuration de l’engin ;
B.1 Solvants de référence
L’eau distillée est utilisée comme solvant de référence dans les essais de solubilité (solubilisation) et d’extraction.
En outre, un SUPRADES de référence, comprenant un mélange de molécules pures acide lévulinique/(2-Hydroxypropyl)-β-cyclodextrine 70/30 m/m (Lev-HPBCD) désigné ci-après « SUPRADES Lev-HPBCD » est utilisé dans les exemples 1 et 2. Ce SUPRADES de référence, reproduit par les inventeurs à des fins de test et de comparaison, est issu des travaux décrits dans la publication [9] .
B.2 Préparation des solvants comprenant des mélanges d’ingrédients d’origine naturelle
Dans un premier temps, des mélanges d’ingrédients d’origine naturelle ont été explorés en tant que solvant pour la solubilisation et par la suite pour l’extraction de composés d’intérêt à polarité intermédiaire.
Ces produits naturels sont des jus de fruits concentrés, tels que le jus de citron concentré ou le jus de pomme concentré, et des glucides naturels polymérisés acycliques (GNPa) comme la maltodextrine ou la poudre de jus de feuille d’aloe (riche en acémannane), sans dérivés hydroxyanthracéniques (HAD).
Dans un souci de simplification, aux fins des présents exemples, l’acronyme « GNPa » désigne indistinctement les GNPa per se et les sources de GNPa.
Les valeurs de densité, humidité, pH et compositions de ces jus et GNPa sont présentées dans le [Table 1] infra.
Produit naturel Densité pH Humidité Degré Brix à 20°C Glucose Acide malique Acide citrique Sans unité Sans unité % ° % Poids sec (DW) g/L g/L Jus de citron concentré 1,23+0,00 2,60+0,00 55,00+0,00 45,00+0,00 - 23,32+2,94 381,93+15,01 Jus de pomme concentré 1,36+0,00 4,5+0,00 29,30+0,14 70,70+0,14 - 27,71+3,45 0,38+0,14 Maltodextrine - 4,75+075 - 8,00+0,00 - - Poudre de jus de feuilles d’aloe (sans HAD) - 4,50+0,30 - 6,00+0,00 12,00+0,00 - % (DW) Produit naturel Densité pH Humidité Degré Brix à 20°C Glucose Acide malique Acide citrique Sans unité Sans unité % ° % Poids sec (DW) g/L g/L Jus de citron concentré 1,23+0,00 2,60+0,00 55,00+0,00 45,00+0,00 - 23,32+2,94 381,93+15,01 Jus de pomme concentré 1,36+0,00 4,5+0,00 29,30+0,14 70,70+0,14 - 27,71+3,45 0,38+0,14 Maltodextrine - 4,75+075 - 8,00+0,00 - - Poudre de jus de feuilles d’aloe (sans HAD) - 4,50+0,30 - 6,00+0,00 12,00+0,00 - % (DW)
Des mélanges de jus de fruits concentrés et de GNPa ont été ainsi préparés en se basant sur leurs teneurs initiales en acides organiques, en glucides monomériques et en glucides polymérisés selon un mode de réalisation de l’invention.
Plus précisément, les GNPa ont été solubilisés à hauteur de 15% massique soit 150 g/L dans les jus de fruits concentrés. Dans un souci de concision, le mélange ainsi obtenu est désigné ci-après « SUPRANADES ». En outre, si le jus de fruits concentré utilisé pour former ce mélange est le jus de citron concentré - désigné si après « CCJ » - et si le GNPa utilisé pour former ce mélange est la maltodextrine - désignée si après « Malto » - alors le mélange ainsi obtenu est désigné ci-après « SUPRANADES CCJ Malto ». De même, si le jus de fruits concentré utilisé pour former ce mélange est CCJ et si le GNPa utilisé pour former ce mélange est la poudre de jus de feuilles d’aloe – désignée si après « Aloe » - alors le mélange ainsi obtenu est désigné ci-après « SUPRANADES CCJ Aloe ».
Par ailleurs, aux fins de l’exemple 5 sont testées des versions diluées de ces SUPRANADES CCJ en utilisant par exemple du jus de citron concentré dilué dans de l’eau ajoutée (à savoir de l’eau distillée, également dénommée « eau exogène ») selon un facteur 5,625 pour abaisser le degré Brix de 45 à 8°, jus de citron concentré dilué dénommé ci-après « CNJ ». La solution obtenue correspond aux caractéristiques d’un jus de fruits « naturel » non concentré, raison pour laquelle ce solvant eutectique profond selon un mode de réalisation de l’invention est désigné ci-après « SUPRANADES CNJ ».
De façon analogue aux désignations supra, si le GNPa Malto a été mélangé à ce solvant dilué, alors le mélange obtenu a été dénommé « SUPRANADES CNJ Malto ». Si le GNPa Aloe a été mélangé à ce solvant dilué, alors le mélange obtenu a été dénommé « SUPRANADES CNJ Aloe ».
Les jus de fruits concentrés sont riches en acides organiques tels que l’acide malique (en particulier dans le cas du jus de pomme) et l’acide citrique (en particulier dans le cas du jus d’orange et/ou du jus de citron), avec la présence d’au moins deux acides organiques comme l’acide malique et l’acide citrique (comme l’illustre le tableau 1 supra), et peuvent contenir d’autres acides organiques comme l’acide tartrique. Ces jus de fruits concentrés sont également très riches en glucides monomériques (monoholosides) et notamment en glucose et fructose, mais peuvent contenir d’autres glucides monomériques comme le mannose et contiennent des quantités non négligeables d’eau. Quant aux GNPa, ils sont très riches en oligosaccharides non cycliques - dans le cas de la maltodextrine (Dextrose équivalent de 19) - et/ou polysaccharides non cycliques, dans le cas de la poudre de jus de feuille d’aloe, poudre riche en acémannane, polysaccharide hétérogène non cyclique dérivé du mannose. Ainsi, en mélangeant les jus de fruits concentrés aux GNPa pour former les SUPRANADES, les systèmes quaternaires suivants sont obtenus (glucides polymérisés non cycliques : acide organique : glucides monomériques : eau). Il apparait ainsi que de tels systèmes sont composés de divers composés DLH et ALH.
C’est pourquoi, afin de tenter d’évaluer l’importance relative des composés DLH et ALH constituant ces mélanges, des versions reconstituées de ces SUPRANADES CCJ ont été testées et les résultats correspondants sont illustrés au travers de l’exemple 2. Ainsi, selon un mode de réalisation de l’invention, le CCJ a été reconstitué en solubilisant les acides organiques majeurs correspondants (acide citrique et acide malique) dans de l’eau distillée aux mêmes concentrations que celles de CCJ. Ce solvant modèle du citron a donc été désigné ci-après « C ». Plus précisément, C été formulé dans l’eau distillée comme suit : [Acide citrique] = 381,8 g/L [Acide malique] = 23,3 g/L. En solubilisant le GNPa « Malto » dans le solvant C à hauteur de 15% massique, le « SUPRANADES reconstitué C Malto » a été obtenu et étudié.
En dernier lieu, selon un mode de réalisation de l’invention, aux fins des exemples, ont été définis les SUPRANADES théoriques désignés ci-après « SUPRANADES théorique CCJ Malto » et « SUPRANADES théorique CCJ Aloe » selon la nature du GNPa considéré. Les valeurs attribuées aux résultats de mesure de ces SUPRANADES théoriques correspondent à des résultats purement théoriques et non mesurés en pratique, il s’agit d’une moyenne entre des résultats obtenus soit avec les témoins CCJ et Malto, soit avec les témoins CCJ et Aloe.
La demande US20020005232 divulgue une bande d'alliage d'aluminium Al-Mg-Si-Cu excellente en résistance et en formabilité et présentant une résistance à la corrosion filiforme améliorée, qui est utilisée de manière appropriée pour les panneaux de carrosserie automobile. La bande d'alliage d'aluminium contient 0,25 à 0,6 % de Mg (% en masse, ci-après le même), 0,9 à 1,1 % de Si, 0,6 à 1,0 % de Cu, et au moins un élément parmi 0,20 % ou moins de Mn et 0,10 % ou moins de Cr, le reste étant constitué de Al et d'impuretés, dans laquelle le nombre de phases Q (phases Cu-Mg-Si-Al) d'une taille de 2 µm ou plus de diamètre présentes dans une matrice est de 150 par mm2 ou plus. La bande d'alliage d'aluminium est fabriquée en homogénéisant un lingot d'un alliage d'aluminium ayant la composition ci-dessus à 530°C ou plus, en refroidissant le lingot à 450°C ou moins à une vitesse de refroidissement de 30°C/heure ou moins, en laminant à chaud le lingot, en laminant à froid le produit laminé à chaud, et en soumettant le produit laminé à froid à un traitement thermique de mise en solution.
La demande US20020012605 divulgue une bande en alliage d'aluminium pour une automobile avec une composition chimique contenant 0,8 à 1,5% en masse de Si, 0,4 à 0,7% en masse de Mg et 0,5 à 0,8% en masse de Cu. La taille des grains cristallins est de 10 à 40 µm. La teneur en Cu obtenue en analysant la surface la plus externe de l'alliage d'aluminium avec un film d'oxyde selon la spectroscopie photoélectronique à rayons X (XPS) est de 1/10 à ½ de la teneur en Cu du cœur de la plaque d'alliage d'aluminium.
Les doublures, ou panneaux intérieurs, de porte sont souvent réalisées avec des bandes en alliage AA5182 à l’état O car ce matériau a d’excellente propriétés en emboutissage et ces pièces ont peu d’exigence en état de surface. La peau des portes, si elle est en aluminium, est toujours faite en alliages de la série AA6xxx grâce à leur excellente propriété d’aspect de surface. Compte tenu de la différence de composition de ces alliages d’aluminium, le recyclage des portes des véhicules hors d’usage est malaisé. Il y a donc un besoin pour réaliser des doublures de porte en alliage en alliage AA6xxx ayant une aptitude à l’emboutissage comparable à celle de l’AA5182 à l’état O. Les alliages de la série 6xxx ont en général une limite d’élasticité plus élevée que celui du 5182 O. Remplacer le 5182 O par un alliage de la série 6xxxx peut permettre de diminuer la masse du véhicule et donc la consommation du véhicule.
Problème posé Le problème à résoudre est de développer une bande en alliage de la série 6xxx avec une formabilité à l’emboutissage améliorée par rapport aux alliages traditionnels utilisés pour les peaux des portes tels que les alliages AA6016, AA6005, AA6022. La hauteur limite du dôme (Limiting Dome Height : LDH) caractérise l’aptitude à la déformation pendant un emboutissage. Le LDH de l’alliage 6005 à l’état T4 est typiquement de 25mm.
L’invention vise à obtenir un excellent compromis entre l’ensemble des propriétés recherchées :
La formabilité de la bande qui est appréciée à l’état T4 après maturation, la maturation correspondant à la durée de transport et de stockage entre la trempe de la bande et son emboutissage sous forme de pièce. La formabilité est caractérisée avec le test de LDH et la limite d’élasticité. L’objectif est d’obtenir un LDH pour une bande de 1,2mm comparable à celui d’une bande de 1,2mm en 5182 état O, soit 28,0mm. Il est également nécessaire de contrôler la limite d’élasticité pour assurer l’obtention de la forme pendant l’emboutissage avec un effort raisonnable. Les propriétés nécessaires à l’utilisation de la pièce sur un véhicule automobile qui sont appréciées sur la pièce finie, donc après emboutissage de la bande, peinture et cuisson des peintures. La cuisson des peintures est également connue de l’homme du métier comme « bake hardening » car il permet en même temps le durcissement, par revenu, de la bande emboutie pour obtenir les propriétés nécessaires à l’utilisation de la pièce sur un véhicule automobile. L’aptitude à l’utilisation sur un véhicule automobile est caractérisée ici par la limite d’élasticité de la bande après une déformation de 2% et un traitement thermique de 185°C pendant 20 minutes, représentatif du traitement thermique de cuisson des peintures. Industriellement, la cuisson des peintures peut durer de 10 à 30 minutes à une température entre 170 et 195°C. La corrosion qui est appréciée sur la tôle après la maturation. La corrosion est caractérisée par un test de corrosion inter granulaire de la bande un traitement thermique de 185°C pendant 20 minutes.
Objet de l’invention Un objet de l’invention est une bande en alliage d’aluminium de composition, en % en poids, :
Si : 1,00 – 1,50, Fe : Mn Mg : 0,20 - 0,44, Cu : 0,80-1,50 , Ti: 0,03 - 0,15, Cr: Zn: autres éléments: chaque reste : Al.
Un autre objet de l’invention est une méthode de fabrication d’une bande laminée en alliage d’aluminium selon l’invention comprenant les étapes de :
Coulée d’une plaque, préférentiellement par coulée verticale semi continue, en alliage selon l’invention, Homogénéisation de la plaque à une température d’homogénéisation préférentiellement comprise de 500°C à 600 °C, Transfert de la plaque ainsi homogénéisée directement au laminoir à chaud, optionnellement après un refroidissement forcé, Laminage à chaud de la plaque avec une température de début de laminage à chaud au minimum 350°C et au maximum 550°C et une température de fin de laminage à chaud au minimum de 250°C et au maximum de 450°C, pour obtenir une bande à l’épaisseur finale de laminage à chaud entre 2,4mm et 10 mm, Optionnellement laminage à froid, Mise en solution et trempe Pré revenu, Maturation.
Un autre objet de l’invention est un procédé de fabrication d’une pièce de voiture automobile comprenant les étapes successives :
Fabrication de la bande selon l’invention, Mise en forme de la bande, Assemblage en une pièce de voiture automobile, préférentiellement une porte de véhicule automobile, avec au moins un autre composant, préférentiellement en alliage 6xxx, préférentiellement un alliage AA6016 ou AA6005 ou AA6022, cet autre composant étant préférentiellement fabriqué à partir d’une tôle, préférentiellement par emboutissage, Traitement thermique, préférablement par cuisson des peintures.
Un autre objet de l’invention est une pièce de véhicule automobile, en particulier une porte de véhicule automobile, obtenue par le procédé selon l’invention.
Description des figures : Cette figure montre une doublure de porte de véhicule automobile. Elle montre en particulier la profondeur de l’emboutissage réalisé.
: Cette figure représente l’outil pour mesure le LDH d’une bande.
: Cette figure montre les résultats d’un essai de corrosion inter granulaire.
De préférence, pour améliorer l’étanchéité du clapet à la fermeture, elle comporte autour de l’orifice d’admission d’air de refroidissement, au niveau d’une zone de contact entre le clapet et le carter intérieur, des chicanes ou un joint d’étanchéité qui est avantageusement du type à tresse, à brosse ou en un polymère.
De préférence, chaque bilame est en liaison avec un unique clapet correspondant à actionner, chaque bilame s’étendant en saillie à partir d’une couronne. Chaque bilame a avantageusement une épaisseur inférieure à 1 mm.
De préférence, le nombre déterminé de clapets est inférieur au nombre d’orifices d’admission d’air de refroidissement.
De préférence, les deux matériaux de chaque bilame sont déterminés pour permettre une pleine ouverture du clapet en phase de décollage et une pleine fermeture du clapet en phase de croisière.
La turbomachine comporte en outre avantageusement un moyen de chauffage électrique configuré pour chauffer par effet Joule au moins un bilame de sorte à contrôler la déformation du bilame et ainsi agir sur le temps d’ouverture du clapet.
Cette adjonction permet de transformer simplement le système passif en un système actif de régulation de débit gérant la section en amont des injecteurs de turbine et prenant en compte le vieillissement du moteur. Notamment, avec ce système actif, il est possible d’agir sur le temps d’ouverture des clapets (ouvrir un clapet plus une seconde etc. jusqu’à ouvrir tous les clapets disponibles si nécessaire) au fur et à mesure des dégradations moteurs et donc des augmentations de températures de veine. Cela peut ainsi permettre une gestion des débits de purge et de refroidissement tout au long de la vie du moteur de l’aéronef.
Avantageusement, le clapet et les orifices d’admission d’air de refroidissement sont circulaires.
De préférence, la turbine est une turbine haute pression mono-étage ou multi-étage ou une turbine basse pression mono-étage.
la est une vue partielle d’une turbomachine d’aviation montrant un rotor de turbine à haute pression disposé en aval d’une chambre de combustion,
la montre dans une position de fermeture un premier exemple d’un système de bilames conforme à l’invention,
la montre dans une position d’ouverture un premier exemple d’un système de bilames conforme à l’invention,