INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Au cours de cette étape, il s’agit de mesurer des grandeurs physiques en des points de mesure de la formation au moyen de capteurs, et on en déduit des valeurs de propriétés relatives à la formation en ces points de mesure.
Selon une mise en œuvre de l'invention, les mesures de grandeurs physiques comprennent au moins des mesures diagraphiques et des mesures sismiques. Avantageusement, les mesures de grandeurs physiques peuvent aussi comprendre des mesures réalisées sur des affleurements, des analyses pétrophysiques et/ou géochimiques de carottes prélevées in situ.
Par mesures diagraphiques, on entend des mesures réalisées dans au moins un puits foré dans la formation, au moyen d'un dispositif ou sonde diagraphique se déplaçant le long du puits pour mesurer une grandeur physique relative à la formation géologique proche du puits. Selon une mise en œuvre de l'invention, les grandeurs physiques mesurées peuvent comprendre la résistivité électrique, la radioactivité gamma naturelle, la polarisation spontanée. Les mesures diagraphiques permettent d'estimer par exemple le contenu en eau et en hydrocarbures à chaque pas de mesure dans le puits, la lithologie dominante (ou faciès lithologique) et notamment le contenu en sable et/ou en argile des roches traversées, mais également le pendage et l'épaisseur des couches. Toutefois, la mesure diagraphique est une mesure locale, le long du puits et d'extension latérale limitée.
Par mesures sismiques, on entend des mesures réalisées au moyen d'un dispositif d’acquisition de mesures sismiques, comprenant de manière classique au moins une source sismique (par exemple un canon à eau en sismique marine, ou un camion vibrateur en sismique terrestre) pour générer des ondes sismiques dans la formation souterraine et une pluralité de récepteurs d'ondes sismiques (tels que des accéléromètres, des hydrophones) placés de manière à enregistrer au moins des ondes sismiques s'étant réfléchies sur des contrastes d'impédance (tels que des surfaces d'érosion, des limites d'unités stratigraphiques). De manière classique le dispositif d'acquisition sismique est mobile de manière à couvrir une large zone (2D ou 3D) à la surface de la formation. Les mesures sismiques permettent notamment d’estimer la géométrie des différentes couches géologiques de la formation souterraine à grande échelle.
Selon une mise en œuvre de l'invention particulière selon laquelle la ressource à exploiter est de nature géothermique, les mesures de grandeurs physiques peuvent comprendre des mesures de température au moyen d’un thermomètre et/ou des mesures de flux de chaleur au moyen d’un capteur de flux placés dans des puits.
De manière non limitative, les capteurs peuvent en outre consister en des préleveurs et analyseurs de fluide, des préleveurs et analyseurs de carottes ou de tout échantillon prélevé.
Selon l’invention, à partir de ces mesures, on détermine des propriétés relatives à la formation souterraine étudiée. Il est bien clair que l’on détermine de préférence, à partir de ces mesures, des propriétés pertinentes pour l’estimation du potentiel d’exploitation de la ressource présente dans la formation. Selon une mise en œuvre de l’invention, les propriétés relatives à la formation souterraine étudiée comprennent au moins l’épaisseur et la géométrie des couches géologiques de la formation et leur nature lithologique (par exemple grès, argiles, calcaire etc). Avantageusement, on peut en outre déterminer la porosité des couches géologiques, leur perméabilité, ou encore la présence de failles ou de fractures. On peut aussi déterminer des informations sur les propriétés des fluides présents dans le bassin, telles que des valeurs de saturation en les différents fluides présents dans le bassin. Également, on peut estimer des gradients de température dans les puits, ou encore des flux de chaleur.
De manière plus particulière dans une mise en œuvre selon laquelle la ressource à exploiter est de nature géothermique, les propriétés relatives à la formation peuvent comprendre :
la localisation des sources chaudes et/ou les températures de l’eau associées, et/ou la localisation des volcans et/ou leurs types et objets associés, par exemple, une caldeira, une coulée pyroclastique, un stratovolcan, volcan subglaciaire, et/ou la localisation des fractures et/ou failles, et/ou la nature du substratum, qu’il soit sédimentaire, volcanique, métamorphique, ultramafique, intrusive, ou autre, et/ou le gradient de température et/ou de flux de chaleur dans les puits.
Avantageusement, selon une mise en œuvre selon laquelle la ressource à exploiter est de nature géothermique, les propriétés relatives à la formation peuvent comprendre au moins un gradient thermique et un flux de chaleur.
De manière plus particulière dans une mise en œuvre selon laquelle la ressource à exploiter est de nature pétrolière et/ou gazière, les propriétés relatives à la formation peuvent comprendre :
Tel que représenté en , l’attache 1 comporte une troisième accroche 11c destinée à maintenir un élément autre qu’une canalisation, comme par exemple un câble.
Tel que représenté en figures 6 et 7, et de manière à bloquer la rotation et la translation de la bague par rapport à l’embase, la bague comporte sur sa surface circonférentielle intérieure des parties 100 faisant saillie et aptes à coopérer avec la surface circonférentielle extérieure de l’embase 3.
Concernant maintenant le procédé pour arrimer un ensemble de canalisations, faisceaux et câbles électriques sur un réservoir 4 de carburant d’un véhicule automobile au moyen d’un dispositif de maintien conforme à l’invention, il faut procéder aux étapes suivantes :
Tout d’abord, on fixe l’embase 3 du dispositif de maintien sur le réservoir de carburant 4 selon les procédés classiques existants.
Ensuite, on enfile la bague 10 autour de ladite embase.
Puis on fixe l’agrafe lanière 5 sur ladite embase, bloquant ainsi ladite bague qui ne peut plus être extraite de l’embase.
Puis, on procède à l’arrimage de l’ensemble de faisceaux et de câbles électriques au moyen de ladite agrafe lanière.
Enfin, on procède à l’accroche de la ou des canalisations au moyen des accroches 11, 11a, 11b.
Ce dispositif de maintien présente l’avantage de minimiser voire annuler les impacts sur le volume du réservoir carburant, et sur le procédé de réalisation et de contrôle du réservoir chez le fournisseur.
La présence ou non de la canalisation ne génère pas de diversité sur le réservoir car aucun élément spécifique à la mise en place ou au maintien de la canalisation n’est nécessaire sur le réservoir.
Une modification du diamètre de la canalisation n’implique pas non plus une modification du réservoir.
D’un point de vue économique, l’invention permet de ne pas générer de diversité sur le réservoir carburant que la canalisation soit présente ou non.
La création de diversité sur ce type de composant dont la dimension est en effet importante est très impactant d’un point de vue procédé et logistique.
Selon un aspect de l'invention, les points d’accès physiques de l’ensemble sont sélectionnés par le contrôleur en fonction d’informations de proximité entre eux.
Grâce à cet aspect, on évite que les points d’accès physiques utilisant un même BSSID de point d’accès LVAP soient trop éloignés les uns des autres, ce qui diminuerait les avantages procurés par les procédés selon l’invention, car une station risquerait de ne pas recevoir tous les signaux de balise.
Par exemple, le nombre de cloisons séparant les différents points d’accès physique de l’ensemble peut être pris en compte pour pondérer les distances les séparant, afin de limiter à une dizaine de mètre la distance maximale.
Selon un aspect de l'invention, le nombre de points d’accès physiques de l’ensemble est limité par le contrôleur afin d’être inférieur ou égal à un seuil.
Grâce à cet aspect, on évite une multiplication du nombre de signaux de balise s’ils ne sont pas synchronisés entre les différents points d’accès physiques, ou on rend plus simple et plus efficace cette synchronisation dans le cas contraire. En effet si chaque point d’accès physique émet un signal de balise de façon non synchronisée, une station risque de recevoir un nombre excessif de messages de balise dans un même intervalle de temps si les point d’accès sont trop nombreux.
Il est ainsi possible de déterminer un nombre optimal de points d’accès physiques de l’ensemble pour que, en tout point de la zone de couverture radio générée par l’ensemble des points d’accès physiques, une station puisse recevoir un signal de balise environ toutes les 100 ms.
Les différents aspects du procédé de gestion optimisée de points d’accès Wi-Fi virtuels, mis en œuvre par un point d’accès Wi-Fi physique, ou par un contrôleur de points d’accès Wi-Fi, qui viennent d'être décrits, peuvent être mis en œuvre indépendamment les uns des autres ou en combinaison les uns avec les autres.
L'invention concerne également un dispositif compris dans un point d'accès Wi-Fi physique auquel est assigné un premier point d’accès Wi-Fi virtuel identifié par un premier identifiant BSSID, le dispositif comprenant un récepteur, un émetteur, un processeur et une mémoire couplée au processeur avec des instructions destinées à être exécutées par le processeur pour :
Recevoir un message comprenant le premier identifiant BSSID ; Emettre de façon répétée des messages de balise comprenant le premier identifiant BSSID ; S’associer à une station Wi-Fi sur la base du premier identifiant BSSID ; Arrêter l’émission répétée des messages de balise comprenant le premier identifiant BSSID.
Ce dispositif, apte à mettre en œuvre dans tous ses modes de réalisation le procédé de de gestion optimisée de points d’accès Wi-Fi virtuels qui vient d'être décrit, est destiné à être mis en œuvre dans un point d'accès Wi-Fi physique.
L'invention concerne également un dispositif compris dans un contrôleur d’un ensemble de points d'accès Wi-Fi physiques, le dispositif comprenant un récepteur, un émetteur, un processeur et une mémoire couplée au processeur avec des instructions destinées à être exécutées par le processeur pour :
Assigner un premier point d’accès Wi-Fi virtuel identifié par un premier identifiant BSSID, aux points d'accès Wi-Fi physiques de l’ensemble ; Emettre, vers les points d'accès physiques de l’ensemble, un message comprenant le premier identifiant BSSID ; Recevoir un message relatif à une association d’une station à un point d’accès physique de l’ensemble, comprenant le premier identifiant BSSID ; Assigner un second point d’accès Wi-Fi virtuel identifié par un second identifiant BSSID, aux points d'accès Wi-Fi physiques de l’ensemble ; Emettre, vers les points d'accès physiques de l’ensemble, un message comprenant le second identifiant BSSID, destiné à remplacer le premier identifiant BSSID.
Ce dispositif, apte à mettre en œuvre dans tous ses modes de réalisation le procédé de gestion optimisée de points d’accès Wi-Fi virtuels qui vient d'être décrit, est destiné à être mis en œuvre dans un équipement de contrôle d’un ensemble de points d’accès Wi-Fi, par exemple un contrôleur de type SDN (Software Defined Networks, réseaux définis logiciellement, en anglais).
L'invention concerne aussi des programmes d'ordinateur comprenant des instructions qui, lorsque ces instructions sont exécutées par un processeur, conduisent celui-ci à mettre en œuvre les étapes du procédé de gestion optimisée de points d’accès Wi-Fi virtuels, qui vient d'être décrit.
L’invention vise aussi des supports d'informations lisible par un point d'accès Wi- Fi physique et par un contrôleur d’un ensemble de points d'accès Wi- Fi, et comportant des instructions de programmes d'ordinateur tel que mentionnés ci-dessus.
Par ailleurs, le déflecteur d’huile 50 comprend un canal interne 54, s’étendant à l’intérieur du déflecteur d’huile 50, entre une première extrémité 54A et une deuxième extrémité 54B. La première extrémité 54A débouche dans la cavité d’accumulation 52, et la deuxième extrémité 54B débouche sur la face d’extrémité 57 de la protubérance 56.
On notera également que le déflecteur 50 peut comprendre, de manière connue en soi, au moins un canal d’alimentation 58 s’étendant à l’intérieur du déflecteur 50, entre une première extrémité 58A communiquant avec un injecteur d’huile 60, et une deuxième extrémité 58B débouchant sur une buse d’alimentation, pour alimenter en huile les dentures du pignon solaire 40 et des pignons satellites.
La illustre une configuration dans laquelle le déflecteur d’huile 50 est monté dans le réducteur mécanique 10, dans un plan de coupe perpendiculaire aux axes de rotation respectifs des différents pignons et correspondant au plan de symétrie de ces différents pignons passant par les gorges annulaires d’écoulement d’huile.
Le déflecteur d’huile 50 est disposé de telle sorte que la cavité d’accumulation 52, et en particulier la première extrémité 54A du canal interne 54 débouchant dans ladite cavité 52, sont disposées en vis-à-vis de la gorge d’écoulement d’huile 43 du pignon solaire 40, c’est-à-dire à une position sensiblement égale à ladite gorge 43 le long de l’axe de rotation X du pignon solaire 40.
De même, le déflecteur d’huile 50 est disposé de telle sorte que la deuxième extrémité 54B du canal interne 54 débouchant sur la face d’extrémité 57 de la protubérance 56, soit disposée en vis-à-vis du fond de la gorge d’écoulement d’huile 130 du premier pignon satellite 100 à l’intérieur de celle-ci, c’est-à-dire à une position sensiblement égale à ladite gorge 13 le long de l’axe de rotation secondaire X1 du premier pignon satellite 100.
On constate que la présence de la cavité d’accumulation 52, dans laquelle débouche la première extrémité 54A du canal interne 40, contribue à éloigner ladite première extrémité 54A du fond de la gorge d’écoulement d’huile 43 du pignon solaire 40. A l’inverse, la présence de la protubérance 56 contribue à rapprocher la deuxième extrémité 54B du fond de la gorge d’écoulement d’huile 130 du premier pignon satellite 100, la protubérance 56 étant disposée au moins en partie dans ladite gorge 130.
Lorsque le réducteur mécanique 10 est en fonctionnement, les différents pignons étant alors en rotation, la vitesse de rotation du premier pignon satellite 100 engendre une zone de dépression dans la gorge d’écoulement d’huile 130, à proximité de laquelle se trouve la deuxième extrémité 54B du canal interne 54. Une différence de pression existe ainsi entre la première extrémité 54A et la deuxième extrémité 54B du canal interne 40, créant ainsi un effet Venturi.
Or, lors de la rotation du pignon solaire 40, l’huile présente dans la gorge d’écoulement d’huile 43 et recirculant autour de celle-ci est susceptible d’être expulsée vers l’extérieur par la force centrifuge, en direction de la face d’extrémité 50A du déflecteur d’huile 50. La cavité d’accumulation 52 constitue une poche dans laquelle l’huile ainsi expulsée peut être réceptionnée, et dans laquelle elle peut s’accumuler. Compte tenu de la différence de pression mentionnée ci-dessus entre la première extrémité 54A et la deuxième extrémité 54B du canal interne 40, l’huile stagnant à vitesse nulle dans la cavité d’accumulation 52 peut être ingérée par la première extrémité 54A, et s’écouler le long du canal interne 40 jusqu’à la deuxième extrémité 54B. L’huile est alors transférée dans la gorge d’écoulement d’huile 130 du premier pignon satellite 100.
Par ailleurs, selon ce mode de réalisation, un sens amont-aval est défini suivant un sens de rotation du pignon solaire 40, correspondant à un sens horaire R, représenté par la flèche sur la . Ainsi, selon la vue de la , le deuxième rebord 52B de la cavité d’accumulation 52 est disposé en aval du premier rebord 52A de ladite cavité 52, et la première extrémité 54A de la cavité interne 54 débouche dans la cavité interne 52, à une position plus proche du deuxième rebord 52B que du premier rebord 52A. En d’autres termes, la première extrémité 54A du canal interne 54 est décalée vers l’aval, favorisant ainsi l’ingestion de l’huile, accumulée préférentiellement dans une région aval de la cavité d’accumulation 52 compte tenu de l’énergie cinétique conférée par la rotation du pignon solaire 40.
La représente une vue détaillée du premier pignon satellite 100 de la . La protubérance 56 du déflecteur d’huile 50 est disposée au moins en partie la gorge d’écoulement d’huile 130, de telle sorte que la face d’extrémité 57 de la protubérance 56, sur laquelle débouche la deuxième extrémité 54B du canal interne 54, se trouve à proximité du fond 131 de ladite gorge 130. La face d’extrémité 57 n’est pas nécessairement parallèle au fond 131 de la gorge 130. Toutefois, un jeu radial J R , correspondant à une distance minimale entre la face d’extrémité 57 et le fond 131 de la gorge 130, étant entendu que la face d’extrémité 57 n’est pas nécessairement parallèle au fond 131, est comprise entre 3 et 20 mm, de préférence entre 8 et 15 mm, afin d’optimiser l’effet Venturi.
On notera également qu’un jeu axial J A entre les extrémités axiales respectives, par rapport à l’axe de rotation secondaire X1, de la face d’extrémité 57, et les parois latérales de la gorge 130, est de préférence minimisé, de manière à améliorer encore l’effet Venturi. En d’autre termes, jeu axial J A , de part et d’autre de la protubérance 56 selon la direction axiale X1, est déterminée de telle sorte à être suffisamment faible pour maximiser l’effet Venturi, et suffisamment élevé pour limiter les risques de contact avec les parois de la gorge 130.
Les figures 8A à 8D représentent différents exemples non limitatifs de formes de la section de passage du canal interne 54, au niveau de la deuxième extrémité 54B débouchant sur la face d’extrémité 57 de la protubérance 56. Sur la figure 8A, la section de passage du canal interne 54 présente une forme rectangulaire. Sur la figure 8B, elle présente une forme circulaire. Sur la figure 8C le déflecteur comprend deux canaux internes 54 adjacents l’un avec l’autre et de section circulaire, la deuxième extrémité 54B de chacun d’eux débouchant sur la face d’extrémité 57. Sur la figure 8D, la section de passage du canal interne 54 présente une forme oblongue, épousant la forme du contour externe de la face d’extrémité 57, permettant de maximiser la surface de la section de passage.
La représente une vue en perspective d’un déflecteur d’huile 50’’ selon un troisième mode de réalisation. Les éléments de ce troisième mode de réalisation identiques au déflecteur 50 selon le premier mode de réalisation ne seront pas décrits à nouveau. Le déflecteur d’huile 50’’ selon ce troisième mode de réalisation diffère du déflecteur d’huile 50 selon le premier mode de réalisation, en ce qu’il comprend une languette de récupération 59 s’étendant depuis un rebord de la cavité d’accumulation 52.
La languette de récupération 59 est courbe et est disposée dans le prolongement du rebord de la cavité d’accumulation 52, pour faciliter le guidage de l’huile vers ladite cavité. En particulier, la languette de récupération 59 présente de préférence la même courbure que le rebord de la cavité d’accumulation 52, et est de préférence disposée à une position axiale, le long de la direction principale Y1, sensiblement identique à la première extrémité 54A. Ainsi, lorsque le déflecteur 50’’ est disposé dans le réducteur mécanique 10, la languette de récupération 59 est disposée au moins en partie dans la gorge d’écoulement d’huile 43, de manière à récupérer l’huile s’écoulant dans ladite gorge 43 et la guider vers la cavité d’accumulation 52, et en particulier vers la première extrémité 54A du canal interne 54.
Bien que la présente invention ait été décrite en se référant à des exemples de réalisation spécifiques, il est évident que des modifications et des changements peuvent être effectués sur ces exemples sans sortir de la portée générale de l'invention telle que définie par les revendications. En particulier, des caractéristiques individuelles des différents modes de réalisation illustrés/mentionnés peuvent être combinées dans des modes de réalisation additionnels. Par exemple, la languette 59 du déflecteur 50’’ selon le troisième mode de réalisation peut également être disposée sur le déflecteur 50’ selon le deuxième mode de réalisation. Par conséquent, la description et les dessins doivent être considérés dans un sens illustratif plutôt que restrictif.
REDUCTEUR MECANIQUE DE VITESSE POUR UNE TURBOMACHINE D’AERONEF Domaine technique de l'invention La présente invention concerne un réducteur mécanique de vitesse pour une turbomachine d’aéronef, ainsi qu’une turbomachine comportant ce réducteur.
Cette méthode d’analyse multi-critères consiste à décomposer le problème global en une hiérarchie de sous-problèmes, qui sont analysés deux à deux. De manière générale, dans cette méthode, on appelle ‘alternatives’ les solutions du problème décisionnel, ‘critères’ ou ‘facteurs’ les paramètres sur lesquels sont évaluées les alternatives, et sous-critères ou sous-facteurs les paramètres appartenant à un critère et sur lesquels sont évaluées les alternatives. Dans le cadre de la mise en œuvre de la méthode AHP pour le procédé selon l’invention, les propriétés relatives à la formation correspondent aux facteurs de la méthode AHP, les positions des cellules correspondent aux alternatives de la méthode AHP.
De manière générale, au moyen de la méthode AHP, on construit une matrice de jugement qui comprend un coefficient de pondération pour chaque couple de facteurs comparés, autrement dit, dans le cadre de la mise en œuvre de la méthode AHP pour le procédé selon l’invention, pour chaque couple de propriétés comparées.
Avantageusement, les coefficients de pondération déterminés par la méthode AHP sont normalisés.
Selon l’invention, on applique la méthode AHP pour chaque ensemble de cellules déterminé selon la contrainte géologique variable spatialement telle que décrite ci-dessus. Autrement dit, on compare les facteurs deux à deux afin d'attribuer à chacun des facteurs un coefficient de pondération, de préférence normalisé, quantifiant l’importance relative de chaque facteur.
Selon une mise en œuvre de l’invention selon laquelle la ressource à exploiter est de nature géothermique, et que l’on a déterminé trois ensembles de cellules correspondant à un substratum intrusif/métamorphique/ultramafique, un substratum sédimentaire et un substratum volcanique tel que décrit ci-dessus, on peut obtenir par la méthode AHP les coefficients de pondération décrits dans le tableau 7, quantifiant l’importance relative de chaque facteur (c’est-à-dire de chaque propriété dans le cas présent) pour les trois types de substratum. Ainsi, par exemple dans le cas d’un substratum sédimentaire, on attribue la plus forte importance aux propriétés ‘flux de chaleur’ et ‘gradient de température’, et une importance moindre aux propriétés ‘type de volcans’ et ‘température de la source chaude’, la propriété ‘densité de fractures’ ayant un coefficient de pondération intermédiaire par rapport aux quatre autres propriétés.
Substratum rocheux Flux de chaleur Gradient de température Température de la source chaude Type de Volcans Densité de fractures Intrusif, métamorphique & ultramafique 0,308 0,308 0,089 0,089 0,206 Sédimentaire 0,350 0,350 0,081 0,081 0,138 Volcanique 0,202 0,202 0,291 0,212 0,093
Ainsi, à l’issue de cette étape, on obtient un coefficient de pondération pour chacune des propriétés considérées et en chaque cellule, ce coefficient quantifiant la pertinence d’une propriété donnée par rapport aux autres en vue de l’exploitation de la ressource. De plus, les coefficients de pondération associés à chaque propriété ne sont pas uniformes sur toute la zone d’étude, comme il est supposé conventionnellement, mais dépendent directement de la géologie. En d'autres termes, la géologie n'est pas considérée comme un simple facteur, comme la densité de fracture ou la porosité, mais plutôt comme un « filtre » qui délimite des zones où la comparaison par paires des propriétés est similaire. A chacune de ces zones ‘géologiques’ est associé un ‘filtre’ spatial de délimitation géographique et un jeu de coefficient de pondération des différents facteurs.