INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La poudre est traitée thermiquement dans un tube scellé avec un revêtement en carbone qui est réalisé de la façon suivante : dans un tube en quartz, 2ml d’acétone sont introduits puis le tube est chauffé. La décomposition de l’acétone va générer du carbone qui se dépose sur les parois du tube. En boîte à gant, 1g du composé amorphe est pressé à 160 MPa puis placé dans un creuset en carbone. Le tout est placé dans le tube qui est ensuite mis sous vide avant d’être scellé. Le traitement thermique de l’échantillon est réalisé dans un four avec une vitesse de chauffe de 100°C/h jusqu’à 300°C, puis maintenu 4h à cette température et refroidi à température ambiante avec une rampe de 100°C/h. Après refroidissement, le tube est ouvert en boîte à gant sous argon.
La Figure 1A représente la composition des exemples dans le diagramme ternaire lithium-soufre- phosphore. Les exemples de l’invention sont situés sur un segment de droite qui passe entre la composition Li 3 PS 4 et le phosphore pur.
Les structures cristallographiques des exemples ont été analysées par diffraction des rayons X sur de la poudre d’échantillons en utilisant la raie K-alpha du cuivre. Les analyses ont été effectuées à l’abri de l’air pour éviter toute réaction parasite. (Voir Figure 1B). Les valeurs des intensités du spectre pour le calcul des rapports I[34°]/I max [29.5° ;31°] et I max [17° ;18.5°] /I max [18.5° ;19.5°] correspondent à la différence entre l’intensité du signal global du spectre et le signal correspondant au bruit de fond du spectre.
Les intensités ont été calculées par rapport à une ligne de base prenant en compte la pente de chaque spectre de diffraction considéré.
Les rapports I[34°]/I max [29.5° ;31°] et I max [17° ;18.5°] /I max [18.5° ;19.5°] sont rassemblés dans le tableau ci-dessous : I[34°]/Imax [29.5° ;31°] Imax [17° ;18.5°] /Imax [18.5° ;19.5°] Contre exemple 0.052631579 Exemple 1 0.9 0.6 Exemple 2 0.32 0.214285714 Exemple 3 0.6 0.526315789
Tableau 2 : rapport I[34°]/I max [29.5° ;31°] et I max [17° ;18.5°] /I max [18.5° ;19.5°]
Les mesures de conductivité ont été réalisées par spectroscopie d’impédance en imposant un courant alternatif I entre les 2 faces d’une pastille d’électrolyte de diamètre 7mm et d’épaisseur e placée entre 2 électrodes en inox. La densification de la pastille d’électrolyte est préparée soit par compression uniaxiale soit par compression isostatique. La valeur de la conductivité ionique σi est estimée à partir de la relation :
σ ionique = e/(R*S)
où R est la résistance mesurée sur le diagramme de Nyquist et sa valeur correspond à l’intersection du signal relatif aux électrodes bloquantes avec l’axe des réels.
Les mesures de conductivité sont réalisées à 25°C, 45 et 60°C permettant ainsi d’estimer l’énergie d’activation
E a = - 1/R * ln [ σ(T 1 )/(σ(T 2 ) ] / ( 1/T 1 - 1/T 2 ), avec R =8.314 et T est la température de mesure en Kelvin.
Réalisation des cellules électrochimiques:
La couche d’électrolyte jouant le rôle de séparateur est préparée en comprimant de la poudre dans une matrice sous une pression de 300 MPa. Puis un mélange d’électrode positive constitué de poudres d’électrolyte et du matériau de cathode LiNi 0.80 Co 0.15 Al 0.15 O2 est disposé sur la couche d’électrolyte solide puis comprimé sous une pression de 300 MPa. Le mélange d’électrode négative constitué de poudre d’électrolyte et de graphite est placé sur l’autre face de la couche d’électrolyte solide. L’ensemble de l’accumulateur est alors comprimé à 400MPa. La cellule étanche contenant l’accumulateur permet de maintenir la pression mécanique sous 100MPa.
Pour les cellules symétriques, les 2 électrodes positives et négatives sont remplacées par des films de lithium qui sont comprimés sur la couche d’électrolyte sous une pression de 100MPa.
Les analyses par DRX montrent les évolutions structurales provoquées par l’ajout de phosphore. Celles-ci sont caractérisées par des changements d’intensité des pics par rapport au composé Li 3 PS 4 comme montré sur la et dans le tableau 2.
Les mesures de conductivité des exemples 1 à 3 et du contre-exemple sont rassemblées sur la . Celles-ci montrent que lorsque la teneur en phosphore augmente dans les composés Li 3 P 1+x S 4 , la conductivité de l’électrolyte est améliorée et l’énergie d’activation est réduite.
Par la suite, l'instant t 0 est compris dans l'intervalle [t opt ; t 0max ] de sorte que la couche 18 est omise.
A titre d'illustration, il a été observé que, dans ces conditions, une durée d 0 égale à 10 secondes permet d'obtenir une couche superficielle d'alliage cuivre-zinc en phase gamma dont la concentration en zinc est de 67 % atomiques.
A l’issue de la durée d 0 , le revêtement déposé sur le fil d’ébauche en cuivre se compose de la couche 14 en alliage cuivre-zinc en phase bêta surmontée de la couche superficielle 16 en alliage cuivre-zinc en phase gamma.
A ce stade, il est souligné qu'un tel réchauffement rapide du fil électrozingué ne peut pas être obtenu, par exemple, en plaçant une bobine, de plusieurs milliers de spires, du fil électrozingué à l'intérieur d'un four statique conventionnel chauffé à la température T c . Un four statique est un four à l'intérieur duquel le fil électrozingué est immobile pendant toute la durée du chauffage. En effet, dans un tel cas, la vitesse de chauffage des spires du fil électrode qui sont mécaniquement isolées de l'air chauffé à la température T c par d'autres spires superposées sur celles-ci, est beaucoup plus lente que pour les spires directement en contact avec l'air chauffé. Ainsi, en plaçant une bobine dans l'air chauffé à la température T c pendant 10 secondes, seule une faible partie du fil électrozingué est chauffé rapidement tandis qu'une autre partie du fil électrozingué est chauffé beaucoup plus lentement. Dès lors, seule une partie du fil électrozingué comporte une couche en alliage cuivre-zinc en phase gamma présentant les caractéristiques de la couche 16 alors qu'une grande partie du fil électrozingué, qui a subi un chauffage plus lent, ne comporte pas une telle couche en alliage cuivre-zinc en phase gamma avec une concentration élevée en zinc. Autrement dit, avec un four statique conventionnel, il n'est pas possible de maîtriser précisément la durée d 0 pour chaque portion du fil électrozingué.
Pour chaque portion du fil électrozingué, dès que l'instant t 0 est atteint, c’est-à-dire ici dès la fin de la durée d 0 , une étape 90 de refroidissement rapide est exécutée. L'étape 90 de refroidissement a pour but de figer la composition de la couche 16 obtenue à l’instant t 0 et donc de l’amener dans un état métastable à la température ambiante. Pour cela, immédiatement après l'instant t 0 , lors de l’étape 90, chaque portion du fil est soumise à un refroidissement rapide pendant une durée d 1 qui fait brusquement chuter la température de la couche 16 de cette portion à 30°C en moins de dix secondes.
Ce refroidissement est qualifié de rapide car la durée d 1 est inférieure à 10 secondes. De préférence, la durée d 1 est inférieure à 1 seconde ou 0,5 seconde. Pour obtenir une durée d 1 aussi courte, la vitesse de refroidissement pendant l’étape 90 est élevée. Dans ce premier exemple, la durée d 1 est inférieure ou égale à 1 seconde. La vitesse moyenne de refroidissement pendant la durée d 1 est donc supérieure ou égale à (T c -30)°/s. Donc, dans ce premier exemple de fabrication, la vitesse moyenne de refroidissement est supérieure à 570°C/s.
Ici, l'étape 90 est successivement appliquée à chacune des portions de fil qui sortent de la zone de chauffage de sorte que chaque portion du fil subit ce refroidissement rapide. Cela permet donc de figer la concentration en zinc de la couche 16 sur l'ensemble de la longueur du fil électrode 2.
Pour cela, dès sa sortie de la zone de chauffage, la portion du fil est plongée dans un fluide à température ambiante. Par exemple, ici, un bain de liquide à 25°C est installé à la sortie de la zone de chauffage. Par exemple, le liquide est de l'eau. Dans ce cas, chaque portion du fil parcourt, entre la sortie de la zone de chauffage et l'entrée dans le bain, un premier tronçon de trajectoire au cours duquel cette portion est d'abord plongée dans l'air à température ambiante. Ensuite, cette portion du fil entre dans le bain à température ambiante et parcourt un second tronçon dans ce bain au cours duquel elle est directement en contact avec le liquide à température ambiante. A la fin du second tronçon, la portion de fil ressort du bain. Les longueurs des premiers et seconds tronçons sont adaptés pour que la température de chaque portion du fil retombe en-dessous de 30°C moins de 10 secondes après l'instant t 0 . Ici, chaque portion de fil parcourt le premier tronçon en moins d'une seconde. La vitesse moyenne de refroidissement dans l'eau à température ambiante d'une portion du fil est d'environ 20000°C/s. Dans ces conditions, dans ce premier exemple de fabrication, la durée d 1 est inférieure ou égale à 1 seconde.
A ce stade, il est souligné qu'un tel refroidissement rapide ne peut pas être obtenu, par exemple, en plongeant une bobine, de plusieurs milliers de spires, du fil électrode chauffé à la température T c dans un bain, même liquide, à température ambiante. En effet, dans un tel cas, pour des raisons similaires à celles exposées dans le cas d'un chauffage rapide, la vitesse de refroidissement des spires du fil électrode qui sont mécaniquement isolées du liquide par d'autres spires superposées sur celles-ci, est beaucoup plus lente que pour les spires directement en contact avec le liquide. Autrement dit, en plongeant une bobine de spires dans un bain liquide, il n'est pas possible de maîtriser précisément la durée d 1 de refroidissement de chaque portion du fil électrode.
A l’issue de l’étape 90, la couche 16 est dans un état métastable et sa concentration en zinc, à température ambiante, est supérieure au seuil S 16 tant que le fil est conservé à température ambiante.
Ensuite, lors d’une étape 94, le fil obtenu à l’issue de l’étape 90 est tréfilé pour obtenir le fil électrode 2. Cette étape 94 de tréfilage permet d’amener le diamètre du fil électrode au diamètre souhaité, c’est-à-dire ici à un diamètre de 250 µm. L’étape 94 fracture les couches 16 et 18. Ainsi, c’est lors de cette étape 94 que la plupart des fractures situées dans les couches 16 et 18 sont créées.
La est une image d'une portion de la section transversale du fil-électrode 2 obtenu à l'issue de l'étape 90 et avant l'étape 94 de tréfilage. Cette image a été obtenue à l'aide d'un microscope optique. La composition de la couche 16 a été mesurée avec une sonde d’analyse spectrométrique par dispersion d’énergie (EDS). La concentration de zinc dans la couche 16 est de 67% atomiques.
La est une image d'une portion du fil électrode 2 obtenu à l'issue de l'étape 94 de tréfilage. Cette image a aussi été obtenue à l'aide d'un microscope optique. La couche 16 est fracturée. Elle est donc divisée en une multitude de zones séparées les unes des autres par des fractures. Cette image montre que certaines des zones en alliages cuivre-zinc en phase gamma peuvent se retrouver séparées de la face extérieure 6 par une autre zone en alliage cuivre-zinc en phase gamma. Dans ce cas, cette zone se trouve à plus de 1 µm de la face extérieure 6. Toutefois, la majorité et, typiquement, plus de 70% ou 80% des zones en alliage cuivre-zinc en phase gamme se trouvent à moins de 1 µm et, ici, à moins de 0,5 µm de la face extérieure 6.
Cette image montre également que certaines de ces zones peuvent être recouvertes de reliquat 100 de la couche 18.
Exemple 2 : Chauffage par effet Joule
Le deuxième exemple de fabrication est identique au premier exemple sauf que : - L’épaisseur de zinc est de 18 µm. - le chauffage est réalisé par effet Joule, et - la durée d 0 est choisie pour que l'instant t 0 soit compris entre t 0min et t opt de sorte que la couche 18 est présente dans le fil électrode fabriqué.
- ladite partie en console s’étend en porte à faux à partir de la fondation sur une longueur supérieure à 30 cm selon la direction longitudinale ;
- ladite longueur est inférieure à 1m ;
- ladite longueur est comprise entre 40 et 60 cm ;
- l’urinoir comporte un socle adapté pour accueillir un utilisateur se tenant debout, ledit socle étant positionnable en hauteur indépendamment de la fondation : on permet ainsi que l’accès à l’urinoir soit aisé, même lorsque le sol est en pente dans la direction longitudinale ;
- la fondation présente une échancrure à sa deuxième extrémité et le socle est logé dans ladite échancrure, ladite échancrure étant conformée pour permettre le positionnement en hauteur du socle indépendamment de la fondation ;
– l’urinoir comporte en outre une paroi de fond adaptée pour recevoir un flux d’eau ruisselant sur ladite paroi de fond, le socle étant positionné pour collecter ledit flux d’eau après ruissellement sur la paroi de fond ;
– ladite paroi de fond est réglable en hauteur : on peut ainsi adapter la position de la paroi de fond au niveau en hauteur du socle ;
- ladite partie en console comporte une porte d’accès à l’urinoir ;
– ladite porte s’ouvre vers l’extérieur ;
– ladite porte est réglable en hauteur : on peut ainsi adapter la position en hauteur de la porte pour qu’elle remplisse au mieux sa fonction de masquage tout en évitant des interférences entre ladite porte et le sol lors de l’ouverture de la porte ;
- ladite partie en console comporte un bloc technique délimitant une zone technique séparée de l’espace d’accueil par une cloison, ledit urinoir étant disposé entre ledit bloc technique et une paroi latérale appartenant à la partie en console.
Fig. 1 la est une vue en perspective de trois-quarts de dessus et écorchée d’un exemple d’installation sanitaire selon la présente description,
Fig. 2 la est une vue en perspective de trois-quarts de dessus de l’installation sanitaire de la ,
Fig. 3 la est une vue de côté de l’installation sanitaire de la ,
60°C 20 secondes x 40 cycles
5 - Révélation du résultat sur bandelette de nitrocellulose sur laquelle sont fixés des anticorps/ligands capables de reconnaitre les marqueurs antigéniques situés aux extrémités des amorces amplifiées par imprégnation de la bandelette avec le mélange obtenu.
Le principe de révélation du résultat sur bandelette est illustrée à la .
EXEMPLE 2 : Exemple de mise en oeuvre de la méthode hors santé : Application à la détection et caractérisation de souches du pathogène Fusarium avec révélation de 4 marqueurs en utilisant 2 bandelettes
Cet exemple illustre l’application de la méthode à la détection simultanée de 4 marqueurs. Bien que cet exemple ne soit pas dans le champ de la présente invention, il présente les principes de la méthode dans un mode de réalisation particulier de révélation simultanée de 4 marqueurs.
En pratique, on introduit 1 bandelette dans le tube de réaction PCR pour révéler 2 marqueurs par bandelette ; il s’agit d’un format quadruplex. Il peut être utilisé pour répondre à la problématque suivante :
- Sur le blé et le maïs les Fusarium sont très fréquents et provoquent des dégâts très importants sur le feuillage, les racines entrainant des verses importantes. De plus, ces Fusarium ssp. produisent des mycotoxines dont certaines sont léthales pour l’homme et les animaux quand leurs teneurs dans les aliments dépassent certaines limites (effets cumulatifs dans les tissus comme le foie par exemple, les tissus nerveux, etc. ;
- Ces Fusarium produisent des mycotoxines de type Trichothécènes (desoxynivalenol = DON, Nivalénol, T2 et HT2, des Zéaralénone, Fumonisine, etc..).
En présence de Fusarium dans un champ de blé, il est possible de caractériser les souches pour leurs résistances à certains fongicides et simultanément connaître le type de mycotoxines qu’elles peuvent produire. Avec 4 marqueurs à disposition, il est possible de:
o utiliser 2 marqueurs pour les résistances aux fongicides (TSR et MDR ou équivalent) et 2 marqueurs pour les types de mycotoxines les plus toxiques comme le DON et Zéaralénone par exemple.
o Si les 2 marqueurs de résistances aux fongicides indiquent que l’on peut efficacement éliminer ce fusarium , la récolte sera utilisable en alimentation même si les marqueurs mycotoxines sont positifs ;
o Si les deux marqueurs de résistance aux fongicides indiquent que l’on ne peut pas efficacement éliminer ce fusarium la récolte sera utilisable en alimentation même si les marqueurs mycotoxines sont négatifs ; par contre, il faudra détruire la récolte si un des marqueurs mycotoxine est positif.
EXEMPLE 3 : Exemple d’une application en santé animale – Application au diagnostic de la peste porcine
La méthode selon l’invention peut être appliquée au diagnostic de la peste porcine qui est causée par différents virus chez les porcs et les sangliers.
Une première forme de peste est la peste porcine africaine qui affecte les porcs, mais aussi les sangliers, les phacochères, les potamochères et les tiques. L’agent est Asfivirus , un grand virus à ADN double-brin qui se réplique dans le cytoplasme des cellules infectées.
Une deuxième forme est la peste porcine européenne, dite la peste porcine classique , autre maladie virale contagieuse qui touche les suidés (dont le porc domestique et le sanglier qui en seraient les seuls « réservoirs sauvages connus») , sans être transmissible à l'homme. Son vecteur est un virus à ARN de la famille des Flaviviridés, du genre Pestivirus (même genre que le virus responsable de l'hépatite C).
Lorsque cette première ligne est formée, sa longueur correspond à une dimension, par exemple la longueur de la pièce dans laquelle le plancher est posé.
Il convient alors de former une deuxième ligne 4, parallèle à la première.
Le composant 1b se situe sur cette deuxième ligne 4.
La connexion électrique entre le composant 1a et le composant 1b est réalisée par un moyen de connexion 5 en U. Ce moyen 5 comporte un connecteur mâle 52 et un connecteur femelle 53 reliés par un câble électrique 54.
Les connecteurs 52 et 53 ont ici la même structure que les connecteurs présents sur les films chauffants des composants selon l’invention.
Ainsi, le connecteur femelle 13a du composant 1a est inséré dans le connecteur mâle 52 du moyen de connexion 5, tandis que le connecteur femelle 53 du moyen de connexion 5 est inséré dans le connecteur mâle 12b du composant 1b.
D’autres composants (non illustrés) peuvent ensuite être reliés électriquement au composant 1b selon la ligne 4 pour la former complétement. Une fois que la ligne 4 correspond à la longueur de la pièce, une troisième ligne, parallèle aux deux premières, est formée de façon similaire, une connexion électrique étant là encore assurée entre la deuxième ligne et la troisième ligne grâce à un moyen de connexion 5.
On comprend donc que la liaison électrique entre les composants forme un serpentin.
L’alimentation électrique de l’ensemble de ces composants est par exemple réalisée grâce à un fil électrique (non illustré). Ce fil comporte une première extrémité destinée à être connectée à une source d’alimentation électrique et une deuxième extrémité qui est munie d’un connecteur femelle (comme les connecteurs 13 et 53), destiné à être relié par exemple au connecteur mâle 12 du premier composant 1.
Il est maintenant fait référence aux figures 5 et 6 qui illustrent un connecteur femelle et un connecteur mâle afin de décrire plus précisément leur structure.
La montre le connecteur femelle 13 non assemblé pour mieux illustrer ses différents constituants. Est également illustrée une partie d’extrémité du film 11.
Chaque extrémité de piste conductrice 112, 113 se prolonge par un plot 1120,1130.
Le connecteur 13 comprend une partie électrique 130 composée de deux câbles électriques parallèles 1301,1302. D’un premier côté de cette partie électrique, les extrémités libres 1303,1304 de chaque câble sont destinées à être reliées électriquement aux plots 1120,1130 du film 11.
De part et d’autre de la partie électrique 130, est prévue une feuille 131,132 en mousse.
L’ensemble est enfermé dans un boitier en deux parties 133,134 qui, avec la mousse, assure l’étanchéité du connecteur.
La partie 134 du boitier comporte, sur une de ces parois 1340, un élément de connexion 1341 avec deux évidements 1342,1343 dans lesquels sont destinées à être insérées les deux autres extrémités libres 1305,1306 de chaque câble, l’élément 1341 comportant également deux pattes d’encliquetage 1344,1345 de part et d’autre des évidements.
Chaque gorge annulaire 3128 est ménagée au sein de la partie tubulaire mâle 3121.
Selon ce deuxième mode de réalisation, et tel qu’illustré par les figures 9, 10, 11et 13, la deuxième partie 31 du corps 31 principal présente une pluralité de gorges annulaires 3128, c’est à dire au moins deux gorges annulaires 3128.
Plus particulièrement, tel que cela est illustré sur la , la deuxième partie 312 du corps 31 principal présente plus de deux de gorges annulaires 3128.
Le joint d’étanchéité annulaire 5 est destiné à être logé de façon étanche dans l’une des gorges annulaires 3128.
La première partie 311 du corps 31 principal présente, quant à elle, la portion lisse 3113 prolongeant partie tubulaire femelle 3112 sur une hauteur définissant la zone de mobilité 310.
En référence à la , lorsque la première partie 311 et la deuxième partie 312 du corps 31 principal sont assemblées, le joint d’étanchéité annulaire 5 est situé contre la portion lisse 3113 et entre la première partie 311 et la deuxième partie 312 du corps 31 principal.
Tel que cela est illustré par la vue en coupe de la , la partie tubulaire femelle 3112 s’étend à partir de la butée d’extrémité 3111, et la portion lisse 3113 s’étend à partir de la première portion filetée 3112 jusqu’à l’extrémité supérieure 3114 de la première partie 311.
L’extrémité supérieure 3114 est opposée à la butée d’extrémité 3111.
Le dispositif 1 de remplissage selon ce deuxième mode de réalisation peut comprendre un écrou 7 de type simple, tel qu’illustré par les figures 9 et 11, ou un écrou selon la variante de réalisation, c’est-à-dire un écrou 7 tel qu’illustré par les figures 8 et 10.
Selon une variante de réalisation représentée sur la , l’élément d’étanchéité 6 présente un bourrelet 61 s’étendant radialement vers l’intérieur.
Le bourrelet 61 est destiné à vernir se loger dans une gorge périphérique 31211 partie tubulaire mâle 3121 de la deuxième partie 312.
Cela permet une meilleure tenue de l’élément d’étanchéité 6 sur la deuxième partie 312.
En outre, tel que cela est représenté sur la , la partie tubulaire mâle 3121 présente au moins deux gorges périphériques 31211 permettant de positionner l’élément d’étanchéité 6 en plusieurs endroits de la deuxième partie 312.
Ainsi, le robinet 3 peut être adapté en hauteur en fonction du réservoir 2 dans lequel il est monté.
Dispositif de remplissage de réservoir comprenant un robinet télescopique Le domaine de l’invention est celui de la conception et de la fabrication des équipements sanitaires.
- le tronçon rigide de l’élément conducteur de transmission de puissance s’étend entre les première et seconde extrémités,
- l’élément conducteur de transmission de puissance est cintré à 90 degrés,
- l’élément conducteur traverse au niveau de sa première extrémité une platine de fixation sur la virole externe,
- la platine obture une ouverture de la virole externe dans laquelle débouche le bras creux, ladite ouverture étant traversée par ledit élément conducteur,
- ladite première extrémité est coudée en L et comprend une partie qui s’étend sensiblement de manière tangentielle à l’extérieur de la virole externe,
- l’élément conducteur comporte un tronçon de harnais électrique qui s’étend entre le tronçon rigide et jusqu’à la seconde extrémité,
- chacune des première et seconde extrémités est conformée sous la forme d’une patte comprenant un orifice de montage d’un élément de fixation du type vis,
L’invention concerne aussi une turbomachine d’aéronef comportant un carter d’échappement du type décrit précédemment, dans laquelle le carter d’échappement est monté en aval d’au moins une turbine de la turbomachine, et dans laquelle la seconde extrémité de l’élément conducteur est fixée à une barre de puissance qui est fixée à une machine électrique montée en aval du carter d’échappement selon l’axe principal et à l’intérieur d’une tuyère.