INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L'opération de combinaison 506 reçoit en entrée les données de sortie des opérations 301, 502, 503, 304 et 305 et les combine pour obtenir la donnée résultat finale de l'opération de multiplication sécurisée 500. Pour cela, l'opération 506 effectue une opération OU EXCLUSIF de toutes les données qu'elle reçoit, plus précisément la donnée résultat finale est donnée par la formule mathématique suivante :
- la région centrale présente une deuxième surface inclinée d’un angle non nul par rapport à un plan perpendiculaire à l’axe central, la deuxième surface inclinée étant située à l’opposé de la première surface inclinée le long de l’axe central, la deuxième région périphérique présentant une deuxième surface inclinée complémentaire rapportée sur la deuxième surface inclinée, la région centrale présentant avantageusement une section en forme de trapèze ;
- la première région périphérique et la deuxième région périphérique présentent chacune un organe annulaire continu ou discontinu noyé dans le matériau formant la région centrale ;
- la région d’extrémité de la gaine est une région d’extrémité d’une gaine de pression de la conduite flexible définissant un passage intérieur de circulation de fluide, une région d’extrémité d’une gaine externe de la conduite flexible définissant une surface extérieure de la conduite flexible ou/et une région d’extrémité d’une gaine intermédiaire située dans un espace annulaire entre la gaine de pression et la gaine externe.
L’invention a également pour objet une conduite flexible comprenant un tronçon central comportant au moins une gaine en polymère et des éléments d'armure disposés autour ou à l’intérieur de la gaine en polymère, la conduite flexible comprenant au moins un embout tel que défini plus haut, monté à une extrémité du tronçon central.
L’invention a aussi pour objet un procédé de montage d’un embout de conduite flexible, comportant les étapes suivantes :
- fourniture d’une région d’extrémité d’une gaine en polymère de la conduite flexible et de tronçons d’extrémité d’éléments d’armure de la conduite flexible disposés autour ou dans la région d’extrémité de la gaine en polymère ;
- mise en place d’une voûte d’extrémité définissant un alésage central de circulation de fluide suivant un axe central, et d’un capot définissant avec la voûte d’extrémité, une chambre de réception des tronçons d’extrémité d’éléments d’armure ;
- montage d’au moins un ensemble d’étanchéité comprenant au moins une bague de sertissage comprenant au moins un renflement inséré radialement dans la gaine en polymère ;
- placement d’un joint annulaire au contact de la gaine en polymère à l’écart de la bague de sertissage ;
caractérisé en ce que le joint annulaire comporte une région centrale annulaire déformable radialement vers la gaine en polymère, et deux régions périphériques annulaires rigidifiées, situées de part et d’autre axialement de la région centrale, le procédé comprenant le déplacement des régions annulaires périphériques l’une vers l’autre pour activer une déformation radiale de la région centrale vers la gaine en polymère depuis une configuration de repos, vers une configuration active d’étanchéité autour de la gaine en polymère.
Le procédé selon l’invention peut comprendre l’une ou plusieurs des caractéristiques suivante(s), prise isolément ou suivant toute combinaison techniquement possible :
- l’embout définit un logement de réception du joint annulaire, le logement étant délimité par une surface transversale d’activation du joint annulaire, située sur la voûte d’extrémité ou sur une pièce fixée par rapport à la voûte d’extrémité, la surface transversale d’activation s’étendant en regard de la première région périphérique, le logement étant également délimité par une surface transversale de poussée du joint annulaire, située en regard de la surface transversale d’activation, sur une pièce additionnelle d’activation de la compression du joint annulaire, s’étendant en regard de la deuxième région périphérique, le déplacement des régions annulaires périphériques l’une vers l’autre comprenant le mouvement relatif de la surface transversale d’activation et de la surface transversale de poussée l’une par rapport à l’autre pour passer le joint annulaire de sa configuration de repos à sa configuration active ;
- le procédé comprend la transmission d’une pression externe à la conduite flexible jusqu’à un interstice entre la surface transversale d’activation et la première région périphérique pour rapprocher encore la première région périphérique de la deuxième région périphérique.
- La est une vue en perspective partiellement éclatée d’une première conduite flexible selon l’invention ;
- La est une vue en coupe suivant un plan axial médian des parties pertinentes de l’embout de la conduite flexible de la illustrant un joint annulaire appliqué sur la gaine de pression ;
- K est le coefficient de transmission thermique surfacique moyen,
S la surface d’échange, est le delta de température logarithmique de température aux bornes de l’échangeur intermédiaire 3.
Le volume utile du réservoir chaud 14 est alors donné par la formule :
Par conception, le volume utile du réservoir froid 15 est égal au volume utile du réservoir chaud 14:
Ce mode de dimensionnement n’intègre pas la perte de volume pendant les heures de recouvrement de fonctionnement du réacteur et du cycle de conversion en électricité. Il permet cependant une cinétique de mise à l’arrêt du réacteur en cas de défaillance du système de conversion d’énergie au moment le moins opportun (début du cycle d’appel du réseau). Le volume total avant surverse du réservoir froid peut être donné par l’ajout d’un volume de sécurité pris de manière préliminaire avant analyse de sûreté à 20% du volume utile.
Le débit de la pompe 8 d’alimentation du générateur de vapeur 16 est donné par l’équation suivante :
Le dimensionnement des composants du cycle de Rankine au circuit secondaire 5 est dicté par la puissance thermique à convertir et la température aux bornes du condenseur 7.
La puissance thermique est donnée par l’équation (3) précitée.
La température aux bornes du condenseur 7 dépend de la configuration A/ou C/ envisagée.
Le tableau 1 suivant donne des valeurs de température et la valeur du rendement du cycle thermodynamique associé en fonction de la configuration A/ ou C/
Configuration A / C / T° chaude (T2) condenseur 7 (°C) 50 entre 70 et 100 T° froide (T1) condenseur 7 (°C) 40 entre 60 et 80 Rendement du cycle de Rankine (%) mis en œuvre par circuit secondaire 5 30 25 et 22,5
Le dimensionnement de l’ensemble des composants du cycle est établi à partir d’un logiciel interne, utilisé sous la dénomination CYCLOP, qualifié par la déposante pour le dimensionnement en régime permanent de cycle de conversion thermodynamique.
Macrocyclisation par formation d’une agrafe p-xylylène en solution (voie C)
Selon le mode de synthèse général mis en œuvre, dans le cas des agrafes de type p-xylylène, la réaction peut être alternativement être effectuée en solution. Le peptide dont les résidus cystéine sont protégés par des groupements S-trityle (0,005 mmol) est libéré de la résine avec une solution de TFA/H 2 O/ i Pr 3 SiH/phénol, 87,5/5/2,5/5 pendant 2 h. Le peptide est précipité dans Et 2 O froid, centrifugé puis lavé 3 fois avec Et 2 O. Le peptide brut est dissout dans 2,4 mL de NMP puis une solution de 1,58 mg (0,006 mmol, 1,2 équivalents) de α,α-dibromo-p-xylène et 26 µL (0,15 mmol, 30 équivalents) de di-isopropyléthylamine dans 100 µL de NMP est ajoutée. La réaction est agitée pendant 30 min à température ambiante, puis 2,87 mg (0,01 mmol, 2 équivalents) de chlorhydrate de tris -carboxyéthylphosphine (TCEP.HCl) dans 100 µL d’eau sont ajoutés. Après 30 min d’agitation supplémentaire, le milieu est dilué avec 25 mL d’un mélange H 2 O/MeCN/CF 3 COOH 7:3:0,01.
1.2/ Composés peptidiques selon l’invention
1.2.1/ Composés 10 c, 10f, 10g, 10i, 10j
Les composés peptidiques de cette famille répondent à la séquence d’acides aminés: Ac-Tyr-Asn-Cys-Asn-Ser-Phe-Cys-Leu-Arg-Tyr-NH 2 (SEQ ID No : 4) les deux résidus cystéine étant liés l’un à l’autre par une agrafe conforme à l’invention. Dans cette séquence, comme dans toutes les suivantes, Ac désigne un groupement acétyle (modification N-terminale).
Composé 10g Le composé peptidique 10g, de formule chimique :
est préparé selon la voie A décrite ci-avant, en suivant le mode opératoire général. Purification par HPLC semi-préparative : t R = 13,5 min (gradient : 20-50 % MeCN/H 2 O + 0,1 % TFA en 20 min) ; HPLC analytique : t R = 3,39 min (gradient : 20-50 % MeCN/H 2 O + 0,1 % TFA en 5 min) ; détection UV (λ= 214 et 280 nm) ; MS : m/z observé = 1425,5 ([M+H] + calculé pour C 6 6 H 8 9 N 1 6 O 16 S 2 = 1425,6).
Composé 10f Le composé peptidique 10f, de formule chimique :
est préparé selon la voie A décrite ci-avant, en suivant le mode opératoire général. Purification par HPLC semi-préparative : t R = 12,8 min (gradient : 20-50 % MeCN/H 2 O + 0,1 % TFA en 20 min) ; HPLC analytique : t R = 3,37 min (gradient : 20-50 % MeCN/H 2 O + 0,1 % TFA en 5 min) ; détection UV (λ= 214 et 280 nm) ; MS : m/z observé = 713.3 ([M+2H] 2 + calculée pour C 66 H 89 N 16 O 16 S 2 = 713,8).
Composé 10c Le composé peptidique 10c, de formule chimique :
est préparé selon la voie A décrite ci-avant, en suivant le mode opératoire général. Purification par HPLC semi-préparative : t R = 17,0 min (gradient : 20-50 % MeCN/H 2 O + 0,1 % TFA en 20 min) ; HPLC analytique : t R = 3,48 min (gradient : 5-50 % MeCN/H 2 O + 0,1 % TFA en 5 min) ; détection UV (λ= 214 et 280 nm) ; MS : m/z observé = 668,6 ([M+2H] 2+ calculé pour C 59 H 8 4 N 16 O 16 S 2 = 668,8).
Composé 10i Le composé peptidique 10i, de formule chimique :
est préparé selon la voie A décrite ci-avant, en suivant le mode opératoire général. Purification par HPLC semi-préparative : t R = 15,9 min (gradient : 20-50 % MeCN/H 2 O + 0,1 % TFA en 20 min) ; HPLC analytique : t R = 3,73 min (gradient : 20-50 % MeCN/H 2 O + 0,1 % TFA en 5 min) ; détection UV (λ= 214 et 280 nm) ; MS : m/z observé = 1492,6 ([M+H] + calculé pour C 66 H 8 7 Cl 2 N 16 O 16 S 2 = 1493,5).
Composé 10j Le composé peptidique 10j, de formule chimique :
est préparé selon la voie A décrite ci-avant, en suivant le mode opératoire général. Purification par HPLC semi-préparative : t R = 15,1 min (gradient : 20-50 % MeCN/H 2 O + 0,1 % TFA en 20 min) ; HPLC analytique : t R = 3,77 min (gradient : 20-50 % MeCN/H 2 O + 0,1 % TFA en 5 min) ; détection UV (λ= 214 et 280 nm) ; MS : m/z observé = 1375,5 ([M+H] + calculé pour C 6 2 H 8 7 N 16 O 16 S 2 = 1375,5).
1.2.2/ Composé 4b
Bien entendu, l’invention n’est pas limitée à ce mode de réalisation pour le support 48, la bague 50, l’obturateur 54 et l’élément élastique 56.
Selon une caractéristique de l’invention, l’obturateur 54 présente un logement 82 débouchant au niveau de la face d’extrémité 76 du corps cylindrique 72. Ce logement 82 est espacé du bord périphérique 76.1 sur toute la circonférence du bord périphérique 76.1 de manière à ce que la face d’extrémité 76 soit en contact avec le siège formé par la deuxième face 50.2 et/ou le lamage 50.4 de la bague 50, tout autour du trou de passage 52, lorsque l’obturateur 54 occupe la deuxième position correspondant à l’état fermé de la vanne de drainage.
Selon une configuration, le logement 82 comprend une paroi latérale 82.1 cylindrique et sensiblement coaxiale au corps cylindrique 72 de l’obturateur 54.
Selon un mode de réalisation, le logement 82 comprend un chambrage 84, distant de la face d’extrémité 76, qui présente un diamètre supérieur à celui de la paroi latérale 82.1 du logement 82. Le logement 82 présente généralement un fond 82.2 plat.
L’invention propose également un outil de contrôle 85 comportant une tige 86 qui s’étend entre des première et deuxième extrémités 86.1, 86.2, au moins un élément expansible 88 positionné au niveau de la première extrémité 86.1 de la tige 86 et configuré pour occuper un état rétracté, comme illustré sur la partie gauche (A), dans lequel l’élément expansible 88 peut être inséré dans le logement 82 ainsi qu’un état déployé, comme illustré sur la partie droite (B), dans lequel l’élément expansible 88 coopère avec le logement 82 et permet de relier temporairement la tige 86 et l’obturateur 54 pour le déplacer dans deux sens opposés selon la direction longitudinale ainsi qu’une commande 90 configurée pour commuter l’élément expansible 88 de l’état rétracté à l’état déployé ou inversement.
Selon une configuration, la commande 90 est positionnée au niveau de la deuxième extrémité 86.2 de la tige 86.
Selon un mode de réalisation, l’élément expansible 88 comprend au moins deux bras 92, 92’ présentant chacun une première extrémité 92.1 reliée à la tige 86 par une articulation 94 et une deuxième extrémité 92.2 libre. Selon une configuration, la tige 86 présente un axe longitudinal A86 reliant ses première et deuxième extrémités 86.1, 86.2. Chaque articulation 94 comprend un axe de pivotement perpendiculaire à l’axe longitudinal A86 et espacé de ce dernier, les axes de pivotement des différents bras 92, 92’ étant répartis autour de l’axe longitudinal A86 de sorte que les bras 92, 92’ pivotent dans des plans passant par l’axe longitudinal A86 et régulièrement répartis autour de ce dernier.
Selon un agencement, l’outil de contrôle 85 comprend trois bras 92, 92’, 92’’ pivotant dans des plans formant entre eux un angle à 120°.
Selon un mode de réalisation, chaque bras 92, 92’, 92’’ comprend, au niveau de sa deuxième extrémité 92.2 libre, un patin 96 configuré pour coopérer avec le chambrage 84 du logement 82.
Selon une configuration, la tige 86 est creuse. En complément, la commande 90 comprend une tringle 98 coulissant dans la tige 86 et présentant une première extrémité reliée aux bras 92, 92’, 92’’ et une deuxième extrémité préhensible en saillie par rapport à la deuxième extrémité 86.2 de la tige 86. La deuxième extrémité de la tringle comprend une tête 100 pour faciliter la manipulation de la tringle 98.
Ainsi, en faisant coulisser la tringle 98 dans la tige 86 dans au moins un sens, il est possible de commuter les bras 92, 92’, 92’’ de l’état rétracté à l’état déployé ou inversement.
Selon une configuration visible sur la partie gauche (A) de la , lorsque la tête 100 est écartée de la tige 86, les bras 92, 92’, 92’’ sont à l’état rétracté. Lorsque la tête 100 est rapprochée de la tige 86, comme illustré sur la partie droite (B) de la , les bras 92, 92’, 92’’ sont à l’état déployé.
Bien entendu, l’invention n’est pas limitée à ces modes de réalisation pour l’outil de contrôle 85.
Comme illustré sur la , le procédé de contrôle comprend une étape d’insertion de l’élément expansible 88 de l’outil de contrôle 85, à l’état rétracté, dans le logement 82 de l’obturateur 54, puis lorsque l’élément expansible 88 est positionné dans le logement 82 au droit du chambrage 84, une étape d’activation de la commande 90 pour faire passer l’élément expansible 88 à l’état déployé, comme illustré sur la . L’élément expansible 88 est alors plaqué contre le chambrage 84. Le procédé de contrôle comprend une étape de vérification du fonctionnement et/ou de déblocage de la vanne de drainage en déplaçant l’outil de contrôle 85 parallèlement à la direction longitudinale, dans deux sens opposés, afin de vérifier que l’obturateur 54 n’est pas bloqué et s’il l’est, notamment à l’état passant, de le débloquer en le forçant à se translater vers la bague 50 à l’aide de l’outil de contrôle 85. Après l’étape de vérification du fonctionnement et/ou de déblocage, le procédé de contrôle comprend une étape de désactivation de la commande 90 pour faire passer l’élément expansible 88 de l’état déployé à l’état rétracté puis une étape de retrait de l’élément expansible 88 du logement 82.
Assemblage d’un tuyau multi-composants La présente invention se rapporte au domaine des tuyaux multi-composants de véhicule comprenant au moins deux portions de tuyau de matériaux distincts. Plus particulièrement, l’invention se rapport à l’assemblage de tuyaux multi-composants intégrés au sein de véhicule.
Les tuyaux multi-composants comprennent habituellement au moins deux portions de tuyau différentes, lesdites portions de tuyau pouvant être réalisées en des matériaux différents. Une telle conception de tuyaux multi-composants est notamment utile lorsque ledit tuyau est soumis à des contraintes différentes sur chacune de ses portions de tuyau. En d’autres termes, l’utilisation de matériaux différents pour la fabrication des au moins deux portions de tuyau permet audit tuyau de s’adapter aux différentes contraintes imposées à chacune de ces portions de tuyau. Par exemple, une des portions de tuyau peut être faite d’un matériau plus résistant à des hautes températures qu’une autre des portions de tuyau. De tels tuyaux multi-composants sont ensuite réalisés par assemblage des portions de tuyau qui les composent, par exemple par coulissement des portions de tuyau les unes dans les autres, une saillie d’arrêt formée sur l’une des portions de tuyau assurant l’arrêt en butée dudit coulissement.
La distance d12 est strictement inférieure à la moitié de la longueur L12 du segment S12.
Comme pour l’anneau 112 de la , la configuration des inserts C) et D) de la correspond à la valeur maximale possible à de l’angle α entre les plans médian π12 et perpendiculaire π20.
Dans l’exemple de la figure, la valeur maximale α max vaut environ 30°. En fonction de la géométrie de la tringle 20 et du diamètre de la partie circulaire 12C, cette valeur maximale α max peut varier entre 15 et 45°.
Dans la configuration des inserts C) et D), les zones intermédiaires 12E et 12F sont en contact avec la tringle 20.
On note T12E une tangente à la zone intermédiaire 12E au niveau de son point Q12E de contact avec la tringle 20 dans la configuration des inserts C) et D) de la . On note T12F une tangente à la zone intermédiaire 12F au niveau de son point Q12F de contact avec la tringle 20 dans la même configuration. Du fait de la géométrie de l’anneau 12, les tangentes T12E et T12F sont parallèles à la direction de l’effort de réaction R au premier point de contact P12, donc à la droite D, c’est-à-dire verticales. En effet, l’effort de réaction s’exerce au point P12 y compris dans la configuration des inserts C) et D). Dans ces conditions, en cas de changement d’orientation de l’anneau 12 par rapport à l’axe X20, comme cela est représenté par le passage de la configuration des inserts A) et B) à la configuration des inserts C) et D) à la , le premier point de contact P12 reste en appui sur le bord supérieur 202 de la tringle 20. Dans la position limite représentée sur les inserts C) et D) où l’angle α prend sa valeur maximale α max , la force de réaction R qui permet à la barre 20 de supporter l’anneau 12 et le poids P de la portion du rideau supportée par cet anneau continue à s’exercer à l’interface entre le premier point P12 et le bord supérieur 202 de la tringle 20, alors que les efforts de frottement F’ qui s’exercent au niveau des zones intermédiaires 12E et 12F sont d’intensité relativement faible, bien plus faible que les efforts de réaction R’ dans le cas de l’anneau de la , et orientés perpendiculairement aux tangentes T12E et T12F, c’est-à-dire horizontalement.
Ainsi, l’anneau 12 de l’invention permet de conserver un contact de l’anneau avec le bord supérieur 202 de la tringle 20, au niveau du premier point de contact P12, même si l’orientation de l’anneau 12, autour d’une droite verticale D passant par ce point est variable, et ce sur toute la plage de valeurs de l’angle α, entre 0° et sa valeur maximale α max .
Le premier point de contact P12 est un point de contact permanent de l’anneau 12 sur la tringle 20, indépendamment de la valeur de l’angle α , alors que les points Q12E et Q12F sont des deuxièmes points de contact, qui n’existent que lorsque l’angle α prend sa valeur maximale α max , dans la configuration des inserts C) et D) à la .
En variante, la corde formée par la partie 12C n’est pas rectiligne mais sensiblement rectiligne. Dans ce cas, la partie 12C définit un bord courbe concave, dont la concavité est tournée vers l’axe A12 et qui relie les zones intermédiaires 12E et 12F en passant au-dessus de la tringle 20. Dans ce cas, le rayon de courbure de ce bord courbe est choisi strictement supérieur au rayon de courbure maximum de l’ellipse formée par le contour de la tringle dans le plan de coupe de l’insert C) de la , c’est-à-dire dans le plan médian (π12) de l’anneau 12. Le cas d’un bord rectiligne correspond à un rayon de courbure infini pour un tel bord courbe, sensiblement rectiligne.
Dans le cas de cette variante non-représentée du premier mode de réalisation, l’épaisseur radiale de l’anneau 12 peut également être plus importante au niveau du premier point de contact P12 qu’au niveau des zones intermédiaires 12E et 12F, avec une résistance mécanique accrue dans la zone où s’exerce l’effort de réaction R.
Dans les deuxième à quatrième modes de réalisation représentés sur les à 6, les éléments analogues à ceux du premier mode de réalisation portent les mêmes références. Dans ce qui suit, on décrit principalement ce qui distingue ces modes de réalisation du premier mode de réalisation. Si une référence est utilisée sur l’une des figures 4 à 6 sans être mentionnée dans la description, elle correspond au même élément pour le premier mode de réalisation. A l’inverse, si une référence est mentionnée dans la description sans être marquée sur l’une des figures 4 à 6, elle correspond au même élément pour le premier mode de réalisation. Comme pour l’anneau 12 de la , la configuration des inserts C) et D) des figures 4 à 6 correspond à la valeur maximale possible α max de l’angle α.
Dans le deuxième mode de réalisation représenté à la , l’anneau 12 est également formé de deux demi-œillets 12P1 et 12P2 monoblocs et comprend une partie 12K en forme de U qui entoure la tringle 20 par le bas en configuration d’utilisation de l’anneau, ainsi qu’une partie rectiligne 12L qui ferme la partie 12K sur le haut. Un premier point de contact P12 est prévu sur la partie 12D du contour interne 12A de l’anneau 12 formée par le côté interne de la partie rectiligne 12L tourné vers le fond de la partie 12K.
On considère des zones intermédiaires 12E et 12F du contour interne 12A de l’anneau 12 qui sont disposées au niveau de l’axe central X20 de la tringle 20 en configuration d’utilisation, comme les zones intermédiaires du premier mode de réalisation.
Des tangentes T12E et T12F sont définies, comme dans le premier mode de réalisation, pour les zones intermédiaires 12E et 12F au niveau de leurs deuxièmes points Q12E et Q12F de contact avec la tringle 20 dans la configuration des inserts C) et D) de la où l’angle α prend sa valeur maximale α max . Du fait de la géométrie de l’anneau 12, les tangentes 12E et T12F sont parallèles à l’effort de réaction R qui s’exerce au premier point de contact P12. Elles sont aussi parallèles à la droite D, c’est-à-dire verticales, pour ce mode de réalisation également.
On note S12 un segment de droite reliant les zones 12E et 12F, à l’intérieur de l’anneau 12, et L12 la longueur de ce segment. Le centre C12 de ce segment S12 est porté par l’axe A12.
Comme précédemment, on note d12 la distance, mesurée perpendiculairement au segment S12, entre le premier point de contact P12 et le segment S12, c’est-à-dire la distance verticale entre les points C12 et P12.
La distance d12 est strictement inférieure à la moitié de la longueur L12.
PRESENTATION DE L'INVENTION La présente invention a pour but de résoudre les problèmes techniques énoncés plus haut.
En d'autres termes, elle vise à proposer un navire à voile, dont les manœuvres de hissage et d'affalement, bien que s'opérant avec des chariots de guidage, sont faciles à réaliser, tout en diminuant drastiquement les frottements, et ce à l'aide de moyens techniques simples.
Ainsi, la présente invention se rapporte à un navire pourvu d’un pont, d’un mât et d'une bôme ou d’un balestron, ledit mât étant équipé d’une voile avec une drisse pour hisser ladite voile,