INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Lors d’une première étape illustrée à la , l’électrovanne 14 est dans son état ouvert et les tiroirs des premier et deuxième distributeurs 15, 16 du circuit hydraulique 10 sont dans leurs positions hautes. L’activation de la pompe 17 génère à partir du fluide contenu dans le réservoir 18 un flux hydraulique circulant dans le circuit hydraulique 10. Le fluide aspiré par la pompe 17 s’écoule successivement à travers le deuxième distributeur 16, le moteur 11, l’accumulateur 12, le manomètre 13, l’électrovanne 14 puis le premier distributeur 15 en direction de la chambre hydraulique du deuxième vérin V2. Le piston P2 du deuxième vérin V2 tend alors à rejoindre sa deuxième position extrême à l’encontre du ressort R2. Le tiroir du deuxième distributeur 53.2 du circuit pneumatique 50 étant dans sa position de mise à l’échappement, le déplacement du piston P2 vers sa deuxième position extrême génère un flux pneumatique (symbolisé en pointillé sur la ) s’écoulant à travers le détendeur 62.
Lorsque le piston P2 du deuxième vérin V2 a sensiblement atteint sa deuxième position extrême, les tiroirs des premier et deuxième distributeurs 15, 16 du circuit hydraulique 10 sont amenés, lors d’une deuxième étape illustrée à la , dans leurs positions centrales, et le tiroir du deuxième distributeur 53.2 du circuit pneumatique 50 est amené dans sa position de mise en pression. Une telle configuration du dispositif 1 constitue un point de départ pour l’entraînement en rotation de la roue R à partir de l’air comprimé stocké dans le réservoir 51.
Les mesures des instants M 2,j et M 3,j peuvent être transmises à l’émetteur-récepteur 20 par d’autres moyens que la seconde trame d’informations émise au cours de la période T 20,j+1 . Par exemple, ces instants M 2,j et M 3,j sont transmis à l’émetteur-récepteur 20 par l’intermédiaire d’une trame d’informations supplémentaire dont les instants d’émission et de réception ne sont pas utilisés pour le calcul de la distance db j . Dans un autre mode de réalisation, cette trame supplémentaire est transmise par l’intermédiaire d’une liaison de transmission d’information établie à l’aide d’émetteurs-récepteurs indépendants des émetteurs-récepteurs 20 et 22.
D’autres modes de réalisation des fonctions de correction sont possibles. En particulier, d’autres formes sont possibles pour chaque fonction de correction que celle représentée dans la relation (9). Par exemple, la fonction de correction peut être entièrement définie par les valeurs de quatre constantes au lieu de trois. Par exemple, la fonction de correction peut être un polynôme du troisième ou du second degré ou un quotient entre deux polynômes du premier degré. En particulier, il est possible d’utiliser des fonctions de correction qui sont entièrement définies par moins de trois constantes. Par exemple, dans ce cas, la fonction de correction est un polynôme du premier degré ou une constante. Dans ce dernier cas, le coefficient de correction est constant et indépendant de la distance d.
Ainsi, en cas d’interruption de l’alimentation électrique de la nacelle de propulsion, l’alimentation électrique de l’actionneur d’inversion de poussée est également interrompue du fait de l’interruption de l’électrolyse.
Il existe ainsi un besoin pour un système d’actionnement d’inversion de poussée TRAS alimenté par une source de puissance fonctionnant à l’hydrogène, qui soit électriquement indépendante de l’alimentation de l’aéronef.
Un objet de l’invention est un ensemble pour aéronef muni d’au moins un propulseur alimenté en hydrogène par au moins un réservoir d’hydrogène, muni d’au moins un système d’inversion de poussée comprenant au moins un actionneur. L’ensemble pour aéronef comprend :
- une pile à combustible disposée dans une source de puissance à hydrogène et alimentée en hydrogène
- un système d’actionnement d’inversion de poussée à hydrogène comprenant un contrôleur de système d’actionnement d’inversion de poussée à hydrogène, et une unité de puissance primaire à hydrogène munie d’une pile à combustible alimentée en hydrogène et alimentant le au moins un actionneur d’inversion de poussée.
La pile à combustible disposée dans la source de puissance à hydrogène peut être alimentée en hydrogène par le réservoir d’hydrogène.
L’ensemble pour aéronef peut comprendre au moins un moyen de stockage de l’hydrogène résiduel du propulseur alimentant en hydrogène la pile à combustible disposée dans la source de puissance à hydrogène.
L’ensemble pour aéronef peut comprendre un système de centrale de puissance intégrée alimenté par la source de puissance à hydrogène pour les faibles puissances et par l’unité de puissance primaire à hydrogène pour les fortes puissances.
L’alimentation en hydrogène de l’unité de puissance primaire à hydrogène peut transiter par la source de puissance à hydrogène de sorte à bénéficier du au moins un moyen de stockage de l’hydrogène résiduel du propulseur.
L’ensemble pour aéronef peut comprendre une supercapacité chargée lors du vol par l’unité de puissance primaire à hydrogène, permettant d’alimenter les actionneurs d’inversion de poussée, seules ou en combinaison avec la pile à combustible.
L’eau chaude produite par la au moins une des piles à combustibles de la source de puissance à hydrogène ou de l’unité de puissance primaire à hydrogène peut être employée pour des fonctions annexes à l’actionnement d’inversion de poussée.
Un propulseur et le au moins un système d’inversion de poussée correspondant peuvent être disposés dans une nacelle.
L’invention a également pour objet un aéronef comprenant l’ensemble pour aéronef décrit ci-dessus.
- La illustre les principaux éléments d’un système d’actionnement de l’inversion de poussée à alimentation électrique,
- La illustre les principaux éléments d’un système d’actionnement de l’inversion de poussée dans un premier mode réalisation de l’invention, et
Lors d’une troisième étape illustrée à la , la deuxième électrovanne 55.2 du circuit pneumatique 50 est amenée de son état fermé à son état ouvert, ce qui provoque une mise en pression du deuxième réservoir tampon 54.2.
Lorsque la pression régnant à l’intérieur du deuxième réservoir tampon 54.2 a atteint un niveau prédéterminé, le tiroir du premier distributeur 53.1 est amené, lors d’une quatrième étape illustrée à la , de sa position de mise en pression à sa position de mise à l’échappement, le tiroir du deuxième distributeur 53.2 de sa position de mise à l’air libre à sa position de mise en pression, et la deuxième électrovanne 55.2 de son état ouvert à son état fermé. Dès lors, la chambre pneumatique du premier vérin V1 se trouve reliée au détendeur 62 et la pression régnant dans le deuxième réservoir tampon 54.2 génère un premier flux pneumatique s’écoulant à travers le deuxième distributeur 52.2 en direction de la chambre pneumatique du deuxième vérin V2.
Lors d’une cinquième étape illustrée à la , le tiroir du premier distributeur 15 est amené de sa position centrale à sa position basse, et le deuxième distributeur 53.2 de sa position de mise en pression à sa position de mise à l’échappement. Sous l’action du premier flux pneumatique généré par la pression régnant à l’intérieur du deuxième réservoir tampon 54.2, le piston P2 du deuxième vérin V2 tend à se déplacer de sa deuxième position extrême à sa première position extrême et génère un flux hydraulique s’écoulant successivement à travers le premier distributeur 15, le deuxième distributeur 16, le moteur 11, l’accumulateur 12, le manomètre 13, l’électrovanne 14 puis de nouveau le premier distributeur en direction de la chambre hydraulique du premier vérin V1. Le piston P1 du premier vérin V1 tend alors à se déplacer de sa première position extrême à sa deuxième position extrême à l’encontre du ressort R1 et génère un deuxième flux pneumatique s’écoulant à travers le premier distributeur 53.1 en direction du détendeur 62. En traversant le moteur 11 du deuxième port de raccordement 11.2 vers le premier port de raccordement 11.1, le flux hydraulique engendre une rotation de l’arbre de sortie 11.3 du moteur 11 qui tend à entraîner en rotation l’arbre de sortie 11.3 dudit moteur 11, et donc la roue R.
Lors d’une sixième étape illustrée à la , la première électrovanne 55.1 du circuit pneumatique 50 est amenée de son état fermé à son état ouvert, ce qui provoque une mise en pression du premier réservoir tampon 54.1.
Lorsque la pression régnant à l’intérieur du premier réservoir tampon 54.1 a atteint un niveau prédéterminé, le tiroir du premier distributeur 15 est amené, lors d’une septième étape illustrée à la , de sa position basse à sa position centrale, et la première électrovanne 55.1 de son état ouvert à son état fermé.
Lors d’une huitième étape illustrée à la , le tiroir du premier distributeur 15 est amené de sa position centrale à sa position haute, le premier distributeur 52.1 de sa position de mise à l’air libre à sa position de mise en pression, et le deuxième distributeur 52.2 de sa position de mise en pression à sa position de mise à l’air libre. Dès lors, la chambre pneumatique du deuxième vérin V2 se trouve reliée au détendeur 62 et la pression régnant dans le premier réservoir tampon 54.1 génère un premier flux pneumatique s’écoulant à travers le premier distributeur 52.1 en direction de la chambre pneumatique du premier vérin V1. Le piston P1 du premier vérin V1 tend à se déplacer de sa deuxième position extrême vers sa première position extrême et génère un flux hydraulique s’écoulant successivement à travers le premier distributeur 15, le deuxième distributeur 16, le moteur 11, l’accumulateur 12, le manomètre 13, l’électrovanne 14, puis de nouveau le premier distributeur 15 en direction de la chambre hydraulique du deuxième vérin V2. Le piston P2 du deuxième vérin V2 tend alors à se déplacer de sa première position extrême vers sa deuxième position extrême à l’encontre du ressort R2 et génère un deuxième flux pneumatique s’écoulant à travers le deuxième distributeur 53.2 en direction du détendeur 62. En traversant le moteur 11 du deuxième port de raccordement 11.2 vers le premier port de raccordement 11.1, le flux hydraulique continue d’entraîner en rotation l’arbre de sortie 11.3 du moteur 11, et donc la roue R.
Pendant le déplacement des pistons P1, P2 des premier et deuxième vérins V1, V2, la première électrovanne 55.1 du circuit pneumatique 50 est amenée, lors d’une neuvième étape illustrée à la , de son état fermé à son état ouvert, ce qui provoque une mise en pression du premier réservoir tampon 54.1.
Lorsque le piston P1 du premier vérin V1 a sensiblement atteint sa première position extrême et /ou le piston P2 du deuxième vérin V2 a sensiblement atteint sa deuxième position extrême, le tiroir du premier distributeur 15 est amené, lors d’une dixième étape illustrée à la , de sa position haute à sa position centrale, et la deuxième électrovanne 55.2 est amenée de son état ouvert à son état fermé.
Lors d’une onzième étape illustrée à la , le tiroir du premier distributeur 15 est ensuite amené de sa position centrale à sa position basse, et le deuxième distributeur 52.2 de sa position de mise à l’air libre à sa position de mise en pression pour démarrer un nouveau cycle de déplacement des pistons P1, P2 de manière à continuer d’entraîner en rotation l’arbre de sortie 11.3 du moteur 11, et donc la roue R.
On comprendra que l’énergie pneumatique stockée dans le réservoir 51 est transformée par les premier et deuxième vérins V1, V2 en énergie hydraulique, qui est à son tour transformée en énergie cinétique par le moteur 11. L’énergie pneumatique stockée dans le réservoir 51 par l’intermédiaire du freinage récupératif de la roue R peut ainsi être utilisée pour entraîner en rotation ladite roue R, et donc déplacer l’aéronef au sol.
La illustre un dispositif 1’ de récupération d’énergie selon un deuxième mode de réalisation de l’invention. Le dispositif 1’ diffère notamment du dispositif 1 en ce qu’il comprend trois vérins V1’, V2’, V3’ au lieu de deux, et un premier distributeur 15’ comportant un tiroir à quatre positions au lieu de trois. Même s’il comporte un plus grand nombre d’étapes, le principe de fonctionnement du dispositif 1’ est identique au dispositif 1.
Le nombre de vérins peut être égal à un ou supérieur ou égal à trois.
Les premier et deuxièmes réservoirs tampons 54.1, 54.2 ainsi que les première et deuxièmes électrovannes 55.1, 55.2 sont optionnels.
Bien que la pompe 17 soit ici à débit variable, elle peut aussi être à débit fixe.
Le fonctionnement du système 30 va maintenant être décrit en référence au procédé de la .
Le procédé débute par une phase 100 de calibration. Lors de cette phase 100 les fonctions f Sn de correction associées à chacun des segments S1 à S4 sont déterminées.
Pour cela, lors d’une étape 102, le véhicule 2 parcourt la totalité du segment S1 en partant du point A jusqu’au point B.
En parallèle de l’étape 102, lors d’une étape 104, les émetteurs-récepteurs 20 et 22 échangent des trames d’informations pour permettre la mesure d'une distance brute entre ces émetteurs-récepteurs 20, 22 à partir des instants d’émission et de réception de ces trames d’informations. Chaque échange de trames d’informations permet d’acquérir suffisamment d’instants d’émission et de réception pour calculer une distance brute entre ces émetteurs-récepteurs 20 et 22. Par exemple, ici, ces échanges sont déclenchés périodiquement à la fréquence F 20 . Chaque échange se déroule donc au cours d’une période T 20,j respective.
La première trame d’informations est émise à un instant M 1,j et reçue par l’émetteur-récepteur 22 à un instant M 2,j . La seconde trame d’informations est émise à un instant M 3,j et reçue par l’émetteur-récepteur 20 à un instant M 4,j .
Les instants M 1,j et M 4,j sont mesurés par l’émetteur-récepteur 20. Les instants M 2,j et M 3,j sont mesurés par l’émetteur-récepteur 22. Puisque l’instant M 3,j est mesuré par l’émetteur-récepteur 22, il ne peut pas être transmis à l’émetteur-récepteur 20 dans la seconde trame d’informations émise à cet instant. Ici, les instants M 2,j et M 3,j mesurés par l’émetteur-récepteur 22 sont transmis à l’émetteur-récepteur 20 dans la seconde trame d’informations transmise au cours de la période suivante T 20,j+1 . A cause de ce retard, l'instant to j auquel le sous-module 62 acquière la distance dc j intervient bien après la fin de la période T 20,j .
Lorsque l’émetteur-récepteur 20 a mesuré les instants M 1,j et M 4,j et reçu les mesures M 2,j et M 3,j , lors d’une étape 106, l’émetteur-récepteur 20 transmet ces mesures au sous-module 61.
Appareil de Traitement du linge a vapeur La présente invention se rapporte au domaine des appareils de traitement du linge à vapeur, tel que des fers à repasser à vapeur ou des appareils de défroissage à vapeur.
Etat de la technique Un appareil de traitement du linge comprend de façon connue : - une poignée de préhension, - un réservoir d’eau comprenant une chambre de stockage et un orifice de sortie d’eau débouchant dans la chambre de stockage, - un générateur de vapeur comprenant une chambre de vaporisation, telle qu’une chambre de vaporisation instantanée, - une surface de traitement munie d’au moins un trou de sortie de vapeur, - un circuit de distribution de vapeur relié à la chambre de vaporisation et configuré pour alimenter en vapeur l’au moins un trou de sortie de vapeur, - un dispositif d’alimentation en eau relié fluidiquement à l’orifice de sortie d’eau et configuré pour alimenter par gravité la chambre de vaporisation en eau provenant de la chambre de stockage.
Un tel appareil permet de produire un débit de vapeur maximal en continu qui est fonction de la puissance de la résistance chauffante, le débit de vapeur maximum pouvant être produit par la chambre de vaporisation est d’autant plus important que la puissance de la résistance chauffante est élevée. Cependant, l’élévation de la puissance de la résistance chauffante présente l’inconvénient d’augmenter le cout de fabrication de l’appareil. De plus, de tels appareils de traitement du linge sont habituellement destinés à un usage domestique de sorte que la puissance de la résistance chauffante ne peut dépasser la puissance maximale qu’est capable de fournir la prise de courant du réseau électrique domestique sur laquelle l’appareil est branché.
Il est connu de l’art antérieur, et notamment du brevet EP1224349, un appareil de traitement comprenant une pompe permettant d’alimenter la chambre de vaporisation selon une configuration prédéterminée comprenant une première phase de fonctionnement, durant laquelle le débit de la pompe est plus élevé que la capacité de vaporisation de la chambre de vaporisation en fonctionnement continu, et une deuxième phase de fonctionnement, durant laquelle le débit de la pompe est moins élevé que la capacité de vaporisation de la chambre de vaporisation en fonctionnement continu.
Un tel appareil présente l’avantage de proposer momentanément un débit de vapeur plus élevé que ce qu’est capable de fournir la chambre de vaporisation en continu, grâce à l’utilisation de l’énergie stockée dans la fonderie de la chambre de vaporisation lors des phases inactives de repassage. En effet, durant les phases inactives de repassage, la chaleur produite par la résistance chauffante est stockée dans la fonderie puis cette énergie est ensuite utilisée durant la première phase de fonctionnement pour produire le surplus de vapeur.
Cependant, une telle configuration augmente de manière sensible les coûts de fabrication d’un tel appareil de traitement du linge, et également la masse d’un tel appareil de traitement du linge.
De plus, la présence d’une pompe d’alimentation, et de l’électronique nécessaire à son pilotage, est susceptible de nuire à la fiabilité de l’appareil de traitement du linge.
Le problème technique à la base de l’invention consiste notamment à fournir un appareil de traitement du linge qui soit de structure simple, économique et fiable (et en particulier dont le dispositif d’alimentation en eau est dépourvu d’organe électrique), tout en présentant une efficacité de repassage et/ou de défroissage élevée.
A cet effet, l'invention a pour objet un appareil de traitement du linge comprenant : - une poignée de préhension, - un réservoir d’eau comprenant une chambre de stockage principale et un orifice de sortie d’eau principal débouchant dans la chambre de stockage principale, - un générateur de vapeur comprenant une chambre de vaporisation, telle qu’une chambre de vaporisation instantanée, - un dispositif d’alimentation en eau relié fluidiquement à l’orifice de sortie d’eau principal et configuré pour alimenter, par gravité, la chambre de vaporisation en eau provenant de la chambre de stockage principale, - une surface de traitement munie d’au moins un trou de sortie de vapeur, et - un circuit de distribution de vapeur relié à la chambre de vaporisation et configuré pour alimenter en vapeur l’au moins un trou de sortie de vapeur.
L’appareil de traitement du linge comporte en outre une chambre de stockage auxiliaire qui est reliée fluidiquement à la chambre de stockage principale et qui est configurée pour être alimentée en eau provenant de la chambre de stockage principale, la chambre de stockage auxiliaire comportant un orifice de sortie d’eau auxiliaire, et le dispositif d’alimentation en eau étant relié fluidiquement à l’orifice de sortie d’eau auxiliaire et étant configuré pour alimenter, par gravité, la chambre de vaporisation en eau provenant de la chambre de stockage auxiliaire. L’appareil de traitement du linge est configuré pour traiter un linge selon un cycle de traitement comprenant au moins une première phase de traitement du linge durant laquelle la chambre de vaporisation est alimentée en eau, par gravité, avec un premier débit d’alimentation, et une deuxième phase de traitement du linge durant laquelle la chambre de vaporisation est alimentée en eau, par gravité, avec un deuxième débit d’alimentation qui est inférieur au premier débit d’alimentation.
Lors de la première phase de traitement du linge (qui est généralement initiée après que l’appareil ait atteint sa température nominale de fonctionnement), la chambre de vaporisation est alimentée en eau avec un débit d’alimentation qui est élevé, et par exemple supérieur au débit d’eau que la chambre de vaporisation est capable de vaporiser en continu. En effet, la chambre de vaporisation est capable de vaporiser une quantité d’eau plus importante lors de la première phase de traitement, grâce à l’énergie thermique stockée dans la masse de la fonderie du générateur de vapeur.
Durant la deuxième phase de traitement, la chambre de vaporisation est alimentée en eau avec un débit d’alimentation qui est plus faible que durant la première phase de traitement du linge, et par exemple inférieur au débit d’eau que la chambre de vaporisation est capable de vaporiser en continu. Ainsi, la puissance thermique générée par effet Joule par la résistance électrique équipant le générateur de vapeur est suffisante pour assurer la vaporisation de la quantité d’eau injectée dans la chambre de vaporisation lors de la deuxième phase de traitement.
L’appareil de traitement du linge selon la présente invention permet donc d’injecter un maximum d’eau dans la chambre de vaporisation en début de traitement d’un linge, tout en limitant les risques de projection d’eau sur le linge à traiter, et ce avec un dispositif d’alimentation en eau de structure simple, fiable et peu onéreuse.
L'appareil de traitement du linge peut en outre présenter une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises seules ou en combinaison.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le premier débit d’alimentation est supérieur au débit d’eau que la chambre de vaporisation est capable de vaporiser en continu, et le deuxième débit d’alimentation est inférieur ou égal au débit d’eau que la chambre de vaporisation est capable de vaporiser en continu. Une telle configuration de l’appareil de traitement du linge limite considérablement les risques de saturation de la chambre de vaporisation, et donc les risques de projection d’eau sur un linge en cours de traitement.
Selon un mode de réalisation, chaque ancrage à la barrière thermiquement isolante est disposé continûment sur tout le pourtour extérieur polygonal.
La est une représentation schématique partielle en coupe d'une cuve étanche et thermiquement isolante dans la zone d’un pied de support.
La est une vue du détail II de la pour une cuve de l’art antérieur.
La est une vue du détail II de la pour une cuve selon l’invention.
La représente une vue de dessus schématique partielle d’une paroi de fond au niveau d’un pied de support et selon un premier mode de réalisation.
La représente une vue de dessus schématique partielle d’une paroi de fond au niveau d’un pied de support et selon un deuxième mode de réalisation.
La représente une vue de dessus schématique partielle d’une paroi de fond au niveau d’un pied de support et selon un troisième mode de réalisation.
Sur la , on voit partiellement une cuve étanche et thermiquement isolante 71 destinée au stockage et/ou au transport de gaz liquéfié et constituée d’une paroi de fond 1 fixée à la surface intérieure d’une structure porteuse 2. La structure porteuse 2 est par exemple la coque intérieure d'un navire à double coque ou une construction située à terre. Pour contenir un liquide froid comme du GNL, les parois de cuve comportent au moins une membrane d'étanchéité 4 et au moins une barrière thermiquement isolante 3 située entre la membrane d’étanchéité 4 et la structure porteuse 2. Par mesure de sécurité, il est possible de prévoir une membrane d'étanchéité secondaire et une barrière thermiquement isolante secondaire, non représentées, entre la structure porteuse et la barrière thermiquement isolante 3, qui est dite primaire dans ce cas.
La cuve 71 peut être réalisée selon différentes géométries bien connues, par exemple une géométrie prismatique dans la coque d'un navire ou une géométrie cylindrique à terre ou autre. Par ailleurs, de nombreuses méthodes sont disponibles pour réaliser les barrières thermiquement isolantes et les membranes d’étanchéité, par exemple à partir d'éléments préfabriqués.