INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les premier, deuxième et troisième moyens de pare feu comportent alors par exemple des jeux de registres respectivement associés aux trois zones mémoire et contenant des informations représentatives des droits d’accès sécurisés et/ou non sécurisés à ces zones mémoire, ainsi que des moyens de vérification configurés pour comparer l’indication d’une requête d’accès à une zone mémoire avec les informations contenues dans le jeu de registres correspondant et autoriser ou interdire l’accès à ladite zone mémoire en fonction du résultat de la comparaison.
Et, le contenu du ou des registres associés à la première zone mémoire est modifiable sur commande issue de la deuxième unité de traitement.
Cette commande issue de la deuxième unité de traitement peut par exemple transiter par un contrôleur de configuration qui va modifier le contenu du ou des registres associés à la première zone mémoire.
Le système comprend avantageusement une unité de gestion mémoire couplée entre le dispositif de pare feu et les deux unités de traitement. Et, l’unité de gestion mémoire est configurée pour ne pas dégrader le niveau de sécurité d’une requête d’accès ayant un niveau sécurisé.
En d’autres termes, contrairement à l’art antérieur, il n’est pas nécessaire de reprogrammer l’unité de gestion mémoire pour autoriser une requête d’accès sécurisé à accéder à la première zone mémoire puisque c’est le pare feu lui-même associé à cette première zone mémoire qui va autoriser ou interdire l’accès à cette requête. En d’autres termes, la requête d’accès qui a un niveau sécurisé et qui est délivrée à l’unité de gestion mémoire, ressort de cette unité de gestion mémoire avec également le niveau d’accès sécurisé.
Selon un autre aspect, il est proposé un procédé de gestion des accès à une mémoire d’un système, par exemple incorporé au sein d’un système sur puce.
Le système comprend -une première unité de traitement fonctionnant dans un mode sécurisé et générant des requêtes d’accès mémoire ayant un niveau sécurisé, -une deuxième unité de traitement fonctionnant dans un mode non sécurisé et générant des requêtes d’accès mémoire ayant un niveau non sécurisé, -la mémoire comportant une première zone mémoire partagée entre la première unité de traitement et la deuxième unité de traitement, -un dispositif de pare-feu couplé entre la mémoire et la première et la deuxième unités de traitement, ayant des premiers moyens de pare feu configurables associés à la première zone mémoire.
Dans le procédé selon cet aspect, la deuxième unité de traitement configure les premiers moyens de pare feu -pour les placer dans une première configuration dans laquelle ils autorisent un accès à la première zone mémoire en présence d’une requête d’accès de niveau sécurisé ou en présence d’une requête d’accès de niveau non sécurisé, ou -pour les placer dans une deuxième configuration dans laquelle ils interdisent un accès à la première zone mémoire en présence d’une requête d’accès de niveau sécurisé et autorisent un accès à la première zone mémoire uniquement en présence d’une requête d’accès de niveau non sécurisé.
Selon un mode de mise en œuvre, la mémoire comporte une région mémoire allouée à la deuxième unité de traitement et contenant la première zone mémoire, et la deuxième unité de traitement définit ladite première zone mémoire au sein de ladite région mémoire.
Selon un mode de mise en œuvre, la mémoire comporte une deuxième zone mémoire allouée à la première unité de traitement et ladite région mémoire comporte une troisième zone mémoire réservée à la deuxième unité de traitement, et on équipe le dispositif de pare feu de deuxièmes moyens de pare feu associés à la deuxième zone mémoire et autorisant l’accès à la deuxième zone mémoire uniquement en présence de requêtes de niveau sécurisé, et de troisièmes moyens de pare feu associés à la troisième zone mémoire et autorisant l’accès à la troisième zone mémoire uniquement en présence de requêtes de niveau non sécurisé.
Le support du catalyseur G est préparé par mise en forme par malaxage-extrusion de 60% poids de zéolithe USY ayant un paramètre de maille 24,37 Å, un rapport SiO2/Al2O3 molaire de 11, une surface spécifique mesurée par physisorption d’azote selon la méthode B.E.T. de 864 m2/g, un volume microporeux déterminée par adsorption d’azote de 0,29 ml/g et une acidité de Bronsted de 339 µmol/g, et 10% poids de zéolithe Beta commerciale (CP814e, Zeolyst) ayant un rapport SiO2/Al2O3 molaire de 25, une surface spécifique mesurée par physisorption d’azote selon la méthode B.E.T. de 670 m2/g, en présence de boehmite commerciale (PuralSB3, Sasol).
Les extrudés obtenus sont séchés à 80°C puis calcinés à 600°C sous air humide (5%pds d’eau par kg d’air sec). Le support calciné comprend, sur base sèche, 60% poids de zéolithe USY, 10% poids de zéolithe Beta et 30% poids d’alumine, soit un rapport pondéral Y/Beta = 6 dans le catalyseur. Après imprégnation à sec, le catalyseur est séché à 120°C sous air.
Le catalyseur G est préparé par imprégnation à sec du support ainsi obtenu à l’aide d’une solution aqueuse contenant les éléments Ni, Mo. Cette solution est obtenue par dissolution des précurseurs suivants dans l’eau : nitrate de nickel, et heptamolybdate d’ammonium. La quantité de précurseurs en solution est ajustée en fonction des concentrations ciblées sur le catalyseur final.
Exemple 8 – Préparation d’un catalyseur H selon l’invention
Le support du catalyseur H est préparé par mise en forme par malaxage-extrusion de 50% poids de zéolithe USY ayant un paramètre de maille 24,37 Å, un rapport SiO2/Al2O3 molaire de 11, une surface spécifique mesurée par physisorption d’azote selon la méthode B.E.T. de 864 m2/g, un volume microporeux déterminée par adsorption d’azote de 0,29 ml/g et une acidité de Bronsted de 339 µmol/g et 20% poids de zéolithe Beta commerciale (CP814e, Zeolyst) ayant un rapport SiO2/Al2O3 molaire de 25, une surface spécifique mesurée par physisorption d’azote selon la méthode B.E.T. de 670 m2/g, en présence de boehmite commerciale PuralSB3.
Les extrudés obtenus sont séchés à 80°C puis calcinés à 600°C sous air humide (5%pds d’eau par kg d’air sec). Le support calciné comprend, sur base sèche, 50% poids de zéolithe USY, 20% poids de zéolithe Beta et 30% poids d’alumine, soit un rapport pondéral USY/Beta = 2,5 dans le catalyseur. Après imprégnation à sec, le catalyseur est séché à 120°C sous air.
Le catalyseur H est préparé par imprégnation à sec du support ainsi obtenu à l’aide d’une solution aqueuse contenant les éléments Ni, Mo. Cette solution est obtenue par dissolution des précurseurs suivants dans l’eau : nitrate de nickel, et heptamolybdate d’ammonium. La quantité de précurseurs en solution est ajustée en fonction des concentrations ciblées sur le catalyseur final.
Exemple 9 – Préparation d’un catalyseur I selon l’invention
Le support du catalyseur I est préparé par mise en forme par malaxage-extrusion de 40% poids de zéolithe USY ayant un paramètre de maille 24,37 Å, un rapport SiO2/Al2O3 molaire de 11, une surface spécifique mesurée par physisorption d’azote selon la méthode B.E.T. de 864 m2/g, un volume microporeux déterminée par adsorption d’azote de 0,29 ml/g et une acidité de Bronsted de 339 µmol/g et 30% poids de zéolithe Beta (CP814e, Zeolyst) ayant un rapport SiO2/Al2O3 molaire de 25, une surface spécifique mesurée par physisorption d’azote selon la méthode B.E.T. de 670 m2/g, en présence de boehmite commerciale (PuralSB3, Sasol).
Les extrudés obtenus sont séchés à 80°C puis calcinés à 600°C sous air humide (5%pds d’eau par kg d’air sec). Le support calciné comprend, sur base sèche, 40% poids de zéolithe USY, 30% poids de zéolithe Beta et 30% poids d’alumine, soit un rapport pondéral Y/Beta = 1,33 dans le catalyseur. Après imprégnation à sec, le catalyseur est séché à 120°C sous air.
Le catalyseur I est préparé par imprégnation à sec du support ainsi obtenu à l’aide d’une solution aqueuse contenant les éléments Ni, Mo. Cette solution est obtenue par dissolution des précurseurs suivants dans l’eau : nitrate de nickel, et heptamolybdate d’ammonium. La quantité de précurseurs en solution est ajustée en fonction des concentrations ciblées sur le catalyseur final.
Exemple 10 Les performances des catalyseurs décrits précédemment sont évaluées en hydrocraquage d’une charge comprenant une fraction distillats sous vide et gazole en une étape à l’aide d’une unité pilote de test isotherme en configuration downflow.
Cette charge de test subit un hydrotraitement (HDT). Après cette étape d’hydrotraitement, la charge de test présente une densité à 15°C de 0,8755 g/mL, une teneur résiduelle en azote de 23 ppm pds et une teneur résiduelle en soufre de 16 ppm pds. Le point initial de la distillation simulée pour cette charge de test après hydrotraitement est de 163,3°C et le point final de 578,7°C. Le point à 50%pds de la distillation simulée est à 391,7°C. Afin de simuler la pression partielle d’hydrogène sulfuré et d’ammoniac généré par l’étape d’HDT du procédé, la charge de test est additivé respectivement de DMDS et d’aniline de manière à obtenir 8820 ppm pds de soufre et 1900 ppm pds d’azote dans la charge additivée finale.
Exemples 1, 1a et 1b de mascara On a réalisé l’exemple 1 de mascara selon l’invention et les exemples 1a et 1b de mascara hors invention suivants.
Le dispositif hybride 20 est adapté pour former des faisceaux directifs Fd 1 -Fd M . Ce dispositif hybride 20 comprend un étage analogique ABFN (pour « Analogic Beamforming Network » en anglais) et un étage numérique DBFN (pour « Digital Beamforming Network », en anglais). L’étage analogique ABFN est adapté pour former des faisceaux régionaux Fr 1 , Fr 2 , Fr 3 . L’étage numérique DBFN est adapté pour former les faisceaux directifs Fd 1 -Fd p à partir des faisceaux régionaux Fr 1 , Fr 2 , Fr 3 . Les faisceaux directifs formés Fd 1 -Fd p sont contenus à l’intérieur des faisceaux régionaux Fr 1 , Fr 2 , Fr 3 . De tels faisceaux directifs et faisceaux régionaux sont illustrés plus spécifiquement à la . Sur cette , l’antenne réseau active multifaisceaux 10 est adaptée pour cibler différentes zones du globe par des faisceaux régionaux Fr 1 , Fr 2 . Chaque faisceau régional comprend une pluralité de faisceaux directifs. Le nombre de faisceaux directifs dans chaque faisceau régional peut être différent. Ainsi, un premier faisceau régional Fr 1 comprend un grand nombre de faisceaux directifs. Un second faisceau régional Fr 2 comprend un nombre de faisceaux directifs limité. Les faisceaux régionaux Fr 1 , Fr 2 présentent ici des largeurs différentes. De la même manière, les faisceaux directifs peuvent présenter différentes largeurs.
L’étage analogique ABFN est divisé en une pluralité de formateur analogique de faisceaux ABFN 1 -ABFN M . Chaque formateur analogique de faisceaux ABFN 1 -ABFN M est associé à un sous-réseau regroupant plusieurs éléments rayonnants. De tels sous réseaux sont notamment divulgués aux figures 2, 3 et 4. Sur la , les éléments rayonnants représentés sous la forme de carrés forment une matrice M. Cette matrice s’étend selon une première direction X et selon une seconde direction Y perpendiculaire à la première direction X. Plus particulièrement, un premier ensemble d’éléments rayonnants forme un premier sous -réseau Sr 1 d’éléments rayonnants et un second ensemble d’éléments rayonnants forme un second sous-réseau Sr 2 d’éléments rayonnants. Le premier sous-réseau Sr 1 est plus particulièrement illustré à la et il comprend dans cette figure 24 éléments rayonnants RE1-RE24. Ce premier sous-réseau Sr1 a une forme globalement rectangulaire présentant une dimension d1 selon la première direction X et une dimension d2 selon la seconde direction Y. Ce premier sous-réseau Sr1 appartient à un premier groupe de sous-réseaux Gr1. Le second sous-réseau Sr2 est illustré à la . Il comprend également 24 éléments rayonnants RE16-RE18, RE22-RE24, RE25-RE42. Le second sous-réseau Sr2 a une forme rectangulaire présentant une dimension d1 selon la première direction X et une dimension d2 selon la seconde direction Y. Ce second sous-réseau Sr2 appartient à un second groupe de sous-réseaux Gr2. Comme il est illustré à la , le second sous-réseau Sr2 chevauche partiellement le première sous-réseau Sr1 de sorte que les éléments rayonnants RE16, RE17, RE18, RE22, RE23, RE24 sont communs au premier sous-réseau Sr1 et au second sous-réseau Sr2. Ces éléments rayonnants communs sont plus particulièrement grisés sur les figures 2-3. En outre, le second sous-réseau Sr2 d’éléments rayonnants est décalé par rapport au premier sous-réseau Sr1 selon la première direction X de la matrice M d’un premier décalage correspondant à moitié de la première dimension d1 de la forme rectangulaire et selon la seconde direction Y d’un second décalage correspondant à la moitié de la seconde dimension d2 de cette forme rectangulaire.
La décrit un arrangement de plusieurs premiers sous-réseaux Sr 1 et de plusieurs seconds sous réseaux Sr 2 , les premiers sous-réseaux Sr 1 (délimités par des points sur la figure) et les seconds sous-réseaux Sr 2 (délimités par des traits interrompus sur la figure) ont une forme carrée, chaque sous-réseau comprenant 16 éléments rayonnants. Les seconds sous-réseaux Sr 2 sont alors décalés par rapport aux premiers sous-réseaux Sr 1 selon la direction X et selon la direction Y d’un même décalage correspondant à la moitié d’un côté de la forme carrée.
La illustre cinq sous-réseaux Sr 1 -Sr 5 dont l’un appartient au second groupe de sous-réseaux. Le premier sous-réseau Sr 1 , le second sous-réseau Sr 2, le troisième sous-réseau Sr 3 et le quatrième sous-réseau Sr 4 sont positionnés les uns à côtés des autres. Le cinquième sous-réseau Sr 5 est superposé aux quatre autres sous-réseaux Sr 1 -Sr 4 et partage des éléments rayonnants avec ces autres sous-réseaux. Ainsi le cinquième sous-réseau Sr 5 partage quatre éléments rayonnants avec le premier sous-réseau Sr 1 , quatre éléments rayonnants avec le second sous-réseau Sr 2 , quatre éléments rayonnants avec le troisième sous-réseau Sr 3 et quatre éléments rayonnants avec le quatrième sous-réseau Sr 4 . Les sous-réseaux Sr 1 -Sr 5 sont dit alors entrelacés.
A l’intérieur de chaque sous-réseau Sr 1 , Sr 2 les différents ports des éléments rayonnants sont reliés par un des formateurs analogiques de faisceaux ABFN 1 -ABFN M. Chaque formateur est réparti en plateaux et en tronc commun. La description détaillée de l’ABFN 1 associé au premier sous-réseau Sr 1 est fournie dans la . Les éléments rayonnants du centre sont connectés à deux formateurs ABFN différents.
La représente l’implémentation du formateur analogique de faisceau ABFN 1 en plateaux 701-704 associés à un tronc commun 705. Par simplicité, on a traité le cas d’un seul faisceau régional, mais cette implémentation peut être adaptée pour accommoder plusieurs faisceaux régionaux. Sur chaque plateau 701-704, il y a une division au niveau des éléments rayonnants en autant de fois qu’il y a de faisceaux. Pour chaque faisceau, sont appliqués des coefficients de déphasage et d’atténuation et une sommation partielle. Sur le tronc commun 705, est appliquée une sommation complémentaire pour les différents faisceaux. Les puces RF déphaseurs et atténuateurs sont disposées dans les plateaux. La sommation des signaux est réalisée partiellement dans chaque plateau (pour quatre éléments rayonnants) et dans le tronc commun pour le complément (et les 16 éléments rayonnants du sous-réseau). Pour plus de lisibilité, les connections avec l’étage numérique DBFN n’ont pas été représentées dans cette .
L’intérêt de la formation du faisceau hybride entrelacée est démontré sur le cas d’une antenne réseau comportant 400 éléments rayonnants de taille 0,6 λ, λ étant la longueur d’onde, pour réaliser des faisceaux sur la terre à partir d’un satellite en orbite LEO. L’antenne de référence se décompose en 25 sous-réseaux de 16 éléments rayonnants. On identifie un second regroupement de 16 sous-réseaux, utilisant les mêmes éléments rayonnants que les premiers sous-réseaux, et décalés d’une demi-période par rapport au premier groupe de sous-réseaux. On considère le cas d’un faisceau régional pointé au centre de la terre, et de faisceaux directifs pointés dans différentes directions, à l’intérieur puis à l’extérieur de ce faisceau régional. On compare la formation de faisceaux à partir du premier regroupement de sous-réseaux (antenne de référence), et également à partir des deux regroupements de sous-réseaux. Il apparaît que lorsqu’on dépointe le faisceau directif à l’intérieur du faisceau régional, les pertes de dépointage sont bien inférieures à celles observées pour l’antenne constituée par le seul premier groupe de sous-réseaux. Cette antenne de référence se caractérisait par des pertes de dépointage à -3 dB obtenues pour un faisceau directif pointant en bord du faisceau régional. Elles sont dues à l’apparition de lobes de réseau. Ces mêmes pertes de dépointage sont obtenues pour le cas de la formation hybride entrelacée pour un faisceau directif pointant dans une direction angulaire deux fois plus importante. La illustre des pertes de dépointage obtenues pour plusieurs types de formations de faisceaux pour une antenne de 400 éléments rayonnants : formation de faisceaux numérique sur les 400 éléments rayonnants (tracé reliant des carrés), formation de faisceaux hybride sur les 25 sous-réseaux contigus (tracé reliant des triangles), formation de faisceaux hybride entrelacée sur les 25 sous-réseaux contigus et les 16 sous-réseaux contigus superposés (tracé reliant des losanges).
La formation de faisceaux entrelacée est également intéressante d’un point de vue qualité du diagramme de rayonnement comme il est illustré à la . Cette formation de faisceaux entrelacée permet de supprimer les lobes de réseau. Elle permet également de limiter le niveau des lobes secondaires en comparaison du cas sans entrelacement. Pour l’antenne de référence, des pertes de dépointage de 3 dB sont observées lorsque le faisceau directif pointe en bord de faisceau régional, c’est-à-dire à une distance égale à trois largeurs de faisceaux directifs du faisceau directif central. Pour l’antenne avec la formation de faisceaux entrelacée, ces mêmes pertes sont obtenues pour une distance égale à six largeurs de faisceaux directifs du faisceau directif central.
Il en résulte que le secteur angulaire sur lequel un faisceau directif peut être pointé est deux fois plus important que celui obtenu avec l’antenne de référence. Le nombre de faisceaux directifs qui peut être réalisés est donc quatre fois supérieur.
Le nombre d’interfaces de conversion numérique analogique et de circuits de conversion de fréquence requis par la formation de faisceau hybride entrelacée a été augmenté uniquement d’un facteur 41/25 (inférieur à 2).
La formation de faisceau entrelacée lorsque les sous-réseaux sont superposés et décalés d’une demi-période est alors très intéressante, car elle permet d’augmenter le nombre de faisceaux directifs d’un facteur 4 alors que la complexité des interfaces de numérisation n’a augmenté que d’un facteur inférieur à 2.
Cette normalisation avec le nombre d’interfaces de numérisation est intéressante car le nombre de faisceaux directifs qu’il est possible de réaliser à l’intérieur d’un faisceau régional varie linéairement avec le nombre de sous-réseaux contribuant à l’étage numérique de la formation de faisceaux hybride. Une formation de faisceaux hybride entrelacée est donc une technique plus efficace que l’accroissement de l’antenne réseau.
Il faut noter que si le second groupe de sous-réseaux n’est décalé d’une demi-période que selon un axe, le nombre de faisceaux directifs qu’il est possible de réaliser n’augmente que dans la direction de l’entrelacement. Il est alors égal au premier ordre à 2, soit approximativement le facteur d’accroissement de complexité de la formation de faisceaux hybride. Le véritable intérêt est atteint en décalant le second groupe de sous-réseaux d’une demi-période dans les deux directions.
Le nombre de faisceaux directifs peut encore être accru en maitrisant la loi d’alimentation des sous-réseaux. Elle permet notamment de maîtriser également les lobes secondaires des faisceaux régionaux, et ainsi d’éviter toute interférence entre signaux appartenant à deux faisceaux régionaux distincts.
En effet, le fondement théorique de l’invention est l’annulation du premier lobe de réseau.
Le facteur de réseau d’une antenne réseau pour laquelle les éléments rayonnants sont alimentés avec une amplitude uniforme s’écrit :
Exemple 1 : Dispersion comprenant des particules réfléchissantes en deuxième phase
Les tableaux 1 à 4 ci-après renseignent les compositions des différentes phases respectives aux procédés A, B et C. Le tableau 5 ci-après renseigne les paramètres retenus pour la mise en œuvre des procédés A, B et C.
Tableau 1: Composition du fluide interne 36 (IF) Nom Nom INCI % Masse Lanol 99 Isononyl Isononanoate Qsp* RheoPearl D2 Dextrin palmitate 10,00 Parfum Parfum 0,50 CAS-3131 Amodimethicone 0,50 Total 100,00
Tableau 2 : Composition du fluide externe 40 (OF) Procédé/Dispersion A B C Nom Nom INCI % Masse Eau osmosée Eau Qsp* Glycerine codex (99%) Glycérine 5,29 2,94 Zemea propanediol Propanediol 6,26 Microcare PE Phénoxyéthanol 1,00 0,99 Microcare emollient PTG Pentylène Glycol 2,50 Rhodicare T Gomme de Xanthane 0,12 Tego carbomer 340 FD Carbomer 0,25 SUNSHINE SUPER BRONZE [C84-6282] SunSHINE Super Bronze- Synthetic Florflogoppit + Fe2O3-ColorEffectPigment 0,31 - - MIRAGE SPARKLING LUXURY GOLD Calcium Sodium Borosilicate (and) Iron Oxides (and) Tin Oxide (and) Silica (and) Titanium Dioxide 0,62 - - Polynat T-11 Astragalus Gummifer Gum 0,06 - - Total 100,00 100,00 100,00
Tableau 3 : Composition de la solution additionnelle comprenant des nacres (AF - procédés B et C uniquement) Nom Nom INCI % Masse Eau osmosée Eau Qsp* SUNSHINE SUPER BRONZE [C84-6282] SunSHINE Super Bronze-Synthetic Florflogoppit + Fe2O3-Color Effect Pigment 2,63 MIRAGE SPARKLING LUXURY GOLD Calcium Sodium Borosilicate (and) Iron Oxides (and) Tin Oxide (and) Silica (and) Titanium Dioxide 5,27 Polynat T-11 Astragalus Gummifer Gum 0,50 Glycerine codex (99%) Glycérine 20,00 Microcare PE Phénoxyéthanol 1,00 Total 100,00
Tableau 4 : Composition de la solution d’augmentation de la viscosité de la deuxième phase (BF) Nom Nom INCI % Masse Eau osmosée Eau Qsp* NaOH Hydroxyde de Sodium 5,60 Total 100,00
Tableau 5 : Répartition des phases et températures Procédé A Procédés B et C Température (en °C) % w/w Fluide interne 36 10,10% 10,10% 80 Fluide externe 40 85,90% 75,90% 80 Solution additionnelle (AF) - 10% TA** BF 4 4 TA** Total 100 %
- Procédé A : procédé non fonctionnel (bouchages du conduit correspondant à la deuxième phase) au-delà de quelques minutes.
- Procédé B : Dispersion finale dotée d’une stabilité cinétique et d’une suspension de gouttes d’environ 1 mm de diamètre dans la phase continue aqueuse satisfaisante.
Inconvénients : procédé en 2 étapes, donc complexes ; enchainement rapide des 2 étapes requis sous peine d’observer un crémage des gouttes, donc risques d’erreurs exacerbés ; intégrité des gouttes altérée suite au cisaillement (même doux) généré par l’étape 2 ; et présence de lignes de champs observée en phase continue (ie zones localisées où densité de gouttes moindre, voire nulle).
- Procédé C : Dispersion finale dotée d’une stabilité cinétique et d’une suspension de gouttes d’environ 1 mm de diamètre dans la phase continue aqueuse satisfaisante, sans les inconvénients observés avec le procédé B.
Avantages : (i) procédé aisé en 1 étape ; (ii) intégrité des gouttes préservée ; et (iii) absence de lignes de champs en phase continue.
Exemple 2 : Dispersion comprenant des gouttes de type cœur/écorce et du Natrlquest E30 en deuxième phase
Selon cet exemple, les moyens d’interfaçage 21 et 22 sont identiques et se résument en un même écran tactile sur lequel est affichée l’IHM 1.