INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon la présente divulgation la tête de distribution 2 comprend un système de réglage du ratio de mélange s’écoulant de l’ouverture de distribution 23 comprenant un organe de réglage 25, monté sur le corps creux 20, de manière rotative par rapport au corps creux autour de l’axe A de la portion de tube 24.
L’organe de réglage 25 comporte une partie calibrée 2, pénétrant la portion de tube 2 depuis l’ouverture de distribution 2 comportant : - des moyens de calibrage 271 configurés pour régler la section de passage de l’écoulement du premier produit P1 provenant de l’embouchure d’entrée 241 de la portion de tube et/ou, - des moyens de calibrage 272 configurés pour régler la section de passage du deuxième produit P2 s’écoulant dudit au moins un orifice O1, O2 de paroi de la portion de tube 24.
Le système de réglage du ratio de mélange est ainsi avantageusement configuré pour autoriser au moins deux ratios de mélange distincts entre le premier produit P1 et le deuxième produit P2, par deux positions angulaires distinctes de l’organe de réglage 25 rotatif par rapport au corps creux 20, par la modification de la section de passage du premier produit P1, ou encore par la modification de ladite section de passage du deuxième produit P2 arrivant à l’ouverture de distribution 23, voire même encore par les modifications simultanées de la section de passage du premier produit P1 et ladite section de passage du deuxième produit P2 arrivant à l’ouverture de distribution 23.
Au moins selon un mode de réalisation, l’un des deux ratios peut être nul, à savoir par exemple que le produit visqueux en sortie de l’ouverture de distribution est composé uniquement du premier produit P2, ledit moins un orifice O1, O2 dans la paroi de la portion de tube 24 étant obturé au moins dans une position angulaire de l’organe de réglage par rapport au corps creux.
Selon un mode de réalisation, la portion de tube 24 du corps creux 20 est une première portion de tube et dans lequel la partie calibrée 26 comprend une seconde portion de tube 260, coaxiale à l’axe de la première portion de tube.
Selon une telle variante, illustrée à la notamment, une paroi cylindrique de la seconde portion de tube 260 vient obturer au moins partiellement ledit au moins orifice O1, O2 traversant la première portion de tube, et comporte les moyens de calibrage 272 configurés pour régler la section de passage du deuxième produit P2 s’écoulant dudit au moins un orifice O1, O2 de paroi de la portion de tube 24.
Il est ainsi possible de régler la section de passage du second produit P2, lorsque les moyens de calibrage sont mis en regard dudit au moins un orifice O1, O2 de la première portion de tube suivant différentes positions angulaires de l’organe rotatif 25 par rapport au corps creux 20.
Par exemple, et selon un mode de réalisation illustré à la , les moyens de calibrage peuvent consister en une pluralité d’orifices calibrés O5, O6 ; O7, qui peuvent être mis en regard dudit au moins un orifice de la première portion de tube. Ces orifices calibrés O5, O6, O7 sont répartis angulairement autour de l’axe A de la première portion de tube 24, axe A qui constitue l’axe de rotation de l’organe de réglage. Ces orifices O5, O6, O7 sont de tailles différentes pour autoriser différentes sections de passage du deuxième produit.
On procède au réglage des différentes sections de passage de fluide en sélectionnant l’un des orifices calibrés O5, O6, O7 parmi les orifices calibrés qui est mis en regard avec ledit au moins un orifice O1, O2 de la première portion de tube par la rotation de l’organe de réglage autour de l’axe A.
Lorsque la portion de tube comprend deux orifices O1, O2 diamétralement opposés, les moyens de calibrage peuvent comprendre, d’une part, une pluralité des premiers orifices calibrés O5, O6, O7, destinés à venir en regard avec l’un repéré O1, des deux orifices O1, O2, et d’autre part, une pluralité de deuxième orifices calibrés, diamétralement opposés, de même configuration, sur la deuxième portion de tube 260 par rapport aux premiers orifices, et destinés à venir en regard avec le deuxième orifice. La réduction de passage s’effectue donc simultanément, et de préférence selon les mêmes ratios en sortie des deux orifices par les premiers et deuxièmes orifices calibrés.
Selon un mode de réalisation, la première portion de tube 24 comprend une première cloison C1, en particulier de forme conique, obturant la section interne de la première portion de tube 24, la première cloison C1 comportant au moins un orifice de première cloison O3, O4 autorisant l’écoulement du première produit provenant de l’embouchure d’entrée 241 au travers de la première cloison C1, et comme visible à gauche sur la .
Selon ce mode de réalisation, l’extrémité distale de la seconde portion de tube 260 comprend une deuxième cloison C2, en particulier conique, comportant les moyens de calibrage 271 configurés pour régler la section de passage de écoulement du premier produit P1 provenant de l’embouchure d’entrée 241 de la portion de tube du passage de fluide. Ces moyens 271 autorisent différentes sections de passage du second produit P2 traversant simultanément ledit au moins un orifice O3, O4 de la première cloison C1 et les moyens de calibrage 271 de la deuxième cloison C2 lorsque les moyens de calibrage sont mis en regard dudit au moins orifice de première cloison O3, O4 suivant différentes positions angulaires de l’organe rotatif par rapport au corps creux.
De manière générale, et comme visible à titre indicatif aux figures, la première cloison C1 et la deuxième cloison C2 sont en contact glissant l’une sur l’autre, lors de la rotation de l’organe de réglage 5 autour de l’axe A. Au moins selon un mode de réalisation, la première cloison et la deuxième cloison peuvent être coniques, le cône formé par la première cloison C1 et le cône formé par la deuxième cloison C2 sont d’axes centrés sur l’axe A.
Selon un mode de réalisation, les moyens de calibrage 271, illustré à titre indicatif sur la vue de gauche de la , les moyens de calibrage 271 comportent un orifice calibré Oc1, Oc2 s’étendant longitudinalement selon une trajectoire arquée et de section croissante/décroissante suivant sa longueur, de rayon de courbure centré sur l’axe A de rotation de l’organe de réglage.
Cet orifice calibré Oc1, Oc2 est configuré pour autoriser différentes sections de passage de fluide, suivant différentes positions angulaires relatives entre l’organe de réglage 25 et le corps creux 20, lorsque ledit orifice calibré Oc1, Oc2 de trajectoire arquée est mis en regard avec ledit au moins un orifice O3, O4 de la première portion de tube. De manière générale, et tel qu’illustré à la , on remarque que la première cloison comprend deux orifices O3, O4 diamétralement opposés, répartis autour de l’axe A, la deuxième cloison comprenant deux orifices calibrés Oc1, Oc2 correspondant.
Lorsque la jambe est dans la position angulaire de libération, le couvercle peut être totalement ouvert, et notamment ouvert dans une position ouverte stable, permettant l’accès à l’infrastructure souterraine.
La jambe de maintien peut être liée rigidement à un axe traversant le couvercle.
En particulier, l’axe peut comporter un épaulement venant en appui sur la face supérieure du couvercle ou dans un renfoncement ménagé dans ladite face supérieure du couvercle. L’axe peut présenter, sur la face supérieure du couvercle, une tête adaptée à être actionnée par une clé appropriée.
Une telle configuration permet un passage aisé de la jambe de maintien entre la position angulaire de maintien et la position angulaire de libération. Le montage de la jambe de maintien peut être réalisé très simplement, en amenant ladite jambe de maintien par le dessous du couvercle. En outre, un couvercle préexistant, équipé d’un orifice pour le montage d’un verrou, peut être équipé d’une jambe de maintien afin de former un dispositif d’accès conforme à un mode de réalisation de l’invention. Il est ainsi possible soit d’utiliser un modèle de dispositif d’accès existant pour le doter en première monte d’une jambe de maintien, ce qui est intéressant en matière de coûts de développement de la solution mais aussi en termes de logistique (une seule référence de couvercle suffit à proposer une solution avec un verrou classique et une solution avec une jambe de maintien). Il est également possible d’adapter en seconde monte une jambe de maintien sur un dispositif d’accès préexistant, en lieu et place du verrou équipant le couvercle. Cela permet d’adapter un dispositif d’accès existant à de nouvelles contraintes techniques ou réglementaires.
En outre, la surface employée sur le couvercle pour réaliser la fixation de la jambe de maintien est faible.
La jambe de maintien peut par exemple être liée rigidement à l’axe par au moins une clavette. La (ou les) clavette permet de solidariser la jambe de maintien vis-à-vis de l’axe. Cela permet de tourner la jambe de maintien d’une position angulaire à une autre par simple rotation de l’axe auquel elle est liée. La clavette est également dimensionnée pour pouvoir reprendre l’effort vertical créé par la surpression présente dans l’installation souterraine, qui se traduit par un effort en cisaillement dans la clavette.
Le dispositif peut comporter un moyen d’indexation de la position angulaire de la jambe de maintien adapté à faciliter le positionnement et à retenir ladite jambe de maintien dans au moins deux positions angulaires prédéfinies, correspondant respectivement à la position angulaire de maintien et la position angulaire de libération. Typiquement, ce moyen de maintien peut comporter une rondelle d’indexation. Le moyen de maintien peut comporter un moyen complémentaire de la rondelle d’indexation et un dispositif élastique qui tend à maintenir ledit moyen complémentaire au contact de la rondelle d’indexation, ou la rondelle d’indexation au contact du moyen complémentaire.
Ce type de système d’indexation angulaire est simple et efficace. Des systèmes analogues sont parfois utilisés sur des verrous de couvercle d’accès à des infrastructures souterraines. La configuration générale d’un dispositif d’accès conforme à la présente invention permet une adaptation d’un tel système d’indexation, qui se révèle particulièrement pertinent. En effet, le passage de la position angulaire de maintien de la jambe de maintien (qui ne permet l’ouverture du dispositif d’accès que jusqu’une position entrouverte) à la position angulaire de libération (qui en permet l’ouverture complète) est réalisé par un simple changement de position angulaire de la jambe de maintien.
En position entrouverte le couvercle peut former un angle vis-à-vis du cadre inférieur à 45°, et de préférence compris entre 10° et 30°.
Par « vis-à-vis du cadre », on entend bien évidemment vis-à-vis du plan général d’extension du cadre, qui est matérialisé notamment par l’ouverture qu’il forme.
L’angle d’ouverture doit être suffisant pour permettre le débordement d’un liquide (typiquement d’eau) par le dispositif d’accès, tout en restant suffisamment faible pour garantir une fermeture spontanée du couvercle après le débordement (ou après une baisse de pression dans l’installation souterraine à laquelle le dispositif d’accès est associé. Une ouverture assez faible permet également d’éviter l’aspiration dans le regard d’un objet de grande dimension ou d’une personne.
Avantageusement, la jambe de maintien est fixée sur la face inférieure du couvercle à proximité d’un bord du couvercle qui est opposé à un axe de rotation du couvercle vis-à-vis du cadre.
Cette position préférentielle de la jambe de maintien entraine l’effort le plus faible possible dans la jambe de maintien et évite la génération d’un couple de basculement du couvercle.
La jambe de maintien peut comporter une portion allongée incurvée, de sorte que, ladite jambe de maintien étant en position angulaire de maintien, lors du passage entre la position fermée et la position entrouverte du couvercle, la distance entre le cadre et ladite portion allongée reste sensiblement constante.
Cette configuration permet de fixer la jambe de maintien au plus proche d’un bord du couvercle, y compris lorsque ladite jambe de maintien est longue et s’étend profondément sous le couvercle.
L’invention porte également sur un procédé d’obtention d’un tel dispositif par installation, en seconde monte, d’une jambe de maintien sur un dispositif d’accès préexistant.
Si une phase individuelle est disponible pour le flux (431) : les données de début de connexion en provenance du premier serveur de données peuvent être transmise, entre l’équipement intermédiaire mobile et le premier équipement utilisateur, au débit cible de la phase individuelle, jusqu’à un critère d’arrêt.
Par exemple, le critère d’arrêt appartient au groupe comprenant :
une période donnée , un volume donné , une fin de connexion du premier équipement utilisateur avec le premier serveur de données, une détection d’un début de connexion d’un deuxième équipement utilisateur, présent dans la cellule radio, à un deuxième serveur de données prioritaire par rapport audit premier serveur de données, etc.
Si aucune phase individuelle n’est disponible pour le flux (432) : les données de début de connexion en provenance du premier serveur de données peuvent être transmise, entre l’équipement intermédiaire mobile et le premier équipement utilisateur, à un débit inférieur au débit cible de la phase individuelle.
On utilise de cette façon la bande passante radio de façon efficace, en réservant une partie de la bande passante pour les débuts de connexion et le reste de la bande passante pour la poursuite des connexions.
Il est ainsi possible de servir une ou plusieurs connexions à la fois, par exemple à un débit pour une nouvelle connexion et pour une poursuite de connexion, en utilisant toute la bande passante radio. Si on considère ressources radio pour la transmission de données dans le flux du faisceau radio, on a ,
le nombre de phases individuelles,
le nombre de ressources radio permettant d’atteindre un débit cible (i.e. utilisées pendant la phase individuelle) ;
le nombre de ressources radio restantes.
On note que les différentes étapes présentées ci-dessus peuvent être mises en œuvre par l’équipement intermédiaire mobile ou par un équipement géré par l’opérateur de l’équipement intermédiaire mobile. Toutefois, du fait de la virtualisation de certaines fonctions, certaines étapes pourraient être mises en œuvre par un équipement non mobile, par exemple une station fixe terrestre.
5.2 Description d’un mode de réalisation particulier
On présente ci-après un exemple de mise en œuvre de l’invention.
On considère par exemple que l’équipement intermédiaire mobile est un satellite, géré par un opérateur de réseau satellite SNO. Un tel satellite est appelé satellite d’accès, en ce qu’il peut se connecter directement à un équipement utilisateur.
Le SNO, par exemple l’OSS (« Operations Support System »), configure un RAN satellitaire.
Par exemple, un satellite peut générer un ou plusieurs faisceaux radio, également appelés spots. Les caractéristiques du satellite, ou des faisceaux radio du satellite, peuvent être définis à partir de différents paramètres : Paramètre Définition puissance d’émission du spot facteur de propagation qui dépend de la fréquence bande passante (MHz) du spot , avec le débit cible (Mbits/s) d’une phase individuelle du flux nombre de spots interférents écart type du shadowing (dB) , bruit thermique au récepteur (constante) distance satellite - récepteur angle d’ouverture de l’antenne d’émission du spot, typiquement 2 à 5 degrés
Avantageusement, Dv est tel que Dv ≥ 0,40 mm, de préférence 0,50 mm ≤ Dv ≤ 1,20 mm.
Dans ce deuxième mode de réalisation préféré, avantageusement, les torons définissent une voûte interne du câble de diamètre Dvc, chaque toron présentant un diamètre D et un rayon de courbure d’hélice Rt défini par Rt=Pe/(π x Sin(2αe)) avec Pe le pas de chaque toron exprimé en millimètres et αe l’angle d’hélice de chaque toron (T), Dvc, D et Rt étant exprimés en millimètres, le câble satisfait les relations suivantes : 5 ≤ Rt / D ≤ 550 et 0,10 ≤ Dvc / D ≤ 0,50.
Dans la suite de cette description, les caractéristiques et fonctions bien connues de l'homme du métier ne sont pas décrites en détail. En particulier, pour les connaissances générales de l'homme du métier concernant les systèmes de localisation d'un véhicule à l'aide d'une unité de navigation inertielle, il est renvoyé, par exemple, à la thèse suivante : S. Godha, “ Performance Evaluation of Low Cost MEMS-Based IMU Integrated With GPS for Land Vehicle Navigation Application ”, PhD report, 2006. Par la suite, cette thèse est désignée par l'expression "Godha2006"..
Dans cette description, un exemple détaillé de mode de réalisation est d'abord décrit dans le chapitre I en référence aux figures. Ensuite, dans le chapitre II suivant, des variantes de ce mode de réalisation sont présentées. Enfin, les avantages des différents modes de réalisation sont présentés dans un chapitre III.
Chapitre I : Exemple de mode de réalisation
La représente un véhicule 2 capable de se déplacer le long d'une trajectoire. Par exemple, dans cet exemple, le véhicule 2 est un véhicule automobile qui se déplace sur une route. Le véhicule 2 est ici équipé de moyens 34 de propulsion tel qu'un moteur qui entraîne des roues du véhicule 2.
Le véhicule 2 est équipé d'un système 30 de localisation de ce véhicule. Ce système 30 est apte à déterminer la position, l'orientation et la vitesse du véhicule 2 dans un repère terrestre R T . Ici, le repère terrestre R T est fixé sans aucun degré de liberté à la terre. Le repère R T comporte trois axes typiquement orthogonaux entre eux. Par exemple, ici, le repère R T est le repère connu sous le terme de repère ECEF ("Earth Centered, Earth fixed").
Un repère mobile R b est également fixé sans aucun degré de liberté au véhicule 2. Ce repère R b comporte trois axes orthogonaux entre eux notés respectivement x b , y b et z b . Classiquement, lorsque le véhicule 2 se déplace horizontalement, les axes x b et y b sont dans un plan horizontal et l'axe z b est vertical. Ici, l'axe x b est orienté et pointe dans la direction vers laquelle se déplace le véhicule lorsque celui-ci se déplace en marche avant.
Ici, la position du véhicule 2 dans le repère R T est exprimée par des coordonnées de l'origine du repère R b dans le repère R T .
L'orientation du véhicule 2 est exprimée par l'angle ψ de lacet (« yaw angle » en anglais), l'angle θ de tangage (« pitch angle » en anglais) et l'angle φ de roulis (« roll angle » en anglais) du repère R b définis par rapport à un repère dit de "navigation". En pratique, le plus souvent, l'orientation du véhicule se présente sous la forme d'une matrice d'orientation à partir de laquelle il est possible de déduire l'angle de lacet, l'angle de tangage et l'angle de roulis du véhicule. L'orientation du véhicule peut aussi se présenter sous la forme d'un vecteur comportant directement l'angle de lacet, l'angle de tangage et l'angle de roulis du véhicule. Par la suite, on considère que ces deux cas de figures sont équivalents et donc que l'orientation du véhicule comporte l'angle de lacet, l'angle de tangage et l'angle de roulis du véhicule à partir du moment où ces trois angles peuvent être déduits directement d'une matrice ou d'un vecteur.
La position, l'orientation et la vitesse déterminées par le système 6 sont délivrées sur une sortie 37. Par la suite, la position, l'orientation et la vitesse délivrées sur la sortie 37 par le système 30 pour un instant t k sont notés, respectivement, P(k), O(k) et V(k).
Typiquement, le véhicule 2 comporte un poste 38 de pilotage pour guider ou assister au guidage du véhicule 2 vers une destination prédéfinie. Le poste 38 est raccordé à la sortie 37. Le poste 38 peut être un poste de pilotage manuel et/ou automatique. Dans le cas d'un poste de pilotage manuel, la position, l'orientation et la vitesse déterminées sont transmises à une interface homme-machine pour assister un être humain dans le pilotage des moyens 34 de propulsion. Dans le cas d'un poste de pilotage automatique, la position, l'orientation et la vitesse déterminées sont automatiquement converties en commandes de pilotage des moyens 34 de propulsion, puis transmises automatiquement à ces moyens 34 de propulsion.
Le système 30 comporte une unité 40 de géolocalisation par satellite et une unité 42 de mesure inertielle.
L'unité 40 est connue sous l'acronyme GNSS (« Global Navigation Satellite System ». A partir des signaux satellitaires qu'elle reçoit, l'unité 40 génère des signaux représentatifs de la position et de la vitesse du véhicule dans le repère R T . L'unité 40 actualise ses mesures à une fréquence F 40 . Classiquement, la fréquence F 40 est comprise entre 0,1 Hz et 20 Hz.
L'unité 42 est connue sous l'acronyme IMU (« Inertial Measurement Unit »). L’unité 42 comporte notamment un accéléromètre triaxe 44 et un gyromètre triaxe 46. Grâce à ces capteurs, l'unité 42 est capable de mesurer la variation de l'orientation, de la position et de la vitesse du véhicule 2. Ici, les axes de mesure de l'accéléromètre 44 et du gyromètre 46 sont confondus, respectivement, avec les axes x b , y b et z b du repère R b . De plus, l'accéléromètre 44 est agencé de manière à ce qu'une mesure positive de l'accélération du véhicule 2 le long de l'axe x b signifie que le véhicule 2 accélère en se déplaçant en marche avant.
L'unité 42 actualise les mesures de l'accélération et de la vitesse angulaire à une fréquence élevée F 42 . Classiquement la fréquence F 42 est comprise entre 20 Hz et 2000 Hz. Par exemple, ici, la fréquence F 42 est égale à 200 Hz.
Pour localiser précisément le véhicule 2 le long de sa trajectoire, le système 30 comporte aussi un émetteur-récepteur radio 20 embarqué dans ce véhicule. Un ou plusieurs émetteurs-récepteurs fixes situés le long de la trajectoire du véhicule 2 sont également fournis. Par exemple, les émetteurs-récepteurs fixes sont disposés à intervalle régulier le long de la trajectoire du véhicule 2. Sur la , un seul émetteur-récepteur fixe 22 a été représenté.
Ce qui est décrit par la suite dans le cas particulier de cet émetteur-récepteur 22 s'applique à l'identique à tous les autres émetteurs-récepteurs fixes disposés le long de la trajectoire du véhicule 2.
L’objectif de l’invention est de fournir une solution simple, économique et optimale permettant de limiter l’excentrement d’un rotor en cas de forts balourds.
Nous parvenons à cet objectif conformément à l’invention grâce à un module de turbomachine, en particulier d’aéronef, ayant un axe longitudinal X, comprenant : - un stator centré sur l’axe longitudinal, - un rotor comprenant un disque entraîné en rotation autour de l’axe longitudinal X par un arbre et par rapport au carter de stator via au moins un premier palier, - un support de palier portant le premier palier et fixé au stator, et - un dispositif d’amortissement des mouvements radiaux du support de palier, le dispositif d’amortissement comprenant une structure annulaire de support rigide fixée au stator et s’étendant radialement à l’extérieur du support de palier, la structure annulaire de support comportant des premiers moyens d’amortissement qui sont agencés en regard d’une surface radialement externe du support de palier et qui sont destinés à réduire le déplacement radial du support de palier vers la structure annulaire de support.