INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
ENSEMBLE STRUCTUREL POUR UN AÉRONEF La présente invention se rapporte au domaine des aéronefs, en particulier, à un ensemble structurel d’un aéronef. La présente invention concerne ainsi un aéronef comportant un tel ensemble structurel.
ÉTAT DE LA TECHNIQUE ANTÉRIEURE Un aéronef comporte classiquement un fuselage qui présente une structure sur laquelle est fixée une peau qui assure, entre autres, l’étanchéité de la cabine logée dans le fuselage par rapport à l’extérieur.
L’aéronef comporte également des trains d’atterrissage qui peuvent être escamotés dans le fuselage lorsque l’aéronef est en vol. Afin de loger un train d’atterrissage, l’aéronef comporte un compartiment qui est délimité à l’intérieur du fuselage et qui présente des parois formant une barrière étanche. Ce compartiment présente une ouverture avec l’extérieur pour permettre le passage du train d’atterrissage et une porte qui se ferme pour obturer l’ouverture lorsque le train d’atterrissage est escamoté.
La montre une coupe d’un aéronef 400 de l’état de la technique par un plan perpendiculaire à la direction longitudinale X dudit aéronef 400. La montre un ensemble structurel 402 qui comporte ici une pluralité de portiques principaux 404a-b qui sont distribués et fixés ensemble selon la direction longitudinale de l’ensemble structurel 402 et deux panneaux transversaux (non représentés) à l’avant et à l’arrière des portiques principaux 404a-b et qui délimitent ensemble le compartiment 50 pour le train d’atterrissage. Les portiques principaux 404a-b s’intègrent à la structure 404 de l’aéronef 400 sur laquelle la peau se fixe. Chaque portique principal 404a-b prend la forme d’un arceau.
L’ensemble structurel 402 comporte également des paires de portiques secondaires 408a-b qui s’étendent parallèlement à la direction longitudinale X entre les portiques principaux 404a-b et qui se fixent par leurs extrémités aux panneaux transversaux.
Entre chaque paire de portiques secondaires 408a-b est fixée une pluralité de parois transversales 410. Les parois transversales 410 sont réparties le long de la direction longitudinale X.
Des membranes 412 sont fixées entre les portiques principaux 404a-b et les panneaux transversaux. Ces membranes 412 constituent le plafond du compartiment 50 et elles forment une barrière étanche entre le compartiment 50 et le reste de l’aéronef 400. Les membranes 412 s’étendent sous les portiques secondaires 408a-b et les parois transversales 410 et elles sont fixées en partie basse des portiques secondaires 408a-b.
Sur la largeur de l’aéronef 400, l’ensemble structurel 402 comporte également une pluralité de traverses 406, ici au nombre de trois qui s’étendent transversalement par rapport à la direction longitudinale X, c'est-à-dire parallèlement aux panneaux transversaux. Il y a une pluralité de ces trois traverses 406 réparties le long de la direction longitudinale X.
Sur ces traverses 406 sont fixés un plancher 414 et les rails de fixation des sièges passagers. Le plancher 414 est également fixé aux portiques principaux 404a-b.
Outre ce passage de câble 15 dans le longeron principal 14, on peut prévoir un deuxième passage dans le longeron principal 14, auquel est associé un câble d’alimentation alimentant électriquement un ou plusieurs ports USB 12.
On forme ainsi une borne de rechargement sur laquelle peuvent être branchés facilement des chargeurs, facilitant la recharge d’appareils électriques directement sur la table 1.
Avantageusement, la table convertible 1 peut prévoir en outre que les deux longerons principaux 14 comportent chacun une ouverture 15 adaptée pour le passage de câbles, notamment électriques, entre chaque compartiment 11 en passant par la zone située sous l’élément central 7.
On obtient ainsi une table 1 particulièrement ergonomique, sans câble ni élément qui dépasse par rapport à la surface supérieure en position fermée, et on obtient la position ouverte facilement pour accéder à un espace bureautique complet indépendant.
Anneau de suspension d’un rideau sur une tringle, rideau comprenant un tel anneau et installation d’occultation comprenant un tel rideau La présente invention concerne un anneau de suspension d’un rideau sur une tringle, ainsi qu’un rideau d’occultation d’une ouverture, équipé d’au moins un tel anneau. L’invention concerne également une installation d’occultation comprenant, entre autres, un tel rideau.
Le domaine technique de l’invention est celui des rideaux d’occultation qui sont prévus pour être disposés sur une tringle, en regard d’une ouverture à occulter. A cet effet, il est connu d’intégrer dans la toile d’un rideau plusieurs anneaux en forme de boucle fermée ou œillets, qui sont destinés à être montés sur la tringle, en entourant celle-ci et en coulissant le long de sa longueur.
Il est connu, par exemple de WO-A-2013/127870 d’équiper un rideau monté sur une tringle avec un chariot motorisé qui permet d’entraîner un bord du rideau le long de tringle. Ce matériel donne globalement satisfaction.
Toutefois, avec un ensemble de suspension d’un rideau comprenant une tringle, des anneaux intégrés à la toile du rideau et, le cas échéant, un chariot motorisé, il existe un risque de frottement important sur la tringle de certains au moins des anneaux lors du déplacement du rideau le long de la tringle, du fait d’un pivotement de ces anneaux autour d’une droite verticale passant par un point de contact de chacun de ces anneaux et un bord supérieur de la tringle. En effet, lors du déplacement du rideau, les différents pans du rideau sont verticaux mais peuvent être plus ou moins décalés angulairement par rapport à un plan perpendiculaire à l’axe longitudinal de la tringle. Ce décalage angulaire variable peut conduire un ou plusieurs de ces anneaux à entrer en contact avec la tringle non plus au niveau d’un bord supérieur de celle-ci mais sur ses deux côtés, ce qui a pour effet d’augmenter sensiblement l’intensité d’un effort de frottement entre l’anneau et la tringle. Cette augmentation de l’effort de frottement peut être brutale lorsque l’anneau entre subitement en contact avec les deux côtés de la tringle. Cette augmentation de l’effort de frottement peut perturber la progression du rideau le long de la tringle, que l’entraînement du rideau soit effectué à la main, en tirant sur la toile du rideau, ou au moyen d’un chariot motorisé.
En particulier, en cas de pivotement important d’un anneau autour d’une droite verticale passant par son point de contact avec le bord supérieur de la tringle, il peut se produire un coincement partiel de l’anneau sur la tringle, ce qui empêche alors la manœuvre complète du rideau, le coincement ou blocage engendré étant notamment considéré comme un obstacle par le chariot motorisé.
Pour éviter une telle augmentation de l’effort de frottement, voire un tel blocage, on peut prévoir d’attacher des cordelettes sur les vagues formées par les pans successifs du rideau, de façon à conserver un écartement constant entre ces vagues et à limiter les possibilités de pivotement des différents anneaux autour de droites verticales. L’installation de ces cordelettes est fastidieuse et leur présence nuit à l’esthétique globale du rideau. En outre, le réglage du rideau est complexe et consommateur du temps.
Des solutions connues de KR-U-1998-032072, CN-Y-2552429, US-A-2021/0120994 ou de CN-U-202060553 s’appliquent à des anneaux auxquels sont suspendus des crochets d’attache de rideaux, mais pas à des anneaux intégrés à la toile d’un rideau. Ces solutions permettent de limiter les frottements des anneaux contre la tringle dans tous les mouvements du rideau, mais sont coûteuses et peu esthétiques. L’utilisation de pièces de roulement expose également à des risques de dégradation dans le temps.
Une autre solution envisageable consiste à réduire une dimension horizontale de la tringle, avec une section telle que celles montrées dans US-A-20150074961 et US-A-4843675. En fonction du matériau constitutif de la tringle, une telle modification de sa géométrie n’est pas toujours possible. Elle peut, en outre, conduire à un affaiblissement de la tringle et à un risque de rupture, sauf à augmenter le diamètre de la tringle et des anneaux, ce qui induit une surconsommation de matériau et peut nuire à l’esthétique du rideau.
C’est à ces inconvénients qu’entend plus particulièrement remédier l’invention en proposant un nouvel anneau de suspension d’un rideau sur une tringle, dont la géométrie permet d’éviter une augmentation marquée, voire brutale, d’un effort de frottement entre l’anneau et la tringle, lors d’un pivotement de l’anneau autour d’une droite verticale passant par un point de contact entre cet anneau et un bord supérieur de la tringle.
A cet effet, l’invention concerne un anneau de suspension d’un rideau sur une tringle, cet anneau étant destiné à être intégré à une toile du rideau et formant une boucle fermée qui entoure la tringle en configuration d’utilisation de l’anneau, un contour interne de l’anneau comprenant un premier point de contact avec un bord supérieur de la tringle et deux zones intermédiaires disposées de part et d’autre du premier point de contact. Conformément à l’invention, l’anneau est configuré pour que, dans une configuration où un angle entre, d’une part, un plan médian de l’anneau et, d’autre part, un plan perpendiculaire à un axe longitudinal de la tringle et passant par un centre de l’anneau a une valeur maximale, chaque tangente à une zone intermédiaire, au niveau d’un deuxième point de contact avec la tringle, est parallèle à la direction d’un effort de réaction de la tringle sur l’anneau au premier point de contact.
Grâce à l’invention, comme le contact entre la tringle et les deuxièmes points de contact est à tangente verticale, le point de contact demeure en appui sur le bord supérieur de la tringle, même en cas de rotation marquée de l’anneau autour d’une droite verticale passant par ce point de contact. Ceci permet d’éviter, dans une large mesure, un contact simultané et exclusif de l’anneau avec deux côtés de la tringle, notamment sans contact entre l’anneau et la tringle au premier point de contact, donc une augmentation importante d’un effort de frottement entre l’anneau et la tringle.
Selon des aspects avantageux mais non obligatoires de l’invention, un tel anneau peut incorporer une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises selon toute combinaison techniquement admissible :
[7]: D. Haubensack et al., “ The COPERNIC/CYCLOP computer tool : pre-conceptual design of generation 4 nuclear systems, HTR-2004”, 2nd International Topic Conference for the HTGR, September 22-24, 2004, Beijing, China, 2004.
Installation de cogénération électronucléaire à réacteur à eau légère (REL) et système de capture de CO 2 atmosphérique, ou de dessalement d’eau de mer sans prélèvement ou rejet d’eau liquide dans l’environnement. La présente invention concerne le domaine des réacteurs nucléaires à eau légère (REL), notamment à eau pressurisée (REP).
Plus particulièrement, l’invention a trait aux installations de cogénération comprenant de tels réacteurs nucléaires. Par « cogénération », on entend ici et dans le cadre de l’invention, la production simultanée ou non d'électricité et de chaleur utile.
L’invention a pour objectif, à iso-service rendu en termes de production d’électricité en journée, de valoriser l’ensemble de la chaleur au circuit primaire d’un réacteur nucléaire et, par conséquent, de limiter voire supprimer tout impact environnemental du réacteur (prélèvements et rejets d’eau liquide dans l’environnement).
Bien que décrite en référence à un réacteur nucléaire à eau pressurisée, l’invention s’applique à tout réacteur nucléaire avec cycle thermodynamique indirect de la famille des réacteurs dits de deuxième, troisième, quatrième génération (GEN IV). Elle s’applique en particulier aux réacteurs nucléaires à neutrons rapides refroidi avec du métal liquide, notamment du sodium liquide dit RNR-Na ou SFR (acronyme anglais de « Sodium Fast Reactor ») et qui fait partie de la famille des réacteurs de GEN IV.
Dans un contexte de transition climatique et énergétique, l’industrie du nucléaire doit relever plusieurs challenges pour le futur. En effet, pour répondre aux enjeux énergétiques et sociétaux de demain, il sera opportun de concevoir des réacteurs nucléaires qui permettent:
- de limiter le besoin en source froide liquide dite « environnementale » (rivières, fleuves, mer) et les rejets associés dans l’environnement ;
- d’être plus flexibles et donc, plus complémentaires des autres énergies dites renouvelables (ENR), pour répondre à la demande fluctuante en électricité et à l’intermittence des ENR ;
- de décarboner les procédés en fournissant de la chaleur aux industries consommatrices (dessalement, réseaux de chaleur, hydrogène…) tout en augmentant l’efficacité énergétique;
- de capturer le CO 2 atmosphérique pour limiter les effets du réchauffement climatique et contribuer à la fermeture du cycle du carbone en tant que source de carbone pour des procédés industriels;
Le premier corps cylindrique 26 comporte à l’extrémité proximale 24 un premier filetage intérieur 32 et un second filetage extérieur 34. Le premier filetage intérieur 32 du premier corps cylindrique 26 est configuré pour recevoir un écrou dentelé 36 apte à venir se visser dans ledit premier filetage intérieur 32 et à venir au contact d’une extrémité 38 de la bague de serrage 30. Le second filetage extérieur 34 du premier corps cylindrique 26 est configuré pour recevoir une bague 40. Cette bague 40 est apte à venir se visser le long dudit second filetage extérieur 34. La bague 40 comporte quatre oreilles 42. Ces oreilles 42 comportent chacune un orifice de réception 44 d’un outil de serrage 46. Comme illustré en , l’outil de serrage 46 comporte une extrémité libre 48 venant coopérer avec l’écrou dentelé 36.
Une surface externe 52 du premier corps cylindrique 26, excluant l’extrémité distale 22 de ce premier corps cylindrique 26, comporte un revêtement 54. Ce revêtement 54 présente un relief de surface pourvu d’une répartition aléatoire d’excroissances et de creux. Ce revêtement recouvrant la surface externe 52 du premier corps cylindrique 26 à l’exception de l’extrémité distale 22 présente un paramètre de rugosité moyenne arithmétique compris entre 100 μm et 300 μm.
Dans un mode de réalisation particulier illustré en , ce revêtement 54 peut comprendre une pluralité de couches de microsphères 56 de titane. Ces microsphères 56 de titane ont un diamètre moyen compris entre 100 μm et 300 μm. Ce revêtement 54 présente un relief de surface caractérisé par une rugosité moyenne arithmétique comprise entre 100 et 300 μm. Ces microsphères 56 sont projetées sur la surface externe 52 du premier corps cylindrique 26 excluant l’extrémité distale. Les microsphères 56 sont liées à la surface externe 52 par chauffage à une température proche de la température de fusion du titane. Aucun liant n’est employé pour maintenir les microsphères 56 entre elles.
Dans un mode de réalisation particulier illustré en , ce revêtement 54 peut comprendre un tissu 58 ajouré formé d’une pluralité de filament de polyester. Les filaments ont un diamètre moyen compris entre 250 μm et 350 μm. Ce tissu comporte des ouvertures 60 d’un diamètre moyen compris entre 50 μm et 100 μm.
Dans un mode de réalisation particulier illustré en , le revêtement 54 peut comporter un état de surface décapé 62. Il résulte de ce décapage qu’une granulosité est présente à la surface augmentant l’aire de contact entre ledit revêtement et un sang circulant dans le ventricule gauche du cœur. Cette granulosité peut être quantifier en termes de rugosité moyenne arithmétique. La rugosité moyenne arithmétique dudit revêtement est comprise entre 100 et 300 μm. Ce décapage est obtenu par sablage.
Dans un mode de réalisation particulier illustré en , la surface externe a reçu un traitement de surface. Le revêtement est constitué de PEEK ayant reçu une projection de plasma. Classiquement, le plasma est un gaz partiellement ionisé composé d’atomes, de molécules, d’ions et de radicaux libres excités, suite à une stimulation par radio fréquences, micro-ondes ou une décharge d’électrons. Cette projection de plasma est configuré pour influencer un caractère hydrophile/hydrophobe, une charge et une rugosité de surface. Le revêtement peut être de type Spondycoat 64 – T317A.
Le second corps cylindrique 28 est apte à venir s’insérer à l’intérieur du premier corps cylindrique 26 creux de sorte qu’une première partie 66 soit au contact contre une surface interne du second corps cylindrique 26 creux et une seconde partie 68 soit en saillie d’une extrémité distale 66 du premier corps cylindrique 26 creux, cette extrémité distale 70 du premier corps cylindrique 26 étant du côté opposé au second filetage extérieur 34. Cette seconde partie 68 du second corps cylindrique 28 forme l’extrémité distale 22 du corps principal 20. Cette seconde partie 68 comporte une collerette externe 72. Cette collerette externe 72 comprend une couronne lisse 74. Cette couronne lisse 74 a une rugosité moyenne arithmétique R max inférieur ou égal à 1 µm pour stopper la colonisation dudit dispositif de fixation 18 par des cellules endothéliales. L’extrémité distale 22 du corps principal 20 et donc la couronne lisse 74 est chanfreinée. Cette couronne lisse 74 chanfreinée est configurée pour pincer la pompe cardiaque 76. Comme illustré en , la pompe cardiaque 76 est insérée du côté de l’écrou dentelé 36, passe à l’intérieur du corps principal 20 et ressort du côté de la couronne lisse 74.
Une dimension longitudinale sur laquelle s’étend la couronne lisse 74 dépend d’une envergure du cœur et d’une épaisseur d’une paroi dudit coeur. Par dimension longitudinale, on entend un espacement entre l’extrémité distale 70 du premier corps cylindrique 26 et une extrémité distale 76 de la couronne lisse 74. On peut également parler d’une profondeur de la couronne lisse 74.
La profondeur de la couronne lisse est comprise entre 2 et 10 mm, si le cœur a un apex très obtus en fin de contraction. En effet, pendant la contraction, il y a alors très peu de contact entre la couronne lisse et la paroi du cœur.
En revanche, la profondeur de la couronne lisse 74 est comprise entre 10 et 20 mm, si le cœur a un apex très aigu en fin de contraction. En effet, l’augmentation de la profondeur de la couronne lisse 74 est configurée pour éviter que les parois du cœur ne soient en contact avec cette couronne lisse 74. Il n’y a ainsi aucun dépôt de cellules sur ladite couronne lisse 74.
En fonctionnement, la couronne lisse 74 permet de créer une barrière à la colonisation générant un espacement libre de tout tissu naturel. En effet, la couronne lisse 74 en PEEK est hydrophobe et inerte. Cette couronne lisse 74 est d’autant plus hydrophobe et inerte que sa surface est polie, l’extrémité distale la couronne lisse 74 ne supportera pas d’adhésion cellulaire. Il résulte de cela que des ouvertures 78 de la pompe cardiaque 76 ne sont plus obstruées et donc que la pompe cardiaque 76 n’est plus bouchée.
Une endothélisation du revêtement 54 du premier corps cylindrique 26 est contrôlé par l’état de surface dudit revêtement 54. Par endothélisation, on entend une colonisation par un tissu cellulaire naturel. Le revêtement 54 du premier corps cylindrique 26, grâce à l’augmentation de l’aire de contact ou plus précisément à la forte rugosité moyenne arithmétique, favorise l’endothélisation. En effet, par cette technique, l’adhésion cellulaire est améliorée. Cette endothélisation a pour avantage de renforcer la bonne orientation d’un système corps principal 20 – pompe cardiaque 76. En effet, cette endothélisation permet d’exercer une pression sur l’ensemble corps principal 20 – pompe cardiaque 76. Cette notion d’orientation du corps de la pompe cardiaque 76 est très importante car cela permet non seulement de bien maintenir la pompe cardiaque 76 en place, mais aussi de bien l’agencer et la maintenir stable en regard d’une valve aortique. Grâce à cette endothélisation, le revêtement 54 du premier corps cylindrique 26 est préservé des attaques bactériennes éventuelles. La quantité de tissu cellulaire s’agglomérant sur le revêtement 54 est optimisée en fonction de la géométrie du cœur, selon que ce cœur ait un apex obtus ou oblique.
L’emploi du second corps cylindrique 28 permet d’éviter de rayer la pompe cardiaque 76 en employant un matériau plus tendre.
Ecorces Micronisées de Levure Saccharomyces Cerevisiae en tant qu’Agent Liant des Mycotoxines La présente invention concerne le domaine de la santé animale. L’invention porte plus particulièrement sur des écorces micronisées de levure Saccharomyces cerevisiae utiles en tant qu’agent liant des mycotoxines, notamment des fumonisines, et leur utilisation pour détoxifier les mycotoxines afin de limiter leur assimilation par l’organisme des animaux et prévenir ainsi les mycotoxicoses.
Les fumonisines (FB) sont parmi les mycotoxines les plus fréquemment détectées dans les aliments pour animaux et les ingrédients pour l’alimentation animale. Elles sont associées à diverses maladies chez l’homme et les animaux. La contamination affecte de façon considérable la production et la commercialisation des céréales dans le monde entier. L’ingestion de mycotoxines entraîne une dégradation de la santé animale, une baisse de la productivité et des pertes économiques substantielles.
Des stratégies sont donc nécessaires pour réduire l’exposition des animaux aux fumonisines. Le contrôle avant récolte de la présence de mycotoxines et l’atténuation après récolte de la contamination sont les principales stratégies pour limiter les mycotoxines dans les denrées alimentaires et les aliments pour animaux. Cependant, l’élimination totale des moisissures et de leurs toxines des produits agricoles semble peu réaliste, voire impossible. Une autre approche pour réduire l’exposition aux mycotoxines dans les aliments pour animaux consiste à réduire leur biodisponibilité par l’inclusion d’agents détoxifiant les mycotoxines dans les aliments destinés aux animaux. Cette méthode est la plus couramment utilisée aujourd’hui (Devreese et al. , Vlaams Diergeneeskundig Tijdschrif, 2013, 82).
Ex e mple s 4 à 15 : Dilution des compositions cosmétiques concentrées selon les exemples 1 à 3 et influence de la dureté de l’eau sur la dilution
Dilution des compositions cosmétiques concentrées selon les exemples 1 à 3
La dilution des compositions concentrées selon les exemples 1 à 3 a été évaluée à température ambiante dans de l’eau du robinet.
20 mL ou 40 mL des compositions concentrées des exemples 1 à 3 ont été ajoutés dans 180 mL ou 160 mL d’eau du robinet, le volume d’eau du robinet nécessaire étant placé dans un contenant approprié. Le contenant a ensuite été agité manuellement durant environ 1 minute.
La table 2 ci-dessous présente les résultats de la dilution des compositions concentrées selon les exemples 1 à 3.
Exemples Composition %w/w Facteur de dilution pH Viscosité (mPa.s) Aspect 4 Exemple 1 10 10 5,8-6,8 6500 -14500 Gel crème Eau du robinet 90 5 Exemple 2 20 5 6,0-7,0 650 - 1500 Gel crème Eau du robinet 80 6 Exemple 3 10 10 5,8- 6,8 6500 -14500 Gel crème Eau du robinet 90
Une augmentation de la viscosité a été observée lors de la dilution des compositions concentrées selon les exemples 1 à 3, permettant la reconstitution d’une émulsion sous la forme d’un gel crème opaque homogène, prête à l’emploi et appropriée pour le soin cosmétique de la peau du corps et/ou du visage (exemples 4 et 5) et des cheveux (exemple 6).
La stabilité des compositions cosmétiques prêtes à l’emploi selon les exemples 4 à 6 a été évaluée à différentes températures, jusqu’à 50°C et à différentes périodes de temps, jusqu’à 36 mois.
Durant la période de test, une légère diminution de la viscosité avec l’augmentation de la température a été observée, le pH, les paramètres organoleptiques et les performances des compositions prêtes à l’emploi n’ont quant à eux pas été impactés par l’augmentation de la température, montrant une bonne stabilité des compositions prêtes à l’emploi au cours du temps.