INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les notations (–O–) 0,5 et [–O(R 0 CR 0 ) f O–] 0,5 se rapportent à la moitié d’une liaison de siloxane et à la moitié d’un groupe dialcoxy de pontage respectivement. Ces notations sont utilisées conjointement avec un atome de silicium des motifs de répétition de l’oligomère. Elles désignent la moitié d’un atome d’oxygène, à savoir la moitié de l’atome d’oxygène qui est lié à l’atome de silicium d’un motif de répétition ou la moitié d’un groupe dialcoxy, à savoir la moitié de l’atome du groupe dialcoxy qui est lié à l’atome de silicium d’un motif de répétition; étant entendu que l’autre moitié de l’atome d’oxygène ou du groupe dialcoxy respectivement se trouve lié à un autre atome de silicium d’un autre motif de répétition de la structure de l’oligomère ; les motifs de répétition pouvant être identiques ou différents. Ainsi, (–O–) 0,5 forme une liaison siloxane entre deux atomes de silicium appartenant chacun à un motif de répétition. [–O(R 0 CR 0 ) f O–] 0,5 peut former soit une structure de pontage (cette structure intermoléculaire étant représenté par Z b ) entre deux atomes de silicium appartenant chacun à un motif de répétition, soit une structure cyclique (cette structure intramoléculaire étant représentée par Z c ), les deux atomes d’oxygène de [–O(R 0 CR 0 ) f O–] 0,5 étant liés à l’atome de silicium du motif. L’homme du métier comprendra que dans le composé de formule (1), les structures de pontages peuvent être identiques ou différentes entre les motifs de répétition. Par exemple, les structures de pontage peuvent être de type –Si–O(R 0 CR 0 ) f O–Si– ou bien un mélange de structure de pontage de type –Si–O(R 0 CR 0 ) f O–Si– et de type –Si–O–Si–.
Préférentiellement, le silane organofonctionnel présente un pourcentage molaire des motifs mercaptosilanes bloqués (A) allant de 20 à 80 % et un pourcentage molaire des motifs mercaptosilanes (B) allant de 80 à 20%. Plus préférentiellement le silane organofonctionnel présente un pourcentage molaire des motifs mercaptosilanes bloqués (A) allant de de 40 à 60 % et un pourcentage molaire des motifs mercaptosilanes (B) allant de 60 à 40%. Encore plus préférentiellement, le silane organofonctionnel présente un pourcentage molaire des motifs mercaptosilanes bloqués allant de 50 à 55 % et un pourcentage molaire des motifs mercaptosilanes allant de 50 à 45%. Le pourcentage molaire des motifs mercaptosilanes bloqués et celui des motifs mercaptosilanes du silane organofonctionnel sont calculés par rapport au nombre total de motifs thiols, qu’ils soient bloqués ou non, dans le silane organofonctionnel et ils peuvent être déterminés par toute méthode bien connue de l’homme du métier, telle que par exemple l’analyse 1 H RMN.
L’agent de couplage, le silane organofonctionnel, peut être obtenu à partir d’un procédé de synthèse comprenant au moins une étape (a) de réaction de trans-estérification d’un composé diol de formule (4) avec au moins un composé mercaptosilane bloqué de formule (5) et avec au moins un composé mercaptosilane de formule (6) : HO(R 0 CR 0 ) f OH (4) (RO) 3 SiR 4 SC(=O)R 3 (5) (RO) 3 SiR 4 SH (6) R 0 et f étant tels que définis précédemment, à savoir R 0 , identique ou différent, représentant un atome d’hydrogène, un méthyle, un éthyle ou un propyle et f un nombre compris dans un domaine allant de 2 à 15, R, identique ou différent, représentant un groupe alkyle en C 1 -C 6 linéaire, R 3 et R 4 étant tels que définis précédemment, à savoir R 4 représentant un groupe divalent hydrocarboné saturé en C 1 -C 6 , linéaire ou ramifié, R 3 représentant un atome d’hydrogène, un alkyle en C 1 -C 18 , linéaire ou ramifié, ou un alcényle en C 2 -C 18 , linéaire ou ramifié.
La réaction de trans-estérification est une réaction bien connue de l’homme du métier et peut être réalisée en présence d’un catalyseur de trans-estérification, comme par exemple, des acides forts.
Préférentiellement, dans le procédé décrit ci-dessus, le composé diol de formule (4) est choisi parmi HOCH 2 CH 2 CH 2 OH, HOCH 2 CH 2 CH 2 CH 2 OH et HOCH 2 CH(CH 3 )CH 2 OH. Plus préférentiellement, dans le procédé décrit ci-dessus, le composé diol de formule (4) est HOCH 2 CH(CH 3 )CH 2 OH.
Préférentiellement, les composés de formule (5) et (6) utilisés dans la mise en œuvre du procédé décrit ci-dessus sont ceux dans lesquels le groupe R est choisi parmi méthyle, éthyle, propyle, iso-propyle, n-butyle, iso-butyle
Préférentiellement, les composés de formule (5) utilisés dans la mise en œuvre du procédé décrit ci-dessus sont ceux dans lesquels R 3 représente un atome d’hydrogène, un alkyle en C 1 -C 10 , linéaire ou ramifié, ou un alcényle en C2-C10, linéaire ou ramifié. Plus préférentiellement, les composés de formule (5) utilisés dans la mise en œuvre du procédé décrit ci-dessus sont ceux dans lesquels R 3 est un alkyle en C 6 -C 8 linéaire. Plus préférentiellement encore, les composés de formule (5) utilisés dans la mise en œuvre du procédé décrit ci-dessus sont ceux dans lesquels R 3 est heptyle (C 7 H 15 -).
De préférence, les composés de formule (5) et (6) utilisés dans la mise en œuvre du procédé décrit ci-dessus sont ceux dans lesquels chaque R 4 est indépendamment un groupe hydrocarboné divalent choisi dans le groupe constitué par les alkylènes en C 1 -C 4 linéaire. Plus préférentiellement, les composés de formule (5) et (6) utilisés dans la mise en œuvre du procédé décrit ci-dessus sont ceux dans lesquels chaque R 4 est propylène.
Préférentiellement, les composés de formule (5) et (6) utilisés dans la mise en œuvre du procédé décrit ci-dessus sont ceux dans lesquels R 3 est heptyle, R 4 est propylène, R , identique ou différent (de préférence identique), est choisi parmi méthyle, éthyle, propyle, isopropyle, n-butyle, iso-butyle et le composé de formule (4) utilisé dans la mise en œuvre du procédé décrit ci-dessus est HOCH 2 CH(CH 3 )CH 2 OH.
Des mélanges de composés de formule (5) et des mélanges de composés de formule (6) peuvent être utilisés pour synthétiser l’agent de couplage, le silane organofonctionnel.
Le câble selon l’invention est dépourvu d’âme centrale métallique. On parle également de câble de structure 1xN ou bien encore de câble à structure ouverte (« open-cord » en anglais). Dans le câble selon l’invention défini ci-dessus, la voûte interne est vide et donc dépourvue de tout matériau de remplissage, notamment dépourvue de toute composition élastomérique. On parle alors d’un câble dépourvu de matériau de remplissage.
La voûte du câble selon l’invention est délimitée par les éléments de renforcement métallique et correspond au volume délimité par un cercle théorique, d’une part, radialement intérieur à chaque élément de renforcement métallique et, d’autre part, tangent à chaque élément de renforcement métallique. Le diamètre de ce cercle théorique est égal au diamètre de voûte Dv.
Par élément filaire, on entend un élément s’étendant longitudinalement selon un axe principal et présentant une section perpendiculaire à l’axe principal dont la plus grande dimension G est relativement faible par rapport à la dimension L selon l’axe principal. Par relativement faible, on entend que L/G est supérieur ou égal à 100, de préférence supérieur ou égal à 1000. Cette définition couvre aussi bien les éléments filaires de section circulaire que les éléments filaires de section non circulaire, par exemple de section polygonale ou oblongue. De façon très préférée, chaque élément de renforcement métallique présente une section circulaire.
Par métallique, on entend par définition un élément filaire constitué majoritairement (c’est-à-dire pour plus de 50% de sa masse) ou intégralement (pour 100% de sa masse) d'un matériau métallique. Chaque élément de renforcement métallique est préférentiellement en acier, plus préférentiellement en acier perlitique ou ferrito-perlitique au carbone, appelé couramment par l’homme du métier acier au carbone, ou encore en acier inoxydable (par définition, acier comportant au moins 10,5% de chrome).
L’allongement structural As, grandeur bien connue de l’homme du métier, est déterminé par exemple en appliquant la norme ASTM D2969-04 de 2014 à un produit renforcé testé de façon à obtenir une courbe force-allongement. On déduit l’As sur la courbe obtenue comme l’allongement, en %, correspondant au point d’intersection de la tangente à la partie élastique de la courbe force-allongement avec l’axe des allongements. Pour rappel, une courbe force allongement comprend, en se déplaçant vers les allongements croissants, une partie structurale, une partie élastique et une partie plastique. La partie structurale correspond à un allongement structural du câble résultant du rapprochement des différents éléments de renforcement métallique constituants le câble. Dans certains modes de réalisation, la couche des N éléments de renforcement métallique se déstructure à l’issue de la partie structurale, du fait du jeu radial relatif Jr relativement faible, occasionnant une hausse ponctuelle du module du câble. La partie élastique correspond à un allongement élastique résultant de la construction du câble, notamment des angles des différentes couches et des diamètres des fils. La partie plastique correspond à l’allongement plastique résultant de la plasticité (déformation irréversible au-delà de la limite d’élasticité) d’un ou plusieurs éléments de renforcement métallique.
Le jeu radial relatif Jr est représentatif de la distance séparant chaque paire d’éléments filaires métalliques adjacents ramenée à la longueur disponible pour positionner les éléments filaires métalliques sur la couche. Ainsi, plus Jr est élevé, plus l’espace séparant deux éléments filaires métalliques adjacents est élevé par rapport au nombre maximal d’éléments filaires métalliques que la couche pourrait accueillir. A l’inverse, plus Jr est petit, plus l’espace séparant deux éléments filaires métalliques adjacents est petit par rapport au nombre maximal d’éléments filaires métalliques que la couche pourrait accueillir. Dans l’intervalle selon l’invention, Jr permet de maximiser le nombre d’éléments filaires métalliques présents sur la couche et donc la capacité de renforcement du câble sans toutefois détériorer la capacité d’accommodation des déformations de compression longitudinale.
Le rapport Emax/Emin est déterminé à partir de la courbe force-allongement obtenue dans les conditions de la norme ASTM D 2969 – 04 de 2014 tel que représenté sur les figures 7 et 8.
Emin est le module élastique minimum sécant en traction, c’est-à-dire la pente de la droite reliant l’origine de la courbe contrainte-allongement (0% ; 0MPa) obtenue dans les conditions de la norme ASTM D 2969 – 04 de 2014, exprimé en GPa.
Emax est le module maximum tangent de cette même courbe force-allongement, exprimé en GPa.
L’angle d’hélice α est une grandeur bien connue de l’homme du métier et peut être déterminé par le calcul itératif suivant comprenant 3 itérations et dans lequel l’indice i indique le numéro de l’itération 1, 2 ou 3. Connaissant l’allongement structural As exprimé en %, l’angle d’hélice α(i) est tel que α(i)=Arcos [ (100/(100+As) x Cos [ Arctan ( (π x Df) / (P x Cos(α(i-1)) x Sin(π/N)) ] ], formule dans laquelle P est le pas exprimé en millimètres auquel chaque élément de renforcement métallique est enroulé, N est le nombre d’éléments de renforcement métallique de la couche, Df est le diamètre de chaque élément de renforcement métallique exprimé en millimètres, Arcos, Cos et Arctan et Sin désignant respectivement les fonctions arcosinus, cosinus, arctangente et sinus. Pour la première itération, c’est-à-dire pour le calcul de α(1), on prend α(0)=0. A la troisième itération, on obtient α(3)=α avec au moins un chiffre significatif après la virgule quand α est exprimé en degrés.
Le diamètre d’hélice Dh, exprimé en millimètres, est calculé selon la relation Dh=P x Tan(α) / π dans laquelle P est le pas exprimé en millimètres auquel chaque élément de renforcement métallique est enroulé, α est l’angle d’hélice de chaque élément de renforcement métallique déterminé ci-dessus et Tan la fonction tangente. Le diamètre d’hélice Dh correspond au diamètre du cercle théorique passant par les centres des éléments de renforcement métallique de la couche dans un plan perpendiculaire à l’axe du câble.
Le diamètre de voûte Dv, exprimé en millimètres, est calculé selon la relation Dv=Dh-Df dans laquelle Df est le diamètre de chaque élément de renforcement métallique et Dh le diamètre d’hélice, tous deux exprimés en millimètres.
Le diamètre ou diamètre apparent, noté D du câble lorsque les éléments de renforcement métallique sont des fils, est mesuré au moyen d’un comparateur d’épaisseur dont le diamètre des touches est au moins égal à 1,5 fois le pas P d’enroulage des éléments filaires (on peut citer par exemple le modèle JD50 de la marque KAEFER permettant d’atteindre une précision de 1/100 de millimètre, équipé de touche type a, et ayant une pression de contact proche de 0,6N). Le protocole de mesure consiste en trois répétitions d’une série de trois mesures (effectuées perpendiculairement à l’axe du câble et sous tension nulle) dont la seconde et la troisième de ces mesures sont réalisées selon une direction décalée angulairement de la précédente d’un tiers de tour, par la rotation de la direction de mesure autour de l’axe du câble ou du toron.
Le diamètre ou diamètre apparent, noté D du toron lorsque les éléments de renforcement sont des torons, est mesuré en calant le câble entre deux barreaux parfaitement rectilignes de longueur 200 mm et en mesurant l’espacement dans lequel le câble est enchâssé moyennant le comparateur décrit ci- après. On peut citer par exemple le modèle JD50/25 de la marque KAEFER permettant d’atteindre une précision de 1/100 de millimètre, équipé de touche type a, et ayant une pression de contact proche de 0,6N. Le protocole de mesure consiste en trois répétitions d’une série de trois mesures (effectuées perpendiculairement à l’axe du câble et sous tension nulle).
On rappelle que le pas auquel chaque élément de renforcement métallique est enroulé est la longueur parcourue par cet élément filaire, mesurée parallèlement à l'axe du câble dans lequel il se trouve, au bout de laquelle l’élément filaire ayant ce pas effectue un tour complet autour dudit axe du câble.
Les caractéristiques optionnelles décrites ci-dessous pourront être combinées les unes avec les autres dans la mesure où de telles combinaisons sont techniquement compatibles.
L’invention a ainsi pour objet, sous un premier aspect, un mécanisme d’ouverture/fermeture et de vaporisation pour un flacon, par exemple de parfum, comportant une pompe de vaporisation configurée pour être introduite partiellement dans le flacon, un bouton poussoir assujetti à la pompe de vaporisation et configuré pour l’actionner, caractérisé en ce qu’il comporte une bague configurée pour être assujettie sur le flacon par un mouvement de rotation de la bague par rapport au flacon, avec le bouton poussoir qui est monté mobile en translation au-dessus de et par rapport à la bague, et un fourreau assujetti mécaniquement à la bague et monté mobile en translation autour de et par rapport à la bague et au bouton poussoir, entre une première position, dite haute, dans laquelle le bouton poussoir est inaccessible et une deuxième position, dite basse, dans laquelle le bouton poussoir est accessible et peut être actionné par un utilisateur ; avec au moins l’un du fourreau et de la bague qui est pourvu d’au moins une rainure de guidage, d’au moins un cran de maintien ménagé dans la rainure et d’au moins un cran de butée ménagé dans la rainure et en regard de l’au moins un cran de maintien, tandis qu’au moins l’autre de la bague et du fourreau est pourvu d’au moins un cran complémentaire de butée et de guidage ménagé en saillie et en regard de l’au moins une rainure ; et avec le mécanisme d’ouverture/fermeture et de vaporisation qui est configuré de sorte que, dans la première position dite haute du fourreau, l’au moins un cran complémentaire de butée et de guidage est pris en sandwich entre l’au moins un cran de butée et l’au moins un cran de maintien de sorte que le fourreau est maintenu en position haute avec le bouton poussoir inaccessible, tandis que dans la deuxième position dite basse l’au moins un cran complémentaire de butée et de guidage est à distance de l’au moins un cran de butée en ayant été sollicité à l’encontre de l’au moins un cran de maintien de sorte que le bouton poussoir est accessible.
Grâce à l’agencement du fourreau et de la bague, le mécanisme d’ouverture/fermeture et de vaporisation selon l’invention fourni une solution particulièrement simple et commode pour autoriser ou non, et donc sécuriser, l’actionnement du bouton poussoir.
En effet, par simple translation du fourreau autour de et par rapport à la bague, le mécanisme d’ouverture/fermeture et de vaporisation passe d’une configuration dite de stockage dans laquelle le bouton poussoir est inaccessible à une configuration dite de vaporisation dans laquelle le bouton poussoir est accessible.
En outre, grâce à un système à crans et rainure(s) tel que décrit ci-dessus, les configurations de stockage et de vaporisation du mécanisme d’ouverture/fermeture et de vaporisation sont des configurations dans lesquelles le fourreau se trouve dans des positions haute et basse stables.
Au surplus, dans le mécanisme d’ouverture/fermeture et de vaporisation selon l’invention, le fourreau et la bague sont configurés pour que l’actionnement en rotation du fourreau permette, par la coopération de l’au moins un cran complémentaire de butée et de guidage avec des bords longitudinaux de l’au moins une rainure de guidage, d’entraîner en rotation la bague en vue de la démonter du flacon.
En d’autres termes, grâce à l’agencement du fourreau et de la bague, le mécanisme d’ouverture/fermeture et de vaporisation assure ici plusieurs fonctions, dont une fonction d’accessibilité du bouton poussoir et une fonction de transmission de couple pour le démontage du mécanisme en vue par exemple du remplissage du flacon.
Des caractéristiques préférées particulièrement simples, commodes et économiques du mécanisme d’ouverture/fermeture et de vaporisation selon l’invention sont présentées ci-dessous.
La bague est au moins partiellement filetée intérieurement et assujettie par vissage sur le flacon.
La bague présente une forme globalement cylindrique, et est pourvue d’une première paroi latérale cylindrique définissant une première face externe et une première face interne qui délimite, avec un flasque supérieur de la bague, un premier espace interne ouvert à une première extrémité inférieure.
L’au moins un cran complémentaire de butée et de guidage est ménagé sur la première paroi latérale cylindrique en saillie de la face externe de la bague.
L’au moins un cran complémentaire de butée et de guidage est situé du côté du flasque supérieur, à distance de la première extrémité inférieure de la bague.
La bague est configurée pour recevoir au moins partiellement un col du flacon dans son premier espace interne.
La pompe de vaporisation comporte un corps de pompe au moins partiellement reçu dans le premier espace interne de la bague, et un conduit de vaporisation s’étendant depuis le corps de pompe et débouchant au travers d’un orifice ménagé dans le flasque supérieur de la bague.
Le bouton poussoir présente une deuxième paroi cylindrique, une paroi d’appui surmontant la deuxième paroi cylindrique et un puits de vaporisation raccordé à une première extrémité au conduit de vaporisation et débouchant à une deuxième extrémité, opposée à la première extrémité, au travers de la deuxième paroi cylindrique.
La bague est pourvue d’un épaulement sur lequel est assujetti le bouton poussoir par sa deuxième paroi cylindrique.
Le fourreau présente une forme globalement cylindrique, et est pourvu d’une troisième paroi latérale cylindrique et d’une ouverture supérieure au travers de laquelle le bouton poussoir émerge ou non en fonction de la position du fourreau.
Le système de gestion thermique 100 comporte au moins un module de gestion thermique 101 et au moins un module de détection 103. Un seul module de gestion thermique 101, par exemple au niveau d’un rabat de pare-soleil, et un seul un module de détection 103 associé, par exemple au niveau du plafonnier, sont représentés dans l’exemple illustré. Le système de gestion thermique 100 peut comprendre plusieurs modules 101, 103 avec en particulier au moins un module de gestion thermique 101 et un module de détection 103 associé, assignés à chaque occupant du véhicule.
Le module de détection 103 peut comporter un ou plusieurs capteurs (non représentés). Ces capteurs sont configurés pour relever au moins une grandeur relative à un état thermique d’au moins une partie du corps de l’utilisateur U ou de plusieurs utilisateurs. La grandeur détectée par ces capteurs peut être une température intérieure de l’habitacle, une température mesurée d’une ou plusieurs parties du corps de l’utilisateur. Ces capteurs peuvent également d’autres caractéristiques comme par exemple la position, la taille de l’utilisateur, permettant de générer un profil thermique de l’utilisateur.
À titre d’exemple, les capteurs comportent une ou plusieurs caméras, telles que des caméras dans le domaine infra-rouge, des caméras à très grand angle (en particulier de type "fisheye" en anglais ou "œil de poisson" en français), des caméras permettant d’établir une image stéréoscopique de l’utilisateur U, des émetteurs de lumière structurée ou des caméras tridimensionnelles à temps de vol ("3D ToF" pour "three dimensional time of flight" en anglais). Les caméras sont par exemple agencées de sorte que leurs champs de vision respectifs soient dirigés vers une ou plusieurs positions attendues du ou des utilisateurs. En variante ou en complément, les capteurs peuvent comprendre des émetteurs/récepteurs ultrasons, un lidar ou des capteurs capacitifs.
Le module de détection 103 est configuré pour échanger au moins une donnée avec le module de gestion thermique 101.
L’invention concerne notamment le module de gestion thermique 101 dont un exemple de réalisation est montré sur la .
Le module de gestion thermique 101 peut être alimenté en courant via un câblage électrique connecté au réseau électrique du véhicule ou en variante à un moyen de stockage d’énergie propre.
Ce module de gestion thermique 101 peut comporter un boîtier 1 recevant les différents éléments du module de gestion thermique 101 listés notamment ci-après. Le boîtier 1 présente au moins une entrée d’air 3.
Selon le mode de réalisation illustré, le module de gestion thermique 101 comporte notamment une soufflerie 5 avec au moins un ventilateur aussi appelé pulseur configuré pour mettre en mouvement le flux d’air prélevé à partir de l’entrée d’air 3. Le module de gestion thermique 101 comporte également au moins un conduit d’air 7 dans lequel est destiné à circuler le flux d’air mis en mouvement. Ce conduit d’air 7 est donc en communication fluidique avec l’entrée d’air 3. Il est délimité à l’intérieur du boîtier 1, par exemple entre deux coques assemblées du boîtier 1. Un dispositif d’échange thermique 9 est avantageusement disposé dans le conduit d’air 7. Enfin, au moins un aérateur 11 est raccordé fluidiquement à une sortie du conduit d’air 7, en aval du dispositif d’échange thermique 9 lorsqu’il est prévu, selon le sens d’écoulement flux d’air.
Le module de gestion thermique 101 peut comporter en outre une unité de contrôle (non visible sur les figures) configurée pour contrôler le ventilateur 5, le dispositif d’échange thermique 9 et un ou plusieurs actionneurs 13 de l’aérateur 11. Une telle unité de contrôle peut éventuellement être reçue à l’intérieur du boîtier 1.
Des précisions concernant ces différents éléments du module de gestion thermique 101 sont décrites ci-après.
L’entrée d’air 3 peut être raccordée fluidiquement soit à une prise d’air extérieur, soit à une prise d’air dit recirculé c'est-à-dire circulant dans l’habitacle. En particulier, la provenance de l’air peut être sélectionnée au moyen de clapets et volets, par exemple de façon automatique par l’unité de contrôle et/ou manuellement par l’utilisateur U à l’aide d’un organe de commande présent dans l’habitacle.
Le ventilateur peut par exemple être un ventilateur à pales.