INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’inconvénient de ces engins vient du fait que la présence d’un seul moteur pour deux roues nécessite un différentiel mécanique.
La présente invention a donc pour objet de pallier un ou plusieurs des inconvénients des dispositifs de l’art antérieur en proposant un engin de mobilité avec un système de propulsion arrière amélioré.
Pour cela la présente invention propose un engin de mobilité comportant au moins deux roues arrière, un système de propulsion arrière comportant au moins deux machines électriques et deux dispositifs de transmission, chaque machine étant associée à un dispositif de transmission, le système de propulsion arrière étant disposé au niveau des deux roues arrières de façon à pouvoir les actionner,
l’engin étant configuré pour fonctionner selon deux modes :
De manière similaire, une seule paroi de paire 27 est de préférence disposée entre deux paires de tronçons 30 adjacentes pour améliorer encore davantage l’échange thermique. Ainsi, chaque paire de tronçons 30 a une paroi de paire 27 commune avec une paire de tronçons 30 adjacente. Ainsi, le circuit de transport 12 forme de préférence un serpentin à segments jointifs, le serpentin comprenant les conduites d’amenée 18 et de sortie 24. On entend par serpentin le fait que les conduits d’amenée 18 et de sortie 24 sont en forme de S (un seul S ou une pluralité de S successifs) et qu’ils sont imbriqués l’un dans l’autre.
Les première 22 et deuxième 28 trajectoires peuvent être conformées de sorte que chaque paire de tronçons 30 s’étend parallèlement à au moins une paire de tronçons adjacente.
En référence à la , une coupe transversale du circuit de transport 12 selon des points Pe et Ps est représentée. Ps est le projeté de Pe dans le conduit de sortie 24 sur la perpendiculaire au sens d’écoulement du fluide de refroidissement.
Les conduits d’amenée 18 et de sortie 24 peuvent être de section carrée ou rectangulaire.
Les conduites d’amenée 18 et de sortie 24 peuvent être réalisées par une pièce monobloc.
Les conduits d’amenée 18 et de sortie 24 sont de préférence réalisés dans un matériau ayant une conductivité thermique supérieure ou égale à 100 W m−1 K−1, de préférence supérieure à 160 W m−1 K−1. Ce matériau est par exemple du cuivre ou de l’aluminium.
Pour améliorer encore l’homogénéisation de la température du fluide de refroidissement, le circuit de transport 12 peut être conformé de sorte que le flux thermique reçu par le fluide présent dans le conduit d’amenée 18 entre l’entrée 14 de fluide et le point médian 0 est égal au flux thermique reçu par le fluide présent dans le conduit de sortie 24 entre le point médian 0 et la sortie de fluide 16. Pour cela, il faut que la distance séparant Me et Pe soit égale à la distance séparant Ms et Ps. Me, Pe, Ms et Ps sont pris sur l’axe longitudinale le long duquel chacun des conduits d’amenée 18 et de sortie 24 s’étendent. De plus, cette égalité est obtenue en considérant le flux thermique envoyé par les cellules ou modules est homogène sur toute la surface couverte par le circuit de transport 12.
La disposition préférée des cellules d’accumulateur électriques est illustrée en . Les cellules 32 s’étendent le long d’une première direction 34 et sont disposées parallèlement les unes par rapport aux autres. Les paires de tronçons 30 du dispositif de refroidissement 10 s’étendent le long d’une deuxième direction 36 perpendiculaire à la première direction 34. Chaque cellule 32 est au contact d’au moins deux paires de tronçons 30. De manière préférée, chaque cellule 32 est au contact de l’ensemble des paires de tronçons 30.
La référence 32 peut représenter une cellule ou bien un module d’accumulateur comprenant une pluralité de cellules.
Dans cette disposition, la moyenne des températures du fluide de refroidissement aux points Pe et Ps est constante tout le long du parcours du fluide. On a donc la même valeur quelle que soit la position du point Pe et de son projeté Ps. En d’autres termes, (T°Pe+T°Ps)/2 = constante entre l’entrée et la sortie du fluide.
On note également que (T°Pe+T°Ps)/2 = constante = (T°Me+T°Ms)/2, avec T°Me et T°Ms les température du fluide aux points Me et Ms. En d’autres termes, le circuit de transport 12 est conformée de sorte que la moyenne de température entre les points Pe et Ps ou bien entre les points Me et Ms est quasiment constante tout au long du circuit de transport 12.
Dans la réalité, l’égalité « (T°Pe+T°Ps)/2 = constante » peut ne pas être parfaitement remplie, étant donné qu’il peut y avoir des disparités du flux thermique local, dû au fait que le flux thermique issu des cellules 32 dépendra de la température locale du fluide. Ainsi, on considèrera que l’écart en tout point du circuit de transport 12 est inférieur ou égal à 3°C, de préférence inférieur ou égal à 2°C.
Lorsque l’on évoque la température des cellules 32, on considère la température apparente vue au niveau de la base des cellules 32 située au plus proche du dispositif de refroidissement 10.
La représente une vue en coupe longitudinale (par exemple suivant la deuxième direction 36) du dispositif de refroidissement 10 avec une cellule 32 d’un accumulateur électrique disposé au-dessus du circuit de transport 12. La cellule 32 est disposée sur une paroi inférieure 38 d’un module d’accumulateur. De la pâte thermique 40 peut être disposée entre la cellule 32 et la paroi inférieure 38. Le fluide de refroidissement 42 peut être ensuite entouré par des parois de carter 44. De la pâte thermique 40 peut également être disposée entre une paroi du carter 44 et la paroi inférieure 38.
La juxtaposition des conduits d’amenée 18 et de sortie 24 peut créer localement une disparité de température lorsque qu’une paire de tronçons 30 n’est pas au contact de deux paires de tronçons 30. Toutefois, cette disparité n’est pas ou peu perçue au niveau des cellules 32 en raison des différentes épaisseurs séparant les cellules 32 du fluide de refroidissement 42. En effet, les cellules ne sont pas en contact direct du fluide de refroidissement 42. Ces épaisseurs constituent autant de résistances thermiques transversales atténuant cette disparité. Ces résistances thermiques, alliées à la conduction thermique de ces différentes épaisseurs dans le sens longitudinal permettent d’homogénéiser les températures au niveau du fluide. Les cellules 32 ne voient donc qu’une température apparente correspondant bien en moyenne à (T°Pe+T°Ps)/2 = constante car les différentes résistances thermiques entre le fluide et le pied des cellules créent un gradient de température.
Le dispositif de refroidissement 10 peut comprendre une pluralité de circuit de transport 12 montés les uns à côté des autres pour couvrir une surface plus importante.
Le liquide de nettoyage pulvérisé par le dispositif de nettoyage 58 peut être de l’eau. Selon une configuration, le liquide de nettoyage présente des propriétés rhéologiques qui lui permettent de former un film persistant sur la surface aérodynamique S, configuré pour limiter l’accroche des résidus d’insectes. Par persistant, on entend que le film reste actif et sur la surface aérodynamique S pendant plusieurs minutes.
En fonctionnement, les risques d’impacts d’insectes varient en fonction des conditions météorologiques et des phases de vols. Ainsi, les risques d’impacts d’insectes sont plus importants lorsque la température de l’air est comprise entre 10 et 40°C et que le taux d’humidité est supérieur ou égal à 70%. Ils sont également plus importants lors des phases de décollage et d’atterrissage.
Si nécessaire, le réservoir 68 est rempli de liquide de nettoyage lorsque l’aéronef est à l’arrêt au sol dans sa position de stationnement. Lorsque l’aéronef se déplace de sa position de stationnement jusqu’à la piste de décollage avec un régime moteur au ralenti, les conditions météorologiques peuvent être propices aux impacts d’insectes.
Selon un mode opératoire possible, le dispositif de nettoyage de l’invention peut être activé par le pilote depuis la cabine de pilotage de l’aéronef. Il est activé pendant environ les dix premières secondes durant lesquelles la motorisation génère la poussée maximale préalablement au décollage. Cette activation est déclenchée uniquement lorsque les conditions météorologiques sont propices aux impacts d’insectes.
La durée d’activation varie d’un aéronef à l’autre. A minima, la durée d’activation est d’au moins 2 secondes. Généralement, la durée d’activation est comprise entre 5 et 15 secondes.
Lors de l’activation du dispositif de nettoyage, l’aéronef est statique ou se déplace au sol à faible vitesse.
Lors de cette activation, le liquide de nettoyage est entraîné par le flux d’air rentrant 54 à haute vitesse et agit comme un jet d’eau à haute pression favorisant le retrait des résidus d’insectes.
Grâce à ses propriétés rhéologiques, le liquide de nettoyage forme un film sur la surface aérodynamique S limitant l’accroche des résidus d’insectes pendant le reste de la phase de décollage.
L’invention permet d’éviter que des résidus d’insectes ne restent collés sur les surfaces aérodynamiques de l’entrée d’air et que les performances aérodynamiques de l’aéronef ne soient impactées.
ENSEMBLE DE REPARATION POUR PRISE DE PRESSION STATIQUE D’AERONEF. La présente invention concerne un procédé de réparation pour fuselage d’un aéronef. L’invention concerne plus particulièrement un procédé et un ensemble de réparation d’une portion de fuselage située à proximité d’une prise de pression statique d’un aéronef.
ÉTAT DE LA TECHNIQUE ANTÉRIEURE Les revêtements extérieurs des aéronefs sont parfois soumis à des dommages, notamment du fait de chocs avec des oiseaux, mais aussi de chocs avec des outillages, des véhicules aéroportuaires ou encore des installations aéroportuaires. Les impacts créés par des chocs provoquent des zones d’endommagement susceptibles de présenter des modifications en termes de résistance mécanique, zones dans lesquelles des défauts structurels peuvent apparaitre. De plus, certaines zones du fuselage d’un aéronef sont particulièrement critiques et, outre les modifications de résistance susceptibles de survenir à la suite d’un choc, des modifications de forme peuvent entraîner des modifications aérodynamiques autour d’une prise de pression statique.
Les prises de pression statique, situées le plus souvent de chaque côté du fuselage, à l’avant d’un aéronef, présentent des ouvertures permettant de mesurer la pression de l’air autour de l’aéronef. Dans une majorité des cas, plusieurs ouvertures sont agencées perpendiculairement aux lignes d’écoulement de l’air sur le fuselage, de sorte à obtenir une mesure de pression de référence qui, comparée à une pression dynamique mesurée selon une direction parallèle au déplacement de l’aéronef, permet de définir la vitesse dans l’air de cet aéronef (encore appelée vitesse air). Ainsi une variation d’écoulement de l’air autour d’une prise de pression statique, du fait d’une déformation du revêtement du fuselage autour de cette prise, peut fausser sensiblement la mesure de la vitesse air de l’aéronef dont une mesure est réalisée via cette prise. Or, la vitesse air est un paramètre très important dans toutes les phases de vol d’un aéronef. La présence d’une zone d’endommagement à proximité d’une prise de pression statique requiert de changer le panneau latéral complet sur lequel est installée la prise de pression statique. Une telle intervention de maintenance demande souvent une immobilisation très longue de l’aéronef, et une multitude d’opérations complexes sur la structure et les systèmes embarqués de l’aéronef.
Un objet de la présente invention est de proposer un procédé de réparation permettant de réduire le temps d’immobilisation de l’aéronef.
A cet effet, il est proposé un procédé de réparation d’une partie endommagée de revêtement extérieur de fuselage, ladite partie endommagée de revêtement comprenant une prise de pression statique autour de laquelle est agencé un obturateur fixé sur une structure du fuselage présentant une ouverture où débouche une canalisation de ladite prise de pression statique, le procédé étant caractérisé en ce qu’il comprend :
- déposer ledit obturateur de la prise de pression statique,
En complément, il est notamment envisageable de positionner une règle sur une paroi du récipient 10 en tant que référence pour une calibration afin d’aider à mesurer une variation du niveau supérieur h F du liquide 20.
Le choix des dimensions du corps 30 influence les dimensions du récipient 10. En effet, ils influencent fortement la variation du niveau supérieur h F du liquide 20 et donc la sensibilité de la mesure. Il est notamment nécessaire d’éviter de prendre les mesures à proximité d’un ménisque généré à une interface corps/liquide. La mesure peut, en particulier, être prise à au moins 2 mm de distance de la surface du corps 30, notamment à une distance de 5 mm de la surface du corps 30.
Le procédé de mesure de la dilatation thermique d’un matériau selon l’invention comprend au moins une étape de chauffage c) consistant à chauffer le récipient 10, le liquide 20 et le corps 30, jusqu’à une température de chauffage T i comprise entre la température initiale T 0 et la température d’ébullition T eb du liquide 20.
Selon l’invention, il est notamment préférable que l’ensemble liquide 20/corps 30 soit proche d’un équilibre thermique. En effet, la présence d’un gradient thermique serait susceptible de rendre la mesure peu fiable.
Selon un mode particulier de réalisation, le récipient 10 est notamment chauffé par une plaque chauffante 50, représentée uniquement sur la , pour apporter les calories nécessaires à chauffer le liquide 20 et le corps 30.
Le moyen de chauffage utilisé, en particulier en cas de l’utilisation d’une plaque chauffante 50, peut nécessiter un palier thermique de stabilisation. A cet effet, la température du liquide 20 est notamment suivie, pendant le procédé de mesure selon l’invention, par le dispositif de suivi de la température 40, par exemple un thermocouple ou une caméra infrarouge.
Préférentiellement, la mesure est prise en considération lorsque la température du liquide 20 est homogène. Pour que la mesure soit fiable, une tolérance de +/-1°C doit être respectée sur la température du liquide 20.
Il est également possible de remplacer la plaque chauffante 50 par une résistance électrique placée autour du récipient 30 ou de placer l’ensemble de l’installation de mesure 1, comprenant le corps 30, le liquide 20, le récipient 10, éventuellement le dispositif de maintien du corps 30 dans le récipient 10, le dispositif de mesure 60 du niveau supérieur h F et le dispositif de suivi de la température 40, dans un four capable d’assurer une tolérance de chauffage de +/-1ºC.
Le procédé de mesure de la dilatation thermique d’un matériau selon l’invention comprend au moins une étape de mesure d) consistant à mesurer un niveau supérieur h Fi du liquide à la température de chauffage T i du liquide 20. Avantageusement, le niveau supérieur h Fi est inférieur à la hauteur c du corps 30.
Selon l’invention, l’étape de chauffage c) et l’étape de mesure d) sont notamment répétées au moins une ou deux fois.
Ainsi, le procédé de mesure de la dilatation thermique d’un matériau selon l’invention comprend une étape de premier chauffage c1) consistant à chauffer le récipient 10, le liquide 20 et le corps 30 jusqu’à une première température T 1 comprise entre la température initiale T 0 et la température d’ébullition T eb du liquide 20.
Dans cette circonstance, le procédé de mesure de la dilatation thermique d’un matériau selon l’invention comprend une étape de première mesure d1) consistant à mesurer un premier niveau supérieur h F1 du liquide 20 à la première température T 1 . Avantageusement, le premier niveau supérieur h F1 est inférieur à la hauteur c du corps 30.
En outre, le procédé de mesure de la dilatation thermique d’un matériau selon l’invention comprend une étape de deuxième chauffage c2) consistant à chauffer le récipient 10, le liquide 20 et le corps 30 jusqu’à une deuxième température T 2 comprise entre la première température T 1 et la température d’ébullition T eb du liquide 20.
Dans cette circonstance, le procédé de mesure de la dilatation thermique d’un matériau selon l’invention comprend une étape de deuxième mesure d2) consistant à mesurer un deuxième niveau supérieur h F2 du liquide 20 à la deuxième température T 2 . Avantageusement, le deuxième niveau supérieur h F2 est inférieur à la hauteur c du corps 30.
Le procédé de mesure de la dilatation thermique d’un matériau selon l’invention peut également comporter en outre une étape de troisième chauffage c3) consistant à chauffer le récipient 10, le liquide 20 et le corps 30, jusqu’à une troisième température T 3 comprise entre la deuxième température T 2 et la température d’ébullition T eb du liquide 20.
Dans cette circonstance, le procédé de mesure de la dilatation thermique d’un matériau selon l’invention comprend une étape de troisième mesure d3) consistant à mesurer un niveau troisième supérieur h F3 du liquide 20 à la troisième température T 3 . Avantageusement, le troisième niveau supérieur h F3 est inférieur à la hauteur c du corps 30.
La représente le système selon un premier mode de réalisation de l'invention.
La représente le système selon un deuxième mode de réalisation de l'invention.
La représente le système selon la en mode stockage de l'énergie thermique dans le premier module de stockage de MCP et destockage de l'énergie thermique dans le deuxième module de stockage de MCP.
La représente le système selon la en mode restitution de l'énergie thermique stockée dans les modules de stockage de MCP et stockage de l'énergie thermique dans le deuxième module de stockage de MCP.
Selon un exemple, le premier ensemble de stockage 10 comprend un premier module de stockage 14 d'énergie thermique comprenant un premier matériau à changement de phase (MCP). Ainsi, la présence du module de stockage 14 par MCP permet de maintenir le système fonctionnel notamment lorsque la température du fluide caloporteur en sortie du premier échangeur thermique 12 est différente d'une température supérieure de consigne du premier volume de stockage 11. Le stockage dans le MCP contribue à ce que le système puisse décorréler les puissances en entrée et en sortie du système. Le MCP permet de réguler la température du fluide caloporteur entrant dans le premier volume de stockage 11 et ainsi permettre de maintenir une différence de température contrôlée dans le premier volume de stockage 11 donc un stockage thermocline générant la circulation du premier fluide caloporteur dans le premier circuit fluidique 13, préférentiellement sans élément mécanique, préférentiellement par convection naturelle. Le module de stockage 14 assure que le gradient thermique dans le premier volume de stockage 11 limite les recirculations internes du fluide caloporteur qui viendraient parasiter la convection naturelle du fluide caloporteur dans le premier circuit fluidique 13. La circulation par convection naturelle permet de s'affranchir de composants qui constitueraient des fragilités du système dans un environnement de très hautes températures par exemple comprises entre 500°C et 850°C.
Selon un exemple, le premier module de stockage 14 d'énergie thermique est agencé en aval du premier échangeur thermique 12 , par rapport au premier volume de stockage.
Selon un exemple, le premier module de stockage 14 d'énergie est agencé dans le premier volume de stockage 11, préférentiellement en partie supérieure.
Selon un exemple, le premier module de stockage 14 d'énergie thermique est agencé sur le premier circuit fluidique 13 en amont du premier volume de stockage 11.
Selon un exemple, le deuxième ensemble de stockage 20 comprend un deuxième module de stockage 24 d'énergie thermique comprenant un deuxième matériau à changement de phase (MCP). La présence du module de stockage par MCP permet de maintenir le système fonctionnel notamment lorsque la température du fluide caloporteur en sortie du deuxième échangeur thermique 22 est différente d'une température inférieure de consigne du deuxième volume de stockage 21. Le stockage dans le MCP contribue à ce que le système puisse décorréler les puissances en entrée et en sortie du système. Le MCP permet de réguler la température du fluide caloporteur entrant dans le deuxième volume de stockage 21 et ainsi permettre de maintenir une différence de température contrôlée dans le deuxième volume de stockage donc un stockage thermocline générant la circulation du deuxième fluide caloporteur dans le deuxième circuit fluidique 23, préférentiellement sans élément mécanique, préférentiellement par convection naturelle. Le module de stockage assure que le gradient thermique dans le premier volume de stockage 24 limite les recirculations internes du fluide caloporteur qui viendraient parasiter la convection naturelle du fluide caloporteur dans le deuxième circuit fluidique 23. La circulation par convection naturelle permet de s'affranchir de composants qui constitueraient des fragilités du système dans un environnement de très hautes températures par exemple comprises entre 500°C et 850°C.
Selon un exemple, le deuxième module de stockage 24 d'énergie thermique est agencé en aval du deuxième échangeur thermique 22 , par rapport au deuxième volume de stockage 21.
Selon un exemple, le deuxième module de stockage 24 d'énergie est agencé dans le deuxième volume de stockage 21, préférentiellement en partie supérieure.
Selon un exemple, le deuxième module de stockage 24 d'énergie thermique est agencé sur le deuxième circuit fluidique 23 en amont du deuxième volume de stockage 21.
Selon un exemple, le premier ensemble de stockage 10 et le deuxième ensemble de stockage 20 ne comprennent pas d'élément mécanique de mise en circulation respectivement du premier fluide caloporteur et du deuxième fluide caloporteur.
Selon un exemple, le premier volume de stockage comprend une entrée de fluide caloporteur 15 en partie supérieure, préférentiellement à son extrémité supérieure, et une sortie de fluide caloporteur 16 en partie inférieure, préférentiellement à son extrémité inférieure et le premier échangeur thermique est agencé à un niveau de hauteur équivalent à la sortie de fluide caloporteur 16 du premier volume de stockage 11. La sortie 122 du premier échangeur thermique 12 est agencée sur un même plan horizontal que la sortie de fluide caloporteur 16 du premier volume de stockage 11.
représente une vue schématique en coupe transversale du dispositif de refroidissement de la .
représente une vue schématique de dessus du dispositif de refroidissement de la avec une pluralité de cellules d’accumulateur électrique posées sur un circuit de transport dudit dispositif de refroidissement.
représente une vue schématique en coupe longitudinale du dispositif de refroidissement de la avec une cellule d’accumulateur électrique disposée sur ledit dispositif de refroidissement.
La présente invention est illustrée à l’aide des figures qui montrent un exemple de dispositif de refroidissement pour une véhicule automobile. Ce dispositif de refroidissement peut être intégré à un carter d’accumulateur électrique ou bien réalisé sous la forme d’un plancher de refroidissement sur lequel un ou plusieurs accumulateurs électriques peuvent être disposés.
En référence à la , il est proposé un dispositif de refroidissement 10 d’au moins un accumulateur électrique. Cet accumulateur électrique est par exemple un accumulateur configuré pour alimenter en énergie électrique un dispositif de motorisation du véhicule automobile. En d’autres termes, ledit au moins un accumulateur électrique est de préférence un pack de batteries alimentant le véhicule électrique, notamment pour son déplacement.