INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En service, le flux prélevé dans le réseau de ventilation se mélange à la vapeur de solvant. En arrivant dans la colonne de refroidissement 10, la vapeur de solvant se condense sur chaque particule du flux prélevé (notamment sur chaque particule d’aérosol test) formant ainsi une multitude de gouttelettes de diamètre prédéterminé et sensiblement identique pour toutes les gouttelettes. Par exemple les gouttelettes ont un diamètre de l’ordre de deux micromètres environ.
De même, la forme du réservoir 4 est différente selon les destinations de stockage ou d’utilisation du réservoir 4. Une forme évoquant celle d’un parallélépipède est cependant souvent utile puisque pouvant remplir entièrement un espace de même forme, dont les dimensions sont plus communes qu’un espace cylindrique.
L’avantage que présente un liner 5 constitué de plusieurs caissons 9 est une fabrication facilitée. Chaque caisson 9 est moulé indépendamment des autres puis assemblé afin de former le liner 5 complet. A l’inverse, un liner fait en un seul moulage est onéreux et difficile à mettre au point, surtout pour des formes nécessitant une architecture avec de nombreux piliers de renfort 6.
Les caissons 9 sont par exemple fabriqués en matière plastique et de forme sensiblement parallélépipédique. Le procédé de fabrication s’effectue par exemple par rotomoulage, extrusion-soufflage, injection de gaz, thermoformage et/ou soudures de deux parties pour former un caisson 9.
L’assemblage des caissons 9 pour former le liner 5 s’effectue par exemple avec des sangles ou par d’autres modes de réalisation tels que par collage ou par soudage des caissons entre eux, ces modes de réalisation étant compatibles entre eux.
De plus, le liner 5 comprend un réseau de connexion comprenant des trous de communication 10.
Par exemple, les trous de communication 10 sont des trous pratiqués dans chaque caisson 9 et comprennent des replis leur permettant d’être soudés un à un avec un autre trou d’un autre caisson 9 et de manière étanche.
Les trous de communication 10 sont par exemple soudés entre eux par fil chaud, par vibration, ou par ultrasons, ou par laser, ou encore par collage.
Les trous de communication 10 sont placés préférentiellement vers les bords du liner 5 de sorte que l’accès aux trous de communication 10 est facilité pour effectuer le soudage.
Les trous de communication 10 permettent au réservoir 4 d’avoir une pression uniforme dans tous les caissons 9.
Ainsi, le réseau de connexion isobare permet au réservoir 4 de se comporter comme un réservoir classique fabriqué en une seule pièce, où le fluide/gaz se déplace librement dans le réservoir.
Le liner 5 comprend des fourreaux 11 formés par les caissons 9 et traversant le liner 5. Par exemple, le réservoir 4 représenté comprend quatre fourreaux 11 alignés selon un premier axe x, douze fourreaux 11 selon un second axe y, et neuf fourreaux 11 sur un dernier axe z, les trois axes x, y et z étant orthogonaux.
Par exemple, chaque fourreau 11 est formé entre une succession de caissons 9 opposés deux à deux.
Dans un mode de réalisation, les fourreaux 11 sont cylindriques et traversent entièrement le liner 5.
Les fourreaux 11 sont par exemple tubulaires et s’évasent aux abords des faces externes du liner 5.
Le réservoir 4 comprend des piliers de renfort 6 afin d’éviter que la surface externe du liner 5 ne gonfle sous l’effet de la pression du fluide interne. En particulier, chaque fourreau 11 accueille un pilier de renfort 6.
Par exemple, les piliers de renforts 6 sont réalisés en carbone et comprennent deux têtes 12 à leurs extrémités, de diamètre plus grand que celui de la tubulure des fourreaux 11, de sorte que les piliers de renfort 6 ne peuvent pas se déplacer selon leur axe longitudinal.
- contrôle d’un système de changement de voie automatique du premier véhicule de manière à déclencher au moins un changement de voie de circulation du premier véhicule pour dépasser le deuxième véhicule lorsque la vitesse de consigne est supérieure à la vitesse cible courante ;
- contrôle du système ACC pour réguler une vitesse courante du premier véhicule en fonction de la vitesse de consigne.
- contrôle du système de changement de voie pour déclencher un passage de la première voie de circulation à une deuxième voie de circulation adjacente à la première voie de circulation ;
- détermination de présence d’un troisième véhicule devant le premier véhicule sur la deuxième voie de circulation ;
- contrôle du système de changement de voie automatique et du système ACC en fonction d’un résultat de la détermination de présence.
Selon une autre variante, le procédé comprend en outre les étapes suivantes lorsqu’un troisième véhicule est déterminé comme étant présent devant le premier véhicule sur la deuxième voie de circulation :
- détermination d’une vitesse du troisième véhicule, la vitesse du troisième véhicule correspondant à la vitesse cible courante du système ACC ;
- comparaison entre la vitesse de consigne et la vitesse cible courante ;
- contrôle d’un système de changement de voie automatique du premier véhicule de manière à déclencher au moins un changement de voie de circulation du premier véhicule pour dépasser le troisième véhicule lorsque la vitesse de consigne est supérieure à la vitesse cible courante en fonction d’un nombre de voies de circulation de la portion de route ;
- contrôle du système ACC en fonction d’un résultat du contrôle du système de changement de voie automatique.
Selon une variante supplémentaire, le système ACC est contrôlé pour réguler la vitesse courante du premier véhicule en fonction de la vitesse de consigne lorsque le contrôle du système de changement de voie automatique déclenche le changement de voie de circulation ; et le système ACC est contrôlé pour réguler la vitesse courante du premier véhicule en fonction de la vitesse cible courante lorsque le contrôle du système de changement de voie automatique ne déclenche pas le changement de voie de circulation.
Selon encore une variante, le procédé comprend en outre les étapes suivantes lorsqu’aucun troisième véhicule n’est déterminé comme étant présent devant le premier véhicule sur la deuxième voie de circulation :
- contrôle du système de changement de voie pour déclencher un passage de la deuxième voie de circulation vers la première voie de circulation ;
- détermination de présence d’un quatrième véhicule devant le premier véhicule sur la première voie de circulation ;
La zone de retournement 24 comprend des canaux transversaux 39 qui relient des canaux de la zone aller 22 à des canaux de la zone retour 25.
Ces canaux transversaux 39 présentent une direction LT perpendiculaire aux canaux rectilignes des zones aller 22 et retour 25.
Chaque canal transversal 39 présente une longueur plus faible que la largeur cumulée des zones aller et retour W1 et W2.
Le ratio entre la largeur W1 de la zone aller 22 et la distance Dr1 qui est mesurée entre un bord 40 des plaques 11, 12 et l’extrémité proximal du canal transversal 39 suivant la direction LT, est compris entre 2 et 4.
Ce canal transversal 39 pour lequel il est calculé le ratio est le canal le plus extérieur. Autrement dit ce canal relie le canal le plus extérieur de la zone aller 22 au canal le plus extérieur de la zone retour 25.
Le ratio entre la largeur W2 de la zone retour 25 et la distance Dr2 qui est mesurée entre un bord 41 des plaques et l’extrémité proximal du canal transversal 39 suivant la direction LT, est compris entre 0,5 et 2.
Si on le souhaite, la distance Dr2 est égale à la distance Dr1.
En variante, la distance Dr2 est strictement plus grande que Dr1.
Des canaux de la zone aller 22 se raccordent à des canaux transversaux 39 via des bras obliques aller 44.
Dans l’exemple décrit, trois canaux issus de la zone aller 22 se raccordent à l’un des canaux transversaux 39 via trois bras obliques 44 respectifs.
Par exemple un groupe de trois canaux 21 se raccorde à l’un des canaux transversaux 39.
Plusieurs canaux transversaux 39 voient chacun ainsi le raccord d’un groupe de trois canaux issus de la zone aller 22.
Il est prévu trois groupes de trois bras obliques 44 chacun, chaque groupe étant pour un canal transversal 39.
Le bras oblique 44 le plus extérieur présente une extension longitudinale X1 mesurée suivant la direction longitudinale de canaux de la zone aller 22.
Des canaux de la zone retour 25 se raccordent à des canaux transversaux 39 via des bras obliques retour 45.
Ces canaux transversaux 39 sont connectés chacun à un seul bras oblique 45.
Description des modes de réalisation. L’objectif de la présente divulgation est de réaliser un écran de blindage électromagnétique auto-adaptatif optiquement transparent, c’est-à-dire dont le passage d’un état passant pour les rayonnements électromagnétiques à un état bloquant pour ces rayonnements est automatique à partir du dépassement d’un seuil d’’énergie électromagnétique incidente donné et retournant à l’étant bloquant lorsque l’énergie électromagnétique repasse sous ledit seuil. Pour ce faire la présente divulgation propose un dispositif qui comporte comme représenté en un écran de blindage réalisé sur une optique ou un hublot transparent à la lumière au moyen d’un maillage micrométrique électriquement conducteur 2 entouré par un cadre 3 réalisé par des bordures en matériau à transition isolant-métal tel que les matériaux VO 2 , V 2 O 3 , BaVS 3 , PrNiO 3 , NdNiO 3 , Fe 3 O 4 , NiS, LaCoO 3 , SmNiO 3 , NbO 2 , La 5/3 Sr 1/3 NiO 4 , Ti 2 O 3 , GeTe, Ge 2 Sb 2 Te 5 (matériaux purs ou dopés ou en solution solide, sans que cette liste soit exhaustive) comportant un moyen d’augmenter la température de rubans en matériau à transition isolant-métal formant des bordures constituant ledit cadre en présence d’une agression électromagnétique externe jusqu’à les rendre électriquement conductrices pour une énergie électromagnétique supérieure à un seuil donné.
Selon le présent dispositif : - Lorsque les bordures du matériau à transition isolant-métal sont dans l’état électriquement isolant (dit état OFF), par exemple pour une température θ VO2 inférieure à 67°C pour un matériau VO 2 , le maillage électriquement conducteur à pas micrométrique central présente une impédance de contact élevée entre le pourtour de l’écran et la masse du système à protéger. L’efficacité de blindage est donc minimale ; - Lorsque les bordures du matériau à transition isolant-métal sont dans l’état électriquement conducteur (dit état ON) lorsque la température θ VO2 est supérieure à 67°C, le maillage électriquement conducteur à pas micrométrique central présente une faible impédance de contact entre le pourtour de l’écran et la masse du système à protéger. L’efficacité de blindage est alors maximale.
Le maillage est ainsi un maillage de blindage RF commutable à pas micrométrique qui est raccordé avec une faible impédance de contact ou non à une masse d’un équipement selon la température des rubans en matériau à transition isolant-métal formant les bordures du cadre.
Pour actionner la transition du matériau isolant-métal, le présent dispositif utilise un élément suscepteur 5, disposé en regard dudit matériau à transition isolant-métal, voire en contact avec ce matériau, et adapté à transformer une énergie électromagnétique incidente en chaleur d’activation dudit matériau à transition isolant-métal. L’élément suscepteur est dimensionné et positionné pour provoquer un passage à l’état conducteur dudit matériau à transition isolant-métal sous l’action d’une énergie électromagnétique supérieure à un seuil donné en sorte de relier électriquement à faible impédance ledit maillage audit entourage électriquement conducteur lorsque l’énergie électromagnétique incidente dépasse ce seuil donné.
Dans l’ensemble de la demande, les termes « en regard » signifient que le matériau suscepteur se trouve aligné avec le matériau à transition isolant-métal selon une direction perpendiculaire au plan du hublot.
Dans le cas des figures 1A et 1B, qui représentent schématiquement une solution préférée, le maillage de blindage RF commutable 2 et le matériau à transition isolant-métal 3 sont disposés sur une face de ladite optique ou dudit hublot interne à l’équipement, tandis que l’élément suscepteur 5, est disposé sur une face externe de ladite optique ou dudit hublot 1 et comporte une couche de matériau conducteur formant un cadre en regard de la surface du cadre formé par le matériau à transition isolant-métal 3. La chaleur générée par l’élément suscepteur en présence d’une énergie électromagnétique traverse l’optique 1, par exemple un hublot en saphir et chauffe le cadre en matériau à transition isolant-métal qui, si la quantité de chaleur est suffisante, passe à l’état conducteur.
A titre d’exemple, un essai a été réalisé avec un hublot constitué d’un substrat de saphir de 0,5 mm d’épaisseur et de dimensions 50 mm par 50 mm sur lequel est déposé : - en face avant : un cadre évidé en son centre fabriqué à partir d’une couche ultramince d’or de 5 nanomètres d’épaisseur et formant une bordure d’une largeur de 7 mm pour réaliser le matériau suscepteur 5 autour d’une zone transparente du hublot ; - en face arrière : un cadre 3 fabriqué à partir d’une couche mince de VO 2 de 1,5 micromètre d’épaisseur formant une bordure de largeur égale à 3 mm. Le cadre VO 2 est en contact sur son bord extérieur avec un cadre conducteur 4 constitué d’une bicouche titane/argent (Ti/Ag) de 2,5 mm de large et raccordant le cadre 3 à un entourage conducteur électrique de l’équipement. Le cadre VO 2 est relié sur son bord intérieur à un carré maillé à pas micrométrique constitué d’une bicouche titane/argent (Ti/Ag) de largeur de rubans égale à 10 micromètres, de pas ou période égal à 200 micromètres et d’épaisseur 5 nanomètres/ 2 micromètres et de longueur de côté égale à 40 mm qui forme le maillage de blindage RF commutable 2.
Lorsque le cadre en matériau VO 2 est dans l’état électriquement isolant (état OFF à température inférieure à 67°C), l’efficacité de blindage est égale à environ 15 dB dans la bande fréquentielle 2 GHz - 18 GHz. Lorsque le cadre en matériau VO 2 est dans l’état électriquement conducteur (état ON à température supérieure à 67°C), alors l’efficacité de blindage est égale à environ 25 dB dans la bande fréquentielle 2 GHz - 18 GHz. La transparence optique de l’écran dans le domaine du visible (de 400 nm à 800 nm) reste supérieure à 77% quel que soit l’état OFF ou ON du cadre en matériau VO 2 .
Le cadre en matériau VO 2 a selon l’exemple une épaisseur de l’ordre de 1000 à 2000 nanomètres et préférablement une épaisseur de l’ordre de 1400 nanomètres à 1600 nanomètres, cette épaisseur pouvant être choisie différente si un autre matériau à transition isolant-métal est choisi.
Un essai en chambre réverbérante réalisé selon la méthode décrite dans le document C. L. Holloway, D. A. Hill, J. Ladbury, G. Koepke, and R. Garzia, “Shielding effectiveness measurements of materials using nested reverberation chambers,” IEEE Trans. Electromagn . Compat . , vol. 45, no. 2, pp. 350–356, May 2003. doi: 10.1109/TEMC.2003.809117 a permis de démontrer expérimentalement que des couches ultraminces d’or (5 nm à 10 nm d’épaisseur) soumises à une contrainte électromagnétique sur une bande de fréquences de 2,7 GHz à 3,2 GHz et de puissance de 55 W en sortie d’amplificateur permettent de faire passer la température du substrat de saphir d’une valeur 22 °C à une valeur supérieure à 110 °C.
Les et schématisent un équipement comportant une enceinte électriquement conductrice, dans le cas présent : métallique 10 renfermant un capteur optique ou RF 20 face à une optique ou hublot 1 portant le dispositif de blindage tel que décrit aux figures 1 et 2 dont le matériau à transition isolant-métal est par exemple le matériau VO 2 .
L’enceinte métallique 10 est pourvue d’un entourage métallique 11 du hublot saphir 1 et qui est raccordé électriquement au cadre conducteur 4 qui entoure le cadre 3 en matériau VO 2 . Ce cadre entoure le maillage de blindage RF commutable 2 qui est ici lui-même pourvu d’une bordure 2b de raccordement électrique avec le cadre VO 2 sur la face interne du hublot.
Dans la configuration de la , un rayonnement RF L de faible énergie irradie la face externe du hublot et le cadre 5 formant l’élément suscepteur. Dans cette configuration, la température du matériau à transition isolant-métal reste basse et ce dernier reste isolant électrique.
Les signaux RF et de lumière ultraviolet, visible et infrarouge VI traversent le hublot et sont reçus par le capteur 20.
En , des signaux RF H de forte énergie irradient l’élément suscepteur dont la température s’élève. La quantité de chaleur C créée se transmet au travers du hublot vers le matériau à transition isolant-métal dont la température croît jusqu’à atteindre la température de transition si l’énergie du rayonnement électromagnétique est suffisante. Une fois la température de transition atteinte, le matériau à transition isolant-métal devient conducteur, ce qui permet un contact électrique à faible impédance entre le maillage 2 et l’enceinte 10 et bloque les signaux RF alors que les signaux en lumière ultraviolet, visible et infrarouge VI peuvent toujours atteindre le capteur 20.
La correspond à une variante de la pour laquelle la face externe du substrat en saphir formant le hublot 1 est intégralement recouverte d’une couche mince ultrafine du matériau suscepteur 5a, par exemple une couche d’or de 2 à 10 nanomètres et préférablement de 4 à 6 nanomètres pour un hublot de faible épaisseur comme décrit précédemment, tandis que la face interne du hublot reste dans la même configuration que celle de la . Ce mode de réalisation accroît l’énergie électromagnétique captée par l’écran lorsqu’il est soumis à l’agression électromagnétique externe, et donc réduit l’énergie électromagnétique nécessaire pour obtenir une élévation de température suffisante pour provoquer la transition conductrice du matériau isolant-métal. Toutefois ce mode de réalisation diminue la transparence optique du blindage, la transparence optique maximale d’une couche mince d’or de 5 nanomètres d’épaisseur sur saphir étant proche de 50% dans le domaine du visible.
- on détermine une répartition de la dose absorbée par ledit au moins un film selon au moins deux dimensions du film ;
- l’étape a) consiste à fournir un empilement de plusieurs films radiosensibles identiques, se présentant chacun sous la forme d’un polymère solide, à savoir un polymère solide dopé avec un activateur et avec une molécule radiosensible présentant par ailleurs des propriétés radiofluorogéniques, l’empilement étant réalisé selon une dimension perpendiculaire aux deux dimensions d’extension principales d’un film, de sorte que la mise en œuvre dudit procédé aboutit à obtenir une détection de la répartition en trois dimensions de la dose de rayonnement absorbée par ledit empilement ;
- la molécule radiosensible présente également des propriétés radiochromiques.
Brève description des figures D’autres caractéristiques et avantages de l’invention apparaitront au cours de la lecture de la description détaillée qui va suivre pour la compréhension de laquelle on se reportera aux dessins annexés et pour lesquels :
La est un organigramme des étapes du procédé conforme à l’invention ;
La représente la structure chimique des triphénylméthanes ;
La représente la réaction chimique transformant le Leuco Vert de Malachite (LVM, non coloré) en vert de malachite (VM) en présence d’un activateur et d’une source d’énergie, à savoir le rayonnement ionisant ;
La représente un spectre d’absorbance d’un film à base de polymère solide (Sylgard 184®) avant et après irradiation ;
La représente le spectre d’absorption du film à base de polymère solide (Sylgard 184® ) en fonction de la dose, pour chacun des deux pics de la figure 4(a) ;
La représente, pour une dose donnée, le signal d’absorbance et le signal de fluorescence obtenus sur un film à base de polymère solide à propriétés radiofluorogéniques et radiochromiques, en fonction de la longueur d’onde ;
La représente, pour différentes doses, une mesure d’absorbance d’un film à base de polymère solide, en fonction de la longueur d’onde ;
La représente, pour différentes doses, une mesure de fluorescence en fonction de la longueur d’onde et conformément à l’invention, avec le film lu en absorbance sur la ;
La représente une variation absolue d’un signal de mesure représentatif soit d’une variation d’absorbance, soit d’une variation en fluorescence d’un film à base de polymère solide lu conformément à l’invention, en fonction de la dose de rayonnement ionisant absorbée par le film ; et
La représente une mesure bidimensionnelle réalisée sur un film radiochromique et radiofluorogénique sous forme de polymère solide, avec un profil de réponse en absorbance d’un film de polysiloxane – LVM irradié ;
La représente une mesure bidimensionnelle réalisée sur le même film que celui de la radiochromique et radiofluorogénique sous forme de polymère solide, avec un profil de réponse en fluorescence.
Description détaillée de l'invention L’invention concerne un procédé de détermination d’une dose de rayonnement ionisant absorbée par un film radiosensible sous la forme d’un polymère solide.
Chaque FPGA peut être configuré une pluralité de fois pour réaliser des opérations logiques complexes.
Il existe d’un point de vue général, le besoin de trouver des solutions pour optimiser les performances des FPGA tout en réduisant le nombre de cellules et de bascules logiques nécessaires.
A cet effet, il est connu d’organiser les FPGA selon des méthodes de chaines de traitement, mieux connus sous le nom anglais de Pipelining de FPGA.
Un pipeline est un découpage logique permettant de traiter des instructions logiques en parallèle les unes des autres, tout en assurant la synchronisation des opérations lorsque c’est nécessaire.
Le pipeline est un élément essentiel dans la conception d’un circuit logique synchrone et permet d’améliorer significativement la fréquence de fonctionnement et donc le débit, au prix d’une latence plus élevée. La génération automatique d’un pipeline, et plus particulièrement le placement optimisé des bascules, formant registres 1 bit, garantit une fréquence cible, mais aussi la minimisation des ressources consommées par le pipeline.
Ainsi, la définition d’un pipeline doit répondre à plusieurs critères :
– garantir une fréquence minimale de calcul ;
– minimiser le nombre de bascules, nécessaires, qui sont des registres de 1bit.
– Vérifier des contraintes additionnelles sur le pipeline, qui peuvent correspondre à des besoins fonctionnels.
Initialement le sujet de la génération automatique de pipeline a été formalisé par Leiserson et Saxe dans Charles E. Leiserson and James B. Saxe. Retiming synchronous circuitry. Algorithmica, 6(1-6):5–580 35, June 1991 , en utilisant un modèle de graphe pondéré.
Leur approche est basée sur le concept de retiming , c’est-à-dire le déplacement de registres à l’intérieur du circuit, mais sans altérer la fonctionnalité.
En utilisant le retiming , on peut construire un pipeline assurant un débit minimal, tout en minimisant les ressources consommées par les registres.
Toutefois l’approche de cette première publication est peu efficace sur les grands circuits de sorte qu’il existait un besoin pour trouver une solution améliorée.
Afin de résoudre ce problème on connait la publication Rémi Parrot, Mikaël Briday, Olivier Roux. Timed Petri Nets with Reset for Pipelined Synchronous
Circuit Design . 42nd International Conference on Application and Theory of Petri Nets and Concurrency, Jun 2021, Paris, France. pp.55-75, 10.1007/978-3-030-76983-3_4. hal-03266806.
Cette solution ne permet cependant pas de résoudre certaines optimisations relativement importantes telles que le multiplexage temporel, aussi appelé pliage, qui permet de réduire la quantité d’unité logiques mises en œuvre dans le FPGA tout en garantissant une fréquence de fonctionnement minimale.
L’organe de suspension 35 est par exemple en caoutchouc. En variante, l’organe de suspension 35 est en tissu ou en mousse.