INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans l’objectif de standardiser les équipements pouvant utiliser cette biomasse, le conditionnement de cette ressource sous forme de granulés est un progrès majeur.
Cette opération de granulation aussi appelée pelletisation consiste à assembler ou agglomérer de fines particules solides de biomasse afin de former des éléments de plus grandes dimensions (sphères, briquettes ou encore granulés cylindriques).
Pour réaliser cette opération de granulation, on met en œuvre généralement une presse à granulés notamment annulaire telle que décrite par exemple dans le brevet US4838779.
D’autres équipements tels qu’une vis sans fin comme décrite dans le brevet JP2013000940 peuvent être utilisés.
De nombreuses améliorations ont été apportées à ces équipements. On peut citer ici le brevet US4711622 qui porte sur l’ajout d’un déflecteur dirigeant la poudre sous un galet presseur, le brevet FR2359701B1 qui concerne l’utilisation de galets de différents diamètres pour améliorer la capacité de production ou encore la demande de brevet WO2011/50987 qui se rapporte à une conception modulaire pour faciliter la maintenance.
Le principe général de fonctionnement de ces équipements reste cependant le même et consiste à comprimer la poudre de biomasse dans des filières dont le diamètre correspond à celui des granulés produits. Le point commun notable à toutes ces presses à granulés est l’échauffement dû à l’étape de compression en elle-même. Il convient donc de noter que les granulés en sortie de ces presses présentent une température comprise entre 80 et 100°C et sont refroidis avant leur emballage.
L’avantage essentiel de granulés de biomasse est qu’ils peuvent facilement être manipulés, transportés ou stockés à condition de rester toujours protégés de l’humidité. Ils ont en effet une forte capacité à absorber l’humidité. Un granulé de biomasse immergé dans de l’eau peut absorber jusqu’à 150% de sa masse sèche. Cette absorption entraîne également des conséquences négatives sur sa tenue mécanique qui se réduit rapidement et peut aboutir à sa désagrégation.
Il y a donc un fort intérêt à produire des granulés hydrophobes, c’est-à-dire résistants à l’eau, et peu de solutions ont été proposées à cette fin dans l’état de la technique.
La demande de brevet WO2014/152931 décrit une méthode comprenant l’ajout d’un additif suivi d’un traitement thermique par micro-ondes dans une gamme de température entre 50 et 230°C. Un des avantages de ce procédé est de rester à relativement basse température et donc de pouvoir être réalisé sous air.
Il est connu également la torréfaction, en tant qu’autre technique, permettant d’obtenir une bonne hydrophobicité sans additif, qui consiste en un traitement thermique différent et à plus haute température. La torréfaction est un traitement thermique doux de la biomasse à l'interface entre le séchage et la pyrolyse, et qui vise à éliminer l'eau et à modifier une partie de la matière organique de la biomasse pour casser ses fibres. Autrement dit, ce traitement thermique doux altère la structure fibreuse de la biomasse. La torréfaction est réalisée en absence d’oxygène, généralement réalisé à des températures comprises entre 200 et 350°C et sa durée est généralement de 30 à 60mn.
Comme expliqué dans le brevet FR302422B1, il est notoirement reconnu que la torréfaction améliore les propriétés de la biomasse, en vue de son stockage en lui conférant un caractère hygrophobe et une résistance aux dégradations biologiques.
Les unités de torréfaction industrielles sont conçues pour traiter une grande variété de biomasses, généralement sous forme de plaquettes forestières ou résidus agricoles. Ces unités peuvent potentiellement torréfier des granulés de biomasse mais elles ne sont souvent pas étudiées et optimisées pour cela. Le niveau de torréfaction appliqué dans ces unités, c’est-à-dire la température et la durée du traitement thermique, est plutôt fort car l’objectif est la production d’une biomasse avec un meilleur taux de carbone, donc un meilleur pouvoir calorifique (PCI). Ce traitement thermique sèche totalement la biomasse ce qui entraine une production de vapeur d’eau. Il y a également une perte de masse sèche sur la biomasse torréfiée compensée par la création d’un gaz de torréfaction composé majoritairement de CO 2 et CO. Plus le niveau de torréfaction est élevé, plus le gaz de torréfaction contient du gaz combustible sous forme de CO, voire de CH 4 et d’H 2 dans la gamme 300-350°C.
La représente les principales étapes mises en œuvre pour l’exécution d’un contrat ;
la représente l’architecture matérielle d’un terminal conforme à un mode particulier de réalisation de l’invention ; et
la représente l’architecture matérielle d’un serveur conforme à un mode particulier de réalisation de l’invention ;
La représente le terminal T A d’un utilisateur A, le terminal T SP d’un fournisseur de service SP, un serveur SDP de gestion des données personnelles d’une pluralité d’utilisateurs et des instances ECN i d’un environnement de confiance numérique ECN reliés entre eux par un réseau de télécommunication NET.
Dans le mode de réalisation décrit ici, le serveur SDP de gestion de données personnelles est configuré pour offrir : - un service HIST d’historisation de données personnelles ; et - un service GES-CONT de gestion de contrats numériques utilisant tout ou partie de ces données personnelles.
Comme décrit en détails ci-après, le service HIST d’historisation de données personnelles permet, à un utilisateur qui souscrit à ce service de constituer et de maintenir, à partir de son terminal mobile, un historique de ses données personnelles, de donner à cet historique une valeur probante et d’assurer sa portabilité en associant cet historique à un jeton non fongible dynamique propriété de cet utilisateur.
Le service GES-CONT de gestion de contrat permet d’exécuter, dans un environnement de confiance numérique ECN, un contrat numérique passé entre au moins deux parties, sans exposer les données personnelles de ces parties. A cet effet, et comme décrit ultérieurement, les contrats numériques gérés par l’invention intègrent une délégation d’accès aux données personnelles de l’usager pour l’environnement de confiance numérique ECN.
Dans le mode de réalisation décrit ici, le serveur SDP de gestion des données personnelles comporte en outre un module GES-ECN de gestion de cet environnement de confiance numérique ECN.
Cet environnement de confiance numérique ECN constitue un environnement protégé (en anglais Trusted Execution Environment) dans lequel des contrats formés entre deux ou plusieurs parties (utilisateurs personnes physiques ou morales, fournisseurs de service, …) peuvent être exécutés.
Dans le mode de réalisation décrit ici, le module GES-ECN de gestion d’un environnement de confiance numérique du serveur SDP de gestion de données personnelles est configuré pour administrer dynamiquement dans le réseau un nombre variable d’instances ECN i , ECN j de l’environnement de confiance numérique ECN en fonction du nombre de contrats à exécuter.
Dans le mode de réalisation décrit ici, ces instances ECN i , ECN j de l’environnement de confiance numérique sont clonées par le module GES-ECN. Ces instances clonées comportent toutes un même module EXEC-CONT pour exécuter un contrat et une même paire de clés comportant une clé publique KPUB ECN et une clé privée associée KPRIV ECN mémorisées dans une mémoire non volatile réinscriptible M ECN .
Dans le mode de réalisation décrit ici, le terminal T A est un téléphone mobile.
Nous supposerons dans cet exemple que l’utilisateur A a téléchargé et installé dans son terminal T A une application APP auprès du serveur SDP de gestion de données personnelles, cette application permettant à l’utilisateur A d’accéder aux services offerts par le serveur, notamment au service HIST d’historisation de données personnelles et au service GES-CONT de gestion de contrats numériques.
L’application APP comporte un module cryptographique MCY.
Dans le mode de réalisation décrit ici, nous supposerons que l’application APP comporte en outre un module GEN-CONT de génération de contrat permettant à l’utilisateur du terminal T A de former avec une ou plusieurs autres parties des contrats destinés à être exécutés dans l’environnement de confiance numérique ECN. Ces opérations sont détaillées ultérieurement en référence à la .
La représente le terminal T A après que l’utilisateur A a ouvert un compte auprès du serveur SDP de gestion de données personnelles pour souscrire au service HIST d’historisation de ses données personnelles. Des étapes E40 à E45 mises en œuvre par le terminal TA pour ouvrir ce compte seront décrites ultérieurement en référence à la . Suite à l’ouverture de ce compte, une mémoire non volatile réinscriptible M A du terminal T A comporte, dans cet exemple : - des identifiants LOG/MP (login, mot de passe) pour permettre à l’utilisateur A d’accéder à son compte via l’application locale APP ; - une paire de clés comportant une clé privée KPRIV A et clé publique KPUB A ; - une clé de chiffrement symétrique KS A ; et - un identifiant unique confidentiel ID A .
Le silo d’activateur 12
Un silo d’activateur 12 sera de préférence destiné à accueillir une composition d’activation. Ainsi, dans le cadre de la présente invention une centrale à béton d’argile crue selon la présente invention comporte un silo d’activateur 12 contenant une composition d’activation. En particulier, le silo d’activateur 12 est un silo adapté aux matières pulvérulentes. Comme cela a été mentionné, la composition d’activation 12 pourra prendre la forme d’une poudre.
Sans être limité par la théorie, la composition d’activation en combinaison avec les oxydes métalliques calcinés, de préférence renforcé par l’agent défloculant, va permettre la constitution d’un réseau entre les feuillets d’argile qui apportera ses propriétés mécaniques au béton produit par la centrale à béton selon l’invention. Ainsi, avantageusement, la centrale à béton selon l’invention comporte un silo d’activateur comportant une composition d’activation, de préférence il comporte une composition d’activation alcaline.
Avantageusement, la composition d’activation est une composition d’activation alcaline. Elle comporte alors de préférence comporte au moins une base, telle qu’une base faible ou une base forte. La composition d’activation alcaline peut de préférence comporter un ou plusieurs composés présentant un pKa supérieur ou égal à 8, de façon plus préférée supérieur ou égal à 10, de façon plus préférée supérieur ou égal à 12, de façon encore plus préférée supérieur ou égal à 14. La composition d’activation pourra être ou comporter du ciment Portland. Toutefois, de façon préférée, la composition d’activation comporte moins de 5 % en poids de clinker, de façon plus préférée moins de 2 % en poids de clinker et de façon encore plus préférée, elle ne comporte pas de clinker.
Comme cela sera décrit ci-après, la composition d’activation peut être une composition liquide. Toutefois de façon préférée, la composition d’activation est une composition d’activation alcaline se présentant sous la forme de poudre.
Comme illustré à la , un silo d’activateur 12 pourra être couplé aux un ou plusieurs second(s) moyen(s) de pesage par un transporteur d’activateur 121.
De préférence, le transporteur d’activateur 121 est un transporteur adapté au transport de matière pulvérulente ; de préférence, le transporteur d’activateur 121 est sélectionné parmi : une vis sans fin ou une bande de convoyage ou tout moyen équivalent.
Une batterie tout-solide obtenue selon l’invention peut être de géométrie cylindrique ou prismatique ou à empilement.
la est une vue de face montrant un accumulateur lithium-ion à électrolyte liquide avec son emballage souple selon l’état de l’art.
la est une vue en perspective d’un accumulateur lithium-ion à électrolyte liquide selon l’état de l’art avec son emballage rigide constitué d’un boitier.
la est une vue photographique en perspective d’un faisceau électrochimique d’un accumulateur lithium-ion à électrolyte liquide, le faisceau étant constitué d’une seule cellule électrochimique enroulée sur elle-même par bobinage.
la est une vue en coupe axiale d’une partie d’un accumulateur lithium-ion à électrolyte liquide selon l’état de l’art.
la est une reproduction photographique d’une électrode chargée électriquement à 100% issue d’un accumulateur Li-ion tel que celui de la duquel l’électrolyte liquide a préalablement été enlevé.
la est une reproduction photographique de l’électrode selon la revêtue d’une couche d’encre d’un électrolyte tout solide.
la est une vue photographique en perspective d’un faisceau électrochimique d’une batterie Li-ion tout-solide selon l’invention, le faisceau étant constitué d’une seule cellule électrochimique enroulée sur elle-même par bobinage.
Description détaillée Par souci de clarté, les mêmes références désignant les mêmes éléments d’un accumulateur au lithium-ion à électrolyte liquide selon l’état de l’art et une batterie tout-solide selon l’invention sont utilisées pour toutes les figures 1 à 11.
Comme illustré à la , une ou plusieurs trémies à granulats 71, 72 sont couplées au premier moyen de pesage par un ou plusieurs transporteurs à granulats 711, 721.
Le transporteur à granulats pourra être de tout type susceptible de déplacer des granulats. De façon préférée, un transporteur à granulats 711 pourra prendre la forme d’un tapis, ou d’une bande de convoyage.
La centrale 1 à béton d’argile crue peut comporter un capteur d’humidité 712 configuré pour mesurer une valeur de taux d’humidité de granulats. Ce capteur d’humidité 712 peut par exemple être positionné en amont d’une trémie à granulats 71, pour de préférence mesurer l’humidité des granulats destinés à être ajoutés à la trémie à granulats 71. Alternativement ou en complément, la centrale 1 à béton d’argile crue peut comporter, au niveau de la trémie à granulats 71 ou en aval de la trémie à granulats 71, un capteur d’humidité 712 configuré pour mesurer une valeur de taux d’humidité des granulats. Le capteur d’humidité 712 peut par exemple être positionné au niveau du transporteur de granulat 711 ou au niveau du moyen de pesage 21.
Bien que l’effet soit moins fort que pour l’argile crue, une différence d’humidité entre les granulats peut entrainer une différence de ratio entre granulats ou entre les granulats et les autres constituants du béton d’argile crue. Une telle différence peut avoir un impact sur la qualité du béton d’argile crue produit.
Avec une mesure de l’humidité des granulats et donc de la teneur en eau de ces granulats, il est possible de configurer le ou les processeurs 60 de façon à ce qu’il commande la centrale 1 à béton d’argile crue de telle manière à ce que cette teneur en eau soit compensée.
Moyens de pesage
Comme cela a été mentionné, une centrale à béton selon la présente invention dispose d’au moins deux moyens de pesage : un premier moyen de pesage 21 et un ou plusieurs seconds moyens de pesage 22.
Ces moyens de pesage 21, 22 présente avantageusement des gammes de mesure et des précisions différentes et adaptées aux matières qu’ils sont agencés pour peser.
En particulier, le premier moyen de pesage 21 peut présenter une précision de mesure de 2 kg ou plus, de préférence 4 kg ou plus. En outre, le premier moyen de pesage 21 peut présenter une capacité d’au moins 400 kg, de préférence d’au moins 600 kg de granulats. Par exemple, un premier moyen de pesage 21 présentera une capacité d’au moins 1 m 3 , de préférence d’au moins 1,5 m 3 .
Le ou les premiers moyens de pesage 21 sont dédiés au pesage des granulats. Ils peuvent par exemple prendre la forme de tapis peseur ou de balance à bascule.
Dans un mode de réalisation, une centrale selon la présente invention comporte un tapis d’amené agencé pour transporter les granulats, une fois pesés, jusqu’au malaxeur 50.
En particulier, les uns ou plusieurs second(s) moyen(s) de pesage 22 présentent une précision de mesure de 1 kg ou moins, de préférence de 0,5 kg ou moins. Cela est particulièrement important dans le cadre de la présente invention pour obtenir un béton présentant de bonnes performances. En outre, un second moyen de pesage 22 peut présenter une capacité d’au plus 2000 kg, de préférence d’au plus 1000 kg de façon plus préférée d’au plus 500 kg. Par exemple, un second moyen de pesage 22 présentera une capacité d’au plus 2 m 3 , de préférence d’au plus 0,5 m 3 , de façon plus préférée d’au plus 0,3 m 3 .
EXEMPLES Sauf indication contraire, pour chacun des exemples ci-après, 3 dispersions sont obtenues selon les trois procédés de fabrication microfluidiques A, B et C décrits ci-dessous. Les étapes (i) et (ii) sont réalisées au moyen d’un dispositif microfluidique tel que décrit dans WO2012120043.
- Procédé A (comparatif) : il repose sur un dispositif microfluidique dans lequel sont injectées une première phase huileuse et une deuxième phase hydrophile comprenant au moins une matière première pas ou peu compatible avec l’étape (i) et/ou l’étape (ii) susmentionnées, puis optionnellement une solution d’augmentation de la viscosité de la deuxième phase (BF). Cette/ces matière(s) première(s) est/sont donc présente(s) en deuxième phase avant formation des gouttes. Le dispositif microfluidique du procédé A est donc dénué de conduit dédié à l’injection d’une solution additionnelle (AF) au sens de la présente invention (ie conduit 60 d’injection d’une solution 62). La dispersion obtenue sera désignée dispersion A .
- Procédé B (comparatif) : procédé en 2 étapes successives et distinctes comprenant (i) Etape 1 : fabrication d’une dispersion « intermédiaire » reposant sur l’injection dans un dispositif microfluidique d’une première phase huileuse et d’une deuxième phase hydrophile dénuée de matière première pas ou peu compatible avec l’étape (i) et/ou l’étape (ii) susmentionnées ; (ii) Etape 2 : après récupération de la dispersion intermédiaire, ajout d’une solution additionnelle comprenant au moins une matière première pas ou peu compatible avec l’étape (i) et/ou l’étape (ii) susmentionnées, et homogénéisation au Rayneri pour obtenir une dispersion finale. Optionnellement, le procédé B peut en outre comprendre une étape d’ajout d’une solution d’augmentation de la viscosité de la deuxième phase (BF), postérieure à l’étape 2. Le dispositif est donc dénué de conduit dédié à l’injection d’une solution additionnelle. La dispersion obtenue sera désignée dispersion B .
- Procédé C (invention) : il repose sur un dispositif microfluidique dans lequel sont injectées une première phase huileuse et une deuxième phase hydrophile dénuée de matière première pas ou peu compatible avec l’étape (i) et/ou l’étape (ii) susmentionnées. Une solution comprenant cette/ces matière(s) première(s) (solution additionnelle) est ajoutée à la deuxième phase après formation des gouttes, mais avant récupération de la dispersion, grâce à un dispositif microfluidique pourvu d’un conduit 60 d’injection d’une solution additionnelle. Optionnellement, le dispositif microfluidique est en outre pourvu d’un conduit d’injection d’une solution d’augmentation de la viscosité de la deuxième phase (BF) après formation des gouttes, mais avant récupération de la dispersion, ledit conduit étant positionné de manière à injecter la solution d’augmentation de la viscosité postérieurement à l’injection de la solution additionnelle. La dispersion obtenue sera désignée dispersion C .
Sur la , ces commutations correspondent aux points T1 et T2 des phases Tr1 et Tr2. Pour ces deux points, le courant Is vaut respectivement -Ir1 et Ir2. On obtient ainsi les équations (1) et (2) illustrées sur la .
La deuxième condition concerne la commutation en ZCS des interrupteurs Q3 - Q4 . Pour mémoire, ces commutations ont lieu à des instants choisis où le courant Is passe par zéro. Sur la , ces commutations correspondent aux points T3 et T4. Afin d’établir les équations, on sait que l'accroissement total du courant doit être égal à son décroissement sur une période P. Ainsi, l'accroissement du courant a lieu pendant que la tension Us est positive, c’est-à-dire pendant la durée P1-Ti1 sur la période P1 et pendant la durée P2-Tc2 sur la période P2. On obtient ainsi les équations (3) et (4) illustrées sur la .
La troisième condition concerne la tension de sortie Vout , mesurée aux bornes du bras capacitif 220 . Ainsi, la tension de sortie Vout est la somme des tensions des condensateur C3 , C4 du bras capacitif, soit Uc1 + Uc2 sur la . On obtient ainsi l’équation (5) illustrée sur la .
La quatrième condition concerne la période P décrite sur la . La période P est égale à la somme de la période P1 où la tension Us est dans l’état haut et de la période P2 où la tension Us est dans l’état bas. On obtient ainsi l’équation (6) illustrée sur la .
La cinquième condition reflète le fait que la tension moyenne est nulle aux bornes du premier enroulement E1 du transformateur 20 . Ainsi, la tension aux bornes des condensateurs C1 et C2 est fixée. L’équation (7) illustrée sur la permet de lier les durées T i1, Tc2, P1 et P2 en fonction du rapport souhaité entre la tension aux bornes du bras d'onduleur 310 du circuit primaire et la tension d'entrée Vin. Dans le cas de d'une source de tension d'entrée continue, correspondant à la , le rapport Uc/Vin est égal à 1/2. Dans le cas d'une source de tension alternative, correspondant à la , le rapport Uc/Vin peut varier et est choisi par le concepteur du convertisseur en fonction de la tenue en tension des composants.
La sixième condition concerne l’obtention d’une tension stable au point milieu des deux condensateurs C3 et C4 du circuit secondaire 200 . Si cette tension n’est pas stabilisée, lorsque le courant présente une composante continue, la tension du point milieu entre les condensateurs C3 et C4 peut tendre vers l’infini, ce qui risque d’endommager le convertisseur. En régime établi, C3 et C4 sont en série et alimentés à tour de rôle. Afin de stabiliser le point milieu, il faut répartir la tension de manière égale entre les condensateurs C3 et C4 . La charge totale de C3 doit donc être égale à la charge totale de C4 sur la période P . Autrement dit, la différence des aires sous la courbe du courant, durant les durées P1 et P2 doit être nulle. On obtient ainsi l’équation (8) illustrée sur la .
En pratique, le circuit de commande 500 est configuré pour mesurer la tension d’entrée Vin , la tension de sortie Vout , la tension Uc aux bornes du condensateur C2 et le courant Is dans le second enroulement E2 du transformateur 20 . Les variables inconnues du système sont donc les variables : Uc1 , Uc2 , Tr1 , Tr2 , P1 , Ti1 , P2 , Tc2 .
Toute méthode numérique de résolution d'équations peut permettre de déterminer numériquement la valeur de des variables. En particulier, la résolution peut être réalisée en temps réel. Avantageusement, la résolution est réalisée en quelques microsecondes.
En outre, la fréquence de fonctionnement du convertisseur n'est pas fixée, elle n'intervient donc pas dans les calculs. Les instants de commutations sont calculés directement à partir des équations de sorte qu’il est possible d'imposer des commutations ZVS aux interrupteurs du circuit primaire et des commutations ZCS aux interrupteurs du circuit secondaire afin de limiter les pertes énergétiques lors de la commutation des interrupteurs, notamment pour des puissances comprises entre deux seuils prédéterminés.
Convertisseur d’énergie électrique apte à être connecté à deux sources d’alimentation et apte à la récupération d’énergie La présente invention concerne le domaine des convertisseurs pour la conversion de l’énergie électrique, notamment pour l’alimentation des machines électriques multi-phasées.