INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La représente à titre d’illustration un circuit actuateur de phase pouvant être exploité comme premier et/ou deuxième circuit 1, 1’ du dispositif de traitement D de la .
Ce circuit comprend une pluralité de déphaseurs optiques A respectivement associés à des faisceaux lumineux d’entrées I e du circuit. Chaque déphaseur optique A fournit une réplique I s du faisceau lumineux d’entrée qui lui est associé, ajusté en phase d’une valeur commandable, mais dont l’amplitude reste sensiblement non modifiée. Un déphaseur optique A peut être mis en œuvre par un déphaseur ou une ligne à retard. Il peut ainsi s’agir d’un miroir continument déformable, ou d’un miroir déformable à segments, d’un modulateur spatial de lumière, d’un modulateur de phase électro-optique, d’une fibre étirée par un module piézoélectrique, d’un miroir sur cale piézoélectrique, ou de tout autre moyen adapté.
Le circuit de la comprend également un circuit électro-optique de commande CDE. Ce circuit de commande reçoit en entrée des grandeurs e i représentatives du ou des faisceau(x) lumineux que l’on cherche à réguler, et élabore des signaux de commande s j des déphaseurs optiques A visant à commander la valeur d’ajustement de phase. Le circuit de commande CDE peut également recevoir une grandeur de consigne c (ou un vecteur de grandeurs) définissant les grandeurs visées pour les paramètres du ou des faisceau(x) lumineux que l’on cherche à réguler. Ces grandeurs représentatives peuvent correspondre à une information de phase ou d’intensité du ou des faisceau(x) lumineux que l’on cherche à réguler.
D’une manière très générale, le dispositif de commande CDE met en œuvre un procédé de régulation, et produit les signaux de commande s j des déphaseurs optiques A pour que le ou des faisceau(x) lumineux que l’on cherche à réguler présentent bien des paramètres égaux ou se rapprochant de la grandeur de consigne.
A titre d’illustration, et comme cela est reproduit sur l’exemple de la , les entrées e i du dispositif de commande CDE peuvent correspondre à un prélèvement des faisceaux lumineux I s produit directement par le circuit. Le circuit de commande CDE peut alors déterminer les phases relatives de ces faisceaux, par exemple en les faisant interférer entre eux. On peut dans ce cas configurer le dispositif de commande CDE pour qu’il élabore les signaux de commande s j visant à ajuster le déphasage introduit par chaque déphaseur optique A de sorte que les phases relatives des faisceaux lumineux produit en sortie du I s circuit actuateur de phase corresponde à des phases relatives de consigne c, par exemple pour que ces phases relatives soient nulles.
Il n’est pas nécessaire que les entrées e i du dispositif correspondent précisément à des grandeurs représentatives des faisceaux lumineux I s produits en sortie du circuit actuateur. Les entrées e i peuvent correspondre à des grandeurs représentatives d’un ou d’une pluralité de faisceaux lumineux élaborés plus en aval.
A titre d’illustration, la régulation mise en œuvre par le dispositif de commande CDE peut chercher à optimiser une énergie résiduelle entre un faisceau cible (ou une pluralité de faisceaux cibles), c’est-à-dire un faisceau présentant les caractéristiques de phase et d’amplitude de consigne, et le faisceau réellement produit (ou les faisceaux réellement produits). Cette optimisation peut se fonder sur une méthode de gradient, sur une méthode stochastique, sur un interpolateur configuré par apprentissage, par exemple un réseau de neurones, sur un interpolateur configuré par logique floue, ou des méthodes plus conventionnelles de régulation, par exemple de Kalman, adaptative ou robuste.
Lorsqu’un dispositif de traitement exploite plusieurs circuits actuateur de phase, comme c’est le cas d’un dispositif de traitement D conforme aux modes de mis en œuvre décrits dans la présente demande, un unique dispositif de commande CDE peut être mutualisé pour commander les déphaseurs optiques A entrant dans la constitution de chacun de ces circuits.
Le dispositif MPLC 2 du dispositif de traitement présente quant à lui un premier port optique pour recevoir les faisceaux lumineux incidents I issus du premier circuit actuateur de phase 1. Il présente également un deuxième port optique à partir duquel se propagent des faisceaux lumineux I’, dits « convertis », et produits par le dispositif MPLC 2.
On rappelle que dans un tel dispositif MPLC, un rayonnement lumineux incident subit une succession de réflexions et/ou de transmissions, chaque réflexion et/ou transmission étant suivie par une propagation du rayonnement en espace libre. Certaines au moins des pièces optiques sur lesquelles s’opèrent les réflexions et/ou les transmissions, et qui guident la propagation du rayonnement incident, présentent des zones microstructurées qui modifient le rayonnement lumineux incident.
Par « zone microstructurée » on signifie que la surface de la pièce optique présente sur cette zone un relief, qui peut par exemple se décomposer sous la forme de « pixels » dont les dimensions peuvent être comprises entre quelques microns à quelques centaines de microns. Il peut s’agir de métasurfaces. Le relief ou chaque pixel de ce relief présente une élévation variable par rapport à un plan moyen définissant la surface en question, d’au maximum quelques microns ou d’au maximum quelques centaines de microns. Quelle que soit la nature de la microstructuration des zones, une pièce optique présentant de telles zones forme un masque de phase introduisant un déphasage local au sein de la section transverse du rayonnement qui s’y réfléchit ou qui s’y transmet.
Ainsi, un rayonnement lumineux qui se propage au sein d’un dispositif MPLC subit une succession de déphasages locaux séparés par des propagations. La succession de ces transformations élémentaires (par exemple au moins quatre transformations successives comme par exemple 8, 10, 12, 14, voire au moins 20 transformations) établit une transformation globale du profil spatial du rayonnement incident. Il est ainsi possible de configurer les zones microstructurées de réflexion ou de transmission pour transformer un premier rayonnement lumineux, qui présente notamment une forme spécifique, en un deuxième rayonnement dont la forme est différente.
On trouvera dans les documents « P rogrammable unitary spatial mode manipulation », Morizur et Al, J. Opt . Soc. Am. A/Vol. 27, No. 11/ November 2010 ; N. Fontaine et Al, (ECOC, 2017),“Design of High Order Mode-Multiplexers using Multiplane Light Conversion”; US9250454 et US2017010463 les fondements théoriques et des exemples de mise en œuvre pratique d'un dispositif MPLC.
Des échanges thermiques entre de l’huile et du carburant sont utilisés dans certains moteurs d’avion, où l’huile est transportée en boucle dans un circuit fermé de lubrification et soumise à des échauffements importants, pour la refroidir par le carburant plus frais qui parcourt un circuit d’alimentation du moteur. Les circuits d’huile et de carburant passent tous deux par un échangeur de chaleur tout en restant distincts. Des avaries de l’échangeur peuvent toutefois mettre les circuits en communication, avec une fuite vers le circuit à plus basse pression et un mélange des fluides, ce qui est préjudiciable. Si le carburant est à plus haute pression et qu’une partie de son débit s’écoule donc dans les circuits d’huile, la lubrification peut être altérée. En cas de fuite trop importante, le mélange huile-carburant peut déborder des enceintes du circuit de lubrification et migrer vers des zones chaudes du moteur où l’auto-ignition du mélange huile-carburant ne peut être exclue, situation qui doit être évitée.
On pourra se reporter aux documents suivants pour avoir une connaissance plus approfondie de circuits d’huile dans des moteurs d’aéronef et notamment de circuits de lubrification dynamique de roulements, ces circuits étant dotés éventuellement de réservoirs de stockage d’huile munis de jauges de niveau de liquide dans le réservoir :
FR 3 068 102 A1 et FR 3 074 848 A1 illustrent des dispositifs d’évacuation de trop-plein dans des réservoirs d’huile, afin de pallier les conséquences de fuites du carburant vers l’huile ;
EP 3 707 350 A1 illustre un circuit d’alimentation en huile dont un réservoir est doté d’une jauge de niveau d’huile, à flotteur magnétique ;
EP 3 304 010 A1, une autre jauge à flotteur magnétique dans un réservoir d’huile ;
WO 2020/201651 A1, un procédé de remplissage d’un réservoir d’huile, en exploitant de façon optimale les indications d’une jauge dans le réservoir ;
FR 3 074 848 A1, un exemple complet de circuit de lubrification dynamique.
Un procédé actuellement appliqué aujourd’hui pour détecter la présence de carburant dans l’huile consiste en des vérifications à l’odeur, accomplies par un opérateur entre deux vols de l’avion. Ce procédé est évidemment imprécis, exposé à des défaillances humaines, praticable seulement pendant l’entretien du moteur et relativement long à accomplir. On voudrait donc pouvoir appliquer un procédé plus fiable, commode et précis, qui permettrait aussi de diagnostiquer en temps réel des fuites qui apparaîtraient pendant un vol et imposeraient une réaction sans délai.
Sous une forme générale, l’invention concerne un moteur d’aéronef ayant un circuit d’alimentation en un carburant et un circuit de lubrification parcouru par une huile, le circuit de lubrification comprenant un réservoir muni d’au moins une jauge de mesure de niveau de liquide dans le réservoir, un échangeur de chaleur où le circuit d’alimentation et le circuit de lubrification sont accolés l’un à l’autre, et la jauge comprenant un flotteur dans le réservoir, caractérisé en ce que le flotteur a une masse volumique supérieure à un mélange composé, en volumes, de X% du carburant et de (100 – X)% de l’huile ; X est compris entre 5 et 35.
Comme le carburant a généralement une densité inférieure à celle de l’huile, toute fuite de celui-là dans celle-ci se traduit par une réduction de la densité du mélange formé, et une réduction de la flottabilité et donc de l’émergence du flotteur. Si le mélange devient moins dense que le flotteur, celui-ci s’enfonce et permet de détecter la fuite. Et comme la densité du flotteur est facilement ajustable, la teneur en carburant du mélange formé au-delà de laquelle une détection est faite est déterminée par le concepteur du dispositif.
En pratique, on peut préconiser avantageusement que X = 20, ou que la masse volumique du flotteur soit comprise entre 80% et 95% de la masse volumique de l’huile.
D’après certaines constructions avantageuses, le flotteur est un flotteur magnétique comprenant un aimant permanent ; il comprend une enveloppe composée de moitiés assemblées et contenant un volume creux, dans lequel l’aimant permanent est fixé à une des moitiés à une position excentrée d’un centre géométrique de l’enveloppe ; le volume creux comprend un lest posé sur une surface de fond du volume creux ; le lest est composé d’une pluralité d’unités de lest déposées dans le volume creux.
Un autre aspect de l’invention est un procédé de détection d’une fuite de carburant dans un circuit de lubrification d’un moteur d’aéronef, le circuit de lubrification comprenant un réservoir d’huile contenant au moins une jauge de mesure de niveau de liquide, la jauge comprenant un flotteur, et un échangeur de chaleur avec un circuit de transport d’un carburant du moteur, le flotteur ayant une masse volumique inférieure à une masse volumique d’une huile circulant dans le circuit de lubrification et supérieure à une masse volumique du carburant, caractérisé en ce que la fuite de carburant est détectée pour un état de descente du flotteur à un niveau inférieur de la jauge, simultané à une pression de fonctionnement considérée comme normale dans le réservoir.
L’invention sera maintenant décrite en détail au moyen des figures suivantes qui en illustrent des réalisations particulières données à titre purement illustratif :
- la représente schématiquement un circuit de lubrification à l’huile ;
- la , le principe sur lequel l’invention est fondée ;
Grille de ventilation de type hexagonal pour carénages de soubassement centraux Domaine technique de l'invention La présente invention concerne le domaine de la technologie automobile et, plus particulièrement, le domaine des dispositifs aérodynamiques pour les véhicules. En particulier, l'invention concerne les grilles de ventilation de type hexagonal pour les carénages centraux ou les protections du dessous de caisse des véhicules.
Etat de la technique Il est bien connu que les constructeurs automobiles cherchent à réduire la traînée (résistance à l'air) du véhicule afin de réduire la consommation de carburant. Comme le coût du carburant est une partie importante de l'entretien d'une voiture et que les consommateurs se soucient davantage de l'impact environnemental de nos jours que par le passé, ils cherchent à acheter des véhicules à faible consommation et donc à faible empreinte carbone.
En plus de caréner le haut du corps d'un véhicule en lissant les courbes, une autre façon d'améliorer la résistance à l'air est d'éliminer les turbulences sous le véhicule, turbulences qui sont créées par tous les tuyaux et les parties saillantes.
Par conséquent, pour réduire les turbulences sous le véhicule, les constructeurs utilisent des carénages ou des protections pour couvrir cette partie du véhicule.
Le document EP 1 514 772 divulgue un élément d'habillage aérodynamique pour le dessous d'un véhicule automobile, sur lequel est prévue au moins une ouverture de ventilation à travers laquelle un courant d'air partiel provenant de l'air frais et froid affluant pendant la conduite entre l'élément d'habillage et la route est guidé vers un espace recevant des unités situées dessus et/ou des éléments du châssis, comme par exemple un espace pour le moteur et/ou la boîte de vitesses, et refroidit les unités s'y trouvant et/ou les éléments du châssis, dans lequel sur l'élément d'habillage sont prévus une ouverture de ventilation centrale et des dispositifs d'aspiration situés latéralement à l'extérieur pour évacuer dans la direction de la route l'air réchauffé se trouvant dans l'espace situé au-dessus, les dispositifs d'aspiration étant disposés de manière décalée par rapport à l'ouverture de ventilation au moins dans la direction transversale du véhicule, chaque dispositif d'aspiration étant formé par plusieurs branchies d'aspiration s'étendant transversalement, qui sont disposées les unes derrière les autres, vues dans la direction longitudinale du véhicule, les branchies d'aspiration étant inclinées à l'encontre du courant d'air guidé entre la route et l'élément d'habillage.
La solution technique divulgué par le document EP 1 514 772 concerne une pièce de carénage formé aérodynamiquement pour le dessous d'un véhicule automobile, qui est prévue sur la partie de revêtement, avec au moins une ouverture de ventilation rectangulaire, et au moins un dispositif d'aspiration disposé spatialement décalé par rapport à l'ouverture de ventilation, comportant plusieurs branchies d’aspiration aussi de forme rectangulaire.
Les grilles de ventilation de type rectangulaire de l’art antérieur sont très lourdes et ont une tenue mécanique réduite. Donc, il serait avantageux d’avoir une grille de ventilation plus légère et avec une meilleure résistance mécanique.
La présente invention a pour objectif d’améliorer l'aérodynamique du véhicule en utilisant des protections centrales ou des carénages tout en améliorant dans le même temps la ventilation des conduites de retour de gazole.
Présentation de l’invention L’invention vise à améliorer les grilles de ventilation de type rectangulaire connues, en proposant une grille de ventilation de type hexagonal qui est destiné à équiper le carénage central d’un véhicule automobile avec moteur à allumage par compression dans la zone des tuyaux de retour du gazole.
En remplaçant une grille de ventilation de type rectangulaire de l'art antérieur avec la grille de ventilation de type hexagonal de la présente invention on a les suivants avantages:
-le poids du carénage central est réduit; la réduction du poids des matériaux entraîne une réduction des coûts;
-la résistance structurelle est améliorée;
-les performances aérodynamiques sont améliorées; les coefficients de trainée moyens 2D et 3D sont réduits;
-en modifiant uniquement la forme des cellules de la grille de ventilation, les mêmes moules d'injection utilisés pour la fabrication des carénages centraux de l'art antérieur peuvent être réutilisés qu'avec des modifications mineures, ce qui signifie également une réduction des coûts de fabrication.
Par conséquent, en réduisant le poids du carénage central, des réductions de coûts significatives peuvent être réalisées et en améliorant les performances aérodynamiques, la consommation de carburant peut être réduite de manière significative.
L’invention parvient à ce but en proposant une grille de ventilation de type hexagonal pour les carénages centraux pour la ventilation des conduites de gazole des véhicules automobiles avec moteurs à allumage par compression, ou les zones d’aspiration d’air frais et les zone d’évacuation de l'air chaud sont en ligne.
- dans le cas où l’amplitude mesurée de la vibration du rotor est inférieure au seuil prescrit, maintenir, via le contrôleur d’équilibrage du rotor, le deuxième réglage de la tête de traitement thermique.
Un cinquième objet de l’invention est un procédé d’équilibrage du rotor d’une machine tournante telle que décrite ci-dessus, caractérisé en ce que la machine comporte M têtes de traitement thermique, qui sont montées sur le stator, où M est un entier naturel supérieur ou égal à 1 ou 2 et la machine comporte N capteurs de vibrations du rotor, qui sont montés sur le stator, où N est un entier naturel supérieur ou égal à 1 ou 2, le procédé comportant les étapes suivantes, effectuées pendant la rotation du rotor autour de l’axe de rotation par rapport au stator à une vitesse de rotation déterminée :
les étapes suivantes étant effectuées d’une manière itérative pendant la rotation du rotor autour de l’axe de rotation par rapport au stator à la vitesse de rotation déterminée, pour, à chaque itération k :
régler, via le contrôleur d’équilibrage du rotor, les M têtes de traitement thermique, pour leur faire appliquer simultanément au rotor respectivement les différentiel P kj de température sans contact correspondant à respectivement M réglages à au moins un instant d’activation déterminé et/ou pendant une durée d’activation déterminée à partir de l’instant d’activation déterminé et/ou avec une amplitude déterminée du différentiel de température, où j est un entier naturel allant de 1 à M, et j désigne les M têtes de traitement thermique et les M réglages,
x k étant le vecteur ayant comme coordonnées respectivement les M différentiel P kj de température sans contact appliqués respectivement par les M têtes de traitement thermique,
mesurer pour le réglage de différentiel P kj de température sans contact, respectivement par les N capteurs de vibrations, N amplitudes A ki d’une vibration r i (x k ) du rotor et N phases Φ ki de la vibration r i (x k ) du rotor par rapport à la référence de phase selon l’équation
pour former le vecteur r(x k ) de vibrations mesurées ayant comme coordonnées respectivement les N vibrations r i (x k ) mesurées respectivement par les N capteurs, pour i étant un entier naturel allant de 1 à N et i désignant les N capteurs de vibrations,
calculer par le contrôleur une norme du vecteur r(x k ) de vibrations mesurées,
comparer par le contrôleur la norme du du vecteur r(x k ) de vibrations mesurées au seuil prescrit,
dans le cas où la norme du vecteur r(x k ) de vibrations mesurées est supérieure ou égale au seuil prescrit, effectuer les étapes suivantes :
- d’abord au cours d’une première partie successivement pour chacune j des M têtes de traitement thermique à chaque itération k, où j est un entier naturel allant de 1 à M, où j désigne les M têtes de traitement thermique et M réglages des M têtes de traitement thermique :
régler, via le contrôleur d’équilibrage du rotor, la tête j de traitement thermique, pour lui faire appliquer au rotor respectivement un différentiel incrémenté P kj +δP k j de température sans contact correspondant à respectivement un réglage incrémenté à au moins un instant d’activation déterminé et/ou pendant une durée d’activation déterminée à partir de l’instant d’activation déterminé et/ou avec une amplitude déterminée du différentiel de température,
où δP k j est un incrément prescrit de puissance, positif ou négatif et non nul,
x k +δP k j étant le vecteur ayant comme coordonnées respectivement les M différentiels incrémentés P kj +δP k j de température sans contact appliqués respectivement par les M têtes de traitement thermique,
mesurer pour le réglage incrémenté de différentiel P kj +δP k j de température sans contact, respectivement par les N capteurs de vibrations, N amplitudes A ki δ d’une vibration r i (x k +δP k j ) du rotor et N phases Φ ki δ de la vibration r i (x k +δP k j ) du rotor par rapport à la référence de phase selon l’équation
pour former le vecteur r(x k +δP k j ) de vibrations mesurées ayant comme coordonnées respectivement les N vibrations r i (x k +δP k j ) mesurées respectivement par les N capteurs, pour i étant un entier naturel allant de 1 à N et i désignant les N capteurs de vibrations, et calculer des coefficients δ k ij respectivement
L’expression « interface homme-machine » au sens de l’invention correspond à tout élément permettant à un être humain de communiquer avec un ordinateur en particulier et sans que cette liste soit exhaustive, un clavier et des moyens permettant en réponse aux ordres entrés au clavier d’effectuer des affichages et éventuellement de sélectionner à l’aide de la souris ou d’un pavé tactile des éléments affichés sur l’écran. Un autre exemple de réalisation est un écran tactile permettant de sélectionner directement sur l’écran les éléments touchés par le doigt ou un objet et éventuellement avec la possibilité d’afficher un clavier virtuel.
Dans les revendications, le terme " comprendre " ou " comporte r" n’exclut pas d’autres éléments ou d’autres étapes.
Dans la suite de la description, les mêmes références sont utilisées pour désigner les mêmes éléments. Les signes de référence ne sauraient être compris comme limitant la portée de l’invention. En outre, les différentes caractéristiques présentées et/ou revendiquées peuvent être avantageusement combinées. Leur présence dans la description ou dans des revendications dépendantes différentes, n’excluent pas cette possibilité.
Comme cela a été évoqué, le constat actuel est que les terres excavées sont nombreuses, souvent considérées comme des déchets et constituent alors, lors d’aménagement de site, une charge supplémentaire pour les promoteurs. Cette gestion et notamment la pollution pouvant être engendrée par le transport de ces terres excavées s’ajoute à la pollution engendrée par la préparation de ciment conventionnel (e.g. Portland).
Face à ce constat, les inventeurs ont identifié un procédé de sélection d’une composition pour un matériau de construction utilisant de la terre argileuse excavée et permettant d’obtenir un liant de construction aux propriétés mécaniques similaires aux propriétés mécaniques du ciment conventionnel (e.g. Portland). A partir de ce procédé, ils sont capables, comme cela sera présenté dans les exemples, de générer un liant de construction qui pourrait être avantageusement, mais non limitativement, utilisée en remplacement du ciment Portland, de la chaux ou du CSA. Ainsi, le déchet (i.e. terre argileuse excavée) combiné dans des proportions particulières avec un agent défloculant et un agent d’activation, peut devenir une matière première dans un procédé de construction.