INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Pour le mode de réalisation de l’invention de , les moyens de détection de l’échauffement de la portion absorbante 3 sont acoustiques, au lieu d’être du type capteur de rayonnement infrarouge thermique comme précédemment. Pour ce mode de réalisation, le matériau du substrat 5 est sélectionné pour être transparent au rayonnement à détecter R en fonction du domaine Térahertz ou infrarouge de celui-ci. L’antenne peut être de l’un quelconque des modèles illustrés par - . La portion absorbante 3, encore située dans la zone de concentration ZC qui est associée à l’antenne, est conçue pour permettre une détection acoustique de son échauffement. Pour cela, elle est constituée d’un matériau qui est optimisé pour absorber le rayonnement à détecter R et pour se dilater sous l’effet de cette absorption. Par exemple, le matériau de la portion absorbante 3 peut être composite, tel que formé par des nanotubes de carbone dispersés dans une matrice de polydiméthylsiloxane, ou PDMS. Les nanotubes de carbone sont sélectionnés pour leur efficacité à absorber le rayonnement R en produisant de la chaleur, et la matrice de PDMS est sélectionnée pour sa valeur élevée de coefficient de dilatation thermique. Lorsque le rayonnement à détecter R est pulsé, avec une fréquence qui peut être comprise typiquement ente 1 kHz (kilohertz) et 100 kHz, et que le détecteur est dans l’air, le rayonnement R produit une succession de dilatations et de contractions de la portion absorbante 3, qui génèrent une onde acoustique AC. L’intensité de cette onde acoustique est une fonction croissante de la puissance du rayonnement R, et peut être détectée par un capteur acoustique 15. Si le rayonnement à détecter R est continu ou à variations lentes d’intensité, le détecteur de l’invention peut comprendre en outre un modulateur 16. Un tel modulateur 16, qui peut être un disque rotatif motorisé à ouvertures ou un diaphragme motorisé, est disposé sur le trajet du rayonnement R en amont du substrat 5. Il applique une modulation d’intensité au rayonnement R qui parvient à l’antenne. Le capteur acoustique 15 est alors configuré pour mesurer une intensité d’une composante acoustique qui est associée à la valeur de fréquence de la modulation produite par le modulateur 16. Un tel mode acoustique de détection d’échauffement peut avoir un temps de réponse qui est particulièrement court.
Enfin, dans des capteurs d’images qui utilisent l’invention, les antennes 2 peuvent être de plusieurs modèles différents, et être alternées sur la surface S ou S’ en fonction de ces modèles. Par exemple, lorsque ces modèles déterminent des sensibilités spectrales qui sont différentes, un capteur d’images multispectral est obtenu. Par exemple, deux, trois ou quatre modèles d’antennes 2 peuvent être utilisés, qui sont différenciés par le dimensionnement d’antenne afin de fournir des bandes spectrales de résonance qui sont différentes. Alternativement, des modèles d’antennes 2 peuvent être utilisés, qui présentent des sélectivités différentes en fonction de l’état de polarisation du rayonnement à détecter R. Par exemple, deux modèles d’antennes 2 peuvent être alternés sur la surface S, qui sont chacun conformes à et mais différenciés par l’orientation de l’axe A-A : cet axe A-A peut être orienté pour l’un des deux modèles d’antennes perpendiculairement à l’autre modèle. Le capteur d’images est alors sensible séparément à l’une et l’autre de deux polarisations linéaires et orthogonales du rayonnement R.
Il est entendu que l’invention peut être reproduite en modifiant des aspects secondaires des modes de réalisation qui ont été décrits en détail ci-dessus, tout en conservant certains au moins des avantages cités. Notamment, des composants de détecteur qui sont différents de ceux décrits peuvent être utilisés, lorsqu’ils produisent des fonctions équivalentes ou sensiblement équivalentes. En outre, toutes les valeurs numériques qui ont été citées ne l’ont été qu’à titre d’illustration, et peuvent être changées en fonction de l’application considérée.
capteur capacitif Domaine technique de l'invention La présente invention concerne de manière générale les capteurs de force capacitifs.
Elle concerne plus particulièrement un capteur capacitif.
L’invention trouve une application particulièrement avantageuse dans les capteurs de force pour surface tactile, par exemple au sein d’un véhicule automobile.
Elle concerne également un capteur de force comprenant un tel capteur capacitif.
Etat de la technique Un capteur capacitif comprend classiquement deux électrodes s’étendant en regard l’une de l’autre et mobiles l’une par rapport à l’autre. Ces deux électrodes forment alors condensateur défini par une capacité de couplage qui est mesurée grâce à un circuit de mesure électrique fournissant un courant alternatif.
La capacité mesurée dépend alors de la distance entre ces deux électrodes. Après calibration du capteur, la capacité permet de mesurer la distance entre les deux électrodes.
Algorithme de prédiction de survenue de la mort subite
Dans le cadre de ces expériences, la demanderesse a développé un algorithme permettant de prédire la survenue de la mort subite de l’adulte dans une fenêtre temporelle de 1 an, à partir des trajectoires de soin observées sur une période de 5 ans avant l'événement.
Pour cela, la demanderesse a comparé les performances de différentes techniques statistiques de classification supervisée.
Pour cela, la demanderesse a entraîné et comparé chacune des techniques an utilisant une validation croisée en 10 parties consolidées.
Plus précisément, la demanderesse a itérativement divisé les données en deux jeux : un jeu d’entraînement et un jeu de test avec un ratio de 9 pour 1 (pour 10 données disponibles, 9 sont utilisées pour l’entraînement et 1 pour le test. En outre, les jeux sont modifiés pour que la proportion de mort subite (parfois désignée par le terme SCD pour la dénomination anglaise correspondante de « Sudden Cardiac Death » signifiant littéralement mort subite par arrêt cardiaque) dans un jeu soit la même dans chacun des jeux.
La demanderesse a alors calculé l’aire sous la courbe (plus souvent désignée par l’acronyme AUC renvoyant à la dénomination anglaise correspondante de « Area Under Curve »), la valeur de prédiction positive (plus souvent désignée par l’acronyme PPV renvoyant à la dénomination anglaise correspondante de « Positive Predictive Value ») et la sensibilité.
Les techniques comparés sont 3 techniques à savoir :
une première technique T1 : régression logistique, une deuxième technique T2 : arbres de décision, et une troisième technique T3 : K plus proches voisins.
Les tableaux 29 à 32 donnent les performances sur 4 modèles pour une prédiction de la mort subite à un an.
Le premier modèle M1 correspond à la comparaison SCD avec la population générale, le deuxième modèle M2 correspond à la comparaison SCD avec l’infarctus aigu du myocarde (plus souvent désigné par l’acronyme AMI qui renvoie à la dénomination anglaise correspondante de « Acute Myocardial Infarction »), le troisième modèle M3 correspond à la comparaison SCD avec l’insuffisance cardiaque chronique (plus souvent désigné par l’acronyme HF qui renvoie à la dénomination anglaise correspondante de « Heart Failure ») et le quatrième modèle M4 correspond à la comparaison SCD avec la cardiopathie ischémique (plus souvent désigné par l’acronyme IHD qui renvoie à la dénomination anglaise correspondante de « Ischemic Heart Disease »).
Performance T1 T2 T3 Invention AUC 0,84 0,85 0,76 0,87 PPV (%) 75% 81% 74% 83% Sensibilité (%) 85% 83% 73% 86%
Performance pour le premier modèle M1
Performance T1 T2 T3 Invention AUC 0,77 0,72 0,65 0,81 PPV (%) 73% 71% 68% 75% Sensibilité (%) 74% 67% 57% 79%
Performance pour le deuxième modèle M 2
Performance T1 T2 T3 Invention AUC 0,82 0,83 0,75 0.86 PPV (%) 74% 79% 72% 82% Sensibilité (%) 81% 81% 71% 86%
De manière avantageuse, le système de conversion peut comprendre la deuxième source d’alimentation électrique, qui peut notamment être une source de tension continue, connectée entre le premier inducteur du module de transformation de la tension, au niveau du point de jonction, et la masse (connectée à une borne de la première source d’alimentation électrique). Par l’utilisation du premier inducteur, il est possible de surélever la tension du bus continu pour interfacer la deuxième source d’alimentation électrique.
Le système de conversion ainsi constitué peut donc s’adapter à différentes sources d’alimentation électrique qui peuvent être connectées à la charge électrique de manière séparée ou simultanée. De plus, les sources peuvent être indépendantes l’une de l’autre et donc la première source d’alimentation électrique et la deuxième source d’alimentation électrique peuvent être de nature différente et/ou de tension différente. Par des sources de nature différente, on entend des sources d’alimentation de technologie différente qui ont des caractéristiques distinctes et indépendantes (tension, courant, durée de charge etc..). Par exemple, un panneau photovoltaïque, une batterie électrochimique, un supercondensateur ou une pile à combustible sont des sources différentes. De ce fait, le système de conversion offre une grande adaptabilité à différentes sources d’énergie et de multiples solutions de fonctionnement, et ce dans un espace réduit.
La illustre, de manière schématique et non limitative un deuxième mode de réalisation du système de conversion selon l’invention.
Le système présenté comprend un système de conversion, deux sources d’alimentation électriques S1 et S2 et une charge électrique triphasée M.
Le système de conversion comprend trois bras de commutation A, B, et C et une première source d’alimentation S1. La masse est connectée à une première borne 23 de la première source d’alimentation S1, aux premières extrémités des trois bras de commutation A, B et C et à la première borne 21 de la deuxième source d’alimentation S2. La deuxième borne 22 de la première source d’alimentation S1 est connectée à un deuxième inducteur 11 qui est aussi connecté au point intermédiaire Ph d d’un quatrième bras de commutation G. Le quatrième bras de commutation G est monté en parallèle des trois bras de commutation A, B et C et du condensateur 12. Le quatrième bras de commutation G comprend un demi-bras supérieur et un demi-bras inférieur montés en série l’un par rapport à l’autre et connectés entre eux par le point intermédiaire Ph d .
Le demi-bras inférieur comprend un dispositif de commutation K x 2 entre le point intermédiaire Ph d et la masse connectée à la première borne 23 de la première source d’alimentation électrique S1.
Le demi-bras supérieur comprend un dispositif de commutation K x 1 entre le point intermédiaire Ph d et l’autre extrémité du bras de commutation G (extrémité non connectée à la masse).
Les dispositifs de commutation K x 1 et K x 2 comprennent chacun un transistor (interrupteur commandable) et une diode en parallèle. Les transistors peuvent être des IGBT ou des MOSFET, comme des MOSFET SiC ou des GaN HEMT par exemple.
Les trois bras de commutation A, B, C comprennent chacun un demi-bras supérieur et un demi-bras inférieur montés en série l’un par rapport à l’autre et connectés entre eux par un point milieu, respectivement Ph a , Ph b et Ph c .
Les demi-bras inférieurs de chacun des trois bras de commutation A, B et C comprennent chacun, entre le point milieu Ph a , Ph b , Ph c et la masse connectée à la première borne 23 de la première source d’alimentation électrique S1 un élément de commutation K a 2 , K b 2 , K c 2 .
Les demi-bras supérieurs de chacun des trois bras de commutation A, B et C comprennent chacun, entre le point milieu Ph a , Ph b , Ph c et l’autre extrémité des bras de commutation A, B et C (extrémité non connectée à la masse) un élément de commutation K a 1 , K b 1 , K c 1 .
Chaque élément de commutation K a 1 , K a 2 , K b 1 , K b 2 , K c 1 et K c 2 comprend un transistor (interrupteur commandable) et une diode en parallèle. Les transistors peuvent être des IGBT ou des MOSFET, comme des MOSFET SiC ou des HEMT GaN par exemple.
Les points milieux Ph a , Ph b , et Ph c sont connectés chacun à une phase de la charge électrique de manière à fournir ou à récupérer une tension électrique triphasée.
Par ailleurs, la deuxième borne 20 de la deuxième source d’alimentation électrique S2 forme un point de jonction du module de transformation MT de la tension qui est connecté à un inducteur 10, l’autre borne de l’inducteur étant connecté à un circuit comprenant trois branches de commutation D, E, F en parallèle. Chacune des trois branches de commutation D, E, F comporte deux organes de commutation, K m 1 , K n 1 , K m 2 , K n 2 , K m 3 , K n 3 qui sont composés chacun d’un transistor et d’une diode en parallèle. Les transistors peuvent être des MOSFET ou des IGBT.
Les deux organes de commutation montés en série sur une même branche de commutation D, E, F sont montés en tête bêche c’est-à-dire de manière inversée : la diode des organes de commutation K m 1 , K m 2 , K m 3 est passante en sens opposé de la diode des organes de commutation K n 1 , K n 2 , K n 3 de la même branche de commutation.
L’inducteur 10, la deuxième source d’alimentation électrique S2 et les trois branches de commutation D, E, F forment un module de transformation de la tension MT, représenté par le cadre à gauche en traits mixtes, pour surélever ou interfacer la tension du bus continu, connecté à la deuxième source d’alimentation électrique. La deuxième borne 20 de la deuxième source d’alimentation électrique S2 forme le point de jonction du module de transformation de la tension.
Tout d’abord, les composés (1) à (6) requis selon l’invention sont en tant que composé individualisé, mono-composant ou possédant un nombre de composants bien défini par opposition à la majorité des cires conventionnelles qui sont souvent multi-composantes voire avec un nombre de composés indéfini comme les cires naturelles et certaines cires synthétiques.
L’obtention de ces propriétés est conditionnée par la mise en œuvre des composés (1) à (6) et avantageusement ne requiert donc pas la présence complémentaire de cires notamment en quantité significative.
Objets de l’invention Ainsi, selon l’un de ses aspects, la présente invention concerne une composition (1) au moins un monoester d’acide gras linéaire de formule (I) suivante : [Chem 1] (I) dans laquelle R 1 et R 2 sont linéaires et saturés et possèdent, indépendamment l’un de l’autre, un nombre d’atomes de carbone supérieur ou égal à 20, avec R1 représentant un radical acyle, et R2 représentant un radical alkyle, et (2) au moins tensioactif anionique, et (3) au moins une base apte à neutraliser partiellement ou totalement ledit tensioactif anionique (4) au moins un copolymère de vinylpyrrolidone/eicosène,et (5) au moins une matière colorante ; et (6) de l’eau.
Un condensateur 12 est également monté en parallèle de la première source d’alimentation S1 et des trois bras de commutation A, B et C entre la masse et la deuxième borne 22 de la première source d’alimentation S1.
Les trois bras de commutation A, B, C comprennent chacun un demi-bras supérieur et un demi-bras inférieur montés en série l’un par rapport à l’autre et connectés entre eux par un point milieu, respectivement Pha, Phb et Phc.
Les demi-bras supérieurs de chacun des trois bras de commutation A, B et C comprennent chacun, entre le point milieu Pha, Phb, Phc et la deuxième borne 22 de la première source d’alimentation électrique S1 un élément de commutation Ka 1 , Kb 1 , Kc 1 .
Les demi-bras inférieurs de chacun des trois bras de commutation A, B et C comprennent chacun, entre le point milieu Pha, Phb, Phc et la masse connectée à la première borne 23 de la première source d’alimentation électrique S1 un élément de commutation Ka 2 , Kb 2 , Kc 2 .
Chaque élément de commutation Ka 1 , Ka 2 , Kb 1 , Kb 2 , Kc 1 et Kc 2 comprend un transistor (interrupteur commandable) et une diode montés en parallèle. Les transistors peuvent être des IGBT ou des MOSFET comme des MOSFET SiC ou des HEMT GaN par exemple.
Les points milieux Ph a , Ph b , et Ph c sont connectés chacun à une phase de la charge électrique de manière à fournir ou à récupérer une énergie (ou puissance) électrique triphasée.
Par ailleurs, la deuxième borne 20 de la deuxième source d’alimentation électrique S2 est connecté à un inducteur 10, l’autre borne de l’inducteur étant connecté à un circuit comprenant trois branches de commutation D, E, F en parallèle. Chacune des trois branches de commutation D, E, F comporte deux organes de commutation, Km 1 , Kn 1 , Km 2 , Kn 2 , Km 3 , Kn 3 qui sont composés chacun d’un transistor et d’une diode en parallèle. Les transistors peuvent être des IGBT ou des MOSFET, comme des MOSFET SiC ou des HEMT GaN par exemple.
Le circuit de montage CM représenté par le cadre à droite en traits mixtes est ici constitué uniquement par la première source d’alimentation S1.
Les deux organes de commutation montés en série sur une même branche de commutation D, E, F sont montés en tête bêche c’est-à-dire de manière inversée : par exemple, lorsque les organes de commutation sont des IGBT, les deux organes de commutation d’une même branche de commutation peuvent être montés de manière à avoir leurs collecteurs communs ou leurs émetteurs communs ; lorsque les organes de commutation sont des MOSFET, les deux organes de commutation d’une même branche de commutation peuvent être montés de manière à avoir leurs drains communs ou leurs sources communes .
La diode des organes de commutation Km 1 , Km 2 , Km 3 est passante en sens opposé de la diode des organes de commutation Kn 1 , Kn 2 , Kn 3 de la même branche de commutation.
Par exemple, si la deuxième source d’alimentation électrique S2 est une pile à combustible, il suffit d’appliquer une commande nulle aux transistors des organes de commutation Km 1 , Km 2 et Km 3 pour rendre non réversible l’architecture. Si la deuxième source d’alimentation électrique est une batterie, les commandes des organes de commutation Km 1 , Km 2 et Km 3 sont par exemple identiques aux commandes des organes de commutation Kn 1 , Kn 2 et Kn 3 pour rendre l’architecture totalement réversible.
Alternativement, le circuit de montage peut comprendre :
un bras de commutation supplémentaire (un (N+1)-ème bras de commutation) en parallèle des N bras de commutation et le bras de commutation supplémentaire peut comprendre au moins deux dispositifs de commutation en série et connectés entre eux par un point intermédiaire, un deuxième inducteur, connecté au point milieu du bras de commutation supplémentaire, et la première source d’alimentation électrique connectée entre le deuxième inducteur et la masse du système de conversion.
Par exemple, si le système comprend trois bras de commutation et trois branches de commutation (donc si N est égal à trois), le circuit de montage peut comprendre un quatrième bras de commutation en parallèle des trois bras de commutation et le quatrième bras de commutation peut comprendre au moins deux dispositifs de commutation en série et connectés entre eux par un point intermédiaire. De plus, les dispositifs de commutation peuvent être pilotables en ouverture et en fermeture et réversibles et un deuxième inducteur peut être connecté entre le point intermédiaire et un point de connexion destiné à être connecté à une borne de la première source d’alimentation électrique. Il agit ainsi comme un étage DC/DC dit « Boost ». Cette architecture permet de surélever la tension de la première source d’alimentation, notamment lorsque la tension de la première source d’alimentation ne suffit pas à un fonctionnement normal et correct de la charge électrique multi-phasée.
De préférence, le circuit de montage peut comprendre la première source d’alimentation électrique, qui peut notamment être une source de tension continue, connectée entre le point de connexion et la masse, elle-même pouvant être connectée à une des deux bornes de la deuxième source d’alimentation électrique.
La même méthodologie a été suivi pour la deuxième population (patients ayant présenté un syndrome coronarien aigu) et troisième population (patients atteints d’une insuffisance cardiaque chronique).
Pour la quatrième population (individus représentatifs de la population générale), un groupe témoin, représentatif de la population générale, a été constitué avec 3 témoins pour 1 cas. 72 000 témoins ont donc été tirés au sort à Paris et dans les 3 départements adjacents (Hauts de Seine, Seine-Saint-Denis et Val de Marne), en excluant les individus préalablement inclus dans les trois populations définies précédemment.
Description des données utilisées Dans le cadre de ces expériences, ont été collecte l'antériorité médicale des 24 000 cas de mort subites et 288 000 individus contrôles décrits précédemment, sur une période de 5 à 10 ans avant l'événement. Ces informations sont extraites des bases médico-administratives de l’Assurance Maladie, à partir du Système National des Données de Santé (SNDS).
Le SNDS est un entrepôt de données médico-administratives pseudo-anonymisées couvrant l'ensemble de la population française et contenant l'ensemble des soins présentés au remboursement. Il est géré par la Caisse Nationale de l'Assurance Maladie et permet de chaîner les données de l'Assurance Maladie (base SNIIRAM), les données des hôpitaux (base PMSI) et les causes médicales de décès (base du CépiDC de l'INSERM).
Il contient aujourd’hui plus de 3 000 variables et représente un flux annuel de 1,2 milliards de feuilles de soins, 11 millions de séjours hospitaliers et 500 millions d'actes médicaux.
Les données analysées dans cette étude correspondent à l’ensemble des données individuelles de santé et de consommation médicale ayant donné lieu à un remboursement : examens et dispositifs médicaux, hospitalisations, médicaments et affections de longues durée.
METHODES STATISTIQUES
Classification de la population de mort subite La Demanderesse a développé un modèle de classification (plus souvent désigné sous l’appellation anglaise correspondante de « clustering ») de la population de mort subite, en exploitant les trajectoires de soin observées sur une période de 5 ans avant l’arrêt cardiaque.
Pour cela, il est utilisé un algorithme de classification non-supervisée. Cela permet d’identifier et de représenter l'hétérogénéité des cas de mort subite, et les facteurs de risque qui leur sont associés.
Plus précisément, cet algorithme comprend l’emploi d’un outil d’analyse du langage suivi de l’emploi d’un algorithme de partitionnement en k-moyennes.
L’outil d’analyse du langage permet de représenter les patients à partir de l’information temporelle contenue dans leur trajectoire de soin. En l’espèce, la Demanderesse a utilisé l’algorithme Word2Vec.
L’algorithme de partitionnement en k-moyennes est plus souvent désigné sous le terme anglais correspondant de « k-means ». L’algorithme permet d’identifier des groupes (« clusters ») pertinents pour la prédiction de la mort subite.
En l’espèce, cela a conduit la demanderesse à déterminer sept groupes dont les caractéristiques sont explicitées dans ce qui suit.
Groupe 1 : Le premier groupe est caractérisé par les éléments suivants :
Grandeur Groupe 1 Population totale Nombre de cas 3 791 30,0 % Age 78 68 Mâle 45% 61% Couverture mutuelle universelle (CMU) 1% 4,1% Rythme choquable 10,9% 16,8% Transporté vivant 17,4% 24% Taux de mortalité (après hospitalisation) 96,1% 94,6%
Diagnostic Ecart par rapport à la moyenne Hypertension +14,4 Fibrillation + 7,5 Cataracte sénile +7,4 Anomalies motrices (difficulté à marcher) +6,4 Insuffisance cardiaque chronique +5,7 Dépendance (en assistance et soin) +5,6 Maladie d’Alzheimer +4,7 hyperthyroïdie +4,4 Insuffisance rénale chronique +4,0 Démence +3,8 Produits administrés Ecart par rapport à la moyenne Vaccins viraux +18,3 Vitamines A et D +16,5 Laxatifs +16,4 Calcium +14,7 Anti-infectieux +13,7 Médicaments affectant la structure osseuse et la minéralisation +13,3 Anti-thrombotique +13,3 Produits ophtalmiques (en dehors de la vitamine A) +12,4 Combinaison d’un anti-inflammatoire et anti-infectieux +12,3 Diurétiques de l’anse +11,8