INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Avec cette configuration, un condensateur ayant une capacité électrostatique plus petite peut être utilisé pour chacun parmi le premier condensateur d'entrée 41 et le deuxième condensateur d'entrée 51, et ainsi une augmentation de la taille du dispositif de commande électronique 10 peut être supprimée.
Dans le deuxième mode de réalisation, le bloc de deuxième type est le troisième bloc de circuit 60, mais le bloc de deuxième type peut être le premier bloc de circuit 40. Dans ce cas, il suffit que le deuxième élément de prévention de courant inverse soit prévu sur chacune parmi la deuxième ligne de dérivation 23b et la troisième ligne de dérivation 23c.
En outre, le bloc de deuxième type peut être le deuxième bloc de circuit 50. Dans ce cas, il suffit que le deuxième élément de prévention de courant inverse soit prévu sur chacune parmi la première ligne de dérivation 23a et la troisième ligne de dérivation 23c.
En outre, dans le deuxième mode de réalisation, le dispositif de commande électronique 10 comprend trois blocs de circuit, mais le nombre de blocs de circuit peut être deux, ou quatre ou plus. Dans ce cas, il suffit qu'un bloc de circuit ne comprenant aucune alimentation électrique interne soit défini en tant que bloc de deuxième type.
La est un schéma de configuration pour illustrer un dispositif de commande électronique selon un troisième mode de réalisation de cette divulgation. Le dispositif de commande électronique 10 comprend le circuit d'entrée d'alimentation électrique 20, le premier bloc de circuit 40 et le deuxième bloc de circuit 50.
Le circuit d'entrée d'alimentation électrique 20 comprend la borne d'entrée d'alimentation électrique 21, la ligne d'entrée d'alimentation électrique 22, la première ligne de dérivation 23a, la deuxième ligne de dérivation 23b, un élément de prévention de courant inverse 27 et un autre élément de prévention de courant inverse 28.
La borne d'entrée d'alimentation électrique 21 est connectée à la borne positive de la première alimentation électrique externe 31 servant d’alimentation électrique externe. Dans le troisième mode de réalisation, une batterie embarquée sur véhicule est utilisée pour être la première alimentation électrique externe 31. La borne négative de la première alimentation électrique externe 31 est connectée à la première masse GND1. La première masse GND1 est une masse à l'intérieur du dispositif de commande électronique 10. La deuxième alimentation électrique externe 32 fournit de l’énergie électrique à un autre dispositif différent du dispositif de commande électronique 10. La borne négative de la deuxième alimentation électrique externe 32 est connectée à la deuxième masse GND2. La deuxième masse GND2 est connectée à la première masse GND1 à l'extérieur du dispositif de commande électronique 10.
La ligne d'entrée d'alimentation électrique 22 comprend la première partie d'extrémité 22a et la deuxième partie d'extrémité 22b. La première partie d'extrémité 22a est connectée électriquement à la borne d'entrée d'alimentation électrique 21. La deuxième partie d'extrémité 22b est une partie d'extrémité sur le côté opposé de la première partie d'extrémité 22a.
La première ligne de dérivation 23a est connectée électriquement entre la deuxième partie d'extrémité 22b et le premier bloc de circuit 40. La deuxième ligne de dérivation 23b est connectée électriquement entre la deuxième partie d'extrémité 22b et le deuxième bloc de circuit 50. La première ligne de dérivation 23a et la deuxième ligne de dérivation 23b forment une pluralité de lignes de dérivation.
« Qsp » est l’abréviation de « quantité suffisante pour » signifiant que la quantité de solvant est telle que le volume de la solution est complété à 1 mL.
L’utilisation de monothioglycérol à une concentration comprise entre 2 mg/mL et 7,5 mg/mL confère à la solution d’hydrocortisone une stabilité au cours du temps parfaitement remarquable.
En outre, le monothioglycérol est un excipient autorisé par les administrations pharmaceutiques.
Enfin, il a été constaté qu’une solution pharmaceutique selon l’invention présente un niveau d’impuretés très faible, et ce dans des conditions de stockage (à savoir de température et d’humidité relative) variées et forcées.
La présente invention réside donc dans la sélection du monothioglycérol en tant qu’antioxydant à une concentration comprise entre 2 mg/mL et 7,5 mg/mL pour stabiliser une solution pharmaceutique d’hydrocortisone.
Le sel pharmaceutiquement acceptable de l’hydrocortisone peut être choisi parmi le phosphate de sodium d’hydrocortisone, le succinate de sodium d’hydrocortisone, l’hydrogéno-succinate d’hydrocortisone, le butyrate d’hydrocortisone et l’acétate d’hydrocortisone.
De préférence, le sel pharmaceutiquement acceptable d’hydrocortisone est le phosphate de sodium d'hydrocortisone.
Dans un mode de réalisation de l’invention, la concentration en hydrocortisone dans ladite solution pharmaceutique est de 160 mg/mL.
Dans un mode de réalisation de l’invention, la concentration en monothioglycérol est comprise entre 2,5 mg/mL et 5 mg/mL.
Dans un mode de réalisation de l’invention, la concentration en monothioglycérol est comprise entre 5 mg/mL et 7,5 mg/mL.
Le solvant peut être tout solvant pharmaceutiquement acceptable et qui est compatible avec l’hydrocortisone et ses sels et tous les autres composés que comprend ladite solution pharmaceutique selon l’invention. Il peut s’agir d’eau, en particulier d’eau utilisée dans les dispositifs d’injection (autrement dit de l’eau pour préparation injectable), ainsi que de l’eau contenant des additifs isotonisants ou des solutions de chlorure de sodium. L’eau pour préparation injectable est ultra-pure et exempte de contaminants bactériens.
La solution pharmaceutique peut en outre comprendre au moins un tampon. Par exemple, il peut s’agir d’un tampon choisi parmi l’acétate de sodium, le citrate de sodium, le dihydrogénophosphate de sodium et l’hydrogénophosphate de sodium.
De préférence, le tampon est un mélange de dihydrogénophosphate de sodium et d’hydrogénophosphate de sodium. De manière tout à fait avantageuse, le ratio de la masse de dihydrogénophosphate de sodium sur la masse d’hydrogénophosphate de sodium est compris entre 0,03 et 0,06.
Dans un mode de réalisation de l’invention, la concentration en tampon dans ladite solution est comprise entre 0,1 mg/mL et 3,5 mg/mL.
Le pH de la solution pharmaceutique est avantageusement compris entre 7 et 9, de préférence entre 7,5 et 8,5.
Ladite solution pharmaceutique peut en outre comprendre au moins un excipient pharmaceutique acceptable autre que le monothioglycérol.
La turbine de plus basse pression 19 comprend de même un ou plusieurs étages de turbine. Dans le mode de réalisation de la , la turbine de plus basse pression 19 comprend un étage. Chaque étage de turbine peut comprendre une rangée d'aubes de rotor 19b et une rangée d'aubes de stator 19a, 19c, qui peuvent être des aubes de stator variables (en ce que leur angle d'incidence peut être variable). La rangée d'aubes de rotor et la rangée d'aubes de stator peuvent être axialement décalées l'une de l'autre.
Les un ou plusieurs étages de turbine formant la turbine de plus basse pression 19 peuvent comprendre un étage de plus haute pression, et peuvent comprendre en outre un ou plusieurs étages de turbine de pression décroissante jusqu'à un étage de turbine de plus basse pression. L'étage de turbine de plus basse pression peut être situé le plus éloigné en aval à l'intérieur de la turbine de plus basse pression 19. Les autres étages de pression sont espacés axialement dans une direction amont (avant) le long du trajet d'écoulement de gaz à travers la turbine. Dans des modes de réalisation avec un seul étage, l'étage unique est l'étage de plus basse pression.
Chaque rangée d'aubes de rotor prévues dans le compresseur de plus basse pression 14 et la turbine de plus basse pression 19 peuvent former un arrangement annulaire d'aubes de rotor 44 portées par un moyeu de rotor 46 respectif (ou disque de rotor), comme illustré à titre d'exemple sur les Figures 15A et 15B. Chacune des aubes de rotor 44 peut être couplée au moyeu 46 par l'intermédiaire d'un pied reçu dans une fente correspondante dans un bord périphérique du moyeu. Chaque aube de rotor 44 peut être définie comme ayant une portée radiale s'étendant d'un pied 46 (ou d'un moyeu) au niveau d'un emplacement radialement interne lavé par les gaz, ou position de portée de 0 %, jusqu'à une extrémité radiale la plus extérieure 48 à une position de portée de 100 %. Le rayon au niveau du moyeu et le rayon au niveau de l'extrémité peuvent l'un et l'autre être mesurés au niveau de la partie de bord d'attaque (ou axialement le plus en avant) de l'aube de rotor. La portée radiale de chaque aube de rotor 44 se réfère à la partie lavée par les gaz de l'aube de rotor, c'est-à-dire la partie radialement extérieure à toute plate-forme au niveau de laquelle elle est couplée au moyeu.
Chacune des aubes de rotor 44 formant les étages de compresseur ou de turbine 19b peut avoir un point de rayon moyen de bord d'attaque (portée à mi-aube) et un point de rayon moyen de bord de fuite. Le point de rayon moyen est défini comme le point médian entre la position de portée de 0 % et la position de portée de 100 %. Il peut être mesuré au niveau du bord d'attaque d'aube de rotor (le bord axialement le plus avant) ou bord de fuite (le bord axialement le plus arrière) pour donner respectivement le point de rayon moyen de bord d'attaque et le point de rayon moyen de bord de fuite.
La soufflante 23 comprend un arrangement annulaire d'aubes de soufflante 64 s'étendant à partir d'un moyeu 66. Chaque aube de soufflante 64 peut être définie comme ayant une portée radiale s'étendant à partir d'un pied 66 reçu dans une fente dans le moyeu de soufflante 66 au niveau d'un emplacement radialement interne lavé par les gaz, ou position de portée de 0 %, jusqu'à une extrémité 68 à une position de portée de 100 %. Le rapport du rayon de l'aube de soufflante 64 au niveau du moyeu au rayon de l'aube de soufflante au niveau de l'extrémité peut être inférieur à (ou de l'ordre de) l'un quelconque parmi : 0,4, 0,39, 0,38 0,37, 0,36, 0,35, 0,34, 0,33, 0,32, 0,31, 0,3, 0,29, 0,28, 0,27, 0,26 ou 0,25. Le rapport de rayon de l'aube de soufflante 64 au niveau du moyeu de soufflante 66 au rayon de l'aube de soufflante au niveau de l'extrémité 68 peut être dans une plage incluse délimitée par deux quelconques des valeurs de la phrase précédente (c'est-à-dire que les valeurs peuvent former des limites supérieures ou inférieures). Ces rapports peuvent être couramment désignés le rapport du moyeu à l'extrémité. L'aube de soufflante 64 a un bord d'attaque 64a et un bord de fuite 64b définis le long de la direction d'écoulement de gaz à travers le moteur. Le rayon au niveau du moyeu de soufflante 66 et le rayon au niveau de l'extrémité 68 peuvent l'un et l'autre être mesurés au niveau de la partie de bord d'attaque 64a (ou de la partie la plus axialement vers l'avant) de l'aube. Le rapport moyeu à extrémité fait référence à la partie lavée par les gaz de l'aube de soufflante, c'est-à-dire la partie radialement à l'extérieur de toute plate-forme par laquelle chaque aube de soufflante est couplée au moyeu.
Le moteur à turbine à gaz peut être décrit par un ou plusieurs des paramètres suivants :
Longueur de moteur : En se référant aux Figures 5A et 5B, le moteur à turbine à gaz 10 des modes de réalisation décrits a une longueur de moteur (référencée 110 sur les Figures) définie comme la distance axiale entre : l'intersection du bord d'attaque 64a d'une des aubes de soufflante 64 et du moyeu 66 ; et le point de rayon moyen de bord de fuite d'une des aubes de rotor 44 à l'étage de plus basse pression 19b de la turbine de plus basse pression 19.
Dans les modes de réalisation décrits, la longueur de moteur 110 se situe dans la plage allant de 200 cm à 500 cm, et plus particulièrement de 300 cm à 450 cm. Dans un mode de réalisation comprenant une soufflante 23 avec un rayon d'extrémité de soufflante 102 dans la plage allant de 110 cm à 150 cm, la longueur de moteur 110 peut se situer dans la plage allant de 300 cm à 360 cm. Dans un mode de réalisation comprenant une soufflante 23 avec un rayon d'extrémité de soufflante 102 dans la plage allant de 155 cm à 200 cm, la longueur de moteur 110 peut être dans la plage allant de 370 cm à 470 cm, ou de 390 cm à 470 cm.
Longueur de cœur : En référence aux Figures 4A et 4B, le moteur à turbine à gaz 10 présente une longueur de cœur 104 définie comme la distance axiale entre une région avant du compresseur basse pression 14 et une région arrière de la turbine basse pression 19, et plus spécifiquement la distance axiale entre le point de rayon moyen (portée mi-aube) du premier étage du bord d'attaque de l'aube de compresseur basse pression 14 et le point de rayon moyen (portée mi-aube) du bord de fuite d'aube de l'étage de rotor de plus basse pression 19b de la turbine basse pression 19.
Le premier étage du compresseur basse pression 14 est représenté en noir sur la , à l'extrémité avant de la longueur de cœur 104. L'étage de rotor de plus basse pression 19b de la turbine basse pression 19 est également représenté en noir, à l'extrémité arrière de la longueur de cœur 104.
Dans les modes de réalisation décrits, la longueur de cœur 104 est mesurée le long d'une ligne centrale 9 du moteur 10 à partir d'un point de rayon moyen du premier étage du bord d'attaque de l'aube de compresseur jusqu'à un point de rayon moyen du bord de fuite de l'aube de l'étage de rotor de plus basse pression 19b de la turbine 19.
La longueur de cœur se situe dans la plage allant de 150 cm à 350 cm dans le mode de réalisation décrit, et plus précisément dans la plage allant de 160 cm à 320 cm. Dans un mode de réalisation comprenant une soufflante 23 avec un rayon d'extrémité de soufflante dans la plage allant de 110 cm à 150 cm, la longueur de cœur peut être dans la plage allant de 160 cm à 260 cm. Dans un mode de réalisation comprenant une soufflante 23 avec un rayon d'extrémité de soufflante dans la plage allant de 155 cm à 200 cm, la longueur de cœur peut être dans la plage allant de 240 cm à 320 cm.
Rayon d'extrémité de soufflante : Le rayon 102 de la soufflante 23, également appelé rayon d'extrémité de soufflante 102, ou , peut être mesuré entre la ligne centrale du moteur 9 et l'extrémité 68a d'une aube de soufflante 64 au niveau de son bord d'attaque 64a (dans une direction radiale). Le diamètre de soufflante peut être simplement défini comme le double du rayon 102 de la soufflante 23.
Dans les modes de réalisation décrits, le rayon d'extrémité de soufflante 102 est dans la plage de 95 cm à 200 cm, ou de 110 cm à 200 cm. Dans certains modes de réalisation, le rayon d'extrémité de soufflante est dans la plage allant de 95 cm à 150 cm ou de 110 cm à 150 cm. Dans certaines modes de réalisation alternatifs, le rayon d'extrémité de soufflante est dans la plage allant de 155 à 200 cm.
Dans certains modes de réalisation, le diamètre de la soufflante est dans la plage allant de 190 cm à 300 cm, ou de 220 cm à 300 cm. Dans certaines modes de réalisation alternatifs, le diamètre de la soufflante est dans la plage allant de 310 cm à 400 cm.
Aire de face de soufflante : L'aire de face de soufflante, , est définie comme l'aire circulaire balayée par les extrémités d'aubes de soufflante 68 à la position axiale de l'extrémité de bord d'attaque d'aube de soufflante 64a. L'aire de face de soufflante est mesurée dans un plan radial. L'homme du métier appréciera que est au moins sensiblement équivalente à l'aire à l'intérieur de la surface interne de la nacelle 21 à la position axiale des extrémités d'aubes sur le bord d'attaque (lorsque les bords d'attaque d'extrémités d'aubes sont agencés pour se trouver très proches de la surface interne de la nacelle) pour le moteur 10 décrit.
La est une vue en perspective et en coupe illustrant l’assemblage de la structure centrale de plateforme et de la traverse latérale de la ;
La est une vue partielle de côté du dispositif d’obstruction de la , avec des moyens de support en position de retrait ;
La est une vue partielle de côté du dispositif d’obstruction de la , avec les moyens de support en position d’extension ;
La est une vue partielle, en coupe et en perspective du dispositif d’obstruction de la reposant sur un premier type d’appuis dans une colonne ;
La est une vue partielle, en coupe et en perspective du dispositif d’obstruction de la destiné à reposer sur un deuxième type d’appuis dans une colonne ;
La est une vue partielle et en perspective du dispositif d’obstruction de la lorsque celui-ci est suspendu par des crochets de suspension ; et
La est une vue partielle, en coupe et en perspective du dispositif d’obstruction de la reposant sur le deuxième type d’appuis dans une colonne.
Sur les figures 1 à 16 est illustré un mode de réalisation particulier de dispositif d’obstruction 1 selon l’invention. Ce dispositif d’obstruction 1 est destiné à venir obstruer une trémie dans une dalle d’un bâtiment en cours de construction.
Le dispositif d’obstruction 1 comprend une plateforme 2 sensiblement rectangulaire comprenant quatre côtés 2a à 2d et une surface supérieure 3 sensiblement plane et continue, s’étendant en longueur L1 selon une direction longitudinale I-I et s’étendant en largeur L2 selon une direction transversale II-II.
La longueur L1 de la plateforme 2 selon ladite direction longitudinale I-I est réglable entre une longueur minimale (figures 1 et 2) et une longueur maximale ( ). La largeur L2 de la plateforme 2 selon ladite direction transversale II-II est réglable entre une largeur minimale ( ) et une largeur maximale (figures 2 et 3).
En d’autres termes, la plateforme 2 est extensible selon ses deux dimensions (longueur L1 et largeur L2) entre une position de repli complet ( ) et une position d’extension complète ( ). Ici, la plateforme 2 est carrée, en position de repli complet et en position de déploiement complet. Elle pourrait toutefois être rectangulaire dans l’une et/ou l’autre de ces positions.
Si la plateforme 2, même déployée au maximum, reste trop petite par rapport à la trémie à obstruer, on peut la solidariser selon l’un ou plusieurs de ses côtés 2a à 2d à une autre plateforme 2 grâce à des moyens de couplage 25 prévus sur chacun de ses côtés 2a à 2d. En pratique, les moyens de couplage 25 comportent une pluralité de trous 250 aptes à recevoir un boulon de solidarisation ( ).
On observe sur la qu’une pluralité de plaques 4a et 4b (dites plaques centrales), 5a à 5d (dites plaques latérales) et 6a à 6d (dites plaques d’angle), solidaires de la plateforme 2, sont disposées parallèlement et à chevauchement les unes des autres de façon à former entre elles ladite surface supérieure 3 sensiblement plane et continue quelles que soient la longueur L1 et la largeur L2 de la plateforme 2.
Dans ce chevauchement, on observe plus particulièrement à l’aide de la que : - les plaques 4a et 4b viennent à recouvrement (au-dessus) des plaques 5a à 5d et 6a à 6d ; - les plaques 5a à 5d viennent à recouvrement (au-dessus) des plaques 6a à 6d.
Sur la est représenté un schéma illustrant de façon simplifiée la constitution de la plateforme 2.
représente une vue de côté de la pipette similaire à la vue de la , au cours d’une opération de préhension du piston ;
correspond à une vue en coupe longitudinale d’une partie de la pipette montrée sur la figure précédente ;
représente une vue de côté de la pipette similaire à la vue de la , à un instant ultérieur au cours de l’opération de préhension du piston ;
représente une vue de côté de la pipette similaire à la vue de la , à la fin de l’opération de préhension du piston ;
représente une vue de côté de la pipette similaire à la vue de la , au cours d’une opération d’éjection du système piston-capillaire ;
représente une vue de côté de la pipette similaire à la vue de la , à un instant ultérieur au cours de l’opération d’éjection du système piston-capillaire ;
représente une vue de côté de la pipette similaire à la vue de la , à la fin de l’opération d’éjection du système piston-capillaire ;
représente une vue en coupe longitudinale d’une pipette multicanaux selon un second mode de réalisation préféré de l’invention, le capot extérieur de la pipette ayant été retiré pour rendre visible les éléments intérieurs de la pipette ;
représente une vue en perspective d’une partie de la pipette montrée sur la figure précédente, et
représente une vue en perspective d’une partie de la pipette montrée sur les figures 12 et 13, selon un autre angle de vue.
La illustre une vue schématique en perspective de flanc du tracteur enjambeur de la en position opérationnelle ;
La illustre une vue schématique en perspective de flanc du tracteur enjambeur de la en position de maintenance ;
La illustre une vue schématique en perspective de trois-quarts avant d’un tracteur enjambeur intégrant un système de réduction catalytique sélective selon un second mode de réalisation de l’invention ;
La illustre une vue schématique en perspective de trois-quarts arrière d’un tracteur enjambeur du tracteur enjambeur de la ;
La illustre une vue schématique partielle de derrière du tracteur enjambeur de la en position opérationnelle ; et
La illustre une vue schématique en perspective partielle de trois-quarts arrière du tracteur enjambeur de la en position de maintenance.
Description détaillée de l’invention Tel qu'illustré sur les figures 1 à 4, et selon un premier mode de réalisation, le véhicule agricole de type tracteur enjambeur 10a peut être configuré pour enjamber un seul rang de vigne. Pour ce faire, les deux roues avant sont montées sur un essieu avant 12 formé en deux parties, chaque partie étant fixée sur une extrémité inférieure d’un bras s’étendant sensiblement verticalement par rapport au sol. L’extrémité supérieur de chaque bras est fixée sur un châssis 11a portant une cabine de conduite 18 . Les roues arrières sont montées de la même manière sur un essieu arrière 13 de sorte que le tracteur enjambeur 10a puisse circuler dans un rang de vigne avec les roues placées de part et d’autre du rang de vigne et le châssis 11a s’étendant au-dessus du rang de vigne.
Dans ce premier mode de réalisation, l’essieu avant 12 est directeur alors que l’essieu arrière 13 est moteur. En variante, les deux essieux 12 - 13 peuvent être moteur et/ou directeur sans changer l’invention.
Afin que l’essieu arrière 13 soit moteur, celui-ci est entrainé par un moteur à combustion interne, tel qu’un moteur Diesel. Ainsi, le moteur comprend un bloc moteur 15 et une ligne d’échappement montés sur le châssis 11a .
Dans ce premier mode de réalisation, le moteur est monté derrière la cabine de conduite 18 et sur le châssis 11a . Le moteur peut comporter un ou plusieurs turbocompresseurs en fonction du nombre de cylindres. Outre les éléments classiques d’un moteur à combustion interne, les émissions polluantes du moteur sont limitées par un pot catalytique, un filtre à particule et un système de réduction catalytique sélective placés sur la ligne d’échappement du moteur.
Plus particulièrement, le système de réduction catalytique sélective comprend un catalyseur placé sur la ligne d’échappement et réalisant une réaction d’oxydoréduction des oxydes d’azote pour les transformer en diazote N 2 , en eau et en dioxyde de carbone. Pour ce faire, le catalyseur est alimenté par un agent réducteur, en l’espèce de l’urée. Ainsi, le système de réduction catalytique sélective comporte également un réservoir d’urée et une pompe reliée au réservoir d’urée et au catalyseur de sorte à transmettre l’urée au catalyseur.
Selon l’invention, le réservoir d’urée est monté mobile sur le châssis 11a entre deux positions : – une position opérationnelle dans laquelle le réservoir d’urée 22 est disposé à proximité du bloc moteur 15 , tel qu’illustré sur la ; et – une position de maintenance dans laquelle le réservoir d’urée 22 est éloigné du bloc moteur 15 , tel qu’illustré sur la .