INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La came cœur 60 est agencée tel qu’un appui sur le crochet 16 en position rentrée entraîne son déplacement dans la position déployée par action de la came cœur et de l’élément de rappel 58.
Le dispositif de retenue comprend, par exemple, en outre un élément de rappel (non représenté), par exemple un ressort de torsion agencé autour de l’axe de pivot de la rotation entre la position déployée et la position enclenchée, du crochet vers sa position déployée depuis sa position enclenchée.
Une méthode d’utilisation du dispositif de retenue va maintenant être décrit.
Un dispositif de retenue tel que décrit précédemment est fourni.
L’élément de garnissage délimite, par exemple, un espace de stockage, par exemple un ensemble formant une boîte à gants.
Le crochet est, par exemple, initialement en position rentrée.
Un utilisateur souhaite disposer un équipement 14 tel que le dispositif de retenue 10 retienne l’équipement, plus particulièrement une partie supérieure 15 de l’équipement 14.
Le crochet 16 est déplacé de la position rentrée en position déployée. Plus particulièrement, le crochet 16 est déplacé en translation vers l’avant selon la direction de translation X.
Dans l’exemple décrit précédemment, l’utilisateur appuie sur le crochet 16 de sorte que celui-ci se déplace dans la position déployée grâce à l’action de la came cœur 60 et de l’élément de rappel 58.
La pièce 40 pivote autour de la liaison pivot fixe 42.
La liaison pivot mobile 44 se déplace en translation avec le crochet 16, plus particulièrement guidé par l’élément de guidage 52.
Le crochet 16 est alors en position déployée.
L’utilisateur place alors l’équipement 14.
Dans l’exemple représenté, le dispositif de retenue 10 est conçue pour retenir une partie supérieure 15 de l’équipement. La partie supérieure 15 de l’équipement présente, par exemple, au moins une protrusion complémentaire de l’au moins une rainure 34.
Autrement dit, un même groupe moto-ventilateur 8 permet d’assurer un flux d’air selon deux sens de circulation différents. Une inversion du sens de rotation du moteur d’entrainement de la roue du groupe moto-ventilateur 8 permet d’inverser le sens de circulation, ou encore d’écoulement, du flux d’air généré. Un étage de commande d’un circuit électronique commande le groupe moto-ventilateur 8. L’étage de commande comprend un pont en H permettant de faire sélectivement tourner le moteur électrique selon les deux sens de rotation possibles. Aucun équipement additionnel n’est nécessaire pour générer sélectivement un premier flux d’air F1 selon un premier sens d’écoulement et un deuxième flux d’air F2 selon un deuxième sens d’écoulement, à part l’étage de commande permettant d’inverser le sens de rotation du moteur électrique.
Selon l’exemple illustré, le groupe moto-ventilateur 8 est à flux axial. Autrement dit, le flux d’air F1 ainsi que le flux d’air F2 sont parallèles à l’axe de rotation d’une roue mobile comprenant une série de pales solidaires de la roue mobile.
Le condenseur 3 est un échangeur de chaleur permettant de réaliser la condensation du fluide réfrigérant à haute pression et haute température en sortie du dispositif de compression 2. Le condenseur 3 permet un échangeur de chaleur entre le fluide réfrigérant et un fluide caloporteur auquel la chaleur de condensation du fluide réfrigérant peut être cédée. Selon l’exemple illustré ici, le condenseur 3 est un échangeur bifluide 3. L’échangeur bifluide 3 est agencé conjointement sur le circuit de fluide réfrigérant 1 et sur le circuit de liquide caloporteur 6 de façon à permettre un échange de chaleur entre le fluide réfrigérant et le liquide caloporteur. Lors du fonctionnement du système de conditionnement thermique, le fluide réfrigérant à haute pression et haute température en sortie du dispositif de compression 2 rejoint l’échangeur bifluide 3 et échange de la chaleur avec le liquide caloporteur. Le fluide caloporteur dans lequel la chaleur de condensation du fluide réfrigérant peut être dissipée est le liquide caloporteur.
En variante, et selon un mode de réalisation non illustré, le condenseur 3 peut être un échangeur de chaleur configuré pour échanger de la chaleur avec un flux d’air intérieur Fi à un habitacle du véhicule. La chaleur de condensation du fluide réfrigérant à haute pression et haute température est dans ce cas dissipée dans le flux d’air intérieur Fi à l’habitacle du véhicule. Le fluide caloporteur dans lequel la chaleur de condensation du fluide réfrigérant peut être dissipée est le flux d’air intérieur Fi à l’habitacle du véhicule.
Selon un premier mode de réalisation, illustré sur les figures 1 et 2, le circuit de fluide réfrigérant 1 comporte une première branche de dérivation B reliant un premier point de raccordement 11 disposé sur la boucle principale A en aval de l’échangeur bifluide 3 et en amont du premier dispositif de détente 4 à un deuxième point de raccordement 12 disposé sur la boucle principale A en aval du premier échangeur de chaleur 5 et en amont du dispositif de compression 2.
La première branche de dérivation B comprend successivement, selon un sens de parcours du fluide réfrigérant, un deuxième dispositif de détente 9 et un troisième échangeur de chaleur 10 configuré pour échanger de la chaleur avec le flux d’air intérieur Fi à un habitacle du véhicule. Ce troisième échangeur de chaleur 10 permet d’assurer le refroidissement de l’habitacle. Le fluide réfrigérant sortant du deuxième dispositif de détente 9 rejoint l’entrée 10a du troisième échangeur de chaleur 10, et ressort par la sortie 10b du troisième échangeur de chaleur 10.
Selon un deuxième mode de réalisation des figures 3 et 4, la boucle principale A comprend un deuxième dispositif de détente 9 disposé en aval de l’échangeur bifluide 3 et en amont du premier point de raccordement 11, et un troisième échangeur de chaleur 10 disposé en aval du deuxième dispositif de détente 9 et en amont du premier point de raccordement 11. Le troisième échangeur de chaleur 10 est configuré pour échanger de la chaleur avec un flux d’air intérieur Fi à un habitacle du véhicule.
La première branche de dérivation B est une branche de dérivation configurée pour que le fluide réfrigérant passe du premier point de raccordement 11 au deuxième point de raccordement 12 sans traverser d’échangeur de chaleur.
Sur les différents modes de réalisation, tel qu’illustré sur les figures 1 à 5, le circuit de liquide caloporteur 6 comprend un quatrième échangeur de chaleur 16 configuré pour échanger de la chaleur avec le flux d’air intérieur Fi. Le quatrième échangeur de chaleur 16 est disposé en aval du troisième échangeur de chaleur 10 selon un sens d’écoulement du flux d’air intérieur Fi. Le quatrième échangeur de chaleur 16 permet d’assurer le chauffage de l’habitacle du véhicule en dissipant la chaleur du liquide caloporteur dans le flux d’air intérieur Fi. Le circuit de liquide caloporteur 6 comprend deux points de connexion 21, 22 permettant de relier le quatrième échangeur de chaleur 16 au reste du circuit 6. Le circuit de liquide caloporteur 6 comprend une pompe 23 de circulation du liquide caloporteur. La pompe 23 permet, lorsqu’elle est commandée, de faire circuler le liquide caloporteur dans le circuit 6.
Sur l’exemple illustré, le circuit de liquide caloporteur 6 comprend un dispositif de chauffage électrique 20 configuré pour chauffer le liquide caloporteur. Le dispositif de chauffage électrique 20 comprend une résistance chauffante configurée pour chauffer le liquide caloporteur. La résistance chauffante peut être en contact avec le liquide caloporteur. Le dispositif de chauffage électrique 20 peut fonctionner sous une tension comprise entre 300 Volt et 400 Volt. Le dispositif de chauffage électrique peut, en variante, fonctionner sous une tension de 14 Volt.
Le système de conditionnement thermique 100 comprend un dispositif d’accumulation de fluide réfrigérant 24 disposé sur la boucle principale A en aval de l’échangeur bifluide 3 et en amont du premier point de raccordement 11. Ce dispositif d’accumulation permet de compenser les variations de la quantité de fluide réfrigérant circulant dans le circuit de fluide réfrigérant suivant les conditions de fonctionnement du système.
Selon un troisième mode de réalisation illustré sur la , le système de conditionnement thermique 100 comprend une deuxième branche de dérivation C reliant un troisième point de raccordement 13 disposé sur la première branche de dérivation B en aval du premier point de raccordement 11 et en amont du deuxième dispositif de détente 9 à un quatrième point de raccordement 14 disposé sur la première branche de dérivation B en aval du troisième échangeur de chaleur 10 et en amont du deuxième point de raccordement 12, la deuxième branche de dérivation C comportant successivement un troisième dispositif de détente 17 et un cinquième échangeur de chaleur 18. Autrement dit, le troisième mode de réalisation diffère du premier mode de réalisation par la présence de la deuxième branche de dérivation C.
Le sous-ensemble comportant le troisième dispositif de détente 17 et le cinquième échangeur de chaleur 18 est disposé sur le circuit de fluide réfrigérant 1 en parallèle du sous-ensemble comportant le deuxième dispositif de détente 9 et le troisième échangeur de chaleur 10.
Le cinquième échangeur de chaleur 18 est configuré pour échanger de la chaleur avec un élément 30 d’une chaine de traction d’un véhicule automobile. L’élément 30 de la chaine de traction électrique peut comprendre une batterie de stockage d’énergie électrique. En variante ou de manière complémentaire, l’élément 30 de la chaine de traction électrique peut également comprendre un module électronique de pilotage d’un moteur électrique de traction du véhicule.
Sur l’exemple de la , le cinquième échangeur de chaleur 18 est configuré pour échanger de la chaleur avec un élément 30 d’une chaine de traction d’un véhicule automobile par l’intermédiaire d’un fluide caloporteur circulant dans une boucle secondaire de liquide caloporteur 31. Le couplage thermique entre le cinquième échangeur de chaleur 18 et l’élément 30 est dit indirect. La boucle secondaire de liquide caloporteur 31 peut être isolée du reste du circuit 6 de liquide caloporteur. Dans ce cas, le liquide caloporteur de la boucle secondaire 31 ne se mélange pas avec le liquide caloporteur circulant notamment dans l’échangeur bifluide 3.
Selon une variante non représentée, le cinquième échangeur de chaleur 18 est en contact avec l’élément 30. Une paroi du cinquième échangeur de chaleur 18 est en contact avec une paroi de l’élément 30. Une pâte visant à améliorer le transfert thermique entre les deux parois peut être disposée entre ces deux parois. Le couplage thermique est ainsi dit direct.
De façon connue, ces zones sont soumises à des usures par contact ou un endommagement sans toutefois être dans des zones de fort chargement tridirectionnel.
Le premier pli 710 est destiné à recouvrir la zone 610 destinée à former le pied de l’aube. Le deuxième pli 720 est destiné à recouvrir la zone 620 destinée à former la pale de l’aube et les troisième et quatrième plis 730, 740 sont destinés à recouvrir la zone 630 destinée à former le talon de l’aube et à être en contact avec les talons des deux aubes voisines après montage d’une roue d’aubes de turbine.
La illustre une vue agrandie du pied 510 de l’aube de la .
En effet, les zones de portée du pied 712 sont soumises à de fortes usures. Par exemple, environ 70% des aubes fabriquées selon des procédés de l’état de la technique par tissage 3D en matériau à base de Nickel obtenues présentent de telles marques d’usure qui ne sont pas réparables.
La illustre l’application de l’invention dans cette zone de portée qui devient alors réparable. Le pli 710 est positionné dans une zone de contraintes faibles, c’est-à-dire portée et sous-portée, et évite ainsi la zone au-dessus de la portée qui est, elle, fortement chargée dans les trois directions).
De même, la illustre une vue agrandie du talon 630 de l’aube de la . Cette zone de talon située en sommet de l’aube est destinée à être soumise à de fortes usures par contact avec les talons des aubes consécutives.
L’invention permet ainsi de pouvoir réparer cette zone sur une aube fabriquée selon le procédé décrit dans la présente demande contrairement aux aubes actuelles en CMC tissée 3D dont 75% nécessitent un rechargement dimensionnel par apport de matière par soudure.
Enfin la pale 502 de l’aube est soumise à un chargement principalement uniaxial causé au cours de l’effort centrifuge. De plus, cette zone est régulièrement sujette à des impacts liés à des débris libérés dans la turbine.
Par conséquent, l’intégration d’un pli en fibres tissées en deux dimensions à une structure fibreuse tissée en trois dimensions permet avantageusement de la rendre réparable et d’obtenir de plus une meilleure rugosité de surface en supprimant suppression des ondulations 3D superficielles, conduisant à une amélioration du rendement aérodynamique de la pièce.
Lorsque l’aube est usée ou endommagée dans une zone comportant un pli de fibres tissées, notamment suite à des contacts ou des impacts de grêle ou à des ingestions d’oiseaux dans la turbomachine, il est nécessaire de la réparer.
Le procédé de réparation de l’aube précédemment décrite est représenté en . Le procédé de réparation comprend une étape 710 de retrait du pli de fibres tissées. Le retrait du pli usé ou endommagé peut être effectué par arrachement mécanique au moyen d’un outil de type crochet manuellement ou par un outil automatisé.
Alternativement, si le pli en fibres tissées 2D est en matériau différent de celui de la structure fibreuse obtenue par tissage 3D, le retrait du pli peut être effectué par attaque chimique spécifique du matériau du pli à retirer.
Le procédé de réparation se poursuit par une étape 720 d’intégration d’un nouveau pli de fibres tissées en deux dimensions. Le pli peut ainsi être remplacé, sans endommager la structure fibreuse obtenue par tissage 3D en matériau CMC.
Le nouveau pli peut être pré-imprégné ou non.
De préférence, l’intégration 720 du nouveau pli de fibres tissées 2D sur la zone de la structure fibreuse comporte une étape de collage du pli de fibres tissées 2D sur la structure fibreuse avec une colle céramique similaire à celle du procédé de fabrication. En d’autres termes, l’intégration par collage du nouveau pli comporte une sous-étape de dépôt d’un film de colle sur le nouveau pli de fibres tissées, puis une sous-étape de placement du nouveau pli de fibres tissées 2D ainsi encollé sur la zone prédéterminée de la structure 3D de l’aube.
L’ensemble est ensuite généralement soumis à une étape de cuisson ou de polymérisation à une température comprise entre 50°C et 450°C pendant un temps compris entre 1 et 5 h.
En effet, comme le spot doit fournir un service sur une zone donnée, avec une probabilité de non couverture Pout garantie par l’opérateur, ces contraintes ont un impact sur la détermination de la capacité du spot.
La capacité peut également s’exprimer sous la forme suivante :
On obtient ainsi le nombre de connexions (i.e. de phases individuelles de flux) pouvant recevoir le débit cible sous contrainte de pendant une durée donnée.
La partie décimale de la capacité correspond au débit restant pour les transmissions en dehors de la ou des phases individuelles.
Les paramètres, notamment la probabilité de non-couverture , peuvent être ajustés pour augmenter le nombre de phases individuelles quand nécessaire. La probabilité de non-couverture peut notamment être choisie parmi une liste de valeurs possibles ( ; etc). Ces différentes informations peuvent être ajoutées dans la table d’états des spots. Spot_ID Commentaire 1 ; 2 appartenant à un intervalle permettant d’obtenir si possible 2 phases individuelles 2 ; 1 appartenant à un intervalle permettant d’obtenir une seule phase individuelle … 1000 ;
On distingue ainsi plusieurs phases dans le flux du faisceau radio ainsi généré : au moins une phase individuelle, notée DebCo, servant les données du début de chaque connexion, et une phase dite « commune », notée ContCo, regroupant les données suivantes des connexions existantes.
Comme indiqué précédemment, ces différentes phases permettent notamment d’utiliser efficacement la bande passante radio et d’améliorer la qualité de l’expérience utilisateur.
En particulier, le nombre de phases individuelles peut être mis à jour :
périodiquement, ou suite à une modification d’un paramètre de l’équipement intermédiaire mobile, ou suite à une modification d’un paramètre du faisceau radio généré par l’équipement intermédiaire mobile, ou suite à une modification d’un critère d’arrêt, etc.
Par exemple, périodiquement ou de manière asynchrone (sur évènement, par exemple, suite à un besoin du cœur 5G du une saturation ou un incident sur un RAN terrestre), l’OSS du MNO estime le nombre de nouvelles connexions à servir par le RAN satellitaire, puis détermine ou met à jour les différents paramètres à partir de l’expression (1) ci-dessus et de la table courante des états des spots, notamment :
les phases individuelles en cours d’utilisation dans les connexions (i.e. le nombre de connexions recevant le débit cible), le nombre de nouvelles connexions pouvant recevoir le débit cible sous contrainte de pendant une durée donnée, correspondant à , le débit individuel , en Mbps, par exemple 5 Mbps, la durée du débit individuel (i.e. la durée d’une phase individuelle), en seconde, par exemple 3 s, ou le volume individuel (i.e. le volume de données transmis dans une phase individuelle), en Mo, par exemple 2,5 Mo, la probabilité de non-couverture .
Ces différents paramètres peuvent également être ajoutés dans la table d’états des spots.
En particulier, les valeurs de , , et peuvent être ajustées dynamiquement pour optimiser le multiplexage statistique.
Ces paramètres peuvent notamment être choisis en fonction du service ou du domaine du serveur demandé. Par exemple, une connexion vers un domaine video.example.com peut obtenir au démarrage le double de temps ou de mega octets par rapport à des valeurs par défaut.
L’OSS du MNO ou du SNO peut notamment mettre à jour ces paramètres pour les connexions existantes en cours. Par exemple, si un équipement utilisateur se connecte à un service d’urgence, l’OSS peut raccourcir (au moins temporairement) la durée d’une phase individuelle d’une connexion existante, pour libérer la phase individuelle de la connexion existante. De cette façon, le satellite peut récupérer la phase individuelle pour le début de connexion de l’équipement utilisateur avec le service d’urgence.
L’OSS du SNO peut notamment communiquer cette table d’états des spots au satellite.
Le satellite 20 est mis en œuvre pour acquérir des images d’un objet spatial 30, également en orbite terrestre, par exemple une orbite LEO ou MEO. Dans l’exemple illustré par la , l’objet spatial 30 est un autre satellite qui peut être opéré par le même opérateur que le satellite 20 ou bien par un opérateur différent (tiers). Suivant d’autres exemples, l’objet spatial 30 peut être un débris spatial ou tout autre type d’objet spatial, artificiel ou non artificiel.
Pour acquérir des images de l’objet spatial 30, celui-ci doit être visible depuis le satellite 20, c’est-à-dire notamment que ledit objet spatial 30 ne doit pas être masqué par la Terre 80.
D’autres contraintes peuvent également s’appliquer, liées par exemple au domaine de longueurs d’ondes dans lequel les images doivent être acquises. Par exemple, si les images doivent être acquises dans le domaine de longueurs d’ondes visibles, l’objet spatial 30 doit en outre être éclairé par le Soleil, alors que cela n’est pas nécessaire si les images doivent être acquises dans le domaine de longueurs d’ondes infrarouge, etc.
Une opportunité d’acquisition d’images se présente lorsque l’objet spatial 30 est visible depuis le satellite 20. De telles opportunités d’acquisition d’images se présentent de manière récurrente, à mesure que l’objet spatial 30 et le satellite 20 se déplacent autour de la Terre 80 sur leurs orbites respectives. La figure 2 représente schématiquement l’évolution au cours du temps de la distance entre l’objet spatial 30 et le satellite 20 lors d’une opportunité d’acquisition d’images. Tel qu’illustré par la figure 2, l’objet spatial 30 suit une trajectoire par rapport au satellite 20, suivant laquelle ledit objet spatial 30 se rapproche progressivement du satellite 20 jusqu’à atteindre une distance minimale , puis s’éloigne progressivement dudit satellite 20. La portion de la trajectoire au cours de laquelle l’objet spatial 30 et le satellite 20 se rapprochent l’un de l’autre est dite portion amont de la trajectoire, tandis que la portion au cours de laquelle l’objet spatial 30 et le satellite 20 s’éloignent l’un de l’autre est dite portion aval de la trajectoire.
Tel qu’illustré par la , sur la portion amont, l’objet spatial 30 se rapproche progressivement depuis une zone distale amont ZDA de ladite trajectoire, qui correspond à la zone de la portion amont de ladite trajectoire dans laquelle l’objet spatial 30 est le plus éloigné du satellite 20, vers une zone proximale ZP de ladite trajectoire, qui correspond à la zone de ladite trajectoire dans laquelle l’objet spatial 30 est le plus proche du satellite 20.
C’est donc dans la zone proximale ZP de la trajectoire que les images présentant la meilleure résolution de l’objet spatial 30, dites images utiles, peuvent être acquises depuis le satellite 20. Cependant, c’est également dans la zone proximale ZP que la probabilité de manquer l’objet spatial 30 (objet spatial 30 en dehors du champ de vue) est la plus élevée en cas d’erreurs sur l’estimation de la position et/ou vitesse relative de l’objet spatial 30 par rapport au satellite 20. Dans la zone distale amont ZDA, la résolution de l’objet spatial 30 est bien moindre, mais la probabilité de manquer l’objet spatial 30 y est beaucoup moins élevée que dans la zone proximale ZP.
Tel qu’illustré par la figure 2, la zone distale amont correspond à des distances entre l’objet spatial 30 et le satellite 20 supérieures à une distance , et la zone proximale ZP correspond à des distances entre l’objet spatial 30 et le satellite 20 inférieures à , avec . La présente divulgation n’est pas limitée à des valeurs particulières pour les distances et , et ce qui importe c’est que la zone distale amont ZDA correspond aux positions les plus éloignées de l’objet spatial 30 sur la trajectoire par rapport au satellite 20, et la zone proximale ZP correspond aux positions les plus proches de l’objet spatial 30 sur la trajectoire par rapport au satellite 20. La zone distale amont ZDA et la zone proximale ZP sont en outre distantes, c’est-à-dire non contigües. Par exemple, ou , c’est-à-dire que l’objet spatial 30 s’est rapproché du satellite 20 d’au moins ou entre la zone distale amont ZDA et la zone proximale ZP. Par exemple, ou , et .
La représente les principales étapes d’un exemple de mise en œuvre d’un procédé 50 d’acquisition d’images utiles au cours du déplacement de l’objet spatial 30 sur la trajectoire visible depuis le satellite 20.
Tel qu’illustré par la , le procédé 50 d’acquisition comporte tout d’abord une étape S50 de contrôle de pointage d’un capteur matriciel de détection du satellite 20 pour orienter une ligne de visée dudit capteur matriciel de détection vers l’objet spatial 30 lorsque ledit objet spatial est situé dans la zone distale amont ZDA. Le pointage du capteur matriciel de détection est contrôlé pour orienter la ligne de visée vers une position estimée de l’objet spatial 30 sur sa trajectoire, dans la zone distale amont ZDA. Le satellite 20 comporte à cet effet des moyens de contrôle de pointage de la ligne de visée du capteur matriciel de détection, considérés comme connus de l’homme du métier. Il s’agit par exemple de moyens mécaniques (miroirs mobiles, etc.) permettant de modifier la ligne de visée du capteur matriciel de détection en repère satellite et/ou encore de moyens de contrôle d’attitude dudit satellite 20 (roues de réaction, actionneurs gyroscopiques, propulseurs, etc.). Si la ligne de visée du capteur matriciel de détection est fixe en repère satellite, les moyens de contrôle de pointage consistent en des moyens de contrôle d’attitude.