INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De plus, pour alimenter les moyens de bullage 30, le dispositif de traitement 1 peut également utiliser l’air ambiant qui, pendant le bullage, se trouve traité par le liquide dans lequel il circule et qui, après le bullage, est acheminé avec le flux d’air, vers le moyen de séparation liquide-gaz 10 avec le moyen de traitement par UV 28, avant d’être libéré. Les moyens de bullage 30 permettent d’une part d’améliorer le fonctionnement des moyens d’éclairage 29 dans le temps, mais également d’augmenter la quantité d’air traité par le dispositif de traitement 1.
Ainsi, grâce à la présente invention, il devient possible de traiter efficacement l’air ambiant d’un espace clos, avec un dispositif compact et efficace dans la durée. En particulier, le dispositif de traitement selon la présente invention permet d’associer différents types de traitement, tout en restant compact et en nécessitant que peu d’intervention d’entretien et de maintenance.
PROCÉDÉ DE PRÉPARATION D’UN MATÉRIAU SILICOTITANATE DE STRUCTURE SITINAKITE UTILISABLE POUR LA DÉCONTAMINATION D’UN EFFLUENT AQUEUX L’invention se rapporte à un procédé de préparation d’un matériau silicotitanate de structure sitinakite utilisable pour la décontamination d’un effluent aqueux, en particulier d’un effluent aqueux radioactif, tel qu’un effluent aqueux radioactif comprenant du césium et/ou du strontium.
De manière générale, l’invention est susceptible de trouver des applications dans toutes les situations où l’on y a nécessité de décontaminer un milieu aqueux, notamment en certains éléments radioactifs, tels que le strontium et/ou le césium et, en particulier, dans l’industrie nucléaire pour traiter les effluents liquides aqueux contenant ces éléments, qui sont susceptibles d’être produits par des installations nucléaires, soit dans le cadre de leur fonctionnement normal (par exemple, dans le cadre d’une activité de retraitement de combustibles nucléaires irradiés, du démantèlement/assainissement d’installations ou de la maintenance d’installations) soit de manière accidentelle.
ÉTAT DE LA TECHNIQUE ANTÉRIEURE L’industrie nucléaire et, plus spécifiquement, les usines de retraitement de combustibles nucléaires irradiés, génère des déchets radioactifs, notamment des effluents liquides aqueux, dit de faible et moyenne activité (FA-MA), qui contiennent un certain nombre de radionucléides issus de la fission nucléaire et de la corrosion des gaines de combustibles. Aux effluents issus du retraitement des combustibles nucléaires irradiés s’ajoutent les effluents de lavage des équipements contaminés ainsi que les effluents liés au démantèlement/assainissement d’installations, à la maintenance d’installations ou à d’éventuels incidents nucléaires. Dans la mesure où ils ne peuvent être rejetés directement dans l’environnement, tous ces effluents nécessitent d’être traités, en vue, notamment, de pouvoir, le cas échéant, être rejetés dans l’environnement, sous réserve que leurs niveaux de radioactivité soient inférieurs aux limites imposées par la réglementation du pays.
Le césium 137 et le strontium 90 font partie des radionucléides, dont l’extraction est plus spécialement ciblée car ils sont abondants dans les combustibles nucléaires irradiés (et donc dans les effluents liquides aqueux issus du retraitement de ces combustibles) et leur période d’environ 30 ans les rend particulièrement radiotoxiques. Par ailleurs, cette période est trop longue pour que la décroissance ait lieu dans un intervalle de temps raisonnable.
Aussi, les effluents liquides radioactifs sont amenés à subir des procédés de décontamination, impliquant la mise en place de traitements physico-chimiques dans des stations de traitement, au cours desquels l’objectif est d’extraire la radioactivité de l’effluent liquide puis de la piéger sous forme de déchets solides compatibles avec les procédés de conditionnement.
Les procédés de traitements physico-chimiques de décontamination d’effluents liquides radioactifs sont peu nombreux à l’échelle industrielle, du fait des compositions complexes des effluents, de leur force ionique élevée et également d’une grande variabilité de pH. A l’heure actuelle, deux procédés distincts de gestion des effluents liquides radioactifs sont mis en œuvre :
-l’évaporation desdits effluents liquides radioactifs ; et
-le traitement chimique par entraînement desdits effluents liquides radioactifs.
Concernant l’évaporation, celle-ci s’applique essentiellement pour des effluents liquides radioactifs peu concentrés en radioisotopes (notamment, les effluents de faible et moyenne activité) et consiste à concentrer l’ensemble des ions présents dans lesdits effluents dans un déchet solide, qui constitue le résidu d’évaporation. Ce déchet solide est ensuite confiné dans une matrice spécifique compatible avec la filière déchet, par exemple, un ciment ou un verre. Toutefois, ce procédé est très coûteux en énergie et n’est pas applicable pour tous types d’effluents. En particulier, lorsque les effluents sont salins, il peut être délétère pour l’appareillage dans lequel il est mis en œuvre, car la présence de certains ions peut engendrer un phénomène d’entartrage et/ou un phénomène de corrosion à chaud dudit appareillage.
Concernant l’entraînement, ce procédé consiste à transférer les radioisotopes présents dans l’effluent aqueux à traiter dans une phase solide par entraînement à partir de particules solides aptes à capter lesdits radioisotopes. Il en résulte ainsi des particules solides riches en radioéléments et un effluent aqueux appauvri en radioisotopes, qui peut être rejeté, tandis que les particules solides ainsi enrichies sont récupérées par filtration ou décantation, avant d’être confinées dans une matrice adéquate.
Avantageusement et de manière non limitative, ledit châssis comprend une autre traverse venant en contact avec ladite première bordure transversale arrière.
Selon un autre objet, il est proposé une structure de véhicule automobile allongé, comprenant : - un châssis s’étendant longitudinalement entre une extrémité avant et une extrémité arrière, ledit châssis comprenant une traverse présentant une aile transversale libre s’étendant vers ladite extrémité arrière, - un plancher comprenant une partie avant présentant une première bordure transversale arrière et une partie arrière présentant une première bordure transversale avant venant en applique sur ladite aile transversale libre, ladite première bordure transversale avant présentant une première zone libre transversale en décrochement par rapport à une première zone transversale longeant la première zone libre transversale, - une allonge comprenant une deuxième bordure transversale arrière adaptée à venir en applique sur ladite première bordure transversale avant et une deuxième bordure transversale avant adaptée à venir en applique sur la première bordure transversale arrière pour relier ensemble ladite partie avant et ladite partie arrière de plancher, la deuxième bordure transversale arrière et ladite aile libre transversale étant soudées ensemble par points à travers ladite première bordure transversale avant. La deuxième bordure transversale arrière présente une deuxième zone libre transversale et une zone transversale en U définissant un dégagement longeant la deuxième zone libre transversale, ladite deuxième zone libre transversale et ladite aile libre transversale étant soudés ensemble à travers ladite première zone transversale de ladite première bordure avant.
Préférentiellement, ladite première zone libre transversale de ladite première bordure transversale avant vient se loger à l’intérieur dudit dégagement.
En outre, avantageusement, ladite première zone transversale de la première bordure transversale avant vient en contact avec ledit châssis, tandis que la première zone libre transversale en décrochement est écartée dudit châssis.
Aussi, selon une caractéristique de mise en œuvre particulièrement avantageuse, la première zone libre transversale en décrochement est décalée d’une dimension sensiblement égale à l’épaisseur du plancher.
Par ailleurs, selon une autre caractéristique de mise en œuvre particulièrement avantageuse la deuxième zone libre transversale présente une largeur sensiblement égale à la largeur de zone transversale en U.
D’autres particularités et avantages de l’invention ressortiront à la lecture de la description faite ci-après de plusieurs modes de réalisation particulier de l’invention, donné à titre indicatif mais non limitatif, en référence aux dessins annexés sur lesquels : est une vue schématique partielle d’une section axiale d’une structure d’un véhicule automobile selon un mode de réalisation conformément à l’art antérieur ; est une vue schématique partielle d’une section axiale d’une structure d’un véhicule automobile selon un autre mode de réalisation conformément à l’art antérieur ; est une vue schématique en perspective de côté d’une structure d’un véhicule automobile selon un mode de mise en œuvre de l’invention ; est une vue schématique de détail en coupe axiale de la ; et, est une vue schématique partielle en coupe axiale d’une structure d’un véhicule automobile selon un autre mode de mise en œuvre de l’invention.
L’invention concerne une méthode de fabrication d’une structure de véhicule automobile, selon une version longue en utilisant des moyens communs permettant de réaliser aussi une version courte. L’invention concerne également une structure de véhicule automobile obtenue conformément à ladite méthode de fabrication.
La illustre une structure 10 d’un véhicule automobile en version longue ou allongée, obtenue selon la méthode de fabrication conforme à l’invention.
Aussi, au regard du repère (x, y, z), le véhicule automobile s’étant longitudinalement de l’avant vers l’arrière selon l’axe x, de la gauche vers la droite en situation de conduite, selon l’axe y et verticalement à l’opposé de la surface d’appui selon l’axe z.
La structure 10 comprend un châssis 16 surmonté d’un plancher 18 s’étendant d’une extrémité avant 12 à une extrémité arrière 14. Dans ce type de véhicule, le compartiment moteur est situé vers l’extrémité avant 12, tandis que la zone cargo est située vers l’extrémité arrière 14.
Le châssis 16 comprend des longerons, non représentés, s’étendant longitudinalement de l’extrémité avant 12 vers l’extrémité arrière 14 de la structure 10.
Au surplus, il comprend une traverse arrière 20 s’étendant longitudinalement entre l’extrémité avant 12 et l’extrémité arrière 14 et reliant ensemble les deux longerons du plancher 18.
Le châssis 16 comprend aussi au moins une autre traverse 22 sensiblement parallèle à ladite traverse arrière 20.
Le plancher 18 quant à lui comprend une partie avant 30 et une partie arrière 40 situés au niveau respectivement de l’extrémité avant 12 et de l’extrémité arrière 14.
La partie avant 30 du plancher comprend une partie longitudinale centrale 30b et deux parties longitudinales latérales 30a, 30c. La partie avant 30 présente une première bordure transversale arrière 30d venant en appui sur ladite au moins une autre traverse 22.
• au moins une deuxième pompe hydraulique reliée au réservoir froid et au premier échangeur de chaleur intermédiaire ;
- au moins un système de capture de dioxyde de carbone CO 2 atmosphérique et/ou de dessalement d’eau de mer relié en boucle fermée au condenseur du circuit secondaire du réacteur.
Selon un mode de réalisation avantageux, l’installation comprend en outre un dispositif aéroréfrigérant à air sec relié en by pass d’un raccordement au système de capteur de dioxyde de carbone CO 2 ou de dessalement d’eau de mer.
L’invention permet de manière simultanée, de :
- faire fonctionner le réacteur à son taux de fonctionnement nominal de conception (K d ), aussi appelée coefficient de disponibilité et ce indépendamment des appels de puissance du réseau électrique relié à l’alternateur ;
- valoriser au mieux, tout ou partie de l’énergie thermique produite par le réacteur pour assurer de nouveaux services non énergétiques (capture du CO 2 atmosphérique et/ou dessalement d’eau de mer);
- s’affranchir au moins partiellement d’un besoin d’alimentation en eau liquide en tant que source de refroidissement et des rejets associés pour contribuer au processus d’évacuation de l’énergie non valorisée.
En corollaire, l’invention permet d’améliorer la sûreté de l’installation par le mise à disposition d’un dispositif contribuant à l’Evacuation de la PUissance Résiduelle (EPUR) pour les périodes d’arrêt du réacteur.
L’installation de cogénération qui en résulte est un système à efficacité énergétique totale ou presque, répondant aux enjeux de flexibilité du réseau électrique liés à l’introduction massive d’ENR et aux enjeux de la transition climatique en ne nécessitant plus d’alimentation en eau pour le refroidissement.
Ainsi, en couplage les circuits d’un réacteur nucléaire avec une boucle de stockage thermique, il est possible de concevoir une installation qui permet de valoriser 100% de l’énergie produite au cœur, et ce, sans dégrader le service rendu en termes de production électrique en journée.
Avantageusement, l’invention est une combinaison des moyens suivants:
- une boucle de stockage thermique implantée sur site, entre le circuit primaire et le circuit secondaire d’un réacteur, notamment REP. Cette boucle de stockage thermique permet de ne plus asservir le fonctionnement du réacteur aux besoins du réseau électrique. Grâce au stockage d’énergie thermique, le réacteur fonctionne à pleine puissance de manière permanente, et le système de conversion d’énergie au circuit secondaire la restitue en fonction des besoins du réseau (en journée), ce qui augmente la quantité d’électricité envoyée au réseau.
Le fait que la puissance thermique fournie en journée au système de conversion au circuit secondaire soit plus importante que pour une installation selon l’état de l’art et avec un rendement thermodynamique moins important, peut implique un surdimensionnement des générateurs de vapeur et des corps de turbine haute pression, notamment avec un diamètre des aubes plus important).
Le dimensionnement des réservoirs froid et chaude de la boucle de stockage dépend du niveau de température requis. Le volume des réservoirs est avantageusement compris entre 10 000 m3 et 30 000 m3, la faisabilité industrielle de tels réservoirs étant déjà acquise au vu de ce qui est pratiqué aujourd’hui dans d’autres domaines industriels ;
- une augmentation de la température de l’eau en sortie de condenseur du circuit secondaire, côté source froide, jusqu’à une température valorisable, typiquement pour être supérieure à 100°C pour du dessalement ou pour de la capture de CO 2 atmosphérique, ce qui diminue le rendement de conversion du cycle thermodynamique de Rankine au circuit secondaire. Cela peut impliquer avantageusement une réduction importante, voire une suppression, des corps basse pression de(s) la turbine(s) et une modification de conception du condenseur, en augmentant sa pression de saturation notamment;
Dans un logement pour lequel la hauteur minimale de 2,25 m ne peut être respectée, les détecteurs de mouvement sont alimentés en courant très basse tension de sécurité 12 V, par l’intermédiaire d’un transformateur d’isolement, les autres performances qui président à leur choix sont inchangées en regard à celles définies au paragraphe précédent.
L’agrément du dispositif sanctionné par l’obtention du « CONSUEL » sera facilité par l’adjonction d’un système de sécurité complémentaire sur les circuits 1 et 2, tel qu’en cas de défaillance de l’un des détecteurs de mouvement ou de l’un des contacteurs C1 ou C2, (perte de l’une des redondances du système) le dispositif de sécurité complémentaire coupe l’alimentation de l’appareil ménager jusqu’à correction manuelle du défaut, ce dispositif de sécurité complémentaire est obtenu par l’association des composants suivants : Le contacteur C1 N/F du dispositif de base est remplacé par un contacteur C’1 à 4 pôles 2N/O-2N/F ; Le contacteur C2 N/F du dispositif de base est remplacé par un contacteur C’2 à 4 pôles 2N/O-2N/F ; Les contacteurs C’1 et C’2 sont câblés comme suit, pôle 1 N/F phase, pôle 2 N/F neutre, pôle 3 N/O libre, pôle 4 N/O neutre ; Le câble de phase issu du pôle 1 N/F du contacteur C’1, et le câble de neutre issu du pôle 4 N/O du contacteur C’2 alimentent un contacteur C3 N/F qui commande l’alimentation du circuit 1 ; Le câble de phase issu du pôle 1 N/F du contacteur C’2, et le câble de neutre issu du pôle 4 N/O du contacteur C’1 alimentent un contacteur C4 N/F qui commande l’alimentation du circuit 1.
Les détecteurs de mouvement et les contacteurs C1et C2 (ou C’1 et C’2) qu’ils commandent, les contacteurs complémentaires C3 et C4 ainsi que tous les composants de sécurité associés sont, soit des composants indépendants (disponibles dans le commerce), soit un ou plusieurs ensembles de composants ou des kits spécifiquement conçus pour être dédiés au dispositif défini par l’ensemble de revendications 2 à 8 incluses. Ces ensembles de composants assurent alors les mêmes fonctions que les composants indépendants mentionnés dans lesdites revendications avec le même niveau de sécurité.
est un schéma unifilaire du dispositif, est un schéma bifilaire (phase-neutre) du dispositif complémentaire de sécurité.
Procédé de connexion d’une batterie haute tension à un réseau haute tension dans un groupe motopropulseur de véhicule électrique ou hybride La présente invention concerne, de manière générale, les véhicules électriques ou hybrides, comme par exemple les véhicules automobiles, équipés de relais permettant de connecter une batterie au réseau électrique d’un groupe motopropulseur.
Plus précisément, l’invention se rapporte à un procédé de connexion d’une batterie haute tension à un réseau haute tension à partir d’un relais dans un groupe motopropulseur de véhicule électrique ou hybride, ainsi qu’un groupe motopropulseur associé.
Un relais électromécanique est un organe électrique actionné par un électroaimant et jouant le rôle d’interrupteur pour distribuer de la puissance à partir d’un ordre émis par une commande. Il permet ainsi l’ouverture et la fermeture d’un circuit électrique de puissance à partir d’une information logique.
Un arc électrique peut se créer par ionisation du milieu isolant, généralement l'air. Une fois ionisé, le gaz crée un canal conducteur qui entraîne le reste de la charge présente sur la surface de départ. L'arc continue alors, même si les surfaces s'écartent l'une de l'autre et pour autant que la différence de potentiel reste suffisante, mais plusieurs ordres de grandeurs sous le champ électrique critique sont nécessaires pour ioniser l'air.
Un courant traversant un arc électrique est généralement intense. C'est pourquoi un arc électrique cause de fortes perturbations électromagnétiques. Les surfaces des parties conductrices reliées par un arc se détériorent fortement, du fait de la température de l'arc notamment. Cela peut aisément être constaté par l'usure des bornes de contact des relais électriques.
Le fait de connecter via des relais une batterie à un réseau électrique qui est à tension non nulle amène à un risque de formation d’arc électrique au niveau du relais. Plus l’écart de tension est grand, plus le courant de l’arc électrique formé est élevé.
Dans les véhicules automobiles électriques ou hybrides actuels, considérant un écart de tension pouvant aller de 200V à 800V entre le réseau électrique et la batterie, les relais communément utilisés ne peuvent résister qu’une dizaine de commutations compte tenu de la dégradation produite suite à la formation de l’arc électrique.
Pour réduire le courant d’appel, au niveau du relais, associé à l’arc électrique qui se produit au moment de la connexion entre la batterie et le réseau électrique, il est classique d’effectuer une précharge du réseau électrique afin que celui-ci soit porté au même niveau de tension que la batterie. Lorsque le niveau de tension de la batterie et du réseau haute tension est identique, au moment de la fermeture du relais, le courant d’appel est nul et, par conséquent, aucun arc électrique ne se forme. Ceci améliore la durabilité des relais.
Plusieurs solutions pour précharger un réseau haute tension d’un groupe motopropulseur sont connues.
Une solution est d’ajouter un circuit spécifique pour précharger le réseau haute tension depuis la batterie haute tension. Ce circuit intègre une résistance et un relais supplémentaire de précharge. La valeur ohmique de la résistance est très élevée afin de fortement limiter le courant d’appel au moment de la fermeture du circuit de précharge. Une fois que le réseau haute tension est préchargé, autrement dit, lorsqu’il est au même niveau de tension que la batterie haute tension, le relais principal peut être fermé sans formation d’arc électrique.
Une autre solution consiste à précharger le réseau haute tension grâce à une batterie basse tension via un convertisseur de puissance élévateur courant continu/courant continu dit « convertisseur élévateur CC/CC », appelé aussi communément « boost converter direct current/direct current DC/DC » en langue anglaise.
Classiquement, des capteurs de tension sont associés à la batterie haute tension et au réseau haute tension. Une unité de contrôle électronique contrôlant la batterie haute tension envoie à une unité de contrôle électronique maître le niveau de tension de cette dernière, relevé par le capteur de tension qui lui est associé. En fonction de l’information reçue, l’unité de contrôle maître envoie une consigne de tension de précharge du réseau haute tension à une unité de contrôle électronique contrôlant le convertisseur élévateur CC/CC.
Selon une deuxième variante, le canal sélectionné est celui dont l’instant de diffusion est postérieur à l’instant de réception de la demande d’accès IL ; le contenu n’est pas encore diffusé sur ce canal. Par exemple, le canal choisit est le canal dont l’instant prévu de diffusion suit l’instant de réception de la demande d’accès. Dans notre exemple, le canal sélectionné est donc le troisième canal de diffusion CDD3 dont l’instant de diffusion est I3 (20h20) prévu dans quelques minutes. Dans ce cas, le serveur n’a pas commencé à transmettre le contenu. Il y a donc une période d’attente avant de recevoir le contenu ; en contrepartie, le contenu est restitué depuis le début. La période d’attente visée ci-dessus peut faire l’objet d’une transmission d’une notification pour informer du délai d’attente avant diffusion du contenu. A noter que plus l’espacement entre instants de diffusion est court, moins long sera l’attente de réception du contenu.
Les canaux créés peuvent avoir une durée de vie limitée ou illimitée.
Par exemple, lorsque la restitution d’un programme est terminée via un canal, le canal concerné est libéré pour être utilisé pour la diffusion d’un autre contenu. En d’autres mots, on crée un canal toutes les N minutes à partir du début de diffusion d’un contenu ; ensuite le canal est alors supprimé quand le contenu qu’il diffuse est terminé.
A l’inverse, des canaux peuvent être créés pour une chaîne et être utilisés en permanence mais chacune décalée dans le temps de 2 mn par exemple. Dans ce cas il n’est plus nécessaire de gérer la suppression des canaux.
Précisons enfin que la première entité de gestion MNG1 est équipée des modules suivants pour la réalisation de l’invention :
a. Un module d’obtention, pour un même contenu, d’un ensemble de canaux de diffusion en multicast (CDD1-CDD4) associés à des instants de diffusion respectifs (I1-I4) espacés temporellement,
b. Un module de déclenchement apte à déclencher, suite à une demande d’accès au contenu, une sélection d’un canal dans ledit ensemble, le canal étant choisi en fonction de son instant de diffusion et dudit instant de réception de la demande d’accès ; et une transmission d’une demande d’accès au contenu spécifiant le canal sélectionné pour la réception du contenu.
La deuxième entité est quant à elle équipé des modules suivants pour la réalisation du procédé :
a. Un module de création apte à créer, pour un même contenu, d’un ensemble de canaux de diffusion en multicast CDD1-CDD4 associés à des instants de diffusion respectifs I1-I4 espacés temporellement,
b. Un module de réception d’une donnée représentative dudit instant choisi dans ledit ensemble,