INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En effet, la Demanderesse a mis en évidence que l’utilisation d’au moins un caoutchouc silicone spécifiquement de type PVMQ pour constituer majoritairement ou exclusivement en poids la matrice élastomère de la composition de la ou chaque masse intumescente, permet de manière inattendue d’augmenter significativement la stabilité thermique de la ou chaque masse (en réduisant sa perte de masse lorsque la température augmente au-delà de 600° C, par exemple), en comparaison d’autres caoutchoucs silicones tels que des vinyl-méthyl silicones (VMQ).
On notera que le caoutchouc silicone préférentiellement utilisé dans la composition de caoutchouc permet d’améliorer significativement la tenue au feu de la ou chaque masse intumescente à des températures très élevées pouvant atteindre 1100° C, typiquement, tout en répondant à la plage de température de fonctionnement du joint et des éléments structuraux qu’il raccorde dans la zone de feu concernée de l’aéronef.
On notera néanmoins que les caoutchoucs vinyl-méthyl silicones (VMQ) et fluorosilicones (FVMQ) sont également utilisables dans la composition de ladite au moins une masse intumescente, même si les PVMQ sont préférés.
Selon un mode préférentiel de réalisation de l’invention, la composition de caoutchouc comprend en outre : - une matière organique ou inorganique expansible apte à conférer à la composition ladite température de déclenchement d’intumescence (d’au moins 270° C, de préférence entre 280 et 400° C, par exemple entre 320 et 360° C), comprenant de préférence un graphite expansible, - un système retardateur de flamme comprenant des agents d’ignifugation, - optionnellement une charge renforçante, et - un système de réticulation comprenant un peroxyde.
Avantageusement, la composition de caoutchouc constituant ladite au moins une masse intumescente n’est pas totalement réticulée, pouvant être non réticulée ou bien seulement en partie réticulée. De préférence, la composition de caoutchouc qui incorpore ce système de réticulation selon une quantité réduite de peroxyde n’est que faiblement réticulée (par chauffage à une température e.g. comprise entre 160 et 220° C). En effet, la Demanderesse a constaté une amélioration significative des propriétés mécaniques du char résultant de l’expansion d’une composition selon l’invention non totalement réticulée à l’intérieur de la cavité du joint, alors qu’une composition totalement réticulée n’était pas capable de s’y expanser suffisamment.
On notera que cette composition de caoutchouc non totalement réticulée est prévue suffisamment flexible pour que la ou chaque masse intumescente puisse être insérée à l’intérieur à l’intérieur de la cavité du joint en résistant aux éventuelles déformations du joint lors des différentes phases de sa vie, incluant notamment son stockage et son montage sur l’aéronef.
Selon un exemple de réalisation de ce mode préférentiel de l’invention, la composition de caoutchouc comprend, pour 100 pce dudit au moins un caoutchouc silicone (pce : parties en poids pour 100 parties d’élastomère(s)) : - ladite matière organique ou inorganique expansible selon une quantité comprise entre 10 et 20 pce, de préférence entre 13 et 17 pce dudit graphite expansible, - ledit système retardateur de flamme selon une quantité comprise entre 10 et 20 pce, ledit système retardateur de flamme comprenant par exemple : du quartz selon une fraction massique de 15 à 40 %, un oxyde métallique selon une fraction massique de 15 à 40 %, tel que du dioxyde de titane, du diméthyl siloxane à groupe terminal diméthylvinyl selon une fraction massique de 15 à 40 %, et du platine selon une fraction massique inférieure à 0,02 % et de préférence comprise entre 50 et 200 ppm ; - à titre de ladite charge renforçante optionnelle, des fibres minérales telles que des fibres de roche, selon une quantité comprise entre 18 et 28 pce ; et - ledit peroxyde selon une quantité comprise entre 0,05 et 0,5 pce, par exemple entre 0,1 et 0,3 pce, ledit peroxyde étant de préférence un peroxyde organique aromatique et par exemple un peroxyde de dicumyle.
On notera que le quartz, l’oxyde métallique, le diméthyl siloxane à groupe terminal diméthylvinyl et le platine mentionnés ci-dessus sont cités à titre nullement limitatif, étant précisé que d’autres agents d’ignifugation choisis parmi l’hydroxyde de cérium, le diméthyl siloxane à groupe terminal hydroxy, le diméthyl, méthylvinyl siloxane à groupe terminal diméthylvinyl, le noir de carbone et des mélanges d’au moins deux de ces autres agents, sont en outre utilisables dans ledit système retardateur de flamme en étant au préalable dispersés dans une huile silicone.
On pourrait en variante utiliser dans ledit système retardateur de flamme une solution de polyphosphate d’ammonium, par exemple mélangée à du pentaérythritol et à de la mélamine, notamment.
On notera également que la quantité précitée de graphite expansible de 10-20 pce (de préférence de 13-17 pce) permet de manière inattendue d’atteindre un compromis entre le taux d’expansion volumique de la composition de caoutchouc à l’état expansé et les propriétés mécaniques obtenues pour le char généré par cette composition expansée, étant précisé qu’une augmentation de la quantité utilisée de graphite expansible a non seulement pour effet d’élever ce taux d’expansion, mais encore de diminuer les propriétés mécaniques du char.
Par silice hydrophobe, on entend toute silice dont la surface est traitée par des agents de silylation, par exemple par des silanes halogénés tels que des alkylchlorosilanes, des siloxanes, en particulier des dimethylsiloxanes tel que l’hexamethyldisiloxane, ou des silazanes, de manière à fonctionnaliser les groupements OH par des groupements silyles Si-R n , par exemple des groupements triméthylsilyles.
On utilisera en particulier des particules d’aérogels de silice hydrophobe modifiée en surface par groupements triméthylsilyles (silice triméthylsiloxylée).
Par particules d’aérogel hydrophobes, on entend toute particule du type aérogel présentant une capacité d’absorption d’eau au WET POINT inférieure à 0,1ml/g soit inférieur à 10g d’eau pour 100g de particule.
La capacité d’absorption mesurée au Wet Point, et notée WP, correspond à la quantité d’un solvant (exprimée en gramme ou en millilitre) qu’il faut additionner à 1 g de particules pour obtenir une pâte homogène. Elle est mesurée selon la méthode dite de Wet Point ou méthode de détermination de prise de solvant (eau ou huile) de poudre décrite dans la norme NF T 30-022. Elle correspond à la quantité de solvant adsorbée sur la surface disponible de la poudre et/ou absorbée par la poudre par mesure du Wet Point, décrite ci-dessous :
On dépose une plaque de verre (25 x 25 mm) sur une balance et on pèse une quantité m de 1 g de poudre sur la plaque de verre puis on ajoute goutte à goutte un solvant (eau ou isononyl isononanoate par exemple). On ajoute progressivement le solvant à la poudre en malaxant régulièrement l’ensemble (toutes les 3 à 4 gouttes) à l’aide de la spatule. On cesse l'addition de solvant lorsque l'on obtient une pâte homogène. Cette pâte doit se laisser étendre sur la plaque de verre sans craquelures ni formation de grumeaux. On note la masse de solvant nécessaire à l’obtention du Wet Point. On effectuera la moyenne sur 3 essais. Connaissant la masse volumique du solvant, on en déduit le volume Vs (exprimé en ml) de solvant utilisé. La prise de solvant correspond au rapport Vs / m.
De préférence, les particules d’aérogel de silice hydrophobe selon l'invention ont de préférence une capacité d’absorption d’huile mesurée au WET POINT allant de 5 à 18 ml/g, de préférence de 6 à 15 ml/g et mieux de 8 à 12 ml/g.
Les particules d’aérogel de silice hydrophobe utilisées dans la présente invention présentent, de préférence une surface spécifique par unité de masse (SM) allant de 200 à 1500 m 2 /g, de préférence de 600 à 1200 m 2 /g et mieux de 600 à 800 m2/g, et une taille exprimée en diamètre moyen en volume (D [0,5]) inférieure à 1500 µm et de préférence allant de 1 à 30 µm, de préférence de 5 à 25 µm, mieux de 5 à 20 µm et encore mieux de mieux de 5 à 15 µm.
La surface spécifique par unité de masse peut être déterminée par la méthode d'absorption d'azote appelée méthode BET (BRUNAUER – EMMET – TELLER) décrite dans The journal of the American Chemical Society, vol. 60, page 309, février 1938 et correspondant à la norme internationale ISO 5794/1 (annexe D). La surface spécifique BET correspond à la surface spécifique totale des particules considérées.
Les tailles des particules d’aérogel selon l’invention peuvent être mesurées par diffusion statique de la lumière au moyen d’un granulomètre commercial de type Master Sizer 2000® de chez Malvern. Les données sont traitées sur la base de la théorie de diffusion de Mie. Cette théorie, exacte pour des particules isotropes, permet de déterminer dans le cas de particules non sphériques, un diamètre effectif de particules. Cette théorie est notamment décrite dans l’ouvrage de Van de Hulst, H.C., Light Scattering by Small Particles Chapitres 9 et 10, Wiley, New York, 1957.
Les particules d’aérogel de silice hydrophobe utilisées dans la présente invention peuvent avantageusement présenter une densité tassée allant de 0,02g/cm 3 à 0,10 g/cm 3 , de préférence de 0,02g/cm 3 à 0,08g/cm 3 .
Dans le cadre de la présente invention, cette densité peut être appréciée selon le protocole suivant, dit de la densité tassée : On verse 40 g de poudre dans une éprouvette graduée; puis on place l'éprouvette sur l'appareil STAV 2003® de chez STAMPF VOLUMETER ; l'éprouvette est ensuite soumise à une série de 2500 tassements (cette opération est recommencée jusqu’à ce que la différence de volume entre 2 essais consécutifs soit inférieure à 2%); puis on mesure directement sur l'éprouvette le volume final Vf de poudre tassée. La densité tassée est déterminée par le rapport m/Vf, en l'occurrence 40/Vf (Vf étant exprimé en cm 3 et m en g).
Selon un mode de réalisation, les particules d’aérogel hydrophobe utilisées dans la présente invention présentent une surface spécifique par unité de volume S V allant de 5 à 60 m 2 /cm 3 , de préférence de 10 à 50 m 2 /cm 3 et mieux de 15 à 40 m 2 /cm 3 .
La surface spécifique par unité de volume est donnée par la relation : S V = S M .ρ où ρ est la densité tassée exprimée en g/cm 3 et S M est la surface spécifique par unité de masse exprimée en m 2 /g, telles que définie plus haut.
Selon un mode particulier de réalisation, les particules d’aérogel utilisées sont inorganiques et plus particulièrement des particules d’aérogel de silice hydrophobe présentant les propriétés énoncées précédemment.
A titre de d’aérogels de silice hydrophobe utilisables dans l’invention, on peut citer par exemple l’aérogel commercialisé sous la dénomination VM-2260 (nom INCI Silica Silylate), par la société Dow Corning, dont les particules présentent une taille moyenne d’environ 1000 microns et une surface spécifique par unité de masse allant de 600 à 800 m 2 /g.
Un dernier objet de l’invention est un procédé d’ouverture réversible d’une porte d’aéronef à échappement latéral des butées équipée d’au moins une poignée d’actionnement et d’un mécanisme tel que défini ci-dessus pour le verrouillage de ladite poignée. Dans ce procédé la poignée est tournée autour de son axe depuis sa position de repos correspondant à la fermeture de la porte jusqu’à sa position de fin de course correspondant à la fin de la phase d’échappement des butées, puis un pivotement du bras dans un plan parallèle à celui de la poignée pour assurer la translation circulaire de la porte jusqu’à ce qu’elle atteigne sa position d’ouverture complète, les pions se trouvant, pendant ce pivotement, en vis-à-vis des rampes pour bloquer toute rotation de la poignée.
Le mécanisme de verrouillage de l’invention assure, avec des moyens simples et économiques, un blocage efficace de la poignée d’actionnement durant toute la phase de translation circulaire de la porte après l’échappement latéral des butées.
Le mécanisme de l’invention s’affranchit de toute pièce mobile ou autre roulement et de moyen de rappel de type ressort. Par conséquent, la fiabilité est accrue par rapport aux solutions techniques traditionnelles du fait de l’absence de risque de grippage ou de rupture de telles pièces. En outre, le gain de masse procuré par l’invention est significatif.
De plus, avec l’invention, il n’existe aucun contact entre le bras et la poignée pendant le déroulement normal de l’ouverture de la porte, sauf en cas d’actionnement, volontaire ou accidentelle, de la poignée pendant la translation circulaire de la porte. Dans ces conditions, le risque d’usure du mécanisme est très faible, voire inexistant.
Enfin, l’invention se suffit à elle-même et il n’est plus nécessaire pour bloquer la poignée d’actionnement de rajouter des pièces sur l’encadrement de la porte.
L’invention est applicable à tout type de porte dont l’axe de la poignée et l’axe de la translation circulaire sont parallèles. Ainsi, l’invention peut s’appliquer sur tout ouvrant, par exemple une porte de hangar, de tout bâtiment ou d’engin mobile.
PRÉSENTATION DES FIGURES D’autres données, caractéristiques et avantages de la présente invention apparaîtront à la lecture de la description non limitée qui suit, en référence aux figures annexées qui s’étendent dans un plan horizontal et représentent, respectivement :
une vue partielle de dessus de la porte d’aéronef selon l’invention équipée d’un mode de réalisation préférentiel du mécanisme de verrouillage de la poignée (représentée en transparence) en position de blocage ;
une vue partielle et de face de la porte de la ;
une vue de dessus de la porte de la en position de fermeture dans son encadrement du fuselage ;
une vue de dessus de la porte de la en position de dégagement à la fin de la phase d’échappement des butées latérales (non représentées) avec la poignée en fin de course ;
une vue partielle de dessus de la porte de la au début de la phase de translation circulaire après échappement des butées ;
une vue partielle de dessus de la porte de la au cours de la phase de translation circulaire avec le bras dans une position angulaire intermédiaire ;
une vue partielle de dessus de la porte de la à la fin de la phase de translation circulaire dans sa position de pleine ouverture ;
une vue de détail de dessus du mécanisme de verrouillage de l’invention dans la position de blocage de la poignée illustrée par la , et
une vue schématique de dessus de la cinématique du mécanisme de verrouillage de la poignée de porte de l’invention.
Par ailleurs, dans le mode de réalisation préféré, un répartiteur selon l’invention présente une modularité remarquable, notamment du fait que - des logements de dimensions différentes peuvent être créés par simple modification du positionnement des séparateurs, - les raccords sont amovibles et peuvent être fixés à l’avant ou à l’arrière du boitier, ce qui permet, avec un même boitier, de constituer des modules comportant différents types de raccords et/ou comportant ou non des raccords arrière, - la cassette d’épissurage est amovible, ce qui permet, avec un même boitier, de constituer des modules adaptés pour des câbles préconnectorisés ou non.
Dans le mode de réalisation préféré, un répartiteur selon l’invention présente encore une ergonomie remarquable, notamment grâce à la présence de languette de préhension, à la possibilité d’incliner un module lors de son insertion dans son logement, et à la possibilité d’insérer et/ou extraire un module par l’avant ou l’arrière du coffret, avec un blocage élastique dans la position de service.
Enfin, dans le mode de réalisation préféré, un répartiteur selon l’invention limite le risque d’endommagement des câbles, notamment grâce aux pièces de guidage et au support assuré par les languettes de préhension.
Bien entendu, l’invention n’est pas limitée aux exemples de réalisation qui viennent d’être décrits.
Procédé de gestion d’événements et circuit intégré correspondant. Des modes de réalisation et de mise en œuvre concernent la gestion d’événements, tels que des réceptions de signaux déclencheurs, en particulier dans le cadre d’une unité de traitement de signaux numériques.
Le terme « événements », en réaction à une réception de signaux déclencheurs, correspond typiquement au cas où le dispositif receveur, c’est-à-dire par exemple l’unité de traitement de signaux numériques (usuellement « digital signal processor » en anglais), est prévu pour avoir un état d’attente d’événement apte à réagir immédiatement à la réception d’un signal déclencheur. L’état d’attente d’événement est typiquement prévu entre deux exécutions de tâches.
Les événements se distinguent notamment des interruptions, qui se produisent également en réaction à une réception de signaux « d’interruption », et qui interrompent typiquement l’exécution d’une tâche en cours du dispositif receveur. Des mécanismes de transition de contexte sont typiquement mis en œuvre afin de sauvegarder les travaux en cours et le contexte de l’exécution, au moment de l’interruption.
Par ailleurs, la gestion des événements et des interruptions utilise typiquement des mécanismes logiques d’interprétation (« interpreters » en anglais) configurés pour analyser l’événement ou l’interruption reçu afin de mettre en œuvre l’action requise. Typiquement, l’interprétation peut comprendre notamment un décodage du contenu du signal déclencheur ou de l’interruption de manière à identifier une commande, ou encore une identification du dispositif qui a généré le signal déclencheur ou l’interruption, de manière à prendre en considération ses droits d’accès ou la priorité de sa commande.
Les techniques classiques permettent ainsi de bénéficier d’une flexibilité d’applications, avec des commandes variées, mais présentent l’inconvénient d’avoir une réactivité retardée par les mécanismes de transition de contexte, et par les mécanismes d’interprétation.
Or, dans certaines applications sensibles à la réactivité, les retards de la réaction introduits par les techniques classiques peuvent dépasser le temps de réaction imposé par l’application.
Par exemple, les commandes de moteurs sont des applications sensibles à la réactivité, pour lesquelles le temps de réaction maximal peut être de l’ordre de 15 cycles d’horloges pour un tâche effectuée par une unité de traitement de signaux numériques.
Ainsi, il existe un besoin de proposer des solutions de gestion d’événements ayant une réactivité accrue, tout en bénéficiant d’une grande flexibilité.
Selon un aspect, il est proposé à cet égard un circuit intégré comportant une unité de traitement de signaux numériques comprenant un dispositif de gestion d’événements configuré pour associer des données d’événement respectives à des signaux déclencheurs respectifs, et un processeur de signaux numériques configuré pour associer une tâche respective à chaque donnée d’événement, le dispositif de gestion d’évènements étant adapté pour recevoir les signaux déclencheurs sur des bornes d’entrée, et, à la réception d’un signal déclencheur, pour stocker dans un registre d’événement la donnée d’événement associée au signal déclencheur reçu, le processeur de signaux numériques étant configuré pour exécuter la tâche associée à la donnée d’événement stockée dans le registre d’événement.
Par exemple, le dispositif de gestion d’événements est configuré pour associer des données d’événement respectives à des signaux déclencheurs respectifs au moyen d’une table de correspondance, c’est-à-dire une liste d’association des données d’événement avec chaque signal déclencheur et la borne d’entrée respective. Par exemple, le processeur de signaux numériques est configuré pour associer une tâche respective à chaque donnée d’événement de façon logicielle, c’est-à-dire par un programme prévoyant les exécutions respectivement associées à chaque donné d’événement.
Ainsi, en d’autres termes, le dispositif selon cet aspect comporte un dispositif de gestion d’événements configuré pour réagir à un stimulus (i.e. une réception d’un signal déclencheur) et préparer une donnée d’événement correspondante, de sorte que le processeur de signaux numériques peut immédiatement exécuter la tâche associée à l’événement associé au stimulus.
En conséquence, le temps de réaction pour mettre en œuvre la tâche à la réception du signal déclencheurs ne comporte pas de phase de transition de contexte, ni de phase d’analyse et d’interprétation de la commande.
La est une représentation schématique d’un dispositif d’essuyage 10 selon l’invention en position installée. Le dispositif d’essuyage 10 est appliqué contre une vitre 12, par exemple, le pare-brise d’une automobile. Le dispositif d’essuyage 10 comprend une unité d’entraînement 14 pour déplacer le balai d'essuie-glace 16 suivant un mouvement angulaire sur la vitre 12. Ce mouvement est schématisé par la double flèche 18 dans la figure. Le balai d'essuie-glace 16 effectue ainsi un mouvement pendulaire entre une première position P1 et une seconde position P2, de façon alternative pour racler l’humidité de la vitre 12. Comme représenté, il est prévu un autre balai d'essuie-glace 20. Cet autre balai d'essuie-glace 20 fonctionne également par un mouvement pendulaire entre deux positions.
La première position P1 du balai d'essuie-glace 16 est dans la région du bord inférieur de la vitre 12 et correspond sensiblement à la position prise par le balai d'essuie-glace 16 lorsque le dispositif d’essuie-glace 10 est au repos. Cette position est également appelée position de rangement. Dans cette région, c’est-à-dire dans la région de la position de rangement ou du bord inférieur de la vitre 12 on a plusieurs bobines 22 pour générer un champ inductif à haute fréquence 24 ( ) pour chauffer le balai d'essuie-glace 16. Selon la puissance de chauffage souhaitée, on prévoit une ou plusieurs bobines 22. Les bobines 22 sont formées d’un cordon haute fréquence qui génère un champ électromagnétique d’induction 24 particulièrement puissant ( ).
En variante de l’invention ou en complément, les bobines 22 peuvent également être dans la seconde position P2. Au cours du cycle de déplacement, c’est-à-dire du mouvement de va-et-vient, le balai d'essuie-glace 16 est chauffé deux fois dans ce mode de réalisation plus complet car il traverse deux fois le champ d’induction haute fréquence 24 ( ). La variante de réalisation selon laquelle il y a des bobines 22 seulement dans la seconde position P2 est surtout mais non exclusivement prise lorsque la position de rangement est la seconde position P2. Cette seconde position P2 est proche de la colonne dite colonne A du véhicule et qui délimite latéralement le pare-brise 12.
En outre, il est prévu une installation de commande 26 pour l’alimentation en énergie des bobines 22. L’installation de commande 26 génère un courant alternatif d’une fréquence comprise entre 20 et 100 kHz qui alimente les bobines 22. L’installation 26 forme ainsi en commun avec les bobines 22, une installation de chauffage 27 pour chauffer par induction le balai d'essuie-glace 16.
La est une section schématique du dispositif d’essuyage 10 selon l’invention en position installée. Le bord inférieur de la vitre 12 se trouve entre le tableau de bord 28 et le capot 30 du moteur du véhicule. Les bobines 22 sont au bord inférieur de la vitre 12, à l’intérieur, sur le côté tourné vers le tableau de bord 28. Les bobines 22 sont des bobines en cuivre, en forme de disque pour générer un champ magnétique autour de la bobine 22 respective. La direction du champ magnétique varie ainsi en cadence avec le courant alternatif transmis par l’installation de commande 26 à la bobine 22 créant le champ inductif 24.
Le champ inductif 24 induit à son tour un champ alternatif magnétique dans son environnement. Alors, un objet ferromagnétique, par exemple, du fer qui vient dans ce champ, est traversé par des courants de Foucault dans ce conducteur, ce qui chauffe le conducteur. Un autre effet de chauffage est celui des courants de Foucault qui génèrent un autre champ magnétique de sorte que les courants ne circulent que dans la couche extérieure du conducteur. De plus, l’inversion permanente de polarité du champ alternatif produit un autre échauffement.