INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un mode de réalisation, la portion médiane est reçue de manière amovible dans une gorge de fixation au niveau la face inférieure du corps de capteur, la gorge et la portion médiane reçue dans la gorge formant une liaison pivot, d’axe orientée suivant la direction longitudinale de la glissière, autorisant le basculement de l’organe de verrouillage ressort depuis la première position relative de l’organe de verrouillage par rapport au corps de capteur jusqu’à deuxième position relative de l’organe de verrouillage par rapport au corps de capteur, et inversement. La gorge peut être disposée à proximité de la deuxième extrémité du corps du capteur par rapport à la première extrémité, et en particulier la gorge est située, suivant la direction transversale Y à une distance par rapport à la première paroi latérale, supérieure à la moitié de la distance entre la première paroi latérale et la deuxième paroi latérale suivant ladite direction transversale.
Selon un mode de réalisation avantageux, la première face et la deuxième face du corps peuvent comprendre respectivement : - un premier cran et un deuxième cran engageant respectivement avec la première branche et la deuxième branche dans la première position relative de l’organe de verrouillage ressort par rapport au corps du capteur, qui est une position stable - un troisième cran et un quatrième cran engageant respectivement avec la première branche et la deuxième branche dans la deuxième position relative de l’organe de verrouillage ressort par rapport au corps du capteur, qui est une position stable, de sorte que le passage de l’organe de verrouillage ressort de la première position relative, stable, jusqu’à la deuxième position relative, stable est permise par la déformation élastique de l’organe de verrouillage ressort, au cours de laquelle les première et deuxième branches s’écartent pour échapper les crans avant de revenir élastiquement dans les crans dans l’une ou l’autre des première et deuxième positions relatives par rapport au corps du capteur, stables.
Selon un mode de réalisation, la fenêtre de montage présente un bord inférieur, un bord supérieur, un premier bord latéral et une deuxième bord latéral ; Avantageusement, le premier bord latéral et le deuxième bord latéral peuvent comprendre respectivement, du haut vers le bas : - deux sections éloignées l’une de l’autre, suivie respectivement de, - une première rampe et une deuxième rampe convergentes vers le bas, suivie respectivement vers le bas de, - deux sections rapprochées l’une de l’autre.
La première rampe et la deuxième rampe sont alors configurées lors du passage de l’organe de verrouillage ressort de la première position relative jusqu’à la deuxième position relative pour coopérer respectivement avec la première portion d’appui de la première branche, d’une part, et la deuxième portion d’appui de la deuxième branche, d’autre part, en provoquant le rapprochement des deux branches consistant en la première et deuxième branche, les deux sections rapprochées des deux bords latéraux configurées pour maintenir l’organe de verrouillage ressort alors dans la deuxième position relative de l’organe de verrouillage ressort par rapport au corps du capteur pour laquelle la première branche et la deuxième branche sont engagées respectivement dans le troisième cran et quatrième cran et maintenues dans les crans par les deux sections rapprochées en contact respectivement avec les première et deuxième portions s’opposant à l’écartement des première et deuxième branches.
Avantageusement, l’organe de verrouillage ressort peut-être constitué par un fil métallique conformé d’un seul tenant pour former la portion médiane, qui est prolongée par le fil métallique, d’un côté de la portion médiane par la première branche suivie de la première portion d’appui et prolongée de l’autre côté de la portion médiane, par la deuxième branche suivie de la deuxième portion d’appui.
Selon un mode de réalisation, la première branche et la deuxième branche s’étendant parallèle l’une par rapport à l’autre suivant la direction transversale, présentant respectivement un profil courbe par exemple arqué, contenus dans deux plans parallèles à la direction longitudinale de la glissière.
Selon un mode de réalisation, la première portion d’appui et la seconde portion d’appui comprennent respectivement deux sections conformées en U du fil métallique s’étendant suivant un même plan parallèle à la direction longitudinale de la glissière, les deux sections conformées en U configurées pour venir en appui contre la face interne première paroi latérale, dans la deuxième position relative de l’organe de verrouillage par rapport au corps de capteur, et en particulier suivant deux positions décalés suivant la direction longitudinale.
Lors de l’utilisation, lorsque la trappe est ouverte, un plan de la trappe (c’est-à-dire un plan contenant l’épaisseur/la plus petite dimension de la trappe) peut être essentiellement parallèle à un axe longitudinal de l’aéronef.
Les côtés intérieurs de la trappe et la jambe mentionnés ci-dessus sont les côtés entiers de ces parties qui sont orientés en direction de l’autre partie. En d’autres termes, par exemple, le côté intérieur de la jambe est le côté entier de la jambe qui est orienté en direction de la trappe, et pas seulement la partie/région ou l’emplacement sur la jambe qui se trouve le plus près de la trappe.
Dans ce qui précède et dans l’ensemble de la description, les termes avant/arrière, en avant/en arrière, derrière/devant, hauteur, côté etc. doivent être interprétés relativement aux termes conventionnels pour un aéronef lors d’un vol normal. Par exemple, amont correspond à une région en avant/avant et aval correspond à une région en arrière/arrière. Par exemple, la jambe peut comprendre un certain nombre de roues de train d’atterrissage prévues pour rouler dans une direction avant/arrière dans la position déployée.
Par conséquent, si, lors de l’utilisation, le plan de la trappe est essentiellement parallèle à l’axe longitudinal de l’aéronef, le côté intérieur de la jambe mentionné ci-dessus est orienté vers tribord ou bâbord (à 90 degrés par rapport à une direction avant/arrière de l’aéronef, c’est-à-dire le long de l’axe longitudinal de l’aéronef).
La hauteur correspond à la dimension dans la direction vers le haut/verticale (z), relativement à une orientation horizontale de l’aéronef par rapport au sol.
La jambe de train d’atterrissage peut être une jambe principale de train d’atterrissage du train d’atterrissage.
L’élément de blocage d’écoulement d’air peut s’étendre vers l’intérieur dans le logement de train d’atterrissage lorsque la trappe est fermée. L’élément de blocage d’écoulement d’air peut être contenu à l’intérieur du logement de train d’atterrissage lorsque la trappe est fermée. L’élément de blocage d’écoulement d’air peut ne pas assurer de fonction de fermeture ou d’ouverture du logement de train d’atterrissage. Dans certains modes de réalisation, il est possible que seul un côté extérieur de la trappe forme une surface aérodynamique de l’aéronef lorsque la trappe est fermée.
L’élément de blocage d’écoulement d’air peut être réalisé en un matériau similaire à celui de la trappe, par exemple il peut comprendre un composite à base de fibres de carbone, par exemple une structure sandwich. Il peut, dans certains modes de réalisation, être réalisé en un matériau différent de celui de la trappe.
De préférence, l’élément de blocage d’écoulement d’air est attaché au côté intérieur de la trappe de train d’atterrissage.
L’élément de blocage d’écoulement d’air peut être attaché au côté intérieur de la jambe de train d’atterrissage.
Le corps principal de l’élément de blocage d’écoulement d’air peut être réalisé sous la forme d’une seule pièce. Dans certains modes de réalisation, toutefois, l’élément de blocage d’écoulement d’air peut être réalisé en (au moins) deux parties, une partie étant attachée au côté intérieur de la jambe de train d’atterrissage et l’autre partie étant attachée au côté intérieur de la trappe de train d’atterrissage.
L’élément de blocage d’écoulement d’air peut être attaché à la trappe ou à la jambe de n’importe quelle manière appropriée. Par exemple, il peut faire partie intégrante de la jambe/trappe, il peut être riveté ou assujetti, il peut être attaché au moyen d’une patte de fixation et/ou il peut être attaché avec de l’adhésif. L’élément de blocage d’écoulement d’air peut être attaché ou assujetti de manière déplaçable à la jambe/trappe. Par exemple, l’élément de blocage d’écoulement d’air peut se déplacer afin de se déployer lors de l’ouverture de la trappe ou du déploiement du train d’atterrissage.
L’élément de blocage d’écoulement d’air peut présenter une hauteur correspondant à au moins 80 % de la hauteur de la trappe. La hauteur désigne ici la dimension verticale de la trappe lorsqu’elle est ouverte, lors de l’utilisation. Il peut être avantageux, dans certains modes de réalisation, que l’élément de blocage d’écoulement d’air s’étende sur la plus grande partie de la hauteur de l’intervalle entre la jambe de train d’atterrissage et la trappe. Dans d’autres modes de réalisation, un élément de blocage d’écoulement d’air plus court peut néanmoins tout de même être avantageux et assurer une réduction adéquate du bruit, éventuellement meilleure que si l’élément de blocage d’écoulement d’air s’étendait sur une hauteur correspondant à plus de 80 % de la hauteur de la trappe. L’élément de blocage d’écoulement d’air peut ainsi présenter une hauteur correspondant à moins de 80 % de la hauteur de la trappe, mais au moins, par exemple, 20 % de la hauteur de la trappe et éventuellement plus de 40 %.
De préférence, l’élément de blocage d’écoulement d’air s’étend à partir du côté intérieur de la trappe suivant un certain angle (non nul), défini comme l’angle entre une région avant du côté intérieur de la trappe et l’élément de blocage d’écoulement d’air.
En d’autres termes, l’angle est mesuré depuis la partie amont du côté intérieur de la trappe. Si l’élément de blocage d’écoulement d’air et/ou le côté intérieur de la trappe sont non plans, l’angle est mesuré comme l’angle entre une première ligne s’étendant d’une partie (extrémité) amont du côté intérieur de la trappe à une partie (extrémité) aval du côté intérieur de la trappe et une seconde ligne s’étendant d’une partie (extrémité) proximale de l’élément de blocage d’écoulement d’air (à proximité du côté intérieur de la trappe) à une partie (extrémité) distale de l’élément de blocage d’écoulement d’air (éloignée du côté intérieur de la trappe).
Une source de sol de silice colloïdale (9%), de poudre de dihydrogénophosphate de césium (CsH 2 PO 4 ; Alfa Chemistry) (35%) broyée et tamisée à 100 µm sont introduites et mélangées dans la cuve d’un mélangeur planétaire centrifuge de marque Thinky. La vitesse de rotation est fixée à 1500 tpm pendant 30s. A la suspension obtenue, une poudre de méthocel (K15M) (3%), une poudre de silice précipitée (Nyasil20 ; Nyacol) (56%), sont introduites et pré-mélangées dans un malaxeur de marque Brabender. L'eau additionnée d’ammoniaque est ajoutée goutte à goutte jusqu'à obtention d'une pâte et le malaxage est poursuivi pendant 20 minutes. La pâte obtenue est ensuite extrudée sur extrudeuse piston de marque MTS en utilisant une filière cylindrique de diamètre 1.6 mm.
Les extrudés sont séchés 16h à 120°C en étuve ventilée puis calcinés 4h à 450°C.
Les extrudés obtenus présentent une valeur d'EGG de 1,9 daN/mm et une SBET de 22 m²/g, un VPT de 0,17 cm 3 /g avec un volume macroporeux de 0,01 cm 3 /g et un volume mésoporeux de 0,14 cm 3 /g et un Dmacro = 808 nm. Le matériau obtenu présente un rapport CsPO 3 /(CsPO 3 +SiO 2 ) = 33,2%.
Exemple 7 selon l'invention : étape a) et étape b) dans mélangeur planétaire centrifuge utilisant un sel de phosphate de césium puis mise en forme par extrusion :
Une source de sol de silice colloïdale (12%), de poudre de dihydrogénophosphate de césium (CsH 2 PO 4 ; Alfa Chemistry) (14%) broyée et tamisée à 100 µm sont introduites et mélangées dans la cuve d’un mélangeur planétaire centrifuge de marque Thinky. La vitesse de rotation est fixée à 1500 tpm pendant 30s. A la suspension obtenue, on ajoute une poudre de méthocel (K15M) (3%), une poudre de silice précipitée (Nyasil20 ; Nyacol) (74%) dans la cuve du mélangeur planétaire centrifuge. La vitesse de rotation est fixée à 2000 tpm pendant 30s. La pâte obtenue est ensuite extrudée sur extrudeuse piston de marque MTS en utilisant une filière cylindrique de diamètre 1.6 mm. Les extrudés sont séchés 16h à 120°C en étuve ventilée puis calcinés 4h à 450°C.
Les extrudés obtenus présentent une valeur d'EGG de 0.81 daN/mm et une SBET de 92 m²/g, un VPT de 0,28 cm 3 /g avec un volume macroporeux de 0,01 cm 3 /g et un volume mésoporeux de 0,25 cm 3 /g et un Dmacro = 432 nm. Le matériau obtenu présente un rapport CsPO 3 /(CsPO 3 +SiO2) = 13 %.
Exemple 8 comparatif : étapes a & b) de mélange dans un malaxeur de type bras en Z utilisant un seul précurseur de silice, la silice fondue et 2 sels de phosphate puis essai de mise en forme par extrusion :
Une poudre de silice fondue (Sigma-Aldrich broyée et tamisée entre 102-212 µm) (68,3%), d’hydrogénophosphate de potassium (K 2 HPO 4 ; Aldrich) (18.1%), de phosphate de diammonium (13.6%) ((NH 4 ) 2 HPO 4 ; Aldrich) et de methocel (K15M) (3%) sont introduites et pré-mélangées dans un malaxeur de marque Brabender. L'eau est ajoutée goutte à goutte afin de permettre l’obtention d'une pâte. Cette formulation ne permet pas d’obtenir une pâte extrudable.
Exemple 9 comparatif : étapes a & b) de mélange dans un malaxeur de type bras en Z utilisant un seul précurseur de silice, une silice précipitée et 2 sels de phosphate puis essai de mise en forme par extrusion :
Une poudre de silice précipitée (5-20 µm) (Siliaflash ; Silicycle) (68.6%), d’ hydrogénophosphate de potassium (K 2 HPO 4 ; Aldrich) (17.8%), de phosphate de diammonium (13.6%) ((NH 4 ) 2 HPO 4 ; Aldrich) et de methocel (K15M) (3%) sont introduites et pré-mélangées dans un malaxeur de marque Brabender. L'eau est ajoutée goutte à goutte jusqu'à obtention d'une pâte et le malaxage est poursuivi pendant 20 minutes. La pâte obtenue est ensuite extrudée sur extrudeuse piston de marque MTS en utilisant une filière cylindrique de diamètre 1.6 mm.
Les extrudés sont séchés 16h à 80°C en étuve ventilée puis calcinés 4h à 450°C.
Les extrudés obtenus présentent une valeur d'EGG de 0,26 daN/mm et une SBET de 27 m²/g, un VPT de 0,46 cm 3 /g et un volume macroporeux de 0,22 cm 3 /g, un VPT de 0,46 cm 3 /g avec un volume macroporeux de 0,22 cm 3 /g et un volume mésoporeux de 0,20 cm 3 /g et un Dmacro = 1140 nm. Le matériau obtenu présente un rapport KPO 3 /(KPO 3 +SiO 2 ) = 26,1%.
Tableau 1 : récapitulatif des données des exemples
La comparaison de l’exemple 1 et de l’exemple 2, à iso teneurs en éléments constitutifs du mélange, montre que la mise en œuvre de l’étape a) et de l’étape b) dans le même équipement permet d’obtenir un matériau final présentant une EGG équivalente dans l’exemple 1 et dans l’exemple 2 (1,02 daN/mm Vs 1,15 daN/mm).
La comparaison de l’exemple 2 et de l’exemple 3 montre que la mise en œuvre d’une teneur élevée en KH 2 PO 4 (22,2% poids Vs 28,5% poids) permet l’obtention dans l’exemple 3 d’un matériau présentant une EGG améliorée par rapport à l’exemple 2 (1,15 daN/mm Vs 1,43 daN/mm).
La comparaison de l’exemple 3 et de l’exemple 4 montre que la mise en œuvre d’une teneur élevée en KH 2 PO 4 (28,5% poids Vs 46,5% poids) permet l’obtention dans l’exemple 4 d’un matériau présentant une EGG améliorée par rapport à l’exemple 3 (1,43 daN/mm Vs 1,53 daN/mm).
D’une manière générale, toute utilisation cosmétique et tout procédé cosmétique selon l’invention sont respectivement des utilisations cosmétiques non-thérapeutiques et procédés cosmétiques non-thérapeutiques.
Un autre objet de l’invention se rapporte à un dispositif se présentant sous une forme choisie parmi un pot, un flacon-pompe, une lingette, un masque, un dispositif transdermique, un patch, un spray, une capsule ou une gélule, le dispositif comprenant une composition selon telle que définie ci-avant.
D’autres avantages pourront encore apparaître à l’homme du métier à la lecture des exemples ci-dessous, donnés à titre illustratif.
EXEMPLES Exemple 1 : Préparation de s extraits de Cylindrotheca fusiformis, Dunaliella Salina et Tetraselmis Suecica
Les algues unicellulaires T etraselmis S uecica (prasinophycées/chlorodendrales/chlorodendracées), Cylindrotheca fusiformis, Dunaliella Salina sont cultivées dans un milieu d’eau de mer.
Lorsque la concentration en algue dans le milieu est suffisante, la culture est arrêtée et est alors centrifugée pour récolter les algues. La pâte d'algues obtenue est ensuite standardisée par redispersion dans le milieu de culture. Cette dispersion est modifiée par éclatement des cellules au moyen d'un homogenéiseur à haute pression APV. Une nouvelle centrifugation permet l'élimination des débris membranaires des algues éclatées. Le broyat cellulaire, après APV, est repris dans de l’eau de mer et stabilisé (sorbate/benzoate/acide chlorhydrique ou acide citrique). Extrait Dunaliella Cylindrotheca Tetraselmis Eau % 83,4-84,2% 94,30% 93,60% Masse sèche % 10,5-15,5% 3-4,5% 3,5-4,5% Protéines % 0,9-1% 0,4% Sorbate potassium % 0,04% 0,06% 0,06% Iode ppb 10 ppb 7 ppb 8 ppb Acid sorbique 0,007% - 0,03% 0,03 %- 0,05% 0,03 %- 0,05% pH 2-4 2-4 2-4
Exemple 2 : Effet d es extrait s de Cylindrotheca fusiformis , Dunaliella Salina et Tetraselmis Suecica , et de leurs associations, sur l ’expression de la filaggrine
Des kératinocytes ont été ensemencés dans des plaques 96 puits et cultivés en milieu de culture pendant 192 heures avec un renouvellement du milieu de culture après 24 et 96 heures. Le milieu a ensuite été remplacé par du milieu contenant ou non (témoin) :
(1) soit une composition de Cylindrotheca fusiformis à 0,01% en poids, soit une composition de Dunaliella Salina à 0,01% en poids, soit une composition de Tetraselmis Suecica à 0,05% en poids, ou
(2) l’association Cylindrotheca fusiformis 0,01% + Dunaliella Salina à 0,01% ou l’association Cylindrotheca fusiformis 0,01% + Dunaliella Salina à 0,01% + Tetraselmis Suecica à 0,05%, ou
(3) la référence (CaCl 2 à 1,5 mM),
et les cellules ont été incubées pendant 72 heures.
Toutes les conditions expérimentales ont été réalisées en n = 3.
Les cellules ont ensuite été rincées avec une solution de PBS, fixées et perméabilisées. Les cellules ont été marquées à l'aide d'un anticorps primaire spécifique (Anti-filaggrine). L'anticorps primaire a ensuite été révélé à l'aide d'un anticorps secondaire fluorescent approprié (GAM-Alexa 488) et, en parallèle, les noyaux cellulaires ont été coloré à l'aide de la solution Hoechst 33258 (bisbenzimide). L'acquisition des images (5 photos/puits) a été réalisée avec un INCell Analyzer™ 2200 (GE Healthcare, objectif x20). Le marquage a été quantifié par la mesure de l'intensité de fluorescence et normalisé par rapport au nombre total de cellules (Intégration des données numériques avec la Developer Toolbox 1.5, logiciel GE Healthcare).
Non traité CYL 0,01% DUN 0,01% TET 0,05% CYL + DUN 0,01%+0,01% CYL 0,01% + DUN 0,01%+ TET 0,05% Expression de la filaggrine (%) 100 non significatif non significatif non significatif 158 139
Les extraits de Cylindrotheca fusiformis, Dunaliella Salina et Tetraselmis Suecica seuls ne donnent pas de résultats significatifs, c’est-à-dire qu’aucun effet sur l’expression de la filaggrine ne peut être mesuré.
En d’autres termes, lors du pivotement du disque de rotor par rapport à la première pluralité de barres de couple Br chacune des cames rotatives en appui contre un des tenons pivote avec le disque autour de l’axe central X-X tout en pivotant par rapport à ce disque jusqu’à atteindre un angle limite de pivotement de la came rotative par rapport au tenon.
Cet angle limite de pivotement de chaque came rotative est déterminé par le profil de la came rotative pour limiter la capacité de pivotement du disque de rotor vis-à-vis de la barre de couple Br correspondante.
De manière similaire, chaque disque de stator S1, S2, S3 qui est en contact avec certaines au moins desdites cames rotatives Cs1, Cs2, Cs3 est agencé pour pouvoir pivoter avec chacune des cames rotatives en appui contre les tenons de ce disque de stator donné autour de l’axe central X-X et par rapport aux barres de couple Bs. Chacune des cames rotatives en appui contre un des tenons de ce disque de stator S1, S2, S3 est agencée pour pivoter autour dudit axe central X-X tout en pivotant autour de son axe de rotation propre Pvt dans la limite d’une amplitude maximale de pivotement définie par un profil de cette came rotative.
Les cames rotatives Cs1, Cs2, Cs3 autorisent donc un léger pivotement des disques de stator par rapport aux barres de couple Bs autour de l’axe central X-X. Lors de ce pivotement, chacune des cames rotatives en appui contre un des tenons de chaque disque pivote avec le disque autour de l’axe central X-X tout en pivotant par rapport à ce disque jusqu’à atteindre un angle limite de pivotement. C’est cet angle limite de pivotement de la came qui est déterminé par son profil qui fixe la capacité du disque de stator à pivoter vis-à-vis de la seconde pluralité de barres de couple Bs.
Comme illustré sur les différentes figures 2, 3, 4a et 8a, chaque disque de l’empilement 3 comporte une succession d’évidements radiaux. Chaque évidement radial est délimité à ses extrémités par des faces opposées de tenons adjacents du disque.
Chaque évidement radial donné du disque reçoit : - d’une part une desdites cames rotatives en appui contre un des tenons délimitant l’évidement radial ; et - d’autre part une seule desdites barres de couple qui traverse l’évidement radial en s’étendant perpendiculairement au disque donné.
Chacune desdites cames rotatives est élastiquement contrainte en rotation pour s’opposer au rapprochement de la barre de couple contre laquelle elle est en appui vis-à-vis du tenon contre la face duquel elle est en appui.
Le fait que les cames rotatives disposées dans les évidements radiaux d’un même disque s’opposent toutes au rapprochement des barres de couples passant dans ces évidements radiaux vis-à-vis de tenons du disque permet d’accepter une plus grande tolérance dimensionnelle lors de la fabrication des cames, des tenons, des disques et évidements radiaux.
Les couples de rappels élastiques générés par chaque came rotative permettent un rattrapage des écarts dimensionnels pouvant exister entre des évidements radiaux d’un même disque.
Ainsi, au repos, c’est-à-dire en dehors de tout freinage de la roue, on peut tolérer d’avoir sur un même disque des jeux résiduels nuls et des jeux résiduels non nuls entre barres de couple et des faces arrières de tenons en vis-à-vis.
Après chaque freinage, les cames rotatives permettent d’équilibrer ces différents jeux autour du disque.
Préférentiellement, chaque came rotative est élastiquement contrainte pour que lorsque la roue freinée est en configuration de repos, chaque came rotative exerce un effort sur la barre de couple et le tenons qui lui sont associés.
Cette caractéristique est avantageuse car lors de la fabrication de la roue freinée, chaque disque de l’empilement est naturellement positionné vis-à-vis des barres de couple correspondantes par un contact élastique des cames contre ces barres.
Le fonctionnement de la roue freinée selon l’invention va maintenant être exposé en relation aux figures 12a à 12j.
La roue freinée adopte sélectivement : - une configuration de repos (figures 12a et 12j) lorsque le dispositif d’actionnement de freinage 50 n’exerce aucune pression sur l’empilement de disques 3 ; et - une configuration de freinage complet ( ) lorsque le dispositif d’actionnement de freinage 50 exerce sur l’empilement de disques une pression supérieure à une première pression prédéfinie.
Dans la configuration de repos (figures 12a et 12j) tous les disques de l’empilement 3 sont espacés les uns des autres par des jeux (les jeux Jeu#1, Jeu#2, Jeu#3, Jeu#4, Jeu#5 entre les disques sont tous supérieurs à 0).
Dans l’exemple présenté, le conformateur a un diamètre deux fois plus grand que le mandrin, pour que la préforme déployée sur le conformateur ait bien la taille souhaitée.