INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
[Tableau 4] – Optimisation du choix du système catalytique (source de cobalt, ligands et additifs) sous pression d’un mélange de monoxyde de carbone et de dihydrogène
Toutes les réactions ont été effectuées dans du toluène, avec une concentration en acide acrylique de 1 mol/L, sous pression d’un mélange CO/H 2 95:5, avec une pression totale de 16 bar, t = 6 h, T = 80 °C. Catalyseur (mol%) Ligand (mol%) Additif (mol%) Anhydride succinique Rendement (%) Sélectivité (%) Co 2 (CO) 8 (5) 16 41 Co 2 (CO) 8 (5) 1,2-bis (diphénylphosphino) benzène (5) 5 28 Co 2 (CO) 8 (5) Tris-[2-(diphenylphosphino) éthyl]phosphine (5) 12 24 Co 2 (CO) 8 (5) 1,3-bis (diphénylphosphino) propane (5) 14 34 Co 2 (CO) 8 (5) Xantphos (5) 16 58 Co 2 (CO) 8 (5) Tri-tert-butylphosphine (5) 21 40 NaCo(CO) 4 (5) 22 56 Co 2 (CO) 8 (5) 1,2-bis (diméthylphosphino) éthane (5) 23 66 Co 2 (CO) 8 (5) KI (5) 24 46 Co 2 (CO) 8 (5) Triméthylphosphite (5) 24 59 Co 2 (CO) 8 (5) tris(pentafluorophényl) phosphine (5) 25 48 Co 2 (CO) 8 (5) Tributylphosphine (5) 27 50 Co 2 (CO) 8 (5) Diphényl(pentafluoro-phényl)phosphine (5) 38 63 Co 2 (CO) 8 (5) Tri(o-tolyl)phosphine (5) 41 59 Co 2 (CO) 8 (5) Triphénylphosphine (5) 41 76 Co 2 (CO) 8 (5) 1,2-bis (dicyclohexylphosphino) éthane (5) 49 82 Co 2 (CO) 8 (5) 1,2-bis (diphénylphosphino) éthane (5) KI (5) 56 97 Co 2 (CO) 8 (5) 1,2-bis (diphénylphosphino) éthane (5) 63 81
Les résultats présentés dans le [Tableau 4] permettent de comparer les performances de différents ligands et catalyseurs sous pression d’un mélange de monoxyde de carbone et de dihydrogène (95:5).
Les ligands ayant un effet très positif sur le rendement en anhydride succinique sont les ligands diphosphines avec un chaînon éthyle et des substituants phényles et cyclohexyles sur le phosphore (rendement supérieur à 49%).
Les ligands ayant un effet positif sont les ligands monophosphines ou monophosphites, ainsi que le ligand diphosphine avec un chaînon éthyle et des substituants méthyles sur le phosphore (rendement compris entre 21 et 41%)
Les ligands ayant un effet négatif ou sans effet sont des ligands diphosphines avec un chaînon benzyle ou propyle ou xanthène, et des ligands triphosphines ou tétraphosphines (rendements inférieurs à 16%).
Dans les conditions présentées, NaCo(CO) 4 a un effet légèrement positif sur le rendement comparé à Co 2 (CO) 8 .
Selon un premier aspect du fluxmètre thermique résistif, chaque résistance de compensation possède de préférence une valeur fixe.
Selon un deuxième aspect du fluxmètre thermique résistif, ledit substrat peut être en alumine.
Selon un troisième aspect du fluxmètre thermique résistif, les premières et secondes branches résistives du pont de Wheatstone peuvent être en platine.
Selon un quatrième aspect du fluxmètre thermique résistif, les résistances de compensation peuvent être montées sur un circuit déporté par rapport au substrat sur lequel sont déposées les branches résistives du pont de Wheatstone
La représente schématiquement une vue de dessus d’un fluxmètre thermique résistif à dérive compensée selon l’un mode de réalisation de l’invention.
La représente schématiquement une vue de en coupe du fluxmètre thermique résistif à dérive compensée de la .
La est une représentation graphique de l’évolution temporelle de la tension de sortie du fluxmètre thermique résistif de la comparé celle d’un flux thermique résistif selon l’état de la technique.
La présente schématiquement un logigramme d’un procédé de fabrication d’un fluxmètre thermique résistif de la selon un mode de mise en œuvre de l’invention.
Sur la est représentée schématiquement une vue de dessus d’un fluxmètre 1 thermique résistif à dérive compensée selon un mode de réalisation de l’invention, et sur la est représentée schématiquement une vue en coupe ddu fluxmètre de la .
Comme cela est illustré sur les figures 1 et 2, le fluxmètre 1 comprend un substrat 2 sur lequel est déposé un pont de Wheatstone 3 par un procédé de dépôt par couche mince et comprenant quatre bras résistifs 4 et 5. Le pont de Wheatstone 2 comporte deux premiers bras résistifs 4 formés dans une première couche 6 et deux seconds bras résistifs 5 formées dans une seconde couche 7. La première couche 6 et la seconde couche 7 sont séparées par une couche de silice 8 déposée par un procédé de dépôt par couche mince. On a ainsi un empilement de couches comportant successivement le substrat 2, la première couche 6, la couche de silice 8, et la seconde couche 7, la couche de silice 8 isolant ainsi la première couche 6 de la seconde couche 7.
Chaque premier bras résistif 4 est couplé entre les deux seconds bras résistifs 5, et chaque second bras résistif 5 est couplé entre les deux premiers bras résistifs 4, formant ainsi quatre nœuds successifs A, B, C et D. Chaque bras résistifs forme une résistance R1 à R4. La première résistance R1 étant située sur un second bras résistif 5 entre les nœuds A et B, la deuxième résistance R2 étant située sur un premier bras résistif 4 entre les nœuds B et C, la troisième résistance R3 étant située sur un autre second bras résistif 5 entre les nœuds C et D, la quatrième résistance R2 étant située sur un autre premier bras résistif 4 entre les nœuds A et D.
Le fluxmètre1 comprend en outre quatre résistances de compensation 9. Chaque résistance de compensation 9 est couplée en parallèle d’un bras résistif distinct 4 ou 5 du pont de Wheatstone 3. Une première résistance de compensation 9 de valeur r1 est couplée en parallèle du bras résistif ayant la première résistance R1, une deuxième résistance de compensation 9 de valeur r2 est couplée en parallèle du bras résistif ayant la deuxième résistance R2, une troisième résistance de compensation 9 de valeur r3 est couplée en parallèle du bras résistif ayant la troisième résistance R3, une quatrième résistance de compensation 9 de valeur r4 est couplée en parallèle du bras résistif ayant la quatrième résistance R4.
Ainsi, entre chaque couple de nœuds entre lesquels se situe un bras résistif, on obtient une même résistance équivalente, c’est-à-dire une résistance équivalente égale à celle des autres à un écart type près, la résistance équivalente entre deux nœuds correspondant à la résistance équivalente du couplage en parallèle de la résistance du bras résistif avec la résistance de compensation associée.
Le pont de Wheatstone 3 est alimenté en application une tension V alim entre les nœuds A et C, et on mesure la tension de sortie V mes du pont de Wheatstone 3 entre les nœuds B et D.
Sur la est représentée graphiquement l’évolution temporelle en secondes de la tension de sortie V mes en millivolts du fluxmètre thermique résistif de la en trait plein comparé celle d’un flux thermique résistif selon l’état de la technique en trait pointillé.
Toutefois, de préférence, tel que cela est visible sur les figures 3, 4 et 6, le point d’ancrage 17 est formé par une liaison pivot 27, dont l’axe X27 est orthoradial par rapport à l’axe central Z3.
Par « orthoradiale », on désigne une direction qui est à la fois perpendiculaire à un rayon issu de l’axe central Z3 et contenue dans plan normal audit axe central Z3, c’est-à-dire, de manière équivalente, une direction qui est normale à un plan radial qui contient l’axe central Z3 (et qui passe par le point considéré).
Avantageusement, la mise en œuvre d’une liaison pivot 27 au point d’ancrage 17, ici à une position fixe sur le curseur 13, 14, permet au levier 15, 16 de basculer librement par rapport au curseur 13, 14, et ainsi d’accompagner la flexion élastique en évitant une concentration excessive de contraintes au niveau du point d’ancrage 17.
Un autre avantage de la liaison pivot 27 est de permettre la mise en œuvre d’un levier 15, 16 qui, de préférence, comprend une première branche 22 qui s’étend d’un côté par rapport à l’axe X27 de la liaison pivot 27, afin de relier le point d’ancrage 17 à l’organe d’appui 18, et une seconde branche 23 qui s’étend du côté opposé par rapport à l’axe X27 de la liaison pivot 27 afin de relier le point d’ancrage 17 à un organe d’arrêt 24 agencé pour venir en appui contre le curseur 13, 14.
Le levier 15, 16 peut ainsi se présenter sous la forme d’un culbuteur.
La seconde branche 23 peut avantageusement contribuer, par sa flexibilité intrinsèque, à l’effet ressort du levier 15, 16.
A ce titre, on pourra éventuellement prévoir que la seconde branche 23 présente un module quadratique inférieur au module quadratique de la première branche 22, et donc une résistance à la flexion moindre que celle de la première branche 22, de sorte que la déformation élastique assurant la suspension du poussoir 11, 12 soit principalement supportée par ladite seconde branche 23.
En faisant supporter principalement la déformation en flexion du levier 15, 16 par la seconde branche 23, ici la branche inférieure sur les figures 3 et 4, c’est-à-dire en choisissant une seconde branche 23 relativement flexible, tandis que l’on conserve une première branche 22 relativement rigide et donc peu déformable en flexion, on peut d’une part conférer au levier 15, 16 une raideur radiale apparente qui est relativement faible, grâce à la flexibilité de la seconde branche 23, et donc conférer une bonne souplesse à la suspension radiale élastique du poussoir 11, 12, et d’autre part disposer d’une course radiale relativement importante pour la première branche 22, ici la branche supérieure, peu déformable, et donc pour le curseur 13, 14, sans risquer de voir la première branche 22 se déformer excessivement au point d’interférer avec la base inférieure du poussoir 11, 12 lors des déplacements radiaux du curseur 13, 14.
Le choix du rapport entre d’une part la longueur du bras de levier que procure la seconde branche 23 entre l’axe X27 de la liaison pivot 27 et l’organe d’arrêt 24 et d’autre part la longueur du bras de levier que procure la première branche 22 entre ledit axe X27 de la liaison pivot 27 et l’organe d’appui 18 permettra de fixer les conditions de renvoi d’effort et de renvoi de course angulaire entre l’organe d’arrêt 24 et l’organe d’appui 18.
De préférence, l’organe d’arrêt 24 vient en appui contre une butée ajustable 25, telle qu’un pointeau à vis, qui est portée par le curseur 13, 14.
Une telle butée ajustable 25 permet avantageusement de régler la position de fin de course en basculement du levier 15, 16, et par conséquent l’inclinaison initiale du levier 15, 16 et/ou la précontrainte éventuelle de l’organe d’appui 18 à l’encontre du poussoir 11, 12. Le réglage de l’inclinaison initiale du levier 1, 16 permettra notamment d’anticiper et d’éviter toute interférence du levier 15, 16 avec la base inférieure du poussoir 11, 12 lors du mouvement radial du curseur 13, 14.
De préférence, l’aire de contact 19 qui existe entre l’organe d’appui 18 du levier 15, 16 et le dos 11B, 12B du poussoir est strictement contenue dans une plage axiale H0 dite « plage axiale centrale » H0 qui est centrée sur la plage axiale H11, H12 occupée par le poussoir 11, 12, et dont l’étendue axiale représente moins de 40%, de préférence moins de 20%, voire moins de 15% de l’étendue de ladite plage axiale H11, H12 occupée par le poussoir 11, 12.
L’aire de contact 19, située à distance du point d’ancrage 17, occupe ainsi une étendue axiale relativement réduite qui est, et reste lors des mouvements radiaux du curseur 13, 14 et du poussoir 11, 12, contenue dans la plage axiale centrale H0 et donc, surtout, qui est et reste sensiblement centrée sur la plage axiale H11, H12 occupée par le poussoir 11, 12, et par conséquent sensiblement centrée sur la plage axiale H6, H7 qui sera occupée par le pied 6, 7 lorsque ledit poussoir 11, 12 agira sur le pied 6, 7 pour appliquer l’effort de serrage F15, F16.
En appliquant l’effort de serrage F15, F16 sensiblement au milieu du poussoir 11, 12, c’est-à-dire sensiblement à la moitié de la longueur dudit poussoir 11, 12, le levier 15, 16 permet de contraindre le poussoir 11, 12, et donc le pied 6, 7 du rayon, de façon relativement équilibrée, et de déplacer radialement le poussoir 11, 12 sans causer de basculement prononcé dudit poussoir 11, 12 par rapport à l’axe central Z3 ni de blocage par arc-boutement dudit poussoir 11, 12.
De préférence, le poussoir 11, 12 est guidé radialement par un premier guide 30 situé à une première extrémité axiale dudit poussoir 11, 12 et par un second guide 31 qui est distinct du premier guide 30 et situé à une seconde extrémité axiale dudit poussoir 11, 12 opposée à la première extrémité, de sorte que l’aire de contact 19 entre l’organe d’appui 18 et le dos 11B, 12B du poussoir se situe entre lesdits premier et second guides 30, 31, à distance desdits guides 30, 31, de préférence à équidistance desdits guides 30, 31.
Avantageusement, un tel guidage double, par des guides 30, 31 qui se situent axialement de part et d’autre de l’aire de contact 19, et donc de part et d’autre du point d’application de l’effort de serrage F15, F16 au niveau duquel l’organe d’appui 18 du levier agit sur le poussoir 11, 12, procure avantageusement un guidage précis et stable qui évite tout basculement et tout coincement du poussoir 11, 12 par arc-boutement lors des déplacements radiaux dudit poussoir 11, 12, bien que l’effort fourni par le levier 15, 16 soit localisé dans une aire de contact 19 étroite.
En l’absence de ligands, le meilleur résultat est obtenu sous 15 bar de pression totale ou partielle en monoxyde de carbone. La présence de dihydrogène n’est donc pas délétère, mais son ajout n’est pas nécessaire pour de meilleures performances.
En présence de ligands monophosphines, la réaction peut être effectuée indifféremment sous monoxyde de carbone seul (15 bar) ou sous pression d’un mélange de monoxyde de carbone et de dihydrogène (95:5, 16 bar). La présence de dihydrogène n’est donc pas délétère, mais son ajout n’est pas nécessaire pour de meilleures performances.
En présence de ligands diphosphines, la réaction a un très faible rendement sous monoxyde de carbone seul (15 bar), et un très haut rendement sous pression d’un mélange de monoxyde de carbone et de dihydrogène (95:5, 16 bar). La présence de dihydrogène dans la phase gazeuse est donc nécessaire pour que le système catalytique soit performant.
La réaction sous 15 bar de CO et 15 bar de H 2 (6 h, 80 °C) ne donne qu’un rendement faible (10%), il convient donc de limiter la proportion de dihydrogène dans le mélange CO/H 2 .
[Tableau 9] – Optimisation de la durée de réaction
Toutes les réactions ont été effectuées dans du toluène avec 5 mol% en Co 2 (CO) 8 comme catalyseur. Ligand (mol%) Acide acrylique (mol/L) Gaz P totale (bar) t (h) T (°C) Anhydride succinique Rendement (%) Sélectivité (%) 1 CO 15 6 80 18 42 1 CO 15 18 80 23 47 1 CO/H 2 95:5 16 3 80 12 34 1 CO/H 2 95:5 16 6 80 16 41 1 CO/H 2 95:5 16 18 80 17 44 1,2-bis(diphényl-phosphino) éthane (5) 1 CO/H 2 95:5 16 3 80 51 82 1,2-bis(diphényl-phosphino) éthane (5) 1 CO/H 2 95:5 16 6 80 63 81 1,2-bis(diphényl-phosphino) éthane (5) 1 CO/H 2 95:5 16 18 80 78 92 1,2-bis(diphényl-phosphino) éthane (5) 1 CO/H 2 95:5 16 69 80 88 >99 1,2-bis(dicyclohexyl-phosphino) éthane (5) 0,5 CO/H 2 95:5 16 1 150 20 31 1,2-bis(dicyclohexyl-phosphino) éthane (5) 0,5 CO/H 2 95:5 16 3 150 28 nd 1,2-bis (dicyclohexyl-phosphino) éthane (5) 0,5 CO/H 2 95:5 16 2 120 55 55 1,2-bis (dicyclohexyl-phosphino) éthane (5) 0,5 CO/H 2 95:5 16 3 110 96 96 1,2-bis (dicyclohexyl-phosphino) éthane (5) 0,5 CO/H 2 95:5 16 3 90 55 nd 1,2-bis (dicyclohexyl-phosphino) éthane (5) 0,5 CO/H 2 95:5 16 6 90 96 nd 1,2-bis (dicyclohexyl-phosphino) éthane (5) 0,5 CO/H 2 95:5 16 6 80 89 nd 1,2-bis (dicyclohexyl-phosphino) éthane (5) 0,5 CO/H 2 95:5 16 18 60 14 39
Les résultats présentés dans le [Tableau 9] donnent des indications sur la cinétique de la réaction dans différentes conditions ; certains résultats sont mis en valeur dans la qui représente les courbes cinétiques dans différentes conditions.
Les ligands diphosphines à chaînons éthyle et substituants cyclohexyle ou phényle sont particulièrement performants. Les courbes cinétiques semblent indiquer une limitation du rendement à moins de 25% dans le cas de l’utilisation de Co 2 (CO) 8 seul.
Lorsque le ligand 1,2-bis(dicyclohexylphosphino)éthane est utilisé, il est équivalent de réaliser la réaction pendant 6 h à 90 °C ou de la réaliser pendant 3 h à 110 °C. Une diminution de la température à 60°C conduit en revanche à une baisse très importante du rendement, malgré un temps de réaction de 18 h. Une augmentation de la température au-delà de 120°C est délétère au rendement.
[Tableau 10] – Optimisation du choix du solvant Toutes les réactions ont été effectuées avec 5 mol% en Co 2 (CO) 8 comme catalyseur. Ligand (mol%) Solvant Acide acrylique (mol/L) Gaz P totale t (h) T (°C) Anhydride succinique Rdt (%) Sélectivité (%) Nitrométhane 0,5 CO 15 6 90 0 0 Pentane 0,5 CO 15 6 90 0 0 Hexane 0,5 CO 15 6 90 0 0 Pyridine 0,5 CO 15 6 90 0 0 Pyridine 0,5 CO/H 2 95:5 16 6 90 0 0 Diméthyl-formamide 0,5 CO 16 6 90 0 0 Diméthyl-formamide 0,5 CO/H 2 95:5 16 6 90 0 0 1,2-bis (dicyclohexyl phosphino) éthane (5) Diméthyl- formamide 0,5 CO/H 2 95:5 16 6 90 0 0 Diéthyléther 0,5 CO 15 6 90 6 16 Toluène 0,5 CO 15 6 80 17 45 1,2-bis (dicyclohexyl phosphino) éthane (5) Toluène 0,5 CO/H 2 95:5 16 6 90 96 nd Dichloro méthane 0,5 CO 15 6 90 18 29 Tétrahydro- furane 0,5 CO 15 6 90 24 40 Diméthoxy éthane 0,5 CO 15 6 90 29 85 Diméthoxy éthane 0,5 CO/H 2 95:5 16 6 90 46 49 1,2-bis (dicyclohexyl phosphino) éthane (5) Diméthoxy- éthane 0,5 CO/H 2 95:5 16 6 80 52 96 Acétate d’éthyle 0,5 CO 15 6 90 41 55 Dioxane 0,5 CO 15 6 90 27 nd Dioxane 0,5 CO/H 2 95:5 16 6 90 41 nd 1,2-bis (dicyclohexyl phosphino) éthane (5) Dioxane 0,5 CO/H 2 95:5 16 6 80 45 nd Carbonate de propylène 0,5 CO 15 6 90 44 53 Acétone 0,5 CO 15 6 90 62 62 Acétonitrile 0,5 CO 15 6 90 61 76 Acétonitrile 0,5 CO/H 2 95:5 16 6 90 68 80 1,2-bis (dicyclohexyl phosphino) éthane (5) Acétonitrile 0,5 CO/H 2 95:5 16 6 90 3 23 1,2-bis (diphényl- phosphino) éthane (5) Acétonitrile 1 CO/H 2 95:5 16 6 80 10 33
Les résultats présentés dans le [Tableau 10] permettent de comparer les effets dus aux solvants, dans les conditions indiquées.
La pyridine, le diméthylformamide, le nitrométhane, le pentane et l’hexane ne semblent pas être des solvants appropriés pour la réaction (pas d’anhydride succinique observé en fin de réaction).
En l’absence de ligands et sans ajout de H 2 , les solvants des moins au plus performants sont : le diéthyl éther, le toluène, le dichlorométhane, le tétrahydrofurane, le 1,4-dioxane, le diméthoxyéthane, l’acétate d’éthyle, le propylène carbonate, l’acétonitrile, l’acétone.
En présence du ligand 1,2-bis(dicyclohexylphosphino)éthane et avec ajout de H 2 , les solvants des moins au plus performants sont : l’acétonitrile, le 1,4-dioxane, le diméthoxyéthane, le toluène.
Les solvants pour lesquels l’ajout de H 2 et/ou de ligands n’a pas ou peu d’effet sont le diméthylformamide, la pyridine, le dioxane.
Les solvants pour lesquels l’ajout de H 2 et/ou de ligands a un léger effet sont le diméthoxyéthane.
La représente, selon une vue de détail en coupe dans un plan radial contenant l’axe central, l’interaction entre le poinçon et le couple de poussoirs de la .
Les figures 9A, 9B et 9C représentent, selon des vues en coupe dans un plan radial contenant l’axe central, des étapes successives d’enfoncement axial du poinçon et par conséquent d’écartement radial progressif des poussoirs représentés sur les figures 7 et 8, la figure 9A correspondant à une configuration rétractée dans laquelle l’écartement des poussoirs est minimal, la figure 9B à une configuration semi-déployée définissant un écartement intermédiaire des poussoirs, et la figure 9C correspondant à une configuration totalement déployée définissant l’écartement maximal des poussoirs.
La est une vue d’ensemble en perspective d’une variante de dispositif d’assemblage selon l’invention.
La est une vue en coupe, dans un plan radial contenant l’axe central, du dispositif de la .
La est une vue en perspective du dispositif des figures 10 et 11 dont on a ôté la partie supérieure du système d’entraînement pour faire apparaître d’une part le plateau d’actionnement qui permet d’enfoncer axialement les poinçons afin d’écarter les poussoirs, et d’autre part les verrous destinés à maintenir passivement ledit plateau d’actionnement, et donc les poinçons en position enfoncée, pendant l’opération de cuisson, lesdits verrous étant ici en configuration dégagée.
La illustre, selon la même vue que la , le dispositif de la une fois que les verrous sont engagés pour retenir le plateau et ainsi bloquer les poinçons en position enfoncée, et donc les poussoirs en position écartée, et par conséquent les pieds des rayons plaqués contre leurs faces réceptrices respectives.
La « bande annulaire périphérique » 4 désigne ici, de façon très générique, la structure annulaire du bandage 2 qui est portée par les rayons 5 et qui forme la bande de roulement destinée à venir au contact de la route. Ladite bande annulaire périphérique 4 peut ainsi, de façon connue en soi, présenter de préférence une structure stratifiée qui comprend une couronne d’armature radialement interne, contenant une ou plusieurs couches contenant des fils de renfort ou des fibres de renfort noyés dans une résine et/ou dans un matériau à base de caoutchouc, puis une couche radialement externe qui contient un ou plusieurs matériaux à base de caoutchouc et qui forme la bande de roulement du bandage 2.
En référence aux figures 2 et 3, l’invention concerne en particulier un dispositif 1, 1’ de raccordement et de distribution d’au moins un fluide, tel que le fluide réfrigérant, destiné à raccorder fluidiquement au moins deux composants de la boucle 100. La boucle 100 peut comporter au moins un dispositif 1, 1’ de raccordement et de distribution. Bien entendu, ce nombre n’est pas limitatif, et la boucle 100 peut comporter autant de dispositifs 1, 1’ de raccordement et de distribution que nécessaire.
De façon non exhaustive, les composants de la boucle de conditionnement thermique 100, destinés à être raccordés fluidiquement via ledit dispositif 1, 1’, peuvent être choisis parmi un conduit, un organe de connexion ou de raccordement, un élément tubulaire, une tubulure, un autre bloc de raccordement, un autre dispositif de raccordement et de distribution, un détendeur ou organe de détente, un échangeur thermique, un refroidisseur (aussi dénommé « chiller » en anglais), ou tout autre composant.
Dispositif de raccordement et de distribution
Deux modes de réalisation du dispositif 1, 1’ sont représentés sur les figures 2 et 3.
À titre d’exemple illustratif et non limitatif, le dispositif 1, selon un premier mode de réalisation schématisé sur la , peut assurer un raccordement, ou une interconnexion entre un ou plusieurs, ici trois, conduits 101 de circulation du fluide et un autre composant 103 tel qu’un détendeur.
À titre d’autre exemple illustratif, le dispositif 1’, selon un deuxième mode de réalisation schématisé sur la , peut assurer un raccordement, ou une interconnexion entre un ou plusieurs conduits 101 de circulation du fluide, ou éventuellement un raccord connecté à un conduit 101, et par exemple un autre composant 105 tel qu’un détendeur.
De façon générale, comme mieux visible sur les figures 4a à 5b, le ou chaque dispositif 1, 1’ comporte au moins un bloc 3, 3’ de raccordement et au moins un embout 5 de connexion, réalisé par une pièce distincte du bloc 3, 3’ de raccordement et assemblé à ce dernier. Des exemples de réalisation dudit bloc 3, 3’ et de l’embout 5 sont décrits par la suite.
Le dispositif 1, 1’ comporte avantageusement au moins un moyen ou organe d’étanchéité permettant d’assurer une étanchéité au moins entre le bloc 3, 3’ de raccordement et l’embout 5 de connexion.
De plus, le dispositif 1, 1’ peut comprendre des éléments de serrage complémentaires portés d’une part, par l’embout 5, et d’autre part, par le bloc 3, 3’ de raccordement. Il s’agit par exemple d’un filetage et d’un taraudage complémentaires. De tels éléments de serrage sont décrits plus en détail par la suite.