INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un mode de réalisation, un élément translucide 20 s’étend contre la surface interne 10 de la couche de revêtement 2 et forme un guide de lumière vers la couche de revêtement 2, comme cela sera décrit ultérieurement. Cet élément translucide 20 est par exemple réalisé en un matériau plastique translucide, par exemple une résine injectée sur la surface interne 10 de la couche de revêtement 2. Le matériau de l’élément translucide 20 est par exemple du polycarbonate (PC), du polytéréphtalate d’éthylène (PET), du polyméthacrylate de méthyle (PMMA), du polycarbonate / polyméthacrylate de méthyle (PC/PMMA), de l’acrylonitrile butadiène styrène (ABS) ou autre. L’élément translucide 20 présente par exemple une épaisseur inférieure ou égale à 2 mm et un indice de réfraction sensiblement compris entre 1,2 et 1,9. L’élément translucide 20 est par exemple légèrement fumé pour conférer un aspect particulier à la lumière le traversant puis traversant les zones de motif rétroéclairées 16 pour être visible sur la surface externe 8 de la couche d’aspect 2.
Le module d’éclairage 4 s’étend du côté de la surface interne 10 de la couche de revêtement 2 au moins en regard des zones de motif rétroéclairées 16 de la couche de revêtement et est agencé pour émettre de la lumière vers ces zones de motifs rétroéclairées 16 afin d’afficher des pictogrammes ou des motifs éclairés sur la surface externe 8 de la couche de revêtement 2.
Le module d’éclairage 4 comprend au moins une source de lumière 22 et un premier guide de lumière 24 agencé pour guider la lumière émise par la source de lumière 22 vers les zones de motif rétroéclairées 16 de la couche de revêtement 2.
La source de lumière 22 est par exemple formée par une diode électroluminescente émettant de la lumière dans le domaine visible. Il est entendu que le module d’éclairage 4 peut comprendre plusieurs sources de lumière 22. Avantageusement, cependant, une seule source de lumière 22 est utilisée pour illuminer plusieurs zones de motif rétroéclairées 16, voire toutes les zones de motif rétroéclairées 16, au moyen du premier guide de lumière 24, ce qui permet de réduire la consommation d’énergie du module d’éclairage 4.
Comme représenté sur la , la ou chaque source de lumière 22 est par exemple montée sur un circuit électrique 26 d’alimentation, plus particulièrement sur des bornes de connexion du circuit électrique 26. Un tel circuit électrique 26 est par exemple formé par des pistes, par exemple en encre argentique, carbone ou cuivre, imprimées sur un substrat 28 ou sur une couche opaque 30, elle-même imprimée sur le substrat 28. Le substrat 28 est par exemple formé par un matériau plastique tel que du PC, PET, PMMA ou PC/PMMA et présente une épaisseur supérieure ou égale à 0,175 mm et par exemple inférieure ou égale à 2 mm. Le substrat 28 peut être conformé pour présenter toute forme souhaitée, par exemple une forme tridimensionnelle épousant la forme de l’élément de garnissage 1 du côté intérieur de celui-ci. La mise en forme du substrat 28 est par exemple réalisée par thermoformage.
En variante, le substrat 28 peut être formé par une carte de circuit imprimé, ou PCB pour « Printed Circuit Board », intégrant le circuit électrique 26. Un tel substrat est rigide et est par exemple réalisé en matériau composite à base de résine époxy, par exemple renforcée par des fibres de verre (composite FR-4) ou renforcée par des fibres de verre et de cellulose (composite CEM-1). La carte de circuit imprimée présente par exemple une épaisseur sensiblement comprise entre 0,8 mm et 2 mm.
La couche opaque 30 est par exemple de même nature que la couche de masquage 14 s’étendant sur la surface d’envers de la couche d’aspect 12 et présente un taux d’absorption supérieur ou égal à 95%. En outre, la couche opaque 30 et/ou le substrat 28 sont non conducteurs.
Selon un mode de réalisation, une couche réfléchissante 32 s’étend sur la couche opaque 30, par exemple uniquement en regard du module d’éclairage 4 et/ou autour, sur ou sous le circuit électrique 26, comme représenté sur la . En d’autres termes, la lumière circulant dans le module d’éclairage 4 et orientée vers le substrat 28 est réfléchie par la couche réfléchissante 32. La couche réfléchissante 32 présente un taux de réflexion supérieur ou égal à 95%. En variante, la ou les sources de lumière 22 sont montées directement sur une carte de circuits imprimés.
La lumière émise par la ou les sources de lumière 22 est injectée dans le premier guide de lumière 24 qui est agencé guider la lumière vers les zones de motif rétroéclairées 16. Le premier guide de lumière 24 présente une dimension telle que la lumière est harmonisée en arrivant sur la surface externe 8 en fonction des éléments s’étendant entre le premier guide de lumière et la surface externe 8. L’harmonisation de la lumière s’obtient notamment grâce aux réflexions à l’intérieur du guide de lumière 24. Pour ce faire, la ou les sources de lumière 22 ne sont par exemple pas agencées directement en regard des zones de motif rétroéclairées selon la direction de l’épaisseur de l’élément de garnissage, mais sont décalées par rapport à ces zones de motif rétroéclairées 16 et le premier guide de lumière 24 s’étend sur le substrat 28 ou sur la couche opaque 30, de préférence sur la couche réfléchissante 32, de ces sources de lumière 22 jusqu’à une zone en regard des zones de motif rétroéclairées 16 selon la direction de l’épaisseur de l’élément de garnissage de sorte à amener la lumière des sources de lumière 22 jusqu’à cette zone, dans laquelle la lumière quitte le premier guide de lumière 24 pour être dirigée vers les zones de motif rétroéclairées 16. La surface du premier guide de lumière 24 tournée vers la surface externe 8 peut être lisse ou présenter un grainage permettant d’améliorer l’harmonisation ou l’homogénéité de la lumière. Le long de la surface grainée du premier guide de lumière 24, le grainage de la surface du premier guide de lumière 24 peut varier, par exemple en faisant varier sa densité, en prévoyant des grains plus ou moins profonds et/ou en présentant des motifs différents. Le grainage est agencé pour que la lumière présente une homogénéité satisfaisante sur la surface externe 8 de l’élément de garnissage 1.
Selon un mode de réalisation, le module d’éclairage 4 est agencé pour que toute la lumière émise par la ou les sources de lumière 22 soit injectée dans le premier guide de lumière 24 afin d’illuminer toutes les zones de motif rétroéclairées 16. En d’autres termes, l’invention permet d’illuminer l’ensemble des zones de motif rétroéclairées 16 avec un unique module d’éclairage 4, ce qui permet de réaliser des économies d’énergies et de simplifier la structure et la connectique de l’élément de garnissage. A cet effet, le premier guide de lumière 24 est par exemple agencé pour encapsuler la ou les sources de lumière 22. Par encapsuler, on entend que le matériau formant le premier guide de lumière 24 enrobe la ou les sources de lumières 22 de tous les côtés de ces sources de lumière 22 à l’exception de la partie de celles-ci qui sont montées sur le substrat 28.
– le système comporte un jambage de maintien reliant la structure de déploiement et de repli à la plateforme de base, par-dessus la fenêtre de stockage ;
– l’entonnoir de guidage est formé d’au moins une barrière rattachée au jambage de maintien ;
– la structure de déploiement et de repli comporte un mât d’arrimage fixé sur la plateforme de base et adapté à arrimer l’aile de traction par son bord d’attaque ;
– la structure de déploiement et de repli comporte des charriots de manipulation des lignes de suspente, ces charriots étant adaptés à coulisser le long du mât d’arrimage jusque dans l’espace interne de stockage.
– la illustre un système de traction selon l’invention, l’aile de traction étant en vol ;
– la illustre le système de traction de la , l’aile de traction étant en cours de déploiement ou en cours de repli ;
– la représente la plateforme de base et la structure de déploiement et de repli du système de traction selon l’invention ;
– la est une vue schématique en coupe du système de traction selon l’invention ;
– la illustre la plateforme de base du système de traction selon l’invention ;
– la représente une portion du système de traction selon l’invention, vue de dessus ;
– la représente le réceptacle à voile du système de traction selon l’invention ;
– la représente la portion du système de traction illustrée à la , vue de dessous ;
– la est une vue de détail du système de traction selon l’invention ;
– la représente la plateforme de base du système de traction selon l’invention, vue de dessous en perspective ;
– la représente la plateforme de base du système de traction selon l’invention, vue de dessous ;
Selon un mode de réalisation, la source laser LS est un oscillateur laser fibré à verrouillage de modes en phase. Un tel verrouillage des modes longitudinaux de l’oscillateur laser d’injection permet d’obtenir des impulsions picosecondes ou femtosecondes. D’autres types de lasers, par exemple un laser de type « gain switch » permettent également d’obtenir des impulsions picosecondes.
Le dispositif 1 de l’invention comprend une fibre optique F dans laquelle sont injectées les impulsions IL1 délivrées par la source LS, par exemple à l’aide d’un coupleur à fibre optique CF. La fibre F présente moins de dix modes spatiaux et présente une longueur d’onde de dispersion nulle associée à chaque mode , le mode fondamental correspondant ici à i=0. Ces longueurs d’ondes sont déterminées par calculs numériques en fonction de la structure de la fibre et des matériaux composant la fibre F. Par exemple, la fibre utilisée est une fibre monomode à saut d’indice comme une fibre HI980, ou encore une fibre à cœur solide à gaine microstructurée.
Par « longueur d’onde de dispersion nulle » de la fibre F, on entend la longueur d’onde pour laquelle la dispersion du retard de groupe est nulle pour ce mode spatial .
Dans la description, la dispersion est dite « anormale » pour toute longueur d’onde supérieure à toutes les , se propageant dans la fibre F et la dispersion est dite « normale » pour toute longueur d’onde inférieure à toutes les se propageant dans la fibre.
Un paramètre de contrôle des longueurs d’onde est notamment l’aire modale de la fibre F. Plus l’aire modale de la fibre F est petite, plus les longueurs d’onde diminuent. Pour une fibre à cœur en silice avec une gaine microstructurée, le diamètre du cœur sera de typiquement 3-4 pour une longueur d’onde à environ 1000 nm pour le mode fondamental.
Dans l’invention, les impulsions IL1 se propageant dans la fibre optique F en régime de dispersion anormal, car on choisit la source laser LS et la fibre F de sorte que la première longueur d’onde des impulsions IL1 soit supérieure aux longueurs d’onde . La fibre optique F est adaptée pour générer, à partir du faisceau primaire FP, un faisceau de sortie FSC présentant à la fois la première longueur d’onde et une pluralité de deuxièmes longueurs d’onde formant un supercontinuum SC, les deuxièmes longueurs d’onde étant générées par conversion non linéaire de la première longueur d’onde Le faisceau de sortie FSC présente des impulsions IL2 formées à partir des impulsions IL1.
De manière connue, dans le régime de dispersion anormal et dans le régime de dispersion normal, le processus de génération de supercontinuum de part et d’autre de comprend les phénomènes suivants : l’automodulation de phase, la modulation de phase croisée, le mélange paramétrique à quatre ondes, l’effet Raman stimulé.
Les inventeurs ont observé que, dans un régime de dispersion anormal, le processus de génération du supercontinuum déplète la longueur d’onde de pompe de manière bien moins importante que dans un régime de dispersion normale (voir notamment la description des figures 6A et 6B plus loin).
Dans le régime de dispersion normal, en plus des phénomènes précités, le mécanisme d’effet Raman stimulé contribue de manière très importante à la déplétion de la première longueur d’onde et à la génération du supercontinuum aux longueurs d’onde supérieure à .
Dans la fibre optique non linéaire de l’invention, en régime de dispersion anormal, en plus des phénomènes précités, une instabilité modulationelle se produit lors de la propagation des impulsions IL1 qui va structurer temporellement ces impulsions de manière à créer une pluralité de solitons. Ces solitons vont alors s’autodécaler par auto-décalage solitonique par effet Raman ( soliton self- frequency shift en anglais). Ce décalage fréquentiel est différent pour chaque soliton. Les deuxièmes longueurs d’onde générées ainsi sont strictement supérieures à la première longueur d’onde λ 1 à partir de laquelle elles sont générées par la diffusion Raman stimulée, qui est à l’origine de l’auto-décalage fréquentiel des solitons dans la fibre. Le Raman stimulé a un effet dissipatif en terme d’énergie lumineuse. En vertu du principe de conservation de l’énergie totale, les deuxièmes longueurs d’onde ne peuvent pas être inférieures à la longueur d’onde initiale λ 1 . Ce phénomène d’auto-décalage est prédominant sur les autres phénomènes dans un régime de dispersion anormal pour la génération de deuxième longueurs d’onde supérieure à .
De manière connue, l’auto-décalage solitonique par effet Raman provoque une dérive continue de la fréquence centrale de l’impulsion solitonique par un échange d’énergie avec les phonons du milieu que forme le cœur de la fibre optique. Au travers de cette interaction lumière-matière inélastique un photon de longueur d’onde λ a , c’est-à-dire d’énergie E a = hc/λ a , où h est constante de Planck, est absorbé par le milieu matériel. Un second photon à une énergie inférieure E b a est émis par le milieu Raman à une longueur d’onde plus grande λ b > λ a . La différence d’énergie, ou défaut quantique, est transmise au milieu matériel sous la forme d’une particule correspondant à une vibration acoustique du milieu matériel, ou phonon. On note Δν=c/λ a –c/λ b le décalage fréquentiel entre les deux photons mis en jeu. Lors de l’interaction au travers de l’effet Raman entre le milieu matériel et une impulsion ultra-brève de spectre fréquentiel large, la partie du spectre de l’impulsion pour Δν > 0 est absorbée tandis que la partie du spectre de l’impulsion à Δν < 0 est amplifiée. Cela correspond à un glissement du spectre de l’impulsion vers les basses fréquences, c’est-à-dire à un décalage du centre de l’impulsion vers les hautes longueurs d’onde.
Ce phénomène d’autodécalage solitonique par effet Raman est induit par le gain Raman pour chaque soliton et ne déplète donc pas complètement la pompe après la fission initiale de l’impulsion IL1 en solitons. Ce processus Raman stimulé en régime anormal de dispersion déplète beaucoup moins l’onde pompe que l’effet Raman stimulé en régime de dispersion normal. C’est pourquoi, dans l’invention, la fibre, via sa dispersion et via sa longueur, est adaptée en fonction de la puissance des impulsions IL1 pour qu’une puissance du faisceau de sortie à la première longueur d’onde soit non négligeable par rapport à la puissance primaire des impulsions. Plus précisément, la fibre est suffisamment courte pour que la puissance du faisceau de sortie à la première longueur d’onde soit supérieure ou égale à 10%, préférentiellement 20% de la puissance primaire au niveau du centre de l’impulsion.
Le décalage des solitions (donc les deuxièmes longueurs d’onde λ 2 ) est fonction de la longueur de la fibre F, de la dispersion, et de la puissance crête des impulsions en entrée de la fibre F. Plus la fibre F est longue, plus il est possible d’obtenir un décalage fréquentiel important (et donc un supercontinuum large). A longueur de fibre fixe, plus la puissance crête des impulsions sont élevées, plus il est possible d’obtenir un décalage fréquentiel important (et donc un supercontinuum large). Dans l’invention, pour des impulsions de 1 ps et de puissance crête 135 kW, et pour une fibre à cœur en silice avec une gaine microstructurée, la longueur de la fibre fait environ 1 m.
Dans l’invention la fibre optique F présente moins de 10 modes car au-delà, les interférences intermodales détruisent le profil spatial du faisceau qui n’est plus utilisable. On observe alors la création d’un speckle en sortie de fibre.
Contrairement aux dispositifs de CARS multiplex de l’art antérieur (voir figure 1B), compte tenu de la puissance non négligeable du faisceau de sortie à la première longueur d’onde le dispositif 1 de l’invention ne nécessite pas de ligne à retard pour synchroniser une portion du faisceau primaire avec le faisceau de sortie sur l’échantillon. Grâce à la synchronisation temporelle naturelle entre les deuxièmes longueurs d’onde et la première longueur d’onde en sortie de fibre F (voir figure 6A) il est possible d’utiliser uniquement le faisceau de sortie pour générer un effet Raman stimulé dans l’échantillon Ech. Pour cela, le dispositif 1 comprend un système optique MO adapté pour focaliser le faisceau de sortie sur l’échantillon. Le système optique MO est préférentiellement un objectif de microscope de focale , de préférence à forte ouverture numérique (NA~1.5). Le faisceau de sortie focalisé sur l’échantillon génère un faisceau anti-Stokes STK par effet Raman stimulé induit par au moins une des deuxièmes longueurs d’onde supérieures à et la première longueur d’onde toutes les deux présentes dans le faisceau de sortie FSC. Les deuxièmes longueurs d’onde du faisceau FSC constituent donc les longueurs d’onde de sonde. Les photons du faisceau FSC à la première longueur d’onde sont suffisamment nombreux pour induire l’effet Raman stimulé dans l’échantillon Ech. Ainsi, un ou plusieurs niveaux vibrationnels des modes Raman résonant de l’échantillon Ech sont excités à une ou plusieurs fréquences de résonance et le faisceau anti-Stokes présente une ou plusieurs fréquences . Les longueurs d’onde anti-stokes sont donc inférieures à . En fait, dans le dispositif 1, le faisceau de sortie FSC constitue à la fois le faisceau pompe (via la première longueur d’onde ) et le faisceau sonde (via les deuxièmes longueurs d’onde supérieures à ) des dispositifs de l’art antérieur.
Le dispositif comprend un photodétecteur Det connu de l’homme de l’art et adapté pour détecter le faisceau anti-Stokes typiquement combiné avec un spectromètre afin de séparer spatialement les longueurs d’onde du faisceau anti-Stokes avant leur détection. Le photodétecteur est typiquement un tube photomultiplicateur, une caméra CCD ou encore une photodiode à avalanche.
- le système comporte des moyens de fixation du réservoir à un support, tel qu’une tablette portant des plants de culture, une gouttière ou un long-pan ou une travée ; - le système comporte des moyens de stabilisation au sol de la position du réservoir, tels que des piquets ; - le système comporte des moyens de guidage de déploiement du réservoir afin de faciliter le déploiement du réservoir ; - les moyens de guidage de déploiement comportent au moins l’un des moyens suivants pris seul ou en combinaison : • des renforts locaux disposés le long d’une soudure de la paroi ; • des guides tubulaires destinés à être positionnés au sol ; • un renfort longitudinal le long d’une soudure de la paroi.
L’invention concerne également une serre agricole comprenant au moins un système passif de régulation thermique selon l’invention.
Suivant d’autres caractéristiques optionnelles de la serre prises seules ou en combinaison : - le système passif de régulation thermique est positionné sans occasionner d'ombrage à des cultures de la serre, face au rayonnement solaire, et en vis-à-vis direct avec lesdites cultures, la paroi ayant une surface tournée vers les cultures maximisant un facteur de forme entre ladite surface tournée vers les cultures et une surface des cultures ; - au moins un réservoir d’un système passif de régulation thermique est positionné sur le sol ; - une première extrémité du réservoir est plus haute que la seconde extrémité du réservoir ; - la serre comporte des plants de cultures positionnés sur des tablettes, au moins un réservoir d’un système passif de régulation thermique étant fixé sous au moins une tablette ; - la serre comporte des gouttières au moins un réservoir d’un système passif de régulation thermique étant fixé sous au moins une gouttière ; - la serre comporte des long-pans, pignons ou travées, au moins un réservoir d’un système passif de régulation thermique étant fixé le long d’au moins un long-pan, pignon ou une travée ou le long de poteaux intérieurs ; - le réservoir fixé ne touche pas le sol ; - le réservoir fixé repose sur le sol ; - la serre comporte des plants de cultures, et un système passif de régulation thermique est placé de chaque côté des plants ou sur un seul côté ;
- le réservoir contient plusieurs dizaines de litres de fluide accumulateur au mètre carré dans la serre ; - chaque système passif de régulation thermique posé au sol comporte un ensemble de piquets afin d’éviter un glissement de réservoir ;
- la serre comporte au moins un ventilateur positionné au plafond de la serre, ou sur un support au-dessus des cultures ; - la serre comporte au moins une sonde pour mesurer la température de l’air ambiant et au moins une sonde pour mesurer la température au sein du réservoir ; - la serre comporte au moins un système de déshumidification de l’air de la serre.
La présence de systèmes passifs de régulation thermique dans la serre réduit l’écart de température entre le jour et la nuit, ce qui permet de réduire le risque de gel et donc de planter beaucoup plus tôt en terre. Grâce à cette technique, la température de feuille est jusqu’à 4°C de plus que dans une serre classique pendant les périodes non ensoleillées. Les essais ont montré jusqu’à 1 mois de précocité et 5% de rendement en plus. L’investissement est également moindre que pour des serres classiques équipées de système de régulation actifs ou passifs selon l’art antérieur.
Comme expliqué précédemment, les réservoirs calorifiques ne doivent pas bloquer le rayonnement solaire utile à la photosynthèse, ce qui implique des orientations précises pour les serres bioclimatiques classiques et leurs accumulateurs de chaleur.
Or par rapport aux serres bioclimatiques connues, le système passif de régulation thermique selon l’invention s’intègre : - dans tous types de serres : tunnel, multi-chapelle, serre Venlo, grande portée ; - sans contraintes d’orientation ; - en construction ou rénovation ; - en pleine terre (le long des rangs de culture), au sol, sur gouttière ou sous tablette ; - en auto-installation.
Description détaillée On a représenté sur la un exemple d’une serre agricole 200 munie d’un système passif de régulation thermique 10 selon un exemple de réalisation de l’invention.
Un système passif de régulation thermique est un système permettant de chauffer ou refroidir les cultures d’une serre sans nécessité un apport énergétique. On entend par culture, toute espèce végétale cultivée : plantes, fleurs, légumes, fruits,...
Un exemple d’un tel système passif de régulation thermique 10 est décrit ci-après, en référence à la . Le système passif de régulation thermique 10 comprend au moins un réservoir 20 absorbeur/diffuseur et accumulateur de chaleur destiné à être exposé directement ou indirectement (le rayonnement solaire chauffe l’air de la serre, qui chauffe par convection le système 10) au rayonnement solaire.
Ce réservoir 20 est apte à absorber l’énergie d’un rayonnement solaire, à accumuler cette énergie sous forme de chaleur pendant le jour, et à diffuser cette chaleur hors du réservoir pendant la nuit ou lors de séquences nuageuses.
Le réservoir 20 comporte une paroi 30 formant un absorbeur de chaleur apte à être chauffé par rayonnement solaire, et un accumulateur 40 de chaleur apte à stocker de l’énergie calorifique absorbée par la paroi 30.