INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ce réseau de Petri 21 est établi conformément à l’enseignement de la publication Rémi Parrot, Mikaël Briday, Olivier Roux. Timed Petri Nets with Reset for Pipelined Synchronous Circuit Design . 42nd International Conference on Application and Theory of Petri Nets and Concurrency, Jun 2021, Paris, France. pp.55-75, 10.1007/978-3-030-76983-3_4. hal-03266806.
Le réseau de Petri 21 est défini de sorte que :
- chaque transition 211 correspond à un opérateur op x du circuit logique programmable,
- chaque place 210 correspond à un signal s x et est associée à un poids prédéterminé,
- chaque jeton 212 correspond à une donnée traitée par le circuit logique programmable.
Chaque transition 211, 221 est par ailleurs associée à une temporisation 214.
De plus les transitions 211, 221 peuvent être retardables 221 ou non retardables 211.
Sur la , les transitions retardables 221 sont représentées sur fond grisé, alors que les non-retardables 211 sont représentées sur fond blanc.
En effet comme on l’expose ci-dessous, le réseau de Petri est aussi modélisé de sorte à fonctionner avec un compteur d’itérations, et les transitions sont ainsi tirées en fonction de ladite valeur du compteur.
Il est rappelé que dans les réseaux de Petri, une transition ne peut être tirée que si elle est préalablement sensibilisée, ce qui signifie que les places directement en amont de la transition comprennent au moins un jeton.
Lorsqu’une transition 221 est retardable, la valeur numérique de temporisation 214 inscrite sous la transition correspond à la valeur de compteur minimale pour déclencher la transition.
Les réseaux de Petri temporisés ont été introduit par Ramchandani avec une certaine sémantique de tir ( avec entrelacement ).
Toutefois, dans ce mode de réalisation de l’invention les transitions du réseau de Petri sont tirées selon la règle du tir à pas maximal, telle qu’elle ressort de la publication citée précédemment Timed Petri Nets with Reset for Pipelined Synchronous Circuit Design.
Un compteur incrémental compte ainsi les itérations successives entre les différents états du réseau de Petri.
Une façon de simplifier le bobinage du fil conducteur autour des dents est de réaliser séparément le plateau et les dents, d’enrouler le fil conducteur autour de chaque dent puis de fixer les dents au plateau.
Classiquement, les dents sont fixées au plateau par collage ou au moyen de pièces de fixation additionnelles telles que des vis.
Pour améliorer la fixation des dents au plateau, on connaît par ailleurs du document WO2017121941 un corps de stator dont le plateau présente une pluralité de rainures radiales et dont les dents présentent chacune une nervure adaptée à s’emboiter dans l’une des rainures radiales. Un léger jeu de montage est prévu pour que les nervures puissent s’emboiter dans les rainures. Dans ce document, pour assurer la fixation définitive des dents sur le plateau, il est par exemple proposé de souder les nervures dans les rainures.
Cette solution de fixation des dents par soudage présente des inconvénients.
En particulier, l’opération de soudure entraine des déplacements ainsi que des déformations des pièces soudées, de sorte que la géométrie du stator obtenu n’est jamais exactement identique à la forme initialement souhaitée, ce qui a des conséquences sur les performances de la machine électrique et sur les vibrations engendrées par la rotation du rotor.
Présentation de l'invention Afin de remédier aux inconvénients précités de l’état de la technique, la présente invention propose de fixer autrement les dents sur le plateau du corps de stator.
L’invention s’applique à l’assemblage d’un corps de stator comprenant un plateau en forme de disque centré sur un axe longitudinal et des dents réparties sur une face du plateau autour de l’axe longitudinal, le plateau comprenant au moins une ouverture, au moins une desdites dents comprenant un relief en saillie engagé dans ladite ouverture. On propose alors selon l’invention un procédé d’assemblage qui comprend une étape d’insertion du relief dans l’ouverture suivie d’une étape de métallisation par projection à froid d’une matière métallique sur une partie au moins d’une zone de jonction entre le relief et le bord de l’ouverture.
Cette étape de métallisation permet de solidement fixer le relief de la dent au bord de l’ouverture du plateau.
Grâce à l’invention, l’opération peut être réalisée « à froid », c’est-à-dire à des températures très inférieures à celles employées pour la soudure à chaud. Cette température est par exemple inférieure à 200°C et de l’ordre de 100°C. De cette façon, les composants du corps de stator ne sont pas déformés par cette opération d’assemblage.
Cette opération peut en outre être réalisée sur tout matériau métallique, et notamment sur l’aluminium alors que la soudure à chaud de l’aluminium reste une opération complexe et coûteuse.
Cette opération ne nécessite en outre aucune pièce de fixation, ce qui représente une réduction des coûts de fabrication et de poids.
Enfin, cette opération est susceptible d’assurer une étanchéité autour de chaque ouverture du plateau. Ainsi, il est possible d’utiliser le plateau comme partie du boîtier extérieur du moteur (ce boîtier logeant le rotor). En outre, il est possible de refroidir les dents en faisant circuler un liquide de refroidissement sur la matière métallique projetée, du côté opposé aux dents, sans risque électrique.
D’autres caractéristiques avantageuses et non limitatives du procédé conforme à l’invention, prises individuellement ou selon toutes les combinaisons techniquement possibles, sont les suivantes : - le relief comporte une partie au moins en forme de nervure allongée radialement par rapport à l’axe longitudinal et l’ouverture présente une forme allongée radialement de longueur identique à celle du relief ; - la matière métallique est projetée sur toute la zone de jonction entre le relief et le bord de l’ouverture ; - le plateau comporte plusieurs ouvertures dans lesquelles sont engagées les reliefs de plusieurs dents ; - le plateau présente des bords périphériques intérieur et extérieur ; - la matière métallique est également projetée sur le plateau, entre ladite la zone de jonction et l’un desdits bords périphériques intérieur et extérieur du plateau, de façon à former une cloison en saillie du plateau, deux cloisons voisines s’étendant l’une depuis le bord périphérique intérieur jusqu’à distance du bord périphérique extérieur du plateau, et l’autre s’étendant depuis le bord périphérique extérieur jusqu’à distance du bord périphérique intérieur ; - la dent présentant une première face en appui contre le plateau, ladite première face présentant deux côtés opposés qui s’étendent sensiblement radialement par rapport à l’axe longitudinal, le relief s’étend sensiblement à égale distance des deux côtés ; - la dent présentant une première face en appui contre le plateau, ladite première face présentant deux côtés opposés qui s’étendent sensiblement radialement par rapport à l’axe longitudinal, le relief présente deux parties qui longent les deux côtés ; - l’une des deux parties du relief de la dent et l’autre des deux parties du relief de la dente voisine étant engagées dans ladite ouverture, la matière métallique est projetée sur tout le bord de l’ouverture ainsi que sur les deux parties engagées dans ladite ouverture et entre ces deux parties ; - au moins une partie du bord de l’ouverture est chanfreinée du côté de la dent ; - ladite matière métallique est une poudre amagnétique, comprenant préférentiellement un mélange d’aluminium et d’alumine ; - l’ouverture s’étend à distance des bords périphériques intérieur et extérieur du plateau.
L’effet de l’incorporation des fructo-oligosaccharides à chaîne courte sur la couleur des compositions de crèmes solaires a également été mesuré. Le tableau 10 fournit les valeurs des paramètres L*, a* et b* des crèmes solaires selon l’invention, et de trois crèmes solaires de référence : la crème ne comprenant pas de fructo-oligosaccharide à chaîne courte, et deux crèmes solaires de référence commerciales.
Quantité de Actilight ® 950 P L* a* b* Référence (0%) 92,12 -0,95 3,49 Référence commerciale A 87,97 -0,49 5,44 Référence commerciale B 92,52 -2,52 7,29 0,5% 92,56 -0,98 3,5 1,0% 92,19 -0,97 3,23 2,5% 92,41 -1,01 3,22 5,0% 91,8 -0,96 3,26
L’inclusion des fructo-oligosaccharides à chaîne courte n’a aucun effet significatif sur la couleur des crèmes solaires.
En conclusion, l’inclusion des fructo-oligosaccharides à chaîne courte dans les crèmes solaires permet l’augmentation de leur élasticité et de leur viscosité, sans affecter leur couleur. L’élasticité et la viscosité sont des propriétés souhaitées pour de telles crèmes, et sont souvent atteintes en ajoutant du xanthane et/ou des polymères synthétiques, ce qui n’est pas nécessaire pour les crèmes de l’invention.
Caractérisation physique d es shampooing s solide s selon l’invention
La présente les valeurs d’humidité en % des shampooings solides selon l’invention. Les valeurs d’humidité cibles pour un shampooing solide sont la gamme de 10% à 20% d’humidité. Tous les shampooings solides selon l’invention sont donc dans la gamme cible de valeurs d’humidité, quelle que soit la quantité de fructo-oligosaccharides à chaîne courte.
La présente les résultats du test de dissolution des shampooings solides selon l’invention. L’inclusion des fructo-oligosaccharides à chaîne courte dans les shampooings solides semble légèrement améliorer la dissolution des shampooings.
L’effet de l’incorporation des fructo-oligosaccharides à chaîne courte sur la couleur des shampooings solides a également été mesuré. Le tableau 11 fournit les valeurs des paramètres L*, a* et b* des shampooings solides selon l’invention, et de trois shampooings solides de référence : le shampooing solide ne comprenant pas de fructo-oligosaccharide à chaîne courte, et deux shampooings solides de référence commerciaux A et B.
Quantité de Actilight ® 950 P L* a* b* Référence (0%) 78,54 -1,31 1,78 Référence commerciale A 95,8 -1,58 7,67 Référence commerciale B 71,73 -1,03 -0,06 0,5% 82,51 -1,8 11,65 1,0% 81,38 -1,71 12,03 2,5% 76,21 -2,61 10,47 5,0% 82,14 -1,94 10,38
L’inclusion des fructo-oligosaccharides à chaîne courte n’a aucun effet significatif sur la couleur des shampooings solides.
En conclusion, les shampooings solides selon l’invention présentent des valeurs d’humidité adaptées, ont une dissolution légèrement améliorée, et leur couleur n’est pas dégradée par rapport aux shampooings solides ne comprenant pas de fructo-oligosaccharide à chaîne courte.
LISTE DES REFERENCES 1. Sfriso, R.; Egert, M.; Gempeler, M.; Voegeli, R.; Campiche, R. Revealing the secret life of skin - with the microbiome you never walk alone. Int J Cosmet Sci 2020. 42(2): p. 116-126, DOI: 10.1111/ics.12594.
2. Kong, H.H.; Segre, J.A. Skin microbiome: looking back to move forward. J Invest Dermatol 2012. 132(3 Pt 2): p. 933-9, DOI: 10.1038/jid.2011.417.
3. Sanford, J.A.; Gallo, R.L. Functions of the skin microbiota in health and disease. Semin Immunol 2013. 25(5): p. 370-7, DOI: 10.1016/j.smim.2013.09.005.
4. Krutmann, J. Pre- and probiotics for human skin. J Dermatol Sci 2009. 54(1): p. 1-5, DOI: 10.1016/j.jdermsci.2009.01.002.
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DISPOSITIF DE REGULATION THERMIQUE, NOTAMMENT DE REFROIDISSEMENT La présente invention concerne un dispositif de régulation thermique, notamment de refroidissement, notamment pour composant électrique susceptible de dégager de la chaleur lors de son fonctionnement, notamment un dispositif de refroidissement d’au moins une batterie ou cellules de batterie de véhicule, par exemple un véhicule automobile.
Le véhicule peut être de type terrestre, maritime ou aérien.
L’algorithme de calcul d’ICR ( ), de CF ( ) et de basale ( ) ne dépendent que de l’algorithme de détection de timepoints. Concernant cet algorithme, on note les définitions suivantes.
Pour la glycémie de type 1 : Pre/Post-Prandiale : Mesure de glycémies avant et après une injection prandiale, Pre/Post-Correction : Mesure de glycémies avant et après une injection de correction, Pre/Post-Manuelle : Mesure de glycémies avant et après une injection manuelle.
Pour les injections « I n » séparées par une durée « T n » (T n est la durée qui sépare l’injection I n et l’injection I n+1 .) Pour chaque injection de la journée : Si T n-1 est compris entre deux heures et cinq heures, Post-I n-1 = Pre I n , Si T n-1 est supérieur à cinq heures, Post-I n-1 = min (valeur entre 2h et 5h de I n-1 ) Si T n-1 est inférieur à deux heures, Post-I n-1 = Post-I n , Si I n-1 et I n sont deux injections prandiales, elles sont considérées comme une entrée et si T n est inférieur à deux heures, on rejette les injections, Si T n est une injection manuelle et T n-1 et T n sont inférieurs à deux heures, on rejette les injections, Si I n concerne une activité physique, on rejette l’injection I n .
Pour la glycémie de type 2 : Faible glycémie (« Low Glycemia ») : Mesure de glycémie inférieure à 70 mg/dL, Last Glycemia : Mesure de glycémie récupérée à la fin de journée, et Fasting Glycemia : Mesure de glycémie récupérée après une période de jeûne (généralement dans la matinée juste après le lever du patient).
Il n’y a qu’une seule mesure de fasting glycemia et de last glycemia par jour.
La durée maximale entre une mesure fasting glycemia et une mesure last glycemia est de 12 heures. La durée minimale entre une mesure fasting glycemia et une mesure last glycemia est de quatre heures.
Pour couper un jeûne : Par défaut, la période de jeûne se termine au maximum à midi. Mais la survenue d’un de ces évènements : - une glycémie faible nécessitant un ressucrage (lowglycemia), - le début d’une activité physique, ou - la prise d’une injection (avec ou sans repas), définit que la fin de la période de jeune (et donc que la fasting glycemia), est celle qui vient juste avant le début de cet évènement.
L’activité physique est soit renseignée par le patient, par l’intermédiaire de l’interface utilisateur, soit détectée par le dispositif 20, par l’intermédiaire de la montre connectée 22.
Injection :
LowGlycemia (ressucrage), Last glycemia = dernier post-injection de la journée, Fasting = première pre-glycemia de la journée, Ou low Glycemia pendant la nuit.
Chacun des algorithmes de calcul d’ICR ( ), de CF ( ) et de basale ( ) a besoin de timepoints différents, mais il est plus efficace, économique et précis de faire un algorithme de timepoints qui parcourt l’ensemble de la journée précédente et identifie les bons attributs (« labels ») en fonction des événements. Cependant, dans la formule, pour calculer le nouveau ratio glucidique ICR, la dernière valeur valable du facteur de correction CF est utilisée.
Le procédé comporte, de manière générale : - une étape de capture d’une glycémie sanguine de l’utilisateur au coucher d’une première journée, - une étape de capture d’une glycémie sanguine de l’utilisateur au lever du lendemain de la première journée, - une étape de calcul de la différence de glycémies entre ce coucher et ce lever, - une étape de détermination si un événement prédéterminé est survenu entre ce coucher et ce lever et - une étape de détermination si un événement prédéterminé est survenu entre ce coucher et ce lever parmi : - la prise d’un repas entre le coucher et le lever, - la réalisation d’une activité physique entre le coucher et le lever, - la prise d’insuline entre le coucher et le lever, et, - éventuellement, un épisode d’hypoglycémie.
Le procédé 50, illustré en , concerne le calcul du ratio glucidique, ou ICR.
Au cours d’une étape 51, on analyse les entrées du jours précédent en mettant en œuvre un algorithme de détection d’événements temporels (« TimePoint »). L’étape 51 consiste à associer des attributs à des événements, parmi « avant repas », « après repas », « à jeun » ou « au coucher ».
Lors de la capture des données, par exemple des lecteurs glycémies capillaire et lecteurs glycémies continues, et des stylos connectées, on effectue le traitement de ces données pour les associer aux données relatives aux repas fournies par l’utilisateur. Il en est de même pour les valeurs d’insuline calculées et proposées à l’utilisateur. Par exemple, on met en œuvre les étapes suivantes :
On reçoit les données des dispositifs médicaux connectées.
Selon un mode de réalisation, l’appareil diffuseur comporte plusieurs récipients de stockage contenant des substances différentes, chacun des récipients de stockage présentant un orifice de vidange et étant reçu dans le réceptacle de sorte que l’orifice de vidange soit orienté vers le bas dans la position d’utilisation. De tels récipients de stockage peuvent être réalisés de différentes manières, par exemple avec un cloisonnement intérieur d’un unique réservoir ou au moyen de plusieurs réservoirs distincts.
Brève description des figures L’invention sera mieux comprise, et d’autres buts, détails, caractéristiques et avantages de celle-ci apparaîtront plus clairement au cours de la description suivante de plusieurs modes de réalisation particuliers de l’invention, donnés uniquement à titre illustratif et non limitatif, en référence aux dessins annexés.
La est une vue en perspective d’un appareil diffuseur selon une première variante de réalisation.
La est une autre vue en perspective de l’appareil diffuseur de la , où un ensemble amovible est reçu dans le réceptacle de l’appareil diffuseur.
La est une vue en perspective de l’ensemble amovible destiné à être reçu dans le réceptacle de l’appareil diffuseur.
En effet, le coût de marquage ω(M) d’une place p après un reset détermine le nombre de bascules nécessaires en amont de cette place p. On comprend donc que l’objectif est de minimiser la fonction coût Ω(ρ) puisque la valeur obtenue correspond au nombre de bascules nécessaires pour le pipeline complet.
Les coûts de marquage ω(M) sont calculés après chaque reset et pour le marquage initial, comme suit :
Dans lequel:
: l’ensemble des places succédant une transition qui modélise un opérateur
: l’ensemble des places succédant la transition qui modélise le point de branchement sur le signal modélisé par p
et avec
P : l’ensemble des places p du réseau de Petri ;
M(p) : le marquage de la place p, autrement dit le nombre de jeton dans la place p dans l’état considéré ; et
C(p) : le coût associé à la place p.
L’objectif de l’étape d’exploration est de déterminer l’exécution permettant de minimiser la fonction coût Ω(ρ).
Ainsi, on met en œuvre une étape de sélection 13 de l’exécution du réseau de Petri minimisant la fonction coût Ω(ρ) parmi toutes les exécutions candidates obtenues au cours de l’étape d’exploration 12.
Ainsi, à titre d’exemple, on obtient à l’issue de l’étape de sélection 13 le schéma selon la avec les registres 51 positionnés par les différents reset réalisés au cours de l’exécution du réseau de Petri sélectionnée.
Toutefois, sachant que le FPGA présente une fréquence d’horloge généralement très supérieure au taux d’échantillonnage des signaux fournis, il est avantageux de déterminer au cours de l’exploration la configuration permettant le multiplexage temporel, aussi appelé pliage, du schéma voulu.
On détermine tout d’abord des portions du schéma candidate au pliage.
La détermination des portions du schéma candidates sont dans ce mode de réalisation est effectuée manuellement.
Toutefois une mise en œuvre particulière de l’invention pourrait implémenter des étapes de détermination automatique des portions du schéma candidates, ce sujet ne relevant pas de l’objet de la présente invention.
Un intervalle de température est par exemple découpé en plusieurs plages de température prédéfinies, et chaque plage de température prédéfinie peut avoir une amplitude différente ou non. A titre d’exemple l’intervalle de température considéré peut aller de -40°C à 120°C, et certaines plages de température prédéfinies peuvent avoir une amplitude de 10°C tandis que d’autres ont une amplitude de plusieurs dizaines de degrés. L’amplitude de plage de température est par exemple plus faible pour les basses températures.
Deux plages de température prédéfinies au moins peuvent être associées à une même valeur seuil constituant une borne supérieure pour la dérivée temporelle du courant de phase de l’enroulement électrique de stator. Cette valeur seuil n’est pas nécessairement commune à toutes les plages de température prédéfinies. Une ou plusieurs plages de température prédéfinies peuvent être associées à une première valeur seuil et d’autre(s) plage(s) de température prédéfinie(s) peu(ven)t être associée(s) à une deuxième valeur seuil.
La deuxième valeur seuil peut être associée à une ou plusieurs plages de température correspondant à des températures plus élevées que celles de la ou les plages de température associées à la première valeur seuil, et la première valeur seuil peut être inférieure à la deuxième valeur seuil. Ainsi, la borne supérieure pour la dérivée temporelle du courant de phase augmente lorsque la température du ou des composants ciblés augmente, ce qui est cohérent avec l’objectif de réchauffer ce ou ces composants.
Le rapport entre la deuxième valeur seuil et la première valeur seuil peut être compris entre 5 et 20, étant par exemple compris entre 5 et 15, étant par exemple égal à 10.
Dans un exemple précis, l’intervalle de température allant de -40°C à 120°C peut être découpé selon les plages de température prédéfinies ci-dessous, et avec les valeurs seuils associées pour constituer une borne supérieure pour la valeur de la dérivée temporelle du courant de phase dans l’enroulement électrique de stator
Température Valeur seuil - 40°C à -30°C Valeur seuil 1 - 30°C à -20°C Valeur seuil 2 - 20°C à 0°C Valeur seuil 2 0°C à 120°C Valeur seuil 2
Dans tout ce qui précède, la température de l’unité de stockage d’énergie électrique ou la température des cellules de commutation commandables est obtenue à l’aide d’au moins un capteur de température. Le capteur de température peut être une ou plusieurs sondes de température, de type CTN ou CPN. En variante ou en complément, il peut s’agir d’un ou plusieurs thermocouples. Le cas échéant, il peut y avoir autant de capteurs de température qu’il y a de cellules de commutation commandables ou de composants, par exemple de condensateurs, de l’unité de stockage d’énergie électrique. Dans ce cas, la température de l’unité de stockage ou la température des cellules de commutation commandables précitée est par exemple la valeur obtenue en faisant la moyenne des températures fournies par les capteurs. En variante, le nombre de capteurs de température peut être inférieur au nombre de cellules de commutation commandables ou au nombre de composants de l’unité de stockage d’énergie électrique.
En variante ou en complément, la température de l’unité de stockage d’énergie électrique ou la température des cellules de commutation commandables est obtenue à l’aide d’au moins un estimateur. Cet estimateur peut utiliser une cartographie reliant cette température et la consigne de couple de la machine. Cet estimateur est par exemple implémenté au sein du dispositif de commande. Cet estimateur peut être global pour toutes les cellules de commutation commandables ou pour l’unité de stockage d’énergie électrique.
Dans le cas où la valeur seuil est déterminée en fonction: de la valeur de la tension de la batterie, de la température de l’unité de stockage d’énergie électrique, et de la température des cellules de commutation commandables :
- une première valeur seuil intermédiaire peut être déterminée en fonction de la valeur de la tension de la batterie et de la température de l’unité de stockage d’énergie électrique, comme exposé ci-dessus,
- une deuxième valeur seul intermédiaire peut être déterminée en fonction de la valeur de la tension de la batterie et de la température des cellules de commutation commandables, comme exposé ci-dessus, et
- la valeur seuil utilisée pour la commande des cellules de commutation est la plus faible entre la première valeur seuil intermédiaire et la deuxième valeur seuil intermédiaire.
L’invention a encore pour objet, selon un autre de ses aspects, un circuit électrique de véhicule hybride ou électrique, le circuit électrique comprenant :
- au moins une unité de stockage d’énergie électrique montée en parallèle de la batterie,