INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
D’autres copolymères réticulés d’acide (méth)acrylique/acrylate d’éthyle convenables peuvent être choisis parmi un copolymère réticulé d’acide méthacrylique et d’acrylate d’éthyle sous forme d’une dispersion aqueuse contenant 38 % de matière active, disponible commercialement auprès de la société Coatex sous le nom Viscoatex™ 538C ou un copolymère réticulé d’acide acrylique et d’acrylate d’éthyle sous forme de dispersion aqueuse contenant 28 % de matière active, disponible commercialement auprès de la société Rohm and Haas et vendu sous le nom Aculyn™ 33.
Dans d’autres modes de réalisation, le polymère acrylique de la présente divulgation est un polymère d’acrylate anionique réticulé. Le polymère d’acrylate anionique réticulé peut être contenu dans une dispersion aqueuse comprenant environ 32 % en poids de solides totaux. Des exemples du polymère d’acrylate anionique réticulé de la présente divulgation incluent, sans s’y limiter, le polymère connu sous le nom INCI acrylates crosspolymer-4 et disponible commercialement auprès du fournisseur Lubrizol, sous la marque Carbopol ® Aqua SF-2, sous forme d’une dispersion aqueuse comprenant environ 32 % en poids de solides totaux ou de matière active. Le polymère réticulé-4 d’acrylates peut également être décrit comme un copolymère d’acide acrylique, d’acide méthacrylique ou d’un de ses esters simples, réticulé avec du triacrylate de triméthylolpropane.
Dans certains autres modes de réalisation, le polymère acrylique de la présente divulgation est choisi parmi les polymères associatifs acryliques, également connus sous le nom d’épaississants associatifs acryliques. L’expression « épaississant associatif » s’entend selon l’invention comme un épaississant amphiphile comprenant à la fois des motifs hydrophiles et des motifs hydrophobes, notamment comprenant au moins une chaîne grasse en C8-C30 et au moins un motif hydrophile.
Les épaississants associatifs acryliques qui peuvent être utilisés selon l’invention sont des polymères associatifs acryliques choisis parmi : (i) les polymères amphiphiles non ioniques comprenant au moins une chaîne grasse et au moins un motif hydrophile ; (ii) les polymères amphiphiles anioniques comprenant au moins un motif hydrophile et au moins un motif de chaîne grasse ; (iii) les polymères amphiphiles cationiques comprenant au moins un motif hydrophile et au moins un motif de chaîne grasse ; (iv) les polymères amphotères amphiphiles comprenant au moins un motif hydrophile et au moins un motif de chaîne grasse ; les chaînes grasses contenant de 10 à 30 atomes de carbone.
Les polymères associatifs acryliques peuvent être choisis parmi les polymères amphiphiles anioniques acryliques tels que ceux comprenant au moins un motif hydrophile de type acide carboxylique oléfinique insaturé, et au moins un motif hydrophobe de type ester d’alkyle (C10-C30) d’un acide carboxylique insaturé. Ils peuvent être choisis parmi ceux dans lesquels le motif hydrophile de type acide carboxylique oléfinique insaturé correspond au monomère de formule (II) ci-dessous : (II) formule dans laquelle R1 désigne H ou CH3 ou C2H5, c’est-à-dire des motifs acide acrylique, acide méthacrylique ou acide éthacrylique, et dont le motif hydrophobe de type ester d’alkyle en (C10-C30) d’un acide carboxylique insaturé correspond au monomère de formule (III) suivante : formule dans laquelle R1 représente H ou CH3 ou C2H5 (c’est-à-dire des motifs acrylate, méthacrylate ou éthacrylate) et de préférence H (unités acrylate) ou CH3 (motifs méthacrylate), R2 représentant un radical alkyle en C10-C30 et de préférence en C12-C22,
Par exemple, les esters d’alkyle en C10-C30 d’acides carboxyliques insaturés selon l’invention incluent acrylate de lauryle, acrylate de stéaryle, acrylate de décyle, acrylate d’isodécyle et acrylate de dodécyle, et les méthacrylates correspondants, méthacrylate de lauryle, méthacrylate de stéaryle, méthacrylate de décyle, méthacrylate d’isodécyle et méthacrylate de dodécyle.
Des polymères amphiphiles anioniques de ce type sont divulgués et préparés, par exemple, selon les brevets U.S. No. 3,915,921 et U.S. No. 4 509 949.
Les polymères amphiphiles anioniques qui peuvent être utilisés dans le cadre de la présente divulgation peuvent plus particulièrement désigner les polymères formés à partir d’un mélange de monomères comprenant :
(i) de l’acide acrylique et un ou plusieurs esters de formule (IV) ci-dessous : dans laquelle R1 représente H ou CH3, R2 représente un radical alkyle ayant de 12 à 22 atomes de carbone, et un agent de réticulation, tel que, par exemple, ceux constitués de 95 à 60 % en poids d’acide acrylique (motif hydrophile), 4 % à 40 % en poids d’acrylate d’alkyle en C10-C30 (motif hydrophobe), et 0 à 6 % en poids de monomère polymérisable réticulant, ou 98 % à 96 % en poids d’acide acrylique (motif hydrophile), 1 % à 4 % en poids d’acrylate d’alkyle en C10-C30 (motif hydrophobe) et 0,1 % à 0,6 % en poids de monomère polymérisable réticulant ; et
(ii) essentiellement de l’acide acrylique et du méthacrylate de lauryle, tel que le produit formé à partir de 66 % en poids d’acide acrylique et 34 % en poids de méthacrylate de lauryle.
L’agent de réticulation peut être un monomère contenant un groupe avec au moins un autre groupe polymérisable dont les liaisons insaturées ne sont pas conjuguées les unes par rapport aux autres. On peut notamment citer les polyallyl éthers tels que, notamment, le polyallyl saccharose et le polyallyl pentaérythritol.
Un exemple extrait du tableau ci-dessous présente les résultats dans les conditions suivantes : débit de 1 litre par minute avec une fréquence de 10Hz et un taux d’ouverture (ou « duty cycle ») cycle d’ouverture et de fermeture de 30%.
Dans ces conditions et selon les tests réalisés avec une buse présentant un volume de chambre de 13 mm3 (chambre 1), le volume de liquide de traitement épandu pendant un temps d’ouverture est de 1.666 ml et le pourcentage de débit par rapport à la chambre est de 7.96% environ, ce qui est très inférieur au pourcentage calculé dans les mêmes conditions pour une buse classique (chambre 3) présentant un volume de chambre classique de 4800 mm3 (pourcentage 2886%).
Le ratio entre les deux résultats est d’environ 360 à 400.
Débit en L/min 1 1 1 Fréquence en Hz 10 20 30 Duty cycle en % 30 30 30 Volume épandue en ml 0.5 0.25 1,666 Volume de chambre 1 en ml 0.013271 0.013271 0.013271 % de débit par rapport au contenant de la chambre 1 2.65% 5.31% 7.96% Volume de chambre 2 en ml 0.17651 0.17651 0.17651 % de débit par rapport au contenant de la chambre 2 35.30% 70.60% 105.91% Volume de chambre 3 (art antérieur) en ml 4.811382 4.811382 4.811382 % de débit par rapport au contenant de la chambre 3 962.28% 1924.55% 2886.83%
D’autres exemples de résultats de tests en faisant varier le duty-cycle sont donnés ci-après sous forme de tableau :
Dans le tableau 2 ci-dessous, le duty-cycle est de 20%.
Débit en L/min 1 1 1 Fréquence en Hz 10 20 30 Duty cycle en % 20 20 20 Volume épandue en ml 0.5 0.25 1,666 Volume de chambre 1 en ml 0.013271 0.013271 0.013271 % de débit par rapport au contenant de la chambre 1 3.98% 7.96% 11.94% Volume de chambre 2 en ml 0.17651 0.17651 0.17651 % de débit par rapport au contenant de la chambre 2 52.95% 105.91% 158.86% Volume de chambre 3 (art antérieur) en ml 4.811382 4.811382 4.811382 % de débit par rapport au contenant de la chambre 3 1443.41% 2886.83% 4330.24%
Dans le tableau 3 ci-dessous, le duty-cycle est de 40%.
Débit en L/min 1 1 1 Fréquence en Hz 10 20 30 Duty cycle en % 40 40 40 Volume épandue en ml 0.666 0.333 0.222 Volume de chambre 1 en ml 0.013271 0.013271 0.013271 % de débit par rapport au contenant de la chambre 1 1.99% 3.98% 5.97% Volume de chambre 2 en ml 0.17651 0.17651 0.17651 % de débit par rapport au contenant de la chambre 2 26.48% 52.95% 79.43% Volume de chambre 3 (art antérieur) en ml 4.811382 4.811382 4.811382 % de débit par rapport au contenant de la chambre 3 721.71% 1443.41% 2165.12%
On comprend donc ici qu’en faisant varier le duty-cycle il est possible d’affiner les performances du système et d’obtenir le jet le plus idéal. En revanche, on comprend aussi à la lecture de ce tableau que les solutions de l’art antérieur (chambre 3) présentent toujours des pourcentages très élevés qui montrent qu’il est impossible avec les solutions connues jusqu’à présent d’atteindre un jet idéal car il faudrait un très grand nombre de cycles pour faire passer le volume de liquide à épandre.
Le volume de la chambre 3 (grand volume) empêche d’atteindre la pression idéale attendue en sorte de buse : en effet, lorsque la buse est fermée, la chambre se retrouve dépressurisée, en partie à la pression atmosphérique, ce qui fait que, lors de l’ouverture suivante, le fluide arrivant à la pression idéale dans la chambre, se trouve alors moyenné avec cette pression atmosphérique et la pression idéale qui garantit le jet idéal n’est jamais atteinte. La pression résultante en sortie est alors moyennée par la pression atmosphérique cycle après cycle.
De nombreux autres tableaux établis par le Demandeur en faisant varier les débits et le temps d’ouverture mettent en évidence des performances obtenues par cette optimisation du volume « mort » de la chambre dont la réduction a permis l’obtention d’un jet quasi-parfait quel que soit le débit et par conséquent des tailles de gouttes uniformes.
Ainsi, la présente invention a prévu une réduction du volume de la chambre (formée entre la sortie du pilotage électrique et la buse) entre 30 et plus de 370 fois par rapport aux solutions de l’art antérieur.
Ceci permet pour un débit de 1 litre par minute de constituer un jet quasi-parfait en moins de 1 ms (0.8ms) contre plus de 288 ms avec un système utilisé classiquement dans l’art antérieur.
Pour un débit de 5 litres par minutes, les performances sont encore plus significatives avec un temps de constitution du jet égal à 0,16 ms avec l’invention contre 57 ms calculé avec une solution classique de l’art antérieur.
Le ou les moyens de détection sont, par exemple, des caméras.
Additionnellement ou alternativement, le ou les moyens de détection comprend au moins un capteur radar et/ou au moins un capteur lidar.
La ou chaque caméra présente un axe optique D respectif.
L’axe optique est agencé de sorte à minimiser les zones d’ombres créées par les véhicules.
Le premier ensemble 22 comprend, par exemple, au moins une caméra couleur et au moins une caméra thermique.
Le premier ensemble 22 comprend, par exemple, deux caméras présentant une distance focale différente entre elles, plus particulièrement une caméra dite grand angle et une caméra dite zoom.
Le rapport de la distance focale de la caméra zoom sur la distance focale de la caméra dite grand angle est supérieur ou égal à 2.
La caméra grand angle présente une distance focale comprise entre 10 mm et 13 mm, plus particulièrement égale à 13 mm.
La distance focale de la caméra grand angle est telle que la caméra grand angle couvre une zone allant de l’unité de surveillance donnée à l’unité de surveillance suivante opposée, dans l’exemple représenté.
La caméra grand angle présente un angle de vue horizontal β r i .
La caméra zoom présente une distance focale comprise entre 25 mm et 45 mm, plus particulièrement égale à 35 mm.
La distance focale de la caméra zoom est telle que la caméra zoom couvre une zone allant de la mi-distance entre deux unités de surveillance consécutives opposées et l’unité de surveillance adjacente.
La caméra zoom présente un angle de vue horizontal α r i .
La caméra zoom présente une résolution telle que l’installation, par exemple le dispositif central de traitement mentionnée ensuite, soit capable de discriminer une zone compatible avec la performance attendue, par exemple, supérieure ou égale à 20 pixels par mètre.
L’intervalle régulier l est choisi tel que l’union des champs des caméras des unités de surveillance couvre la route.
L’intervalle régulier I est choisi notamment en fonction du nombre de capteurs de détection, leurs champs de vision et leurs résolutions.
Selon un troisième mode de réalisation, les voitures du premier type 20 sont séparées entre elles par une unique voiture du deuxième type 22. Ceci est particulièrement avantageux puisque chaque voyageur ne doit traverser que sa propre voiture pour se rendre dans l’espace de service 24. Ceci améliore encore les flux de voyageurs à l’intérieur du véhicule ferroviaire 10.
Selon un quatrième mode de réalisation (non représenté), les voitures du premier type 20 comprennent des voitures hautes du premier type dans lesquelles l’espace de service 24 est disposé au premier niveau 14 et des voitures basses du premier type dans lesquelles l’espace de service 24 est disposé au deuxième niveau 16. Le véhicule 10 comprend par exemple, une alternance de voitures hautes du premier type et de voitures basses du premier type séparées par l’au moins une voiture du deuxième type 22.
Suspension pour véhicule ferroviaire La présente invention concerne une suspension pour un véhicule ferroviaire, comprenant :
- une partie structurelle d'un bogie dudit véhicule ferroviaire, ladite partie structurelle du bogie comprenant une poutre structurelle creuse ;
- un réservoir, configuré pour contenir un gaz sous pression ; et
- un ressort à gaz principal définissant un axe de ressort à gaz principal, le ressort à gaz principal étant destiné à être situé entre la partie structurelle du bogie et une caisse du véhicule ferroviaire, et configuré pour amortir les mouvements relatifs entre la partie structurelle du bogie et la caisse le long de l'axe du ressort à gaz principal,
le ressort à gaz principal étant relié fluidiquement au réservoir et étant configuré pour être alimenté en gaz sous pression par le réservoir.
Les suspensions typiques des véhicules ferroviaires sont des suspensions comprenant des ressorts à gaz, et plus particulièrement des ressorts pneumatiques.
Ces suspensions comprennent un réservoir contenant un gaz sous pression et relié à un ressort à gaz. Les réservoirs sont souvent fixés à un bogie du véhicule ferroviaire, par exemple, sur un côté du bogie et sont reliés au ressort à gaz par un connecteur fixé sur le bogie.
Le ressort à gaz, qui est situé entre une partie du bogie et une carrosserie du véhicule, amortit les mouvements relatifs verticaux entre la carrosserie et le bogie du véhicule. Le ressort à gaz est alimenté en gaz sous pression par le réservoir à travers le connecteur.
Ces suspensions ne sont toutefois pas entièrement satisfaisantes. En effet, bien que ces suspensions assurent un certain amortissement entre le corps et la partie du bogie, la réponse dynamique, ou en d'autres termes, l'efficacité de l'amortissement, n'est pas suffisante pour assurer un confort optimal aux passagers du véhicule ferroviaire.
C'est donc un objet de l'invention de proposer une suspension pour un véhicule ferroviaire offrant une réponse dynamique améliorée.
À cet effet, l'invention concerne une suspension telle que mentionnée ci-dessus, dans laquelle le réservoir comprend :
- une enveloppe extérieure, en particulier rigide, formée par la poutre structurelle creuse, et
- une enveloppe interne qui est flexible par rapport à l'enveloppe externe, l'enveloppe interne étant située à l'intérieur de l'enveloppe externe et étant formée par une vessie qui est étanche par rapport au gaz sous pression,
le réservoir étant situé le long de l'axe du ressort à gaz.
L’air contenu dans la chambre 14 est purgé depuis la prise de drainage 22 donnant accès à l'espace interstitiel 20 comprenant le matériau absorbant 21 disposé entre la vessie 12 et la chambre 14, ceci a pour effet une augmentation de volume de la vessie 12 dans la chambre 14 engendrée par le purgeage de la chambre 14.
L’expansion de la vessie a pour effet de comprimer le matériau absorbant 21 contre les parois de la chambre 14, le carburant qu’il retient est alors dirigé vers un point de fuite que forme la prise de drainage 22.
Le purgeage de l’air dans la chambre depuis la prise de drainage 22 permet de libérer le volume de la chambre 14 et assure l’expansion de la vessie 12.
L’air purgé par la prise de drainage 22 est avantageusement aspiré par les moyens d’aspiration d’air que comporte le séparateur de carburant 26 et permet une aspiration par effet Venturi. Le séparateur 26 est lui-même alimenté par le dispositif de commande de dépollution 28 prévu pour être relié à un compresseur d’air 25. Ainsi, l’air purgé transite d’abord par la prise de drainage 22, puis par le séparateur de carburant 26, avant d’atteindre le dispositif de commande de dépollution 28. On notera toutefois, que l’air purgé de la chambre 14 transite dans le séparateur où celui-ci retient le carburant liquide aspiré de la chambre dans un réservoir prévu à cet effet et redirige l’air chargé en vapeur de carburant vers le dispositif de commande de dépollution 28.
La chambre 14 est alors progressivement vidée de son air contenu dans l’espace interstitiel 20.
On comprendra que l’air purgé dans la chambre 14 correspond à l’air contenu dans l’espace interstitiel 20, bien entendu dans le cas où la vessie 12 ne comprend pas de défaut pouvant la rendre perméable aux gaz.
L’air purgé de la chambre 14 filtré du carburant liquide et chargé en vapeur de carburant est ensuite dirigé vers le dispositif de commande de dépollution 28 pour être analysé.
Après analyse, l’air chargé en vapeur de carburant peut être rejeté par une sortie d’échappement du dispositif de commande de dépollution 28.
A cet effet, le dispositif de commande de dépollution 28 comprend un analyseur de pollution en carburant pouvant déterminer la teneur en particules (ppm) polluantes contenues dans l’air à analyser.
La mesure du niveau de pollution de l’air chargé en vapeur de carburant permet de fournir à l’opérateur de maintenance une indication sur la nécessité de répéter le procédé de dépollution.
Le procédé décrit précédemment peut avantageusement être répété automatiquement jusqu’à la mesure d’un niveau de pollution prédéterminé représentatif d’une dépollution suffisante de la chambre.
En complément au procédé de l’invention, il est possible de prévoir l’injection d’air chauffé dans l’espace interstitiel 20 comprenant le matériau absorbant 21 préalablement et/ou simultanément à l’injection de l’air chauffé dans la vessie 12.
L’air chauffé est injecté dans l’espace interstitiel 20 depuis une entrée d’air secondaire 30B que comprend l’interface de connexion fluidique 30 et distribué dans l’espace interstitiel 20 depuis une pluralité de sorties d’air secondaires 30C que comprend l’interface de connexion fluidique 30.
L’injection d’air chauffé dans l’espace interstitiel 20 distinctement de celui prévu dans la vessie 12 permet avantageusement une préchauffe du matériau absorbant 21 préalablement à sa compression. Bien entendu, l’injection d’air chauffé dans l’espace interstitiel 20 peut être simultané à l’injection d’air chauffé dans la vessie 12.
On va maintenant décrire davantage l’interface de connexion fluidique 30 en se référant à la .
Ainsi, la divulgation concerne en outre des procédés de préparation d’une composition pour modifier la couleur des fibres kératineuses, de préférence des cheveux, comprenant le mélange d’une base de colorant capillaire selon la divulgation avec un composant oxydant. Dans divers modes de réalisation, la base de colorant capillaire peut être mélangée avec une composition oxydante comprenant un agent oxydant à un rapport de mélange base de colorant capillaire : composition oxydante d’environ 1:1, environ 1:2, environ 1:3, environ 1:4, ou environ 1:5. Il faut cependant comprendre que le composant oxydant et la base de colorant capillaire peuvent être présents ensemble dans un nécessaire selon la divulgation, ou peuvent être séparés, et les procédés de préparation d’une composition pour modifier la couleur des fibres kératineuses ne doivent pas être limités uniquement aux nécessaires selon la divulgation.
En dehors des exemples opératoires, ou sauf indication contraire, tous les nombres exprimant les quantités de composants et/ou les conditions de réaction doivent être compris comme étant modifiés dans tous les cas par le terme « environ » qui englobe + 10 %, + 9 %, + 8 %, + 7 %, + 6 %, + 5 %, + 4 %, + 3 %, + 2 %, ou + 1 %. Tous les nombres exprimant des quantités de composants sont donnés en poids, par rapport au poids total de la composition dans laquelle le composant est présent, sauf indication contraire.
« Au moins un » tel qu’utilisé ici signifie un ou plusieurs et inclut donc les composants individuels ainsi que les mélanges/combinaisons.
Les « fibres kératineuses » incluent, sans s’y limiter, les cheveux humains. Dans un mode de réalisation spécifique, les termes « fibres kératineuses », « cheveux » et autres termes similaires excluent les cils.
Le terme « sensiblement anhydre » tel qu’il est utilisé ici signifie que la composition référencée est exempte ou sensiblement exempte d’eau, par exemple, pas plus de 5 % en poids, ou pas plus de 2 % en poids, ou pas plus de 1 % en poids, par rapport au poids de la composition oxydante. Il convient de noter que cela se réfère par exemple à l’eau liée, telle que l’eau de cristallisation des sels ou les traces d’eau absorbées par les matières premières utilisées dans la préparation des compositions selon la divulgation. Dans certains modes de réalisation, les expressions « anhydre ou sensiblement anhydre » ou « exempt ou sensiblement exempt d’eau » signifient que la composition ne contient pas d’eau ajoutée, mais que de petites ou très petites quantités d’eau peuvent être présentes en tant que constituant résiduel du ou des différents composants ajoutés aux compositions.
Tous les nombres exprimant des valeurs de pH doivent être compris comme étant modifiés par le terme « environ » et comme englobant les lectures effectuées à l’aide d’un pH-mètre présentant une variation allant jusqu’à + 10 %, par exemple jusqu’à + 9 %, jusqu’à + 8 %, jusqu’à + 7 %, jusqu’à + 6 %, jusqu’à + 5 %, jusqu’à + 4 %, jusqu’à + 3 %, jusqu’à + 2 % ou jusqu’à + 1 %, ce qu’une personne qualifiée reconnaîtra comme étant lié à la variation inhérente des pH-mètres.
L’expression « modification de la couleur » ou « modifiant la couleur » telle qu’elle est utilisée ici peut se référer au fait de décolorer ou d’éclaircir la couleur des cheveux. Il peut également s’agir de teindre ou de colorer les cheveux ou de déposer de la couleur sur les cheveux. Dans certains cas, il s’agit de décolorer ou d’éclaircir la couleur des cheveux et de déposer une couleur sur les cheveux en même temps.
« Formé à partir de », tel qu’utilisé ici, signifie obtenu à partir d’une réaction chimique de, où « réaction chimique » inclut les réactions chimiques spontanées et les réactions chimiques induites. Telle qu’elle est utilisée ici, l’expression « formé à partir de » est large et ne limite pas les composants de la composition à ceux énumérés, par exemple, comme composant (i) et composant (ii). En outre, l’expression « formé à partir de » ne limite pas l’ordre d’ajout des composants à la composition et n’exige pas que les composants énumérés (par exemple, les composants (i) et (ii)) soient ajoutés à la composition avant tout autre composant.
Les « hydrocarbures », tels qu’ils sont utilisés ici, incluent les alcanes, les alcènes et les alcynes, dans lesquels les alcanes comprennent au moins un carbone, et les alcènes et les alcynes comprennent chacun au moins deux carbones ; en outre, les hydrocarbures peuvent être choisis parmi les hydrocarbures linéaires, les hydrocarbures ramifiés et les hydrocarbures cycliques ; en outre, les hydrocarbures peuvent facultativement être substitués ; et en outre, les hydrocarbures peuvent facultativement comprendre au moins un hétéroatome intercalé dans la chaîne hydrocarbonée.