INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
À cet effet, le traitement comprend généralement les étapes suivantes : - une pré-amplification, permettant d’augmenter l’amplitude de certaines composantes de l’ensemble des signaux d’émission acoustique captés et d’améliorer le rapport signal sur bruit ; - un filtrage, afin de supprimer le bruit et certains signaux d’émission acoustique ne correspondant pas à une défaillance, et éventuellement d’isoler certaines composantes de l’ensemble des signaux d’émission acoustique sur la base de paramètres ou caractéristiques des émissions acoustiques captées ; - une amplification afin d’améliorer le signal en vue de son traitement ; - le traitement final effectué par des moyens d’analyse acoustique (24), et permettant de détecter et éventuellement d’identifier le signal d’émission acoustique de défaillance (12).
Le kit 10 comporte avantageusement un poussoir 13 monté coulissant en translation à une extrémité distale 14 de l’inserteur, l’extrémité proximale 15 opposée étant l’extrémité par laquelle l’inserteur 11 est destiné à être introduit dans la cavité utérine. Le poussoir 13 est constitué d’une tige 16 qui, lorsqu’elle est poussée à l’intérieur de l’alésage 12 de l’inserteur 11, vers l’extrémité proximale 15, entraine en translation le film 2 vers l’extérieur de l’inserteur 11.
Avantageusement, le poussoir 13 comprend des moyens d’arrêt 17 à l’extrémité proximale de la tige 16, lesdits moyens d’arrêt 17 étant destinés à venir en butée contre la paroi de l’alésage 11 bordant l’extrémité proximale 15 de l’inserteur, afin d’informer la personne manipulant le kit 10 que le film 2 a été entièrement éjecté de l’inserteur et qu’il est en position dans la cavité utérine. Il suffit alors de retirer l’ensemble moyens d’insertion/inserteur par simple traction vers l’extérieur, le film 2 restant lui en position dans la cavité utérine.
Le kit selon l’invention, et notamment les moyens d’insertion, permet d’introduire et de mettre en place de manière fiable le système intra-utérin dégradable selon l’invention. Par ailleurs, la forme compactée du système intra-utérin selon l’invention sous forme sèche (avant gonflement) permet de réduire les dimensions du kit, ce qui facilite l’introduction par le col utérin de la patiente.
Le kit selon l’invention peut notamment être utilisé chez les patientes souffrant de maladies gynécologiques ou douleurs pelviennes telles que de dysménorrhées endométriose, ou adénomyose. La forme compactée du matériau et l’emploi d’un applicateur de faibles dimensions facilitent sa mise en place dans la cavité utérine souvent sensible de ces patientes. En outre, son élimination naturelle lors du cycle menstruel permet d’éviter aux patientes une intervention supplémentaire du personnel médical visant à retirer ledit dispositif.
L’invention va maintenant être illustrée à l’aide des exemples ci-dessous. Ceux-ci sont présentés à titre indicatif et nullement limitatif de l’invention.
EXEMPLES Exemple 1 : Préparation d’un système intra-utérin dégradable pour la libération prolongée de flurbiprofène dans la cavité utérine
1. Synthèse des copolymères triblocs ABA
a. Matériel
Poly (éthylène-oxyde) commercial (PEO) : Fournisseur Sigma Aldrich, N°CAS 25322-68-3. Le PEO commercial a été analysé au laboratoire par Chromatographie d’exclusion stérique (CES) afin de déterminer sa masse molaire moyenne en poids (Mw). L’analyse a été réalisée dans un solvant d’analyse (le diméthylformamide), et la Mw a été déterminée via une gamme étalon de Poly (éthylène glycol). La masse molaire moyenne en poids Mw est de 95 000 Da et sa viscosité inhérente est de 0,16 ml/mg.
D,L-Lactide commercial : fournisseur Corbion Purac, n°CAS 95-96-5.
b. Méthode
Le tribloc ABA est synthétisé de la façon suivante :
Le PEO (Mw 95,000) (200g) et D, L-Lactide (458g) sont séchés sous vide à température ambiante pendant 24H. Le PEO et le D, L-Lactide sont introduits dans un ballon de polymérisation en présence d’octanoate d’étain (85 mg). 10 cycles successifs de vide (10 -3 bar) et d’argon sont ensuite réalisés. Le mélange est ensuite chauffé à 140°C et on procède de nouveau à 10 cycles successifs de vide et d’argon. Le mélange est remis à température ambiante, puis placé dans un bain de glace. Une fois cristallisé, le mélange réactionnel est mis sous vide dynamique pendant 30 min, puis scellé sous vide dynamique. Le mélange est ensuite placé à l’étuve sous rotation mécanique à 140°C pendant 3 jours. Le mélange est solubilisé dans du dichlorométhane et précipité dans un mélange éther/éthanol. Le précipité est récupéré puis séché sous vide pendant 24H.
c. Caractérisation
Le tribloc ABA a été analysé au laboratoire par Chromatographie d’exclusion stérique (CES) afin de déterminer sa masse molaire moyenne en poids (Mw). L’analyse a été réalisée dans un solvant d’analyse (le diméthylformamide), et la Mw a été déterminée via une gamme étalon de Poly (éthylène glycol). La masse molaire moyenne en poids Mw est de 113 000 Da. Le tribloc a été analysé par viscosimètre à chute de bille dans du chloroforme à 25°C, à une concentration de 0.05 g/ml. La viscosité inhérente du tribloc ABA est de 0,051 ml/mg.
2. Mélange du copolymère triblocs ABA, d’un homopolymère de PCL et de flurbiprofène
Et c’est bien le fil en lui-même qui vient découper la matière lorsqu’il est à son contact. Il ne s’agit donc plus d’une découpe via un arc électrique qui dégrade le matériau, comme dans d’autres arts antérieurs. Dans le cas de la présente invention, le fil tranche la matière par effet thermique soit en la fondant, soit en la pyrolysant.
Cette technique permet des économies d’énergie, puisqu’il n’y a pas d’arc à fournir.
La découpe selon l’invention est simple de mise en œuvre, nécessite un faible effort de coupe, est silencieuse, ne génère pas de poussières.
Le fil est initialement enroulé autour d’un premier tambour, puis se déroule lors de l’allumage du dispositif, et s’enroule simultanément autour d’un second tambour. Pendant ce temps, le fil découpe une ou plusieurs pièces, au niveau d’une zone de découpe définie dans le dispositif.
Pour découper la pièce selon un certain trajet en fonction de la profondeur de découpe, de la longueur de découpe, et de la forme finale souhaitée, il y a un déplacement relatif entre la pièce à découper et le dispositif. Soit le dispositif est mobile tandis que la pièce à découper est fixe, soit la pièce est mobile tandis que le dispositif est fixe.
Ce dispositif de découpe permet de découper des pièces de toutes épaisseurs.
Ce dispositif offre une belle précision de découpe, de l’ordre de 0,1mm. Cette précision peut varier légèrement en fonction de l’épaisseur choisie pour le fil.
le dispositif de découpe comporte des moyens de mise sous tension électrique du fil par frottement : cela permet de mettre le fil sous tension dans une zone précise, tout en lui permettant d’être défilant. Lorsque le fil chauffe, il est capable de découper des matériaux plus facilement. Le chauffage à appliquer sur le fil dépend de la matière à découper. la température du fil sous tension électrique est comprise entre 0°C et 1000°C. Cette température sera choisie notamment en fonction de la résistance mécanique ultime à haute température du matériau utilisé pour le fil. lesdits moyens de mise sous tension électrique du fil par frottement consistent en deux balais reliés à des potentiels électriques différents, chaque balai présentant une face de contact sur laquelle frotte le fil en défilant : la tension est donc définie entre ces deux balais. chaque balai est rotatif selon un axe de rotation, les faces de contact étant orthogonales aux axes de rotation X respectifs : cela a pour effet de répartir l’usure sur toute la surface de chaque face de contact, et d’éviter la formation d’une rainure d’usure sur la face de contact. ladite zone de découpe est délimitée entre les deux balais : il n’y a donc que dans cette zone de découpe où le fil est sous tension électrique et chauffe. le dispositif de découpe comporte des moyens de mise en tension du fil : ces moyens permettent de garder le fil tendu sur tout son trajet le long du dispositif de découpe. lesdits moyens de mise en tension du fil consistent en un tendeur auquel sont associées des poulies par lesquelles passe le fil, entre les tambours et la zone de découpe. le dispositif de découpe comporte des moyens de dissipation thermique de la chaleur accumulée par les éléments du dispositif localisés dans et au voisinage de la zone de découpe. le fil fait partie des éléments à refroidir suite à sa montée en température dans la zone de découpe. des poulies sur lesquelles passe le fil font également partie des éléments à refroidir car elles ont accumulé de la chaleur au passage du fil : en effet, le fil est monté en température au niveau de la zone de découpe, puis arrive encore chaud sur les poulies, et ces dernières ont donc tendance à surchauffer. Il faut donc pouvoir les refroidir pour éviter qu’elles ne s’altèrent. les balais font également partie des éléments à refroidir. lesdits moyens de dissipation thermique consistent en des ventilateurs refroidissant lesdits éléments en sortie de la zone de découpe. lesdits moyens de dissipation thermique consistent en un jet d’air comprimé. le sens de déroulement du fil est réversible : à tout moment, il est possible de changer le sens de déroulement du fil. le dispositif de découpe comporte un châssis sur lequel sont fixés les tambours d’enroulement ainsi que des moyens de maintien en tension du fil, le fil effectuant un parcours d’un tambour à l’autre le long du châssis.
L’invention concerne également un procédé de découpe d’un matériau avec un dispositif de découpe tel que décrit précédemment. Ce procédé comporte les étapes suivantes :
- mise en rotation des tambours pour faire défiler le fil dans une zone de découpe;
- mise sous tension électrique du fil dans la zone de découpe ;
- mise en contact du matériau contre le fil au niveau de la zone de découpe selon une orientation et un trajet de découpe.
De préférence, la vitesse de défilement du fil est réglable. Cette vitesse est donc variable.
De préférence, la tension électrique appliquée sur le fil est réglable. Cette tension est donc variable. Cela permet d’avoir une plage de température du fil comprise entre 0°C et 1000°C. Cela permet également de régler et d’asservir la température du fil.
est une vue schématique de face d’un interconnecteur selon l’art antérieur d’un empilement d’électrolyse à haute température (SOEC) ou de pile à combustible (SOFC) fonctionnant à haute température,
est une vue de détails en coupe d’un interconnecteur selon ,
est une vue analogue à montrant les lignes de courant parcourant l’interconnecteur,
illustre, sous forme graphique, la hauteur, exprimée en mm, des dents d’un interconnecteur en fonction de la longueur, exprimée en mm, pour une configuration avant serrage et une configuration après serrage d’un empilement d’électrolyse à haute température (SOEC) ou de pile à combustible (SOFC) à haute température,
représente, graphiquement, les courbes de polarisation pour trois configurations différentes avec deux géométries de dents différentes et deux forces de serrage différentes,
est une vue en coupe de deux dents et d’un canal d’un interconnecteur classique d’un empilement de cellules à oxydes solides de type SOEC/SOFC haute température,
est une vue en coupe de cinq dents et de quatre canaux d’un interconnecteur conforme à l’invention pour un empilement de cellules à oxydes solides de type SOEC/SOFC haute température, avant serrage,
est une vue en coupe de la configuration de , après serrage,
est une vue de dessus de la configuration de et ,
est une variante de réalisation de la configuration de ,
est une vue de dessus de la configuration de ,
est une variante de réalisation géométrique de la configuration de ,
est une variante de réalisation de la configuration de , et
représente, en perspective et par observation du dessus, un ensemble comprenant un empilement de cellules à oxydes solides de type SOEC/SOFC avec des interconnecteurs conformes à l’invention et un système de serrage de l’empilement.
La pluralité d’antennes radio comprend un nombre M quelconque d’antennes, avec M supérieur ou égal à 2, par exemple M=4 dans l’exemple représenté sur la .
La pluralité de voies analogiques est reliée au système d’antennes et à l’étage de conversion analogique-numérique.
Chaque voie analogique RFi d’indice i comprend une entrée et une sortie. L’entrée de chaque la voie analogique RFi d’indice i est reliée à l’antenne radio Ai d’indice i également. Autrement dit, il existe autant d’antennes que de voies analogiques.
Chaque voie analogique RFi comprend typiquement un bloc d’entrée RF (« RF front end » en anglais agencé en aval de l’antenne radio Ai qui lui est associée. De manière connue en elle-même, un bloc d’entrée RF peut comprendre les composants suivants connus de l’homme du métier : un filtre passe bande, un amplificateur, un oscillateur local, un mélangeur, etc.
Dans le mode de réalisation de la , l’étage de conversion analogique-numérique C comprend M convertisseurs analogique-numérique CAN1-CAN4, chaque convertisseur CANi étant relié à la sortie d’une voie analogique RFi qui lui est propre. Dans d’autres modes de réalisation, l’étage de conversion analogique-numérique C pourrait comprendre un nombre différent de convertisseurs CAN, par exemple un seul qui serait relié aux sorties respectives de toutes les voies analogiques-numériques.
Les convertisseurs analogique-numérique CAN1-CAN4 sont configurés pour numériser des signaux analogiques à une fréquence d’échantillonnage .
Le circuit numérique U est agencé en sortie de l’étage de conversion analogique-numérique C, de sorte à pouvoir traiter des signaux numériques qui ont été numérisés par l’étage de conversion analogique-numérique C.
Le circuit numérique U est par exemple ou fait partie d’un système sur puce.
Le système comprend par ailleurs un étage de conversion numérique-analogique C’. L’étage de conversion numérique-analogique C’ est agencé en sortie du circuit numérique U, et est par ailleurs relié aux entrées respectives des voies analogiques RF1-RF4. De la sorte, il est possible d’injecter dans les voies analogiques des signaux analogiques générés par l’étage C’ à partie de signaux numériques générées par le circuit numérique U.
Dans le mode de réalisation de la , l’étage de conversion numérique-analogique C’ comprend M convertisseurs numérique-analogique CNA1-CNA4, chaque convertisseur CNAi étant relié à l’entrée d’une voie analogique RFi qui lui est propre. Ainsi, un convertisseur CNAi permet d’injecter un signal analogique dans la voie analogique RFi seule. Dans d’autres modes de réalisation, l’étage de conversion numérique-analogique C’ pourrait comprendre un nombre différent de convertisseurs CNA, par exemple un seul qui serait relié aux entrées respectives de toutes les voies analogiques-numériques.
Les étages de conversion C et C’ peuvent faire partie du même système sur puce que le circuit numérique U.
2) Procédé de caractérisation d’écarts de traitement entre voies analogiques
En référence à la , un procédé 100 de caractérisation d’écarts de traitement entre une voie analogique d’indice k (RFk) et une voie analogique d’indice l (RFl) du système présenté ci-dessus comprend les étapes suivantes.
Dans une étape 102 d’injection, trois signaux analogiques décrits ci-dessous sont injectés.
On suppose que les fonctions modificatrices de signaux internes éventuellement comprises dans les voies analogiques d’indices k et l sont désactivées pendant l’injection 102, de sorte que les voies analogiques se comportent comme de simples lignes de transmission. De la sorte, si les voies d’indices k et l étaient parfaites, on retrouverait en sortie de ces voies les mêmes signaux qu’en entrée.
A l’étape 102, un premier signal analogique est injecté en entrée de la voie analogique d’indice k. Le premier signal analogique est un signal périodique, caractérisé par une amplitude, une forme de signal, et une période (c’est-à-dire la durée d’un motif périodique élémentaire du signal).
Le pourcentage cumulé de Flurbiprofène libérée au temps t est ensuite calculée de la manière suivante:
Pourcentage cumulé de Flurbiprofène (t) (%) = (Quantité de Flurbiprofène (t) (µg) / Quantité de Flurbiprofène (µg) initiale) x 100%
ii. Méthode de mesure de l’augmentation de surface du film
L’augmentation de surface du film est mesurée après 24h de libération en conditions in vitro. Le film est prélevé et la surface du film est mesuré en utilisant le logiciel ImageJ. L’augmentation de surface est mesurée comme suit:
Augmentation de surface (%) = ((Surface (t=24h) - Surface (t=0)) / Surface (t=0)) x 100
iii. Evaluation de la dégradation du film dans les conditions de dégradation in-vitro
Le film trapézoïdale est déposé dans un flacon en verre scellé de 50 ml contenant 33 ml de tampon phosphate salin (pH 7.4). Les flacons (n=3) sont placés à 37°C sous agitation mécanique (100 rpm). L’aspect des films est évalué après 24h, 15 jours et 70 jours de dégradation in-vitro . Après 15 jours de dégradation, les films sont séchés par lyophilisateur à -60°C sous 0.025 mbar pendant 24 H pour obtenir une masse stable. Les films secs sont pesés pour déterminer la perte de masse des films après 15 jours de dégradation. La perte de masse des films est calculée comme suit:
Perte de masse (%) = ((Masse (t) - Masse (t=0)) / Masse (t=0)) x 100
iv. Méthodes de quantification de la libération de flurbiprofène par Chromatographie Liquide Haute Performance (HPLC)
La séparation par Chromatographie Liquide Haute Performance (HPLC) est réalisée en utilisant un système HPLC (Shimadzu) comprenant une colonne Kinetex C18 (2.6 µm; 100 x 4.6 mm, Phenomenex, California, USA) maintenue à 30°C. La phase mobile est composée de 60% d’eau et 40% d’Acétonitrile (60/40 v/v). Le débit isocratique est de 1.0 ml/min. Le volume d’injection est de 10µl. La détection est réalisée à une longueur d’onde de 247 nm.
La courbe de calibration est réalisée en solubilisant 1 mg de principe actif pur dans 40 ml de tampon phosphate salin (PBS) dans un flacon en verre scellé de 50 ml (n=3). A partir de cette solution stock, une série de dilution est réalisée en utilisant du PBS pour obtenir une gamme de concentration de 2.5 à 25 µg/ml.
b. Résultats
i. Augmentation de surface du film
Après 24h de libération le film possède une surface de 808 mm2, soit une augmentation de surface de 115% par rapport à la surface initiale du film.
ii. Cinétique de libération
Courbe de calibration
la est une vue générale en perspective du dispositif de découpe selon l’invention;
la est une vue en perspective de la zone de découpe du dispositif de découpe de la ;
la est une vue agrandie des moyens de mise en tension du fil du dispositif de découpe de la ;
la est une vue schématique simplifiée du dispositif de découpe selon l’invention.
La illustre une configuration possible d’un dispositif de découpe selon l’invention.
Le dispositif de découpe comporte un châssis 9 sur lequel sont implémentés les différents éléments principaux du dispositif de découpe. Vu sa dimension externe conséquente, le dispositif de découpe ici est fixe, et la pièce à découper va se déplacer relativement au dispositif de découpe.
Il serait tout à fait envisageable de prévoir un dispositif de découpe plus petit et simplifié, comme en par exemple, qui soit donc nettement plus maniable et qui puisse être déplacé par rapport à une pièce à découper 20 qui serait fixe. Les deux variantes rentrent ainsi dans le cadre de la présente invention.
Le dispositif de découpe tel qu’illustré en présente donc un châssis 9 doté de piètements 12 afin qu’il repose au sol de manière stable.
Un fil 3 de découpe parcourt ce châssis 9 en différents points, depuis une partie arrière AR du châssis 9 où se trouvent deux tambours 1a, 1b d’enroulement du fil, vers une partie avant AV où se trouve une zone de découpe 2.
Il est à noter que ce châssis 9 pourrait être agencé différemment, par exemple en s’étendant en largeur plutôt qu’en profondeur, avec un premier tambour en partie avant sur le côté droit de la zone de découpe 2 et un second tambour en partie avant sur le côté gauche de la zone de découpe 2. Il est donc possible d’envisager plusieurs orientations et plusieurs types d’agencement de châssis 9 dans le cadre de la présente invention.
Le fil 3 présente une longueur prédéfinie. Par exemple, il peut faire 400 mètres de long.
Il présente une première extrémité fixée à un premier tambour 1a, et une seconde extrémité fixée à un second tambour 1b. Entre les deux tambours 1a, 1b, le fil 3 suit un certain trajet le long du châssis 9.
Le fil 3 présente une longueur d’enroulement conséquente. Il est enroulé autour de l’un des deux tambours 1a, 1b lors de sa mise en place initiale.
Chaque tambour 1a, 1b est entraîné en rotation par un moteur 4.
Le fil 3 est fixé aux tambours 1a, 1b de manière à ce que, pendant que le fil 3 se déroule du premier tambour 1a, il s’enroule simultanément autour du second tambour 1b. Et inversement, lorsque le fil 3 s’enroule autour du premier tambour 1a, il se déroule simultanément du second tambour 1b.
Grâce à l’invention, il est possible d’avoir un découplage thermique entre l’étage de puissance et l’étage de contrôle car les transistors et les condensateurs sont sur un substrat séparé du contrôle avec son propre dissipateur thermique.
L’invention est avantageuse aussi car il est possible de réduire les dimensions dans les directions du plan du module de puissance, en utilisant une conception en deux supports au lieu d'une carte électronique unique plus grande.
Selon l’un des aspects de l’invention, ce module comprend un pilote, ou Driver en anglais, afin d’avoir une commande plus propre du transistor MOSFET. Le module peut ainsi comprendre : un substrat, notamment un PCB, deux transistors MOSFET qui forment un bras de commutation, des condensateurs notamment de type DC Link et un pilote (ou driver) au plus près des transistors MOSFET. On crée ainsi un module sous la forme d’une cellule complète.
L’invention a encore pour objet un équipement électrique comprenant une machine électrique et un convertisseur de tension selon l'invention destiné à contrôler une énergie électrique échangée entre la machine électrique et un réseau électrique extérieur, et dans lequel le convertisseur de tension est monté sur la machine électrique.
La machine électrique est par exemple un alterno-démarreur pour un véhicule, notamment un véhicule automobile
D'autres caractéristiques, détails et avantages de l'invention ressortiront plus clairement à la lecture de la description détaillée donnée ci-après, et d’un exemple de réalisation donné à titre indicatif et non limitatif en référence aux dessins schématiques annexés, sur lesquels :
est une vue schématique, de côté, d’un convertisseur selon un exemple de l’invention,
représente schématiquement et partiellement une vue en perspective du convertisseur selon la ,
représente schématiquement et partiellement un module de puissance du convertisseur la ,
représente schématiquement et partiellement une coupe du module de puissance de la .
On a représenté sur les figures 1 et 2 un convertisseur de tension 1, agencé pour alimenter en puissance électrique une machine électrique 100, comprenant trois modules de puissance 2 selon l’invention, et une carte électronique de contrôle d’un étage de contrôle 3, carte de contrôle connectée aux modules de puissance 2.
Le convertisseur est agencé pour produire une puissance électrique pouvant atteindre 4kWatts. Cette valeur est simplement un exemple de réalisation.
La machine électrique 100 est ici un alterno-démarreur pour un véhicule, notamment un véhicule automobile.
L’alterno-démarreur, en mode alternateur appelé également mode générateur, permet de transformer un mouvement de rotation du rotor entraîné par le moteur thermique du véhicule, en un courant électrique induit dans les phases du stator.
Chaque module de puissance 2 est monté sur un dissipateur 5, par exemple réalisé en aluminium par fonderie, agencé pour évacuer de la chaleur produite par le module de puissance.
La représente schématiquement un exemple de réalisation d’un terminal 20.