INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La pluralité de crans peut comporter au moins 2pk crans, mieux au moins 3pk crans, voire au moins 4pk crans, voire même au moins 6pk crans.
Avantageusement, le revêtement antireflet 34 comprend une unique couche poreuse 42, de manière à conserver une bonne résistance mécanique du revêtement antireflet 34.
Les couches minces 38a, 38b sont des couches denses, et comprennent des couches à bas indice optique 38a et des couches à haut indice optique 38b, alternées selon la direction de l’axe principal A.
Par le terme « denses », on entend que les couches du revêtement intermédiaire 38 présentent une porosité inférieure à 5%, et plus particulièrement inférieure à 2%.
Les couches à bas indice optique 38a sont composées de matériaux présentant des indices optiques de préférence inférieurs à 1,6.
Les couches à haut indice optique 38b sont composées de matériaux présentant des indices optiques de préférence supérieurs à 1,7, et avantageusement supérieurs à 1,9.
La couche poreuse 42 présente une porosité supérieure à 5%, et de préférence inférieure à 60%, notamment inférieure à 40%.
La couche poreuse présente une épaisseur, mesurée le long de l’axe A, comprise entre 100 nanomètres et 1 micromètre.
L’indice optique de la couche poreuse 42 diminue lorsque la porosité augmente, mais une tenue mécanique suffisante de la couche poreuse 42 est nécessaire et empêche d’utiliser des porosités très élevées.
La couche poreuse 42 est formée d’une pluralité d’éléments allongés 44, s’étendant depuis la surface externe 40.
Les éléments allongés peuvent présenter des diamètres, mesurés dans un plan perpendiculaire à l’axe principal A, compris entre 50 nanomètres et 500 nanomètres, en fonction de la gamme spectrale visée pour l’utilisation de l’élément optique 30.
Les éléments allongés 44 présentent des formes de colonnes sensiblement rectilignes, comme représenté sur la , ou de colonnes hélicoïdales.
Les éléments allongés 44 peuvent être sensiblement perpendiculaires à la surface externe 40, ou bien s’étendre selon un axe X formant un angle α non-nul avec une normale locale à la surface externe 40, comme représenté sur la .
La représente des exemples d’éléments allongés 44, successivement en forme de colonnes rectilignes formant un angle avec la normale à la surface externe 40, en forme de colonnes rectilignes perpendiculaires à la surface externe 40, et en forme de colonnes hélicoïdales.
L’utilisation d’éléments allongés 44 inclinés pour la couche poreuse 42 permet d’atteindre des valeurs de porosité plus élevées.
Le matériau composant la couche poreuse 42 a un indice optique compris entre 1,4 et 1,9 en couche dense, mais la porosité de la couche poreuse 42 permet à ladite couche poreuse de présenter un indice inférieur à 1,4 et de préférence inférieur à 1,3, réduisant ainsi les réflexions lumineuses à l’interface avec l’air.
Un tel élément optique présente des propriétés anti-reflet sur une large bande spectrale, par exemple s’étendant entre 400 nanomètres et 1800 nanomètres de longueur d’onde.
La configuration des crans peut être répétable chaque 2π/k.
Sur une étendue angulaire de 2π/k, le nombre des dents g sur lesquelles on peut ajouter des crans appartient à l’ensemble suivant {1, 2, … Ns/k}. On a notamment 1≤g≤ Ns/k. Le nombre total des crans dans une machine est alors Nc*g*k.
Dans un exemple de réalisation, la machine peut être à bobinage fractionnaire et comporter Ns=63 et p=3. On a alors k=3. On souhaite ajouter un cran par dent, avec Nc=1. Le nombre des dents g sur lesquelles on souhaite ajouter des crans sur un angle 2π/3 est 1≤g≤21. Si g=1, alors le nombre total de crans est Nc*g*k =1*1*3=3. Si g=2, alors le nombre total de crans est 1*2*3=6. Si g=21. Le nombre total de crans est 1*21*3=63.
Dans un autre exemple de réalisation, la machine peut être à bobinage entier avec Ns=48 et p=4. On a alors k=8. On souhaite ajouter un cran par dent, avec Nc=1. Le nombre des dents g sur lesquelles on souhaite ajouter des crans sur un angle 2π/8 est 1≤g≤6. Si g=1, alors le nombre total de crans est 1*1*8=8. Si g=2, alors le nombre total de crans est 1*2*8=16. Si g=6, alors le nombre total de crans est 1*6*8=48.
Dans le cas particulier d’un bobinage entier, la configuration des crans peut être répétable chaque 2π/p. Sur une étendue angulaire de 2π/p, le nombre de dents g sur lesquelles on peut ajouter des crans appartient à l’ensemble suivant {1, 2, … Ns/p}. On a notamment 1≤g≤Ns/p. Le nombre total des crans dans une machine est alors Nc*g*p.
Dans un exemple de réalisation, la machine peut être à bobinage entier et comporter Ns=48 et p=4. On considère le cas où on souhaite faire la répétabilité des crans sur un angle 2π/p=2π/4 avec p=4. On souhaite ajouter un cran par dent, avec Nc=1. Le nombre des dents g sur lesquelles on souhaite ajouter des crans sur un angle 2π/4 est 1≤g≤12. Si g=1, le nombre total de crans est 1*1*4=4. Si g=2, le nombre total de crans est 1*2*4=8. Si g=12, le nombre total de crans est 1*12*4=48.
Encoches Les encoches peuvent être de forme rectangulaire en section transversale.
Les encoches peuvent être définies par deux grands côtés radiaux parallèles entre eux.
Les dents peuvent être définies par deux grands côtés radiaux qui peuvent ne pas être parallèles entre eux.
Au moins une partie des encoches peuvent être fermées, notamment au moins au quart, voire au moins un tiers, notamment au moins la moitié des encoches peuvent être fermées. Par « encoche fermée », on désigne des encoches qui ne sont pas ouvertes radialement vers l’entrefer. Dans un mode de réalisation, toutes les encoches du stator peuvent être fermées.
La fermeture des encoches permet de minimiser les harmoniques d’entrefer. On a une synergie avec la présence des crans, qui renforce cet effet de minimisation.
En variante, au moins une partie des encoches peuvent être ouvertes, notamment au moins au quart, voire au moins un tiers, notamment au moins la moitié des encoches peuvent être ouvertes. Toutes les encoches du stator peuvent être ouvertes, avec ou sans épanouissements polaires. On peut parler d’encoches partiellement ouvertes ou entièrement ouvertes.
En variante encore, le stator peut comporter des encoches fermées et des encoches ouvertes.
La est une vue de dessus de l’outillage de la .
La est une vue de côté de l’outillage des figures 7 et 8.
La est une autre vue de côté de l’outillage des figures 7 à 9.
La est une vue en perspective d’une installation de mesure de l’épaisseur d’un stratifié utilisant l’outillage de support et de réglage de l’étirement représenté aux figures 7 à 10.
La est une vue en coupe de l’installation de la .
La est une représentation schématique d’un mode de réalisation d’une installation de production d’un stratifié de l’invention.
La est une représentation schématique d’une variante de l’installation de production de la .
La est une représentation schématique d’un autre mode de réalisation d’une installation de production d’un stratifié de l’invention.
La est une représentation schématique d’encore un autre mode de réalisation d’une installation de production d’un stratifié de l’invention.
La représente deux courbes donnant la force en fonction de l’allongement (ou élongation), l’une (trait plein) pour un stratifié suivant l’invention, permettant d’expliquer la notion de butée et la manière de la déterminer pour un stratifié à partir de sa courbe Force (N) en fonction de l’Allongement (%), et l’autre (trait plein avec des points) pour un stratifié de l’art antérieur.
Les figures 18A – 18C représente les courbes Force-Allongement pour des stratifiés suivant les modes de réalisation E46-1, E53-0 et HG1-1 de l’invention.
La est une vue en perspective d’une couche culotte comportant deux oreilles élastiques réalisées à partir d’un stratifié suivant l’invention.
A la , un stratifié comporte en succession de haut en bas, une couche 1 de non-tissé supérieure, deux films élastiques 2d, 2g respectivement droit et gauche et une couche 3 de non-tissé inférieure.
Les deux films élastiques 2d, 2g s’étendent dans la direction CD sur une distance moindre que la distance sur laquelle s’étendent les deux couches de non tissé 1 et 3, de sorte qu’il est formé sur les bords gauche et droit du stratifié et au centre, deux régions de bord et une région centrale sans film élastique.
La couche 1 de non tissé supérieure et les films élastiques 2d, 2g sont fixés par interposition entre eux d’une bande 4 d’adhésif, notamment de colle.
De même, la couche 3 de non tissé inférieure et les films élastiques 2d, 2g sont fixés par interposition entre eux de bandes ou lignes 5d, 5g d’adhésif, notamment de colle, qui s’étendent en longueur dans la direction MD et sont à distance les unes des autres dans la direction CD.
- la sonde comprend un dispositif de modération disposé entre le dispositif de blindage et le détecteur de neutrons, le dispositif de modération étant adapté pour ralentir les neutrons ayant traversé le dispositif de blindage ;
- le générateur de neutrons pulsé et le détecteur de neutrons s’étendent selon une direction sensiblement confondue ou parallèle avec une direction principale d'élongation de la sonde ;
- la teneur en uranium évaluée par l’unité d’évaluation de la teneur en uranium est sensiblement proportionnelle au nombre total de neutrons mesurés durant le deuxième intervalle temporel ;
- l’unité d’évaluation de la teneur en uranium est configurée pour déterminer la teneur en uranium en utilisant la porosité hydrogène évaluée par l’unité d’évaluation de la porosité hydrogène ;
- l’unité d’évaluation de la teneur en uranium est configurée pour corriger la teneur en uranium évaluée en utilisant un paramètre représentatif de la variation au cours du temps du nombre de neutrons mesurés durant le deuxième intervalle temporel ; et
- l’unité d’évaluation de la porosité hydrogène est en outre configurée pour évaluer la porosité hydrogène en utilisant une distance entre la sonde et une paroi interne du forage.
L’invention concerne également un procédé d’évaluation en forage d’une teneur en uranium et d’une porosité hydrogène d’une région d’intérêt d’une formation géologique, en utilisant un dispositif d’évaluation tel que décrit ci-dessus, le procédé comprenant les étapes suivantes :
- émettre au moins une impulsion de neutrons avec le générateur de neutrons, au moins une partie desdits neutrons étant émis vers la région d’intérêt,
- effectuer au moins une première mesure, la première mesure comprenant une mesure durant le premier intervalle temporel d’un nombre de neutrons rétrodiffusés issus d’interactions entre des neutrons de l’impulsion et des noyaux d’hydrogène de la région d’intérêt,
- effectuer au moins une deuxième mesure, la deuxième mesure comprenant une mesure durant le deuxième intervalle temporel d’un nombre de neutrons prompts de fission issus d’interactions entre des neutrons de l’impulsion et des noyaux d’uranium présents dans la région d’intérêt,
- évaluer la porosité hydrogène de la région d’intérêt en utilisant la première mesure,
- évaluer la teneur en uranium de la région d’intérêt en utilisant la deuxième mesure.
- l’évaluation de la teneur en uranium est effectuée en utilisant la porosité hydrogène évaluée ; et
- l’évaluation de la porosité hydrogène est effectuée en utilisant une distance entre la sonde et une paroi du forage.
Plus particulièrement l’invention concerne un procédé d’estimation de la position et de la vitesse du rotor d’une machine électrique synchrone à rotor à aimant permanent.
Pour des raisons écologiques et de coûts, les machines électriques prennent de plus en plus de la place dans les systèmes de propulsion des véhicules électriques. La machine synchrone à aimant permanent est une machine particulièrement commune dans les véhicules automobile électriques.
Toutefois, il est connu que tous les types de commandes en boucle fermée de ce type de machine synchrone nécessitent une connaissance précise de la vitesse de rotation et la position du rotor.
Cette information peut classiquement être obtenue directement par un capteur de position placé sur le bout d’arbre de la machine.
Cependant, la présence de cet élément dans le système de contrôle présente plusieurs inconvénients tels que le volume et le coût global du système. Il est donc préférable de remplacer le capteur matériel par un capteur logiciel qui peut donner l’information sur la vitesse de rotation et la position du rotor en se basant sur d’autres capteurs existants déjà dans le système de contrôle.
De nombreuses solutions sont proposées aujourd’hui dans l’art antérieur pour répondre à ce besoin.
Ces solutions peuvent être regroupées dans deux principales catégories :
- les techniques basées sur le modèle de la machine ; et
- les techniques sans modèle de la machine.
La première catégorie utilise des observateurs qui sont capables de reconstruire des grandeurs non mesurées.
Ces techniques souffrent de plusieurs problèmes. En particulier les modèles proposés ne sont pas toujours observables notamment à faible vitesse et de plus les variations des paramètres de la machine affectent beaucoup l’estimation.
Pour faire face à ces problèmes, une deuxième catégorie dite sans modèle est proposée. Ces techniques utilisent l’injection des signaux (tension et/ou courant) à haute fréquence pour estimer la vitesse et la position après des étapes de traitement du signal.
Malgré leurs performances à faible vitesse, les techniques sans modèle continuent à souffrir de la variation de quelques paramètres. De plus, l’injection des signaux demande l’intégration d’un dispositif complémentaire, ce qui augmente le coût d’implémentation.
Ainsi, il existe le besoin d’un procédé d’estimation de la position et de la vitesse des machines synchrones permettant de résoudre les problèmes évoqués précédemment.
A cet effet on propose un procédé d’estimation de la position et de la vitesse du rotor d’une machine électrique synchrone à rotor à aimant permanent comprenant :
- Une étape de mesure des courants triphasés de ladite machine électrique ;
Suivant la présente invention, on entend par « film » un matériau de type feuille ou pellicule dont la longueur et la largeur sont chacune très supérieures à l’épaisseur (par exemple dans un rapport de 10x, 50x ou même 1000x ou plus). Classiquement, un film a une épaisseur inférieure à 0,7mm, notamment inférieur à 0,5mm ou moins. En particulier, un cordon ou un fil ou un ensemble de cordons et/ou de fils ne sont pas des films.
Comme exemple non limitatif de matériau élastomère, on peut citer : les copolymères styrène/isoprène (SI), styrène/isoprène/styrène (SIS), styrène/butadiène/styrène (SBS), styrène-éthylène/butylène-styrène (SEBS), styrène-éthylène/propylène-styrène (SEPS) ou SIBS. Des mélanges de ces élastomères les uns avec les autres ou avec des non élastomères modifiant certaines caractéristiques autres que l'élasticité peuvent également être pris en compte. Par exemple jusqu'à 50% en masse mais, de préférence, moins de 30% en masse de polymère peuvent être ajoutés afin de modifier certaines caractéristiques des matériaux de base (élasticité, tenue à la chaleur, processabilité, tenue aux UV, colorant,...), tels que des polystyrènes ou des poly a-méthyl-styrène, polyesters époxy, polyoléfines, par exemple des polyéthylènes ou certains acétates d'éthylène/vinyle, de préférence ceux de masses molaires plus élevées.
Le matériau élastomère peut être, notamment, un styrène-isoprène-styrène, disponible par exemple auprès de la Société Kraton Polymers, sous la dénomination KRATON D (Marque déposée), ou de la société DEXCO POLYMERS LP (aux ETATS-UNIS) ou TSRC (en EUROPE) sous la dénomination VECTOR SBC 4211 (Marque déposée) et/ou sous la dénomination VECTOR SBC 4111 (Marque déposée) et/ou sous la dénomination VECTOR SBC 4411 (Marque déposée) ou un mélange au moins de deux de ces matières. On peut également utiliser les matériaux TPE (ThermoPlastic Elastomère), en particulier un élastomère thermoplastique de polyuréthane, notamment le ESTANE (Marque déposée) 2102-75A-TPU de la Société LUBRIZOL. On peut utiliser également un styrène-butadiène-styrène, notamment le VECTOR SBC 4461 (Marque déposée) de la société Dexco Polymers a TSRC COMPANY LP. On peut aussi utiliser un styrène-éthylène/butylène, ou un copolymère séquence styrène-éthylène-butylène-styrène (SEBS).
La liste sans être exhaustive, peut être complétée par l’utilisation de l’ensemble des polymères polyisoprènes hydrogénés tels que le styrène-éthylène-propylène-styrène (SEPS), styrène-éthylène-propylène-styrène-éthylène-éthylène-propylène (SEPSEP), polymères de polybutadiène hydrogénés tels que styrène-éthylène-butylène-styrène (SEBS), styrène-éthylène-butylène-styrène-éthylène-éthylène-butylène-éthylène-butylène-butylène (SEBSEB), styrène-butadiène-styrène (SBS), styrène-isoprène-styrène (SIS), styrène-isoprène-butadiène-styrène (SIBS), polymère polyisoprène/butadiène hydrogéné tel que styrène-éthylène-éthylène-éthylène-propylène-styrène (SEEPS), et des polymères tribloc vinyle-polyisoprène hydrogéné/polyisoprène hydrogéné/polyisoprène/polystyrène, tels que HYBRAR 7311, disponibles dans le commerce (Kuraray America, Inc., Houston, Tex.), et leurs combinaisons.
Les configurations de blocs polymères tels que diblock, triblock, multiblock, multiblock, star et radial sont également envisagées dans cette divulgation. Dans certains cas, des copolymères séquencés de ou masses molaires plus élevé peuvent être souhaitables. Les copolymères séquencés sont disponibles auprès de Kraton Polymers U.S. LLC de Houston, Tex. sous les désignations, par exemple Kraton D1184, Kraton FG1901 et Kraton FG1924, sous les dénominations Septon 8007 de la société Kuraray. Dynasol est un autre fournisseur potentiel de ces polymères.
On peut également utiliser un copolymère d'acrylate d'isooctyle et d'acide acrylique suivant des rapports de monomère de 90/10, qui est un thermoplastique avec réticulation physique en absence d’un réticulant.
D'autres matériaux possibles sont des polymères polyoléfines, principalement des copolymères d'éthylène et/ou propylène, ayant des caractéristiques des élastomères, notamment issus de la catalyse métallocène, tel le VISTAMAXX VM-1120 (Marque déposée), disponible auprès de la société Exxon Mobil Chemical ou encore des polymères chargés avec du caoutchouc.
Des exemples d'élastomères thermoplastiques à base de polyoléfine utilisables dans les couches de film élastomère comprennent, entre autres, une polyoléfine cristalline, par exemple, un homopolymère ou un copolymère d'une alpha-oléfine ayant 1 à 20 atomes de carbone, et comprenant 1 à 12 atomes de carbone.
Les homopolymères et les copolymères décrits ci-dessous sont des exemples de polyoléfines cristallines.
(1) Homopolymère d'éthylène. L'homopolymère d'éthylène peut être préparé par l'un quelconque des procédés à basse pression et à haute pression.
(2) Copolymères d'éthylène et pas plus de 10 % en moles d'alpha-oléfines autres que l'éthylène ou de monomères vinyliques ; par exemple, le copolymère d'éthylène octène, disponible sous les marques Engage 8407 ou Engage 8842 (Dow Chemical, Houston, Tex.).
(3) Copolymères de polypropylène ; les exemples comprennent le copolymère impact de polypropylène PP7035E4 et le copolymère aléatoire de polypropylène PP9574E6 (Exxon Mobil, Houston, Tex, ou encore des homopolymères de polypropylène).
(4) Copolymères aléatoires de polypropylène et pas plus de 10 % en moles d'alpha-oléfines - oléfines autres que le propylène.
(5) Copolymères séquencés de polypropylène et pas plus de 30 % en moles de alpha-oléfines autres que le propylène.
(6) Homopolymère de butène-1-butène.
(7) Copolymères aléatoires de 1-butène et pas plus de 10 % en moles d'alpha-oléfines - oléfines autres que 1-butène.
Le contrôle de l’angle d’incidence permet de modifier la porosité de la couche poreuse.
Au cours de l’étape de dépôt de la couche poreuse, le substrat peut être maintenu en rotation d’un axe de rotation sensiblement perpendiculaire à la surface externe, à une vitesse de rotation contrôlée.
Le contrôle de la vitesse de rotation permet de modifier la forme des éléments allongés de la couche poreuse.
La vitesse de rotation peut être comprise entre 0 et 50 tours par minute, préférentiellement 0 et 20 tours par minute.
Brève description des figures la est une vue en coupe schématique d’un élément optique de l’état de la technique, comprenant un revêtement antireflet multicouche interférentiel,
la est une vue en coupe schématique d’un second élément optique de l’état de la technique, comprenant un revêtement antireflet à gradient d’indice,
la est une vue en coupe schématique d’un élément optique selon l’invention, et
la est un ensemble d’images par microscopie électronique d’une couche poreuse de plusieurs éléments optiques selon l’invention.
Description détaillée de l’invention Un élément optique 30 selon l’invention est représenté sur la . L’élément optique 30 comprend un substrat 32 transparent et un revêtement antireflet 34 s’étendant sur au moins une surface principale 36 du substrat 32.
L’élément optique 30 est par exemple une lentille ou un hublot, et présente un axe principal A, perpendiculaire à la surface principale 36. L’axe principal A est par exemple l’axe optique de l’élément 30, si celui-ci est une lentille.
Le dispositif optique 30 est destiné à faire partie, par exemple, d’un dispositif optronique, notamment d’un dispositif optronique embarqué sur un aéronef.
Le dispositif optique 30 est de préférence un élément interne du dispositif optronique, qui n’est donc pas directement exposé aux conditions extérieures. Néanmoins, l’élément optique 30 a vocation à maintenir de bonnes caractéristiques optiques pendant une longue durée d’utilisation dans des conditions d’utilisation embarquée.
Le substrat 32 est constitué d’un matériau transparent, organique ou minéral.
Le substrat 32 définit la ou les surfaces principales 36, qui sont par exemple la ou les surfaces de l’élément optique 30 destinées à être traversées par des rayons lumineux.
Le revêtement antireflet 34 comprend un revêtement intermédiaire 38 formé d’une pluralité de couches minces 38a, 38b empilées sur la surface principale 36 selon la direction de l’axe principal A, et définissant une surface externe 40 à l’opposé du substrat 32.
Le revêtement antireflet 34 comprend de plus au moins une couche poreuse 42 s’étendant sur la surface externe 40.
Dans une série de variantes, le procédé opto-informatique d’analyse peut être tel que : - le capteur photoélectrique comprend au moins deux familles distinctes d’éléments photo-électriques dont les caractéristiques d’analyse de polarisation sont deux analyses circulaires de sens inverses l’un de l’autre ; - la lumière incidente est polarisée circulairement, - le calcul informatique de chaque pixel de déphasage pour une image de déphasage donnée est effectué à partir de la valeur des deux pixels partiels extraits du même pixel composite et correspondants chacun à l’une des deux analyses circulaires de sens inverses, - la valeur de chaque pixel d’intensité de l’image d’intensité est une valeur moyennée de deux pixels partiels extraits du même pixel composite et associés chacun à l’une des deux familles dont les analyses circulaires sont inverses l’un de l’autre et/ou de deux pixels partiels extraits du même pixel composite et associés chacun à une de deux familles distinctes d’éléments photo-électriques dont les caractéristiques d’analyse de polarisation sont deux analyses linéaires d’axes de polarisation orthogonaux ou deux analyses elliptiques orthogonales.
Dans certaines variantes, le procédé opto-informatique d’analyse peut être tel qu’il comprend le calcul informatique d’une image d’intensité dans laquelle chaque pixel d’intensité est une valeur moyennée de la valeur de plusieurs couples distincts de pixels partiels appartenant à un même pixel composite, chaque couple distinct de pixels partiels correspondant à un couple distinct de caractéristiques d’analyse de polarisation, chaque couple distinct de caractéristiques d’analyse de polarisation étant choisi parmi un ou plusieurs couples de deux analyses circulaires de sens inverses l’un de l’autre, un ou plusieurs couples de deux analyses linéaires d’axes de polarisation orthogonaux, et/ou un ou plusieurs couples de deux analyses elliptiques orthogonales entre elles.