INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La illustre par des courbes 400 et 402 l'évolution de la diaphonie (en pourcentage et en ordonnée) en fonction de la longueur d'onde (en nm et en abscisse), respectivement pour un pixel Pix de la courbe 300 et du pixel de filtre de référence de la courbe 302.
En , pour évaluer la diaphonie du pixel Pix (courbe 400), quatre pixels Pix identiques sont disposés selon un carré de deux pixels Pix par deux pixels Pix, trois des quatre pixels Pix sont masqués, par exemple par une couche de tungstène, et une microlentille est disposée sur le filtre Pix non masqué. Les quatre pixels Pix sont disposés sur quatre élément photosensibles 102 ( ) correspondant. La diaphonie correspond alors au ratio de la quantité de lumière reçue par les trois éléments photosensibles 102 surmontés des pixels Pix masqués, sur la quantité de lumière totale reçue par les quatre éléments photosensibles 102. La diaphonie pour le pixel de référence (courbe 402) est obtenue de manière similaire, en remplaçant les pixels de filtre Pix par des pixels de filtre de référence.
Les courbes des figures 3 et 4 ont été obtenues par une méthode de calcul de différences finies dans le domaine temporel (FDTD de l'anglais "Finite Difference Time Domain"), dans cet exemple avec un angle d'incidence de la lumière sur les pixels de filtre égal à 10°.
Dans l'exemple des figures 3 et 4, on considère un pixel de filtre Pix dont le filtre 112 est un filtre passe-bas ayant une longueur d'onde de coupure égale à environ 940 nm. Le pixel Pix ne comprend que son filtre 112, ce dernier étant constitué de 32 couches diélectriques 110A en alternant une couche 110A de SiN et une couche 110A de SiO2. Chaque couche 110A a une épaisseur d'environ 100 nm. Les guides d'onde 114 sont en Ta2O5 et traversent toutes les couches 110A du filtre 112. Le pixel Pix a, en vue de dessus, une surface carrée de 1,4 µm de côté. Le pixel Pix comprend 25 guides d'onde 114 de section transversale en forme de disque de 100 nm de diamètre, répartis selon un réseau de 5 lignes et de 5 colonnes avec un pas de 160 nm. Dans cet exemple, le pixel de référence est similaire au pixel Pix à la différence qu'il ne comprend que 16 couches diélectriques et qu'il est dépourvu de guide d'onde 114. Comme le pixel Pix, le pixel de référence est revêtu d'une microlentille.
La montre que le pixel Pix de la courbe 300 a une meilleure transmission dans sa bande passante et une meilleure réjection hors de sa bande passante que le pixel de référence de la courbe 302. En particulier, dans la bande passante des filtres 112 des pixels Pix et de référence, par exemple entre 400 et 900 nm, le taux de transmission du pixel Pix est amélioré d'au moins 60 % par rapport à celui du pixel de référence, et, est, par exemple, en moyenne augmenté de 110 % sur cette plage de longueurs d'onde. En outre, le taux de rejection du pixel Pix est augmenté de 260 % à 940 nm par rapport à celui du pixel de référence.
On pourrait s'attendre à ce que l'augmentation du nombre de couches dans le pixel Pix par rapport au pixel de référence entraîne une augmentation de la diaphonie du pixel Pix par rapport au pixel de référence. Toutefois, la montre, à l'inverse, que la diaphonie est réduite pour le pixel Pix par rapport à celle du pixel de référence. En particulier, dans l'exemple de la , la diaphonie du pixel Pix est réduite, sur la plage de longueurs d'onde allant de 400 à 900 nm, d'un facteur 3,75 en moyenne.
En outre, bien que cela ne soit pas illustré par une figure, les inventeurs ont constaté que des résultats similaires à ce qui est décrit ci-dessus en relation avec les figures 3 et 4 sont obtenus pour d'autres angles d'incidences sur les pixels de filtre, par exemple pour des angles d'incidence de 0°, 20° et 30° respectivement.
Ainsi, la prévision des guides d'onde 114 dans les pixels de filtre Pix permet d'augmenter le nombre de couches d'un empilement de couches diélectriques au-dessus d'un élément photosensible 102, sans augmenter ou en diminuant la diaphonie. En particulier, lorsque les couches sont des couches diélectriques 110A d'un filtre interférométrique 112, l'augmentation du nombre de couche 110A du filtre permet d'améliorer ses caractéristiques de filtrage (transmission dans la bande passante, réjection hors bande passante, tolérance angulaire, etc.).
La propagation guidée de la lumière par les guides d'onde 114 réduit l'interaction de la lumière avec les couches 110A du filtre 112 par rapport au cas d'un pixel de référence dépourvu de guide d'onde 114. Toutefois, l'augmentation du nombre de couches 110A permet d'augmenter l'interaction entre la partie évanescente des modes guidés et les couches 110A du filtre 112, et donc de compenser la perte d'interaction entre la lumière et le filtre 112 résultant de la propagation guidée de la lumière par les guides d'onde 114.
Selon un mode de réalisation, on cherche à maximiser l'énergie de la partie évanescente des modes guidés propagés par les guides d'onde 114, pour maximiser l'interaction des modes guidés avec le filtre 112.
Par exemple, pour chaque pixel Pix, il est prévu une étape de détermination d'une disposition des guides d'onde 114 du pixel Pix les uns par rapport aux autres, et des dimensions des sections transversales des guides d'onde du pixel 114 qui maximise une puissance optique d'une partie évanescente d'un super mode optique guidé par les guides d'onde 114 de ce pixel Pix. Dit autrement, il est prévu une étape de détermination d'une disposition des guides d'onde 114 du pixel Pix les uns par rapport aux autres, et des dimensions des sections transversales des guides d'onde du pixel 114 qui maximise maximiser un taux de réjection du pixel Pix et/ou un taux de transmission du pixel Pix dans une plage donnée d'angle d'incidence de la lumière sur le pixel Pix. A une longueur d'onde donnée, le taux de transmission, respectivement de rejection, d'un filtre de pixel Pix correspond, par exemple, au pourcentage d'un flux de lumière reçu par une première face du pixel Pix, respectivement qui n'est pas transmis, jusqu'à une deuxième face du pixel Pix, opposée à la première face.
A titre d'exemple, pour chaque pixel Pix, pour que la partie évanescente d'un mode guidé par un guide d'onde 114 interagisse suffisamment avec les couches diélectriques que le guide d'onde 114 traverse, le guide d'onde 114 a une section transversale dont la plus grande dimension dmax (longueur, côté ou diamètre selon le cas) est égale, à plus ou moins 10% près, à λmin/(2*Π*Dnmin), avec λmin la plus petite des longueurs d'onde de la bande spectrale d'intérêt, et Dnmin le plus petit écart d'indice optique entre le matériau du guide d'onde 114 et les matériaux diélectriques des couches traversées par le guide d'onde 114.
La une vue schématique et en coupe d'un pixel Pix du filtre pixelisé 108 selon une variante de réalisation.
Le pixel Pix de la diffère de ceux des figures 1 et 2 en ce qu'il ne comprend pas plusieurs guides d'onde 114, mais uniquement un guide d'onde 114. De préférence, cet unique guide d'onde 114 est aligné avec l'axe central du pixel Pix.
Ces adaptations de conformation du mouvement des pignons suivent cependant toujours le principe des trois pignons s’engrenant de manière successive et radialement au premier axe.
Suivant une possibilité, on utilise des pignons de forme lenticulaire qui naviguent sur une surface sphérique.
Les vues de profil, et notamment celle donnée à la montre un exemple de réalisation d’une articulation. Cette dernière se situe au niveau d’un flanc 11 de la coque 1. Éventuellement, le flanc 11 peut comprendre une pièce rapportée sur le corps de la coque 1 de sorte à réaliser l’interface avec l’articulation.
De manière générale, un flasque 3, avantageusement sous la forme d’une pièce aplatie, effectue un mouvement de rotation autour d’un premier axe 36 relativement à la coque 1 ; et le flasque 3 assure un montage en pivot de trois pignons, à savoir un premier pignon 4, un deuxième pignon 5 et un troisième pignon 6 respectivement autour du premier axe 36, d’un deuxième axe 51 et d’un troisième axe 61. La et la fournissent une indication de ces axes.
Le troisième pignon 6 est solidaire de la mentonnière 2, en particulier au niveau d’une portion distale 21 de cette dernière, formant l’extrémité d’une aile de mentonnière sur le côté de la coque 1. Suivant une possibilité, le troisième pignon 6 est formé de manière intégrale, venu d’une seule matière, avec l’aile de la mentonnière 2. Suivant une autre possibilité, le pignon 6 est fixé par tous moyens, notamment par collage, rivetage ou assemblage vissé. Dans le cas représenté, la denture du pignon 6 ne parcourt pas l’ensemble de sa circonférence car le secteur angulaire utile du troisième pignon 6 est dans cet exemple limité, par exemple à moins de 200°. Cependant, cette réalisation est indicative.
À l’opposé du troisième pignon 6, le train d’engrenages comporte un premier pignon 4 solidaire de la coque 1 ; les modalités de cette solidarisation peuvent être semblables à celles indiquées pour le troisième pignon 6 et la mentonnière 2.
Entre le premier pignon 4 et le troisième pignon 6, le train d’engrenages comprend au moins un deuxième pignon 5 réalisant la transmission de puissance entre les deux pignons d’extrémité. Il est préférable que le train dispose d’un nombre impair de pignons. Dans ce cas, ils engrènent successivement et un deuxième pignon distal engrène le premier pignon 4 et un deuxième pignon proximal engrène le troisième pignon 6.
La cinématique des pignons et du flasque 3 est schématisé à la . Sur cette figure, la mentonnière 2 est schématisée par un arc relevable suivant le sens de la flèche correspondante, ou qui peut être abaissé de manière inverse. La coque 1 est schématisée par deux flancs 11 et forme l’élément de référence du mouvement. À partir du flanc 11 de la coque 1, le premier pignon 4 est monté fixement sur la coque 1, suivant un axe 36. Cet axe 36 est aussi le lieu d’une liaison pivot entre la coque 1 et le flasque 3. Ce dernier sert lui-même de support au deuxième pignon 5, monté à rotation sur le flasque 3, autour d’un axe 51. Le troisième pignon 6 est également monté à rotation sur le flasque 3, autour d’un axe 61. Comme vu précédemment, le troisième pignon 6 est solidaire de la mentonnière 2.
Suivant une possibilité, lorsque la coque présente un profil sensiblement circulaire, comme dans le cas des figures 2 à 4, le premier axe 36 peut passer par le centre de ce profil, ou être à son voisinage,
Les trois pignons 4, 5 et 6 réalisent un train permettant un mouvement complexe de la mentonnière 2, différent d’une simple rotation relativement à la coque 1. La fournit un exemple de sens de rotation des pignons et du flasque 3 lorsque la mentonnière 2 est relevée. Des rotations inverses se produisent lorsque la mentonnière 2 est abaissée.
Toujours selon les exemples illustrés, les pignons sont montés sur le flasque 3 de sorte à former un ensemble triangulaire ; avantageux en termes de compacité d’articulation. Il n’est cependant pas exclu de disposer d’un train d’engrenages rectiligne, c’est-à-dire dont les axes de pignons se suivent sur une droite. Dans le cas d’une relation triangulaire, de préférence, les angles formés par les trois axes des pignons, sont tels que l’angle ayant pour sommet un point porté par le premier axe 36 est strictement inférieur à 90° , et de préférence égale à 80°.
De préférence, la vitesse de rotation du flasque 3 est supérieure à celle de la mentonnière 2. Notamment, on peut prévoir un rapport de démultiplication du train d’engrenages tel que le rapport de vitesse est strictement supérieur à 1 Selon un exemple, une variation angulaire de la mentonnière de 200° produit une variation angulaire du flasque 3 de 320°.
Avantageusement, pour offrir une démultiplication tout en préservant une navigation souple et maîtrisée, le premier pignon 4 est d’un diamètre strictement inférieur à celui du deuxième pignon 5 lui-même de diamètre strictement inférieur à celui du troisième pignon 6.
Également, de préférence, chaque pignon possède un même module. Notamment, ce module peut être compris entre 0,5 et 3, et il peut notamment être de 1,375.
Les figures 2 à 4 reflètent la démultiplication du mouvement au cours du trajet de la mentonnière 2 autour de la coque 1. Il ressort clairement que le flasque 3 tourne plus rapidement que la mentonnière 2. Par ailleurs, on y note qu’il est avantageux que le débattement angulaire de la mentonnière 2 soit important, notamment strictement supérieur à 120°, de préférence supérieur ou égal à 160°, et plus préférentiellement supérieur ou égal à 180°.
La illustre un exemple de réalisation du flasque 3. Une face arrière 32 de ce dernier fait face au flanc 11 de la coque 1. Le premier pignon 4 peut être monté dans un palier 33, par exemple une portion cylindrique creuse traversant le flasque 3. De cette façon, la denture du premier pignon 4 est exposée au niveau d’une face avant 31 du flasque 3. Dans cet exemple, le deuxième pignon 5 et le troisième pignon 6 sont montés à rotation dans un relief en creux de la face avant 31, respectivement par un palier 34 et un palier 35. Suivant une possibilité, le relief en creux est suffisamment profond pour loger entièrement les dentures des pignons.
On notera que l’on peut réaliser le traitement thermique de séchage à une première température puis le traitement thermique de stabilisation à une deuxième température supérieure à la première température. Dans ce cas ces deux traitements sont distincts et réalisés à des températures différentes. Selon une variante, on peut réaliser une seule et même étape de traitement thermique dans laquelle le dépôt est à la fois séché et stabilisé (les traitements thermiques de stabilisation et de séchage étant dans ce cas confondus). Selon une variante encore, il n’y a pas de traitement de stabilisation mais seulement un traitement thermique de séchage.
En particulier, le traitement thermique de stabilisation peut être réalisé avant la densification par compactage mécanique. On ne sort néanmoins pas du cadre de l’invention si le traitement thermique de stabilisation est réalisé après cette densification.
En particulier, une température inférieure ou égale à 500°C, par exemple inférieure ou égale à 450°C, peut être imposée durant le traitement thermique de séchage et l’éventuel traitement thermique de stabilisation.
Le fait d’imposer une température limitée lors du traitement thermique permet d’éviter tout risque d’endommager le substrat du fait d’une exposition à une température trop élevée.
Dans un exemple de réalisation, le substrat est un arbre de compresseur ou un arbre de turbine, par exemple en acier à haute résistance.
La illustre, de manière schématique et partielle, le dépôt électrophorétique des particules de protection cathodique sur le substrat.
La illustre, de manière schématique et partielle, le substrat revêtu par ces particules.
La illustre, de manière schématique et partielle, un exemple de formation d’une matrice inorganique dans la porosité d’un dépôt de particules pouvant être mis en œuvre dans le cadre de l’invention.
La est une photographie obtenue par microscopie électronique à balayage en coupe transversale d’un dépôt de particules de protection cathodique.
La est un graphique montrant l’évolution de l’épaisseur du dépôt de particules de protection cathodique en fonction du temps de dépôt à champ électrique constant.
La est un graphique montrant l’évolution de la porosité du dépôt de particules de protection cathodique en fonction du temps de dépôt à champ électrique constant.
La est un graphique montrant l’évolution de l’épaisseur du dépôt de particules de protection cathodique en fonction du champ électrique appliqué à temps de dépôt constant.
La est un graphique montrant l’évolution de la porosité du dépôt de particules de protection cathodique en fonction du champ électrique appliqué à temps de dépôt constant.
La représente, de manière schématique et partielle, un montage de couplage galvanique utilisé pour évaluer la protection cathodique conférée par un revêtement obtenu par mise en œuvre d’un exemple de procédé selon l’invention.
La est un graphique montrant l’évolution du potentiel de couplage galvanique en fonction du temps.
La est un graphique montrant l’évolution de la densité de courant de couplage galvanique en fonction du temps.
La montre un flan de carton 100 ou d’une matière assimilable à du carton, pour réaliser une boîte enveloppe 1 pour emballer des produits, tels que des produits alimentaires consommables, pâtisseries, biscuits, petits fours sans que cette application soit exclusive.
Le flan 100 se compose d’une base 2 en forme de quadrilatère A1-A4 dont les deux côtés opposés (A1, A2) (A3, A4) forment chacun un segment de pliage SM1, SM2 reliés à un rabat R1, R2 et les deux autres côtés (A2, A3) (A4, A1) constituent chacun un segment latéral SL1, SL2 d’un panneau Pa1, Pa2. L’ensemble s’inscrit dans le flan découpé et rainé 100 d’une matière telle que du carton ou une matière analogue.
Pour simplifier la description du flan et de la boîte que l’on réalise avec ce flan, les indications des références ne sont pas systématiquement explicitées et sauf nécessité de compréhension, en général les indices sont simplement figurés par (i).
Chaque panneau Pai a une ligne de rabattement LRXi issu d’un sommet Ai, Ai+1 du segment latéral SLi et il est relié par un bord de pliage LPi à chacun des deux rabats R1, R2. La ligne de rabattement LRX1 fait avec le segment SMi sur lequel il se rabat, un angle (α) inférieur à 180°.
La ligne de rabattement LRX1 d’un panneau Pa1 issue du sommet A1 vient par pliage sur le segment de pliage SM1. L’autre ligne de rabattement LRX4 vient sur le segment SM2.
Le bord de pliage LPi formé par le rabattement de la ligne de rabattement LRXi sur le segment SMi et donc la bissectrice de l’angle (α).
La surface du flan comprise entre les lignes LRXi, LPi est chaque fois un secteur Si qui sera appliqué sur le rabat associé Ri par le pliage du flan.
Il en est de même, de façon parallèle, du panneau Pa2 dont les lignes de rabattements LRX2, LRX3 viennent respectivement sur le segment de pliage SM1 et sur le segment SM2.
La mise en forme de la boîte-enveloppe à partir du flan 100 autour de la base 2 est explicité à l’aide de la qui se limite à la présentation de la partie droite du flan 100 et de son rabat R1.
La montre deux mouvements de pliage des lignes LRX1, LRX2 sur le segment SM1 :
- l’extrémité libre LR10 de la ligne de rabattement LRX1 arrive par ce rabattement au point LR200 du segment SM1 et l’extrémité libre LR20 de la ligne LRX2 arrive par rabattement au point LR200.
Pour ce rabattement, les positions LR100, LR200 avec des longueurs l(LRX1), l(LRX2) des lignes LRX1, LRX2 sont choisies comme suit :
- les longueurs l(LRX1), l(LRX2) sont inférieures chacune à la longueur l(SM1) du segment de pliage SM1,
- la somme des longueurs [l(LRX1) + l(LRX2)] est strictement supérieure à la longueur l(SM1) de façon que les lignes LRX1, LRX2 rabattues sur le segment SM1 se chevauchent sur une longueur (d) égale à la distance entre les points LR100, LR200 sur le segment SM1.
Les lignes LRX1, LRX2 du flan 100 sont coupées sur une distance (d) à partir de leur extrémité libre LP10, LP20.
Le côté gauche du flan (non représenté) a également un chevauchement des lignes LRX3, LRX4 et aussi les deux points LR300, LR400 de sorte que la zone de courbure ZC est la bande de la base 2 délimitée par les points LR100, LR200, LR300, LR400 ( ).
Nous procédons ensuite à la mise en refroidissement du mélange pendant une certaine durée afin d’entamer l’étape suivante.
L’invention vise également une poudre de lentilles et d’éclats de fèves de cacao torréfiés moulues obtenue par le procédé selon l’invention.
En particulier, la poudre de lentilles et d’éclats de fèves de cacao torréfiés présente un taux de fer de 9mg pour 100g de poudre de lentilles et d’éclats de fèves de cacao torréfiés.
En particulier la poudre de lentilles et d’éclats de fèves de cacao torréfiés présente une somme d’acides gras mono-insaturés de 30,7% AG totaux, d’acide gras oméga 3 de 1,6% AG totaux et d’acide oméga 6 de 9,7% AG totaux pour 100g de poudre de lentilles et d’éclats de fèves de cacao torréfiés.
La présente invention concerne également un procédé d’utilisation d’une poudre de lentilles et d’éclats de fèves de cacao torréfiées selon l’invention, comprenant: l’hydratation de la poudre de lentilles et d’éclats de fèves de cacao torréfiés à partir d’une quantité d’eau chaude notamment en proportions de 100ml d’eau chaude pour 10g de poudre de lentilles et d’éclats de fèves de cacao torréfiés, pour obtenir un premier mélange; la filtration dudit premier mélange, notamment au moyen d’un filtre à café de filaments de 20µm de large, pour obtenir une boisson chaude prête à être consommée.
: la est un schéma bloc représentant les étapes de fabrication de la poudre de lentilles et d’éclats de fèves de cacao torréfiées selon un mode de réalisation de l’invention.
DESCRIPTION DETAILLEE DE L’INVENTION L’invention concerne ainsi une préparation alimentaire formée à partir de grains de lentilles blondes crues et d’éclats de fèves de cacao fermentés et non torréfiés avec leur cosse qui sont ensuite torréfiés et broyés ensemble en poudre afin d’être consommée dans un temps très court après réhydratation et filtration à l’eau chaude.
Selon l’invention, dans un premier temps à partir d’une quantité Q1 en poids de grains lentilles blondes crues fraîches, on réalise une étape E1 de début de torréfaction, en particulier une torréfaction réalisée à une température comprise entre 150°C et 162°C environ. En particulier, les réglages de l’étape E1 de torréfactions des grains de lentilles blondes sont les suivants; pour un début de torréfaction à la poêle pendant au moins 24 minutes environ, en laissant augmenter la température de la poêle progressivement entre 150°C et 162°C environ en retournant régulièrement les grains de lentilles blondes dans la poêle pour assurer une bonne homogénéité de torréfaction. La durée de la première étape de cuisson est d’environ 25 minutes en laissant augmenter progressivement la température entre 150°C et 162°C environ.
Selon l’invention, dans un second temps, on ajoute une quantité Q2 en poids d’éclats de fèves de cacao fermentés et non torréfiés avec leur cosse correspondant à 1/10ème de la quantité Q1 en poids de lentilles blondes, à 25 minutes environ de la torréfaction en cours des grains de lentilles blondes, pour une durée de 8 à 10 minutes environ de torréfaction, en particulier une torréfaction finale comprise entre 162°C et 172°C pour une durée globale de torréfaction de la préparation d’environ 33 à 35 minutes, afin que ces derniers soient torréfiés à point au même moment et éviter qu’ils ne soient ni trop ou peu torréfiés, on réalise une étape E2 de torréfaction, on observera à l’ajout desdits éclats de fèves de cacao que les lentilles en cours de torréfaction prendront une jolie couleur brillante marron du fait du mariage de la matière grasse des éclats de fèves de cacao, sur le tégument des lentilles blondes, ainsi on observera un léger ralentissement de la température et qui augmentera à nouveau pour une fin de torréfaction comprise entre 162°C et 172°C environ pour une durée globale de torréfaction d’environ 33 à 35 minutes ; en effet un ralentissement de torréfaction s’effectuera à l’ajout des éclats de fèves de cacao qui libéreront une petite quantité de leur matière grasse pour se marier au tégument des grains de lentilles blondes. En particulier les réglages de l’étape E2 de torréfaction des grains de lentilles blondes avec les éclats de fèves de cacao fermentés et non torréfiés avec leur cosse sont les suivants; pour une torréfaction finale à la poêle, la température de la poêle qui augmentera progressivement jusqu’à une température finale comprise entre 162°C et 172°C environ en observant à l’ajout desdits éclats de fèves de cacao un léger ralentissement de la torréfaction. On veillera cependant à retourner régulièrement les grains de lentilles blondes et les éclats de fèves de cacao pendant la torréfaction pour assurer une bonne homogénéité de torréfaction du mélange. La durée de la deuxième étape de torréfaction est d’environ 8 à 10 minutes.