INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En outre, les films VSP doivent garantir, en combinaison avec des supports de diverses formes et de diverses compositions, une force d’ouverture appropriée pour permettre au consommateur d’ouvrir facilement l’emballage et de retirer le produit emballé. Pendant le stockage, en complément de la facilité d’ouverture, l’intégrité du scellement et de l’emballage doit être maintenue afin de préserver efficacement le produit.
Comme cela est bien connu dans l’art, la facilité d’ouverture et l’intégrité sont particulièrement difficiles à obtenir dans un pelliplacage sous vide. En effet, les procédés de pelliplacage sous vide n’appliquent pas une étape de scellement standard à travers une barre de scellement chauffée, comme par exemple dans les procédés d’emballage de recouvrement de plateau, mais l’adhérence de haut en bas est obtenue en enveloppant le haut chauffé sur toute la surface du bas qui n’est pas recouverte par le produit après avoir enlevé le vide du dôme. La qualité finale et la force finale de l’adhérence dépendent principalement de la température atteinte par le haut, des propriétés de scellement des surfaces extérieures et de la compatibilité chimique entre les couches de scellement du haut et du bas.
Des films à utiliser dans un procédé de pelliplacage sous vide sont généralement des films multicouches produits par des lignes de moulage ou de films soufflés à chaud. De tels films sont décrits dans des brevets tels que EP 343 877 ou EP 243 510 entre autres et il s’agit généralement de films non orientés.
Il est généralement accepté dans l’art que des films orientés ne sont pas suffisamment pliables pour résister au procédé exigeant de pelliplacage sous vide.
Un dispositif de contrôle d'étanchéité 9, est utilisé pour contrôler l'étanchéité de la liaison I-I entre les brides via un trou d'extraction 8.
La illustre une vue éclatée des différents éléments du dispositif de contrôle d'étanchéité 9.
Le dispositif de contrôle 9 assure le contrôle de l’étanchéité de la liaison par brides entre le couvercle 2, le roulement 3 et le support 4 par mesure du jeu de placage d’au moins une des brides. Le dispositif 9 comprend une tige 10, une cale 11 et une vis 12.
La vis 12 comprend une tête de vis 12a et un corps 12b s'étendant axialement.
La tige 10 s'étend axialement et comprend à une première extrémité 10a un trou fileté destiné à recevoir le corps 12b de la vis. La tige 10 a un diamètre environ deux fois inférieur à celui du trou d'extraction 8.
La cale 11 est plane et comprend un trou destiné à recevoir le corps 12b de la vis. La cale 11 est d'épaisseur constante. Le trou de la cale 11 est d’un diamètre inférieur à celui de la tête de vis 12a afin que la tête de vis soit apte à plaquer la cale 11 contre l’extrémité 10a de la tige 10.
Le dispositif 9 est assemblé par l'insertion du corps 12b de la vis d'abord dans le trou de la cale 11 puis dans le trou fileté de la tige 10, comme représenté sur la . La vis 12 est insérée complétement dans le trou fileté de manière à immobiliser la cale 11 entre la tête de vis 12a et l'extrémité 10a de la tige 10. La cale 11 est ainsi fixée au dispositif 9, et plus précisément à son extrémité 10a.
La cale 11 a une épaisseur constante pour permettre de déterminer une épaisseur précise au jeu de placage d’une bride. Le dispositif peut comprendre un ensemble de cales 11 d'épaisseurs différentes pour permettre de mesurer précisément le jeu de placage entre deux surfaces.
En variante, la cale 11 peut être fixée à l’extrémité 10a de la tige 10 de manière définitive par un moyen de fixation différent d’une vis, et il est donc nécessaire d’utiliser plusieurs dispositifs 9 comprenant chacun une cale 11 définitivement fixée d’épaisseur différente pour mesurer précisément le jeu de placage d’une bride.
Le trou de la cale 11 est excentré. Plus précisément, le trou de la cale 11 est placé sur la cale de manière à permettre à la cale 11 de s'insérer dans le trou d'extraction 8 d'une part, et à une partie de la surface de la cale de s'insérer dans le jeu de placage d'autre part. A cet effet, le trou est placé relativement proche d'un bord 11a de la cale 11, et la cale comprend une surface 11b située à l'extrémité opposée de ce bord 11a, la surface 11b s'étendant radialement au-delà de la limite du diamètre de la tige 10 et de la tête de vis 12a, une fois les éléments du dispositif 9 assemblés. La distance maximale entre deux extrémités radiales de la cale 11 est inférieure au diamètre du trou d’extraction 8 afin de pouvoir insérer la cale 11 dans le trou 8.
Dans un premier mode de réalisation représenté sur les figures 2 à 4B, la cale 11 est circulaire et son trou est excentré par rapport au centre du cercle. La représente une vue en coupe transversale du dispositif 9 introduit dans le trou d'extraction 8, en position initiale avant contrôle du jeu de placage, et la illustre le dispositif 9 en position de contrôle du jeu de placage. Lors de ce contrôle, la tige 10 est décalée manuellement vers le haut, et la surface 11b peut s'introduire dans le jeu de placage, donnant une information à l'utilisateur du dispositif sur l'étanchéité de la liaison I-I et sur l'importance de l'éventuel jeu de placage.
Un deuxième mode de réalisation est représenté sur la , dans lequel la cale n'est plus circulaire mais rectangulaire.
La illustre les étapes d'un procédé d'utilisation du dispositif 9 pour le contrôle de l’étanchéité de la liaison I-I, et plus précisément pour la mesure d’un jeu de placage 13 de la bride comprenant le couvercle 2 contre la bride comprenant le roulement de palier 3, c’est-à-dire entre la surface intérieure 7a du couvercle 2 et la surface extérieure 7b du roulement de palier 3.
Dans une première étape 14, la cale 11 est insérée dans le trou d'extraction 8. Plus précisément, le dispositif 9 est assemblé avec une première cale d'une épaisseur donnée et est inséré axialement dans le trou d'extraction 8. Plus précisément, le dispositif 9 est inséré dans le trou d’extraction 8 par son extrémité 10a comprenant la cale 11. Cette étape est représentée sur les figures 4A, 5A et 6.
Dans une deuxième étape 15, l'utilisateur du dispositif 9 décale manuellement la tige 10, de manière que la surface 11b puisse s'insérer dans le jeu de placage 13 existant entre la surface intérieure 7a du couvercle 2 et la surface extérieure 7b du roulement de palier 3.
Dans une troisième étape 16, l'utilisateur vérifie si la surface 11b de la cale 11 s'insère dans le jeu de placage 13 entre la surface intérieure 7a du couvercle 2 et la surface extérieure 7b du roulement de palier 3. Plus précisément, l’utilisateur vérifie si la surface 11b s’insère dans le jeu 13 sur toute l’interface entres surfaces 7a et 7b, sur trois-cent soixante degrés dans le cas où le trou est circulaire. Si la cale 11 s'y insère, c'est que l'étanchéité n'est pas effective sur la liaison I-I, et que le jeu de placage 13 entre les deux surfaces 7a et 7b est supérieur à l'épaisseur de la cale 11. A l'inverse, si la cale ne peut pas s'insérer, c'est que le jeu 13 est inférieur à son épaisseur, et si la cale de largeur minimale ne peut pas non plus y être introduite, on considère que la liaison I-I est étanche, et que le jeu de placage 13 est négligeable. Cette étape 16 est représentée sur les figures 4B et 5B.
L’utilisation de la méthode d’analyse selon l’invention peut être fait dans le cadre d’analyse en laboratoire, mais peut aussi être envisagée comme analyse en ligne, en mettant en œuvre des capteurs de mesure en ligne au sein de l’effluent.
Exemples Exemple 1 : D osage de copolymère dans des échantillons réels contenant du pétrole brut
La méthode de dosage détaillée ci-dessus a été testée sur des échantillons semi-réels issus d’un essai sur une boucle de séparation semi-industrielle développée à IFPEN (“Multiphase loop tests for subsea separation unit equipment” by P. Pagnier (IFPEN), C. Noïk (IFPEN), P. Maurel (IFPEN), A. Ricordeau (E&P Total), J.L. Volle (E&P Total), SPE 115963-PP, 2008 ATCE-SPE Denver, Colorado, USA, 21-24 Sept. 2008).
Cette plateforme consiste en une boucle fermée où un écoulement triphasique ou diphasique liquide-liquide tels que le pétrole brut et l'eau peut être généré avec les équipements suivants :
- un réservoir de stockage triphasé de grande capacité permettant de recueillir chaque fluide et de les injecter séparément dans la boucle
- des pompes pour la circulation de chaque composant et un compresseur pour l’injection de gaz
- un ensemble de vannes de régulation et de lignes de recirculation reliant la pompe de refoulement vers le ballon de stockage V-02 pour le contrôle du débit de chaque phase.
- un ensemble d'échangeurs pour le réglage de la température pouvant aller jusqu'à 65°C
- un ensemble d'éléments de mélange : branche en Y, mélangeurs statiques, ensemble de vannes montées en parallèle induisant une perte de charge pouvant aller jusqu’à 10 bar.
Différents échantillons ont été prélevés en aval du séparateur, i.e. après émulsification et séparation en présence d’un désémulsionnant.
La phase organique utilisée pour cet exemple est un pétrole brut léger. La phase aqueuse est une saumure dont la composition est détaillée dans le Tableau 1 .
Sels Concentration (g/L) NaCl 14,29 CaCl 2 , 2H 2 O 0,21 MgCl 2 , 6 H 2 O 0,20 KCl 0,11
Le copolymère dans cet exemple est un polymère couramment utilisé pour la récupération assistée de pétrole, de type HPAM partiellement hydrolysé, ayant un taux d’hydrolyse aux alentours de 36% et de masse molaire moyenne d’environ 79 g/mol. Le polymère est ajouté à hauteur d’environ 100 mg/L dans la saumure ci-dessus. 3,5 m 3 de pétrole brut et 3,5 m 3 de la solution de polymère sont introduits dans la boucle semi-industrielle et laissés plusieurs heures en circulation à un débit total de 7 m 3 /h.
Une fois les échantillons prélevés en sortie de séparateur, 50 mL sont prélevés et filtrés sur des filtres seringue en cellulose de 0,45 µm de diamètre de pores et répartis entre le dosage à la hyamine (20 mL) et le dosage à la méthode « eau de javel » (10 mL).
Dosage des fonctions acrylate avec la méthode hyamine/turbidimétrie
Calibration Avant d’analyser les échantillons ci-dessus, une calibration des méthodes de mesure est effectuée en réalisant une droite d’étalonnage au moyen de différentes concentrations de solutions de polymère de masse molaire moyenne connue.
Avec le développement des moyens de communication numérique, notamment dans le domaine de l’entreprise, des professionnels exécutant chacun une tâche spécifique peuvent coordonner leur activité en communiquant ainsi par messagerie instantanée.
Souvent toutefois, dans le cadre notamment d’une telle activité professionnelle (par exemple en usine), une discussion de messagerie instantanée peut concerner le fonctionnement d’une machine. Il peut être souhaité par exemple de piloter le fonctionnement de la machine de façon appropriée après concertation entre plusieurs professionnels.
Il n’existe pas d’application de messagerie entre plusieurs utilisateurs, capable de passer par exemple des consignes de fonctionnement à la machine. Une difficulté se poserait notamment lorsque plusieurs utilisateurs souhaiteraient faire appliquer simultanément des consignes différentes de fonctionnement de la machine.
Résumé Elle propose à cet effet un agent conversationnel informatique (par exemple du type communément appelé « chatbot ») s’interfaçant entre au moins une machine et des terminaux d’utilisateurs exécutant une application de messagerie instantané.
Ainsi, un premier aspect de l’invention vise un procédé de communication entre plusieurs dispositifs dont une machine et une pluralité de terminaux d’utilisateurs, le procédé étant mis en œuvre par un agent informatique conversationnel en tant qu’interface entre lesdits plusieurs dispositifs, les terminaux exécutant une application de messagerie instantanée dans laquelle les utilisateurs participent à une discussion avec l’agent informatique conversationnel en échangeant des messages via leur terminal.
Le procédé comporte au moins : - analyser au moins un message d’un premier type émis par au moins un premier dispositif, et - générer un message d’un deuxième type destiné à un deuxième dispositif en fonction des résultats de l’analyse du message du premier type, l’un des premier dispositif et deuxième dispositif étant un terminal et l’autre des premier dispositif et deuxième dispositif étant une machine.
La présente invention permet alors d’enrichir l’expérience d’utilisation de la machine grâce à un agent conversationnel (ou « chatbot » ci-après) qui peut dialoguer : - d’une part avec les utilisateurs en langage naturel et coordonner éventuellement leurs décisions, et - d’autre part avec la machine pour lui transmettre des requêtes appropriées (par exemple des consignes de fonctionnement).
A cet effet, dans un mode de réalisation optionnel, l’agent conversationnel peut utiliser une base de connaissances (de données de la machine, de données relatives aux actions et commentaires précédents des utilisateurs, ou autres).
Ainsi, dans ce mode de réalisation, pour élaborer un message à transmettre aux utilisateurs de terminaux participant à ladite discussion, l’agent informatique conversationnel, sur réception d’un message du premier type issu de la machine : - accède à une base de données de connaissances pour identifier un sujet de la base en lien avec un contenu du message du premier type issu de la machine, et - génère au moins un message du deuxième type à transmettre à une partie au moins de la pluralité de terminaux, le message du deuxième type comportant des données de la base de connaissances relatives audit contenu.
Ce contenu peut être relatif à un type de fonctionnement en cours, ou à des états de la machine dans un fonctionnement donné, ou autres.
La discussion précitée peut être prévue dans un cadre de travail professionnel, collaboratif. Dans ce cas, la base de données de connaissances peut alors comporter des informations propres à un secteur professionnel d’un tel cadre de travail collaboratif.
Par exemple, les messages transmis par l’agent conversationnel peuvent comporter des informations sur la machine (état, fonctionnement courant, alertes, manque de matière première, historique, etc.), ou encore des tâches professionnelles à assigner à une partie au moins des participants à la discussion. Par exemple, le procédé peut comporter une consultation de la base de connaissances pour organiser une coordination séquentielle des tâches professionnelles assignées aux participants, en fonction d’un état courant de la machine et d’une identification des participants à la discussion.
Alternativement, la discussion peut être prévue dans un cadre collaboratif, dans un environnement autre qu’un cadre de travail professionnel mais avec des contraintes propres à cet autre environnement. Par exemple, lorsque la machine est un véhicule automobile (ou comporte simplement des parties de ce véhicule), la sécurité des personnes dans le véhicule ou autour du véhicule implique des contraintes qui peuvent être formalisées et intégrées dans la base de connaissances précitée.
Par ailleurs, les contraintes liées à l’environnement d’usage peuvent ne pas être attachées à une machine spécifique. Par exemple, des règles spécifiques de communication de données (par exemple des données personnelles d’utilisateurs) peuvent être formalisées et intégrées dans la base de connaissances précitée pour éviter de transgresser un règlement sur la protection des données personnelles (de type « RGPD » par exemple).
Dans un mode de réalisation, quand le message du premier type est issu d’au moins un terminal et comporte une requête courante à transmettre à la machine, la génération d’un message du deuxième type destiné à la machine peut comporter: - une identification de ladite requête courante dans le message du premier type, - une consultation d’une base de données de connaissances pour déterminer si la requête courante peut être transmise à la machine, et, le cas échéant, l’élaboration de la requête courante, dans une forme appropriée, dans le message du deuxième type.
Cette distance r par rapport à l’extrémité aval du canal annulaire externe permet d’augmenter le domaine de fonctionnement où la flamme est détachée en reculant une zone d’introduction de dihydrogène par rapport à la zone de stabilisation aérodynamique de la flamme.
La vrille externe du canal annulaire externe peut être agencée au niveau d’une extrémité amont dudit canal annulaire externe, à une distance L de l’extrémité aval du canal annulaire externe.
La distance L peut être comprise entre 2d et 5D. Le taux de rotation S peut être supérieur à 0,6, une vitesse débitante u i du dihydrogène dans le canal interne étant supérieure à une valeur critique u i,c et vérifiant la relation suivante : Où : P est une pression dans la chambre annulaire de combustion ; est une température de l’air en Kelvin dans le canal externe; compris entre 1 et 1,5 est un facteur dépendant d’un type de vrille utilisée ; S 0 =0.6, P 0 =1 bar, T a0 =300 K et u bc0 =18 m/s.
Cette valeur critique u i,c permet d’assurer que la flamme formée en sortie du dispositif d’injection soit détachée des extrémités avals du canal interne pour une large plage de fonctionnement moteur.
Le mélange peut être de l’air.
Le présent document concerne un ensemble comprenant le dispositif du type précité, dans lequel le canal interne, relié fluidiquement à des moyens d’alimentation en dihydrogène, comporte la vrille interne configurée pour mettre en rotation ledit dihydrogène, et le canal annulaire externe, relié fluidiquement à des moyens d’alimentation en air, comporte la vrille externe configurée pour mettre en rotation ledit air.
Fig. 1 montre une turbomachine comprenant un dispositif d’injection de dihydrogène agencé dans un fond annulaire d’une chambre annulaire de combustion selon deux configurations.
Fig. 2 montre le dispositif d’injection de dihydrogène, selon l’invention.
Fig. 3 montre schématiquement une formation d’une zone de recirculation qui pénètre le dispositif d’injection de dihydrogène et une flamme en sortie du dispositif d’injection de dihydrogène.
Fig. 4 montre une pluralité de configurations possibles (figures. A, B, C, D, E, F, G, H) de canal interne, selon l’invention.
Fig. 5 montre une pluralité de configurations possibles (figures. A, B, C, D, E) d’extrémité aval de canal annulaire externe, selon l’invention.
Description détaillée Le présent document concerne un dispositif d’injection de dihydrogène 2 destiné à être monté sur un fond annulaire d’une chambre annulaire de combustion 4 d’une turbomachine. Ce dispositif d’injection de dihydrogène 2 est employé dans une configuration de combustion pauvre en dihydrogène telle que les températures de flammes et la formation d’oxyde d’azote sont réduites. On dit que le dispositif d’injection est pauvre, quand il y a du dioxygène en excès par rapport à une combustion se déroulant à la stœchiométrie entre du dihydrogène et de l’air et que le système d’injection est riche quand on a du dihydrogène en excès par rapport à cette combustion à la stœchiométrie. La combustion à la stœchiométrie étant définie comme celle pour laquelle on a le bon nombre d’atomes d’hydrogène et d'oxygène nécessaires pour consommer tout le combustible et qu’il ne reste plus que de l'eau dans les produits de combustion. C’est dans le contexte de combustion pauvre en dihydrogène que se place la présente invention.
Comme illustré en , deux implantations dudit dispositif d’injection de dihydrogène 2 sont possibles en fonction de l’orientation du fond annulaire de la chambre annulaire de combustion 4 : soit la chambre de combustion est orientée sensiblement selon un axe longitudinal, soit la chambre de combustion est transverse audit axe longitudinal X. Dans tous les cas, le dispositif d’injection de dihydrogène 2 est implanté entre le compresseur et la turbine haute pression, sur le fond annulaire de la chambre annulaire de combustion 4 ou sur une virole externe.
Comme illustré en , ledit dispositif d’injection de dihydrogène comprend un canal interne 6 et un canal annulaire externe 8. Le canal interne 6 et le canal annulaire externe 8 sont coaxiaux.
Un premier gaz est injecté depuis une entrée 10 située à une extrémité amont du canal interne 6. Ce premier gaz est du dihydrogène 12. Le canal interne 6 comporte un diamètre interne d. Le choix du diamètre interne d du canal dépend d’une puissance thermique souhaitée. Une épaisseur d’une paroi du canal interne e correspond à la moitié de la différence d’un diamètre externe du canal interne et d’un diamètre interne du canal interne d. Un rapport e/d est compris entre 0,05d et 0,5d.
La quantité d’isomère 15β,16β,17β présent dans le produit réactionnel a été déterminée par analyse CLHP et elle représente 7,8 % de l’isomère 15α,16α,17β souhaité.
Cet exemple porte sur la mise en œuvre de l’étape C) du procédé de l’invention.
5 g de l’intermédiaire 3 obtenu tel que décrit dans l’exemple précédent et 35 ml de pyridine ont été chargés dans un flacon et agités à 20-25 °C (solution limpide).
160 mg de 4-diméthylamino pyridine (4-DMAP) ont été ajoutés à la solution et, après 10’ d’agitation à 20-25 °C, 9,3 ml d’anhydride acétique ont été ajoutés.
La réaction a été contrôlée après 4 h d’agitation à 25 °C par analyse CCM dans les conditions suivantes : plaque CCM : gel de silice sur de l’alumine ; substrat de départ (intermédiaire 3) dissous dans du dichlorométhane ; mélange réactionnel dilué avec de l’HCl 1 M et de l’acétate d’éthyle (EtOAc) ; éluant : heptane/EtOAc 2/8 ; détecteur : phosphomolybdate de cérium.
À la fin de la réaction le solvant a été concentré à pression réduite et 35 ml de DCM et 18 ml d’eau ont été ajoutés.
Le système biphasique a été maintenu sous agitation à 25 °C pendant 10’ puis neutralisé avec de l’acide chlorhydrique 12 M en refroidissant, et agité pendant 30 minutes.
Le solvant organique du système biphasique a été lavé avec une solution aqueuse de NaHCO 3 suivi d’un lavage avec de l’eau et, à la fin, d’un lavage avec une solution aqueuse de NaCl.
Le solvant a été complètement éliminé par distillation à pression réduite pour obtenir 7,4 g d’intermédiaire 4 brut (solide).
L’isomère 15β,16β,17β présent dans l’intermédiaire 4 brut a été déterminé par analyse CLHP (procédé 1) et il représente 7,5 % de l’isomère 15α,16α,17β souhaité.
Cet exemple porte sur la mise en œuvre de l’étape D) du procédé de l’invention.
L’intermédiaire 4 brut (7,4 g), obtenu tel que décrit dans l’exemple précédent, a été dissous dans 29,6 ml de DCM (solution).
– L’organe périphérique d’inertie peut comprendre en outre - une interface d’amortissement, adaptée à recevoir un système d’amortissement primaire, notamment en logeant au moins en partie des ressorts d’amortissement du système d’amortissement primaire. Dès lors, ce volant d’inertie assemblé est un volant d’inertie primaire d’un double volant amortisseur ;
– ou en variante, une interface d’embrayage, adaptée à coopérer avec un mécanisme d’embrayage, en étant notamment pourvue d’une zone de friction apte à coopérer avec un disque d’embrayage. Dès lors, ce volant d’inertie assemblé est un volant rigide ;
Dans tous les cas,
– Au moins une partie de l’interface d’embrayage peut être délimité depuis l’interface moteur de support. L’interface d’embrayage, et notamment la zone de friction, peut être délimitée radialement entre l’interface moteur de support et les moyens de positionnement de l’organe périphérique d’inertie ;
– L’organe périphérique d’inertie peut comprendre en outre au moins l’une ou l’autre des caractéristiques suivantes: - une fenêtre centrale à l’intérieur de laquelle est logé au moins en partie l’organe central. On limite l’encombrement, puisque les organes sont contenus dans un même plan P du volant d’inertie assemblé ; - une couronne d’inertie, issue de matière avec l’organe périphérique d’inertie, pour augmenter son inertie ; - une couronne de démarreur, notamment rapportée et dentée, pour supporter l’effort de démarrage du vilebrequin ;
– Avantageusement, les organes central et périphérique d’inertie peuvent comprendre chacun des moyens de positionnement et de fixation coopérant conjointement, de manière à les fixer solidairement ensemble ;