INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon une variante non représentée, le haut-parleur 14 ne comprend pas de châssis. Le rôle de châssis est alors joué par le moteur magnétique ou par des éléments de l’enceinte acoustique, par exemple par le caisson 12 ou par des éléments (non représentés) solidaires du caisson.
L’équipage mobile 30 définit un côté avant du haut-parleur 14 selon l’axe X0 par rapport au moteur magnétique 26.
L’équipage mobile 30 définit par exemple un axe propre X1, qui coïncide (qui est superposable) avec l’axe X0 en fonctionnement normal du haut-parleur 14. En fonctionnement normal, l’équipage mobile 30 est mobile par rapport au moteur magnétique 26 en translation axiale selon l’axe X0 autour d’une position d’équilibre (non représentée, mais qui se déduit de la en ré-axant l’équipage mobile 30 sur l’axe X0 et en déplaçant l’équipage mobile axialement vers l’arrière).
Sur la , l’équipage mobile 30 occupe en fait une position désaxée par rapport au moteur magnétique 26, dans laquelle l’équipage mobile est décalé axialement vers l’avant et l’axe propre X1 forme un angle α avec l’axe X0. Dit autrement, l’équipage mobile 30 est dans une position sortie et basculée (d’où le nom anglais de « rocking »). Une telle position est par exemple due à une rupture d’une tresse d’alimentation (non représentée) dans le haut-parleur 14, les déplacements de la membrane 22 du haut-parleur 16 ( ) affectant ceux de la membrane 20 du haut-parleur 14, en provoquant une excursion importante de l’équipage mobile 30 vers l’avant et un basculement.
Outre la membrane 20 et la bobine 32, l’équipage mobile 30 comprend un porte-bobine 38 solidaire de la membrane 20. Dans l’exemple, l’équipage mobile 30 comprend avantageusement une armature 40 formant un support pour la membrane 30 et sur laquelle le porte-bobine 38 est fixé.
La membrane 20 est adaptée pour émettre des ondes sonores. La membrane 20 est par exemple sphérique. La membrane 20 est fixée sur l’armature 40. La membrane est par exemple en métal.
L’armature 40 est avantageusement ajourée. L’armature 40 forme par exemple une protubérance 42 s’étendant axialement vers l’arrière.
Sur la , les suspensions 34, 36 sont symbolisées par des ressorts. De telles suspensions sont connues en elles-mêmes et ne seront pas décrites en détail.
Les suspensions 34, 36 s’étendent autour de l’axe X0.
Par exemple, la suspension 36 relie radialement le châssis 34 à la protubérance 42. La suspension 36 est par exemple du type « spider », connu en lui-même.
Par exemple, la suspension 34 relie le châssis 34 à l’armature 40 ou à un bord périphérique 44 de la membrane 20. La suspension 34 est par exemple un joint souple, avantageusement à section en « U » ou en « Ω » pour autoriser un débattement axial de l’équipage mobile 30 plus important. Un tel joint est également connu en lui-même.
La bobine 32 est par exemple constituée d’un fil de cuivre (non représenté) enroulé autour de l’axe propre X1. La bobine 32 est fixée sur un côté radialement extérieur 46 du porte-bobine 38, qui, dans l’exemple, présente une forme cylindrique d’axe propre X1.
Comme visible sur la , le porte-bobine 38 comprend une partie arrière 47 qui dépasse avantageusement de la bobine 32 axialement vers l’arrière.
A titre d’exemple, la illustre un véhicule électrique VE équipé d’un pack batterie PA comprenant une pluralité d’accumulateur électrochimiques AE piloté par un système de gestion de batterie BMS.
La illustre un banc de test BT comprenant une enceinte à l’intérieur de laquelle peut être placé un accumulateur électrochimique AE. La température, et parfois l’hygrométrie, à l’intérieur de l’enceinte sont contrôlée par un ordinateur ORD. Des circuits électroniques (non représentés), contrôlés par l’ordinateur et connectés à l’accumulateur AE, permettent d’appliquer à ce dernier des sollicitations de charge et décharge, et de le soumettre à des tests de performance. Les résultats de ces tests sont ensuite utilisés par l’ordinateur pour estimer des paramètres d’un modèle de vieillissement. D’une manière plus générale, le contrôle du banc de mesure et l’estimation des paramètres du modèle de vieillissement peuvent être effectués par tout système de traitement numérique, par exemple un ou plusieurs ordinateurs, un processeur embarqué, un système en réseau etc.
A ce jour, des protocoles de vieillissements accélérés mis en place pour les accumulateurs lithium ion se basent sur la méthode appelée « surcontrainte » (« overstress » en anglais) et/ou la méthode « temps d’arrêt réduit » (« reduced off-time » en anglais), des méthodes expliquées en plus de détails dans [1].
Sachant que les principales contraintes ou sollicitations appliquées à un accumulateur sont la température et la sollicitation en charge et en décharge représentée par le courant (appelé également régime), l’état de charge (SOC pour « state of charge ») et la profondeur du cyclage (en charge et en décharge), la première méthode consiste à appliquer une valeur de stress plus élevée que les valeurs rencontrées en usage réel, ayant pour but d’accélérer les dégradations et donc la perte de performance. Les valeurs de stress les plus rencontrés dans la littérature ainsi que dans les normes sont la température (souvent prise à -20°C, 0°C et 45°C), le régime de charge, la profondeur de décharge ainsi que l’état de charge (SOC). La deuxième consiste à réduire les périodes d’arrêt, dans le cas automobile on parle de temps passé en stationnaire (calendaire). Les normes décrivent des profils d’usage type en charge ou bien en décharge dont les limites de SOC sont spécifiques. Les vieillissements proposés dans ces normes séparent le vieillissement calendaire du cyclage (deux protocoles distincts) et lors du cyclage celui-ci est effectué de façon continue, c’est-à-dire sans temps de pause entre chaque cycle. En effet dans le vieillissement des accumulateur Li-ion, on distingue deux modes de vieillissement qui engendrent des mécanismes de dégradation différents: - Le premier mode correspond à l’accumulateur au repos, c’est-à-dire lorsqu’aucun courant ne le traverse. On appelle le temps passé dans cette état la phase calendaire et correspond à la situation d’un véhicule à l’arrêt. - Le deuxième est lorsqu’il y a un échange de courant, en charge ou décharge.
C’est pourquoi les études de vieillissement dans la littérature sont basée principalement sur la dissociation de ces deux phases et conduit à l’utilisation de deux protocoles de vieillissement distincts, l’un en calendaire et l’autre en cyclage. La modélisation du vieillissement se fait donc dans l’hypothèse d’une simple addition des pertes de performances issues de ces deux phases. Cette approche, plus connue sous le nom de l’approche Palmgren-Miner, considère qu’il y a une indépendance des facteurs de stress entre les deux phases et donc dans notre cas une indépendance calendaire/cyclage. Or dans la réalité, ce n’est pas le cas. En effet, les phases de cyclage et de calendaire se déroulent successivement au cours de l’usage et il existe une interdépendance entre ces deux phases sur les dégradations de la cellule. Plusieurs études de la littérature montrent en effet que l’approche consistant à séparer le vieillissement calendaire et le cyclage lors des essais et d’établir un modèle basé sur une combinaison linaire de ces deux contributions ne permet pas de représenter ce qui est observé sur le terrain lors du suivi des flottes de véhicules. Par exemple, plusieurs résultats de la littérature montrent que cette méthode ne permet de modéliser correctement que le vieillissement des premiers mois d’usage réel. Après quoi les prédictions issues du modèle divergent rapidement des valeurs mesurées [2]. Ces résultats montrent donc clairement que la contribution des phases de calendaire et de cyclage ne peuvent être étudiées séparément pour ensuite être ajoutées lors de la modélisation du vieillissement et la prédiction de durée de vie.
Ce constat est partagé par la communauté du domaine. Un rapport de la commission européenne [3], invite à mettre en place un nouveau protocole de vieillissement qui adresses différentes lacunes dans le domaine actuel, en citant les deux problématiques ci-dessous.
Les protocoles actuels engendrent bien une perte de performance de façon accéléré par une sollicitation supérieure à l’usage (surcontrainte), mais dans la majorité des cas les mécanismes de dégradation engendrés sont différent de ceux observés dans l’usage. Ce qui remet en cause la pertinence de ces protocoles.
De même, les protocoles mentionnés sont décolérés de l’application, dans ce cas un usage automobile, dans lequel les vieillissements en cyclage et calendaire coexistent. Des publications ont montré qu’il y a une dépendance non linéaire calendaire/cyclage, donc séparer les deux phases dans les protocoles de vieillissements accélérés semble être une raison majeure de l’imprécision de l’estimation de durée de vie [4].
L’invention vise à surmonter les inconvénients précités de l’art antérieur.
Conformément à l’invention, ce but est atteint grâce à une nouvelle méthodologie de vieillissement accélérée et à une modélisation associée permettant d’estimer la durée de vie d’un accumulateur, notamment mais pas exclusivement en technologie Li-ion. Cette méthodologie se base en particulier sur les typologies d’usage effectivement constatées et permet ainsi une approche plus pertinente du vieillissement et de l’estimation de durée de vie. Cela permet d’établir des algorithmes de prédiction de vieillissement intégrés au BMS plus performants et améliore de ce fait la prédiction en temps réelle de la durée de vie.
L’invention peut par exemple être mise en œuvre au moyen d’un banc de test du type illustré sur la .
Un objet de l’invention est un procédé d’étalonnage d’un modèle d’estimation du vieillissement d’accumulateurs électrochimiques, comprenant les étapes suivantes : a) soumettre des accumulateurs électrochimiques à au moins une première phase de vieillissement pendant laquelle ils sont soumis à un premier type de sollicitation, un test de performance desdits accumulateurs étant réalisé après ladite ou chaque dite phase ; b) à partir des résultats du ou des tests de performance effectués lors de l’étape précédente, estimer des paramètres d’un premier modèle élémentaire de vieillissement au moyen d’un système de traitement numérique ; c) soumettre les accumulateurs électrochimiques à au moins une deuxième phase de vieillissement, ladite ou chaque dite deuxième phase de vieillissement comprenant une période pendant lesquelles ils sont soumis audit premier type de sollicitation, suivie d’une période pendant lesquelles ils sont soumis à un deuxième type de sollicitation, différent du premier, un test de performance desdits accumulateurs étant réalisé après ladite ou chaque dite phase ; d) à partir des résultats du ou des tests de performance effectués lors de l’étape précédente, estimer des paramètres d’un deuxième modèle élémentaire de vieillissement au moyen dudit ou d’un autre système de traitement numérique ; le modèle d’estimation du vieillissement d’accumulateurs électrochimiques comprenant le premier et le deuxième modèle élémentaire.
Selon des modes de réalisation particulier :
- Lors de l’étape a), les accumulateurs électrochimiques peuvent être soumis à une pluralité de premières phases de vieillissement successives et, lors de l’étape b), être soumis à une pluralité de deuxièmes phases de vieillissement successives.
- Chaque dite première phase de vieillissement et/ou chaque dite deuxième phase de vieillissement peut comprendre également une période de recharge.
- Le premier type de sollicitation peut correspondre au type de sollicitation qui, dans un profil d’usage déterminé, correspond à la contribution quantitativement la plus importante au vieillissement des accumulateurs électrochimiques et le deuxième type de sollicitation peut correspondre au type de sollicitation qui, dans un profil d’usage déterminé, correspond à la deuxième contribution quantitativement la plus importante au vieillissement des accumulateurs électrochimiques.
est une vue schématique en plan d’un second mode de réalisation de la coiffe de l’emballage de la , avant pliage ;
est une vue schématique en perspective d’un poste de montage comportant un outil conforme à l’invention ;
est une vue schématique en perspective de l’outil de la , placé au-dessus de la coiffe de la ;
illustre une première étape d’installation de la coiffe de la sur le plateau de la ;
illustre une deuxième étape d’installation de la coiffe de la sur le plateau de la ;
illustre une troisième étape d’installation de la coiffe de la sur le plateau de la ;
illustre une quatrième étape d’installation de la coiffe de la sur le plateau de la ;
illustre une cinquième étape d’installation de la coiffe de la sur le plateau de la ;
illustre une autre étape d’installation de la coiffe de la sur le plateau de la .
A titre préliminaire, on notera que sur les figures en plan (ici les figures 3 et 4), les traits pleins représentent des lignes de découpe tandis que les traits discontinus représentent des lignes de pliage.
On notera également que les éléments identiques ou similaires des différents modes de réalisation de l’invention représentés sur les différentes figures seront, dans la mesure du possible, référencés par les mêmes signes de référence et ne seront pas décrits à chaque fois.
Sur la , on a représenté un emballage conforme à l’invention.
Un tel emballage comporte deux composants, à savoir un plateau 200 adapté à recevoir tout type de produits, et une coiffe 100 servant de couvercle pour le plateau 200.
Le plateau 200 est représenté sur la . Il présente une forme standard, que l’on pourra brièvement décrire.
Ici, ce plateau 200 est réalisé d’une seule pièce monobloc, par pliage d’un flan prédécoupé en carton. En variante, il pourrait s’agir d’une cagette en bois.
Ici, le plateau 200 comporte un fond 210 rectangulaire, par exemple de longueur Lp1 égale à 585 millimètres et de largueur égale à 380 millimètres. Bien entendu, d’autres dimensions pourraient être adoptées en fonction de l’utilisation.
Le TTA (Acidité Totale Titrable) correspond au volume requis d’une solution à 0,1 N de NaOH (en ml) pour atteindre un pH de 6,6 pour 10 g d’échantillon dans une solution aqueuse à 20°C.
Le Sg (Sauergrad) correspond au volume requis d’une solution à 0,1 N de NaOH (en ml) pour atteindre un pH de 8,5 pour 10 g d’échantillon dans une solution aqueuse à 20°C
Levain Mesure du pH Peser l’échantillon dans un bécher de 250 ml : 10 ±0,1 g de levain, et écrire la masse m (g) Préparer 90 g d’eau distillée et ajouter 70 g de cette quantité dans le bécher Mélanger avec le mélangeur magnétique jusqu’à homogénéisation complète ou dissolution Remplir le bécher en rinçant avec la quantité restante d’eau distillée Relever (pHi), toujours réalisé sur 10 g de produit dans une solution aqueuse à 20°C dans 90 g d’eau distillée Mesure TTA Utiliser un pH mètre et titrer en ajoutant une solution à 0,1 N de NaOH jusqu’à atteindre un pH de 6,6 et relever le volume requis V Mesure du Sg Utiliser un pH mètre et titrer en ajoutant une solution à 0,1 N de NaOH jusqu’à atteindre un pH de 8,5 et relever le volume requis V
Exploitation des résultats : Le TTA est exprimé en ml d’une solution à 0,1 N NaOH par 10 grammes d’échantillon à pH 6,6 TT A = (V x 10)/ m Dans lequel : V = Volume de 0,1 N de NaOH en ml m = masse de l’échantillon en g 10 = facteur pour 10 g Le TTA est exprimé en ml/10 g.
Le Sauergrad est exprimé en ml d’une solution à 0,1N NaOH par 10 grammes d’échantillon à pH 8,5. Sauergrad = (V x 10)/ m Dans lequel : V = Volume de 0,1N de NaOH en ml m = masse de l’échantillon en g 10 = facteur pour 10 g Le Sauergrad est exprimé en ml/10 g.
Les graphiques des à 7 illustrent les résultats obtenus pour les différents levains vivants selon l’invention.
Après un pic d’acidité à J7, les valeurs mesurées se stabilisent jusqu’à au moins J68. Ces résultats témoignent que les levains maintiennent des paramètres d’acidité stables. Cette acidité est le reflet d’un processus d’acidification abouti à son terme, stabilisant naturellement la biomasse dans un écosystème figé et favorable à son maintien. Ces paramètres témoignent de la viabilité et de la stabilité de la population générale de micro-organismes qui composent le levain. Les levains obtenus selon l’invention sont donc bien des levains vivants. Ces paramètres témoignent que les levains sont suffisamment acides jusqu’à au moins 68 jours pour acidifier une pâte boulangère.
Une analyse complémentaire a été menée afin de dénombrer les bactéries lactiques présentes dans le levain comprenant des graines de chia de l’exemple 2. Les résultats suivants ont été obtenus : 480 000 000 UFC/g après 8 jours ; 440 000 000 UFC/g après 59 jours ; 390 000 000 UFC/g après 94 jours. Ces résultats concordent avec le critère de viabilité énoncé par le SYFAB (bactéries lactiques > 10 8 UFC/g).
Cet exemple illustre que les levains obtenus selon l’invention sont des levains vivants stabilisés.
Exemple 4 : Préparation de b aguette s avec le levain vivant de l’invention , analyses sensorielle et nutritionnelle
On prépare 3 types de baguettes différents : Baguette témoin 1 : baguette témoin, avec ajout direct au pétrin des deux ingrédients Levain Vivant de Blé Dur® et graines de chia à hauteur de 10% au total ; Baguette 2 : baguette selon l’invention avec ajout de 7,5 % de levain vivant aux graines de chia selon l’invention ; Baguette 3 : baguette selon l’invention avec ajout de 10 % de levain vivant aux graines de chia selon l’invention. Les pourcentages sont exprimés en pourcentage du boulanger.
Les baguettes ont été préparées avec des Levains Vivants de Blé Dur® ou des levains de l’invention âgés de 1 jour, 2 semaines, 4 semaines, 7 semaines et 8 semaines.
Ingrédients Baguette témoin 1 Baguette 2 Baguette 3 Farine 2000 g 2000 g 2000 g Eau 1400 g 1400 g 1400 g Sel 36 g 36 g 36 g Levure 16 g 16 g 16 g Levain Blé Dur® 133 g 0 g 0 g Graines de chia 67 g 0 g 0 g Levain de l’invention 0 g 150 g 200 g
Les pâtes à pain obtenues sont ensuite classiquement travaillées selon le mode de fabrication des baguettes bien connu de l’homme du métier.
Analyse sensorielle des baguettes obtenues
Mode de calculs
La formule de calcul utilisée est la formule industrielle de mesure homologuée par le COFRAC, TESTS THERMIQUE SELON FORMULE U :
[Math 1] U = {(TI-TSI * 0,125) /(Tl-TE)}
Cette formule permet de déterminer le coefficient U qui correspond au taux de déperdition conductive du matériau. Celui-ci est inversement proportionnel au coefficient R qui le coefficient de résistance thermique. A savoir :
[Math 2] U = 1/R
[Math 3] R = 1/U
On détermine le lambda d'un produit (coefficient de migration thermique) en divisant l'épaisseur exprimée en mètres par le coefficient R.
A noter que contrairement aux règles de calculs des logiciels le lambda n'est pas une valeur constante et peut subir des variations liées à la différence de températures, l'épaisseur des matériaux, les taux d'humidité voir même dans certains cas les différences de pression
Résultats de comportement thermique pour l’éprouvette de 100mm et conclusions :
On peut constater une bonne stabilité du matériau au changement thermiques bien que l'on constate une perte de performances mineures au chaud.
-Comportement au froid (à 0°C) :
On constate une excellente résistance au froid standard avec pour l'éprouvette de 100mm : un lambda de 0.0246, un coefficient R de 4.06 et un coefficient U de 0.25.
On note un très bon comportement au froid de l’éprouvette avec un lambda très bas comparativement aux lambda de panneaux isolants existants.
-Comportement au chaud (à +60°C) :
Pour l'éprouvette de 100mm : un lambda de 0.0346, un coefficient R de 2.89, et un coefficient U de 0.35.
On note une variation selon les épaisseurs et les deltas thermiques.
L’organe de couplage peut comprendre une biellette reliée à l’un des deux modules en une première zone de couplage et à l’autre des deux modules en une deuxième zone de couplage, la biellette étant coudée de sorte qu’elle présente au moins un premier coude, s’étendant aux abords de la première zone de couplage, et un deuxième coude, s’étendant aux abords de la deuxième zone de couplage.
Notamment, une distance séparant, le long de la direction définie par le premier axe de réglage, l’axe de pivotement de l’un des deux modules de la première zone de couplage peut être identique à une distance séparant l’axe de pivotement de l’autre des deux modules de la deuxième zone de couplage.
Le dispositif d’éclairage peut, en outre, comprendre au moins un moyen de guidage de l’organe de couplage au moins en partie relié au support intermédiaire propre à l’un des deux modules et/ou au moins en partie relié au support intermédiaire propre à l’autre des deux modules.
Selon un deuxième mode de réalisation, les deux modules lumineux peuvent être juxtaposés le long d’une direction parallèle aux axes de pivotement, notamment le long d’une direction horizontale. Notamment, les deux modules lumineux peuvent présenter un décalage, relativement l’un à l’autre, le long d’une direction orthogonale au premier axe de réglage et aux axes de pivotement, notamment une direction longitudinale.
Selon le deuxième mode de réalisation, l’organe de couplage peut comprendre une glissière reliée à l’un des deux modules en une première zone de couplage et à l’autre des deux modules en une deuxième zone de couplage, la glissière étant configurée pour coopérer avec la platine principale afin d’être déplacée le long d’une direction perpendiculaire au premier axe de réglage et aux axes de pivotement, notamment une direction longitudinale.
Notamment, une distance séparant, le long de la direction définie par le premier axe de réglage, l’axe de pivotement de l’un des deux modules de la première zone de couplage de liaison peut être identique à une distance séparant l’axe de pivotement de l’autre des deux modules de la deuxième zone de couplage.
Selon un troisième mode de réalisation, le dispositif d’éclairage peut comprendre trois modules lumineux, un premier module lumineux et un deuxième module lumineux étant compris dans un sous-ensemble configuré selon le premier mode de réalisation ou le deuxième mode de réalisation précédemment décrits, et un troisième module lumineux étant monté mobile sur la platine principale par l’intermédiaire d’un support intermédiaire au niveau de deux points de pivotement définissant un axe de pivotement propre au troisième module lumineux et parallèle aux axes de pivotement du premier module et/ou du deuxième module. Le dispositif est alors configuré de sorte que le premier moyen de réglage permet le déplacement simultané des trois modules autour du premier axe de réglage par l’intermédiaire de la platine principale et le deuxième moyen de réglage permet le déplacement simultané d’au moins deux des trois modules autour de l’axe de pivotement qui leur est propre.
Selon un exemple de réalisation particulier, le dispositif d’éclairage peut comprendre trois modules lumineux, un premier module lumineux et un deuxième module lumineux formant un premier sous-ensemble de modules configuré selon le premier mode de réalisation, le deuxième module lumineux et un troisième module lumineux formant un deuxième sous-ensemble configuré selon le deuxième mode de réalisation, le deuxième module lumineux étant commun au premier sous-ensemble et au deuxième sous-ensemble et étant relié au premier module et au deuxième module par un premier organe de couplage et un deuxième organe de couplage respectivement de sorte que le deuxième moyen de réglage permet le déplacement simultanément des trois modules autour de leur axe de pivotement respectif.
Notamment, indépendamment du mode de réalisation mis en œuvre, le premier axe de réglage peut être interposé entre au moins deux des trois modules lumineux le long de la direction parallèle aux axes de pivotements.
Notamment, indépendamment du mode de réalisation mis en œuvre, le premier axe de réglage peut être centré au sein de la platine principale le long d’une direction parallèle aux axes de pivotement.
L’invention peut également s’étendre à un véhicule automobile comprenant au moins un dispositif d’éclairage tel qu’exposé précédemment.
La est une représentation schématique partielle d’un dispositif d’éclairage selon un premier mode de réalisation.