INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Un tel mode de fonctionnement peut être assuré avec la circulation de fluide décrite en relation avec les figures 1 ou 2, l’état du deuxième dispositif de détente 20 étant cependant différent. Plus précisément, le deuxième dispositif de détente 20 est actif de sorte qu’il provoque une détente du fluide réfrigérant. Ledit fluide réfrigérant subit de la sorte, en amont, une condensation, dans le cinquième échangeur 18, en réchauffant le deuxième fluide caloporteur Fi, et, en aval, dans le premier échangeur 2 et/ou le deuxième échangeur 6, une évaporation partielle par échange de chaleur avec le premier fluide caloporteur 4. Ledit premier dispositif de détente 10 est également actif et provoque un complément de détente du fluide réfrigérant qui subit un complément d’évaporation dans le troisième échangeur 12 ce qui permet de refroidir le deuxième fluide Fi et de le déshumidifier avant qu’il ne passe dans le cinquième échangeur 18 pour être réchauffé.
Chacun des dispositifs de détente employés est, par exemple, un détendeur électronique, c’est-à-dire un détendeur dont la section de passage du fluide réfrigérant peut être ajustée de manière continue entre une position de fermeture et une position d’ouverture maximale. Pour cela, l’unité de traitement du système pilote un moteur électrique qui déplace un obturateur mobile contrôlant la section de passage offerte au fluide réfrigérant.
Le compresseur 8 peut être un compresseur électrique, c'est-à-dire un compresseur dont les pièces mobiles sont entrainées par un moteur électrique. Le compresseur 8 comporte un côté aspiration du fluide réfrigérant à basse pression, encore appelé entrée du compresseur, et un côté refoulement du fluide réfrigérant à haute pression, encore appelé sortie du compresseur. Les pièces mobiles internes du compresseur 8 font passer le fluide réfrigérant d’une basse pression côté entrée à une haute pression côté sortie.
Ledit système comprend en outre au moins un circuit 60 pour le premier fluide caloporteur 4.
Ledit circuit 60 pour le premier fluide caloporteur comprend un échangeur 62, dit haute température, pour échanger de la chaleur avec un autre fluide caloporteur. Il pourra s’agir, par exemple, du flux air extérieur Fe.
Ledit circuit 60 pour le premier fluide caloporteur comprend en outre un échangeur 64, dit basse température, pour échanger de la chaleur avec ledit autre fluide caloporteur Fe.
Ledit échangeur haute température 62 et/ou ledit échangeur basse température 64 permettent de thermoréguler le premier fluide 4 à l’aide du flux d’air extérieur Fe.
Ledit échangeur basse température 62 est situé, par exemple, en amont de l’échangeur haute température 64 dans le flux d’air extérieur Fe. Ledit quatrième échangeur 14 est situé, par exemple, en amont dudit échangeur basse température 64 dans ledit flux d’air extérieur Fe.
Ledit circuit 60 pour le premier fluide caloporteur est avantageusement configuré pour qu’une première partie d’un débit traversant l’échangeur haute température 62 traverse l’échangeur basse température 64 et une deuxième partie du débit contourne ledit échangeur basse température 64. On optimise de la sorte le débit passant dans chacun des échangeurs 62, 64 haute et basse température tout en ne n’employant qu’une seule première pompe 66 d’entrainement dudit premier fluide caloporteur.
Chaque unité optique 2 comprend une paroi transparente 5 agencée pour que la vision s’effectue au travers d’elle lorsque les lunettes sont revêtues par le porteur, par exemple en étant à base de verre ou d’un matériau polymère thermoplastique transparent. En particulier, les propriétés optiques de la paroi transparente 5 peuvent être agencées pour s’adapter à la vue du porteur et/ou à la luminosité ambiante.
Par ailleurs, la paroi transparente 5 de chaque unité optique 2 présente une périphérie arrière qui est équipée d’un joint 6 destiné à épouser le visage du porteur, notamment afin d’empêcher la pénétration d’eau entre son œil et ladite paroi transparente. En particulier, le joint 6 peut être réalisé en matériau élastomère souple et être agencé pour venir en appui périphérique étanche autour de l’œil du porteur.
Pour permettre le maintien des lunettes sur la tête du porteur, la monture 1 est équipée d’un bandeau de maintien inextensible 7 qui est destiné à venir enserrer la tête du porteur, ledit bandeau présentant deux parties extrêmes avant 9 fixées chacune à un connecteur 11 solidaire de respectivement un bord de la monture 1.
En relation avec la , le bandeau de maintien est formé d’une unique sangle inélastique 7 sur laquelle s’étend de part et d’autre une partie extrême avant 9, la longueur de ladite sangle étant adaptée pour venir enserrer la tête du porteur.
En relation avec les figures 1, 2 et 6 à 8, le bandeau de maintien 7 comprend deux sangles inextensibles 7a présentant chacune une partie extrême arrière 8 et l’une des parties extrêmes avant 9, lesdites lunettes étant équipées d’un mécanisme de déplacement 10 desdites extrémités arrière l’une par rapport à l’autre qui est actionnable manuellement pour permettre le réglage de la longueur dudit bandeau par actionnement dudit mécanisme de déplacement. En particulier, les parties extrêmes arrière sont engagées dans le mécanisme de déplacement 10.
Cette réalisation permet d’effectuer le serrage autour de la tête du porteur par réglage de la longueur inextensible du bandeau de maintien 7. En particulier, le caractère inextensible du bandeau 7 s’entend par opposition avec des sangles élastiques dans lesquelles le serrage est obtenu par mise en tension élastique de la longueur fixe desdites sangles qui correspond au tour de tête du porteur.
Par ailleurs, le réglage du bandeau 7 par variation de la longueur des sangles 7a permet de répartir uniformément la pression de serrage autour de la tête du porteur, ce qui permet d’améliorer son confort durant l’utilisation des lunettes. Cela permet également une meilleure stabilité des lunettes sur la tête du porteur et de porter lesdites lunettes avec une pression de serrage moins forte qu'avec une sangle élastique.
Dans les modes de réalisation représentés, un connecteur 11 est disposé au niveau du bord externe de chacune des unités optiques 2, ledit bord externe étant opposé au bord interne de ladite unité optique auquel est associé le pont de nez 3.
En relation avec la , le mécanisme de déplacement 10 comprend un logement 12 dans lequel les parties extrêmes arrière 8 des sangles 7a sont disposées en coulissement.
Le mécanisme de déplacement 10 est équipé d’une gaine arrière 13 présentant une géométrie adaptée pour former le bandeau de maintien au niveau de l’arrière de la tête du porteur. Sur les figures, la gaine 13 présente une géométrie en arc de cercle avec une face avant 14 destinée à venir en appui à l’arrière de la tête du porteur, ladite face avant étant pourvue de nervures 15 pour limiter les glissements de ladite gaine le long de ladite tête.
La gaine 13 peut être réalisée en un matériau souple, notamment à base de silicone, afin d’épouser au mieux la forme de l’arrière de la tête, ce qui permet d’améliorer le confort du porteur.
De façon avantageuse, le logement 12 comprend une piste 16 de guidage du coulissement de chacune des parties extrêmes arrière 8 des sangles 7a, afin d’éviter un blocage desdites parties extrêmes dans ledit logement lors du réglage du bandeau 7.
En relation avec les figures 7 et 8a, le mécanisme de déplacement 10 comprend un capot 17, ledit capot présentant une face avant 18 sur laquelle sont formées deux pistes 16 espacées longitudinalement, sur chacune desquelles une partie extrême arrière 8 est disposée pour être guidée durant son coulissement dans le logement 12.
Le mécanisme de déplacement 10 comprend en outre un support 19 sur lequel le capot 17 est monté en formant le logement 12 entre eux, ledit support étant interposé entre la gaine 13 et le capot 17 en étant agencé pour maintenir les parties extrêmes arrière 8 en coulissement sur leur piste de guidage 16 respective. Le support 19 présente une géométrie arquée, avec deux extrémités circonférentielles équipées chacune de moyens 20 de fixation aux extrémités circonférentielles 13a, 17a respectives du capot 17 et de la gaine 13.
Dans le mode de réalisation représenté, les parties extrêmes arrière 8 des sangles 7a sont équipées de dentures 8a dans lesquelles une roue dentée 21 du mécanisme de déplacement 10 est engagée, afin que la rotation de ladite roue dans un sens ou dans l’autre actionne le déplacement relatif desdites parties extrêmes.
Les parties extrêmes arrière 8 sont disposées sur les pistes 16 de guidage en coulissement de manière à être espacées longitudinalement avec leurs dentures 8a en regard, la roue dentée 21 étant montée en rotation entre lesdites dentures afin de pouvoir sélectivement augmenter ou diminuer la distance de recouvrement desdites parties extrêmes arrière.
Ici et comme illustré aux figures 4 et 5, le réducteur 19 comprend trois étages de réduction 25, 39, 40. Chacun des trois étages de réduction 25, 39, 40 est de type épicycloïdal. Les trois étages de réduction 25, 39, 40 sont appelés par la suite premier étage de réduction 25, deuxième étage de réduction 39 et troisième étage de réduction 40.
Le nombre d’étages de réduction du réducteur n’est pas limitatif. Le nombre d’étages de réduction peut être de un, de deux ou supérieur ou égal à quatre.
Ici, le premier étage de réduction 25 est disposé au niveau d’une première extrémité 19a du réducteur 19 faisant face au moteur électrique 16, en particulier dans la configuration assemblée de l’actionneur électromécanique 11. Le troisième étage de réduction 40 est disposé au niveau d’une deuxième extrémité 19b du réducteur 19 faisant face à l’arbre de sortie 20 de l’actionneur électromécanique 11, en particulier dans la configuration assemblée de l’actionneur électromécanique 11. En outre, le deuxième étage de réduction 39 est disposé entre le premier étage de réduction 25 et le troisième étage de réduction 40.
Ici et comme illustré aux figures 4 et 5, le frein 29 est disposé entre deux des étages de réduction 25, 39, 40 du réducteur 19 et, plus particulièrement, entre le deuxième étage de réduction 39 et le troisième étage de réduction 40.
Dans le cas illustré aux figures 4 et 5, chaque étage de réduction 25, 39, 40 comprend au moins un pignon solaire 32, 42, 52 et une pluralité de pignons satellites 33, 43, 53. Un seul des pignons satellites 33 du premier étage de réduction 25 est illustré à la . Trois des pignons satellites 43 du deuxième étage de réduction 39 sont illustrés à la . Et deux des pignons satellites 53 du troisième étage de réduction 40 sont illustrés à la .
A la , le troisième étage de réduction 40 est représenté comme s’étendant de part et d’autre du frein 29, car son pignon solaire 52 est représenté à gauche du frein 29, alors que ses autres composants sont représentés sur la droite de ce frein 29. Toutefois, le frein 29 ne fait pas partie du troisième étage de réduction 40.
Le pignon solaire 32 et les pignons satellites 33 du premier étage de réduction 25 sont appelés par la suite premier pignon solaire et premiers pignons satellites. Le pignon solaire 42 et les pignons satellites 43 du deuxième étage de réduction 39 sont appelés par la suite deuxième pignon solaire et deuxièmes pignons satellites. En outre, le pignon solaire 52 et les pignons satellites 53 du troisième étage de réduction 40 sont appelés par la suite troisième pignon solaire et troisièmes pignons satellites.
Avantageusement, chaque premier pignon satellite 33 comprend, en outre, un premier arbre de centrage 73. Chaque premier pignon satellite 33 comprend, en outre, un premier trou central, non représenté. En outre, le premier arbre de centrage 73 est logé à l’intérieur du premier trou central de l’un des premiers pignons satellites 33.
En outre, chaque deuxième pignon satellite 43, respectivement chaque troisième pignon satellite 53, comprend, en outre, un deuxième arbre de centrage 74, respectivement un troisième arbre de centrage 75. Chaque deuxième pignon satellite 43, respectivement chaque troisième pignon satellite 53, comprend, en outre, un deuxième trou central, non représenté, respectivement un troisième trou central, non représenté. En outre, le deuxième arbre de centrage 74, respectivement le troisième arbre central 75, est logé à l’intérieur du deuxième trou central de l’un des deuxièmes pignons satellites 43, respectivement du troisième trou central de l’un des troisièmes pignons satellites 53.
Avantageusement, le premier étage de réduction 25 comprend une pluralité de premiers pignons satellites 33 régulièrement répartis, autour d’un axe de rotation X19 du réducteur 19, pouvant être, par exemple, au nombre de trois. Le deuxième étage de réduction 39 comprend une pluralité de deuxièmes pignons satellites 43 régulièrement répartis autour de l’axe de rotation X19, pouvant être, par exemple, au nombre de trois. En outre, le troisième étage de réduction 40 comprend une pluralité de troisièmes pignons satellites 53 régulièrement répartis autour de l’axe de rotation X19, pouvant être, par exemple, au nombre de trois, quatre ou cinq.
Le nombre de pignons satellites d’un étage de réduction n’est pas limitatif et peut être différent. Le nombre de pignons satellites d’un étage de réduction peut être de deux ou plus.
Le premier pignon solaire 32 du premier étage de réduction 25 comprend une première partie de pignon solaire 44 et une deuxième partie de pignon solaire 45. La première partie de pignon solaire 44 comprend une première denture 46. La deuxième partie de pignon solaire 45 comprend une deuxième denture 47. La deuxième denture 47 de la deuxième partie de pignon solaire 45 est décalée angulairement d’un demi pas par rapport à la première denture 46 de la première partie de pignon solaire 44, autour d’un axe longitudinal X32 du premier pignon solaire 32, comme illustré aux figures 6 et suivantes et, plus particulièrement, à la .
Par la suite, l’axe longitudinal X32 du premier pignon solaire 32 et, plus généralement, l’axe longitudinal X32, X42, X52 de chaque pignon solaire 32, 42, 52 peut également être appelé axe de rotation. L’axe longitudinal X42, X52 des deuxième et troisième pignons solaires 42, 52 est représenté à la . L’axe longitudinal X32, X42, X52 de chaque pignon solaire 32, 42, 52 est confondu avec l’axe de rotation X19 du réducteur 19, comme illustré à la . Par conséquent, les axes longitudinaux X32, X42, X52 et l’axe de rotation X19 sont représentés par un même trait d’axe.
Dans le cas présent illustré à la , le pignon solaire 42, 52 de chacun des deuxième et troisième étages de réduction 39, 40 comprend une première partie de pignon solaire 54, 64 et une deuxième partie de pignon solaire 55, 65, pouvant être similaires à celles du premier pignon solaire 32 décrites ci-dessus.
Dans le premier étage de réduction 25, le premier pignon solaire 32 est engrené, autrement dit est configuré pour être engrené, avec chaque premier pignon satellite 33, en particulier dans la configuration assemblée du réducteur 19.
Dans le cas illustré à la , dans le deuxième étage de réduction 39, le deuxième pignon solaire 42 est engrené, autrement dit configuré pour être engrené, avec chaque deuxième pignon satellite 43, en particulier dans la configuration assemblée du réducteur 19. En outre, dans le troisième étage de réduction 40, le troisième pignon solaire 52 est engrené, autrement dit configuré pour être engrené, avec chaque troisième pignon satellite 53, en particulier dans la configuration assemblée du réducteur 19.
Avantageusement, ledit dispositif est intégré dans un terminal d’un utilisateur, ledit terminal étant configuré pour accéder à au moins un service de diffusion de contenus audiovisuels.
Avantageusement, ledit terminal est compris dans le système de diffusion d’une chaîne de télévision personnalisée précité.
Le système, le terminal et le dispositif de traitement présentent au moins les mêmes avantages que ceux conférés par le procédé de traitement précité.
: illustre de façon schématique un exemple de contexte de mise en œuvre de l’invention ;
Une autre option pour fournir les données de position et d’intensité consiste à calculer les données de position et d’intensité. À cet effet, il est possible d’utiliser des formules analytiques ou déterminées de manière empirique. Une courbe d'ajustement suffisamment précise, déterminée de manière empirique, pour une courbe caractéristique mesurée est par exemple concevable..
Une combinaison des deux types de fournissement de données de position et d’intensité est également possible.
L'ensemble de données de position et d’intensité peut être créé à l'extérieur du système de mesure de déplacement, puis transmis à une unité de commande du système de mesure de déplacement et y être stocké. Cela présente l'avantage qu'un ensemble de données de position et d’intensité adapté à un grand nombre de systèmes de mesure de déplacement du même type ne doit être créé qu'une seule fois. Ceci est le cas, par exemple, pour des systèmes de mesure de déplacement présentant des capteurs à effet Hall et des générateurs de signaux provenant du même lot d'un fabricant.
Dans ce cas, l'ensemble de données de position et d’intensité peut par exemple être basé sur une mesure exacte du système de mesure de déplacement et des courbes caractéristiques. Cela peut se faire par exemple en déplaçant le générateur de signaux le long de sa trajectoire de déplacement prédéterminée et en mesurant les courbes caractéristiques dudit ou desdits capteurs à effet Hall individuels pour différentes conditions environnementales, les positions alors connues étant enregistrées et associées aux courbes caractéristiques en tant que données de position. Cela peut notamment être effectué dans le cadre d'un processus d'apprentissage du système de mesure de déplacement.
Une autre possibilité consiste à créer l'ensemble de données de position et d’intensité de manière appropriée, y compris dans le système de mesure de déplacement lui-même. Une combinaison est également possible, la majeure partie de l’ensemble de données de position et d’intensité étant créée en externe et transférée au système de mesure de déplacement concerné, et la saisie de paramètres supplémentaires pour le système de mesure de déplacement individuel concerné étant effectuée dans le système de mesure de déplacement lui-même. Cela peut également se faire, par exemple, dans le cadre d'un processus d'apprentissage.
La détermination de la position actuelle du générateur de signaux peut par exemple être réalisée selon une classification selon les plus proches voisins ou une classification du type forêt aléatoire. En alternative, il est également possible d’appliquer une régression selon les plus proches voisins ou une régression du type forêt aléatoire. Tout autre procédé approprié d'apprentissage superficiel ou d'apprentissage en profondeur (par exemple via des réseaux neuronaux) qui, en utilisant un ensemble de données de position et d’intensité, permet d'obtenir une position actuelle précise du générateur de signaux est également possible. Des modèles aptes à être entraînés peuvent également être utilisés.
Des méthodes d'intelligence artificielle peuvent également être appliquées pour détecter d'éventuelles incohérences et anomalies dans la base de données de position et d’intensité et pour les supprimer ou les corriger.
De préférence, la quantité de données de position et d’intensité obtenues est réduite par un procédé de sous-échantillonnage. Le sous-échantillonnage réduit la résolution de mesure, ce qui peut toutefois être compensé par une pondération dans la régression des plus proches voisins ou dans les autres procédés appropriées d'apprentissage superficiel ou d’apprentissage en profondeur. Cette variante est particulièrement avantageuse lorsque le procédé doit être mis en œuvre sur un microcontrôleur agencé sur une carte de circuit imprimé sur laquelle est agencé au moins un capteur à effet Hall. Ceci signifie que le procédé est mis en œuvre dans le système de mesure de déplacement lui-même et non dans un dispositif de commande associé à celui-ci, séparé dans l’espace et situé à distance du système de mesure de déplacement.
En cas d'utilisation d'un seul capteur à effet Hall, il est nécessaire qu'au moins deux signaux puissent être détectés par ce capteur à effet Hall, ce qui est notamment très facile à réaliser lorsque celui-ci mesure dans différents sens de mesure, par exemple dans un sens y et un sens z, afin de générer différents signaux de mesure.
L'invention se rapporte également à un système de mesure de déplacement présentant un dispositif de détection de position qui comprend au moins un capteur à effet Hall, l'un des capteurs à effet Hall détectant un signal de mesure dans au moins un sens de mesure ou une pluralité de capteurs à effet Hall détectant chacun un signal de mesure dans au moins un sens de mesure, et un générateur de signaux, dans le cas d’une pluralité de capteurs à effet Hall, les capteurs à effet Hall étant agencés les uns derrière les autres le long d'une trajectoire de déplacement, en particulier d'un axe de déplacement du générateur de signaux, ainsi qu'une unité de commande. Le système de mesure de déplacement est aménagé pour exécuter un procédé tel que décrit ci-dessus, les données de position et d’intensité pour le système de mesure de déplacement étant stockées dans l'unité de commande.
"L'un derrière l'autre" signifie que les capteurs à effet Hall sont parcourus l'un après l'autre lorsque la pièce à mesurer se déplace. À cet effet, les capteurs à effet Hall peuvent se trouver sur une ligne parallèle à la trajectoire de déplacement ou être décalés latéralement les uns par rapport aux autres le long de la trajectoire de déplacement. Par exemple, dans le cas d'une trajectoire linéaire (axe de déplacement), un capteur à effet Hall peut être situé à gauche de la trajectoire de déplacement, vu dans le sens du déplacement, et le capteur à effet Hall ensuite parcouru peut être situé à droite de la trajectoire de déplacement, ceci étant également possible pour une trajectoire circulaire.
De préférence, ledit au moins un capteur à effet Hall est structuré de manière à comprendre au moins deux capteurs partiels qui détectent les composantes du champ magnétique dans un premier sens de mesure et dans un deuxième sens de mesure orthogonal à celui-ci, et qui fournissent chacun des signaux de mesure.
Dans le cas de capteurs à effet Hall intégrés dans des puces semi-conductrices, les propriétés des capteurs partiels pour les différents sens spatiaux, telles que la sensibilité, l'offset et la dérive, varient en fonction de la fabrication. Les capteurs partiels y et x agencés sur la surface du capteur à effet Hall présentent des propriétés similaires, tandis que les propriétés du capteur partiel z orienté vers la profondeur du capteur à effet Hall diffèrent davantage.
Ainsi, les signaux de mesure des sens y et z, par exemple, diffèrent fortement les uns des autres et peuvent donc également être bien différenciés les uns des autres. Ainsi, un signal de mesure d'un capteur partiel situé dans la surface du capteur Hall est de préférence utilisé pour le premier sens de mesure, et celui du sens z perpendiculaire à celui-ci et s'étendant dans la profondeur du capteur Hall pour le deuxième sens de mesure.
Le sens qui coïncide avec le sens de déplacement du générateur de signaux est par exemple utilisé comme premier sens de mesure. Il convient de noter ici que le capteur partiel situé dans la surface du capteur à effet Hall et dont le sens de mesure est perpendiculaire au sens de déplacement du générateur de signaux ne fournit normalement qu'un signal très faible, étant donné que le générateur de signaux est de préférence agencé au centre de la surface du capteur à effet Hall. Il va donc de soi que le capteur partiel avec le sens de mesure sur la surface du capteur à effet Hall qui produit un signal fort est choisi. Dans la présente demande, ce sens est défini arbitrairement an tant que sens y du système de mesure de déplacement.