INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Un avantage de l’invention est de permettre l’intégration, dans un fermoir à boucle, d’une capsule amovible 60 notamment adaptée à assurer la fonction de marqueur de balle de golf. Un autre avantage de l’invention réside dans le fait que cette intégration est réalisée de façon esthétique et avec un haut niveau de qualité perçue pour l’utilisateur. La capsule amovible 60, étant adaptée à former un marqueur de balle de golf, présente notamment une taille adaptée à cet usage, c’est-à-dire qu’elle est visible de l’utilisateur se trouvant à proximité, lorsqu’elle est posée au sol sur un parcours de golf.
Plus précisément, en référence aux figures, la présente invention propose un fermoir à boucle 1 dans laquelle est aménagé un logement 530, par exemple une cavité, pour loger une capsule amovible 60, en particulier un marqueur de balle de golf.
Le fermoir à boucle 1 comprend en outre un capot 50 abritant au moins en partie les moyens de retenue et de libération des au moins deux parties du fermoir. Dans le capot 50 de la boucle 1, on crée un logement 530 apte à loger la capsule amovible 60. Plus précisément, le logement 530 est aménagé dans une partie supérieure 51 du capot 50. Par exemple, le logement 530 est une cavité creusée dans l’épaisseur de la partie supérieure 51 du capot 50. Le logement 530 présente une forme correspondant à la forme de la capsule amovible 60. De préférence, le logement 530 présente sensiblement une forme de parallélépipède rectangle. Selon un mode de réalisation, la forme de parallélépipède rectangle est dite « profilée », c’est-à-dire que le logement 530 présente un fond 531 ayant une courbure, notamment correspondant à la courbure du fermoir, dans la continuité du bracelet tel qu’attaché au poignet de l’utilisateur.
Une partie inférieure 52 du capot 50 comprend des moyens pour maintenir la capsule amovible 60 dans le logement 530.
Plus précisément, pour maintenir la capsule amovible 60 dans le logement 530, des moyens de bridage sont mis en œuvre. Ces moyens de bridage peuvent assurer un bridage magnétique et/ou mécanique.
En référence aux figures 2A, 2B et 6, lesdits moyens de bridage assure un bridage magnétique et consistent principalement en un aimant ou, de préférence, plusieurs aimants 501, 601, disposés au fond 531 du logement 530 et/ou sur une face inférieure de la capsule amovible 60. Ce mode de réalisation est décrit en détail ci-après. Selon un mode de réalisation, lesdits aimants 501 sont intégrés dans le fond 531 du logement 530.
De préférence, les aimants 501, 601 sont alignés sur un axe médian transverse du logement 530. On entend ici par « axe transverse médian » un axe orthogonal à une direction longitudinale principale du fermoir dans la continuité du bracelet, et partageant le fond 531 du logement 530 en deux parties de surfaces sensiblement égales.
Toutefois, les aimants 501, 601 pourraient également être décalés par rapport cet axe transverse médian.
Selon l’invention, le ou les aimants 501, 601 sont configurés de sorte à générer sur la capsule amovible 60, en particulier le marqueur de balle de golf, une force magnétique d’attraction adaptée à assurer son maintien dans le logement 530, y compris lorsque l’utilisateur porte la montre tout en pratiquant du golf. A cette fin, la force magnétique d’attraction générée par les aimants 501, 601 lorsque la capsule amovible 60, notamment le marqueur de balle de golf, est entièrement logée dans le logement 530, est notamment comprise entre 1,0 N et 3,0 N, plus particulièrement comprise entre 1,5 N et 2,0 N.
En outre, selon un mode de réalisation, les aimants 501, 601 sont configurés, en leur position alignée sur l’axe transverse médian au fond 531 du logement 530, et en la force magnétique d’attraction qu’ils suscitent, de sorte à assurer un maintien de la capsule amovible 60 dans le logement 530 en équilibre quasi-instable. Autrement dit, une force ayant une composante longitudinale, c’est-à-dire orthogonale à l’axe transverse médian, ou encore tangente au fermoir dans la continuité du bracelet, de faible module, c’est-à-dire un module seulement supérieur ou égal à un seuil d’extraction pouvant typiquement présenter une valeur de 1,0 N, suffit pour extraire la capsule amovible 60 d’une zone dans laquelle s’exerce principalement la force magnétique d’attraction générée par les aimants 501, 601. De ce fait, dès lors que l’utilisateur applique une force supérieure au seuil d’extraction de 1,0 N, la capsule amovible 60 translate aisément vers l’extérieur du logement 530.
De préférence, en amont du logement 530, une nervure de déviation peut être prévue sur le bracelet. Dès lors que la capsule amovible 60 en mouvement vers l’extérieur du logement 530 bute sur ladite nervure de déviation, la nervure de déviation dévie la trajectoire de la capsule amovible 60, agissant comme un déflecteur, de sorte que la capsule amovible 60 se soulève et devient aisée à saisir entre deux doigts.
Différents autres modes de réalisations sont décrits ci-après, en lien avec les figures.
Les ouvertures peuvent avoir une forme oblongue, rectangulaire ou encore ovale.
Le flasque peut comporter au moins une ailette s’étendant sur toute la hauteur de l’ouverture dans la direction radiale, l’ailette divisant notamment l’ouverture en deux sous-ouvertures qui peuvent être sensiblement identiques.
L’ailette peut ainsi traverser de part en part une ouverture. Une telle disposition améliore le maintien mécanique du flasque.
Rainures radiales La face intérieure du flasque peut comporter au moins une rainure radiale s’étendant radialement depuis la tranche en direction de l’alésage central du flasque.
De telles rainures radiales permettent au fluide de refroidissement de sortir du flasque et d’être orienté vers les têtes de bobines afin de les refroidir.
Au moins une rainure, mieux au moins la moitié des rainures, mieux toutes les rainures, peuvent être situées sensiblement à la même position circonférentielle que la ou les ouvertures, en particulier la même position circonférentielle que le centre des ouvertures. En variante au moins une rainure, mieux au moins la moitié des rainures, mieux toutes les rainures, peuvent être situées à des positions circonférentielles distinctes des ouvertures.
La présence d’une rainure radiale permet de faire circuler le fluide de refroidissement efficacement au-delà du rayon du flasque et améliore ainsi le refroidissement des têtes de bobines. Les rainures forcent l’écoulement dans des directions radiales en utilisant la centrifugation créée par la rotation du flasque.
Lors de la mise en rotation du flasque et de la machine, un vortex peut se créer. Par exemple, le fluide de refroidissement qui se trouve dans la rainure peut être aspiré par effet centrifuge et peut être projeté radialement sur les têtes de bobines pour les refroidir.
L’alimentation des rainures en fluide de refroidissement peut se faire par les ouvertures du flasque. En variante, l’alimentation des rainures en fluide de refroidissement peut se faire par des canaux axiaux ménagés dans la masse rotorique.
Le débit en fluide de refroidissement s’échappant des rainures et/ou les caractéristiques locales ou globales du refroidissement peuvent dépendre de la vitesse de rotation de la machine et des dimensions des rainures.
Les rainures disposées sur la face intérieure peuvent être contre le rotor, notamment contre la masse rotorique.
Au moins une rainure peut s’étendre selon un axe d’élongation L rectiligne. Toutes les rainures peuvent s’étendre selon un axe d’élongation L rectiligne. L’axe ou les axes d’élongation L peuvent être radiaux.
La longueur des rainures radiales peut être inférieure à la distance, mesurée radialement, entre la tranche et le diamètre extérieur de l’alésage central.
La section transversale de la rainure peut être constante sur au moins un tiers de la longueur, mieux sur au moins la moitié de la longueur, mieux sur au moins les deux tiers de la longueur, mieux sur toute sa longueur.
En variante, la section transversale de la rainure peut ne pas être constante.
Par exemple, la rainure peut s’évaser en direction de la tranche. Dans ce cas, plus on se rapproche de la tranche du flasque, plus la section transversale de la rainure s’agrandie. Une telle forme de rainure permet, par effet venturi, que la vitesse du fluide de refroidissement en sortie de rainure soit plus faible qu’en entrée. Une telle forme permet un refroidissement plus global et homogène.
Pour ce faire, l’invention a tout d’abord pour objet un caloduc à rainures réentrantes, s’étendant le long d’une première direction longitudinale (X), comprenant une enceinte étanche s’étendant entre une première extrémité longitudinale, destinée à être échauffée par une source chaude pour former, au sein de l’enceinte, un évaporateur et une deuxième extrémité longitudinale destinée à être refroidie par une source froide pour former, au sein de l’enceinte, un condenseur, l’enceinte étanche délimitant une zone adiabatique entre l’évaporateur et le condenseur, l’enceinte comprenant un empilement de plaques selon une deuxième direction (Z) orthogonale à la première direction (X), l’empilement comprenant deux plaques de fermeture, au moins un nombre de n modules les uns sur les autres avec n étant un entier >1, chaque module comprenant au moins une plaque intercalaire entre les plaques de fermeture, la ou les plaques intercalaires comprenant au moins une première plaque intercalaire comportant au moins une fenêtre dont les bords délimitent en partie un canal vapeur s’étendant le long de la première direction (X) entre l’évaporateur et le condenseur, dans lequel la vapeur est destinée à circuler, et sur au moins un côté latéral de la fenêtre selon une troisième direction (Y) orthogonale aux première (X) et deuxième (Z) directions, au moins une structuration dont les bords délimitent en partie un canal liquide dans l’évaporateur et le condenseur, au moins une plaque intercalaire comportant au moins une fenêtre dont les bords délimitent en partie le canal vapeur, au moins la première plaque intercalaire délimitant un canal de liaison reliant le canal vapeur et le canal liquide au moins dans l’évaporateur et le condenseur.
Selon l’invention, les structurations et plaques intercalaires des n modules définissent un canal vapeur unique et sur au moins un côté latéral du canal vapeur, n canaux liquides dans l’évaporateur et le condenseur mais un nombre de canal(ux) liquide(s) inférieur à n dans la zone adiabatique.
Selon un autre mode de réalisation avantageux, le caloduc comprend un nombre de canal(ux) de liaison inférieur à n dans la zone adiabatique (Z A ). De préférence, aucun canal de liaison n’étant délimité dans la zone adiabatique. Autrement dit, il n’y a aucune zone d’échange entre le canal vapeur et le(s) canal(ux) liquide(s) dans la zone adiabatique. On précise qu’il va de soi qu’au sens strict, il n’y a pas de zone d’interface liquide-vapeur où peut se former un ménisque d’interface résultant de la dimension caractéristique de l’interface, de la tension de vapeur du fluide et de l’angle de contact avec le matériau utilisé.
Selon une autre variante de réalisation avantageuse, les parois entre canaux liquides sont d’épaisseur progressivement augmentée dans l’évaporateur, depuis la zone adiabatique.
Selon encore une autre variante de réalisation avantageuse, les canaux de liaison ont une hauteur selon la direction Y progressivement augmentée dans l’évaporateur.
Selon encore une autre variante de réalisation avantageuse, les parois entre canaux liquides sont d’épaisseur progressivement augmentée dans le condenseur, depuis la zone adiabatique.
Ainsi, l’invention consiste essentiellement à proposer un caloduc à rainures réentrantes, qui contrairement aux caloducs selon l’état de l’art à section transversale interne identique sur toute la longueur du caloduc, présente des designs spécifiques de section transversale interne différentiée selon les différentes zones du caloduc (évaporateur, zone adiabatique, condenseur), afin de répondre plus finement aux problématiques de chacune de ces zones, et ainsi d’optimiser le fonctionnement du caloduc, améliorer ses performances et étendre son domaine de fonctionnement (limites).
Au moins une ailette peut comporter une portion rectiligne et une portion courbée. En variante, au moins une ailette comporte deux portions rectilignes non alignées. Les deux portions rectilignes formant entre elles un angle θ pouvant être compris entre 90° et 180°, mieux entre 100° et 170°, mieux entre 110° et 160°, mieux entre 120° et 150°, par exemple de l’ordre de 135°.
Le plan directeur de l’ailette peut comprendre l’axe de rotation X de la machine.
Les ailettes peuvent être de forme sensiblement parallélépipédique. En variante, au moins une ailette peut être en forme de L. Dans ce cas, elle peut comporter deux parties parallélépipédiques disposées perpendiculairement. Les deux parties peuvent s’étendre dans un plan comprenant l’axe de rotation X de la machine. Chaque ailette peut comporter une partie qui s’étend sur la face extérieure du flasque et une partie qui s’étend dans l’ouverture.
Une ailette peut comporter deux faces sensiblement parallèles orientées radialement.
On désigne par « épaisseur de l’ailette » la dimension de l’ailette mesurée dans la direction circonférentielle. On désigne par « hauteur de l’ailette » la dimension de l’ailette mesurée dans la direction radiale. On désigne par « largeur de l’ailette » la dimension de l’ailette mesurée dans la direction axiale.
L’épaisseur du flasque correspond à la distance, mesurée selon la direction axiale, entre la face intérieure et la face extérieure.
Le flasque peut avoir une épaisseur comprise entre 5 et 30 mm, mieux entre 7 et 20 mm, mieux entre 10 et 15 mm, par exemple de l’ordre de 13 mm.
Le flasque peut avoir un diamètre compris entre 50 et 300 mm, mieux entre 75 et 200 mm, mieux entre 100 et 150 mm, par exemple de l’ordre de 136 mm.
La largeur de l’ailette, en particulier la largeur de la partie de l’ailette qui s’étend dans l’ouverture, peut être supérieure à l’épaisseur du flasque. Les ailettes peuvent ainsi dépasser du flasque, y compris au niveau des ouvertures. Ces dépassements permettent la formation de turbulences du fluide de refroidissement au niveau des ailettes et améliore ainsi le refroidissement.
En variante, la largeur des ailettes peut être inférieure à l’épaisseur du flasque.
On désigne par « largeur d’une partie d’une ailette qui s’étend sur la face extérieure du flasque » la largeur de la partie de l’ailette qui s’étend depuis le flasque. Cette largeur ne comprend pas l’épaisseur du flasque.
La largeur d’une partie d’une ailette qui s’étend sur la face extérieure du flasque peut être comprise entre 1 et 15 mm, mieux entre 2 et 10 mm, mieux entre 3 et 8 mm, par exemple de l’ordre de 5 mm.
La largeur d’une partie d’une ailette qui s’étend sur la face extérieure du flasque peut être comprise entre 0 et 20% du diamètre du flasque, mieux entre 1 et 15%, mieux entre 3 et 10%, par exemple de l’ordre de 3,7% du diamètre du flasque.
La largeur d’une partie d’une ailette qui s’étend sur la face extérieure du flasque peut être comprise entre 3 et 300% de l’épaisseur du flasque, mieux entre 10 et 200%, mieux entre 15 et 100%, mieux entre 20 et 75%, mieux entre 30 et 50%, par exemple de l’ordre de 38% de l’épaisseur du flasque.
La hauteur d’une ailette peut être comprise entre 10 et 35% du diamètre du flasque, mieux entre 15 et 30%, mieux entre 18 et 27%, par exemple de l’ordre de 25% du diamètre du flasque.
La hauteur d’une ailette peut être comprise entre 10 et 60 mm, mieux entre 20 et 50 mm, mieux entre 30 et 40 mm, par exemple de l’ordre de 35 mm.
Le illustre aussi des zones de soudure 95 pour raccorder la membrane étanche extérieure 6 à la plaque métallique d’étanchéité 162.
Comme il a été indiqué, la cuve 1 peut présenter diverses formes. Une cuve de forme sphérique est représentée schématiquement sur la . La portion 55 des éléments de support 50 a été représentée en traits interrompus pour clarifier qu’ils traversent l’épaisseur de la barrière isolante 5, comme déjà décrit.
Une telle cuve peut servir à stocker différents gaz liquéfiés, par exemple du gaz naturel liquéfié, du gaz de pétrole liquéfié, de l’ammoniac. De préférence, la cuve étanche et isolante destinée à contenir du dihydrogène.
Une telle cuve peut faire partie d’une installation de stockage terrestre, par exemple pour stocker de l’hydrogène ou du GNL ou être installée dans une structure flottante, côtière ou en eau profonde, notamment un navire méthanier, une unité flottante de stockage et de regazéification (FSRU), une unité flottante de production et de stockage déporté (FPSO) et autres. Selon un mode de réalisation, l’installation de stockage terrestre est destinée à alimenter en gaz un dispositif de production d’énergie électrique ou thermique afin par exemple d’alimenter une ville en électricité ou en chaleur, ou un réseau afin par exemple d’alimenter une ville en gaz naturel.
En particulier, dans un véhicule terrestre, aérien ou marin, comportant un dispositif de propulsion ou de production d’énergie, la cuve étanche et isolante 1 peut servir en tant que réservoir de carburant pour le dispositif de propulsion ou de production d’énergie, comme illustré à la en référence à un navire 70.
Dans un mode de réalisation, un système de transfert pour un gaz liquéfié combustible comporte le véhicule précité, des canalisations isolées agencées de manière à relier le réservoir de carburant du véhicule à une installation de stockage flottante ou terrestre et une pompe pour entrainer un flux de gaz liquéfié combustible à travers les canalisations isolées depuis l’installation de stockage flottante ou terrestre vers le réservoir de carburant.
Dans un procédé de chargement d’un véhicule précité, on achemine un gaz liquéfié combustible à travers des canalisations isolées depuis une installation de stockage flottante ou terrestre vers le réservoir de carburant du véhicule
Par exemple, en référence à la , le navire 70 comporte la cuve étanche et isolante 1, par exemple de forme générale prismatique, montée dans la coque 72 du navire.
De manière connue en soi, des canalisations de chargement/déchargement disposées sur le pont supérieur du navire peuvent être raccordées, au moyen de lignes de transfert 73, à un terminal portuaire 75 pour transférer une cargaison de gaz liquéfié combustible vers la cuve 1.
Pour engendrer la pression nécessaire au transfert du gaz liquéfié, on met en œuvre des pompes embarquées dans le navire 70 et/ou des pompes équipant le terminal portuaire 75.
Réservoir cryogénique de stockage de fluide liquéfié L’invention concerne un réservoir cryogénique de stockage de fluide liquéfié.
L’invention concerne plus particulièrement un réservoir cryogénique de stockage de fluide liquéfié comprenant une enveloppe interne délimitant un volume de stockage pour du fluide liquéfié et une enveloppe externe disposée de façon espacée autour de l'enveloppe interne, l'espace entre lesdites enveloppes interne et externe comprenant une isolation thermique, les enveloppes interne et externe s’étendant selon une direction longitudinale entre deux extrémités longitudinales, le réservoir comprenant une structure de maintien de l'enveloppe interne dans l'enveloppe externe, la structure de maintien étant composée d’une première liaison mécanique entre une première extrémité longitudinale de l'enveloppe interne et une première extrémité longitudinale de l'enveloppe externe, et d’une seconde liaison mécanique entre la seconde extrémité longitudinale de l'enveloppe interne et la seconde extrémité longitudinale de l'enveloppe externe, la première liaison mécanique comprenant une première paroi support de forme générale en tronc de cône dont l’extrémité de plus grand diamètre est reliée rigidement à l’enveloppe externe et l’extrémité de plus petit diamètre est reliée à l’enveloppe interne.
L’invention concerne par exemple les réservoirs fixes ou mobiles, notamment les semi-remorques cryogéniques de transport des gaz de l’air liquéfié (hélium ou hydrogène par exemple), du gaz naturel liquéfié ou tout autre fluide ou mélange…
illustre schématiquement des exemples de section d'un mini-canal, selon un aspect de l'invention ;
illustre schématiquement la présence d'un distributeur de fluide caloporteur, selon un aspect de l'invention ;
illustre schématiquement le détail d'un mini-canal, selon un aspect de l'invention ;
illustre schématiquement la section d'un mini-canal, selon un aspect de l'invention ;
illustre schématiquement un exemple de réalisation d'un distributeur de fluide caloporteur, selon un aspect de l'invention ;
illustre schématiquement une vue de section du distributeur de la , selon un aspect de l'invention ;
illustre schématiquement une vue de l'intérieur du distributeur de la , selon un aspect de l'invention ;
illustre schématiquement l'évolution du pic de charge thermique, selon un aspect de l'invention ;
illustre schématiquement les effets longitudinaux de la charge thermique, selon un aspect de l'invention ;
illustre schématiquement les effets transversaux de la charge thermique, selon un aspect de l'invention ;
illustre schématiquement la présence de milieu poreux dans les mini-canaux, selon un aspect de l'invention ;
illustre schématiquement la différence entre les modes de réalisation avec et sans présence de milieu poreux dans les mini-canaux, selon un aspect de l'invention ;
illustre schématiquement un mode de réalisation d'un système, selon un aspect de l'invention ;
illustre schématiquement un mode de réalisation d'un système, selon un aspect de l'invention.
la illustre sous forme de courbes la meilleure limite capillaire obtenue pour un caloduc à rainures réentrantes selon l’invention à six canaux liquides de section constante dans les condenseur et évaporateur, comparativement à un caloduc à rainures réentrantes selon l’état de l’art à douze canaux liquides de section constante sur toute la longueur du caloduc.
la est une vue en perspective et en coupe transversale de la zone adiabatique d’un caloduc selon l’invention à unique canal liquide dans la zone adiabatique.
la illustre sous forme de courbes, les meilleures limites capillaires obtenues pour un caloduc à rainures réentrantes selon l’invention à six canaux liquides dans les condenseur et évaporateur et pour le même caloduc avec en outre un unique canal liquide dans la zone adiabatique, comparativement à un caloduc à rainures réentrantes selon l’état de l’art à douze canaux liquides de section constante sur toute la longueur du caloduc.
et les figures 8A et 8B sont des vues en perspective et en coupe transversale de l’évaporateur d’un caloduc à rainures réentrantes selon l’invention, ces figures montrant la diminution de la largeur des parois séparant les canaux liquides depuis l’extrémité du caloduc jusque vers la zone adiabatique.
la illustre sous forme de courbes, les meilleures limites capillaires obtenues pour un caloduc à rainures réentrantes selon l’invention à six canaux liquides dans les condenseur et évaporateur et pour le même caloduc avec en outre un unique canal liquide dans la zone adiabatique et parois épaissies dans l’évaporateur et le condenseur, comparativement à un caloduc à rainures réentrantes selon l’état de l’art à douze canaux liquides de section constante sur toute la longueur du caloduc.
, , , , , , , , , , , , , , , , , les figures 11 à 16B illustrent différentes possibilités d’agencement des canaux liquides de l’évaporateur et du condenseur d’un caloduc selon l’invention, relativement aux sources chaude et froide.
Description détaillée Les figures 1 et 2 ont déjà été commentées en préambule. Elles ne sont pas détaillées ci-après.
Par souci de clarté, un même élément selon l’art antérieur et l’invention est désigné par la même référence numérique.
Sur les figures 3 à 3D, on peut voir un exemple de caloduc 1 à pompage capillaire à rainures réentrantes selon l’invention.