INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon une première variante du procédé de l’invention, la sous-étape i 01 ) ou la mise en contact dudit liquide diélectrique et/ou des additifs, et du polymère thermoplastique ne comprend pas une étape d’imprégnation du polymère thermoplastique par le liquide diélectrique. En d’autres termes, le liquide diélectrique n’est pas absorbé complètement par le polymère thermoplastique, notamment avant la fusion du polymère thermoplastique selon la sous- étape i 02 ). En effet, une étape d’imprégnation conventionnelle peut être longue et requiert une quantité minimale de liquide diélectrique (10-15% environ par rapport à la masse totale de la composition électriquement isolante).
Dans une deuxième variante du procédé de l’invention, la mise en contact comprend une étape d’imprégnation du polymère thermoplastique par le liquide diélectrique. Dans ce cas, préalablement à l’introduction de la composition électriquement isolante comprenant ledit polymère thermoplastique dans une première zone de la vis, a lieu une sous-étape d’imprégnation du polymère thermoplastique par le liquide diélectrique pour former un polymère thermoplastique imprégné ou un matériau polymère thermoplastique imprégné qui est ensuite introduit dans ladite première zone.
La couche thermoplastique électriquement isolante La couche thermoplastique électriquement isolante du câble de l’invention est une couche non réticulée.
Dans l’invention, l’expression « couche non réticulée » ou « couche thermoplastique » signifie une couche dont le taux de gel selon la norme ASTM D2765-01 (extraction au xylène) est d’au plus 30% environ, de préférence d’au plus 20% environ, de façon particulièrement préférée d’au plus 10% environ, de façon plus particulièrement préférence d’au plus 5%, et de façon encore plus particulièrement préférée de 0%.
Dans un mode de réalisation particulier, la couche thermoplastique électriquement isolante présente une résistance à la traction (RT) d’au moins 8,5 MPa, de préférence d’au moins 10 MPa environ, et de façon particulièrement préférée d’au moins 12 MPa environ, avant vieillissement (selon la norme CEI 20-86).
Le procédé de classification des décharges partielles comprend également des étapes préalables permettant tout d’abord de détecter les décharges partielles. Afin de détecter la présence d’une décharge partielle, le procédé comporte les sous-étapes : i) acquérir un ensemble d’échantillons successifs d’un signal vibratoire associé au conducteur électrique, ii) déterminer une valeur modélisée d’un échantillon suivant à partir de l’ensemble d’échantillons acquis et d’un modèle de prédiction, le modèle de prédiction étant obtenu par apprentissage automatique du signal vibratoire, iii) acquérir l’échantillon suivant du signal vibratoire, iv) calculer une différence entre la valeur de l’échantillon acquis et la valeur modélisée, v) Si la différence calculée est supérieure à un seuil prédéterminé, détecter une décharge partielle dans le conducteur électrique, et l’apprentissage automatique est réalisé à partir d’un ensemble d’échantillons acquis dans des conditions de référence dans lesquelles le conducteur électrique est exempt de décharge partielle.
Selon un exemple de mise en œuvre du procédé, la tension dans le conducteur électrique est périodique de période, le nouvel échantillon acquis est obtenu par intégration d’un signal vibratoire pendant une fenêtre temporelle d’acquisition, et une durée de la fenêtre temporelle d’acquisition est égale à un multiple de la période de la tension.
De préférence, le multiple de la période de la tension est une valeur entière comprise par exemple entre 1 et 10.
La durée de la fenêtre temporelle d’acquisition est par exemple égale à la période de la tension, préférablement égale à trois fois la période de la tension, plus préférablement égale à cinq fois la période de la tension.
En variante, une durée entre deux échantillons successifs du signal du capteur est inférieure à un dixième de la période de la tension, de préférence inférieure à la période divisée par 20.
Selon un mode de réalisation, le procédé comporte l’étape : - déterminer une durée séparant deux échantillons consécutifs de l’ensemble d’échantillons correspondant chacun à au moins une décharge partielle, et dans lequel la grandeur statistique de l’ensemble d’échantillons à classifier comprend la durée séparant deux échantillons consécutifs de l’ensemble d’échantillons à classifier.
Selon un mode de réalisation, le procédé comporte l’étape : - calculer une fonction de distribution des valeurs de chaque échantillon de l’ensemble d’échantillons à classifier.
Selon un exemple de mise en œuvre du procédé, la grandeur statistique comprend le coefficient d'asymétrie de la fonction de distribution obtenue.
En variante ou de manière complémentaire, la grandeur statistique comprend le coefficient d'aplatissement de la fonction de distribution obtenue.
Selon un mode de réalisation, la grandeur statistique comprend le coefficient d'asymétrie et le coefficient d'aplatissement de la fonction de distribution obtenue.
Selon un mode de réalisation, le procédé comporte l’étape : - déterminer parmi l’ensemble d’échantillons correspondant chacun à au moins une décharge partielle une fraction d’échantillons ayant une valeur positive, et la grandeur statistique comprend la fraction d’échantillons ayant une valeur positive.
En variante ou de manière complémentaire, le procédé comporte l’étape : - déterminer parmi l’ensemble d’échantillons correspondant chacun à au moins une décharge partielle une fraction d’échantillons ayant une valeur négative, et la grandeur statistique comprend la fraction d’échantillons ayant une valeur négative.
Selon un mode de réalisation, la tension présente des variations périodiques, et la grandeur statistique comprend un phasage du nouvel échantillon acquis par rapport aux variations périodiques de la tension.
Selon un mode de réalisation, le procédé comporte successivement les étapes : - acquérir un ensemble d’échantillons de référence comportant un premier sous-ensemble correspondant à la première classe et un deuxième sous-ensemble correspondant à la deuxième classe, - entrainer le modèle de classification avec au moins une partie de l’ensemble d’échantillons de référence.
De préférence, l’ensemble d’échantillons de référence est obtenu dans des conditions de référence dans lesquelles des décharges partielles se produisent dans le conducteur électrique.
L’ensemble d’échantillons de référence comprend par exemple entre 100 et 500 échantillons.
Selon la première variante du procédé de fabrication d’une pièce composite selon l’invention où la température Ta est supérieure à la température de fusion dudit polymère thermoplastique réactif de ladite au moins une couche poreuse thermoplastique, la résine thermodurcissable époxy présente, de préférence, une température de transition vitreuse Tg supérieure à 150°C.
Selon une deuxième variante de mise en œuvre, l’étape de traitement thermique comprend une phase de montée en température, en particulier à une vitesse de 0,1 à 10°C/minute jusqu’à une température Ta, jusqu’à une température Ta, qui est inférieure à la température de fusion dudit polymère thermoplastique réactif de ladite au moins une couche poreuse thermoplastique, et un chauffage à ladite température Ta, notamment durant 5 minutes à 5 heures. Dans ce cas où le chauffage pour obtenir la réticulation/polymérisation complète de la résine époxy est réalisée à une température Ta plus faible, le temps de chauffage à cette température pourra être plus long. Il sera notamment ajusté par l’homme du métier en fonction de la résine utilisée. Là encore, la réaction ente la résine époxy et les fonctions réactives –NH2 et/ou –COOH du polymère thermoplastique réactif de la couche poreuse thermoplastique du matériau de renfort peut également avoir pour effet que lors de l’étape de traitement thermique, la gélification de la résine thermodurcissable époxy intervient plus tôt que si cette dernière était soumise seule à l’étape de traitement thermique.
Selon la deuxième variante du procédé de fabrication d’une pièce composite selon l’invention où la température Ta est inférieure à la température de fusion dudit polymère thermoplastique réactif de ladite au moins une couche poreuse thermoplastique, la résine thermodurcissable époxy présente, de préférence, une température de transition vitreuse Tg au moins égale à 100°C, et avantageusement dans la gamme allant de 100 à 150°C.
Dans le cadre de l’invention, et ce quelle que soit la variante de mise en œuvre du procédé, lors de l’étape de traitement thermique, la gélification de la résine thermodurcissable se produit après que des fonctions réactives du polymère thermoplastique réactif de la couche poreuse thermoplastique du matériau de renfort aient réagi avec la résine thermodurcissable époxy. Par contre, d’autres réactions peuvent encore se produire lors de la réticulation complète de la résine.
Bien entendu, les mêmes caractéristiques et mises en œuvre décrites en lien avec le matériau de renfort selon l’invention, s’appliquent aux procédés et utilisations décrites dans le cadre de l’invention.
Le polymère thermoplastique réactif utilisé dans le cadre de l’invention est porteur d’une quantité suffisante de fonctions réactives –NH2 et/ou –COOH qui vont lui permettre de réagir avec des résines du type époxy qui sont classiquement utilisées, lors de la réalisation de pièces composites. Comme cela va ressortir des exemples, une telle réaction va permettre de conférer des caractéristiques particulièrement avantageuses aux pièces composites obtenues, notamment d’améliorer les propriétés de résistance en température et en humidité, tout en conservant des propriétés mécaniques satisfaisantes d’importance pour les pièces composites destinées à l’industrie aéronautique et aérospatiale.
Le système de stockage 4 comprend une batterie 5 de stockage d’énergie électrique comportant deux bornes de connexion 51, 52 reliées à un dispositif statique primaire 6 de coupure.
Le système de stockage 4 comprend en outre un dispositif de conversion 7 d’énergie électrique réversible relié au dispositif statique primaire 6 et au bus de puissance 3.
Le dispositif de conversion 7 d’énergie électrique réversible est réalisé à partir de composants semi-conducteurs tels que des transistors de puissance.
Le dispositif statique primaire 6 est réalisé à partir de semi-conducteurs, et coupe la connexion entre la batterie 5 et le dispositif de conversion 7 lorsqu’un courant I1 circulant dans ledit dispositif est supérieur à un courant primaire de seuil prédéterminé.
Le courant primaire de seuil est par exemple égal à 2500 A pour une tension de 4000 Vdc délivrée par la batterie 5.
Lorsque le courant I1 est supérieur au courant primaire de seuil, le système 4 est considéré comme défaillant de sorte que le dispositif statique primaire 6 permet de détecter la défaillance et protéger le système 4 évitant ainsi sa dégradation.
En variante, le système de stockage 4 ne comprend pas de dispositif statique primaire 6
Lorsque les moteurs 2 sont du type moteur à courant continu, le dispositif de conversion 7 comprend un hacheur générant une tension continue à partir de la tension de la batterie 5 pour alimenter les moteurs 2.
Lorsque les moteurs 2 sont du type moteur à courant alternatif, le dispositif de conversion 7 comprend un onduleur générant une tension alternative multi-phase à partir de la tension de la batterie 5 pour alimenter les moteurs 2.
Le système de stockage 4 comprend en outre des moyens de commande 8.
La illustre un premier exemple de réalisation de la batterie 5
La batterie 5 comprend un dispositif de stockage 9 d’énergie électrique comportant deux bornes 91, 92 reliées chacune à une borne 51, 52 différente de la batterie 5.
Le dispositif de stockage 9 comprend deux branches de stockage 10 ,11 reliées en parallèle, une première extrémité 12, 13 des branches 10, 11 étant reliée à une première borne 91 du dispositif de stockage 9, et la deuxième extrémité 14, 15 des branches 10, 11 étant reliée à la deuxième borne 92 du dispositif de stockage 9.
Chaque branche 10, 11 comprend trois modules de stockage 16 d’énergie identiques et des sectionneurs 17 reliant chaque extrémité 12, 13, 14, 15 de chaque branche 10, 11 à un module de stockage 16 et reliant les modules de stockage 16 d’une même branche 10, 11 en série.
Chaque module de stockage 16 comprend un moyen de stockage 18 d’énergie électrique, et des moyens de surveillance 19 mesurant des caractéristiques électriques et thermiques de chaque moyen de stockage 18 et transmettant les valeurs mesurées aux moyens de contrôle 8.
Chaque module de stockage 16 comprend par exemple une batterie basse tension ou une supercapacité, la tension aux bornes des moyens de stockage étant égale ou inférieure à 1500 volts continu de sorte que chaque moyen de stockage est régi par les règlements relatifs aux dispositifs de stockage de basse tension.
Chaque organe d'expansion volumétrique comprend avantageusement au moins un bol creux mobile en rotation, de façon étanche par rapport au corps, entre une position "rentré" dans laquelle le bol est à l'intérieur dudit corps de sorte que sa face convexe soit alors orientée vers l'intérieur dudit corps et une position "sorti" dans laquelle le bol est à l'extérieur dudit corps de sorte que sa face convexe soit alors orientée vers l'extérieur dudit corps.
Chaque organe d'expansion volumétrique comprend de préférence au moins deux bols en forme de quart de sphère ou de quart de cylindre.
De manière avantageuse, les organes d'expansion volumétrique sont associés à une jupe variable fixée sur la partie supérieure du corps de chacun des premier et deuxième éléments expansibles, ladite jupe variable ayant une forme comparable à celle d’un soufflet se dépliant et se repliant.
Chacun des premier et/ou deuxième éléments expansibles comporte un conduit vertical disposé avantageusement au droit de l'axe de symétrie vertical de son corps et le traversant de part en part, ledit conduit vertical permettant l'alimentation en air des organe d'expansion volumétrique et de la jupe variable,
Selon un mode de réalisation avantageux, chacune des première et/ou deuxième enceintes d'expansion est de forme hémisphérique et détermine une chambre centrale entourée par une zone annulaire périphérique, lesdites chambre centrale et zone annulaire étant séparée par une paroi de confinement munie de premières ouvertures obturables afin de mettre en relation fluidique la chambre centrale et la zone annulaire, la chambre centrale comportant sur sa partie supérieure un dôme ouvrable pour permettre l'accueil respectivement du premier et deuxième éléments expansibles à l'intérieur de ladite chambre centrale, l'ouverture et la fermeture dudit dôme étant obtenu grâce à une pluralité de secteurs sphériques articulés.
Chaque secteur sphérique du dôme est de préférence percé d’une trappe étanche ouvrable qui permet d'équilibrer les pressions entre l'intérieur et l'extérieur de la chambre centrale.
De manière avantageuse, la zone annulaire comporte une pluralité de paires d'alvéoles, chacune des paires d'alvéoles comprenant une alvéole humide dans laquelle ne circule que du liquide et une alvéole sèche dans laquelle ne circule que de l'air, les alvéoles humides et sèches n'étant pas en relation fluidique les unes avec les autres, chaque alvéole humide communiquant avec la chambre centrale grâce à l'une des premières ouvertures obturables, chaque alvéole sèche communiquant avec la chambre centrale grâce à des conduits passant en partie sous ladite chambre centrale, chaque conduit étant apte à être en relation fluidique avec le conduit vertical de chacun des premier et deuxième éléments expansibles.
Selon un mode de réalisation avantageux, chacun des éléments compensateurs d’expansion volumétrique se compose d’un cylindre vertical creux ouvert en partie supérieure déterminant un compartiment inférieur et un compartiment supérieur étanches et séparés par une paroi interne, lesdits compartiments inférieur et supérieur recevant chacun respectivement un piston inférieur et un piston supérieur, ledit piston inférieur séparant le compartiment inférieur en une chambre inférieure et une chambre supérieure, le piston supérieur déterminant une chambre inférieure dans le compartiment supérieur, lesdits pistons inférieur et supérieur étant aptes à coulisser de façon étanche à l'intérieur respectivement des compartiments inférieur et supérieur le long de leur axe longitudinal vertical et étant reliés entre eux par un arbre traversant de façon étanche ladite paroi interne de manière à que le déplacement du piston inférieur entraine le piston supérieur et réciproquement, la relation fluidique entre l'alvéole sèche associée et ladite chambre supérieure du compartiment inférieur étant assurée grâce à des conduits, la chambre inférieure du compartiment supérieur comportant des orifices mettant en relation fluidique l'intérieur de ladite chambre inférieure et l'étendue de liquide.
Chaque élément compensateur d’expansion volumétrique est avantageusement associé à une paire d'alvéoles humide et sèche, et est positionné verticalement à sa périphérie en face des premières ouvertures obturables, chaque alvéole humide communiquant avec l'élément compensateur d’expansion volumétrique associé par une deuxième ouverture obturable aménagée dans la paroi extérieure dudit élément compensateur d’expansion volumétrique, de manière à pouvoir mettre ce dernier et la chambre centrale en relation fluidique.
L'apport en air nécessaire au bon fonctionnement du système de production d'énergie électrique en général et de chacun des éléments compensateurs d’expansion volumétrique en particulier, est de préférence assuré par des moyens d'apport en air du type gaines souples ou colonnes reposant et étant ancrées au fond de ladite étendue de liquide, et soutenant ladite plateforme.
Brève description des figures D'autres avantages et caractéristiques ressortiront mieux de la description qui va suivre, d'un exemple particulier de réalisation, donné à titre d'exemple non limitatif, d'un système de production d'énergie électrique conforme à l'invention, en référence aux dessins annexés sur lesquels :
est une vue schématique en coupe d'un système de production d'énergie électrique conforme à l'invention,
est une vue schématique de face d'un élément expansible du système de production d'énergie électrique de la en mode "expansé",
est une vue schématique du dessus de l'élément expansible de la avec ses organes d'expansion volumétrique en position "sorti",
est une vue schématique du dessus de l'élément expansible de la avec ses organes d'expansion volumétrique dans une position entre la position "sorti" et la position "rentré",
est une vue schématique du dessus de l'élément expansible de la avec ses organes d'expansion volumétrique en position "rentré",
Ainsi, l’utilisateur peut accoupler/désaccoupler le dispositif de moussage selon un mouvement simple.
Avantageusement, le verrou est mobile selon une direction de verrouillage, perpendiculaire à une direction d’insertion/retrait du dispositif de moussage.
De préférence, le verrou comporte une extrémité libre présentant une forme en V à pointe arrondie dans un plan de coupe parallèle à la direction de verrouillage et parallèle à la direction d’insertion/retrait, le déplacement du verrou étant généré automatiquement par l’insertion ou le retrait du dispositif de moussage.
Ainsi, la forme en V comporte une première paroi inclinée qui coopère avec l’organe de butée pour maintenir le dispositif de moussage dans la position accouplée avec une effort de maintien développé par le ressort. L’utilisateur peut retirer le dispositif de moussage en appliquant, selon la direction d’insertion/retrait, un effort de retrait supérieur à l’effort de maintien. En conséquence, l’insertion ou le retrait du dispositif de moussage sont réalisés sans intervention de l’utilisateur sur le verrou.
Avantageusement, l’extrémité libre présentant la forme en V à pointe arrondie s’étend sur une largeur L supérieure à 5 millimètres.
Une telle largeur L permet au verrou de s’opposer efficacement au désaccouplement du dispositif de moussage.
De préférence, l’organe de butée comporte une extrémité libre arrondie.
Ainsi, le verrou est dans la position de libération lorsque la pointe arrondie de la forme en V est au-dessus de l’extrémité libre arrondie de l’organe de butée.
Lors de l’accouplement du dispositif de moussage, la forme en V comporte une deuxième paroi inclinée qui coopère avec l’extrémité libre arrondie de l’organe de butée pour repousser de manière automatique le verrou en position de libération. Une fois que la pointe arrondie de la forme en V a dépassé l’extrémité libre arrondie de l’organe de butée, le verrou passe dans la position maintien de manière automatique. En conséquence, le déplacement automatique du verrou est généré lors de l’insertion ou du retrait du dispositif de moussage.
De manière avantageuse, le ressort développe un effort de rappel supérieur à 2 N.
De manière avantageuse, la forme en V comporte des première et deuxième parois inclinées qui forment un angle α inférieur à 90°.
Un tel effort de rappel du verrou, combiné avec une telle forme en V, permet de maintenir le verrou en position de maintien et ainsi de s’opposer au désaccouplement du dispositif de moussage sous l’action des surpressions générées par la chaudière, mais permet également à l’utilisateur de retirer assez facilement le dispositif de moussage.
De manière avantageuse, l’organe de butée comporte deux nervures agencées parallèlement.
Une telle disposition permet de réduire les frottements entre le verrou et l’organe de butée.
Avantageusement, le dispositif de moussage est agencé dans une tête de distribution mobile en translation verticale.
De préférence, l’organe de butée est agencé sur le dispositif de moussage et le verrou est agencé sur la tête de distribution.
Selon un autre mode de réalisation, le dispositif 9 comprend au moins une branche de stockage ou plus de deux branches de stockage en parallèle.
La illustre un deuxième exemple de réalisation de la batterie 5.
La batterie 5 comprend deux dispositifs 21, 22 identiques au dispositif 9 reliés en série.
Les deux extrémités libres des branches de stockage des dispositifs 21, 22 sont chacune reliée à une borne de connexion 51, 52 différente de la batterie 5.
La mise en série de dispositifs de stockage permet d’obtenir une batterie 5 de tension plus élevée afin de stocker encore plus d’énergie électrique, par exemple une tension maximale de 9000 volts.
Bien entendu, plus de deux dispositifs de stockage peuvent être reliés en série.
Selon un autre mode de réalisation, les dispositifs de stockage mis en série peuvent délivrer chacun une tension différente, la tension aux bornes 51, 52 de la batterie 5 étant égale à la somme des tensions délivrées par les dispositifs de stockage mis en série.
La illustre un exemple de mise en œuvre du système de stockage 4.
On suppose que les sectionneurs 17 sont fermés de sorte que la batterie 5 alimente le dispositif de conversion 7 par l’intermédiaire du dispositif statique primaire 6 de coupure.
Durant une étape de consignation 30, les moyens de commande 8 ouvrent les sectionneurs 17 de sorte que la tension aux bornes de chaque module 16 est inférieure à 1500 volts permettant une intervention éventuelle sur les modules 16 pour par exemple remplacer un module 16 défaillant ou assurer des opérations de maintenance sur l’une des modules 16.
Si les branches 10, 11 de la batterie 5 comprennent chacune un dispositif statique secondaire 20, les moyens de commande 8 ouvrent les dispositifs statiques secondaires 20 puis lorsque les dispositifs statiques secondaires 20 sont ouverts, les moyens de commande 8 ouvrent les sectionneurs 17.
Lorsque l’intervention sur les modules 16 est terminée, durant une étape 31, les moyens de commande 8 ferment les sectionneurs 17 de sorte que le dispositif de conversion 7 transfert de l’énergie électrique contenue dans la batterie 5 vers le bus 3.