INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le fonctionnement hydraulique de l’ensemble formé par le deuxième dispositif d’injection qui est actionné par le premier fluide moteur 306 via le DELG 305 et le second dispositif de séparation qui met en oeuvre le pot séparateur 308, est également illustré par la .
Le fonctionnement des éléments de la boucle de réduction 300 est similaire à celui de la boucle d’oxydation 200. Il y a donc aussi un bouclage du liquide riche en oxydant, c'est-à-dire un mouvement en circuit fermé de ce liquide, qui quitte le réservoir 100 à travers la deuxième entrée 302, parcourt la boucle de réduction 300 et retourne dans le réservoir 100 par le conduit de décharge 313.
L’étape d’acheminement de l’hydrogène correspond au déplacement de l’hydrogène depuis le réservoir dans lequel il est stocké sous forme liquide jusqu’au sein de l’évaporateur. L’étape d’évaporation de l’hydrogène intervient au sein de cet évaporateur, où il passe d’un état liquide à un état gazeux, ce qui engendre une augmentation de sa pression. Cette étape d’évaporation nécessite le réchauffement de l’hydrogène, qui est notamment réalisé par le biais du fluide caloporteur. L’étape de transmission de l’hydrogène à la pile à combustible correspond à l’acheminement de l’hydrogène sous forme gazeuse depuis l’évaporateur jusqu’à la pile à combustible. Il traverse à cet effet la turbine, qui permet la récupération d’énergie mécanique de pression.
Selon une caractéristique de l’invention, le procédé d’alimentation comprend une sous-étape de contrôle de pression, cette sous-étape de contrôle étant au moins en partie assurée par l’au moins une vanne.
Cette sous-étape de contrôle de pression intervient lors de l’étape de transmission de l’hydrogène sous forme gazeuse à la pile à combustible. L’ouverture de la vanne permet de libérer l’hydrogène gazeux lorsqu’il est à une pression convenable pour l’alimentation de la pile à combustible, et la fermeture de cette vanne permet de faire monter la pression de l’hydrogène gazeux au sein de l’enceinte avant de permettre son évacuation vers la pile à combustible.
L’invention concerne enfin un véhicule électrique étant équipé d’un système d’alimentation tel que décrit précédemment, et/ou étant alimenté en hydrogène selon le procédé d’alimentation tel que décrit précédemment.
illustre, schématiquement, un système de pile à combustible, comprenant un système d’alimentation de cette pile à combustible en hydrogène selon l’invention ;
représente une vue de coupe d’un réceptacle au sein duquel circulent un fluide caloporteur et de l’hydrogène ;
est une représentation schématique du réceptacle de la selon une vue de dessus, présentant la répartition entre hydrogène sous forme liquide et hydrogène sous forme gazeuse ;
est une autre représentation schématique du réceptacle de la selon une vue de dessus, la répartition entre hydrogène sous forme liquide et hydrogène sous forme gazeuse étant différente de celle de la ;
illustre, schématiquement, une variante du système de pile à combustible de la , comprenant un système d’alimentation de cette pile à combustible en hydrogène selon l’invention.
Dans la description détaillée qui va suivre, le terme « fluide caloporteur » peut se rapporter à tout fluide ou liquide caloporteur, dès lors que ce fluide ou liquide a pour effet de refroidir ou de chauffer un système de pile à combustible.
La illustre ainsi, schématiquement, un système 16 de pile à combustible 1 comprenant un système d’alimentation en hydrogène 17 de cette pile à combustible 1 selon l’invention.
La pile à combustible 1 permet d’alimenter un véhicule électrique en énergie électrique lorsqu’une batterie de ce véhicule est déchargée. La pile à combustible 1 fonctionne grâce à de l’hydrogène sous forme gazeuse, qui est selon l’invention obtenu à partir d’un hydrogène stocké sous forme liquide, pour des raisons d’encombrement notamment. L’hydrogène sous forme liquide est ici stocké dans le réservoir de stockage 2, qui est un réservoir adiabatique où l’hydrogène est à une température inférieure ou égale à -253°C, une telle température correspondant au point de condensation de l’hydrogène à pression atmosphérique, soit une température à laquelle il est sous forme liquide.
Le procédé d’alimentation de la pile à combustible 1 en hydrogène comprend une étape d’acheminement de cet hydrogène, au cours de laquelle l’hydrogène sous forme liquide est acheminé depuis son réservoir de stockage 2 jusqu’à un évaporateur 4. Il traverse à cet effet un organe de contrôle 6, par exemple de type vanne, qui permet de réguler le flux d’hydrogène. L’hydrogène sous forme liquide pénètre dans l’évaporateur 4 par un tube 610, qui correspond à une alimentation en hydrogène sous forme liquide 61.
Le problème que pose cette réalisation est que les deux pièces, parclose et tringle doivent être parfaitement calibrées en longueur afin que la transmission du mouvement soit identique pour une paire de parcloses que pour de multiples paires de parcloses, ce qui est très difficile à réaliser.
Le dispositif selon l’invention se distingue des dispositifs connus par une transmission exclusivement axiale de chaque lame et par une compression en fin de mouvement de fermeture des lames, compression destinée à plaquer les lames les unes sur les autres de façon optimisée.
Le dispositif selon l’invention propose une solution performante qui de plus est simple à fabriquer.
Le dispositif selon l’invention est un kit de liaison prévu pour relier entre elles et permettre la rotation sur leur axe longitudinal de lames orientables parallèles entre elles et contenues dans un cadre prévu rectangulaire par simplicité, cadre et axes longitudinaux des lames situés dans le même plan, un tel dispositif est caractérisé par au moins une paire de pièces longitudinales appelées parcloses P1, P2, parcloses fixées chacune en vis-à-vis l’une de l’autre sur une tranche de chacun des deux montants parallèles du cadre M1, M2 qui bordent les extrémités d’au moins une lame L et qui sont perpendiculaires à l’axe longitudinal de l’au moins une lame L, par un moyen de maintien et un moyen de liaison entre au moins l’au moins la lame L et l’au moins la paire de parcloses P1, P2, moyen de maintien et liaison matérialisé par deux mécanismes de liaison ML1, ML2 qui sont d’une part fixés coulissants longitudinalement dans le sens de l’axe AX de rotation de la lame L respectivement chacun sur une des deux extrémités de ladite lame L, mécanismes de liaison ML1, ML2 qui comportent d’autre part chacun une partie cylindrique épaulée PC1, PC2 dont l’axe de rotation est confondu avec l’axe AX de rotation de la lame L qui pénètrent chacun un orifice cylindrique ouvert O1, O2, par un moyen de rotation de l’au moins une lame L exclusivement dans l’axe AX de celle-ci et un moyen de compensation destiné à optimiser la fermeture de l’au moins une lame L, quelle que soit la position de celle-ci dans le cadre et quelle que soit la position de l’appareillage qui engendre le mouvement de rotation, que ladite lame L soit proche ou éloignée de la position dudit appareillage.
Dispositif caractérisé en ce que le moyen de maintien de l’au moins une lame L entre les deux parcloses P1, P2 disposées chacune en vis-à-vis l’une de l’autre sur les deux montants parallèles M1, M2 est réalisé par les deux mécanismes de liaison ML1, ML2 qui sont d’une part fixés chacun sur une de leurs deux extrémités ME1, ME2 avec une des deux extrémités de l’au moins une lame L, mécanismes de liaison ML1, ML2 libres en translation sur un axe sensiblement confondu à l’axe AX de rotation de l’au moins une lame L, mécanismes de liaison ML1, ML2 qui d’autre part sont reliés, proche de leur autre extrémité, chacun à une des deux parcloses P1, P2 par une partie cylindrique épaulée PC1, PC2 de chacun des deux mécanismes de liaison ML1, ML2 dans au moins un orifice cylindrique ouvert O1, O2 pratiqué dans chacune des deux parcloses P1, P2, de telle sorte que l’axe de chaque partie cylindrique PC1, PC2 se confond avec l’axe AX de rotation de l’au moins une lame L.
Dispositif également caractérisé en ce que deux méplats MP1, MP2 sont usinés au-delà des parties cylindriques épaulées PC1, PC2 en direction de la lame L de sorte à permettre le clipsage de ladite lame L dans l’ouverture de chaque orifice cylindrique ouvert O1, O2.
Dispositif toujours caractérisé en ce qu’en vis-à-vis direct des méplats usinés MP1, MP2 une excroissance cylindrique ECO1, ECO2 ouverte fait saillie de la face FP1, FP2, faisant obstacle à une tentative de déclipsage de la lame L dans toutes les positions de la lame L en dehors de la position permettant son clipsage, déclipsage pouvant provenir d’un forçage sur la roue dentée RD1 ou de l’action d’un vent fort en position fermée du tablier.
Dispositif caractérisé en ce que le moyen de liaison entre l’au moins une lame L et les parcloses P1, P2 est obtenu dès lors que les deux extrémités de ladite lame L sont pourvues chacune d’un mécanisme de liaison ML1, ML2 en formant un sous-ensemble LM1 qui est clipsé dans les orifices cylindriques ouverts O1, O2 de chacune des parcloses P1, P2 par l’intermédiaire des parties cylindriques épaulées PC1, PC2 des mécanismes de liaison ML1, ML2.
Dispositif caractérisé en ce que le moyen de rotation est obtenu par une crémaillère C1 fixée coulissante longitudinalement dans au moins une parclose P1 ou P2, crémaillère C1 qui coopère avec au moins une roue dentée RD1 qui forme l’extrémité opposée à la partie cylindrique PC1, PC2 des mécanismes de liaison ML1, ML2 qui équipent les deux extrémités du sous-ensemble LM, ainsi disposée, la crémaillère C1 mue par un mouvement de translation engendre un mouvement de rotation à la roue dentée RD1 et par conséquence à la lame L1 exclusivement autour de l’axe AX.
Dispositif caractérisé en ce que le moyen de compensation de la fermeture de l’au moins une lame L est obtenu par une rotation sous contrainte d’au moins une des deux extrémités longitudinales d’au moins un mécanisme de liaison ML1 ou ML2, rotation sous contrainte qui tend à plaquer la lame L sur une butée prévue à cet effet en position lame L fermée.
Dispositif caractérisé en ce que la rotation sous contrainte réalisée sur au moins un mécanisme ML1 est obtenue selon une première réalisation préférentielle par deux parties PR1, PR2 dudit mécanisme ML1, fixées rotatives l’une à l’autre autour de l’axe AX par un moyen de fixation rotatif, parties PR1, PR2 comprenant respectivement une tranche T1 en vis-à-vis direct d’une tranche T2 accouplées par un moyen de fixation rotative sous contrainte qui autorise une rotation quasiment identique et dans le même sens des deux parties PR1 et PR2 pendant toute la course de fermeture de la lame L et permet, lorsque la lame L est en contact avec la butée prévue pour son arrêt, une continuation sous contrainte effectuée par un ressort R1 disposé entre les deux parties PR1 et PR2 afin de plaquer la lame L sur la butée.
Dispositif caractérisé en ce que la tranche T1 de la partie PR1 est usinée d’un logement circulaire LC autour de l’axe AX dans lequel est disposé le ressort R1 qui coopère avec une excroissance EX1 réalisée sur la tranche T2, excroissance EX1 qui pénètre dans le logement circulaire LC pour venir au contact d’une extrémité du ressort R1, de telle sorte à permettre, en fin de course de la lame L, une continuation du mouvement circulaire autour de l’axe AX de la roue dentée RD1 en bandant ledit ressort R1 et en plaquant la lame L sur la butée.
Dispositif caractérisé en ce que la rotation sous contrainte réalisée sur au moins un mécanisme ML1 est obtenue selon une deuxième réalisation préférentielle par une torsion d’une partie dudit mécanisme ML1 obtenue par un affaiblissement contrôlé de la résistance à la torsion de ladite partie notamment en réalisant des ouvertures dans la matière qui permettent le maintien du mécanisme de liaison ML1 ou ML2 tout en autorisant une torsion sous la contrainte de la rotation de la roue dentée RD1 lorsque la lame L est arrivée sur sa butée.
SEQ ID NO. 38 : αRep F2 :
TDPEKVEMYIKNLQDDS KQ VR YV AA D ALGKI
GDERAVEPLIKALKDED TD VR LT AA R ALG K I
GDEHAVEPLIKALKDED AA VR QS AA A ALG K I
GDERAVEPLIKALKDED KN VR SE AA Q ALG E I
SEQ ID NO. 39 : αRep G3 :
TDPEKVEMYIKNLQDDSGTIEDRI
GDERAVEPLIKALKDED SA VR MA AA V ALG K I
GDERAVEPLIKALKDED GF VR QR AA A ALG K I
SEQ ID NO. 40 : αRep G5 :
TDPEKVEMYIKNLQDDS AH VR NV AA T ALGKI
Par exemple, le niveau de sécurité peut être à une distance d’une extrémité supérieure du collecteur comprise entre 2 cm et 3 cm. Le niveau d’activation peut être à une distance d’une extrémité inférieure du collecteur comprise entre 2cm et 4cm.
Les détecteurs de niveau d’eau 360a, 360b peuvent être tout type de détecteur apte à détecter un niveau de remplissage d’eau dans le collecteur 320. Par exemple, les détecteurs de niveau d’eau 360a, 360b peuvent être choisis parmi un contacteur à flotteur (avec un point de commutation choisi au niveau d’activation), ou des capteurs de niveaux, tels que les capteurs de niveau capacitif, par ultrasons ou par radar.
En variante, les détecteurs de niveau 360a, 360b peuvent être compris dans le même composant, par exemple une sonde à double niveau (avec deux flotteurs).
Le dispositif d’évacuation d’eaux comprend en outre un élément de commande (non représentés) permettant la commande de la pompe d’évacuation 195.
L’élément de commande est configuré pour activer la pompe d’évacuation 195 lorsque le détecteur de niveau d’eau d’activation 360a est dans le premier état, c’est-à-dire que lorsque de l’eau est détectée au niveau d’activation dans le collecteur 320.
Le dispositif peut comprendre en outre un élément de commande additionnel. L’élément de commande additionnel est configuré pour désactiver la pompe d’alimentation (non représenté) lorsque le détecteur de niveau de sécurité 360b est dans le second état, c’est-à-dire, lorsque de l’eau est détectée au niveau de sécurité dans le collecteur 320.
Par exemple, les éléments de commande peuvent être mécaniques et/ou électroniques. Par exemple, les éléments de commandes peuvent être choisis parmi un contrôleur électronique, un microcontrôleur, un circuit programmable (par exemple un ASIC – acronyme anglais pour Application-specific integrated circuit -, un FPGA – acronyme anglais pour Field-programmable gate array ), un interrupteur commandable par la sortie du détecteur.
Le dispositif d’évacuation d’eaux peut comprendre en outre un élément de contrôle (non représenté). L’élément de contrôle est configuré pour activer la pompe d’évacuation 225 indépendamment d’un état du détecteur de niveau d’eau d’activation 360a. Cet élément de contrôle permet l’activation de la pompe d’évacuation, pour forcer le vidage du collecteur 320. Par exemple, l’élément de contrôle peut être un contrôleur électronique, un microcontrôleur, un circuit programmable (par exemple un ASIC – acronyme anglais pour Application-specific integrated circuit -, un FPGA – acronyme anglais pour Field-programmable gate array ), un interrupteur commandable par la sortie du détecteur.
Par exemple, les éléments de commande et l’élément de contrôle peuvent être compris dans une unité de commande configurée pour actionner les pompes d’évacuation et d’alimentation 225, 195 selon les états des détecteurs de niveaux d’eau 360a, 360b d’activation et de sécurité. Cette unité de commande peut être par exemple un circuit programmable de commande, tel qu’un FPGA.
Le fonctionnement d’un dispositif d’évacuation d’eaux selon l’invention est maintenant décrit en relation avec les figures 4 à 5C .
Le dispositif d’évacuation d’eaux 400 comprend un collecteur 405 comprenant deux entrées.
Les entrées du collecteur 405 sont formées à des extrémités de canalisations d’entrées 410, 415, s’étendant partiellement dans l’enceinte du collecteur 405. Ces canalisations d’entrées 410, 415 permettent d’acheminer de l’eau usagée provenant de bondes 425a, 425b d’équipements sanitaires présents dans l’UMD.
Le collecteur 405 comprend en outre une sortie. La sortie est formée à l’extrémité d’une canalisation d’évacuation 430, qui s’étend partiellement à l’intérieur de l’enceinte définie par le collecteur 405. La pompe d’alimentation 420 alimente en eau les équipements sanitaires et donc également les entrées du collecteur 405, reliées aux bondes 425a, 425b de ces équipements sanitaires.
Des détecteurs de niveau d’eau 445 et 455 sont disposés dans le collecteur 405. Le collecteur 405 comprend une partie inférieure 407 et une partie inférieure 406.
Le détecteur de niveau d’activation 445 est configuré pour détecter la présence d’eau au niveau d’activation 460.
Le détecteur de niveau d’activation 445 est relié à un élément de commande 465, apte à commander le fonctionnement de la pompe d’évacuation 435, selon l’état de du détecteur de niveau d’activation 445.
De préférence, le module de réception 64 est configuré pour recevoir un premier signal caractéristique du taux d’encrassement du filtre 28 en position de filtration. Avantageusement, le module de réception 64 est configuré pour recevoir le premier signal à intervalles de temps réguliers, par exemple à des intervalles de temps compris entre 1 jour et 7 jours.
Le module de commande 66 est configuré pour envoyer une consigne de remplacement du filtre 28 au dispositif 30 de changement des filtres à air, notamment au dispositif électronique de commande 62, lorsque le taux d’encrassement dudit filtre 28 dépasse un premier seuil d’encrassement.
De préférence, le module de commande 66 est en outre configuré pour envoyer une consigne de maintenance à un récepteur extérieur au dispositif de ventilation 20 lorsque :
- chaque filtre 28 en position de stockage présente un taux d’encrassement supérieur ou égal au premier seuil d’encrassement ; et
- le filtre 28 en position de filtration présente un taux d’encrassement supérieur ou égal à un deuxième seuil d’encrassement, le deuxième seuil d’encrassement étant plus faible que le premier seuil d’encrassement.
Ainsi, le module de commande 66 est configuré pour envoyer la consigne de maintenance lorsque tous les filtres 28 présents dans le compartiment de stockage 38 ont déjà été utilisés, c’est-à-dire qu’il n’y a plus de filtres 28 neufs dans le compartiment de stockage 38, et que le taux d’encrassement du filtre 28 en position de filtration dépasse le deuxième seuil d’encrassement. La consigne de maintenance permet d’avertir un opérateur qu’il est nécessaire de remplacer les filtres 28 de l’enceinte par des filtres neufs.
De préférence, le dispositif de ventilation 20 comporte un dispositif de mesure 34 de mesure de pression, comme représenté sur les figures 1 et 2.
Le dispositif de mesure 34 est de préférence relié électroniquement au dispositif électronique 32 de maintenance, par exemple au moyen d’une liaison de données sans fil.
Le dispositif de mesure 34 est disposé au moins en partie dans le conduit de circulation 36.
Lorsqu’un filtre 28 est en position de filtration, le dispositif de mesure 34 est apte à mesurer une différence de pression entre l’air du côté aval dudit filtre 28 et l’air du côté amont dudit filtre 28. En d’autres termes, le dispositif de mesure 34 est apte à mesurer la perte de charge ΔP du flux d’air entre les faces 52, 54 du filtre 28 en position de filtration, ladite perte de charge ΔP correspondant au taux d’encrassement du filtre 28.
Le dispositif de mesure 34 est de préférence configuré pour mesurer la perte de charge ΔP à intervalles de temps réguliers, par exemple à des intervalles de temps compris entre 1 jour et 7 jours.
En complément ou en variante, le taux d’encrassement du filtre est mesuré par des moyens optiques, en évaluant une opacité du filtre.
Le dispositif de mesure 34 est également configuré pour transmettre le premier signal caractéristique du taux d’encrassement du filtre 28 au module de réception 64.
Le fonctionnement du dispositif de ventilation 20 va à présent être décrit pour illustrer un procédé de maintenance selon l’invention.
Sur la est représenté un diagramme schématique avec, en abscisse, le temps, et, en ordonnée, la perte de charge mesurée par le dispositif de mesure 34.
Initialement, un premier filtre 28 à air est mis en position de filtration dans le conduit de circulation 36. Le ou les autres filtres 28 se trouvent alors en position de stockage dans le compartiment de stockage 38.
Le domaine RBD (SEQ ID NO. 56, en exergue en gras dans SEQ ID NO. 57) est positionné entre un peptide signal pour assurer sa translocation et un tag histidine (SEQ ID NO. 57).
La purification du domaine RBD a été réalisée par chromatographie d’affinité Ni-NTA suivie d’une filtration sur gel et concentration. Ensuite, 0,3 mg de S1 and 5 mg de domaine RBD ont été utilisés pour criblage des αReps.
2. Expression et purification des protéines αReps Les gènes αRep correspondant à des protéines ayant une forte affinité de liaison à la sous-unité S1 et du domaine RBD ont été sous-clonés en utilisant les sites de restriction BamHI-HindIII dans le plasmide pQE81 pour l'amplification. Les dérivés pQE81 ont été utilisés pour la transformation des cellules Rosetta E. coli et les clones résultants ont été cultivés à 37°C dans un bouillon 2XYT complété par de l'ampicilline (100 µg/ml) et du chloramphénicol (40 µg/ml) sous agitation. Lorsque l'absorbance à 600 nm a atteint 0,8 à 1, l'expression de la protéine αRep a été induite par l'ajout de 0,5 à 1 mM d'IPTG, et les cellules ont ensuite été incubées pendant 4 à 12 heures à 28°C ou 37°C sous agitation.
Ensuite, les bactéries ont été culottées par centrifugation (5 000 x g pendant 30 minutes à 4°C), et les culots cellulaires bactériens ont été remis en suspension dans 200 mM NaCl, 20 mM Tris pH 7,4 à 8, selon le point isoélectrique de la protéine, contenant un cocktail d'inhibiteurs de protéase (Roche Diagnostics GmbH), puis lysés par sonication dans la glace (5 fois x (30 s de repos et 30 s de sonication à environ 40 % d'amplitude) en utilisant un sonicateur Q700 QSONICA). Les lysats de cellules bactériennes ont été clarifiés par centrifugation à 10 000 × g pendant 30 minutes à 4 °C.
Les protéines αReps recombinantes solubles, étiquetées 6xHis, ont été purifiées par chromatographie d'affinité sur des colonnes HisTrap (GE Healthcare Life Sciences) et éluées par un gradient de tampon imidazole (tampon d'équilibrage : 40 mM Imidazole, 300 mM NaCl, 20 mM Tris pH8, Tampon d'élution : Imidazole 1M, NaCl 300 mM, Tris 20 mM pH 8). Les fractions d'intérêt ont été regroupées et injectées dans une filtration sur gel Superdex S200 préalablement équilibrée avec du PBS.
Les fractions résultantes ont été analysées par SDS-PAGE et les fractions contenant les αReps purifiés ont été regroupées et congelées à -20°C.
3. Détermination des affinités de liaison des αReps
Les expériences de cinétique de liaison ont été réalisées sur un système Octet (Octet RED96) (ForteBio, Molecular Devices) en mode 8 canaux.
La protéine RBD ou S1 étiquetée His du SARS-CoV-2 a été chargée sur des biocapteurs His1K (Pall ForteBio) jusqu'à un seuil de charge de 1 nm. Après une étape de base dans un tampon d'essai (PBS [pH 7,4], 0,1 % d'albumine sérique bovine, 0,05 % de Tween 20), les capteurs chargés de ligands ont été plongés dans des concentrations connues d'αReps pour une phase d'association suivie d'une phase de dissociation induite par le remplacement des solutions contenant les αReps par le tampon seul. Les courbes d'association et de dissociation ont été globalement ajustées à un modèle de liaison 1:1. Les courbes de liaison ont été ajustées en utilisant l'équation "association puis dissociation" dans GraphPad Prism pour calculer la constante de dissociation (K D ). Plus la valeur K D est faible, plus l'affinité de liaison entre l’αReps et sa cible, RBD ou S1, est élevée.
4. Tests de neutralisation de pseudotypes du SARS-CoV-2 par les αReps