INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’organe d’articulation primaire 62 est en particulier constitué d’une liaison pivot 64. Cette liaison pivot 64 comprend une charnière 70 solidaire d’un premier des éléments porteurs 16, 18 de la paire, un charnon 72 solidaire du deuxième élément porteur 16, 18 de ladite paire, et un gond 74 monté à travers la charnière 70 et le charnon 72, coaxialement à l’axe primaire A-A’.
De préférence, comme représenté, il y a au plus une seule charnière 70 et un seul charnon 72 solidaire de chaque élément porteur 16, 18. En d’autres termes, sont solidaires de chaque élément porteur 18 intercalé entre deux organes d’articulation primaires 62, d’un côté, la charnière 70 d’un premier organe d’articulation primaire 62 et, de l’autre côté, le charnon 72 du deuxième organe d’articulation primaire 62.
La charnière 70 comprend au moins une première platine 76 pourvue d’un orifice 78 ( ) pour le passage du gond 74.
Cette platine 76 présente une surface 80 de contact avec un premier des éléments porteurs 16, 18 de la paire. Cette surface de contact 80 est en permanence en contact avec ledit premier élément porteur 16, 18, qui est l’élément porteur 16, 18 dont la charnière 70 est solidaire.
La platine 76 définit en outre une surface 82 de butée contre le deuxième des éléments porteurs 16, 18 de la paire. Cette surface de butée 82 est à l’écart dudit deuxième élément porteur 16, 18 lorsque les éléments porteurs 16, 18 sont en configuration repliée et elle est en contact avec ledit deuxième élément porteur 16, 18 lorsque les éléments porteurs 16, 18 sont en configuration dépliée.
Cela permet de déplacer les éléments porteurs 16, 18 de leur configuration repliée à leur configuration dépliée en manipulant uniquement les éléments porteurs 16 entre lesquels aucun organe d’articulation primaire 62 n’est disposé.
Lesdites surfaces de contact 80 et de butée 82 sont en particulier sensiblement verticales.
Avantageusement, l’angle formé, dans le plan P, entre les surfaces de contact 80 et de butée 82 est inférieur à 89°, de préférence inférieur à 85°, avantageusement compris entre 83 et 85°. Ainsi, en configuration dépliée, trois des quatre angles formés entre des éléments porteurs 16, 18 adjacents sont inférieurs à 89°, de préférence inférieurs à 85°, avantageusement compris entre 83 et 85°. Cela permet à la structure 14 d’avoir une forme trapézoïdale en configuration dépliée, comme visible sur la , la base du trapèze étant formée par le segment reliant les montants 22 des éléments porteurs antérieurs 16. De ce fait, il est possible d’avoir une assise 12 plus large que profonde, malgré des traverses 20 de longueur identique : le confort est amélioré, tout en minimisant le coût.
De retour à la , le charnon 72 comprend au moins une deuxième platine 84 pourvue d’un orifice 86 ( ) pour le passage du gond 74.
Cette platine 84 présente une surface 88 de contact avec le deuxième des éléments porteurs 16, 18 de la paire. Cette surface de contact 88 est en permanence en contact avec ledit deuxième élément porteur 16, 18, qui est l’élément porteur 16, 18 dont le charnon 72 est solidaire.
Empilement de paires de plaques L’invention concerne également un empilement de paires de plaques d’échangeur de chaleur. Un tel empilement comporte au moins deux paires de plaques selon l’une quelconque des variantes ou des combinaisons de variantes décrites ci-dessus. On note respectivement première paire de plaques et deuxième paire de plaques, deux paires de plaques successives dans l’empilement de manière à les différencier. Toutefois, les deux paires de plaques peuvent être identiques, ou peuvent être une image en miroir (c’est-à-dire symétrique) l’une par rapport à l’autre.
Dans l’empilement, la première paire de plaques et la deuxième paire de plaques sont disposées parallèlement l’une par rapport à l’autre et en regard l’une de l’autre. Au sein de chaque paire de plaques, le volume interne entre les deux plaques forme un canal pour recevoir l’écoulement d’un premier fluide. Il s’agit du volume interne comprenant les rainures en saillie. De plus, le volume entre les deux paires de plaques consécutives dans l’empilement forme un canal pour recevoir l’écoulement d’un deuxième fluide. Il s’agit du volume ne comprenant pas les rainures en saillie, mais les rainures en creux.
Pour le mode de réalisation pour lequel les plaques comportent les deuxièmes panneaux de jonction, les deuxièmes panneaux de jonction peuvent servir à relier deux paires de plaques consécutives, et à maintenir une distance entre les deux paires de plaques consécutives. De plus, les deuxièmes panneaux de jonction délimitent le canal pour l’écoulement du deuxième fluide.
La direction d’écoulement des fluides est déterminée par la conception des plaques et la façon dont elles sont reliées via les panneaux de jonction.
Selon une mise en œuvre de l’invention, pour lequel l’échange de chaleur est à courant croisé (« cross-flow exchanger » selon la terminologie anglo-saxonne), le canal pour le deuxième fluide peut être sensiblement perpendiculaire au canal pour le premier fluide. Cette mise en œuvre peut notamment être réalisée au moyen de deuxièmes panneaux de jonction perpendiculaires aux premiers panneaux de jonction.
Selon une variante, pour lequel l’échange de chaleur est à contre-courant ou à co-courant, le canal pour le deuxième fluide peut être sensiblement parallèle au canal pour le premier fluide.
Selon un aspect de l’invention, la hauteur entre deux paires de plaques peut être identique à la hauteur entre deux plaques.
Alternativement, la hauteur entre deux paires de plaques peut être différent de la hauteur entre deux plaques.
La illustre, schématiquement et de manière non limitative un empilement de paires de plaques selon un mode de réalisation de l’invention. La est une vue tridimensionnelle qui représente uniquement une portion des panneaux centraux d’un empilement de deux paires de plaques. L’empilement comprend une première paire de plaques comprenant les plaques Aa et Ba, et une deuxième paire de plaques comprenant les plaques Ab et Bb. Les plaques Aa et Ab comprennent des rainures inclinées 101 (non parallèles à un bord du panneau central des plaques). Les plaques Ba et Bb comprennent des rainures inclinées 102 (non parallèles à un bord du panneau central des plaques). Pour la première paire de plaques Aa et Ba, les rainures sont en saillie dans le volume interne Va entre les plaques Aa et Ba. Pour la deuxième paire de plaques Ab et Bb, les rainures sont en saillie dans le volume interne Vb entre les plaques Ab et Bb. Le volume entre les deux paires de plaques, en l’occurrence entre les plaques Ab et Ba est noté Z. Au sein des volumes Va et Vb un premier fluide F1 s’écoule. Au sein du volume Z, un deuxième fluide F2 s’écoule. Pour le mode de réalisation illustré, les écoulements des fluides F1 et F2 sont à courant croisés : les écoulements sont perpendiculaires. Des échanges de chaleur entre les fluide F1 et F2 sont réalisés au travers les plaques Ba et Ab.
Echangeur de chaleur à plaques En outre, l’invention concerne un échangeur de chaleur à plaques. L’échangeur de chaleur à plaques comprend des paires de plaques selon l’une quelconque des variantes ou des combinaisons de variantes décrites précédemment, ou un empilement de paires de plaques selon l’une quelconque des variantes ou des combinaisons de variantes décrites précédemment.
Selon l’invention, l’échangeur de chaleur à plaques comprend un châssis pour le montage des paires de plaques ou de l’empilement des paires de plaques.
De plus, l’échangeur de chaleur comprend :
Une entrée pour le premier fluide, Une sortie pour le premier fluide, Une entrée pour le deuxième fluide, et Une sortie pour le deuxième fluide.
L’entrée et la sortie pour le premier fluide étant reliés aux canaux pour l’écoulement du premier fluide. L’entrée et la sortie pour le deuxième fluide étant reliés aux canaux pour l’écoulement du deuxième fluide.
Un échangeur de chaleur à plaques selon l'invention peut être utilisé pour des fluides fonctionnant à une pression allant de la pression de vide total jusqu'à 1,5 MPa, de préférence de 0,01 à 1,0 MPa, plus préférablement de 0,01 à 0,6 MPa.
Un échangeur de chaleur à plaques selon l'invention peut être constitué soit de canaux de hauteur uniforme, soit de canaux de hauteurs différentes sur chaque circuit. De manière correspondante, la hauteur du premier panneau de jonction et les hauteurs du deuxième et du troisième panneau de jonction, le cas échéant, peuvent être similaires ou différentes.
État de la technique On a proposé de diminuer la création et la propagation spatiale des vibrations et du bruit émis par le stator en permettant une articulation des dents du stator relativement à la culasse avec un ou deux degrés de liberté, en rotation ou translation.
Ainsi, la demande de brevet WO2018178576A1 propose un stator pour machine électrique présentant une pluralité de dents s'étendant radialement, supportées par une culasse annulaire extérieure radialement auxdites dents, une partie au moins des dents étant bobinées, caractérisé en ce qu'une partie au moins des dents présente au moins un degré de liberté en rotation et/ou translation par rapport à ladite culasse annulaire.
Le modèle d’utilité DE202016104601U1 décrit un moteur qui comprend un rotor présentant des pôles magnétiques et un stator présentant un noyau de stator ainsi qu’un bobinage enroulé sur le noyau de stator. Le noyau de stator comprend une pluralité de dents de stator présentant chacune un corps de dent et une extrémité de dent formée à une extrémité du corps de dent. L'extrémité de dent comprend des première et seconde régions arquées faisant face au rotor. La première région arquée est décalée par rapport à un corps de dent sélectionné de manière à permettre un mouvement dudit rotor pour s'amorcer dans l'une ou l'autre de deux directions opposées par rapport audit corps de dent sélectionné lors de l’alimentation du bobinage.
Inconvénients de l’art antérieur Les solutions de l’art antérieur ne sont pas totalement satisfaisantes. La solution proposée par la demande de brevet DE202016104601U1 préconise une solidarisation des dents bobinées à leurs deux extrémités ce qui conduit au transfert des vibrations des dents vers la culasse extérieure. La demande de brevet WO2018178576A1 propose de laisser des degrés de liberté entre la dent et la culasse extérieure afin d’éviter la transmission de ces vibrations, cette solution est satisfaisante mais nécessite une grande précision de découpe et d’assemblage, pour garantir une absence de jeu qui conduirait à des entrechoquements entre les dents et la culasse lors de l’excitation vibratoire des dents. On obtiendrait alors un effet contraire à celui désiré.
Dans le cas de fabrication en grande série du pivot, un des problèmes fréquemment relevés par les départements de fabrication concerne la géométrie dudit pivot. La tolérance géométrique du découpage des tôles est assez grande et ne garantit pas un contact uniforme sur toutes les liaisons pivot sur toute la série. Le risque est alors de conserver un entrefer sur une des liaisons et de laisser libre une (ou plusieurs) des dents. L’objectif de réduction de bruit serait alors complètement anéanti par la libre vibration de cette dent (ou de ces dents) qui entrerai(en)t en contact répété avec la couronne.
Solution apportée par l’invention La présente invention propose une solution à ce problème technique qui consiste à imposer volontairement une interférence mécanique supérieure aux tolérances de fabrication, entre les deux éléments statoriques à assembler. Cette interférence mécanique présente l’avantage de pouvoir être résorbée par flexion élastique d’une dent ou par une combinaison de mouvements élastiques. Sous une telle contrainte les deux éléments statoriques peuvent être assemblés aisément et sont ensuite maintenus solidaires par la force exercée par la ou les dents déformées. Cela permet de transmettre le couple et de mettre en tension chacune des dents avec la couronne.
Plus particulièrement, l’invention porte sur une machine électrique à encoches et à flux radial comprenant un stator présentant un axe statorique et constitué de deux parties statoriques reliées par une pluralité de dents, certaines ou la totalité étant entourées par des bobines, lesdites parties statoriques présentant respectivement, dans un plan perpendiculaire à l’axe du stator, un premier et un second motif, caractérisée en ce que chacune des dents entourées par des bobines étant un prolongement de l’un desdites motifs et présentant une extrémité frontale coopérant avec une zone d’accueil de l’autre desdits motifs pour former un contact ponctuel contraint dans ledit plan.
En particulier les droites normales auxdits contacts ponctuels ne sont pas concourantes en un point unique coïncidant avec l’axe du stator.
Une formulation alternative de l’invention définit une machine électrique à encoches et à flux radial comprenant un stator présentant un axe statorique et constitué de deux parties statoriques reliées par une pluralité de dents, certaines ou la totalité étant entourées par des bobines, lesdites parties statoriques présentant respectivement, dans un plan perpendiculaire à l’axe du stator, un premier et un second motif, chacune des dents entourées par des bobines étant un prolongement de l’un desdites motifs et présentant une extrémité frontale coopérant avec une zone d’accueil de l’autre desdits motifs, caractérisée en ce que lesdits premier et second motifs présentent au moins une zone de superposition à l’endroit de la coopération entre l’extrémité et la zone d’accueil, ladite zone de superposition pouvant être résorbée par une déformation élastique supérieure aux tolérances de fabrication, d’au moins l’une ou l’autre desdites parties statoriques liée au déplacement de l’extrémité.
De manière non limitative, le stator présente au moins trois dents entourées de bobines et réalisant un contact ponctuel contraint.
En outre, l’étendue de la zone dudit contact ponctuel contraint est inférieure à 5% de la périphérie de l’extrémité de la dent.
Dans un cas particulier, toutes les dents sont constituées par des prolongements d’une seule des deux parties statoriques.
De manière alternative, lesdites dents sont constituées en partie par des prolongements de l’une desdites parties statoriques et en partie par des prolongement de l’autre desdites parties statoriques.
Selon un mode de réalisation particulier, l’extrémité frontale d’une au moins desdites dents est convexe et la zone d’accueil correspondante est concave, avec un rayon de courbure supérieur.
De manière équivalente l’extrémité frontale d’une au moins desdites dents peut être concave, et la zone d’accueil correspondante peut être convexe, avec un rayon de courbure inférieur.
Une autre option peut être que l’extrémité frontale d’une au moins desdites dents est convexe et la zone d’accueil correspondante est plane.
Dans des modes de réalisation, le capot de coffre objet de l’invention prend la forme d’un boitier de plus petite dimension n’entourant qu’une partie de l’attache 21. Par exemple, ce boîtier présente des dimensions de l’ordre de trois à cinq fois le diamètre de l’ouverture traversante de l’attache 21.
Comme on le comprend à la lecture de la description qui précède, la présente invention vise, en premier lieu, un capot 20 de coffre d’amarrage pour un coffre d’amarrage 40 ou 41 qui comporte un ancrage permanent au fond marin et une attache 21 pour un câble relié au bateau.
Dans des modes de réalisation, le volet 22 est muni d’un actionneur électromécanique 23 et 24 mettant le volet 22 en déplacement, et le moyen de commande 26 est configuré pour commander l’actionneur 23 et 24. Ainsi, le volet 22 est escamoté par l’action de l’actionneur 23 et 24 et aucune ouverture manuelle n’est nécessaire.
En second lieu, la présente invention vise un coffre d’amarrage 40 ou 41 comportant un capot 20 de coffre d’amarrage objet de l’invention.
État de la technique Les ancres des yachts provoquent des dégâts dans la flore aquatique, notamment en cas de mouillage en faible profondeur, par exemple inférieure à dix mètres. Les herbiers sous-marins, notamment de posidonies, sont arrachés par ces ancres, ce qui nuit gravement à l’écosystème marin.
Certaines autorités ont interdit le mouillage à faible profondeur dans certaines zones. Mais les plaisanciers et marins utilisateurs de ces yachts risquent de déserter ces zones, au détriment de l’activité économique, notamment touristique, locale. L’utilisation de bouées ou de coffres de mouillage connus impose une charge de travail supplémentaire à la capitainerie et peut s’avérer dangereuse ou impraticable, notamment de nuit. En effet, la capitainerie doit donner l’autorisation pour le mouillage pour éviter le mouillage sauvage ou clandestin.
À cet effet, selon un premier aspect, la présente invention vise un capot de coffre d’amarrage pour un coffre d’amarrage qui comporte : - un ancrage permanent au fond marin et - une attache pour un câble relié à un bateau ; le capot de coffre comportant : - un carter entourant l’attache, muni d’un volet à déverrouillage commandé et - un moyen de commande de l’ouverture du volet.
On peut émettre l’hypothèse que l’adsorption est un processus interne dans la membrane aboutissant à une diminution instantanée des concentrations du médicament dans l’effluat. Il en résulte la création d’un flux de médicament visant à compenser ce gradient de concentration entre la solution de cristalloïde et l’effluat (principe de la dialyse). Ainsi, l’étude de l’élimination des échinocandines incluant caspofungine et micafungine montre un taux d’adsorption de 100% en moins de deux heures de ces deux antifongiques, la création d’un gradient artério-veineux décroissant au cours du temps et des concentrations dans les effluats cumulés en-dessous de la limite de quantification.
Ainsi, l’adsorption peut être d’une importance telle qu’elle empêche l’apparition de concentrations détectables dans les effluats.
b. Limitation de l’élimination de médicaments ionisés par identité de charge avec le filtre
L’étude de l’élimination des aminosides suggère un tel mécanisme, qui n’avait jamais été décrit.
Les aminosides étudiés sont des médicaments très hydrophiles et ionisés à pH physiologique sous forme de cation. Le filtre ST® Baxter-Gambro est constitué d’un support de polyacrylonitrile (PAN) naturellement ionisé électronégatif, ce qui a des conséquences biologiques. Ainsi, pour modifier la charge de cette membrane une fine couche de polyéthylèneimmine (PEI) est déposée sur la structure PAN.
Les polyéthylèneimmines (PEI), ou polyaziridines (polymères organiques de formule chimique H[CH 2 –CH 2 –NH–] n H) présentent des amines (primaires, secondaires, et/ou tertiaires en fonction de leur structure linéaire ou ramifiée) et sont donc de nature polycationique.
Ainsi, les membranes ST® Baxter-Gambro utilisées sont fortement électropositives, et cationiques.
On a donc une identité de charge du médicament et de la membrane lors de l’utilisation de cette membrane avec des aminosides. On a donc effectué une étude avec un aminoside très cationique, la gentamicine.
L’analyse visuelle des courbes d’élimination que ce soit en filtration ou en diafiltration de la gentamicine montre une élimination rapide précoce suivie d’une longue phase de plateau qui représente les 2/3 du temps total de la session. À 120 min, 84% de la dose a été éliminée ( ).
Cette analyse visuelle de l’absence d’élimination induite par la gentamicine en phase tardive contraste avec la diminution progressive de l’amikacine avec superposition des courbes indiquant une élimination par filtration pure ( ).
L’analyse des résultats a permis de mettre en évidence un coefficient de tamisage supérieur à 1, ce qui est normalement impossible, car la concentration dans l’effluent devrait au maximum être égale à la concentration à l’entrée du filtre. Une telle valeur supérieure à 1 nécessite qu’une énergie ait été fournie, ce que le modèle, utilisant des mécanismes passifs (dialyse, filtration et adsorption) ne fournit pas. En revanche, on sait qu’une énergie proportionnelle à l’inverse du carré de la distance est générée lorsque deux charges positives s’approchent l’une de l’autre.
On peut donc émettre l’hypothèse que les anomalies des courbes d’élimination de substances ionisées avec des valeurs supérieures à 1 du SC résultent d’un effet d’identité de charge du médicament et du filtre.
La méthode ainsi mise en œuvre a donc permis de mettre en évidence les conséquences de la charge des filtres sur l’élimination de certains médicaments. On peut ainsi penser que l’identité de charge membrane/médicament promeut une extrusion précoce et transitoire du médicament à fortes concentrations (SC > 1) tandis qu’elle empêche son élimination à faibles concentrations (plateau de concentrations lors de la phase secondaire d’élimination de la gentamicine.
Méthode de cartographie multi-espèces d’une zone à partir de données spectrales L’invention concerne le domaine de la cartographie multi-espèces d’une zone à partir de données spectrales qui peuvent être des données hyperspectrales ou multispectrales c’est-à-dire des données qui présentent une pluralité de valeurs dans différentes bandes spectrales pour un même point d’une zone d’une image ou d’une zone géographique. Une application possible de l’invention concerne l’imagerie chimique pour laquelle l’on cherche à cartographier la présence d’éléments chimiques à partir de données hyperspectrales par exemple acquises au moyen d’une technique de spectroscopie d’émission atomique de plasma induit par laser ou « Laser-induced breakdown spectroscopy » ou « LIBS » en anglais.
L’invention ne se limite pas à l’acquisition de données hyperspectrales par technologie LIBS mais plus généralement par tout type de technique de spectroscopie. L’invention s’applique aussi aux données hyperspectrales ou multispectrales acquises par imagerie satellite pour cartographier les espèces ou éléments présents dans une zone géographique tels que le type de végétation ou les éléments d’urbanisation. Plus généralement, l’invention s’applique pour tout type de données hyperspectrales ou multispectrales caractérisant une zone d’une image.
L’invention porte sur une nouvelle méthode de traitement de données pour réaliser une cartographie multi-espèces qui est particulièrement adaptée aux données hyperspectrales de grandes dimensions et/ou présentant un faible rapport signal à bruit et/ou présentant des interférences spectrales importantes et/ou avec un recouvrement spatial important entre les espèces ou éléments détectés.
Dans ces dispositifs connus, le filtre pixelisé repose sur la pluralité d'éléments photosensibles, de sorte que chaque élément photosensible soit surmonté d'un pixel du filtre pixelisé, et donc d'un filtre interférentiel. Une ou plusieurs couches peuvent être intercalées entre les éléments photosensibles et le filtre pixelisé et/ou une ou plusieurs couches peuvent reposer sur le filtre pixelisé.
Dans ces dispositifs connus, aussi appelé capteurs de lumière, la lumière incidente reçue par le capteur et destinée à être transmise à un élément photosensible donné doit d'abord traverser le pixel de filtre surmontant cet élément photosensible et, s'il y en a, les couches disposées au-dessus et/ou en-dessous du pixel de filtre, avant d'atteindre cet élément photosensible. Une partie de cette lumière incidente peut atteindre un élément photosensible voisin. Cela résulte en une perte de signal utile de l'élément photosensible qui était destiné à recevoir cette lumière incidente vers ses éléments photosensibles voisins. Ce phénomène est appelé diaphonie. L'augmentation de la diaphonie résulte en une perte de résolution.
La diaphonie est d'autant plus importante que les dimensions et le pas des éléments photosensibles diminuent et/ou que l'épaisseur totale des couches traversées par la lumière incidente avant d'atteindre les éléments photosensibles augmentent. A titre d'exemple, l'épaisseur totale des couches traversées par la lumière augmente lorsque le nombre de couches des filtres interférentiels augmente pour améliorer les caractéristiques de filtrage des filtres et/ou la plage d'angle d'incidence de lumière sur laquelle ces filtres ont des caractéristiques de filtrage désirées.