INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Lorsque la pièce de blocage 6 est en place sur le profilé d’habillage 4, comme représenté sur les figures 2, 6 et 7, la gorge 620 s’étend axialement (selon la direction x) et elle est orientée de façon à déboucher vers le bas de la porte du véhicule 1.
Comme on peut le voir sur les figures 2 et 11, de façon avantageuse, le profilé d’habillage 4 est surmoulé sur le profilé d’étanchéité 5 et sur la pièce de blocage 6. Ainsi, les plots 633 et la lamelle 636 sont noyés au moins en partie dans le matériau constitutif de ce profilé 4. De plus, comme on peut le voir sur la , la goulotte 420 du profilé 4 se trouve insérée à l’intérieur de la goulotte 610 de la pièce de blocage 6, de sorte que sa paroi inférieure 421, sa paroi supérieure 422 et son fond 423 sont respectivement au contact de la paroi inférieure 611, de la paroi supérieure 612 et du fond 613 de la partie de fixation 61 de la pièce de blocage 6.
Le profilé 4, le profilé 5 et la pièce de blocage 6 sont ainsi solidarisés (assemblés) les uns avec les autres.
En outre, l’assemblage de ces pièces est effectué de sorte que d’une part la goulotte 420 soit accessible et permette de recevoir un ergot d’indexation 30 qui fait saillie depuis la face intérieure du profilé décoratif latéral 3, comme représenté sur la et que d’autre part, la gorge 620 soit également accessible, comme représenté sur les figures 2 et 3, pour recevoir le profilé décoratif supérieur 2.
Le matériau rigide de la pièce de blocage 6 permet d’assurer le bon positionnement vertical (selon la direction z) du profilé décoratif latéral 3 et la goulotte 420 en matériau souple fourni l’élasticité nécessaire pour pincer l’ergot 30 et assurer son maintien.
En outre, de façon avantageuse, le profilé d’habillage 4 comprend une butée d’extrémité 43, (voir ),disposée de façon à venir au contact de la face externe 6242 de la butée axiale 624 de la partie 62 de la pièce de blocage 6. Plus précisément, cette butée 43 comprend deux faces opposées, à savoir une face interne 431 orientée vers le cadre de la porte lorsque le profilé 4 est en place et une face externe 432 orientée vers l’extérieur du cadre de la porte.
Lorsque le profilé 4 et la pièce de blocage 6 sont assemblés, les faces 431, 432 de la butée 43 s’étendent perpendiculairement à l’axe longitudinal X-X’.
Le profilé décoratif supérieur 2 s’étend longitudinalement selon un axe longitudinal X1-X’1.
Comme cela apparaît mieux sur les figures 7 et 8, ce profilé 2 comprend un bandeau longitudinal mince 20 dont les deux rebords longitudinaux sont recourbés l’un vers l’autre, de façon à former un rebord supérieur 21 et un rebord inférieur 22, les termes « supérieur » et « inférieur » étant désignés par rapport à la position du profilé décoratif 2 lorsque celui-ci est placé sur la porte du véhicule.
En outre, le profilé décoratif 2 présente une paroi d’extrémité 23 perpendiculaire au bandeau 20. Cette paroi d’extrémité 23 présente deux faces opposées, à savoir une face interne 231 orientée vers l’intérieur et la partie creuse du profilé 2 et une face externe 232.
Comme cela apparaît mieux sur la , l’extrémité du profilé décoratif supérieur 2 qui est destinée à être positionnée au niveau de l’angle entre la traverse et le montant du cadre de la porte, présente une structure particulière. A proximité de la paroi 23, les rebords 21 et 22 sont interrompus. Il existe ainsi une encoche 24 qui s’étend entre l’extrémité 220 du rebord inférieur 22 et la paroi d’extrémité 23.
Le profilé décoratif supérieur 2 est positionné sur le profilé d’étanchéité 5 par clipsage, comme cela apparaît mieux sur les figures 9 et 10. L’un des rebords longitudinaux du profilé 2, par exemple le rebord inférieur 22, est tout d’abord inséré dans la gorge inférieure 52 du profilé l’étanchéité 5, (voir ), puis l’autre rebord, ici le rebord supérieur 21 est inséré dans la gorge supérieure 51 du profilé 5, (voir la ).
Ainsi, lorsque le profilé décoratif 2 est en place, son axe longitudinal X1-X’1 est parallèle à l’axe longitudinal X-X’ de la pièce de blocage 6.
En outre, comme cela apparaît mieux sur la , une portion de la longueur du rebord inférieur 22, qui s’étend depuis l’extrémité 220 de ce rebord, est insérée dans la gorge 620 de la partie 62 de la pièce de blocage 6. Ainsi, comme cette pièce de blocage 6 est réalisée dans un matériau rigide, le profilé décoratif supérieur 2 est maintenu selon la direction transversale y, grâce aux parois latérales 621 et 622 et dans les deux sens opposés (c’est-à-dire vers la droite et vers la gauche sur la ).
Exemple 2 : Phénotype des souches Rut-C30 invalidé pour le gène Tr dim5
a. Analyses de la production et activité enzymatique des transformants
Afin d’étudier l’impact de l’invalidation du gène Tr dim5 sur la production de protéines, une première étude a été réalisée sur 6 transformants (appelés transformants 12, 13, 21, 23, 39 et 47). Les transformants ont été cultivés sur un milieu induisant la production de cellulases. Après une semaine de culture, le surnageant a été utilisé pour réaliser des dosages de protéines (dosage de Bradford) et d’activités enzymatiques (activité pNPL et activité pNPG). Chaque analyse a été réalisée en duplicat de cultures (biologique) et en duplicat technique.
Le dosage des protéines permet une estimation et une comparaison de la production enzymatique des mutants.
Trois grandes familles d’enzymes sont nécessaires à la dégradation de la cellulose en sucres monomères fermentables : l’endo-1,4- β-D-glucanase, les cellobiohydrolases, et la β-glucosidase. Le pNPL (p-Nitrophenyl β-D-Lactopyranoside) est un substrat chromogène utilisé pour déterminer l’activité de la CBH1 (pour cellobiohydrolase 1, aussi appelée cellulose 1,4-β-cellobiosidase) (Ogunmolu et al., 2017). Le pNPG, (p-Nitrophenyl β-D- Glucopyranoside) est également un substrat chromogène, qui permet quant à lui de mesurer l’activité de la β-glucosidase (Park et al., 2012). Ces deux mesures d’activités permettent donc d’évaluer le potentiel enzymatique des mutants obtenus, notamment dans le cadre de la production de bioéthanol de deuxième génération. Ces deux enzymes ne sont pas les seules à être utilisées par le champignon dans ce procédé de dégradation, mais elles sont considérées comme représentatives du cocktail enzymatique.
Les résultats sont présentés en . Une production plus importante est ainsi observée chez les mutants, mais il existe une hétérogénéité sur les niveaux de productions. Celle-ci pourrait provenir de la dérégulation de mécanismes épigénétiques.
Deux souches parmi les six ont ensuite été sélectionnées afin de vérifier l’activité enzymatique. Les résultats sont présentés en . Les mesures des deux activités enzymatiques β glucosidase (pNPG) et endoglucanase (pNPL) montrent qu’il existe une corrélation entre la production accrue de protéines et les activités mesurées.
b. Analyses des transformants en présence de différents inducteurs.
La production de protéines d’un transformant en présence de différentes sources de carbone a été testée. Les résultats sont présentés en , et montrent une amélioration de la production sur tous les milieux testés.
Procédé de formation d’un revêtement de protection cathodique sur une pièce de turbomachine La présente invention concerne un procédé de formation d’un revêtement de protection cathodique sur une pièce de turbomachine à partir d’un électrolyte organique. L’invention trouve en particulier un intérêt pour la protection d’arbres de compresseur ou de turbine utilisés dans des turbomachines aéronautiques ou industrielles.
Les aciers à haute résistance mécanique typiquement supérieure 1000 MPa tels que par exemple le Maraging 250 ou le ML340, le 40CDV12 peuvent être utilisés pour former des pièces de turbomachine, telles que des arbres de compresseur ou de turbine. Ces aciers peuvent toutefois être sensibles à la corrosion en fonctionnement.
Afin de protéger les pièces de la corrosion, il est connu de les revêtir par des peintures anticorrosion appliquées par pulvérisation (manuelle ou automatique). Avec ce type de méthode, la maitrise des épaisseurs de peinture appliquées peut être relativement délicate, en particulier si la pièce présente une géométrie complexe. On peut alors obtenir des revêtements non conformes à la définition technique de la pièce pouvant présenter des caractéristiques amoindries (tenue à la corrosion en cas de sous épaisseur, adhérence en cas de surépaisseur).
Des solutions ont été proposées pour tenter de résoudre ce problème d’homogénéité du dépôt sur des pièces complexes. A ce titre, le brevet US 3 787 305 propose le dépôt par électrophorèse de particules de protection cathodique en aluminium avec une résine généralement de type acrylique. Le dépôt est effectué à partir d’un électrolyte aqueux dans lequel la résine est dissoute et une tension supérieure à celle de l’électrolyse de l’eau est appliquée ce qui entraîne des variations locales de pH importantes autour des électrodes et a pour conséquence d’entraîner la précipitation de la résine renfermant les particules d’aluminium en surface de l’électrode de travail. Comme il sera détaillé dans la suite, l’électrolyse de l’eau pose différents problèmes qui ont été constatés par les inventeurs durant leurs travaux. En outre, la résine déposée est isolante électriquement ce qui limite l’épaisseur de dépôt pouvant être obtenue lors d’une même étape de dépôt par électrophorèse à une vingtaine de micromètres, valeur qui peut s’avérer insuffisante pour recouvrir entièrement des défauts de surface du substrat ou assurer une protection contre la corrosion suffisante. Le procédé se poursuit par une calcination de la résine organique à l’aide d’un traitement thermique à une température relativement élevée qui peut affecter la microstructure de certains substrats et entraîner l’apparition de porosités supplémentaires dans le revêtement. En outre, si un dépôt d’épaisseur significative est souhaité, c’est-à-dire d’épaisseur supérieure ou égale à 20 µm, il est nécessaire de recommencer la séquence de dépôt par électrophorèse et la calcination de la résine, une ou plusieurs fois, après la calcination de la résine de la première couche. Cela rallonge et complexifie de manière importante le procédé.
Il est souhaitable de disposer d’un procédé de formation d’un revêtement anticorrosion qui s’affranchisse des inconvénients de l’art antérieur.
L’invention vise un procédé de formation d’un revêtement de protection cathodique sur un substrat formant une pièce de turbomachine, comprenant au moins : - le dépôt sur le substrat de particules de protection cathodique du substrat, ce dépôt étant réalisé par électrophorèse à partir d’un électrolyte organique comprenant au moins lesdites particules, et - la formation d’une matrice inorganique dans une porosité du dépôt de particules ainsi réalisé, comprenant au moins :
Suivant un autre aspect de la présente invention, il est proposé un procédé de fabrication d’un lot d’objectifs optiques comportant une deuxième phase de fabrication comprenant au moins une itération d’une étape de fabrication d’un objectif optique dudit lot comprenant les opérations suivantes : empilement des éléments optiques formant ledit objectif optique ; et caractérisation dudit objectif par le procédé de caractérisation selon l’invention.
Si les performances estimées de l’objectif optique ne sont pas satisfaisantes, alors l’objectif optique peut être soumis à au moins un autre test, par exemple par une mesure de MTF ou de front d’onde par un dispositif prévu à cet effet, en vue de vérifier, par mesure, la performance de l’objectif optique.
Alternativement ou en plus, si les performances estimées de l’objectif optique ne sont pas satisfaisantes, alors l’objectif optique peut être retouché pour améliorer ses performances. Par exemple, au moins un élément optique de l’objectif optique peut être repositionné ou remplacé.
Dans tous les cas, cet objectif optique peut contribuer à la construction de la base d’entrainement.
Avantageusement, le procédé de fabrication selon l’invention peut comprendre une première phase de fabrication, préalable à la deuxième phase de fabrication, comprenant au moins une itération d’une étape de fabrication d’un objectif optique dudit lot comprenant les opérations suivantes : empilement des éléments optiques formant ledit objectif optique, mesure, par interférométrie optique, d’au moins un jeu optique d’entrainement sur ledit objectif optique, mesure d’au moins un jeu de performance d’entrainement, et mémorisation, dans une base d’entrainement, d’un jeu d’entrainement formé par : ledit au moins un jeu optique d’entrainement, et ledit au moins un jeu de performance d’entrainement.
Cette première phase de fabrication permet de constituer une base d’entrainement pour entrainer le modèle de caractérisation utilisé lors de la deuxième phase de fabrication.
Le système de fabrication peut en outre comprendre un appareil de mesure d’une donnée de performance d’un objectif optique, tel qu’un appareil de mesure de MTF ou un appareil de mesure de front d’onde.
Description des figures et modes de réalisation D’autres avantages et caractéristiques apparaîtront à l’examen de la description détaillée de modes de réalisation nullement limitatifs, et des dessins annexés sur lesquels : la est une représentation schématique d’un exemple de réalisation non limitatif d’un objectif optique pouvant être caractérisé par la présente invention ; les FIGURES 2a à 2f sont des représentations schématiques d’un exemple non limitatif de réalisation de mesure d’interférométrie optique pouvant être mise en œuvre dans la présente invention ; la est une représentation schématique d’un exemple de réalisation non limitatif d’un procédé selon l’invention de caractérisation fonctionnelle d’un objectif optique ; la est une représentation schématique d’un exemple de réalisation non limitatif d’un dispositif selon l’invention de caractérisation fonctionnelle d’un objectif optique ; la est une représentation schématique d’un exemple de réalisation non limitatif d’une phase d’entrainement pouvant être utilisée dans la présente invention pour entrainer un modèle de caractérisation fonctionnelle ; et la est une représentation schématique d’un exemple de réalisation non limitatif d’un procédé selon l’invention de fabrication d’un objectif optique.
La est une représentation schématique d’un exemple de réalisation non limitatif d’un objectif optique pouvant être caractérisé par la présente invention.
Un objectif optique a pour fonction de focaliser une image d’une scène dans un plan image, généralement constitué par une caméra CMOS (dite « CMOS Imager System» qui fournit l’acronyme CIS). Un tel objectif optique est généralement constitué d’en empilement d’éléments optiques comprenant une combinaison quelconque d’éléments optiques tels que des lentilles, des rondelles d’espacement et d’opacification, etc.
Selon un autre aspect, lesdits perçages peuvent être réalisés séparément.
la , une vue en coupe d’une fixation selon l’invention munie d’une virole,
la , une vue en coupe d’une fixation selon l’invention munie d’une virole et d’une zone fusible,
la , une vue en coupe d’une fixation selon l’invention munie d’un écrou,
la , une vue en coupe d’une fixation selon l’invention munie d’un écrou et d’une zone fusible,
la , une vue en coupe illustrant le perçage d’une première pièce élémentaire,
la , une vue en coupe illustrant le perçage d’une deuxième pièce élémentaire,
la , une vue en coupe illustrant le positionnement des pièces élémentaires,
la , une vue de dessus illustrant le positionnement des pièces élémentaires,
la , une vue en coupe illustrant l’agencement d’une fixation,
la , une vue en coupe illustrant le fonctionnement de la fixation, et
la , une vue en coupe de l’assemblage final obtenu suite à la .
Les figures 1 à 4 illustrent des exemples de fixations 1 selon l’invention. Une telle fixation 1 est notamment configurée pour assembler au moins deux pièces élémentaires 51, 52 entre elles en les serrant l’une contre au moins une autre.
Quelle que soit la réalisation, une fixation 1 selon l’invention comporte un premier composant 2. Le premier composant 2 possède une tête 5. Par exemple, la tête 5 peut avoir une forme hexagonale, carré, fraisé, cylindrique, fendue ou autres.
La forme du contre-poids est quelconque et correspond par exemple à l’une ou l’autre des formes suivantes, sans s’y limiter : une forme d’ancre, une forme de bateau, une forme d’étoile, une forme carrée, une forme sphérique, une forme de lingot, une forme triangulaire, une forme de parallélogramme, une forme de losange, une forme cylindrique, une forme conique, une forme pyramidale, une forme de prisme, une forme de poisson, une forme de hameçon, une forme de révolver, une forme de fruit et une forme d’un instrument de musique.
Le contre-poids est relié à l’extrémité libre du premier tuyau souple selon toute méthode connue de l’homme du métier, par exemple :
- par sertissage d’un manchon compris dans le contre-poids sur l’extrémité libre du premier tuyau souple, le contre-poids intégrant par exemple un tel manchon ; une ouverture est pratiquée si besoin dans le premier tuyau souple en amont du manchon pour que le liquide contenu dans le réservoir pénètre dans le tuyau via cette ouverture ; ou
- par insertion d’une goupille attachée au contre-poids dans un perçage transversal du premier tuyau souple au niveau de l’extrémité ; selon un tel exemple, une ouverture est pratiquée dans le premier tuyau souple en amont de la goupille pour que le liquide contenu dans le réservoir pénètre dans le tuyau via cette ouverture ; ou
- par coopération magnétique avec un aimant compris dans l’extrémité libre, le contre-poids étant réalisé dans un matériau magnétique ; ou
- par insertion d’un anneau dans un perçage transversal du premier tuyau souple au niveau de l’extrémité libre du premier tuyau souple, l’anneau formant le contre-poids ou retenant le contre-poids ; selon un tel exemple, une ouverture est pratiquée dans le premier tuyau souple en amont de la goupille pour que le liquide contenu dans le réservoir pénètre dans le tuyau via cette ouverture ; ou
- par insertion de deux tiges dans un perçage transversal du premier tuyau souple au niveau de l’extrémité, les deux tiges étant insérées en vis-à-vis dans le perçage et coopérant l’une avec l’autre pour former le contre-poids ou pour retenir le contre-poids ; selon un tel exemple, une ouverture est pratiquée dans le premier tuyau souple en amont de la goupille pour que le liquide contenu dans le réservoir pénètre dans le tuyau via cette ouverture.
Le système de pompe selon l’invention va être maintenant décrit avec plus de détails en regard des figures 2, 3 et 4 qui décrivent chacune une phase de fonctionnement du système de pompe et du vaporisateur 1 le comprenant.
illustre schématiquement le système de pompe 2 du vaporisateur 1 dans une première phase ou dans un premier état de fonctionnement, selon une vue en coupe longitudinale, selon un exemple de réalisation particulier et non limitatif de la présente invention.
La illustre le système de pompe 2 dans un état ou une phase dite initiale ou de repos du système de pompe. Dans cette phase, le système est au repos, c’est-à-dire hors phase de compression et hors phase de dépression. Durant cette phase initiale ou de repos, la pression dans la chambre 14 est par exemple égale à 1 bar.
La phase de compression correspond à la phase durant laquelle une pression est exercée par le piston 12 sur le contenu de la chambre 14. Cette phase de compression correspond à la phase durant laquelle les moyens d’actionnement du vaporisateur 1 sont pressés par un utilisateur par exemple, avec pour objectif d’évacuer le liquide (ou au moins une partie du liquide, par exemple 70, 80, 90, 95 ou 99 % du liquide) contenu dans la chambre 14 vers l’extérieur du vaporisateur 1. Durant la phase de compression, la pression dans la chambre est supérieure à un premier seuil, le premier seuil étant par exemple égal à 1 bar (ou 1.013 bar). La pression pendant la phase de compression est dite positive, lorsque la pression est exprimée de façon relative ou effective, c’est-à-dire par rapport à une valeur de référence qui correspond à la pression atmosphérique, c’est-à-dire environ 1.013 bar, la pression relative étant positive lorsqu’elle est supérieure à la première valeur seuil.
La phase de dépression (ou de décompression) correspond à la phase suivant la phase de compression pendant laquelle le piston 12 revient à sa position initiale, dite de repos. Durant cette phase de dépression, les moyens d’actionnement du vaporisateur 1 sont relâchés par l’utilisateur, tout comme lors de la phase initiale ou de repos. Durant la phase de dépression, la pression dans la chambre 14 est inférieure à la première valeur seuil, c’est-à-dire inférieure à 1 bar (ou 1.013 bar). La pression pendant la phase de dépression est dite négative, lorsque la pression est exprimée de façon relative ou effective, c’est-à-dire par rapport à une valeur de référence qui correspond à la pression atmosphérique, c’est-à-dire environ 1.013 bar, la pression relative étant négative lorsqu’elle est inférieure à la première valeur seuil.
Durant la première phase initiale ou de repos, c’est-à-dire à la phase de repos suivant l’assemblage des pièces formant le système de pompe et avant la première utilisation du système de pompe 2 et du vaporisateur 1, la chambre 14 comprend un volume déterminé d’air. Durant chaque phase de repos suivante (c’est-à-dire après un cycle de compression – dépression), la chambre 14 comprend un volume déterminé de liquide (ou de fluide) et un volume déterminé d’air. Le volume déterminé de liquide provient d’une phase précédente de dépression durant laquelle du liquide provenant du réservoir est parvenu dans la chambre 14, tel que cela sera expliqué plus en détail en regard de la .
Le premier dispositif anti-retour 16 est maintenu dans une position dite fermée par une force exercée par le ressort 15, le ressort 15 étant inséré précontraint dans la chambre 14, c’est-à-dire que le ressort 15 exerce une force d’une valeur déterminée sur le premier dispositif anti-retour 16 pour le maintenir en position fermée lorsque le système de pompe 2 est dans la phase initiale ou de repos.
La pression dans la chambre 14 étant par exemple égale à 1 bar durant cette phase de repos, la force de pression exercée par le contenu de la chambre 14 sur le premier dispositif anti-retour 16 est égale à 0 N. La seule force exercée sur le premier dispositif anti-retour 16 correspond à la force de compression du ressort 15, c’est-à-dire à la force correspondant à la précontrainte appliquée au ressort en position initiale, par exemple égale à 0.31 N. Cette force de précontrainte est suffisante pour maintenir le premier dispositif anti-retour 16 en position fermée et empêcher du liquide provenant du réservoir d’accéder à la chambre. La précontrainte du ressort permet ainsi de maintenir le dispositif 16 en position fermée et d’isoler la chambre 14 du réservoir, quelle que soit la position du vaporisateur 1. Même lorsque le vaporisateur est en position horizontale, oblique, ou tête inversée (c’est-à-dire la partie supérieure du vaporisateur 1 vers le bas et la partie inférieure du vaporisateur 1 vers le haut), le premier dispositif anti-retour 16 est maintenue en position fermée par la force de compression du ressort 15 engendrée par la précontrainte du ressort 15.
Le premier dispositif anti-retour 16 est maintenu en position fermée par le ressort 15 lorsque la pression dans la chambre 14 est supérieur à un premier seuil, typiquement 1 bar.
Les moyens d’actionnement du vaporisateur 1 sont avantageusement configurés pour entrainer le piston en translation selon l’axe 100, par exemple vers le bas, lorsqu’une pression est exercée sur ces moyens d’actionnement, par exemple par un utilisateur du vaporisateur 1. Ces moyens d’actionnement, connus de l’homme du métier, correspondent par exemple à une ou plusieurs pièces que l’utilisateur peut enfoncer pour entrainer le piston 12 et ne sont pas décrits avec plus de détails dans le présent texte.