INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Pour le mode E3, en cas de détection par le procédé de commande du relâchement complet de la pédale de frein, correspondant au passage de l’état haut à l’état bas du signal SPF à l’instant t5, le procédé déclenche le démarrage du moteur. La séquence de démarrage pour le mode E3 est représentée par la double flèche horizontale DEM_E3 entre t5 et t6. La flèche D3 entre t0 et t6 est illustrative de la durée de réalisation du démarrage suivant la volonté du conducteur. Ce mode est le moins réactif des trois modes E1, E2 et E3.
En outre, optionnellement, les deux modes E1 et E2, ou l’un des deux modes uniquement, sont configurés pour calculer une valeur d’un gradient du paramètre Pmc représentatif de la pression dans le maitre-cylindre de manière que l’instant de déclenchement du démarrage est fonction en outre de la valeur instantanée du gradient par rapport à un troisième seuil SP3. Cette condition de détection du démarrage s’active en cas d’une dépression soudaine dans le maitre-cylindre qui est indicative d’une volonté de démarrage rapide par le conducteur.
En , on illustre cette condition de détection du démarrage basée sur le gradient de la pression Pmc. On a représenté le gradient GD à l’instant t0 de début de relâchement de la pédale de frein et à l’instant t6 où on détecte la condition de démarrage. Si le gradient GD atteint une valeur négative, représentative d’une activité soudaine de relâchement de la pédale de frein, qui est inférieure au troisième seuil SP3, alors le démarrage est déclenché, ici à l’instant t7 et se termine à l’instant t8. L’instant t8 marque la phase à partir de laquelle l’arbre moteur est tournant de manière autonome, par injection de carburant. La séquence de démarrage basée sur la condition du gradient de pression est représentée par la double flèche horizontale DEM_GD entre t7 et t8.
Le troisième seuil SP3 dépendant de la vitesse du véhicule et de la pente, par exemple est déterminé au moyen d’une cartographie spécifique au mode E1 et E2. Pour la mise en œuvre de ces variantes de démarrage, il est prévu que l’unité de commande 14 comporte en outre un moyen pour calculer la valeur du gradient de la pression du maître-cylindre. Le démarrage déclenché en fonction du gradient GD améliore la réactivité du démarrage par rapport au démarrage basé sur le seuil SP1 uniquement.
L’invention s’applique aux véhicules à groupe motopropulseur équipé d’un moteur thermique, ou hybride muni également d’une chaine de traction électrifiée.
Ensemble de fixation d’un élément à fixer sur une paroi de support L’invention concerne un ensemble de fixation d’un élément à fixer sur une paroi de support. Notamment, l’invention peut s’appliquer à un élément à fixer au sein d’un véhicule automobile. L’invention porte également sur un agencement comprenant un tel ensemble de fixation et sur un véhicule équipé dudit ensemble de fixation et/ou agencement. L’invention porte également sur un procédé d’assemblage de l’agencement.
La fixation d’éléments à fixer s’accompagne de nombreuses contraintes. Notamment, le site d’implantation et l’environnement immédiat de la fixation doivent être adaptés afin de permettre, d’une part, d’accommoder des moyens de fixation classiques, tels que des vis ou clips, et, d’autre part, l’utilisation d’outils, tels que des visseuses, sans qu’il en résulte des difficultés excessives d’accès pour un technicien ou que l’utilisation desdits outils s’accompagne de la dégradation de l’élément à fixer, par exemple du fait d’un manque d’espace ou d’un encombrement important.
Par exemple, dans le milieu automobile ou des transports, la fixation des dispositifs d’éclairage, en particulier aménagés en face arrière, peut être soumis à des contraintes d’aérodynamisme imposées au côté extérieur du véhicule, mais aussi à des contraintes de géométrie de conception visant à améliorer l’accessibilité à la zone de chargement, telles qu’il est essentiel de réduire les dimensions de la fixation, notamment dans la largeur du véhicule.
est une vue d’un bras d’anneau mobile d’un ensemble d’anneau mobile pour rotor de turbomachine selon un deuxième mode de réalisation de l’invention.
est une vue en coupe d’un rotor de turbomachine comprenant un ensemble d’anneau mobile selon le deuxième mode de réalisation illustré à la .
est une vue de dessus d’une pièce de protection d’un ensemble d’anneau mobile selon le deuxième mode de réalisation illustré à la .
L’anneau mobile 6, et en particulier l’extrémité libre de l’anneau mobile 6, autrement nommé bras d’anneau 5 de l’anneau mobile 6, est pourvu d’une denture périphérique externe 7. La denture périphérique externe 7 est formé par une pluralité de dents. L’anneau mobile 6 est monté sur le disque 1 de rotor et les aubes 2 de sorte que chaque dent de la denture périphérique externe 7 soit associée à un pied d’aube 3 et soit insérée dans une gorge 8 d’un crochet de retenue axiale 4 disposé sur le pied d’aube 3.
Les dents de la denture périphérique externe 7 comportent une face intérieure 7a et une face extérieure 7b opposée à la face intérieure 7a. La face intérieure 7a est destinée à être positionnée en regard d’un pied d’aube 3 du rotor et la face extérieure 7b destinée à être positionnée en regard du crochet de retenue axiale 4 disposé sur le pied d’aube 3.
La pluralité d’aubes 2 est ainsi disposée sur la denture périphérique externe 7 de l’anneau mobile 6 et chacune des dents de la denture périphérique externe 7 de l’anneau mobile 6 est positionnée en regard d’une gorge 8 d’un crochet de retenue axiale 4 de pied d’aube 3.
Dans l’exemple illustré, un joint d’étanchéité 9, également nommé joint d’étanchéité, est disposé entre l’anneau mobile 6 et le disque de 1 de rotor,
Après que les aubes 2 et le joint d’étanchéité 9 soit positionnés sur le disque 1 de rotor, l’anneau mobile 6 est tourné de quelques degrés pour placer chacune des dents dans l’une des gorges 8 de crochet de retenue axiale 4.
La denture périphérique externe 7 permet de maintenir l’anneau mobile 6 à l’amont des aubes 2 en place pendant le montage et d’éviter le désengagement du joint d’étanchéité 9 à l’amont des aubes 2 lors du fonctionnement de la turbomachine.
En outre, au moins un élément de protection est disposé sur la face extérieure d’au moins une dent, de préférence chacune des dents, de la denture périphérique externe 7. L’anneau mobile 6 et l’élément de protection forment un ensemble 10 d’anneau mobile.
Lors du fonctionnement du rotor de la turbomachine, la température élevée induit le mouvement de l’anneau mobile 6 qui s’ouvre et vient au contact du crochet de retenue axiale 4 de façon répétée. L’élément de protection protège la face extérieure 7b des dents sujette au contact du crochet de retenue axiale 4, protégeant la denture périphérique externe 7 contre l’usure.
Selon un premier mode de réalisation illustré à la , l’élément de protection est un revêtement 11 appliqué sur la face extérieure 7 des dents de la denture périphérique externe 7 permettant d’améliorer ses propriétés mécaniques en frottement.
- en configuration accouplée du raccord rapide, la première surface frontale est en appui axial, parallèlement à l’axe d’emmanchement, contre la deuxième surface frontale ;
lorsque le clapet est en position avancée, la première surface frontale est située, le long du premier axe longitudinal, entre le premier plan de bord et un premier plan parallèle au premier plan de bord, perpendiculaire au premier axe longitudinal et passant par la face avant du clapet, et lorsque le clapet est en position avancée, le premier plan de bord et le premier plan parallèle sont séparés par une distance inférieure ou égale à 1 mm le long de cet axe et/ou lorsque le tiroir est en position avancée, la deuxième surface frontale est située, le long du deuxième axe longitudinal X6, entre le deuxième plan de bord et un deuxième plan parallèle au premier plan de bord, perpendiculaire au deuxième axe longitudinal et passant par la face avant du poussoir, et lorsque le tiroir est en position avancée, le deuxième plan de bord et le deuxième plan parallèle sont séparés par une distance inférieure ou égale à 1 mm le long de cet axe ; en configuration accouplée du raccord rapide, le poussoir maintient le clapet en position reculée, le fluide sous pression est libre de s’écouler entre les première et deuxième cavités longitudinales et l’extrémité distale du corps tubulaire mâle et une face avant du tiroir sont écartées l’une de l’autre, le long de l’axe d’emmanchement, d’une distance non nulle ; le premier joint d’étanchéité et le deuxième joint d’étanchéité sont identiques ; l’élément femelle comprend au moins deux surfaces de portée centrées sur le deuxième axe longitudinal, les surfaces de portée sont configurées pour guider l’élément mâle en cours d’emmanchement et les surfaces de portée ont un diamètre de guidage commun et sont décalées, le long du deuxième axe longitudinal, d’une distance supérieure ou égale à un cinquième du diamètre de guidage commun.
Selon un autre aspect, l’invention concerne un ensemble de connexion d’une plaque de raccordement mobile à au moins une plaque de raccordement fixe, notamment pour raccorder des circuits de type hydraulique. Conformément à l’invention,
l’ensemble de connexion comprend au moins un raccord rapide selon l’une des revendications précédentes ; l’élément mâle du raccord rapide et l’élément femelle du raccord rapide sont chacun montés sur une des plaques mobile et fixe, laquelle est traversée par une canalisation reliée fluidiquement à la première ou à la deuxième cavité longitudinale de l’élément de raccord ; et une première plaque, parmi la plaque mobile et la plaque fixe, est équipée d’une bride de retenue de l’élément mâle ou femelle monté sur cette première plaque, cette bride de retenue permettant un mouvement de l’élément mâle ou femelle par rapport à la première plaque, dans un plan normal au premier ou deuxième axe longitudinal de l’élément mâle ou femelle monté sur cette première plaque.
Les avantages induits par cet ensemble de connexion sont analogues à ceux induits par le raccord rapide de l’invention.
L’invention sera mieux comprise et d’autres avantages de celle-ci apparaîtront plus clairement à la lumière de la description qui va suivre de trois modes de réalisation d’un raccord rapide et de deux modes de réalisation d’un ensemble de connexion conformes à son principe, donnée uniquement à titre d’exemple et faite en référence aux dessins annexés dans lesquels :
la est une coupe longitudinale de principe d’un ensemble de connexion conforme à l’invention, incluant un raccord rapide conforme à l’invention, en configuration désaccouplée,
la est une vue à plus grande échelle des détails A et B à la , dans laquelle des joints d’étanchéité sont représentés à l’extérieur des éléments de raccord auxquels ils appartiennent et une bague fendue est représentée, également à l’extérieur de l’élément de raccord auquel elle appartient, en perspective et à plus petite échelle,
la représente, en coupe longitudinale analogue à la mais à plus petite échelle, trois étapes mises en œuvre lors de l’accouplement des éléments mâle et femelle du raccord rapide des figures 1 et 2,
la représente, sur deux inserts C et D, des étapes de fabrication des joints d’étanchéité des éléments mâles et femelles du raccord rapide des figures 1 à 3,
la est une vue analogue à la pour un ensemble de connexion et un raccord rapide conformes à un deuxième mode de réalisation,
la est une vue à plus grande échelle du détail VI à la
la est une vue analogue à la en configuration accouplée du raccord rapide des figures 5 et 6,
la est une coupe analogue à la pour un raccord rapide conforme à un troisième mode de réalisation de l’invention, et
la représente, en coupe longitudinale analogue à la , deux étapes mises en œuvre lors de l’accouplement des éléments mâle et femelle du raccord rapide de la .
L’ensemble de connexion 1 représenté aux figures 1 à 3 comprend un raccord rapide 2 qui comprend un élément mâle 4 et un élément femelle 6 prévus pour s’emmancher l’un dans l’autre selon un axe d’emmanchement X2 du raccord rapide 2.
SEQ ID NO. 14 – αRep C2-foldon :
T DP EKVEMYIKNLQDDSVKVRFFAAYALGKI
SEQ ID NO. 15 - αRep F9-foldon :
Echantillon Masse solution (g) Masse solution + réactif (g) Absorbance C mol AM éch (mol/L) 1.1 2,515 5,011 0,3208 9,18E-04 1.2 2,519 5,026 0,2594 7,51E-04
Calcul du taux d’hydrolyse réel et de la concentration massique de copolymère présent dans l’échantillon
Le taux d’hydrolyse TH éch et la concentration massique en copolymère C m pol éch présent dans les échantillons sont ensuite calculés selon les calculs présentés précédemment et sont détaillés dans le Tableau 6.
Echantillon TH éch (%) C m pol éch (mg/L) 1.1 37 115,1 1.2 39 99,3
La concentration attendue était d’environ 100 mg/L avec une incertitude importante due à l’échelle industrielle de préparation dans la boucle de séparation. Les valeurs mesurées avec la méthode selon l’invention sont donc cohérentes avec les concentrations attendues.
Exemple 2 : D osage de copolymère dans des échantillons à différents taux d’hydrolyse
La méthode d’analyse selon l’invention a été testée sur plusieurs solutions de copolymère contenant un mélange de polyacrylamide et acide polyacrylique afin de représenter des solutions à différents taux d’hydrolyse.
Différentes solutions à 250 mg/L de copolymère au total, contenant des proportions de polyacrylamide et acide polyacrylique différentes, ont été préparées à partir de solutions mères de polyacrylamide et acide polyacrylique à 1 g/L chacune dans une saumure à 26,6 g/L NaCl. Le Tableau 7 récapitule l’ensemble des solutions préparées.
Echantillon Taux d’hydrolyse Volume prélevé Sol mère AM (mL) Volume prélevé Sol mère AA (mL) Vol saumure complément (mL) Concentration copolymère (mg/L) 2.1 0% 25 0 75 250 2.2 10% 22,47 2,53 75 250 2.3 25% 18,68 6,32 75 250 2.4 40% 14,92 10,08 75 250 2.5 100% 0 25,00 75 250
Avant de doser les échantillons ci-dessus, une calibration est préalablement réalisée en effectuant une droite d’étalonnage. Pour cela, la solution à 250 mg/L de copolymère de taux d’hydrolyse initial de 25% (Echantillon 2.3) est diluée 5 à 7 fois avec la saumure pour réaliser les droites d’étalonnage.
Calibration de la méthode de mesure des fonctions acrylate et mesure de la concentration molaire en acrylate :
On utilise la méthode hyamine/turbidimétrie décrite précédemment. Dans cet exemple, 3 mL de ces solutions diluées de copolymère sont prélevés et introduits dans le tube de mesure, puis 1 mL de citrate de sodium à 5% est ajouté, puis 1 mL de Hyamine 1622 à 0,004 M. Le tube est agité manuellement par retournements successifs et placé dans le Turbiscan TM . La mesure de lumière transmise (de longueur d’onde 850 nm) est réalisée toutes les 15 minutes sur une durée de 2h. La valeur de % de transmission prise en compte est la moyenne du signal sur toute la hauteur de l’échantillon à 6200 s, lorsque la valeur de transmission n’évolue plus dans le temps.
Les valeurs de transmission mesurées ainsi que les concentrations molaires d’acrylate correspondantes C mol AA (mol/L) pour la droite d’étalonnage de la solution de taux d’hydrolyse à 25% sont reportées dans le Tableau 8.
Volume prélevé solution mère (mL) Volume final (mL) C m pol (mg/L) C mol AA (mol/L) % Transmission 0,16 20,00 2,0 7,017E-06 80,1 0,40 20,00 5,0 1,754E-05 75,1 0,80 20,00 10,0 3,508E-05 64,4 1,20 20,00 15,0 5,263E-05 53,9
Les échantillons sont ensuite dilués en volume 25 fois avec la saumure et dosés selon la même méthode que détaillé précédemment.
La concentration molaire d’acrylate C mol AA éch (mol/L) dans les échantillons est ensuite calculée à partir de la droite de calibration selon les équations précédentes, en prenant en compte le facteur de dilution. Les valeurs mesurées sont reportées dans le Tableau 9.
On peut également avoir d’autres motifs d’emboutissage ou d’autres séries de pliages consistant tout d’abord, à cintrer le boîtier de contact 2 avant, ensuite que la plaque d’accrochage 25 soit repliée avec la languette d’accrochage 10 le long de la ligne de pliage 50 d’un angle d’environ 180°.
En outre, le choix des matière décrit, à titre d’exemple ci-dessus, ne constitue pas une caractéristique essentielle de l’invention ; on peut, en principe, envisager d’autres paires de matières dans la mesure où la seconde matière M2 a un module d’élasticité au moins 1,5 fois aussi grand que celui de la première matière M1 ou aussi longtemps que la seconde matière M2 a un module de cisaillement qui est au moins 1,5 fois aussi grand que celui de la première matière M1. On peut, par exemple, choisir la première matière M1 dans le groupe suivant : cuivre, alliage de cuivre, aluminium, alliage d’aluminium, argent, alliage d’argent, or, alliage d’or. En variante ou en plus, la seconde matière M2 est, par exemple, choisie dans le groupe comprenant : acier, acier à ressort, fer.
Suivant une autre caractéristique, le connecteur 1 comporte au moins une languette de codage ou au moins une rampe d’engagement (par exemple, à l’extrémité avant, 90 tournée vers l’élément de contact opposé 30). De tels éléments sont formés, de préférence, dans la seconde matière M2, car celle-ci est mécaniquement plus solide.
En outre, on peut, par exemple, dans une autre forme de réalisation, prévoir qu’une partie du boîtier de contact 2, notamment la partie avant du boîtier de contact 2 tournée vers l’élément de contact opposé 30 soit réalisée dans cette seconde matière M2 (partie arrière 92 du boîtier de contact 2 ici tournée vers la zone de raccordement). Ces réalisations sont possibles séparément ou en combinaison avec d’autres motifs d’emboutissage de la platine d’emboutissage 70 (voir ). Le boîtier de contact 2 peut, de cette manière, être toujours principalement réalisé avec la première matière M1, mais aux emplacements fortement sollicités du point de vue mécanique, il doit (en partie) avoir de la seconde matière M2.
Suivant une autre caractéristique, le second segment 5 est réalisé en partie dans la première matière M1. Cela peut concerner, par exemple, la zone de cintrage ou de pliage 11 dans laquelle le premier segment 4 est relié au second segment 5. Une telle zone de pliage 11 peut être, par exemple, dans une plage allant jusqu’à 3 mm, de préférence au maximum jusqu’à 2 mm et d’une manière particulièrement préférentielle, au maximum de 1 mm et d’une manière encore plus préférentielle jusqu’à 0,5 mm, par exemple, 0,1 mm, 0,2 mm, 0,3 mm ou 0,5 mm autour de l’arête de jonction entre les deux matières M1, M2. Cela permet de replier le second segment d’une façon particulièrement simple.
En variante ou en plus, on peut réaliser le premier segment 4 ou le boîtier de contact 2 (de préférence sur la partie avant 90) partiellement avec la seconde matière M2, notamment dans la zone de pliage 11. Cela permet de réaliser une extrémité avant plus robuste du connecteur 2 pour le protéger contre les enfichages de force du connecteur 1 dans la chambre de contact ou les erreurs d’enfichage de l’élément de contact opposé 30 ou encore de réaliser une lamelle de contact 3 robuste résistant aux mauvais enfichages.
Dans le présent exemple de réalisation, pour des raisons de clarté du dessin, on a représenté un connecteur 1 dont le pliage le long de la ligne de pliage 50 ou la ligne de repliage 50 se fait sur l’arête de jonction entre les deux matières M1, M2.
On peut également avoir une première épaisseur (d1) de la première matière M1 qui diffère de la seconde épaisseur (d2) de la seconde matière M2. Ainsi, par exemple, la première épaisseur (d1) de la première matière M1 pour le boîtier de contact 2 et le premier segment 4 de la lamelle de contact 3 peut être inférieure à la seconde épaisseur (d2) de la seconde matière M2. On a ainsi l’avantage d’une économie pour la première matière M1, en général la plus coûteuse car le premier segment 4 est stabilité mécaniquement par le second segment 5. Également, dans le cas inverse, par exemple, la première épaisseur (d1) est à peu près double de la seconde épaisseur (d2), par exemple, la première épaisseur (d1) est égale à 0,3 mm et la seconde épaisseur (d2) égale à 0,15 mm. Cela permet de réaliser un connecteur 1 particulièrement mince ayant une solidité mécanique élevée et avec moins de relaxation des forces normales de contact. Dans le présent exemple de réalisation, la première épaisseur (d1) et la seconde épaisseur (d2) sont identiques pour des raisons de lisibilité des figures ; techniquement cela permet une manipulation particulièrement simple, par exemple, du guidage de la tôle 6.
1 Connecteur
3 Lamelle de contact
4 Premier segment de la lamelle de contact
5 Second segment de la lamelle de contact
6 Tôle
7 Zone de raccordement
8 Ligne électrique
SEQ ID NO. 19 – peptide de liaison : GGGGSGGGGSGGGGSGGGGSGGGGS
SEQ ID NO. 20 (Nt de C2) :
MRGSHHHHHHTDPEKVEMYIKNLQDDSVKVRFFAAYALGKI
SEQ ID NO. 21 (Nt de C7) :
MRGSHHHHHHTDPEKVEMYIKNLQDDSKIVRFFAAVALGKI
SEQ ID NO. 22 (Nt de C12) : MRGSHHHHHHTDPEKVEMYIKNLQDDSGTIEDRI
SEQ ID NO. 23 (Nt de D7) :
MRGSHHHHHHTDPEKVEMYIKNLQDDSGLVRIIAASALGKI
SEQ ID NO. 24 (Nt de E12) :
MRGSHHHHHHTDPEKVEMYIKNLQDDSSNVRFSAAFALGKI
SEQ ID NO. 25 (Nt de F7) :
MRGSHHHHHHTDPEKVEMYIKNLQDDSLIVRDDAADALGKI
SEQ ID NO. 26 (Nt de F9) :
MRGSHHHHHHTDPEKVEMYIKNLQDDSVLVRYNAAFALGKI
SEQ ID NO. 27 (Nt de G1) : MRGSHHHHHHTDPEKVEMYIKNLQDDSGTIEDRI
SEQ ID NO. 28 (Nt de H10) :
De préférence, les attaches précitées sont au standard « Twist-lock », comme mentionné plus haut.
De préférence, chaque caisse comporte à chaque extrémité une porte capable de s’ouvrir lorsque la caisse est assemblée avec d’autres caisses pour former ledit ensemble monobloc, de préférence une porte coulissante relevable, permettant de circuler à l’intérieur dudit ensemble comme à l’intérieur d’un containeur maritime classique. De préférence, les portes sont non structurelles, ce qui permet de gagner en légèreté et d’utiliser des portes relevables. La caisse peut ainsi être certifiée pour garantir la sécurité pour tous les types de transport ainsi que pour les différents types de manutention possibles, sans faire jouer de rôle structurel aux portes concernant la rigidité et la résistance mécanique de la caisse pour le besoin de cette certification. Cela permet de limiter au maximum les contraintes mécaniques s’appliquant aux portes, de préserver ainsi leur intégrité et de maximiser leur durée de vie. Cela facilite également les opérations de maintenance, puisque le remplacement d’une porte peut s’effectuer sans crainte de modifier outre mesure la résistance mécanique de la caisse. Ainsi, la caisse n’a pas besoin de repasser en banc d’essai pour certifier les réparations quand ces dernières concernent les portes.
La caisse peut recevoir sur ses parois latérales et sa paroi supérieure des bâches publicitaires ou décoratives. Ces bâches peuvent être fixées aux parois de la caisse par tout moyen de fixation approprié, permettant le changement rapide des bâches, par exemple des systèmes à contre-plats, crochets, à bandes de type Velcro, à pinces, sangles ou analogues .
La caisse peut comporter un plancher, notamment en bois, supporté par un structure métallique, notamment une structure formée par deux fourreaux transversaux de passage des fourches d’un chariot élévateur et par un treillis formé de plats métalliques orientés perpendiculairement au plancher.
Le poids total à vide d’une caisse (avec les portes et les bâches) est de préférence inférieur ou égal à 1100 kg, et sans les portes et les bâches de préférence inférieur ou égal à 850 kg. Cela rend son transport compatible avec l’utilisation de véhicules utilitaires légers.
La caisse est de préférence de même hauteur qu’un containeur maritime standard, mais en variante peut être plus haute ou moins haute.
Les portes sont avantageusement munies de serrures dont les accès peuvent être contrôlés à distance afin de définir les utilisateurs autorisés à les déverrouiller à l’aide d’un badge émulé sur un Smartphone, par exemple avec les technologies de type RFID ou NFC.
L’invention a encore pour objet un ensemble de trois caisses selon l’invention, telles que définies ci-dessus. Ces caisses peuvent être fournies avec les attaches permettant de les solidariser dans le prolongement les unes des autres.
L’invention a encore pour objet un attelage, comportant :