INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Or, les inventeurs ont constaté que certaines conditions opératoires peuvent impacter négativement la valeur de la pression finale P f pour une même valeur e Zn d’épuisement de zinc. Ainsi, il apparaît qu’une valeur initiale V c,0 non nulle du ciel gazeux au début de l’étape d’attaque conduit à une valeur de pression finale P f inférieure à la valeur attendue, et notamment à la valeur de pression finale en l’absence de ciel gazeux initial. Cela peut ainsi se traduire par une pression finale P f qui n’est pas au moins égale à la pression cible P c prédéfinie, ce qui impacte négativement le rendement du réacteur électrochimique.
Ainsi, à titre d’exemple, considérons un électrolyte comportant des ions Zn 2+ à 1.5mol/L et de l’acide sulfurique à 2.55mol/L, un volume total de l’enceinte principale de 85L et un volume initial V e,0 d’électrolyte tel qu’il remplit l’enceinte principale (pas de ciel gazeux initial), donc un volume V e,0 sensiblement égal à 85L, en négligeant au premier ordre le volume occupé par le zinc solide ayant été déposé. Lors de l’étape de dépôt, une source électrique connectée aux électrodes positive et négative fournit une densité de courant de 595A/m 2 pendant 5h, ce qui permet de déposer une masse m Zn de 3.3kg de zinc sur l’électrode négative, soit un épuisement e Zn de 40g/L environ avec un rendement de Faraday de 90%. Lors de l’étape d’attaque (ici isotherme à 40°C), c’est-à-dire à l’arrêt de la source électrique, le zinc électrodéposé se dissout et de l’hydrogène est produit. A la fin de cette étape d’attaque, lorsque les 3.3kg de zinc sont dissous, l’enceinte principale comporte 52mol d’hydrogène à une pression finale P f de 357bar et le volume final V e,f de l’électrolyte est de 83,7L. Le ciel gazeux formé de l’hydrogène sous pression présente donc un volume final V c,f de 1,3L.
Considérons maintenant qu’au début de l’étape d’attaque, l’électrolyte ne remplit entièrement l’enceinte principale, son volume initial V e,0 étant alors égal à 83.3L (à comparer aux 85L de l’exemple précédent). Le ciel gazeux présente donc un volume initial V c,0 non nul, égal à 1.7L, soit une proportion α c de 2% (rapport du volume initial V c,0 sur le volume total de l’enceinte principale). L’étape de dépôt est identique à l’étape décrite précédemment, ce qui conduit à une même quantité m Zn de zinc solide déposé à l’électrode négative (ici 3.3kg), et à une même valeur d’épuisement e Zn . Il apparaît que, à la fin de l’étape d’attaque, la pression finale P f est de 263bar (au lieu des 357bar précédents). Ainsi, un ciel gazeux initial de 2% du volume de l’enceinte principal conduit ici à une chute de 26% de la pression finale P f de l’hydrogène produit. En revanche, un dépôt de 5.4kg de zinc sur l’électrode négative (épuisement e Zn de 65g/L) aurait permis d’obtenir une pression finale P f de 361bar environ. Il importe donc d’être en mesure de déterminer les conditions opératoires requises (et ici la quantité m Zn de zinc électrodéposé et donc l’épuisement e Zn ) permettant d’obtenir une pression finale P f qui soit effectivement au moins égale à la pression cible P c prédéfinie (ici égale à 360bar environ).
Aussi, les inventeurs ont développé un modèle électrochimique F exprimant une relation entre la pression finale P f de l’hydrogène produit dans l’enceinte principale, la quantité m M déposé puis attaqué du réducteur M en phase solide de l’intermédiaire redox M n+ /M (ici le zinc), et le volume initial V c,0 du ciel gazeux au début de l’étape d’attaque. Aussi, connaissant le volume initial V c,0 éventuellement non nul du ciel gazeux, et pour obtenir une pression finale P f au moins égale à la pression cible P c prédéfinie, il est possible de déterminer une valeur minimale m M,min de la quantité m M du réducteur solide M à déposer puis à attaquer, pour que la pression finale P f soit au moins égale à la pression cible P c prédéfinie.
Comme détaillé plus loin, le modèle électrochimique F peut également prendre en compte une variation de température lors de l’étape d’attaque, ainsi que la quantité d’hydrogène produite et transmise dans un réservoir de stockage.
On sait, comme l’expriment les équations chimiques mentionnées précédemment, que la quantité d’hydrogène produit dans l’enceinte principale 2 est directement liée à la quantité de zinc dissous, qui est égale à la quantité m Zn de zinc déposé. Or, il apparaît que la quantité d’hydrogène produit se répartit entre une part d’hydrogène dissous dans l’électrolyte 3, et une part d’hydrogène gazeux présent dans le ciel. Ainsi : où N f est le nombre final de moles d’hydrogène produit à la fin de l’étape d’attaque du zinc, n e,f est le nombre final de moles d’hydrogène dissous dans l’électrolyte, et n c,f est le nombre final de moles d’hydrogène présent dans le ciel gazeux.
La quantité finale n e,f d’hydrogène dissous dans l’électrolyte dépend évidemment de la solubilité de l’hydrogène dans l’électrolyte, et donc notamment du volume final V e,f de l’électrolyte à la fin de l’étape d’attaque, de la pression finale P f , et de la température. La solubilité peut être exprimée par la loi de Henry. Une augmentation de la température de 20°C peut ainsi induire une diminution de la solubilité de l’hydrogène dans l’électrolyte de 12% environ, et donc augmenter la part d’hydrogène gazeux présent dans le ciel gazeux. On peut ainsi écrire : où k est une constante égale à 1.3×10 -8 kg/m 3 /Pa, et M H2 est la masse molaire du dihydrogène (égale à 2.016g/mol).
La quantité finale n c,f d’hydrogène présent dans le ciel gazeux dépend notamment du volume final V c,f du ciel gazeux à la fin de l’étape d’attaque, de la pression finale P f , et de la température T de l’électrolyte. On peut donc écrire : où R est la constante des gaz parfaits, et b le covolume du dihydrogène (égal à 1.584×10 -5 m 3 /mol).
Aussi, il apparaît que la pression finale P f dépend de la quantité finale N f d’hydrogène produit (et donc de la quantité m Zn de zinc déposé puis attaqué), du volume final V e,f de l’électrolyte, et du volume final V c,f du ciel gazeux, ainsi que le cas échéant de la température T.
Or, les inventeurs ont constaté que le volume final V c,f du ciel gazeux est la somme d’une valeur initiale V c,0 , dite statique, qui peut être non nulle au début de l’étape d’attaque, et d’une valeur dynamique V c,d générée lors de l’étape d’attaque : V c,f = V c,0 + V c,d .
Par ailleurs, il apparaît que le terme dynamique V c,d du ciel gazeux issu de l’étape d’attaque dépend notamment de : une augmentation du volume V e de l’électrolyte, notamment du fait de la dilatation thermique de l’électrolyte, le cas échéant ; une diminution du volume V e de l’électrolyte, du fait notamment de la compression de l’électrolyte lors de la montée en pression de l’hydrogène produit dans le ciel gazeux ; la dissolution du zinc ayant été électrodéposé.
108 Unité de calcul de l’écart de distance de détection
109 Unité de reconnaissance du poteau
110 Unité de paramétrage du schéma de conversion des distances
200 Caméra fish-eye (caméra)
300 Dispositif d’affichage
400 Contrôleur de freinage automatique
P Poteau
P’ Poteau candidat
FI Image fish-eye
CI image corrigée de la distorsion cylindrique
VL Distance de déplacement
Ls Distance de détection au début
Le Distance de détection à la fin
ΔL Écart de distance de détection
FP Position du pied du poteau
Procédé de détection d'une limite d'une voie de circulation Domaine technique de l'invention L’invention concerne le domaine des procédés de détection de limites de voies de circulation pour véhicule automobile. L'invention concerne aussi le domaine des procédés de détermination de la position d'un véhicule sur une route. L’invention concerne enfin un véhicule automobile équipé de moyens de mise en œuvre de tels procédés.
La présente invention concerne donc un procédé de gestion d’un dispositif de gestion thermique pour véhicule automobile électrique ou hybride, ledit dispositif de gestion thermique comportant un circuit de circulation de fluide caloporteur comportant - une première boucle comprenant un premier échangeur de chaleur configuré pour échanger de la chaleur avec les batteries du véhicule électrique, et un refroidisseur connecté conjointement à un circuit de circulation de fluide réfrigérant, ledit refroidisseur étant configuré pour permettre les échanges de chaleur entre le circuit de circulation de fluide caloporteur et le circuit de circulation de fluide réfrigérant, - une deuxième boucle comprenant un deuxième échangeur de chaleur configuré pour échanger de la chaleur avec l’électronique de puissance et/ou moteur du véhicule électrique, et un radiateur configuré pour refroidir le fluide caloporteur, lesdites première et deuxième boucles étant configurées pour permettre une circulation indépendante du fluide caloporteur dans chacune des boucles et/ou une circulation conjointe, en fonctionnement, lorsque la température Tbat_out du fluide caloporteur en sortie du premier échangeur de chaleur est inférieure à une première valeur de température T1, ladite première valeur de température étant inférieure à une température de fonctionnement maximum Tmax_bat des batteries, et lorsque la température Tmel_out du fluide caloporteur en sortie du deuxième échangeur de chaleur est supérieure à ladite première valeur de température T1, alors le fluide caloporteur de la deuxième boucle en sortie du deuxième échangeur de chaleur est redirigé vers la première boucle et le premier échangeur de chaleur de sorte à stocker de la chaleur dans les batteries.
Selon un aspect du procédé selon l’invention, lorsque la température Tbat_out du fluide caloporteur en sortie du premier échangeur de chaleur est inférieure à la première valeur de température T1, et si la température Tmel_out du fluide caloporteur en sortie du deuxième échangeur de chaleur est comprise entre la première valeur de température T1 et la température de fonctionnement maximum Tmax_bat des batteries, alors le fluide caloporteur de la deuxième boucle en sortie du deuxième échangeur de chaleur est redirigé vers la première boucle et le premier échangeur de chaleur en contournant le radiateur.
Selon un autre aspect du procédé selon l’invention, lorsque la température Tbat_out du fluide caloporteur en sortie du premier échangeur de chaleur est inférieure à la première valeur de température T1, et si la température Tmel_out du fluide caloporteur en sortie du deuxième échangeur de chaleur est supérieure à la température de fonctionnement maximum Tmax_bat des batteries, alors au moins une partie du fluide caloporteur issu du deuxième échangeur de chaleur est redirigée vers le radiateur avant de rejoindre la première boucle et le premier échangeur de chaleur de sorte que la température Tbat_in du fluide caloporteur en entrée du premier échangeur de chaleur soit inférieure à la température de fonctionnement maximum Tmax_bat des batteries.
Selon un aspect du procédé selon l’invention, les échanges de chaleur entre le circuit de circulation de fluide caloporteur et le circuit de circulation de fluide réfrigérant sont bloqués.
Selon un aspect du procédé selon l’invention, lorsque la température Tbat_out du fluide caloporteur en sortie du premier échangeur de chaleur est inférieure à une première valeur de température T1, inférieure à une température de fonctionnement maximum Tmax_bat des batteries, lorsque le fluide réfrigérant du circuit de circulation de fluide réfrigérant traverse le refroidisseur de sorte à récupérer de la chaleur du circuit de circulation de fluide caloporteur, et si la température Tmel_out du fluide caloporteur en sortie du deuxième échangeur de chaleur est supérieure à une deuxième valeur de température T2, supérieure à la première valeur de température T1, alors au moins une partie fluide caloporteur issue du deuxième échangeur de chaleur est redirigé vers le radiateur de sorte que la température Tchill_in en entrée du refroidisseur ne dépasse pas une troisième valeur T3 déterminée de sorte qu’en sortie du refroidisseur, la température du fluide caloporteur Tchill_out soit comprise entre la température Tbat_out du fluide caloporteur en sortie du premier échangeur de chaleur et la température de fonctionnement maximum Tmax_bat des batteries, afin de permette le stockage de chaleur dans les batteries.
Selon un aspect du procédé selon l’invention, lorsque la température Tbat_out du fluide caloporteur en sortie du premier échangeur de chaleur est inférieure à la première valeur de température T1, et lorsque la température Tmel_out du fluide caloporteur en sortie du deuxième échangeur de chaleur est inférieure à ladite première valeur de température T1, alors les première et deuxième boucles sont découplées de sorte à avoir une circulation de fluide caloporteur indépendante ou arrêtées.
Selon un aspect du procédé selon l’invention, lorsque la température Tbat_out du fluide caloporteur en sortie du premier échangeur de chaleur est comprise entre la première valeur de température T1 et la température de fonctionnement maximum Tmax_bat, lorsque le fluide réfrigérant du circuit de circulation de fluide réfrigérant traverse le refroidisseur de sorte à récupérer de la chaleur du circuit de circulation de fluide caloporteur, et alors les première et deuxième boucles sont découplées de sorte que le fluide caloporteur issu du premier échangeur de chaleur traverse le refroidisseur afin de céder de la chaleur au circuit de circulation de fluide réfrigérant et la température du fluide caloporteur issu du deuxième échangeur de chaleur est contrôlée de sorte à rester inférieur à une température Tmax_mel maximum de fonctionnement de l’électronique de puissance et/ou moteur.
Selon un aspect du procédé selon l’invention, lorsque la température Tbat_out du fluide caloporteur en sortie du premier échangeur de chaleur est supérieure ou égale à la température de fonctionnement maximum Tmax_bat, alors le fluide caloporteur à destination du premier échangeur de chaleur traverse le radiateur de sorte que la température Tbat_in en entrée du premier échangeur de chaleur soit inférieure à la température de fonctionnement maximum Tmax_bat des batteries.
La est une représentation schématique du dispositif de gestion thermique de la selon un premier mode de fonctionnement alternatif,
La est une représentation schématique du dispositif de gestion thermique de la selon une alternative au deuxième mode de fonctionnement,
La est une représentation schématique du dispositif de gestion thermique de la selon une alternative au troisième mode de fonctionnement,
Une telle déformation des parois génère des contraintes mécaniques élevées dans le système de la couverture amovible notamment au niveau des arceaux et de la couverture souples. Si la contrainte dépasse la limite élastique des arceaux, une déformation plastique peut apparaitre ainsi qu’un blocage des curseurs dans le rail.
Il existe un besoin pour un système de couverture amovible pouvant s’adapter à la déformation des parois latérales d’une remorque, d’une semi-remorque ou d’une benne.
Les bâtiments exposés à des variations de température jour/nuit sont exposés à des effets de dilatation importants. Suivant les matériaux employés, la déformation n’est pas uniforme et peut mener à des contraintes dans les systèmes de couverture.
Il existe ainsi un besoin pour un système de couverture amovible pouvant s’adapter à la déformation des parois d’un bâtiment.
L’invention a pour objet un système de couverture amovible comprenant au moins un arceau muni à chacune de ses extrémités d’un curseur, chaque curseur circulant dans un rail d’écoute, une couverture souple étant fixée au au moins un arceau. Le système comprend un arceau au moins partiellement creux, comprenant à chacune de ses extrémités :
• une plaque reliée par une extrémité à un curseur et reliée par son autre extrémité à une plaque,
• une entretoise en contact avec la plaque et comprenant une lumière rectiligne à proximité d’une extrémité, une extrémité recourbée de la plaque étant insérée dans la lumière rectiligne de l’entretoise,
• la plaque et l’entretoise étant disposées à l’intérieur dans la partie creuse de l’arceau et solidarisées par un ensemble de fixation vis et boulon, et
• la plaque et l’entretoise étant munies d’une lumière longitudinale configurée pour coopérer avec l’ensemble de fixation vis et boulon, de sorte que l’arceau coulisse vis-à-vis de la plaque et de l’entretoise.
La plaque peut être munie à proximité de son autre extrémité d’une lumière rectiligne, la plaque comprenant une extrémité recourbée insérée dans la lumière rectiligne de la plaque, l’entretoise étant configurée pour sécuriser la position de la première extrémité recourbée de la plaque dans la lumière rectiligne de la plaque,
Le système de couverture amovible peut comprendre un dispositif tenseur à ressorts munie d’une bride et de deux ressorts, les deux ressorts comprenant chacun à l’une de leurs extrémités une boucle d’accroche et une fixation à la plaque à leur autre extrémités, chaque extrémité de la bride 8a comprenant un crochet coopérant avec une boucle d’accroche d’un des deux ressorts, la bride étant configurée pour être insérée dans des lumières ménagées dans la couverture souple et pour engager les crochets à ses extrémités dans les boucles d’accroche à l’extrémité des ressorts, de sorte que la couverture souple est solidarisée à l’arceau tout en disposant d’une liberté de déplacement selon la direction de traction des ressorts, sous l’action des ressorts.
Les extrémités de la bride peuvent présenter un profil en S de sorte que les crochets soient décalés par rapport au corps de la bride.
Le système de couverture amovible peut comprendre une protection disposée entre la couverture souple et la structure métallique formée par l’arceau et la plaque, configurée pour protéger la couverture souple des frottements.
L’invention a également pour objet une remorque munie d’un système de couverture amovible telle que décrite ci-dessus, dans laquelle les rails d’écoute sont disposés sur des parois latérales opposées.
L’invention a également pour objet une semi-remorque munie d’un système de couverture amovible telle que décrite ci-dessus, dans laquelle les rails d’écoute sont disposés sur des parois latérales opposées.
L’invention a également pour objet une benne munie d’un système de couverture amovible telle que décrite ci-dessus, dans laquelle les rails d’écoute sont disposés sur des parois latérales opposées.
À partir de ce concept, plusieurs formes de réalisation peuvent être envisagées.
Par exemple, en référence aux figures 1 à 3, la partie centrale (3) peut se présenter sous la forme de deux parties centrales annulaires (3a, 3b) positionnées côte à côte pour partager une portion de bordure.
Par exemple, en référence aux figures 1 et 2, le dispositif (1) peut comprendre deux parties annulaires périphériques (4), alignées avec la ou les parties centrales (3), et positionnées côte à côte avec elle(s) de sorte à partager une portion de bordure.
Dans l’exemple des figures 3, 4 et 5, le dispositif (1) comprend quatre parties périphériques (4) annulaires, à savoir deux de chaque côté d’un plan correspondant à la jonction entre deux dalles (2). Chaque partie périphérique (4) annulaire est liée à la ou aux parties centrale (3) annulaires en partageant avec elle(s) une portion de bordure annulaire. Les quatre parties périphériques (4) annulaires sont régulièrement réparties autour de la partie centrale (3).
Le diamètre de la partie centrale (3) annulaire peut être identique à celui des parties périphériques (4) annulaires, tel qu’illustré aux figures 1 à 3, ou bien être entre 1 et 2 fois supérieur à ceux des parties périphériques (4) annulaires, tel que cela est illustré . Par exemple, le diamètre interne de la partie centrale (3) annulaire est compris entre 4 et 50 mm, tel que 15 mm, et les parties périphériques (4) annulaires présentent des diamètres internes, de préférence identiques entre eux, et par exemple compris entre 8 et 70 millimètres, tel que 10 mm. La largeur des parties annulaires (3, 4) c’est-à-dire la différence entre leur diamètre externe et leur diamètre interne est préférentiellement comprise entre 3 et 10 mm. Plus la largeur est importante, plus la résistance à la traction dans le plan d’assemblage des dalles est importante.
Le dispositif de connexion (1) selon invention est destiné à venir se positionner dans des rainures (5) complémentaires ménagées depuis une face supérieure ou inférieure, et de préférence inférieure, des dalles (2) ou lames et dans une partie seulement de leur épaisseur. Afin de faciliter la mise en place des dispositifs (1) de connexion dans les rainures (5) des dalles (2), les arêtes des parois des rainures (5) et/ou du dispositif de connexion (1), sont de préférence chanfreinées.
De préférence les dalles (2) ou lames sont réalisées dans un matériau résilient, préférentiellement composées de PVC ou aussi de linoléum, polyoléfine, ou encore caoutchouc, et l’insertion des dispositifs (1) de connexion dans les rainures (5) complémentaires est forcée afin de garantir une bonne tenue. Il est également envisageable que les dalles (2) ou lames soient réalisées dans un matériau non résilient tel que du bois ou du PVC rigide, un matériau formé de couches stratifiées rigides à base de bois, un matériau minéral naturel ou reconstitué, l’insertion des dispositifs (1) de connexion dans les rainures (5) complémentaires étant également forcée afin de garantir une bonne tenue.
À cet effet, et en référence aux figures 4 et 5, le dispositif (1) comprend des ergots (6) ménagés sur une paroi interne et/ou externe de la partie centrale (3) annulaire, et/ou des ergots (6) ménagés sur une paroi interne et/ou externe des parties périphériques (4) annulaires. La illustre, vue de dessus, quatre dalles connectées entre elles par des dispositifs de connexion selon la forme de réalisation illustrée figures 4 ou 5.
Dans une forme de réalisation particulière, notamment illustrée aux figures 6 et 7, les ergots (6) sont ménagés sur les parois internes des parties centrales (3) annulaires et des parties périphériques (4) annulaires.
Les ergots (6) peuvent prendre la forme de bourrelets annulaires, à section triangulaire (6a), voir , ou à section semi-circulaire (6b), voir . De préférence, les parties périphériques (4) annulaires et/ou la ou les parties centrales annulaires sont tronconiques se sorte à avoir des parois internes inclinées avec une partie évasée en regard du sol, de sorte à pouvoir positionner l’ouverture annulaire de plus petit diamètre en regard de la dalle (2). Ainsi, l’insertion d’une partie de l’épaisseur de la dalle (2) dans la partie annulaire (3, 4) est forcée.
Les rainures (5) ménagées dans les dalles (2) peuvent présenter, sur leurs parois verticales, des gorges (7) destinées à recevoir un engagement les ergots (6) du dispositif de connexion (1), voir figures 10 et 11. De cette manière, l’insertion des ergots (6) dans les gorges (7) permet de créer un effet de clipsage, mais aussi une indexation et une retenue du dispositif (1) dans les rainures (5). Dans cet exemple, ce sont les ergots (6), sous forme de bourrelets annulaires à section semi-circulaires (6b) sont engagés dans les gorges (7) et qui permettent de positionner verticalement les dalles (2) et qui sont garants du bon positionnement, voire de l’affleurement des dispositifs (1) par rapport à la dalle. Les ergots peuvent être continus ou discontinus sur chacune des parois verticales, en fonction de la résistance recherchée.
La profondeur des rainures (5) complémentaires ménagées dans les dalles (2) est inférieure ou égale à l’épaisseur des dispositifs (1) de connexion. Cependant, il est préférable de laisser un jeu (8) de quelques dixièmes de millimètres, entre la face des dalles (2) et la face correspondante du dispositif de connexion (1), voir , afin d’éviter de créer des surépaisseurs, inesthétiques si les dispositifs (1) sont positionnés en face supérieure, ou créant des défauts d’alignement si les dispositifs (1) sont positionnés en face inférieure des dalles (2).