INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En effet, lors du réglage de la longueur des organes d’écartement 4, ceux-ci vont repousser vers le haut le câble 2, tel que cela est représenté par les flèches F1 sur la . Par réaction, la force exercée par le câble 2 sur les organes d’écartement 4, représentée par les flèches F2 sur la , va augmenter. Ceci permet d’augmenter la résistance de la toiture T face au soulèvement provoqué par des vents forts.
En effet, avec un câble maintenu parallèle par rapport au plan de la toiture, la force qui serait exercée par le câble sur les organes d’écartement ne serait pas suffisante pour assurer un bon maintien de la toiture. En réglant la longueur des organes d’écartement 4 de telle sorte que le câble 2 présente un profil en V aplati s’ouvrant vers le bas, on augmente la tension du câble 2 et ainsi la force exercée sur la toiture T.
On a également représenté sur la , une variante de pose du dispositif 1 dans laquelle, on accroche au sol à proximité du bâtiment B et au voisinage des murs latéraux M des organes d’accrochage 5’.
Ensuite on accroche à chacun des organes d’accrochage 5 sur les murs latéraux M une extrémité d’un câble 2’. A l’extrémité libre de chacun des câbles 2’, on attache un organe 3 de mise en tension puis on accroche l’extrémité libre de chacun des organes 3 de mise en tension aux organes d’accrochages 5’ correspondants. Ensuite on met en tension chaque câble 2’ par actionnement des organes 3 de mise en tension. En faisant ainsi, on peut augmenter la tension du câble 2 et par là la résistance de la toiture au soulèvement.
On se réfère maintenant aux Figures 8 et 9. La présente une vue de dessus d’une cornière de rive 8 sur laquelle est fixé un organe 9 de déviation de câble.
La cornière de rive 8 comporte une aile côté toiture 8a qui est destinée à être placée sur la toiture T en position de montage et une aile côté mur 8b qui est destinée à venir se placer contre le mur en position de montage. Un tampon de caoutchouc 8c est placé sur les ailes 8a et 8b du côté de l’angle entrant de la cornière 8. Ce tampon de caoutchouc 8c permet de protéger la tôle de rive Tr lorsque la cornière de rive 8 est positionnée sur cette dernière.
L’organe 9 de déviation de câble comporte un support 9a à l’une des extrémités duquel est attachée une poulie 10.
L’organe 9 de déviation de câble est fixé par vissage sur l’aile côté toiture 8a de la cornière de rive 8 de telle sorte que la poulie 10 se trouve du côté de l’aile côté mur 8b.
En utilisation, la cornière de rive 8 est placée sur les tôles de rive Tr et le câble 2 passe au-dessus du support 9a de l’organe de déviation de câble. La poulie 10 permet de diriger le câble vers le bas vers les organes d’accrochage 5 (voir Figures 1 et 2).
On se réfère maintenant à la . La présente une vue de face d’un organe d’écartement 4.
Infection et traitement des hamsters Animaux
Les expériences ont été réalisées sur 16 hamsters dorés Syriens mâles ( Mesocricetus auratus ) âgés de 10 semaines et fournis par la société Janvier Labs. Les animaux ont été hébergés seul par cage au sein d’une animalerie de niveau de sécurité BSL-III.
Les animaux ont été élevés selon les directives de l’INRAE dans le respect de la résolution n° 493 relative à la protection du bien-être animal au sein de l’Union européenne. Les animaux ont été contrôlés quotidiennement pour détecter les signes manifestes de maladie.
Design de l’étude
Deux groupes de huit hamsters ont été instillés en intranasal avec 0.8 mg d’αRep composite F9-C2 ou 0.8 mg d’αRep H7 (αReps contrôle reconnaissant une protéine du virus de la grippe. SEQ ID NO. 63) dans un volume de 80 µL de PBS.
Après 1 h, les animaux ont été infectés en intranasale avec 5.10 3 TCID 50 de SARS-CoV-2 (dilué dans 80µL de DMEM. Les animaux ont été pesés chaque jour et des frottis nasaux quotidiens ont permis de mesurer le taux de production de particules virales durant l’infection. Par la suite, les animaux ont été euthanasiés au bout de 1 ou 3 jours post infection (J1/J3, soit 4 hamsters par groupes). Sur chaque animal, la muqueuse olfactive (site majeur de réplication du virus dans la sphère respiratoire) et une partie des poumons ont été prélevés pour des analyses moléculaires.
Tests virologiques Les frottis nasaux quotidiens ont été effectués sont le protocole décrit dans le document Montrache-Leroy et al., 2021. J Gen Virol . Mar;102(3).
Une fois les animaux euthanasiés à J1 ou J3, une partie des poumons et l’épithélium olfactif ont été broyés en trizol pour extraire l’ARNm et la quantité de virus a été mesurée par RT-qPCR en se focalisant sur le gène codant pour la protéine E (protéine d’enveloppe du SARS-CoV-2) et en normalisant sur l’expression de l’actine. Amorce sens (5’ -> 3’) Amorce antisens (5’ -> 3’) Protéine E ACAGGTACGTTAATAGTTAATAGCGT (SEQ ID NO. 58) ATATTGCAGCAGTACGCACACA (SEQ ID NO. 59) Actine ACTGCCGCATCCTCTTCCT (SEQ ID NO. 60) TCGTTGCCAATGGTGATGAC (SEQ ID NO. 61)
Exemple 2 : Résultats 1. Les alphaReps Vingt-deux clones positifs (B1, B4, B12, C1, C2, C4, C7, C12, D3, D7, D10, E6, E12, F2, F7, F9, G1, G3, G5, H6, H10 et H12) ont été sélectionnés comme étant spécifiques du domaine RBD. Le séquençage des clones a révélé des αReps de différentes tailles, constituées essentiellement de 3 à 8 répétitions du motif de 31 acides aminés. Les huit clones C2, C7, C12, D7, F7, F9, G1, H10 et H12 ont été identifiés comme ayant le plus fort signal dans le test ELISA et ont été retenus pour caractérisation plus approfondie.
Mesure d’affinité des αReps pour le RBD du SARS-CoV-2
Un premier essai a été réalisé en mesurant la vitesse de fixation et de dissociation des αReps concentrées à 1 µM sur le domaine RBD ( ). A cette concentration, les αReps C2, C12, F9, G1, H10 et H12 ont de faibles vitesses de dissociation contrairement aux C7, D7 et F7.
La constante de dissociation (K D ) a été calculée pour les αReps C2 et F9 sur le domaine RBD et sous-unité S1 (Fig. 2A-2B-2C-2D). Elles sont de 0.29 nM pour C2 et F9 (Figs 2A et 2C) sur RBD et de 0,31 nM pour le C2 (Fig. 2B) et de 1,16 nM pour le F9 (Fig. 2D) sur domaine S1, ce qui en fait des ligands monovalents d’intérêt.
L’avidité de l’αRep composite F9-C2 est de 0,091 nM, apportant une efficacité accrue en comparaison à F9 ou C2 seules ( ).
Pouvoir neutralisant des αReps sur des particules pseudotypées du SARS-CoV-2 et le virus lui-même
Dans un premier temps, le pouvoir neutralisant des αReps a été mesuré en pré incubant des dilutions d’αRep avec des particules pseudo-typés exprimant la protéine S du SARS-CoV-2 avant dépôt du mélange sur cellules cibles, comme décrit précédemment. La capacité des virions à infecter des cellules cibles est mesurée par l’expression d’un gène reporter, celui de la luciférase de la luciole, présent dans les virions. Les particules pseudo-typées contiennent un gène reporteur (la luciférase de la luciole) qui permet de quantifier la capacité des alphaReps à bloquer l’infection. L’infection est préalablement calibrée en absence d’alphaRep pour obtenir un rapport signal / bruit de fond supérieur à 1000. La Fig. 3A montre que les αReps C2, C7, F9 et H12 neutralisent le lentivirus pseudo-typé de la protéine S avec une efficacité dépendante de leurs concentrations. L’αRep G1, qui a été sélectionné pour se fixer sur le RBD, et l’αRep H7, qui ne reconnait pas la protéine S, ne neutralisent pas la protéine. Ces résultats suggèrent que l’αRep G1 ne soit pas capable de bloquer l’interaction S-ACE2 en se fixant sur un domaine éloigné du domaine d’interaction à ACE2. Aucun des αReps ne neutralise un pseudo type porteur de la protéine G du virus de la stomatite vésiculaire (VSVG).
Dans un second temps, des dilutions d’αReps ont été co-incubés avec du SARS-CoV-2 avant dépôt sur cellules sensibles (Fig. 3B). La survie des cellules à l’infection est quantifiée par meure de la quantité d’ATP intracellulaire dans les puits infectés. Les quatre αReps C2, C7, F9 et H12 protègent de l’infection en fonction de leurs concentrations, l’αRep C2 possédant le plus fort pouvoir neutralisant avec un IC50 de 0,27 µM. L’αRep H7 ne neutralise pas le virus.
Ainsi, seule la portion des composants acoustiques située proche de la soudure est soumise à une température élevée, tandis que la température des composants acoustiques en sortie d’outillage est suffisamment faible pour éviter toute déformation ou modification de leur géométrie. Les dimensions de l’outillage de soudage utilisé sont donc nettement inférieures à celles du panneau acoustique à réaliser, ce qui permet par conséquent de fabriquer un panneau acoustique de grande taille. L’outillage de soudage utilisé est par ailleurs plus facile à manipuler et peut être réutilisé très rapidement. Ainsi, il permet de réaliser successivement plusieurs soudures entre différents composants acoustiques.
Selon une caractéristique particulière de l’invention, une partie des éléments acoustiques creux du premier composant et du deuxième composant est située en dehors de l’outillage.
Selon une autre caractéristique particulière de l’invention, le deuxième bord de jonction recouvre en partie le premier bord de jonction.
Selon une autre caractéristique particulière de l’invention, une surépaisseur de matière est présente le long du premier et du deuxième bord de jonction.
Selon une autre caractéristique particulière de l’invention, le gradient thermique est réalisé par air pulsé, en réalisant un pilotage par zone de la température de l’outillage.
Selon une autre caractéristique particulière de l’invention, le matériau thermoplastique est un polyétherimide.
Selon une autre caractéristique particulière de l’invention, la température appliquée sur les premier et deuxième bords de jonction est supérieure à 420°C et la température appliquée sur les éléments acoustiques creux recouverts par l’outillage les plus éloignés des premier et deuxième bords de jonction est inférieure à 215°C. De préférence, la température appliquée sur les éléments acoustiques creux recouverts par l’outillage les plus éloignés des premier et deuxième bords de jonction est inférieure à 200°C.
Les températures décrites ici sont particulièrement pertinentes dans le cas de composants acoustiques réalisés en polyétherimide (PEI).
L’invention concerne en outre un procédé de fabrication d’une structure d’atténuation acoustique comprenant les étapes suivantes :
- la fabrication d’un panneau acoustique selon le procédé de l’invention,
- la réalisation d’un corps cellulaire comprenant le panneau acoustique et une pluralité de cloisons formant des cavités acoustiques, chaque élément acoustique creux du panneau acoustique étant logé dans une cavité acoustique de manière à former une cellule acoustique,
- l’assemblage d’une première face du corps cellulaire avec une face d’assemblage d’une peau acoustique.
Selon une caractéristique particulière de l’invention, le procédé comprend en outre l’assemblage d’une deuxième face du corps cellulaire opposée à la première face recouverte par la peau acoustique avec une face d’assemblage d’une peau de fermeture.
L’invention concerne en outre un carter de moteur aéronautique, ou carter d’ensemble propulsif aéronautique, comprenant au moins une structure d’atténuation acoustique fabriquée selon le procédé de l’invention.
La est une représentation en perspective de deux composants acoustiques à souder pour obtenir un panneau acoustique.
La est une représentation en perspective de la mise en position des deux composants acoustiques de la .
Ainsi, dans le mode de réalisation non limitatif illustré sur la , , la partie 125 est en relief et en forme d’un rectangle en section. On notera que la partie de la surface de sortie S1 en pointillés délimite la surface de sortie S1 au même endroit que la partie 125 s’il n’y a pas de compensation et donc si la partie 125 n’existe pas. La surface d’entrée S2 de la deuxième couche secondaire 122b est parallèle à la surface de sortie S1, y compris la partie 125. On notera que le cas illustré prend en compte le fait que n1=n3.
On notera que s’il existe plusieurs couches secondaires 122, on définit un indice de réfraction équivalent pour le calcul de la différence de phase Δφ. Ainsi, ces différentes couches secondaires 122 seront vues comme une seule couche secondaire homogène, et la partie 125 sera ajustée en fonction de cette couche secondaire homogène.
Dans un deuxième mode de réalisation non limitatif, lorsque la surface de sortie S1 est continue et non plane, à savoir continue et courbe ( et ), le décalage est compensé par une fonction de compensation de l’unité de traitement 21. En effet, dans ce cas, on ne peut faire de compensation en modifiant la surface de sortie S1 au moyen d’une partie 125.
Ainsi, soit on corrige le décalage au niveau physique en créant une surface discontinue pour la surface de sortie S1 grâce à la partie 125 et en ajustant la profondeur 125, soit on le fait de façon numérique par l’unité de traitement 21.
Bien entendu la description de l’invention n’est pas limitée aux modes de réalisation décrits ci-dessus et au domaine décrit ci-dessus. Ainsi, dans un autre mode de réalisation non limitatif, le capteur radar 10 comprend plus d’une antenne émettrice 100 et plus de deux antennes réceptrices 101. Ainsi, dans un autre mode de réalisation non limitatif, l’agencement de couches 12 comprend plus de deux couches secondaire 122. Ainsi, l’agencement de couches 12 peut comprendre d’autres couches secondaires 122. Ainsi, dans des exemples non limitatifs, les autres couches secondaires 122 sont une couche diffusante, et/ou une couche réfléchissante, et/ou une couche opaque, dans le domaine de la lumière visible. Ainsi, dans un autre mode de réalisation non limitatif, au lieu d’une fonction de correction f1 calculée par l’unité de traitement 21, on peut avoir une calibration avant l’utilisation du capteur radar 10 afin d’obtenir une table de correction qui sera utilisée par l’unité de traitement 21. La calibration sera faite en disposant un objet cible 3 à différents angles prédéterminés et en regardant les valeurs de ces angles mesurées par le capteur radar 10, valeurs présentant une erreur due à la forme prédéterminée 124 de la couche secondaire 122. Ainsi, dans un exemple non limitatif, la table de correction comprendra ainsi les valeurs des angles prédéterminés et les valeurs correspondantes des angles mesurées par le capteur radar 10, et l’unité de traitement 21 calculera ainsi la différence de valeurs à appliquer pour la correction. Dans un autre exemple non limitatif, la table de correction comprendra les valeurs des angles prédéterminés et les valeurs de correction correspondantes à appliquer.
Ainsi, l’invention décrite présente notamment les avantages suivants : - elle permet que le calcul de la position angulaire Pos d’un objet cible 3 ne soit pas impacté par une forme 3D d’une couche dans l’agencement de couches 12, - elle évite que le capteur radar 10 ne détecte de faux objets cibles, - elle permet de corriger les erreurs de mesure par le capteur radar 10 du déphasage Δφ.
DÉTERMINATION DE CODE SECONDAIRE DANS UN RÉCEPTEUR D’INSTANTANÉS SUR LA BASE DE L’ALIGNEMENT DE TEMPS DE TRANSMISSION Domaine technique de l’invention La présente invention concerne le domaine de la détermination de position de système mondial de navigation par satellite (GNSS) dans les systèmes de positionnement mondial par satellite.
Arrière-plan technique Le positionnement par satellite fait référence à la détermination de position, de vitesse et de temps (PVT) pour un récepteur GNSS selon les données de positionnement GNSS dans des signaux tels que ceux produits par le système de positionnement mondial (GPS), le système mondial de navigation par satellite (GLONASS), Galileo, NavIC et BeiDou. Le signal de base du GNSS est un signal à spectre étalé à séquence directe, transmis de manière synchrone par chaque satellite dans une constellation de satellites GNSS. Le signal à spectre étalé comprend à la fois un code de télémétrie, également appelé séquence d’étalement à bruit pseudo-aléatoire (PRN), et aussi une liaison de données à faible débit qui diffuse des informations d’éphémérides pour le satellite correspondant.
Chaque récepteur GNSS reçoit le signal GNSS à partir duquel le récepteur GNSS estime le PVT. Pour ce faire, une logique programmatique s’exécutant en coordination avec le récepteur GNSS estime le code de télémétrie dans le modèle de signal de manière à construire un ensemble d’observables pour chaque satellite à partir duquel le signal GNSS a été reçu. Les observables dans l’ensemble comprennent une série de portées calculées à partir du retard temporel de la réception du signal GNSS correspondant, appelées pseudo-périmètres, ainsi que des estimations de différence de phase, appelées mesures de phase de porteuse, entre les différents signaux GNSS. Avec les observables, le calcul de PVT consiste à résoudre une multilatération des observables dans le cadre d’un algorithme des moindres carrés.
Traditionnellement, le calcul de PVT est un processus en deux étapes. La première étape du processus produit une estimation grossière des paramètres de synchronisation basée sur les données non polies du signal reçu. De plus, cette première étape peut impliquer un raffinement de l’estimation grossière en utilisant des boucles d’acquisition ou de suivi plus fines. Plus précisément, dans la première étape, les estimations du retard temporel et des décalages Doppler sont déterminées à partir des signaux à spectre étalé reçus d’une sélection de satellites. Dans la deuxième étape, appelée « solution de navigation », les observables GNSS sont traitées afin d’estimer le PVT du récepteur GNSS.
Afin d’obtenir une précision de positionnement GNSS au centimètre près, il est nécessaire d’utiliser les mesures de phase de porteuse du signal reçu. Cependant, lorsque le signal reçu est extrêmement court, par exemple un signal instantané, les mesures de phase ne peuvent pas être déterminées correctement de manière traditionnelle en raison des incertitudes dans les bits de données codés du signal GNSS. En effet, les mesures de phase de porteuse sont générées en exploitant l’angle de la sortie du corrélateur complexe, à savoir la corrélation entre le signal reçu et la réplique locale. Ainsi, si les bits de signes opposés sont pris en compte dans la réplique locale du signal, la magnitude de l’énergie résultante restera la même et sera donc toujours détectée par le module d’acquisition. En revanche, si l’angle est décalé de cent quatre-vingts degrés par rapport à l’angle réel, une erreur de phase d’un demi-cycle sera produite. Dans les deux cas, il est important d’éviter que les mesures de phase soient affectées par l’ambiguïté de l’hypothèse de code secondaire.
Des modes de réalisation de la présente invention traitent des déficiences techniques de l’art en ce qui concerne l’acquisition cohérente d’un signal instantané GNSS. À cette fin, les modes de réalisation de la présente invention fournissent un procédé nouveau et non évident pour l’acquisition cohérente prête pour la phase de porteuse d’un signal instantané GNSS. Des modes de réalisation de la présente invention fournissent également un dispositif informatique nouveau et non évident adapté pour exécuter le procédé précédent. Enfin, des modes de réalisation de la présente invention prévoient un système de traitement de données nouveau et non évident incorporant le dispositif précédent afin d’exécuter le procédé précédent.
Dans un mode de réalisation de l’invention, un procédé d’acquisition cohérente prête pour la phase de porteuse d’un signal instantané GNSS comprend une réception dans un récepteur d’instantanés de différents signaux GNSS provenant de différents satellites GNSS correspondants. Le procédé comprend en outre l’exécution d’une acquisition multi-hypothèse (MH) sur chacun des différents signaux GNSS afin de produire un ensemble complet d’hypothèses d’indice de code secondaire, chacune produisant des résultats d’acquisition correspondants selon un pic identifié à une phase de code et une fréquence Doppler correctes. Le procédé comprend en outre un ajustement des hypothèses d’indice de code secondaire pour chacun des différents signaux GNSS des différents satellites GNSS correspondants, sur la base d’une différence de temps de vol déterminée pour chacun des différents satellites GNSS, de manière à produire un nouvel ensemble d’hypothèses d’indice de code secondaire. Enfin, le procédé comprend un filtrage du nouvel ensemble pour inclure seulement celles de l’hypothèse d’indice de code secondaire dans le nouvel ensemble ayant un indice commun prédominant à un moment commun dans le temps et une application des hypothèses restantes des hypothèses d’indice de code secondaire dans le nouvel ensemble à des signaux respectifs des signaux GNSS afin d’acquérir les signaux GNSS.
Dans un aspect du mode de réalisation, un filtre temporel grossier (CTF) résout une ambiguïté d’une milliseconde (1ms) de temps de vol de signal sur la base des données d’assistance et calcule la différence de temps de vol pour chacun des satellites GNSS. En tant que tel, l’ajustement peut comprendre un décalage de chacune des hypothèses d’indice de code secondaire dans l’ensemble complet d’une quantité correspondant à la différence de temps de vol calculée par le CFT. De même, l’ajustement peut comprendre, pour chacune des hypothèses d’indice de code secondaire dans le nouvel ensemble correspondant à un des signaux GNSS, un décalage en arrière de chacune des hypothèses d’indice de code secondaire dans le nouvel ensemble par la différence de temps de vol calculée par le CFT pour un signal correspondant parmi les signaux GNSS.
Dans un autre mode de réalisation de l’invention, un système de traitement de données est adapté pour l’acquisition cohérente prête pour la phase de porteuse d’un signal instantané GNSS. Le système comprend une plate-forme de calcul hôte ayant un ou plusieurs ordinateurs, chacun avec une mémoire et une ou plusieurs unités de traitement comprenant un ou plusieurs noyaux de traitement. Le système comprend également un module d’acquisition. Le module comprend à son tour des instructions de programme informatique qui sont activées lors de l’exécution dans la mémoire d’une ou plusieurs des unités de traitement de la plate-forme de calcul hôte pour recevoir d’un récepteur d’instantanés différents signaux GNSS provenant de différents satellites GNSS correspondants et pour exécuter une acquisition MH sur chacun des différents signaux GNSS afin de produire un ensemble complet d’hypothèses d’indice de code secondaire et de résultats d’acquisition correspondants selon un pic identifié à une phase de code et une fréquence Doppler correctes. Les instructions de programme ajustent ensuite les hypothèses d’indice de code secondaire pour chacun des différents signaux GNSS des différents satellites GNSS correspondants, sur la base d’une différence de temps de vol déterminée pour chacun des différents satellites GNSS, l’ajustement produisant un nouvel ensemble d’hypothèses d’indice de code secondaire. Enfin, les instructions de programme filtrent le nouvel ensemble pour inclure seulement que celles des hypothèses d’indice de code secondaire dans le nouvel ensemble ayant un indice commun prédominant à un moment commun dans le temps et une application des hypothèses restantes des hypothèses d’indice de code secondaire dans le nouvel ensemble à des signaux respectifs des signaux GNSS afin d’acquérir les signaux GNSS.