INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Comme illustré aux figures 1 et 2, dans laquelle ladite boucle de fluide réfrigérant fonctionne en mode refroidissement le fluide réfrigérant parcourt la boucle principale en sortant du compresseur 8 pour atteindre tout d’abord le quatrième échangeur de chaleur 18 où il ne subit pas ou peu d’échange de chaleur. Il en sort ainsi toujours dans un état gazeux haute pression et atteint le troisième point de dérivation 34. La deuxième vanne 38 étant fermée, il poursuit vers le deuxième dispositif de détente 20 qu’il traverse sans subir de détente, ce dernier étant suffisamment ouvert à cette fin. Il traverse alors successivement le premier échangeur 2 et le deuxième échangeur 6 sans emprunter la branche de récupération de chaleur 24 au niveau du premier point de dérivation 26, la première vanne 30 étant fermée. En passant à travers ledit premier échangeur 2 et ledit deuxième échangeur 6, ledit fluide réfrigérant échange de la chaleur avec le premier fluide 4 selon les différentes alternatives déjà évoqués plus haut. Il atteint ensuite le quatrième échangeur 14, soit directement selon le mode de réalisation de la , soit en passant à travers la réserve 17 selon le mode de réalisation de la . En sortie dudit quatrième échangeur 14, il est de façon avantageuse intégralement en phase liquide. Il passe ensuite à travers le clapet anti retour 40 pour arriver au quatrième point de dérivation 36 et au cinquième point de dérivation 50 sans prendre ni la branche de déshumidification 32, la deuxième vanne 38 étant fermée, ni la branche de thermorégulation 48, le troisième dispositif de détente 54 étant fermé. Il passe ensuite par le premier dispositif de détente 10, prévu actif pour opérer une détente dudit fluide réfrigérant avant son passage dans ledit troisième échangeur 12. Le fluide réfrigérant subit une évaporation dans ledit troisième échangeur 12. Il refroidit de la sorte ledit fluide d’air interne Fi. Le fluide réfrigérant est alors dans un état gazeux basse pression. Le fluide réfrigérant passe ensuite par le sixième point de dérivation 52, sans prendre la branche de thermorégulation 48 qui, comme déjà indiquée, est fermée, et par le deuxième point de dérivation 28, sans prendre la branche de récupération de chaleur 24 qui, comme déjà indiqué, est fermée. Il traverse enfin l’accumulateur 22 pour revenir au compresseur 3 où il subit une compression avant un nouveau cycle.
Selon une variante de fonctionnement du mode de refroidissement, illustrée à la , le fluide réfrigérant parcourt la boucle principale, tel que cela vient d’être décrit, jusqu’au cinquième point de dérivation 50. Il est alors partagé en deux fractions, l’une poursuivant dans la boucle principale et l’autre passant par la branche de thermorégulation 48. Ladite fraction passant par la branche de thermorégulation 48 permet de refroidir le quatrième fluide caloporteur 46 et donc l’élément 44.
Pour cela, le troisième dispositif de détente 54 est actif pour opérer une détente dudit fluide réfrigérant avant son passage dans ledit sixième échangeur 42 dans lequel il subit une évaporation. Il refroidit de la sorte le quatrième fluide caloporteur 46. Les deux portions de fluide réfrigérant, toutes les deux dans un état gazeux basse pression, se retrouvent au niveau du sixième point de dérivation 52 avant de finir de parcourir la boucle principale, de la même façon que cela a été indiqué plus haut en relation avec les figures 1 et 2.
Selon une alternative du mode de refroidissement non illustrée, appliquée au même circuit, l’intégralité du fluide réfrigérant est déviée par la branche de thermorégulation 48. Il n’y alors pas de refroidissement du deuxième fluide caloporteur Fi mais uniquement du quatrième fluide caloporteur 46.
Selon les modes de fonctionnement illustré aux figures 4 et 5, qui correspondent à des modes de fonctionnement en pompe à chaleur, on constate que ledit circuit 1 de fluide réfrigérant est configuré pour que le cinquième échangeur 18 et le premier échangeur 2 soient en série. En outre, une sortie du premier échangeur 2 et l’entrée de l’accumulateur 22 de fluide réfrigérant sont reliés, sans passer par le second échangeur 6, ceci grâce à la branche de récupération de chaleur 24.
En surface de la quatrième couche d’ancrage 4, les deuxièmes cristaux liquides 312 (définis par le directeur n2) et colorants dichroïques 322 sont (globalement) parallèles à r2.
En surface de la troisième couche d’ancrage 4’ antagoniste, les deuxièmes cristaux liquides 310 (définis par le directeur n1) et colorants dichroïques 320 sont (globalement) parallèles à r1.
Cet antagonisme force les deuxièmes cristaux liquides nématiques à subir une déformation de torsion et les deuxièmes colorants dichroïques sont asservis aux nématiques.
Dans l’épaisseur de la deuxième couche électroactive 3 les deuxièmes cristaux liquides 311 (définis par le directeur n3) et deuxièmes colorants dichroïques 321 forment un angle (globalement) avec r1 et r2.
La est une vue partielle schématique de principe en perspective du deuxième dispositif de la dans le deuxième état qui est un état on à une tension donnée U2.
En surface de la quatrième couche d’ancrage 4, les deuxièmes cristaux liquides 312 (définis par le directeur n2) et colorants dichroïques 322 demeurent (globalement) parallèles à r2.
Dans l’épaisseur de la deuxième couche électroactive 3 les deuxièmes cristaux liquides 311 (définis par le directeur n3) et deuxièmes colorants dichroïques 321 tendent globalement à s’aligner suivant r2.
En sortie, la polarisation P1perpendiuclaire à r1 diminue et peut être quasi éteinte.
La représente une vue en coupe schématique et de détail de la couche électroactive 3entre deux électrodes plan- plan du premier dispositif hors champ électrique, illustrant schématiquement l’orientation de certains premiers cristaux liquides 34 , 34’ et de certains des premiers colorants dichroïques 35, 35’ sans champ électrique E1.
La montre une structure en couches 36 des cristaux liquides avec les colorants dichroiques, structure figée par le réseau polymérique non représenté.
Les couches de cristaux liquides sont courbées en direction de la couche d’ancrage planaire (ici dégénérée) dans une zone centrale 34 et les couches sont planes et parallèles entre elles sur deux zones latérales plus ou moins étendues et qui peuvent être inexistantes.
Dans la première couche électroactive 3a existent des domaines de défauts comprenant chacun deux lignes de défauts (deux défauts lignes), les coniques focales et qui vont par paires, notamment un elliptique (dans le plan X, Y) et l’autre hyperbolique (ligne 36 en trait gras) , ainsi le nom donné est « Elliptic-Hyperbolic focal conic domain » ou EHFCD en anglais.
Une première série de premiers cristaux liquides (des bâtonnets) 34 sont perpendiculaires aux couches d’ancrage 4a 4’a, donc suivant Z . Il en est de même pour certains premiers colorants dichroïques 35 présents dans cette zone.
Une deuxième série de premiers cristaux liquides 34’ forment un angle par rapport à cette couche d’ancrage 4a. Il en est de même pour certains autres premiers colorants dichroïques 35’.
La représente une vue en coupe schématique et de détail de la couche électroactive entre deux électrodes plan- plan du premier dispositif sous le premier champ électrique E1, illustrant schématiquement l’orientation de certains premiers cristaux liquides 34, 34’ et de certains des premiers colorants dichroïques 35, 35’ sous ledit premier champ électrique E1.
Sous champ, la deuxième série de premiers cristaux liquides 34’ tendent à être également perpendiculaires aux couches d’ancrage 4a 4’a, donc suivant Z. Il en est de même pour certains autres premiers colorants dichroïques 35’.
Un bras oblique de largeur inférieure à la largeur des bras horizontal et vertical permet de réduire la masse de la pièce de renfort sans réduire sa rigidité.
De préférence, la pièce de renfort a une largeur dans la direction transversale du véhicule d’au moins 5,5 cm ; de préférence d’au moins 7 cm ; de préférence d’au moins 10 cm.
La pièce de renfort est ainsi dimensionnée de manière à limiter le déplacement de l’élément de verrouillage
De préférence, la pièce de renfort comprend une ou plusieurs encoches, lumières, ondulations, ou nervures de rigidification.
Dans des modes de réalisation, le véhicule comprend en outre un plancher, et un garnissage de plancher agencé au-dessus du plancher, le véhicule est remarquable en ce que la pièce de renfort est agencée en-dessous du garnissage de plancher.
La pièce de renfort n’est ainsi pas visible par un utilisateur depuis le coffre du véhicule.
De préférence, la pièce de renfort est fixée à la structure arrière du véhicule par collage, par vissage, ou par des rivets. Les moyens de fixation peuvent être étanche, notamment au niveau du plancher du véhicule.
Dans des modes de réalisation, le véhicule comprend au moins deux pièces de renfort disposées de part et d’autre de l’élément de verrouillage dans la direction transversale du véhicule.
Dans des modes de réalisation, l’élément de verrouillage est une gâche de coffre et en ce que la pièce de renfort est agencée dans l’alignement de l’élément de verrouillage selon la direction longitudinale du véhicule.
la est une vue de côté d’un véhicule automobile selon un mode de réalisation de l’invention, montrant la structure arrière ;
la est une vue en perspective d’un détail de la structure arrière d’un véhicule automobile selon un mode de réalisation de l’invention ;
la est une vue en perspective d’une pièce de renfort isolée de la ;
la est une vue en perspective d’un détail de la structure arrière d’un véhicule automobile selon un autre mode de réalisation de l’invention ;
la est une vue en perspective d’une pièce de renfort isolée de la .
La présente invention vise à diminuer notamment le temps de montée en température d’un cycle.
Par « fluide supercritique », on entend ici et dans le cadre de l’invention, le sens usuel, à savoir une pression et une température au-delà desquelles le fluide se trouve dans un état supercritique. Son comportement devient intermédiaire entre l'état liquide et l'état gazeux: sa masse volumique est celle d'un liquide, mais sa faible viscosité s'apparente à celle d'un gaz.
Typiquement, le dioxyde de carbone a son point critique se situe à 31,1°C et 7,38 MPa.
Ainsi, par « eau supercritique », il est entendu le sens usuel, c’est-à-dire de l'eau à des températures supérieures à 374°C sous une pression supérieure à 22,1 MPa.
On désigne sous l'appellation « charge carbonée », tout matériau combustible constitué de composés contenant du carbone.
Il peut donc s'agir de biomasse, c'est-à-dire tout matériau inhomogène d'origine végétale contenant du carbone, tel que de la biomasse lignocellulosique, des résidus forestiers ou agricoles (paille), qui peut être quasi-sec ou imbibé d'eau comme les déchets ménagers.
Il peut aussi s'agir d'un combustible d'origine fossile, tel que le charbon.
Il peut aussi s'agir de déchets combustibles d'origine industrielle contenant du carbone, tel que des matières plastiques ou des pneumatiques. Il peut s’agir en particulier d’un matériau PCR (acronyme anglais pour « Post-Consumer Recycled » ou Recyclé Post-Consommation).
II peut aussi s'agir d'une combinaison de biomasse et de combustible d'origine fossile.
Par « réacteur batch », on entend ici et dans le cadre de l’invention, un réacteur de mise en œuvre d’une conversion thermochimique, qui fonctionne en cycles.
Bien que décrite en référence à la gazéification hydrothermale en eau supercritique, l’invention s’applique à tout procédé de conversion thermochimique en batch qui nécessite l’utilisation d’un bain en fluide supercritique.
Bon nombre de procédés existants permettent de convertir par voie thermochimique une charge carbonée en combustibles liquides (biocarburants, biochar), solides (granulés), et gazeux (biogaz, méthane, syngaz, hydrogène).
Parmi ceux-ci, la gazéification de la biomasse et du charbon est connue depuis longtemps. De manière générale, on peut la définir comme une transformation thermochimique de la biomasse ou du charbon par l’action de la chaleur en présence d’agents gazéifiant. On cherche à générer, à l’issue de la gazéification, un mélange de gaz dit gaz de synthèse qui comprend du monoxyde de carbone et de l’hydrogène (CO+H2) entre autres.
Ainsi, les procédés de gazéification de la biomasse lignocellulosique permettent de générer un gaz de synthèse qui permet de produire en aval soit des carburants liquides soit d’autres produits organiques.
La gazéification hydrothermale est une voie prometteuse pour traiter et convertir des biomasses humides en un gaz renouvelable. Un procédé avantageux de gazéification hydrothermale pour la biomasse humide est réalisé en eau supercritique : [1]. Les principaux gaz produits sont un mélange de gaz combustible constitué d’hydrogène (H 2 ), de méthane (CH4), de monoxyde de carbone (CO) et de dioxyde de carbone (CO 2 ).
Le procédé peut être réalisé en continu ou en « batch »n c’est-à-dire selon un cycle fermé. le procédé se fait généralement dans un autoclave contenant un bain d’eau en état supercritique : [1].
Le collecteur 205 comprend en outre une sortie 230 reliée à un filtre à eau 190, aussi appelé filtre, par le biais de la canalisation d’évacuation 185.
Les équipements sanitaires sont alimentés en eau par le biais d’une pompe et/ou électrovanne d’alimentation 225 reliée à une cuve d’alimentation en eau et/ou le réseau urbain. Par la suite, on considèrera que l’alimentation est faite par le biais d’une pompe d’alimentation 225.
Le dispositif d’évacuation d’eaux comprend une pompe d’évacuation 195 configurée pour aspirer de l’eau du collecteur 205 à travers le filtre à eau 190 via la sortie du collecteur.
Le filtre à eau 190 assure une double ou une triple filtration, pour empêcher le passage de particules supérieures à 5 µm. Pour cela, le filtre à eau comprend au moins deux éléments filtrants, comprenant des tailles de pores compris entre 50 et 5 µm.
Pour éviter d’abimer la pompe d’évacuation 195, le filtre à eau 190 est avantageusement placé en amont de la pompe d’évacuation 195.
La pompe d’alimentation 225 peut présenter un débit réduit par rapport à la pompe d’évacuation 195. Par exemple, la pompe d’alimentation 225 peut être de l’ordre de 9 à 10 L/min. La pompe d’aspiration peut être de l’ordre de 18 à 20 L/min.
La canalisation d’évacuation 185 relie la sortie 230 du collecteur 205 au filtre 190.
Le filtre 190 et la pompe d’évacuation 195 sont disposés à une hauteur supérieure au collecteur 205, et en particulier de la sortie 230 du collecteur 205. En effet, le collecteur 205 est disposé sous le plancher de l’UMD, et le filtre 190 et la pompe d’évacuation 195 peuvent par exemple être compris dans le local technique 155.
La sortie indiquée par une flèche de la canalisation 185 peut être raccordée au réseau d’assainissement ou tout autre endroit tel qu’une cuve de récupération d’eaux usées.
Les pompes d’alimentation et d’évacuation 225, 195 peuvent être actionnées pour aspirer et refouler de l’eau, et/ou pour interrompre leur action.
Un exemple d’une partie du dispositif d’évacuation d’eaux, en particulier autour du collecteur 205 de la , est maintenant décrit plus en détail, en relation avec la .
Le collecteur 320 comprend six entrées 350A, 350B (non visible), 350C, 350D, 350E (non visible) et 350F (non visible) et une sortie 345.
Les six entrées sont respectivement formées aux extrémités des canalisations d’entrée 315A, 315B, 315C, 315D, 315E et 315F. Les canalisations d’entrée 315A, 315B, 315C, 315D, 315E et 315F sont des canalisations respectivement reliées à des bondes 310A, 310B, 310C, 310D, 310E et 310F d’équipements sanitaires disposés dans l’UMD. La partie des canalisations d’entrée 315A, 315B, 315C, 315D, 315E et 315F reliée aux bondes peut présenter, comme illustré, une forme générale coudée.
Les équipements sanitaires peuvent ne pas comprendre de bondes.
En particulier, l’entrée 350 F, qui est reliée à deux équipements sanitaires, par le biais de l’adaptateur 312. L’adaptateur 312 relie la bonde 310F et l’élément d’évacuation 311F à la même entrée 350F. L’élément d’évacuation 311F ne comprend pas de bonde et est relié directement à un équipement sanitaire, par exemple un lave-mains.
Les entrées 350A, 350B (non visible), 350C, 350E (non visible) et 350F (non visible) débouche dans le collecteur 320 aux mêmes niveaux, dans une partie inférieure du collecteur 320.
La protéine Spike ou S est une glycoprotéine membranaire (200-220 kDa) qui se présente sous la forme de spicules ou "Spike" émergeant de la surface de l'enveloppe virale. Cette protéine S de surface se lie au récepteur cellulaire ACE2 qui est exprimé dans de nombreux tissus. Elle contient 2 sous-unités (S1 et S2), S1 incluant le domaine de liaison au récepteur (RBD, receptor binding domain) contenant le motif de liaison au récepteur (RBM, receptor binding motif) et S2 contenant le peptide de fusion permettant l’induction de la fusion de l'enveloppe virale avec la membrane cellulaire. La protéine S est la principale cible de la réponse anticorps neutralisante.
Plusieurs stratégies thérapeutiques sont actuellement explorées, notamment la limitation de la propagation de l'infection par les virus de l’espèce SARS-CoV en bloquant la réplication du virus. Cela peut se faire en empêchant l'entrée du virus dans les cellules cibles des poumons et des autres tissus en ciblant la protéine S et principalement son domaine RBD (domaine de liaison au récepteur de la sous unité S1 de la protéine Spike).
Cette neutralisation de la protéine S peut se faire, notamment, grâce à des protéines naturelles ou artificielles, telles que :
- les anticorps monoclonaux humains dont le coût est conséquent et réservés à des cas très particuliers,
- les dérivés de VHH (Recombinant Llama Antibodies) qui devraient être utilisés en chimérisant les VHH pour faire des VHH-Fc pouvant être reconnus par le système immunitaire du patient,
- les DARPins (Designed Ankyrin Repeat Proteins), et
- les miniprotéines développées par le groupe de David Baker (University of Washington, Seattle).
La mise en œuvre de ces solutions thérapeutiques est très incertaine à l'heure actuelle et nécessite l'exploration d'autres options.
Ainsi, il existe un besoin de nouveaux composés pour traiter ou prévenir une infection par un virus de l’espèce SARS-CoV, notamment le SARS-CoV-2.
Il existe un besoin de nouvelles protéines ayant une forte activité neutralisante contre un virus de l’espèce SARS-CoV, notamment le SARS-CoV-2.
Il existe un besoin de nouvelles protéines ayant une forte activité protectrice contre une infection avec un virus de l’espèce SARS-CoV chez un individu, notamment le SARS-CoV-2.
Il existe un besoin de nouvelles protéines ayant une forte activité protectrice contre une infection avec un virus de l’espèce SARS-CoV chez un individu, notamment le SARS-CoV-2, avec un faible coût de production.
Il existe un besoin de nouvelles protéines ayant une forte activité protectrice contre une infection avec un virus de l’espèce SARS-CoV chez un individu, notamment le SARS-CoV-2, avec un meilleur rendement de production.
Il existe un besoin de nouvelles protéines ayant une forte activité neutralisante contre un virus de l’espèce SARS-CoV, notamment le SARS-CoV-2, provoquant peu, voire aucune, réaction immunitaire chez un individu.
La présente invention a pour but de répondre à tout ou une partie de ces besoins.
Exposé de la présente description Les inventeurs ont développé de nouveaux peptides pour traiter et/ou prévenir une infection par un virus de l’espèce SARS-CoV, en particulier le SARS-CoV-2. De manière inattendue, les inventeurs ont observé qu’une pluralité de polypeptides artificiels, appelés αReps, tels que définis dans la présente description avaient une activité neutralisante pour le virus SARS-CoV-2. De manière surprenante, et contrairement à l’enseignement de l’art antérieur concernant des anticorps monoclonaux humains (Barnes et al. Nature 588, 682-687, 2020 ; Baum et al. Science 370, 1110–1115, 2020 ; Chen et al. N. Engl. J. Med , 2020 ; Fagre et al. Front Immunol 11:614256, 2020 ; Hansen et al. Science 369, 1010–1014, 2020 ; Li et al. Proc. Natl. Acad. Sci. U. S. A . 117, 29832–29838, 2020 ; Li et al. Cell 183, 429–441.e416, 2020 ; Raybould et al. . Bioinformatics, btaa739, 2020), des nanobodies/VHH (Custodio et al. Nat Commun , 2020 ; Czajka et al. Trends in Microbiology 29, 195-203 ; Güttler et al. EMBO J . e107985, 2021 ; Hanke et al. Nat. Struct. Mol. Biol. 27, 846–854, 2020 ; Ma et al. J Virol . 95:e02438-20, 2021 ; Schoof et al. Science 370, 1473–1479, 2020 ; Wrapp et al. Cell 181, 1004–1015.e1015, 2020 ; Xiang et al. Science , 2020), des petites protéines inhibitrices (Cao et al. Science 370:426-431, 2020) ou des DARPINs (Walser et al. 2020), ces polypeptides ont une forte affinité au domaine RBD de la sous-unité S1 de la protéine S des virus de l’espèce SARS-CoV, notamment les αReps C2, H12 et F9. En outre, ces polypeptides artificiels présentent l’avantage d’avoir un faible coût de production et une production facilitée dans des bactéries E. coli . De plus, du fait de leur petite taille (par exemple, 170 acides aminés pour le polypeptide C2) les polypeptides artificiels de la présente description sont peu immunogènes, voire non immunogènes. Ces nouveaux composés sont des protéines répétées alpha-hélicoïdales de type HEAT (αReps) qui ont la capacité de reconnaitre et de se lier spécifiquement au domaine RBD de la protéine S des virus de l’espèce SARS-CoV, en particulier le SARS-CoV-2, afin de neutraliser et bloquer l’attachement du virus à sa cellule cible.
Présentation de l’invention Elle propose notamment à cet effet un procédé de contrôle destiné à être mis en œuvre dans un véhicule comprenant un groupe motopropulseur et au moins un équipement électrique propre à assurer un pré-conditionnement lorsqu’il est alimenté en énergie électrique par une batterie de servitude ayant un état de charge.
Ce procédé de contrôle se caractérise par le fait qu’il comprend une étape dans laquelle, lorsque le pré-conditionnement est requis pendant que le véhicule est endormi, on autorise ce pré-conditionnement tant que l’état de charge demeure strictement supérieur à un seuil, représentatif d’un état de charge nécessaire à la mise en fonctionnement du groupe motopropulseur, et qu’une quantité d’état de charge choisie, allouée au pré-conditionnement, n’a pas été intégralement utilisée par le pré-conditionnement.
Grâce à ce contrôle portant sur les états de charge de la batterie de servitude, on a l’assurance que la réalisation au moins partielle d’un pré-conditionnement n’empêchera pas la batterie de servitude de fournir suffisamment d’énergie électrique pour le réveil du véhicule et le démarrage du GMP.
- dans son étape on peut utiliser une quantité d’état de charge choisie qui est comprise entre 5% et 15% d’un état de charge maximal de la batterie de servitude ;
- en variante, dans son étape on peut utiliser une quantité d’état de charge choisie qui est comprise entre 5% et 15% d’un état de charge initial de la batterie de servitude au début du pré-conditionnement ;
- dans son étape on peut choisir le seuil en fonction d’une température en cours de la batterie de servitude ;
- dans son étape l’équipement électrique peut être propre à assurer un pré-conditionnement aérothermique du véhicule.
L’invention propose également un produit programme d’ordinateur comprenant un jeu d’instructions qui, lorsqu’il est exécuté par des moyens de traitement, est propre à mettre en œuvre un procédé de contrôle du type de celui présenté ci-avant pour contrôler un pré-conditionnement dans un véhicule comprenant un groupe motopropulseur et au moins un équipement électrique propre à assurer ce pré-conditionnement lorsqu’il est alimenté en énergie électrique par une batterie de servitude.
L’invention propose également un dispositif de contrôle destiné à équiper un véhicule comprenant un groupe motopropulseur et au moins un équipement électrique propre à assurer un pré-conditionnement lorsqu’il est alimenté en énergie électrique par une batterie de servitude ayant un état de charge.