INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans un aspect, la présente invention concerne une composition de retardateur permettant de ralentir des réactions de la teinture ou de ses intermédiaires pendant la teinture, comprenant au moins deux retardateurs d’un dérivé de pyrazolone et d’un polymère AMPS. A titre d’exemple, la composition de retardateur est sensiblement constituée, et de préférence constituée, d’un dérivé de pyrazolone et d’un polymère AMPS comme retardateurs.
Dans un autre aspect, la présente invention concerne un nécessaire de teinture, comprenant : une composition de colorant, comprenant la composition de retardateur ci-dessus ; et une composition de révélateur comprenant au moins un oxydant. Au moyen de la composition de retardateur, le nécessaire de teinture peut apporter une faible tache de couleur et une performance de rinçage propre, afin de surmonter les inconvénients ci-dessus, notamment en réduisant ou même en évitant sensiblement les taches par la teinture sur une position non ciblée.
Dans un mode de réalisation, dans la composition de colorant, le rapport dérivé de pyrazolone sur polymère AMPS en poids est compris entre environ 1:5 et environ 5:1 et de préférence entre environ 1:2 et environ 2:1, afin d’améliorer encore l’effet de réduction des taches par la teinture, et même de présenter un effet synergique.
Dans un autre aspect encore, la présente invention concerne un nécessaire de teinture, comprenant : une composition de colorant, qui comprend en outre au moins une teinture oxydative comprenant un dérivé d’aminophénol en plus de la composition de retardateur ci-dessus ; et une composition de révélateur comprenant au moins un oxydant. Au moyen du dérivé d’aminophénol, en association avec la composition de retardateur ci-dessus, le nécessaire de teinture peut obtenir un meilleur effet de teinture, c’est-à-dire un effet cuivré.
Dans un mode de réalisation, le dérivé d’aminophénol a un pKa compris entre environ 9,0 et environ 11,0, de préférence entre environ 9,2 et environ 10,2, ou entre environ 9,5 et environ 10,0, à une température d’environ 25 ºC.
Dans un autre mode de réalisation, le dérivé d’aminophénol est un dérivé de 4-aminophénol, et de préférence un 4-aminophénol qui est encore substitué, de préférence 3-substitué, sur le cycle phényle. De préférence, tout(s) 4-aminophénol(s) compris dans la composition de colorant est (sont) encore substitué(s), notamment 3-substitué(s), sur le groupe phényle ; et/ou de préférence, le groupe amino du dérivé d’aminophénol est non substitué.
Le ligand peut également avantageusement être introduit à l’étape b).
De préférence, l’étape a) est mise en œuvre à une pression comprise entre 0,1 et 20,0 MPa, de préférence entre 0,1 et 15,0 MPa, et de manière préférée entre 0,5 et 8,0 MPa, et à une température comprise entre 15 et 200°C, de préférence entre 25 et 125°C et de manière très préférée entre 40 et 80°C.
De préférence, l’étape b) est mise en œuvre à une pression comprise entre 0,1 et 20,0 MPa, de préférence entre 0,1 et 15,0 MPa, et de manière préférée entre 0,5 et 8,0 MPa, et à une température comprise entre 15 et 200°C, de préférence entre 25 et 125°C et de manière très préférée entre 40 et 80°C.
De préférence, l’étape b) est mise en œuvre dans les mêmes conditions de pression et de température que l’étape a).
Définitions et Abréviations Il est précisé que, dans toute cette description, les expressions « compris(e) entre … et … », « comprenant entre … et … », « comprenant de…à… » doivent s’entendre comme incluant les bornes citées.
L’expression « en Cx-Cy » pour un groupement hydrocarboné signifie que ledit groupement comprend x à y atomes de carbone.
On entend par groupement alkyle en Cx-Cy, une chaine hydrocarbonée comprenant entre x et y atomes de carbone, par exemple entre 1 et 20 atomes de carbone noté alkyle en C 1 -C 20 , linéaire ou ramifiée, non cyclique, cyclique ou polycyclique, substituée ou non. Par exemple, on entend par alkyle en C 1 -C 6 , un alkyle choisi parmi les groupements méthyle, éthyle, propyle, butyle, pentyle, cyclopentyle, hexyle, cyclohexyle, heptyle, octyle.
On entend par alkoxy, un groupement monovalent constitué d’un groupement alkyle lié à un atome d’oxygène tel que les groupements CH 3 O-, C 2 H 5 O-, C 3 H 7 O-.
On entend par aryloxy, un groupement monovalent constitué d’un groupement aryle lié à un atome d’oxygène tel que le groupement C 6 H 5 O-.
Les rapports molaires cités dans la présente invention notamment par rapport au précurseur de chrome sont entendus et exprimés par rapport au nombre de moles de chrome contenues dans la composition catalytique.
La productivité désigne la quantité de produits formés par gramme de métal et par heure. Elle est exprimée en g prod /gCr.h -1 . Elle correspond à la vitesse de la réaction.
Le temps de séjour, appliqué au système catalytique, exprime le temps moyen nécessaire à celui-ci pour passer au travers d'un système à l'équilibre, ici le réacteur. Il s’exprime en heure ou en minute.
La notion de phase d’initiation du système catalytique, encore appelée étape d’initiation ou d’activation correspond à la formation de l’espèce active à partir du précurseur métallique et de son activateur en présence d’éthylène.
Description détaillée de l’invention Dans le sens de la présente invention, les différents modes de réalisation présentés peuvent être utilisés seul ou en combinaison les uns avec les autres, sans limitation de combinaison.
Dans le sens de la présente invention, les différentes plages de paramètres pour une étape donnée telles que les plages de pression et les plages de température peuvent être utilisées seules ou en combinaison. Par exemple, dans le sens de la présente invention, une plage de valeurs préférée de pression peut être combinée avec une plage de valeurs de température plus préférée.
La présente invention concerne un procédé d’oligomérisation d’éthylène mettant en œuvre une composition catalytique comprenant un précurseur de chrome, un ligand et un aluminoxane, ledit procédé comprenant
- la valeur d’atténuation variable propre à être mise en œuvre par ledit atténuateur variable optionnel 46 est nulle :
la branche de réinjection 26 est déconnectée simultanément de ladite première branche 14 et de ladite deuxième branche 15, et ledit module de combinaison/couplage numérique 38 est propre à générer la sortie dudit numériseur radiofréquence par détermination de la moyenne desdites première et deuxième branches 14 et 15.
Par ailleurs, dans ce cas particulier, le premier module 20 d’application d’un gain numérique de la première branche 14 et le deuxième module 36 d’application d’un gain numérique de la deuxième branche 15 de la sont, dans ce cas particulier, identiques et correspondent à un module 48 d’application d’un gain numérique.
En effet, dans ce cas particulier d’absence de flux analogique reçu comprenant simultanément un signal fort et faible, où le module 12 configuré pour diviser la puissance est un diviseur de puissance et où l’atténuateur variable optionnel 46 met en œuvre une atténuation nulle, ce qui correspond à la réalisation de trois conditions cumulatives, la désensibilisation de 3 dB sur les deux branches 14 et 15 n’est pas absorbée par l’atténuation variable de l’atténuateur optionnel 46 ce qui fait que la perte de sensibilité en sortie de chaîne est elle aussi de 3 dB.
Pour compenser ces 3 dB et ainsi proposer une architecture plus classique à convertisseurs analogique-numériques CANs parallèles (de l’anglais stack ADC s), et ce à partir de ce mode de réalisation particulier de l’architecture de numériseur radiofréquence décrite en relation avec la , la branche de réinjection 26 via le convertisseur numérique analogique CNA est désactivée, de même que l’action du module 24 de combinaison/couplage analogique, afin que les deux convertisseurs analogique-numériques CANs parallèles soient attaqués par les mêmes signaux et délivrent des sorties similaires illustrées par les encadrés 50 et 52. Une telle diversité permet ensuite de récupérer théoriquement 3 dB par moyennage mise en œuvre par le module de combinaison/couplage numérique 38 tel qu’illustré par l’encadré 54 de la avec un niveau de bruit B 3 réduit de 3 dB par rapport aux niveaux de bruit B 1 de sortie de chaque convertisseur analogique-numérique illustrés respectivement sur les encadrés 50 et 52, qui auparavant en relation avec la était propre à générer la sortie dudit numériseur radiofréquence par sommation (ou soustraction lorsque le module 12 est un coupleur hybride) desdites première et deuxième branches 14 et 15.
Autrement dit, dans le cas particulier précité, l’architecture de numériseur radiofréquence selon la présente invention et telle que décrite en relation avec la est propre à être adaptée en une architecture de numériseur radiofréquence à CANs parallèles, la branche de réinjection 26 étant alors déconnectable. Une telle adaptation permet de maintenir la sensibilité du numériseur radiofréquence 10 selon la présente invention dans le cas particulier précité.
On conçoit ainsi en résumé que le numériseur radiofréquence 10 selon la présente invention utilisant deux convertisseurs analogique-numériques CANs et un convertisseur numérique-analogique CNA agencés spécifiquement selon l’architecture de la , permet de réinjecter en analogique les signaux désensibilisés par le premier convertisseur analogique-numérique puis de les soustraire, grâce au module 24 de combinaison/couplage analogique 24, aux signaux initiaux reçus, pour estimer ainsi le bruit thermique limitant empêchant la numérisation des signaux faibles, bruit que l’on vient soustraire aux signaux numérisés par le premier convertisseur analogique-numérique via le module 38 de combinaison/couplage numérique pour faire réapparaitre les signaux faibles, et en conséquence limiter la désensibilisation du numériseur radiofréquence 10 (i.e. réduire la désensibilisation du numériseur radiofréquence 10 par rapport aux techniques actuelles de l’état de la technique).
En outre, selon le cas particulier précité, un telle architecture permet une adaptation en architecture à convertisseurs analogique-numériques CANs parallèles (de l’anglais stack ADC s) afin de tenir la sensibilité en l’absence de réception simultanée de signaux forts et faibles.
Ainsi, la présente invention offre à l’utilisateur une dynamique largement supérieure à celle disponible dans les matériels utilisant une numérisation conventionnelle, notamment en présence d’un flux analogique reçu comprenant au moins deux signaux possédant un fort (i.e. supérieur à un seuil prédéterminé) rapport de puissance, par exemple un rapport de puissance de l’ordre de 15 dB, en permettant d’assurer la numérisation du signal de plus faible puissance. Ainsi, par rapport à l’utilisation classique d’un système analogique de contrôle automatique de gain CAG, la sensibilité du numériseur selon la présente invention est moins dégradée, ce qui le rend utilisable sur tout système ou sous-système d’acquisition de signaux analogiques contenant un convertisseur analogique-numérique, notamment dans le cadre des applications de numériseurs radiofréquences numérisés à large bande, et permet une amélioration numérique de ces systèmes.
Méthode de formation et d’allocation de faisceaux par sous-bandes fréquentielles pour une antenne satellite multifaisceaux active L’invention concerne le domaine des antennes actives multifaisceaux large bande en particulier pour des charges utiles flexibles de télécommunications spatiales à haut débit, dans lesquelles les ports de ces antennes multifaisceaux sont connectées à un processeur numérique.
L’invention porte plus précisément sur une méthode de formation de faisceaux par sous-bandes fréquentielles permettant de maximiser l’efficacité spectrale d’une antenne active associée à une zone de couverture dans laquelle sont situés un ensemble d’utilisateurs.
L’invention porte également sur une méthode d’allocation des faisceaux et sous-bandes à un ensemble de terminaux utilisateurs situés dans une zone de couverture donnée
Les antennes multifaisceaux sont de la famille des antennes réseaux actives, ou des antennes réseaux actives magnifiées par un système optique, à base de réflecteurs ou de lentilles. Elles sont caractérisées par le fait qu’un grand nombre d’éléments rayonnants contribue à chaque faisceau, et que réciproquement chaque élément rayonnant contribue à un grand nombre de faisceaux. Cette architecture antennaire permet alors d’allouer de façon flexible la puissance de l’amplificateur associé à chaque élément rayonnant sur l’ensemble de la zone géographique couverte par les faisceaux auxquels il contribue.
Le processeur numérique réalise un traitement numérique des signaux. Il est usuellement utilisé pour réaliser un routage et une canalisation flexible des signaux entre les ports des différents faisceaux de réception et d’émission, intégrant des techniques d’accès multiple en fréquence ou dans le temps. Il permet également, et plus spécifiquement pour ces architectures antennes réseau fonctionnant à la réception (respectivement émission), de combiner (respectivement diviser) les signaux des ports éléments rayonnants réception (respectivement émission) avec une pondération reconfigurable, réalisant ainsi un étage de formation numérique de faisceaux. Le processeur numérique permet ainsi de former plusieurs faisceaux en direction de différents utilisateurs.
L’allocation spatiale d’une même ressource fréquentielle à plusieurs utilisateurs associés à des directions différentes permet d’accroitre le débit de la charge utile d’un facteur qui est au premier ordre égal au nombre de fois que la ressource fréquentielle est réutilisée. Elle induit toutefois des risques d’interférences entre ces utilisateurs. La minimisation de ces interférences nécessite que chaque utilisateur soit incident dans le lobe principal du faisceau qui lui est dédié, tout en étant incident dans les lobes secondaires de faibles niveaux, et même préférentiellement dans les zéros des autres faisceaux dédiés aux autres utilisateurs pour lesquelles la même ressource fréquentielle a été allouée. En transmission sur le lien aller du satellite vers les utilisateurs, si le gain antenne réalisé par le faisceau dédié à chaque utilisateur est Ci, et si les gains réalisés par ce faisceau en direction de l’utilisateur j (avec ) sont I j , il est alors nécessaire de maximiser pour chaque utilisateur i : Ci /ΣIj.
la , une vue en coupe d’un rotor caréné selon l’invention,
la , une vue en coupe d’un rotor caréné selon l’invention, et
la , un schéma illustrant un contrôleur de débit d’air.
La présente un aéronef 1 selon l’invention muni d’un rotor caréné 10 porté par une poutre de queue 4. L’aéronef 1 peut en outre comprendre un organe motorisé 3 participant au déplacement de l’aéronef dans l’air. Un tel organe motorisé 3 peut comprendre une ou plusieurs voilures tournantes 3, un ou plusieurs rotors une ou plusieurs hélices… Par exemple, l’aéronef 1 est un hélicoptère comprenant un rotor 11 et une voilure tournante 3 mis en mouvement par un ou des moteurs électriques.
L’aéronef 1 peut comprendre une structure porteuse 2 qui s’étend longitudinalement le long d’un plan antéropostérieur d’une extrémité arrière 202 à une zone avant 201 non représentée. Cette structure porteuse 2 peut être prolongée à partir de son extrémité arrière 202 par une poutre de queue 4 portant le rotor caréné 10. Eventuellement, la structure porteuse 2 porte un ou des organes motorisés de sustentation et/ou de propulsion 3.
Indépendamment de la forme de l’aéronef 1, le rotor caréné 10 comporte une carène 20 portée par la poutre de queue 4. De plus, le rotor caréné 10 comporte un rotor 11 disposé dans la carène 20. En particulier, le rotor 11 comporte une pluralité de pales 12. Les pales 12 effectuent conjointement un mouvement rotatif autour d’un axe de rotation AXROT.
Plus précisément, la carène 20 comporte un carénage délimitant une veine d’air 15. Le carénage peut présenter une symétrie de révolution par rapport à l’axe de rotation AXROT. Indépendamment de cet aspect, l’air EXT circule dans la veine d’air 15, selon un sens 102 de déplacement de l’air au sein de la carène 20, d’une section d’entrée 151 vers une section de sortie 152 de la veine d’air.
Par ailleurs, l’aéronef 1 comporte une pile à combustible 5. Par exemple, cette pile à combustible 5 alimente électriquement un moteur électrique 6 mettant en mouvement, directement ou via un système de transmission de puissance 7, un ou des organes motorisés 3 de sustentation et/ou de propulsion 3 et/ou le rotor 11.
L’expression « pile à combustible » désigne une unique pile à combustible, éventuellement à hydrogène, ou plusieurs piles à combustible en série ou en parallèle.
L’aéronef 1 comprend un système de refroidissement 35 pour refroidir la pile à combustible 5.
Ce système de refroidissement 35 est muni d’un circuit de refroidissement 40 dans lequel circule un fluide caloporteur 45. En particulier, le circuit de refroidissement 40 peut comprendre un conduit de captation 42 qui passe dans la pile à combustible 5, à savoir dans un boitier 500 de la pile à combustible, ou à côté de la pile à combustible 5, par exemple contre un boitier 500 de la piale à combustible.
Le terme « conduit » désigne un ou plusieurs tubes, tuyaux, passages d’une structure ou équivalents dans lesquels circule le fluide caloporteur 45.
De plus, le circuit de refroidissement 40 comprend un échangeur thermique 41 fluide/air. L’échangeur thermique 41 peut être disposé dans la poutre de queue 4 selon l’exemple illustré en traits pleins ou dans la structure porteuse 2 selon l’exemple illustré en traits discontinus. L’échangeur thermique 41 peut être formé par une structure de l’aéronef 1, par exemple par la poutre de queue 4 en tant que telle.
L’échangeur thermique 41 est en communication fluidique avec le conduit de captation 42, à savoir relié fluidiquement au conduit de captation 42. De plus, l’échangeur thermique 41 est relié à un conduit de retour 43 débouchant sur le conduit captation 42. Dès lors, le fluide caloporteur 45 reçoit de la pile à combustible 5 une énergie calorifique pour la refroidir, puis est refroidi dans l’échangeur thermique 41 avant de retourner dans le conduit de captation 42 via le conduit de retour 43. Le circuit de refroidissement peut comprendre au moins une pompe pour faire circuler le fluide caloporteur 45, au moins un filtre…
Un mode de réalisation d’un système de commande 20 des machines électriques permettant de distribuer le couple mécanique que doit fournir chaque machine électrique est décrit ci-après en référence à la .
Ce système de commande 20 peut faire partie de l’UCE 12. Il peut comprendre des moyens de calcul tels qu’un processeur, par exemple un microprocesseur, un microcontrôleur ou autre, notamment programmés pour mettre en œuvre le procédé selon l’invention. Des moyens de communication, optionnellement bidirectionnels, peuvent être prévus entre le système de commande, différents moyens de mesure (couple, température), et les unités ou modules du système de commande. Le ou les processeurs peuvent avoir des moyens de stockage qui peuvent être une mémoire vive (RAM), une mémoire morte programmable effaçable électriquement (EEPROM), une mémoire flash, une mémoire externe ou autre. Ces moyens de stockage peuvent, entre autres, stocker des données reçues, un modèle de contrôle, une ou plusieurs cartographies et un ou plusieurs programmes informatiques.
Le système de commande 20 comprend une unité de gestion 22 et une unité de distribution de couple 24. L’unité de gestion 22 est configurée, notamment programmée pour, mettre en œuvre l’étape de gestion du procédé de commande au cours de laquelle on détermine, pour chaque machine électrique, des bornes maximales de puissance électrique apte à être utilisée par ladite machine électrique. L’unité de distribution de couple 24 est quant-à-elle configurée, notamment programmée pour, mettre en œuvre l’étape de distribution du procédé de commande au cours de laquelle on distribue à chaque machine une consigne de couple.
Afin d’assurer la motricité du véhicule, la puissance électrique de la batterie de traction doit être distribuée entre les trois machines électriques du véhicule. Par ailleurs, les performances de la batterie de traction 1 en charge et décharge dépendent de son niveau de charge et de sa température principalement. La puissance maximale de charge et de décharge de la batterie de traction en fonction de la température et du SOC (State of charge-Etat de charge en anglais) sont généralement définies dans ce qui est connu comme la cartographie de puissance, typiquement gérée par l’UCE (12).
L’invention prévoit d’établir, notamment à un instant t, des bornes maximales de puissance électrique que chaque machine électrique peut utiliser en mode de charge (ou régénération) de la batterie de traction (BorneMax1G, BorneMax2G, BorneMax3G) et en mode de décharge de la batterie de traction (Bornemax1M, BorneMax2M, BorneMax3M) en prenant en compte les limitations suivantes :
la puissance maximale électrique disponible au niveau de la batterie en mode charge (PMaxBatt_C) ou en mode décharge (PMaxBatt_D), l’interprétation de la volonté du conducteur via des consignes de puissance électrique cible (PCible1, PCible2, PCible3) calculées pour chaque machine électrique en fonction de la position d’au moins un organe de commande du véhicule. Elles sont typiquement obtenues par la conversion des consignes de couple mécanique cible (EMC1, EMC2, EMC3). les valeurs en cours (à l’instant t) de puissance électrique fournies par les machines électriques (PAct1, PAct2, PAct3), typiquement obtenues par conversion des valeurs des couples mécaniques en cours des machines électriques (EMAct1, EMAct2, EMAct3) qui sont par exemple mesurées par des capteurs, les consignes de puissance maximale intrinsèques des machines électriques en mode de charge (PInt1G, PInt2G, PInt3G) ou en mode de décharge (PInt1M, PInt2M, PInt3M), correspondant à l’ensemble des limitations thermiques, électriques et mécaniques des machines électriques et de leur onduleur/démarreur. Elles proviennent typiquement de la conversion de consignes de couples mécaniques maximaux applicables à chaque machine électrique (EMInt1, EMInt2, EMInt3).
Ainsi, tel que représenté sur la , l’unité de gestion 22 comprend un premier module de conversion 221 lequel reçoit respectivement :
les consignes de couple mécanique cibles (EMC1, EMC2, EMC3), typiquement déterminées par l’UCE 12 en fonction d’au moins un organe de commande, les consignes de couples mécaniques maximaux intrinsèques en mode de charge (EMInt1G, EMInt2G, EMInt3G) ou en mode de décharge (EMInt1M, EMInt2M, EMInt3M) , ces consignes peuvent être préalablement établies et enregistrées dans l’UCE 12, les valeurs des couples mécaniques en cours des machines électriques (EMAct1, EMAct2, EMAct3), par exemple obtenues par des capteurs.
Ce module 221 est configuré (notamment programmé) pour transformer ces couples mécaniques en puissances électriques, respectivement :
les consignes de puissance électrique cibles (PCible1, PCible2, PCible3, aussi notées PCiblei sur la , où i est un entier de 1 à 3), les consignes de puissance maximale intrinsèques des machines électriques (PInt1M, PInt2M, PInt3M ou PInt1G, PInt2G, PInt3G, aussi notées PIntiM et PIntiG sur la , avec i=1, 2 ou 3), et les valeurs en cours de la puissance électrique fournies par les machines électriques (PAct1, PAct2, PAct3, aussi notées PActi sur la , avec i=1, 2 ou 3)).