INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Sur les figures 2 à 4, on a représenté les principales étapes d’un procédé pour former un objet tridimensionnel 2. De façon générale, le procédé comprend une étape de formation de l’objet tridimensionnel 2 à partir de l’appareil 1 précédemment décrit. En particulier, avant l’étape de formation de l’objet tridimensionnel 2, le procédé comporte une étape dite de calibration. Par ailleurs, avant l’étape de calibration, le support de construction 8 est généralement placé à distance de la fenêtre 10. L’étape de calibration comprend au moins un déverrouillage au cours duquel l’électroaimant 15 et dans un premier état de fonctionnement F1 pour faire passer le système de verrouillage 14 dans la position déverrouillée D, tel qu’illustré à la . Puis, l’étape de calibration comprend un positionnement du support de construction 8 parallèlement à la fenêtre 10, illustré à la , et un verrouillage au cours duquel l’électroaimant 15 est dans le deuxième état de fonctionnement pour faire passer le système de verrouillage 14 dans la position verrouillée V, tel qu’illustré à la .
Par exemple, le positionnement du support de construction 8 comprend un déplacement du bras 9, et donc du support de construction 8, en direction de la fenêtre 10, c’est-à-dire selon une translation de haut en bas. Ce déplacement consiste à amener le support de construction 8 en contact avec la fenêtre 10 afin d’obtenir un positionnement du support de construction 8 parallèle à la fenêtre 10. Lorsque le support de construction 8 est mis en contact avec la fenêtre 10, et puisque le support de construction 8 est mobile par rapport au bras 9, la surface de construction 12 peut s’orienter de manière à se positionner parallèlement à la fenêtre 10. Puis on verrouille le système de verrouillage 14 de façon à maintenir le support de construction 8 en position.
Avantageusement, l’appareil 1 comporte une unité de commande électronique 40 configurée pour commander les déplacements du bras 9 et l’alimentation en courant électrique de l’électroaimant 15. L’unité de commande électronique peut comprendre un programme d’ordinateur comprenant des instructions pour commander le bras 9, en particulier un moteur pas à pas qui entraîne le bras 9 en translation le long de l’axe de translation A, et l’alimentation de l’électroaimant 15. L’unité de commande électronique comprend un processeur, ou un microprocesseur, pour exécuter les instructions du programme. L’unité de commande électronique 40 comprend également des moyens pour commander le moteur pas à pas et l’alimentation de l’électroaimant 15 en réponse à l’exécution des instructions du programme.
L’invention n’est pas limitée aux modes de réalisation et de mise en œuvre précédemment décrits. L’invention telle que décrite permet une impression du type 3D rapide et qui est facile à mettre en œuvre.
Assemblage de multi-matériaux L’invention se situe dans le domaine de l’assemblage de matériaux. En particulier, l’invention concerne un procédé pour assembler deux éléments constitués d’un matériau différent.
Les assemblages multi-matériaux permettent d’assembler entre eux des éléments de nature différente, tels que par exemple l’acier, l’aluminium, le magnésium, ou des matériaux composites ou des matériaux plastiques. Ce type d’assemblage est nécessaire, notamment dans l’industrie automobile, car il permet par exemple d’alléger les véhicules automobiles et de réduire ainsi les émissions de dioxyde de carbone et/ou d’accroître leur autonomie dans le cadre de véhicule à motorisation de type électrique ou hybride. Les assemblages multi-matériaux permettent aussi d’améliorer le comportement dynamique des véhicules automobiles, de les renforcer structurellement afin de satisfaire aux exigences en matière de sécurité ou de réduire le nombre de composants dans les véhicules.
Il est cependant difficile de réaliser l’assemblage de matériaux ayant des propriétés différentes.
Lorsque l’assemblage est réalisé par collage, il est difficile de contrôler la quantité de colle à déposer à l’interface entre les deux éléments, ce qui peut impliquer des débordements lorsque trop de colle est utilisée ou, dans le cas contraire, si trop peu de colle est utilisée, cela peut affaiblir la tenue mécanique de l’assemblage final.
Lorsque la technique de soudage électrique par résistance est utilisée, l’application est limitée à l’assemblage de matériaux présentant des propriétés similaires. Des inserts ou des patchs de soudage doivent être utilisés pour assembler des éléments de nature différente. Lors de l’opération de soudage, un des problèmes récurrents est le fait que le corps de l’insert chauffe. La chaleur est alors transmise à l’élément dans lequel l’insert est placé et au vu de la nature de l’élément, cela peut être dommageable. Des solutions à ce problème ont été développées.
Le dispositif émetteur TX selon l’invention est associé à une contrainte réglementaire correspondant au non dépassement, en dehors d’une zone prédéfinie autour dudit dispositif émetteur, dite « zone réglementaire », d’une valeur seuil relative à une quantité électromagnétique. Comme mentionné précédemment, une telle contrainte résulte d’un cadre réglementaire lié à la législation en vigueur là où le système 300 de communication est implanté, ou d’un cadre propre à l’entité en charge de la gestion du système de communication et qui est plus stricte que la législation en vigueur.
Pour la suite de la description, on considère, à titre nullement limitatif, que le système 300 de communication est implanté en France. Dès lors, ce système 300 est soumis à un cadre réglementaire visant à définir des limites d’exposition du public aux émissions de champ électromagnétiques, tel que précisé dans le décret n° 2002-775. Plus particulièrement, on considère ici que les signaux radioélectriques générés par le dispositif émetteur TX ont une fréquence comprise entre 2 GHz et 300 GHz. Dès lors, la réglementation indique dans son annexe 2.2 (tableau A) que la valeur seuil de champ électrique E à ne pas dépasser, pour une telle plage fréquentielle, est égale à 61 V/m (volt par mètre).
Il convient de noter que l’exemple précédent concernant la France a été donné à titre purement illustratif. Ainsi, aucune limitation n’est attachée au pays pouvant être considéré, l’homme de l’art étant en mesure d’accéder au cadre réglementaire adhoc.
Rien n’exclut non plus de considérer d’autres plages de fréquences pour les signaux émis par le dispositif émetteur TX, de sorte à obtenir une valeur seuil pour le champ électrique qui soit différente de 61 V/m. De manière générale, aucune limitation n’est attachée au type de réseau de communication utilisé, comme cela a été mentionné ci-avant, ni à la plage fréquentielle considérée.
En outre, la quantité électromagnétique considérée dans la suite de la description pour la contrainte réglementaire concerne le champ électrique. Toutefois, rien n’exclut de considérer une autre quantité électromagnétique, comme par exemple la puissance maximale d’émission PIRE, voire éventuellement encore une autre quantité, comme par exemple une intensité de champ magnétique (exprimée en ampères par mètre), une induction magnétique (exprimée en teslas), etc. D’une manière générale, l’homme de l’art sait traduire une valeur seuil associée à une quantité électromagnétique donnée en une valeur seuil équivalente associée à une autre quantité électromagnétique.
Enfin, rien n’exclut que la zone réglementaire soit déterminée autrement que grâce à une formule de calcul. Par exemple, une telle zone peut correspondre à une zone délimitée suite à une campagne de mesures sur site, autour d’un dispositif émetteur de même type et au moyen d’outils dédiés, comme par exemple une sonde isotropique large bande, un analyseur de spectre, etc. Selon encore un autre exemple, la zone réglementaire est obtenue par simulations numériques à partir d’une modélisation du dispositif émetteur TX, en prenant en compte l’environnement autour de ce dernier. On rappelle également qu’aucune limitation n’est attachée à la forme de la zone réglementaire définie autour du dispositif émetteur TX.
Dans le cadre de la présente invention, le dispositif transmetteur TX est configuré pour réaliser des traitements visant à contrôler l’émission d’un signal sous forme de faisceaux, en mettant en œuvre au moins les étapes E20 de détermination d’un canal de propagation virtuel, E30 de détermination d’un précodeur, E40 de détermination d’une puissance d’émission d’un procédé de configuration selon l’invention.
Dans un mode de réalisation particulier (illustré en ), le dispositif récepteur est également configuré pour réaliser des traitements visant à contrôler l’émission, par un dispositif émetteur, d’un signal sous forme de faisceaux, en mettant en œuvre l’étape E10 de détermination d’une pluralité de chemins d’un procédé de configuration selon l’invention.
La représente schématiquement un exemple d’architecture matérielle du dispositif transmetteur TX appartenant au système 300 de la , pour la mise en œuvre dudit procédé de configuration.
Tel qu’illustré par la , le dispositif transmetteur TX dispose de l’architecture matérielle d’un ordinateur. Ainsi, le dispositif transmetteur TX comporte, notamment, un processeur 1, une mémoire vive 2, une mémoire morte 3 et une mémoire non volatile 4. Il comporte en outre un module de communication 5.
La mémoire morte 3 du dispositif transmetteur TX constitue un support d’enregistrement conforme à l’invention, lisible par le processeur 1 et sur lequel est enregistré un programme d’ordinateur PROG_TX conforme à l’invention, comportant des instructions pour l’exécution d’au moins une partie des étapes du procédé de configuration selon l’invention.
Le programme PROG_TX définit des modules fonctionnels du dispositif transmetteur TX, et s’appuie ou commande les éléments matériels 1 à 5 du dispositif transmetteur TX cités précédemment. Le dispositif transmetteur TX comprend : - un module MOD_CNL de détermination d’un canal de propagation virtuel comprenant une pluralité de chemins virtuels, un chemin virtuel correspondant à un des chemins dits « chemins réels » d’un canal de propagation dit « canal de propagation réel », chaque chemin virtuel ayant une même direction de départ et un même déphasage que le chemin réel auquel il correspond, et les chemins virtuels ayant un gain en amplitude compris dans un même intervalle déterminé réel et positif ; - un module MOD_PCD de détermination, en fonction dudit canal de propagation virtuel, d’un précodeur configuré pour précoder un signal destiné à être émis sous forme de faisceaux pointant dans les directions des chemins virtuels, de sorte que lesdits faisceaux atteignent tous, dans leur direction, un champ électrique compris dans un même intervalle déterminé ; et, - un module MOD_PUI de détermination d’une puissance d’émission, de sorte que le champ électrique desdits faisceaux est inférieur à une valeur seuil au-delà d’une zone définie autour du dispositif émetteur TX.
On rappelle que par chemin de propagation réel, on entend un chemin emprunté par un signal entre un élément d’antenne du dispositif émetteur TX et le dispositif récepteur RX.
Par signal, on fait référence ici à une onde électromagnétique se propageant par des moyens non filaires, dont les fréquences sont comprises dans le spectre traditionnel des ondes radioélectriques (quelques hertz à plusieurs centaines de gigahertz). A titre d’exemple nullement limitatif, le signal est un signal de téléphonie mobile 5G émis dans la bande d’émission [3,4 – 3,8 GHz] et/ou [24,25 - 27,5 GHz].
Au sens de l’invention, un chemin de propagation virtuel correspond à un chemin de propagation réel dont le gain en amplitude est compris dans un intervalle déterminé de nombres réels positifs. Cet intervalle est par exemple défini en fonction d’une valeur de gain en amplitude dite « valeur cible » (e.g., « 1 »), et son amplitude dépend par exemple des composants matériels du dispositif émetteur TX, d’erreurs de quantification, d’erreur de calcul et/ou de copie de données. Dans la suite de la description et par abus de langage, on dit que les chemins virtuels ont un même gain en amplitude lorsque lesdits gains en amplitude sont compris dans l’intervalle déterminé de nombres réels positifs. On dit également par abus de langage que les faisceaux ont un même champ électrique lorsque lesdits champs électriques sont compris dans un intervalle déterminé de nombres réels positifs.
Le fait d’égaliser le gain en amplitude des chemins réels du canal de propagation réel permet d’obtenir des chemins de propagation virtuels qui ont tous une même valeur de gain en amplitude. Ce canal virtuel est ensuite transmis en entrée du module MOD_PCD de détermination d’un précodeur qui précode un signal, par exemple en appliquant un précodage de type MRT, de sorte que les faisceaux sont générés dans les mêmes directions que si le précodage était appliqué au canal réel, mais tous avec une même valeur de champ électrique.
De façon générale, le dispositif de désinfection privilégie un rayonnement direct des ultraviolets vers l’objet à désinfecter afin de conserver un maximum d’énergie dans le rayonnement et donc une meilleure efficacité. En particulier, même si des revêtements réfléchissants peuvent être intégrés au dispositif, une majorité de la surface de l’objet, de préférence plus de 95% de la surface de l’objet, doit être soumise à un rayonnement d’ultraviolets provenant directement d’une des sources d’ultraviolets. Ce résultat est notamment permis par l’utilisation de plusieurs sources lumineuses dans chaque volume de l’enceinte permettant de réduire les surfaces non-exposées.
La représente schématiquement en coupe selon B-B de la d’un dispositif de désinfection selon un premier mode de réalisation de l’invention. Sur cette figure sont visibles les sections des cônes 22d, 22e et 22f de rayonnement (visibles sur la ) avec le plan de la coupe selon B-B qui est un plan, dit plan de contact, agencé au niveau du support du dispositif au niveau du contact entre un objet à désinfecter et le support lorsqu’un objet est inséré dans le dispositif.
En particulier, la première section 30d circulaire correspond à la section du cône 22d de rayonnement avec ledit plan de contact, la deuxième section 30f circulaire correspond à la section du cône 22f de rayonnement avec ledit plan de contact et les deux portions 30e de cercle correspondent aux portions de la section du cône de rayonnement avec ledit plan de contact qui est incomplète du fait de la présence des parois du boitier.
Comme visible sur cette figure et en lien notamment avec les figures 2 et 4, les portions arrondies formées par le support et le boitier, décrites plus haut, permettent de s’assurer qu’un objet disposé sur le support soit totalement inscrit dans au moins un cône de rayonnement au niveau de son plan de contact avec le support : en effet, la section de chaque cône de rayonnement avec le plan de contact est totalement inscrite dans les portions arrondies du support et du boitier. Le motif de triangle équilatéral représente ainsi les zones soumises au rayonnement des sources d’ultraviolets inférieur, qui s’étendent sur l’ensemble de la zone délimitée par le boitier au niveau de cette coupe.
La représente schématiquement de façon simplifiée et du dessus d’un dispositif 210 de désinfection selon un deuxième mode de réalisation de l’invention. Le dispositif 210 comprend un boitier 216 et seulement deux sources d’ultraviolets, agencées au-dessus et en dessous du support (non représenté), soit une source 220 de chaque côté.
Selon le même principe de fonctionnement que le dispositif de désinfection selon le premier mode de réalisation, la section d’un plan de contact avec la source d’ultraviolets agencée au fond du support est un cercle 230. De ce fait, la portion 224 arrondie du boitier 216 du dispositif est également un cercle complet.
La représente schématiquement de façon simplifiée et du dessus d’un dispositif 310 de désinfection selon un troisième mode de réalisation de l’invention. Le dispositif 310 comprend un boitier et seize sources d’ultraviolets, agencés au-dessus et en dessous du support (non représenté), soit huit sources 320a-h de chaque côté.
Selon le même principe de fonctionnement que le dispositif de désinfection selon le premier mode de réalisation, les sections 330a-h d’un plan de contact avec les sources d’ultraviolets agencées au fond du support sont des cercle complets ou partiels. Les portions 324a-d arrondies du boitier 316 du dispositif sont ajustées pour correspondre à ces sections.
La représente schématiquement un procédé 400 de désinfection selon un mode de réalisation de l’invention.
une étape 410 de mise en place de l’objet dans un dispositif de désinfection selon un mode de réalisation de l’invention, sur le support dudit dispositif de désinfection, une étape 420 de fermeture du dispositif de désinfection via la fermeture du couvercle formant des moyens de fermeture, une étape 430 d’allumage des sources d’ultraviolets du dispositif de désinfection pendant un intervalle de temps compris entre cinq et quinze minutes, de préférence environ dix minutes, le dispositif de désinfection restant fermé pendant la durée de désinfection par les sources d’ultraviolets.
L’allumage des sources d’ultraviolets s’effectue par exemple grâce à un bouton 32 visible sur les figures 3 et 4. Le fonctionnement du dispositif peut être indiqué grâce à l’allumage d’un voyant 34 lumineux, par exemple disposé autour du bouton 32.
Les sources d’ultraviolets sont alimentées par une source d’énergie, par exemple une batterie intégrée au dispositif (non représentée). La batterie peut être rechargée par un port USB, par exemple de type USB-C, configuré pour la transmission d’énergie.
L’invention ne se limite pas aux modes de réalisation décrits. En particulier, le boitier peut comprendre des dimensions différentes pour s’adapter à différents types d’objets à désinfecter, un nombre de sources d’ultraviolets différent, une disposition différente des sources d’ultraviolets, etc., du moment que la forme du dispositif est adaptée en fonction des cônes de rayonnement de la ou des sources d’ultraviolets.
Dispositif de génération de courant pour une piscine La présente invention concerne un dispositif de génération de courant pour une piscine.
Des dispositifs de génération de courant pour une piscine sont connus. De tels dispositifs comprennent un corps cylindrique le long duquel s’écoule le liquide, et d’un guide flux pourvu d’au moins une ouverture d'entrée de liquide et d’au moins une ouverture de sortie de liquide, le corps étant pourvu d’une turbine et d’une hélice.
L’invention peut s’appliquer à toute turbine 2 axiale composée d’une succession d’étages mobiles (rotor 7) et statiques (distributeurs 3), et notamment dans le cadre des turbomachines 1 (et dérivés) et des turbines à gaz. L’anneau 12 de la turbine 2 peut être libre, c’est-à-dire présenter un jeu radial avec la bride 6, ou en variante être fixe par rapport à la bride 6. L’invention trouve particulièrement application dans le cas des turbines 2 présentant un débit de fuite significatif de la veine d’écoulement.
Turbine avec passage en supersonique dans le rotor L’invention se rapporte aux turbines supersoniques, plus particulièrement dans des applications pour lesquelles la température d’entrée du fluide dans la turbine est relativement basse, telle que des circuits à cycle de Rankine, des piles à combustible ou encore des moteurs à combustions internes, notamment à faible richesse.
Ainsi, l’invention se rapporte au domaine des turbomachines et de la récupération d’énergie.
Les turbines sont utilisées dans de nombreuses applications afin de transformer l’énergie du fluide en énergie mécanique rotative, qui peut elle-même être transformée en électricité par exemple.
Généralement, les turbines fonctionnent avec des vitesses de déplacement du fluide très nettement subsonique (en dessous de la vitesse du son, c’est-à-dire en dessous d’un nombre de Mach égal à 1). Toutefois, à ces vitesses de déplacement, il est nécessaire de faire tourner la turbine très vite. Cela a l’inconvénient de nécessiter des paliers et/ou roulements fonctionnant à l’huile ou avec des graisses pour éviter d’importants efforts de friction et des échauffements associés.
Par le passé, certaines turbines supersoniques ont été développées. La plupart de ces turbines ont un stator dans lequel l’écoulement devient supersonique : c’est le cas par exemple des demandes de brevet US2010/329856 et EP3812560. Pour ces turbines, le passage en supersonique a lieu dans le stator et par conséquent, le fluide entrant dans le rotor arrive à une vitesse supersonique (supérieure à la vitesse du son, c’est-à-dire supérieure à un nombre de Mach égal à 1). Il en résulte que ces turbines ont des pertes de charge importantes, ce qui induit une perte d’efficacité de la turbine.
On connaît aussi la demande de brevet US 3314647A qui concerne une turbine qui peut ou non avoir un stator et dont le passage en supersonique peut être réalisé dans le stator ou dans un étage du rotor. Toutefois, cette demande de brevet ne maîtrise pas les ondes de choc qui peuvent se produire, qui peuvent générer des vibrations néfastes sur le dimensionnement du rotor, et qui peuvent générer une vitesse de sortie subsonique.
Ainsi, le problème technique consiste à améliorer le contrôle des ondes de choc qui peuvent se produire dans le rotor afin d’améliorer les performances de la turbine.
Pour y répondre, l’invention concerne une turbine comprenant une partie stationnaire et un rotor, la partie stationnaire étant en amont du rotor dans le sens de l’écoulement d’un fluide apte à traverser la turbine (autrement la turbine est configurée pour qu’un fluide la traversant traverse d’abord la partie stationnaire puis le rotor). Le rotor est apte à tourner autour d’un axe de rotation et comprend une pluralité d’aubes s’étendant dans une direction sensiblement radiale par rapport à l’axe de rotation du rotor. La section minimale de passage de fluide entre les aubes du rotor constitue un col sonique pour des conditions de fonctionnement déterminées de la turbine. En outre, la section de chaque aube est délimitée par un extrados et un intrados, l’extrados et l’intrados partant d’un même bord d’attaque pour se rejoindre à un même bord de fuite. L’intrados et/ou l’extrados comprend une première partie courbe du bord d’attaque à un point d’intersection et une deuxième partie courbe du point d’intersection au bord de fuite. De plus, la tangente (à l’intrados et/ou à l’extrados) de la première partie courbe forme un angle non nul (compris entre 1° et 179°) avec la tangente (à l’intrados et/ou à l’extrados) de la deuxième partie courbe.
L’invention concerne une turbine comprenant une partie stationnaire et un rotor, ladite partie stationnaire étant en amont du rotor dans le sens de l’écoulement d’un fluide dans la turbine, le rotor étant apte à tourner autour d’un axe de rotation et comprenant une pluralité d’aubes s’étendant dans une direction sensiblement radiale par rapport à l’axe de rotation du rotor, la section minimale de passage de fluide entre les aubes du rotor constituant un col sonique pour des conditions de fonctionnement déterminées de la turbine, les aubes étant configurées pour que la pression totale en entrée des aubes soit toujours supérieure à la pression statique à la sortie des aubes de manière à générer un écoulement et les aubes étant configurées pour que le rapport entre la pression totale en entrée et la pression statique en sortie soit supérieure ou égale au rapport entre la pression totale p0 au col et la pression statique p* au col, la section de chaque aube étant délimitée par un extrados et un intrados, l’extrados et l’intrados de la section de chaque aube partant d’un bord d’attaque vers un bord de fuite, l’un de l’intrados et de l’extrados comprenant une première partie courbe du bord d’attaque à un point d’intersection et une deuxième partie courbe dudit point d’intersection au bord de fuite. De plus, la tangente (à l’intrados ou à l’extrados) de la première partie courbe forme un angle non nul avec la tangente (à l’intrados ou à lextrados) de la deuxième partie courbe.
De préférence, la deuxième partie courbe est un premier segment de droite.