INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un mode de réalisation, les conditions de références CRef dans lesquelles l’apprentissage automatique est réalisé sont une période de fonctionnement débutant à la première mise en service du conducteur électrique 1 et de durée égale à une deuxième durée d’utilisation prédéterminée D2 de l’appareil électrique 2.
Selon un aspect de l’invention, l’apprentissage automatique est réinitialisé en cas de remplacement du conducteur électrique.
En cas de remplacement du conducteur électrique 1, par exemple lors d’une opération de maintenance suite à une détection de défaut, l’apprentissage automatique est de nouveau réalisé après le remplacement du conducteur électrique 1 et pendant une deuxième durée d’utilisation prédéterminée D2.
Autrement dit, en cas de remplacement du conducteur électrique 1, par exemple en cas de maintenance de l’appareil électrique 1, la deuxième durée prédéterminée D2 pendant laquelle l’apprentissage automatique du bruit va être réalisée correspond à l’état neuf du conducteur électrique 1 venant d’être remplacé. La dégradation des propriétés diélectriques du conducteur électrique 1 étant un phénomène lent, il est considéré que l’état neuf du conducteur électrique dure pendant plusieurs dizaines d’heures.
La résume les conditions dans lesquelles l’apprentissage automatique peut être réalisé. L’instant 0 correspond à la première mise en service dans l’appareil électrique 2. L’instant T 2 correspond à la remise en service de l’appareil après un remplacement d’un conducteur électrique 1. La zone désignée par A est une zone dans laquelle l’apprentissage automatique peut être réalisé, puisque la durée de fonctionnement de l’appareil est alors inférieure à la durée prédéterminée D 1 . Dans la zone désignée par B, l’apprentissage automatique ne peut plus être réalisé car la durée de fonctionnement est alors supérieure à D 1 . Dans la zone désignée par C, l’apprentissage automatique est à nouveau réalisable, puisque la durée de fonctionnement depuis le remplacement du conducteur électrique 1 est inférieure à la deuxième durée D 2 . Les deux traits courbes sur l’axe horizontal du temps indiquent que l’intervalle de temps compris entre T 1 et T 2 n’est pas représenté à la même échelle que les durées D 1 et D 2 .
Le volume final V e,f de l’électrolyte peut alors s’écrire, dans le cas d’une étape d’attaque isotherme à la température T : où χ T est la compressibilité de l’électrolyte, et où P 0 est une pression de référence, par exemple la pression atmosphérique.
Le volume final V c,f du ciel gazeux peut s’écrire : où le premier terme est la valeur statique V c,0 du ciel gazeux (volume initial), qui peut être non nulle ; le deuxième terme correspond à la dissolution du zinc solide ayant été électrodéposé ; et le troisième terme correspond à une variation du volume V e de l’électrolyte entre le début et la fin de l’étape d’attaque.
On peut alors réécrire l’équation N f = n e,f + n c,f sous la forme d’un polynôme d’ordre 3 : avec
La résolution de cette équation peut être effectuée numériquement de manière classique, ou peut être effectuée de manière algébrique. Ainsi, par un changement de variable P f = Z – β/3α, on obtient une nouvelle équation : avec
En posant ensuite z = u + v, avec la condition supplémentaire 3uv+p=0, on obtient alors :
A partir des trois solutions pour u et v, on reconstruit trois solutions (u,v) satisfaisant la condition 3uv+p=0. On obtient trois solutions pour Z et trois solutions pour P f , dont une seule est physique. Celle-ci s’exprime :
Ainsi, le modèle électrochimique F exprime effectivement une relation entre la pression finale P f de l’hydrogène à la fin de l’étape d’attaque, la quantité m Zn de zinc ayant été déposé puis attaqué (égale à N f ×M Zn ), et la valeur initiale V c,0 du ciel gazeux.
Aussi, connaissant le volume initial V c,0 éventuellement non nul du ciel gazeux, il est possible de déterminer la quantité minimale m Zn,min de zinc à déposer puis à attaquer, de sorte que la pression finale P f de l’hydrogène produit dans l’enceinte principale est au moins égale à la pression cible P c prédéfinie. On a alors une connaissance plus précise des conditions opératoires du procédé à mettre en œuvre pour produire de l’hydrogène ayant une pression P f effectivement au moins égale à la pression cible P c .
Par ailleurs, comme mentionné précédemment, le modèle électrochimique F peut également prendre en compte une variation de température au cours de l’étape d’attaque, en particulier une augmentation de température d’une valeur initiale T 0 à une valeur finale T f . A titre d’exemple, la température peut passer d’une température ambiante T 0 égale à 20°C environ à une température finale T f égale à 40°C environ.
Il peut également prendre en compte le remplissage d’une bouteille de stockage de volume V b , raccordée à l’enceinte principale. Ici, on néglige le volume de la circuiterie fluidique assurant le raccord entre l’enceinte principale et la bouteille de stockage.
Aussi, le nombre de moles total N f d’hydrogène produit au cours de l’étape d’attaque se répartit entre le nombre final n e,f de moles d’hydrogène dissous dans l’électrolyte, le nombre final n c,f de moles d’hydrogène présent dans le ciel gazeux, et le nombre final n b,f de moles d’hydrogène présent dans la bouteille de stockage. On écrit ainsi : avec
L’équation polynomiale du troisième ordre sur la variable P f mentionnée précédemment s’écrit alors : avec où α T est un coefficient de dilatation thermique moyen de l’électrolyte lors de la variation de température ΔT.
La résolution de cette équation peut être effectuée de manière similaire à ce qui a été décrit précédemment.
Bien entendu, il est possible de modifier le modèle électrochimique F en le complexifiant ou en le simplifiant. Quoi qu’il en soit, il établit une relation entre la pression finale P f , la quantité m Zn de zinc déposé puis attaqué, et le volume initial V c,0 du ciel gazeux. Notons que ce modèle électrochimique F permet également d’obtenir la répartition de l’hydrogène produit entre la part dissoute dans l’électrolyte, la part en phase gazeuse, et le cas échéant, la part présente dans la bouteille de stockage.
La illustre plusieurs exemples d’évolutions f 1 , f 2 , f 3 de la pression finale P f de l’hydrogène produit lors de l’étape d’attaque en fonction de l’épuisement e Zn en zinc. L’épuisement e Zn correspond à la quantité m Zn de zinc déposé puis attaqué par litre d’électrolyte. Le volume d’électrolyte pris en compte est le volume initial V e,0 au début de l’étape d’attaque.
Dans un premier temps (évolution f 1 ), dans le cas d’un volume initial V c,0 nul de ciel gazeux (α c =0%) et d’une étape d’attaque isotherme à 40°C, la pression finale P f de l’hydrogène augmente en fonction de l’épuisement e Zn , ici compris entre 0g/L et 100g/L. Ainsi, pour un épuisement e Zn égal à 50g/L, la pression finale P f est égale à 410bar environ, et pour un épuisement e Zn égal à 100g/L, la pression finale P f est égale à 580bar environ.
Cuve étanche et thermiquement isolante L’invention se rapporte au domaine des cuves étanches et thermiquement isolantes, à membranes. En particulier, l’invention se rapporte au domaine des cuves étanches et thermiquement isolantes pour le stockage et/ou le transport de gaz liquéfié à basse température, telles que des cuves pour le transport de Gaz de Pétrole Liquéfié (aussi appelé GPL) présentant par exemple une température comprise entre -50°C et 0°C, ou pour le transport de Gaz Naturel Liquéfié (GNL) à environ -162°C. Le gaz liquéfié peut également être par exemple de l’ammoniac, du gaz carbonique, de l’hydrogène, de l’éthanol ou encore de l’éthylène. Ces cuves peuvent être installées à terre ou sur un ouvrage flottant. Dans le cas d’un ouvrage flottant, la cuve peut être destinée au transport de gaz liquéfié ou à recevoir du gaz liquéfié servant de carburant pour la propulsion de l’ouvrage flottant.
Arrière-plan technologique Il est connu des cuves étanches et thermiquement isolantes de stockage de gaz naturel liquéfié (GNL) embarquées dans un navire et équipées d’une tour de chargement/déchargement. La tour de chargement/déchargement comporte une structure tripode, c’est-à-dire qu’elle comporte trois mâts verticaux qui sont chacun fixés les uns aux autres par des traverses. Chacun des mâts verticaux est creux. Ainsi, deux des mâts forment une ligne de déchargement de la cuve et sont pour ce faire chacun associés à une pompe de déchargement portée par la tour de chargement/déchargement, à proximité de son extrémité inférieure. Le troisième mât forme quant à lui un puit de secours permettant la descente d’une pompe de secours et d’une ligne de déchargement en cas de défaillance des autres pompes de déchargement. La tour de chargement/déchargement porte également des lignes de chargement qui ne constituent pas l’un des trois mâts. De telles tours de chargement/déchargement sont par exemple décrites dans le document WO2019211551. Une cuve peut comporter une ou plusieurs tours de chargement/déchargement selon le cas.
La tour de chargement/déchargement est également équipée d’une base qui est fixée à l’extrémité inférieure des trois mâts et qui supporte les pompes de déchargement.
La tour de chargement/déchargement comporte de plus un dispositif de guidage qui est fixé contre la face inférieure de la base et qui coopère avec un pied de support qui est fixé à la paroi de fond de la structure porteuse. Un tel dispositif de guidage vise à autoriser les mouvements relatifs de la tour de chargement/déchargement par rapport au pied de support selon la direction de hauteur de la cuve afin de permettre à la tour de chargement/déchargement de se contracter ou de se dilater en fonction des températures à laquelle elle est soumise tout en empêchant les mouvements horizontaux de la base de la tour de chargement/déchargement.
Résumé Une idée à la base de l’invention est de simplifier la cuve étanche et thermiquement isolante et notamment la structure traversant la cuve formée par les conduites de chargement et de déchargement tout en prenant en compte les phénomènes de contraction et dilation thermique des conduites.
Selon un mode de réalisation, l’invention fournit une cuve étanche et thermiquement isolante de stockage de gaz liquéfié intégrée dans une structure porteuse, la cuve comprenant une paroi de fond et une paroi de plafond opposée à la paroi de fond dans une direction de hauteur de la cuve, la paroi de fond et la paroi de plafond étant fixées à la structure porteuse, dans laquelle la paroi de plafond est traversée par au moins une première conduite et une deuxième conduite, dans laquelle la cuve est équipée d’un pied de support passant au travers de la paroi de fond et fixé à la structure porteuse, et d’un dispositif de guidage fixé au pied de support, le dispositif de guidage étant configuré pour assurer un guidage en translation selon la direction de hauteur de la première conduite et de la deuxième conduite, dans laquelle le dispositif de guidage comporte un premier collier disposé tout autour de la première conduite, un deuxième collier disposé tout autour de la deuxième conduite, une plaque de support fixée au pied de support, un premier bras de liaison reliant le premier collier à la plaque de support, et un deuxième bras de liaison reliant le deuxième collier à la plaque de support.
Grâce à ces caractéristiques, les conduites sont directement guidées par le dispositif de guidage qui est lui-même fixé au pied de support, sans nécessiter d’intermédiaire comme dans l’art antérieur avec la base de la tour de chargement/déchargement. De plus, chacune des conduites est guidée individuellement par chacun des colliers. Ainsi, si les conduites sont amenées à avoir un comportement différent en contraction/dilatation thermique, le dispositif de guidage permet de guider l’extrémité inférieure des conduites en translation selon la direction de hauteur de la cuve indépendamment l’une de l’autre. Les colliers permettent également d’empêcher l’extrémité inférieure des conduites de se déplacer.
Les bras de liaison et la plaque de support permettent de transférer les efforts subis par les conduites qui auraient une composante dans le plan parallèle à la paroi de fond, au pied de support.
Selon des modes de réalisation, une telle cuve peut comporter une ou plusieurs des caractéristiques suivantes.
Selon un mode de réalisation, la bande passante du capteur de vibration est comprise entre 1 kHz et 1000 kHz.
Selon un exemple de mise en œuvre du procédé, le capteur d’accélération délivre un signal analogique.
En variante, le capteur d’accélération délivre un signal numérique.
est une représentation schématique d’un appareil électrique sur lequel le procédé selon l’invention est mis en œuvre,
est une représentation schématique de détail de l’appareil électrique de la ,
est une représentation schématique de l’évolution temporelle de paramètres du procédé selon l’invention,
est une autre représentation de l’évolution temporelle de paramètres du procédé selon l’invention,
est une représentation temporelle illustrant une étape particulière du procédé selon l’invention,
Afin de faciliter la lecture des figures, les différents éléments ne sont pas nécessairement représentés à l’échelle. Sur ces figures, les éléments identiques portent les mêmes références. Certains éléments ou paramètres peuvent être indexés, c'est-à-dire désignés par exemple par premier élément ou deuxième élément, ou encore premier paramètre et second paramètre, etc. Cette indexation a pour but de différencier des éléments ou paramètres similaires, mais non identiques. Cette indexation n’implique pas une priorité d’un élément, ou paramètre par rapport à un autre et on peut interchanger les dénominations. Quand il est précisé qu'un dispositif comporte un élément donné, cela n'exclut pas la présence d'autres éléments dans ce dispositif.
On a représenté sur la un appareil électrique 2 de moyenne tension ou de haute tension, l’appareil électrique 2 comportant : - un conducteur électrique 1, - un capteur 3 configuré pour fournir un signal vibratoire V associé à un isolant 5 du conducteur électrique 1, - une unité électronique de contrôle 10 configurée pour mettre en œuvre un procédé de détection selon l’invention.
L’appareil électrique 2 est un équipement à moyenne tension, c’est-à-dire une tension comprise entre 1 kV et 52 kV. L’appareil électrique 2 peut aussi être un équipement à haute tension. L’appareil électrique 2 peut être par exemple un disjoncteur, un sectionneur ou un interrupteur.
L’appareil électrique 2 comporte plusieurs conducteurs électriques. Par exemple, l’appareil électrique 2 comporte trois conducteurs électriques 1, 1’, 1’’ correspondant aux trois phases d’un réseau électrique triphasé. Le procédé selon l’invention est être appliqué à chacun des conducteurs électriques 1, 1’, 1’’.
Le procédé selon l’invention est un procédé de détection d’événement anormal dans un isolant 5 d’un conducteur électrique 1 d’un appareil électrique 2 de moyenne tension ou de haute tension. Le procédé comporte les étapes : - acquérir un ensemble S n d’échantillons successifs E 1 , …, E n d’un signal vibratoire V associé au conducteur électrique 1, (étape 50) - déterminer une valeur modélisée M n+1 d’un échantillon suivant E n+1 à partir de l’ensemble S n d’échantillons acquis et d’un modèle de prédiction, (étape 51) le modèle de prédiction étant obtenu par apprentissage automatique du signal vibratoire V à partir d’un ensemble V p d’échantillons acquis dans des conditions de référence CRef dans lesquelles le conducteur électrique 1 est exempt d’évènement anormal, - acquérir l’échantillon suivant E n+1 du signal vibratoire V, (étape 52) - calculer une différence D n+1 entre la valeur de l’échantillon acquis E n+1 et la valeur modélisée M n+1 , (étape 53) - Si la différence calculée D n+1 est supérieure à un seuil prédéterminé Th, détecter un évènement anormal dans le conducteur électrique 1. (étape 54)
La détection d’un évènement anormal dans le conducteur électrique repose à la fois sur une valeur réellement mesurée d’un signal vibratoire associé au conducteur électrique, et sur un modèle calculant l’évolution attendue de ce signal vibratoire. Un écart trop grand entre le signal modélisé et le signal réellement mesuré indique que l’évènement anormal à détecter s’est produit. Le modèle de prédiction étant obtenu par apprentissage automatique, celui-ci peut ainsi être automatiquement adapté aux caractéristiques réelles de chaque équipement électrique pour lequel le procédé est mis en œuvre. Les dispersions entre équipements sont ainsi prises en compte automatiquement, ce qui facilite la mise au point du procédé ainsi que son efficacité.
Valeur L Valeur L % Noir de carbone Lignine vierge Charge à base de lignine Noir de carbone Lignine vierge Charge à base de lignine Essai 1 8,12 36,16 22 100 100 100 Essai 5 7,32 29,88 20,25 90 83 92 Essai 10 6,73 28,09 18,6 83 78 85
Couleur de la composition thermoplastique ABS
Valeur a Valeur a % Noir de carbone Lignine vierge Charge à base de lignine Noir de carbone Lignine vierge Charge à base de lignine Essai 1 -0,5 5,47 4,22 100 100 100 Essai 5 -0,4 5,26 4,03 80 96 95 Essai 10 -0,24 5,11 4,23 48 93 100
Valeur b Valeur b % Noir de carbone Lignine vierge Charge à base de lignine Noir de carbone Lignine vierge Charge à base de lignine Essai 1 -0,53 8,2 6,39 100 100 100 Essai 5 -0,52 7,21 6,03 98 88 94 Essai 10 -0,9 6,74 6,08 170 82 95
Comme on peut le conclure des tableaux 7 à 12, l’utilisation d’une charge à base de lignine pour produire une composition thermoplastique donne une couleur de la composition thermoplastique, en particulier lorsqu’elle est soumise au recyclage, « ressemblant au noir » plus que lorsqu’on utilise la lignine vierge.
Exemple 2 – Test de compositions thermoplastiques Comme dans l’exemple 1, dans cet exemple, le but était d’évaluer la performance de la charge à base de lignine (LBF) dans des compositions thermoplastiques. Dans cet exemple, le mélange maître suivant a été préparé :
Type de charge Polypropylène 40% en poids de charge à base de lignine x
Le mélange maître contenait donc : 40% en poids de charge, 52% en poids du polymère et au total 8% en poids d’un ensemble d’additifs (constitué par 2% de stéarate de Calcium (lubrifiant), 2% de l’antioxydant Irganox 1010, 4% de cire de polyéthylène (lubrifiant)).
3 kg du mélange maître ont été préparés, et cela a été fait à une charge de 40% en poids. Le mélange maître produit a ensuite été physiquement mélangé à sec avec du polypropylène à 3% en poids, à 5% en poids ou à 10% en poids, et moulé par injection pour reproduire l’utilisation standard dans le moulage par injection. La combinaison suivante a été moulée par injection :
- Du polypropylène (PP) en tant que mélange maître dans du polypropylène (PP) (indiqué comme composition thermoplastique PP ci-dessous)
Les compositions thermoplastiques préparées contenaient chacune 1,2% en poids, 2% en poids ou 4% en poids de charge à base de lignine.
Mesure de couleur Quantité de charge L a b 1,2% en poids de charge à base de lignine 12,93 4,67 6,58 2% en poids de charge à base de lignine 9,77 4,43 5,72 4% en poids de charge à base de lignine 8,28 4 4,94
Couleur de la composition thermoplastique PP (mesurée avec le spectro-guide BYK)
Les résultats montrent qu’avec l’augmentation de la quantité de charge à base de lignine dans la composition thermoplastique, la couleur de la composition thermoplastique devient plus foncée.
La présente invention concerne également un procédé d’aménagement d’une soute d’un aéronef présentant au moins l’une des caractéristiques optionnelles suivantes, prises isolément ou en combinaison précédentes, caractérisé en ce qu’il comprend une étape d’installation dans la soute longitudinalement du meuble système longitudinal de manière qu’il soit déplaçable entre la position d’utilisation le long de la paroi du fuselage et ladite position dite de maintenance dans laquelle il est écarté de la paroi du fuselage.
Le procédé comprend une étape d’installation du meuble transversal au niveau du meuble longitudinal de manière à laisser libre un espace entre les deux meubles transversal et longitudinal permettant un passage d’homme.
L’étape d’installation du meuble longitudinal débute avant celle du meuble transversal dont la fabrication peut se poursuivre en parallèle en dehors de l’aéronef.
D'autres buts, caractéristiques et avantages ressortiront de la description de l’invention qui va suivre, description donnée à titre d'exemple uniquement non limitatif, en référence aux dessins ci-annexés dans lesquels : est une vue en perspective simplifiée partielle de dessus selon un certain angle de vue d’un aménagement de soute selon l’art antérieur ; est une vue en perspective schématique en transparence d’une pointe avant de dessus selon un certain angle de vue montrant la différence entre l’aménagement d’une soute selon l’art antérieur sur la gauche et l’aménagement d’une soute selon la présente invention sur la droite ; est une vue schématique de dessus partielle de la soute mettant en évidence le déplacement transversal d’un meuble longitudinal de la soute ; est une vue schématique de côté d’un meuble longitudinal de la soute selon la présente invention.
Comme représenté sur les figures 2 à 4, la présente invention se rapporte à l’aménagement d’une soute 8 dans un aéronef 10. La description qui suit se réfère à un repère orthonormé X, Y, Z (visible sur le ) dans lequel les directions horizontales X, Y et verticale Z sont définies en référence à un aéronef posé sur un sol horizontal. Les trois directions X, Y, Z sont orthogonales entre elles. Le fuselage de l’aéronef s’étend le long d’une direction longitudinale X. La direction Y correspond à la direction orientée transversalement et horizontalement par rapport à la direction longitudinale X. La direction Z correspond à la direction verticale ou hauteur. Qualifier de longitudinal respectivement transversal, vertical signifie parallèle à la direction longitudinale, respectivement transversale, verticale. On considère les termes avant et arrière par rapport au sens de déplacement de l’aéronef en vol. Dans l’ensemble de la description, les termes « supérieur », « inférieur » se comprennent en référence à ce repère X, Y, Z et plus particulièrement par rapport à la direction Z. Le terme soute est compris dans un sens très générique à savoir l’espace dans le fuselage se trouvant en dessous d’un plancher par exemple celui du cockpit et/ou de la cabine passager et dans lequel sont disposés des meubles systèmes. La soute peut également servir à entreposer des bagages ou des équipements.
Dans la suite de la description, on entend par meuble 12 système un meuble ou baie rassemblant des systèmes de multiples natures telles qu’électriques, électroniques, optiques et/ou autres permettant le stockage et traitement de données d’un ou plusieurs types. Des données traitées peuvent être par exemple des données avioniques à savoir des données de pilotage. Un autre exemple de données gérées dans des meubles systèmes peuvent être des données de divertissement en vol dites IFE (en langue anglo saxonne « In Flight Entertainement ») à savoir des données destinées au confort des passagers. La soute 8 comprend au moins deux meubles systèmes 12.
Les meubles 12 systèmes se présentent généralement sous forme d’armoires parallélépipédiques de section rectangulaire. Cependant, le meuble peut présenter une section différente. Selon une forme de réalisation possible, les armoires contiennent des calculateurs, des composants électriques et électroniques sous forme de rack ainsi que des câbles acheminés jusqu’aux armoires en faisceaux appelés harnais 14 (visible sur la ). Les harnais 14 de manière générale relient les meubles 12 systèmes avec des organes de commande associés du poste de pilotage pour les données avioniques ou avec des terminaux IFE de la cabine pour les données IFE ou avec d’autres composants suivant le type de données.