INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon une autre caractéristique du support, celui-ci est destiné à la fixation d’au moins un équipement de type bloc anode d’un moteur plasmique de véhicule spatial sur une structure d’interface satellite, et consiste en au moins un pied interposé entre le bloc anode et la structure d’interface satellite, ce pied étant muni dans son épaisseur d’une cavité traversante débouchant par deux ouvertures opposées dans deux faces libres et opposées dudit pied, caractérisé en ce qu’il est un support amorti du type décrit précédemment, comportant un kit associé à la cavité traversante et comporte deux parois flexibles à serrage réglable chacune appliquée sur une des deux faces libres et qui ferment ladite cavité traversante.
L’invention concerne enfin un véhicule spatial comportant un moteur plasmique comportant une structure d’interface satellite et au moins un équipement de type structure d’anode, caractérisé en ce que ledit équipement est fixé à ladite structure par l’intermédiaire d’un support amorti du type susmentionné.
Description des figures D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaitront au cours de la lecture de la description détaillée qui va suivre pour la compréhension de laquelle on se reportera aux dessins annexés dans lesquels :
La est un schéma de principe d’un moteur plasmique de satellite spatial ;
La est une vue du moteur de la ;
La est une vue d’un support du moteur spatial permettant le montage d’un équipement sur un châssis de ce moteur ;
La est une vue en coupe d’un kit d’amortissement selon un principe général de l’invention ;
La est une vue d’un côté du support de la en cours d’équipement avec un kit d’amortissement adapté à ce support.
Dans la suite de la description, on considère à titre d'exemple que les impulsions P1 ont toutes une durée inférieure ou égale à Dmax, ou, dit autrement, que les durées à mesurer avec le convertisseur 1 sont toutes comprises dans la dynamique du convertisseur.
Selon un mode de réalisation, le convertisseur 1 est configuré pour convertir la durée entre chaque front actif du signal S1 et un front actif immédiatement successif du signal S2 en un signal numérique de sortie du convertisseur 1.
A titre d'exemple, le circuit C1 est configuré pour recevoir les signaux S1 et S2 et pour fournir les impulsions P1.
Selon un mode de réalisation, à chaque front actif du signal S1, le circuit C1 est configuré pour générer un signal ou impulsion CMD1. La durée de l'impulsion CMD1 est déterminée par la durée entre le front du signal S1 et le front immédiatement successif du signal S2. La durée de l'impulsion CMD1 détermine la durée de l'impulsion P1, ou, dit autrement, l'impulsion P1 est déterminée à partir de l'impulsion CMD1. Dit autrement, chaque impulsion CMD1 indique le début d'une impulsion P1 correspondante et de la fin de cette impulsion P1. Chaque impulsion CMD1 est, par exemple, une impulsion débutant lors d'un front actif du signal S1 et se terminant au front actif immédiatement suivant du signal S2. Chaque impulsion P1 est, par exemple, une impulsion débutant en même temps qu'une impulsion CMD1 correspondante, et se terminant en même temps que cette impulsion CMD1.
A titre d'exemple, le circuit C1 comprend une bascule ("flip-flop" en anglais), non représentée en , recevant les signaux S1 et S2 sur deux de ses entrées et fournissant les impulsions CMD1. De préférence, la bascule est une bascule RS dont une entrée d'initialisation, c’est-à-dire l'entrée S de la bascule, est configurée pour recevoir le signal S1, dont l'entrée de remise à zéro, c’est-à-dire l'entrée R de la bascule, est configurée pour recevoir le signal S2, et dont une sortie, par exemple la sortie Q de la bascule, est configurée pour fournir le signal CMD1. De préférence, l'entrée S, respectivement R, de la bascule est sensible aux fronts actifs du signal S1, respectivement S2. Bien entendu, la personne du métier est en mesure de remplacer cette bascule par tout autre circuit permettant de générer, à partir des signaux S1 et S2, les impulsions CMD1. Par exemple, la personne du métier est en mesure de remplacer la bascule RS du circuit C1 par une bascule de type D, ou par un circuit autre qu'une bascule.
Le convertisseur 1 comprend en outre un circuit intégrateur INT. Le circuit INT est configuré pour intégrer des impulsions qu'il reçoit, et pour fournir un signal de sortie RES1 correspondant au résultat de cette intégration. Plus particulièrement, à chaque première impulsion P1, le circuit INT est configuré pour intégrer l'impulsion P1, puis une impulsion P2 correspondant, ou associée, à cette impulsion P1, puis une impulsion P3 correspondant, ou associée, à cette impulsion P1.
Pour chaque impulsion P1, l'impulsion P2 associée débute après l'impulsion P1, en synchronisme avec un signal d'horloge clk, et l'impulsion P3 associée débute après l'impulsion P2, également en synchronisme avec le signal clk. A titre d'exemple, les impulsions P2 et P3 débutent en synchronisme avec les fronts montants du signal clk. Selon un autre exemple, les impulsions P2 et P3 débutent en synchronisme avec les fronts descendants du signal clk. Selon un mode de réalisation, les impulsions P2 et P3 ont chacune des durées multiples, de préférence entières, d'une période du signal clk, par exemple des durées égales à une période du signal clk.
Selon un mode de réalisation, la fréquence du signal clk est suffisamment grande pour que la conversion par le convertisseur d'une durée déclenchée par un front actif du signal S1 soit terminée avant le début de la conversion suivante provoquée par le front suivant du signal S1. Par exemple, un facteur multiplicatif entre la fréquence du signal clk et celle du signal S1 est déterminé de sorte que, suite à chaque front actif du signal S1, le convertisseur 1 effectue une mise à jour de sa sortie avant qu'un nouveau front actif du signal S1 ne se produise. La détermination de ce facteur multiplicatif est à la portée de la personne du métier.
Un circuit C2 du convertisseur 1 est configuré pour générer, pour chaque impulsion P1, l'impulsion P2 correspondante. A titre d'exemple, le circuit C2 est configuré pour recevoir les signaux clk et CMD1, et pour fournir les impulsions P2 correspondantes. A titre d'exemple, le circuit C2 est configuré pour générer les impulsions P2 à partir des signaux clk et CMD1.
Le circuit C2 est configuré pour que les impulsions P2 centrent un dynamique de sortie de l'intégrateur INT. Dit autrement, les circuits C2 et C1 sont configurés pour que chaque impulsion P2 provoque une variation du signal RES1 d'amplitude identique et de signe opposé à une variation du signal RES1 provoquée par une impulsion P1 correspondant à une durée à mesurer égale à la moitié de la dynamique du convertisseur. Dit encore autrement, les circuits C2 et C1 sont configurés pour que les deuxièmes impulsions placent le zéro de conversion du convertisseur au milieu de la dynamique du convertisseur, c’est-à-dire pour que les deuxièmes impulsions P2 produisent, lors de leurs intégrations par le circuit INT, un décalage ou biais qui place le zéro de la dynamique de conversion au milieu de la durée maximale que le convertisseur 1 peut mesurer.
On appelle A1 l'amplitude des impulsions P1, A2 l'amplitude de impulsions P2 et K2*Tclk la durée des impulsions P2, avec A1 et A2 des valeurs réelles strictement positives, K2 un nombre entier positif et non nul, et Tclk la durée d'une période du signal clk.
Selon un mode de réalisation, les impulsions P1 et P2 sont signées. Les circuits C1 et C2 sont alors configurés pour que les impulsions P1 et P2 soient de signe opposé et que le produit de la durée maximale Dmax des impulsions P1 par l'amplitude A1 des impulsions P1 soit égal au double du produit de la durée K2*Tclk des impulsions P2 par l'amplitude A2 des impulsions P2. Dit autrement, les circuits C1 et C2 sont configurés pour les impulsions P1 et P2 soient de signe opposé et que Dmax*A1 = 2*K2*Tclk*A2. A titre d'exemple, les impulsions P1 sont positives et ont donc chacune un niveau égal à A1 et les impulsions P2 sont négatives et ont donc chacune un niveau égal à -A2. A titre d'exemple, lorsque A1 = 2*A2 et que K2 = 1, alors la durée Dmax des impulsions P1 est égale à Tclk. Dans un tel exemple, si chaque impulsion P1 débute lors d'un actif du signal S1 et se termine lors du front actif suivant du signal S2, alors la durée maximale que le convertisseur peut mesurer entre chaque front actif du signal S1 et le front actif suivant du signal S2 est égale à Dmax.
La présente description ne se limite pas à l'exemple ci-dessus, et la personne du métier est en mesure de prévoir d'autres valeurs de K2, A1 et A2 permettant le fonctionnement décrit ci-dessus.
Un circuit C3 du convertisseur 1 est configuré pour quantifier sur un bit le signal RES1 de sortie du circuit intégrateur INT, et pour mémoriser, au début de chaque impulsion P3, cette quantification binaire du signal RES1 sur un bit OUT1.
Selon un mode de réalisation, le circuit C3 est configuré pour fournir un bit comp1 correspondant à la quantification binaire du signal RES1, et pour mettre à jour le bit OUT1 à partir du bit comp1 au début de chaque impulsion P3. Plus particulièrement, le circuit C3 est configuré pour comparer le signal RES1 à un niveau ref, de préférence égal à la moitié de la dynamique de sortie du circuit INT, et pour fournir le bit comp1 à un premier état binaire lorsque le signal RES1 est supérieur au niveau de référence ref, et à un deuxième état binaire lorsque le signal RES1 est inférieur au niveau de référence ref. Par exemple, le premier état binaire du signal comp1 correspond à niveau haut du signal comp1, et le deuxième état binaire du signal comp1 correspond à un niveau bas du signal comp1. A titre d'exemple, le niveau ou potentiel ref est égal à la moitié de la différence entre un potentiel d'alimentation haut Vdd et un potentiel d'alimentation bas, par exemple la masse ou Vss=-Vdd, du convertisseur 1.
Selon un mode de réalisation, les mémorisations mises en œuvre par le circuit C3, c’est-à-dire les mises à jour de l'état du bit OUT1 de sortie du circuit C3, sont commandées par un signal, ou des impulsions, CMD3. Le signal CMD3 présente des fronts actifs synchronisés, ou confondus, avec les débuts des impulsions P3. Par exemple, chaque impulsion P3 débute en même temps qu'un front actif du signal CMD3, ou, dit autrement, en même temps qu'une impulsion CMD3. De préférence, les durées des impulsions CMD3 et des impulsions P3 sont égales. A titre d'exemple, les impulsions P3 sont déterminées à partir du signal CMD3, ou, dit autrement, le signal CMD3 commande la génération ou fourniture des impulsions P3. A titre d'exemple, le circuit C3 comprend une bascule, par exemple de type D, qui échantillonne le résultat de la quantification binaire comp1 du signal RES1 par rapport au niveau ref à chaque début d'une impulsion P3, par exemple à chaque début d'une impulsion CMD3, et qui fournit en sortie le bit OUT1.
En particulier, l’invention concerne des compositions bitumineuses comprenant un ou plusieurs produits de réaction du CO 2 avec NaOH. En particulier, de telles compositions comprennent du NaHCO 3 , voire du NaHCO 3 et du Na 2 CO 3 , en tant que produit(s) de réaction du CO 2 avec NaOH. L’invention concerne des compositions bitumineuses comprenant de 2 à 210 mmoles (millimoles) de NaHCO 3 et de Na 2 CO 3 , pour 100 g de composition bitumineuse, de préférence de 5 à 80 mmoles de NaHCO 3 et de Na 2 CO 3 , pour 100 g de composition bitumineuse, et de manière encore plus préférée de 5 à 40 mmoles de NaHCO 3 et de Na 2 CO 3 , pour 100 g de composition bitumineuse. L’invention concerne, également, des compositions bitumineuses comprenant de 2 à 210 mmoles (millimoles) de Na 2 CO 3 , pour 100 g de composition bitumineuse, de préférence de 5 à 80 mmoles de Na 2 CO 3 , pour 100 g de composition bitumineuse, et de manière encore plus préférée de 5 à 40 mmoles de Na 2 CO 3 , pour 100 g de composition bitumineuse.
L’invention concerne, aussi, des compositions bitumineuses comprenant un ou plusieurs produits de réaction du CO 2 avec KOH. En particulier, de telles compositions comprennent du KHCO 3 , voire du KHCO 3 et du K 2 CO 3 , en tant que produit(s) de réaction du CO 2 avec KOH. L’invention concerne des compositions bitumineuses comprenant de 2 à 145 mmoles (millimoles) de KHCO 3 et de K 2 CO 3 , pour 100 g de composition bitumineuse, de préférence de 3 à 53 mmoles de KHCO 3 et de K 2 CO 3 , pour 100 g de composition bitumineuse, et de manière encore plus préférée de 3 à 27 mmoles de KHCO 3 et de K 2 CO 3 , pour 100 g de composition bitumineuse. L’invention concerne, également, des compositions bitumineuses comprenant de 2 à 145 mmoles (millimoles) de K 2 CO 3 , pour 100 g de composition bitumineuse, de préférence de 3 à 53 mmoles de K 2 CO 3 , pour 100 g de composition bitumineuse, et de manière encore plus préférée de 3 à 27 mmoles de K 2 CO 3 , pour 100 g de composition bitumineuse.
Dans les compositions selon l’invention, quelle que soit la variante de réalisation, le plus souvent, la base bitume représente au moins 72 % en masse, de préférence au moins 83 % en masse et préférentiellement au moins 89% en masse de la masse totale de la composition bitumineuse.
De manière avantageuse, une composition selon l’invention, quelle que soit la variante de réalisation, comprend, en outre, un promoteur d’adhésion choisi parmi les amines, diamines, polyamines, alkyl amido amines, amidopolyamines, imidazolines, et leurs mélanges, ledit promoteur d’adhésion représentant, de préférence, 0,01 à 2,5 % en masse, préférentiellement 0,05 à 1,1 % en masse, et de manière encore plus préférée 0,1 à 0,4 % en masse, de la masse de la base bitume.
Selon des modes de réalisation particulier, une composition selon l’invention, quelle que soit la variante de réalisation, comprend, en outre, un ou plusieurs polymères choisis parmi les polymères oléfiniques et les élastomères, notamment parmi les élastomères réticulés, représentant de préférence de 0,5 à 12 % en masse, préférentiellement de 0,3 à 10 % en masse, et de manière encore plus préférée de 0,5 à 7 % en masse, de la masse de la base bitume.
Les compositions bitumineuses selon l’invention trouvent différentes applications. Aussi, l’invention a également pour objet : - l’utilisation d'une composition bitumineuse selon l’invention, pour préparer un revêtement d'étanchéité, une membrane ou une couche d'imprégnation ; ainsi que les procédés de préparation d’un tel revêtement d'étanchéité, d’une telle membrane ou d’une telle une couche d'imprégnation ; - les liants bitumineux comprenant une composition bitumineuse selon l’invention ; - l’utilisation d'une composition bitumineuse selon l’invention, en tant que liant bitumineux dans un enrobé bitumineux comprenant une composition bitumineuse selon l’invention, des granulats, et éventuellement des charges minérales et/ou synthétiques ; ainsi que les procédés de préparation d’un tel enrobé bitumineux ; - l’utilisation d'une composition bitumineuse selon l’invention, en tant que liant bitumineux dans un asphalte comprenant une composition bitumineuse selon l’invention, et des charges minérales et/ou synthétiques ; ainsi que les procédés de préparation d’un tel asphalte ; - ainsi que l’utilisation d'une composition bitumineuse selon l’invention, en tant que liant bitumineux dans un enduit superficiel, un enrobé à chaud, un enrobé à froid, un enrobé coulé à froid, une grave émulsion ou une couche de roulement, qui comprend une composition bitumineuse selon l’invention des granulats et/ou des fraisats de recyclage ; ainsi que les procédés de préparation d’un tel enduit superficiel, enrobé à chaud, enrobé à froid, enrobé coulé à froid, d’une telle grave émulsion ou couche de roulement.
Selon un aspect particulier, l’invention concerne un procédé de préparation d’un asphalte caractérisé en ce qu'il comprend le mélange à chaud d’une composition bitumineuse l’invention ou susceptible d’être obtenue selon un procédé selon l’invention, avec des charges minérales et/ou synthétiques. De manière avantageuse, le mélange à chaud avec la composition bitumineuse peut être réalisé à une température de 80 à 200°C, de préférence de 80 à 180°C et préférentiellement de 100 à 160°C.
L’invention vise également l’utilisation d’un hydroxyde alcalin dans une composition bitumineuse dans laquelle du CO 2 est incorporé, pour obtenir une stabilisation de la quantité de CO 2 restant piégée au sein de ladite composition bitumineuse.
Parmi les bitumes utilisables selon l'invention, on peut également citer les bitumes de recyclage.
Les bitumes peuvent être des bitumes de grade dur (tels que les grades 10/20 et 20/30) ou de grade mou (tel que le grade 160/220) définis par la norme EN 12591.
L’invention est particulièrement adaptée, aux cas où la base bitume est constituée d’un bitume de grade dur ou d’un mélange de bitumes de grade dur, en particulier choisi(s) parmi les bitumes de grade 35/50, 20/30 et 10/20.
Les bases bitume utilisables dans le cadre de l'invention ont, de préférence, une pénétrabilité, mesurée à 25°C selon la norme EN 1426, de 5 à 330 1/10 mm, de préférence entre 10 à 220 1/10 mm, plus préférentiellement de 10 à 120 1/10 mm. De manière bien connue, la mesure dite de « pénétrabilité à l'aiguille » est réalisée au moyen d'un test normalisé NF EN 1426 à 25°C (Pene). Cette caractéristique de pénétrabilité est exprimée en dixièmes de millimètre (dmm ou 1/10 mm). La pénétrabilité à l'aiguille, mesurée à 25°C, selon le test normalisé NF EN 1426, représente la mesure de la pénétration dans un échantillon de bitume, au bout d'un temps de 5 secondes, d'une aiguille dont le poids avec son support est de 100 g.
Hydroxyde alcalin A titre d’exemple d’hydroxyde alcalin, on peut citer le NaOH, KOH, Mg(OH) 2 , Ca(OH) 2 ou encore Li(OH) 2 .
L’hydroxyde alcalin peut être introduit, dans la composition de bitume, sous la forme d’une suspension ou d’une solution dans un solvant (notamment l’eau ou l’éthanol), mais est de préférence directement introduit sous la forme d’une poudre ou d’un ensemble de particules, en particulier d’un hydroxyde alcalin anhydre. Avantageusement, l'hydroxyde alcalin, et en particulier le NaOH ou KOH utilisé, forme des particules dont la taille maximale des particules est égale ou inférieure à 100 µm, et préférentiellement dont la taille maximale des particules est égale ou inférieure à 60 µm. En particulier, la taille maximale moyenne des particules d'hydroxyde alcalin, et en particulier de NaOH ou KOH, introduites se situe dans la plage de 10 à 100 µm, de préférence dans la plage de 20 à 60 µm. La taille maximale moyenne des particules correspond à la moyenne arithmétique des tailles maximales de plusieurs particules, de préférence de 20 particules. Une autre manière est d’utiliser des particules d'hydroxyde alcalin, et en particulier de NaOH ou KOH, avec au moins 80% en nombre desdites particules qui ont une taille maximale dans la gamme de 10 à 100 µm, de préférence dans la gamme de 20 à 60 µm. La taille maximale d’une particule qui, en général, est de forme irrégulière, correspond à sa plus grande dimension, notamment mesurée avec un microscope, et de préférence un microscope à lumière visible. Cette dernière variante de détermination de la taille des particules utilisées qui n'est pas la préférée peut être obtenue sur une population de 10, ou préférentiellement, 20 particules. La taille des particules introduites peut être ajustée par différentes techniques de concassage ou de broyage, par exemple en utilisant un dispositif de concassage approprié, tel qu'un broyeur IKA® A11.
En ajustant la taille des particules d’hydroxyde alcalin introduites, comme précédemment exposé, il est possible de mieux contrôler et d’ajuster de manière optimale les propriétés de la composition bitumineuse, notamment en termes de stabilité au vieillissement.
En outre, selon le mode de réalisation décrit ici, le système peut comporter au moins un capteur de concentration en essence du gaz de purge 19 situé entre la vanne de purge 12 et le canister 11. Il est ainsi possible, grâce au capteur 19, de mesurer la concentration en essence du gaz de purge à chaque instant, y compris lorsque la vanne de purge 12 est fermée. En variante, un capteur de concentration en essence du gaz de purge peut être placé sur le conduit d’admission en aval de l’endroit où est injecté le gaz de purge, par exemple entre la conduite 13 et l’injecteur 10. La mesure de la concentration du gaz de purge est cependant moins précise que lorsque le capteur de concentration de gaz de purge est situé avant l’injection du gaz de purge dans le conduit d’admission 5.
La illustre un procédé de pilotage d’un capteur de concentration en essence d’un gaz de purge selon un mode de réalisation. On rappelle ici que ce procédé est mis en œuvre par un processeur de l’unité de contrôle moteur 2.
De manière générale, selon l’invention, le procédé comprend une étape S100 d’obtention d’une mesure de la concentration du gaz de purge et une étape de détermination d’une erreur E de détermination de la concentration mesurée S200. Cette erreur E peut être déterminée de plusieurs manières selon le type de capteur de concentration du mélange air/carburant en sortie du moteur, i.e. de sonde lambda, utilisé ou le statut de régulation de richesse (activé/désactivé) notamment. Selon une première variante, l’erreur E de détermination de la concentration mesurée peut être calculée en soustrayant à la concentration mesurée , une concentration estimée à partir de paramètres internes de fonctionnement du moteur estimés ou reçus par l’unité de contrôle moteur comme décrit ultérieurement en référence aux étapes S220 et S240. Selon une seconde variante, l’erreur E de détermination de la concentration mesurée peut être estimée directement à partir du ratio air/carburant mesuré par le capteur de concentration 18 en sortie du moteur comme décrit en référence à l’étape S251 par exemple ou d’un ratio air/carburant de consigne lorsque la régulation de richesse est activée comme décrit ultérieurement en référence à l’étape S250. On notera que la deuxième variante fait aussi intervenir des paramètres internes de fonctionnement du moteur comme décrit ultérieurement.
Lors de l’étape S300, le processeur de l’unité de contrôle moteur vérifie si l’erreur E de détermination de la concentration mesurée est inférieure à un seuil prédéterminé Th .
Si l’erreur E de détermination de la concentration mesurée est inférieure au seuil prédéterminé ( E Th ), le processeur considère que la valeur de concentration mesurée par le capteur de concentration en essence du gaz de purge est valide et que la valeur de concentration en essence du gaz de purge correspond à la valeur mesurée par le capteur. Le processeur de l’unité de contrôle moteur attribue alors la concentration mesurée par le capteur de concentration en essence du gaz de purge 19 lors de l’étape S100 à la concentration en essence du gaz de purge lors d’une étape S520. La valeur de la concentration mesurée par le capteur de concentration en essence du gaz de purge 19 est donc stockée dans un espace mémoire correspondant à la concentration en essence du gaz de purge à prendre en compte ultérieurement par l’unité de contrôle moteur 2 pour contrôler le moteur.