INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Suivant l’axe X3, la ceinture 53 présente une extrémité axiale arrière 58 et une extrémité axiale avant 59. De préférence, l’extrémité 58 est tournée vers l’intérieur du boîtier 3, et l’extrémité 59 est tournée vers l’extérieur du boîtier 3. Ici, l’extrémité 58 vient en appui axial vers l’arrière contre le moyen 4 pour positionner axialement le joint 52. En variante, l’extrémité 58 pourrait venir en appui contre une partie du boîtier 3 ou de la bague 51. En sens opposé, l’extrémité avant 59 vient préférentiellement en appui axial vers l’avant contre un bord recourbé 60 appartenant à la bague 51, formé à l’extrémité 32. Dans l’exemple, le bord 60 est recourbé vers l’intérieur de façon à s’enrouler autour de l’extrémité 59 de la ceinture 53. Autrement dit, l’extrémité 59 est radialement capturée entre le bord 60 recourbé et la paroi radiale interne 61 de la bague 51. Outre un maintien axial de la ceinture 53, le bord 60 s’oppose à une déformation de la ceinture 53 radialement vers l’intérieur.
De préférence, à son extrémité arrière 58, la ceinture 53 porte une collerette interne 62, qui fait saillie radialement vers l’intérieur à partir de la paroi radiale interne 61. La collerette 62 s’étend avantageusement tout autour de l’axe X3. La collerette 62 vise à rigidifier la ceinture 53, tout assurant un guidage du câble 1 en direction du moyen 4 lors de l’insertion du câble 1 au travers du fût 5.
La manche 55 est de forme tubulaire, ou légèrement conique en divergeant vers l’extérieur du boîtier 3. La manche 55 est centrée sur un axe X55, dit « axe de manche ». L’axe X55 est ici parallèle à l’axe X3 sans être confondu. Toutefois, on pourrait prévoir que les axes X55 et X3 sont confondus. La manche 55 s’étend tout autour de l’axe X55.
La manche 55 est radialement extensible. En conséquence, lorsque le câble 1 traverse le joint 52, et donc le fût 5, le câble 1 traverse la manche 55 en l’étendant radialement vers l’extérieur, vis-à-vis de l’axe X55, comme montré sur la . Ainsi étendue, la manche 55 épouse élastiquement les contours du câble 1 pour assurer l’étanchéité, en serrant légèrement le câble 1 par élasticité. Les axes X55 et X1 deviennent coaxiaux.
Lorsque le joint 52 n’est pas déformé, comme montré sur les figures 1 à 3, la manche 55 est entourée par la ceinture 53, en étant radialement à distance de la ceinture 53. De préférence, aucune partie du joint 52 n’est prévue radialement entre la ceinture 53 et la manche 55 pour laisser la manche 55 s’étendre radialement vers la ceinture 53 lorsque le joint 52 reçoit le câble 1. La manche 55 présente une extrémité axiale arrière 63, tournée vers l’intérieur du boîtier 3 et une extrémité axiale avant 64, tournée vers l’extérieur. De préférence, suivant l’axe X3, les extrémités 63 et 64 de la manche 55 sont disposées entre les extrémités 58 et 59 de la ceinture 53.
De préférence, l’extrémité axiale arrière 63 de la manche 55 est laissée libre, c’est-à-dire n’est rattachée à aucun autre élément. L’extrémité 63 débouche à l’intérieur du boîtier 3. L’extrémité axiale avant 64 de la manche 55 est rattachée à la membrane 54, par l’intermédiaire de laquelle la manche 55 est rattachée à la ceinture 53.
De manière optionnelle, on pourrait prévoir que l’extrémité axiale arrière 63 est obturée pour éviter l’introduction accidentelle de corps étrangers à l’intérieur du boîtier 3 avant la mise en place du câble 1. Pour l’introduction du câble 1, on ôte ou on perfore cette obturation.
La manche 55 présente une paroi radiale interne 65. La paroi 65 relie l’extrémité 63 à l’extrémité 64 et est tournée vers l’intérieur. Lorsque le câble 1 est reçu dans la manche 55, la paroi 65 vient au contact du câble 1 en épousant sa forme pour assurer l’étanchéité, par élasticité de la manche 55 enserrant alors le câble 1. La paroi radiale interne 65 est centrée sur l’axe X55.
Pour améliorer l’étanchéité et, notamment, mieux épouser la forme des nervures longitudinales 14 du câble 1, la paroi radiale interne 65 présente des nervures radiales 66, qui font saillie radialement vers l’intérieur de la manche 55 pour être en contact avec le câble 1 lorsque le câble 1 traverse le fût 5. Ici, six nervures 66 sont prévues. Toutefois, on peut prévoir un nombre de nervures 66 différent de six. De préférence, au moins trois nervures 66 sont prévues pour assurer l’étanchéité.
Chaque nervure 66 entoure l’axe X55, en s’étendant tout autour de l’axe X55 et en étant centrée sur cet axe X55. Chaque nervure 66 est continue, c’est-à-dire ininterrompue autour de l’axe X55. Les nervures 66 sont réparties suivant l’axe X55, de préférence en étant régulièrement espacées les unes des autres. De préférence, les nervures 66 sont régulièrement réparties depuis l’extrémité 63 jusqu’à l’extrémité 64, de sorte à occuper toute la paroi radiale interne 65.
Comme montré plus précisément sur la , chaque nervure radiale 66 est préférentiellement à section radiale carrée ou rectangulaire. Plus précisément, chaque nervure 66 présente avantageusement une face axiale avant 67, une face axiale arrière 68 et une face radiale de sommet 69. Pour chaque nervure 66, la face radiale de sommet 69 relie la face 67 à la face 68. Deux nervures 66 successives sont reliées par une face radiale de fond 70. Deux nervures 66 successives délimitent un sillon, délimité par la face 70, la face 67 de l’une des nervures 66 et la face 68 de la nervure 66 suivante. Ici, on prévoit donc cinq sillons. Les faces axiales 67 et 68 sont toutes planes, ou essentiellement planes, en étant parallèles entre elles et à un plan perpendiculaire à l’axe X55. Autrement dit, chaque face 67 et 68 forme une couronne plane centrée sur l’axe X55. La face 69 est de forme cylindrique à base circulaire, centrée sur l’axe X55. La face 70 est de forme cylindrique à base circulaire, centrée sur l’axe X55, de diamètre plus grand que celui de la face 69. Autrement dit, les faces 69 et 70 sont parallèles à l’axe X55.
La représente une vue éclatée de l’architecture interne de l’appareil de détection de matériaux.
La représente une courbe issue de l’acquisition de données de mesure de l’appareil de détection de matériaux.
La représente une autre courbe issue de l’acquisition de données de mesure de l’appareil de détection de matériaux.
La représente la courbe spectrale originale acquise par l’appareil de mesure.
L’abscisse correspond au nombre d’ondes en nm, et l’ordonnée correspond au pourcentage de transmittance.
Selon un exemple, la présente invention propose une étape préalable de de calibrage.
Le calibrage est accessible au moyen de sélection faite par le menu, un calibrage est fait par acquisition d’une courbe spectrale d’une surface de référence blanche. Cette courbe étalon sert ensuite pour le traitement de chaque courbe spectrale acquise par le spectromètre sur un type de matière.
Selon cette étape, il est possible que l’appareil de mesure soit recalibré pour assurer de bonnes performances. Cela évite qu’il se dérègle.
Les surfaces de référence sont créées à partir de peinture, de bois et de papier sur lesquelles une couche de vernis protecteur a été appliquée.
La présente invention propose une première étape d’acquisition durant laquelle est utilisé un appareil de mesure.
Cet appareil de mesure reçoit en entrée la lumière réfléchie de la surface, ou bien la lumière passant au travers de la matière.
Selon une variante l’acquisition de la courbe spectrale d’un échantillon de matière, débute par l’éclairage de la surface à scanner.
Selon une autre variante l’acquisition de la courbe spectrale d’un échantillon de matière, débute par l’éclairage à travers la matière par des lampes situées derrière la matière par rapport l’appareil de mesure.
Ainsi, en entrée du système, le scan original de la bande spectrale dans le domaine de l’infrarouge et/ou dans celui du proche infrarouge ou du visible est obtenu.
L’appareil de mesure renvoie ensuite les données associées à la courbe spectrale sous forme de liste de valeurs.
La spectroscopie proche infrarouge a un domaine spectral entre 900-1700 nm. Cette plage de fréquences est choisie car : la grande majorité des plastiques présentent des bandes d’absorption sur cette plage, cette plage est suffisante pour discriminer un plastique d’un autre, des sous bandes ont été identifiées sur cette bande afin d’identifier les types de plastiques, et pour des raisons de coûts de conception.
Au cours d’une première étape, on procède à la synthèse d’un premier filtre incomplet comprenant le transducteur électroacoustique d’entrée 2a et le transducteur électroacoustique de sortie 2b, et uniquement l’une de la première structure Pright et de la deuxième structure Pleft. On peut naturellement intégrer les miroirs externes dans les simulations si de tels miroirs sont prévus dans le filtre complet 1. Les simulations réalisées au cours de cette première étape permettent d’établir les paramètres de la structure choisie, c’est à dire au moins la distance séparant les réseaux réfléchissants R1, R2 compris dans cette structure, le nombre et la configuration de ces réseaux.
Au cours d’une seconde étape, on procède à la synthèse d’un second filtre incomplet en incorporant cette fois uniquement celle, de la première ou la deuxième structure Pright, Pleft, qui n’a pas été retenue au cours de la première étape. Cette seconde étape permet d’établir les paramètres de cette structure de filtre, par simulations, comme cela a été réalisé au cours de la première étape.
Dans une dernière étape, on procède à la synthèse complète du filtre, en intégrant les paramètres déterminés aux première et seconde étapes dans la structure complète du filtre. Comme cela a déjà été mentionné précédemment, on pourra choisir la distance Pcg séparant la première structure Pright et la deuxième structure Pleft comme la moyenne arithmétique de la première distance Rg et la deuxième distance Lg. On pourra, au cours de cette dernière étape de synthèse, procéder à un nouveau cycle de simulations, pour vérifier la bonne concordance de la réponse du filtre et du gabarit et éventuellement d’ajuster finement certains paramètres.
Bien entendu l'invention n'est pas limitée au mode de mise en œuvre décrit et l’on peut y apporter des variantes de réalisation sans sortir du cadre de l'invention tel que défini par les revendications. Bien que l’on ait prévu ici de former les réseaux réfléchissants R1, R2 et les miroirs externes 3a, 3b à l’aide de réseaux de doigts métalliques ils peuvent alternativement être construits par des réseaux de rainures gravées dans le substrat composite. Ces rainures peuvent être gravées dans la couche supérieure piézoélectrique du substrat composite et atteindre le substrat de base. Les réseaux réfléchissants R1, R2 peuvent également être constitués d’obstacles diélectriques de forme identique aux doigts métalliques considérés jusqu’ici et déposés lors d’une phase spécifique de réalisation du filtre. Les matériaux d’intérêt pour réaliser ces miroirs sont le dioxyde de silicium (SiO2), le nitrure de silicium (Si3N4), les combinaisons de ces deux matériaux permettant de réaliser des couches dites d’oxy-nitrures de stœchiométrie spécifique (de forme générale SiO X N Y ), l’oxyde d’aluminium (Al2O3), le nitrure d’aluminium (AlN), l’oxyde de Zirconium (ZrO2), l’oxyde d’hafnium (HfO2), le pentoxyde de tantale (Ta2O5) et, de façon générale, les oxydes pouvant être déposés sous forme de couche en surface des substrats d’intérêt selon les procédés de la microélectronique.
Convertisseur temps numérique et boucle à verrouillage de phase La présente description concerne de façon générale les circuits électroniques, et plus particulièrement les convertisseurs d'une durée en un signal numérique représentatif de ladite durée, ou convertisseurs temps numérique, et les boucles à verrouillage de phase comprenant de tels convertisseurs temps numérique.
Des convertisseurs temps numérique sont connus. Ces convertisseurs sont configurés pour convertir une durée en un signal numérique représentatif de la valeur de cette durée.
Par exemple, un convertisseur temps numérique connu comprend une succession d'étages formant une ligne à retard. L'état de chaque étage de la ligne à retard est échantillonné à chaque front actif d'un signal de cadencement du convertisseur. En outre, la ligne à retard reçoit en entrée un front d'un premier signal, qui se propage dans la ligne à retard. Au front actif suivant du signal de cadencement, l'état échantillonné de la ligne à retard est alors représentatif d'une durée séparant la fourniture du front du premier signal à la ligne à retard du front actif suivant du signal de cadencement. Un inconvénient d'un tel convertisseur temps numérique, appelé convertisseur temps numérique flash, est que la précision de mesure de la durée séparant le front du premier signal du front actif suivant du signal de cadencement est limitée par le temps de propagation d'un étage du convertisseur. Un tel convertisseur nécessite également une calibration du temps de propagation dans chaque étage du convertisseur, de sorte que chaque étage introduise le même retard. Par ailleurs, lorsqu'un tel convertisseur est mis en œuvre dans une boucle à verrouillage de phase en tout numérique (ADPLL de l'anglais "All Digital Phased-Locked Loop"), il est généralement nécessaire d'effectuer une normalisation de la sortie du convertisseur, ce qui implique des traitements supplémentaires non souhaitables.
Il existe un besoin de pallier tout ou partie des inconvénients des convertisseurs temps numérique connus.
Par exemple, il existe un besoin de pallier tout ou partie des inconvénients des convertisseurs temps numérique connus destinés à une mise en œuvre dans une boucle à verrouillage de phase en tout numérique.
Par exemple, il existe un besoin d'un convertisseur temps numérique qui, lorsqu'il est mis en œuvre dans une boucle de phase en tout numérique, fournit une sortie sous la forme d'un écart de phase normalisé.
Par exemple, il existe un besoin d'un convertisseur temps numérique qui, lorsqu'il est mis en œuvre dans une boucle à verrouillage de phase en tout numérique, ne nécessite pas de signal d'horloge autre que les signaux d'horloge respectivement reçu et fourni par la boucle à verrouillage de phase.
Par exemple, il existe un besoin d'un convertisseur temps numérique qui soit simple et compact à mettre en œuvre.
Par exemple, il existe un besoin d'un convertisseur temps numérique qui, lorsqu'il est mis en œuvre dans une boucle à verrouillage de phase en tout numérique, tire parti du filtrage passe-bas mis en œuvre dans la boucle.
Par exemple, il existe un besoin d'un convertisseur temps numérique qui soit particulièrement adapté à une mise en œuvre dans une boucle à verrouillage de phase en tout numérique, et qui soit également utilisable dans tout autre application ou système électronique où une conversion temps numérique est requise.
Un mode de réalisation pallie tout ou partie des inconvénients des convertisseurs temps numérique connus, par exemple lorsqu'ils sont mis en œuvre dans une boucle à verrouillage de phase en tout numérique.
Un mode de réalisation prévoit un convertisseur temps numérique comprenant : un premier circuit configuré pour fournir, à chaque front actif d'un premier signal, une première impulsion de durée déterminée par un écart entre ledit front actif du premier signal et un front actif immédiatement successif d'un deuxième signal ; un circuit intégrateur configuré, à chaque première impulsion, pour intégrer : - la première impulsion, - une deuxième impulsion débutant après la première impulsion et en synchronisme avec un signal d'horloge, et - une troisième impulsion débutant après la deuxième impulsion et en synchronisme avec le signal d'horloge, un deuxième circuit configuré pour générer, pour chaque première impulsion, la deuxième impulsion correspondante ; un troisième circuit configuré pour quantifier sur un bit un signal de sortie du circuit intégrateur et, au début de chaque troisième impulsion, mémoriser sur un premier bit ladite quantification binaire ; et un quatrième circuit configuré pour générer, pour chaque première impulsion, la troisième impulsion correspondante à partir du premier bit.
Granulats Les granulats utiles dans le cadre de la présente invention comprennent typiquement des fines, du sable et des gravillons.
Comme il est d’usage dans le domaine, les granulats sont classés en fonction de leurs dimensions exprimées par la formule d/D dans laquelle d désigne le diamètre le plus petit du granulat et D le diamètre le plus grand du granulat. Quand d est inférieur à 2 mm, le granulat est désigné 0/D. La taille des granulats est mesurée par les essais décrits dans la norme NF EN 933-1 (07/2020).
Les fines, encore appelées fillers, sont définies comme un ensemble d’éléments dont la taille est inférieure à 0,063 mm. Le sable est défini comme un ensemble d’éléments particulaires dont la taille varie de 0,063 mm à 2 mm voire 4 mm (0/4). Les gravillons sont définis comme un ensemble d’éléments dont la taille est supérieure à 2 ou 4 mm.
Les granulats utiles dans le cadre de la présente invention comprennent des granulats de MIDND dont la taille varie de 4 à 20 mm. Ces granulats de MIDND présentent une teneur maximale en poids en métaux non ferreux n’excédant pas 0,2% et une teneur maximale en poids en métaux ferreux n’excédant pas 5%. De tels granulats peuvent être préparés par un procédé tel que décrit en détail ci-dessous.
Ainsi, les granulats de MIDND dont la taille varie de 4 à 20 mm peuvent être choisis de manière non limitative parmi les granulométries suivantes : 4/6, 6/8, 4/10, 8/11, 10/20 et leurs mélanges.
Dans certains modes de réalisation, les granulats de MIDND comprennent des granulats 4/10 de MIDND présentant une teneur maximale en métaux non ferreux n’excédant pas 0,2% et une teneur maximale en métaux ferreux n’excédant pas 5% et des granulats 10/20 de MIDND présentent une teneur maximale en métaux non ferreux n’excédant pas 0,1% et une teneur maximale en métaux ferreux n’excédant pas 5%. Dans ces modes de réalisation, les granulats utiles dans le cadre de la présente invention peuvent en outre comprendre des granulats de MIDND de granulométries autres que 4/10 et 10/20, tels que des granulats de MIDND 0/4, 4/6, 6/8, 8/11 et/ou des granulats minéraux. Les granulats de MIDND peuvent être préparés par un procédé tel que décrit en détail ci-dessous. De préférence, dans ces modes de réalisation, les compositions de béton répondent au fuseau granulométrique présenté ci-dessous.
Les granulats utiles à la préparation des compositions de béton peuvent en outre comprendre des granulats 0/4. Les granulats 0/4 (sable) utile dans le cadre de la présente invention peuvent être des granulats calcaires de granulométrie 0/4 (sable calcaire) ou des granulats de MIDND 0/4 (pouvant être préparés selon le procédé décrit ci-dessous). Dans certains modes de réalisation, les granulats utiles dans le cadre de la présente invention ne comprennent pas de granulats de MIDND 0/4. Dans ces modes de réalisation, les granulats 0/4 (sable) sont des granulats calcaires de granulométrie 0/4 (sable calcaire).
Les granulats utiles à la préparation des compositions de béton peuvent en outre comprendre des granulats minéraux.
Dans certains modes de réalisation, les granulats utiles dans le cadre de la présente invention comprennent des granulats de MIDND dont la taille varie de 4 à 20 mm tels que décrits ci-dessus et des granulats minéraux (incluant des granulats calcaire 0/4) et/ou granulats de MIDND 0/4. De préférence, dans ces modes de réalisation, les compositions de béton répondent au fuseau granulométrique présenté ci-dessous.
Les granulats sont de préférence présents dans la composition de béton en une quantité allant de 2 à 30 fois, de préférence de 3 à 20 fois, le poids total de liant hydraulique. De préférence, la composition de béton comprend de 70 à 95% en poids de granulats par rapport au poids total de la composition.
Les granulats de MIDND représentent typiquement de 20 à 80%, de préférence de 30 à 60%, en poids par rapport au poids total des granulats.
Les granulats comprennent, de préférence, par rapport au poids total des granulats, :
- de 0 à 60% en poids, de préférence de 10 à 30% en poids, de granulats 4/10 de MIDND ;
- de 0 à 60% en poids, de préférence de 10 à 30% en poids, de granulats 10/20 de MIDND ; et
- de 10 à 60% en poids, de préférence de 20 à 50% en poids, de granulats 0/4 (sable),
la somme des pourcentages en poids étant égale à 100%.
En variante, une zone ou certaines zones de cette face de la poutre sont dépourvues d’élément métallique.
Selon l’un des aspects de l’invention, l’élément métallique de la poutre est en surface de la poutre. Dans ce cas, l’élément métallique est notamment lié au matériau composite de la poutre, à sa surface.
Par exemple, dans le cas où l’élément métallique est un revêtement métallique, ce revêtement peut être déposé sur une face du matériau composite de la poutre.
Lorsque l’élément métallique est une feuille ou un tissé métallique, cette feuille ou ce tissé peut être lié au matériau composite lors de la fabrication de la poutre.
Selon l’un des aspects de l’invention, la poutre est réalisée par pultrusion, à savoir une extrusion par tirage, du matériau composite.
Selon l’un des aspects de l’invention, le matériau composite comporte des fibres continues de verre ou de carbone qui servent de renfort mécanique.
Selon l’un des aspects de l’invention, la pultrusion est réalisée dans le sens de ces fibres continues.
Selon l’un des aspects de l’invention, la matrice plastique du matériau composite est un thermoplastique ou un thermodurcissable.
Selon l’un des aspects de l’invention, la matrice plastique est choisie parmi : une polyoléfine, un polyamide, un polyester.
Selon l’un des aspects de l’invention, la poutre est creuse dans la direction longitudinale.
Selon l’un des aspects de l’invention, chaque poutre comprend une ou plusieurs cavités issues de la pultrusion.
Selon l’un des aspects de l’invention, ces cavités sont parallèles entre elles.
Selon l’un des aspects de l’invention, ces cavités sont les unes au-dessus des autres dans le sens de la hauteur du logement.
Selon l’un des aspects de l’invention, l’élément métallique est au moins partiellement noyé dans le matériau composite de la poutre.
Selon l’un des aspects de l’invention, le couvercle est réalisé à base d’une matière plastique.
Selon l’un des aspects de l’invention, le couvercle est réalisé en matériau composite contenant une matière plastique et des éléments de renfort, par exemple en fibres de verre ou de carbone.
- Une étape d’obtention (P_02) de premières métadonnées (P.DD) des premières données de pixels (P.DPix) ; Ces deux étapes peuvent être concomitante ou bien se présenter sous la forme d’une seule et même étape.
- Une étape d’obtention (P_03), à partir d’au moins une donnée descriptive appartenant aux premières métadonnées (P.DD), de deuxièmes données de pixels (D.Dpix [A]) associées à au moins un élément de représentation technique (El.RT) de l’élément de construction ;
- Une étape d’obtention (P_04), à partir d’au moins une donnée descriptive appartenant aux premières métadonnées (P.DD), de deuxièmes données de pixels (D.Dpix [B]) associées à au moins un élément de représentation d’au moins un résultat de test (El.RRT) ;
- Une étape optionnelle d’obtention (P_05), à partir d’au moins une donnée descriptive appartenant aux premières métadonnées (P.DD), de deuxièmes données de pixels (D.Dpix [C]) associées à au moins un élément de représentation d’un environnement de mise en œuvre (El.MOE) de l’élément de construction.
D’une manière générale, l’obtention des groupes de deuxièmes données de pixels (comme expliqué, il y a au moins un groupe de deuxièmes données de pixels, mais souvent plusieurs groupes, ou ensembles, de deuxièmes données de pixels) est basée sur les métadonnées de l’élément de construction de départ. Les étapes d’obtention (P_03, P_04 et P_05) comprennent chacune :
- une recherche, au sein d’une base de données, pour une donnée descriptive courante appartenant aux premières métadonnées, d’au moins un identifiant d’élément de représentation (technique, de résultat de test ou d’environnement) associé à ladite donnée descriptive ; puis