INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Avantageusement, le plateau 24 est prévu pour être fixé sur le levier inférieur 16 de la même manière que la came supérieure 22 est prévue pour être fixée sur le levier supérieur 14. Aussi, le plateau 24 est lié à un élément inférieur de fixation 50 formant une broche de fixation munie d’un tronçon d’extrémité fileté 28 destiné à être vissé dans un trou inférieur 52 réalisé préalablement dans le levier inférieur 16.
L’élément inférieur de fixation 50 comporte aussi une tige de fixation 44 munie d’un tronçon cannelé 46 permettant la fixation du plateau 24.
Le plateau 24 comporte un socle 54, ou corps principal, qui s’élargit vers le haut en formant une piste supérieure 56 apte à recevoir en appui vertical (V) la surface de came 32.
La piste supérieure 56 est une surface plane, de profil rectiligne dans le plan sagittal P1 et dans un plan transversal. La piste supérieure 56 suit globalement l’orientation de la surface inférieure d’appui 20, lorsque le dispositif orthopédique 10 est monté sur l’articulation 12. Suivant l’exemple représenté sur les figures, la piste supérieure 56 est légèrement inclinée vers l’avant, c’est-à-dire en pente vers l’avant.
Le socle 54 comporte à son extrémité inférieure un élément de moyeu cannelé 42 qui permet l’emmanchement du plateau 24 sur le tronçon cannelé 46 de la tige de fixation 44 associée.
On peut par exemple utiliser
Ce modèle met notamment en œuvre les équations suivantes représentatives des transports :
(dI/dt) = k 11 +k 22 erf [(G B -ν)/cc] – k d I (1)
α L (dG L /dt) = S G (t) – k gl G L + k gl2 G B – ν LG G L / (k LG +G L ) – [1/(1+k rep P L )] ν LH G L /(k LH +G L ) + k 6l P L (2)
α L (dY L /dt) = ½ k yl IP L (1+tanh[(l max -Y L )/c 0 ] – β L [Y L /(Y L +y 0 )]/(1+k dl I) (3)
α L (dP L /dt) = - ½ k yl IP L (1+tanh[(l max -Y L )/c 0 ] + β L [Y L /(Y L +y 0 )]/(1+k dl I) – k p IP L + k gp L A + β 6 R L /(1+k p6 I) + ν LG G L / (k LG +G L ) + ν LH G L [1/(1+k rep P L )] / (k LH +G L ) (4)
α L (dR L /dt) = k pp R M + k p IP L - β 6 R L /(1+k p6 I) - k al IR L + µ B (5)
α L (dA L /dt) = 3k cl T CB + k bl A NB + 3 k r T LB + k al IR L – 3 ν 6 A L /(k 6 +A L ) + 3ν 10 T L /(k 10 +T L ) - 3 ν 8 A L /(k 8 +A L ) – k 7 A L /(1+k 5 I) (6)
α L (dS L /dt) = ν 6 A L /(k 6 +A L ) – k 9a S L (7)
α L (dT L /dt) = ν 8 A L /(k 8 +A L ) – F(I) ν 9 T L /(k 9 +T L ) - ν 10 T L /(k 10 +T L ) (8)
α M (dG M /dt) = (1+k gi I)(k gm G B – k gm2 G M ) - ν MH G M [1/(1+k rep P M )] / (k MH +G M ) (9)
α M (dY M /dt) = ½ k ym IP M (1+tanh[(m max -Y M )/c 0 ] – β M [Y M /(Y M +y 0 )]/(1+k dy I) (10)
α M (dP M /dt) = - ½ k ym IP M (1+tanh[(m max -Y M )/c 0 ] + β M [Y M /(Y M +y 0 )]/(1+k dy I) – k 6p IP M + ν MH G M / (k MH +G M ) [1/(1+k rep P M )] (11)
α M (dR M /dt) = k 6p I P M - k pp R M - µ 3 R M I P (12)
α M (dA M /dt) = - 3m s IA M + 3m e + 3k cm T CB +k bm A NB + 3 k t T LB - µ 4 A M P (13)
α M (dT M /dt) = m s IA M – m e (14)
Avantageusement, les électrodes positive et négative 21, 25 s’étendent dans un même plan contenant la direction longitudinale L et la direction d’élévation E.
Dans l’exemple représenté, les électrodes positive et négative 21, 25 sortent de la poche 5 par l’arête sommitale du grand bord supérieur 11.
Selon l’invention, les cellules poches 3 sont refroidies entièrement à travers l’électrode positive 21 et l’électrode négative 25. En d’autres termes, la quasi-totalité de la chaleur dégagée par la cellule poche 3 au cours du fonctionnement de la batterie 1 est évacuée via l’électrode positive 21 et l’électrode négative 25.
Comme décrit plus loin, la chaleur dégagée est évacuée en quasi-totalité par circulation d’un fluide diélectrique directement en contact avec l’électrode positive 21 et l’électrode négative 25.
Typiquement, au moins 90 % de la chaleur dégagée par la cellule poche 3 est évacuée via l’électrode positive 21 et l’électrode négative 25, de préférence au moins 95 % de la chaleur.
Pour ce faire, l’électrode positive 21 et l’électrode négative 25 sont dimensionnées à la fois pour faire transiter l’électricité générée par la cellule poche 3 mais également la chaleur. La géométrie des électrodes 21 et 25 est donc adaptée pour ces deux flux, le flux dimensionnant étant le flux thermique.
L’évacuation de la chaleur générée par la cellule poche 3 est fonction de la qualité du transfert thermique entre l’intérieur de la cellule poche 3 et les électrodes positives et négatives 21, 25, et également fonction de la qualité du transfert thermique entre la partie positive externe 23 ou la partie négative externe 27 et le fluide diélectrique circulant au contact des électrodes 21, 25.
La demanderesse a déterminé que la meilleure approche pour augmenter le flux thermique entre l’intérieur de la cellule poche 3 et les électrodes 21, 25 est d’augmenter la longueur longitudinale des électrodes 21, 25.
En effet, les électrodes positive et négative 21, 25 ne peuvent pas plonger profondément à l’intérieur de la poche 5, sans interférer avec les organes internes à la poche 5. L’intérieur de la poche 5 est en effet principalement occupé par les enroulements de l’anode 17 et de la cathode 19, imbriquées l’une avec l’autre pour maximiser l’énergie volumique.
La demanderesse a également déterminé que l’épaisseur des électrodes 21, 25 devait rester dans certaines limites pour ne pas dégrader l’homogénéité thermique de la cellule poche 3 en fonctionnement ou les transferts thermiques entre les électrodes 21, 25 et le fluide diélectrique caloporteur.
Ainsi, le paramètre adéquat pour augmenter le flux thermique entre l’intérieur de la cellule poche 3 et les électrodes 21, 25 est principalement la longueur longitudinale de ces électrodes 21, 25.
Le grand bord supérieur 11 de la tranche présente longitudinalement une longueur de bord L1.
La longueur de bord L1 correspond à la longueur totale du grand bord supérieur 11, prise selon la direction longitudinale L, y compris l’arête sommitale et les zones inclinées. La longueur de bord L1 correspond aussi à l’encombrement total de la cellule poche 3 selon la direction longitudinale L.
L’électrode positive 21 présente, longitudinalement, une longueur L2, et l’électrode négative 25 une longueur L3.
L’électrode positive 21 et l’électrode négative 25 présentent avantageusement ensemble, longitudinalement, une longueur totale d’électrode, supérieure à 70 % de la longueur de bord L1. Le rapport (L2 + L3) / L1 est ainsi de préférence : supérieur ou égal à 70 %, supérieur ou égal à 75 %, supérieur ou égal à 80 %, supérieur ou égal à 85, supérieur ou égal 90 %, supérieur ou égal à 95 %..
Typiquement, l’électrode positive 21 est une plaque rectangulaire, s’inscrivant dans le plan, contenant la direction longitudinale L et la direction d’élévation E, mentionné plus haut.
L’expression « instant de la phase d’appui » au sens de l’invention correspond à un intervalle temporel survenant pendant la pose du pied aussi appelée phase d’appui du pied.
L’expression « valeurs d’angles du pied » au sens de l’invention peut correspondre à des valeurs d’angle permettant de représenter la position d’un pied de l’individu dans son environnement, c’est-à-dire par exemple par rapport à un référentiel prédéterminé. Cette position pouvant être relative à des membres de l’individu avec par exemple l’angle formé par l’axe du tibia et l’axe antéropostérieur du pied. Cette position peut aussi être relative à des éléments extérieurs à l’individu avec par exemple l’angle formé par l’axe antéropostérieur du pied et le sol. Enfin, cette position peut aussi être relative à un angle formé par l’axe antéropostérieur du pied et une ligne de marche calculée ou une trajectoire calculée du pied. Les valeurs d’angles du pied peuvent aussi être utilisés dans le cadre de l’invention sous la forme d’une variable calculée à partir des valeurs d’angles du pied telle qu’une ligne de pression plantaire.
Dans la suite de la description, l’expression « ligne de pression plantaire » au sens de l’invention correspond à l’évolution de la position du centre des pressions plantaires (e.g. barycentre) lors du déplacement d’un individu (e.g. une marche ou une course), de préférence depuis la pose du talon jusqu’au décollage des orteils.
On entend par « semelle » un objet permettant de séparer le pied de l’individu du sol. Une chaussure peut comporter une couche de semelle supérieure en contact direct avec le pied de l’individu et une couche de semelle inférieure en contact direct avec le sol ou plus généralement l’environnement extérieur. Une chaussure peut aussi comporter une semelle interne amovible.
On entend par « amovible » la capacité à être détachée, enlevée ou démontée aisément sans avoir à détruire des moyens de fixation soit parce qu’il n’y a pas de moyens de fixation soit parce que les moyens de fixation sont aisément et rapidement démontables (e.g. encoche, vis, languette, ergot, clips). Par exemple, par amovible, il faut comprendre que l’objet n’est pas fixé par soudure ou par un autre moyen non prévu pour permettre de détacher l’objet.
On entend par « processeur » , au sens de l’invention, au moins un circuit matériel configuré pour exécuter des opérations selon des instructions contenues dans un code. Le circuit matériel peut être un circuit intégré. Des exemples d’un processeur comprennent, sans s’y limiter, une unité de traitement central, un processeur graphique, un circuit intégré spécifique à l’application (ASIC) et un circuit logique programmable.
On entend par « dispositif informatique » , tout dispositif comprenant une unité de traitement ou un processeur, par exemple sous la forme d’un microcontrôleur coopérant avec une mémoire de données, éventuellement une mémoire programme, lesdites mémoires pouvant être dissociées. L’unité de traitement coopère avec lesdites mémoires au moyen d’un bus de communication interne.
On entend par « couplé » , au sens de l’invention, connecté, directement ou indirectement avec un ou plusieurs éléments intermédiaires. Deux éléments peuvent être couplés mécaniquement, électriquement ou liés par un canal de communication.
L’étude de la démarche des individus est en pleine expansion et les procédés de suivi et de caractérisation se multiplient. Néanmoins, certaines pratiques utilisées depuis des dizaines d’années telles que la conception et la validation des corrections orthopédiques sont réalisées sans support numérique objectifs ou nécessitent des équipements fragiles et couteux, limitant la démocratisation de la validation de ces corrections sur la base de mesures objectives. En outre, il n’a jamais été proposé de solution permettant sans un environnement contrôlé et/ou un dispositif encombrant ou couteux d’évaluer et de valider une correction orthopédique préparée pour un individu donnée.
Alors que l’analyse par caméra bi-dimensionnelle ou tri-dimensionnelle a été récemment proposée pour des études fines en étude de la démarche et sans proposer de solution pour la validation d’une correction orthopédique, la demanderesse a développé une solution permettant de valider une correction orthopédique à partir de données de mouvement provenant d’une simple centrale inertielle.
Ainsi, selon un premier aspect , l’invention porte sur un procédé 100 de validation d’une correction orthopédique 40 pour un individu.
La validation d’une correction orthopédique permet de confirmer que la correction orthopédique entraine bien une modification de la cinétique des pieds de l’individu lors des déplacements de l’individu et que cela pourra corriger les diverses affections de l’individu causées par des cinétiques de déplacement de pied anormales.
En particulier, un procédé de validation correction orthopédique selon l’invention comportera les étapes suivantes : une étape d’acquisition 140 de données de mouvement qui ont été générées lors d’un déplacement de l’individu en présence de la correction orthopédique à valider ; une étape de calcul 150 d’une valeur d’au moins un angle de pied pour plusieurs instants du déplacement ; et une étape de comparaison 160 des valeurs d’au moins un angle de pied calculées et de valeurs d’angles de pied prédéterminées, de façon à valider ou non la correction orthopédique 40.
Dans le mode de réalisation représenté en , la pièce mâle 40 est un parallélépipède rectangle et la pièce femelle 50 est un parallélépipède rectangle présentant un évidement interne sur sa hauteur selon l’axe Z pour permettre à la pièce mâle 40 d’être emboitée dans la pièce femelle 50. Les pièces mâle 40 et femelle 50 sont noyées dans le tronçon 30. L’évidement interne de la pièce femelle 50 est d’une dimension supérieure à la pièce mâle pour lui permettre de s’emboiter dans ladite pièce femelle. L’évidement interne est configuré pour englober la pièce mâle. Ce mode de réalisation permet avantageusement de limiter les moments de torsion des deux éléments 101,102.
La pièce femelle 50 peut également présenter des évidements périphériques sur son pourtour. Elle peut avoir un évidement périphérique par face de son pourtour. Les évidements périphériques peuvent être de tailles et de formes identiques. Ils peuvent être de forme rectangulaire ou carrée. Ils permettent avantageusement de limiter la masse du support antivibratoire 100.
Il ressort clairement de la présente description que certains composants du support antivibratoire 100, peuvent être modifiés et que certains ajustements peuvent être apportés, sans pour autant sortir du cadre de l’invention défini par les revendications.
Il va de soi que la présente invention n'est pas limitée aux modes de réalisation qui viennent d'être décrits et que diverses modifications et variantes simples peuvent être envisagées par l'homme du métier sans sortir du cadre de l'invention tel que défini par les revendications annexées.
A titre d’exemple, le support antivibratoire 100 peut être intégré à un véhicule automobile, à un poids lourd, à une fusée, et de façon générale à tout système de filtration nécessitant de limiter les débattements.
Les arbres d’entrée et de sortie de la plupart de ces réducteurs sont pleins. Certains de ces réducteurs permettent cependant de transmettre un mouvement de rotation entre un arbre d’entrée creux et une bride de sortie creuse coaxiale, l’orifice central permettant le passage d’un axe, tel qu’un axe de pédalier ou un axe de roue.
Le document FR3091516 montre un exemple d’un tel réducteur pour cycle.
Un mode de réalisation de l’art antérieur décrit dans ce document est schématiquement illustré sur la . On distingue sur ce schéma l’axe central 103 du pédalier sur lequel sont encastrés deux bras de manivelle 104 transmettant l’effort que le cycliste exerce sur les pédales. Le plateau 105 permet l’engrènement de la chaine qui transfère la puissance motrice créée par le cycliste et le moteur 3 d’assistance à la roue arrière. L’axe central 103 du pédalier est supporté en rotation par deux roulements 108 situés aux deux extrémités du carter 7.
Le réducteur de l’art antérieur comporte plusieurs pignons satellites 12, 13 montés sur des cames excentriques 14 de l’arbre 5 d’entrée via des roulements à billes. Ces pignons satellites 12, 13 s’engrènent sur une couronne dentée 10 du réducteur. Dans une configuration possible, les pignons satellites 12, 13 sont traversés par des axes de sortie d’un porte-satellite 11 formant la sortie du réducteur. L’arbre 5 d’entrée du réducteur est monté en pivot relativement à l’axe central 103 du pédalier, par deux roulements à billes 109 situés aux deux extrémités de cet arbre 5.
Un inconvénient de ces réducteurs est qu’ils sont soumis à des efforts radiaux importants qui s’exercent notamment sur les pignons satellites du fait du couple élevé de sortie. L’utilisation de plusieurs pignons satellites déphasés en rotation permet de compenser les efforts exercés. Cependant, cette compensation des contraintes peut ne pas être parfaitement équilibrée.
Un premier problème est que le moindre écart de positionnement des pièces les unes par rapport aux autres peut provoquer un point dur ou blocage. Or en utilisation, lorsque le motoréducteur est monté sur l’axe de pédalier notamment, l’effort de pédalage ainsi que la tension de la chaine de transmission, entrainent une charge très élevée sur les roulements supportant le pédalier, pouvant provoquer un déplacement radial du centre du réducteur de plusieurs dizaines de microns. De plus le capteur d’effort intégré permettant de déterminer le couple du cycliste va également se déformer sous l’effet de la tension de chaine ajoutant ainsi un déplacement radial de plusieurs dizaines de microns. Ce déplacement radial résultant peut créer de nombreux points durs notamment du fait de la liaison du motoréducteur à l’axe de pédalier par deux roulements à billes. Même si un léger mouvement des pignons satellites est autorisé, les frottements générés entre les pignons et la couronne peuvent fortement dégrader le rendement du réducteur . Ce défaut de coaxialité peut également engendrer un bruit important et des sensations de vibrations dans le pédalage.
Ainsi en référence à la de l’art antérieur, sous l’effet des différentes charges appliquées sur l’axe central 103 du pédalier, notamment de par la tension de la chaine et les efforts que le cycliste va appliquer sur chacune des pédales, l’axe central 103 de pédalier ainsi que les deux roulements à billes 108 qui le supportent vont se déformer et induire des déplacements radiaux le long de cet axe central 103 de pédalier.
La déformation de l’axe central 103 du pédalier en fonctionnement sous charge déplace radialement les centres respectifs des deux roulements à billes 109 de l’arbre 5 qui entrainent avec eux l’arbre 5 dans un mouvement de rotation plus ou moins excentré par rapport à l’axe fixe d’un logement cylindrique du carter 7. Sachant que les pignons satellites 12 et 13 pivotent autour de leur excentrique respectif 14 eux-mêmes liés à l’arbre 5, toutes ces pièces suivent les déplacements radiaux imposés par la déformation de l’axe central 103 du pédalier. Or les pignons satellites 12, 13 s’engrènent dans la couronne dentée 10 qui est centrée par rapport à l’axe fixe du carter 7. De fait, le moindre défaut de placement radial de chacun des pignons 12, 13 peut alors engendrer des points durs, des défauts d’engrènement, de gros efforts radiaux parasites responsables de pertes de rendement et générateurs de vibrations et de bruit, et cela même si ces déplacements radiaux sont seulement de l’ordre de quelques dizaines de micromètres.
REF N°3 – “Pharmacological effects of methanolic extract from the root of Scutellaria baicalensis and its flavonoids on human gingival fibroblast”, Chung CP, Park JB, Bae KH, Planta Med 1995 Apr 61:150-3
REF N°4 – “Scavenging effects of baicalin on free radicals and its protection on erythrocyte membrane from free radical injury”, Shi H, Zhao B, Xin W, Biochem Mol Biol Int 1995 Apr 35:981-94
REF N°5 – “Free radical scavenging and antioxidant activities of flavonoids extracted from the radix of Scutellaria baicalensis Georgi”, Gao Z, Huang K, Yang X, Xu H, Biochim Biophys Acta 1999 Nov 1472:643-50
REF N°6 – “Superoxide-scavenging and Tyrosinase-inhibitory Activities of the Extracts of Some Chinese Medicines”, Zhuang Miao, Hiroshi Kayahara, and Koji Tadasa, BBB Vol.61 No.12 1997
REF N°7 – “Effects of baicalein and alpha-tocopherol on lipid peroxidation, free radical scavenging activity and 12-O-tetradecanoylphorbol acetate-induced ear edema”, Hara H, Sukamoto T, Ohtaka H, Abe K, Tatumi Y, Saito Y, Suzuki A, and Tsukamoto G, Eur J Pharmacol 1992 Oct 221:193-8
REF N°8 – “A comparative study of the anti-allergic effects of disodium baicalein 6-phosphate (BPS) and disodium cromoglycate (DSCG)”, Koda A, Watanabe S, Yanagihara Y, Nagai H, Sakamoto K, Jpn J Pharmacol 1977 Feb 27:31-8
REF N°9 – “Inhibitory effects of some natural products on the activation of hyaluronidase and their anti-allergic actions”, Kakegawa H, Matsumoto H, Satoh T, Chem Pharm Bull (Tokyo) 1992 Jun 40:1439-42
REF N°10 – “Effects of luteolin and other flavonoids on IgE-mediated allergic reactions”, Kimata M, Inagaki N, Nagai H, Planta Med 2000 Feb 66:25-9
REF N°11 – “Inhibitory effect of baicalein, a flavonoid in scutellaria root, on eotaxin production by human dermal fibroblasts”, Nakajima T, Imanishi M, Yamamoto K, Cyong JC, Hirai K. Planta Med. 2001 Mar;67(2):132-5.
REF N°12 – “The suppression of the N-nitrosating reaction by chlorogenic acid”, Kono Y, Shibata H, Kodama Y, Sawa Y, Biochem J 1995 Dec 312 ( Pt 3):947-53
REF N°13 – “Structural damage to proteins caused by free radicals: assessment, protection by antioxidants, and influence of protein binding”, Aline Salvi, Pierre-Alain Carrupt, Jean-Paul Tillement and Bernard Testa, Biochemical Pharmacology, 2001, 61:10:1237-1242
REF N°14 – “Prevention of Skin Aging by Plant Extracts Acting on the Glycation Process Ex Vivo”, Bouzoud, D., Peno-Mazzarino, L., Arnold, F., Lati, E., Luu, M.T., Mercier, M. Poster presented at The Society of Cosmetic Chemists - Annual Scientific Meeting, New York, NY. (2010, December).
REF N°15 – “Effect of Chlorogenic Acid on Melanogenesis of B16 Melanoma Cells”, Hao-Rong Li 1,2,3, Maidina Habasi 1,2, Lian-Zhen Xie 1,2,3 and Haji Akber Aisa Molecules 2014, 19, 12940-12948; doi:10.3390/molecules190912940
REF N°16 – “Effect of Topical Application of Chlorogenic Acid on Excision Wound Healing in Rats”, Wei-Cheng Chen, Shorong- Shii Liou, Thing-Fong Tzeng, Shiow-Ling Lee, I-Min Liu, April 2013, planta Medica 79(8) DOI: 10.1055/s-0032-132836
REF N°17 - Effects of baicalin against UVA-induced photoaging in skin fibroblasts.wei Min, Xin Liu, Qihong Qian, Bingjiang Lin, Di-Wu, Miaomiao Wang, Israr Ahmad, Nabiha Yusuf, Dan Luo, (2014), Am J Chin Med., 42, Pp709-727.
REF N°18 – “Cecropia obtusa extract and chlorogenic acid exhibit anti-aging effect in human fibroblasts and keratinocytes cells exposed to UV radiation”, Georgia de Assis Dias Alves, Coneptualization, formal analysis, Investigation, Methodology, Writtin – original draft, wrtting – review & editing, Rebeca Oliveira de Souza, Methodolgy, Hervé Louis Ghislain Rogez, Methodolgy, Writing – review & editing, Hitoshi Masaki, Supervision, and Maria José Vieira Fonseca, Conceptualization, Formal analysis, Funding acquisition, Supervision, Writing – review & editing, Partha Mukhopadhyay, Editor, published online 2019, May 8 th , doi: 101371/journal.pone.0216501.
Dans l’exemple illustré sur les figures 3 et 4, la structure de renfort 20 en forme de coque peut comprendre une partie centrale 21a et deux parties de soutien 21b positionnées perpendiculairement de part et d’autre de la partie centrale 21a. La partie centrale 21a est positionnée perpendiculairement aux deux surfaces 2a et 2b du noyau 2 destinées à venir en contact des peaux de l’aubage, qui correspondront à l’intrados et à l’extrados de l’aube. Ainsi, la structure de renfort pourra soutenir et renforcer les deux peaux de l’aubage afin de limiter leurs vibrations. Les dimensions de la partie centrale 21a et deux parties de soutien 21b peuvent différer de celles représentées sur les figures 3 et 4. De préférence, on optera même pour des épaisseurs plus fines pour la partie centrale 21a et pour les parties de soutien 21b, afin d’en réduire la masse.
La structure de renfort peut également comporter des corps pleins, qui épouseront la forme d’une partie de la cavité de l’aube. Les figures 5 et 6 illustrent respectivement une structure de renfort 30 et un noyau 3 comprenant la structure de renfort 20.
Comme illustré sur les figures 5 et 6, la structure de renfort 30 comporte un corps plein 32 et une partie en forme de coque 31. En particulier, la partie en forme de coque 31 comprend une partie centrale 31a et deux parties de soutien 31b positionnées perpendiculairement de part et d’autre de la partie centrale 31a. La partie centrale 31a est positionnée perpendiculairement aux deux surfaces 3a et 3b du noyau 3 destinées à venir en contact des peaux de l’aubage, qui correspondront à l’intrados et à l’extrados de l’aube.. Les dimensions de la partie centrale 31a et deux parties de soutien 31b peuvent différer de celles représentées sur les figures 5 et 6. De préférence, on optera même pour des épaisseurs plus fines pour la partie centrale 31a et pour les parties de soutien 31b, afin d’en réduire la masse.