INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
représente, en vue en perspective schématique, un deuxième mode de réalisation d’un capot de coffre d’amarrage objet de l’invention, en configuration de volet déployé, à gauche, et rétracté, à droite,
représente une photographie d’un capot de coffre d’amarrage objet de l’invention, en configuration de volet déployé,
représente une photographie d’un capot de coffre d’amarrage objet de l’invention, en configuration intermédiaire de volet,
représente une photographie d’un capot de coffre d’amarrage objet de l’invention, en configuration de volet rétracté,
représente, en vue en perspective schématique, les organes mobiles d’un capot de coffre d’amarrage objet de l’invention, en configuration de volet déployé,
représente, en vue en perspective schématique, les organes mobiles d’un capot de coffre d’amarrage objet de l’invention, en configuration de volet rétracté,
représente photographie, en vue en perspective, d’un capot de coffre d’amarrage objet de l’invention,
représente, en vue en perspective, un premier coffre d’amarrage pour assemblage avec un capot de coffre d’amarrage objet de l’invention pour conjointement former un coffre d’amarrage objet de l’invention, et
représente, en vue en perspective, un deuxième coffre d’amarrage pour assemblage avec un capot de coffre d’amarrage objet de l’invention pour conjointement former un coffre d’amarrage objet de l’invention.
On note, dès à présent, que les figures 1 à 10 sont, chacune, à l’échelle et que les échelles ces différentes figures peuvent être différentes.
Dans toute la description, on appelle « supérieur » ou « haut », ce qui se trouve en haut en figures 2 à 7 et 9 à 10, et en partie gauche en , figures qui correspondent à la configuration d’utilisation normale du coffre et du capot objets de l’invention. Les notions de verticale, d’horizontale et de hauteur découlent de ces définitions.
On observe, dans les figures, un carter 30 de capot 20 de coffre 40 ou 41 d’amarrage. Comme illustré en , le carter 30 comporte une paroi 31 munie d’une ouverture supérieure 32 et d’une lèvre 33 pour assemblage (par vissage ou par soudure) sur un coffre 40 ou 41.
Dans un mode de réalisation, ledit au moins un renfort textile a une conductivité thermique supérieure ou égale à 200 W/m.K, encore de préférence supérieure ou égale à 300 W/m.K.
Dans un mode de réalisation, ledit au moins un renfort textile comprend un ou des fil(s) comprenant (chacun) au moins 100 fibres et/ou filaments, de préférence au moins 1000 fibres et/ou filaments, ou par exemple au moins 3000 fibres et/ou filaments.
Il peut ainsi s’agir d’un fil 1K (1K correspond à 1000 fibres ou filaments) ou 3K, 12K ou encore 24K.
Dans un mode de réalisation, ledit au moins un renfort textile comprend des fibres et/ou un ou des fil(s) choisi(s) dans au moins une des listes suivantes:
- une liste A comprenant (notamment consistant en) des fibres et/ou un ou des fil(s) en carbone ; en particulier des fibres et/ou un ou des fil(s) en carbone à base de polyacrylonitrile, et/ou des fibres et/ou un ou des fil(s) en carbone à base de graphite, et/ou des fibres et/ou de(s) fils en carbone à base de pitch, ou un mélange de ces derniers ; et/ou
- une liste B comprenant (notamment consistant en) : des fibres et/ou un ou des fils en verre, ou des fibres et/ou un ou des fil(s) en basalt ; et/ou
- une liste C comprenant (notamment consistant en) : des fibres et/ou un ou des fil(s) en matériau(x) synthétique(s), en particulier le ou lesdits matériau(x) synthétique(s) est/sont choisi(s) parmi: les polyoléfines, tel qu’en polypropylène, en polyéthylène ou encore en polyéthylène haute densité (UHMWPE) ; les polyesters, tel qu’en polyéthylène téréphatalate (PET) ou en polybutylène téréphtalate (PBT) ; les polyamide(s) (PA 6, PA66, PA4-6, PA12,…) ; les polyuréthane(s), de préférence les polyoléfine(s), tel qu’en polyéthylène haute densité (UHMWPE),
- de préférence au moins dans la liste A.
Dans un mode de réalisation, ledit renfort textile a une masse surfacique (g/m²) inférieure ou égale à 600 g/m², de préférence inférieure ou égale à 450 g/m², encore de préférence inférieure ou égale à 350 g/m².
Dans un mode de réalisation, ledit renfort textile a une masse surfacique (g/m²) supérieure ou égale à 50 g/m², de préférence supérieure ou égale à 100 g/m², encore de préférence supérieure ou égale à 200 g/m².
Les applications envisagées pour le matériau composite selon l’invention, de manière non limitative, peuvent être les suivantes : la fabrication de pièces composites pour : les aéronefs, les dispositifs de transport (voitures,…), les pièces électromécaniques, les éléments chauffants comme les zones de planchers chauffants, pour l’évacuation des calories dans des applications comme les cœurs électriques, les boitiers ou armoires électriques, les drones militaires ou civils, les pales d’éoliennes, et de manière générale pour toute pièce configurée pour conduire la chaleur et/ou l’électricité, par exemple pour activer une fonction de dégivrage, tel qu’un bord d’attaque d’une aile d’un aéronef, ou les parties mâle(s) et femelle(s) d’un dispositif de moulage d’élément à chaud. La conductivité électrique permet également la dissipation des charges statiques, par exemple pour les parties extérieures de voitures ou les boitiers d’ordinateurs.
Le matériau composite peut être également utilisé pour la fabrication de circuits imprimés simples ou multicouches.
Définitions, Méthodes de mesure On comprend par étape de durcissement (v), toute étape permettant d’obtenir un renfort pré-imprégné manipulable, sans écoulement intempestif, et donc perte, de la composition résineuse.
Cette étape peut être obtenue par un abaissement de la température, notamment un refroidissement, de ladite au moins une résine préalablement chauffée et/ou une pré-polymérisation de ladite résine, c’est-à-dire une polymérisation incomplète (la polymérisation complète de ladite au moins une résine ayant lieu lors de la fabrication du matériau composite).
On comprend par étape de saupoudrage, toute technique connue de l’homme du métier permettant de répartir, notamment selon une couche continue ou discontinue, une ou des charge(s) B selon un support, en particulier selon au moins une face dudit au moins un renfort textile ; notamment selon les deux faces sensiblement opposées dudit renfort textile.
On comprend par une résine thermofusible dans le présent texte, toute résine ayant une température de fusion (Tf) ou de ramollissement (Tr) permettant sa mise en œuvre à chaud, c’est-à-dire en la chauffant à une température de chauffage Tc supérieure ou égale à Tf ou Tr, en particulier permettant son application sur le renfort textile, plus particulièrement pour imprégner à cœur ledit renfort textile.
R 1 est H,
X est un groupe aryle perhydrogéné, ou un groupe hétéroaryle perhydrogéné, ledit groupe aryle ou hétéroaryle perhydrogéné étant optionnellement substitué par au moins un groupe R 2 , indépendamment choisi parmi les groupes alkyle linéaires ou branchés en C 1 à C 4 , les groupes O-alkyle linéaires ou branchés en C 1 à C 4 , les groupes –NR a R b , avec R a et R b indépendamment choisis parmi les groupes alkyle linéaires ou branchés en C 1 à C 4 ;
R 1 est H, ou un groupe alkyle linéaire ou branché en C 1 à C 4 ;
X est H, ou un groupe alkyle linéaire ou branché en C 1 à C 4 ;
R 1 étant en particulier H, avec notamment n=0 et X=H ;
Dans le cas où le volume initial V c,0 du ciel gazeux est non nul (évolution f 2 ), avec par exemple α c =2%, et où l’étape d’attaque reste isotherme à 40°C, il apparaît que la pression finale P f en fonction de l’épuisement e Zn présente une diminution relativement importante comparé aux valeurs correspondantes dans le cas de l’évolution f 1 . Ainsi, pour un épuisement e Zn égal à 50g/L, la pression finale P f est égale à 310bar environ (diminution de 24% environ par rapport à la situation avec ciel gazeux initial nul), et pour un épuisement e Zn égal à 100g/L, la pression finale P f est égale à 475bar environ (diminution de 18% environ).
Enfin, dans le cas où le volume initial V c,0 du ciel gazeux est nul (évolution f 3 ), et où l’étape d’attaque présente une augmentation de température de l’électrolyte de 20°C environ, passant de 20°C à 40°C, la pression finale P f présente des valeurs plus grandes en fonction de l’épuisement e Zn comparé aux valeurs correspondantes dans le cas de l’évolution f 1 .
Aussi, pour obtenir une pression finale P f par exemple égale à 400bar, un épuisement e Zn de 50g/L suffit dans le cas d’une étape d’attaque isotherme à 40°C et d’un volume initial V c,0 nul du ciel gazeux. Pour obtenir cette même pression finale P f , la présence d’un volume initial V c,0 non nul du ciel gazeux conduit à devoir augmenter la valeur de l’épuisement à 75g/L environ. Cette augmentation de l’épuisement nécessaire de 50g/L à 75g/L peut toutefois être limitée dans le cas où l’étape d’attaque n’est plus isotherme mais qu’un réchauffement de l’électrolyte est effectué. La valeur d’épuisement nécessaire pour obtenir une pression finale de 400bar environ peut alors être égale à 60g/L environ.
La illustre un exemple de répartition %H 2 de l’hydrogène produit dans l’enceinte principale à la fin de l’étape d’attaque, en fonction de la valeur d’épuisement e Zn du zinc, entre la part dissoute dans l’électrolyte (part basse de l’histogramme) et la part présente dans le ciel gazeux (partie haute de l’histogramme). L’évolution de la pression finale P f est également représentée.
Dans cet exemple, le ciel gazeux présente un volume initial V c,0 nul (α c =0%) et l’étape d’attaque est isotherme à la température de 40°C. On remarque que la proportion d’hydrogène dissous dans l’électrolyte est relativement importante, autour de 50%, pour les faibles valeurs d’épuisement (e Zn inférieur à 30g/L), puis diminue progressivement pour les plus fortes valeurs d’épuisement. Cela est dû au fait que le volume dynamique V c,d du ciel gazeux généré lors de l’étape d’attaque augmente plus vite que la solubilité de l’hydrogène dans l’électrolyte.
Les figures 3A à 3C illustrent différents exemples de répartition %H 2 de l’hydrogène produit au terme de l’étape d’attaque en fonction de l’épuisement e Zn du zinc, entre la part dissoute dans l’électrolyte (partie inférieure de l’histogramme), la part présente dans le ciel gazeux (partie intermédiaire), et la part présente dans la bouteille de stockage (partie supérieure). L’évolution de la pression finale P f est également représentée. Dans ces exemples, on cherche à produire de l’hydrogène à une pression cible P c de 300bar.
Dans l’exemple de la , l’étape d’attaque est isotherme à 40°C, et est effectuée alors que le volume initial V c,0 du ciel gazeux initial est nul (α c =0%). Le modèle électrochimique F indique que la pression finale P f de l’hydrogène produit dans l’enceinte principale peut alors être égale à la pression cible de 300bar pour une valeur minimale e Zn,min d’épuisement de 30g/L environ.
En deçà de cette valeur seuil e Zn,min , le procédé ne permet pas de produire de l’hydrogène à une pression finale P f au moins égale à la pression cible P c de 300bar. L’hydrogène produit se répartit alors, pour moitié environ, entre une part dissoute dans l’électrolyte et une part présente dans le ciel gazeux.
A partir de cette valeur seuil e Zn,min , la pression finale P f est égale à la pression cible de 300bar environ et reste constante. Pour des valeurs d’épuisement plus élevées, le surplus d’hydrogène produit permet de maintenir la pression finale P f dans l’enceinte principale égale à 300bar environ (du fait de l’augmentation du ciel gazeux), et permet de remplir la bouteille de stockage. La proportion d’hydrogène dissous diminue puisque la quantité n e,f reste constante une fois que la pression de l’hydrogène dans l’enceinte principale a atteint 300bar. La proportion d’hydrogène présent dans le ciel gazeux augmente peu dans la mesure où le ciel gazeux augmente en volume. En revanche, la proportion d’hydrogène présent dans la bouteille de stockage augmente de manière importante. Il apparaît que pour une valeur d’épuisement e Zn de 100g/L, environ 50% de l’hydrogène produit à 300bar est sorti de l’enceinte principale, et se retrouve dans la bouteille de stockage à une pression inférieure ou égale à 300bar.
Dans l’exemple de la , l’étape d’attaque est également isotherme à 40°C, et est effectuée avec un ciel gazeux initial α c de 2%. Comme l’indique le modèle électrochimique F, une valeur minimale e Zn,min d’épuisement de 50g/L environ est nécessaire pour que la pression finale P f soit égale à la pression cible P c de 300bar. La présence d’un volume initial V c,0 non nul du ciel gazeux initial impacte donc négativement la valeur seuil e Zn,min d’épuisement nécessaire pour obtenir la pression cible P c souhaitée. On remarque que cela impacte également négativement la répartition de l’hydrogène produit dans la mesure où, pour une valeur d’épuisement e Zn de 100g/L, moins de 40% de l’hydrogène produit à 300bar sort de l’enceinte principale, alors qu’il était de près de 50% dans l’exemple où le volume initial du ciel gazeux est nul ( ).
Enfin, dans l’exemple de la , l’étape d’attaque présente une variation de température de l’électrolyte allant de T 0 de 20°C à T f de 40°C, et est effectuée avec un volume initial V c,0 nul du ciel gazeux (α c égal à 0%). Comme mentionné précédemment en référence à la , la présence d’une dilatation thermique de l’électrolyte a un impact positif sur la valeur seuil e Zn,min de l’épuisement permettant d’atteindre la pression cible P c de 300bar. En effet, elle entraîne une réduction du volume du ciel gazeux et donc de la part d’hydrogène associée. Aussi, dans le cas où le ciel gazeux présente un volume initial V c,0 non nul, il est avantageux d’appliquer une augmentation de température à l’électrolyte de manière à réduire la valeur seuil e Zn,min nécessaire pour obtenir la pression cible P c souhaitée.
Ainsi, le procédé de production d’hydrogène sous pression peut comporter les étapes suivantes, comme l’illustre l’organigramme de la :
Dans un premier temps (étape 100), on définit la pression cible P c de l’hydrogène à produire dans l’enceinte principale. Il s’agit donc de la pression de l’hydrogène qui sera présent dans le ciel gazeux pour être ensuite transmis à un ou plusieurs réservoirs de stockage. La pression cible P c doit évidemment être une pression atteignable dans les conditions opératoires de fonctionnement du réacteur électrochimique. Le modèle électrochimique F permet de connaître la pression cible P c atteignable en fonction du réchauffement ou non de l’électrolyte, du volume initial V c,0 éventuellement non nul du ciel gazeux, et de la quantité m Zn du zinc déposé puis attaqué (ou de l’épuisement e Zn du zinc).
On détermine également la valeur initiale V c,0 du ciel gazeux, en fonction de la technologie utilisée de réacteur électrochimique et des conditions opératoires souhaitées. Ainsi, dans le cas où le réacteur électrochimique ne comporte pas d’enceinte de dénoyage, une faible quantité d’oxygène gazeux peut être présente en phase dispersée dans l’électrolyte au début de l’étape d’attaque. De manière similaire, dans le cas où le réacteur électrochimique comporte une enceinte de dénoyage, l’étape d’attaque peut être initiée dès le début du remplissage de l’enceinte principale, comme mentionné précédemment, c’est-à-dire à mesure qu’augmente la surface des électrodes au contact avec l’électrolyte en cours de remplissage. Aussi, un ciel gazeux ayant un volume initial V c,0 non nul peut être présent lorsque le remplissage de l’électrolyte est terminé, qui peut être déterminé par des mesures expérimentales voire par des simulations numériques. Il est d’ailleurs possible de retarder le début de l’étape d’attaque au cours du remplissage de l’enceinte principale, permettant ainsi de diminuer le volume initial V c,0 du ciel gazeux. Il est alors possible de remplir une base de données indiquant le volume initial V c,0 du ciel gazeux en fonction de la technologie utilisée de réacteur électrochimique et des conditions opératoires souhaitées. Cette base de données est obtenue préalablement, à partir d’une série de mesures expérimentales, voire à partir de simulations numériques.
Ensuite, à partir du modèle électrochimique F, et connaissant le volume initial V c,0 éventuellement non nul du ciel gazeux, on détermine (étape 200) la valeur minimale m Zn,min du zinc à attaquer et donc à électrodéposer, permettant, lors de l’étape d’attaque, de produire de l’hydrogène dont la pression finale P f est au moins égale à la pression cible P c prédéfinie. Cette valeur minimale m Zn,min peut également dépendre du réchauffement de l’électrolyte ΔT éventuellement effectué au cours de l’étape d’attaque.
On détermine alors les conditions opératoires lors de l’étape de dépôt qui permettent d’obtenir une quantité effective m Zn,eff de zinc à déposer qui soit au moins égale à la valeur minimale m Zn,min . Il peut ainsi s’agir, notamment, de la composition de l’électrolyte en termes, dans cet exemple, de concentration en acide sulfurique et en termes de concentration des ions Zn 2+ . Il peut également s’agir de la densité de courant i générée par la source électrique aux électrodes positive et négative pendant la durée Δt de l’étape de dépôt. Avec de telles conditions opératoires de l’étape de dépôt, on pourra ainsi obtenir une quantité effective m Zn,eff de zinc déposé qui soit au moins égale à la valeur minimale m Zn,min.
L’expression « mélange d’articles » doit être comprise dans cette description, sauf indication contraire, comme faisant référence à un mélange comprenant des articles d’origine différente. Des articles d’origine différente peuvent être, par exemple, des articles de différents types de compositions thermoplastiques. Le mélange d’articles peut contenir différents types de compositions thermoplastiques préparées à partir de différents polymères et charges.
Un article comprenant la composition thermoplastique telle que définie dans la présente description est en outre divulgué. Dans un mode de réalisation, la composition thermoplastique a été façonnée en article par extrusion, par moulage par injection, par moulage par compression, par moulage par soufflage, par moulage par injection-soufflage, par moulage par injection-étirage-soufflage, par thermoformage, par formage sous vide, par filage par fusion, par électrofilage, par fusion-soufflage, par soufflage de film, par coulage de film, par revêtement par extrusion, par rotomoulage, par coextrusion, par stratification, par calandrage, par dépôt de fil fondu, ou par toute combinaison de ceux-ci.
Dans un mode de réalisation, la composition thermoplastique est une composition thermoplastique recyclable et triable. Dans un mode de réalisation, la composition thermoplastique est une composition thermoplastique recyclable. Dans un mode de réalisation, le procédé comprend la production d’une composition thermoplastique recyclable et triable. Dans un mode de réalisation, le procédé comprend la production d’une composition thermoplastique recyclable.
L’expression : la composition thermoplastique est « triable », doit être comprise dans cette description, sauf indication contraire, comme faisant référence à la possibilité de trier la composition thermoplastique à partir du mélange d’articles et ainsi permettre le recyclage et la réutilisation de la composition thermoplastique.
Dans un mode de réalisation, la composition thermoplastique peut être détectée par un système de détection dans le proche infrarouge de sorte que la composition thermoplastique puisse être triée à partir d’un mélange d’articles.
Dans un mode de réalisation, la composition thermoplastique ne comprend pas de noir de carbone.
Les inventeurs ont découvert de manière surprenante qu’en utilisant une matière à base de lignine comme charge dans une composition thermoplastique, en l’absence de noir de carbone, on est capable de détecter la composition thermoplastique par un système de détection dans le proche infrarouge et la composition thermoplastique peut ainsi être triée après son utilisation à partir d’un mélange d’articles. Les inventeurs ont découvert de manière surprenante que la charge à base de lignine ne masque pas le polymère dans la composition thermoplastique comme c’est le cas lorsqu’on utilise par exemple du noir de carbone comme charge, ce qui permet l’utilisation d’un système de détection dans le proche infrarouge pour reconnaître la composition thermoplastique.
La valeur d’intensité de réflexion maximale dans la plage de longueurs d’onde du proche infrarouge peut être déterminée en utilisant un dispositif de mesure dans le proche infrarouge. Dans la spectroscopie dans le proche infrarouge (NIR), des caractéristiques uniques du matériau ou de la composition étudié(e) sont observées en éclairant le matériau par une longueur d’onde spécifique de lumière infrarouge. Un motif spécifique de cette lumière invisible est réfléchi par l’objet, et ce motif est unique pour chaque matériau, c’est-à-dire comme une empreinte. La lumière infrarouge peut être détectée par des détecteurs infrarouges qui convertissent le rayonnement réfléchi en un signal électrique qui peut être présenté sous forme de graphique.
Ainsi, la composition thermoplastique, lorsqu’elle est soumise à un éclairage dans le proche infrarouge, peut être caractérisée par un motif de réflexion et peut ainsi présenter une valeur d’intensité de réflexion maximale dans le proche infrarouge. À partir de ce motif de réflexion, on peut déterminer le pic le plus élevé, c’est-à-dire la valeur d’intensité de réflexion maximale. La valeur d’intensité de réflexion maximale dans la plage de longueurs d’onde du proche infrarouge peut ainsi être déterminée par un dispositif de mesure dans le proche infrarouge. Le système de détection dans le proche infrarouge peut être un dispositif de spectroscopie dans le proche infrarouge. Comme exemple de système de mesure dans le proche infrarouge, on peut mentionner celui fourni par trinamiX GmbH (Ludwigshafen, Allemagne), c’est-à-dire le Spectromètre NIR de trinamiX (progiciel : plastique général). Le dispositif proche infrarouge peut comprendre au moins une source d’éclairage, un détecteur et un progiciel pour traiter les signaux mesurés en graphiques, par exemple des graphiques de réflexion dans une certaine zone de longueurs d’onde. Le progiciel peut également comprendre une bibliothèque de référence de données pour différents polymères, permettant ainsi au logiciel de comparer les résultats de mesure aux données de la bibliothèque et de fournir un retour sur le type de polymère. C’est ce qu’on peut appeler l’ « évaluation ».
Dans un mode de réalisation, la composition thermoplastique présente une valeur d’intensité de réflexion maximale, dans la plage de longueurs d’onde du proche infrarouge allant de 1450 à 2450 nm du spectre électromagnétique, qui est supérieure ou égale à une intensité de réflexion de 8%, ou de 10%, ou de 15%, ou de 20%, ou de 25% lorsqu’elle est déterminée par un système de détection dans le proche infrarouge. Dans un mode de réalisation, la composition thermoplastique présente une valeur d’intensité de réflexion maximale dans le proche infrarouge dans la plage de longueurs d’onde allant de 1450 à 2450 nm, ou dans la plage de longueurs d’onde allant de 1450 à 2100 nm, ou dans la plage de longueurs d’onde allant de 1450 à 1800 nm, du spectre électromagnétique. Dans un mode de réalisation, la composition thermoplastique présente une valeur d’intensité de réflexion maximale dans le proche infrarouge, dans la plage de longueurs d’onde allant de 1450 à 2450 nm, ou dans la plage de longueurs d’onde allant de 1450 à 2100 nm, ou dans la plage de longueurs d’onde allant de 1450 à 1800 nm, du spectre électromagnétique qui est supérieure ou égale à une intensité de réflexion de 5%, ou de 8%, ou de 10%, ou de 15%, ou de 20%, ou de 25% lorsqu’elle est déterminée par un système de détection dans le proche infrarouge.