INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
On se réfère désormais aux figures 2 à 6 pour détailler différents cas d’évaluation de l’uniformité spatiale de l’environnement des pixels de référence, ainsi que les calculs des poids et de la composante interpolée des cas respectifs.
Les figures 2 à 4, correspondent avantageusement au traitement de dépollution DEPOL, dans lequel ladite interpolation est mise en œuvre de sorte que la composante interpolée est la composante infrarouge IR (composante de bruit infrarouge), et les pixels d’intérêt P ont les composantes originelles rouge R, verte G, et bleue B. En conséquence, les pixels de référence ont la composante originelle infrarouge IR.
La illustre les différents cas possibles de noyau KER, et de pixels de références respectifs P1-P6, P1-P4, pour deux positions de pixels d’intérêt P ayant la composante originelle verte KER_G, KER_G2, et pour la position de pixels d’intérêt P ayant la composante originelle rouge ou bleu KER_RB.
Ainsi, pour les pixels d’intérêt P de composante originelle verte G, les noyaux KER_G, KER_G2 comportent six pixels de référence P1, P2, P3, P4, P5, P6, répartis soit en deux lignes et trois colonnes KER_G, soit en trois lignes et deux colonnes KER_G2, constituant deux cas parfaitement équivalent par rotation d’un quart de tour.
Pour les pixels d’intérêt P de composante originelle rouge R ou bleue B, le noyau KER_RB comporte quatre pixels de référence P1, P2, P3, P4, situés aux diagonales du pixels d’intérêt P. Le cas illustré correspond à un pixel d’intérêt P de composante originelle bleue B, mais la répartition des pixels de référence P1, P2, P3, P4 est strictement identique pour un pixel d’intérêt P de composante originelle rouge R.
La , en relation avec les équations Eq.301 à Eq.338, illustre un exemple des calculs d’interpolation de la valeur de la composante interpolée de bruit infrarouge (ITP), au sein du groupe KER_G dans le cas où le pixel d’intérêt P a la composante originelle verte.
Dans les équations, les références telles que P1, P4, G1 expriment la valeur de la composante du pixel désigné par ladite référence.
Dans cet exemple, l’évaluation de l’uniformité spatiale comprend d’abord une identification d’une orientation de variation spatiale ORT_1, ORT_2, ORT_3 à partir d’une comparaison des composantes des pixels de références P1-P6 basée sur les équations Eq.301 et Eq.302.
Eq.301
On note la présence d’une rainure centrale 310 ménagée dans le fond 102 des plaques d’échangeur thermique 301a, 301b, 302a, 302b pour conformer en U les passes 31, 32. On note également la présence de perturbateurs d’écoulement 311 qui sont selon la variante illustrée formés de bossages ménagés dans le fond 102 des plaques d’échangeur thermique 301a, 301b, 302a, 302b pour perturber l’écoulement du fluide réfrigérant 6 ou du liquide caloporteur et améliorer un échange de chaleur entre ces derniers. Selon une autre variante de réalisation, les perturbateurs d’écoulement 311 sont formés d’ailettes internes interposées entre deux plaques d’échangeur thermique 301a, 301b, 302a, 302b contiguës.
Sur la , le dispositif de traitement thermique 1a est représenté en une vue éclatée sur laquelle on distingue l’organe de détente 8 prévu pour être rapporté sur le bloc de fixation 7 qui est lui-même destiné à être basé sur la plaque d’extrémité 30 de l’échangeur thermique 3. L’échangeur thermique 3 s’étend entre la plaque d’extrémité 30 et la plaque de séparation 50 entre lesquelles on observe une alternance soit de plaques d’échangeur thermique de premier type 301a et de plaques d’échangeur thermique de deuxième type 301b, soit de plaques d’échangeur thermique de troisième type 302a et de plaques d’échangeur thermique de quatrième type 302b. L’échangeur de chaleur interne 4 s‘étend entre la plaque de séparation 50 et la joue d’extrémité 40 de l’échangeur de chaleur interne 4 entre lesquelles on observe une alternance de plaques d’échangeur de chaleur interne de premier type 401 et de plaques d’échangeur de chaleur interne de deuxième type 402. Entre une plaque d’échangeur de chaleur interne de premier type 401 et une plaque d’échangeur de chaleur interne de deuxième type 402 sont interposées des perturbateurs d’écoulement 311 formées d’ailettes internes. Selon une autre variante, les perturbateurs d’écoulement 311 sont susceptibles d’être formées de bossages réalisées dans le fond 502 des plaques d’échangeur de chaleur interne de premier type 401 et/ou des plaque d’échangeur de chaleur interne de deuxième type 402. On remarque qu’une plaque d’échangeur de chaleur interne de troisième type 403 est interposée entre ladite alternance de plaques d’échangeur de chaleur 401, 402 et la plaque de séparation 50, la plaque d’échangeur de chaleur interne de troisième type 403 différant desdites plaques d’échangeur de chaleur 401, 402 par l’absence de l’une des quatre collerettes 503 pour obturer un des passages 504 et ainsi fermer le deuxième chemin de circulation 42. De même, une plaque d’échangeur de chaleur interne de quatrième type 404 est interposée entre ladite alternance de plaques d’échangeur de chaleur 401, 402 et la joue d’extrémité 40, la plaque d’échangeur de chaleur interne de quatrième type 404 différant desdites plaques d’échangeur de chaleur 401, 402 par l’absence de l’une des quatre collerettes 503 pour obturer un des passages 504 et ainsi fermer le premier chemin de circulation 41.
L’invention, telle qu’elle vient d’être décrite, atteint bien le but qu’elle s’était fixée, et permet de proposer un module de traitement thermique regroupant un échangeur thermique, un échangeur de chaleur interne et au moins un bloc de fixation destiné à porter un organe de détente. Des variantes non décrites ici pourraient être mises en œuvre sans sortir du contexte de l’invention, dès lors que, conformément à l’invention, elles comprennent un module de traitement thermique conforme à l’invention.
JOINT D’ETANCHEITE CHAUFFANT POUR UNE VITRE D’UN VEHICULE Domaine technique de l'invention La présente invention concerne notamment un joint d’étanchéité chauffant pour une vitre d’un véhicule, en particulier automobile.
Arrière-plan technique Les vitres d’un véhicule automobile peuvent être chauffées directement ou indirectement, par exemple en hiver, pour faire fondre du givre déposé sur les vitres ou supprimer de la buée sur ces vitres.
Une vitre arrière de véhicule comprend par exemple un élément de chauffage en matériau résistif déposé par sérigraphie directement sur une surface de la vitre et alimenté par un circuit électrique.
Il a déjà été proposé d’équiper un joint d’étanchéité de vitre avec un élément de chauffage. L’élément de chauffage a pour fonction de chauffer une partie du joint qui est configuré pour coopérer par frottement ou glissement avec la vitre. De la chaleur est alors transmise par conduction du joint à la vitre et permet de faire fondre le givre ou supprimer la buée.
Un joint d’étanchéité chauffant de la technique actuelle comprend par exemple un fil de chauffage en matériau résistif qui est intégré dans le matériau du joint.
Cette technologie n’est toutefois pas satisfaisante. Le fil de chauffage permet de chauffer qu’une petite partie du joint. Pour chauffer une partie plus étendue du joint, il faudrait ajouter d’autres fils de chauffage ou surdimensionner le fil de chauffage, ce qui augmenterait le coût de revient du joint chauffant.
Par ailleurs, ce type de joint chauffant est relativement complexe et coûteux à réaliser. Le joint est en général réalisé par extrusion d’un matériau à travers une filière. Comme le fil de chauffage doit être intégré dans le corps du joint, il doit alimenter la filière lors de l’extrusion. Après fabrication, le corps du joint et le fil de chauffage sont indissociables. Dans le cas où le corps du joint comprendrait un défaut, il ne serait pas possible de récupérer le fil de chauffage pour le réutiliser avec un autre corps. De plus, après fabrication, le joint ainsi obtenu n’est pas encore fonctionnel. Les extrémités longitudinales du corps du joint doivent être retirées pour mettre à nu les extrémités longitudinales du fil de chauffage afin de le raccorder à un circuit électrique.
Il est également connu d’équiper un joint d’étanchéité avec un flocage pour faciliter le glissement d’une partie du joint contre la vitre. Dans la présente demande, en entend par flocage, une couche de fibres en général courtes et fines. En cas de gel, de la glace peut être présente entre la vitre et le joint et solidariser le flocage du joint à la vitre. Le chauffage du joint, au niveau du flocage, permettrait de décoller le joint de la vitre. Toutefois, comme le flocage aurait une étendue supérieure à celle du fil chauffant, ce dernier ne permettrait pas de chauffer l’intégralité du flocage et donc de dégivrer efficacement le joint et la vitre.
La présente invention propose une solution à au moins une partie des problèmes de la technique antérieure, cette solution étant simple, efficace et économique.
L’invention concerne un joint d’étanchéité pour une vitre d’un véhicule, en particulier automobile, ce joint comportant :
un corps qui a une forme générale allongée le long d’un axe et qui est réalisé dans au moins un matériau, au moins un flocage situé sur une surface dudit corps et s’étendant le long dudit axe, et au moins un élément de chauffage s’étendant le long dudit axe,
caractérisé en ce que ledit au moins un élément de chauffage comprend au moins un film de chauffage qui a une forme générale allongée le long dudit axe et qui est intercalé entre le flocage et ladite surface dudit corps, ce film de chauffage comprenant :
L’abaissement de la teneur en détergents métalliques, tels que les sels de calcium et de magnésium, permet avantageusement de répondre aux spécifications des compositions lubrifiantes « LOW SAPS ».
De manière avantageuse, une composition lubrifiante selon l’invention présente ainsi un taux de cendres sulfatées, déterminé selon la norme ASTM D-874, inférieur ou égal à 2 % massique, en particulier inférieur ou égal à 1,5 % massique, et plus particulièrement inférieur ou égal à 1 % massique, par rapport à la masse totale de ladite composition lubrifiante .
Selon un mode de réalisation particulier, une composition lubrifiante selon l’invention peut comprendre : - de 60 à 99,8 % massique, de préférence de 70 à 90 % massique, d’une ou plusieurs huiles de base ; - de 0,1 à 20 % massique, en particulier de 0,2 à 15 % massique et plus particulièrement de 0,5 à 10 % massique d’au moins un composé spiro selon l’invention, tel que défini précédemment ; et - de 0,1 à 10 % massique, en particulier de 0,5 à 5 % massique, d’un ou plusieurs additifs détergents métalliques, distincts dudit composé spiro selon l’invention, en particulier tels que définis précédemment, notamment choisis parmi les sels de calcium et de magnésium et leurs mélanges ; les teneurs étant exprimées par rapport à la masse totale de ladite composition lubrifiante.
Autres additifs Une composition lubrifiante considérée selon l’invention peut également comprendre un ou plusieurs autres additifs, distincts du ou desdits composés spiro, choisi(s) parmi les additifs modificateurs de frottement, les additifs anti-usure, les additifs extrême pression, les antioxydants, les améliorants de l’indice de viscosité, les additifs abaisseurs du point d’écoulement, les dispersants, les agents anti-mousse, les épaississants, les inhibiteurs de corrosion, et leurs mélanges.
Ainsi, une composition lubrifiante considérée selon l’invention peut également comprendre au moins un améliorant de l’indice de viscosité (VI). Les améliorants de l’indice de viscosité (VI), en particulier les polymères améliorant l’indice de viscosité, permettent de garantir une bonne tenue à froid et une viscosité minimale à haute température. Comme exemples de polymère améliorant l’indice de viscosité, on peut citer les esters polymères, les homopolymères ou les copolymères, hydrogénés ou non-hydrogénés du styrène, du butadiène et de l’isoprène, les homopolymères ou les copolymères d’oléfine, tel que l’éthylène ou le propylène, les polyacrylates et polyméthacrylates (PMA).
Avantageusement, une composition lubrifiante selon l’invention comprend au moins un améliorant de l’indice de viscosité choisi parmi les polyméthacrylates (PMA) et les polyisoprène-styrène hydrogénés (PISH), linéaires, greffés, en peigne ou en étoile, de préférence en étoile.
Selon un mode de réalisation, une composition lubrifiante selon l’invention est exempte d’additif améliorant l’indice de viscosité.
Parmi les composés apportant des éléments métalliques, on peut citer les complexes de métaux de transition tels que Mo, Sb, Sn, Fe, Cu, Zn dont les ligands peuvent être des composés hydrocarbonés comprenant des atomes d’oxygène, d’azote, de soufre ou de phosphore.
De manière avantageuse, une composition lubrifiante considérée selon l’invention peut comprendre de 0,01 à 5 % massique, de préférence de 0,01 à 5 % massique, plus particulièrement de 0,1 à 2 % massique ou encore plus particulièrement de 0,1 à 1,5 % massique, par rapport à la masse totale de la composition lubrifiante, d’additifs modificateurs de frottement.
Une composition lubrifiante selon l’invention peut comprendre au moins un additif anti-usure et/ou extrême-pression.
dans laquelle : a1 représente 0 ou 1 ; x1, y1 et z1 représentent, indépendamment l’un de l’autre, un entier choisi parmi 1, 2 et 3 ; de préférence 2 ou 3 ; quand a1=0, R 8 et R 9 représentent, indépendamment l’un de l’autre, un groupe C 1 -C 3 -alkyle ;
quand a1=1, R 8 et R 9 représentent, indépendamment l’un de l’autre, un groupe choisi parmi : un atome d’hydrogène et un groupe C 1 -C 3 -alkyle.
De préférence, dans la formule (XII), x1=y1.
De préférence, dans la formule (XII), quand a1=1, x1=y1=z1.
Selon un premier mode de réalisation, le composé polyalkylamine est de formule (XII) dans laquelle a1= 0 (composés triamines).
Le composé polyalkylamine peut être plus particulièrement de formule (XIIA) : dans laquelle : R 8 et R 9 représentent, indépendamment l’un de l’autre, un groupe C 1 -C 3 -alkyle ; de préférence R 8 =R 9 ; x1 et y1 sont, indépendamment l’un de l’autre, un entier choisi parmi 1, 2 et 3 ; de préférence 2 ou 3 ; de préférence x1=y1; le nombre total d’atomes de carbone dans la formule (XIIA) étant compris entre 4 et 10, de préférence est de 8.
De préférence, x1=y1=3.
De préférence, R 8 =R 9 =CH 3 .
La di-alkylaminopolyalkylamine de formule (XIIA) peut être la diméthylaminopropylaminopropylamine (DMAPAPA).
Selon un autre mode de réalisation, le composé polyalkylamine est de formule (XII) dans laquelle a1= 1 (composés tétramine).
Le composé polyalkylamine peut être plus particulièrement de formule (XIIB) : dans laquelle : R 8 et R 9 représentent, indépendamment l’un de l’autre, un atome d’hydrogène ou un groupe alkyle en C 1 à C 3 ; de préférence R 8 =R 9 ; en particulier R 8 =R 9 =H ; x1, y1 et z1 sont des entiers valent, indépendamment les uns des autres, 1, 2 ou 3 ; de préférence x1=y1=z1, et notamment valent 2 ou 3, en particulier valent 2.
La tri-alkylaminopolyalkylamine de formule (XIIB) peut être notamment la triéthylènetétramine.
Selon une autre variante de réalisation, le composé aminé peut être un sel d’ammonium quaternaire, comme décrit dans les demandes WO 2019/229173 et WO 2020/094796.
De préférence, le composé aminé peut être choisi parmi les sels d’ammonium quaternaire comprenant quatre groupes hydrocarbonés, avantageusement choisis parmi des groupes alcényles et alkyles en C 1 -C 40 .
Selon un mode de réalisation particulièrement préféré, le composé aminé est choisi parmi les sels d’ammonium quaternaire répondant à la formule (XIII) : dans laquelle : W - représente un contre ion, en particulier choisi parmi les halogènes, par exemple Cl - ; R 10 , R 11 , R 12 et R 13 sont choisis, indépendamment les uns des autres, parmi des groupes hydrocarbonés comprenant de 1 à 40 atomes de carbone, avantageusement parmi des groupes alcényles et alkyles, linéaires, ramifiés ou cycliques, comprenant de 1 à 40 atomes de carbone.
Selon un premier mode de réalisation, R 10 , R 11 , R 12 et R 13 sont choisis, indépendamment les uns des autres, parmi des groupes alkyles et alcényles linéaires comprenant de 1 à 8 atomes de carbones, de préférence de 2 à 6 atomes de carbone.
L’intensité de l’induction électromagnétique à l’extrémité du pôle positif 13a de l’aimant 13 et à l’extrémité du pôle négatif 13b de l’aimant 13 est comprise entre 949,148mT et 1,160T. L’intensité de l’induction électromagnétique sur l’aimant 13, hors extrémités, est comprise entre 1,160T et 1,476T.
On décrit, en référence à la , un dispositif de mesure selon un quatrième mode de réalisation particulier de l’invention 310.
Le quatrième mode de réalisation diffère du premier mode de réalisation en ce que le dispositif de mesure 310 comporte une première jauge de déformation 315a et une deuxième jauge de déformation 315b (autrement dit, le dispositif de mesure 310 ne comporte pas un capteur magnétique).
La jauge de déformation 315a est montée sur le premier élément d’armature 311. Plus précisément, la jauge 315a est montée sur la première portion 311a du premier élément d’armature 311.
La jauge de déformation 315b est montée sur le deuxième élément d’armature 312. Plus précisément, la jauge 315b est montée sur la première portion 312a du deuxième élément d’armature 312.
En fonction de l’usure de la pile de disque 2, la tige 314 va se déplacer linéairement selon l’axe X dans la cavité 317 délimitée par la deuxième portion 311b du premier élément d’armature 311 et par la deuxième portion 312b du deuxième élément d’armature 312.
Le flux magnétique au voisinage du dispositif de mesure 310 va ainsi varier en fonction du déplacement linéaire de la tige 314. En outre, la variation du flux magnétique va également entrainer une variation de la force qui s’exerce sur chacun des éléments d’armature 311, 312.
La jauge 315a et la jauge 315b vont alors respectivement mesurer la déformation (engendrée par ladite force) du premier élément d’armature 311 et du deuxième élément d’armature 312. Ainsi, la jauge 315a et la jauge 315b vont chacune fournir un signal de sortie représentatif du déplacement linéaire de la tige 314, donc du déplacement linéaire de la cible, donc ici de l’usure de la pile de disque 2. Le signal de sortie de chacune des jauges 315a, 315b est par la suite conditionné par des moyens de conditionnement compris dans l’unité électronique 316.
Le dispositif de mesure, selon les différents modes de réalisation de l’invention décrits ci-dessus, est particulièrement avantageux car il comporte au moins un capteur (capteur magnétique ou jauge de déformation) fournissant un signal de sortie variant en fonction de la position linéaire de la tige, solidaire en translation de la cible. La tige peut donc être adaptée, en fonction de la longueur de sa portion utile pour la mesure, pour effectuer un déplacement linéaire important. Par exemple, dans le cas de la mesure d’usure de la pile de disques d’un frein d’aéronef, un déplacement linéaire important est un déplacement supérieur à 50mm. Ainsi, le dispositif de mesure selon l’invention est capable de fournir une mesure précise même lorsque la cible effectue un déplacement linéaire important. En particulier, lorsque la portion de la tige utile pour la mesure a une forme tronconique, le signal de sortie du capteur est directement proportionnel à la position linéaire de la tige, donc à la position linéaire de la cible.
En outre, le dispositif de mesure selon l’invention comporte seulement quatre éléments distincts (les deux éléments d’armature, l’aimant, la tige et le capteur) et est donc peu encombrant et peu coûteux.
Le dispositif de mesure selon l’invention présente également une précision de mesure satisfaisante (c’est-à-dire inférieure à 0,5mm) sur une large plage de température.
En outre, le dispositif de mesure selon l’invention est capable de fonctionner dans un environnement caractérisé par une température élevé, par exemple une température de l’ordre de 150°C.
En outre, le dispositif de mesure permet de mesurer un déplacement linéaire d’une cible sans que la tige (solidaire de la cible) soit en contact avec le circuit magnétique (ici, les éléments d’armature fabriqués avec au moins un matériau ferromagnétique). Le dispositif de mesure selon l’invention est ainsi inusable.
En outre, le dispositif de mesure selon l’invention nécessite peu d’énergie pour fonctionner vu qu’il fonctionne uniquement avec au moins un capteur connecté à une unité électronique comportant au moins un circuit électronique analogique de conditionnement simple, un convertisseur analogique-numérique et des moyens de communication.
L’invention n’est pas limitée aux modes de réalisation décrits mais englobe toute variante entrant dans le champ de l’invention telle que définie par les revendications.
En particulier, les différents modes de réalisation décrits peuvent être combinés librement en fonction des besoins et/ou des contraintes de l’application considérée.
La face de fixation 32 comprend des rainures d’enduit 321. Ces rainures d’enduit 321 s’étendent suivant la longueur de la face de fermeture 32. Elles présentent une profondeur faible par rapport à la largeur de la face de fermeture 32.
Les rainures d’enduit 321 permettent d’améliorer l’adhérence d’un enduit qui recouvrira au moins en partie la face de fermeture 32 et le bâtiment.
La face de fermeture 32 comprend également une gorge de renfort 322 s’étendant suivant la longueur de la face de fermeture 32. La gorge de renfort 322 a une section semi-circulaire. La gorge de renfort 322 est positionnée sensiblement à un tiers d’un bord de la face de fermeture 32. Une profondeur de la gorge de renfort 322 est faible par rapport à la largeur de la face de fermeture 32.
La gorge de renfort 322 est configurée pour recevoir une baguette de renfort de sorte à améliorer la résistance mécanique du caisson 1. La baguette de renfort peut être nécessaire lorsque le caisson 1 présente une grande longueur.
Le corps 3 est muni d’une face de façade 33. La face de façade 33 est sensiblement plane. Elle s’étend dans un plan de façade. Elle s’étend sur toute la longueur et toute une profondeur du caisson 1.
La face de façade 33 comprend des rainures d’enduit 331, sensiblement similaires aux rainures d’enduit 321 de la face de fermeture 32. Ces rainures d’enduit 331 s’étendent suivant la longueur du caisson 1. Elles présentent une profondeur faible par rapport à une largeur de la face de façade 33. Les rainures d’enduit 331 permettent d’améliorer l’adhérence d’un enduit qui recouvrira au moins en partie la face de façade 33 et le bâtiment.
Le corps 3 est muni d’une face de stockage 34 présentant une partie de stockage 341 ayant une forme concave configurée pour venir en regard du système d’occultation 2. La partie de stockage 341 comprend un pan d’évacuation d’eau 3411 ayant une position oblique par rapport au plan de façade et au plan de fermeture. Ainsi, lorsque le système d’occultation 2 est dissimulé par temps de pluie, l’eau coule sur le pan d’évacuation 3411 et est évacuée du caisson 1. La partie de stockage 341 est un logement qui forme une zone intérieure du caisson 1 dans laquelle le système d’occultation 2 vient se positionner.
La face de stockage 34 comprend également une partie d’extrémité de fixation 342 et une partie d’extrémité de fermeture 343 positionnées de part et d’autre de la partie de stockage 341. La partie d’extrémité de fixation 342 et la partie d’extrémité de fermeture 343 sont sensiblement planes et s’étendent sensiblement dans un même plan de stockage.
Une largeur de la face de stockage 34 est sensiblement égale à la largeur de la face de façade 33.
Les faces 31, 32, 33, 34 du corps 3 sont agencées de sorte que :