INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Il est connu aussi des clinquants notamment dans le document EP EP2042689A1 déposée par la demanderesse, comprenant une languette repliée vers le rotor plutôt que vers l’aube, cependant la languette est toujours susceptible de se déplier ou de se déchirer et d’entraîner l’usure d’au moins une portion de l’aube. En outre dans ce document, il existe une cale entre le clinquant et le fond de l'alvéole du disque. Le clinquant comprend donc sa base entre la cale et une surface du pied d’aube. Un verrou est monté retenu entre un rebord amont de la cale et le pied d'aube, de sorte que la languette de maintien est retenue entre le verrou et le pied d'aube, ce qui permet d'empêcher le déplacement longitudinal (axial) du clinquant par rapport au pied d'aube.
Un premier aspect de l’invention concerne une aube d'un rotor mobile autour d'un axe de rotation, comprenant une plateforme interne, une pale s'étendant radialement de la plateforme interne et un pied d'aube s'étendant radialement de cette plateforme interne à l'opposé de la pale, le pied d'aube comprenant : une première face radiale, une deuxième face radiale opposée longitudinalement à la première face radiale une première face longitudinale latérale et une deuxième face longitudinale latérale rejoignant chacune chaque face radiale et comprenant chacune une portée destinée à être en appui contre une surface d'un logement du pied d'aube, une surface inférieure rejoignant chaque face radiale et rejoignant chaque face longitudinale latérale l'aube comprend : une première patte située sur une première extrémité de la surface inférieure et sur une extrémité de la première face radiale ; une deuxième patte située sur une deuxième extrémité de la surface inférieure et sur une extrémité de la deuxième face radiale, les pattes (5a, 5b) sont symétriques suivant un plan A passant au milieu du pied d'aube et coupant la première face longitudinale latérale et la deuxième face longitudinale latérale.
Ainsi, l’invention permet de bloquer longitudinalement (axialement) un clinquant dans le pied d’aube et empêche le clinquant de sortir du pied d’aube. Grâce aux pattes, le clinquant ne peut pas se déloger du pied d’aube suivant l’axe du disque de rotor, les pattes jouent le rôle de butée. En outre les pattes sont plus solide qu’une languette formée par un seul pli du fait de l’épaisseur du pli. D’autre part, ces caractéristiques de pattes permettent une diminution du poids de l’aube par rapport à l’art antérieur et donc une réduction de la consommation de carburant.
Outre les caractéristiques qui viennent d’être évoquées dans le paragraphe précédent, l’aube selon un aspect de l’invention peut présenter une ou plusieurs caractéristiques complémentaires parmi les suivantes, considérées individuellement ou selon toutes les combinaisons techniquement possibles :
Selon un mode de réalisation, la première et la deuxième patte s’étendent chacune depuis la première face longitudinale latérale jusqu’à la deuxième face longitudinale latérale. Ainsi le clinquant viendra en butée sur des pattes utilisant le prolongement des faces longitudinales permettant ainsi d’assurer un meilleur blocage du clinquant.
Selon un mode de réalisation, la première patte ou/et la deuxième patte comprend chacune une surface externe parallèle à la surface inférieure.
Selon un exemple de ce mode de réalisation, la première patte ou la deuxième patte comprend une longueur mesurée radialement entre la surface inférieure et la surface externe respectivement de la première patte ou de la deuxième patte supérieure à 0.15 millimètre. Cette distance minimum est nécessaire afin d’y loger un clinquant ayant une épaisseur inférieure à 0.15 millimètre par exemple une épaisseur de 0.08 millimètre.
où et sont des matrices constantes représentant la partie nominale du système tandis que et sont des matrices représentant des perturbations du système de faille 1 évoluant au cours du temps et correspondent dans le modèle de faille, à des incertitudes. En particulier, le matrice représente des incertitudes liées à la position et la géométrie de la faille, à des propriétés élastiques, visqueuses et inélastiques des blocs rocheux 2 et 4, à la tectonique et à la géologie ainsi que d’autres perturbations qui ne sont pas pris en compte au modèle nominal, tandis que la matrice représente des incertitudes liées à l’influence de l’entrée sur la friction.
Après avoir substitué les équations (2) et (3) dans l’équation (1), on obtient une équation d’état du type :
avec où est l’inverse de Moore-Penrose de la matrice , comportant les incertitudes, les perturbations liées à la friction et la dépendance du système de faille 1 à des phénomènes multiphysiques et multiéchelles qui ne sont pas pris en compte dans le modèle nominal.
Après l’obtention de la représentation d’état du modèle de faille, la loi de commande peut être synthétisée pour générer un signal de commande de pression U qui stabilise le système de faille 1 représenté mathématiquement par l’équation (4).
En supposant que les incertitudes sont nulles, c’est-à-dire que le modèle de faille correspond au modèle de faille nominal, le modèle de faille peut s’écrire de la manière suivante :
Une loi de commande stabilisant un tel système linéaire représenté par l’équation (5), peut ainsi s’écrire sous la forme :
où est une matrice de gain, est un coefficient prédéterminé influant sur la rapidité du système et est un paramètre de stabilité à déterminer pour établir la stabilité du système de faille 1.
L’objet de la loi de commande est de permettre la minimisation de l’erreur de déplacement relatif e d du premier bloc rocheux 2 par rapport au deuxième bloc rocheux 4, tout en garantissant que le système de faille 1 soit asymptotiquement stable au sens de Lyapunov.
Dans cette loi de commande, est un paramètre appelé par la suite paramètre de stabilité à déterminer et qui est solution de l’équation de Riccati :
où est une matrice définie positive.
On va ainsi montrer comment déterminer le paramètre de stabilité de sorte à générer un signal de commande en pression U qui garantit la stabilité asymptotique du système de faille 1.
Selon un deuxième mode de réalisation, le matériau inerte est de la paraffine. La paraffine fond entre 50°C et 70°C, s’utilise de la même façon et présente les mêmes avantages que la cire avec une viscosité plus élevée.
Selon un troisième mode de réalisation, le matériau inerte est de la résine comme de la résine pour réplique des surfaces. On choisira une résine bi-composant caoutchouc silicone, par exemple du RepliSet F5, que l’on injecte à température ambiante avec un durcissement rapide.
Avantageusement, le procédé comprend une étape d’élimination du matériau inerte de la surface extérieure de l’ensemble indémontable avant découpe. On supprime l’éventuel excès de matériau sur les faces et le diamètre avant la mise à la découpe pour faciliter la prise de l’ensemble dans un étau et faciliter la découpe. La découpe de l’ensemble indémontable s’effectue en le maintenant par l’épaisseur dans l’étau, perpendiculaire au disque de découpe et dans le même axe.
Avantageusement, après découpe, le procédé comprend une étape de nettoyage de l’ensemble indémontable par chauffage dans un bain. Pour retirer le matériau inerte, on le chauffe de façon à lui rendre sa fluidité. Le bain pourra être de l’eau chauffée entre 70 et 90°C, par exemple.
Avantageusement, le premier bain est suivi par un second bain contenant du solvant. Le solvant permet de retirer les restes de matériau qui pourraient encore subsister sur les différents éléments de l’ensemble. Le solvant pourra, par exemple, être du TECHSOLV NM ™.
Avantageusement, le second bain est un bain à ultrasons. Le bain à ultrasons permet un nettoyage accéléré et facilite la dissolution du matériau.
Avantageusement, le procédé comprend une étape où l’ensemble indémontable avec les éléments mobiles sont frottés avec une brosse douce pour retirer tous les résidus. En frottant à l’aide d’une brosse douce chacun des éléments, la pellicule de matériau qui restait, disparait. Les derniers résidus sont éliminés.
est une vue de l’ensemble indémontable immergé dans le matériau sous forme liquide,
montre la découpe de l’ensemble indémontable,
est une coupe de l’ensemble indémontable avec le matériau sous forme solide.
La suite de la description suivante est faite avec un ensemble indémontable 1 de type roulement, mais d’autre type d’élément indémontable est possible.
L’ensemble indémontable 1 comprend des éléments mobiles 12, par exemple des corps roulants tel que des billes ou des rouleaux, disposés dans des logements 13, ici des chemins de roulement.
On peut voir , un roulement enserré dans un étau 3 et une meule 4 destinée à couper ledit roulement perpendiculairement à son axe afin d’accéder aux corps roulants et à la piste de roulement. Pour la découpe d’un ensemble indémontable 1, la meule 4 va découper l’élément indémontable de façon à ouvrir les logements 13 où sont enfermés les éléments mobiles 12.
On note φ482 le diamètre minimum de la surface S482. Dans cet exemple, ce diamètre minimum φ482 est mesuré du côté de la deuxième portion S482S.
Le joint d’étanchéité 48 comprend également une surface frontale S48, orientée vers l’avant de l’élément mâle 4 lorsque le joint d’étanchéité 48 est monté dans le corps tubulaire mâle, et une surface arrière S’48 orientée à l’opposé de la surface frontale S48 vers l’arrière de l’élément mâle 4, c’est-à-dire du côté de la bague fendue 50 et du volume V42. La surface frontale S48 peut également être qualifiée de surface avant ou de surface distale du joint d’étanchéité 48.
Le joint d’étanchéité 48 comprend, en outre, une surface radiale interne S486 qui délimite le bourrelet 486 à l’opposé de la partie intermédiaire 484 et dont la longueur L486 mesurée parallèlement à l’axe X4 vaut 1,5 mm dans l’exemple des figures. Le bourrelet 486 forme un renflement, en d’autres termes une lèvre avec un profil bombé, d’appui contre le clapet 46.
En pratique, le diamètre interne φ486 du joint d’étanchéité 48 est le diamètre de la surface S486 et a une valeur variable le long de la surface S486, entre une valeur maximale, au voisinage de la surface frontale S48, et une valeur minimale, au niveau du bourrelet 486 lorsque celui-ci n’est pas contraint.
La surface arrière S’48 relie les surfaces S482 et S486 sur l’arrière du joint d’étanchéité 48 et définit une rainure 488 ouverte vers le volume V42, c’est-à-dire vers l’arrière. On note ΦS’48 le diamètre maximum de la surface arrière S’48 qui est égal au diamètre maximum de la rainure 488. Le diamètre φ42 est supérieur au diamètre ΦS’48. Le diamètre φS50 est, quant à lui, inférieur au diamètre ΦS’48. Le diamètre ΦS’48 est supérieur au diamètre minimum φ482 de la surface S482.
Dans la configuration avancée du clapet mobile 46, la surface radiale interne S486 du joint d’étanchéité 48 est en appui contre la surface S46B du clapet 46, selon une direction radiale à l’axe X4, comme visible à la . La géométrie de la surface radiale interne S486 s’adapte alors à la géométrie de la surface radiale externe S46B qui est réalisée dans un matériau plus dur que celui du joint d’étanchéité 48. Par souci de simplification, cette adaptation de la surface S486 n’est pas montrée sur les figures 1 et 3, où le joint est représenté dans sa configuration non contrainte.
Comme visible aux figures 1 et 3, la surface frontale S48 est en saillie vers l’avant par rapport à l’extrémité distale 424 du corps tubulaire mâle 42, au niveau de l’embouchure 428. En d’autres termes, la surface frontale S48 est plus avancée que le premier plan de bord P4, le long de l’axe X4.
On note δ4 le décalage, le long de l’axe longitudinal X4, entre le plan P4 et la surface frontale S48. Comme expliqué ci-dessus, la valeur de ce décalage est non-nulle.
De façon avantageuse, pour un raccord rapide dont le diamètre φ42 a une valeur comprise entre 3 et 12 mm, la valeur de ce décalage axial δ4 est comprise entre 0.3 et 0.7 mm, de préférence entre 0.4 et 0.6 mm, de préférence encore de l’ordre de 0.5 mm.
Lorsque le clapet 46 est en configuration avancée, la surface frontale S48 est en retrait, le long de l’axe longitudinal X4, par rapport à la face avant 462 du clapet 46. On note π4 un plan parallèle au premier plan de bord P4, donc perpendiculaire à l’axe longitudinal X4, et contenant la face avant 462. En configuration avancée du clapet 46, la surface frontale S468 est située, le long de l’axe longitudinal X6, entre les plans P4 et π4. On note d4 la distance, mesurée parallèlement à l’axe X4, entre les plans P4 et π4, lorsque le clapet 46 est en position avancée.
De façon avantageuse, pour un raccord rapide dont le diamètre φ42 a une valeur comprise entre 3 et 12 mm, la distance d4 est inférieure ou égale à 1 mm.
Le joint d’étanchéité 48 occupe le volume V428.
L’élément mâle 4 comprend également un organe 49 de rappel élastique du clapet 46 en position avancée. Cet organe de rappel élastique 49 est disposé dans le volume V42 et, dans cet exemple, est constitué d’un ressort spiral qui s’étend le long de l’axe longitudinal X4 et qui prend appui sur les pattes 464 et sur une bague de butée 51 retenue dans le corps tubulaire mâle 42, à proximité de l’extrémité proximale 422, par un jonc élastique 52.
L’élément femelle 6 comprend un corps tubulaire femelle 62 qui s’étend selon un axe longitudinal X6 de l’élément femelle 6, entre une extrémité proximale ou arrière 622 et une extrémité distale ou avant 624. L’extrémité proximale 622 est ouverte et disposée en regard du débouché de la canalisation 16 dans l’alésage 18.
Le corps tubulaire femelle comprend également une surépaisseur annulaire 626, autrement dit une collerette externe, pourvue d’une gorge périphérique et externe dans laquelle est reçue un joint torique 63. La surépaisseur 626 est configurée pour se positionner dans une embouchure élargie de l’alésage 18, le joint 63 étant alors en appui contre la surface périphérique de cet alésage. D’autre part, le corps tubulaire femelle 62 est pourvu d’un filetage 621 qui coopère avec un taraudage 181 de l’alésage 18, de telle sorte que le corps tubulaire femelle 62 est vissé dans l’alésage 18 au voisinage de l’extrémité proximale 622. L’axe longitudinal X6 est ainsi fixe par rapport à la plaque de raccordement 10 et aligné sur l’axe d’emmanchement X2.
L’extrémité distale 624 du corps tubulaire femelle 62 est formée par une portion évasée du corps 62, dont le diamètre interne est étagé et supérieur ou égal au diamètre Φ42. La surface radiale interne de l’extrémité distale 624 comprend deux surfaces de portée S624A et S624B qui sont décalées l’une par rapport à l’autre le long de l’axe X6 et qui présentent le même diamètre intérieur φ624, celui-ci étant égal au diamètre Φ42. Ces surfaces de portée S624A et S624B permettent de guider la portion avant du corps tubulaire mâle 42 en saillie de la plaque de raccordement 8, en particulier l’extrémité distale 424 de ce corps tubulaire, lors de l’emmanchement des éléments mâle et femelle 4 et 6, à l’accouplement ou au désaccouplement.
Le procédé selon l’invention consiste à réaliser l’étape de filtration/centrifugation avant de faire la neutralisation du produit par une solution aqueuse comprenant un agent basique (Ab).
La portion coudée 24 permet également de positionner le sac gonflable 18 au plus proche du volant 10. Ainsi, le volume du sac gonflable peut être réduit afin de diminuer les coûts de fabrication ainsi que le temps nécessaire pour son déploiement lors d’une collision.
Plus précisément, selon le présent exemple, le sac gonflable 18 comporte une extrémité proximale 30 qui s’étend perpendiculairement ou sensiblement perpendiculairement à la première extrémité 26 de la portion coudée 24. En d’autres termes, l’extrémité proximale 30 forme avec la première extrémité 26 une forme en « T » ou sensiblement similaire à cette forme. L’extrémité proximale 30 est configurée pour permettre un plus large appui du sac gonflable 18 sur la gaine de colonne 8 et sur la planche de bord 6. Ainsi, la stabilité du sac gonflable 18 est accrue et permet un amortissement plus efficace et plus sûr de la tête du conducteur en cas de collision frontale.
Lorsque le sac gonflable 18 est gonflé, sa seconde extrémité 28 est prolongée par une extrémité distale 32 qui s’étend selon une direction rectiligne ou sensiblement rectiligne. De préférence, l’extrémité distale 32 est configurée pour recouvrir la face avant 34 du volant du véhicule automobile comme illustré par la . Par « face avant », on entend la face du volant en vis-à-vis du conducteur du véhicule automobile.
Canal de tir comprenant un clip de fixation d’un module de coussin gonflable La présente invention concerne un canal de tir d’un ensemble de coussin gonflable de sécurité de véhicule, du type destiné à recevoir un module de coussin gonflable comprenant un coussin gonflable reçu dans un logement comprenant au moins une partie de fixation souple pourvue d’au moins une ouverture principale, ledit canal de tir comprenant au moins une paroi de guidage du déploiement du coussin gonflable, définissant une surface interne et une surface externe, opposée à la surface interne, au moins un clip de fixation du module de coussin gonflable s’étendant sur ladite paroi de guidage.
L’invention concerne également un ensemble de coussin gonflable de sécurité de véhicule comprenant un tel canal de tir.
Dans un tel ensemble, il est connu de fixer le module de coussin gonflable au canal de tir d’une part et à une traverse de planche de bord d’autre part dans le cas d’un module de coussin gonflable prévu dans une planche de bord à destination d’un passager avant du véhicule. De façon connue, le canal de tir permet de guider le déploiement du coussin gonflable vers l’habitacle du véhicule.
Afin d’assurer une fixation robuste, le logement du module de coussin gonflable, formé par exemple par un boîtier ou « canister », est par exemple réalisé en un matériau rigide, tel qu’un matériau plastique injecté ou un matériau métallique, et sert par exemple de support à des clips de fixation entre le logement et le canal de tir ou à une fixation boulonnée.
Afin d’alléger l’ensemble de coussin gonflable et de réduire son encombrement, il est envisagé de réaliser le logement du module de coussin gonflable en matériau souple, tel qu’un matériau textile. Cependant, il devient alors difficile de monter des clips de fixation sur le logement et d’assurer une fixation robuste du logement avec le canal de tir, le logement n’étant pas suffisamment rigide pour assurer le support des clips de fixation. Une telle fixation robuste est pourtant nécessaire afin que le module de coussin gonflable ne se détache pas du canal de tir lors du déploiement du coussin gonflable sous l’effet de la force exercée par le gonflement du coussin gonflable et afin d’assurer un déploiement satisfaisant du coussin gonflable dans l’habitacle du véhicule.
L’un des buts de l’invention est de pallier cet inconvénient en proposant un canal de tir d’un ensemble de coussin gonflable permettant une fixation robuste d’un logement réalisé en matériau souple sur ce canal de tir.
A cet effet, l’invention concerne un canal de tir du type précité, dans lequel le clip de fixation comprend une patte fixe, s’étendant en saillie de la surface interne ou de la surface externe de ladite paroi de guidage, et une patte mobile, s’étendant en saillie de ladite surface interne ou externe de la paroi de guidage, l’une de ladite patte fixe et de ladite patte mobile étant destinée à être engagée dans l’ouverture principale de la partie de fixation, la patte mobile étant mobile par rapport à la paroi de guidage du canal de tir entre une position d’engagement, dans laquelle l’ouverture principale peut être engagée sur l’une des pattes, et une position de fixation, dans laquelle ladite patte mobile est repliée vers la patte fixe et est fixée à ladite patte fixe, la partie de fixation du logement étant destinée à être retenue par le clip de fixation en position de fixation.
Le clip de fixation intégré au canal de tir permet d’assurer une fixation robuste du logement en « emprisonnant » la portion de la partie de fixation entre les première et deuxième pattes du clip de fixation. En outre, la structure du clip de fixation permet un maintien du logement sur le canal de tir par le clip de fixation en position d’engagement avant d’assurer une fixation définitive dans la position de fixation, ce qui facilite le montage du module de coussin gonflable sur le canal de tir, notamment lorsque plusieurs clips de fixation sont prévus.
Le canal de tir selon l’invention peut en outre comprendre l’une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises isolément ou selon toute combinaison techniquement envisageable :
- la patte fixe et la patte mobile du clip de fixation sont venues de matière avec la paroi de guidage du canal de tir, la patte mobile étant reliée à la paroi de guidage par une charnière film autorisant un pliage de la patte mobile par rapport à la paroi de guidage entre la position d’engagement et la position de fixation ;
- le clip de fixation comprend au moins une nervure de support s’étendant en saillie de la paroi de guidage entre la patte fixe et la patte mobile ;
- la patte mobile comprend une ouverture traversant ladite patte mobile, la nervure de support s’étendant dans ladite ouverture dans la position de fixation de ladite patte mobile ;
- la patte mobile comprend au moins une nervure d’appui s’étendant vers la paroi de guidage du canal de tir dans la position de fixation, ladite nervure d’appui étant destinée à appliquer la partie de fixation du logement contre la paroi de guidage dans ladite position de fixation ;
Les fixations classiquement utilisées impliquent notamment l’utilisation d’un moyen de fixation destiné à s’étendre perpendiculairement, ou sensiblement perpendiculairement, au travers d’une partie de l’élément à fixer et de la paroi de support le portant. De telles fixations ne permettent pas de répondre au mieux aux contraintes précitées.
L’invention s’inscrit dans ce contexte et vise à fournir un ensemble de fixation pour un élément à fixer sur une paroi de support, par exemple tel qu’un élément de tôlerie d’un véhicule automobile, adaptées aux contraintes précitées.
L’invention propose un ensemble de fixation d’un élément à fixer sur une paroi de support l’ensemble de fixation comprenant une lame apte à coopérer avec au moins un orifice d’une paroi de support, un boîtier de support apte à recevoir essentiellement la lame, notamment apte à guider la lame en translation dans le boîtier, et un moyen de déplacement de la lame relativement au boîtier, notamment une vis ou un clip : - le boîtier étant ouvert sur au moins un côté configuré pour s’étendre en regard d’un orifice d’une paroi de support; - la lame comprenant un corps et au moins un organe d’accroche relié au corps et configuré pour s’étendre au travers d’un orifice d’une paroi de support, l’au moins un organe d’accroche étant élastiquement déformable de sorte à être déplacé entre au moins une position de repos, dans laquelle il s’étend au travers d’un orifice, et une position d’accroche, dans laquelle il est apte à coopérer avec une paroi de support ; - la lame comprenant un élément mobile relativement au corps, notamment une languette, agencé de sorte à coopérer avec le moyen de déplacement, l’élément mobile étant configuré pour être déplacé entre une position de repos et une position de fixation le long d’au moins une première direction de sorte à déplacer le corps relativement au boîtier.
Notamment, l’élément mobile peut comprendre au moins une languette élastiquement déformable reliée au corps.
Le moyen de déplacement peut s’étendre au travers de la lame, notamment de l’élément mobile, et d’au moins une ouverture d’un côté du boîtier, le moyen de déplacement pouvant être monté en rotation autour de la première direction relativement au boîtier et mobile relativement à la lame le long de la première direction, le moyen de déplacement étant configuré pour déplacer la lame relativement au boîtier le long d’une deuxième direction, orthogonale ou sensiblement orthogonale à la première direction.