INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ce rapport Cx est également appelé coefficient de traînée.
Les ailettes 28 ayant de telles caractéristiques sont particulièrement hydrodynamiques et l’écoulement en sortie du guide flux 14 tend à être laminaire.
Les ailettes 28 comprennent une pluralité d’ailettes centrales 34 alignées et une pluralité d’ailettes 36 d’extrémité disposées de part et d’autre des ailettes centrales 34.
De préférence, les ailettes centrales 34 présentent des dimensions identiques.
Selon l’exemple représenté sur la , les ailettes 28 comprennent quinze ailettes centrales 28 et huit ailettes 36 d’extrémité réparties par quatre de part et d’autre des ailettes centrales 34.
De préférence, les ailettes 28 sont espacées régulièrement les unes des autres.
L’espacement des ailettes 28 détermine la section de passage de liquide entre les ailettes 28
L’espacement entre deux ailettes 28 consécutives est choisi de sorte à être suffisant pour limiter l’influence de ces ailettes 28 l’une sur l’autre. Un tel espacement est en outre évalué de sorte à conserver un débit suffisant et une accélération du fluide.
représente, schématiquement et sous forme d’un logigramme, une succession d’étapes particulières du procédé objet de la présente invention.
On note, dès à présent, que les figures schématiques ne sont pas à l'échelle. Les figures représentant une photographie sont quant à elles à l’échelle mais entre elle les échelles peuvent varier.
On observe, sur la une vue schématique d’un mode de réalisation du dispositif 100 objet de la présente invention. Selon ce mode de réalisation particulier, le dispositif 100 de capture des microparticules comporte un support structuré 105 formé d’un réseau composé de mailles hexagonales reliées entre elles. Un tel réseau de mailles peut être réalisé par tissage de fibres. Ces fibres peuvent être des fibres de polyester.
Le support structuré 105 est traversé par un grand nombre d’ouvertures 115 de dimension minimale supérieure à 1 millimètre et de dimensions moyenne de l’ordre de 5 millimètres. On préfère ne pas dépasser une dimension maximale de 15 mm, et de préférence ne pas dépasser une dimension maximale de 10 millimètres. Le support structuré 105 présente un taux de vide supérieur à 80%, préférentiellement supérieur à 85%, préférentiellement supérieur à 90%, très préférentiellement de l’ordre de 95%.
Le support structuré 105 est configuré pour présenter une très faible perte de charge. Outre la taille importante des ouvertures qui permet une faible entrave de la circulation d’un flux d’air au travers du support structuré 105 on prendra soin de ne pas ajouter d’autre éléments au dispositif 100, par exemple qui serait susceptible d’augmenter la perte de charge globale du dispositif au-delà de 250 Pa ou préférentiellement au-delà de 160 Pa. Ainsi, le support structuré 105 enduit dudit milieu de capture est configuré pour être traversé par un flux d’air de vitesse linéaire comprise entre 0.1 et 5 m/s sans provoquer une perte de charge supérieure à 250 Pa. Préférentiellement, le support structuré 105 enduit dudit milieu de capture est configuré pour être traversé par un flux d’air de vitesse linéaire égale à 3 m/s, très préférentiellement égale à 5 m/s sans provoquer une perte de charge supérieure à 250 Pa. Dans des modes de réalisation, le support structuré 105 enduit dudit milieu de capture est configuré pour être traversé par un flux d’air de vitesse linéaire égale à 3 m/s, très préférentiellement égale à 5 m/s sans provoquer une perte de charge supérieure à 160 Pa.
Dans un mode de réalisation particulier, le support structuré 105 enduit dudit milieu de capture est configuré pour être traversé par un flux d’air de vitesse linéaire égale à 2 m/s sans provoquer une perte de charge supérieure à 25 Pa, ou configuré pour être traversé par un flux d’air de vitesse linéaire de 5m/s sans provoquer une perte de charge supérieure à 156Pa, ou configuré pour être traversé par un flux d’air de vitesse linéaire de 0,1 m/s sans provoquer une perte de charge supérieure à 0,06Pa.
Dans des modes de réalisation, le support structuré pourra être composé de plusieurs couches de matériaux superposées entre elles. Par exemple, le support structuré illustré en figures 2 et 3 est un support tissé de 0,045 m² de surface et de 6 mm d’épaisseur formé par tissage tridimensionnel de fibres de polyester. Le tissage permet d’obtenir deux couches parallèles comportant des mailles de 5 mm d’ouverture en moyenne représentant environ 63% de la surface. La densité du support tissé est de 380 g/m². Il présente un taux de vide de l’ordre de 95%. Le produit Aerosleep® commercialisé par la société QLEVR pourra par exemple être utilisé comme support structuré.
Selon une caractéristique essentielle de l’invention, le support structuré 105 est enduit d’un milieu de capture 110. Ce milieu de capture est avantageusement choisi parmi : les huiles végétales, les huiles de silicone, les huiles minérales et les graisses d’origine animale. Préférentiellement, le milieu de capture 110 est un liquide maintenu en place sur le support structuré par tension de surface.
Un amidon modifié est un amidon qui a été modifié par des processus connus de l’homme du métier, tels que, par exemple, estérification, éthérification, oxydation, hydrolyse acide, réticulation ou conversion enzymatique.
Des exemples non limitatifs d’amidon modifié comprennent octénylsuccinate d’amidon d’aluminium, octénylsuccinate d’amidon de sodium, octénylsuccinate d’amidon de calcium, phosphate de diamidon, phosphate d’hydroxyéthyl amidon, phosphate d’hydroxypropyl amidon, carboxyméthylamidon de sodium, acétate d’amidon et glycolate d’amidon de sodium.
Les amidons modifiés particulièrement préférés pour une utilisation dans la présente invention sont les phosphates d’amidon tels que :
les phosphates de mono-amidon de formule (Ia), Am-O-PO-(OX) 2 (Ia) ;
les phosphates de diamidon de formule (IIa), Am-O-PO-(OX)-O-Am (IIa) ;
les phosphates de triamidon de formule (IIIa), Am-O-PO-(O-Am) 2 (IIIa) ;
et des mélanges de ceux-ci, et ils peuvent notamment être obtenus par réticulation avec des composés phosphorés
Am représente l’amidon ; et
X représente des métaux alcalins (par exemple sodium ou potassium), des métaux alcalino-terreux (par exemple calcium ou magnésium), des sels d’ammonium, des sels d’amine, par exemple ceux de la monoéthanolamine, de la diéthanolamine, de la triéthanolamine, du 3-amino-1,2-propanediol, ou des sels d’ammonium dérivés d’acides aminés basiques tels que lysine, arginine, sarcosine, ornithine ou citrulline.
Les composés phosphorés peuvent être, par exemple, tripolyphosphate de sodium, orthophosphate de sodium, oxychlorure de phosphore ou trimétaphosphate de sodium.
Les phosphates d’amidon particulièrement convenables qui peuvent être employés dans les compositions de la présente divulgation incluent, sans s’y limiter, le phosphate d’hydroxypropyle d’amidon.
Un amidon modifié particulièrement préféré pour une utilisation dans la présente invention est le phosphate d’hydroxypropyl amidon, disponible commercialement sous la marque STRUCTURE ZEA, d’Akzo Nobel.
La quantité totale d’amidon(s), différente des (co)polymères d’AMPS tels que définis ci-dessus, va de préférence de 0,05% à 10% en poids, de manière davantage préférée de 0,1% à 5% en poids et mieux encore de 0,2% à 3% en poids par rapport au poids total de l’émulsion.
Épaississants L’émulsion huile-dans-eau selon l’invention peut comprendre un ou plusieurs épaississants, différents des (co)polymères d’AMPS définis ci-dessus et différents des amidons définis ci-dessus.
De préférence, l’émulsion huile-dans-eau selon l’invention comprend un ou plusieurs épaississants, différents des (co)polymères d’AMPS définis ci-dessus et différents des amidons définis ci-dessus.
En outre, dans les exemples qui viennent d’être décrits, les crans sont disposés au milieu des dents, sur l’axe longitudinal Z de celles-ci.
En variante, comme illustré à la , les crans 10 peuvent être décalés par rapport à un axe longitudinal Z de la dent, qui est ici un axe de symétrie Z pour la dent, d’un angle θc.
On voit également que l’étendue angulaire cumulée des crans d’une même dent a Ncrans est proportionnelle à l’étendue angulaire θdent de ladite dent à la surface du stator au niveau de l’entrefer, vérifiant la relation suivante : 0% avec a qui désigne la largeur a d’un cran au niveau de l’entrefer et Ncrans le nombre de crans d’une dent, Ra le rayon d’alésage du stator, et θdent l’étendue angulaire de ladite dent à la surface du stator au niveau de l’entrefer.
En outre, la position du cran 10 de la dent 3 peut être défini par la relation 0 où θc est l’angle entre l’axe longitudinal de la dent, qui est un axe radial central Z de la dent, et l’axe radial Y passant par le centre dudit cran, Ra le rayon d’alésage du stator, et θdent l’étendue angulaire de ladite dent à la surface du stator au niveau de l’entrefer.
Le cran 10 est ici symétrique par rapport à l’axe radial Y passant par le centre dudit cran.
Le stator 1 selon l’invention est également caractérisé par le fait que la masse statorique 2 est composée d’une pluralité de paquets de tôles 2a, 2b disposés consécutivement le long de l’axe longitudinal X du stator. Selon l’invention, les crans 10 des tôles d’un premier paquet 2a sont décalés angulairement par rapport aux crans 10 des tôles d’un deuxième paquet 2b d’un angle θs, comme illustré à la .
Ainsi, les tôles de différents paquets du stator peuvent notamment différer entre elles par la valeur de l’angle θc. L’angle θc peut être différent entre une tôle du premier paquet et une tôle du deuxième paquet, comme décrit ci-après.
Dans l’exemple de la , les crans 10 du premier paquet de tôles 2a sont décalés d’un angle θc1 de – 1,5° par rapport à l’axe longitudinal Z de la dent, qui est un axe radial central Z de la dent, comme illustré à la , tandis que les crans 10 du deuxième paquet de tôles 2b sont décalés d’un angle θc2 de 1,5° par rapport à l’axe longitudinal Z de la dent, comme illustré à la . La position θci désigne la position du cran au stack i du stator.
Ainsi, chaque dent du stator dispose d’un cran, et le stator permet d’avoir un vrillage des crans d’un angle total de 3°. La même tôle est ici retournée pour créer un vrillage de crans selon l’axe Z. Les tôles d’un paquet de tôles du stator sont toutes identiques entre elles, et les crans s’étendent sur toute la longueur d’un paquet de tôles du stator.
Le rotor 50 auquel est associé le stator 1 comportant une masse rotorique 55 et des aimants permanents 56 insérés dans celle-ci. La masse rotorique est composée d’une pluralité de paquets 50a, 50b disposés consécutivement le long d’un axe de rotation du rotor. Deux paquets consécutifs sont décalés angulairement autour de l’axe de rotation du rotor d’un angle élémentaire θr.
Dans l’exemple des figures 8 à 8b, le rotor 50 comporte une seule version de tôles, lesquelles sont disposées en deux paquets 50a, 50b décalés d’un angle de +/-3,75°. Comme illustré, le premier paquet 50a est décalé d’un angle θr1 de – 3,75°, et le deuxième paquet 50b est décalé d’un angle θr2 de 3,75°. La position θ ri désigne la position du stack i du rotor. L’angle total de décalage au rotor est de 7,5°.
La masse statorique peut comporter deux paquets de tôles, comme décrit en référence à la . En variante, elle peut par exemple comporter quatre paquets de tôles 2a, 2b, 2c, 2d, comme illustré dans l’exemple de la . Dans cet exemple, les tôles de deux paquets différents peuvent être différentes entre elles, le ou les crans n’étant pas placés de la même manière. Ainsi, chaque dent du stator dispose d’un cran 10, et le stator comporte deux versions de tôles, qui peuvent être retournées.
Dans l’exemple des figures 9 à 9d, les crans 10 du premier paquet de tôles 2a sont décalés d’un angle θc1 de – 2,25° par rapport à l’axe longitudinal Z de la dent, qui est un axe radial central Z de la dent, comme illustré à la , les crans 10 du deuxième paquet de tôles 2b sont décalés d’un angle θc2 de – 0,75° par rapport à l’axe longitudinal Z de la dent, comme illustré à la , les crans 10 du troisième paquet de tôles 2c sont décalés d’un angle θc3 de 0,75° par rapport à l’axe longitudinal Z de la dent, comme illustré à la , et les crans 10 du quatrième paquet de tôles 2d sont décalés d’un angle θc4 de 2,25° par rapport à l’axe longitudinal Z de la dent.
L’angle total de décalage au stator est de 4,5°, et la quatrième tôle correspond à la première tôle retournée, et la troisième tôle à la deuxième tôle retournée.
En ce qui concerne le rotor 50, il comporte également quatre paquets 50a, 50b, 50c, 50d, avec un décalage angulaire total de 5,62°. Dans cet exemple des figures 9 à 9d, le rotor 50 comporte une seule version de tôles, lesquelles sont disposées en quatre paquets 50a, 50b, 50c, 50d, décalés d’un angle de +/-2,81° ou de +/-0,94°.
Comme illustré, le premier paquet 50a est décalé d’un angle θr1 de – 2,81°, le deuxième paquet 50b est décalé d’un angle θr2 de – 0,94°, le troisième paquet 50c est décalé d’un angle θr3 de 0,94°, et le quatrième paquet 50d est décalé d’un angle θr4 de 2,81°.
Selon un autre mode de réalisation particulier de l’invention, la lunette de montre et son porte-lunette sont de couleurs communes ou différentes pour permettre des combinaisons diverses et harmonieuses d’aspects, coordonnées avec la couleur du bracelet auquel ils sont liés.
Le dispositif ici décrit dans le cas précis d’applications particulières, n’est en aucune manière limité à ces seules applications, il peut être mis en œuvre dans d’autres applications et selon d’autres modes de fabrication.
La description suivante en regard des dessins annexés à titre d’exemples non limitatifs, permettra de mieux comprendre comment l’invention peut être mise en pratique.
est une vue en perspective d’une montre bracelet de l’invention et de ses divers composants.
est une vue en perspective des deux principaux composants assemblés entre eux, soit une lunette de montre et un porte-lunette.
est une vue en perspective d’une lunette de montre en cours d’installation par effet magnétique sur le plan support aligné d’un porte-lunette.
est une vue en perspective d’une lunette de montre en cours d’installation par effet magnétique sur le plan support décalé d’un porte- lunette.
est une vue en perspective d’une lunette de montre en cours d’installation par encliquetage sur le plan support aligné d’un porte-lunette.
est une vue en perspective d’une lunette de montre en cours d’installation par encliquetage sur le plan support décalé d’un porte-lunette.
est une vue en perspective d’une lunette de montre en cours d’installation par coulissement sur le plan support décalé d’un porte-lunette.
est une vue de côté schématique d’une lunette de montre installée par encliquetage sur les plans de décalage du plan support décalé d’un porte-lunette.
est une vue de côté schématique d’une lunette de montre installée par encliquetage sur le plan support décalé d’un porte-lunette.
est une vue en perspective d’une lunette de montre installée sur un porte lunette, la lunette de montre étant munie de deux écrans complémentaires articulés ouverts.
est une vue en perspective d’une lunette de montre installée sur un porte-lunette, la lunette de montre étant munie de deux écrans complémentaires articulés dont un est détaché.
est une vue en perspective d’une lunette de montre installée dans un porte-lunette, la lunette de montre étant munie de deux écrans complémentaires articulés dont un est rabattu, le couvercle de projection d’un des plans d’attache du porte-lunette étant ouvert pour permettre la projection.
est une vue en perspective d’une lunette de montre installée dans un porte-lunette, la lunette de montre étant munie de deux écrans complémentaires articulés dont un est rabattu, un des écrans complémentaires étant en projection sur deux de ses faces.
Fig. 6 est une vue en coupe montrant schématiquement une machine électrique tournante selon le deuxième mode de réalisation de la présente divulgation ;
Fig. 7 est une vue en coupe de la machine électrique tournante prise en une position de coupe transversale B-B en ;
Fig. 8 est une vue en plan montrant un organe de dissipation thermique d’une machine électrique tournante selon le troisième mode de réalisation de la présente divulgation ;
Fig. 9 est une vue en plan montrant un organe de dissipation thermique d’une machine électrique tournante selon le quatrième mode de réalisation de la présente divulgation ;
Fig. 10 est une vue en perspective montrant un organe de dissipation thermique d’une machine électrique tournante selon le cinquième mode de réalisation de la présente divulgation ; et
Fig. 11 est une vue en perspective montrant un organe de dissipation thermique d’une machine électrique tournante selon le sixième mode de réalisation de la présente divulgation.
Ci-après, des machines électriques tournantes selon des modes de réalisation de la présente invention seront décrites en référence aux dessins. Dans les dessins, les organes et parties identiques ou correspondants sont désignés par les mêmes signes de référence, pour en donner description. Dans les dessins, les dimensions ou les échelles des parties constitutives correspondantes sont indépendantes les unes des autres.
PREMIER MODE DE REALISATION est une vue en perspective montrant schématiquement une machine électrique tournante 300 selon le premier mode de réalisation. est une vue en coupe montrant schématiquement l’autre machine électrique tournante 300 lorsque la machine électrique tournante 300 est coupée selon la direction axiale. est une vue en coupe de la machine électrique tournante 300 prise en une position de coupe transversale A-A en . ] est une vue en coupe montrant schématiquement une autre machine électrique tournante 300 selon le premier mode de réalisation, prise en une position équivalente à celle de la . ] est une vue en coupe montrant schématiquement une autre machine électrique tournante 300 selon le premier mode de réalisation lorsque la machine électrique tournante 300 est coupée selon la direction axiale. En et , une paroi circonférentielle extérieure 6a d’un organe de dissipation thermique 6 n’est pas représentée. Comme illustré en , la machine électrique tournante 300 est une machine électrique tournante à dispositif de commande intégré comprenant un moteur électrique 100 qui est une partie principale de la machine électrique tournante, et une unité d’alimentation 200 qui est un dispositif de commande.
Le moteur électrique 100 comprend un rotor 3 et un stator 4 et entraîne un moteur (non représenté) qui est une charge. Alternativement, le moteur électrique 100 sert de générateur électrique qui génère de la puissance tout en étant entraîné par le moteur. L’unité d’alimentation 200 est prévue sur un autre côté dans la direction axiale d’un boîtier 20 que possède le moteur électrique 100, et commande la puissance à fournir au moteur électrique 100. L’unité d’alimentation 200 est fixée au moteur électrique 100, et le moteur électrique 100 et l’unité d’alimentation 200 sont intégrés l’un à l’autre.
Comme illustré en , le moteur électrique 100 comprend le rotor 3 qui tourne solidairement avec un arbre 14 en tant qu’arbre rotatif, le stator 4 prévu sur le côté radialement extérieur du rotor 3, et le boîtier 20 stockant ceux-ci et retenant en rotation l’arbre 14. Le rotor 3 est prévu de manière à être mobile en rotation coaxialement avec le stator 4. Le rotor 3 a un enroulement de champ 3b et un noyau de champ 3a enroulé avec l’enroulement de champ 3b. Le stator 4 comprend des enroulements de stator 4b pour une pluralité de phases, et un noyau de stator 4a enroulé avec l’enroulement de stator 4b. Les enroulements de stator 4b pour la pluralité de phases peuvent être, par exemple, une paire d’enroulements triphasés ou deux paires d’enroulements triphasés. Cependant, sans s’y limiter, les enroulements de stator 4b sont définis conformément au type de la machine électrique tournante 300. Le boîtier 20 recouvre les côtés extérieurs du noyau de champ 3a et du noyau de stator 4a.
Le boîtier 20 comprend un support côté charge (ci-après dénommé support avant 1) prévu sur le côté charge et un support du côté non-charge (ci-après dénommé support arrière 2) prévu sur le côté non-charge. Le support avant 1 retient un premier côté d’extrémité de l’arbre 14 via un palier 71, et couvre le côté avant qui est un premier côté du rotor 3 et du stator 4. Le support arrière 2 retient l’autre côté d’extrémité de l’arbre 14 via un palier 72, et recouvre le côté arrière qui est l’autre côté du rotor 3 et du stator 4. Le stator 4 est supporté et fixé par le support avant 1 et le support arrière 2. Le boîtier 20 a au moins une entrée de réfrigérant 12 à travers laquelle le réfrigérant s’écoule, au niveau d’une paroi sur l’autre côté dans la direction axiale du support arrière 2. L’entrée de réfrigérant 12 est un trou pénétrant dans la paroi. Le support avant 1 et le support arrière 2 sont pourvus d’un intervalle entre eux dans la direction axiale, et sont connectés par des boulons 15 s’étendant dans la direction axiale comme montré en .
L’arbre 14 est pourvu d’une poulie 16 en une extrémité sur le premier côté d’extrémité de l’arbre 14 qui est saillie d’un trou traversant du support avant 1. La poulie 16 et un arbre rotatif du moteur sont connectés via une courroie (non représentée), moyennant quoi la poulie 16 transmet de l’énergie de rotation au moteur.
Comme le montre la , un ventilateur 11a est fixé à une surface d’extrémité sur le côté avant qui est un premier côté dans la direction axiale du noyau de champ 3a du rotor 3. Un ventilateur 11b est fixé à une surface d’extrémité sur le côté arrière qui est l’autre côté dans la direction axiale du noyau de champ 3a du rotor 3. Le ventilateur 11a et le ventilateur 11b tournent solidairement avec le rotor 3.
L’unité d’alimentation 200 comprend l’organe de dissipation thermique 6, un module d’alimentation 7 et un capot 8. Un câblage 5 qui est une portion de connexion connectant électriquement le moteur électrique 100 et l’unité d’alimentation 200 est prévu entre le boîtier 20 et l’unité d’alimentation 200, L’organe de dissipation thermique 6 est formé en forme de plaque et une surface de celui-ci sur un premier côté dans la direction axiale est située sur l’autre côté dans la direction axiale du boîtier 20. L’organe de dissipation thermique 6 est formé à partir d’un organe formant plaque métallique ou d’un produit de moulage sous pression de métal tel qu’un alliage d’aluminium ou un alliage de cuivre, par exemple. L’organe de dissipation thermique 6 sert à dissiper vers l’extérieur la chaleur générée lorsque le courant circule dans l’unité d’alimentation 200. En outre, l’organe de dissipation thermique 6 a la paroi circonférentielle extérieure 6a entourant le module de puissance 7 depuis le côté radialement extérieur. La paroi circonférentielle extérieure 6a est faite d’un matériau en résine ayant une propriété isolante, par exemple.
Le module de puissance 7 a un élément semi-conducteur de puissance pour activer et couper le courant à fournir à l’enroulement de stator 4b. Une ou plus paires d’éléments semi-conducteurs de puissance formant des bras supérieur et inférieur sont fournies au module de puissance 7, et une portion de circuit de puissance est formée par une pluralité de modules de puissance 7. La portion de circuit de puissance peut être formée par un module de puissance 7 avec une pluralité de paires d’éléments semi-conducteurs de puissance fournis au module de puissance 7. Une surface sur un premier côté dans la direction axiale du module de puissance 7 est thermiquement connectée à la surface sur l’autre côté dans la direction axiale de l’organe de dissipation thermique 6. Les éléments semi-conducteurs de puissance sont agencés sur un cadre conducteur formant un câblage électrique et sont étanchéifiés par un matériau résine conjointement avec les circuits environnants, par exemple.