INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Comme on peut le voir sur la , le réducteur 5 contient du liquide L qui est ici de l’huile. Cette huile peut être confinée dans le réducteur 5, servant à refroidir et lubrifier des roues dentées 12 du réducteur 5. En variante, cette huile peut également circuler dans la machine électrique tournante 2 et/ou dans l’électronique de commande 3 pour refroidir ces derniers. Les roues dentées 12 du réducteur 5 baignent par exemple dans l’huile, comme représenté sur la .
Le réducteur 5, qui est représenté de façon très simplifiée sur les figures comprend plusieurs arbres portant chacun une roue dentée 12. Ces roues 12 engrènent pour transmettre le couple fourni par la machine électrique 2 vers les roues externes 7 du véhicule. Les roues dentées 12 peuvent être choisies et agencées entre elles pour qu’un unique rapport soit possible, ou en variante pour que deux rapports distincts ou trois rapports distincts soient possibles.
Une roue disposée en amont d’une autre dans le chemin du couple de la machine électrique 2 vers les roues externes 7 présente par exemple un nombre de dents compris entre 20 et 30 tandis que la roue en aval dans ce chemin du couple avec laquelle elle engrène présente un nombre de dents compris entre 70 et 90.
Chaque arbre est par exemple porté par le boîtier 10 du réducteur via deux paliers. Le boîtier 10 du réducteur est par exemple en aluminium tandis que les roues dentées 12 et les arbres de ce réducteur sont en acier.
Des résistances chauffantes 13 peuvent ou non être prévues dans le réducteur 5, l’huile pouvant venir au contact ou être en permanence au contact de ces résistances chauffantes 13.
Le cas échéant, le réducteur peut encore comprendre plusieurs capteurs de température 15 qui peuvent être des thermocouples ou des sondes telles que des CTN pour mesurer la température de l’huile, et/ou la température du boîtier 10 et/ou la température des roues dentées 12.
En variante, aucun capteur de température 15 n’est prévu dans le réducteur 5, et les températures précitées peuvent être estimées via un estimateur, par exemple réalisé via le dispositif de commande 11. La température de l’huile dans le réducteur 5 peut alors être obtenue à l’aide d’un estimateur mettant en œuvre des équations dynamiques ou une cartographie reliant cette température et : la puissance mécanique en entrée du réducteur 5 et/ou la température à l’extérieur du système de propulsion 1. La puissance mécanique en entrée du réducteur 5 est par exemple obtenue à l’aide de la puissance électrique de la machine électrique 2 déterminée à l’aide de la valeur du courant de phase et à l’aide du rendement de la machine électrique. Une fois l’estimation de la température de l’huile obtenue, on déduit la température des roues dentées 12 et/ou la température du boîtier 10.
Pour éviter d’avoir recours à des tolérances trop importantes dans le dimensionnement des roues dentées 12 engrenant entre elles, tolérances visant à éviter leur coincement, y compris dans des cas défavorables tel qu’un couple maximal transmis à froid par le réducteur 5, l’invention propose d’étudier une différence de température au sein du réducteur 5, et d’adapter la commande du système de propulsion 1 en fonction de la valeur de cette différence de température.
Le dispositif de commande 11 est par exemple configuré pour comparer la différence entre : la température des roues dentées 12 et la température de l’huile, à une valeur seuil prédéfinie qui peut rester constante lors de l’utilisation du véhicule ou varier en fonction des conditions d’utilisation. Un exemple de valeur seuil constante est par exemple 20°C. Pour s’assurer que cette différence de température précitée reste inférieure à la valeur seuil, ou dès que la valeur seuil est franchie pour ramener cette différence de température sous la valeur seuil, plusieurs exemples d’adaptation de la commande du système de propulsion 1 par le dispositif de commande 11 vont être décrits, qui peuvent être exclusives l’un de l’autre ou combinés ensemble, le cas échéant.
Ainsi, selon un premier exemple, le dispositif de commande 11 adapte la commande du système de propulsion 1 pour augmenter la température de l’huile dans le réducteur 5. Cette augmentation de température peut se faire en commandant l’activation des résistances chauffantes 13 précitées. La chaleur transmise à l’huile permet alors de diminuer la différence de température entre la température des roues dentées 12 et la température de l’huile, de sorte que cette température reste en-dessous de la valeur seuil,
Toujours selon ce premier exemple et dans une variante, le dispositif de commande 11 adapte la commande du système de propulsion de sorte que le convertisseur de tension 3 ne permet l’alimentation électrique que de certaines phases seulement de l’enroulement électrique de stator. Cette alimentation de certaines phases seulement ne fait pas tourner le rotor de la machine électrique 2 mais permet, par effet Joule dans l’enroulement électrique de stator, de chauffer l’huile et ainsi d’obtenir directement la diminution de la différence de température étudiée, ou lorsque l’huile du réducteur 5 ne circule pas dans la machine électrique, de lui transmettre indirectement la chaleur via le carter de la machine électrique 2 et le boîtier 10 du réducteur 5.
Toujours selon le premier exemple et selon une autre variante, le dispositif de commande 11 adapte la commande du système de propulsion 1 de sorte que le convertisseur de tension 3 applique une tension moyenne continue entre les phases de l’enroulement électrique de stator. L’application de cette tension moyenne continue permet, par effet Joule dans l’enroulement électrique de stator, d’obtenir les mêmes effets que ce qui vient d’être décrit en rapport avec la variante précédente sans faire tourner le rotor.
Ces différentes variantes du premier exemple peuvent être exclusives l’une de l’autre ou se combiner entre elles, le cas échéant.
La courbe avec des triangles représente la concentration en NO2.
La courbe avec des carrés représente la concentration mesurée en SO2 par l’appareil de référence.
La courbe avec des cercles représente la concentration mesurée en SO2 avec la méthode linéaire, c’est à dire sans augmentation selon la présente invention.
La courbe avec des croix représente la concentration mesurée en SO2 avec augmentation selon la présente invention.
La courbe selon la méthode linéaire est proche de la courbe de mesure par l’appareil de référence en l’absence de NO2, mais passe en négatif dès la présence de NO2. Cela démontre l’influence du NO2 sur la détection du SO2.
La mesure selon l’invention permet de prendre en compte la sensibilité du SO2 au NO2 et d’obtenir une mesure augmentée très proche de la référence. En effet la courbe avec des croix suit la courbe de mesure de référence en gommant le plus possible l’influence du NO2.
Typiquement au moins un des moyens du dispositif selon l’invention précédemment décrits, de préférence chacun des moyens du dispositif selon l’invention précédemment décrit sont des moyens techniques.
MODULE POUR LA FABRICATION D’UN CALODUC A POMPE CAPILLAIRE A RAINURES RÉENTRANTES DOMAINE TECHNIQUE ET ÉTAT DE LA TECHNIQUE ANTÉRIEURE
La présente invention se rapporte à un module pour fabriquer un caloduc, en particulier un caloduc à pompage capillaire à rainures réentrantes.
L’invention appartient au domaine des dispositifs d’échange thermique, en particulier des caloducs, plus particulièrement des caloducs à pompage capillaire.
Un caloduc comporte une enceinte hermétiquement close, un fluide de travail et un réseau capillaire. Lors de la fabrication, tout l'air présent dans le tube caloduc est évacué et on introduit une quantité de liquide permettant de saturer le réseau capillaire. Il y a alors établissement d'un équilibre entre la phase liquide et la phase vapeur.
Sous l'effet d'une source chaude appliquée à l'une des extrémités, désignée évaporateur, le liquide se vaporise en induisant une légère surpression qui provoque le mouvement de la vapeur vers la seconde extrémité, désignée condenseur. Au condenseur, la vapeur se condense et repasse en phase liquide. Le fluide condensé circule dans le réseau capillaire et revient vers l'évaporateur sous l'effet de forces capillaires. Le retour du fluide liquide de la zone condenseur à la zone évaporateur est obtenu par pompage capillaire.
Les caloducs à rainures fonctionnent sur le principe du pompage capillaire. Ils comportent un tube, dans lequel la surface intérieure comporte des rainures longitudinales ou légèrement en forme de spirale. Les caloducs à rainures comportent un cœur vapeur et un réseau capillaire dans lequel circule le liquide. Du fait d’une variation de courbure de l’interface vapeur-liquide ente la zone condenseur et la zone évaporateur, un gradient de pression apparaît dans la phase liquide depuis la zone condenseur vers la zone évaporateur, qui mène à une variation de pression capillaire. Plus la largeur des rainures est petite, plus l’effet de pompage capillaire est important.
Ouvrant de véhicule comprenant un moyen de blocage de la serrure en cas de choc. L’invention concerne un ouvrant pour véhicule comprenant un moyen de blocage de la serrure en cas de choc. L’invention porte encore sur un véhicule comprenant un tel ouvrant.
Un véhicule, en particulier un véhicule automobile, comprend classiquement au moins un ouvrant, notamment au moins une porte latérale avant, dotée d’une commande d’ouverture extérieure. La commande d’ouverture extérieure est généralement agencée sur un panneau extérieur de la porte concernée et comprend un moyen de préhension tel qu’une poignée commandant une serrure. La serrure peut être agencée sur un panneau intérieur de la porte concernée et comprend un levier d’ouverture extérieure. Une action sur la poignée entraîne, par l’intermédiaire d’un système de transmission de mouvement à câble ou à tringle, un pivotement du levier d’ouverture extérieure de la serrure ayant pour effet de libérer la serrure et par conséquent d’ouvrir la porte.
Les pièces intercalaires sont positionnées par rapport au bras au moins grâce aux profilés. L’opérateur peut ainsi positionner facilement et rapidement ces pièces par rapport au bras. Ainsi, un opérateur peut fixer de façon sûre les pièces intercalaires au bras. La fixation est par exemple faite par perçage de ces pièces et du bras puis par rivetage mais l’invention permet d’obtenir une fixation particulièrement simple.
De plus, selon l’invention, des pièces intercalaires disposées pour un même bras sont intégrées à une glissière présentant une forme complémentaire à un guide dudit bras
La glissière permet de maintenir les pièces intercalaires au bras. La fixation d’une seule pièce intercalaire par bras permet ainsi de bloquer le glissement de la glissière sur les guides.
La ou les glissières disposées sur le guide d’un bras étant rattachées à toutes les pièces intercalaires reposant sur le bras, les pièces intercalaires sont donc également bloquées.
Diverses caractéristiques supplémentaires peuvent être prévues, seules ou en combinaison : - la glissière comprend des flancs s’étendant de chaque côté du bras et comprend deux décrochés s’étendant l’un vers l’autre à partir des flancs et le bras comprend un passage d’engagement longitudinal des décrochés dans des creux du bras disposés sur la partie inférieure du bras ; les décrochés en coopération avec les creux maintiennent les pièces intercalaires contre les bras en ne laissant sensiblement qu’un mouvement de translation entre les pièces intercalaires et les bras ; - une des pièces intercalaires est rivetée au bras ; le rivetage permet de bloquer les translation de toutes les pièces intercalaires disposées sur ledit bras ; - la glissière solidaire desdites pièces intercalaires disposées pour un même bras comprend une partie affaiblie de découpe de la glissière afin d’ajuster facilement et rapidement la longueur de la glissière et le nombre de pièces intercalaires solidaire de la glissière pour s’adapter au nombre de profilés et/ou à la longueur du bras ; - la glissière est solidaire de six pièces intercalaires et, en une première extrémité de la glissière disposée du côté du moyen de fixation des bras, d’une demi-pièce intercalaire ; - la glissière comprend deux parties affaiblies l’une disposée entre les deux premières pièces intercalaires et l’autre disposée entre la deuxième et la troisième pièces intercalaires à partir d’une deuxième extrémité de la glissière opposée à la première extrémité ; - au moins une des pièces intercalaires est distante du guide afin de réduire les frottements lors du glissement des pièces intercalaires sur les bras ; - au moins une des pièces intercalaires comprend un plot d’appui au contact du bras ; le plot d’appui permet ainsi de limiter la déformation de la pièce intermédiaire lors de la fixation de cette pièce intermédiaire au bras par exemple par rivetage ; - au moins une des pièces intercalaires comprend une cavité d’alignement pour un perçage, sur son côté opposé au guide afin de faciliter et rendre plus rapide le travail de l’opérateur assemblant l’étagère ainsi que de limiter le risque d’un perçage du bras trop proche d’un bord du bras ; - les bras sont en matériau métallique et/ou les pièces intercalaires sont en résine ou en matériau plastique ; - elle comprend, au niveau d’une deuxième extrémité de la glissière disposée à l’opposé du moyen de fixation des bras, un profilé comprenant un bord orienté vers le haut pour la protection contre les chutes de marchandises disposées sur l’étagère, ce profilé étant riveté directement sur au moins deux des bras.
Il est proposé, en second lieu, un procédé de montage d’une étagère de compartiment de transport de marchandises, le procédé comprenant une solidarisation d’au moins deux bras à une cloison du compartiment, les bras s’étendant sensiblement horizontalement et en porte-à-faux à la cloison, le procédé comprenant un positionnement de profilés de l’étagère soutenus par les bras, un positionnement de pièces intercalaires de l’étagère entre les profilés, le procédé comprenant également un plaquage d’ailes latérales des profilés contre le bras par les pièces intercalaires, des pièces intercalaires disposées pour un même bras étant intégrées à une glissière présentant une forme complémentaire à un guide dudit bras, le procédé comprend un glissement de la glissière sur le guide.
- la est une vue schématique en perspective d’un fourgon comprenant une étagère selon un mode de réalisation de l’invention, l’étagère étant fixée à une cloison verticale du fourgon ;
- La est une vue schématique de côté d’une réglette d’assemblage et de maintien de profilés de l’étagère représentée sur la ;
- La est une vue schématique de face de la réglette de la , selon la flèche III de la ;
- La est une vue schématique de dessus de la réglette de la , selon la flèche IV de la ;
- La est une vue schématique de dessous de la réglette de la , selon la flèche V de la ;
- La est une vue schématique en perspective de dessus de la réglette des figures 2 à 5 ;
- La est une vue schématique en perspective de dessous de la réglette de la ;
- La est une vue schématique en perspective d’une première étape d’assemblage de l’étagère selon un mode de réalisation de l’invention ;
- La est une vue schématique en perspective de la première étape d’assemblage élargie au niveau de la flèche VIIIB de la ;
Les composés préférés sont la butylamine, l'héxylamine, l'octylamine, la décylamine, la laurylamine, la stéarylamine, la cyclohexylamine et l'aniline.
Les limiteurs de chaîne peuvent également être un diacide carboxylique, que l'on introduit en excès par rapport à la stœchiométrie de la ou des diamines ; ou encore d'une diamine que l'on introduit en excès par rapport à la stœchiométrie de la ou des diacides.
Selon un mode de réalisation préféré, le copolyamide présent dans la composition selon l’invention est en tout ou partie un copolyamide recyclé. Lorsque le polyamide est un polyamide recyclé, il contient des fonctions issues de réactions d’oxydation choisies parmi des fonctions imides, alcools ou acides carboxyliques, préférablement imides ou alcools, dans un ratio molaire par rapport aux fonctions amides supérieur à celui du même polyamide non recyclé.
Selon un mode de réalisation, ledit ratio molaire des fonctions issues de réactions d’oxydation, c’est-à-dire la somme du nombre de mole des fonctions imide, acide et alcool sur le nombre de mole de fonctions amides du copolyamide est compris entre 1/10000 et 1/20.
Ce ratio peut être mesuré en calculant les concentrations par RMN du proton. L’échantillon de copolyamide est préparé en dissolvant le copolyamide dans le dichlorométhane-d2, en ajoutant de l’HFIP (hexafluoroisopropanol).
Dans une première variante, ledit ratio molaire des fonctions imides est compris entre 1/1000 et 1/20, notamment entre 1/500 et 1/20, en particulier entre 1/200 et 1/50.
Dans une seconde variante, ledit ratio molaire des fonctions acides carboxyliques est compris entre 1/5000 et 1/20, notamment entre 1/3000 et 1/50 très avantageusement comprise entre 1/500 et 1/25.
Dans une troisième variante, ledit ratio molaire des fonctions alcools est compris entre 1/1000 et 1/20 et avantageusement comprise entre 1/1000 et 1/25 très avantageusement comprise entre 1/200 et 1/50.
De préférence, le copolyamide présent dans la composition présente de préférence une température de fusion comprise entre 100 et 220 °C, avantageusement entre 120 et 200 °C, très avantageusement entre 130 et 180 °C.
La teneur en eau du copolyamide après exposition à 23 °C et 50 % d’humidité relative (mesure réalisée à l’équilibre) est de préférence comprise entre 0,1 et 1,2 % en poids, avantageusement de 0,15 à 0,7% en poids par rapport au poids totale du copolyamide.
Le copolyamide décrit ci-dessus constitue la matrice de la composition selon l’invention. La charge thermiquement conductrice
La composition selon l’invention comprend de 3 à 35% en poids par rapport au poids total de la composition, d’au moins une charge thermiquement conductrice, dont la teneur en atomes de carbone est comprise entre 80 et 100% par rapport au nombre d’atomes constituant la charge. De préférence, la charge comporte de 94 à 99,99% d’atomes de carbone.
La charge carbonée peut être choisie parmi les graphites naturels, les graphites synthétiques, les graphites expansés, les graphènes, les noirs de carbone et les fibres de carbone. De préférence, la charge est choisie parmi les graphites naturels, les graphites synthétiques et les graphites expansés.
Le graphite utilisé dans la composition selon l’invention peut être produit synthétiquement ou naturellement. Il existe trois types de graphite produit naturellement, disponibles commercialement. Il s'agit du graphite en paillettes, du graphite amorphe et du graphite cristallin.
Le graphite en flocons, comme son nom l'indique, présente une morphologie en flocons. Le graphite amorphe n'est pas vraiment amorphe comme son nom l'indique mais est en fait cristallin. Le graphite amorphe est disponible dans des tailles moyennes d'environ 5 micromètres à environ 10 centimètres. Le graphite cristallin présente généralement une apparence de veine sur sa surface extérieure, d'où son nom. Le graphite cristallin est disponible dans le commerce sous forme de flocons auprès d'Asbury Graphite et de Carbon Inc Carbons.
Le graphite synthétique peut être produit à partir de coke et/ou de brai qui sont dérivés du pétrole ou du charbon. Le graphite synthétique est d'une plus grande pureté que le graphite naturel, mais n'est pas aussi cristallin. Un type de graphite synthétique est l'électrographite, qui est produit à partir de coke de pétrole calciné et de brai de goudron de houille dans un four électrique. Un autre type de graphite synthétique est produit en chauffant du brai de pétrole calciné à 2800° C. Le graphite synthétique a tendance à avoir une densité plus faible, une porosité plus élevée et une résistance électrique plus élevée que le graphite naturel.
Les figures 1 à 3 représentent un moteur électrique 1 selon l’invention comprenant deux paliers, respectivement un palier avant 2 en forme de cloche et un palier arrière 3 en forme de disque, reliées ensemble au moyens de vis 4, le palier avant 2 logeant un rotor 10 solidaire en rotation d’un arbre 12 et un stator 11 annulaire qui entoure le rotor 10 de manière coaxiale à l’arbre 12. Comme représenté en , les paliers avant et arrière 2, 3 portent chacun centralement un roulement à billes respectivement 5 et 6 pour le montage en rotation de l’arbre 12. Des chignons 13 font saillie axialement de part et d’autre du stator 11 et sont logés dans l’espace intermédiaire séparant le stator 11 des paliers respectifs 2, 3. Les paliers avant et arrière 2, 3 seront avantageusement constitués de métal. Dans la configuration représentée, le palier avant 2 est muni d’une série d’ouvertures 7 qui serviront pour l’évacuation d’un fluide de refroidissement à l’extérieur du moteur 1. Ce fluide de refroidissement pourra pénétrer à l’intérieur de l’espace interne défini par les paliers avant et arrière 2, 3 via un premier canal interne 124 de circulation, dit canal d’entrée de fluide, et un deuxième canal interne 126 de circulation d’un fluide de refroidissement, dit canal de sortie de fluide. Les canaux d’entrée et de sortie de fluide 124, 126 sont respectivement définis par des trous borgnes alignés selon l’axe X de l’arbre 12 et formé à travers des portions d’extrémité avant 121 et arrière 123 de l’arbre 12, lesdites portions d’extrémités 121, 123 étant séparées par une portion centrale pleine 122.
Le rotor 10 équipant le moteur 1 des figures 1 à 3 est représenté sur les figures 4 et 6. Le rotor 10 est de type bobiné et comprend notamment un paquet de tôles 14 (représenté sur la ) formé d’un empilement axial de tôles qui s’étendent dans un plan radial perpendiculaire à l’axe X de l’arbre 12. Le paquet de tôles 14 est monté coaxialement sur l’arbre 12. L’arbre 12 pourra être emmanché en force à l’intérieur d’une ouverture centrale du paquet de tôles 14 de manière à lier en rotation le corps du rotor avec l’arbre 12. Le paquet de tôles 14 s’étend entre une face latérale avant 143 et une face latérale arrière 144 et présente une alternance circonférentielle de pôles 141 et d’espaces interpolaires 142. Les espaces interpolaires 142 s’étendent entre deux pôles 141 adjacents et forment des évidements s’étendant sur toute la longueur du paquet de tôles 14, entre les deux pôles adjacents 141.
Dans la configuration représentée, les pôles 141 sont au nombre de 6 et sont disposés autour de l’arbre 12 de manière à être régulièrement espacés, deux pôles 141 adjacents étant espacés par un angle de 60° environ. Les pôles 141 s’étendent radialement depuis une partie annulaire 146 du paquet de tôles 14 pourvue d’une ouverture centrale 149 configurée pour loger partiellement l’arbre 12 du rotor. Chaque pôle 141 possède un profil en forme de T dans un plan orthogonal à l’axe X et présente, dans la direction radiale, une section étroite prolongée par une section élargie de forme bombée. La section élargie bombée présente une surface périphérique externe 147 qui, dans la position montée du rotor 10, fait face à une surface périphérique interne 111 du stator 11 (voir ), ladite surface périphérique externe 147 étant espacée de ladite surface périphérique interne 111 par une distance inférieure à 1 mm.
Chaque pôle 141 reçoit un bobinage 16 longitudinal destiné à générer un flux magnétique dans le pôle rotorique. Les bobinages 16 sont enroulés autour des pôles 141 et autour de flasques de bobinage avant 15 et arrière 15’ qui enserrent axialement le paquet de tôles 14. Ces flasques de bobinage 15, 15’ sont montés coaxialement sur l’arbre 12 du rotor et agencés axialement de part et d’autre du paquet de tôles 14 de telle sorte à être contigus respectivement aux faces latérales avant et arrière 143, 144 du paquet de tôles 14.