INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En début de course de vissage, la portion filetée 31b du pion 31 est toujours maintenue dans l’alésage taraudé, tout en écartant suffisamment la mentonnière du casque, pour permettre le désengagement des crans en vis-à-vis et autoriser alors le pivotement de la mentonnière et le réglage de son orientation. Dans cette position, la rotation de la mentonnière est notamment possible autour de la portion centrale 31a du pion 31, en général de diamètre extérieur inférieur au diamètre interne de l’orifice 10. Dans cette dernière position, le jeu existant entre la paroi extérieure de la portion centrale 31a et la paroi interne de l’orifice 10 permet le débattement en rotation de la mentonnière 1.
Dans une variante non représentée, les branches 1a, 1b de la mentonnière 1 sont pourvues d’une série d’orifices traversant sensiblement alignés destinés à recevoir un pion 31 et délimitant plusieurs positions possibles de montage des moyens de fixation et de réglage. Dans ce cas, chacun de ces orifices est associé à une rondelle crantée intégrée ou bien une rondelle amovible est alors rapportée sur l’orifice sélectionné.
Selon une autre variante représentée sur la , les branches 1a, 1b sont pourvues d’un orifice ici sous forme d’une fente traversante 10a de forme oblongue dans laquelle le pion 31 peut être déplacé longitudinalement pour régler l’avancée de la mentonnière 1. Dans ce cas, l’embase ou rondelle 11 peut être mobile dans un évidement réalisé sur la face interne de la branche 1a, 1b, en regard du casque. L’embase 11 peut suivre alors les déplacements longitudinaux du pion 31 par rapport à la branche 1a, 1b en vue du réglage. En pratique, le pion 31 est inséré dans la fente traversante 10a de forme oblongue, puis dans la rondelle 11, mobile dans l’évidement de la branche.
Par ailleurs, cette variante offre aussi une possibilité de réglage complémentaire de la mentonnière dans une autre direction. Avec cette variante et en dévissant au préalable le pion 31, la mentonnière 1 peut être déplacée vers le haut du casque 2 puis escamotée en étant rabattue vers la partie frontale du casque.
Le cas échéant, la fente oblongue 10a est pourvue, sur ses bords intérieurs, de dents (non représentées) qui délimitent une suite de logements alignés et adaptés pour le pion 31 et qui sélectionnent ainsi différentes positions de la mentonnière vers l’avant.
Dans un autre mode de réalisation du casque 2, l’invention prévoit que les parties latérales 2a, 2b du casque 2 soient constituées d’oreillettes rapportées et fixées de façon amovible sur la coque du casque 2. Les rondelles crantées 21 du casque 2 sont alors, soit réalisées d’une seule pièce avec les oreillettes, soit réalisées sous forme d’inserts rapportés sur ces oreillettes, comme dans la variante illustrée par la . Dans ce dernier cas, les inserts de rondelles comportent un flasque intérieur 23 destiné à être solidarisé à la face intérieure des oreillettes, par exemple par rivetage.
CONSTRUCTION DE PIERRES PRECIEUSES A FACETTES Domaine de l'invention Cette invention concerne généralement la construction de pierres précieuses à facettes et, en particulier, la construction à facettes d'un diamant taillé de grandes dimensions en brillant pour fournir un lustre et une apparence améliorés.
Le profil traditionnel en diamant est illustré par la . Il présente trois sections de base pour un diamant taille brillant : la couronne 110, la ceinture 120 et le pavillon 130. La ceinture 120 est le rebord étroit de la pierre précieuse qui sépare la couronne 110 du pavillon 130. C'est la section présentant le plus grand diamètre de n'importe quelle partie de la pierre. Parfois, il est laissé dans un état non poli avec une finition mate. Cependant, pour obtenir une brillance plus globale, la ceinture 120 est souvent meulée. La couronne 110 et pavillon 130 peuvent être compris comme le « haut » et le « bas », respectivement, du diamant taille brillant. La petite facette sur le fond pointu du pavillon 130 est la collette 135. La grande facette supérieure plate de la couronne 110 est la table 115.
Pour un diamant taillé, une caractéristique de première importance est sa brillance. Un diamant a un indice de réfraction de 2,42, qui est une valeur très élevée par rapport à celle des autres bijoux (l'indice du cristal est de 1,55 ; rubis et saphirs, 1,77). En conséquence, lorsque les rayons lumineux incident sur la table 115 atteignent le pavillon 130, la plupart des rayons sont réfléchis totalement (c'est-à-dire que les rayons lumineux ne s'échappent pas du diamant à travers le pavillon 130, mais sont à nouveau réfléchis vers l'intérieur), et s'échappent en atteignant couronne 110, atteignant ainsi les yeux de l'observateur comme un éclat. L'angle 137 du pavillon 130 est important pour la réflexion totale, et est donc important pour l'éclat d'un diamant.
L'indice de réfraction du diamant donne également lieu à la dispersion des rayons lumineux totalement réfléchis dans les sept couleurs du spectre de la lumière visible. Cet effet arc-en-ciel est parfois appelé le feu de la pierre. La scintillation est le scintillement de la lumière réfléchie d'un diamant causé par le mouvement de l'observateur ou du diamant lui-même. La scintillation dépend principalement de la taille du diamant, du nombre de facettes, le poli de la facette, et la précision des angles des facettes.
Tableau 3 : Baïcaline Concentration (μM) Viabilité (%/Tém) Sem Tem 100 1,80 0,5 99,82 1,09 0,75 103,65 2,93 1,0 98,27 2,35 2,5 101,73 2,50 5,0 101,92 1,84 7,5 99,55 1,39 10,0 100,76 2,24 25,0 104,77 5,54 50,0 86,65 3,05 75,0 21,41 0,19 100,00 21,80 0,18
Les concentrations maximales non cytotoxiques retenues pour les actifs 7 et 9 sont respectivement de 100µM et 25 µM.
2) Cytotoxicité des actifs en mélanges
Le mélange 41 entraîne une augmentation significative de la viabilité cellulaire à C3 par rapport au témoin. Il n’y a pas de modification de la viabilité cellulaire à C1 et C2 par rapport au témoin.
Tableau 4 : Mélange Acide Chlorogénique (100 µM) et Baïcaline (25 µM) Concentration (µM) Viabilité % Acide Chlorogénique Baïcaline Moyenne Sem 0 0 100,00 2,32 25 6,25 100,37 1,03 50 12,5 98,22 1,10 100 25 111,46 2,37
Les concentrations maximales non cytotoxiques retenues pour le mélange sont donc de 100 µM et 25 µM pour les actifs 7 et 9, respectivement.
3) Synthèse d’Acide Hyaluronique
Nous avons montré que le mélange M41 constitué de 100 µM d’acide chlorogénique et de 25 µM de baïcaline n’induisait pas de cytotoxicité sur les cellules. Nous avons donc utilisé ce ratio pour tester l’effet sur la synthèse d’acide hyaluronique. Nous avons également comparé les effets des produits seuls versus le mélange.
Le produit 7 testé seul montre un effet légèrement délétère sur la synthèse d’acide hyaluronique avec une baisse d’environ 20 % à un seuil de significativité moyen.
Le produit 9 testé seul montre un effet légèrement stimulant sur la synthèse d’acide hyaluronique avec une augmentation d’environ 30 % à un seuil de significativité faible.
En revanche, l’association des deux produits montre un effet synergique très significatif sur la synthèse d’acide hyaluronique avec une augmentation d’environ 140 %.
: Effet du mélange M41 des composés 7 et 9 sur la synthèse d’acide hyaluronique et comparaison avec l’effet des produits séparément.
Ainsi nous enregistrons une synergie significative pour une concentration d’un ratio de 4 sur test cellulaire avec des concentrations suivantes : Composé 7 : 0,004 % et Composé 9 : 0,001 %.
REF N°1 – “The flavonoid baicalin exhibits anti-inflammatory activity by binding to chemokines”, Li BQ, Fu T, Gong WH, Dunlop N, Kung H, Yan Y, Kang J, Wang JM, Immunopharmacology 2000 Sep 49:295-306
REF N°2. “Anti-inflammatory properties and inhibition of leukotriene c4 biosynthesis in vitro by flavonoid baicalein from Scutellaria baicalensis Georgy roots”, Butenko IG, Gladtchenko SV, Galushko SV. Agents Actions 1993;39 Spec No:C49-51
Comme déjà évoqué, il est possible de calculer l’image virtuelle E pilotes,distal que les champs pilotes E pilotes,lateral injectés au niveau du coupleur inter-fibre 33 auraient au niveau de l’extrémité distale de la première fibre optique. Pour cela, il est nécessaire de considérer la matrice de transmission H 0 de la fibre optique dans une conformation de référence, calculée à l’étape préliminaire illustrée à la .
E pilotes,distal =H 0 . E résultants,proximal
Désormais, nous savons qu’injecter les E pilotes,lateral par le coté équivaut à injecter les E pilotes,distal par l’extrémité distale. La procédure d’estimation de la matrice de transmission de la première fibre considérée dans toute sa longueur (tronçon proximal et tronçon distal) devient désormais possible, dès lors qu’on suppose que ce sont les E pilotes,distal qui sont injectés au lieu des E pilotes,lateral .
Une fois les champs pilotes injectés dans la première fibre optique MMF et les champs résultants mesurés à l’extrémité proximal de la première fibre optique MMF à l’aide de la caméra CAM , la méthode d’estimation d’une matrice de conformation de la présente invention permet d’estimer la matrice de transmission H est de la première fibre optique MMF dans une conformation quelconque (RAND).
Un algorithme des moindre carré (ou LMS pour Least Mean Square ») minimise la fonction f définie selon l’équation Math. 2 suivante en optimisant la matrice de transmission estimée H est :
Où E Pilotes et E Résultants sont des matrices de dimensions [N x n] qui contiennent respectivement les n champs pilotes et les n champs résultants.
L’algorithme trouve le résultat H est , la meilleure estimation de H. Le temps d’exécution de l’algorithme est d’environ 1 ms sur un ordinateur standard.
Imagerie de l’échantillon –
Il est désormais fait référence à la où l’on suppose avoir préalablement mesuré la matrice de transmission H est de la première fibre optique MMF dans une conformation quelconque (RAND) à l’aide de la méthode de la présente invention.
Connaissant la matrice de transmission de la première fibre MMF , il est possible de calculer un masque de phase avec le modulateur de front d’onde SLM afin d’émettre en sortie de la première fibre optique MMF un faisceau lumineux contrôlé, typiquement un point focal.
L’échantillon peut alors être imagé, par exemple par balayage du point focal. L’image résultante est mesurée pixel par pixel à l’aide de la voie de détection comprenant une caméra CAM proximal avec un objectif OBJ . La voie de détection des différentes étapes de la méthode d’imagerie selon la présente invention peut être la même pour chacune des étapes, dans ce cas, un système optique classique qui permet de distribuer les différents faisceaux lumineux provenant des différentes extrémités des fibres optiques ( MMF et MCF ) est utilisé. Sinon, les différents objectif OBJ propres à chacune des voies de détection peuvent être différents.
A chaque fois que la fibre change de conformation, l’injection des champs pilotes et l’estimation de la nouvelle matrice de transmission de la fibre est réalisée. L’estimation de la matrice de transmission peut aussi être réalisée selon une fréquence prédéterminée. Par exemple, l’estimation de la matrice de transmission peut être réalisée une fois par seconde, deux fois par second, dix fois par seconde, où selon une fréquence plus faible d’une fois toutes les minutes. Ou bien l’estimation de la matrice de transmission de la première fibre peut être réalisée dès lors que ladite fibre optique change de conformation, par exemple dès lors qu’un capteur tel un accéléromètre qui mesure un déplacement de la première fibre par rapport à sa conformation de référence.
Lecteur RFID et dispositif complémentaire associé La présente invention concerne le domaine des systèmes de communication RFID (pour « radio-identification », de l’anglais « radio frequency identification »). Elle trouve pour applications particulièrement avantageuses le domaine des communications entre un lecteur et des transpondeurs RFID UHF passifs et le domaine de l’Internet des objets (en anglais (the) Internet of Things ou IoT).
ETAT DE LA TECHNIQUE L'identification par radiofréquence (RFID) est une technologie de collecte de données sans fil qui devient très populaire dans de nombreux secteurs des services, de la logistique, de la fabrication et de la sécurité. Un système RFID est composé d'au moins un lecteur (ou interrogateur) et un transpondeur (ou étiquette) échangeant tous deux des informations en mode sans fil. Le transpondeur est généralement fixé ou lié à un objet à détecter ou à surveiller. Le lecteur fait office de station de base, interagissant avec le transpondeur pour lire ou écrire des informations.
Dans le cas des transpondeurs RFID UHF (pour « Ultra haute fréquence ») passifs, le lecteur transfère l'énergie sans fil au transpondeur en envoyant une puissance radiofréquence (RF) dont le transpondeur peut profiter pour obtenir une alimentation électrique pour fonctionner et répondre à une certaine fréquence en utilisant la technique de modulation de rétrodiffusion. Le transpondeur RFID UHF passif équivaut à une antenne chargée par une puce (circuit intégré). L'une des tâches que la puce peut effectuer est une rectification, fonction par laquelle la puce obtient de l'énergie pour fonctionner comme transpondeur. Un redresseur convertit ensuite le courant alternatif généré par les ondes RF envoyées par le lecteur en courant continu permettant à la puce de réaliser le reste de ses fonctions en tant que transpondeur. L'architecture du redresseur est généralement basée sur un circuit de type Cockcroft-Walton à deux ou plusieurs étages de doubleur de tension à diodes. La présence de ces diodes détermine le comportement non linéaire de la puce. Une autre tâche de la puce est de générer un signal de réponse au lecteur en utilisant la technique de modulation de rétrodiffusion. Cette tâche est également effectuée par des composants non linéaires tels que transistors.
On notera que, dans la présente demande, l'expression « transpondeur RFID passif » désigne également un transpondeur RFID dit semi-passif, ce dernier pouvant communiquer exactement de la même manière qu’un transpondeur RFID passif, mais avec une source d’énergie différente, alternative ou complémentaire, relativement à celle que constitue la puissance radiofréquence (RF) reçue, pour lui permettre d’améliorer la portée de lecture et/ou permettent des fonctionnalités supplémentaires. Ainsi, dans la présente demande, l'expression « transpondeur RFID passif » comprend également un transpondeur RFID qui utilise la technique de modulation par rétrodiffusion pour communiquer avec le lecteur, mais dont la puce est alimentée par une autre source d'énergie telle qu’une batterie incorporée dans le transpondeur ou tout autre dispositif exploitant une source d’énergie extérieure telle qu’une source photovoltaïque ou vibratoire par exemple. De tels transpondeurs sont également appelés « tags passifs assistés par batterie », ou « tags semi-passifs », et correspondent à des transpondeurs de classe 3 selon l'organisation mondiale de normalisation EPC. Dans ce type de transpondeurs RFID passifs, la puce n'a pas besoin de comporter de redresseur pour obtenir une alimentation continue à partir du signal RF émis par le lecteur.
représente un histogramme exposant la citotoxicité (viabilité cellulaire) en fonction de la concentration en baïcaline;
représente un histogramme exposant la citotoxicité (viabilité cellulaire) en fonction de différents mélanges de baïcaline avec de l’acide chlorogénique.
représente un histogramme exposant l’effet d’un mélange de baïcaline avec de l’acide chlorogénique (M41) et vis-à-vis de l’acide chlorogénique (composé 7) et la baïcaline (composé 9) sur la synthèse cellulaire d’acide hyaluronique.
On décrira ci-après, à titre d’exemples non limitatifs, des formes d’exécution de la présente invention.
I. Matériel et Méthodes
1) Obtention et mise en culture des fibroblastes
Les fibroblastes de la peau saine (FS) sont mis en culture à partir de biopsies réalisées chez une patiente de 55 ans, sur un explant de peau issu d’une opération chirurgicale et considéré comme un déchet opératoire. La technique d’explantation classique est utilisée pour l’extraction des fibroblastes. Les explants sont mis en culture dans le milieu de "Dulbecco’s modified Eagle’s medium" complémenté avec 10% de sérum de veau foetal (SVF), 40 mg/l de gentamicine et 2 mg/l de fungizone (DMEMc) à 37°C, en atmosphère humide et en présence de 5 % de CO2. Progressivement (en une dizaine de jours), les fibroblastes migrent à l’extérieur des explants. Le milieu de culture est renouvelé deux fois par semaine. Lorsque les fibroblastes sont en quantité suffisante, ils sont décollés sous l’action de la trypsine-EDTA, repiqués et amplifiés dans les mêmes conditions de culture.
2) Étude de la cytotoxicité
L’étude de la viabilité cellulaire en présence des principes actifs à tester est réalisée grâce à un test au MTT. Le MTT est un sel de tétrazolium dont le cycle est transformé par des déshydrogénases mitochondriales. Le substrat jaune est transformé en un produit bleu foncé par les cellules vivantes, mais pas par les cellules mortes ou le milieu de culture. Ce test colorimétrique permet de lier l’intensité de la coloration au nombre de cellules vivantes. L’absorbance à 550 nm est directement proportionnelle au nombre de fibroblastes vivants. Il y a cytotoxicité dès lors que la viabilité cellulaire est inférieure à 80% par rapport au témoin.
B) Préparation des solution-mères des actifs
Les actifs en poudre ont été repris dans du DMSO à 100% afin d’obtenir les solution-mères. L’acide chlorogénique (GPCB07 de Masse molaire = 354,31 g/mol) et la baïcaline (GPCB09 de Masse molaire = 446,36 g/mol) ont été préparée à 100 µM.
C) Mode opératoire
Des plaques de 96 puits ont été ensemencées à raison de 5000 fibroblastes par puits. Après 24 heures de culture, les principes actifs à tester sont ajoutés. Douze concentrations de chaque principe actif sont testées (n=10/concentration). Les principes actifs sont dissous directement dans le milieu de culture à partir des solutions mères. Après 24 heures de culture en présence des principes actifs, un test MTT est réalisé.
Suite aux résultats de la cytotoxicité des 2 actifs seuls, un second test de cytotoxicité a été réalisé avec le mélange. Pour chaque mélange, 3 concentrations ont été testées (n=10/concentration) :
Les modules sont ensuite assemblés de manière étanche les uns aux autres de préférence par soudage laser. Avant l’assemblage les extrémités des canaux de liaison sont alignées grâce aux moyens d’alignement.
Le caloduc ainsi formé, préalablement tiré au vide, est rempli du fluide caloporteur par un queusot prévu dans un des modules d’extrémité, qui est ensuite obturé de manière étanche.
Le caloduc est alors prêt à être utilisé.
La réalisation par module selon l’invention présente de nombreux avantages.
La réalisation de caloduc sous forme de module permet de réaliser des caloducs de forme très variée et configurés spécialement pour une application spécifique et un environnement spécifique. Par exemple, il peut être réalisé des caloducs permettant de relier une ou des sources chaudes à une ou des sources froides situées dans des plans différents et/ou de relier une ou plusieurs sources froides à une ou plusieurs sources chaudes, présentant une grande efficacité de transport de flux thermique et donc améliorant sensiblement l’efficacité globale du réseau de caloporteur et permettant un gain de masse.
Lorsqu’un réseau de caloducs est demandé, l’invention permet une réduction de nombre de caloducs, voire de ne réaliser qu’un seul réseau de caloducs interconnectés fluidiquement et thermiquement, réduisant sensiblement les pertes thermiques d’interconnexion des caloducs, et évitant le phénomène de chaîne thermique par ajout du différentiel de température entre la ou les sources chaudes et la ou les sources froides.
Elle permet de réaliser des caloducs avec des ouvertures de canal de liaison de largeur très faible et ainsi d’améliorer les performances du caloduc, par exemple de l’ordre de 50 μm à plusieurs centaines de μm.
Il peut être envisagé de réaliser des caloducs dont les zones évaporateur et condenseur auraient des dimensions différentes, par exemple au niveau de la profondeur des canaux de liaison.
La fabrication par méthode additive permet de réaliser des modules de forme complexe.
La fabrication du caloduc comportant principalement deux étapes : - Fabrication de modules par méthode additive, - Assemblage des modules.
Celui-ci peut être avantageusement automatisé.
En outre la fabrication additive peut permettre un gain de matière et un gain sur la masse linéaire des modules.
Les caloducs selon l’invention sont particulièrement adaptés à être communication des satellites.
Caloduc de type à pompage capillaire avec rainures réentrantes à limites d’ébullition et capillaire augmentées. La présente invention concerne un caloduc à pompage capillaire à rainures réentrantes.
La présente invention vise à améliorer les limites d’ébullition et capillaire d’un tel caloduc.
Par conséquent, le problème technique à résoudre par la présente invention consiste à surmonter le problème selon lequel un câble optique à microtube lâche de l'état de la technique est difficile à satisfaire la demande d'un nombre élevé de fibres et la présente invention propose un câble optique extérieur avec microtube lâche à nombre élevé de fibres et un procédé de fabrication associé, et réalise la conception structurale du microtube lâche à nombre élevé de fibres et propose un procédé de fabrication du microtube lâche à nombre élevé de fibres.
Afin de résoudre le problème technique ci-dessus, la présente invention propose un câble optique extérieur avec un microtube lâche à nombre élevé de fibres, qui comprend une âme de câble et une couche de gaine enveloppant l'âme de câble, l'âme de câble comprenant plusieurs couches d’unités optiques à microtube lâche agencées en mode torsadé, les multiples couches d'unités optiques à microtube lâche sont formées par un torsadage unique et chaque couche de l'unité optique à microtube lâche est torsadée en rotation dans des directions positive et négative avec un certain pas et nombre de rotations ; chacune des unités optiques à microtube lâche comprend un microtube lâche constitué d'un matériau modifié sans halogène à faible dégagement de fumée de polyoléfine et une pluralité de fibres optiques enveloppées dans le microtube lâche et les fibres optiques sont enduites d'un onguent de fibre ; et un élément de renfort est noyé dans la couche de gaine.
Dans un mode de réalisation du présent mode de réalisation, un espace entre les multiples couches d'unités optiques à microtube lâche est rempli d'un fil sec bloquant l'eau, et le fil sec bloquant l'eau est torsadé et rempli avec les unités optiques à microtube lâche.
Dans un mode de réalisation du présent mode de réalisation, une première couche de liaison est agencée à l'extérieur des multiples couches d'unités optiques à microtube lâche, la première couche de liaison comprend une pluralité de fils agencés en spirale, et la pluralité d'unités optiques à microtube lâche est regroupée et liée par les fils.
Dans un mode de réalisation du présent mode de réalisation, l'âme de câble est enveloppée d'une ceinture sèche bloquant l'eau, et la ceinture sèche bloquant l'eau est enveloppée sur une périphérie de l'âme de câble dans un mode entouré ou longitudinal.
Dans un mode de réalisation du présent mode de réalisation, une seconde couche de liaison est agencée à l'extérieur de la ceinture sèche bloquant l'eau, la seconde couche de liaison comprend une pluralité de fils agencés en spirale et la ceinture sèche bloquant l'eau est regroupée et liée par les fils.
Dans un mode de réalisation du présent mode de réalisation, la couche de gaine présente une structure noyée creuse, une pluralité d'éléments de renfort non métalliques est intégrée dans la couche de gaine, la pluralité d'éléments de renfort non métalliques est agencée symétriquement sur deux côtés le long d'une direction d'axe courte dans la couche de gaine et les éléments de renfort non métalliques présentent une structure plate.