INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans cette étude, la Demanderesse a étudié l’effet protecteur des actifs selon l’invention, pris seuls ou combinés, contre les effets d’un stress génotoxique (peroxyde d’hydrogène, H 2 O 2 ) sur les activités de réparation de l’ADN de fibroblastes humains normaux. Plus particulièrement, cette étude porte sur l’effet protecteur des produits commercialisés sous la dénomination « oléocomplexe 1 » et « sirtalice TM ».
Dans une première phase, des Fibroblastes humains normaux (FHN - SK0359), issus d’un prélèvement à la cuisse sur une femme âgée de 30 ans, ont été mis en culture. Puis, la dose de cytotoxicité (IC20) liée au traitement H 2 O 2 après une incubation de 24h a été déterminée par le test MTT.
Composants IE.1 IE.2 IE. 3 CE.1 CE.2 CE. 3 CE. 4 CE. 5 CE. 6 CE. 7 CE.8 EAU QS100 QS100 QS100 QS100 QS100 QS100 QS100 QS100 QS100 QS100 QS100 PROPANEDIOL 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 HYDROXYACÉTOPHÉNONE 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 GLYCÉRINE 3,5 3,5 3,5 3,5 3,5 3,5 3,5 3,5 3,5 3,5 3,5 PEG/PPG/POLYBUTYLÈNE GLYCOL-8/5/3 GLYCÉRINE 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 MÉTHYL GLUCETH-20 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 HYALURONATE DE SODIUM 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 CARBOMÈRE 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 GOMME DE XANTHANE 0,05 0,05 0,1 / / / / / 0,05 0,1 / ALGINE 0,05 0,1 0,1 / 0,05 0,1 / / / / 0,1 HYDROXYÉTHYLCELLULOSE / / / / / / 0,05 0,1 / 0,1 0,1 ACIDE CITRIQUE 0,1 0,1 0,1 0,15 0,15 0,15 0,18 0,12 0,12 0,12 0,2 CITRATE DE SODIUM 0,5 0,5 0,5 0,4 0,4 0,4 0,5 0,35 0,5 0,5 0,6 FERMENT DE VITREOSCILLA 0,05 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 SELS MINERAUX 0,0089 0,0089 0,0089 0,0089 0,0089 0,0089 0,0089 0,0089 0,0089 0,0089 0,0089
Processus de préparation Les compositions ont été préparées comme suit, en prenant comme exemple la composition selon l’exemple d’invention 1 :
1). 40 % en poids d’eau ont été chauffés à 80 °C, puis du carbomère, de la glycérine, de l’hydroxyacétophénone, du hyaluronate de sodium et une phase de prémélange (incluant propanediol, algine, PEG/PPG/polybutylène glycol-8/5/3 glycérine) ont été ajoutés sous agitation,
2). 40 % en poids d’eau ont été ajoutés sous agitation,
3). du citrate de sodium et de l’acide citrique ont été ajoutés,
4). du sel minéral et du ferment de vitreoscilla sont ajoutés pour obtenir la composition.
Évaluation des compositions Les compositions préparées ci-dessus ont été évaluées.
Stabilité La stabilité de chaque composition a été évaluée comme suit :
1) remplir 40 ml de l’échantillon dans une bouteille en verre de 60 ml et préparer six bouteilles pour chaque composition à tester ;
2) placer un flacon à la lumière du soleil, un flacon à température ambiante, un flacon dans un réfrigérateur à 4 °C, un flacon dans une étuve à 37 °C et un flacon dans une étuve à 45 °C (pour les essais de stabilité à différentes températures), et un flacon dans une étuve dont la température varie de -20 °C à 20 °C (pour la stabilité cyclique) ; et
3) observer l’aspect des échantillons après 2 mois pour les essais de stabilité à différentes températures, 10 jours pour la stabilité cyclique, 24 heures pour la stabilité au soleil.
La stabilité sera évaluée comme une RÉUSSITE si son apparence ne change pas après tous les essais de stabilité à différentes températures et l’essai de stabilité cyclique, sinon, elle sera évaluée comme un ÉCHEC.
Viscosité Pour chaque composition, la viscosité a été mesurée à 25 °C au moyen de l’appareil Rheomat RM 180, commercialisé par la société LAMY, équipé d’un mobile MS-R1, tournant à 200 tr/min. Les valeurs de viscosité ont été mesurées après 10 minutes de cisaillement.
Performance de prévention du peluchage La performance de prévention du peluchage a été évaluée par un expert sensoriel à l’aide d’un geste spécial comme ci-dessous :
1) appliquer 0,3 ml d’échantillon sur le visage ;
2) plier les doigts ;
de 75% à 90% massique d’un mélange d’alcools de formule (I) dans laquelle R représente le radical n-dodécyle, le radical n-tétradécyle, le radical n-hexadécyle, le radical n-eicosyl et le radical n-docosyle de 10% à 24% massique d’au moins une composition (C1) représentée par la formule (II) dans laquelle G représente le radical glucosyl ou α,β-D-glucopyranosyl, obtenu à partir de la suppression du groupe hydroxyl hémiacétal du α,β-D-glucopyranose, x représente un nombre décimal supérieur ou égal à 1,05 et inférieur ou égal à 2,0, R représente le radical n-dodécyle, le radical n-tétradécyle, le radical n-hexadécyle, le radical n-eicosyl et le radical n-docosyle moins de 1% massique de glucose.
de 70% à 90% massique d’un mélange d’alcools de formule (I) dans laquelle R représente le radical n-dodécyle, le radical n-tétradécyle, le radical n-hexadécyle, le radical n-eicosyl et le radical n-docosyle de 10% à 29% massique d’au moins une composition (C1) représentée par la formule (II) dans laquelle G représente le radical xylosyl ou α,β-D-xylopyranosyl, obtenu à partir de la suppression du groupe hydroxyl hémiacétal du α,β-D-xylopyranose, x représente un nombre décimal supérieur ou égal à 1,05 et inférieur ou égal à 2,0, R représente le radical 2-octyl dodécyle moins de 1% massique de xylose.
Selon un aspect particulier, l’agent basique (Ab) présent dans la solution aqueuse est le carbonate de potassium de formule (IVa) dans laquelle X représente l’atome de potassium et n est égal à 2.
Selon un aspect particulier, l’agent basique (Ab) présent dans la solution aqueuse est l’hydrogénocarbonate de sodium de formule (IVb) dans laquelle Y représente un atome de sodium et m est égal à 1.
EXEMPLES Comparaison de l’effet de l’agent basique (Ab) sur la couleur d’une composition d’alcools gras et d’alkylpolyglucosides lorsque l’agent basique (Ab) neutralisant utilisé est un carbonate selon l’invention ou la soude ( agent neutralisant comparatif).
Des comparaisons entre un carbonate et la soude ont été effectuées en fonction de la gamme de pH suivant la sous-étape de filtration du milieu réactionnel.
Le tableau 1 suivant rassemble des résultats de neutralisation mettant en jeu le milieu réactionnel filtré obtenu à partir de réactions de glycosylations entre du glucose cristallisé et de différents alcools gras sous forme de coupes ou purs : coupe cétéarylique C-16/18, tétradécanol-1 (alcool C14), dodécanol-1 (alcool C12) . Les différents paramètres étudiés sont la nature de l’agent de pré-neutralisation (valeur entre 3,5 et 5,5 du pH de la dispersion à 5% massique dans l’eau du milieu post-filtration et de neutralisation, valeur entre 5,5 et 7,5 du pH de la dispersion à 5% massique dans l’eau du milieu (Na 2 CO 3 et/ou NaOH).
Exemple 1.1 Coupe d’alcools 16/18 et Na2CO3 comme agent neutralisant selon l’invention
529,3 g d’alcool cétéarylique (C-16/18) sont chargés dans un réacteur équipé d’une agitation mécanique et d’un montage de distillation sous vide. L’alcool est fondu à 85°C et mis sous agitation et sous barbotage d’azote. Le milieu est mis sous vide à des pressions inférieures à 50 millibars. 69,5 g de glucose anhydre sous forme de poudre sont ajoutés. Le milieu est inerté sous azote. Pour démarrer la réaction d’éthérification (glycosylation) 0,5 g d’une solution aqueuse d’acide hypophosphoreux (H3PO2) à 50 % puis 0,6 g d’une solution aqueuse d’acide sulfurique (H2SO4) à 98 % sont ajoutés et la température est augmentée et maintenue à 105°C. La réaction est poursuivie pendant 5h45.
ETAPE 2 : Filtration et Neutralisation du milieu réactionnel :
Le milieu est refroidi à 80°C à pression atmosphérique puis filtré sur filtre cloche équipé d’une plaque (3-6 μm) afin d’éliminer le sucre résiduel. 167 g de produit ainsi obtenu est ensuite réintroduit en réacteur à 85°C puis neutralisé en ajoutant sous agitation 1,7 g d’une solution aqueuse de Na2CO3 à 10 % pour atteindre une composition référencée (Composition 1)
de 75% à 90% massique d’un mélange (M’’1) d’alcools de formule (I) comprenant pour 100% de la masse dudit mélange (M’’1), 50% massique d’un alcool de formule (I) dans laquelle R représente le radical n-hexadécyle et 50% massique d’un alcool de formule (I) dans laquelle R représente le radical n-octadécyle de 10% à 24% massique d’au moins une composition (C1) représentée par la formule (II) dans laquelle G représente le radical glucosyl ou α,β-D-glucopyranosyl, obtenu à partir de la suppression du groupe hydroxyl hémiacétal du α,β-D-glucopyranose, x représente un nombre décimal supérieur ou égal à 1,05 et inférieur ou égal à 2,0, R représente le radical n-hexadécyle et le radical n-octadécyle moins de 1% massique de glucose.
de 75% à 90% massique d’un mélange (M’’’1) d’alcools de formule (I) comprenant pour 100% de la masse dudit mélange (M’’’1), 70% massique d’un alcool de formule (I) dans laquelle R représente le radical n-hexadécyle et 30% massique d’un alcool de formule (I) dans laquelle R représente le radical n-octadécyle de 10% à 24% massique d’au moins une composition (C1) représentée par la formule (II) dans laquelle G représente le radical glucosyl ou α,β-D-glucopyranosyl, obtenu à partir de la suppression du groupe hydroxyl hémiacétal du α,β-D-glucopyranose, x représente un nombre décimal supérieur ou égal à 1,05 et inférieur ou égal à 2,0, R représente le radical n-hexadécyle et le radical n-octadécyle moins de 1% massique de glucose.
de 75% à 90% massique d’un alcool de formule (I) dans laquelle R représente le radical n-tétradécyle de 10% à 24% massique d’au moins une composition (C1) représentée par la formule (II) dans laquelle G représente le radical glucosyl ou α,β-D-glucopyranosyl, obtenu à partir de la suppression du groupe hydroxyl hémiacétal du α,β-D-glucopyranose, x représente un nombre décimal supérieur ou égal à 1,05 et inférieur ou égal à 2,0, R représente le radical n-tétradécyle moins de 1% massique de glucose.
de 75% à 90% massique d’un mélange d’alcools de formule (I) dans laquelle R représente le radical n-dodécyle, le radical n-tétradécyle, le radical n-hexadécyle et le radical n-octadécyle de 10% à 24% massique d’au moins une composition (C1) représentée par la formule (II) dans laquelle G représente le radical glucosyl ou α,β-D-glucopyranosyl, obtenu à partir de la suppression du groupe hydroxyl hémiacétal du α,β-D-glucopyranose, x représente un nombre décimal supérieur ou égal à 1,05 et inférieur ou égal à 2,0, R représente le radical représente le radical n-dodécyle, le radical n-tétradécyle, le radical n-hexadécyle, et le radical n-octadécyle moins de 1% massique de glucose.
de 75% à 90% massique d’un mélange d’alcools de formule (I) dans laquelle R représente le radical n-eicosyl et le radical n-docosyle de 10% à 24% massique d’au moins une composition (C1) représentée par la formule (II) dans laquelle G représente le radical glucosyl ou α,β-D-glucopyranosyl, obtenu à partir de la suppression du groupe hydroxyl hémiacétal du α,β-D-glucopyranose, x représente un nombre décimal supérieur ou égal à 1,05 et inférieur ou égal à 2,0, R représente le radical n-eicosyl et le radical n-docosyle moins de 1% massique de glucose.
Selon certains modes de réalisation, le chauffage suffisamment long de la zone de contact permet d’atteindre un taux de cristallinité moyen strictement supérieur à 7%, tel que mesuré par WAXS. Préférentiellement, il permet d’atteindre un taux de cristallinité supérieur ou égal à 10%, ou supérieur ou égal à 15%, ou supérieur ou égal à 20%, voire supérieur ou égal à 25%.
Bien que le schéma bloc de la représente des étapes de type séquentielles, certaines de ces étapes peuvent dans la pratique se chevaucher et/ou avoir lieu de manière simultanée, voire dans un ordre différent.
Selon certains modes de réalisation, l’étape de formage 115 des feuilles 10 peut être initiée avant l’étape de mise en contact et coalescence 125 en initiant un soufflage d’air et ou une aspiration sous vide avant que les zones de contact 12 n’aient été mises en contact. Selon ces modes de réalisation, l’étape de formage 115 peut être mise en œuvre de sorte à se terminer avant, en même temps, ou après l’étape de mise en contact et de coalescence.
Selon des modes de réalisation particuliers, l’étape de formage 115 peut se terminer avant l’étape de mise en contact et coalescence 125. Tel est le cas notamment quand les feuilles sont formées une à une puis ensuite mise en contact l’une avec l’autre.
Selon certains modes de réalisation, l’étape de formage 115 peut se terminer approximativement en même temps que l’étape de mise en contact et coalescence 125.
Selon certains modes de réalisation (non représenté sur la ), l’étape de formage peut être mise en œuvre essentiellement après l’étape de mise en contact et coalescence.
Bien que l’étape de cristallisation peut, dans une certaine mesure, être initiée avant la fin de l’étape de mise en contact et/ou avant la fin de l’étape de formage, il est essentiel pour la mise en œuvre de l’invention que la composition soit dans un état essentiellement amorphe pour la mise en contact et coalescence des zones de contact des feuilles. Il est également avantageux que l’étape de formage soit mise en œuvre avec une composition essentiellement amorphe.
Exemples Exemple 1 Un corps creux a été fabriqué à l’aide d’un dispositif tel que schématisé à la selon un procédé suivant le diagramme bloc de la .
Deux feuilles amorphes de 2,3 millimètres d’épaisseur constituées d’un polyéthercétonecétone constitué de motifs T et I avec un ratio molaire 70 :30 et une viscosité à 380°C, à 1Hz, de 3906 Pa.s sont utilisées.
La face interne des feuilles est chauffée à une température de ramollissement de 210°C pour l’étape de ramollissement. Aucun moyen de chauffage supplémentaire n’est mis en œuvre pour chauffer les zones de contact inter-feuilles.
Les deux demi-moules sont refermés avec une pression de pincement de 10 bars.
Les deux feuilles sont thermoformées et maintenues pendant environ 5 minutes dans un moule porté à une température de 240°C. Le moule est ensuite ouvert en enlevant un des deux demi-moules et le corps creux chaud est refroidi par jet d’air.
Le corps creux ainsi obtenu est d’apparence opaque, c’est-à-dire cristallisé.
Exemple 2 Un corps creux a été fabriqué avec les mêmes feuilles que celles utilisées à l’exemple 1.
La face interne des feuilles est chauffée à une température de ramollissement de 200°C pour l’étape de ramollissement. Les zones de contacts sont portées à une température de 220°C.
L’invention a pour objet un système, pour mettre un câble en court-circuit, le câble comprenant des conducteurs, électriquement isolés les uns des autres. Le système comprend : une bague, qui présente un diamètre intérieur et qui est conçue pour être enfilée sur le câble de façon à entourer tous les conducteurs ; et des vis, chaque vis étant électriquement conductrice et étant conçue pour être mise en contact électrique avec l’un des conducteurs, par implantation de la vis dans le câble, la vis concernée traversant alors la bague et ledit conducteur. Selon l’invention, au moins l’une des vis, lorsqu’elle traverse la bague pour être implantée dans le câble, fait saillie vers l’intérieur de la bague sur une longueur de saillie valant au moins 55%, de préférence au moins 60%, de la valeur du diamètre intérieur.
Une idée à la base de l’invention est de prévoir qu’au moins l’une des vis, et de préférence que chaque vis, est plus longue que ce que prévoit l’art antérieur. Lorsque la vis est implantée dans le câble, elle a plus de chances de traverser au moins un conducteur, et de préférence deux conducteurs successifs, pour être en contact électrique avec ce ou ces conducteurs. La fiabilité du système est donc améliorée, puisque le risque que l’une des vis manque un conducteur est réduit. Grâce à la longueur de saillie prévue par l’invention, on obtient avantageusement que, quelle que soit l’orientation de la bague autour du câble, les conducteurs sont mis en court-circuit. Si l’on prévoit que plusieurs vis, ou que toutes les vis, ont une longueur de saillie suffisante pour traverser chacune deux conducteurs, il n’est avantageusement plus nécessaire de prévoir que la bague soit électriquement conductrice, le court-circuit étant assuré par les vis elles-mêmes. Les vis étant avantageusement suffisamment longues pour atteindre deux conducteurs, on peut avantageusement prévoir que toutes les vis sont positionnées sur une même portion hémicylindrique de la bague, de sorte qu’elles sont plus faciles d’accès pour le technicien. Alors, le technicien oriente avantageusement la bague autour du câble de la façon qui est la plus commode pour lui, notamment, pour que toutes les vis lui soient accessibles.
De préférence, chaque vis comprend une tête de vis respective, qui est positionnée sur la bague lorsque la vis traverse la bague. De préférence, la bague est centrée sur un axe central et comprend un moyen de positionnement des vis au travers de la bague, de sorte que, lorsque les vis traversent la bague, toutes les têtes de vis sont positionnées sur une même portion hémicylindrique de la bague.
De préférence, le moyen de positionnement est configuré pour que, lorsque les vis traversent la bague, les têtes de vis sont réparties en étant espacées l’une de l’autre d’un angle compris entre 10 et 30°, de préférence 20°, autour de l’axe central.
De préférence, le moyen de positionnement est configuré pour que, lorsque les vis traversent la bague, les têtes de vis sont décalées les unes par rapport aux autres le long de l’axe central.
De préférence, le moyen de positionnement comprend des orifices de positionnement individuels, chaque orifice de positionnement traversant radialement la bague et étant conçu pour être traversé par une seule desdites vis.
De préférence, le moyen de positionnement comprend une rainure de positionnement, la rainure de positionnement traversant radialement la bague et étant conçue pour être traversée par plusieurs desdites vis, de sorte que les têtes de vis de ces vis sont réparties le long de la rainure de positionnement.
De préférence, le système comprend un embout, qui comprend la bague ainsi qu’un capot, le capot et fermant la bague à une extrémité de la bague.
De préférence, la bague est électriquement isolante.
L’invention a également pour objet un ensemble, comprenant le système défini précédemment et le câble, où la bague est enfilée sur le câble de façon à entourer tous les conducteurs et où chaque vis est implantée dans le câble en traversant la bague et l’un des conducteurs pour être mise en contact électrique avec ledit conducteur.
L’invention a également pour objet un procédé, pour mettre un câble en court-circuit, le câble comprenant des conducteurs électriquement isolés les uns des autres, le système comprenant : une bague, qui présente un diamètre intérieur, et des vis. Le procédé comprend un enfilement de la bague sur le câble de façon à ce que la bague entoure tous les conducteurs ; et une fois la bague enfilée, une implantation des vis dans le câble, chaque vis traversant alors la bague et l’un des conducteurs pour être mise en contact électrique avec ledit conducteur. Selon l’invention, au moins l’une des vis, lorsqu’elle traverse la bague pour être implantée dans le câble, fait saillie vers l’intérieur de la bague sur une longueur de saillie valant au moins 55%, de préférence au moins 60%, de la valeur du diamètre intérieur.
L’invention et d’autres avantages de celle-ci apparaîtront plus clairement à la lumière de la description qui suit de modes de réalisation conforme à l’invention, cette description étant donnée uniquement à titre d’exemple et faite en référence aux dessins ci-dessous.
La est une vue en perspective éclatée d’un ensemble, selon un mode de réalisation de l’invention.
La est une vue en coupe longitudinale de l’ensemble de la .
La est une vue en coupe transversale de l’ensemble des figures précédentes.
La montre un embout, appartenant à un ensemble selon un deuxième mode de réalisation de à l’invention.
Les blocs de terre comprimée sont habituellement fabriqués au « format brique » avec de dimensions de l’ordre de 30 centimètres (abrévié « cm ») par 14,5 cm par 7 cm; cela permet à un maçon de les manipuler à la main et de monter des murs conventionnels. Toutefois, ce format traditionnel présente l’inconvénient de mobiliser une main d’œuvre importante et expérimentée pour monter un ouvrage. Ainsi, la construction d’un ouvrage en blocs de « format brique » représente un coût important. En outre, ce travail expose le maçon à des facteurs de risque dû à la manipulation manuelles répétée de briques pesantes, le plus souvent en extérieur.
Aucune des solutions connues de l’art antérieur ne permet de satisfaire à l’ensemble des besoins, à savoir de faciliter la construction d’ouvrage en terre comprimée en réduisant son coût, en réduisant le temps nécessaire à la construction d’un ouvrage et en réduisant la pénibilité associée au travail du montage de l’ouvrage, tout en conservant des caractéristiques structurelles compatibles avec la construction d’ouvrages comportant plusieurs étages, principalement en zones sismiques.
OBJETS DE L’INVENTION La présente invention vise à remédier à tout ou partie de ces inconvénients.
À cet effet, selon un premier objet, la présente invention vise un dispositif pour la fabrication d’un bloc de terre comprimée propre à être utilisé comme matériau de construction, qui comporte des moyens de compression. Plus précisément, ce dispositif comporte: - un support horizontal solidaire d’un socle, - un moule mobile sur ledit support horizontal, le moule comportant une face supérieure ouverte et une face inférieure ouverte, - un vérin de compression comportant un corps solidaire du socle et une tige dont l’extrémité libre est configurée pour pénétrer à travers la face inférieure ouverte du moule et déplacer un plateau horizontal de compression, ledit vérin pouvant exercer une poussée supérieure ou égale à 500 tonnes, préférentiellement supérieure ou égale à 900 tonnes, - une butée de compression solidaire du socle et - des moyen de démoulage permettant le déplacement vertical, relativement au moule, d’un bloc de terre comprimée contenu dans le moule; et dans lequel le moule est mobile entre les positions suivantes : - une position de remplissage, dans laquelle la face supérieure ouverte du moule est au moins en partie exposée permettant le déversement d’une composition comportant de la terre crue dans le moule, - une position de moulage, dans laquelle le moule est intercalé entre le socle et la butée de compression et dans laquelle l’extrémité libre du vérin de compression est aligné avec le moule de sorte que le vérin peut traverser la face inférieure du moule et déplacer le plateau horizontal de compression de sorte à comprimer une composition comportant de la terre crue présente dans le moule, entre ledit plateau et la butée de compression, et - une position de démoulage dans laquelle au moins une face ouverte du moule est alignée avec les moyens de démoulage de sorte à permettre le déplacement par lesdits moyen de démoulage d’un bloc de terre comprimée en translation verticale par rapport au moule.
Grâce à ces dispositions, le dispositif objet de la présente invention permet de mouler des blocs de grandes dimensions conservant des caractéristiques structurelles satisfaisantes pour la construction d’ouvrage d’un ou plusieurs étages. Préférentiellement, les dimensions d’un bloc de terre sont les suivantes : - une longueur supérieure ou égale à 80 centimètres, - une largeur supérieure ou égale à 30 centimètres et - une hauteur supérieure ou égale à 30 centimètres.