INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Outre les caractéristiques qui viennent d’être évoquées dans le paragraphe précédent, la virole selon un aspect de l’invention peut présenter une ou plusieurs caractéristiques complémentaires parmi celles mentionnées dans les paragraphes suivants, considérées individuellement ou selon toutes les combinaisons techniquement possibles.
Selon un mode de réalisation, les jambes s’étendent sensiblement radialement depuis la base vers l’axe longitudinal A. Ainsi, les jambes obturent les espaces inter-distributeurs présents entre deux distributeurs côte à côte.
Selon un mode de réalisation, chaque jambe est en forme de L avec une patte qui s’étend vers l’axe longitudinal A et une accroche qui s’étend axialement depuis une extrémité de la patte. La forme en L de la jambe s’emboîte avec au moins un distributeur et englobe partiellement une partie dudit distributeur.
Selon un mode de réalisation, la patte de chaque jambe comprend une largeur supérieure à une hauteur, la largeur étant mesurée suivant une direction tangentielle à un diamètre de la virole, la hauteur étant mesurée suivant une direction radiale. Ainsi, la largeur de patte, grande comparée à la hauteur, permet de réduire les défauts de forme, notamment les contraintes tangentielles, et de minimiser la quantité de matière directement en contact avec l’air de la veine.
Selon un mode de réalisation, l’accroche comprend une dent d’accroche faisant saillie radialement depuis une extrémité de ladite accroche. Ainsi, la dent d’accroche sera en contact avec un distributeur de la turbomachine.
Un deuxième aspect de l’invention concerne, un ensemble pour turbine comportant : une virole, et une pluralité de distributeurs de turbine, positionnés annulairement les uns à côté des autres et portant chacun une pluralité de pales de turbine, chaque jambe étant positionnée à la jonction entre deux distributeurs. La virole permet de positionner les distributeurs et de les bloquer axialement.
Selon un mode de réalisation, la branche annulaire de la virole est en contact avec chaque distributeur, la branche annulaire de la virole formant, avec les distributeurs consécutifs, une cloison étanche entre une veine de la turbine où circule un flux d’air chaud et un espace de la turbine où circule un flux d’air froid.
Selon un mode de réalisation, chaque distributeur comporte une deuxième paroi en saillie radiale sur une face extérieure du distributeur, la branche annulaire de la virole étant en contact avec les deuxièmes parois de deux distributeurs consécutifs.
Selon un mode de réalisation, chaque distributeur comporte une première paroi en saillie axiale par rapport à une face aval du distributeur, chaque accroche de la virole étant en contact avec les premières parois de deux distributeurs consécutifs.
Un troisième aspect de l’invention concerne une turbomachine comprenant au moins une virole telle que définie ci-dessus.
La , déjà décrite, est une vue schématique, en coupe longitudinale, d’une partie d’une turbine basse pression comprenant une virole selon l’art antérieur.
Le système électrique n'autorise le passage du premier mode de fonctionnement au deuxième mode de fonctionnement ou inversement que si ce passage est réellement nécessaire : soit en cas de fort appel de puissance, soit en cas d'un appel de puissance limité mais sur un laps de temps significativement important. Autrement dit, le système électrique permet d’éviter le passage d’un mode à un autre au moindre appel en courant dû à la connexion d’un équipement à alimenter au chargeur. De plus, le système électrique permet de ne pas changer de mode lorsqu’un appel en courant est induit par une instabilité de régulation.
De préférence, le deuxième seuil est supérieur au premier seuil.
De préférence, le chargeur du système électrique comprend un circuit correcteur de facteur de puissance, apte à convertir une tension alternative en une tension continue, ledit circuit correcteur étant connecté électriquement au convertisseur et apte à être connecté d’autre part à un réseau électrique externe au véhicule fournissant une tension alternative ou à des équipements électriques.
De préférence encore, le chargeur embarqué comprend une capacité de liaison connectée entre le circuit correcteur de facteur de puissance et le convertisseur de tension continu-continu, apte à atténuer les oscillations résiduelles de la tension fournie entre le circuit correcteur de facteur de puissance et le convertisseur de tension continu-continu.
De préférence encore, le convertisseur comprend :
a. un transformateur comprenant un enroulement primaire et un enroulement secondaire, chaque enroulement comprenant une première borne et une deuxième borne,
b. un premier circuit résonant comprenant une capacité résonante et une bobine connectées en série, la capacité résonante du premier circuit résonant étant connectée électriquement au premier point milieu du premier pont, et la bobine du premier circuit résonant étant connectée électriquement à la première borne de l’enroulement primaire du transformateur,
c. un deuxième circuit résonant comprenant une capacité résonante et une bobine connectées en série, la capacité résonante du deuxième circuit résonant étant connectée électriquement au premier point milieu du deuxième pont, et la bobine du deuxième circuit résonant étant connectée électriquement à la première borne de l’enroulement secondaire du transformateur.
L’invention concerne également un véhicule automobile comprenant au moins une batterie et au moins un système électrique selon l’une quelconque des revendications précédentes.
L’invention concerne également un procédé d’activation et de désactivation du premier mode de fonctionnement et du deuxième mode de fonctionnement d’un système électrique selon l’une quelconque des revendications précédentes, le procédé étant caractérisé en ce qu’il comprend les étapes de : filtrage de la variation du courant reçue, lorsque le convertisseur fonctionne selon le deuxième mode de fonctionnement, activation du premier mode de fonctionnement si : au moins une valeur de la variation du courant filtré est supérieure au premier seuil, ou au moins une valeur de la variation du courant reçue est supérieure au deuxième seuil, lorsque le convertisseur fonctionne selon le premier mode de fonctionnement : activation du deuxième mode de fonctionnement si la valeur du courant reçue est inférieure au troisième seuil.
Selon le mode de réalisation représenté sur les figures, le système de traitement 1 comporte également une pluralité de dispositifs de maintien 14. Chaque dispositif de maintien 14 est associé à un emplacement de réception 9 respectif, et est configuré pour maintenir en position une poche d’aspiration 4 reçue dans l’emplacement de réception 9 respectif lors de la découpe de ladite poche d’aspiration 4 par l’organe de coupe 13. De façon avantageuse, chaque dispositif de maintien 14 comporte une ouverture de passage 22 qui est sensiblement verticale et qui est configurée pour permettre le passage de l’organe de coupe 13.
Selon le mode de réalisation représenté sur les figures, chaque dispositif de maintien 14 comporte une pluralité de plots de maintien 15, et par exemple trois plots de maintien 15, configuré pour coopérer avec une paroi latérale d’une poche d’aspiration reçue dans l’emplacement de réception 9 respectif. Chaque plot de maintien 15 s’étend depuis une face inférieure du support rotatif 8, et s’étend sensiblement verticalement en direction du sol.
Selon le mode de réalisation représenté sur les figures, chaque dispositif de maintien 14 comporte en outre un organe d’appui 140 configuré pour recouvrir partiellement une poche d’aspiration 4 reçue dans l’emplacement de réception 9 respectif, et plus particulièrement pour coopérer avec une face supérieure de ladite poche d’aspiration 4 de manière à forme une butée verticale. De façon avantageuse, le support rotatif 8 et le bâti 2 sont configurés pour autoriser, après la mise en place de poches d’aspiration 4 dans leurs emplacements de réception 9 respectifs et la fermeture du couvercle 12, un déplacement relatif entre le support rotatif 8 et lesdites poches d’aspiration 4 lors de la première phase de rotation du support rotatif 8, et ce de telle sorte que chacune des poches d’aspiration 4 venant d’être positionnées sur le support rotatif 8 soit déplacée, par rapport au support rotatif 8, d’une première position (voir la ) dans laquelle l’organe d’appui 140 respectif est décalé par rapport à la poche d’aspiration respective à une deuxième position (voir la ) dans laquelle l’organe d’appui 140 respectif recouvre partiellement la poche d’aspiration respective.
Comme montré plus particulièrement sur la , chaque emplacement de réception 9 comporte une surface de support supérieure 16 qui s’étend sensiblement horizontalement et sur laquelle est destinée à reposer en partie une poche d’aspiration 4 reçue dans ledit emplacement de réception 9.
Comme montré sur la , le bâti 2 comporte une partie de support 17 qui est située sensiblement dans le même plan que les surfaces de support supérieures 16 et qui est configurée pour supporter en partie les poches d’aspiration 4 notamment lors de leurs déplacements dans la zone de découpe 5. Ainsi, lorsqu’une poche d’aspiration 4 est déplacée dans la zone de découpe 5, ladite poche d’aspiration 4 est supportée en partie par la surface de support supérieure 16 de l’emplacement de réception 9 respectif et en partie par la partie de support 17, ce qui permet de maintenir ladite poche d’aspiration 4 sensiblement verticalement lors de son déplacement dans la zone de découpe 5.
Selon le mode de réalisation représenté sur les figures, le système de traitement 1 comporte de plus un dispositif de stockage 18 qui est disposé dans la zone de stockage 7 et qui est configuré pour réceptionner et stocker une ou plusieurs poches d’aspiration 4 traitées. De façon avantageuse, le dispositif de stockage 18 est au moins partiellement ouvert vers le haut.
Selon le mode de réalisation représenté sur les figures, le bâti 2 et le support rotatif 8 délimitent une ouverture d’évacuation 19 qui est située sensiblement à la verticale de la zone de stockage 7, et plus particulièrement à la verticale du dispositif de stockage 18, et qui est configurée pour autoriser la chute par gravité d’une poche d’aspiration 4, préalablement traitée, dans le dispositif de stockage 18 lorsque l’emplacement de réception 9 respectif est situé sensiblement à la verticale de la zone de stockage 7.
Selon un autre mode de réalisation non représenté sur les figures, le système de traitement 1 pourrait comporter un ou plusieurs moyens d’éjection configurés pour éjecter une poche d’aspiration 4 traitée hors du support rotatif 8 lorsque l’emplacement de réception 9 respectif est situé en regard de la zone de stockage 7.
Selon le mode de réalisation représenté sur les figures, le système de traitement 1 comprend en outre au moins un dispositif de traitement de déchets liquides 20 qui est disposé dans la zone de traitement 6 et qui est configuré pour collecter et traiter des déchets liquides provenant de poches d’aspiration 4 découpées dans la zone de découpe 5.
Selon le mode de réalisation représenté sur les figures, le dispositif de traitement de déchets liquides 20 comporte un compartiment 21 configuré pour contenir des déchets liquides provenant des poches d’aspiration 4 découpées dans la zone de découpe 5. Le compartiment 21 est configuré pour être relié fluidiquement au collecteur 50, et plus particulièrement à une ouverture inférieure 51 dudit collecteur 50.
De façon avantageuse, le dispositif de traitement de déchets liquides 20 comporte une source d’agent biocide 23 et est configuré pour injecter de l’agent biocide provenant de la source d’agent biocide 23 dans le compartiment 21. Le dispositif de traitement de déchets liquides 20 est plus particulièrement configuré pour injecter de l’agent biocide provenant de la source d’agent biocide 23 dans le compartiment 21 lorsque le compartiment 21 contient un niveau de liquide prédéterminé.
Selon le mode de réalisation non représenté sur les figures, le dispositif de traitement de déchets liquides 20 comporte un compartiment additionnel 24 configuré également pour contenir des liquides provenant des proches d’aspiration 4 découpées dans la zone de découpe 5. De façon avantageuse, le dispositif de traitement de déchets liquides 20 est configuré pour diriger au moins une partie des déchets liquides, provenant de poches d’aspiration 4 découpées, vers le compartiment additionnel 24 lorsque le compartiment 21 contient un niveau de liquide prédéterminé. A cet effet, le dispositif de traitement de déchets liquides 20 peut par exemple comporter une vanne à trois voies et un actionneur configuré pour déplacer la vanne à trois voies entre deux positions de fonctionnement différentes.
Le système de traitement 1 comporte en outre des moyens d’évacuation (non représentés sur les figures) configurés pour évacuer les déchets liquides traités contenus dans le compartiment 21 et/ou le compartiment additionnel 24. De façon avantageuse, les moyens d’évacuation sont disposés dans le bâti 2. Les moyens d’évacuation peuvent par exemple être configurés pour évacuer les déchets liquides traités contenus dans le compartiment 21 et/ou le compartiment additionnel 24 par écoulement gravitaire ou par injection d’air comprimé respectivement dans le compartiment 21 et/ou le compartiment additionnel 24.
Une telle configuration du dispositif de traitement de déchets liquides 20 permet d’assurer un temps de contact adapté entre les déchets liquides et l’agent biocide dans le compartiment 21 et/ou le compartiment additionnel 24. Une fois le temps de contact entre les déchets liquides collectés et l’agent biocide atteint, il est possible de procéder à l’évacuation des déchets liquides traités hors du compartiment 21 et/ou du compartiment additionnel 24.
Dispositif pour inversion des flux sanguins pour circuit de dialyse La présente invention concerne un dispositif étanche et stérile connecté entre le cathéter et le circuit de dialyse lors de la séance d’épuration extra rénale. Ce dispositif permettra d’induire sur le cathéter: l’inversion du flux artériel en flux veineux, et du flux veineux en flux artériel, le changement du mode de fonctionnement, du mode biponction vers le mode uniponction et l’injection d’un fibrinolytique dans ce dernier pour sa désobstruction, tous ceci sans déconnecter le cathéter du circuit de dialyse.
De préférence, la partie non filetée comprend une portée d’étanchéité.
Selon un mode de réalisation préférée, la partie non filetée revêtue par la couche comprenant un alliage zinc-chrome (Zn-Cr) selon l’invention comprend une butée et/ou une portée d’étanchéité.
Préférentiellement, l’extrémité filetée du composant tubulaire est en acier.
De préférence, l’extrémité filetée en acier du composant tubulaire tel que décrit précédemment comprend au moins un filetage s’étendant sur sa surface périphérique extérieure ou intérieure, dont le filetage est revêtu par au moins une couche comprenant un alliage zinc-chrome (Zn-Cr) comprenant une teneur en chrome allant de 20 à 30% en poids, de préférence allant de 25 à 30% en poids, par rapport au poids total de l’alliage zinc-chrome (Zn-Cr).
De préférence, l’extrémité filetée en acier du composant tubulaire tel que décrit précédemment comprend au moins un filetage s’étendant sur sa surface périphérique extérieure ou intérieure, dont le filetage est revêtu par au moins une couche comprenant un alliage zinc-chrome (Zn-Cr) comprenant une teneur en chrome allant de 20 à 30% en poids, de préférence allant de 25 à 30% en poids, par rapport au poids total de l’alliage zinc-chrome, et une épaisseur allant de 4 à 20 µm.
Selon un mode de réalisation, la surface du filetage et éventuellement de la partie non filetée, telle que définie précédemment, revêtue par un revêtement zinc-chrome (Zn-Cr) selon l’invention, peut présenter une rugosité de surface, en particulier une rugosité de surface (Ra) allant de 1,6 à 3,2 µm.
Selon un mode de réalisation, la surface du filetage et de la partie non filetée comprenant de préférence une butée et/ou une portée d’étanchéité, revêtue par un revêtement zinc-chrome (Zn-Cr) selon l’invention, peut présenter une rugosité de surface, en particulier une rugosité de surface (Ra) allant de 1,6 à 3,2 µm.
La rugosité de surface peut être obtenue par un procédé de sablage.
En d’autres termes, la surface du filetage, et éventuellement la surface de la partie non filetée, peu(ven)t être traitée(s) préalablement par un traitement mécanique, de préférence un procédé de sablage.
La rugosité de la surface permet d’améliorer l’adhésion du revêtement zinc-chrome (Zn-Cr) ainsi que sa résistance à l’usure.
Selon un mode de réalisation préférée, la surface du filetage, et éventuellement de la partie non filetée comprenant de préférence une butée et/ou une portée d’étanchéité, est préalablement traitée par un procédé de sablage, et le revêtement zinc-chrome (Zn-Cr) comprend une teneur en chrome allant de 20 à 30% en poids et, de préférence, une épaisseur allant de 4 à 20 µm.
L’invention concerne aussi l’utilisation d’une couche comprenant un alliage zinc-chrome (Zn-Cr), tel que défini précédemment, pour protéger de la corrosion et du grippage au moins une extrémité filetée d’un composant tubulaire telle que définie précédemment.
La présente invention a également pour objet un procédé de préparation d’une extrémité filetée, telle que définie précédemment, d’un composant tubulaire destiné au forage et/ou l’exploitation d’un puit d’hydrocarbure, au transport de pétrole et de gaz, au transport ou au stockage d’hydrogène, à la captation de carbone ou la géothermie, comprenant au moins un dépôt électrolytique sur au moins la surface du filetage de ladite extrémité d’une composition aqueuse comprenant un ou plusieurs sels de zinc, un ou plusieurs sels de chrome, un ou plusieurs électrolytes et un ou plusieurs tensioactifs, de préférence non-ioniques.
Le procédé selon l’invention permet de conduire au dépôt d’une couche comprenant au moins un alliage zinc-chrome (Zn-Cr), telle que définie précédemment, homogène, compact et susceptible d’être uniformément répartie sur les filets de l’extrémité filetée.
Selon un mode de réalisation, le procédé selon l’invention peut également comprendre une préparation de la surface à revêtir, de préférence par un traitement mécanique, plus préférentiellement un procédé de sablage.
La préparation de la surface à revêtir par un traitement mécanique, de préférence un procédé de sablage, permet d’améliorer l’adhésion du revêtement zinc-chrome (Zn-Cr) et minimise les risques de comportement fragile du revêtement.
Le coefficient de frottement initial a été déterminé afin d’évaluer les propriétés lubrifiantes du revêtement.
Le nombre de cycles (nombre de passage de la bille sur la surface) a été mesuré pour chaque revêtement pour évaluer leur tenue à l’abrasion.
Les résultats sont indiqués dans les tableaux 2 et 3 suivants.
Test Bowden – résultat pour une charge 30N Coefficient de frottement initial Endurance (nombre de cycles) % en poids de l’élément métallique X dans l’alliage (Zn-X) Zn-Ni ZnCr (semi-brillant) Zn-Ni ZnCr (semi-brillant) 10 - 14 0,5-0,6 300 18 0,4-0,5 500 27 0,3-0,4 500
Le test Bowden décrit dans le tableau 2 montre que pour une charge de 30N, les coefficients de frottement initiaux sont plus faibles pour un revêtement zinc-chrome selon l’invention que pour des revêtements zinc-nickel.
De plus, le revêtement zinc-chrome présente une endurance au moins aussi importante que les revêtements zinc-nickel pour une charge de 30N.
Test Bowden – résultat pour une charge de 100N Endurance (nombre de cycles) % en poids de l’élément métallique X dans l’alliage (Zn-X) Zn-Ni ZnCr (semi-brillant) 10 14 18 100 - 150 27 250
Le test Bowden réalisé pour une charge de 100N, décrit dans le tableau 3, montre que le revêtement zinc-chrome selon l’invention présente une endurance supérieure à celle des revêtements zinc-nickel.
Il en résulte que le revêtement zinc-chrome selon l’invention présente une meilleure résistance à l’usure que les revêtements zinc-nickel dont la teneur en nickel varie de 10 à 18% en poids.
Il en résulte que plus on augmente la charge, plus le revêtement zinc-chrome (Zn-Cr) selon l’invention présente une endurance améliorée, soit donc une résistance à l’usure supérieure, par rapport à un revêtement zinc-nickel (Zn-Ni).
Test au brouillard salin Les tests de corrosion ont consisté en un test au brouillard salin neutre réalisé en enceinte climatique dans les conditions suivantes : 35°C avec une solution saline à 50 g/L de densité comprise entre 1.029 et 1.036 à 25°C, de pH compris entre 6,5 et 7,2 à 25°C et récupérée à la vitesse moyenne de 1.5 ml/h.
Au cours de ce test, l’apparition de rouille rouge et de rouille blanche a été évaluée.
Performances anticorrosion – apparition rouille rouge
L’apparition de la rouille rouge est évaluée en déterminant dans un ordre croissant le degré d’enrouillement Re qui correspond au pourcentage de surface enrouillée par rapport à la surface totale.
Des échantillons intacts sans enrouillement rouge doivent alors correspondre à la classe Re0 de la norme ISO 9227 après exposition.
Les résultats sont indiqués dans le tableau 4 ci-après.
L’élément de bouchage 5 est plus particulièrement représenté en et 5. L’élément de bouchage 5 s’étend sensiblement dans un plan. L’élément de bouchage 5 présente une face pleine 51 et une face alvéolée 52, opposée à la face pleine 51. La face alvéolée 52 comprend une pluralité d’alvéoles 521. L’élément de bouchage 5 a une forme complémentaire à la forme concave de la face de stockage 34.
La face pleine 51 est configurée pour être positionnée en regard de la zone intérieure du caisson 1, tandis que la face alvéolée 52 est configurée pour être positionnée en regard du bâtiment, à l’extérieur du caisson 1. La face pleine 51 permet de boucher, combler ou fermer une extrémité latérale du caisson 1. En effet, lorsque le caisson 1 est mis en place sur le bâtiment, des interstices existent entre les extrémités latérales du caisson 1 et le bâtiment. Ces interstices sont bouchés avec un ciment ou un mortier. Lors du bouchage, l’élément de bouchage 5 permet de s’assurer que le ciment ou le mortier ne coule pas dans la zone intérieure du caisson 1. Le bouchage est donc facilité. En outre, l’élément de bouchage 5 permet de diminuer l’air qui pourrait entrer dans le caisson 1 et donc dans le bâtiment. L’élément de bouchage 5 améliore l’étanchéité à l’air du bâtiment.
Système d’isolation du tube de dérivation pour fond de puits CONTEXTE Lors de l’exécution de certains travaux de construction des forages, une opération de compactage de gravier peut être effectuée pour assurer une filtration visant à empêcher le sable des zones de production instables de rentrer dans le puits. Le compactage de gravier peut comprendre le pompage d’une boue de gravier dans un puits ayant une pluralité de zones de production. Les packers peuvent être installés dans le puits pour séparer les zones de production. En cas d’installation des packers avant le déploiement de la boue de gravier, ces derniers peuvent comporter des trous de dérivation de sorte que la boue de gravier puisse passer par les trous de dérivation via les tubes de dérivation correspondants s’étendant à travers les trous de dérivation. Malheureusement, le fait d’avoir les trous de dérivation dans les packers peut relier de manière fluidique chacune des zones de production de sorte que les zones de production ne soient pas isolées. Cependant, le fait d’avoir isolé des zones de production peut être avantageux pour empêcher les fluides (p. ex., le gaz naturel ou l’eau) de s’écouler dans des zones de production adjacentes en cas de percée ou d’événement similaire.
Les dessins suivants sont une illustration de certains aspects de certains modes de réalisation de la présente invention et ne doivent nullement servir à des fins de limitation ou de définition du procédé.
LA illustre une vue en élévation latérale et en coupe partielle d’un environnement opérationnel pour un système d’achèvement, conformément à certains modes de réalisation de la présente invention.