INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’influence de l’acidité de la phase aqueuse nitrique ainsi que de la concentration de l’agent extractant dans la phase organique sur la capacité de ce système à extraire l’europium a été appréciée par des essais qui ont été réalisés en tubes en utilisant : - A titre de phases organiques : des phases comprenant, à titre d’agent extractant, du HDEHP à des concentrations allant de 0,01 mol/L à 3 mol/L dilué dans le PnP. Pour pouvoir comparer les résultats des expériences d’extraction selon le procédé conforme à l’invention avec un procédé d’extraction comparatif ne faisant pas partie de l’invention, des expériences d’extraction mettant en œuvre un solvant classique ont été réalisées en parallèle avec le dodécane. - A titre de phase aqueuse : des solutions aqueuses comprenant 10 mmol/L d’europium (Eu) dans une solution d’acide nitrique à des concentrations allant de 0,1 Mol/L à 3mol/L d’acide nitrique dans de l’eau ultra pure (i.e. eau Milli-Q, de résistivité supérieure à 18 MΩ/cm à 25°C).
Les phases organiques et aqueuses ont été mises en contact les unes avec les autres dans un rapport Org/Aq de 1 (v/v), pendant 60 min, à température ambiante et sous agitation rotative, puis séparées par centrifugation à 5000 tours/min. pendant 20 minutes. Les concentrations de l’europium ont été mesurées dans les phases aqueuses et organiques ainsi récupérées (ICP-AES et EDXRF comme indiqué ci-dessus au point 1.1)
Les résultats de ces essais sont reportés sur la annexée. La (a) présente la variation du coefficient de distribution de l’europium (D Eu,eq ) en fonction de la concentration initiale de l’HDEHP (C HDEHP, initial ) en mol.L -1 dans la phase organique, alors que, la (b) montre la variation du coefficient de distribution de l’europium (D Eu,eq ) en fonction de la concentration initiale d’acide nitrique dans la phase aqueuse (C HNO3, initial ) en mol.L -1 . Sur cette figure, les courbe avec les ronds pleins correspondent à l’extraction réalisée en utilisant le PnP selon le procédé de l’invention alors que les courbes avec les carrés pleins correspondent à l’extraction réalisée en utilisant le dodécane selon un procédé ne faisant pas partie de l’invention.
La (a) montre que l’augmentation de la concentration en agent extractant améliore l’efficacité de l’extraction sans apparition de 3 ème pour le PnP selon le procédé conforme à l’invention, contrairement à ce qui est observé en utilisant un solvant classique, le dodécane, selon un procédé ne faisant pas partie de l’invention. La (b) montre que l’augmentation de l’acidité de la phase aqueuse, se traduit par une diminution progressive de l’extraction de l’europium par le PnP. Au-delà de 1 mol/L d’acide nitrique, les valeurs du coefficient de distribution tendent vers zéro pour le procédé d’extraction réalisé avec le dodécane tandis que la diminution du coefficient de distribution reste négligeable pour lorsque l’extraction est réalisée en présence de PnP. Ce qui élargit la gamme de concentrations en acide à utiliser selon le procédé conforme à l’invention.
EXEMPLE 2 : Procédé de séparation de lanthanides : La, Nd, Eu, Dy, Er et Yb selon le procédé conforme à l’invention en utilisant comme agent extractant le DMDOHEMA
2.1 Influence de la nature de l’acide :
Des essais visant à extraire les terres rares d’une phase aqueuse acide ont tout d’abord été réalisés en tubes en utilisant : - A titre de phases organiques : des phases constituées de l’extractant DMDOHEMA à une concentration fixée à 0,6 mol/L dilué dans le PnP. Pour pouvoir comparer les résultats des expériences d’extraction selon le procédé conforme à l’invention avec un procédé d’extraction comparatif ne faisant pas partie de l’invention, des expériences d’extraction mettant en œuvre des solvants classiques ont été réalisées en parallèle. A titre comparatif, c’est le solvant isoparaffinique Isane® IP 175 qui a été pris comme référence ; et - A titre de phases aqueuses : des solutions aqueuses préalablement pré-équilibrées avec du PnP seul comprenant 10 mM de nitrate d’europium hydraté, 1 M ou 3 M d’acide nitrique, phosphorique, sulfurique ou chlorhydrique.
Les phases organiques et aqueuses ont été mises en contact les unes avec les autres dans un rapport Org/Aq de 1 (v/v), pendant 1h, à température ambiante et sous agitation rotative, puis séparées par centrifugation à une vitesse de 5 000 tours/min pendant 20 min. Les concentrations de l’europium ont été mesurées dans les phases aqueuses et organiques ainsi récupérées (ICP-AES et EDXRF comme indiqué à l’exemple 1 ci-dessus au point 1.1).
Les résultats de ces essais sont reportés sur la annexée qui représente les coefficients de distribution de l’Europium, notés D Eu ,eq , en fonction de la nature de l’acide utilisé. La (a) montre le cas où la concentration des différents acides employés est fixée à 1 M alors que sur la (b), la concentration est fixée à 3 M. Sur ces figures, les barres blanches correspondent aux résultats obtenus en mettent en œuvre un procédé d’extraction utilisant l’Isane® IP175 non conforme à l’invention alors que les barres hachurées correspondent aux résultats obtenus en mettant en œuvre un procédé d’extraction conforme à l’invention et utilisant du PnP.
Comme le montre la (a), à une concentration de 1 M d’acide, aucune extraction mesurable de l’europium n’est constatée dans le cas où on dilue l’agent extractant dans de l’Isane® IP 175. En revanche, l’extraction de l’europium est favorisée par le remplacement de l’Isane® IP 175 par le PnP dans la phase organique et une augmentation du coefficient de distribution d’au moins un facteur 20 est constatée.
La (b) montre qu’avec l’Isane® IP 175 comme diluant et à 3 M de concentration en agent extractant, les coefficients de distribution ont considérablement augmenté par rapport à la (a) et une amélioration nette de l’extraction est constatée dans le cas du PnP avec au moins un facteur de 2.
2.2 Capacité de charge
Afin d’évaluer l’efficacité du procédé d’extraction conforme à l’invention, des tests de capacité de charge ont été réalisés et comparés aux capacités de charge des systèmes d’extraction employant des diluants « classiques ».
Des essais de capacité de charge ont été appréciés et ont été réalisés en tubes en utilisant : - A titre de phases organiques : des phases comprenant l’agent extractant DMDOHEMA à une concentration fixée à 0,6 mol/L dilué dans le PnP. Pour pouvoir comparer les résultats, des expériences d’extraction avec des diluants classiques ont été réalisées en parallèle avec le dodécane. - A titre de phase aqueuse : des solutions aqueuses comprenant des concentrations allant de 10 mmol/L à 400 mmol/L d’europium (Eu) dans une solution acide comprenant 3 Mol/L d’acide nitrique dans de l’eau ultra pure (i.e. eau Milli-Q, de résistivité supérieure à 18 MΩ/cm à 25°C) ;
Les phases organiques et aqueuses ont été mises en contact les unes avec les autres dans un rapport Org/Aq de 1 (v/v), pendant 60 min, à température ambiante et sous agitation rotative, puis séparées par centrifugation à une vitesse de 5000 tours/min pendant 20 min. Les concentrations de l’europium ont été mesurées dans les phases aqueuses et organiques ainsi récupérées (ICP-AES et EDXRF comme indiqué à l’exemple 1 ci-dessus au point 1.1).
Les résultats de ces essais sont reportés sur la annexée qui représente la variation de la concentration du l’europium dans la phase organique à l’équilibre, notée C Eu,eq et exprimée en mmol/L, en fonction de la concentration de l’europium dans les phases aqueuses initiales (C Eu,initial en mmol.L -1 ). Sur cette figure, la courbe avec les ronds pleins correspond aux résultats obtenus en mettant en œuvre le procédé d’extraction conforme à l’invention et utilisant le PnP alors que la courbe avec les carrés pleins correspond aux résultats obtenus en mettant en œuvre le procédé d’extraction non conforme à l’invention et utilisant le dodécane.
La montre qu’un début de saturation de l’extraction en europium est observé dans le dodécane avec une formation de 3 ème phase. Par contre, aucune saturation ni 3 ème phase n’ont été observées pour le PnP, une capacité de charge supérieure à 250 mmol/L peut être espérée pour des concentrations d’europium en phase aqueuse supérieure à 400 mmol/L.
En tout état de cause, ces résultats montrent la possibilité de charger en terres rares la phase organiques en utilisant le PnP au-delà de 400 mmol/L ce qui représente la limite de charge des systèmes d’extraction classiquement utilisées dans le domaine de l’extraction des terres rares.
2.3 Cinétique de l’extraction
L’influence du temps sur l’efficacité de l’extraction a été appréciée par des essais réalisés en tubes en utilisant : - A titre de phases organiques : des phases comprenant, à titre d’agent extractant, du DMDOHEMA à une concentration fixée à 0,6 mol/L dilué dans le PnP. Pour pouvoir comparer les résultats, des expériences d’extraction avec des diluants classiques ont été réalisées en parallèle avec le dodécane ; et - A titre de phase aqueuse : des solutions aqueuses comprenant 10 mM d’europium (Eu) dans une solution acide comprenant 3 Mol/L d’acide nitrique dans de l’eau ultra pure (i.e. eau Milli-Q, de résistivité supérieure à 18 MΩ/cm à 25°C).
Les phases organiques et aqueuses ont été mises en contact les unes avec les autres dans un rapport Org/Aq de 1 (v/v), pendant 1, 3, 10, 30, 60, 120 ou 180 min, à température ambiante et sous agitation rotative, puis séparées par centrifugation à une vitesse de 5000 tours/min pendant 20 min. Les concentrations de l’europium ont été mesurées dans les phases aqueuses et organiques ainsi récupérées (ICP-AES et EDXRF comme indiqué à l’exemple 1 ci-dessus au point 1.1).
Les résultats obtenus sont reportés sur la annexée sur laquelle la variation du rendement d’extraction de l’europium (E %) est exprimée fonction du temps (en min.). Sur cette figure la courbe avec les carrés pleins correspond aux résultats obtenus en mettant en œuvre le procédé conforme à l’invention utilisant du PnP alors que la courbe avec les ronds pleins correspond aux résultats obtenus en mettant en œuvre un procédé non conforme à l’invention et utilisant le dodécane comme solvant de l’agent extractant.
Comme le montre la , la cinétique d’extraction de l’europium est plus rapide et atteint une valeur de rendement de 80 % au bout de 15 min et un plateau de rendement de 99% au bout de 60 min en utilisant le PnP conformément au procédé de l’invention.
EXEMPLE 3 : Procédé d’extraction conforme à l’invention utilisant deux extractants en synergie anionique et solvatant (HDEHP et DMDOHEMA) pour la séparation des lanthanides : Lanthane, Néodyme, Europium, Dysprosium, Erbium et Ytterbium
L’effet synergique d’un mélange d’HDEHP et de DMDOHEMA sur l’extraction des terres rares d’une solution aqueuse d’acide nitrique ainsi que l’influence du rapport molaire DMDOHEMA/HDEHP de ce mélange sur ces propriétés extractantes ont été appréciés par des tests d’extraction réalisés en utilisant les phases suivantes : - A titre de phase aqueuse : des phases obtenues par dissolution de cinq sels de terres rares au degré d’oxydation (III) sous les formes respectives : La(NO 3 ) 3 , Nd(NO 3 ) 3 , Eu(NO 3 ) 3 , Dy(NO 3 ) 3 et Yb(NO 3 ) 3 , à raison de 10 mmol/L de chacun de ces sels, dans des solutions comprenant 1 mol/L d’acide nitrique dans de l’eau ultra pure (i.e. eau Milli-Q, de résistivité supérieure à 18 MΩ/cm à 25°C) ; et - A titre de phases organiques : des phases comprenant 0,6 mol/L d’un agent extractant dans du PnP, cet agent extractant étant constitué soit uniquement de DMDOHEMA, soit uniquement d’HDEHP, soit d’un mélange de DMDOHEMA et d’HDEHP dont on fait varier le rapport molaire du DMDOHEMA par rapport à l’HDEHP (de 0 à 1). Pour pouvoir comparer les résultats, des expériences d’extraction similaires mais avec un diluant classique ont été réalisées en parallèle avec l’Isane® IP175.
Le fer étant naturellement présent en tant qu’impureté majeure dans les minerais et, notamment, les minerais naturels, les phases aqueuses comprenaient en outre 30 mmol/L de nitrate de fer(III).
Les tests d’extraction ont été réalisés en utilisant un rapport volumique phase aqueuse/phase organique (Aq/Org) de 1 (v/v). Les phases aqueuses et organiques ont été mises en contact pendant 1 heure à une température constante (25°C), après quoi elles ont été séparées les unes des autres par centrifugation (5000 tours/min) pendant 20 minutes à 25°C. Les concentrations des terres rares ont été mesurées dans les phases aqueuses et organiques ainsi récupérées (ICP-AES et EDXRF comme indiqué à l’exemple 1 ci-dessus au point 1.1).
Les résultats de ces tests sont présentés sur les figures 10 et 11 annexées, dans lesquelles sont indiqués les coefficients de distribution des terres rares, notés D Ln,eq , en fonction de la fraction molaire de DMDOHEMA par rapport au HDEHP, notée x DMDOHEMA . Sur ces figures, les courbes avec les carrés pleins correspondent aux résultats obtenus en mettant en œuvre le procédé conforme à l’invention et utilisant du PnP, alors que les courbes avec les ronds pleins correspondent aux résultats obtenus en mettant œuvre le procédé non conforme à l’invention et utilisant de l’Isane® IP175.
La compare les coefficients de distribution de lanthane ( (a)) et de l’europium ( (b)) dans le cas du PnP (carrés pleins) et de l’Isane® IP 175 (ronds pleins), en fonction de la fraction molaire X de DMDOHEMA notée X DMDOHEMA .
La montre l’évolution des coefficients de distribution des différents lanthanides notés DLn, eq, en fonction de la fraction molaire X de l’agent extractant DMDOHEMA, notée X DMDOHEMA . Sur cette figure, La = courbe avec les ronds pleins, Nd = courbe avec les carrés pleins, Eu = courbe avec les triangles pleins pointe en haut, Dy = courbe avec les triangles pleins pointe en bas, et Yb = courbe avec les losanges pleins.
- 2 phases se sont formées, et un solvant organique (hexane) a été ajouté pour faciliter l'extraction de l'excès d'eau (6.H 2 O de l’hexahydrate). La masse de la solution obtenue est de 391g.
Alternativement, un carboxylate de strontium a été obtenu selon le protocole suivant :
1,86 g de strontium métallique ont été pesés dans un ballon rempli d'argon, puis 51,23 g de 2-isopropoxyéthanol (du 1-hexanol ou de l’éthanol a également été utilisé, de manière alternative) et 75,49 g de méthanol ont été ajoutés pour dissoudre le métal sous agitation ; L’acide carboxylique (par exemple 6,32 g d'acide 2-éthylhexanoïque) a ensuite été ajouté sous chauffage à 70 ou 80℃ ; 144 g de solvant, par exemple du 2-isopropoxyéthanol, ont été ajoutés et le mélange a été chauffé à 100℃ ; le ballon a ensuite été agité à 80℃ et une solution limpide de carboxylate de strontium s'est formée.
Du 2-2-(2-méthoxyéthoxy)acétate de strontium a été obtenu de manière analogue.
Carboxylate de baryum
Un carboxylate de baryum a été obtenu selon le protocole et les schémas suivants :
Un ballon a été rempli d'argon puis 2,52 g de baryum métallique y ont été ajoutés ; 65 g de 2-isopropoxyéthanol ont été ajoutés comme solvant (du 1-hexanol ou de l’éthanol a également été utilisé comme solvant, de manière alternative) ; 24,12 g de méthanol ont ensuite été ajoutés pour stopper la réaction et dissoudre complètement le métal ; Puis un acide carboxylique (par exemple 5,5 g d'acide 2-éthylhexanoïque) a été ajouté pour former le carboxylate de baryum sous la forme d’une solution limpide.
Le méthanol a été évaporé afin de concentrer la solution en baryum. Cette solution a ensuite cristallisé et le carboxylate de baryum a pu être séparé par centrifugation.
Du 2-2-(2-méthoxyéthoxy)acétate de baryum et de l’isovalérate de baryum ont été obtenus de manière analogue.
Trois solutions, ci-après dénommées T1, T2 et T3, sont préparées à partir de ces carboxylates, comme suit. Un solvant comme défini précédemment peut être ajouté si nécessaire, notamment pour obtenir une bonne mouillabilité sur le substrat.
Solutions Carboxylate de Ba Carboxylate de Sr Carboxylate de Nb % pondéral en métal T1 2-éthylhexanoate de baryum 2-éthylhexanoate de strontium 2-éthylhexanoate de niobium 7 T2 2-éthylhexanoate de baryum 2-(2-méthoxyéthoxy)acétate de strontium glycolate de niobium 13 T3 isovalérate de baryum 2-(2-méthoxyéthoxy)acétate de strontium glycolate de niobium 15
Pour ces trois solutions, les proportions d’acides carboxylates sont telles que les quantités de Sr, Ba et Nb apportées correspondent à la stœchiométrie d’un SBN Sr 0.25 Ba 0.75 Nb 2 O 6 .
Toujours pour ces trois solutions, la quantité totale de métal est de 5 à 15 % en masse par rapport à la masse totale de solution.
Par exemple, les trois solutions contenant les carboxylates de strontium, de baryum et de niobium ont été préparées en pesant l’équivalent de 3,427 g de carboxylate de strontium, 2,396 g de carboxylate de niobium et 1,71 g de carboxylate de baryum, puis en mélangeant la composition obtenue.
Exemple 2 : préparation d’oxydes de l’invention Des couches minces d’oxyde ont été obtenues après dépôt sur un substrat des solutions T1, T2 ou T3 de l’exemple 1, en particulier par tournette (cinq à dix couches recuites à 500 ou 600°C). Les substrats utilisés sont à base de silicium ou de verre, en particulier des substrats de type verre recouvert d’ITO (indium tin oxide)/aluminium ou de silicium recouvert d’ITO. Les substrats ont été nettoyés dans un bain ultra-son d'acétone pendant 2 min, puis d'isopropanol pendant 2 min supplémentaires. Ils ont ensuite été séchés à l’aide de N 2 . La solution a par exemple été déposée sur le substrat par dépôt à la tournette à 300 tours par minute pendant 10 s puis à 700 tours par minute pendant 15 s ou à 1000 tours par minute pendant 30s. 5 à 10 couches ont été déposées puis chauffées à 500 ou 600°C pendant 5 min après chaque dépôt de couche. Ce recuit à 500 ou 600°C peut éventuelle être précédé d’un chauffage à plus basse température, par exemple 200°C, pendant 2 à 10 secondes.
L’épaisseur finale dépend du nombre de couches et des conditions de dépôts et de la dilution. Elle est ici comprise entre 250 et 1µm selon la dilution choisie, préférentiellement autour de 500nm pour 10 couches successives recuites à 500 ou 600°C. Ainsi, les solutions T1, T2 et/ou T3 peuvent être au besoin diluées ou concentrées afin d’adapter leur viscosité à l’épaisseur recherchée.
Pour chaque portion en forme de soufflet 51, 52 et pour chaque paroi ondulée 51A, 52A de cette portion en forme de soufflet 51, 52, la dimension du bord déformable 64 dans la configuration intermédiaire CI est strictement inférieure à la dimension du bord déformable 64 dans la configuration déployée CD et strictement supérieure à la dimension du bord déformable 64 dans la configuration repliée CR.
En outre, dans la configuration intermédiaire CI, la distance entre deux plis 60 est strictement supérieure à la distance entre ces deux plis 60 dans la configuration repliée CR et strictement inférieure à la distance entre ces deux plis 60 dans la configuration déployée CD.
Pour la première portion en forme de soufflet 51, chaque paroi ondulée 51A présente un nombre de plis N1.
Pour la deuxième portion en forme de soufflet 52, chaque paroi ondulée 52A présente un nombre de plis N2.
A titre d’exemple le nombre de plis N1 est égal au nombre de plis N2.
En variante, le nombre de plis N1 et le nombre de plis N2 sont différents.
Par exemple, le nombre de plis N1 est supérieur au nombre de plis N2.
Par exemple, le nombre de plis N1 et le nombre de plis N2 sont chacun compris entre 6 et 20.
Selon l’exemple montré sur les figures, le nombre de plis N1 et le nombre de plis N2 sont chacun égaux à 12.
Pour chaque portion en forme de soufflet 51, 52 et pour chaque paroi ondulée 51A, 52A de cette portion en forme de soufflet 51, 52, chaque zone de pliage 62 correspond à une portion arrondie de cette paroi ondulée 51A, 52A. Chaque portion arrondie présente une forme en creux ou, autrement dit, une forme concave.
Pour chaque paroi ondulée 51A, 52A, chaque zone de pliage 62 présente une première extrémité 62A (visible sur la ) reliée à la base 42 et une deuxième extrémité 62B reliée à la paroi de raccordement 51C, 52C correspondante. Autrement dit, chaque zone de pliage 62 s’étend de la base 42 à la paroi de raccordement 51C, 52C correspondante.
Chaque zone de pliage 62 s’étend selon une direction d’extension d62.
En particulier, chaque zone de pliage 62 s’étend entre sa première extrémité 62A et sa deuxième extrémité 62B selon sa direction d’extension d62.
La direction d’extension d62 de chaque zone de pliage 62 fait par exemple partie d’un plan sensiblement perpendiculaire à la direction de rotation R.
Pour chaque portion en forme de soufflet 51, 52 et pour chaque paroi ondulée 51A, 52A de cette portion en forme de soufflet 51, 52, dans la configuration déployée CD, les directions d’extension d62 des zones de pliage 62 forment entre elles un angle non nul.
Avantageusement, pour chaque portion en forme de soufflet 51, 52 et pour chaque paroi ondulée 51A, 52A de cette portion en forme de soufflet 51, 52, dans la configuration intermédiaire CI et dans la configuration repliée CR, les directions d’extension d62 des zones de pliage 62 forment également entre elles un angle non nul. Un tel angle non nul est par exemple supérieur à 3 degrés et avantageusement supérieur à 5 degrés.
Ceci confirme les résultats obtenus en microscopie optique et montre que les réactions entre les couches poreuses selon l’invention et la résine permettent de minimiser l’impact de la présence de ladite couche poreuse sur les propriétés de la résine, malgré son faible point de fusion. C’est là un des intérêts de l’invention, puisqu’il apparait que la présence des couches poreuses préconisées dans l’invention n’impacte pas les propriétés thermomécaniques de la résine thermodurcissable.
PROCEDE DE FABRICATION D’UNE PIECE EN MATERIAU COMPOSITE Domaine technique de l'invention L’invention concerne un procédé de fabrication d’une pièce en matériau composite, notamment une pièce du domaine de l’aéronautique ou des énergies renouvelables, tel qu’un longeron pour aube soumise à différentes sollicitations mécaniques.
Arrière-plan technique De telles aubes peuvent être utilisée dans les turbomachines, par exemple les aubes de soufflante, tournante (rotor), carénées ou non, à calage variable ou fixe ou dans les éoliennes.
En référence à la , une telle aube 2 comporte une peau 4 formant la surface aérodynamique de l’aube 2 en contact avec l’air. La peau 4 forme une face intrados et une face extrados de l’aube reliées par un bord d’attaque 6 et un bord de fuite 8. L’aube s’étend selon un axe longitudinal A entre un pied 9 et une tête 10.
Ces aubes sont avantageusement fabriquées en matériaux composites, en particulier en fibres ou fils de carbone, pour réduire notamment leur poids.
L’aube 2 comporte en outre un longeron 12 pour rigidifier l’aube et la fixer à un moteur. Le longeron 12 s’étend sur une grande partie de l’envergure de l’aube entre les faces intrados et extrados de la peau 4.
Un tel longeron est soumis à différentes sollicitations mécaniques, notamment des efforts de traction le long de l’axe longitudinal, des efforts de flexion selon un axe perpendiculaire à l’axe longitudinal, et des efforts de torsion autour de l’axe longitudinal.
Le longeron peut être réalisé en tout type de matériaux. Cependant, les matériaux composites possèdent également l’avantage de pouvoir orienter les fils ou fibres en fonction de l’effort appliqué sur la pièce, ici l’aube.
De manière habituelle, il est connu de réaliser une telle pièce à partir d’un empilement unidirectionnels préimprégnés de fils ou fibres de carbone longues que l’on place dans un moule en orientant différemment les plis successifs avant compactage et polymérisation. Alternativement, il est possible de réaliser une telle pièce à partir d’un empilement de tissus en deux dimensions permettant d’atteindre des épaisseurs plus grandes pour un même nombre de plis.
Néanmoins, plus l’épaisseur de la pièce à réaliser augmente et plus le nombre des couches de plis augmente également. Or l’interface entre deux couches n’est constituée que de résine et elle est à ce titre une zone de faiblesse mécanique.