INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Comme décrit ci-dessus, dans la machine électrique tournante 300 selon le quatrième mode de réalisation, l’organe de dissipation thermique 6 a les portions formant parois latérales 6b s’étendant le long du chemin de réfrigérant 9. Ainsi, la partie où le réfrigérant s’écoule est limitée à la partie où le module de puissance 7 est prévu, grâce à quoi le module de puissance 7 peut être efficacement refroidi. De plus, dans un cas où l’organe de dissipation thermique 6 présente la portion saillante 6c, la zone surfacique du chemin de réfrigérant 9 augmente, de sorte que l’efficacité de refroidissement pour le module de puissance 7 peut être encore améliorée.
CINQUIEME MODE DE REALISATION Une machine électrique tournante 300 selon le cinquième mode de réalisation va être décrite. est une vue en perspective montrant l’organe de dissipation thermique 6 de la machine électrique tournante 300 selon le cinquième mode de réalisation, et montre un premier côté dans la direction axiale. La machine électrique tournante 300 selon le cinquième mode de réalisation est formée en prévoyant additionnellement un organe formant couvercle 13 à la configuration de la machine électrique tournante 300 représentée dans le quatrième mode de réalisation.
Une ouverture sur un premier côté dans la direction axiale des deux portions formant parois latérales (6b) est recouverte par l’organe formant couvercle 13. L’organe formant couvercle 13 est fait du même matériau que l’organe de dissipation thermique 6, par exemple. L’organe formant couvercle 13 est fixé par soudage, assemblage par ultrasons, ou similaire de sorte que le chemin de réfrigérant 9 est hermétiquement fermé. La fixation de l’organe formant couvercle 13 n’est pas limitée à cela. L’organe formant couvercle 13 peut être fixé aux portions formant parois latérales 6b par vissage ou similaire via un matériau d’étanchéité. En variante, au lieu d’une configuration telle que l’organe formant couvercle 13 prévu en tant que corps séparé est fixé à l’organe de dissipation thermique 6, l’organe formant couvercle 13 et l’organe de dissipation thermique 6 peuvent être formés par moulage solidaire par moulage sous pression ou similaire. L’organe formant couvercle 13 peut avoir au moins une saillie 6d saillant en direction du côté du chemin de réfrigérant 9.
Comme décrit ci-dessus, dans la machine électrique tournante 300 selon le cinquième mode de réalisation, l’ouverture sur un premier côté dans la direction axiale des deux portions formant parois latérales 6b est recouverte par l’organe formant couvercle 13. Ainsi, en comparaison avec la structure montrée en , la partie où le réfrigérant s’écoule est davantage limitée, grâce à quoi l’efficacité de refroidissement pour le module de puissance 7 peut être encore améliorée. Dans un cas où l’organe formant couvercle 13 est fixé aux portions formant parois latérales 6b via un matériau d’étanchéité, un liquide peut être utilisé comme réfrigérant s’écoulant à travers le chemin de réfrigérant 9, moyennant quoi l’efficacité de refroidissement pour le module de puissance 7 peut être améliorée. Dans un cas où l’organe formant couvercle 13 et l’organe de dissipation thermique 6 sont formés par moulage solidaire, l’étanchéité à l’air du chemin de réfrigérant 9 est stabilisée et le nombre de composants peut être diminué. De plus, puisque des organes tels que des vis pour fixer l’organe formant couvercle 13 ne sont pas nécessaires, le nombre de composants est encore réduit, et ainsi la machine électrique tournante 300 peut être fabriquée à faible coût. Dans un cas où l’organe formant couvercle 13 présente la saillie 6d, la formation d’une perturbation dans le chemin de réfrigérant 9 est favorisée, grâce à quoi l’efficacité de refroidissement pour le module de puissance 7 peut être améliorée.
SIXIEME MODE DE RÉALISATION Une machine électrique tournante 300 selon le sixième mode de réalisation va être décrite. est une vue en perspective montrant un organe de dissipation thermique de la machine électrique tournante 300 selon le sixième mode de réalisation, et montre un premier côté dans la direction axiale. Dans la machine électrique tournante 300 selon le sixième mode de réalisation, le chemin de réfrigérant 9 est prévu entre deux ouvertures 10.
Le capot a deux ouvertures 10. Une entrée pour le réfrigérant du chemin de réfrigérant 9 est prévue au niveau d’une première ouverture 10, et une sortie pour le réfrigérant du chemin de réfrigérant 9 est prévue à l’autre ouverture 10. Le chemin de réfrigérant 9 ne débouche qu’à l’entrée et à la sortie. Dans le présent mode de réalisation, le chemin de réfrigérant 9 est un organe tubulaire prévu séparément de l’organe de dissipation thermique 6. L’organe de dissipation thermique 6 peut avoir des portions de positionnement (non représentées) des deux côtés du chemin de réfrigérant 9. Les portions de positionnement sont en saillie en direction d’un premier côté dans la direction axiale à partir de la surface sur un premier côté dans la direction axiale de l’organe de dissipation thermique 6 et s’étendent le long des deux côtés du chemin de réfrigérant 9. Dans un cas où l’organe de dissipation thermique 6 présente les parties de positionnement, le chemin de réfrigérant 9 fourni en tant que corps séparé peut être facilement positionné. Puisque le chemin de réfrigérant 9 est facilement positionné, le chemin de réfrigérant 9 peut être facilement attaché à l’organe de dissipation thermique 6. Puisque le chemin de réfrigérant 9 est facilement attaché à l’organe de dissipation thermique 6, la productivité de la machine électrique tournante 300 peut être améliorée.
Comme décrit ci-dessus, dans la machine électrique tournante 300 selon le sixième mode de réalisation, l’entrée pour le réfrigérant du chemin de réfrigérant 9 est prévue au niveau d’une ouverture 10, la sortie pour le réfrigérant du chemin de réfrigérant 9 est prévue au niveau de l’autre ouverture 10, et le chemin de réfrigérant 9 n’ouvre qu’à l’entrée et à la sortie. Par conséquent, un liquide peut être utilisé pour être le réfrigérant du chemin de réfrigérant 9, et une structure d’étanchéité n’est pas nécessaire pour le chemin de réfrigérant 9. Ainsi, le nombre de composants de la machine électrique tournante 300 peut être réduit. Puisque le nombre de composants de la machine électrique tournante 300 est réduit, la productivité de la machine électrique tournante 300 peut être améliorée.
Bien que la divulgation soit décrite ci-dessus du point de vue de divers exemples de modes de réalisation et de mises en œuvre, il convient de comprendre que les divers caractéristiques, aspects et fonctionnalités décrits dans un ou plus des modes de réalisation individuels ne sont pas limités dans leur applicabilité au mode de réalisation particulier avec lesquels ils sont décrits, mais peuvent au contraire être appliqués, seuls ou en diverses combinaisons, à un ou plus des modes de réalisation de l’invention. Il est donc entendu que de nombreuses modifications qui non pas été présentées à titre d’exemple peuvent être élaborées sans sortir de la portée de la présente invention. Par exemple, au moins un des composants constitutifs peut être modifié, ajouté ou éliminé. Au moins un des composants constitutifs mentionnés dans au moins un des modes de réalisation préférés peut être sélectionné et combiné avec les composants constitutifs mentionnés dans un autre mode de réalisation préféré.
Régulateur comprenant un module de sécurité pour une machine électrique tournante L’invention concerne notamment un régulateur comprenant un module de sécurité pour une machine électrique tournante. L’invention trouve une application particulièrement avantageuse dans le domaine des machines électriques tournantes telles que les alternateurs de véhicule automobile ou de poids-lourd.
est une vue en perspective d'un haut-parleur selon la , monté sur la paroi frontale de la , et des moyens de connexion avec la carte électronique du casque,
est une vue en perspective d’un saladier selon la et d’un autre moyen de connexion,
est une vue en coupe d’une oreillette selon un mode de réalisation de l’invention,
est un ordinogramme représentant les étapes du procédé de montage d’un haut-parleur de la , à l'intérieur de chaque oreillette d’un casque et vérification de la conformité de la fixation vis-à-vis des fuites acoustiques,
est une représentation en perspective de la première étape du procédé de la , comportant un saladier selon la .
est une représentation en perspective de la première étape du procédé de la , comportant un haut-parleur selon la .
est une représentation en perspective de la deuxième étape du procédé de la ,
est une représentation en perspective de la troisième étape du procédé de la ,
est une représentation en perspective de la cinquième étape du procédé de la ,
est une représentation en perspective de la huitième étape du procédé de la .
DESCRIPTION DETAILLEE DES MODES DE REALISATION : Tel qu’illustré sur la , une oreillette circum-auriculaires ou supra auriculaires de casque comporte une paroi frontale 20 , sur laquelle est rapporté un ensemble formé par un saladier 10 supportant le haut-parleur 40 et un capot 30 recouvrant le haut-parleur 40 .
La géométrie de l’oreillette permet d’identifier trois zones distinctes, telles qu’illustrées à la . La première zone Z1 correspond à la cavité frontale, formée à l’avant de la paroi frontale 20 . La seconde zone Z2 correspond à la cavité formée entre le capot 30 , la paroi frontale 20 et le haut-parleur 40 , également appelée cavité arrière, et la troisième zone Z3 correspond à l’environnement extérieur au capot 30 .
Tel qu’illustré sur les figures 2 et 3, le saladier 10 de haut-parleur 40 présente une forme sensiblement circulaire. L’anneau central 11 du saladier 10 comporte une paroi interne 12 destinée à recevoir l’équipage mobile et une paroi externe 13 comprenant lesdits moyens mécaniques. Le haut-parleur 40 , qui inclut l’équipage mobile, le moteur et le saladier 10 , est destiné à s’encastrer dans une ouverture centrale 21 de la paroi frontale 20 , illustrée sur la . Le moteur du haut-parleur 40 peut être rapporté sur le saladier 10 par exemple aux moyens des logements 44 . Le moteur est ainsi fixé par la rotation d’ailettes dans les logements 44 .
En particulier, la paroi externe 13 du saladier 10 comporte une languette d’insertion 14 rigide s’étendant radialement vers l’extérieur du saladier 10 . La languette d’insertion 14 peut présenter une forme de demi-cercle ou encore une forme rectangulaire. La languette d’insertion 14 est destinée à coopérer avec un logement de butée 22 de la paroi frontale 20 .
Le logement de butée 22 est surmonté d’une excroissance 23 s’étendant radialement vers l’intérieur de la paroi frontale 20 . Ainsi, lorsque le saladier 10 est inséré dans l’ouverture centrale 21 de la paroi frontale 20 , l’excroissance 23 bloque tout mouvement de translation verticale de la languette 14 , empêchant ainsi le saladier de s’extraire de l’ouverture centrale 21 . Tel qu’illustré sur la , l’oreillette peut également comprendre des joints d’étanchéité 38 comme par exemple des joints toriques s’étendant entre le saladier 10 et la paroi frontale 20 lorsque le saladier 10 est fixé sur la paroi frontale 20 . En variante, les joints sont réalisés en mousse à cellules fermées telle que la mousse en copolymère éthylène-acétate de vinyle ou mousse EVA, ou encore en mousse Poron © .
En outre, pour limiter les fuites acoustiques éventuelles qui peuvent apparaitre avec ce type de montage mécanique, l’excroissance 23 comporte un trou traversant permettant d’accueillir une vis de fixation antifuite 43 venant appuyer contre la languette d’insertion 14 afin de maintenir le saladier 10 pressé contre la paroi frontale 20 au niveau de la languette d’insertion 14 et ainsi de diminuer les fuites acoustiques dans cette zone. Le saladier 10 comporte également au moins une protubérance 15 destinée à coopérer avec un ergot déformable 25 de la paroi frontale 20 .
Par exemple, de manière non limitative, la première valeur seuil est comprise entre quinze et vingt-cinq centièmes.
Par exemple, le procédé peut prévoir que la troisième valeur de débit d’air, notée , soit donnée par le calcul correspondant à l’équation 2 suivante :
où : désigne le débit gazeux traversant le volet d’admission
est la section aéraulique calibrée en fonction de la recopie de position angulaire du volet d’admission, est la pression en amont du volet d’admission donnée par un capteur de pression, : Pression en aval du volet d’admission (capteur de pression collecteur ou modèle de pression aval volet d’admission), : température en amont du volet d’admission (issue d’un capteur ou d’un modèle),
r est la constante massique des gaz parfaits pour l’air.
On notera que dans cette équation 2, contrairement au débit gazeux total estimé grâce au modèle de remplissage, le débit gazeux traversant le volet d’admission ne comprend ni le débit de gaz d’échappement recyclés à haute pression, ni le débit de vapeurs de carburant introduit à l’entrée du collecteur d’admission, ces deux débits étant introduits en aval dudit volet.
De préférence, on conditionne la prise en compte ou non de chacune des première, deuxième, troisième et quatrième valeurs de débits pour calculer la médiane à une stabilité desdites valeurs de débits, de manière à prendre en compte que les débits ne sont pas temporellement synchronisés et à écarter des effets transitoires sur les débits susceptibles de les éloigner de leurs points de fonctionnement stabilités.
L'invention concerne également un procédé dans lequel on ajoute au moins l’une des conditions de précision suivantes qui permettent de prendre en compte ou non les première, deuxième, troisième et quatrième valeurs de débits pour calculer la médiane :
- pour chaque équation d’hydrodynamique de Barré de Saint-Venant, exiger que le rapport entre la pression amont et la pression aval dépasse une quatrième valeur seuil,
- pour le calcul de la quatrième valeur de débit, exiger que le débit carburant ne passe sous une cinquième valeur seuil au-dessous de laquelle la dispersion de réalisation de la quantité injectée réelle de carburant par rapport à sa consigne est trop élevée,
- pour le calcul de la quatrième valeur de débit, exiger que la richesse ne passe sous une sixième valeur seuil au-dessous de laquelle l’imprécision de mesure de la sonde de richesse est grande, notamment supérieure à un pourcent.
Description détaillée Le procédé vise le diagnostic de la plausibilité de dérive d’un capteur débitmètre d’air frais d’un moteur thermique de véhicule, c'est-à-dire le débit d’air prélevé à l’extérieur du véhicule.
Le procédé s’applique sur un circuit d’admission de véhicule pouvant comprendre par exemple, d’amont en aval dans le sens de la circulation de l’air :
- un filtre à air,
- un débitmètre adapté pour la mesure directe du débit d’air entrant dans le moteur,
- un compresseur de turbocompresseur adapté pour comprimer l’air combiné le cas échéant à des gaz d’échappement recyclés à basse pression à l’admission du moteur,
En variante encore, la masse statorique peut par exemple comporter quatre paquets de tôles 2a, 2b, 2c, 2d, comme illustré dans l’exemple de la , avec les deux paquets centraux 2b et 2c identiques, qui n’en forme donc qu’un seul. Ainsi, dans cet exemple, les tôles de deux paquets différents peuvent être identiques entre elles, n’étant pas retournées.
En outre, cet exemple diffère des précédents par le fait qu’au stator une dent sur trois seulement dispose d’un cran 10.
Dans l’exemple des figures 10 à 10d, les crans 10 du premier paquet de tôles 2a sont décalés d’un angle θc1 de 0,75° par rapport à l’axe longitudinal Z de la dent, qui est un axe radial central Z de la dent, comme illustré à la , les crans 10 du deuxième paquet de tôles 2b sont décalés d’un angle θc2 de 0°, comme illustré à la , les crans 10 du troisième paquet de tôles 2c sont décalés d’un angle θc3 de 0 °, comme illustré à la , et les crans 10 du quatrième paquet de tôles 2d sont décalés d’un angle θc4 de – 0,75°.
L’angle total de décalage au stator est de 1,5°, et la quatrième tôle correspond à la première tôle retournée, et la troisième tôle et la deuxième tôle sont identiques.
En ce qui concerne le rotor 50, il comporte également quatre paquets 50a, 50b, 50c, 50d, avec un décalage angulaire total de 7,5°. Dans cet exemple des figures 10 à 10d, le rotor 50 comporte une seule version de tôles, lesquelles sont disposées en quatre paquets 50a, 50b, 50c, 50d, décalés d’un angle de +/-3,75° ou de +/-1,25°.
Comme illustré, le premier paquet 50a est décalé d’un angle θr1 de –3,75°, le deuxième paquet 50b est décalé d’un angle θr2 de – 1,25°, le troisième paquet 50c est décalé d’un angle θr3 de 1,25°, et le quatrième paquet 50d est décalé d’un angle θr4 de 3,75°.
Dans la variante de réalisation illustrée aux figures 11, 11a et 11b, le rotor dispose d’une seule version de tôle et n’est pas vrillé. Autrement dit θr1 = 0°.
La masse statorique 2 du stator 1 est composée de deux paquets de tôles 2a, 2b disposés consécutivement le long de l’axe longitudinal X du stator. Les crans 10 des tôles du premier paquet 2a sont décalés angulairement d’un angle θc1 de – 0,25°, comme illustré à la , tandis que les crans 10 du deuxième paquet de tôles 2b sont décalés d’un angle θc2 de 0,25°, comme illustré à la .
Chaque dent du stator dispose d’un cran, et le stator permet d’avoir un vrillage des crans d’un angle total de 0,5°. La même tôle est ici retournée pour créer un vrillage de crans selon l’axe Z. Les tôles d’un paquet de tôles du stator sont toutes identiques entre elles, et les crans s’étendent sur toute la longueur d’un paquet de tôles du stator.
Dans la variante de réalisation illustrée aux figures 12 et 12a à 12d, la masse statorique 2 du stator 1 est composée de deux paquets de tôles 2a, 2b disposés consécutivement le long de l’axe longitudinal X du stator. Les crans 10 des tôles du premier paquet 2a sont décalés angulairement d’un angle θc1 = θc2 de – 0,75°, comme illustré aux figures 12a et 12b, tandis que les crans 10 du deuxième paquet de tôles 2b sont décalés d’un angle θc3 = θc4 de 0,75°, comme illustré aux figures 12c et 12d.
Chaque dent du stator dispose d’un cran, et le stator permet d’avoir un vrillage des crans d’un angle total de 1,5°. La même tôle est ici retournée pour créer un vrillage de crans selon l’axe Z. Les tôles d’un paquet de tôles du stator sont toutes identiques entre elles, et les crans s’étendent sur toute la longueur d’un paquet de tôles du stator.
En ce qui concerne le rotor 50, il comporte quatre paquets 50a, 50b, 50c, 50d, avec un décalage angulaire total de 7,5°. Dans cet exemple des figures 12 à 12d, le rotor 50 comporte une seule version de tôles, lesquelles sont disposées en quatre paquets 50a, 50b, 50c, 50d, décalés d’un angle de +/-3,75° ou de +/-1,25°.
Crans au rotor Dans une variante de réalisation illustrée à la , les tôles de la masse rotorique comportent des crans 62 à la surface de la masse rotorique faisant face à l’entrefer E.
Dans cet exemple, les crans sont de forme partiellement en ellipse, avec une profondeur br, mesurée radialement dans le plan de la tôle, supérieure à la largeur ar du cran 62, mesurée circonférentiellement dans le plan de la tôle. La largeur ar des crans du rotor peut être comprise dans l’intervalle [0 ; 5 a] où a est la largeur des crans au stator. La profondeur br des crans au rotor peut être comprise dans l’intervalle [0 ; 5 b], où b est la profondeur des crans au stator.
Dans l’exemple de la , un pôle du rotor comporte quatre crans 62 répartis symétriquement de part et d’autre d’un axe du pôle.
La représente un insert creux 20 susceptible d’être mis en œuvre selon une troisième variante de la présente invention. Cette troisième variante reprend pour l’essentiel les caractéristiques relatives à la première et à la deuxième variante.
L’insert 20 relatif à cette deuxième variante peut être fabriqué par usinage, par découpage, par électroérosion, par extrusion, entre autres.
En particulier, l’insert 20 comprend selon cette variante un corps principal 20a intercalé entre deux corps terminaux 20b, 20c, et assemblés au moyen d’un joint 20d.
Les deux corps terminaux 20b, 20c, illustrés à la , comprennent une paroi cylindrique non perméable au gaz reproduisant la première section 21a décrite dans le cadre de la première variante, et comprend des ouvertures de distribution 42 (ou de collecte 52).
Comme indiqué précédemment, un réacteur 1 conforme à l’invention comporte un insert 20 pourvu d’au moins une ouverture collectrice décalée 52 et d’au moins une ouverture distributrice décalée 42, comme expliqué par la suite.
Toutefois, comme illustré aux figures 11 à 13 notamment, la deuxième paroi 21 de l’insert creux 20 peut comporter, sur une ou plusieurs deuxièmes portions longitudinales PE de l’insert 20 définie selon l’axe longitudinal XX’, ici une seule deuxième portion longitudinale PE, une ou plusieurs ouvertures distributrices alignées 42 et une ou plusieurs ouvertures collectrices alignées 52.
Ces ouvertures collectrices 52 et distributrices 42 alignées sont définies de telle sorte que toute ouverture distributrice alignée 42 est contenue dans un plan transversal à l’axe longitudinal XX’ contenant également au moins une ouverture collectrice alignée 52 de sorte que la direction du flux de gaz distribué et/ou admis entre une ouverture collectrice alignée 52 et une ouverture distributrice alignée 42 présente une composante axiale sensiblement nulle selon l’axe longitudinal XX’.
Ainsi, plus précisément, comme visible sur les figures 11 à 13, une section transversale de la deuxième portion longitudinale PE de l’insert 20 contenant une ouverture collectrice alignée 52 contient également une ouverture distributrice alignée 42.
Dans l’exemple de la , une seule ouverture distributrice alignée 42 de longueur L selon l’axe longitudinal XX’ est prévue, ainsi qu’une seule ouverture collectrice alignée 52 de longueur L également. Ces deux ouvertures sont donc disposées longitudinalement selon l’axe de l’insert 20 de façon continue. Dans ce cas, l’insert 20 peut notamment être réalisé par extrusion, par pliage ou par électroérosion filaire sans usinage ultérieur.
Dans l’exemple de la , une pluralité d’ouvertures collectrices alignées 52 est prévue, chacune de longueur L, et une pluralité d’ouvertures distributrices alignées 42, chacune de longueur L, également. Les ouvertures collectrices alignées 52 forment ainsi des ouvertures disposées longitudinalement selon l’axe de l’insert 20 de manière semi-continue. Il est de même pour les ouvertures distributrices alignées 42.
Dans l’exemple de la , une pluralité d’ouvertures collectrices alignées 52 et une pluralité d’ouvertures distributrices alignées 42 sont prévues, chacune étant sous la forme d’un orifice, notamment de forme circulaire, ovale, oblongue ou rectangulaire, par exemple par utilisation de l’impression 3D. Ainsi, on obtient une disposition ponctuelle des ouvertures 42, 52 selon l’axe de l’insert.
Dans ces exemples des figures 12 et 13, les ouvertures 42, 52 sont usinées après fabrication de l’insert 20 ou bien encore réalisées par fabrication additive, notamment impression 3D. Elles permettent d’obtenir une meilleure rigidité mécanique et de conserver une zone sans ouverture aux extrémités de l’insert 20 de sorte à simplifier la réalisation du confinement du catalyseur.
Dans ces trois configurations, propres aux ouvertures alignées 52, 42 prévues dans une deuxième portion longitudinale PE de l’insert 20, la circulation du gaz à l’extérieur de l’insert 20 se fait dans la direction orthoradiale, comme représenté par les flèches F sur la .
Cependant, dans le cas où la réaction nécessite un temps de séjour des réactifs dans le catalyseur qui soit long tout en conservant une vitesse du gaz qui permet de s’affranchir de phénomènes limitant du point de vue cinétique, il convient d’améliorer la disposition de telles ouvertures 42, 52. Deux solutions peuvent notamment être envisagées : soit le nombre de sections de l’insert 20 peut être diminué, avec au minimum deux sections ; soit les ouvertures 42, 52 peuvent organiser une circulation non plus seulement dans la direction orthoradiale mais intégrant également une composante axiale.