INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’Hamiltonien g 2h ((a²-α²)bh † +(a²-α²) † bh) fournit le confinement conservatif permettant la mise en œuvre de portes rapides, tandis que le Hamiltonien g 2l ((a²-α²)bl † +(a²-α²) † bl), par sa liaison avec le mode bl de l’oscillateur tampon à bas facteur de qualité présente une forte dissipation, se traduisant par un confinement dissipatif de la forme κ 2 D(a²-α²), ce qui assure l’élimination exponentielle des erreurs de renversement de bit, en présence d’une classe très large de perturbations physiques.
La représente un deuxième exemple de mise en œuvre du mode de réalisation de la .
Dans cet exemple, l’ATS 50 joue à nouveau le rôle de l’échangeur à deux photons 4, mais au lieu de jouer également le rôle d’oscillateur tampon anharmonique à haut facteur de qualité 8, il joue le rôle d’oscillateur tampon à bas facteur de qualité 6 et est relié à un bain dissipatif 52. L’oscillateur tampon anharmonique à haut facteur de qualité est ici mis en œuvre par un qubit transmon 54 (pour « transmission line shunted plasma oscillation qubit » en anglais), qui est non linéaire et à haut facteur de qualité de par sa conception. En effet, un transmon est conceptuellement similaire à un oscillateur harmonique composé d’une inductance et d’un condensateur en parallèle. Dans le cas du transmon, l’inductance est remplacée par un autre composant électronique inductif, la jonction Josephson, qui est naturellement non linéaire. En modifiant le rapport d’énergie entre la jonction et le condensateur, le régime de paramètres du transmon peut être atteint, ce qui implémente un mode non linéaire à haut facteur de qualité.
Dans le mode de réalisation de la , l’oscillateur tampon à bas facteur de qualité 6 n’a pas besoin d’être anharmonique. Ainsi, les jonctions de l’ATS 50 devraient être choisies symétriques afin de supprimer les effets d’auto Kerr et de Kerr croisé, seuls les flux appliqués seront asymétriques comme dans l’article de Lescanne et al. cité plus haut.
Dans le cas de la comme dans celui de la , il est possible de réaliser une porte Z en appliquant un Hamiltonien à l’oscillateur de qubit de chat.
Afin d’effectuer une porte Z, un Hamiltonien de type Zeno est allumé. Un Hamiltonien de type Zeno est un Hamiltonien dont la dynamique effective projetée dans l’espace codant – ici l’espace codant est l’espace composé des deux états du qubit de chat – correspond à l'opération voulue, ici une rotation autour de l’axe Z du qubit. Un exemple d’Hamiltonien de type Zeno pour une porte Z sur un qubit de chat est un Hamiltonien d’entraînement à un photon, de la forme , où et sont les opérateurs d’annihilation et création de photon de l’oscillateur harmonique de qubit de chat, et où est l’amplitude de l’entraînement. Cet Hamiltonien peut être réalisé expérimentalement avec un entraînement résonant de l’oscillateur harmonique hébergeant le qubit de chat. Pour effectuer une porte Z d’angle de rotation ϑ, l’amplitude (t) de l’entraînement doit vérifier l’équation où α est la taille du qubit de chat, Re() désigne la partie réelle, et T est la durée de la porte Z effectuée.
Dans les exemples décrits ici, la convention utilisée pour les états codants d’un qubit de chat est la suivante. Les états logiques ‘0’ et ‘1’ d’un qubit de chat sont définis par et où les états et sont les états de superposition définis par où sont des états cohérents d’un oscillateur harmonique quantique de taille , et où désigne la norme de l’état quantique.
L’utilisateur de l’appareil électrique 2 peut ainsi prendre les mesures correctives adaptées afin de minimiser les risques d’endommagement du matériel et les risques encourus par les personnes amenées à être à proximité de l’appareil électrique.
Selon un mode de réalisation, si le compteur d’événement anormal atteint le troisième seuil prédéterminé ou si la fréquence d’apparition de l’événement anormal atteint le deuxième seuil prédéterminé, un procédé de classification de l’évènement anormal est initié. Le but de ce procédé est d’identifier la classe de l’évènement anormal détecté, c’est-à-dire le type d’évènement anormal. Ce procédé ne sera pas détaillé ici.
Détection d’un vent de travers sur une turbomachine à partir des données du moteur L’invention concerne le domaine de la surveillance d’une turbomachine d’un aéronef, et plus particulièrement la détection d’un vent de travers, notamment pour l’assistance à la maintenance aéronautique.
On constate aujourd’hui une mise en place systématique de services de maintenance prédictive. De cette manière, les fabricants de moteurs cherchent à anticiper au mieux des défaillances susceptibles d’affecter des moteurs équipant des aéronefs. La mise en place de ces services s’est en outre accélérée depuis l’arrivée sur le marché de l’aviation civile de contrats à l’heure de vol.
Ces services de maintenance prédictive reposent de manière essentielle sur des mesures acquises au cours d’une ou plusieurs missions de vol des aéronefs, et qui sont représentatives non seulement du comportement d’un moteur, mais également du contexte d’acquisition rencontré par ce moteur au cours. Plus particulièrement, des besoins logistiques et matériels utiles à la réalisation des services de maintenance sont proposés à partir d’une analyse desdites mesures.
A titre d’exemple, les mesures représentatives du comportement du moteur peuvent concerner différentes variables, comme une vitesse de rotation d’un arbre de turbine, une pression et / ou une température et / ou un niveau d’huile dans un circuit d’huile, un débit de carburant, une température de gaz d’échappement, etc. Les mesures représentatives du contexte d’acquisition peuvent quant à elles concerner d’autres variables, comme par exemple la météo, le pilotage, le vieillissement du moteur, le poids de l’avion, etc.
De manière conventionnelle, lesdites mesures sont acquises par des moyens d’acquisition embarqués dans un aéronef, et mises à disposition d’un dispositif récepteur au sol en possession de l’avionneur, afin d’être analysées. Cette mise à disposition s’effectue soit lors de la mission de vol, typiquement par transmission via une liaison satellite, soit après l’atterrissage par un déchargement d’une mémoire dans laquelle ont été mémorisées lesdites mesures.
Il est connu par exemple du document WO 2020/201652 un procédé de surveillance d’un moteur sur la base d’au moins deux mesures, l’une étant normalisée par rapport à l’autre, et la surveillance consistant en la détection d’une anomalie sur une dérive anormale de l’indicateur normalisé.
Il est également connu du document FR 2 097 897 un procédé de démarrage d’une turbomachine en présence d’un vent arrière basé sur la surveillance d’une turbomachine à partir d’un ensemble d’information.
Or, en l’absence de remontée d’informations de l’avionique (système avion comme une sonde Pitot) et/ou des stations météorologiques au sol, il n’est pas connu de méthode pour déterminer si un moteur d’un aéronef a expérimenté un vent de travers sur la base des données satellites, telles que les données « ACARS », ou sur la base des données issues du moteur, telles que les données « Continues » (pour « Continuous Engine Operational Data » en anglais) au sol, et encore moins en vol. L’absence de ces données peut être liées à : - des pannes du système avionique, par exemple liées à un problème technique empêchant les systèmes embarqués de mesures, acquisition, traitement, enregistrement de la cellule avions, soit de communiquer vers les systèmes sols de l’avionneur, de la compagnie aérienne et/ou d’un équipementier d’origine, ou « Original Equipement Manufacturer » (OEM) en anglais, tels qu’un motoriste d’aéronefs, soit, indépendamment des accords de la compagnie aérienne ou de l’avionneur, de transmettre les données (elles ne sont pas récupérées du fait d'une panne technique du système de récupération/transmission à bord de l'avion : calculateur, système de transmission, dispositif de mémorisation des données), - un blocage de l’accès aux données avioniques (interdiction à l'OEM d'accéder à ces données – décision de la compagnie aérienne), lié par exemple à un problème de gouvernance des données, ou une indisponibilité des données avioniques (l'avion a pu émettre les données et elles sont stockées, et à disposition de l'OEM, mais l'OEM n'arrive pas à les récupérer pour des problèmes techniques du système de récupération des données au sol : par exemple les systèmes d'information de l'OEM ou implémentés à bord de l'avion (système de la compagnie aérienne) n'arrivent pas à communiquer ou ne sont pas assez performants). - un blocage d’accès aux données sols (capteurs de pression au sol, radars, et tout système au sol du périmètre de l'aéroport, de station météorologique, étatique, etc.) ou une non pertinence (pour déterminer quelle est la situation courante de l'aéronef en vol).
Or, la connaissance de l’expérience de vent de travers permet de guider la régulation d’un moteur (au démarrage notamment), mais également d’améliorer les modèles d’endommagement (contraintes physiques asymétriques sur un aubage, un arbre) d’une turbomachine ou encore de normaliser d’autres surveillances sensibles à ce phénomène aérodynamique.
Aussi bien pour des conditions de roulage que pour des conditions en vol d’un aéronef, il existe un besoin de détecter la présence éventuelle et la direction d’un vent de travers agissant sur des moteurs d’aéronefs sur la base des données moteurs, en l’absence de données issues de station sol, ou de données de l’avionique.
L'invention vise à fournir une solution pour détecter des conditions de vent de travers pour des turbomachines d’un aéronef en l’absence de données issues de station au sol ou de données satellitaires ou de données de l’avionique.
Un objet de l’invention propose un procédé de détection de la présence d’un vent de travers pour une turbomachine d’un aéronef, l’aéronef comportant au moins deux turbomachines disposées de part et d’autre d’un axe principal de l’aéronef s’étendant entre un nez de l’aéronef et une queue de l’aéronef, lesdites turbomachines comportant chacune un arbre basse pression et un ensemble d’au moins trois capteurs de régulation du fonctionnement de la turbomachine, un premier capteur de l’ensemble étant configuré pour mesurer le régime de l’arbre basse pression, un deuxième capteur de l’ensemble étant configuré pour mesurer une première pression ou température à une première localisation sur la turbomachine, et un troisième capteur de l’ensemble étant configuré pour mesurer une seconde pression ou température à une seconde localisation sur la turbomachine.
Selon une caractéristique générale de l’invention, le procédé comprend les étapes suivantes : - pour chaque turbomachine, une acquisition (E0) des données de l’ensemble d’au moins trois capteurs, - pour chaque turbomachine, une normalisation (E1) de ladite première pression ou température par rapport au régime de l’arbre basse pression et à la seconde pression ou température, - une comparaison (E2) de la première pression ou température normalisée d’une turbomachine à la première pression ou température normalisée de ladite au moins une autre turbomachine de l’aéronef, - une détection (E3+E4) de la présence d’un vent de travers à partir du résultat de la comparaison.
Les trous présents dans la couche composite imprimée sont remplis par le PEDOT-PSS modifié au cours de son dépôt par sérigraphie.
De préférence, la solution utilisée pour former la couche résistive 500 a une viscosité comprise entre 500 et 25000cP préférentiellement entre 5000 et 10000cP.
Entre l’étape b) et l’étape c), il est possible de déposer une couche résistive additionnelle.
Avantageusement, le procédé comprend une étape préalable au cours de laquelle on forme la première électrode 100 sur le substrat 300.
Plusieurs dispositifs piézoélectriques ont été fabriqués et testés. Chaque dispositif comprend une couche résistive disposée entre la couche composite piézoélectrique et la deuxième électrode. La couche composite comprend 10% massique de PVDF-TRFE et 90% massique de particules de BaTiO 3 recouvertes par une couche fluorée. Les couches résistives sont formées d’un mélange de PEDOT-PSS et de résine époxyde.
La représente le courant de fuite en fonction de la tension pour un tel dispositif. Le dispositif a été testé pour trois surfaces différentes : 5cm 2 , 3cm 2 et 2cm 2 .
Le courant de fuite est inférieur à 1μA même à 50V.
La polarisation en fonction de la tension pour ces dispositifs piézoélectriques a également été testées ( ). Les propriétés ferroélectriques sont remarquables.
Des dispositifs piézoélectriques sur des substrats flexibles sont représentés sur la .
DISPOSITIF PIEZOELECTRIQUE A FORT COEFFICIENT PIEZOELECTRIQUE La présente invention se rapporte au domaine général des matériaux composites piézoélectriques.
Dans cette porte CNOT, l’Hamiltonien g 2l ((a²-α²) † bl+(a²-α²)bl † ) du dispositif de confinement du qubit de contrôle est toujours mis en œuvre, l’Hamiltonien g 2h ((a²-α²)bh † +(a²-α²) † bh) du dispositif de confinement du qubit de chat de contrôle est mis en œuvre au moins pendant l’exécution de la porte, l’Hamiltonien g 2l ((a²-α²) † bl+(a²-α²)bl † ) du dispositif de confinement du qubit de chat cible n’est pas mis en œuvre pendant l’exécution de la porte CNOT et est mis en œuvre le reste du temps, et l’Hamiltonien g 2h ((a²-α²)bh † +(a²-α²) † bh) du dispositif de confinement du qubit de chat cible n’est pas mis en œuvre pendant l’exécution de la porte.
- la représente un schéma générique de réalisation d’un dispositif de confinement de qubit de chat selon un premier mode de réalisation de l’invention,
- la représente un schéma générique d’un dispositif de confinement de qubit de chat selon un deuxième mode de réalisation de l’invention,
- la représente un premier exemple de mise en œuvre du dispositif de confinement de la ,
- la représente un deuxième exemple de mise en œuvre du dispositif de confinement de la ,
- la représente un schéma générique d’une porte CNOT entre deux qubits chats mettant en œuvre le dispositif de confinement de la ,
- la représente un exemple de mise en œuvre de la porte de la avec dispositif de confinement des qubits de chat de la , et
- la représente les amplitudes des Hamiltoniens de la porte de la .
La représente un schéma générique d’un dispositif de confinement de qubit de chat selon un premier mode de réalisation de l’invention, ainsi que les modes d’oscillation au sein de celui-ci. Comme cela apparaîtra plus bas, le dispositif de confinement 2 présente un confinement qui peut être qualifié de « dissipatif-conservatif ».
Le dispositif de confinement de qubit de chat 2 comprend un échangeur non-linéaire de quanta d'excitation, appelé plus concrètement échangeur à deux photons 4, un oscillateur tampon à bas facteur de qualité 6 et un oscillateur tampon anharmonique à haut facteur de qualité 8.
Dans l’exemple décrit ici, l’échangeur à deux photons 4 est agencé pour présenter deux liaisons à un oscillateur hébergeant le qubit de chat 10 stabilisé par le dispositif de confinement. Ces deux liaisons représentent une sorte d’interface externe du dispositif de confinement 2. Un oscillateur tampon à bas facteur de qualité 6 et un oscillateur tampon anharmonique à haut facteur de qualité 8 sont également reliés à l’échangeur à deux photons 4, mais cette fois à l’intérieur du dispositif de confinement 2.
Comme cela est illustré avec la , cet agencement peut être vu comme deux liaisons parallèles :
- d’une part entre l’oscillateur tampon à bas facteur de qualité 6 et l’oscillateur hébergeant le qubit de chat 10, un échangeur à deux photons 40 étant disposé entre eux, et
- d’autre part entre l’oscillateur tampon anharmonique à haut facteur de qualité 8 et l’oscillateur hébergeant le qubit de chat 10, un échangeur à deux photons 42 étant disposé entre eux.
Un dispositif 50 comprenant un support 1 du type de celui décrit ci-dessus et une structure 3 sur laquelle le support 1 est monté mobile est décrit ci-après en référence à la .
Le dispositif 50 est par exemple une planche de bord ou un habillage intérieur d’une caisse d’un véhicule, notamment automobile.
En fonction des dimensions du dispositif 50, le support sera apte à recevoir un objet électronique de différentes dimensions, par exemple un téléphone portable ou une tablette.
Un véhicule automobile est habituellement pourvu d’un aménagement, notamment situé dans la planche de bord, en particulier du type dit « boîte à gants » ou « vide-poches », utilisé pour le rangement d’objets divers.
L’invention propose d’utiliser une porte ou un portillon d’une telle boîte de rangement comme support pour un objet électronique, notamment un téléphone portable, et d’ajouter un bras de maintien mobile coulissant, comprenant avantageusement un moyen de verrouillage, du côté de la face interne du volet, de sorte à immobiliser de façon amovible un objet électronique.
L’invention propose d’ajouter à une porte ou un portillon d’une boîte de rangement une fonction de maintien positive d’un objet électronique, par exemple un téléphone portable de type smartphone.
Une porte ou un volet d’une telle boîte de rangement a ainsi deux fonctions, une fonction de fermeture de la boîte de rangement et une fonction de maintien d’un objet électronique.
Une boîte de rangement destinée à être agencée dans un habitacle d’un véhicule 100 correspond par exemple à : - un vide-poches, notamment de petites dimensions, situé en partie centrale d’une planche de bord ; - un vide-poches, notamment de grandes dimensions, situé du côté passager d’une planche de bord ; - un rangement situé en partie supérieure d’une coiffe ; - un rangement situé à l’arrière d’une console destiné à être utilisé par des passagers arrière.
On pourra prévoir une structure 3 d’un dispositif 50, comprenant notamment un bac de rangement, de dimensions adaptées pour recevoir un objet électronique 2 de dimensions souhaitées, par exemple un téléphone portable ou une tablette.
L’axe X correspond par exemple à la direction longitudinale du véhicule 100, dans laquelle le véhicule se déplace habituellement en ligne droite. L’axe X est orienté de l’avant vers l’arrière du véhicule, de l’arrière vers l’avant du dispositif 50. L’axe Y correspond à la direction transversale du véhicule. L’axe Y est orienté du côté gauche vers le côté droit du véhicule et du dispositif 50. L’axe Z est un axe sensiblement vertical, orienté du bas vers le haut, de la partie inférieure vers la partie supérieure du véhicule et du dispositif 50.
Le dispositif 50 comprend une structure 3. La structure 3 est par exemple destinée à être disposée dans une planche de bord 90 d’un véhicule automobile 100. La structure 3 peut par exemple être encastrée dans la planche de bord 90 d’un véhicule automobile, notamment en partie centrale de la planche de bord.
La structure 3 est par exemple une boîte de rangement.
La structure 3 peut comprendre un bac de rangement 61, comprenant notamment une ouverture 62.
La structure 3 du dispositif 50 peut comprendre une paroi avant 3a délimitant l’ouverture 62.
La structure 3 du dispositif 50 peut comprendre en outre une partie inférieure 3b, une partie supérieure 3c, un fond ou partie arrière 3e, une première paroi longitudinale 3g et une deuxième paroi longitudinale 3d.
Le volet 5 est monté en liaison pivot relativement à la structure 3 du dispositif 50.
La décoloration du verre peut être effectuée à la sélénite de zinc pour un redox de 20 à 45.
Dans un essai d’un premier four industriel sur plus de 15 jours, la production journalière a varié de -17% à +18% par rapport à la moyenne. Le taux de ZrO 2 est compris entre 335 et 961 ppm. Le taux de CaO est compris entre 9,03 et 11,36%. Le taux de MgO est compris entre 1,13 et 1,51%. Le taux de K 2 O est compris entre 0,04 et 0,36%. Le taux de SiO 2 est compris entre 71,48 et 72,74%. Le taux de Al 2 O 3 est compris entre 1,39 et 3,01%. Le taux de Na 2 O est compris entre 13,03 et 14,37%. Le taux de CeO 2 est compris entre 827 et 1007 ppm. Le redox est compris entre 18 et 36 avec une moyenne égale à 26. La luminance L* est comprise entre à 94,35 et 95,75, avec une moyenne égale à 95,38. Le verre est de qualité commerciale avec une durée d’affinage sans changement notable. Ceci traduit un affinage correct. En particulier, l'affinage total moyen sur la période retenue est inférieur à 0,7 bouillon/cm 3 de verre visible à la loupe binoculaire au grossissement 20 et inférieur à 0,55 bouillon de plus de 100µm par cm 3 . La production journalière est stable.
Des apports de Se, Co, Er ont été effectués avec un effet positif sur la décoloration en apport individuel. Le mode préféré est un apport des trois espèces Se, Co et Er sous forme d’oxyde. La quantité de sélénite de zinc peut être comprise entre 0,5 et 5 ppm. La quantité de CoO peut être comprise entre 0,5 et 5 ppm. La quantité de Er 2 O 3 peut être comprise entre 50 et 200 ppm. La quantité totale de sélénite de zinc, CoO et Er 2 O 3 peut être comprise entre 50 et 200 ppm.
Il n’y a pas eu d’introduction volontaire d’espèce Zn, Ba, B, Sr, Mo, As, Sn, Sb, Ti et F.
Le Tableau 1 ci-dessous contient des données de composition de verre mesurées en sortie de production lors d’essais de production sur un four industriel menées pendant une durée suffisante pour qu’un changement de composition des matières premières se traduise d’une manière stable dans la composition du verre produit. Par ailleurs, les mesures n°1 à 12 sont espacées de plusieurs heures pour un suivi régulier de la production. Les teneurs en CaO, K 2 O, SiO 2 , Al 2 O 3 , MgO, Na 2 O, CeO 2 , Er 2 O 3 , ZnSeO3 et CoO proviennent des matières premières introduites. Dans cette configuration, ces espèces se sont montrées peu sujettes à évaporation dans le four. Leurs teneurs sont bien maîtrisées dans la mesure où la composition des matières premières introduites est constante dans le temps.
La teneur en ZrO 2 dépend des conditions d’exploitation du four et des canaux en aval en ce que la zircone dans le verre provient des réfractaires formant la cuve du four et les canaux. La zircone est absente des matières premières. La présence de zircone reflète l’usure du four et des canaux. Une teneur élevée en zircone indique une courte durée de vie du four entre deux remplacements de réfractaires et un coût de revient élevé à la tonne de verre produite. La teneur en zircone est notamment sensible à la température du bain de verre et aux incidents d’exploitation, par exemple une modification des mouvements au sein du bain de verre.
Le taux total d’oxydes de fer dépend de la qualité et de la constance des matières premières introduites. Ce paramètre est donc difficile à maîtriser. Le redox dépend du degré d’oxydation du verre et est corrélé à la couleur du verre en l’absence de colorants. A redox identique, la couleur du verre peut être modifiée par des matières colorantes.
De manière générale, les mesures de composition peuvent être effectuées selon la norme ASTM C169.
La mesure de la teneur en sulfates est effectuée par fluorescence X selon DIN 51001. Pour une précision encore accrue, on peut effectuer une méthode par digestion acide HF puis HNO 3 , suivie d’une analyse par spectromètre ICP qui s’est montrée d’une dispersion réduite de 35%.