INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le traitement des signaux d’interférence, par des moyens numériques de traitement, comprend la construction d’une interface mathématique à partir d’au moins un sous-ensemble de signaux d’interférence acquis pour la section d’interface. En effet, des signaux interférence acquis en différentes positions sur la section d’interface par rapport à un axe de l’élément optique sont utilisés pour calculer une surface ou interface mathématique, représentant la zone mesurée de l’interface. A partir de cette représentation mathématique d’une partie ou de la totalité de l’interface, et en considérant une forme attendue de l’interface, une information géométrique de l’interface peut être déterminée.
Cette information géométrique peut concerner la forme optique et/ou la forme géométrique de la section d’interface à mesurer, et/ou des distances optiques, ou géométriques, représentatives de la forme et/ou de la position de l’interface.
L’information géométrique peut comprendre des paramètres géométriques de l’interface tels que :
la position de l’apex, par rapport à un axe de l’élément optique, ou relativement à la position de l’apex d’une autre interface, le centre de courbure, par rapport à un axe de l’élément optique, ou relativement celui d’une autre interface, la forme optique du profil de l’interface, et/ou l’axe optique, représenté, par exemple, par une normale à l’interface au point d’apex, par rapport à un axe de l’élément optique.
L’information géométrique obtenue peut être exploitée, lors d’une étape d’analyse, pour produire d’autres informations concernant l’interface et/ou l’élément optique, telles que :
un décentrement et/ou une inclinaison de l’interface ; une position relative, un décentrement et/ou une inclinaison d’une interface relativement à une autre, une inclinaison relative entre lentilles ou selon un axe et entre interfaces d’une même lentille, une distance optique entre points caractéristiques de deux interfaces, ainsi que l’épaisseur de lentilles ou leur espacement (« air gap ») ; les axes optiques ; le décalage en position des apex de lentilles ; et/ou des angles relatifs entre lentilles ou relativement à une référence (comme l’axe du barillet ou l’axe du dispositif de mesure).
La forme attendue de l’interface peut être une surface typique ou plausible pour l’interface considérée. Par exemple, pour une lentille, la forme attendue pour les deux interfaces peut être une portion de sphère.
Le procédé selon la présente invention permet de déterminer de l’information géométrique d’interfaces d’un élément optique de manière fiable et indépendant du positionnement du faisceau de mesure par rapport à l’interface. Grâce à la construction, à partir d’un ensemble de signaux d’interférence pour l’interface, de l’interface mathématique représentant une zone ou partie de l’interface mesurée, l’information géométrique peut être obtenue en comparant cette interface mathématique avec une forme attendue. Ainsi, en mesurant une partie seulement de l’interface, une information géométrique concernant la totalité de l’interface, telle que sa forme de profil, peut être déduite. Ainsi, il n’est notamment pas nécessaire de positionner le faisceau de mesure au centre de l’interface pour en déterminer l’apex.
Aussi, il est possible de déterminer des valeurs relatives de distance (épaisseur, séparation entre interfaces) indirectement à partir de points déduits de la comparaison entre la forme attendue et l’interface mathématique, ces points n’étant pas nécessairement mesurés directement. En conséquence, il est possible d’atteindre des résolutions de séparation entre des points d’interfaces différentes meilleures qu’une limite théorique qui est liée à la longueur de cohérence imposée par la source lumineuse mise en œuvre, en plaçant le faisceau de mesure dans des zones plus espacées que cette limite des interfaces considérées.
La première section de l’interface peut comprendre un élément de surface, ou plusieurs éléments de surface distincts.
Ainsi, l’information géométrique peut être déterminée pour un élément de surface appartenant à la première section de l’interface, ou bien pour un élément de surface n’appartenant pas à la première section de l’interface.
Les formes ou distances dites « optiques » sont les formes ou distances telles qu’elles sont « vues » par le faisceau de mesure. Les distances ou formes de surfaces géométriques s’en déduisent en prenant en compte l’indice de réfraction des milieux traversés par le faisceau de mesure.
En outre, lorsque le faisceau de mesure traverse des interfaces avant l’interface mesurée, le signal d’interférence est représentatif d’une forme ou d’une distance « apparente » dans la mesure où elle inclut la contribution de la ou des interfaces traversées, en particulier lorsque ces interfaces sont situées entre deux milieux d’indice de réfraction différent, et donc dévient ou modifient le faisceau de mesure par réfraction et/ou diffraction en fonction de leur forme. Il faut donc prendre en compte la forme de ces interfaces traversées, comme expliqué plus loin, pour obtenir la forme géométrique « réelle » de l’interface mesurée.
Selon un mode de réalisation, l’étape de la construction de l’interface mathématique peut être réalisée par la production d’une mesure avec une information de position relative de l’interface et/ou une mesure d’amplitude du signal d’interférence, pour chaque signal d’interférence du sous-ensemble de signaux d’interférence.
Ces mesures caractéristiques des signaux d’interférence peuvent être enregistrées sous forme de tableau en fonction de la position du faisceau de mesure sur l’interface dans un plan perpendiculaire à l’axe de mesure, pour l’ensemble des interfaces de l’élément optique. L’information de position peut être fournie, par exemple, par les moyens de positionnement de la zone de cohérence, des calculs des phases des signaux d’interférence ou de topographie, etc.
La branche de glissement 62 s’étend axialement. Elle est conçue pour être en appui contre la face horizontale inférieure 33a du logement de l’oreille 72 de patin par l’intermédiaire du ressort de glissement axial 4. La branche de glissement 62 est configurée pour guider axialement l’oreille 72 de patin le long de la coulisse 32.
La branche intermédiaire 64 est sensiblement parallèle à la branche de glissement 62. La branche intermédiaire 64 s’étend sensiblement axialement. La branche intermédiaire 64 relie mécaniquement la portion 6 de montage et de guidage du patin à la portion 66 de fixation.
Le pli indéformable 61 s’étend depuis la branche de glissement 62 jusqu’à la branche intermédiaire 64. Il est en forme générale de U. Il est configuré pour maintenir un écartement sensiblement constant entre la branche de glissement 62 et la branche intermédiaire 64. Il est indéformable plastiquement lors du freinage et du défreinage du patin 7.
La portion de fixation 66 est configurée pour fixer le ressort de patin 5 à l’oreille 72 de patin. La portion de fixation 66 comprend une branche de fixation 68, une première jonction rigide 67 et une deuxième jonction rigide 69.
Dans le mode de réalisation représenté, la branche de fixation 68 comprend un orifice de fixation 65 dans lequel est introduit un pion de fixation 73 pour fixer par sertissage la portion de fixation 66 à l’oreille 72 de patin. La première branche de fixation 68 s’étend verticalement en étant sensiblement perpendiculaire à la branche intermédiaire 64.
La première jonction rigide 67 raccorde la branche intermédiaire 64 à la branche de fixation 68 sensiblement à angle droit. La première jonction rigide 67 forme un coude du ressort de patin 5. Elle est indéformable plastiquement lors du fonctionnement du frein 1.
La deuxième jonction rigide 69 raccorde la branche de fixation 68 à la portion déformable 50 et de rappel élastique sensiblement à angle droit. La deuxième jonction rigide 69 forme un coude du ressort de patin 5. Elle est indéformable plastiquement lors du fonctionnement du frein 1.
La portion déformable 50 et de rappel élastique comporte une première branche déformable plastiquement 52, une deuxième branche déformable plastiquement 54, un premier pli déformable 55 et un deuxième pli déformable 57.
La première branche déformable plastiquement 52 s’étend axialement. Elle est sensiblement parallèle à la branche de glissement 62. Elle s’étend depuis la deuxième jonction rigide 69 jusqu’au premier pli déformable 55.
La première branche déformable plastiquement 52 est configurée pour s’allonger axialement, lorsque le ressort de patin 5 est déformé plastiquement pour rattraper l’usure de la garniture de freinage 71. Elle est configurée pour former un premier angle α1 d’ouverture variable par rapport à la portion de fixation 66 du ressort de patin 5.
La deuxième branche déformable plastiquement 54 s’étend axialement. Elle est sensiblement parallèle à la première branche déformable plastiquement 52. Elle s’étend depuis la première branche déformable plastiquement 52 jusqu’au deuxième pli déformable 57.
La deuxième branche déformable plastiquement 54 est configurée pour se raccourcir axialement, lorsque le ressort de patin 5 est déformé plastiquement pour rattraper l’usure de la garniture de freinage 71. Elle est configurée pour former un deuxième angle d’ouverture α2 variable par rapport à une portion de retenue 51 du ressort de patin 5.
Le premier pli déformable 55 s’étend depuis la première branche déformable plastiquement 52 jusqu’à la deuxième branche déformable plastiquement 54. Il est en forme générale de V ouvert axialement vers l’oreille 72 de patin. Il est configuré maintient un écartement variable entre la première branche déformable plastiquement 52 et la deuxième branche déformable plastiquement 54. Il est déformé plastiquement en augmentant la valeur du premier angle α1 d’ouverture variable lorsque le ressort de patin 5 est déformé plastiquement pour rattraper l’usure de la garniture de freinage 71.
Le deuxième pli déformable 57 s’étend depuis deuxième branche déformable plastiquement 54 jusqu’à la deuxième branche déformable plastiquement 54. Il est en forme générale de V ouvert axialement en sens opposé à l’oreille 72 de patin. Il est configuré maintient un écartement variable entre la deuxième branche déformable plastiquement 54 et la portion de retenue 51. Il est déformé plastiquement en augmentant la valeur du deuxième angle α2 d’ouverture variable lorsque le ressort de patin 5 est déformé plastiquement pour rattraper l’usure de la garniture de freinage 71.
La portion de retenue 51 comporte une branche de retenue 51a qui s’étend verticalement en étant sensiblement perpendiculaire à la deuxième branche déformable 54. Elle est configurée pour être en appui contre la nervure de retenue 34 pour retenir axialement le ressort de patin 5 par rapport à la chape 3 dans le sens opposé au disque 9 par rapport au patin 7.
La illustre un procédé de fabrication 100 du frein 1 à disque qui est représenté à la .
la représente une autre vue en coupe du mode de réalisation de la ;
la représente une autre vue en coupe du mode de réalisation de la ; et
la représente schématiquement une partie du mode de réalisation de la .
La représente un exemple d'application des modes de réalisation décrits par la suite. En particulier, la illustre l'application d'un transformateur à la commande d'un triac. A titre de variante, le mode de réalisation du transformateur peut aussi être appliqué à la commande d'un thyristor, le thyristor remplaçant alors de triac.
La représente un circuit 1 comprenant un moteur 10. Le circuit 1 correspond par exemple à un circuit d'une machine à laver.
Le circuit 1 comprend un circuit de commande 11. Le circuit de commande comprend un microcontrôleur 12 (MCU). Le microcontrôleur 12 est relié, de préférence connecté, à un noeud 14 de référence. Le noeud 14 correspond par exemple à une masse.
Le circuit 1 comprend deux transistors T1 et T2 reliés, de préférence connectés, en série entre le noeud 14 et un noeud 16. Plus précisément, le transistor T1 est relié, de préférence connecté, par ses bornes de conduction, par exemple drain et source, entre le noeud 16 et un noeud 18. Le transistor T2 est relié, de préférence connecté, par ses bornes de conduction, entre le noeud 18 et le noeud 14. Les transistors T1 et T2 sont par exemple commandés par le microcontrôleur 12. Les bornes de commandes des transistors T1 et T2 sont donc reliées, de préférence connectées, au microcontrôleur 12.
Similairement, le circuit 1 comprend deux transistors T3 et T4 reliés, de préférence connectés, en série entre le noeud 14 et le noeud 16. Plus précisément, le transistor T3 est relié, de préférence connecté, par ses bornes de conduction entre le noeud 16 et un noeud 20. Le transistor T4 est relié, de préférence connecté, par ses bornes de conduction, entre le noeud 20 et le noeud 14. Les transistors T3 et T4 sont par exemple commandés par le microcontrôleur 12. Les bornes de commandes des transistors T3 et T4 sont donc reliées, de préférence connectées, au microcontrôleur 12. De manière à simplifier la , les liaisons entre les bornes de commande des transistors T3 et T4 et le microcontrôleur 12 ne sont pas représentées.
De plus, le circuit 1 comprend deux transistors T5 et T6 reliés, de préférence connectés, en série entre le noeud 14 et le noeud 16. Plus précisément, le transistor T5 est relié, de préférence connecté, par ses bornes de conduction entre le noeud 16 et un noeud 22. Le transistor T6 est relié, de préférence connecté, par ses bornes de conduction, entre le noeud 22 et le noeud 14. Les transistors T5 et T6 sont par exemple commandés par le microcontrôleur 12. Les bornes de commandes des transistors T5 et T6 sont donc reliées, de préférence connectées, au microcontrôleur 12. De manière à simplifier la , les liaisons entre les bornes de commande des transistors T5 et T6 et le microcontrôleur 12 ne sont pas représentées.
Chaque transistor T1, T2, T3, T4, T5, T6 est relié, de préférence connecté, en parallèle avec une diode D1, D2, D3, D4, D5, D6. Ainsi, la diode D1, respectivement D3, D5, est reliée, de préférence connectée, par sa cathode au noeud 16 et par son anode au noeud 18, respectivement 20, 22. De plus, la diode D2, respectivement D4, D6, est reliée, de préférence connectée, par sa cathode au noeud 18, respectivement 20, 22, et par son anode au noeud 14.
Le circuit 11 comprend en outre un pont à diode 24. Le pont à diode 24 comprend deux diodes P1 et P2 reliées, de préférence connectées, en série entre le noeud 14 et le noeud 16. Le pont à diode 24 comprend deux autres diodes P3 et P4 reliées, de préférence connectées, en série entre le noeud 14 et le noeud 16. La diode P1 est reliée, de préférence connectée, au noeud 14 par son anode et à un noeud 26 par sa cathode. La diode P2 est reliée, de préférence connectée, au noeud 26 par son anode et au noeud 16 par sa cathode. La diode P3 est reliée, de préférence connectée, au noeud 14 par son anode et à un noeud 28 par sa cathode. La diode P4 est reliée, de préférence connectée, au noeud 28 par son anode et au noeud 16 par sa cathode.
Dans la présente demande, sauf indication contraire on appelle "impulsion", par exemple, une variation en forme de créneau du niveau d'un signal par rapport à un état initial ou de repos, aussi appelé niveau zéro, du signal. Sauf indication contraire, on appelle "amplitude d'une impulsion", par exemple, la valeur absolue du niveau du signal pendant l'impulsion par rapport à son niveau zéro, c'est-à-dire la valeur absolue du niveau de l'impulsion, étant entendu qu'une impulsion peut avoir un niveau négatif ou positif par rapport au zéro du signal. Une impulsion avec un niveau négatif sera dite "impulsion négative" et une impulsion avec un niveau positif sera dite "impulsion positive". Par exemple, une impulsion négative d'amplitude A correspond à une impulsion de niveau égal à -A et une impulsion positive d'amplitude A correspond à une impulsion de niveau égal à +A.
Sauf indication contraire, on appelle "dynamique" d'un convertisseur temps-numérique, par exemple, la différence entre la plus grande valeur et la plus petite valeur que peut mesurer le convertisseur.
Il est ici proposé un convertisseur temps numérique de type sigma-delta pour mesurer une durée entre chaque front actif d'un premier signal et un front actif d'un deuxième signal suivant le front actif du premier signal.
Selon un mode de réalisation, à chaque front actif du premier signal, le convertisseur est configuré pour intégrer successivement, avec un circuit intégrateur, une première impulsion représentative de la durée à mesurer, une deuxième impulsion configurée pour centrer une dynamique de sortie du circuit intégrateur, et une troisième impulsion configurée pour mettre en œuvre la contre réaction négative de la boucle sigma-delta, le convertisseur étant en outre configuré pour quantifier et mémoriser sur un bit une sortie du circuit intégrateur, par exemple, au début de chaque troisième impulsion.
Dit autrement, chaque deuxième impulsion est configurée pour provoquer une variation du signal de sortie de l'intégrateur d'amplitude identique et de signe opposé à une variation du signal de sortie de l'intégrateur provoquée par une première impulsion correspondant à une durée à mesurer égale à la moitié de la dynamique du convertisseur. Dit encore autrement, les deuxièmes impulsions sont configurées pour placer le zéro de conversion du convertisseur au milieu de la dynamique du convertisseur.
Par exemple, le convertisseur est configuré pour qu'un signe des premières impulsions soit opposé à celui des deuxièmes impulsions et pour qu'une durée maximale des premières impulsions que le convertisseur peut convertir multipliée par une amplitude des premières impulsions soit égal à deux fois une durée des deuxièmes impulsions multipliée par une amplitude des deuxièmes impulsions.
Par ailleurs, dit autrement, chaque troisième impulsion est par exemple configurée pour soustraire en entrée du circuit intégrateur le résultat mémorisé de la quantification de la sortie du circuit intégrateur réalisée au début de la troisième impulsion, de sorte qu'après l'intégration de la troisième impulsion, la sortie du circuit intégrateur ne comprenne plus que l'erreur de quantification résiduelle.
Par exemple, le convertisseur est configuré pour que le signe de chaque troisième impulsion soit déterminé par l'état du bit correspondant à la mémorisation de la quantification de la sortie du circuit intégrateur, et pour qu'une amplitude des troisièmes impulsions multipliée par une durée des troisièmes impulsions soit égal à l'amplitude des deuxièmes impulsions multipliée par la durée des deuxièmes impulsions.
Dit encore autrement, il est ici proposé une convertisseur temps numérique de type sigma-delta fonctionnant, à chaque cycle de conversion, selon au moins trois phases comprenant successivement une première phase pendant laquelle la durée à convertir est intégrée, une deuxième phase pendant laquelle un zéro de conversion est centré au milieu de la dynamique du convertisseur, et une troisième phase pendant laquelle la contre réaction négative sigma-delta est mise en œuvre.
La représente, de manière très schématique et sous la forme de blocs fonctionnels, un mode de réalisation d'un convertisseur temps numérique 1 de type sigma-delta.
Le convertisseur 1 comprend un premier circuit C1. Le circuit C1 est configuré pour fournir, à chaque front actif, par exemple à chaque front montant, d'un signal S1, une impulsion P1. La durée de l'impulsion P1 est déterminée par un écart entre le front actif du signal S1 et un front actif, par exemple un front montant, immédiatement successif d'un signal S2. Dit autrement, le circuit C1 est configuré pour fournir, à chaque front actif du signal S1, une impulsion P1 ayant une durée représentative du temps séparant ce front du signal S1 du front actif suivant du signal S2. Chaque impulsion P1 est, par exemple, une impulsion débutant lors d'un front actif du signal S1 et se terminant au front actif immédiatement suivant du signal S2.
Dans la suite de la description, on appelle Dmax la durée maximale des impulsions P1 que le convertisseur peut convertir. A titre d'exemple, une impulsion P1 ayant une durée Dmax correspond à une durée à mesurer égale à la durée maximale que peut mesurer le convertisseur, c’est-à-dire à l'écart maximal entre un front actif du signal S1 et un front actif suivant du signal S2 que peut mesurer le convertisseur.
2,5 g de l’intermédiaire5 obtenu dans l’Exemple 4 ont été dissous dans 50 ml de méthanol et 650 mg de carbonate de potassium ont été ajoutés.
Le mélange a été maintenu sous agitation à 25 °C pendant 4 heures (solution).
La réaction a été contrôlée par une analyse CCM dans les conditions suivantes : plaque CCM : gel de silice sur de l’alumine ; produit intermédiaire 5 dissous dans du dichlorométhane ; mélange réactionnel trempé dans de l’HCl 1 M et extrait avec de l’EtOAc, la phase organique a été déposée ; éluant : heptane/EtOAc 2/8 ; détecteur : phosphomolybdate de cérium.
La solution a été concentrée à pression réduite à un volume résiduel de 5 ml, 18,5 ml d’eau ont été ajoutés, et le méthanol résiduel a été éliminé à pression réduite.
La suspension obtenue a été neutralisée avec de l’acide chlorhydrique 1 M (pH ~ 7) et refroidie à 10 °C tout en agitant pendant 60 minutes. Le solide a été filtré sur un filtre de Büchner en lavant avec de l’eau et séché à pression réduite à 50 °C pendant 6 heures.
1,5 g d’estétrol (solide blanc) a été obtenu.
Pureté CLHP (procédé 2) = 99,4 %, isomère 15β,16β,17β non détectable.
Masse (ESI+) : m/z = 305 [M + +1], 287 [M + +1-H 2 O], 269 [M + +1-2H 2 O], 251 [M + +1-3H 2 O].
Cet exemple porte sur la mise en œuvre de l’étape F) du procédé de l’invention.
3,5 g d’estétrol obtenu en suivant les procédures expérimentales décrites dans les exemples précédents ont été mis en suspension sous agitation dans 63 ml de méthanol.
La suspension a été chauffée à température de reflux jusqu’à solution complète.
La solution a été refroidie à 20-25 °C et du QuadraSil ® MP a été ajouté en maintenant la solution sous agitation pendant 16 h.
La suspension épaisse (solution d’estétrol – méthanol et QuadraSil ® MP) a été filtrée.
La solution (estétrol et méthanol) a été réchauffée à 45 °C et filtrée sur un filtre à membrane Millipore, en lavant avec du MeOH.
La course libre C1 peut être comprise entre 20 et 50 millimètres. La course totale CT du montant de levage par rapport à la tête de compas peut être comprise entre 400 mm et 600 mm.
En pratique, comme illustré aux figures, les moyens de rétention 2 sont agencés sur la partie inférieure de la tête de compas, et agissent sur un élément de butée solidaire du montant de levage, cheville amovible ou barreau fixe/soudé.
On remarque toutefois que les moyens de rétention pourraient être agencés sur la partie supérieure de la tête du compas.
Il n’est pas non plus exclu de considérer, dans des réalisations alternatives, que les moyens de rétention peuvent être agencés sur les montants de levage au lieu de sur la tête de compas.
Dans un cas simple, l’élément d’arrêt est le barreau d’arrêt soudé aux montants de levage, ce barreau d’arrêt formant la butée naturelle de l’ouverture du compas. Un tel barreau d’arrêt s’étend entre les deux montants de levage et est soudé aux deux montants de levage.
Mais aussi, les moyens de rétention 2 peuvent agir sur une cheville de butée d’ouverture du compas, repérée 66 ladite cheville étant rendue solidaire du montant de levage. La cheville est insérée dans une des paires de trous 68 susmentionnés.
Selon un exemple de réalisation, les moyens de rétention sont formés comme une pince configurée pour encadrer la cheville de butée d’ouverture, ou le barreau d’arrêt selon les cas.
S’agissant de la pince, il est prévu une première mâchoire 2A montée pivotante par rapport à la tête de compas, et une deuxième mâchoire 2B montée pivotante par rapport à la tête de compas. Selon un exemple la première mâchoire 2A est montée par une articulation à rotation autour de l’axe X2 et la deuxième mâchoire 2B est montée par une articulation à rotation autour de l’axe X1 .