INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La quantité du (des) agent (s) de réticulation ayant trois groupes acides ou plus ou du (des) sel(s) de ceux-ci dans la composition selon la présente invention peut être de 1% en poids ou moins, de préférence de 0,5% en poids ou moins, et de manière davantage préférée de 0,1% en poids ou moins, par rapport au poids total de la composition.
Dans un mode de réalisation, la couche résistive comprend une couche mince de chrome ou de nickel-chrome, le support isolant électriquement comprenant de l’alumine, les deux électrodes comprenant une couche d’or.
Avantageusement, la structure de maintien est solidaire de la source de chaleur et est réalisée à partir d’un matériau à faible conduction thermique.
Avantageusement, le dispositif de chauffage comprend en outre un microcontrôleur, un capteur de température et une microcarte radiofréquence de sorte que la microcarte envoie et reçoit des informations et des commandes entre l’intérieur de l’enceinte et l’extérieur de l’enceinte.
Avantageusement, la batterie est une batterie électrique compatible d’une utilisation sous-vide.
Dans un mode particulier de réalisation, la résistance électrique de la plaque chauffante est comprise entre 1 et 100 Ohms, de préférence entre 5 et 15 Ohms.
La présente invention a également pour objet une enceinte de dépôt multicouche comprenant un dispositif de chauffage tel que défini précédemment.
D’autres buts, caractéristiques et avantages de l’invention apparaîtront à la lecture de la description suivante, donnée uniquement à titre d’exemple non limitatif, et faite en référence au dessin annexé sur lequel :
illustre schématiquement un dispositif de chauffage selon l’invention.
Exposé détaillé d’au moins un mode de réalisation On a représenté sur la une vue schématique d’un dispositif de chauffage 1 d’un substrat 2. Le substrat 2 est destiné à accueillir un dépôt multicouche, par exemple un traitement optique, sur une surface de traitement 3.
Le dispositif de chauffage 1 est destiné à être placé dans une enceinte sous vide délimité par un bâti étanche (non représenté) comprenant des moyens de dépôt, par exemple des canons à électrons, nécessaires à l’élaboration de traitements multicouche.
Le dispositif de chauffage 1 comprend une source de chaleur 5 destinée à être en contact avec le substrat 2, un support 6 de la source de chaleur 5, un isolant thermique 7 positionné entre le support 6 et la source de chaleur 5 et une batterie d’alimentation 8 de la source de chaleur 5.
La source de chaleur 5 comprend en particulier une ou plusieurs plaques chauffantes 10, un support isolant électriquement 11 et deux électrodes 12.
La plaque chauffante 10 comprend un dépôt d’une couche résistive déposée sur le support isolant électriquement 11. La couche résistive est par exemple une couche mince de chrome ou de nickel-chrome de 10 à 100 nanomètres d’épaisseur. Le dépôt de la couche résistive forme des fils résistifs ou une couche continue. La plaque chauffante 10 est réalisé par pulvérisation cathodique, des procédés de photolithographie permettant de varier la forme finale de la couche résistive. La résistance électrique de la plaque chauffante 10 est comprise entre 1 et 100 Ohms, de préférence entre 5 et 15 Ohms. Le support isolant électriquement 11 est par exemple de l’alumine ou encore du quartz. Le support isolant électriquement 11 est par exemple collé directement à l’isolant thermique 7, la plaque chauffante 10 s’étendant sur le reste de la surface non collée du support isolant électriquement 11.
Les électrodes 12 sont positionnées à deux extrémités de la source de chaleur 5 contre la couche résistive de la plaque chauffante 10. Les électrodes 12 comprennent une couche d’or. La couche d’or permet la brasure haute température des fils électriques. Chaque électrode est reliée par des fils électriques 13 à la plaque chauffante 10 d’une part, en particulier à la couche résistive, et à la batterie d’alimentation 8 d’autre part. Le passage d’un courant électrique dans la plaque chauffante 10 élève rapidement la température de la plaque chauffante 10 ainsi que du support isolant électriquement 11 de manière à augmenter également la température du substrat 2.
Le support 6 de la source de chaleur 5 est par exemple rotatif et peut être orienté sur plusieurs axes. En particulier, le support 6 est par exemple une extension venant se fixer sur un support déjà existant sur des enceintes de dépôt multicouche préexistantes.
L’isolant thermique 7 est collé d’une part au support 6 et d’autre part au support isolant électriquement 11. Il permet de ne pas chauffer inutilement d’autres éléments de l’enceinte et ainsi de garantir toute la puissance de chauffe de la source de chaleur 5 pour le substrat 2.
et lesdits systèmes de fixation de type vis/écrous sont ménagés sur lesdits deux côtés de fond, à proximité desdites parois longitudinales ;
- le berceau d’essieu comprend une face supérieure de fixation contre ladite paroi de cuve, et une face inférieure, opposée à ladite face supérieure, laquelle face inférieure comprend deux ailes latérales d’essieu munies d’orifices pour le passage de l’axe d’essieu, et une voûte d’appui demi cylindrique, pour l’appui dudit axe d’essieu, située entre lesdites ailes latérales d’essieu,
et ledit berceau d’essieu comprend au moins un étrier de fixation, agencé pour fixer ledit axe d’essieu dans ladite voûte d’appui demi cylindrique.
- le berceau support de roue(s) directionnelle(s) comprend une face supérieure de fixation contre ladite paroi de cuve, et une face inférieure, opposée à ladite face supérieure, sur laquelle est fixée ladite au moins une roue directionnelle.
est une vue en perspective d’un mode de réalisation d’un chariot roulant conforme à l’invention ;
est une vue de dessus du chariot roulant illustré sur la ;
est une vue de côté du chariot roulant illustré sur les figures 1 et 2 ;
est une vue d’extrémité du chariot roulant illustré sur les figures 1 à 3 ;
est une vue en coupe du chariot roulant selon le plan de coupe 5-5 de la ;
est une vue en coupe du chariot roulant selon le plan de coupe 6-6 de la ;
est une vue en coupe du chariot roulant selon le plan de coupe 7-7 de la ;
est une vue en perspective du berceau support d’essieu du chariot roulant illustré sur les figures 1 à 7 ;
est une vue en coupe longitudinale du berceau support d’essieu de la ;
est une vue en perspective du berceau support de roue(s) directionnelle(s) du chariot roulant illustré sur les figures 1 à 7.
L’invention présente par conséquent l’avantage de proposer une conception simple, offrant une très grande fiabilité, et peu pénalisante en termes de coûts et d’encombrement de l’aube dans le rotor de turbomachine.
Le disque de rotor selon l’invention peut comprendre une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises isolément les unes des autres ou en combinaison les unes avec les autres :
- lesdits flancs sont inclinés par rapport au plan d’un angle α, α’ compris entre 1 et 20°, de préférence entre 2 et 10°, et par exemple de l’ordre de 5° ;
- lesdits flancs sont sensiblement plats ;
- chacun desdits flancs est relié à l’une des premières surfaces d’appui du lobe principal par une face plane qui s’éloigne de la périphérie externe du disque à mesure qu’elle se rapproche du plan P A ;
- chacun desdits cols a une forme générale arrondie convexe ou comporte un pan coupé.
La présente invention concerne également un rotor de turbomachine, en particulier d’aéronef, comprenant : - un disque de rotor selon l’une des particularités de l’invention, - une pluralité d’aube de rotor présentant un axe principal B et comportant une pale reliée à l’une de ses extrémité longitudinales à un pied qui est destiné à être emmanché dans une des alvéoles du disque de rotor.
Le rotor de turbomachine selon l’invention peut comprendre une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises isolément les unes des autres ou en combinaison les unes avec les autres :
- chacun desdits flancs du pied et du disque sont distants d’un jeu J’ maximal compris entre 0,10 et 0,50 mm, de préférence de 0,25 mm ;
-- le rotor est une turbine, par exemple une turbine haute pression et/ou une turbine basse pression, de la turbomachine ;
-- le rotor est un rotor d’une soufflante ou un rotor d’un compresseur de la turbomachine.
La présente invention concerne également une turbomachine, en particulier d’aéronef, comportant au moins une aube selon l’une des particularités de l’invention ou au moins un rotor selon l’une des particularités de l’invention. La turbomachine peut être un turboréacteur ou un turbopropulseur.
- la est une vue schématique partielle en coupe d’un rotor de turbomachine,
- la est une vue schématique en coupe d’une alvéole d’un disque de rotor selon l’art antérieur,
- la est une vue schématique en coupe d’une alvéole d’un disque de rotor de turbomachine selon l’invention, et
Avantageusement, l’agent de liquéfaction est un hydrocarbure ou un mélange d’hydrocarbures identique(s) ou de propriétés physico-chimiques équivalentes à l’éventuel hydrocarbure ou mélange d’hydrocarbures présent dans le biogaz.
L’invention concerne également une installation permettant la séparation de tout ou partie d’un biogaz à l’état liquide ou à l’état diphasique liquide/vapeur, contenant du méthane, du dioxyde de carbone et éventuellement un hydrocarbure ou un mélange d’hydrocarbures, mettant en œuvre le procédé de séparation tel que décrit précédemment.
L’avantage du procédé de séparation selon l’invention et de l’installation associée est de permettre d’obtenir des taux de pureté élevés des composés séparés du biogaz, soit de l’ordre de 99,9 % pour chacun des composés (méthane et dioxyde de carbone) et du même ordre pour l’agent de liquéfaction récupéré en sortie de la deuxième séparation.
L’avantage du procédé de séparation selon l’invention et l’installation, dans le cas d’un biogaz non liquide ou bien à l’état diphasique, est de faciliter l’anti-sublimation du dioxyde de carbone.
BREVE DESCRIPTION DES FIGURES D’autres caractéristiques et avantages de l’invention ressortiront de la description détaillée de l’invention qui va suivre en référence aux figures annexées et dans lesquelles : La représente une vue schématique d’un exemple de réalisation d’une installation pour la séparation de tout ou partie des composés d’un biogaz à l’état liquide ou dans un état diphasique liquide/vapeur mettant en œuvre un procédé de séparation selon l’invention ; La représente les principales étapes d’un procédé de séparation de tout ou partie des composés d’un biogaz à l’état liquide ou dans un état diphasique liquide/vapeur selon l’invention.
DESCRIPTION DETAILLEE DE L’INVENTION En relation avec figures 1 et 2, il est décrit un procédé de séparation des composés d’un biogaz à l’état liquide ou dans un état diphasique liquide/vapeur et l’installation prévue à cet effet.
Dans l’exemple décrit, le biogaz à traiter contient du méthane, du dioxyde de carbone ainsi qu’un hydrocarbure ou un mélange d’hydrocarbures de la famille C 3 à C 7 , l’hydrocarbure ou le mélange d’hydrocarbures ayant été introduit pour assurer la liquéfaction préalable en tout ou partie du biogaz. Le biogaz liquéfié sera également désigné « mélange ternaire » dans la présente demande, étant composé majoritairement de méthane, de dioxyde de carbone et d’un hydrocarbure. Dans l’exemple décrit ci-après, il est considéré un biogaz liquéfié ou rendu majoritairement liquide par du n-butane (C 4 ). L’invention n’étant bien entendu pas limitée à cet hydrocarbure, la description qui suit reste transposable à un biogaz liquéfié ou rendu majoritairement liquide par un hydrocarbure ou un mélange d’hydrocarbures de la famille C 3 à C 7 autre que C 4.
La séparation des composés du biogaz est basée sur une double distillation. L’installation 1, illustrée sur la , comprend ainsi une première colonne de distillation 10 destinée à épurer le biogaz et une deuxième colonne de distillation 20 permettant de séparer le dioxyde de carbone des autres composés.
La première colonne de distillation 10 comporte des plateaux théoriques définissant les étages de la colonne, un garnissage pour favoriser le barbotage ainsi qu’une surface d'échange adéquats aux vapeurs montantes au travers de liquides descendants, un condenseur 11 raccordé fluidiquement à le première colonne de distillation 10, au sommet de cette dernière, ainsi que des moyens de chauffage, du type bouilleur, ménagés au pied de la première colonne.
La première colonne de distillation 10 comporte en outre une double alimentation : une première alimentation, désignée alimentation principale 12, pour l’injection du biogaz et une deuxième alimentation, désignée alimentation secondaire 13, pour l’injection d’un agent de liquéfaction à l’état liquide. Ce dernier sera décrit en détail plus loin. L’alimentation principale 12 délimite la partie haute de la colonne (tête de colonne) de la partie basse de la colonne. L’alimentation secondaire 13 est arrangée pour permettre l’injection de l’agent de liquéfaction en tête de colonne, avantageusement au premier étage théorique de ladite colonne, mais de manière préférée au niveau du reflux 17 du condenseur.
La deuxième colonne de distillation 20 comprend un arrangement similaire à celui de la première colonne si ce n’est qu’elle ne comporte qu’une seule alimentation pour injecter les résidus issus de l’opération de séparation dans la première colonne de distillation 10 et acheminés via un circuit 14 présentant comme point d’entrée un réservoir 16 dans lequel les résidus ont été stockés après récupération au fond de la première colonne de distillation 10 et comme point de sortie, la deuxième colonne de distillation 20. Elle comporte ainsi des plateaux définissant les étages théoriques de la colonne, un garnissage pour favoriser le barbotage adéquat de vapeurs montantes au travers de liquides descendants, un condenseur raccordé fluidiquement à la deuxième colonne de distillation 20, au sommet de cette dernière, ainsi que des moyens de chauffage, du type bouilleur, ménagés au pied de la première colonne de distillation 10.
L’installation 1 comporte en outre un circuit de réacheminement 15 de l’agent de liquéfaction additionné du ou des hydrocarbure(s) initialement présent(s) dans le biogaz vers la première colonne de distillation 10, le circuit de réacheminement 15 comprenant comme point d’entrée le fond de la deuxième colonne de distillation 20 et comme point de sortie, l’alimentation secondaire 13 de la première colonne.
Afin d’éviter le givrage du dioxyde de carbone, un agent de liquéfaction est injecté via l’alimentation secondaire 13 à une température T1 provoquant la désublimation du dioxyde de carbone, en quantité proportionnelle au débit de vapeur du dioxyde de carbone ascendant en tête de colonne (étape 102). Avantageusement, l’agent de liquéfaction injecté est composé d’un hydrocarbure ou d’un mélange d’hydrocarbure(s) de la famille C 3 à C 7 sous forme liquide. De manière préférée, il s’agit d’un hydrocarbure linéaire ou non linéaire (type alcène) ou un mélange d’hydrocarbures de la famille C 3 à C 7 . Dans l’exemple décrit, l’agent de liquéfaction choisi est identique à l’hydrocarbure présent dans le biogaz à épurer et qui avait été utilisé pour liquéfier le biogaz, à savoir du n-butane (C4). Dans ce cas, la température T1 à laquelle l’agent de liquéfaction est injecté sera de l’ordre de -100°C.
- le procédé permet de coupler, d’une part, la dissolution et, d’autre part, l’électrodéposition de l’argent et la régénération du médiateur rédox en une étape unitaire,
- le médiateur redox se régénère contrairement aux réducteurs conventionnels qui se dégradent durant la réaction de dissolution (comme c’est par exemple le cas pour HNO 3 qui entraîne la génération et la consommation irréversible des nitrates avec formation de NO x ),
- le DES étant conducteur ionique, il n’y a pas besoin d’apporter en plus d’un sel conducteur pour assurer la conduction ionique durant l’étape d’électrolyse,
- l’utilisation de DES permet de surmonter les problèmes de solubilité et stabilité (dégradation chimique) du complexant (ex : thio-urée, thiosulfate, etc…) et d’induire l’espèce active en très forte concentration (entre 0,1 et 2 mol.L -1 ) favorisant la cinétique de dissolution du métal,
- le médiateur redox ne se co-dépose pas avec l’argent, permettant une récupération complète et pure de l’argent,
- le médiateur redox est régénéré sans dégradation et sans pollution du DES,
- le médiateur redox se trouve facilement dans le commerce (notamment les sels à base de Fe 3+ et Cu 2+ ),
- le procédé ne nécessite pas d’utiliser de solution acide ni de liquide ionique,
- l’utilisation de DES (et sa réutilisation éventuelle) permet d’éliminer les étapes de traitement du solvant, ce qui réduit les coûts,
- les DES sont biodégradables, ce qui réduit les contraintes liés aux normes de sécurité et/ou environnementales,
- le procédé ne dégage pas de gaz nocifs et ne dégrade pas le milieu réactionnel,
- le procédé peut être réalisé sous condition atmosphérique (sous air),
- le procédé peut être réalisé à température ambiante (typiquement 25°C), ce qui évite l’apport d’énergie thermique,
- les DES sont des solvants peu chers, ce qui réduit les coûts du procédé,
- les DES sont faciles à préparer et peuvent donc être préparer in situ .
Dans les modes de réalisation illustrés sur les figures 5 à 7, le procédé d’installation du collier comprend les étapes suivantes représentées sur les figures 12 à 15. La première étape illustrée sur la consiste à fixer le dispositif 48 sur la face arrière 58 du support. Dans l’exemple illustré, des trous 112, 114 traversant sont prévus dans le support 56 positionnés de manière que lorsque le dispositif 48 est appliqué contre le support 56, les trous 112, 114 et les orifices 96, 98 viennent en correspondance. Ainsi, des vis non représentées peuvent être introduites dans les orifices 96, 98 et les trous 112, 114 correspondant pour fixer le dispositif 48 contre le support 56. Tout autre système de fixation tel que par exemple des rivets est possible. Le support 56 peut ensuite être installé dans un environnement tel qu’un fuselage ; comme vu précédemment, dans certains cas, l’accès à la face 58 arrière du support n’est plus accessible. Comme montré sur la , un câble 40 est tiré et il ne reste ensuite plus qu’à introduire un collier 50 de serrage dans un passage 62 du support. Comme visualisé sur la , la gouttière 64 du dispositif guide le collier 50 jusqu’au deuxième passage 60 ce qui permet au collier de traverser à nouveau le support (voir ) pour permettre d’entourer le câble 40. Le collier ( ) est ensuite fermé par tout type de moyen tel que ceux présentés plus haut.
Les figures 16 à 21 montrent les différentes étapes d’utilisation du dispositif 48 selon la forme de réalisation des figures 10 et 11. Le support 56 contrairement au mode de réalisation précédent peut être installé dans son environnement d’utilisation sans avoir à préinstaller le dispositif 48. Dans une première étape ( ), le dispositif 48 est positionné par rapport au support 56 de manière que la partie 116 droite de la gouttière se trouve approximativement en parallèle avec le plan du support 56. Au vu de l’envergure du passage 60, la partie 118 courbe de la gouttière peut alors être insérée dans le passage 60 et le traverser comme visualisé sur la . Une fois que la partie courbe se trouve du côté de la face 58 arrière du support 56, l’opérateur peut redresser le dispositif 48 ( ) jusqu’à ce que la partie droite 116 se trouve approximativement perpendiculaire par rapport au plan du support 56 ( ). La surface 68 de calage vient en appui contre la face 54 avant du support. Lorsque le dispositif est calé, la gouttière relie les deux passages 60 et 62. Le collier 50 est alors introduit dans le passage 60 ( ). La gouttière conduit le collier jusqu’au passage 62 pour lui permettre de traverser le support 56 et de pouvoir entourer le câble 40 ( ). Une fois le collier serré autour du câble, le dispositif 48 peut être retiré. Seul reste le collier 50.
Selon une forme de réalisation, le dispositif de guidage est réalisé d’un seul tenant par moulage ou impression 3D. Tout autre procédé de fabrication est possible et dans lequel par exemple il existe plusieurs pièces fabriquées séparément puis fixées les unes aux autres.
Les avantages apportés par ce système de guidage sont multiples. Du fait de retirer le dispositif une fois les câbles installés ou de l’avoir positionné derrière l’équipement, on diminue le risque dit de FOD (en langue anglo-saxonne Foreign Object Debris) d’un dispositif qui s’il se rompt ou s’il est oublié dans des opérations de montage/maintenance, se déplace dans l’équipement et peut l’endommager. Le nombre d’opérations pour installer les câbles est réduit. Le dispositif de guidage étant adapté pour plusieurs diamètres de câbles, il n’est pas nécessaire de prévoir plusieurs standards par câbles.
Système de distribution d’électricité pour une installation domestique, procédé de gestion d’un tel système de distribution d’électricité L’invention concerne un système de distribution d’électricité pour une installation domestique. L’invention concerne également un procédé de gestion d’un tel système de distribution d’électricité.
De nos jours, il est courant que des installations domestiques de distribution d’électricité soient alimentées par plusieurs sources électriques, par exemple par un réseau public de distribution (« grid » en anglais) et par une source d’alimentation locale, tel qu’un ou plusieurs générateurs photovoltaïques (PV).
Souvent, les sources d’alimentation locales sont branchées sur des installations de distribution existantes. C’est par exemple le cas lorsque des générateurs photovoltaïques sont posés sur une habitation déjà pourvue d’une installation de distribution.
Pour des raisons de coût et de facilité d’installation, il est fréquent que ces sources d’alimentation locales soient branchées en amont de l’installation de distribution, aux côtés de l’arrivée du réseau public de distribution, et en aval du disjoncteur principal 11 ( ).
Dans ce cas, le disjoncteur principal 11 est incapable de protéger l’installation locale dans le cas où le courant électrique total (I_total) égal à la somme du courant issu du réseau (I_grid) et du courant issu de la source locale (I_PV) serait supérieur à un seuil de sécurité I_seuil (par exemple 63 ampères) lorsque les deux sources génèrent de l’électricité qui est consommée par les charges de l’installation domestique, puisque le disjoncteur principal 11 n’est pas situé sur la même branche de l’installation que la source d’alimentation locale.
De plus, dans de nombreux cas, les installations domestiques ne sont généralement pas prévues pour alimenter des charges de forte puissance pendant de longues durées, ce qui aggrave le risque de surintensité.
La représente un exemple d’une telle configuration, dans laquelle une installation domestique de distribution d’électricité 10 est configurée pour être alimentée par un réseau public de distribution 12 et par des générateurs photovoltaïques 13, ces deux sources d’alimentation étant raccordés par un branchement commun 14 à une entrée d’un même répartiteur 16. La sortie du répartiteur 16 est connectée à des conducteurs 18 qui alimentent une pluralité de charges électriques domestiques 20.
Avec une telle configuration, le disjoncteur principal 11 peut ne pas se déclencher lorsque le courant total (I_total) est supérieur au seuil de sécurité I_seuil (courant maximum admissible par le tableau) alors que le courant issu du réseau (I_grid) reste inférieur au seuil de déclenchement du disjoncteur principal 11.
Une telle situation peut créer de graves problèmes de sécurité, tels qu’un risque d’incendie, et doit donc être évitée.
Il existe donc un besoin pour une installation électrique domestique permettant de connecter facilement une ou plusieurs sources d’alimentation secondaires aux côtés de l’arrivée du réseau d’alimentation, sans compromettre la sécurité de l’installation.
A cet effet, un aspect de l’invention concerne un système de distribution électrique pour distribuer des courants électriques entre un réseau de distribution électrique et une installation domestique de distribution, dans lequel le système comporte :