INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Un tel arrangement en U permet d’avoir un élément caloduc 22 compact, la première branche 31 reposant au moins en partie sur la plaque métallique 20 et la deuxième branche étant en contact avec la source froide, par exemple la plaque thermique 11 (par exemple la face inférieure de la plaque thermique 11 est en contact avec le haut de la deuxième branche 32, ou d’une portion de cette deuxième branche 32). L’espace formé entre les deux branches 31 et 32 est prévu pour qu’un empilement formé de la plaque métallique 20, de la plaque support 10 et de la plaque thermique 11 s’insère entre les deux branches 31, 32.
La première branche 31 est avantageusement parallèle à la deuxième branche 32, les deux branches s’étendant dans un même plan. Selon une variante, la première branche 31 et la deuxième branche 32 s’étendent dans des plans parallèles mais n’appartiennent pas à un même plan (par exemple la première branche 31 forme un virage alors que la deuxième branche 32 est longiligne).
La première branche 31 et la deuxième branche 32 sont par exemple de même longueur. Selon une variante, la première branche 31 est plus longue que la deuxième branche 32. Selon une autre variante, la première branche 31 est moins longue que la deuxième branche 32.
Selon un exemple particulier, un ou plusieurs des éléments caloducs de l’ensemble d’éléments caloducs du dissipateur thermique possèdent une telle forme en U. Par exemple, chaque élément caloduc de l’ensemble possède une telle forme générale en U.
La illustre schématiquement l’élément caloduc 22 du dissipateur thermique 2 selon une coupe transversale, selon un exemple de réalisation particulier et non limitatif de la présente invention.
Selon l’exemple de la , la section transversale de l’élément caloduc 22 prend la forme générale d’une ellipse. Bien entendu, la section transversale de l’élément caloduc 22 n’est pas limitée à cette forme mais s’étend à toute forme, par exemple une section rectangulaire ou circulaire.
L’élément caloduc 22 (tout comme chaque élément caloduc du dissipateur thermique 2) correspond à un élément tubulaire présentant une enveloppe extérieure 41 (par exemple en cuivre) renfermant une structure capillaire 42 formée entre l’enveloppe extérieure 41 et une partie creuse 43 formée au centre du tube formant l’élément caloduc 22.
La structure capillaire est prévue et adaptée pour que le liquide contenu dans l’élément caloduc revienne sous forme liquide depuis la deuxième extrémité 320 (le condenseur) vers la première extrémité 310 (l’évaporateur). La partie creuse 43 est prévue et adaptée pour que le liquide circule à l’état de vapeur pour passer à l’état liquide depuis la première extrémité 310 (l’évaporateur) vers la deuxième extrémité 320 (le condenseur).
La structure capillaire 42 est par exemple également en cuivre, cette structure capillaire étant séparée de la partie creuse centrale 43 via une paroi formée par exemple également en cuivre.
La illustre schématiquement un assemblage formé du dissipateur thermique 2 et du module de communication 1, selon une vue de dessus, selon un exemple de réalisation particulier et non limitatif de la présente invention.
La illustre le dissipateur thermique 2 arrangée sur la plaque support 10 à l’endroit du dispositif électronique 101 à refroidir, le dissipateur thermique 2 étant prévu et configuré pour refroidir localement le module de communication 1, c’est-à-dire pour refroidir les composants formant un dispositif électronique particulier du module de communication 1, par exemple un NAD contrôlant les communications Wifi®.
Le produit stocké dans le réservoir peut être préalablement refroidi, notamment à contre-courant du produit gagnant l’électrode, de façon à chauffer celui-ci de manière à assurer sa fusion ou le maintien de son état liquide au niveau de l’électrode.
Le produit destiné à être stocké dans le réservoir peut être mis sous forme d’éléments discontinus de petite taille, faciles à manipuler, par exemple sous forme de billes, avant de se solidifier, puis être conditionné sous cette forme dans le réservoir.
Par exemple, la manganite extraite de l’eau peut être stockée sous forme de poudre.
Le ou les produits issus de la séparation ou de la régénération chimique peuvent être stockés comme indiqué ci-dessus ou réintroduits dès le traitement effectué en tant qu’électrode en métal, hydroxyde ou oxyde métalliques liquides.
Température de fonctionnement La température de fonctionnement de la pile est choisie en fonction des matériaux qui la constituent. Elle peut notamment être comprise entre 280°C et 1100°C.
La température de fonctionnement de la pile peut être différente de la température ou des températures des réactions chimiques de régénération. La température de la pile dépend des métaux, oxydes et hydroxydes utilisés et notamment de leurs températures de fusion. Elle est choisie dans la gamme de fonctionnement de la température de l’électrolyte et au-dessus de la température de l’un de ses métaux oxydes ou hydroxydes choisis pour être à l’état liquide. La température de fonctionnement de l’électrolyte est parfois influencée par la pression partielle d’eau de l’atmosphère entourant ladite électrolyte, notamment dans le cas de l’électrolyte solide de type acide solide qu’est le Phosphate de Dihydrogène Césium.
Utilisation de carbone à la cathode Lorsque la cathode comporte du dioxyde de manganèse MnO 2 , lequel peut être ou non mélangé à des molécules de carbone. Le mélange du dioxyde de manganèse MnO 2 avec des molécules de carbone peut permettre augmenter la conductivité électrique de la cathode.
Source de chaleur La chaleur nécessaire à la régénération des électrodes et/ou comburants et carburants de la pile peut être apportée par la combustion d’un carburant tel que de l’hydrogène, de l’essence, du diesel, du biodiésel, de l’éthanol brûlant dans l’air ou de préférence dans de l’oxygène, par exemple extrait de l’air par un système de filtration à zéolithe
Le rendement de la conversion énergie thermique en énergie électrique peut en être amélioré, par exemple de l’ordre d’un multiple de trois par rapport à un moteur thermique. En outre, on peut ainsi éviter la formation de NO x , selon le carburant et le comburant générant la chaleur nécessaire aux réactions de régénération, notamment si ceux-ci ne contiennent pas d’azote, tels que de l’hydrogène, de l’alcool ou du biodiésel, le comburant étant par exemple de l’oxygène extrait de l’air à l’aide d’un filtre à zéolithes. On peut ainsi améliorer d’environ 50% le rendement de conversion de l’énergie chimique de l’hydrogène en énergie électrique en comparaison avec une pile à hydrogène classique.
La chaleur peut provenir par exemple d’un four solaire, ou des profondeurs de la terre si un puit suffisamment profond est creusé et la chaleur en est extraite ou bien si le dispositif de régénération y est disposé, en totalité ou en partie,
La chaleur peut encore provenir d’énergie fossile, ou de biocarburants tels que le bois ou la paille, ou de la combustion de déchets ménagers
La chaleur peut provenir d’énergie nucléaire dont d’énergie nucléaire de fusion par ions accélérés, une partie de l’énergie électrique produite par la pile servant alors avantageusement à la production et l’accélération desdits ions.
Exemples Exemple 1 Production d’électricité par décomposition de l’oxygène à la cathode et oxydation du zinc liquide à l’anode, la cathode étant en lanthane strontium manganite , l’électrolyte en zircone stabilisée à l'oxyde d'yttrium (YSZ), par exemple de 10 μm d’épaisseur.
La pile fonctionne par exemple à 830°C et la chaleur dégagée par la pile, adjointe à la chaleur extérieure, sert à fabriquer l’hydrogène par le cycle soufre iode, la température de 1000°C nécessaire à l’hydrogénation de l’oxyde de zinc étant apportée par la chaleur extérieure. Il est estimé que 93,5% de la chaleur provenant de l’extérieur peut ainsi être convertie en énergie électrique.
En utilisant le zinc comme métal, la réaction suivante consommant du dihydrogène peut permettre de régénérer l‘oxyde de zinc en Zinc : ZnO +H2 -> Zn + H2O
Cette réaction peut avoir lieu à environ 1000°C dans un mélange de 87% de diazote, 13% d’hydrogène. Elle peut également avoir lieu avantageusement sans diazote et de préférence en l’absence d’eau.
Le dispositif 10 comprend optionnellement une deuxième lame 42 de redressement.
La deuxième lame 42 est disposée de part et d’autre du corps 20 et le long de celui-ci en amont de l’hélice 24 et du guide flux 14.
De préférence, la deuxième lame 42 s’étend dans le plan de symétrie longitudinal P, depuis l’ouverture 18 d’entrée de liquide jusqu’à l’hélice 24.
De la même manière que pour la première lame 40, la deuxième lame 42 est de préférence le plus proche de l’hélice 24 tout en maintenant un léger jeu de sorte à éviter les frottements de l’hélice 24 qui pourraient se produire lors du vieillissement de l’hélice 24.
La deuxième lame 42 permet d’améliorer la vitesse de liquide en sortie du guide flux 14. La vitesse de l’écoulement est en outre stabilisée, et la symétrie de l’écoulement est améliorée.
La deuxième lame 42 est particulièrement efficace lorsque le corps 12 et le guide flux 14 sont recouverts d’un carter (non représenté sur la ).
La présence d’un carter entraîne des turbulences lorsque le liquide s’écoule le long du corps 12, et peut générer des pertes de charge, de la cavitation et des bulles.
La deuxième lame 42 permet de remédier à ces inconvénients en lissant l’écoulement de liquide à l’intérieur du carter et le long de celle-ci.
Lorsqu’un carter est présent, une grille percée d’orifices est formée dans la paroi de celui-ci afin de permettre l’entrée de liquide à l’intérieur de celui-ci et qui s’écoulera ensuite le long du corps 12.
Le dispositif 10 décrit dans le premier mode de réalisation est adapté pour être intégré à une piscine en cours de construction. Il est alors nécessaire de prévoir un logement destiné à recevoir le dispositif 10.
Pour l’installation du dispositif 10, le corps 12 est fixé à une plateforme 50 horizontale relié à un châssis 52 vertical permettant de régler la hauteur du dispositif 10 selon les préférences de l’utilisateur. Le châssis 52 vertical est avantageusement pourvu d’une goulotte permettant de protéger les câbles électriques nécessaires au fonctionnement de la turbine 22.
Le corps 12 et le guide flux 14 sont par exemple fixés au châssis 52 vertical au moyen d’écrous 56.
Pour utiliser le dispositif 10, la turbine 22 est mise en fonctionnement. Le liquide qui se trouve au voisinage du dispositif est alors aspirée le long du corps 12, puis entre dans le guide flux 14 depuis l’ouverture 18 d’entrée vers l’ouverture 20 de sortie, et l’écoulement est dévié entre les ailettes 28 de la grille 26.
L’écoulement de liquide en sortie du guide flux 14 est suffisamment laminaire, symétrique et procure d’agréables sensations de nage.
En effet, plus l’écoulement est laminaire, moins la traînée est visible, et moins les effets de bord sont importants. Ainsi, plus l’écoulement est laminaire et plus la nage à contre-courant est agréable car le nageur ne reçoit pas de vagues dans son visage et maîtrise sa position.
Dans une autre variante de ce mode de réalisation, la sélection d’un mode de fonctionnement d’éclairage parmi la pluralité de modes de fonctionnement d’éclairage comporte : en réponse à la détermination du fait que la distance cible est plus petite qu’un seuil inférieur, la sélection d’un mode de puissance réduite ; en réponse à la détermination du fait que la distance cible est plus grande qu’une valeur de seuil supérieure, la sélection d’un mode d’éclairage éloigné ; et en réponse à la détermination du fait que la distance cible se situe entre la valeur de seuil inférieure et la valeur de seuil supérieure, la sélection d’un mode d’éclairage proche.
Dans une nouvelle autre variante de ce mode de réalisation, la sélection du mode de fonctionnement de zoom comporte : en réponse à la détermination du fait que la distance cible est plus petite qu’un premier seuil inférieur, la sélection d’un mode de regroupement d’images ; en réponse à la détermination du fait que la distance cible est plus grande qu’une première valeur de seuil supérieure, la sélection d’un mode de recadrage d’images ; et en réponse à la détermination du fait que la distance cible se situe entre la première valeur de seuil inférieure et la première valeur de seuil supérieure, la sélection d’un mode d’entrelacement d’images ; et dans lequel la sélection du mode de fonctionnement d’éclairage comporte : en réponse à la détermination du fait que la distance cible est plus petite qu’un deuxième seuil inférieur, la sélection d’un mode de puissance réduite ; en réponse à la détermination du fait que la distance cible est plus grande qu’une deuxième valeur de seuil supérieure, la sélection d’un mode d’éclairage éloigné ; et en réponse à la détermination du fait que la distance cible se situe entre la deuxième valeur de seuil inférieure et la deuxième valeur de seuil supérieure, la sélection d’un mode d’éclairage proche.
Toujours dans une nouvelle autre variante de ce mode de réalisation, la première valeur de seuil supérieure et la deuxième valeur de seuil supérieure sont égales.
Dans une autre variante de ce mode de réalisation, la première valeur de seuil supérieure et la deuxième valeur de seuil supérieure sont d’au moins 40 pouces, la première valeur de seuil inférieure est d’au plus 8 pouces, et la deuxième valeur de seuil inférieure est d’au plus 24 pouces.
Dans une nouvelle autre variante de ce mode de réalisation, le capteur d’imagerie est un capteur à obturateur roulant configuré pour fonctionner dans au moins (i) un premier état dans lequel un obscurcisseur du capteur à obturateur roulant obscurcit une majorité d’un rayonnement se propageant le long de l’axe optique et (ii) un deuxième état dans lequel l’obscurcisseur du capteur à obturateur roulant transmet une majorité d’un rayonnement se propageant le long de l’axe optique.
Toujours dans une nouvelle autre variante de ce mode de réalisation, le capteur à obturateur roulant est couplé de manière communicative au microprocesseur et les instructions lisibles par machine, lorsqu’elles sont exécutées, amènent en outre le moteur d’imagerie à faire en sorte que le capteur à obturateur roulant effectue des transitions entre le premier état et le deuxième état.
Dans une autre variante de ce mode de réalisation, le capteur à obturateur roulant a une taille de pixel d’au plus 2,0 micromètres.
Dans une nouvelle autre variante de ce mode de réalisation, le module d’éclairage comporte au moins : une première source d’éclairage configurée pour fournir le premier éclairage ; une deuxième source d’éclairage configurée pour fournir le deuxième éclairage ; un élément collimateur configuré pour collimater le premier éclairage et le deuxième éclairage ; et un élément de réseau de microlentilles configuré pour recevoir le premier éclairage et le deuxième éclairage de l’élément collimateur et pour fournir en outre un premier champ d’éclairage de sortie et un deuxième champ d’éclairage de sortie.
Toujours dans une nouvelle autre variante de ce mode de réalisation, la première source d’éclairage comporte une première LED blanche et la deuxième source d’éclairage comporte une deuxième LED blanche.
Dans une autre variante de ce mode de réalisation, le premier champ d’éclairage de sortie correspond à une première modification de l’image et le deuxième champ d’éclairage de sortie correspond à une deuxième modification de l’image.
Dans une nouvelle autre variante de ce mode de réalisation, au moins un parmi le premier champ d’éclairage ou le deuxième champ d’éclairage de sortie s’étend sur au moins 170 pouces sans lumière ambiante.
Toujours dans une nouvelle autre variante de ce mode de réalisation, le module de visée comporte au moins un ensemble source de faisceau ayant une source de faisceau pour générer le motif lumineux de visée à partir d’une surface de sortie, dans lequel la surface de sortie définit un axe central le long duquel une lumière d’entrée doit se propager ; et un ensemble collimateur ayant un groupe de lentilles qui définit un axe d’inclinaison, dans lequel l’axe d’inclinaison a un angle d’inclinaison par rapport à l’axe central et le groupe de lentilles est positionné sur le motif lumineux de visée depuis l’axe central sur l’axe d’inclinaison.
Dans une autre variante de ce mode de réalisation, le module de visée génère et dirige le motif lumineux de visée dans un mode de pilotage de laser pulsé.
Dans une nouvelle autre variante de ce mode de réalisation, le motif lumineux de visée a une longueur d’onde d’au moins 505 nanomètres et d’au plus 535 nanomètres.
Toujours dans une nouvelle autre variante de ce mode de réalisation, l’élément optique à focale variable est une lentille à moteur électrique à roulement à billes.
Dans une autre variante de ce mode de réalisation, la lentille à moteur électrique à roulement à billes a un diamètre de pupille d’au moins 2,0 millimètres et une plage de mise au point de 3 pouces à l’infini.
- Une étape de transformation desdits courants triphasés mesurés dans un repère tournant diphasé, comprenant une composante directe et une composante en quadrature ;
- Une étape de définition de deux variables intermédiaires de l’erreur d’estimation de la position du rotor en fonction des valeurs du courant transformé dans ledit repère diphasé ;
- Une étape de définition d’un observateur pour déterminer ladite position et vitesse du rotor en fonction des deux variables intermédiaires de l’erreur d’estimation et de la valeur des courants transformés, et du signe de la composante en quadrature du courant diphasé.
Ainsi, on peut obtenir un procédé d’estimation, permettant d’une part de réduire le coût d’implémentation lié à l’utilisation des dispositifs d’injection des signaux à haute fréquence. Ce procédé permet en outre d’estimer la position et/ou la vitesse par un seul procédé indépendamment de tous les paramètres de la machine.
Ce procédé permet d’éviter les problèmes d’observabilité liés aux modèles des machines.
Enfin ce procédé permet en outre d’éviter les retards dus à l’utilisation des filtres des méthodes d’injection haute fréquence pour extraire l’erreur d’estimation de la position.
En particulier, ladite étape de transformation met en œuvre une transformée de Park, qui est une transformée performante pour ce type de changement de repère. L’invention n’est toutefois pas limitée à cette transformée précise.
En particulier, ledit observateur est un observateur à mode glissant. Ce qui permet de réaliser une estimation fiable et robuste.
En particulier ledit observateur permet en outre une estimation de l’accélération de la machine électrique. Ceci permet notamment de diminuer les écarts d’estimation dans les phases transitoires
En particulier, l’observateur calcule la position et la vitesse du rotor en fonction de la première ou de la deuxième variable intermédiaire, sélectionnée en fonction du signe de la composante en quadrature du courant diphasé. Ainsi, on peut aisément et avec peu de calculs mettre en œuvre les variables intermédiaires dans l’observateur
L’invention concerne aussi un dispositif d’estimation de la position et de la vitesse du rotor d’une machine électrique synchrone à rotor à aimant permanent comprenant :
- Des moyens de mesure des courants triphasés de ladite machine électrique ;
- Des moyens de transformation desdits courants triphasés mesurés dans un repère tournant diphasé, comprenant une composante directe et une composante en quadrature ;
- Des moyens de définition de deux variables intermédiaires de l’erreur d’estimation de la position du rotor en fonction des valeurs du courant transformé dans ledit repère diphasé ;
- Des moyens de définition d’un observateur pour déterminer ladite position et vitesse du rotor en fonction des deux variables intermédiaires de l’erreur d’estimation et de la valeur des courants transformés, et du signe de la composante en quadrature du courant diphasé.
En particulier tous les moyens de ce dispositif peuvent être constitués par un calculateur, notamment un calculateur embarqué dans un véhicule automobile, mais de manière équivalente un processeur, un DSP, un circuit logique programmable du type FPGA, ou tout autre organe de calcul numérique. Les différents moyens du dispositif peuvent être regroupés dans un même calculateur ou séparés dans différents calculateurs en fonction des contraintes techniques d’intégration du dispositif.
La vanne est une vanne, dite verticale, permettant de moduler et/ou d’obturer le flux de fluide dans la canalisation via un déplacement selon une direction orthogonale à l’axe longitudinal de la canalisation. Avantageusement et selon l’invention, ladite tige présente une extrémité proximale adaptée pour coopérer avec une vis sans fin s’étendant orthogonalement à l’axe longitudinal de la canalisation, ledit actionneur commandant une rotation de la vis sans fin de façon à permettre de modifier la position dudit organe d’obturation.
Le volume interne principal du réceptacle principal du boîtier présente au moins une ouverture permettant le montage de la vanne dans ledit boîtier. Avantageusement et selon l’invention, le réceptacle principal du boîtier comprend une ouverture principale et un capot principal apte à obturer ladite ouverture principale.
Avantageusement et selon l’invention, le débitmètre comprend un support interne auquel sont fixés ladite vis sans fin et l’actionneur dudit organe d’obturation.
Avantageusement et selon l’invention, ledit support interne présente au moins une portion annexe comprenant un logement de réception d’au moins un accumulateur électrique adapté pour pouvoir maintenir latéralement ledit accumulateur électrique. En particulier, avantageusement et selon l’invention, ladite portion annexe du support interne comprend un logement de réception configuré pour recevoir deux accumulateurs électriques. Avantageusement et selon l’invention, chaque logement de réception d’au moins un accumulateur électrique dudit support interne s’étend selon une direction orthogonale à l’axe longitudinal de la conduite.
Avantageusement et selon l’invention, le boîtier s’étend au-delà de la canalisation de façon à délimiter un volume interne secondaire disposé du côté opposé au volume interne principal par rapport à la canalisation, ladite canalisation s’étendant à l’intérieur dudit volume interne secondaire. Avantageusement et selon l’invention, le boîtier présente une ouverture secondaire. Avantageusement et selon l’invention, le boîtier comprend un capot secondaire apte à obturer ladite ouverture secondaire. Le capot secondaire délimite ainsi en partie ledit volume interne secondaire. Un tel capot secondaire peut par exemple présenter une forme générale en U ou en V s’étendant autour de ladite canalisation.