INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Une fois que les alésages 116, 126 sont réalisés, les vis 130 sont mises en place au travers de ces derniers, de manière à fixer axialement le porte-outil 110 et le support flexible 120 entre eux (étape S500), et de manière à obtenir la configuration représentée sur la . On notera que cette opération est de préférence réalisée alors que le couple exercé sur le porte-outil 110 est toujours maintenu, afin de conserver le centrage précis des alésages 116, 126 et de garder le positionnement angulaire des pièces entre elles pendant l’installation des vis 130. De manière alternative, les vis 130 peuvent être mises en place après extraction du porte-outil 110 et du support flexible 120 du premier et du deuxième outillage respectivement.
Bien que la présente invention ait été décrite en se référant à des exemples de réalisation spécifiques, il est évident que des modifications et des changements peuvent être effectués sur ces exemples sans sortir de la portée générale de l'invention telle que définie par les revendications. En particulier, la forme et la configuration des moyens de positionnement angulaire n’est pas limitée, tant que l’effet décrit précédemment est obtenu. Par exemple, ainsi qu’illustré sur la , le premier moyen de positionnement angulaire peut être une protubérance radiale 114’ formée sur une extrémité radiale de la première bride 112 à la place de l’encoche 114 décrite ci-dessus, et le deuxième moyen de positionnement angulaire peut-être une protubérance axiale 124’ formée sur la deuxième bride 122, similaire à la protubérance 124 décrite ci-dessus mais avec un positionnement radial différent, et dont une paroi vient en appui avec la protubérance radiale 114’. En outre, des caractéristiques individuelles des différents modes de réalisation illustrés/mentionnés peuvent être combinées dans des modes de réalisation additionnels. Par conséquent, la description et les dessins doivent être considérés dans un sens illustratif plutôt que restrictif.
Dispositif de transmission de couple, dispositif d’assistance électrique et cycle associé La présente invention concerne un dispositif de transmission de couple, notamment pour motoréducteur, un dispositif d’assistance électrique et un cycle comprenant ledit dispositif de transmission de couple.
Les vélos à assistance électrique sont en plein essor car ils attirent divers publics, aussi bien les citadins voulant remplacer leur voiture par un véhicule plus pratique et plus écologique que les sportifs désireux d’avoir une assistance pour réduire l’effort nécessaire lors du pédalage, notamment en cas de montées à forts pourcentages.
Différentes technologies ont été développées pour répondre aux besoins de ces différents utilisateurs.
Dans le cas des vélos à assistance électrique à vocation sportive, il est important pour les utilisateurs que le poids du vélo soit maîtrisé et que les pertes de transmission soient limitées car les sportifs veulent utiliser, le plus souvent possible, leur vélo sans faire appel à l’assistance électrique et conserver alors les sensations d’un vélo traditionnel. Il est également important d’obtenir un vélo ayant une apparence la plus proche possible d’un vélo traditionnel.
Une des technologies permettant de bien s’adapter au pédalage du cycliste est de positionner le moteur électrique autour de l’axe de pédalier dans le boîtier de pédalier supportant l’axe de pédalier, Ainsi la motorisation va pouvoir bénéficier du rapport de transmission qui est le ratio entre la vitesse de rotation de la roue arrière et sa cadence de pédalage, ce rapport de transmission étant choisi par le cycliste afin d’optimiser sa cadence de pédalage en toutes circonstances, ce qui aura donc également pour effet d’adapter le régime du moteur afin qu’il travaille toujours dans de bonnes conditions de rendement et de pouvoir ainsi délivrer un très gros couple d’assistance à la roue arrière (à une plus faible vitesse) lors du franchissement de montées très pentues.
Les utilisateurs de ces vélos à assistance électrique souhaitent également une motorisation très silencieuse afin de pouvoir profiter pleinement de la pratique du vélo en toute quiétude.
L’écartement entre les pédales droite et gauche est un élément très important pour les cyclistes notamment sportifs. Cet écartement entre les deux plans d’appui des pédales est communément appelé « Q factor » et il a une valeur de 146 mm pour un vélo de route et jusqu’à 158 mm pour un vélo tout terrain (VTT) alors que les blocs moteurs à assistance électrique écartent notablement ce « Q factor » de 163 mm à 220 mm de large. En effet, le bloc-moteur doit intégrer de nombreux éléments comme un capteur de couple, un moteur, un réducteur ainsi qu’au moins une roue-libre. L’assemblage de tous ces composants prend beaucoup de place et conduit à l’élargissement du « Q factor ». Cet élargissement est immédiatement sensible par un cycliste aguerri, en effet lors du mouvement de pédalage les jambes du cycliste ne formant pas un système mécanique dynamiquement équilibré, les membres subissent des accélérations alternatives générant des efforts dynamiques importants croissant avec le carré de la cadence de pédalage. Le déséquilibre de ce système augmente aussi avec l’écartement des pédales, ainsi son augmentation réduit inévitablement la cadence de pédalage du cycliste et donc sa puissance mécanique développée. De plus l’écartement des pédales pose des problèmes de sécurité lorsque le cycliste souhaite continuer à pédaler en virage, en effet l’inclinaison du vélo en courbe rapproche la pédale située à l’intérieur du virage du sol, qui risque alors de frotter au sol et faire chuter le cycliste. L’écartement du « Q factor » rend ainsi le pédalage en courbe beaucoup plus dangereux. Il est donc important de concevoir une motorisation très étroite axialement, respectant le « Q factor » des vélos performants non assistés.
Les échantillons ont été prélevés à : t0, t0+15 min, +30, +45 min, +1 h, +2 , +3 ,+4 , +5 et +6 h.
Le tableau synthétique montre les principaux résultats tirés de cette étude.
Amikacine Tobramycine Gentamicine % de médicament éliminé du CC durant les 6h 94 ± 1 95 ± 1 97 ± 1 Clairance du CC (L/h) 4.1 ± 0.2 7 ± 1 10 ± 1 % éliminé par filtration 43 ± 4 19 ± 3 0 ± 0 % éliminé par dialyse 40 ± 3 38 ± 1 34 ± 3 % éliminé par adsorption 18 ± 3 43 ± 4 66 ± 2
Ces résultats montrent qu’au sein d’une même classe pharmacologique, les voies d’élimination sont spécifiques de la molécule. La part la plus stable étant celle liée à la dialyse, les parts les plus variables étant la filtration et l’adsorption. En remarquant que l’adsorption se fait aux dépens de la filtration. Mais les valeurs très élevées des clairances du CC montrent que l’adsorption fait plus que remplacer la filtration et ajoute un terme propre de clairance d’une valeur très supérieure à la valeur maximale théorique délivrée le système qui aurait dû au maximum être identique au débit total de diafiltration, soit 4 L/h. On remarque que pour le médicament le moins adsorbé, l’amikacine, la valeur de la clairance est quasi-identique à la valeur théorique attendue.
Exemple 5. Exemple d’ECMO. Étude in vitro de l’adsorption de concentrations thérapeutiques de Gentamicine et d’Amikacine par le circuit et le bloc filtre-pompe HLS Advanced 7.0, GETINGE.
La littérature fait état de problèmes d’adsorption de médicaments administrés par voie veineuse en réanimation dans les circuits de dispositifs médicaux avec assistance circulatoire périphérique artério-veineuse et veino-veineuse (ECMO). L’adsorption peut être d’une importance telle qu’elle diminue et même supprime l’efficacité des médicaments adsorbés sur la membrane d’ECMO.
Toutefois, la question de l’adsorption, par les circuits d’ECMO, d’aminoglycosides et notamment d’amikacine et de gentamicine qui sont les deux aminosides les plus prescrits en réanimation adulte, n’a jamais été abordée, à la connaissance des inventeurs.
On a mis en œuvre la méthode décrite ci-dessus en utilisant une solution cristalloïde, Phoxilium®, Baxter-Gambro. Le débit de sang simulé avait été fixé à une valeur théorique de 3 L/min. Il a été de 3,1 ± 0,2 L/min.
On a montré, par égalité des aires sous la courbe des concentrations à l’entrée et à la sortie du bloc filtre-pompe, l’absence de rétention et donc l’absence d’adsorption détectable dans ce bloc.
Étude des capacités adsorptives du bloc filtre-pompe
Comparaison des concentrations mesurées à l’entrée et à la sortie du bloc
Conclusion 1: L’analyse par test t de Student pour mesures par paires ne révèle aucune différence significative des concentrations de gentamicine et d’amikacine entre l’entrée et la sortie du bloc.
Calcul du coefficient d’extraction instantané (CE inst ) et de sa valeur moyenne dans le bloc filtre-pompe :
Pendant la durée de la session les valeurs moyennes (+/- écart-type) des CE inst pour la gentamicine et l’amikacine était de
Gentamicine = 1,2 ± 5%
Amikacine : = - 0,2 ± 4%
L’élastomère E2 est un terpolymère statistique d’éthylène, de β-farnésène et de 1,3-butadiène. Il contient 78% en mole d’éthylène, présente une température de transition vitreuse (Tg) de -59°C, une masse molaire moyenne en poids de 161000 g/mol, une dispersité ( Đ ) de 1.5. Il est préparé selon le mode opératoire suivant : Dans un réacteur contenant à 80°C du méthylcyclohexane, de l’éthylène du 1,3-butadiène et du β-farnésène (Far) dans les proportions indiquées dans le tableau 3, on ajoute du butyloctylmagnésium (BOMAG) pour neutraliser les impuretés du réacteur, puis le système catalytique (cf tableau 3). A ce moment, la température de réaction est régulée à 80°C et la réaction de polymérisation démarre. La réaction de polymérisation se déroule à une pression constante de 8 bars. Le réacteur est alimenté tout au long de la polymérisation en éthylène, 1,3-butadiène et en β-farnésène dans les proportions définies dans le tableau 3. La réaction de polymérisation est stoppée par refroidissement, dégazage du réacteur et ajout d’éthanol. Un anti-oxydant est ajouté à la solution de polymère. Le copolymère est récupéré par séchage en étuve sous vide jusqu’à masse constante. Le système catalytique est un système catalytique préformé. Il est préparé dans le méthylcyclohexane à partir d’un métallocène, le [Me 2 Si(Flu) 2 Nd(μ-BH 4 ) 2 Li(THF)], d’un co-catalyseur, le butyloctylmagnésium (BOMAG), et d’un monomère de préformation, le 1,3-butadiène, dans les teneurs indiquées dans le tableau 3. Il est préparé selon une méthode de préparation conforme au paragraphe II.1 de la demande de brevet WO 2017093654 A1.
Synthèse Concentration métallocène ( mmol /L) Concentration agent alkylant ( mmol /L) Ratio molaire monomère préformation/métal Nd Composition de l’alimentation (%mol Eth / Myr ) Composition de l’alimentation (%mol Eth / Btd /Far) E1 0.09 0.17 90 60/40 E2 0.10 0.4 90 84/9/7
La microstructure des élastomères E1 et E2 figurent dans le tableau 4 en indiquant les taux molaires des unités éthylène (Eth), des unités du 1,3-butadiène, des motifs 1,2-cyclohexanediyle (cycle), des unités du β-farnésène ou du myrcène. Dans le tableau 4 figurent également la proportion molaire des unités du β-farnésène ou du myrcène selon qu’elles sont de configuration 1,4, de configuration 1,2 et 3,4 et la masse molaire moyenne en nombre mesurée selon le paragraphe 1).
Elastomère Eth Btd cycle Far ou Myr 1.4 1.2 3.4 Mn (g/mol) E1 74 26 8 1 17 367000 E2 79 13 5 8 3 5 161000
Préparation des compositions de caoutchouc C1 à C4 : Quatre compositions de caoutchouc C1 à C4 dont le détail de la formulation figure dans le tableau 5, ont été préparées. La composition de caoutchouc a été préparée selon le procédé conforme à l’invention pour C1 ; les compositions de caoutchouc C2 à C4 selon un procédé non conforme à l’invention. Pour la préparation de la composition C1, on introduit dans un mélangeur interne de volume 0.4 litre (taux de remplissage final : environ 70% en volume), dont la température initiale de cuve est d'environ 50°C, successivement l’élastomère, la charge renforçante, le dibenzyldithiocarbamate de zinc ainsi que les divers autres ingrédients à l'exception du soufre et du sulfénamide. On conduit alors un travail thermomécanique (phase non-productive) en une étape, qui dure au total environ 7 min, jusqu'à atteindre une température maximale de « tombée » de 140°C. On récupère le mélange ainsi obtenu, on le refroidit puis on incorpore le soufre et l’accélérateur primaire sur un mélangeur externe (mélangeur à cylindres) à 23°C, en mélangeant le tout (phase productive) pendant 5 minutes. La préparation de la composition C2 se différencie de celle de la composition C1 en ce que le dibenzyldithiocarbamate de zinc est remplacé par un autre accélérateur secondaire, le disulfure de tétrabenzylthiurame (TBzTD). La quantité de disulfure de tétrabenzylthiurame ajouté correspond à une quantité molaire identique à celle du dithiocarbamate utilisée dans la composition C1. La préparation de la composition C3 se différencie de celle de la composition C1 en ce que l’accélérateur secondaire est remplacé par un accélérateur primaire, le N-cyclohexyl-2-benzothiazyle sulfénamide (CBS). La quantité du N-cyclohexyl-2-benzothiazyle sulfénamide ajoutée au cours de la phase non productive correspond à une quantité molaire identique à celle du dithiocarbamate utilisée dans la composition C1. La préparation de la composition C4 se différencie de celle des compositions C1 à C3 en ce ni un accélérateur secondaire tel qu’un thiurame et un dithiocarbamate, ni un accélérateur primaire tel qu’un sulfénamide n’est ajouté au cours de la phase productive. La composition C4 est préparé selon un procédé dit conventionnel au cours duquel le système de vulcanisation qui se compose de soufre et d’un accélérateur primaire est ajouté au cours de la phase dite non productive. Les compositions C1 à C4 ainsi obtenues sont ensuite calandrées sous la forme de plaques (épaisseur 2 à 3mm) ou de feuilles fines de caoutchouc pour la mesure de leur propriétés physiques ou mécaniques, puis vulcanisées à 150°C dans une presse à cuisson.
Les résultats figurent dans le tableau 6. Les résultats sont exprimés en base 100 par rapport à la composition C4 prise comme témoin ([valeur de la composition /valeur de la composition C4]x100). Une valeur supérieure à 100 indique une valeur supérieure à celle du témoin. Pour tan δ max à 23°C, une valeur inférieure à 100 traduit une hystérèse moindre par rapport à celle de la composition C4, ce qui est favorable pour la résistance au roulement ; pour G*10% 23°C une valeur inférieure à 100 traduit une déformabilité plus grande que celle de la composition C4, ce qui est favorable pour l’adhérence. Les résultats montrent que la composition C1 présente des propriétés hystérétiques plus faibles que les autres compositions de caoutchouc C2 à C4. En effet, la valeur de tan δ max à 23°C est la plus faible de toutes les autres valeurs de tan δ max à 23°C. Non seulement, la composition C1 est la composition de caoutchouc la moins hystérétique, mais aussi la composition de caoutchouc la plus déformable, puisqu’elle présente un module complexe également le plus faible.
Composition C1 C2 C3 C4 Mélangeur interne (pce) Elastomère (1) 100 100 100 100 Silice (2) 46 46 46 46 Agent de couplage silane (3) 4.6 4.6 4.6 4.6 DPG (4) 2.1 2.1 2.1 2.1 ZnO (5) 5 5 5 5 Dithiocarbamate (6) 2.6 - - - Thiurame (7) - 2.3 - - Sulfénamide (8) - - 2.2 - Mélangeur externe (pce) Sulfénamide (8) 1 1 1 1 Soufre 1 1 1 1
(1) Elastomère E1 (2) "Zeosil 1165 MP" de Solvay-Rhodia sous forme de microperles (3) TESPT ("Si69" de Evonik) (4) Diphénylguanidine (« Perkacit » DPG de la société Flexsys) (5) Oxyde de Zinc de grade industriel de Umicore (6) Dibenzyldithiocarbamate de zinc (« Perkacit ZBEC » de la société Performance Additives) (7) Disulfure de tétrabenzylthiurame (« Perkacit TBzTD » de la société Performance Additives) (8) N-cyclohexyl-2-benzothiazol-sulfénamide (« Santocure CBS » de Flexsys)
Composition C1 C2 C3 C4 Tan δ max 23°C 71 100 107 100 G*10% 23°C 81 111 116 100
Préparation des compositions de caoutchouc C5 à C6 : Deux compositions de caoutchouc C5 et C6 dont le détail de la formulation figure dans le tableau 7, ont été préparées. La composition C5 est une composition préparée selon un procédé conforme à l’invention : elle est préparée selon le même procédé que la composition C1. La composition C6 est préparé selon un procédé conventionnel et non conforme à l’invention : elle est préparée selon le même procédé que la composition C4. Les compositions C5 et C6 obtenues sont ensuite calandrées sous la forme de plaques (épaisseur 2 à 3mm) ou de feuilles fines de caoutchouc pour la mesure de leur propriétés physiques ou mécaniques, puis vulcanisées à 150°C dans une presse à cuisson.
Les résultats figurent dans le tableau 8. Les résultats sont exprimés en base 100 par rapport à la composition C6 prise comme témoin ([valeur de la composition /valeur de la composition C6]x100). Une valeur supérieure à 100 indique une valeur supérieure à celle du témoin. Les résultats montrent que la composition C5 est moins hystérétique que la composition C6 tout en préservant les propriétés de déformabilité.
Composition C5 C6 Mélangeur interne (pce) Elastomère (1) 100 100 Noir de carbone (2) 4 4 Silice (3) 152 152 Agent de couplage silane (4) 15.2 15.2 DPG (5) 3.2 3.2 Antioxydant (6) 5.5 5.5 Cire antiozone (7) 2.5 2.5 Plastifiant (8) 42 42 Plastifiant (9) 49 49 ZnO (10) 0.9 0.9 Acide stéarique 3 3 Dithiocarbamate (11) 2.6 - Mélangeur externe (pce) Sulfénamide (12) 2.3 2.3 Soufre 0.9 0.9
(1) Elastomère E2 (2) N234 (3) "Zeosil 1165 MP" de Solvay-Rhodia sous forme de microperles (4) TESPT ("Si69" de Evonik) (5) Diphénylguanidine (« Perkacit » DPG de la société Flexsys) (6) Mélange selon un ratio massique 70/30 de N-1,3-diméthylbutyl-N-phényl-para-phenyldiamine (« Santoflex 6-PPD » de Flexsys) et de 2,2,4-triméhyl-1,2-dihydroquinoline) (7) Cire anti-ozone « VARAZON 4959 » de la société Sasol Wax (8) Résine plastifiante « Escorez 1102 » de la société EXXON (9) Huile MES « Catenex SNR » commercialisée par la société Shell (10) Oxyde de Zinc de grade industriel de Umicore (11) Dibenzyldithiocarbamate de zinc (« Perkacit ZBEC » de la société Performance Additives) (12) N-cyclohexyl-2-benzothiazol-sulfénamide (« Santocure CBS » de Flexsys)
Composition C5 C6 Tan δ max 23°C 70 100 G*10% 23°C 100 100
En résumé, les compositions de caoutchouc préparées selon le procédé conforme à l’invention sont celles qui lorsqu’elles sont utilisées dans une bande de roulement d’un pneumatique, confèrent au pneumatique le meilleur compromis entre les performances de résistance au roulement et d’adhérence.
Matériau pour assurer la flottabilité d’une conduite sous-marine La présente invention concerne un matériau pour assurer la flottabilité d’une conduite sous-marine et/ou pour améliorer l’isolation thermique d’une conduite sous-marine, notamment de conduites sous-marines destinées aux grandes profondeurs et véhiculant des fluides chauds ou froids. La présente invention concerne en particulier le domaine de l’amont pétrolier.
Comme on peut le voir sur la , afin de clarifier l’utilité d’une telle structure au sein d’une cabine de type classe affaires, le séparateur de cabine 41 pourra être équipé d’un système d’affichage lumineux 46, notamment à diodes électroluminescente (DEL).
Une fois le rideau d'isolation 21 installé, un membre d’équipage 24 pourra appuyer sur un interrupteur 47 depuis l’intérieur de l'espace clos 22 délimité par le rideau d'isolation 21 pour activer l’affichage lumineux. Un texte mentionnant "Equipage au repos" pourra par exemple s’afficher pour indiquer l’utilité de la structure auprès des passagers. Ainsi, le séparateur de cabine 41 comporte une face interne tournée vers l'intérieur de l'espace clos 22 munie de l'interrupteur 47 d'activation du système d'affichage lumineux 46 ainsi que du moyen d'accroche 42; et une face externe tournée vers l'extérieur de l'espace clos 22 munie des diodes électroluminescentes.
Comme cela est illustré par la , pour assurer un rangement soigné et éviter les plis du rideau 21, des coutures thermocollées 49 constituant des guides de pliage sont réalisées dans le textile rembourré du rideau. Un membre d'équipage 24 pourra effectuer, de façon intuitive, le pliage du rideau d'isolation 21 suivant ces guides de pliage 49 selon les flèches de pliage F9. Le rideau d'isolation 21 plié pourra ensuite être rangé à l'intérieur d'un espace de stockage dédié 50.
Par souci de discrétion et d’intimité, ce système à rideau est de préférence placé en bout de rangée à l’arrière de la cabine d'avion 10.
STRUCTURE SOUPLE POUR LA CRÉATION D'UN ESPACE DE REPOS À L'INTÉRIEUR D'UNE CABINE D'AÉRONEF La présente invention porte sur une structure souple pour la création d'un espace de repos à l'intérieur d'une cabine d'aéronef, notamment une cabine d'avion.
On connaît des dispositifs permettant de créer un espace de repos autour d'un siège de l'avion, notamment un siège de la classe "Affaires" (ou "Business Class" en anglais), afin de permettre aux membres de l'équipage de se reposer au sein de la cabine d'avion parmi les passagers.
Ces rideaux posent toutefois des problèmes esthétiques ainsi que des problèmes d’intégration au sein de la cabine d'avion. En effet, les rideaux nécessitent l’installation de modules encombrants et disgracieux, tels que des rails apparents qui dégradent la qualité perçue en cabine par les passagers. L’ajout de rails externes peut également poser des problèmes de sécurité en cas de crash.
Ainsi, les dispositifs à rideaux connus ne permettent pas aux membres d’équipage de dormir de manière confortable et isolée des autres passagers au sein de la cabine. Ces systèmes ne répondent pas non plus aux critères qualitatifs en termes de finition et d'esthétisme pour une cabine de type classe Affaires.
L'invention vise à remédier efficacement aux inconvénients précités en proposant un ensemble pour une cabine d'aéronef comportant: - une unité de siège arrière comportant un siège et une coque d'intimité s'étendant au moins en partie autour du siège, - une unité de siège avant comportant un siège et une coque d'intimité s'étendant au moins en partie autour du siège, - un passage d'accès à un couloir de circulation s'étendant entre l'unité de siège arrière et l'unité de siège avant, - une structure souple amovible comportant, dans un état déployé, une portion supérieure s'étendant au-dessus du siège de l'unité de siège arrière entre la coque d'intimité de l'unité de siège arrière et la coque d'intimité de l'unité de siège avant, et - une portion latérale s'étendant verticalement entre l'unité de siège arrière et l'unité de siège avant pour obturer le passage d'accès au couloir de circulation, - de sorte que la structure souple délimite, avec la coque de l'unité de siège arrière et la coque de l'unité de siège avant, un espace clos de repos autour du siège de l'unité de siège arrière.
L'invention permet ainsi, grâce à l'utilisation de la structure souple amovible, de s’intégrer harmonieusement dans une cabine d'aéronef sans dégrader l’aspect esthétique ni la qualité perçue d’une cabine de type classe affaires. En effet, l'invention ne nécessite pas l'ajout de modules encombrants et visuellement disgracieux en cabine, tel que la pose de rails apparents. En outre, lorsque la solution n’est pas déployée, la structure souple peut être discrètement rangée dans le compartiment sans gêner les passagers. L'invention permet également d'améliorer la séparation entre l'espace de repos réservé au personnel de bord et le reste de la cabine. Les conditions de repos du personnel de bord sont donc également améliorées. L’invention présente également un caractère économique, dans la mesure où elle est simple à produire et n'induit quasiment aucune modification de la cabine.
Selon une réalisation de l'invention, au moins un dispositif de maintien est apte à assurer un maintien de la structure souple sur une coque d'intimité.
Selon une réalisation de l'invention, le dispositif de maintien comporte au moins un plot saillant ménagé dans une portion de la coque d'intimité destiné à s'insérer à l'intérieur d'une ouverture réalisée dans la structure souple.
Clair CC = 410 mg / 25863 mg.min/L = 0,9 L/h
Gentamicine:
Clair CC = 244 mg / 15078 mg.min/L = 1,0 L/h