INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
PRESENTATION DE L’INVENTION L’invention concerne un patin de guidage pour un anneau de transmission d’un système de commande de vannes de décharge d’une turbomachine pour aéronef s’étendant axialement selon un axe X comportant un compresseur, une chambre de combustion et une turbine pour l’entraînement du compresseur, la turbomachine comprenant une veine primaire dans laquelle circule un flux d’air destiné à la chambre de combustion et une veine secondaire dans laquelle circule un flux d’air destiné à la propulsion, le compresseur comprenant une pluralité de vannes de décharge variable s’étendant dans un même plan transversal à l’axe X, chaque vanne de décharge variable étant configurée pour se déplacer entre une position fermée, dans laquelle une circulation d’un flux d’air de la veine primaire vers la veine secondaire est interdite, et une position ouverte dans laquelle une circulation d’un flux d’air de la veine primaire vers la veine secondaire est autorisée, la turbomachine comportant un système de commande configuré pour contrôler le déplacement de la pluralité de vannes de décharge variable, le système de commande comportant un anneau de transmission qui s’étend dans un plan transversal à l’axe X de la turbomachine et une pluralité de mécanismes d’actionnement reliant les vannes de décharge variable à l’anneau de transmission, le patin de guidage étant configuré pour supporter l’anneau de transmission autour de l’axe X lors de sa rotation autour de l’axe X, le patin de guidage comprenant : un corps principal comportant une surface de contact qui est incurvée et destinée à venir en contact avec l’anneau de transmission et un revêtement positionné sur la surface de contact.
L’invention est remarquable par le fait que la surface de contact possède un relief principal et par le fait que le revêtement comporte un relief auxiliaire de forme complémentaire au relief principal, le relief principal possédant une forme configurée pour opposer au moins une résistance au déplacement circonférentiel du revêtement par rapport à la surface de contact.
L’utilisation de deux reliefs complémentaires permet avantageusement de limiter les mouvements relatifs selon la direction circonférentielle qui est la plus susceptible de conduire à une perte du revêtement. Un relief permet d’apporter une solution mécanique qui est robuste vis-à-vis de la pression et de la température, ce qui permet d’éviter un décollement du revêtement et un défaut de commande des vannes de décharge.
De préférence, le relief principal est ondulé et comporte au moins une composante d’ondulation de direction circonférentielle. Une telle ondulation permet de multiplier les points d’accrochage à la surface inférieure du revêtement lorsqu’un effort circonférentiel est appliqué au revêtement.
Selon un aspect, le relief principal est ondulé et comporte uniquement une composante d’ondulation de direction circonférentielle. Un tel relief est performant et est simple à réaliser sur une surface de contact.
De préférence, le relief principal comporte une pluralité de plots en saillie. Les plots définissent avantageusement l’ondulation. Les plots sont de préférence identiques pour avoir des performances homogènes.
De préférence, les plots en saillie sont adjacents les uns aux autres afin d’optimiser le nombre de points d’accrochage. De manière préférée, le relief principal comporte une pluralité de plots en saillie qui sont parallèles à l’axe X.
De manière alternative, les plots en saillie sont écartés les uns aux autres. Cela permet en outre d’entrainer un accrochage lorsqu’un effort longitudinal est appliqué au revêtement.
Selon un autre aspect, le relief principal est ondulé et comporte une composante d’ondulation de direction circonférentielle et une composante de direction longitudinale. De préférence, le relief principal comporte une pluralité de plots en saillie qui s’étendent de manière concourante, en particulier, en éventail. Cela permet d’éviter tout déplacement relatif entre le corps principal et le revêtement. Cela est avantageux lorsqu’un effort circonférentiel et un effort longitudinal sont appliqués au revêtement.
De préférence, le relief principal est collé au relief auxiliaire de manière à renforcer la liaison mécanique et permettre une immobilisation pérenne.
L’invention concerne également un système de commande de vannes de décharge d’une turbomachine pour aéronef s’étendant axialement selon un axe X comportant un compresseur, une chambre de combustion et une turbine pour l’entraînement du compresseur, la turbomachine comprenant une veine primaire dans laquelle circule un flux d’air destiné à la chambre de combustion et une veine secondaire dans laquelle circule un flux d’air destiné à la propulsion, le compresseur comprenant une pluralité de vannes de décharge variable s’étendant dans un même plan transversal à l’axe X, chaque vanne de décharge variable étant configurée pour se déplacer entre une position fermée, dans laquelle une circulation d’un flux d’air de la veine primaire vers la veine secondaire est interdite, et une position ouverte dans laquelle une circulation d’un flux d’air de la veine primaire vers la veine secondaire est autorisée, le système de commande comportant : un anneau de transmission qui s’étend dans un plan transversal à l’axe X de la turbomachine, une pluralité de mécanismes d’actionnement reliant les vannes de décharge variable à l’anneau de transmission, et une pluralité de patins de guidage, tels que présentés précédemment, configurés pour supporter l’anneau de transmission autour de l’axe X lors de sa rotation autour de l’axe X.
De manière préférée, les patins de guidage sont répartis de manière circonférentielle, de préférence, répartis à égale distance angulaire.
L’invention concerne également une turbomachine pour aéronef s’étendant axialement selon un axe X comportant un compresseur, une chambre de combustion et une turbine pour l’entraînement du compresseur, la turbomachine comprenant une veine primaire dans laquelle circule un flux d’air destiné à la chambre de combustion et une veine secondaire dans laquelle circule un flux d’air destiné à la propulsion, le compresseur comprenant une pluralité de vannes de décharge variable s’étendant dans un même plan transversal à l’axe X, chaque vanne de décharge variable étant configurée pour se déplacer entre une position fermée, dans laquelle une circulation d’un flux d’air de la veine primaire vers la veine secondaire est interdite, et une position ouverte dans laquelle une circulation d’un flux d’air de la veine primaire vers la veine secondaire est autorisée, la turbomachine comportant un système de commande tel que présenté précédemment.
Dans une sous-étape E42, chaque partitionnement est évalué en déterminant une métrique d’évaluation, par exemple basée sur la fonction d’efficacité du récepteur, ou courbe ROC (de l’anglais « Receiver Operating Characteristic »), les indices de Calinski-Harabasz (également nommés Variance Ratio Criterion) et Davies-Bouldin,et dans une étape E43, le partitionnement ayant la meilleure métrique est sélectionné, et les points aberrants de la modélisation MT j selon ce partitionnement sont supprimés.
Enfin, dans une étape E5, les dimensions d’une, des plusieurs, ou de chacune des instances de toit détectées et segmentées T 1 à T N sont déterminés à partir de leurs modélisations tridimensionnelles MT 1 à MT N . La représente l’exécution de cette étape E5 pour l’instance de toit T 1 .
Pour une modélisation tridimensionnelle MT j , dans une sous-étape E51 de l’étape E5, une enveloppe convexe CH j de cette modélisation est déterminée ainsi qu’un centroïde X de cette enveloppe convexe CH j .
Dans une sous-étape E52 de l’étape E5, on détermine une position moyenne du drone 2 à partir de la moyenne de l’ensemble des positions du drone 2 associées aux images I 1 à I M et on sélectionne l’image I i dans laquelle l’instance T j apparait et qui est associée à la position du drone 2 la plus proche de cette position moyenne. Pour cette image I i , la distance d X entre le drone 2 et la position du centroïde X dans cette image I i est déterminée.
Dans une sous-étape E53 de l’étape E5, la valeur métrique d px de chaque pixel de cette image I i , c’est-à-dire les dimensions de la portion de la scène représentée par ce pixel, est déterminée au moyen de cette distance d X et de l’équation suivante :
, où , d px est la valeur métrique de chaque pixel de cette image I i (également nommé RSD, de l’anglais Roof Sample Distance), d X est la distance entre le drone 2 et la position du centroïde X, Sh et Sw sont la hauteur et la largeur du capteur de la caméra du drone 2, F est la distance focale de ce capteur, et I i,H et I i,W sont la hauteur et la largeur de l’image I i .
Dans une sous-étape E54 de l’étape E5, le nombre de pixels de l’image I i appartenant à l‘instance de toit T j est déterminé au moyen du masque binaire M i,j de cette image Ii associé à cette instance T j , et l’aire A j de cette instance T j est déterminée en multipliant la valeur métrique d px par ce nombre de pixels.
Dans une étape E6 du procédé, les aires A 1 à A N des instances de toit T 1 à T N sont télétransmis par le serveur 4 vers le terminal distant 3 pour pouvoir être exploitées.
On va maintenant décrire un autre exemple de réalisation de l’étape E5, non représenté, permettant de déterminer les dimensions d’une, des plusieurs, ou de chacune des instances de toit détectées et segmentées T 1 à T N sont déterminés à partir de leurs modélisations tridimensionnelles MT 1 à MT N .
Dans une première sous-étape, pour un nuage de points d’une modélisation MT j d’une instance T j obtenue à l’issue de l’étape E4, un plan ajusté sur ce nuage de points est déterminé, par exemple au moyen d’un algorithme de régression linéaire multi-dimensionnel. Ce plan peut par exemple être le plan pour lequel la distance moyenne de l’ensemble des points du nuage des points à ce point est minimisée.
Dans une deuxième sous-étape, chaque point du nuage de points est projeté normalement sur le plan précédemment déterminé.
Dans une troisième sous-étape, une enveloppe convexe, ou concave, des points projetés est déterminée et dans une quatrième sous-étape, une aire de cette enveloppe est déterminée, cette aire correspondant sensiblement à l’aire de l’instance de toit T j .
La description qui précède explique clairement comment l'invention permet d'atteindre les objectifs qu'elle s'est fixée, à savoir, pouvoir obtenir des dimensions précises d’une ou plusieurs instances d’un toit d’un bâtiment dans un temps court et sans requérir une expertise couteuse, en proposant un système et un procédé dans lequel un drone acquiert différentes images du toit du bâtiment, puis un algorithme d’apprentissage automatique détecte et segmente les instances du toit dans ces images afin de pouvoir construire automatiquement une modélisation tridimensionnelle virtuelle de ces instances pour enfin en déterminer les dimensions.
En tout état de cause, l'invention ne saurait se limiter aux modes de réalisation spécifiquement décrits dans ce document, et s'étend en particulier à tous moyens équivalents et à toute combinaison techniquement opérante de ces moyens. On pourra en particulier envisager d’employer d’autres architectures de réseaux de neurones que celle qui a été décrite, et notamment d’autres types de réseaux convolutifs, pyramidaux ou non. On pourra également envisager d’ajouter, de remplacer ou de supprimer certains des éléments de l’algorithme qui a été décrit, et notamment de rajouter un étage de segmentation sémantique.
On pourra encore envisager d’utiliser d’autres méthodes d’estimation des dimensions d’une instance de toit à partir de sa modélisation tridimensionnelle que celle qui a été décrite, et notamment des méthodes basées sur une projection de la modélisation sur un plan et sur la détermination de l’aire de la projection.
DISPOSITIF DE RÉDUCTION DE BRUIT ET D’IDENTIFICATION POUR CASQUE DE PROTECTION ACOUSTIQUE Domaine technique de l’invention La présente invention vise un dispositif de réduction de bruit et d’identification pour casque de protection acoustique.
Comme cela a déjà été explicité, la détermination prend en compte une pluralité de valeurs de températures ambiantes du bâtiment, une ou plusieurs valeurs de températures extérieures au bâtiment 2, un volume du local 20 du bâtiment et un coefficient de déperdition thermique du local.
Cette détermination pourra être assimilée au calcul réalisé par un répartiteur de frais de chauffage utilisant une mesure de la température ambiante des locaux. En particulier, la détermination selon l’invention pourra correspondre à une estimation, à partir de plusieurs valeurs de températures ambiantes et d’une ou de plusieurs valeurs de températures extérieures, la quantité d’énergie consommée à titre privatif dans les locaux devant faire l’objet d’une répartition.
Le calcul pourra par exemple prendre la forme suivante : Avec : E : la quantité d’énergie consommée à titre privatif dans le local 20 étudié Ta : la température ambiante du local 20 étudié Te : la température extérieure du bâtiment 2 V : le volume du local 20 étudié G : le coefficient de déperdition thermique du local 20 étudié t : le pas de temps
Exemple de formule avec une variable d’ajustement : Avec : E : la quantité d’énergie consommée à titre privatif dans le local 20 étudié Ta : la température ambiante du local 20 étudié Te : la température extérieure du bâtiment 2 V : le volume du local 20 étudié G : le coefficient de déperdition thermique du local 20 étudié C ajustement : le coefficient d’ajustement liée à la variable d’ajustement V ajustement : la variable d’ajustement t : le pas de temps
Comme cela est présenté, la présente invention peut être mise en œuvre sans variable d’ajustement, avec une variable d’ajustement ou avec plusieurs variables d’ajustement.
Avantageusement, la détermination pourra intégrer l’utilisation d’un ou de plusieurs coefficients d’ajustement calculés à partir du modèle de simulation thermique du bâtiment. L’utilisation de ces coefficients d’ajustement en combinaison avec des variables d’ajustement représentatives de facteurs environnementaux permettent d’améliorer encore la justesse du modèle.
Ainsi, le procédé selon l’invention comporte avantageusement une étape d’ajustement 140 de la quantité d’énergie thermique fournie, ladite étape d’ajustement 140 comportant l’utilisation d’un ou plusieurs coefficients d’ajustement, chaque coefficient d’ajustement étant appliqué à une variable d’ajustement.
La ou les variables d’ajustement pourront correspondre à des facteurs humains ou environnementaux ayant un impact sur l’énergie thermique à fournir au local. Ainsi, une variable d’ajustement peut correspondre à des données météorologiques telles que la pression atmosphérique ou la vitesse du vent.
Une variable d’ajustement pourra être mesurée directement au niveau du local 20 du bâtiment 2. Alternativement, une variable d’ajustement pourra être mesurée dans une zone géographique sur laquelle est positionnée le bâtiment 2. Un autre moyen d’obtenir une variable d’ajustement pourra être de la modéliser, par exemple de manière probabiliste à partir de statistiques, ou encore de la générer à partir d’algorithmes d’apprentissage automatiques.
Une variable d’ajustement est de préférence calculée sur la base de données hebdomadaire, journalière ou horaire. Ces valeurs pourront être intégrées de façon à générer une valeur mensuelle. En particulier, si le coefficient de déperdition est mensuel, la variable d’ajustement est également mensuelle.
Par exemple, la détermination de la quantité d’énergie thermique fournie à un local 20 peut intégrer l’utilisation d’une variable d’ajustement sélectionnée parmi : une variable représentative des déperditions de chaleur liées aux ouvertures de fenêtres et/ou à la ventilation naturelle ; et/ou une variable représentative de l’utilisation d’un chauffage d’appoint. Cela permet d’intégrer les usages réels qui sont mesurés directement ou modélisés pour chaque local.
De façon préférée, la détermination de la quantité d’énergie thermique fournie à un local 20 intègre l’utilisation d’une variable d’ajustement représentative de la consommation d’électricité du local, y compris des chauffages d’appoints.
La détermination pourra aussi intégrer l’utilisation d’une variable d’ajustement représentative des déperditions thermiques dues aux ouvertures d’au moins une fenêtre 24 du local.
Dans ce cas et de façon préférée, la variable d’ajustement représentative des déperditions de chaleur liées aux ouvertures de fenêtres 24 pourra être calculée en fonction des changements de températures ambiantes du local et de l’humidité dans le local. En particulier, il pourra être utilisé une série temporelle des températures et des humidités intérieures et extérieures. Ainsi, cela permet d’accéder à une estimation précise des durées d’ouverture des fenêtres sans avoir à positionner un capteur sur chacune des fenêtres.
Un coefficient d’ajustement correspondra par exemple à une valeur utilisée avec une valeur de variable d’ajustement lors de la détermination de la quantité d’énergie thermique fournie à un local 20. En particulier, ce coefficient d’ajustement est utilisé dans une équation de détermination de la quantité d’énergie thermique fournie à un local 20. Cette valeur de coefficient d’ajustement est de préférence calculée à partir d’un modèle de simulation thermique du bâtiment 2.
Une valeur de coefficient d’ajustement pourra par exemple être mise à jour à une fréquence inférieure ou égale à 3 mois, de préférence inférieure ou égale à 2 mois et de façon plus préférée inférieure ou égale à 1 mois. Ainsi, il est possible de prendre en compte au mieux les valeurs des variables d’ajustement en fonction de la saison ou plus généralement du climat habituel à une période donnée. De façon préférée, le procédé utilise donc, pour un même coefficient d’ajustement, plusieurs valeurs prédéterminées de coefficient d’ajustement en fonction de la période donnée.
- l’échangeur de chaleur interne comprend un deuxième chemin de circulation du fluide réfrigérant à une deuxième température qui est configuré pour permettre l’échange de chaleur avec le premier chemin de circulation du fluide réfrigérant à une première température et qui s’étend entre un deuxième orifice d’admission en communication fluidique avec le premier orifice d’évacuation et une bouche d’évacuation de fluide réfrigérant hors de l’échangeur de chaleur interne, le premier chemin de circulation s’étendant entre une bouche d’admission de fluide réfrigérant et un deuxième orifice d’évacuation en communication fluidique avec la bouche d’entrée du moyen d’amenée,
- le premier chemin de circulation et le deuxième chemin de circulation sont agencés en U, à l’intérieur d’un plan de circulation qui est parallèle à un plan de plaque dans lequel s’étendent indifféremment la plaque d’extrémité de l’échangeur thermique, une joue d’extrémité de l’échangeur de chaleur interne et la plaque de séparation,
- le premier chemin de circulation et le deuxième chemin de circulation sont agencés en X, à l’intérieur du dit plan de circulation,
- la première passe et la deuxième passe sont agencés en U, à l’intérieur du dit plan de circulation,
- la première passe et la deuxième passe sont agencés en X, à l’intérieur du dit plan de circulation,
- le module de traitement thermique comprend une pluralité de plaques, dont la plaque d’extrémité de l’échangeur thermique et une joue d’extrémité de l’échangeur interne, qui est pourvue de la bouche d’admission de fluide réfrigérant et de la bouche d’évacuation de fluide réfrigérant, entre lesquelles sont interposées la plaque de séparation et des plaques d’échangeur qui sont empilées les unes sur les autres, chaque plaque étant agencée en une cuvette délimitée par un rebord périphérique relevé qui borde un fond, le fond des plaques d’échangeur et de la plaque de séparation comportant une pluralité de collerettes délimitant au moins partiellement un passage de liquide caloporteur ou de fluide caloporteur, les bords périphériques relevés de deux plaques successives étant brasés les uns aux autres,
- le fond des plaques d’échangeur de l’échangeur thermique est pourvu d’au moins une rainure pour conformer en U les passes que loge l’échangeur thermique,
- le fond des plaques d’échangeur de l’échangeur thermique est pourvu d’une pluralité de perturbateurs d’écoulement, pour perturber un écoulement laminaire du fluide réfrigérant et/ou du liquide caloporteur, afin d’optimiser un échange de chaleur entre ces derniers,
- le moyen d’amenée est formé par un empilement de collerettes d’amenée qui sont issues de matière des plaques d’échangeur constitutives de l’échangeur thermique,
- deux collerettes d’amenée successives de l’empilement de collerettes d’amenée sont brasées l’une à autre pour former le moyen d’amenée,
- le moyen d’amenée comprend un tube qui traverse successivement les plaques d’échangeur constitutives de l’échangeur thermique,
- le tube est logé à l’intérieur d’un collecteur de l’échangeur thermique, ce collecteur est indifféremment un collecteur à l’intérieur duquel circule le fluide réfrigérant ou le liquide caloporteur,
- le tube comporte une surface externe qui est brasée à la plaque de séparation et à la plaque d’extrémité de l’échangeur thermique.
La présente invention a aussi pour objet un dispositif de traitement thermique comprenant un tel module de traitement thermique et un organe de détente rapporté sur le bloc de fixation par l’intermédiaire des moyens de fixation.
De préférence, la chambre loge au moins partiellement un embout de l’organe de détente comportant une bouche d’arrivée de fluide réfrigérant à haute pression qui est en communication avec la chambre du bloc de fixation, l’embout comportant une bouche de départ de fluide réfrigérant à basse pression en communication fluidique avec le deuxième orifice d’entrée du bloc de fixation.
La présente invention a aussi pour objet un système de traitement thermique d’un véhicule comprenant un tel dispositif de traitement thermique, le système de traitement thermique comprenant un circuit de liquide caloporteur à l’intérieur duquel circule le liquide caloporteur, le circuit de liquide caloporteur comportant au moins une pompe et un échangeur de chaleur agencé pour échanger des calories avec un dispositif de stockage d’énergie électrique, le système de traitement thermique comprenant un circuit de fluide réfrigérant à l’intérieur duquel circule le fluide réfrigérant, le circuit de fluide réfrigérant comportant au moins un compresseur, un condenseur, un dispositif de détente et un évaporateur.
Chaque partie de ce système est alors munie de moyens d’accrochage débrayables sur deux portions correspondantes de l’élément d’arrimage 1, ces moyens d’accrochage débrayables étant désignés par les références générales 4 et 5 respectivement sur cette figure.
De plus, des moyens d’indication de tension par exemple optico-mécanique ou visuelle de façon générale, désignés par la référence générale 6 sur cette figure, sont prévus entre les deux parties 2 et 3 du système.
On conçoit alors qu’en fonction du niveau de serrage et de tension de l’élément d’arrimage et donc de la tension appliquée par celui-ci sur les deux parties du système, ces moyens d’indication visuelle permettent à un opérateur d’obtenir une indication directe et fiable de la tension sur l’élément.
Ces moyens d’indication 6 comprennent par exemple un organe biréfringent dont l’aspect et en particulier la couleur, permet de faire percevoir la tension de la sangle par l’opérateur.
Bien entendu, un très grand nombre de réalisations possibles de ce système, basées sur le principe décrit en regard de cette , peuvent être envisagées.
Par exemple, on a illustré sur la un mode de réalisation d’un tel système.
Sur cette , le système d’indication de tension est désigné de façon générale par la référence 10 et celui-ci est associé à un élément d’arrimage tel qu’une sangle désignée par la référence générale 11.