INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans ce cas, dans un exemple non limitatif, l’agencement de couches 12 est un logo. Dans ce cas, la couche primaire 121 est une couche optique qui sert également de support pour la première couche secondaire 122a, la première couche secondaire 122a est un film, et la deuxième couche secondaire 122b est une glace de sortie. La surface d’entrée S2 des ondes radars de retour R2 fait partie de la deuxième couche secondaire 122b.
La première couche secondaire 122a est disposée entre la couche primaire 121 et la deuxième couche secondaire 122b. La couche primaire 121 et la première couche secondaire 122a sont adjacentes et délimitées par une surface de jonction 126. La première couche secondaire 122b et la deuxième couche secondaire 122b sont adjacentes et délimitées par une surface de jonction 127.
La première couche secondaire 122a comprend une forme prédéterminée 124a. La deuxième couche secondaire 122a comprend une forme prédéterminée 124b identique à celle 124a de la première couche secondaire 124a. La forme prédéterminée 124a s’étend le long de la surface de jonction 126. La forme prédéterminée 124b s’étend le long de la surface de jonction 127. Dans un mode de réalisation non limitatif, les formes prédéterminées 124a et 124b sont des reliefs. Dans un exemple non limitatifs, ces reliefs 124a, 124b ont une forme de trapèze. La surface de jonction 127 suit la surface de jonction 126. Elle s’étend donc parallèlement à la surface de jonction 126, et les reliefs 124a, 124b sont disposés directement en regard l’un de l’autre. On notera qu’aucune des formes prédéterminées 124a, 124b ne fait partie de la surface d’entrée S2.
La couche primaire 121 possède un indice de réfraction primaire n1. La première couche secondaire 122a possède un indice de réfraction secondaire n2. La deuxième couche secondaire 122b possède un indice de réfraction tertiaire n3. La surface d’entrée S2 est en partie parallèle à la surface de sortie S1, et l’indice de réfraction tertiaire n3 est le même que l’indice de réfraction primaire n1. Cela permet aux ondes radars de retour R2 de ressortir de la surface de sortie S1 avec le même angle d’incidence a=a0, a que celui respectivement θ0, θ lorsqu’elles arrivent sur la surface d’entrée S2, ce qui permet d’avoir une surface de sortie S1 en partie plane. Cela permet par la suite de faire une compensation de décalage de phase décrite plus loin.
Tel qu’illustré sur la , dans un mode de réalisation non limitatif, la surface d’entrée S2 est plane. Dans ce cas l’angle d’incidence θ0 est égal à l’angle d’incidence θ pour deux ondes radars de retour R2 qui arrivent sur la surface d’entrée S2 à des endroits différents.
Dans un troisième mode de réalisation non limitatif illustré sur la , l’agencement de couches 12 comprend: - une couche primaire 121, - une couche secondaire 122, la couche primaire 121 et la couche secondaire 122 étant confondues.
La surface d’entrée S2 n’est pas parallèle à la surface de sortie S1.
Dans une variante de réalisation non limitative illustrée sur la la forme prédéterminée 124 est une surface lisse. Dans un exemple non limitatif, la surface lisse est courbée et présente un rayon de courbure R. Dans ce cas, dans un mode de réalisation non limitatif, l’agencement de couches 12 qui ne comprend donc qu’une seule couche est une glace de sortie d’un feu arrière ou un projecteur. Dans autre une variante de réalisation non limitative non illustrée la forme prédéterminée 124 est un relief. Dans ce cas, on obtient la même figure que la sans surface de jonction 126 et n2=n1.
La surface de sortie S1 de la couche primaire 121 est calculée en fonction de la surface d’entrée S2 de sorte que les ondes de retour R2 atteignent les deux antennes réceptrice 101 avec un même angle d’incidence a quelque soit la position de l’objet cible 3.
Afin de déterminer la forme de la surface de sortie S1, les calculs suivants sont effectués. On notera que les calculs sont faits dans un plan horizontal comprenant les antennes réceptrices 101. En effet, le capteur radar 10 considéré détermine l’azimut des objets cibles 3 et non pas leur élévation et a de ce fait un champ de vision FOV de faible élévation. La surface d’entrée S2, la surface de sortie S1 et la forme prédéterminée 124 sont supposées avoir des courbures nulles et doivent avoir en pratique des courbures faibles dans des coupes verticales perpendiculaires au plan AZ-AY de la . Autrement dit, elles sont supposées être dans leur partie utile des surfaces qui sont cylindriques d’axe perpendiculaire au plan AZ-AY et de section droite quelconque.
On pose : - g : la forme de la surface de sortie S1 que l’on cherche, avec g une fonction telle que tous les points de la surface de sortie S1 ont pour coordonnées (y, z=g(y)) dans le repère Ay-Az. - f : la forme prédéterminée 124, avec f une fonction telle que tous les points de la forme prédéterminée 124 ont pour coordonnées (y, z=f(y)) dans le repère Ay-Az. - d nombre réel qui est une distance quelconque.
On pose y1, y2 des fonctions homogènes à des coordonnées le long de l’axe horizontal AY perpendiculaire à l’axe véhicule Ax, et A les solutions des équations suivantes.
ETAT DE LA TECHNIQUE Parmi les méthodes d’épuration du biogaz connues, les méthodes conventionnellement utilisées pour séparer le méthane du dioxyde de carbone sont la séparation membranaire, la PSA (Pressure Swing Adsorption – adsorption par variation de pression) et la distillation cryogénique.
La séparation membranaire est basée sur l’utilisation de membranes réalisées dans des matériaux laissant passer le dioxyde de carbone et retenant le méthane. La PSA est basée sur l’adsorption du dioxyde de carbone dans les composants solides de la colonne d’adsorption à haute pression et une désorption à basse pression. La distillation cryogénique repose quant à elle sur des abaissements successifs de la température jusqu’à la production de dioxyde de carbone liquide et de biométhane liquéfié ou de désublimation du dioxyde de carbone qui produit du dioxyde de carbone liquide et du bio-méthane gazeux.
Ces méthodes conventionnellement utilisées présentent cependant des inconvénients pour séparer un biogaz à l’état liquide ou à l’état diphasique. Soit elles ne permettent pas d’atteindre des taux de pureté du méthane récupéré satisfaisants, soit elles ne permettent pas de récupérer le dioxyde de carbone, soit elles s’avèrent inadaptées pour le traitement d’un biogaz liquéfié ou contenant des hydrocarbures, notamment le butane, utilisés pour liquéfier le biogaz. Ainsi la technique de la séparation membranaire n’est pas à privilégier lorsque le biogaz comporte des hydrocarbures, et en particulier du butane, ce dernier détériorant les membranes rapidement. La PSA ne permet pas d’atteindre quant à elle les taux de pureté souhaités. Par ailleurs, cette méthode nécessite l’apport d’une quantité importante de chaleur ce qui va à l’encontre de l’utilisation de froid préalablement dépensé pour liquéfier le biogaz. La technique de distillation cryogénique présente quant à elle l’inconvénient de produire des particules solides de dioxyde de carbone (cristaux de neige carbonique) qui peuvent créer des bouchons dans les échangeurs de chaleur et le garnissage dans la tête de colonne.
L’invention vise à remédier à ces problèmes en proposant un procédé de séparation permettant de séparer les composés d’un biogaz à l’état liquide ou à l’état diphasique liquide/vapeur de manière à récupérer le méthane à un taux de pureté élevé ainsi que de récupérer le dioxyde de carbone en évitant les problème de colmatage et formation de neige carbonique.
OBJET DE L’INVENTION A cet effet, et selon un premier aspect, l’invention propose un procédé de séparation de tout ou partie de composés d’un biogaz à l’état liquide ou à l’état diphasique liquide/vapeur, contenant du méthane, du dioxyde de carbone et éventuellement d’un hydrocarbure ou d’un mélange d’hydrocarbures de la famille C 3 à C 7 , le procédé étant remarquable en ce qu’une première séparation pour séparer le méthane des autres composés est réalisée par distillation cryogénique dans une première colonne de distillation comportant une tête de colonne portée à la température de condensation du méthane à une pression donnée, la première séparation étant réalisée en injectant dans la première colonne de distillation : en alimentation principale, le biogaz liquéfié à une température d’équilibre permettant l’obtention d’un mélange diphasique assurant la séparation des différents composés, en alimentation secondaire, un agent de liquéfaction à l’état liquide composé d’un ou d’un mélange d’hydrocarbure(s) de la famille C 3 à C 7 , l’agent de liquéfaction étant injecté en tête de la première colonne de distillation, au-dessus du niveau d’entrée du biogaz, à une température T1 provoquant la désublimation du dioxyde de carbone et en quantité proportionnelle au débit de vapeur du dioxyde de carbone ascendant en tête de colonne.
L’injection d’un agent de liquéfaction en tête de colonne au-dessus de l’entrée du biogaz permet ainsi de dissoudre les cristaux de neige carbonique qui se forment en tête de la colonne de distillation utilisée pour séparer le méthane des autres composés en assurant une séparation satisfaisante du méthane gazeux du mélange liquide composé du dioxyde de carbone et de l’agent de liquéfaction.
Avantageusement, l’agent de liquéfaction est injecté au niveau du reflux de méthane.
Avantageusement, l’agent de liquéfaction est injecté dans la première colonne de distillation à une température T1 de l’ordre de -100°C.
Avantageusement, l’agent de liquéfaction est soumis à un refroidissement en deux étages sous pression avant son injection dans la tête de la première colonne de distillation pour atteindre la température T1.
Avantageusement, la tête de la première colonne de distillation est mise en froid en tout ou partie par l’agent de liquéfaction.
Avantageusement, le procédé comporte une étape de récupération du méthane à l’état gazeux à l’issue de la première séparation.
Selon un mode de réalisation avantageux, il est procédé à une deuxième séparation des composés du mélange liquide récupéré à l’issue de la première séparation et composé du dioxyde de carbone, de l’agent de liquéfaction et des éventuels hydrocarbures. Cette deuxième séparation est réalisée par distillation cryogénique dans une deuxième colonne de distillation après détente du mélange liquide pour atteindre une température et une pression d’équilibre permettant la séparation du dioxyde de carbone sous forme de condensat en tête de colonne et l’agent de liquéfaction additionné des éventuels hydrocarbures en résidus sous forme liquide en bas de colonne.
Avantageusement, la deuxième séparation est réalisée par mise en froid de la tête de la deuxième colonne à la température de condensation du dioxyde de carbone comprise entre -50 ° Celsius et -60° Celsius en fonction de la pression atteinte après la détente.
Avantageusement, le procédé de séparation comporte une étape de récupération du dioxyde de carbone à l’état gazeux (condensat) à l’issue de la deuxième séparation.
Avantageusement, le procédé comporte une étape de récupération de l’agent de liquéfaction additionné des éventuels hydrocarbures à l’issue de la deuxième séparation pour son réacheminement en tout ou partie vers la première colonne de distillation.
Avantageusement, l’agent de liquéfaction est un hydrocarbure linéaire ou non linéaire du type alcène de la famille C 3 à C 7 ou un mélange d’hydrocarbures de la famille C 3 à C 7 .
Dans l’exemple de la , à chaque charge principale 80, 82 et 84 est associé un dispositif de commutation électrique (respectivement numérotés 120, 124 et 126) qui est sélectivement et réversiblement commutable entre un état ouvert et un état fermé pour respectivement déconnecter la charge correspondante du répartiteur ou pour connecter cette charge au répartiteur 36.
Le dispositif électronique de commande 100, ici placé dans un ensemble de commande 138, est configuré pour piloter les dispositifs de commutation électrique 120, 124 et 126 afin de gérer des paramètres d’alimentation d’au moins une partie des charges électriques.
Notamment, le dispositif 100 est configuré pour, en fonction du courant mesuré, gérer des paramètres d’alimentation d’au moins une partie des charges électriques, afin de réduire le courant électrique consommé par ces charges et/ou gérer des paramètres de fonctionnement d’au moins une partie ces charges électrique pour réduire le courant électrique consommé par ces charges électriques afin de respecter le seuil de courant imposé par un disjoncteur principal connecté entre l’installation électrique et le réseau de distribution électrique.
Le dispositif 100 est également configuré pour gérer les paramètres d’alimentation d’au moins une partie des charges électriques afin d’éviter que le courant délivré par les sources électriques au travers du répartiteur dépasse la limite en courant imposée par le répartiteur.
Par exemple, il peut s’agir de déconnecter ou reconnecter automatiquement une ou plusieurs des charges électriques en fonction du courant mesuré dans le cadre d’une action de délestage, pour éviter que le courant consommé circulant au travers du répartiteur 36 dépasse le seuil de protection, et/ou encore pour ajuster la puissance électrique consommée par les charges électriques en fonction de la puissance électrique souscrite auprès du gestionnaire du réseau 32 (sur laquelle est calé le seuil du disjoncteur principal 11) et de la puissance électrique que les sources secondaires 34, 50 et 60 sont en mesure de fournir.
Dans l’exemple illustré, le dispositif électronique de commande 100 est associé à des lignes de commande qui sont respectivement associées aux dispositifs de commutation électrique 120, 124 et 126. Ces lignes sont connectées à un répartiteur secondaire 90 alimenté depuis le répartiteur 36 et sont chacune pourvue d’un interrupteur pilotable, tel qu’un relais ou un interrupteur de puissance à semi-conducteurs, notés 130, 132 et 134, afin de déclencher la commutation du dispositif de commutation électrique correspondant en alimentant sélectivement la ligne de commande.
Lorsque l’interrupteur 120, 124 ou 126 est dans l’état ouvert, la charge électrique correspondante est déconnectée du système 30 et ne peut pas être alimentée électriquement par un courant circulant depuis le répartiteur 36.
Selon la nature de l’installation électrique, le dispositif électronique de commande 100 peut, également ou alternativement, être connecté à des moyens de pilotage, tel qu’un dispositif de régulation intégré à certaines des charges électriques, pour piloter à distance ces charges électriques (par exemple pour réduire leur consommation ou pour les arrêter temporairement).
Cela est notamment le cas de charges telles qu’une pompe à chaleur (ou climatiseur), ou un appareil de chargement pour véhicule électrique, tel que la charge 86 de l’exemple illustré sur la , qui comportent généralement de tels dispositifs de régulation (usuellement implémentés par des contrôleurs électroniques) qui peuvent communiquer avec le dispositif électronique de commande 100.
Par exemple, la communication entre le dispositif électronique de commande 100 et le dispositif de régulation de la borne de recharge pour véhicule électrique (borne 142 sur la ) est ici réalisée grâce à une liaison suivant le protocole Open Charge Point Protocol (OCPP). D’autres modes de communication pourraient être utilisés en variante.
Dans l’exemple illustré, le dispositif électronique de commande 100 comporte une interface de communications 140 telle qu’un routeur ou une passerelle, qui est en communications avec un dispositif de commande d’une des charges principales (par exemple, la station de chargement 86), voire avec un réseau de communications extérieur (par exemple le réseau internet).
Dans d’autres cas, les charges principales peuvent être pilotées en alimentant électriquement (ou en interrompant l’alimentation) une borne de jonction secondaire raccordée à une entrée de commande de la charge électrique.
Grâce à l’invention, le système de distribution permet d’associer facilement plusieurs sources d’alimentation (et plus particulièrement une source photovoltaïque et un réseau public) pour alimenter une installation domestique comportant une pluralité de charges électriques de nature différente, tout en évitant que l’association de plusieurs sources électriques ne génère des courants électriques dont l’intensité serait dangereuse pour l’installation et instable en cas d’absence de production du panneau photovoltaïque.
Le dispositif 100 permet notamment de surveiller et de réguler deux aspects : d’une part, garantir le respect du contrat souscrit auprès du gestionnaire du réseau 32 (ou, plus généralement, respecter le seuil de courant défini par l’élément de protection 11) et, plus généralement, gérer l’autoconsommation du système, c’est-à-dire gérer la puissance électrique fournie par les sources secondaires.
D’autre part, il s’agit de protéger le répartiteur 36 et de veiller notamment à ce que la somme des courants provenant des différentes sources, notamment lorsque les sources secondaires sont au moins en partie actives, n’excède pas les limites permises par le répartiteur 36 et par l’installation en général.
En variante, le dispositif 100 pourrait n’être configuré que pour surveiller et réguler un seul de ces deux aspects : respecter le seuil de courant défini par l’élément de protection 11 et gérer l’autoconsommation du système, ou protéger le répartiteur 36.
De préférence, lorsque la composition selon l’invention comprend au moins un polymère cellulosique, la teneur totale en polymère(s) cellulosique(s) est comprise entre 0,1 et 10% en poids, plus préférentiellement entre 0,5 et 5% en poids, plus préférentiellement encore entre 1 et 2,5% en poids, par rapport au poids total de la composition selon l’invention.
De préférence, lorsque la composition selon l’invention comprend au moins un polymère cellulosique, la teneur totale en (poly)hydroxy(C 1 -C 4 )alkylcellulose(s) est comprise entre 0,1 et 10% en poids, plus préférentiellement entre 0,5 et 5% en poids, plus préférentiellement encore entre 1 et 2,5% en poids, par rapport au poids total de la composition selon l’invention.
De préférence, lorsque la composition selon l’invention comprend au moins un polymère cellulosique, la teneur totale en hydroxyéthylcellulose est comprise entre 0,1 et 10% en poids, plus préférentiellement entre 0,5 et 5% en poids, plus préférentiellement encore entre 1 et 2,5% en poids, par rapport au poids total de la composition selon l’invention.
De préférence, la composition selon l’invention comprend au moins un polyol en C 2 -C 8 .
Par « polyol en C 2 -C 8 » au sens de la présente invention, on entend un composé organique constitué d’une chaîne hydrocarbonée en C 2 -C 8 , éventuellement interrompue par un ou plusieurs atomes d’oxygène, et porteuse d’au moins deux groupements hydroxyles libres (-OH) portés par des atomes de carbone différents, ce composé pouvant être cyclique ou acyclique, linéaire ou ramifié, saturé ou insaturé, et à l’état liquide à température ambiante (25°C) et à pression atmosphérique (soit 1,013.10 5 Pa).
De préférence, le ou les polyols en C 2 -C 8 utilisables sont acycliques et non-aromatiques.
Les polyols en C 2 -C 8 utilisables comprennent dans leur structure de 2 à 8 atomes de carbone, de préférence de 2 à 6 atomes de carbone, plus préférentiellement de 2 à 5 atomes de carbone.
Plus particulièrement, le ou les polyols utilisables comprennent de 2 à 10 groupements hydroxy, plus préférentiellement de 2 à 5 groupements hydroxy, plus préférentiellement encore de 2 à 3 groupements hydroxy.
De manière préférée, le ou lesdits polyols en C 2 -C 8 utilisables sont choisis parmi les polyols en C 3 -C 6 , l’éthylène glycol, et leurs mélanges.
Plus préférentiellement, le ou lesdits polyols en C 2 -C 8 utilisables selon l’invention sont choisis parmi le propylène glycol, le 1,3-propanediol, le 1,3-butylène glycol, le pentane-1,2-diol, le dipropylène glycol, l’hexylène glycol, le pentylène glycol, le glycérol, l’éthylène glycol, et un mélange de ces composés ; plus préférentiellement la composition comprend au moins le propylène glycol.
De préférence, lorsque la composition selon l’invention comprend au moins un polyol en C 2 -C 8 , la teneur totale en polyol(s) en C 2 -C 8 est comprise entre 0,1 et 15% en poids, plus préférentiellement entre 0,5 et 10% en poids, plus préférentiellement encore entre 1 et 6% en poids, et encore mieux entre 3 et 6% en poids, par rapport au poids total de la composition selon l’invention.
De préférence, lorsque la composition selon l’invention comprend au moins un polyol en C 2 -C 8 , la teneur totale en propylène glycol est comprise entre 0,1 et 15% en poids, plus préférentiellement entre 0,5 et 10% en poids, plus préférentiellement encore entre 1 et 6% en poids, et encore mieux entre 3 et 6% en poids, par rapport au poids total de la composition selon l’invention.
De préférence, lorsque la composition selon l’invention comprend au moins un polymère cellulosique et au moins un polyol en C 2 -C 8 , le rapport pondéral de la teneur totale en polyol(s) en C 2 -C 8 d’une part sur la teneur totale polymère(s) cellulosique(s) d’autre part, va de 0,01 à 150, plus préférentiellement de 0,1 à 20, plus préférentiellement encore de 0,4 à 6, mieux encore de 1 à 6, voire de 1,2 à 6.
Avantageusement, lorsque la composition selon l’invention comprend au moins un polymère cellulosique et au moins un polyol en C 2 -C 8 , la teneur totale en poids en polymère(s) cellulosique(s) est strictement inférieure à la teneur totale en poids en polyol(s) en C 2 -C 8 .
De préférence, la composition selon l’invention est exempte de tensioactif.
Selon un mode de réalisation particulier de l’invention, la composition peut éventuellement comprendre en outre au moins un tensioactif.
Si l’on revient à la , on peut également constater que l’un au moins des éléments, bâti et/ou coulisseau, comporte au moins une fenêtre de visualisation des moyens d’indication de tension.
Sur cette , la figure la fenêtre de visualisation est prévue sur le bâti et est désignée par la référence générale 19.
Les moyens d’indication de tension visible à travers cette fenêtre sont quant à eux désignés par la référence générale 20 et comportent par exemple, comme cela a été indiqué précédemment, au moins un élément biréfringent.
Bien entendu, d’autres modes de réalisation de ces moyens d’indication visuelle peuvent être envisagés et ceux-ci- peuvent par exemple être associés à des moyens en forme de pont de jauge ou autres.
Ces moyens d’indication de tension peuvent également être associés à des moyens d’éclairage ou autres.
De même, des moyens de mesure de tension et de transmission de cette information de tension à distance peuvent également être prévus.
On conçoit alors que la mise en place et le retrait du système d’indication de tension sur un élément d’arrimage sont extrêmement simple et fiable comme cela est illustré sur les figures 4, 5, 6 et 7
Il suffit en effet de placer le système sur l’élément d’arrimage en faisant passer par exemple celui-ci par une fente latérale du système, les moyens d’accrochage débrayables des deux parties du système étant en position ouverte, comme illustré sur la figue 4.
Puis, les cames à excentrique sont manœuvrées comme illustré sur la , et les leviers fermés comme illustré sur la , pour mettre en tension l’élément d’arrimage comme illustré sur la , le système étant alors opérationnel.
Le résultat est alors visible sur les figures 8 et 9, l’élément biréfringent changeant par exemple de couleur pour indiquer la bonne mise en tension de l’élément d’arrimage.
Le retrait du système se fait alors en déplaçant les leviers et les cames à excentrique en position ouverte de déverrouillage.
On conçoit alors qu’un tel système peut être très facilement engagé sur la sangle et est amovible.
Il assure une mise en relation fiable et correcte de la déformation de la sangle à une instrumentation mécanique, électrique ou optique, matériau biréfringent pour la photoélasticité, réseau de moiré ou encore jauge de déformation.
Il est également robuste, rigide et ergonomique.
Il est également par exemple adapté à plusieurs dimensions de sangles textiles en accord avec la norme EN12195.