INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
à l’issue de l’étape b), la couche poreuse présente une épaisseur comprise entre 0,5μm et 5μm ; à l’issue de l’étape b), la couche poreuse comprend des pores dont la taille est comprise entre 1nm et 50nm, et présente un taux de porosification compris entre 10% et 70% ; à l’issue de l’étape c), la couche superficielle présente une épaisseur inférieure ou égale à 10μm ; à l’issue de l’étape c), la couche superficielle présente une épaisseur inférieure ou égale à 1μm, typiquement de l’ordre de cent à quelques centaines de nanomètres ; l’étape c) comprend le dépôt d’une couche en carbure de silicium amorphe, au moins du côté de la face avant du substrat support, pour former la couche superficielle ; la couche en carbure de silicium amorphe déposée est fortement dopée et présente une concentration en espèces dopantes supérieure à 10 19 /cm 3 , voire supérieure à 10 20 /cm 3 ; l’étape c) comprend une amorphisation d’une couche de surface du substrat support, au moins du côté de sa face avant, pour former la couche superficielle ; l’étape d) comprend, préalablement à l’assemblage du substrat initial et du substrat support, la formation d’une couche de collage sur l’un et/ou l’autre des substrats, du côté de leurs faces avant respectives, la couche de collage présentant, après assemblage, une épaisseur totale inférieure ou égale à 10nm ; la couche de collage est composée d’au moins un matériau choisi parmi le silicium, le nickel et le titane ; au cours de l’étape e), une segmentation sous forme de nodule ou une dissolution de la couche de collage autorise un contact direct, au moins localement, entre la couche superficielle et la couche poreuse ; le traitement thermique de l’étape e) est effectué à une température supérieure ou égale à 1000°C, préférentiellement supérieure ou égale à 1400°C, voire supérieure ou égale à 1850°C ; à l’étape e), la cristallisation de la couche superficielle s’opère au moins en partie sous forme de carbure de silicium poly-cristallin, à partir d’une interface de contact avec le substrat support, pour former une couche intermédiaire ; le procédé de fabrication comprend après l’étape f), une étape g) de finition comprenant des traitement(s) mécanique(s) et/ou chimique(s) de la structure composite, pour éliminer des résidus de couche poreuse de la face avant de la couche mince et/ou pour corriger l’uniformité d’épaisseur de la structure composite ; l’étape g) comprend un traitement thermique, appliqué à la structure composite, à une température comprise entre 1000°C et 1900°C, avant ou après les traitements mécanique(s) et/ou chimique(s) ; le procédé de fabrication comprend une étape de reconditionnement du reste du substrat initial en vue d’une réutilisation en tant que substrat initial pour la fabrication d’une nouvelle structure composite.
L’invention concerne également une structure intermédiaire comprenant :
- un substrat support en carbure de silicium poly-cristallin,
- une couche superficielle en carbure de silicium amorphe, sur le substrat support,
- une couche poreuse disposée directement en contact ou via une couche de collage sur la couche superficielle, une interface de collage étant présente entre la couche poreuse et la couche superficielle ou au sein de ladite couche superficielle,
De plus, grâce au dispositif de protection thermique 2, la structure composite 1 permet de bénéficier, en outre, d’un gain de masse important dû à l’utilisation de fibres creuses par rapport à une utilisation de fibres pleines. Les fibres creuses, de carbone par exemple, peuvent générer un gain de masse de l’ordre de 50%, et jusqu’à 65% au niveau de la structure composite 1.
En effet, à titre d’illustration, dans le cas d’une structure composite de fibres creuses en carbone noyées dans une résine, avec une densité des fibres de carbone de l’ordre de 1,7 g/cm3, une densité de la résine de l’ordre de 1,1 g/cm3, et des fibres représentant 60% du volume dans une couche avec 40% de creux au sein de chaque fibre de carbone, on peut obtenir de tels gains de masse importants.
Dans le cadre de la présente invention, les fibres creuses (qui peuvent donc présenter des caractéristiques variées et être agencées de différentes manières comme précisé ci-dessus) peuvent également être utilisées de différentes manières, notamment en fonction des performances recherchées et des applications envisagées.
Dans un premier mode de réalisation simplifié, les fibres creuses 3 sont simplement remplies de gaz, en particulier d’air. Dans une variante de réalisation, elles sont remplies d’un gaz neutre.
Le dispositif de protection thermique 2 correspond, dans ce premier mode de réalisation, à une barrière thermique 6 ( ) qui permet de limiter les échanges thermiques par l’intermédiaire des canaux internes des fibres creuses 3 (qui sont de plus de préférence étanches à l’hydrogène, par nature dans le cas notamment du carbone, ou via une protection spécifique si une telle protection est prévue). Les fibres creuses 3 permettent de réduire la conductivité thermique de la pièce composite 1 en raison d’une conductivité thermique moindre des fibres creuses par rapport à des fibres pleines usuelles.
Ce premier mode de réalisation peut s’appliquer aux différentes réalisations possibles de couches composites pourvues de fibres creuses, et notamment à celles des figures 1, 5 et 6 et aux variantes correspondantes décrites.
A titre d’illustration, le dispositif de protection thermique 2 de la structure composite 1 de la comprend une telle barrière thermique 6. Plus précisément, la couche C4 dont les fibres creuses 3 sont pourvues dans cet exemple d’un gaz, présente une conductivité thermique réduite, par rapport aux autres couches usuelles de la structure composite 1, et constitue ainsi une barrière thermique 6 entre les couches C3 et C5 entre lesquelles elle est agencée. La structure composite 1 intègre ainsi une barrière thermique qui permet de limiter la transmission thermique.
Dans ce premier mode de réalisation, il est également envisageable, au lieu d’introduire un gaz (tel que l’air ou un gaz neutre) dans les fibres creuses 3, de créer un vide dans les canaux internes des fibres creuses 3 et de maintenir ce vide en fermant les extrémités longitudinales de ces canaux internes. Un tel vide permet de limiter la conductivité thermique.
En outre, dans un deuxième mode de réalisation, le dispositif de protection thermique 2 est configuré pour faire circuler un fluide caloporteur dans les fibres creuses 3. Pour ce faire, le dispositif de protection thermique 2 qui correspond à un échangeur thermique 8 comprend, de plus, une unité d’alimentation 9 configurée pour mettre en circulation le fluide caloporteur dans lesdites fibres creuses 3. Dans un deuxième mode de réalisation, le dispositif de protection thermique 2 est donc un dispositif de type actif ou dynamique.
Différentes réalisations peuvent être envisagées.
A titre d’illustration, dans une première réalisation (de ce deuxième mode de réalisation) représentée sur la , la structure composite 1 comprend un ensemble 10 de couche Cj1 usuelles pourvues de fibres pleines (non représentées) et un ensemble 11 de couche Cj2 usuelles pourvues de fibres pleines (non représentées), ainsi qu’une couche C7 agencée entre les deux ensembles 10 et 11. Cette couche C7 est pourvue de fibres creuses 3 unidirectionnelles, orientées selon une (même) direction illustrée par une double flèche F.
Dans cette première réalisation, l’unité d’alimentation 9 comprend : - un dispositif de mise en circulation 12 configuré pour mettre en circulation du fluide caloporteur, notamment à une température souhaitée ; - une unité d’interface 13 configurée pour faire entrer le fluide caloporteur (mis en circulation par le dispositif de mise en circulation 12 et reçue par l’intermédiaire d’une conduite 14), à une extrémité amont 15 (par rapport au sens E1 de circulation du fluide caloporteur dans les fibres creuses 3 de la couche C7) de la structure composite 1, dans l’ensemble des canaux internes des fibres creuses 3 de la couche C7 ; et - une unité d’interface 16 configurée pour récupérer l’ensemble des fluides caloporteurs à la sortie des canaux internes des fibres creuses 3 à une extrémité aval 17 de la structure composite 1 et les ramener au dispositif de mise en circulation 12 par l’intermédiaire d’une conduite 18.
En outre, dans une seconde réalisation (de ce deuxième mode de réalisation) représentée sur la , la structure composite 1 comprend une pluralité de couches Ck comprenant chacune des fibres creuses 3 unidirectionnelles, agencées dans une seule et même direction, illustrée par une flèche G.
Dans cette seconde réalisation, l’unité d’alimentation 9 du dispositif de protection thermique 2 (qui correspond à un échangeur thermique 8) comporte : - un dispositif de mise en circulation 19, identique par exemple au dispositif de mise en circulation 12, qui est configuré pour mettre en circulation du fluide caloporteur notamment à une température souhaitée ; - une unité d’interface 20 configurée pour faire entrer le fluide caloporteur (mis en circulation par le dispositif de mise en circulation 19 et reçue par l’intermédiaire d’une conduite 21), à une extrémité amont 22 (par rapport au sens E2 de circulation du fluide caloporteur dans le fibres creuses 3 des couches Ck) de la structure composite 1, dans l’ensemble des canaux internes des fibres creuses 3 des couches Ck ; et - une unité d’interface 23 configurée pour récupérer l’ensemble des fluides caloporteurs à la sortie des canaux internes des fibres creuses 3 à une extrémité aval 24 de la structure composite 1 et les ramener au dispositif de mise en circulation 19 par l’intermédiaire d’une conduite 25.
Dans le mode de réalisation de la , la structure composite 1 est également pourvue d’une couche imperméable CI agencée sur une face externe de la structure composite 1.
La composition selon l’invention vise également les pathologies respiratoires ayant des « dérégulations immunitaires » communes avec celles observées dans l’asthme comme l’induction de certaines cytokines (IL-6, TSLP, IL-8, IL-5, IL-13, IL-17) et des dérégulations mucosales (hyper production de mucus) et des modifications de l’épithélium bronchique.
En particulier, les utilisations de la composition selon la présente invention englobent la prévention et le traitement des maladies respiratoires chroniques, par exemple l’asthme, la BPCO et la rhinite. Encore plus particulièrement, les utilisations de la composition selon la présente invention portent sur la prévention et le traitement de l’asthme. L’utilisation de la souche de l’invention et la composition la comprenant pourront donc être notamment utilisées efficacement pour prévenir l’apparition de l’asthme chez des patients connus pour leur prédisposition pour cette pathologie (par exemple, des patients ayant une prédisposition familiale au développement de l’asthme).
Etant donné les voies inflammatoires communes, par exemple la production d’interleukine comme IL-8, la composition selon l’invention est également utile dans une maladie choisie parmi la maladie de Crohn, la colite ulcéreuse, la recto-colite ulcéro-hémorragique, la diverticulite, l’œsophagite, la gastrite, la pancréatite, l’ulcère gastro-duodénal et le syndrome du côlon irritable.
Enfin, la composition selon l’invention est particulièrement d’intérêt lorsque l’Homme ou l’animal est résistant et/ou réfractaire aux corticostéroïdes.
Procédé de préparation d’une composition selon l’invention
La combinaison ou la composition selon l’invention peut être produite par tout moyen bien connu de l’homme du métier.
A titre d’exemple, la souche selon l’invention est produite par culture, par exemple, dans un milieu de croissance connu de l’homme du métier (par exemple, un milieu BHI : « Brain-Heart Infusion ») de 8 heures à 3 jours, à une température de 30-37°C, avec ou sans ajustement du pH. Le bouillon de fermentation contenant les cellules bactériennes est recueilli. Le bouillon peut être utilisé tel quel, concentré ou lyophilisé. Avantageusement, les bactéries seront recueillies, par exemple par centrifugation puis remises en suspension dans un tampon approprié, par exemple du PBS (« phosphate buffered saline »). La concentration bactérienne peut être établie en utilisant un cytomètre de flux ou un autre procédé équivalent.
Les bactéries pourront ensuite être nébulisée partir de la forme liquide ou de la forme lyophilisée. Un solvant pourra être ajouté afin de faciliter la nébulisation.
L’invention est à présent illustrée par des exemples non limitatifs de composition selon l’invention et par des résultats.
Exemples Exemple 1 – Dose minimale du budésonide seul sur les cellules BEAS-2B.
Le budésonide est un corticostéroïde aux propriétés anti-inflammatoires in vitro et in vivo et utilisé chez l’Homme, notamment dans le traitement de l’asthme.
Des cellules bronchiques humaines (BEAS-2B) sont mises en culture et une situation pro-inflammatoire est induite via l’ajout dans le milieu de TNF-α. Les cellules BEAS-2B répondent alors par la libération d’IL-8 dans le milieu. Le dosage de l’IL-8 après 6h permet d’estimer l’état d’activation des cellules, qui peut être réduit par l’ajout d’un agent anti-inflammatoire.
Les inventeurs ont ainsi identifié une dose de budésonide qui induit peu ou pas d’effet anti-inflammatoire dans le modèle BEAS-2B, soit 0,1 nM.
Exemple 2 – Effets anti-inflammatoire s in vitro de la combinaison selon l’invention.
Les inventeurs ont ensuite cherché à tester les effets de la combinaison selon l’invention soit E. faecalis et budésonide sur le modèle BEAS-2B.
Pour cela, ils ont utilisé 3 souches distinctes : CNCM I-4969 ; CNCM I-5701 et CNCM I-5699. D’après les analyses de génomes, ces trois souches sont phylogénétiquement très proches puisque l’homologie de séquence du gène de l’ARN 16S desdites trois souches est de 100%. Malgré une homologie de séquence de l’ARN 16S, les trois souches présentent notamment des propriétés anti-inflammatoires différentes, en particulier un profil cytokinique différent. Il en résulte une efficacité différente pour chaque souche.
La première concerne la tige fixée au piston pour récupérer la force exercée par la poussée d’Archimède ; La deuxième prise d’huile hydraulique située au pied du vérin rejoint par conduite le deuxième vérin (décrit par la suite) en vis-à-vis ;
Un contacteur de fin de course 150 est également installé sur le corps du premier vérin 15. Il intègre un circuit de commandes électriques.
De même, la deuxième chambre 2 est étanche et est reliée fluidiquement au réservoir de stockage 9. Elle est délimitée par une deuxième paroi 20 et comprend :
une deuxième plaque supérieure 21 fixée à une extrémité de la deuxième paroi 20, la deuxième plaque supérieure 21 présentant une deuxième ouverture centrale et un orifice d’évacuation d’air 23 ; un deuxième piston 200, identique au premier piston 100, monté coulissant selon la direction D verticale de manière étanche dans la deuxième chambre 2, le deuxième piston 200 étant configuré pour passer à travers la deuxième ouverture centrale de la deuxième plaque supérieure 21 ; une deuxième plaque inférieure 24 fixée à une extrémité de la deuxième paroi 20 opposée à l’extrémité à laquelle est fixée la deuxième plaque supérieure 21 ; un deuxième vérin 25, identique au premier vérin 15, fixé au deuxième piston 200 à l’endroit du centre de gravité du deuxième piston 200 de sorte à accompagner son coulissement vertical.
Cette deuxième chambre 2 présente également une vanne de vidange 299, comme illustré notamment sur la , cette vanne de vidange étant ménagée au niveau de la deuxième plaque inférieure 24.
De manière analogique au premier piston, le deuxième piston 200 est monté de manière étanche dans la deuxième chambre 2 par le biais d’une deuxième bride fixée sur le pourtour du deuxième piston 200.
Cette deuxième bride est composée de deux anneaux concentriques entre lesquels sont enroulés des joints de tresse graphitée, les anneaux étant assemblés l’un à l’autre par serrage par le biais d’une pluralité de boulons.
Cette deuxième bride est également fixée à la deuxième plaque supérieure par le biais de tiges filetées maintenues par des écrous.
De même que pour la première chambre, cette deuxième chambre est réalisée en un matériau présentant une surface lisse. Selon un mode de réalisation, ce matériau peut par exemple être du chrome, de la céramique, de l’acier, ou tout autre matériau lisse présentant une résistance suffisante de sorte à résister aux pressions en jeu.
Selon l’invention, lesdits premier et deuxième pistons sont couplés et montés selon un mouvement contraire, de sorte qu’une translation d’un desdits premier ou deuxième piston selon la direction dans un sens est compensée par une translation de l’autre desdits premier ou deuxième piston selon la direction D dans le sens opposé.
Dans ce mode de réalisation, et comme plus particulièrement illustré en , le flux de fluide entre le réservoir de stockage 9 et la première chambre 1 est contrôlé par une vanne électromagnétique 19.
De même, le flux de fluide entre le réservoir 9 et la deuxième chambre 2 est contrôlé par une vanne électromagnétique 29.
Comme illustré, le dispositif selon le mode de réalisation décrit comprend également un accumulateur hydraulique 6 de sorte à permettre de contenir un volume déterminé et à assurer la conservation du débit de fluide dans le circuit de circulation de fluide.
En outre, dans le processus lié au circuit hydraulique, deux sources de flux se rejoignent et sont propices aux effets « bélier ». La mise en place d’un accumulateur y est donc nécessaire. Sa mise en œuvre permet de lisser les flux hydrauliques du fait de la compressibilité du gaz contenu sous la membrane tout en amortissant les chocs. Il aura aussi pour but d’assurer une protection du matériel venant en aval.
En partie basse du circuit, si l’on se place relativement à la , le dispositif comprend donc le système d’admission. Ce système d’admission et de refoulement comprend :
une première pompe 3 reliée hydrauliquement à la première chambre 1, et comprenant une première chambre de refoulement 33 ; une deuxième pompe 4 placée en vis-à-vis de la première pompe 3 et reliée hydrauliquement à la deuxième chambre 2, et comprenant une deuxième chambre de refoulement 44 ; un piston à double tête 34 monté coulissant à la fois dans la première pompe 3 et dans la deuxième pompe 4.
L’invention propose aussi un navire caractérisé en ce qu’il est équipé d’au moins un ensemble vélique réalisé selon l’une des caractéristiques précédentes.
L’invention propose aussi une méthode de commande d’un ensemble vélique selon l’une quelconque des caractéristiques précédentes, lorsque l’ensemble vélique est monté sur un navire, la méthode comportant les étapes suivantes : - détermination de la direction du vent, - détermination de la direction de déplacement souhaitée pour le navire, - orientation de l’ensemble vélique par rapport au vent en fonction de la direction du vent et de la direction de déplacement souhaitée, de la manière suivante : -- lorsque la direction de déplacement est proche de la direction du vent, le caisson est orienté avec son ouverture arrière face au vent et les parties pivotantes des ailes sont placées chacune dans une position angulaire comprise entre une position parallèle à la direction du vent et la position d’ouverture maximale, -- lorsque la direction de déplacement est proche d’une direction opposée à la direction du vent, le caisson est orienté avec son ouverture avant face au vent et les parties pivotantes des ailes sont placées chacune dans une position angulaire comprise entre la position parallèle à la direction du vent et la position de fermeture.
Avantageusement, la méthode comprend une étape au cours de laquelle le navire est orienté avec sa poupe en direction du vent et le caisson est orienté avec son ouverture avant du côté de la poupe du navire, de manière à provoquer une marche arrière du navire.
est une vue en perspective qui représente schématiquement un navire faisant face au vent et équipé d’un ensemble vélique en caisson muni de deux voiles latérales conformément aux enseignements de l’invention ;
est une vue en coupe transversale II-II qui représente schématiquement le navire de la et qui illustre la configuration des ailes de l’ensemble vélique lorsque ses volets sont dans une position fermée ;
est un schéma qui représente en perspective l’ensemble vélique de la et qui illustre les flux d’air traversant le caisson ;
est une vue similaire à celle de la qui illustre la configuration des ailes de l’ensemble vélique lorsque ses volets sont dans une position d’ouverture maximale et que le navire avance en vent arrière ;
est une vue similaire à celle de la qui illustre la configuration des ailes de l’ensemble vélique lorsque le caisson est orienté vers le vent et que le navire avance selon une direction décalée angulairement par rapport à la direction du vent ;
est une vue de dessus qui représente schématiquement une variante de montage des ailes sur la platine formant la partie inférieure du caisson ;
est une vue en perspective qui représente schématiquement la variante de la .
Les figures 1 et 2 illustrent un exemple de réalisation d’un ensemble vélique 10 selon les enseignements de l’invention. Cet ensemble vélique 10 est ici monté sur un navire 12 en vue de le propulser grâce à la force du vent.
Bien entendu, selon différentes variantes de réalisation, le navire 12 peut disposer en supplément d’un moteur (non représenté), de plusieurs ensembles véliques 10, ou d’un gréement additionnel (non représenté).
L’ensemble vélique 10 comporte un caisson 14, avec une ouverture avant 16 et une ouverture arrière 18, le caisson 14 étant délimité sur les côtés par deux ailes 20, 22 verticales longitudinales comportant chacune un bord d’attaque 24 à l’avant et un bord de fuite 26 à l’arrière.
Pour former cette couche superficielle 21,12, l’étape c) comprend, selon une première variante, le dépôt d’une couche en a-SiC sur le substrat concerné 20,10. Le dépôt de SiC amorphe peut être effectué par une technique de dépôt chimique en phase vapeur (CVD), par exemple, assisté par plasma (PECVD), ou assisté par injection liquide directe (DLI-CVD), par une technique de dépôt physique en phase vapeur, ou par toute autre technique connue. Dans le cas d’un dépôt CVD, on préfèrera une température de dépôt inférieure à 1100°C, voire inférieure à 1000°C ; concernant les précurseurs de dépôt (chimie de type méthane ou silane), le ratio C/Si sera préférentiellement choisi supérieur ou égale à 1.
Dans le cas où cette station de base n’est pas encore déployée dans le réseau RM, l’action de gestion peut prendre la forme d’une commande ou recommandation ou encore priorisation de déploiement d’un nouvel équipement sous forme physique ou virtualisée. Elle peut aussi préconiser la mise à l’arrêt de ressources devenues superflues.
Elle peut enfin recommander l’ajout de nouvelles fonctions de gestion dans l’équipement d’accès BS, comme par exemple des fonctions de gestion de la qualité de service, d’optimisation, de localisation de fonctions à la périphérie (« edge computing »).
Par exemple, cette ou ces recommandations ou peuvent être transmise sous la forme d’un message de signalisation à un équipement du réseau de télécommunications dédié à la planification de déploiement de nouvelles ressources dans le réseau.
On suppose maintenant que l’action de gestion décidée par le procédé selon l’invention a été mise en œuvre. Par exemple, une antenne radio supplémentaire a été installée sur le site de la station de base BS.
En 38, des mesures réelles de valeurs de l’indicateur de trafic de données utilisateur prédit en 36 sont obtenues par le dispositif 100 pour la zone ZC, qui déclenche en 39 une mise à jour du modèle de prédiction MP du module MPA. Le modèle MP mis à jour sera exploité lors de prochaines mises en œuvre du procédé de gestion de ressources selon l’invention pour d’autres stations de base, ce qui permettra de produire des prédictions d’indicateurs de trafic de données utilisateur plus fines et précises.