INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les alcools polyhydriques sont utiles. Des exemples d'alcools polyhydriques incluent la glycérine, l'éthylène glycol, le diéthylène glycol, le triéthylène glycol, le propylène glycol, le dipropylène glycol, le tripropylène glycol, le 1,3-butanediol, le 2,3-butanediol, le 1,4-butanediol, le 3-méthyl-1,3-butanediol, le 1,5-pentanediol, le tétraéthylène glycol, le 1,6-hexanediol, le 2-méthyl-2,4-pentanediol, le polyéthylène glycol, le 1,2,4-butanetriol, le 1,2,6-hexanetriol, et un mélange de ceux-ci. Des composés polyol peuvent également être utilisés. Des exemples non limitatifs incluent les diols aliphatiques, tels que le 2-éthyl-2-méthyl-1,3-propanediol, le 3,3-diméthyl-1,2-butanediol, le 2,2-diéthyl-1,3-propanediol, le 2-méthyl-2-propyl-1,3-propanediol, le 2,4-diméthyl-2,4-pentanediol, le 2,5-diméthyl-2,5-hexanediol, le 5-hexène-1,2-diol et le 2-éthyl-1,3-hexanediol, et un mélange de ceux-ci.
Tensioactifs anioniques Sulfates d’alkyle et éther sulfates d’alkyle Les sulfates d’alkyle utiles incluent les sulfates d’alkyle en C 8-18 , de manière davantage préférée les sulfates d’alkyle en C 12-18 , de préférence sous la forme d'un sel avec un cation solubilisant tel que le sodium, le potassium, l'ammonium ou l'ammonium substitué. Des exemples sont le lauryl sulfate de sodium (SLS) ou le dodécyl sulfate de sodium (SDS). Les éther sulfates d'alkyle utiles incluent ceux ayant la formule : RO(CH 2 CH 2 O) n SO 3 M ; où R est un alkyle ou un alcényle ayant de 8 à 18 (de préférence 12 à 18) atomes de carbone ; n est un nombre ayant une valeur moyenne supérieure à au moins 0,5, de préférence entre 1 et 3, de manière davantage préférée entre 2 et 3 ; et M est un cation solubilisant tel que le sodium, le potassium, l'ammonium ou l'ammonium substitué. Un exemple est le lauryl éther sulfate de sodium (SLES).
Dans certains cas, les sels de sulfate d’alkyle et les sels d’éther sulfate d'alkyle utiles incluent ceux ayant les formules (I et II) :
dans lesquelles, R est une chaîne alkyle ayant 6 à 24 atomes de carbone, de préférence 8 à 18 atomes de carbone, et de manière davantage préférée 12 à 18 atomes de carbone ;
M est un cation solubilisant tel que des ions de métaux alcalins comme le sodium ou le potassium, des ions ammonium ou des ions alcanolammonium tels que des ions monoéthanolammonium ou triéthanolammonium ; et
n est un nombre entier de 0 à 3.
Sulfonates d’alkyle- Les sulfonates d'alkyle utiles incluent les sulfonates d'alkylaryle, les disulfonates d'alcane primaires, les sulfonates d'alcène, les sulfonates d'hydroxyalcane, les éther sulfonates d'éther d'alkylglycéryle, les alpha-oléfinesulfonates, les sulfonates d'éthers d'alkylphénolpolyglycol, les sulfonates d’alkylbenzène, les sulfonates de phénylalcane, les sulfonates d’alpha-oléfine, les sulfonates d'oléfines, les sulfonates d'alcènes, les sulfonates et disulfonates d'hydroxyalcanes, les sulfonates d’alcane secondaires, les sulfonates de paraffines, les sulfonates d'esters, les esters de glycérol d'acides gras sulfonés et les esters méthyliques d'acides gras alpha-sulfo incluant le sulfonate de méthyle.
Dans certains cas, un sulfonate d'alkyle de formule (III) est particulièrement utile :
R est choisi parmi H ou une chaîne alkyle qui a 1 à 24 atomes de carbone, de préférence 6 à 24 atomes de carbone, de manière davantage préférée, 8 à 20 atomes de carbone, ladite chaîne étant saturée ou insaturée, linéaire ou ramifiée. Le sodium est montré comme le cation dans la formule (III) ci-dessus mais le cation peut être un ion de métal alcalin tel que le sodium ou le potassium, des ions ammonium ou des ions alcanolammonium tels que des ions monoéthanolammonium ou triéthanolammonium. Dans certains cas, le ou les sulfonates d’alkyle sont choisis parmi les benzènesulfonates d’alkyle en C 8 -C 16 , les sulfonates de paraffine en C 10 -C 20 , les sulfonates d'oléfine en C 10 -C 24 , leurs sels et leurs mélanges. Les sulfonates d'oléfine en C 10 -C 24 sont particulièrement préférés. Un exemple non limitatif mais particulièrement utile d'un sulfonate d'oléfine en C 10 -C 24 qui peut être utilisé dans les compositions de la présente invention est le sulfonate d'oléfine en C 14-16 de sodium.
Sulfosuccinates d'alkyle Des exemples non limitatifs de sulfosuccinates utiles incluent ceux de formule (IV) :
Afin de répondre aux problématiques de résistance durable à la corrosion et au grippage ainsi qu’aux prérogatives liées à l’environnement, des alternatives aux graisses ont déjà été mises en œuvre dans l’état de la technique.
A cet effet, il a notamment été développé un revêtement métallique à base de zinc (Zn) et de nickel (Ni) afin de protéger contre la corrosion et le grippage les éléments de connexion, notamment les zones filetées, d’un composant tubulaire.
Cependant, en dépit de bonnes performances de résistance à la corrosion et au grippage, ce revêtement métallique présente l’inconvénient majeur d’être préparé à partir de sels de nickel qui sont des substances chimiques ayant des effets nocifs pour la santé humaine. En effet, les sels de nickel sont classés parmi les substances dites « CMR », i.e. considérées comme étant cancérogènes, mutagènes et toxiques pour la reproduction.
Le revêtement métallique à base de zinc et de nickel est ainsi couramment utilisé en industrie en raison de ses propriétés contre la corrosion et le grippage mais sa toxicité a parallèlement pour conséquence d’exposer régulièrement un très grand nombre d’opérateurs à des risques de santé susceptibles de s’avérer graves sur le long terme.
D’autres revêtements métalliques à base de zinc ont aussi été développés en vue d’assurer une protection contre la corrosion et le grippage des éléments de connexion d’un composant tubulaire.
Néanmoins, il a été observé que les revêtements métalliques ainsi envisagés ne constituent pas une solution viable pour diverses raisons.
A titre d’exemple, les revêtements de zinc (Zn) et de cobalt (Co), typiquement ceux comprenant une teneur d’environ 1% en poids de cobalt, s’avèrent également toxiques car leur procédé de préparation repose sur la mise en œuvre de sels de cobalt qui sont eux aussi classés parmi les substances dites « CMR ».
De manière similaire, les revêtements de zinc (Zn) et de cadmium (Cd) présentent le désavantage d’être obtenus avec des sels de cadmium qui sont aussi des substances toxiques pour la santé humaine.
Les revêtements à base d’étain (Sn) et de zinc (Zn), notamment ceux comprenant de 70 à 80% en poids d’étain et de 20 à 30% en poids de zinc, offrent une protection anticorrosion intéressante mais présentent une résistance thermique faible, notamment vis-à-vis des hautes températures, ainsi que des coûts élevés de fabrication. Ces désavantages sont notamment liés à la forte teneur en étain utilisée pour préparer ce type de revêtements.
Les revêtements à base de zinc (Zn) et de magnésium (Mg) sont quant à eux notamment obtenus par électrodéposition des sels de zinc et des sels de magnésium en présence de solvants à des températures élevées, typiquement à des températures de l’ordre de 100°C, ce qui rend le procédé de préparation difficile à mettre en place à l’échelle industrielle.
Les revêtements à base de zinc (Zn) et de fer (Fe), en particulier ceux contenant une teneur supérieure à 10% en poids de fer, présentent le désavantage de s’oxyder en formant une rouille rouge susceptible d’être confondue avec l’oxydation rouge du fer du substrat.
De manière générale, les revêtements de zinc (Zn) et de magnésium (Mg), de zinc (Zn) et de fer (Fe) ou encore de zinc (Zn) et de manganèse (Mn) apportent une protection cathodique au substrat inférieure à celle offerte par un revêtement à base de zinc (Zn) et de nickel (Ni), soit donc une protection anticorrosion plus faible, du fait que les éléments d’alliages (magnésium, manganèse et fer) ont des potentiels standards d’oxydoréduction inférieurs à celui du nickel.
Ainsi il existe un réel besoin de proposer un revêtement capable de surmonter les inconvénients précédemment mentionnés, c’est-à-dire qui présente une toxicité réduite, voire minimisée, tout en étant capable de protéger efficacement contre la corrosion et le grippage les extrémités filetées d’un composant tubulaire destiné au forage et/ou l’exploitation d’un puits d’hydrocarbure, transport de pétrole et de gaz, transport ou le stockage d’hydrogène, et à la captation de carbone ou la géothermie.
L’un des objectifs de la présente invention est ainsi de proposer un revêtement ayant une toxicité réduite, voire non toxique, et dont les performances anticorrosion et antigrippage ne sont pas négativement affectées par la nature des éléments de l’alliage de manière à protéger efficacement les éléments filetés d’un composant tubulaire servant à l’assembler à un autre composant tubulaire analogue ou non.
En d’autres termes, le revêtement comprenant un alliage zinc-chrome (Zn-Cr) dont le zinc (Zn) est l’élément métallique majoritaire en poids, par rapport au poids total de l’alliage, recouvre au moins un filetage de l’extrémité filetée du composant tubulaire, tel que défini précédemment.
Dans des modes de réalisation de ce procédé, des parties de plantes sont broyées et fortement dilué dans l'eau. Dans des modes de réalisation de ce procédé, des parties de plantes sont broyées sans ajout d'eau. Eventuellement, le broyat filtré est ensuite formulé sous forme de poudre, par nébulisation dans un courant d’air sec chaud ascendant.
La composition élicitrice objet de l’invention est notamment utilisée, par application, pour stimuler les défenses des plantes ou arbres et réduire les effets des agents pathogènes, notamment les virus de la jaunisse de la betterave et de la mosaïque du concombre.
CEI agit en stimulant les défenses des plantes, et en permettant aux plantes traitées de se défendre elles-mêmes contre ces agents pathogènes.
On peut définir CEI comme un éliciteur, étant donné que les molécules possédant la propriété d’induire au sein de la plante une cascade de réactions de défense contre les agents pathogènes sont nommés éliciteurs.
La démonstration de l’activité élicitrice des mécanismes de défense est également démontrée à plusieurs niveaux :
La démonstration de la production de molécules de défenses, comme l’acide jasmonique, l’acide salicylique, ou encore les peroxydases, a été réalisée après traitement par CEI, en conditions d’infections sur la betterave (Beta vulgaris subsp. vulgaris)
CEI a la particularité de stimuler les défenses des plantes, et de permettre à celles-ci de réagir efficacement, et ce même dans le cas d’agents pathogènes invasifs, difficiles à combattre.
La illustre un mode de réalisation particulier du procédé de fabrication et l’utilisation de la composition élicitrice objet de l’invention.
Au cours d’une étape 105, on réalise la synthèse ou l’extraction à partir d’une plante, de la sativine, par exemple selon l’une des méthodes décrites ci-dessus pour la synthèse ou par broyage, éventuellement en présence d’eau, filtrage et purification, pour les extractions végétales.
Dans une variante, au moins un des principes actifs de la matière broyée est obtenu par extraction d’huile.
Dans une variante, au moins un des principes actifs de la matière broyée est obtenu par extraction par solvant par extraction mécanique ou par micro-ondes, ou par extraction de tourteaux ou de pâtes.
Dans une variante, au moins un des principes actifs est obtenu par extraction mécanique ou extraction au micro-onde.
En variante, l’étape d’extraction 105 comporte une étape de compression des feuilles, racines, tiges, graines ou fleurs de dites plantes et de collecte du liquide extrait, par simple gravité ou par centrifugation. En variante, une simple centrifugation est mise en œuvre au cours de l’étape d’extraction 105, pour extraire le liquide des parties de dites plantes utilisées.
Au cours d’une étape optionnelle 110, une purification est effectuée sur les produits de la réaction ou de l’extraction, pour augmenter la teneur en sativine et, éventuellement, réduire la teneur en impuretés et en produits potentiellement toxiques.
Au cours d’une étape optionnelle 115, de la sativine provenant d’autres sources, d’autres isothiocyanates, des GLS précurseurs, des composés (poly)phénoliques et/ou au moins un brassinostéroïdes est additionné à la composition comportant la sativine.
Au cours d’une étape 120, la composition élicitrice est formulée.
Les poteaux 1 sont alors de préférence à section transversale circulaire, de façon à présenter une surface constante quel que soit l’angle selon lequel la ou les lisses 3 sont fixées au poteau 1 considéré.
Le dispositif de fixation 7 de l’invention est décrit plus en détail au sein des figures 4 et 5. Ce dispositif de fixation 7 comporte notamment un collier 9 , en forme de ruban, ouvert et réalisé en matériau déformable tel que de l’acier en couche fine ou un matériau plastique. Les deux extrémités de ce collier 9 se terminent par deux languettes 11 , idéalement conformées pour s’étendre sensiblement perpendiculairement par rapport au ruban. Le collier 9 fait, à l’état installé, le tour du poteau 1 et constitue un appui pour la lisse 3 .
Le collier 9 peut notamment être au moins partiellement préformé. Notamment, lorsque les poteaux 1 mis en œuvre sont de section transversale carrée, des coins peuvent être emboutis le long du collier 9 pour préformer les angles et faciliter le positionnement.
Le collier 9 et les languettes 11 sont solidaires, ces éléments pouvant notamment venir de matière, et être emboutis, découpés ou moulés d’un seul tenant.
Les languettes 11 ont vocation à être serrées l’une contre l’autre, afin d’assurer la fixation effective du collier 9 sur le poteau 1. A cet effet, elles sont munies d’un organe de serrage 13 , apte à engendrer le serrage requis, et corollairement le serrage du collier 9 sur le poteau 1 lors de la fermeture du collier.
Cet organe de serrage est dans l’exemple décrit constitué d’une vis (dont seule la tête est visible) et un écrou (non-visible) ainsi que deux pré-perçages ménagés au sein des languettes 11 . La vis est insérée dans les pré-perçages, et l’écrou est serré sur la vis, ce qui plaque les languettes 11 l’une contre l’autre.
Selon d’autres modes de réalisation, l’organe de serrage 13 peut comporter un rivet, de la colle, un dispositif à coopération de forme (encliquetage) ou une combinaison de ces éléments.
Les languettes 11 sont de hauteur, c’est-à-dire de dimension dans l’axe du poteau 1 , supérieure à la hauteur, toujours selon l’axe du poteau 1 , du collier 9 . Les languettes 11 présentent typiquement une hauteur double de celle du collier 9 , et sont reliées de façon excentrée au collier 9 , en particulier avec un de leurs bords dans le prolongement d’un bord du collier 9 .
Le dispositif de fixation 7 comporte en outre un embout 15 , disposé, à l’état installé, à une extrémité de la lisse 3 , et plus précisément inséré au sein de ladite lisse. A cet effet, la forme extérieure de l’embout correspond au jeu près à la section interne de la lisse, cette dernière étant bien évidemment creuse pour recevoir ledit embout. L’embout 15 présente un logement 17 de forme correspondant aux deux languettes 11 munies de l’organe de serrage 13 . À l’état installé, l’embout 15 vient recouvrir les languettes 11 et l’organe de serrage 13 .
Les languettes 11 sont de forme rectangulaire avec des coins avant, éloignés du poteau 1 , chanfreinés. Les languettes 11 forment alors un guide à l’insertion, simplifiant leur insertion dans le logement 17 de l’embout 15 . D’autres formes de languettes 11 telles qu’en pointe ou en forme de trapèze permettent d’obtenir l’effet de guide à l’insertion.
Dans le mode de réalisation de la , les lisses 3 sont de section transversale rectangulaire. Elles peuvent notamment être constituées de tubes métalliques extrudés ou emboutis au rouleau pour présenter une section rectangulaire.
L’embout 15 comporte une portion arrière 19 qui s’engage ou s’emmanche dans la lisse 3 . A cet effet, ladite portion arrière présente une forme complémentaire à la section transversale de la lisse 3 , et légèrement évasée, l’extrémité arrière de cette portion 19 qui est insérée dans la lisse 3 étant plus étroite que l’extrémité avant. L’extrémité avant peut notamment être suffisamment large pour entrer en prise par friction avec la lisse 3 . Des aspérités, notamment des lèvres formant joint étanche peuvent aussi être aménagées sur la portion arrière 19 . L’extrémité arrière est en particulier chanfreinée pour faciliter l’insertion dans la lisse 3 .
L’extrémité avant comporte un cadre 21 , de forme et dimensions correspondant à celles de la section transversale de la lisse 3 , pour prolonger cette dernière. Le cadre 21 vient, à l’état assemblé, prendre appui contre le poteau 1 .
Selon des modes de réalisation non-représentés, l’embout 15 peut être réalisé en deux parties, respectivement solidaires d’une languette 11 . Alternativement, l’embout 15 peut venir de matière avec les languettes 11 , notamment être réalisé sous forme d’ailettes découpées et pliées, prolongeant latéralement les languettes 11 .
En , le dispositif de fixation 1 comprend en outre un enjoliveur 23, qui est disposé, à l’état assemblé, entre le cadre 21 et le poteau 1. Dans cet exemple, le poteau 1 est de section transversale circulaire. L’enjoliveur 23 comporte une face avant, venant en appui contre le poteau 1, de forme concave correspondant à la périphérie du poteau 1, et une face arrière présentant des moyens de fixation sur l’embout 15. Ces moyens de fixation sont typiquement constitués de picots 231, qui viennent s’insérer et se bloquer dans des logements creux 233 (voir ) de forme correspondante ménagés sur la face avant de l’embout 15.
Les figures 6 et 7 illustrent l’assemblage de deux colliers 9 l’un sur l’autre, avec des orientations relatives différentes pour les languettes 11 de chacun des colliers 9 . Ces dispositions correspondent au cas d’un poteau 1 auquel sont fixées deux lisses 3 .
Certains termes utilisés, tels que « gauche » ou « droite » n’ont rien d’absolu et font généralement référence à une position sur une des figures sans qu’ils puissent être considérés comme une limitation à la portée de l’invention.
Les figures 1 à 13 illustrent une éolienne 1. Dans l’exemple illustré, l’éolienne 1 comprend un mât 2 tubulaire portant en son sommet une nacelle 3 dont un unique rotor 4 comprend trois pales 6 fixées à un nez 7. L’éolienne est une éolienne fixe implantée en mer 8. Le mât 2 s’étend selon un axe d’éolienne X1 vertical depuis le fond 9 de la mer, dans lequel il est ancré.
Les figures 1 à 6 illustrent le changement d’une pale 6A par un premier procédé selon l’invention à l’aide d’un système de levage 11. Les figures 1 à 6 illustrent un premier mode de réalisation du système de levage. Le système 11 y est monté sur une plateforme autoélévatrice de type jack-up 12. La plateforme 12 comprend une grue secondaire à flèche basculante 13, faite d’un treillis métallique.
Comme illustré à la , la plateforme 12 est conduite par flottaison jusqu’à l’éolienne 1. Elle porte, allongée sur son pont 12P, une pale de remplacement 6B pour la pale endommagée 6A.
Aux figures 2 à 6, la plateforme 12 est représentée immobilisée à proximité du mât 2 de l’éolienne 1, dressée sur ses pieds 12A qui reposent sur le fond marin 9. La plateforme 12 et le système de levage 11 sont disposés de sorte que les axes X1 de l’éolienne et X11 du système sont à une première distance D1 l’un de l’autre, adaptée à la mise en œuvre du premier procédé.
Comme illustré aux figures 1 et 2, lors du déplacement de la plateforme et lors de son dressage à proximité de l’éolienne, le système de levage est dans une position rétractée P1. Pour atteindre la pale endommagée 6A, le système peut prendre une position déployée P2, notamment illustrée aux figures 3 et 4.
Dans l’exemple illustré, le système comprend un mât 16 et un outil de levage 17. Le mât 16 s’étend verticalement selon un axe principal X11 du système parallèle à l’axe d’éolienne X1, depuis la plateforme 12. Le mât 16 comprend un élément inférieur 16A, des éléments intermédiaires 16B et un élément supérieur 16C. L’outil 17 est fixé à l’élément supérieur 16C. L’élément inférieur 16A comprend ou constitue une base du mât 16. La plateforme 12 comprend des moyens de fixation (non représentés) pour la base du mât 16. Dans ce premier mode de réalisation, les éléments intermédiaires 16B sont montés télescopables entre eux et à l’intérieur de l’élément inférieur 16A ; leur télescopage permet d’élever le mât depuis la position rétractée P1 à la position déployée P2 et inversement d’abaisser le mât depuis la position déployée à la position rétractée.
Comme particulièrement illustré sur le détail D4 de la , l’outil 17 comprend gauche et droite, dans la position des figures. Les assises 19A sont prévues pour y faire reposer sensiblement horizontalement une pale, de sorte que son centre de gravité soit situé entre les deux assises. Le coulisseau 19 comprend aussi des moyens de pince 19B, disposés au-dessus de l’assise 19A située à droite. Les moyens de pince 19B permettent de sécuriser la pale sur les moyens d’assise en pinçant la pale entre les moyens de pince et l’assise située en dessous.
On va maintenant décrire un procédé pour remplacer la pale endommagée 6A par la pale de rechange 6B en référence aux figures 1 à 6.
Dans une première étape, illustrée à la , on conduit la plateforme 12 jusqu’à l’éolienne 1, avec la pale de remplacement 6B allongée sur son pont.
Dans une deuxième étape, illustrée à la , lorsque le système de levage est suffisamment proche de l’éolienne, la plateforme 12 est immobilisée et dressée sur le fond marin. La pale endommagée est quant à elle immobilisée à l’horizontale, au-dessus de la plateforme 12, et la nacelle 3 est immobilisée en rotation autour de l’axe d’éolienne X1. Dans cette position de la plateforme et de la pale endommagée 6A, l’axe X11 du système est disposé à proximité du centre de gravité 6G de la pale endommagée, et l’outil 17 est sensiblement à l’aplomb de la pale endommagée.
Dans une troisième étape, illustrée à la , on déploie le mât du système de levage 11 jusqu’à ce qu’il atteigne la position déployée P2. Le coulisseau 19 est déporté selon C1 vers la gauche relativement à l’axe X11 du système. Dans cette position, l’outil 17 vient au contact de la pale endommagée et la maintient, de sorte qu’elle peut être désolidarisée du rotor 4. Le centre de gravité 6G de la pale 6A est sensiblement centré sur le coulisseau 19. L’orientation du T ainsi que la hauteur des supports 19A sont ajustées de façon à garantir que l’étape suivante de désolidarisation se fasse sans abimer ni la pale 6A, ni le rotor 4
Dans une quatrième étape, illustrée à la , la pale endommagée 6A est désolidarisée du rotor 4 ; le coulisseau, portant la pale 6A, est déplacé horizontalement vers la droite selon C2, de sorte que le centre de gravité 6G de la pale endommagée 6A coïncide sensiblement avec l’axe X11 du système.
Dans une cinquième étape, illustrée à la , le mât 16 du système de levage 11 est rétracté jusqu’à sa position rétractée P1, dans laquelle la pale endommagée peut être saisie par la grue secondaire 13, à l’aide d’un dispositif de crochets 13C.
Dans une sixième étape, illustrée à la , la grue secondaire retire la pale endommagée 6A de l’outil 17 et la dépose sur le pont 12P de la plateforme 12, à côté de la pale de remplacement 6B.
Dans des étapes suivantes, non illustrées mais similaires aux précédentes mais dans un ordre inversé, on vient fixer la pale de remplacement 6B au rotor 4 :
Préférentiellement, le dispositif comporte un vibrateur configuré pour compacter par vibration une composition comportant de la terre crue présente dans le moule.
Grâce à ces dispositions, un premier volume de composition comportant de la terre crue peut être déversé dans le moule puis tassé par vibration du moule au moyen du vibrateur, avant de déverser un deuxième volume composition comportant de la terre crue.
Dans des modes de réalisation, le moule est de forme parallélépipédique rectangle délimitant un volume longueur supérieure ou égale à 80 centimètres, de largeur supérieure ou égale à 30 centimètres et de hauteur supérieure ou égale à 60 centimètres.