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Récemment, il a été démontré qu’il est possible de réaliser la dissolution chimique et la récupération électrochimique de l’argent dans des liquides ioniques en présence d’un médiateur redox avec un procédé en deux étapes [5]. Dans une première étape, l’argent est dissout dans une solution comprenant un liquide ionique et un médiateur redox. Cette solution assure la dissolution chimique de l’argent sous condition atmosphérique (air). Dans une seconde étape, l’argent est récupéré par électrolyse sous forme métallique. Simultanément au dépôt d’argent, le médiateur redox est régénéré dans le milieu liquide ionique.
Cependant, le procédé utilise des liquides ioniques qui sont couteux et qui ne sont pas biodégradables.
Actuellement, les procédés mis en œuvre pour la récupération de l’argent sont complexes, couteux, consommateurs de réactifs et/ou dangereux et, par conséquent, induisent un coût économique et environnemental important.
Ainsi, aucun des procédés actuels ne permet la dissolution et récupération de l’argent de manière satisfaisante.
Un but de la présente invention est de proposer un procédé de récupération de l’argent présent dans un support, par exemple un module photovoltaïque à recycler, le procédé devant être simple à mettre en œuvre, peu coûteux et ne nécessitant pas l’utilisation de produit toxique pour l’environnement et/ou pour la santé des personnes mettant en œuvre le procédé.
Pour cela, la présente invention propose un procédé de récupération de l’argent contenu dans des particules, provenant, par exemple, d’un broyat de cellules photovoltaïques, le procédé comprenant les étapes successives suivantes :
L’invention se distingue fondamentalement de l’art antérieur par l’utilisation de solvants eutectiques profonds (ou DES pour « Deep Eutectic Solvents » en anglais).
Les propriétés des DES sont extrêmement différentes de celles de liquides ioniques en terme de conductivité, viscosité, température de décomposition, fenêtre électrochimique et solubilité des oxydes.
Les DES sont des solvants formés par le mélange de deux ou plusieurs composés en une proportion exacte qui correspond au point eutectique. La plupart de ces solvants sont liquides à température ambiante, ce qui facilite leur utilisation. Les DES sont non-volatiles, ininflammables et chimiquement stables à des températures allant jusqu’à 200 °C.
La synthèse des DES est facile et propre comparativement à celle des liquides ioniques qui ont besoin de plusieurs étapes de synthèse chimique et de purification. Les DES sont obtenus par simple mélange des produits composant le DES dans les bonnes proportions, éventuellement, avec chauffage du mélange, jusqu'à l'obtention d'un liquide homogène et transparent. Les DES sont formés d’un couple comprenant un donneur de liaison hydrogène et un accepteur de cette liaison.
La préparation des DES ne nécessite aucune réaction chimique et, par conséquent, le rendement de production est de 100%. Il s'agit d'un simple mélange des produits composant le DES en bonne proportion avec chauffage, jusqu'à l'obtention d'un liquide homogène et transparent.
Les DES permettent de dissoudre et récupérer l’argent par voie de chimie verte, contrairement aux procédés mettant en œuvre des liquides ioniques.
Selon un mode réalisation avantageux, le solvant eutectique profond est formé d’un chlorure de choline et d’un donneur de liaison hydrogène, notamment un glycol comme l’éthylène glycol.
Liste de citations Documentation sur les brevets
Document de brevet 1 : JP 2021-29078 A
Résumé La montre un schéma de principe illustrant un système d’alimentation électrique 300 pour une automobile qui est équipée à la fois d’un sous-système de 12 V et d’un sous-système de 48 V. Dans le sous-système de 12 V, une batterie 12 V 310 alimente une charge 12 V 320, comme le montre la . Dans le sous-système de 48 V, une batterie 48 V 330 alimente une charge 48 V 340 via un relais principal 350. Comme relais principal 350 est généralement utilisé un relais mécanique.
Un convertisseur CC/CC 360 est agencé entre le sous-système de 12 V et le sous-système de 48 V, le convertisseur CC/CC 360 étant configuré pour être actionné de façon bidirectionnelle de telle sorte qu’un échange d’énergie mutuel est possible entre les sous-systèmes de 12 V et de 48 V.
Le convertisseur CC/CC 360 inclut un circuit élévateur et abaisseur 361, un commutateur d’isolation côté 12 V 362 pour commuter un état connecté du convertisseur CC/CC 360 sur la batterie 12 V 310, un commutateur d’isolation côté 48 V 363 pour commuter un état connecté du convertisseur CC/CC 360 sur la batterie 48 V 330 et un dispositif de commande 364.
Le commutateur d’isolation côté 12 V 362 et le commutateur d’isolation côté 48 V 363 sont formés par des MOSFET, le commutateur d’isolation côté 12 V 362 étant configuré avec une connexion dos à dos afin d’empêcher un reflux de courant. Le dispositif de commande 364 est formé, par exemple, par une CPU et configuré pour commander l’opération élévation/abaissement du circuit élévateur et abaisseur 361 ainsi que l’opération d’ouverture/fermeture du commutateur d’isolation côté 12 V 362 et/ou du commutateur d’isolation côté 48 V 363.
Dans le sous-système de 48 V, une capacité C existe parallèlement à la charge 48 V 340. Il s’agit d’une capacité qui est générée, par exemple, par un composant capacitif qui est propre à la charge 48 V 340, et/ou par une(des) capacité(s) parasite(s) existant dans le sous-système de 48 V. Généralement, la capacité C est déchargée lorsque l’allumage est désactivé et le relais principal 350 est commuté pour s’ouvrir.
Dans le système d’alimentation électrique 300, lorsque le relais principal 350 est commuté pour être fermé depuis son état ouvert avec la capacité C qui n’est pas chargée, un courant d’appel élevé s’écoule dans le relais principal 350 depuis la batterie 48 V 330, ce qui peut résulter dans le soudage du relais principal 350.
Dans le système d’alimentation électrique 300, la capacité C est préchargée à l’aide de la batterie 12 V 310 afin d’empêcher le relais principal 350 d’être soudé en raison d’un tel courant d’appel. Plus spécifiquement, avant la commutation de la fermeture du relais principal 350, la capacité C est chargée avec une tension de 12 V fournie par la batterie 12 V 310, et le convertisseur CC/CC 360 est ensuite actionné pour augmenter la tension de 12 à 48 V pour charger la capacité C. En utilisant une telle séquence de charge progressive, une différence de tension entre la batterie 48 V 330 et la capacité C est éliminée avant la commutation de la fermeture du relais principal 350. De cette manière, on évite le soudage, dû au courant d’appel, du relais principal 350.
D’autre part, un courant d’appel est également généré durant la précharge de la capacité C à l’aide de la batterie 12 V 310, le courant d’appel s’écoulant à travers le convertisseur CC/CC 360 depuis la batterie 12 V 310 dans la capacité C. Ce courant d’appel peut résulter dans une charge appliquée aux circuits internes du convertisseur CC/CC 360, en particulier au commutateur d’isolation côté 12 V 362. Ce problème peut survenir non seulement avec des systèmes d’alimentation électrique, mais également avec tout système d’alimentation électrique qui inclut deux batteries différentes présentant des tensions différentes et un convertisseur CC/CC.
Par conséquent, un objectif de la présente invention consiste à fournir un système d’alimentation électrique incluant un convertisseur CC/CC et des batteries dans deux sous-systèmes présentant des tensions différentes ce qui permet à un circuit interne du convertisseur CC/CC d’être protégé durant la précharge pour une protection de relais coté tension élevée.
Afin de réaliser l’objectif tel que décrit ci-dessus, un système d’alimentation électrique selon un premier aspect de la présente invention inclut : un premier sous-système de tension incluant une première batterie connectée à une charge via un relais ; un second sous-système de tension incluant une seconde batterie, la seconde batterie présentant une tension inférieure à celle de la première batterie ; et un convertisseur CC/CC disposé entre le premier sous-système de tension et le second sous-système de tension, dans lequel avant la commutation de la fermeture du relais, le convertisseur CC/CC est configuré pour : fournir une tension inférieure à une tension de la seconde batterie au premier sous-système de tension ; fournir ensuite la tension de la seconde batterie au premier sous-système de tension ; et augmenter ensuite la tension de la seconde batterie pour qu’elle soit égale à une tension de la première batterie et fournir la tension de la seconde batterie au premier sous-système de tension.
Afin de réaliser l’objectif tel que décrit ci-dessus, un convertisseur CC/CC selon un deuxième aspect de la présente invention est configuré pour être disposé entre un premier sous-système de tension et un second sous-système de tension, le premier sous-système de tension incluant une première batterie connectée à une charge via un relais et le second sous-système de tension incluant une seconde batterie, la seconde batterie présentant une tension inférieure à celle de la première batterie, avant la commutation de la fermeture du relais, le convertisseur CC/CC étant configuré pour : fournir une tension inférieure à une tension de la seconde batterie au premier sous-système de tension ; fournir ensuite la tension de la seconde batterie au premier sous-système de tension ; et augmenter ensuite la tension de la seconde batterie pour qu’elle soit égale à une tension de la première batterie et fournir la tension de la seconde batterie au premier sous-système de tension.
Brève description des figures La montre une configuration d’un système d’alimentation électrique selon un mode de réalisation ;
La montre un exemple de configuration d’un circuit élévateur/abaisseur ;
La montre une illustration de fonctionnement du système d’alimentation électrique selon le mode de réalisation ; et
Le PEO (Mw 95,000) (200 g) et D, L-Lactide (458 g) sont séchés sous vide à température ambiante pendant 24H. Le PEO et le D,L lactide sont introduits dans un ballon de polymérisation en présence d’octanoate d’étain (85 mg). 10 cycles successifs de vide (10 -3 bar) et d’argon sont ensuite réalisés. Le mélange est ensuite chauffé à 140°C et on procède de nouveau à 10 cycles successifs de vide et d’argon. Le mélange est remis à température ambiante, puis placé dans un bain de glace. Une fois cristallisé, le mélange réactionnel est mis sous vide dynamique pendant 30 min, puis scellé sous vide dynamique. Le mélange est ensuite placé à l’étuve sous rotation mécanique à 140°C pendant 3 jours. Le mélange est solubilisé dans du dichlorométhane et précipité dans un mélange éther/éthanol. Le précipité est récupéré puis séché sous vide pendant 24H.
La composition finale du copolymère a été déterminée par Résonance Magnétique Nucléaire du proton RMN 1 H et on en déduit un ratio molaire EO/LA de 3.
L’analyse RMN à deux dimensions (DOSY) indique que la synthèse a bien abouti à un tribloc ABA (PLA50-PEO-PLA50).
Le copolymère a également été analysé par Chromatographie d’Exclusion Stérique (CES) afin de déterminer sa masse molaire moyenne Mw et sa dispersité Ip.
Avec un solvant d’analyse tel que le Diméthylformamide et en utilisant une gamme étalon de Poly (éthylène glycol), on obtient une Mw de 123,000 Da et une dispersité voisine de 5.
De plus, l’Analyse Thermogravimétrique (ATG) a permis de déterminer la température de dégradation du copolymère, qui est de 256 °C.
2. Mise en forme de la matrice polymérique dégradable (sous forme de film)
Le tribloc ABA est mis en forme par pressage à chaud afin de former un film. 2,5 mg de poudre est pressé entre deux plaques chauffées à 85°C, pendant 9 minutes et sous une pression de 20 MPa. Le film obtenu, d’une épaisseur de 500µm, est ensuite découpé à l’aide d’un emporte-pièce pour obtenir des films de dimensions suivantes : Hauteur 25mm; Grande base 20mm; Petite base 10mm.
3. Préparation du système intra-utérin de libération de thrombine selon l’invention
Le prototype est préparé en utilisant de la thrombine d’origine humaine, sous forme lyophilisée, fournisseur Sigma Aldrich (n° CAS 9002-04-4). L’activité de la protéine, inclue dans le certificat d’analyse du produit, est la suivante : > 2000 NIH units/mg protéine.
b. Mise en forme du prototype A
3) l’amélioration de la floraison du tournesol.
4) l’amélioration de l’enracinement du colza.
Un troisième objet de l’invention porte sur l’utilisation d’une souche bactérienne appartenant à l’espèce Mitsuaria noduli comme biostimulant.
Avantageusement, ledit biostimulant est un biostimulant sous stress hydrique.
Typiquement, ce biostimulant vise à :
1) améliorer le rendement pour le colza, la fraise ou encore le basilic.
2) améliorer la nutrition du plant de fraise.
3) améliorer la floraison du tournesol.
4) améliorer l’enracinement du colza.
Un quatrième objet de l’invention concerne les souches CNCM I-5724 et CNCM I-5725
Description détaillée La composition selon l’invention comprend typiquement de 10 4 à 10 12 CFU/g ou CFU/ml, notamment de 10 5 à 10 10 CFU/g ou CFU/ml, de préférence de 10 6 à 10 8 CFU/g ou CFU/ml de Mitsuaria noduli .
En termes de poids, la composition selon l’invention pourra comprendre de 0,005 à 4 % en poids (par rapport au poids total de la composition) de Mitsuaria noduli , de préférence de 0,1 à 3 en poids (par rapport au poids total de la composition) de Mitsuaria noduli .
La composition selon l’invention pourra prendre l’une des multiples formes adaptées à une utilisation en tant que biostimulant comme les formes solides (ex. poudres, notamment les poudres mouillables, ou granulés, notamment les micro-granulés), liquides (ex. suspensions) ou de gels.
La souche Mitsuaria noduli est avantageusement sous forme vivante. Optionnellement, on pourra utiliser des extraits de ladite souche.
Par biostimulant, on entend. Aussi, et au sens de la présente invention ; le terme biostimulant englobe celui de fertilisant.
La composition selon l’invention peut comprendre au moins un support acceptable en agriculture.
Si alors une orientation de variation spatiale ORT_2 est identifiée dans aucune direction, et les valeurs des poids sont fixées arbitrairement de façon homogène tel que défini par les équations Eq.421-Eq.422.
Eq.421
Et, la composante interpolée (ITP) est obtenue par le calcul de la somme des composantes de pixels de références pondérées par les poids respectifs , tel que défini par l’équation Eq.422.
Eq.422 avec , tels que représentés dans le cas ORT_2 par rapport aux Pi du noyau KER_RB de la .
Si alors une orientation de variation spatiale ORT_3 est identifiée dans une direction W-E (« Ouest-Est »), et le calcul des poids W1, W2, tel que défini par les équations Eq.431-Eq.436, utilise une sélection de pixel GN1, GW1, GE1, GS1, GW2’, GW2, GS2’et respectivement GN2, GW2, GE2, GS2, GN1’, GE1’, GE1 ayant la composante originelle verte, qui sont adjacents avec certains au moins des pixels de références P1, P2, P3, P4.
L’évaluation de l’uniformité spatiale de l’environnement des pixels de référence P1-P4 est définie par les équations Eq.431 et Eq.432.
Eq.431
Eq.432
Le calcul des poids W1, W2 attribués aux pixels de référence P1-P4 à des valeurs normalisées et proportionnelles à l’uniformité spatiale respective est défini par les équations Eq.433 à Eq.435.
Eq.433
Eq.434
Eq.435
Enfin, la composante interpolée (ITP) est obtenue par le calcul de la somme des composantes de pixels de références pondérées par les poids respectifs , tel que défini par l’équation Eq.436.
Eq.436 avec , tels que représentés dans le cas ORT_3 par rapport aux Pi du noyau KER_RB de la .
La correspond avantageusement au traitement de reconstruction d’une composante du visible à la place d’une composante infrarouge RCNST dans lequel ladite interpolation est mise en œuvre de sorte que les composantes interpolées sont les composantes rouge R et bleue B, et les pixels d’intérêt P ont la composante originelle infrarouge IR. En conséquence, les pixels de référence ont les composantes originelles rouge R et, respectivement, bleue B.
Les équations Eq.501 à Eq.506 décrivent un exemple des calculs d’interpolation de la valeur de la composante interpolée rouge ou bleue, au sein du groupe KER dans le cas où le pixel d’intérêt P a la composante originelle infrarouge IR.
L’agent pour le traitement de surface peut représenter de 0,1 % à 50 % en poids du poids total du pigment traité en surface, de préférence de 0,5 % à 30 % en poids, et encore plus préférentiellement de 1 % à 20 % en poids du poids total du pigment traité en surface.
De préférence, les traitements en surface des pigments sont choisis parmi les traitements suivants : - un traitement PEG-Silicone comme le traitement de surface AQ commercialisé par LCW - un traitement Méthicone comme le traitement de surface SI commercialisé par LCW ; - un traitement Diméthicone comme le traitement de surface Covasil 3.05 commercialisé par LCW ; - un traitement Diméthicone / Triméthylsiloxysilicate comme le traitement de surface Covasil 4.05 commercialisé par LCW ; - un traitement Myristate de Magnésium comme le traitement de surface MM commercialisé par LCW ; - un traitement Dimyristate d’Aluminium comme le traitement de surface MI commercialisé par Miyoshi ; - un traitement Perfluoropolyméthylisopropyl éther comme le traitement de surface FHC commercialisé par LCW ; - un traitement Isostéaryl Sébacate comme le traitement de surface HS commercialisé par Miyoshi ; - un traitement Phosphate de Perfluoroalkyle comme le traitement de surface PF commercialisé par Daito ; - un traitement Copolymère acrylate / Diméthicone et Phosphate de Perfluoalkyle comme le traitement de surface FSA commercialisé par Daito ; - un traitement Polyméthylhydrogène siloxane / Phosphate de Perfluoroalkyle comme le traitement de surface FS01 commercialisé par Daito ; - un traitement Copolymère Acrylate / Diméthicone comme le traitement de surface ASC commercialisé par Daito ; - un traitement Isopropyl Titanium Triisostéarate comme le traitement de surface ITT commercialisé par Daito ; - un traitement copolymère Acrylate comme le traitement de surface APD commercialisé par Daito ; - un traitement Phosphate de Perfluoroalkyle / Isopropyl Titanium Triisostéarate comme le traitement de surface PF + ITT commercialisé par Daito.
Selon un mode de mode de réalisation particulier de l’invention, l’agent dispersant est présent avec des pigments organiques ou inorganiques sous forme particulaire de taille sous-micronique dans la composition colorante.
Le ou les agents dispersants peuvent donc avoir un squelette de silicone, tel que le polyéther de silicone et des dispersants de type amino- silicone, différents des alcoxysilanes précédemment décrits. Parmi les agents dispersants appropriés, on peut citer : - les amino-silicones i.e. silicones comprenant un ou plusieurs groupes amino telles que celles commercialisées sous les noms et références :BYK LPX 21879, par BYK, GP-4, GP-6, GP-344, GP-851, GP-965, GP-967 et GP-988-1, commercialisée par Genesee les polymères, - les acrylates de silicone telles que Tego ® RC 902, Tego ® RC 922, Tego ® RC 1041, et Tego ® RC 1043, par commercialisée Evonik, - les silicones polydiméthylsiloxanes (PDMS) à groupes carboxyliques tel que X- 22162 et X-22370 par Shin-Etsu, époxy de silicone tel que le GP-29, GP-32, GP-502, GP-504, GP-514, GP-607, GP-682, et GP-695, par Genesee Polymers, ou Tego ® RC 1401, Tego ® RC 1403, Tego ® RC 1412, par Evonik.
Selon un mode de réalisation particulier, le ou les agents dispersants sont de type amino-silicone, différents des alcoxysilanes précédemment décrits et sont cationiques.
La composition peut comprendre un ou plusieurs f) colorant(s) direct(s).
Le système intra-utérin dégradable selon l’invention permet avantageusement une libération dans la cavité utérine d’au moins 30 % de l’hémostatique initialement présent en 10 minutes ou moins après introduction du système selon l’invention dans la cavité utérine. En particulier, le système intra-utérin dégradable selon l’invention permet avantageusement une libération dans la cavité utérine d’au moins 30 % de l’hémostatique initialement présent en moins de 8 minutes, 6 minutes, 5 minutes, 4 minutes, 3 minutes, 2 minutes, ou 1 minutes (bornes incluses), après introduction du système selon l’invention dans la cavité utérine.
Le système intra-utérin dégradable selon l’invention permet avantageusement une libération dans la cavité utérine d’au moins 50 %, de préférence au moins 60 %, de l’hémostatique initialement présent en 10 minutes ou moins après introduction du système selon l’invention dans la cavité utérine. En particulier, le système intra-utérin dégradable selon l’invention permet avantageusement une libération dans la cavité utérine d’au moins 50 %, de préférence au moins 60 %, de l’hémostatique initialement présent en moins de 8 minutes, 6 minutes, 5 minutes, 4 minutes, 3 minutes (bornes incluses), après introduction du système selon l’invention dans la cavité utérine.
Dans un mode de réalisation préféré, le système intra-utérin dégradable selon l’invention permet avantageusement une libération dans la cavité utérine de : - au moins 30 % de l’hémostatique initialement présent en 8 minute ou moins ; - au moins 50 % de l’hémostatique initialement présent en 10 minutes ou moins ; et/ou - au moins 80 % de l’hémostatique initialement présent en 30 minutes ou moins ; après introduction du système selon l’invention dans la cavité utérine.
Dans un mode de réalisation préféré, le système intra-utérin dégradable selon l’invention permet avantageusement une libération dans la cavité utérine de : - au moins 50 % de l’hémostatique initialement présent en 6 minute ou moins ; - au moins 60 % de l’hémostatique initialement présent en 10 minutes ou moins ; et/ou - au moins 80 % de l’hémostatique initialement présent en 30 minutes ou moins ; après introduction du système selon l’invention dans la cavité utérine.
Dans le contexte de l’invention, le profil de libération de l’hémostatique dans la cavité utérine est mesuré selon la méthode ELISA (Enzyme-Linked Immunosorbent Assay).
Dans le contexte de l’invention, la libération rapide de l’hémostatique au niveau de la paroi utérine permet un traitement rapide et efficace des hémorragies utérines.
Une caractéristique additionnelle particulièrement avantageuse du système selon l’invention est qu’il a des propriétés anti-adhérentielles. Une fois l'hémostase réalisée, le processus de cicatrisation suit son cours et il y a un risque que celle-ci entraîne un accolement des deux parois de l'utérus, sous forme de pont fibreux appelée adhérence ou synéchie. La présence d'une membrane ou film ayant des propriétés anti-adhérentielles permet de créer une barrière physique et mécanique entre les parois, et permet donc une cicatrisation sans synéchies.