INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
- un premier profilé est destiné à former une partie encadrant un bogie de véhicule ferroviaire, un deuxième profilé est destiné à former une partie d’un passage de porte, et un troisième profilé dit profilé de liaison s’étend entre le premier profilé et le deuxième profilé ;
- le premier profilé forme une partie supérieure de la pièce structurelle, et présente une forme sensiblement rectangulaire, le deuxième profilé forme une partie inférieure de la pièce structurelle, et comprend trois portions, comportant une première portion supérieure, une deuxième portion intermédiaire et une troisième portion inférieure, la première portion supérieure s’étendant dans le même plan que le premier profilé, la deuxième portion intermédiaire s’étendant entre la première portion et la troisième portion, la deuxième portion intermédiaire formant avantageusement un angle obtus avec la première portion, la troisième portion inférieure s’étendant depuis la deuxième portion intermédiaire et formant avantageusement un angle obtus avec la deuxième portion intermédiaire, de sorte que les trois portions, forment sensiblement un U évasé, et le troisième profilé s’étend entre le premier profilé et le deuxième profilé ;
- le profilé de liaison présente un bord avant découpé suivant une forme de demi-parabole, et un bord arrière droit ;
- la poutre de jonction transversale est fixée à chaque pièce structurelle par rivetage ;
- la poutre de jonction transversale est disposée transversalement entre les deux pièces structurelles et s’étend entre deux extrémités, chaque extrémité de la poutre de jonction transversale prenant appui sur deux profilés adjacents d’une pièce structurelle ;
- chaque extrémité de la poutre de jonction transversale présente une forme complémentaire de la forme des deux profilés sur lesquels elle prend appui ;
- les au moins deux pièces structurelles sont symétriques deux à deux par rapport à un plan.
L’invention concerne également une voiture de véhicule, notamment ferroviaire, comprenant une structure de caisse telle que décrite ci-dessus.
Sur cet exemple, on montre comment le taux d’utilisation des ressources est utilisé pour limiter le gaspillage de ressources radio, ce qui est une des principales limitations des méthodes d’accès de type Fast Scheduling (FS) et Semi-Persistent Scheduling (SPS).
Le mécanisme proposé montre toutefois ses limites lorsqu’une augmentation du débit source intervient en fonction de la manière dont ce débit source est estimé. On ne peut pas mesurer un taux d’utilisation supérieur à 1. Un message BSR différent de 0 indique alors la quantité de données qui n’a pas été transmise à cause d’une sous-estimation. Mais, même dans ce cas défavorable, la latence par rapport au mécanisme connu de l’art antérieur est améliorée : le mécanisme proposé se réajuste à l’aide du message BSR. En effet, le message BSR transmis indique une mesure imprécise de la taille du buffer du terminal ; lorsque le mécanisme proposé effectue de bonnes estimations, le mécanisme propose une estimation de la taille du buffer plus précise que le message BSR. Lors d’expérimentations, de bons résultats ont été obtenus en particulier pour un dernier niveau d’indexation d’un buffer de 12kB pour la technologie LTE.
En , on visualise un taux d’utilisation du buffer du terminal (u, y, û) en fonction du temps (t), selon trois points de vue différents. En , on visualise une comparaison du mécanisme proposé, en particulier par rapport à un modèle idéal de transmission.
Dans la , on suppose qu’à chaque opportunité de transmission, l’algorithme d’ordonnancement recherche et autorise la transmission de toutes données en attente, sans augmenter la fréquence d’ordonnancement. Sur le premier graphe (u), on observe un taux d’utilisation réel depuis le terminal : il s’agit de l’oracle. Sur le deuxième graphe (y), on observe un taux d’utilisation estimé par la station de base en utilisant le message BSR : cette estimation augmente à la réception d’un message BSR et est réduite de la quantité allouée au terminal par l’algorithme d’ordonnancement via un GRANT. Sur le troisième graphe (û), on observe le mécanisme proposé : le buffer se remplit linéairement en fonction du débit source estimé et se vide à chaque transmission.
La conséquence de ces estimations, divergente par rapport à la réalité, est visible sur le mode de transmission illustré sur la .
La représente le volume de données transmis (VOL) en fonction du temps (t). Le cumul du volume des données au niveau du buffer du terminal est représenté par la courbe en pointillé STP ou « Sequence Transmission Profile » (ici un débit linéaire). Le tracé CTP ou « Current Transmission Profile », représente la méthode classique basée sur l’implémentation classique d’utilisation de messages BSR. Les pics de transmission ont été déclenchés par un message BSR non nul, et les petites transmissions sont dues à la réception d’un signal SR sans BSR. L’écart entre le tracé en pointillé STP et le tracé CTP montre le délai introduit par la transmission. Enfin, le tracé DTP ou « Desired Transmission Profile » correspond à la transmission avec le mécanisme proposé qui permet, même en n’augmentant pas la fréquence d’ordonnancement, de réduire la latence (l’écart entre le tracé DTP et le tracé en pointillé STP) et la gigue, en réduisant la taille des « bursts » - de petites quantités de données transmises pendant de courtes périodes.
Il va de soi que les modes de réalisation qui ont été décrits ci-dessus ont été donnés à titre purement indicatif et nullement limitatif, et que de nombreuses modifications peuvent être facilement apportées par l’homme du métier sans pour autant sortir du cadre de l’invention.
Par ailleurs, une adaptation au dispositif de gestion proposé d’un module d’ordonnancement relatif à un mécanisme de « Pre-Scheduling » - technique dans laquelle l’émission des GRANT s’effectue avant que le terminal ne fasse une demande d’accès -, permettrait également de réduire efficacement les délais de latence et de gigue en multipliant les occasions de transmission de données et en réduisant encore la taille des « bursts ».
Optimisation de l’alimentation par courant à modulation de largeur d’impulsion d’un système d’éclairage La présente invention se rapporte au domaine de l’alimentation d’une source lumineuse d’un système d’éclairage, par un courant à modulation de largeur d’impulsion. Plus précisément, l’invention concerne l’optimisation de la consommation énergétique du système pour la réalisation d’une consigne lumineuse.
Il devient de plus en plus courant d’utiliser des sources lumineuses à éléments semi-conducteurs, telles que des diodes électroluminescentes, LEDs, pour réaliser différentes fonctions lumineuses d’un véhicule. Ces fonctions peuvent par exemple inclure les feux diurnes, les feux de position, les indicateurs de direction ou les feux de croisement. L’utilisation de ces petites sources lumineuses à forte luminosité et à consommation électrique réduite permet également de réaliser des contours lumineux originaux dans un système compact et d’énergie électrique réduite. Une source lumineuse pixelisée, typiquement proposée sous forme d’une matrice comprenant un grand nombre de diodes électroluminescentes pilotées de manière individuelles, permet en outre de créer des fonctions très variées : selon le pilotage choisi, une source matricielle peut à titre d’exemple projeter un contour ou un dessin sur la route, générer une combinaison de feux de route (HB, « high beam ») et de feux de croisement (LB, « low beam »), ou fournir des feux dynamiques et directionnels.
De manière connue, un dispositif de pilotage de l’alimentation électrique est nécessaire pour alimenter un ensemble de LEDs réalisant une fonction lumineuse donnée.
Un tel dispositif de pilotage est lui-même alimenté et contrôlé par un module de commande, également appelé driver, qui comprend en général un convertisseur de tension qui, à partir d’une tension continue d’entrée fournie par une source interne au véhicule, telle qu’une batterie, est apte à générer une tension de sortie de valeur appropriée à l’alimentation du groupe de LEDs. Une LED émet de la lumière lorsqu’une tension d’au moins une valeur seuil, appelée tension directe, est appliquée à ses bornes. Au-delà de cette valeur seuil, le degré de luminosité émis par une LED est en général fonction de l’intensité du courant qui la traverse. L’intensité du flux lumineux émis par une LED augmente en général avec l’intensité moyenne du courant électrique qui la traverse.
Il est en outre connu de régler l’intensité lumineuse des sources lumineuses alimentées ainsi, en appliquant un signal de modulation de largeur d’impulsion PWM (« pulse width modulation ») ayant un rapport cyclique, une fréquence et une intensité de crête donnés au dispositif de pilotage des LEDs. En adaptant la fréquence, le rapport cyclique et l’intensité de crête du signal PWM, une intensité moyenne donnée peut être obtenue au niveau de chaque LED alimentée par le dispositif de pilotage. Le module de commande alimente le dispositif de pilotage avec une intensité crête, et fixe le rapport cyclique que le dispositif de pilotage applique. On obtient ainsi une intensité moyenne de la source lumineuse qui permet de réaliser un flux lumineux qui correspond à une valeur cible.
Une telle architecture permet ainsi de tamiser (« dimming » en anglais) l’intensité moyenne du flux lumineux émis par les sources lumineuses en modifiant les paramètres d’un signal PWM, à savoir l’intensité crête délivrée par le convertisseur, le rapport cyclique et la fréquence appliqués à chaque source lumineuse ou groupe de sources lumineuses. Comme la fréquence d’un signal PWM est généralement élevée, le flux lumineux émis sera pulsé à cette même fréquence, et les pulsations ne sont pas perceptibles par l’oeil humain. Le système visuel humain se distingue par une perception de type intégrale et perçoit, par rapport à un flux lumineux constant et non-pulsé, un flux d’une intensité lumineuse constante mais réduite.
Toutefois, les systèmes d’éclairage de l’art antérieur ne permettent pas d’optimiser leur consommation énergétique globale lors de la réalisation d’une consigne lumineuse.
De préférence, ledit au moins un renfort textile du pré-imprégné comprend un ou des fil(s) et/ou des fibres en carbone choisi parmi : le carbone à base de polyacrylonitrile, le carbone à base de graphite, le carbone à base de pitch, et au moins une ou des charge(s) B en carbone, ledit carbone étant choisi parmi: le carbone à base de graphite, notamment expansé, le carbone à base de pitch, ou un mélange de ces derniers ; et éventuellement au moins une ou des charge(s) A en carbone, ledit carbone étant choisi parmi: le carbone à base de graphite, notamment expansé, le carbone à base de pitch, ou un mélange de ces derniers.
La présente invention a pour objet, selon un quatrième aspect, un matériau composite conducteur de la chaleur et/ou conducteur de l’électricité, susceptible d’être obtenu selon le procédé de fabrication en référence au second aspect de l’invention, comprenant au moins un renfort textile (notamment susceptible d’être obtenu par le procédé de fabrication selon un premier aspect de l’invention) comprenant un ou des fil(s) et/ou des fibres en carbone choisi parmi : le carbone à base de polyacrylonitrile, le carbone à base de graphite, le carbone à base de pitch, et au moins un ou des charge(s) B en carbone, ledit carbone étant choisi parmi: le carbone à base de graphite, le carbone à base de pitch, ou un mélange de ces derniers.
Le matériau composite peut comprendre également une ou des charge(s) A, en particulier en carbone, ledit carbone étant choisi parmi: le carbone à base de graphite, le carbone à base de pitch, ou un mélange de ces derniers.
De préférence, la fraction massique en charge(s) A et/ou B dans la matrice polymère du matériau composite exempte de charge(s) A et/ou B est supérieure ou égale à 30%, de préférence supérieure ou égale à 40%, encore de préférence supérieure ou égale à 50%.
La masse de la matrice polymère exempte de charge(s) A et/ou B est la masse totale de la matrice sans la ou les charge(s) A et/ou B.
De préférence, la fraction massique en charge(s) A et/ou B dans la matrice polymère du matériau composite exempte de charge(s) A et/ou B est inférieure ou égale à 65%.
Le matériau composite comprend également une matrice polymère, ledit au moins un renfort textile étant noyé dans ladite matrice polymère.
Les variantes et modes de réalisation selon un premier aspect de l’invention et/ou selon un second aspect de l’invention et/ou selon un troisième aspect de l’invention et/ou selon un quatrième aspect de l’invention peuvent être combinées entre-elles et ce indépendamment les unes des autres.
Description des dessins la représente schématique en coupe un exemple de matériau composite selon l’invention ;
la est un graphique représentant l’évolution de la conductivité thermique, en ordonnée, en fonction de la fraction massique en charge A, en abscisse, dans une matrice polymérique selon l’invention ;
la est un graphique représentant l’évolution de la conductivité électrique, en ordonnée, en fonction de la fraction massique en charge A, en abscisse, dans une matrice polymérique selon l’invention.
La représente un matériau composite 10 selon l’invention vue de côté sur lequel sont définies : le sens axial ou transversal (T,A) selon lequel les conductivités thermique et électrique axiales sont mesurées ; et le sens radial ou longitudinal (R, L) selon lequel les conductivités thermique et électrique axiales sont mesurées. La conductivité thermique/électrique globale ou résultante est ainsi calculée par le produit vectoriel des conductivités thermiques/électriques axiale et radiale.
Exemple de matrice polymère M1, variation de la fraction massique dans la charge A1
On prépare différentes compositions selon l’invention comprenant chacune une résine époxy SR1526 (fournie par la société Sicomin) mélangée avec une charge A1 comprenant une poudre en graphite expansé (de référence ABG1045 fournie par la société Superior Graphite). Chacune des compositions comprend une fraction massique déterminée de la charge A1, laquelle oscille entre 0% et 40%. Une fois la résine et la charge A mélangées de manière homogène, on ajoute un durcisseur (de référence KTA313 fourni par Sicomin) à chacune des compositions dans une proportion de 10% en masse par rapport à la masse totale de la résine chargée. La composition est à nouveau homogénéisée puis versée ou compactée, suivant sa viscosité, dans un moule en silicone. Chacune des compositions finales est ensuite placée à 100°C pendant 4 heures conformément à la durée de cuisson préconisée par le fournisseur de résine. Des mesures de conductivités thermiques et de conductivités électriques sont ensuite menées sur la matrice polymère chargée en charge A1 refroidie à température ambiante. Cette matrice polymère est considérée comme isotrope de sorte qu’il n’y a pas de différence entre la conductivité axiale mesurée et la conductivité radiale mesurée.
La zone de percolation centrale sur la correspond à un état de la matrice polymère chargée dans lequel les particules de la charge A1 sont suffisamment présentes et correctement dispersées pour assurer la conductivité électrique entre-elles créant ainsi un chemin suivi par l’onde électrique. On retrouve le même phénomène pour la zone de percolation centrale sur la correspondant au chemin suivi par l’onde thermique. On remarque ainsi une corrélation entre la conductivité thermique et la conductivité électrique. On retient ainsi que dans le cadre de la présente invention la mesure de la conductivité thermique permet d’extrapoler le comportement de la conductivité électrique.
Exemple de matrice polymère M2, variation de la taille de la charge A1
Les conductivités et diffusivités thermiques indiquées dans le présent texte sont de préférence mesurées à la température ambiante, c’est-à-dire à une température comprise entre 20°C et 25°C.
Conductivité thermique et Diffusivité thermique On comprend dans le présent texte par conductivité thermique globale ou résultante (ou conductivité électrique globale ou résultante) d’un matériau composite, la combinaison ou la résultante de la conductivité thermique (ou électrique) axiale avec la conductivité thermique (ou électrique) radiale (calculée de manière similaire à la méthode utilisée pour déterminer la résultante d’un vecteur radial avec un vecteur axial du matériau composite).
La conductivité thermique est une grandeur physique intrinsèque à un matériau, et représente sa capacité à transférer un flux de chaleur par unité de temps et de surface sous un gradient de température. Elle est définie par la loi de Fourier : F = - λ grad T où F est la densité de flux exprimé en W.m - ² et T est la température en Kelvin. λ est exprimé en W/m.K. Le signe négatif signifie que le flux de chaleur progresse de la zone chaude vers la zone froide.
La mesure de la conductivité se base sur la résolution de l’équation de Fourier dans l’étude de la réponse du matériau testé soumis à un flux de chaleur, en particulier selon l’une des méthodes décrites par exemple dans la norme ISO 22007 (parties 1 à 6) datant de 2017 et intitulée « Plastiques – Détermination de la conductivité thermique et de la diffusivité thermique » listant les méthodes suivantes : Méthode du fil chaud, Méthode de la source linéaire, Méthode de la source plane transitoire, Méthode par analyse de l’oscillation de la température, Méthode Flash Laser, et Méthodes en régimes stationnaires, ou encore à l’aide de la méthode en régime stationnaire dite des plaques chaudes gardées (« garded hot plate »).
De préférence, la méthode de mesure retenue de la conductivité thermique, et éventuellement de la diffusivité thermique définie ci-après, est effectuée selon la norme ISO 22007-2, et intitulée « Hot Disk Thermal Constants Analyser ». Il s’agit d’une méthode transitoire dans laquelle la sonde a la forme d’un disque et joue le double rôle de source de chaleur et de capteur de température. La sonde est placée entre deux échantillons du matériau composite à étudier puis on injecte une puissance électrique constante dans la sonde pour mesurer la variation en température des échantillons, les principales contraintes résidant dans les dimensions de l’échantillon qui doivent être supérieures au diamètre de la sonde. Le dispositif utilisé pour la mesure est une centrale d’essais HOT DISK TPS 2500 qui permet de caractériser thermiquement des matériaux ayant des caractéristiques thermiques situées dans les gammes suivantes : conductivité : de 0.005 et 500 W/mK; diffusivité : de 0.1 et 100 mm² /s; capacité thermique : jusqu’à 5 MJ/m 3 K. L’échantillon à tester est placé dans une cellule isolante. Le logiciel Hot Disk Analysis permet de remonter aux paramètres recherchés. Trois paramètres thermophysiques (conductivité, diffusivité, capacité calorifique) sont mesurés en une seule et même manipulation avec des temps de mesure de l’ordre de 1 à 2500s suivant la nature du matériau composite. Dans le cas de matériaux composites, on introduit dans la chaîne de mesure un module anisotrope 2D qui permet de mesurer la conductivité et la diffusivité selon le plan XY(radial) et l’axe Z (axial).
La diffusivité thermique (m 2 /s) est une propriété dynamique du matériau composite qui intervient dans les transferts de chaleur en régime transitoire. Elle caractérise l’aptitude d’un matériau à transmettre un signal thermique d’un point à un autre (en termes de vitesse) alors que la conductivité thermique exprimée en W/m.K représente le flux de chaleur traversant un matériau d’1m d’épaisseur pour une différence de température de 1 Kelvin entre les faces entrante et sortante. La valeur de la conductivité permet de quantifier le pouvoir du matériau à conduire la chaleur (en termes d’amplitude).
La diffusivité thermique représente donc la vitesse à laquelle un matériau répond à un changement de température. La diffusivité thermique notée D est définie par l’équation suivante : D (m²/s)= λ / (р * Cp) dans laquelle λ est la conductivité thermique, Cp est la capacité calorifique à pression constante (pression atmosphérique par ex.), et р est la masse volumique (g/cm 3 ). Lorsque la diffusivité thermique augmente, la propagation de la chaleur augmente également. La diffusivité thermique peut être déterminée par exemple à l’aide de la méthode Flash Laser indiquée dans la norme décrite ci-dessus ISO 22007-2, par exemple en utilisant un analyseur flash laser, par exemple celui de référence LFA 467 Hyperflash commercialisé par Netzsch-Gerätebau GmbH.
On comprend dans le présent texte par diffusivité thermique globale ou résultante d’un matériau composite dans le présent texte, la combinaison ou la résultante de la diffusivité thermique axiale avec la diffusivité thermique radiale (calculée de manière similaire à la méthode utilisée pour déterminer la résultante d’un vecteur radial avec un vecteur axial du matériau composite).
Conductivité électrique La conductivité électrique peut être mesurée à l’aide des techniques suivantes : la technique du pont de Wheatstone, la technique de mesure à 4 points, et la mesure directe de la résistance avec deux électrodes qui est préférée.
La méthode de mesure avec deux électrodes consiste à mesurer directement la résistance des échantillons à l’aide d’un multimètre HP 34401A. Les échantillons testés sont découpés à l’aide d’une fraiseuse numérique aux dimensions définies par le porte échantillon. Avant chaque mesure, les deux surfaces de chacune des éprouvettes sont recouvertes d’un vernis conducteur argenté. L’éprouvette ainsi traitée est ensuite placée dans une étuve à 50°C pendant 35 min puis maintenue à température ambiante pendant environ 30 min jusqu’à stabilisation avant de l’introduire dans le porte échantillon en s’assurant de la qualité du contact entre les deux électrodes. Les électrodes sont insérées totalement selon leurs extrémités conductrices dans l’épaisseur du porte échantillon à une distance déterminée l’une de l’autre et viennent en contact avec le matériau composite. On mesure ainsi la résistance (ohm) entre les deux électrodes à l’aide du multimètre. La valeur affichée sur le multimètre peut être relevée après stabilisation. L’échantillon, par exemple de dimension 25 x 19,67 x 1,75 mm 3 , est placé dans un logement en PTFE (PolyTétraFluoroEthyléne), notamment ayant une rigidité électrique : 15 à 17 kV.mm -1 , une résistivité électrique de 10 18 à 10 19 Ω.m, une température de fusion de l’ordre de 327 °C, et une température limite d’emploi : -150°C à 250°C. A partir des mesures de la résistance et des dimensions géométriques de l’échantillon, la résistivité volumique est calculée (il s’agit d’une propriété intrinsèque du matériau composite). Cependant, cette technique est limitée par l’appareillage et ne permet de mesurer qu’une gamme de résistances allant de 1 mΩ à 100MΩ. Ces mesures permettent néanmoins de tracer la zone de percolation.
Dans une variante, l’étape iii) est une étape de saupoudrage de la ou des charge(s) B pour former une couche continue ou discontinue comprenant la ou les charge(s) B, en particulier ladite couche ayant une épaisseur supérieure ou égale à 0,01 mm.
Le saupoudrage permet avantageusement d’appliquer la ou les charge(s) B par voie sèche sur l’une ou les deux faces du renfort textile.
La couche est constituée essentiellement de la ou des charge(s) B.
Avantageusement, ladite couche est exempte d’un milieu aqueux et/ou solvanté.
Avantageusement, ladite couche est une couche de particules solides sèches.
On comprend par couche continue que la ou les charge(s) B est/sont répartie(s) sur sensiblement toute la surface de la face (F1) du renfort textile.
Les solvants organiques solubles dans l’eau, lorsqu’ils sont présents, représentent généralement entre environ 1 % et environ 20 % en poids par rapport au poids total de la composition de colorant selon l’invention, et de préférence entre environ 3 % et environ 15 % en poids, ou entre environ 4 % et environ 10 % en poids.
Phase grasse La composition de colorant selon l’invention peut comprendre, en outre, un corps gras cosmétiquement acceptable.
Selon un mode de réalisation particulier, le corps gras est exempt de groupes acide carboxylique.