INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un mode de réalisation, la première durée d’utilisation prédéterminée est comprise entre 10 heures et 20 heures.
Selon un mode de réalisation, les conditions de références dans lesquelles l’apprentissage automatique est réalisé sont une période de fonctionnement débutant à la première mise en service du conducteur électrique et de durée égale à une deuxième durée d’utilisation prédéterminée de l’appareil électrique.
Les paramètres de l’apprentissage automatique sont mémorisés dans une mémoire permanente de l’unité électronique de contrôle.
La durée d’acquisition de l’ensemble d’échantillons acquis dans des conditions de référence est supérieure à 5 secondes, par exemple supérieure à 20 secondes.
Cette durée d’acquisition permet d’obtenir un modèle suffisamment précis avec une durée d’apprentissage raisonnable.
Selon un exemple de mise en œuvre du procédé, l’ensemble d’échantillons successifs du signal vibratoire pris en compte pour déterminer une valeur modélisée de l’échantillon suivant comprend un nombre fixe d’échantillons, le nombre fixe d’échantillons étant compris entre 10 et 20.
Par exemple, la valeur modélisée de l’échantillon suivant est obtenue à partir des 15 échantillons préalablement acquis.
Selon un mode de réalisation, l’ensemble d’échantillons successifs du signal vibratoire pris en compte pour déterminer une valeur modélisée de l’échantillon suivant peut comprendre un nombre variable d’échantillons compris entre 4 et 20.
Selon un mode de réalisation, le procédé comporte l’étape : - si un événement anormal est détecté dans l’isolant du conducteur électrique, incrémenter un compteur d’événement anormal.
Selon un mode de réalisation, le procédé comporte l’étape : - calculer une fonction de distribution D des valeurs de chaque échantillon de l’ensemble P d’échantillons à classifier.
Le procédé comprend ainsi une étape dans laquelle une distribution de la valeur des échantillons est établie. Plus précisément, l’ensemble des valeurs des échantillons de l’ensemble P est découpé en un ensemble d’intervalles contigus, et la probabilité qu’un échantillon appartiennent à un intervalle donné est déterminée. Pour cela, le nombre d’échantillons appartenant à chaque intervalle est déterminé, et divisé par le nombre total d’échantillons. De préférence, les intervalles ont la même largeur. L’ensemble des valeurs des échantillons acquis peut par exemple être découpé en 10 intervalles.
Selon un exemple de mise en œuvre du procédé, la grandeur statistique G comprend le coefficient d'asymétrie de la fonction de distribution D obtenue. On entend par coefficient d’asymétrie d’une variable aléatoire X de moyenne M et d’écart type S l’espérance mathématique de la quantité :
Autrement dit, le degré de symétrie de la distribution D obtenue est pris en compte pour réaliser la classification des décharges partielles.
La illustre différents coefficients d’asymétrie. La partie A de la illustre un coefficient d’asymétrie négatif, c’est-à-dire que la distribution est décalée à droite de la médiane. La partie B correspond à un coefficient d’asymétrie nul, pour lequel la distribution est symétrique. La partie C illustre un coefficient d’asymétrie positif, c’est-à-dire que la distribution est décalée à gauche de la médiane.
En variante ou de manière complémentaire, la grandeur statistique G comprend le coefficient d'aplatissement de la fonction de distribution D obtenue. On entend par coefficient d'aplatissement d’une variable aléatoire X de moyenne M et d’écart type S l’espérance mathématique de la quantité :
Autrement dit, le degré d’aplatissement de la distribution D obtenue est pris en compte pour réaliser la classification des décharges partielles.
La illustre différents coefficients d'aplatissement. La partie A de la figure montre un coefficient d’aplatissement négatif de la distribution D, pour lequel la distribution est davantage aplatie que la distribution normale. La partie B montre montre un coefficient d’aplatissement nul, correspond à la distribution normale. La partie C montre un coefficient d’aplatissement positif, pour lequel la distribution D est plus pointue que la distribution normale.
Selon un mode de réalisation, la grandeur statistique G comprend le coefficient d'asymétrie et le coefficient d'aplatissement de la fonction de distribution D obtenue. Le coefficient d'asymétrie et le coefficient d'aplatissement sont ainsi utilisés conjointement afin de réaliser la classification de l’ensemble des décharges partielles. L’utilisation conjointe de ces deux paramètres statistiques permet d’améliorer la précision de la classification par rapport à l’utilisation d’un seul paramètre.
Selon un mode de réalisation, le procédé comporte l’étape : - déterminer parmi l’ensemble P d’échantillons E 1 …, E n correspondant chacun à au moins une décharge partielle une fraction d’échantillons ayant une valeur positive, et la grandeur statistique G comprend la fraction d’échantillons ayant une valeur positive.
En variante ou de manière complémentaire, le procédé comporte l’étape : - déterminer parmi l’ensemble P d’échantillons E 1 …, E n correspondant chacun à au moins une décharge partielle une fraction d’échantillons ayant une valeur négative, et la grandeur statistique G comprend la fraction d’échantillons ayant une valeur négative.
La fraction d’échantillons ayant une valeur négative est la valeur complémentaire, par rapport à 100%, de la fraction d’échantillons ayant une valeur positive. Par exemple, l’ensemble P des échantillons correspondant à au moins une décharge partielle peut comporter 80% de valeurs positives et 20% de valeurs négatives. La répartition entre les valeurs positives et les valeurs négatives est une autre grandeur permettant de réaliser la classification des décharges partielles.
Selon un mode de réalisation, la tension présente des variations périodiques, et la grandeur statistique G comprend un phasage du nouvel échantillon acquis E n+1 par rapport aux variations périodiques de la tension.
Autrement dit, la position relative de l’échantillon suivant acquis E n+1 correspondant à une décharge partielle, par rapport au cycle des variations périodiques de la tension, est un critère permettant de définir la classe de la décharge partielle. Par exemple, l’échantillon correspondant à la décharge partielle peut être proche d’une valeur maximum, ou d’une valeur minimum de la tension. L’échantillon peut aussi être voisin du zéro de la tension. Ceci indique quel type de décharge partielle s’est produit.
Selon un mode de réalisation, le procédé comporte successivement les étapes : - acquérir un ensemble PRef d’échantillons de référence comportant un premier sous-ensemble PREf_1 correspondant à la première classe C1 et un deuxième sous-ensemble PRef_2 correspondant à la deuxième classe C2, - entrainer le modèle de classification M2 avec au moins une partie de l’ensemble PRef d’échantillons de référence.
L’apprentissage automatique du modèle de classification M2 est réalisé à partir d’un ensemble PRef d’échantillons de référence comportant un premier sous-ensemble PREf_1 correspondant à la première classe C1 et un deuxième sous-ensemble PRef_2 correspondant à la deuxième classe C2.
La charge à base de lignine telle que divulguée dans la présente description peut être préparée comme divulgué ci-dessous. La lignine à utiliser peut être dérivée, par exemple, d’un procédé dans lequel la lignine est formée lors de l’hydrolyse enzymatique d’une charge d’alimentation lignocellulosique ou la lignine peut être dérivée d’un procédé Kraft. Également, d’autres sources de lignine peuvent être utilisées.
La lignine dérivée peut être dissoute dans une solution alcaline, telle que NaOH. La dissolution peut être accomplie en chauffant le mélange de lignine et de solution alcaline à environ 80°C, en réglant le pH à une valeur supérieure à 7, telle que 9 à 11, et en mélangeant le mélange de lignine et de solution alcaline pendant un temps prédéterminé. Le temps de mélange peut être poursuivi pendant environ 2 à 3 heures. La valeur de pH exacte est déterminée sur la base de la qualité cible du produit.
Le traitement de carbonisation hydrothermale peut avoir lieu dans un réacteur (réacteur HTC), ou si nécessaire, dans plusieurs réacteurs parallèles, fonctionnant de manière discontinue. La lignine dissoute peut être préchauffée avant d’être introduite dans le(s) réacteur(s) HTC. La température dans le(s) réacteur(s) HTC peut être comprise entre 150 et 250°C et la pression peut être comprise entre 20 et 30 bar. Le temps de séjour dans le(s) réacteur(s) HTC peut être compris entre environ trois et six heures. Dans le réacteur HTC, la lignine est carbonisée, moyennant quoi un dérivé de lignine stabilisé avec une surface spécifique élevée peut être précipité. La suspension pâteuse formée comprenant la lignine carbonisée peut ensuite être retirée et refroidie.
La suspension pâteuse comprenant une charge à base de lignine peut être introduite dans une unité de séparation, où la lignine précipitée peut être séparée de la suspension pâteuse. La charge à base de lignine séparée peut être séchée et récupérée. Avant le séchage, la charge à base de lignine peut être, si nécessaire, lavée. La charge à base de lignine récupérée peut être traitée davantage, par exemple, écrasée, séchée davantage, broyée, etc. avant d’être utilisée comme charge à base de lignine. La charge à base de lignine ainsi formée est une charge renouvelable et biosourcée.
Pendant le procédé décrit ci-dessus, les polymères de lignine sont reliés les uns aux autres. Ainsi, la charge à base de lignine peut être considérée comme comprenant ou étant constituée des polymères de lignine qui sont liés ensemble. Les polymères de lignine qui sont reliés ou liés ensemble peuvent ne plus être solubles. Cependant, de plus petites chaînes de polymères de lignine restent encore solubles et peuvent donc être soumises à des techniques analytiques standards telles que la chromatographie d’exclusion stérique ou la spectroscopie par résonance magnétique nucléaire (spectroscopie RMN), qui nécessitent que l’analyte soit dissous dans un solvant. Ainsi, différentes propriétés de la fraction soluble de la charge à base de lignine peuvent être déterminées.
Dans un mode de réalisation, la matière de départ pour préparer la charge à base de lignine est de la lignine issue d’un procédé d’hydrolyse enzymatique. L’hydrolyse enzymatique est un procédé dans lequel une(des) enzyme(s) aide/aident à cliver des liaisons dans des molécules avec ajout d’éléments d’eau. Dans un mode de réalisation, l’hydrolyse enzymatique comprend l’hydrolyse enzymatique de la cellulose.
Dans un mode de réalisation, la charge à base de lignine est préparée à partir de lignine dérivée d’un procédé d’hydrolyse enzymatique qui est soumise à un traitement de carbonisation hydrothermale.
Dans un mode de réalisation, la charge à base de lignine comprend des cendres en une quantité totale allant de 0,1 à 3% en poids, ou de 0,1 à 2,5% en poids, ou de 0,2 à 2,0% en poids, ou de 0,3 à 1,5% en poids, ou de 0,4 à 1,0% en poids. La teneur en cendres peut être déterminée selon la norme DIN 51719.
Les inventeurs ont découvert de manière surprenante que lorsque par exemple, la lignine provenant du procédé d’hydrolyse enzymatique est utilisée pour produire la charge à base de lignine, on est capable de réduire la teneur en cendres de la charge à base de lignine. La teneur en cendres inférieure présente l’avantage supplémentaire, par exemple, d’une pureté supérieure de la charge à base de lignine.
La charge à base de lignine peut comprendre du carbone en une quantité totale allant de 62 à 70% en poids. Dans un mode de réalisation, la charge à base de lignine comprend du carbone en une quantité totale allant de 63 à 69% en poids ou de 64 à 68% en poids. La quantité de carbone dans la charge à base de lignine peut être déterminée selon la norme DIN 51732 (1997).
Dans un mode de réalisation, la solubilité de la charge à base de lignine dans du NaOH à 0,1 M est comprise entre 1 et 40% en poids, ou 3 et 35% en poids, ou 5 et 30% en poids. La solubilité peut être mesurée de la manière suivante : d’abord, un échantillon est séché à une température de 60°C pendant quatre heures. Une masse d’échantillon de 0,5 gramme est pesée et mise en suspension dans 50 ml de NaOH à 0,1 M à une concentration de 1% ayant une température de 22°C. Le mélange est poursuivi pendant 1 heure, après quoi l’échantillon est placé sur un papier de microfibres de verre (1,6 μm) et le papier filtre avec l’échantillon est séché à une température de 60°C pendant 2 heures. La partie de l’échantillon qui s’est dissoute peut être déterminée par gravimétrie.
Dans un mode de réalisation, la charge à base de lignine a un poids moléculaire moyen en poids (Mw) allant de 1000 à 4000 Da, ou de 1300 à 3700 Da, ou de 1700 à 3200 Da, ou de 2500 à 3000 Da, ou de 2600 à 2900 Da, ou de 2650 à 2850 Da, lorsqu’il est déterminé sur la base de la fraction soluble de la charge à base de lignine. Le poids moléculaire moyen en poids peut être déterminé par chromatographie d’exclusion stérique (SEC) en utilisant du NaOH à 0,1 M comme éluant et une quantité d’échantillon d’environ 1 mg/ml, qui est dissoute dans du NaOH à 0,1 M. Les poids moléculaires sont mesurés par rapport à des étalons de polystyrène sulfonate. Un détecteur UV à une longueur d’onde de 280 nm est utilisé.
L’indice de polydispersité (PDI) de la charge à base de lignine peut être compris entre 1,5 et 5,0, ou 1,8 et 4,5, ou 1,9 et 4,3, ou 2,1 et 4,0, ou 2,4 et 3,5, ou 2,6 et 3,2, lorsqu’il est déterminé sur la base de la fraction soluble de la charge à base de lignine. L’indice de polydispersité peut être déterminé par chromatographie d’exclusion stérique (SEC). Le PDI est une mesure de la distribution de la masse moléculaire dans un échantillon de polymères donné. Le PDI est calculé comme étant le poids moléculaire moyen en poids (Mw) divisé par le poids moléculaire moyen en nombre (Mn). PDI indique la distribution de masses moléculaires individuelles dans un lot de polymères.
La charge à base de lignine peut avoir une valeur STSA allant de 3 à 150 m²/g, ou de 5 à 100 m²/g, ou de 7 à 60 m²/g. La valeur STSA peut être déterminée selon la norme ASTM D6556.
La est une vue suivant la coupe V-V de la , montrant les écoulements d’air principal 2 et secondaire 4. L’écoulement d’air principal 2 a lieu le long de la face supérieure de la paroi, formant la surface de guidage 14. Cet écoulement est généralement parallèle à cette surface de guidage 14 jusqu’au bord de la marche descendante 16.5. L’écoulement d’air principal 2 a tendance à se rapprocher de la face supérieure de la paroi de guidage 16.4. Ce faisant, se forme une bulle de recirculation 18 et un tourbillon ou vortex marginal 20. Ce dernier tourne dans un sens opposé à celui de la bulle de recirculation 18. Ce phénomène lié à un écoulement le long d’une paroi présentant une marche descendante est en soi connu des spécialistes en écoulement de fluide. Le fait de prévoir cette marche descendante en oblique à la direction d’écoulement d’air principal 2, a pour effet que le vortex 20 se forme de manière progressive et croissante le long de chaque portion inclinée 16.2 et 16.3 du bord de fuite 16 et est alors entrainé vers l’aval par l’écoulement d’air principal 2 dans la couche de mélange entre l’écoulement d’air principal 2 et l’écoulement d’air secondaire 4. Ces paires de tourbillons contrarotatifs diminuent l’épaisseur de la couche de mélange et ainsi diminuent l’intensité de la bulle recirculation illustrée à la .
A la , il est à noter que les écoulements d’air principal 2 et secondaire 4 y sont représentés en projection sur le plan de la coupe V-V à la . Il est toutefois entendu, notamment au vu de la , que ces écoulements d’air principal 2 et secondaire 4 ne sont pas perpendiculaires aux portions inclinées 16.2 et 16.3 du bord de fuite 16 mais bien inclinés par rapport à ces portions.
La est une vue de détail d’une partie du becquet arrière de la , illustrant les tourbillons contrarotatifs décrits ci-avant en relation avec les figures 4 et 5. L’écoulement principal 2 représenté par les flèches rencontre l’écoulement secondaire 4, pour chaque chevron 16.1, via les deux portions inclinées 16.2 et 16.3 du bord de fuite correspondant à ce chevron. Ces deux portions sont inclinées par rapport à la direction de l’écoulement principal 2, et ce de manière contraire. Cette rencontre entre ces deux écoulements via ces portions du bord de fuite inclinées va générer les deux tourbillons secondaires contrarotatifs 22 et 24. Le tourbillon secondaire 22, vu depuis l’aval, tourne dans le sens horloger alors que le tourbillon secondaire 24, également vu depuis l’aval, tourne dans le sens anti horloger. Ce phénomène a lieu à l’aval de chaque chevron 16.1, comme cela est visible à la . Avantageusement, les portions d’extrémité 16.6 du bord de fuite 16 sont configurées pour ne former qu’un seul tourbillon secondaire 26 tournant dans un sens s’opposant au tourbillon principal correspondant 6 (voir ), de manière à s’y opposer. La ne montre que la portion d’extrémité gauche (dans le sens de déplacement du véhicule en marche avant) 16.6 du bord de fuite 16, étant entendu que la portion d’extrémité droite du bord de fuite est symétrique et génère un tourbillon secondaire tournant dans le sens opposé au tourbillon principal correspondant 8 (voir ).
En référence à la discussion ci-avant en relation avec les figures 4 et 5, les marches descendantes favorisent la formation des tourbillons contrarotatifs par la génération des tourbillons marginaux 20 ( ).
La formation des tourbillons secondaires qui vient d’être décrite a essentiellement deux effets.
Le premier effet est relatif aux deux tourbillons secondaires d’extrémité 26. Chacun de ces deux tourbillons secondaires 26 s’oppose au tourbillon principal 6 ou 8 (voir ) adjacent et permet ainsi de les réduire. Leur réduction permet de diminuer de manière sensible la trainée au niveau de la face arrière du véhicule.
Le second effet est relatif aux paires de tourbillons secondaires contrarotatifs 22 et 24 formées à chaque chevron, entre les tourbillons secondaires d’extrémité 26. Ces paires de tourbillons secondaires contrarotatifs 22 et 24 modifient l’entrainement de la couche de mélange entre l’écoulement principal 2 et l’écoulement secondaire 4, en aval du bord de fuite 16, et ainsi en diminuent l’épaisseur. Cette diminution d’épaisseur de la couche de mélange diminue le décollement de l’écoulement principal 2 et, partant, réduit la taille de la bulle de recirculation de l’écoulement secondaire 4.
Ces phénomènes et effets ont été confirmés par des simulations et mesures expérimentales d’écoulement le long d’un véhicule équipé d’un becquet arrière de toit conventionnel et du même véhicule équipé d’un becquet selon l’invention. Des représentations tomographiques de vorticité longitudinale montrent bien la formation de tourbillons secondaires ainsi que leur position par rapport aux deux tourbillons principaux. Des représentations tomographiques de pression totale dans le sillage du véhicule montrent un abaissement des courbes de même pression totale, suivant le sillage, correspondant à une diminution du décollement de l’écoulement principal. Similairement, des représentations tomographiques de vorticité dans le sillage du véhicule montrent un raccourcissement de la bulle de recirculation dans l’écoulement secondaire.
La vue de gauche de la illustre la distribution de différence de coefficient de pression C p sur la face arrière du véhicule, entre une configuration selon l’invention et une configuration où le bord de fuite du becquet est conventionnel, c’est-à-dire généralement droit. Le coefficient de pression C p est un coefficient aérodynamique adimensionnel couramment utilisé dans l’étude et la représentation graphique de la distribution des pressions autour de corps placés dans un écoulement de fluide incompressible. Le coefficient de pression C p vaut 1 lorsque la pression locale, par exemple le long d’une perturbation, est une pression d’arrêt, c’est-à-dire vaut la pression statique additionnée de la pression dynamique en amont de la perturbation, 0 lorsque la pression locale, par exemple le long de la perturbation, vaut la pression statique associée aux conditions à l’infini amont de la perturbation et est négatif lorsque la pression locale, par exemple le long de la perturbation, est inférieure à la pression statique en amont de la perturbation.
Plus particulièrement, la vue de gauche est une vue de face de la face arrière du véhicule, montrant par des niveaux de gris la distribution de la différence de coefficient de pression C p entre un véhicule selon l’invention et un véhicule conventionnel. Les zones très claires ou blanches correspondent à des différences (ou delta Δ) négatives et les zones foncées correspondent à des différences positives. Cela signifie que l’invention diminue le coefficient pression C p sur la partie haute mais l’augmente sur la partie basse.
La vue de droite de la est une vue de côté de la face arrière du véhicule montrant deux courbes de forces de pression moyennes le long de ladite face arrière, dans un plan longitudinal. Les flèches sont une représentation vectorielle des forces de pression moyennes. La courbe en trait interrompu correspond au véhicule avec le becquet conventionnel alors que la courbe en trait continu correspond au véhicule avec le becquet selon l’invention, tel qu’illustré aux figures 3, 4 et 6. En partie haute, on observe que le coefficient de pression C p , négatif, est plus grand en valeur absolue, avec l’invention, ce qui signifie que l’effort résultant est plus grand. Par contre, en partie basse, on observe que le coefficient de pression C p , également négatif, est plus petit en valeur absolue, avec l’invention, ce qui signifie que l’effort résultant est plus faible. L’effort total sur la face arrière s’avère être plus faible avec l’invention. Ceci résulte de la différence de distribution du coefficient de pression C p ainsi que du profil de la face arrière. En effet, la partie haute, correspondant à la lunette arrière, présente une inclinaison importante par rapport à la verticale, signifiant que la composante horizontale de la pression est davantage réduite que sur la partie basse qui est sensiblement moins inclinée.
Il aussi à noter que la réduction de trainée obtenue par le bord de fuite en chevrons permet de modifier l’inclinaison du becquet, notamment vers le haut afin de réduire la portance, sans pour autant augmenter de manière non acceptable la trainée au niveau de la face arrière du véhicule.
Les phénomènes et avantages qui viennent d’être décrits en relation avec le becquet arrière de toit d’un véhicule s’appliquent à d’autres éléments de carrosserie ainsi que tout élément extérieur comprenant une surface de guidage et un bord de fuite en aval de ladite surface, séparant un écoulement principal d’un écoulement secondaire induit par l’écoulement principal en aval du bord de fuite. Il peut s’agir notamment des bords d’ailes à l’avant des passages de roue avant et/ou arrière, les bords de fuites de coques de rétroviseurs extérieurs, des raccordements entre deux panneaux de carrosserie, comme par exemple entre deux portes adjacentes, les zones de raccordement entre les flancs arrière et la face arrière, les coins de becquet, les bords de fuite d’écrans sous la caisse du véhicule et/ou sur les éléments de suspensions (comme les bras de liaison des roues à la caisse), les bords de fuite de bâtons de jantes ou d’enjoliveurs de jantes, et/ou les bords de fuite du carter de moto-ventilateur.
La illustre différents paramètres géométriques d’un élément de carrosserie selon l’invention, applicable au becquet tel qu’illustré ci-avant ou encore à toute autre application, notamment telle qu’énumérée ci-avant.