INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
la face de façade 33 est sensiblement perpendiculaire à la face de fermeture 32 et à la face de fixation 31, la face de stockage 34 est sensiblement perpendiculaire à la face de fermeture 32 et à la face de fixation 31, la face de stockage 34 et la face de façade 33 sont sensiblement parallèles entre elles, la face de fermeture 32 et la face de fixation 31 sont sensiblement parallèles entre elles, la face de façade 33 et la face de stockage 34 sont chacune reliées à la face de fixation 31 et à la face de fermeture 32, La partie d’extrémité de fixation 342 est reliée à la face de fixation 31, et la partie d’extrémité de fermeture 343 est reliée à la face de fermeture 32.
Le corps 3 du caisson 1 a une section en forme générale de « C ».
La face de fixation 31, la face de fermeture 32, la face de façade 33 et la face de stockage 34 sont fixées de manière inamovibles entre-elles. Il n’y a pas de mouvement relatif possible entre les différentes faces 31, 32, 33, 34 du corps 3. Chaque face 31, 32, 33, 34 du corps 3 est fixée de manière non démontable à deux autres faces. Plus précisément, la face de fermeture 32 est fixée de manière non mobile à la face de façade 33 et à la face de stockage 34. Le caisson 1 selon l’invention présente une continuité entre la face de fixation 31, la face de façade 33, la face de fermeture 32 et la face de stockage 34.
Le caisson 1 selon l’invention est utilisé avec un ensemble comprenant une huisserie dont une extrémité est munie d’un système d’occultation 2, ledit système d’occultation 2 étant accessible par une trappe d’accès positionnée dans un plan dans lequel s’étend l’huisserie. Lors d’une installation d’un tel ensemble, l’huisserie est mise en place au niveau d’une ouverture tandis que le système d’occultation 2 est positionné en partie dans la zone intérieure du caisson 1. La trappe d’accès est positionnée dans une zone intérieure du bâtiment.
Le rail d’arrêt 4 est plus particulièrement représenté en et 4. Le rail d’arrêt 4 présente une partie concave 41, dont une paroi de fond 411 est prolongée par une face d’arrêt 412. La partie concave 41 du rail d’arrêt 4 est munie d’une première paroi de retenue 413 et d’une seconde paroi de retenue 414 qui s’étendent perpendiculairement à la paroi de fond 411, et parallèlement entre-elles. Autrement dit, le rail d’arrêt 4 a une section en forme générale de « F ». La face d’arrêt 412 et la seconde paroi de retenue 414 comprennent des organes de retenue 415 configurés pour retenir l’enduit destiné à être appliqué sur la face de fermeture 32.
Le rail d’arrêt 4 est configuré pour être fixé sur le corps 3 du caisson 1. Plus précisément, la première paroi de retenue 413 est configurée pour venir en contact avec la partie de stockage 341, la paroi de fond 411 est configurée pour venir en contact avec la partie d’extrémité de fermeture 343 et la seconde paroi de retenue 414 est configurée pour venir en contact avec la face de fermeture 32. Autrement dit, la partie concave 41 est configurée pour être positionnée sur la face de fermeture 32, la partie d’extrémité de fermeture 343 et la partie de stockage 341. Le rail d’arrêt 4 est donc clippé sur le corps 3 du caisson 1. Lorsque le rail d’arrêt 4 est positionné sur le corps 3, le rail d’arrêt 4 s’étend suivant la longueur du caisson 1, et la face d’arrêt 412 est positionnée dans le prolongement de la face de stockage 34, et plus précisément de la partie d’extrémité de fermeture 343 de la face de stockage 34. Ainsi, la face d’arrêt 412 du rail d’arrêt 4 est configurée pour être positionnée dans le plan de stockage du caisson 1.
Le corps de base 8 s’étend le long d’un axe central A-A, qui est également l’axe central de la poche ostréicole 4. Le corps de base 8 comprend une première extrémité 12 axiale, une seconde extrémité 14 axiale.
La première extrémité 12 forme un bord de corps de base 16 et une ouverture du corps de base 18. La seconde extrémité 14 est fermée.
Le corps de base 8 est constitué de deux parois 20 de corps de base opposées, ces parois 20 étant reliées entre-elles le long de la seconde extrémité 14 et le long de deux bords longitudinaux qui s’étendent parallèlement à l’axe central A-A. Les deux bords longitudinaux peuvent être obtenus en extrudant le corps de base 8 d’un seul tenant sous forme d’un extrudé tubulaire ayant une section transversale fermée.
Le corps de base 8 est muni de mailles 22. Ces mailles 22 sont en l’occurrence des mailles en forme de losange formées par deux séries de filaments sensiblement parallèles, les filaments des deux séries s’entrecroisant, et aucune des deux séries de filaments n’étant parallèle à l’ouverture du corps de base ou à l’axe central A-A.
Le corps de base 8 est en matière thermoplastique et notamment en polyéthylène haute densité ou en polyéthylène basse densité.
L’élément de retenue 10 est en matière plastique et est surmoulé sur les mailles 22 du corps de base 8.
L’élément de retenue 10 est en l’occurrence en matière thermoplastique, par exemple en polyéthylène haute densité ou en polyéthylène basse densité. En particulier, les matières thermoplastiques du corps de base 8 et de l’élément de retenue 10 sont de la même famille de matière, donc ces matières sont soit toutes de polyéthylène haute densité soit toutes de polyéthylène basse densité.
De préférence, les matières thermoplastiques du corps de base 8 et de l’élément de retenue 10 sont compatibles d’un point de vue recyclage. Ceci signifie que les deux matières peuvent être fondues ensemble et réutilisées pour fabriquer des objets. En particulier, le corps de base 8 et l’élément de retenue 10 sont en la même matière.
L’élément de retenue 10 s’étend à la première extrémité 12 sur une circonférence du corps de base 8. L’élément de retenue 10 s’étend donc autour de l’axe central A-A et ceci proche du bord de corps de base 16.
L’élément de retenue 10 fait avantageusement tout le tour de la circonférence du corps de base 8.
L’élément de retenue 10 enrobe avantageusement complètement le bord du corps de base 16 et forme donc entièrement une ouverture 24 de la poche ostréicole.
L’élément de retenue 10 comprend un corps principal 26 et une saillie de retenue 28, la saillie de retenue 28 s’étendant sur le corps principal 26 du côté opposé au corps de base de la poche ostréicole. La saillie de retenue 28 est adaptée pour s’opposer à un retrait de l’élément de fermeture 6 dans le sens parallèlement à l’axe central A-A et dirigé en s’éloignant de la seconde extrémité 14 (vers le haut sur les Figures). Vu en coupe parallèlement à l’axe A-A et dans un plan perpendiculairement au plan des parois 20, par exemple dans le plan de la , deux portions de la saillie de retenue 28 s’étendent de part et d’autre des deux parois 20.
Le corps principal 26 comprend une surface intérieure 30, s’étendant entre les parois 20 du corps de base et entre un prolongement géométrique des parois 20 du corps de base selon l’axe central A-A. Le corps principal 26 comprend une surface extérieure 32 s’étendant en dehors des parois 20 du corps de base et en dehors un prolongement géométrique des parois 20 du corps de base selon l’axe central A-A.
La surface intérieure 30 comprend des portions planes 34 ( ). Les portions planes 34 de la surface intérieure 30 situées à deux emplacements opposées du corps de base 8 sont adaptées pour s’appliquer l’une sur l’autre avec un contact de surface ( ).
La saillie de retenu 28 fait saillie de la surface extérieure 32. La saillie de retenue 28 comprend une nervure continue 36 faisant le tour du corps de base 8. En variante non représentée la saillie de retenue 28 comprend des portions de nervure s’étendant autour du corps de base 8 et étant espacées circonférentiellement les unes des autres.
La poche ostréicole 4, en l’occurrence l’élément de retenue 10, est munie d’au moins un ergot de butée 38 adapté pour s’opposer à un décalage d’un élément de fermeture, en l’occurrence de l’élément de fermeture 6, engagé sur l’élément de retenue 10. Dans le cas présent, la poche ostréicole 2 comprend deux ergots de butée 38. Chaque ergot de butée 38 s’étend sensiblement parallèlement à l’axe central A-A et du côté de l’élément de retenue 10 opposé au corps de base 8. Ainsi, chaque ergot de butée 38 s’oppose à un décalage de l’élément de fermeture 6 perpendiculairement à l’axe central A-A et à une libération intempestive de l’élément de fermeture 6 de la poche ostréicole.
L’invention s’applique notamment pour des aubes mobiles de turbine basse pression d’une turbomachine d’un aéronef, mais peut également s’appliquer pour des aubes mobiles d’autre module, des aubages fixes, des pièces multi-pales, à condition d’intégrer un talon ou une plateforme. Par aubes mobiles, on entend des aubes d’une roue à aubes qui tourne autour d’un axe de rotation.
Dans la présente demande, les termes « amont » et « aval » sont définis par rapport au sens d'écoulement normal du gaz (de l'amont vers l'aval) à travers une turbomachine. On appelle également « axe de la turbomachine » ou « axe moteur », l'axe de rotation du rotor de la turbomachine. La direction axiale correspond à la direction de l'axe de la turbomachine et une direction radiale est une direction perpendiculaire à l'axe de la turbomachine et coupant cet axe. De même, un plan axial est un plan contenant l'axe de la turbomachine, et un plan radial est un plan perpendiculaire à cet axe.
Dans une turbomachine telle que représentée sur la , une turbine basse pression 4 récupère une partie de l'énergie issue de la combustion des gaz pour le fonctionnement de la soufflante, du compresseur et des accessoires de la turbomachine. Un des éléments constitutifs de la turbine basse pression 4 est le rotor 1 qui est un assemblage de disques et d'aubes 10 sur un arbre. Le rotor 1 comporte une pluralité d'étages d'aubes mobiles 10, les aubes mobiles étant agencées radialement autour de l'axe XX de rotation du rotor 1.
Une aube mobile 10, telle que représentée sur la , comporte une pale 11 qui s'étend selon une direction radiale Z entre une extrémité proximale 10b (extrémité radialement interne) et une extrémité distale 10a (extrémité radialement externe) de l'aube 10. Autrement dit, la pale 11 s’étend selon une direction orthogonale à l’axe XX de rotation du rotor 1. La pale 11 comporte une face extrados (non visible sur la ) et une face d'intrados 43 reliées en amont par un bord d'attaque 48 et en aval par un bord de fuite 47.
A l'extrémité proximale 10b de la pale 11, l'aube 10 comprend un pied 14 permettant de la fixer à un disque 3 du rotor 1, et plus particulièrement dans une alvéole complémentaire du disque 3. Le disque 3 comporte classiquement une pluralité d'alvéoles réparties radialement sur sa circonférence pour recevoir plusieurs pieds 14 d'aube 10. La pale 11 permet de récupérer les efforts des gaz traversant la turbomachine pour les transmettre au disque 3 du rotor 1.
A l'extrémité distale 10a de la pale 11, l'aube 10 comporte une plateforme transversale 26, appelée plus couramment talon.
Les aubes 10 de turbines sont classiquement sujettes à des excitations vibratoires en fonctionnement moteur.
Une solution connue pour limiter les réponses et contraintes vibratoires est l’introduction d’une technologie de contact frottant entre les talons 26 des aubes 10 adjacentes, afin d’apporter de l’amortissement au système. Cette technologie est dite de pré-torsion ou « interlock » en anglais.
Cette technologie se caractérise par une découpe spécifique des faces latérales du talon, avec une excroissance coté extrados, et une empreinte complémentaire coté intrados. Lors du montage, une mise en contact est générée sur ces motifs par le biais d’une déformée angulaire de la pale (= la prétorsion).
Les vibrations de l’aube en fonctionnement induisent des glissements relatifs au niveau de cette zone de contact, qui, couplées aux pressions de contact, créent de l’amortissement par friction.
L’amortissement apporté par la technologie dite de pré-torsion est fortement lié à la valeur de l’effort de contact inter-aubes. Un effort est classiquement installé par conception dès le montage, cependant, les formes des aubes déformées en fonctionnement et les déplacements relatifs des talons adjacents peuvent faire varier cet effort, notamment à haut régime où les sollicitations vibratoires sont exacerbées. Dans le cas d’une variation à la baisse, il est nécessaire d’amplifier l’effort au montage, ce qui se traduit par des sur-contraintes statiques induites. Ce cas de figure est particulièrement gênant pour des aubes en matériau CMC dont les admissibles mécaniques sont faibles, et peut même s’avérer bloquant.
Pour illustrer cela, la présente plus précisément la partie supérieure de l'aube 10 et plus précisément une vue de dessus du talon 26 de l'aube 10 représentée en . Le talon 26 comporte une plateforme 28 présentant un becquet amont 281 et un becquet aval 282 s'étendant transversalement par rapport au sens d'écoulement des gaz (selon l'axe X). Les deux becquets 281 et 282 sont reliés entre eux par deux bords latéraux 283 et 284 présentant un profil dit en V, ou encore Z. La plateforme 28 présente un premier bord latéral 283 positionné du coté extrados de la pale 11 et un deuxième bord latéral 284 positionné du coté intrados de la pale 11. Pour différencier ces deux bords latéraux, on nommera par la suite « bord latéral extrados 283 » le bord latéral de la plateforme 28 situé coté extrados de la pale 11, et « bord latéral intrados 284» le bord latéral de la plateforme 28 situé coté intrados de la pale 11.
Le talon 26 comporte en outre deux léchettes 30 et 31 faisant saillies par rapport à la plateforme 28 et s'étendant selon une direction transversale par rapport au sens d'écoulement des gaz (selon l'axe X). Les léchettes 30 et 31 assurent l'étanchéité par complémentarité avec un stator 2, visible sur la , lors du fonctionnement de la turbine basse pression 4.
Lorsque les aubes mobiles 10 sont montées en couronne sur le disque 3, chaque plateforme 28 est en contact avec deux autres plateformes 28 de deux aubes 10 adjacentes, et plus précisément par contact des bords latéraux 283, 284 comme illustré sur la . La forme des plateformes 28 permet de mettre les aubes 10 mobiles en contrainte de torsion lorsque celles-ci sont en position sur le disque 3, notamment par la mise en appui d'une aube avec les aubes voisines au niveau des bords latéraux 283, 284 des plateformes 28. Cette mise en contrainte permet notamment d'amortir les vibrations auxquelles elles sont soumises en fonctionnement.
Une particularité de l’état de la technique est le fait qu’en fonctionnement moteur, l’effort de contact inter-talon peut évoluer par rapport au cas montage. Cet effet peut être causé soit par la rotation naturelle de la pale (sens horaire ou antihoraire), soit par le mouvement relatif des talons adjacents (rapprochement ou écartement).
Dans le cas d’une variation de l’effort de contact inter-talon à la baisse, il est nécessaire d’amplifier l’effort au montage pour viser l’effort cible à haut régime où l’on cherche à amortir. Cette adaptation se traduit par des sur-contraintes statiques.
L’invention porte encore sur un véhicule automobile comprenant au moins une ensemble de fixation et/ou au moins un agencement tel qu’exposé plus haut.
L’invention porte enfin sur un procédé d’assemblage d’un agencement tel que décrit précédemment, comprenant : - une étape de positionnement du boîtier contre la paroi de support de sorte que l’au moins un organe d’accroche s’étende au travers de l’orifice ; - une étape de serrage du moyen de déplacement de sorte à déplacer l’élément mobile de la lame vers sa position de fixation
- une étape d’accrochage de la lame, dans laquelle l’au moins un organe d’accroche est déplacé depuis la position de repos vers la position d’accroche de manière à coopérer avec la paroi de support.
La représente schématiquement un mode de réalisation d’un agencement comprenant un ensemble de fixation selon l’invention.
La représente schématiquement un mode de réalisation d’un agencement comprenant un moyen de fixation selon l’état de la technique.
La est une représentation schématique de face de l’ensemble de fixation.
La est une représentation schématique en coupe de l’ensemble de fixation réalisée le long d’un plan sensiblement horizontal passant par un organe d’accroche.
La est une représentation schématique en coupe de l’ensemble de fixation réalisée le long d’un plan sensiblement horizontal passant par un élément mobile.
La est une représentation schématique de face d’une lame de l’ensemble de fixation.
La est une représentation schématique en perspective de la lame prise isolément.
La est une représentation schématique latérale de la lame prise isolément.
La est une représentation schématique en coupe de la lame réalisée le long du plan passant par l’élément mobile.
La est une représentation schématique illustrant l’intérieur d’un boîtier de l’ensemble de fixation.
La est une représentation schématique en perspective du boîtier.
La est une représentation schématique en coupe selon un plan médian de l’ensemble de fixation lors d’une étape de centrage de l’ensemble de fixation.
La courbe de calibration est linéaire (r2= 0.99968) sur la gamme de concentration de 2.5 à 25 µg/ml.
Cinétique de libération
La montre le pourcentage cumulé de flurbiprofène libéré au cours du temps à partir du film composé du mélange tribloc ABA et de l’homopolymère PCL. Dans les conditions de libération in-vitro , le flurbiprofène se libère du film de polymère au cours du temps, avec un effet burst pendant le 1er jour, puis une libération jusqu’au 12ème jour. Le système intra-utérin permet une libération du flurbiprofène pendant 12 jours dans les conditions de libération in-vitro.
iii. Dégradation
La montre l’aspect des films composés du mélange tribloc ABA et de l’homopolymère PCL après 24h de dégradation ( .a) et 15 jours de dégradation ( .b) dans les conditions de dégradation in-vitro . Le film est une barrière malléable et élastique après 24h de dégradation. Après 15 jours de dégradation, le film perd ses propriétés mécaniques puisque le film se délite en plusieurs morceaux lorsqu’il est manipulé. Après 15 jours de dégradation in-vitro, le film a perdu 30% de sa masse initiale, et est facilement évacuable par les voies naturelles dans les conditions d’utilisation clinique. Après 70 jours de dégradation in-vitro, le film est complètement solubilisé dans le milieu de dégradation.
Système pour la libération d’un hémostatique dans la cavité utérine L’invention a trait à un nouveau système intra-utérin dégradable pour la libération d’un hémostatique dans la cavité utérine.
Arrière-plan technologique Les hémorragies génitales (ou hémorragies utérines) sévères aiguës, d'origine utérine et sans rapport avec la grossesse, sont des saignements excessivement abondants ou prolongés dont le volume est suffisant pour nécessiter une intervention urgente. Il est habituel de classer ces saignements utérins en fonction de leur survenue par rapport aux règles. Les ménorragies sont des hémorragies génitales hautes coïncidant avec la menstruation mais présentant des aspects anormaux par son abondance ou sa durée. Les métrorragies désignent toute hémorragie génitale haute se produisant en dehors des règles. Elles peuvent notamment être causées par une pathologie de l’endomètre ou du myomètre (hyperplasie, cancer, polype, fibrome, adénomyose). La ménorragie très abondante pose un problème d'urgence et est considérée comme une métrorragie accidentelle. Les ménométrorragies (c'est-à-dire l'association de la ménorragie et la métrorragie) sont des saignements de l'utérus qui ne sont pas causés par une tumeur, une infection ou une grossesse.
Il s'agit d'une problématique clinique courante qui est une source de détresse pour les patientes puisque le pronostic vital peut être engagé. L'hémorragie utérine est, en fait, l'une des principales causes de mortalité maternelle. Par conséquent, il est souhaitable de contrôler ces saignements dès leur apparition.
Les traitements usuels de l’hémorragie utérine aux urgences sont en première intention des injections d'oestrogènes conjugués à forte dose par voie veineuse, afin de régénérer l’endomètre, recouvrant les régions dénudées à l’origine des saignements. L'œstrogène par intraveineuse (IV) seul peut entraîner un arrêt des saignements mais seulement cinq heures après la première administration. Les oestrogènes conjugués peuvent donner des nausées et vomissements. C’est le seul traitement spécifiquement approuvé par la FDA pour le traitement des hémorragies utérines sévères aiguës. Les antifibrinolytiques peuvent aussi être prescrits et utilisés, qui sont efficaces s'ils sont administrés à temps, dans les 3 heures suivant le début du saignement. L’effet hémostatique survient généralement dans les 2 à 3 heures suivant l’administration. Un effet secondaire, rare mais grave, est la possibilité de thrombose veineuse secondaire. Une autre approche consiste à effectuer l'hémostase par tamponnade grâce à des dispositifs qui sont généralement sous la forme d’un ballon. Ces dispositifs sont invasifs et peuvent être laissés en place pendant plusieurs heures, ce qui oblige la patiente à rester alitée aux urgences pendant toute la durée du traitement. Le retrait du ballon nécessite une intervention médicale supplémentaire pour la patiente.
Il existe donc un réel besoin d’un système intra-utérin pouvant être aisément positionné dans la cavité utérine, entrant avantageusement en contact avec la paroi utérine après gonflement, et permettant la libération d’un hémostatique le plus rapidement possible au niveau de la paroi utérine.
Dans ce contexte, les inventeurs ont découvert qu’un hémostatique peut être avantageusement délivré dans la cavité utérine en utilisant comme véhicule des copolymères à base de blocs de polyesters, tels que de l’acide poly-lactique (PLA), et de blocs de poly(oxyéthylène) (PEO) de haut poids moléculaire. En effet, de tels copolymères permettent de réaliser un matériau combinant des propriétés de gonflement et de résorption particulièrement adaptées à une utilisation dans la cavité utérine pour y traiter les saignements utérins. Les inventeurs ont ainsi développé un système intra-utérin dégradable à partir d’un tel matériau comprenant en outre un hémostatique, qui sous forme « sèche » a des dimensions permettant une mise en place aisée depuis le col utérin, et qui une fois dans la cavité utérine s’humidifie et se déploie pour être en contact avec la paroi utérine et libérer avantageusement l’hémostatique directement sur la paroi. En effet, le matériau selon l’invention présente un taux de gonflement en milieu aqueux ou humide lui permettant d’augmenter jusqu’à environ dix fois son volume par rapport à la forme « sèche ». En outre, le matériau selon l’invention permet une libération de l’hémostatique très rapide à partir de son administration dans la cavité utérine. En effet, la libération de l’hémostatique peut par exemple commencer environ 30 secondes après l’administration du système dans la cavité utérine. Notamment, plus de 60 % de l’hémostatique initialement présent dans le matériau peut par exemple être libéré dans les 10 minutes qui suivent son administration. Par ailleurs, le matériau du système intra-utérin a de préférence des propriétés anti-adhérentielles et les parois de l'utérus sont alors maintenues séparées par le système intra-utérin, de sorte que la cicatrisation qui suit l'hémostase n'est pas génératrice d'adhérences intra-utérines ou synéchies. Enfin, le temps de désintégration et d'évacuation du système intra-utérin selon l’invention est généralement compris entre 1 et 30 jours, ce qui permet non seulement de garantir un temps de séjour du système intra-utérin suffisant dans la cavité utérine pour traiter les saignements, mais également d’assurer son élimination naturellement, en particulier avant ou pendant le cycle menstruel suivant.
L’invention a donc pour objet un système intra-utérin dégradable pour la libération d’un hémostatique dans la cavité utérine comprenant :
représente schématiquement une vue en coupe d’une installation de séchage de produits pâteux selon l’invention ;
représente schématiquement une vue en coupe, dans un plan horizontal, de l’installation de séchage de produits pâteux selon l’invention ;