INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En revanche, si l’erreur E de détermination de la concentration mesurée est supérieure au seuil prédéterminé ( E > Th ), le processeur considère que la valeur de concentration mesurée par le capteur de concentration en essence du gaz de purge 19 est invalide. La valeur de concentration prise en compte par l’unité de contrôle moteur est alors une valeur de concentration en essence du gaz de purge estimée à partir de paramètres internes de fonctionnement du moteur. Les paramètres internes peuvent provenir de mesures faites par différents capteurs et reçues par l’unité de contrôle moteur. Elles peuvent aussi être calculées à partir des mesures reçues ou d’autres paramètres stockés dans une mémoire de l’unité de contrôle moteur. Le processeur peut alors, lors d’une étape S420, soit attribuer à la concentration la concentration estimée lors d’une des étapes S220 ou S240 décrites plus en détail ultérieurement, soit calculer une estimation de la concentration lorsque l’erreur E de détermination de la concentration mesurée a été évaluée sur la base d’un ratio air/carburant obtenu lors d’une des étapes S250, S251. Dans ce cas, la régulation de richesse étant activée, le processeur peut utiliser l’erreur de la régulation de richesse, pour estimer la concentration en carburant du gaz de purge comme décrit plus en détail ultérieurement.
De manière optionnelle, un indicateur de validité I val de la mesure peut également être stocké. La valeur de cet indicateur dépend du résultat de la vérification faite lors de l’étape S300. On peut par exemple attribuer une valeur de 1 à l’indication de validité I val , lorsque l’erreur E de détermination de la concentration mesurée est inférieure au seuil prédéterminé ( E Th ) lors d’une étape S510 et une valeur de 0 lorsque l’erreur E de détermination de la concentration mesurée est supérieure au seuil prédéterminé ( E > Th ) lors d’une étape S410. L’indicateur de validité I val permet aussi de savoir si la valeur de concentration en essence stockée correspond à une valeur estimée ou à une valeur mesurée. On notera que la meilleure précision de mesure est bien entendue obtenue pour une mesure validée. Ainsi, de manière avantageuse, comme décrit ultérieurement, une mesure de concentration considérée comme valide peut être utilisée pour estimer une concentration de gaz de purge de manière plus précise.
En outre, la valeur de l’indicateur de validité I val permet d’émettre un diagnostic de fonctionnement du capteur. On peut en effet conclure d’une mesure invalide qu’un capteur est défectueux car soit mal calibré ou encrassé soit l’un de ses composants le constituant est potentiellement hors service ou endommagé.
Le procédé de pilotage d’un capteur de concentration en essence d’un gaz de purge est maintenant décrit plus en détail, selon un mode de réalisation particulier. Dans ce mode de réalisation, le capteur de concentration en essence du gaz de purge 19 est placé entre le canister 11 et la vanne de purge 12 comme illustré sur la . On notera que le capteur de concentration en essence du gaz de purge 19 peut également être intégré à la vanne de purge 12, c’est-à-dire dans un même boîtier ou se trouver sur la conduite 15 reliant la vanne de purge 12 au conduit d’admission lorsque le moteur comprend un dispositif de suralimentation 14.
Dans le mode de réalisation décrit ici, l’étape S100 comprend donc la mesure, par le capteur de concentration en essence du gaz de purge 19, de la concentration du gaz de purge sur commande de l’unité de contrôle moteur 2 et le stockage de la valeur mesurée dans une mémoire de l’unité de contrôle moteur 2. On notera que lors de l’étape S100, plusieurs valeurs successives peuvent être mesurées et que seule une valeur représentative par exemple issue d’un filtrage du premier ordre ou du calcul d’une moyenne glissante peut être stockée. Dans d’autres modes de réalisation, la concentration en essence du gaz de purge peut être mesurée et stockée de manière périodique et l’une des valeurs stockées, par exemple la dernière, peut être lue sur commande du processeur lors de la mise en œuvre de l’étape S100.
Lors de l’étape S200, comme mentionné précédemment, l’erreur E de détermination de la concentration mesurée peut être déterminée de différentes manières selon le type de capteur de concentration du mélange air/carburant 18 utilisé et le statut de régulation de richesse (activé/désactivé) notamment.
L’étape S200 comporte une étape S210 de vérification de l’état de la vanne de purge. Ainsi, dans le mode de réalisation décrit ici, la concentration en essence du gaz de purge est mesurée aussi bien lorsque la vanne de purge est ouverte (indicateur VP = 1) que lorsque la vanne de purge est fermée (indicateur VP = 0).
Lorsque la vanne de purge est fermée (VP = 0), la concentration de gaz de purge est tout d’abord estimée lors d’une étape S220 puis l’erreur E de détermination de la concentration mesurée est déterminée lors d’une étape S225 en calculant la différence entre la concentration mesurée obtenue lors de l’étape S100 et la concentration estimée lors de l’étape S220 selon la formule suivante :
Lorsque la vanne de purge est ouverte (VP = 1), on vérifie, lors d’une étape S230, si la régulation de richesse est activée en vérifiant par exemple la valeur d’un indicateur correspondant, ici RR. Si la régulation de richesse est activée (RR = 1), on peut obtenir, lors d’une étape S250, la valeur de consigne de la régulation de richesse. Cette valeur est stockée dans une mémoire de l’unité de contrôle moteur et peut être lue par le processeur. Il peut s’agir, soit de la richesse de consigne, soit du lambda de consigne λ c , étant entendu que la valeur de richesse est l’inverse de la valeur de lambda comme connu de l’homme du métier. On peut par exemple calculer, lors d’une étape S255, l’erreur E de détermination de la concentration mesurée à l’aide de la formule suivante :
avec ; , et , est l’erreur mesurée lors de la régulation de richesse et correspond donc à la différence entre la consigne de la régulation de richesse λ c et la variable mesurée par le capteur de concentration 18 en sortie du moteur, Q p correspond au débit du mélange gazeux air/essence passant par la vanne de purge, et Q a correspond au débit d’air entrant dans la valve papillon 7 tel que décrit précédemment. On notera que , Q p et Q a sont des paramètres internes de fonctionnement du moteur.
Dans une variante de réalisation, on pourrait utiliser , lorsque le capteur de concentration du mélange air/carburant 18, i.e. la sonde lambda, permet de mesurer une valeur représentative d’un ratio air/carburant.
L’entretoise 1 peut être formée par un matériau au moins choisi parmi de l’acier, de l’aluminium, un matériau polymère et un matériau composite. L’entretoise 1 est de préférence formée en acier galvanisé.
Le module de fixation 5 peut comprendre deux premières languettes 8. Chacune des premières languettes 8 est préférentiellement agencée symétriquement à l’autre première languette 8 par rapport à un plan perpendiculaire au plan principal 18 et comprenant l’axe principal 6. Ainsi, lorsque l’entretoise 1 est montée fixe à la fourrure 11, il n’est pas possible de pivoter l’entretoise 1 par rapport à la fourrure 11 selon l’axe principal 6.
Le module de fixation 5 peut comprendre deux deuxièmes languettes 12. Chacune des deuxièmes languettes 12 est préférentiellement agencée symétriquement par rapport à un plan perpendiculaire au plan principal 18 et comprenant l’axe principal 6. Ainsi, lorsque l’entretoise 1 est montée fixe à la fourrure 11, il est impossible de pivoter l’entretoise 1 par rapport à la fourrure 11 selon l’axe principal 6.
En référence à la , une armature 2 de plafond suspendu 3 comprend au moins une fourrure 11 et une première entretoise 1. La première entretoise 1 est conforme à une entretoise 1 selon un mode de réalisation de l’invention. La première entretoise 1 est montée fixe à la fourrure 11 et transversalement à la fourrure 11. La fourrure 11 comprend une face de fond 10 et au moins une face supérieure 15. De préférence, la fourrure 11 peut comprendre une pluralité de faces supérieures 15, préférentiellement deux faces supérieures lorsque les faces supérieures 15 sont formées par des rebords 22. Comme défini précédemment, la face supérieure 15 peut être choisie parmi un rebord 22 défini par une face s’étendant à partir d’un flanc latéral 21 de la fourrure 11 (cas d’une section en « C » ou en « J » de la fourrure 11), une face s’étendant entre deux flancs latéraux 21 de la fourrure 11 (cas d’une section rectangulaire ou carrée de la fourrure 11) et la tranche d’un flanc latérale 21 de la fourrure 11 (cas d’une section en « U » de la fourrure 11). La première entretoise 1 comprend une première pince d’encliquetage 7. La première face 9 de la première pince d’encliquetage 7 est en appui sur la face de fond 10. La deuxième face 14 de la première pince d’encliquetage 7 est en appui sur la face supérieure 15. La fourrure 11 présente une épaisseur e définie entre la face de fond 10 et la ou les faces supérieures 15. La distance séparant la première face 9 et la deuxième face 14 de la première entretoise 1 est égale à l'épaisseur e. En effet, lorsque la première entretoise 1 est montée fixe à la fourrure, la première pince d’encliquetage 7 entoure l’épaisseur e de la fourrure. Ainsi, il est possible de monter fixe la première entretoise 1 à la fourrure 11 par rotation de la première entretoise 1.
De préférence, la fourrure 11 est exempte d’orifice agencé le long de sa paroi. La fourrure 11 peut être exempte d’orifice agencé sur un flanc latéral 21. Ainsi, la fabrication de la fourrure 11 est simplifiée, et la fourrure 11 présente une plus grande polyvalence. Elle peut par exemple être utilisée pour d’autres fonctions que la fabrication d’une armature de plafond suspendu.
L’armature 2 peut comprendre au moins une deuxième entretoise 1. La deuxième entretoise 1 est conforme à une entretoise 1 selon un mode de réalisation de l’invention. La deuxième entretoise est montée fixe à la fourrure 11 transversalement à la fourrure 11. La première entretoise 1 et la deuxième entretoise 1 sont montées en regard l’une de l’autre par rapport à la fourrure 11. La deuxième entretoise 1 comprend une deuxième pince d’encliquetage 7. La première face 9 de la deuxième pince d’encliquetage 7 est en appui sur la face de fond 10. La deuxième face 14 de la deuxième pince d’encliquetage 7 est en appui sur la face supérieure 15 ou sur une autre face supérieure 15. La distance séparant la première face 9 et la deuxième face 14 de la deuxième entretoise 1 est égale à l'épaisseur e . Ainsi, deux entretoises 1 selon un mode de réalisation de l’invention peuvent être encliquetées et montées fixes à la fourrure 1, en regard l’une de l’autre, sur la même section de la fourrure 11, sans que la fourrure 11 ne présente d’orifice adapté à recevoir une entretoise différente d’une entretoise selon un mode de réalisation de l’invention.
La fourrure 11 peut être formée par un matériau au moins choisi parmi de l’acier, de l’aluminium, un matériau polymère et un matériau composite. La fourrure 11 est de préférence formée en acier galvanisé.
La fourrure 11 peut comprendre un premier flanc latéral 21, un premier rebord 22 présentant une première face supérieure 15, un deuxième flanc latéral 21 et un deuxième rebord 22 présentant une deuxième face supérieure 15. Le premier flanc latéral 21 s’étend à partir de la face de fond 10. Le premier rebord 22 est agencé à l’opposé de la face de fond 10 par rapport au premier flanc latéral 21 et s’étend à partir du premier flanc latéral 21 parallèlement à la face de fond 10 vers le deuxième rebord 22. Le deuxième flanc latéral 21 s’étend à partir de la face de fond 10. Le premier flanc latéral 21 est opposé au deuxième flanc latéral 21 par rapport à la face de fond 10. Le deuxième rebord 22 est agencé à l’opposé de la face de fond 10 par rapport au deuxième flanc latéral 21 et s’étend à partir du deuxième flanc latéral 21 parallèlement à la face de fond 10 vers le premier rebord 22. La première pince d’encliquetage 7 entoure le premier flanc latéral 21 et le premier rebord 22, et la deuxième pince d’encliquetage 7 entoure le deuxième flanc latéral 21 et le deuxième rebord 22.
Un module d’encliquetage 16 de la première pince d’encliquetage 6 peut être en appui contre un bord libre du premier rebord 22 opposé au premier flanc latéral 21 par rapport au premier rebord 22. Un module d’encliquetage 16 de la deuxième pince d’encliquetage 16 peut être en appui contre un bord libre du deuxième rebord 22 opposé au deuxième flanc latéral 21 par rapport au deuxième rebord 22. Ainsi, l’encliquetage de chacune des pinces d’encliquetage 7 est mis en œuvre par l’appui du module d’encliquetage 16 sur le rebord 22, ce qui permet d’utiliser une fourrure 11 qui peut être adaptée à d’autres utilisations que la fabrication d’une armature de plafond suspendu.
En référence à la et à la , un autre aspect de l’invention est un procédé de fixation d’une entretoise 1 à une première fourrure 11 et à une deuxième fourrure 11. La deuxième fourrure 11 est agencée parallèlement à la première fourrure 11 de sorte à définir le plan d’une armature 2. Le procédé comprend les étapes de : a) fourniture d'une entretoise 1 selon un mode de réalisation de l’invention, b) encliquetage d'une première pince d’encliquetage 7 de l'entretoise 1 à la première fourrure 11, c) encliquetage d'une deuxième pince d’encliquetage 7 à la deuxième fourrure 11, la deuxième pince d’encliquetage 7 étant opposée à la première pince d’encliquetage 7 par rapport à l'âme 4 de l'entretoise 1, par pivotement de l'entretoise 1 autour d'un axe perpendiculaire au plan de l’armature et passant par la première fourrure 11.
En référence à la , il est ainsi possible de monter fixe l’entretoise 1 à la fourrure 11 par rotation de l’entretoise 1 dans le plan formé par les différentes fourrures 11 formant l’armature 2. En effet, de par l’agencement de la première languette 8 en appui de la face de fond 10 de la fourrure 11, et de par l’agencement de la deuxième languette 12 en appui d’une face supérieure 15 de la fourrure 11, la pince d’encliquetage 7 peut venir en appui de la fourrure 11 par d’autres mouvements qu’un mouvement perpendiculaire à un axe principal de la fourrure. Il est ainsi possible de monter l’entretoise 1 dans une armature 2 sans avoir besoin d’espace au-dessus de l’armature 2.
Lors de l’étape c) d’encliquetage d’une deuxième pince d’encliquetage 7, le pivotement de l’entretoise est de préférence mis en œuvre dans le plan de l’armature 2.
En référence à la , lors de l’étape b), l’encliquetage de la première pince d’encliquetage 7 de l'entretoise 1 à la première fourrure 11 peut être mis en œuvre par translation de l'entretoise 1 dans une direction perpendiculaire à un axe principal de la première fourrure 11. En variante, l’encliquetage de la première pince d’encliquetage 7 de l'entretoise 1 à la première fourrure 11 peut être mis en œuvre par pivotement de l'entretoise 1 autour d'un axe perpendiculaire au plan de l’armature, dans le plan principal 18.
En référence à la , un autre aspect de l’invention est plafond suspendu 3 comprenant une armature 2 selon un mode de réalisation de l’invention. Le plafond suspendu 3 comprend également au moins une plaque 17. La plaque 17 peut comprendre un matériau au moins choisi parmi du gypse et un matériau cimentaire.
La plaque 17 est montée fixe, de préférence par vissage, sur la base 19 de l’âme 4 et sur la face de fond 10 de l’entretoise 1. Le plafond suspendu 3 comprend également de préférence des suspentes. Les suspentes peuvent être agencées de manière régulière le long des fourrures 11. Les suspentes peuvent par exemple être agencées de sorte que la distance entre deux suspentes voisines est égale à 1,2 m.
La distance d’entraxe entre deux entretoises 1 voisines montées fixes aux mêmes fourrures 11 peut être comprise entre 500 mm et 700 mm, et de préférence être égale à 600 mm. En variante, la distance d’entraxe entre deux entretoises 1 voisines montées fixes aux mêmes fourrures 11 peut être comprise entre 1,1 m et 1,3 m, et de préférence être égale à 1,2 m.
De préférence, le mélange de polyalkylamines comprend, voire consiste, en des composés de formule (III) ou (IV) dans lesquelles n, o, p et z sont, indépendamment les uns des autres, 0, 1 ou 2, de préférence 0 ou 1.
Dans les formules (III) et (IV), R 6 et R 7 , de préférence identiques, peuvent être dérivés d’huiles et graisses animales et végétales, en particulier telles que décrites précédemment, et notamment de l’huile de suif, l’huile de coco et l’huile de palme, de préférence l’huile de suif.
De telles amines peuvent être disponibles dans le commerce par la société Akzo, par exemple sous la référence commerciale Tetrameen ® 2HBT.
Produit de réaction
Comme indiqué précédemment, le composé mis en œuvre comme additif « TBN booster » dans une composition lubrifiante selon l’invention peut être ainsi le produit de la réaction d’au moins un acide hydroxybenzoïque, optionnellement substitué par un groupe hydrocarboné ou un sel de métal alcalin et/ou alcalino-terreux de celui-ci, d’au moins un composé boré et d’au moins un composé aminé, tels que décrits ci-dessus.
La réaction peut être par exemple conduite en combinant le composé de type acide hydrobenzoïque ou hydroxybenzoate et le composé boré dans le ratio souhaité et en présence d’un solvant adéquat. Les solvants adéquats peuvent être par exemple le naphta et les solvants polaires tels que l’eau et les alcools, par exemple méthanol, éthanol, propanol, butanol.
Avantageusement, la réaction est conduite avec un ratio molaire composé de type acide hydroxybenzoïque/composé boré allant de 30 :1 à 1 :30, de préférence de 15 :1 à 1 :5, notamment de 10 :1 à 1 :5, plus particulièrement de 5 :1 à 1 :2 et encore plus préférentiellement de 4 :1 à 1 :1.
Après un temps suffisant, le composé boré est dissous. Ensuite, le composé aminé est ajouté lentement au mélange pour opérer la neutralisation et la formation du produit de réaction souhaité.
Avantageusement, le composé aminé est ajouté en une quantité telle que le ratio molaire composé de type acide hydroxybenzoïque/composé aminé est compris entre 30 :1 et 1 :30, notamment de 10 :1 à 1 :5, de préférence entre 15 :1 et 1 :5, plus préférentiellement entre 5 :1 et 1 :2 et plus préférentiellement entre 4 :1 et 1 :1.
Avantageusement, le composé aminé est ajouté en une quantité telle que le ratio molaire composé boré/composé aminé est compris entre 20 :1 et 1 :20, de préférence entre 10 :1 et 1 :10, plus préférentiellement entre 5 :1 et 1 :5 et plus préférentiellement entre 2 :1 et 1 :2.
La réaction peut être conduite en maintenant le milieu réactionnel à une température comprise entre environ 20°C et environ 100°C, par exemple entre environ 50°C et environ 75°C, généralement pendant un temps allant de 0,5 à 5 heures, et plus préférentiellement entre 1 et 4 heures.
Le produit résultant contient un mélange complexe de composés qui peut être utilisé tel quel dans la composition lubrifiante selon l’invention.
De préférence, le produit résulte de la réaction d’un mélange de réactifs (non compris le ou les solvants) consistant en au moins un composé de type acide hydroxybenzoïque ou hydroxybenzoate de métal alcalin ou alcalino-terreux optionnellement substitué par un groupe hydrocarboné, au moins un composé boré et au moins un composé aminé, et éventuellement un alkylphénol.
D’autres additifs organiques basiques améliorant le TBN peuvent encore être considérés selon l’invention, tels que par exemple des dispersants de type succinimide ou encore des dispersants organiques azotés.
Selon un mode de réalisation particulier, le ou les additifs « TBN booster » mis en œuvre dans une composition lubrifiante selon l’invention consistent en une ou plusieurs polyalkylamines. Autrement, selon un mode particulier, une composition lubrifiante selon l’invention ne comprend d’additifs « TBN booster » autres que des additifs de type polyalkylamine, en particulier tels que décrits ci-dessus.
Selon un mode de réalisation particulier, une composition lubrifiante selon l’invention peut comprendre, voire être constituée de : - de 60 à 99,8 % massique, en particulier de 70 à 90 % massique, d’une ou plusieurs huiles de base ; - de 0,01 à 0,8 % massique, en particulier de 0,05 à 0,5 % massique, d’un ou plusieurs additifs carbodiimide, en particulier tels que définis précédemment ; - de 0,1 à 10 % massique, de préférence de 0,5 à 7 % massique et plus particulièrement de 1 à 5 % massique, d’au moins un additif organique basique améliorant l’indice de base total (TBN) de ladite composition, en particulier d’additif(s) aminé(s), de préférence comprenant une ou plusieurs polyalkylamines telles que décrites précédemment ; les teneurs étant exprimées par rapport à la masse totale de ladite composition lubrifiante.
Le premier levier consiste à associer un agent réducteur à la base utilisée. Parmi ces agents réducteurs, nous pouvons citer le borohydrure de sodium (NaBH 4 ) ou de l’hypophosphite de sodium (NaH 2 PO 2 ). Cette solution n’est pas entièrement satisfaisante En effet, bien que très efficace pour minimiser la coloration de la composition traitée , le NaBH 4 est un agent réducteur dangereux à manipuler et à mettre en œuvre (produit corrosif, dégagement d’hydrogène ). Le NaH 2 PO 2 est quant à lui très peu efficace même s’il est introduit à forte concentration.
Le second levier couramment utilisé et décrit dans l’état de la technique, pour minimiser la couleur des compositions à base d’APG, dont la chaîne alkyle hydrocarbonée R comporte un nombre d’atome de carbone supérieur ou égal à 12, est la réalisation d’une décoloration au péroxyde d’hydrogène (H 2 O 2 ) lors de l’étape de finition. Bien qu’efficace, cette étape est néanmoins fastidieuse car elle nécessite d’ajuster la valeur du pH d’une dispersion à 5% massique dans l’eau entre 7,0 et 7,5 tout en maintenant le pouvoir oxydant du milieu par ajouts de d’H 2 O 2 . Cette étape délicate à réaliser peut durer plusieurs heures et donc accroître significativement la durée de production, en diminuant la productivité.
Le problème technique à résoudre est donc de trouver une alternative à la neutralisation des compositions à base d’APG dont la chaîne alkyle hydrocarbonée R comporte un nombre d’atomes de carbone supérieur ou égale à 12. Cette alternative doit être efficace et facile à mettre en œuvre, tout en garantissant une couleur inférieure ou égale à 1,5 vcs sans étape de décoloration.
Une solution de la présente invention est un procédé de préparation d’une composition (C) de couleur inférieure ou égale à 1,5 vcs, comprenant pour 100% de sa masse :
(i) une quantité supérieure ou égale à 40% massique et inférieure ou égale à 95% massique, de préférence supérieure ou égale à 50% massique et inférieure ou égale à 95% massique, encore plus préférentiellement supérieure ou égale à 70% massique et inférieure ou égale à 90% massique d’un alcool de formule (I) :
R-OH (I), dans laquelle R représente un radical hydrocarboné, linéaire ou ramifié, saturé ou insaturé, pouvant comporter au moins un fonction hydroxy, et comportant de douze à vingt-deux atomes de carbone, ou d’un mélange d’alcools de formule (I) ;
(ii) une quantité supérieure ou égale à 5% massique et inférieure ou égale à 60% massique, de préférence supérieure ou égale à 5% massique et inférieure ou égale à 50% massique, et encore plus préférentiellement supérieure ou égale à 10% et inférieure ou égale à 30% massique d’une composition (C1) représentée par la formule (II) :
R-O-(G)x-H (II), dans laquelle le reste G représente le reste d’un sucre réducteur, R représente un radical tel que défini dans la formule (I) et x, qui indique le degré moyen de polymérisation du reste G représente un nombre décimal supérieur à 1,05 et inférieur ou égal à 2,5, ou d’un mélange de compositions (C1) de formule (II);
étant entendu que la somme des proportions massiques des composés et des compositions (I) et (II) est égale à 100% massique,
ledit procédé comprenant successivement :