INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le tri de la population d’animaux selon une méthode selon l’invention impliquera de déterminer les caractéristiques de réflectance et / ou d'absorbance de chaque individu à l'aide d'une lumière, en particulier une lumière proche infrarouge.
Le premier, est que du fait de sa structure, il n’est pas possible de souder ces collecteurs avec une languette (tab) comme cela est généralement fait avec des collecteurs de courant standard.
Le deuxième, est que comme il y a moins de cuivre ou d’aluminium que dans un collecteur standard la conductivité globale du collecteur multicouches est plus faible, ce qui nuit donc à la circulation du courant électrique.
Dans une batterie, ou pack-batterie à plusieurs accumulateurs Li-ion, la mise en série ou parallèle d’accumulateurs plus ou moins différents peut entraîner des conséquences sur la performance résultante du pack.
Il est ainsi reconnu que dans un pack-batterie, par exemple de véhicule électrique, les dispersions de vieillissements peuvent être élevées en fonction par exemple de la position des accumulateurs, suite à des dissymétries de vieillissement entre les accumulateurs ou des différences d’utilisations (variations thermiques entre le cœur et les bords du pack, gradient de courant…).
Aussi, afin de limiter le vieillissement prématuré du pack, il est nécessaire d’optimiser la température de fonctionnement et la dispersion de température d’un accumulateur à l’autre. Un accumulateur (ou des accumulateurs) qui vieillit (vieillissent) plus vite que les autres peut (peuvent) avoir un impact direct sur les performances électriques du pack-batterie complet. Cela se traduit par la diminution de la capacité totale utilisable du pack batterie.
A l’échelle du module et du pack, typiquement en dessous de 0°C par exemple, il peut être nécessaire d’avoir recours à un BMS, afin de limiter la puissance demandée au pack afin d’éviter une dégradation des accumulateurs particulièrement pour la charge de la batterie.
On rappelle ici que le BMS (acronyme anglais de « Battery Management System ») est utilisé afin de protéger les éléments de facteurs augmentant leur dangerosité, tel des courants trop élevés, des potentiels non adaptés (trop élevés ou trop faibles), des températures limites. Le BMS stoppe donc les applications de courant (charge, décharge) dès l’atteinte de tensions seuils.
Au-delà d’une température supérieure, typiquement de l’ordre 70°C, il convient également d’être vigilant car des réactions électrochimiques peuvent conduire à la destruction des accumulateurs unitaires et provoquer une propagation d’un défaut interne à l’accumulateur, généralement un court-circuit interne, qui peut conduire à l’extrême à l’explosion du pack. Dans ce cas, il est également nécessaire d’avoir recours au BMS, afin de protéger les accumulateurs.
La difficulté intervient pour assurer l’uniformité de la température au sein d’un pack-batterie.
Par conséquent, ces considérations thermiques imposent généralement une régulation de la température des accumulateurs d’un pack batterie.
Diverses stratégies de gestion thermique sont proposées pour optimiser les systèmes de refroidissement intégré et permettre au pack de batteries de fonctionner à une température ambiante cible et d'assurer une homogénéité de la température des cellules. Le système de gestion thermique doit donc être capable de réagir, et de manière très précise, si un gradient de température est observé au niveau des cellules le constituant.
Dans la littérature, les solutions divulguées pour tenter d’assurer une homogénéité de température au sein d’un pack-batterie consistent essentiellement à utiliser soit des plaques froides, soit un système de circulation liquide de fluide caloporteur (gazeux ou liquide) au sein du pack, soit un matériau à changement de phase.
Comme évoqué ci-dessus, une cellule ou un accumulateur du pack-batterie peut subir un emballement thermique.
Or, mis à part les solutions à collecteurs multicouches évoqués ci-avant, il apparaît que tous les dispositifs de protection interne ou de refroidissement selon l’art antérieur, que ce soit à l’échelle de l’accumulateur, d’un module ou d’un pack-batterie, ne permettent pas de mitiger réellement un emballement thermique d’un accumulateur au sein d’un pack-batterie, c’est-à-dire qui permettent d’éviter ou d’atténuer la transmission de l’énergie dissipée par un emballement thermique de l’accumulateur aux autres accumulateurs du pack, afin d’éviter qu’eux-mêmes ne rentrent dans une situation d’emballement thermique.
Il existe un besoin pour améliorer les solutions permettant d’éviter ou à tout le moins d’absorber l’énergie dissipée par un emballement thermique d’un accumulateur donné au sein du pack, suite à un court-circuit interne et ainsi de limiter la température des autres accumulateurs du pack et par-là d’éviter que ces autres accumulateurs ne partent également en emballement thermique.
En outre, l’amélioration doit aussi être optimisée en termes de poids et d’encombrement pour préserver les performances du pack.
L’étape de calcination d’une zéolithe de type structural FAU obtenue selon le procédé de l'invention est préférentiellement réalisée sous air à une température comprise entre 450 et 700°C pendant une durée comprise entre 2 et 20 heures.
A l'issue de ladite étape de calcination, la diffraction des rayons X permet de vérifier que le solide obtenu par le procédé selon l’invention est bien une zéolithe de type structural FAU. La cristallinité obtenue est supérieure à 95%. Le solide obtenu présente le diagramme de diffraction de rayons X incluant au moins les raies inscrites dans le Tableau 1. De préférence, le diagramme de diffraction X ne contient pas d’autres raies d’intensité significative (c’est-à-dire d’intensité supérieure à environ trois fois le bruit de fond) que celle inscrites dans le Tableau 1.
Ce diagramme de diffraction est obtenu par analyse radiocristallographique au moyen d’un diffractomètre en utilisant la méthode classique des poudres avec le rayonnement Kα1 du cuivre (λ = 1,5406Å). A partir de la position des pics de diffraction représentée par l’angle 2θ, on calcule, par la relation de Bragg, les équidistances réticulaires dhkl caractéristiques de l’échantillon. L’erreur de mesure Δ(dhkl) sur dhkl est calculée grâce à la relation de Bragg en fonction de l’erreur absolue Δ(2θ) affectée à la mesure de 2θ. Une erreur absolue Δ (2θ) égale à ± 0,02° est communément admise. L’intensité relative Irel affectée à chaque valeur de dhkl est mesurée d’après la hauteur du pic de diffraction correspondant. Le diagramme de diffraction des rayons X du solide cristallisé de type structural FAU selon l'invention comporte au moins les raies aux valeurs de dhkl données dans le Tableau 1. Dans la colonne des dhkl, on a indiqué les valeurs moyennes des distances inter-réticulaires en Angströms (Å). Chacune de ces valeurs doit être affectée de l’erreur de mesure Δ(dhkl) comprise entre ± 0,01 Å et ± 0,6 Å.
Tableau 1 : Valeurs moyennes des distances dhkl et intensités relatives mesurées sur un diagramme de diffraction de rayons X du solide cristallisé de type structural FAU calciné
2 thêta (°) dhkl (Å) Irel 2 thêta (°) dhkl (Å) Irel 6,19 14,25 FF 27,87 3,12 ff 10,14 8,72 ff 29,72 3,00 ff 11,90 7,43 ff 31,49 2,84 ff 14,36 6,16 Ff 32,56 2,75 ff 15,69 5,64 f 32,22 2,69 ff 18,73 4,73 ff 33,37 2,68 ff 20,41 4,35 f 34,20 2,62 ff 21,36 4,16 ff 34,81 2,57 ff 22,86 3,89 ff 35,73 2,51 ff 23,71 3,75 f 38,03 2,36 ff 25,08 3,55 ff 40,68 2,21 ff 25,86 3,44 ff 41,52 2,17 ff 27,12 3,28 ff 42,09 2,05 ff
où FF = très fort ; F = fort ; m = moyen ; mf = moyen faible ; f = faible ; ff = très faible. L'intensité relative Irel est donnée en rapport à une échelle d'intensité relative où il est attribué une valeur de 100 à la raie la plus intense du diagramme de diffraction des rayons X : ff <15 ; 15 ≤f <30 ; 30 ≤ mf <50 ; 50 ≤m < 65 ; 65 ≤F < 85 ; FF ≥ 85.
Elle permet de mesurer le rapport SiO2/Al2O3 global des zéolithes obtenues.
Des informations supplémentaires sur le rapport SiO2/Al2O3 de réseau des zéolithes recristallisées et la présence potentielle d’espèces Al extra réticulaires sont obtenues par résonance magnétique nucléaire (RMN) de l’aluminium-27. Les atomes d’aluminium en coordination tétraédrique dans le réseau d’une zéolithe sont caractérisés par un signal vers 55 ppm (mesuré par rapport au signal d’ions Al(H2O) 6 3+ dont le déplacement chimique est fixé à 0 ppm) alors que les espèces extra-réseau montrent un signal large s’étalant entre 40 et -10 ppm. Ainsi, la présence d’un signal unique vers 55 ppm et l’absence de tout autre signal à des déplacements chimiques inférieurs est une garantie de l’absence d’espèces extra réticulaires.
Concernant la dimension de chaque panneau le long de l’axe longitudinal X, selon un exemple de réalisation illustré à la , tous les panneaux peuvent avoir la même dimension L21=L22=L23 comme illustré à la . La largeur des panneaux L2i=L21 peut être comprise entre 3 cm et 10 cm. On pourrait choisir L2i = 4 cm ou L2i = 5 cm.
Les dimensions des panneaux le long de l’axe transversal Y sont sensiblement équivalentes à la largeur du capteur LY, de sorte que substantiellement tout le capteur repose sur le dispositif de support. Par sensiblement équivalentes ou substantiellement, on entend que ladite dimension des panneaux est égale à au moins 80%, voire 90% ou encore 95%, de la largeur du capteur LY.
Selon un autre exemple illustré à la , la largeur L2i est de plus en plus petite en allant d’une extrémité longitudinale à l’autre : L21>L22>L23 etc….
Selon un autre exemple illustré à la , la largeur L2i est minimale au milieu et les panneaux sont de plus en plus large en allant vers les extrémités.
On peut utiliser tout type de matériau plastique pour réaliser les panneaux rigides par exemple du PVC, du polyéthylène, du polypropylène, de l’ABS. L’utilisation d’un matériau naturel tel que du bois est aussi possible.
Pour placer l’appareil d’acquisition 1, l’utilisateur peut être guidé par un ou plusieurs marqueurs visuels 12 (voir ‘LOGO’ sur la ) disposés sur l’appareil d’acquisition 1. Typiquement, dans le cas d’une housse, le ou les marqueurs sont disposés sur la housse. Le marqueur 12 peut être une marque, un logo, ou tout signe visuellement différenciant les deux faces de l’appareil d’acquisition, comme la position du boitier par rapport à la nappe du capteur ou les coutures sur la housse. Typiquement, le marqueur visuel 12 et le dispositif de support SP sont positionnés de part et d’autre du capteur 5, de sorte que si l’utilisateur maintient un contact visuel avec le marqueur 12 pendant l’installation, il est assuré que l’appareil d’acquisition 1 est positionné dans le bon sens.
Comme illustré aux figures 1 et 3 , le dispositif d’acquisition 1 peut comprendre en outre au moins une attache 4 (appelée par la suite moyens d’attache) s’étendant à partir de la portion d’acquisition de part et d’autre de la portion d’acquisition. Dans l’exemple illustré, ces moyens d’attache 4 se présentent comme des lanières de rétention.
Dans une variante, le dispositif d’acquisition 1 ne comprend pas le dispositif de support mais comprend l’attache 4.
Sur la , la lanière représentée en haut à droite n’est pas attachée et est représentée dans une configuration rectiligne. Dans l’exemple illustré, l’appareil d’acquisition est équipé de quatre lanières, mais une configuration à deux lanières ou trois lanières est aussi possible.
Dans l’exemple illustré, les moyens d’attache sont formés comme des lanières de tissu ou des bandes de tissus. La matière peut être un plastique polymère ou un tissu de fibres synthétiques ou naturelles.
La longueur de ces bandes L4 est suffisante pour faire le tour d’une latte, voire le tour d’une latte et deux fois la largeur d’intervalle L3 entre les lattes.
Dans un exemple, la longueur des lanières L4 est comprise entre 30 cm et 60 cm.
Dans l’exemple illustré, il est prévu d’agencer sur une partie de la lanière une zone de crochet velcros. Sur une autre portion de la lanière, il est prévu une zone de velours velcros de sorte que la lanière peut être attachée à elle-même et son parcours permet d’enrouler au moins une latte 7. Autrement dit, dans le cas général, la lanière fait une boucle autour d’une latte et revient s’attacher à elle-même.
S’agissant des parcours possibles de la lanière, en référence à la , on remarque que l’extrémité de la lanière peut être raccrochée à une portion intermédiaire de la lanière (cf. partie droite ) ; une autre possibilité est qu’une zone d’extrémité de la lanière soit raccrochée à la housse (cf. partie gauche ).
Selon une option, chacune des lanières 4 est cousue à la housse 8.
Selon une autre option, chacune des lanières est associée de manière détachable à la housse 8. Par exemple ici aussi on peut utiliser un système de type Velcro™ pour attacher la lanière à une zone de bordure de la housse.
La technique d’électrophorèse permet d’obtenir un dépôt homogène à une épaisseur contrôlée, par rapport à une méthode de pulvérisation au pistolet, même sur des pièces de formes complexes ou de grandes dimensions. L’emploi d’un électrolyte organique permet de s’affranchir des effets néfastes liés à l’électrolyse de l’eau. En effet, les travaux réalisés par les inventeurs ont permis de constater que l’électrolyse de l’eau, qui peut se produire lors d’un dépôt par électrophorèse à partir d’un électrolyte aqueux, peut conduire à une fragilisation par l’hydrogène de la pièce si l’électrode de dépôt correspond à la cathode en acier (signe -) et à un phénomène de bullage qui affecte l’homogénéité du dépôt. Le dépôt anodique à partir d’un électrolyte aqueux peut, quant à lui, nécessiter de se placer dans une gamme de pH basique, afin d’obtenir des particules chargées négativement, qui peut résulter en une corrosion des particules déposées. L’invention permet également d’obtenir une large plage d’épaisseur de dépôt lors d’une même étape de dépôt électrophorétique. De telles épaisseurs pouvant être plus difficiles à atteindre, en une seule étape de dépôt, lorsque le dépôt est réalisé à partir d’un électrolyte aqueux en imposant une tension continue. La matrice inorganique formée dans la porosité du dépôt constitue une phase liante permettant de maintenir les particules de protection cathodique au substrat et de maintenir ces particules entre elles pour assurer la cohésion du dépôt. Le compactage mécanique de densification permet de mettre en contact les particules de protection cathodique du substrat pour rendre le revêtement dense et conducteur électriquement. Grâce au compactage, le revêtement acquière des propriétés sacrificielles performantes pour lutter contre la corrosion.
Dans un exemple de réalisation, l’électrolyte organique comprend un milieu liquide alcoolique dans lequel les particules sont en suspension.
Une telle caractéristique est avantageuse afin de disposer d’un électrolyte ayant une bonne compatibilité environnementale et sanitaire et un domaine d’électroactivité plus grand.
En particulier, le milieu liquide alcoolique peut être formé à au moins 50% en volume par du propanol, par exemple de propan-2-ol.
L’emploi de propanol est avantageux car il permet de s’affranchir d’un dispersant dans l’électrolyte, simplifiant ainsi le procédé.
Dans un exemple de réalisation, une épaisseur du dépôt des particules de protection cathodique sur le substrat est supérieure ou égale à 40 µm.
L’invention est particulièrement avantageuse dans ce cas car elle permet d’atteindre de telles épaisseurs en une seule étape de dépôt électrophorétique, sans avoir à interrompre le dépôt.
Dans un exemple de réalisation, les particules de protection cathodique sont en aluminium ou en alliage d’aluminium. L’invention n’est toutefois pas limitée à l’emploi d’un tel matériau et d’autres exemples seront décrits dans la suite.
Dans un exemple de réalisation, le substrat est en acier.
Comme pour les particules, l’invention n’est pas limitée à une famille de matériaux particuliers pour le substrat, ce dernier pouvant plus généralement être métallique, par exemple en alliage métallique ou même en matériau composite tant qu’il présente une conductivité électrique suffisante pour permettre le dépôt électrophorétique.
Dans un exemple de réalisation, la composition d’imprégnation comprend au moins un silicate d’un métal alcalin ou d’un métal alcalino-terreux.
Une telle caractéristique est avantageuse car elle permet d’éviter le recours à un milieu acide qui peut notamment être mis en œuvre lors d’un dépôt sol-gel afin d’éviter tout risque d’endommager certains substrats. La mise en œuvre d’une voie sol-gel pour former la matrice inorganique demeure néanmoins dans le cadre de l’invention et sera décrite plus bas.
Dans un exemple de réalisation, la formation de la matrice inorganique comprend un traitement thermique de stabilisation du dépôt.
Une telle caractéristique permet avantageusement d’évacuer le plus possible du milieu liquide et de rendre le dépôt insoluble dans l’eau.
Un article comprenant la composition thermoplastique résistante à la combustion telle que définie dans la présente description est en outre divulgué.
DESCRIPTION DÉTAILLÉE Une composition thermoplastique résistante à la combustion est divulguée. La composition thermoplastique résistante à la combustion comprend au moins un polymère et une charge à base de lignine, dans laquelle la charge à base de lignine est préparée à partir d’une matière de lignine soumise à un traitement de carbonisation hydrothermale, et dans laquelle la charge à base de lignine comprend du carbone en une quantité totale allant de 62 à 70% en poids et des cendres en une quantité totale d’au plus 3% en poids, et dans laquelle la vitesse de combustion de la composition thermoplastique résistante à la combustion est inférieure d’au moins 20 pour cent à la vitesse de combustion d’une composition thermoplastique correspondante, dans laquelle la composition thermoplastique correspondante est préparée d’une manière autrement similaire à la composition thermoplastique résistante à la combustion mais où la matière de lignine utilisée pour préparer la charge à base de lignine n’a pas été soumise à un traitement de carbonisation hydrothermale.
L’utilisation d’une charge à base de lignine pour améliorer la résistance à la combustion d’une composition thermoplastique est en outre divulguée. La composition thermoplastique résistante à la combustion comprend au moins un polymère et la charge à base de lignine, dans laquelle la charge à base de lignine est préparée à partir d’une matière de lignine soumise à un traitement de carbonisation hydrothermale, et dans laquelle la charge à base de lignine comprend du carbone en une quantité totale allant de 62 à 70% en poids et des cendres en une quantité totale d’au plus 3% en poids, et dans laquelle la vitesse de combustion de la composition thermoplastique résistante à la combustion est inférieure d’au moins 20 pour cent à la vitesse de combustion d’une composition thermoplastique correspondante, dans laquelle la composition thermoplastique correspondante est préparée d’une manière autrement similaire à la composition thermoplastique résistante à la combustion mais où la matière de lignine utilisée pour préparer la charge à base de lignine n’a pas été soumise à un traitement de carbonisation hydrothermale.
Un procédé de production d’une composition thermoplastique résistante à la combustion comprenant au moins un polymère et une charge à base de lignine est en outre divulgué, dans lequel le procédé comprend :
- la fourniture d’au moins un polymère et d’une charge à base de lignine, où la charge à base de lignine est préparée à partir d’une matière de lignine soumise à un traitement de carbonisation hydrothermale, où la charge à base de lignine comprend du carbone en une quantité totale allant de 62 à 70% en poids et des cendres en une quantité totale d’au plus 3% en poids ; et
- la combinaison de l’au moins un polymère et de la charge à base de lignine pour former la composition thermoplastique résistante à la combustion, où
la vitesse de combustion de la composition thermoplastique résistante à la combustion est inférieure d’au moins 20 pour cent à la vitesse de combustion d’une composition thermoplastique correspondante, où la composition thermoplastique correspondante est préparée d’une manière autrement similaire à la composition thermoplastique résistante à la combustion mais où la matière de lignine utilisée pour préparer la charge à base de lignine n’a pas été soumise à un traitement de carbonisation hydrothermale.
Un article comprenant la composition thermoplastique résistante à la combustion telle que définie dans la présente description est en outre divulgué. Dans un mode de réalisation, la composition thermoplastique a été façonnée en article par extrusion, par moulage par injection, par moulage par compression, par moulage par soufflage, par moulage par injection-soufflage, par moulage par injection-étirage-soufflage, par thermoformage, par formage sous vide, par filage par fusion, par électrofilage, par fusion-soufflage, par soufflage de film, par coulage de film, par revêtement par extrusion, par rotomoulage, par coextrusion, par stratification, par calandrage, par dépôt de fil fondu, ou par toute combinaison de ceux-ci.
Ainsi, le terme « composition thermoplastique correspondante » doit être compris comme faisant référence à une composition thermoplastique qui a été préparée d’une manière autrement similaire à la composition thermoplastique résistante à la combustion mais où le traitement de carbonisation hydrothermale n’a pas été utilisé pour préparer la charge à base de lignine. C’est-à-dire, tous les autres composants et leurs quantités ainsi que les étapes de procédé utilisées pour préparer la composition thermoplastique correspondante sont restés les mêmes que lors de la préparation de la composition thermoplastique résistante à la combustion mais l’étape d’utilisation du traitement de carbonisation hydrothermale de la matière de lignine est omise lors de la préparation de la charge à base de lignine pour la composition thermoplastique correspondante.
La vitesse de combustion peut être déterminée selon la norme ISO 3795:1989 (Véhicules routiers, tracteurs et matériels agricoles et forestiers — Détermination du comportement au feu de matériaux intérieurs (Test de combustion horizontal) ; conditionnement : 23°C et 50% d’humidité relative (R.H.), taille de l’échantillon : 147 mm x 100 mm x 2 mm).
Dans un mode de réalisation, la vitesse de combustion de la composition thermoplastique résistante à la combustion est inférieure d’au moins 30 pour cent, ou d’au moins 40 pour cent, ou d’au moins 50 pour cent, ou d’au moins 60 pour cent, ou d’au moins 70 pour cent, à la vitesse de combustion de la composition thermoplastique correspondante.
La composition thermoplastique peut contenir 0,1 à 65% en poids, ou 0,3 à 60% en poids, ou 0,5 à 50% en poids, ou 1 à 40% en poids, ou 1,2 à 30% en poids, ou 1,5 à 20% en poids, ou 2 à 10% en poids, ou 2,5 à 5% en poids, de la charge à base de lignine par rapport au poids total de la composition thermoplastique résistante à la combustion. Dans un mode de réalisation, la composition thermoplastique résistante à la combustion comprend la charge à base de lignine en une quantité totale allant de 0,1 à 60% en poids, ou de 0,5 à 50% en poids, ou de 1 à 45% en poids, par rapport au poids total de la composition thermoplastique résistante à la combustion.
Le « poids total » doit être compris dans cette description, sauf indication contraire, comme étant le poids de tous les composants de la composition thermoplastique résistante à la combustion, y compris l’humidité éventuelle.
Le support de collier 64 comprend une surface de support 64a et quatre segments de liaison 64b.
La surface de support 64a est plate. Sur la , la surface de support s’étend sensiblement parallèlement au plan XY. La surface de support comprend une face supérieure 64aa et une face inférieure 64ab. La face supérieure 64aa comprend une zone d’appui (non visible) et une zone périphérique 65.