INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La poignée 1 amovible s’étend selon un axe longitudinal 13. L’axe longitudinal 13 s’étend selon une même direction que la direction d’extension radiale de l’anse 21 lorsque la poignée 1 est assemblée sur l’anse 21. La poignée 1 comprend à une extrémité un bec 12 qui se termine par un double cambrage 18 destiné à coopérer avec l’ouverture 22 pour assembler ou désassembler la poignée 1 de l’anse 21. Le bec 12 est réalisé à partir d’un feuillard métallique par découpe et pliage. Le double cambrage 18 comporte une arête avant 19 qui est destinée à coopérer avec la paroi avant 24 de l’ouverture 22, notamment une arête inférieure de la paroi avant 24. La poignée 1 comporte un corps de préhension 11 qui permet une fois la poignée 1 assemblée sur l’anse 21 de manipuler le récipient de cuisson 2.
Le double cambrage 18 du bec 12 est introduit dans l’ouverture 22 par le dessus pour s’assembler sur l’anse 21 par basculement autour d’un axe de pivotement 14, transversal à l’axe longitudinal 13 et compris dans un plan horizontal. Le bec 12 comporte une face supérieure d’extrémité 15 qui coopère avec une face inférieure 23 de l’anse 21 pour former un premier appui antérieur à l’axe de pivotement 14. Le bec 12 comporte une paroi d’appui inférieure 16 qui coopère avec une face d’appui supérieure 26 de l’anse 21 pour former un deuxième appui postérieur à l’axe de pivotement 14. Ainsi lors de la manipulation par l’utilisateur, le poids du récipient de cuisson 2 crée un couple autour de l’axe de pivotement 14 qui génère un premier effort sur le premier appui et un deuxième effort sur le deuxième appui de direction opposée.
Conformément aux figures 3 et 6, la poignée 1 comporte un dispositif de verrouillage comprenant un verrou 31 mobile en translation suivant l’axe longitudinal 13. Le verrou 31 est mobile entre une position d’accouplement dans laquelle la poignée 1 est assemblée sur l’anse 21 ( et ) et une position de désaccouplement ( et ) dans laquelle la poignée 1 peut être désassemblée de l’anse 21. Le verrou 31 comporte une extrémité avant 32 qui est glissée sous la face inférieure 23 de l’anse 21 dans la position d’accouplement. Un bouton de manœuvre 33 est agencé sur le corps de préhension 11. Le bouton de manœuvre 33 est fixé sur le verrou 31 par l’intermédiaire d’une vis 35 pour permettre la commande du verrou 31.
Un ressort 36 de rappel est agencé dans le corps de préhension 11 pour rappeler le verrou 31 en position d’accouplement. L’extrémité avant 32 du verrou 31 comporte une face inférieure arrondie 34 qui coopère avec l’extrémité libre 27 de l’anse 21 lors de l’assemblage de la poignée 1 par basculement sur l’anse 21. Ainsi, le recul du verrou 31 lors de l’assemblage de la poignée 1 sur l’anse 21 est automatique.
L’extrémité avant 32 du verrou 31 comporte une paroi 30 inclinée par rapport à un plan horizontal passant par l’axe longitudinal 13. La paroi 30 inclinée, sous l’action du ressort 36, exerce un effort sur l’extrémité libre 27 de l’anse 21 pour plaquer la face d’appui supérieure 26 contre la paroi d’appui inférieure 16 selon un axe perpendiculaire à l’axe longitudinal 13 dans la position d’accouplement. La paroi 30 inclinée est plane.
Le bouton de manœuvre 33 comporte une excroissance 37 s’étendant vers le haut selon un axe perpendiculaire à l’axe longitudinal 13 et agencée au-dessus de l’extrémité avant 32 du verrou 31. L’excroissance 37 comporte une zone d’appui d’un doigt de l’utilisateur qui est sensiblement à l’aplomb de la paroi 30 inclinée selon l’axe perpendiculaire à l’axe longitudinal 13, dans le plan de coupe vertical.
Dans un premier mode de réalisation illustré aux figures 1 à 3, l’anse comporte un logement 40a agencé à proximité de l’extrémité libre 27. Le logement 40a prend la forme d’une ouverture traversante, sensiblement rectangulaire. Le logement 40a s’étend selon une direction principale perpendiculaire à la direction d’extension radiale de l’anse 21. Le logement 40a comporte une paroi arrière 44a. La paroi arrière 44a est parallèle à la face avant 24. La paroi arrière 44a du logement 40a est perpendiculaire à la face d’appui supérieure 26. La paroi arrière 44a comporte une arête 47a supérieure.
Le bec 12 comporte un bossage 50a agencé sur la face d’appui inférieure 16 et qui s’étend selon une direction principale horizontale, perpendiculaire à l’axe longitudinal 13. Le bossage 50a comporte une face arrière 54a. La face arrière 54a comporte une face plane inclinée 51a. La face plane inclinée 51a comporte des première 55a et deuxième 56a portions d’extrémité agencées de part et d’autre de l’axe longitudinal 13. Les première 55a et deuxième 56a portions d’extrémité sont destinées à coopérer avec la paroi arrière 44a du logement 40a, notamment avec l’arête 47a. La face plane inclinée 51a s’étend depuis la paroi d’appui inférieure 16 au niveau des première 55a et deuxième 56a portions d’extrémité avec un angle α1 par rapport à une direction perpendiculaire à l’axe longitudinal 13, dans un plan de coupe vertical ( ). L’angle α1 est égal à 10°. Dans un plan de coupe transversal, le bossage 50a comporte une extrémité libre 53a arrondie.
Tel que visible à la , l’extrémité libre 27 de l’anse 21 comporte une arête inférieure 28 rectiligne sur laquelle la paroi 30 inclinée exerce un effort pour plaquer la face d’appui supérieure 26 contre la paroi d’appui inférieure 16 selon l’axe perpendiculaire à l’axe longitudinal 13 dans la position d’accouplement. La paroi 30 inclinée exerce un effort sur la l’arête inférieure 28 pour également maintenir le bossage 50a dans le logement 40a.
Dans ce premier mode de réalisation, la paroi 30 inclinée et l’axe longitudinal 13, dans un plan de coupe vertical, forment un angle θ de 20°. Ainsi, l’effort de rappel exercé par le ressort 36 sur le verrou 31 vers sa position d’accouplement génère sur l’arête inférieure 28 une force avec une composante verticale importante de plaquage de la face d’appui supérieure 26 de l’anse contre la paroi d’appui inférieure 16 du bec 12.
Dans un deuxième mode de réalisation illustré aux figures 4 à 6, l’anse comporte un logement 40b agencé à proximité de l’extrémité libre 27. Le logement 40b présente une forme en V ( ) dans un plan de coupe transversal. Le logement 40b en forme de V comporte une ouverture supérieure 43b ( ). Le logement 40b s’étend selon une direction principale perpendiculaire à la direction d’extension radiale de l’anse 21. Le logement 40b comporte une paroi arrière 44b. La paroi arrière 44b du logement 40b comporte une face plane inclinée 41b qui s’étend avec un angle β par rapport à une direction perpendiculaire à l’axe longitudinal 13. L’angle β est égal à 45°. La forme en V du logement 40b comprend une pointe arrondie 42b ( ).
De façon avantageuse, les modes de réalisation des figures 5 et 6 d’une part, et des figures 7 et 8 d’autre part, permettent de réaliser un assemblage plaque tubulaire et tubes proche des réalisations classiques.
Les figures 10 et 11 sont une illustration de la mise en œuvre d’une pluralité de réacteurs tubulaires 1 conformes à l’invention, et notamment selon la variante des figures 1 à 5. De même, la est une illustration de la mise en œuvre d’une pluralité de réacteurs tubulaires 1 conformes à l’invention selon la variante des figures 6 et 7.
Cette mise en œuvre comprend notamment quatre tubes 1 disposés parallèlement les uns aux autres dans une calandre C. Les plaques de maintien tubulaires 33 permettent de maintenir les tubes 1, et de ménager un espace de circulation d’un fluide caloporteur destiné au refroidissement des tubes 1, par le biais de systèmes d’alimentation et d’évacuation de fluide caloporteur 120.
Dans l’exemple des figures 10 et 11, la ou les chambres de distribution 40 sont alimentées directement depuis le plenum d’entrée 42 par le biais de systèmes d’alimentation en réactifs 125. Puis, l’évacuation des produits et réactifs non convertis est réalisée dans le plenum de sortie 51 par le biais de systèmes d’extraction 126.
Ici, les tubes externes sont plus courts que les inserts 20, et le fluide d’appoint F’ est distribué directement dans les inserts 20 par des conduits 111, 113 intégrés aux plaques de maintien tubulaires 33.
Dans l’exemple de la , les inserts creux 20 sont plus longs. L’alimentation et l’extraction du fluide d’appoint F’ sont réalisées par un circuit dédié de conduits 111, 113 situés hors des plaques de maintien 33.
Le réacteur tubulaire 1 selon la présente invention, et notamment la mise en œuvre de chambres d’appoint 100 permettant la circulation de fluides utilitaires ou réactifs, permet d’étendre les capacités de thermalisation.
Cette configuration répond de plus favorablement à la problématique d’échauffement de la poudre catalytique, notamment sous forme de catalyseur en grains, et limite ainsi l’apparition de points chauds. Il en résulte un dispositif plus performant et plus durable. En outre, la disposition de la poudre catalytique dans l’espace annulaire 30 facilite le refroidissement de cette dernière.
Exemple d’application : Deux modélisations numériques ont été réalisées sur le principe de l’invention avec comme fluide d’appoint un fluide caloporteur de refroidissement.
Pour celles-ci, il a été supposé une alimentation en réactants à 3 bar et 250°C, un coefficient d’échange de chaleur homogène en extérieur du tube creux 10 de 1500 W/m 2 /K avec une température de référence de 250°C, et un dégagement de chaleur dans la matrice poreuse de 200 W de puissance.
Une première simulation a été conduite sans circulation interne de caloporteur, et une seconde simulation avec circulation interne de caloporteur, toutes choses étant égales par ailleurs. Les résultats sont résumés dans le Tableau 1 ci-dessous. Non seulement la circulation interne d’un fluide d’appoint, ici un fluide caloporteur, dans les chambres d’appoint 100 permet de limiter l’augmentation des températures mais elle permet aussi une meilleure homogénéité des températures dans le lit catalytique.
gaz matrice poreuse (catalyseur) fluide caloporteur (d’appoint) température moyenne (°C) température maximale (°C) température moyenne (°C) température maximale (°C) Sans 271 292 290 308 Avec 254 256 271 279
En particulier, le nombre, et la disposition respective et angulaire, des chambres d’appoint 100, de collecte 50 et de distribution 40 peut varier.
Le sens de circulation des fluides d’appoint F’ dans les chambres d’appoint 100 peut varier.
La teneur en acétate de vinyle de l’EVA utilisé dans les couches intermédiaires est de 3 à 90 %, de préférence de 5 à 80 %. Les indices de fluidité préférés sont de 0,3 à 5 tels que mesurés à 190 °C, 2,16 kilos.
Dans une autre version préférée, le film comprend au moins 30 % en poids de copolymères alpha-oléfine d’éthylène avec une densité inférieure à 0,920 g/cm3.
Couche(s) de liaison
Comme cela est bien connu dans l’art, il n’y a pas d’adhérence naturelle entre des polyoléfines comme EVA et des polymères de forte barrière comme EVOH. Par conséquent, des résines adhésives appropriées doivent être utilisées afin que le film ne s’affaisse pas lors du chauffage au four.
Des matériaux appropriés pour le procédé de couche de liaison incluent EVA modifié par anhydride maléique, polyéthylène modifié par anhydride maléique, EMA modifié par anhydride maléique, élastomère modifié par anhydride maléique, copolymère EVA partiellement saponifié et élastomère de polyuréthane.
Couche extérieure
La couche extérieure du film comprend de préférence un polyéthylène à basse densité, un polyéthylène à basse densité linéaire, un polyéthylène à moyenne densité ou un polyéthylène à haute densité.
Procédé d’extrusion
Un film à sept couches est produit dans une ligne de film soufflé à chaud et refroidi à l’air. La structure de film se présente comme suit :
Couche extérieure : 100 % de matériau de polyéthylène à basse densité linéaire Dowlex NG5056E de la société Dow Chemical.
Première couche résistante : EVA présentant une teneur en acétate de vinyle de 12 % en masse
Première couche de liaison : couche de liaison à base de LLDPE
Couche de barrière : 44 % par mole EVOH présentant un indice de fluidité d’environ 2 mesuré à 190 °C, 2,16 kilos
Seconde couche de liaison : couche de liaison à base de LLDPE
Seconde couche résistante : EVA présentant une teneur en acétate de vinyle de 12 % en masse
Dans un autre mode de réalisation particulier, le système selon l’invention comprend des copolymères triblocs ABA, où le bloc A est du PDLLA comprenant entre 80% et 100% d'acide L-lactique (PLA80-PLA100) et le bloc B du PEO de poids moléculaire compris entre 90 kDa et 110 kDa, dans laquelle le ratio molaire EO/AL est compris entre 0.05 et 5, de préférence entre 0.1 et 3.
Dans un mode de réalisation particulier, le système selon l’invention comprend des copolymères triblocs ABA, où le bloc A est du PDLLA comprenant au moins 90% d'acide L-lactique et le bloc B du PEO de poids moléculaire compris entre 90 kDa et 110 kDa, dans laquelle le ratio molaire EO/AL est compris entre 0.05 et 5, de préférence entre 0.1 et 3.
Dans un mode de réalisation particulier, le système selon l’invention comprend des copolymères triblocs ABA, où le bloc A est de la polycaprolactone (PCL) et le bloc B du PEO de poids moléculaire compris entre 90 kDa et 110 kDa, dans laquelle le ratio molaire EO/AL est compris entre 0.05 et 5, de préférence entre 0.1 et 3.
Le copolymère blocs A et B selon l’invention peut être obtenu par toute méthode de synthèse de copolymères blocs connue de l’homme du métier. Par exemple, un copolymère de type ABA peut être obtenu par polymérisation en chaîne depuis les extrémités du bloc B. Typiquement, on réalise une polymérisation par ouverture de cycle amorcée par les hydroxyles terminaux du bloc PEO en présence d'un catalyseur tel que l'octanoate d'étain. Cette polymérisation peut être réalisée en l'absence ou en présence de solvants. Un copolymère de type BAB peut par exemple être préparé par couplage de méthoxy-PEO sur une chaîne polyester dont les deux extrémités de chaîne sont des fonctions acide-carboxylique. Un tel polyester « difonctionnalisé » est obtenu par exemple par traitement d’une chaîne de polyester par de l’anhydride succinique ou adipique.
Dans le cadre de l’invention, le système intra-utérin dégradable comprend également au moins un homopolymère polyester et notamment au moins un homopolymère polyester dégradable. L’ajout d’au moins un homopolymère polyester dans le système selon l’invention permet d’améliorer les propriétés de libération et de dégradabilité du système et notamment d’allonger le temps de libération du principe actif et retarder la dégradation et l’élimination du système par le col utérin. Avantageusement, l’homopolymère polyester (b) est choisi parmi les poly(lactic acid) (PLA), poly(glycolic acid) (PGA), poly (lactic co glycolic acid) (PLGA), polycaprolactone (PCL), polybutyrolactone (PBL), et polyhydroxyalkanoates (PHA), avantageusement parmi les poly(lactic acid) (PLA) et les polycaprolactone (PCL). Dans un mode de réalisation particulier, le système intra-utérin dégradable comprend un ou deux homopolymère(s) polyester choisi(s) dans la liste citée ci-dessus. Par exemple, le système intra-utérin dégradable peut comprendre du PLA et/ou de la PCL en tant qu’homopolymère(s) b).
Dans un mode de réalisation avantageux, la masse molaire de l’homopolymère polyester (b) est choisie de sorte à obtenir le profil de libération et de dégradabilité souhaité pour le système intra-utérin selon l’invention. Par exemple, plus on augmente la masse molaire de l’homopolymère polyester (b), plus le délai avant dégradation et élimination du système selon l’invention par le col utérin s’allonge et plus la libération est prolongée. Avantageusement, l’homopolymère polyester (b) a une masse molaire en nombre comprise entre 25 000 g/mol et 150 000 g/mol, de préférence comprise entre 50 000 g/mol et 125 000 g/mol, notamment comprise entre 50 000 g/mol et 100 000 g/mol, en particulier entre 80 000 et 100 000 g/mol. La masse molaire en nombre de l’homopolymère polyester (b) peut être mesurée par chromatographie d'exclusion stérique réalisée dans le tétrahydrofurane (THF) ou le diméthylformamide (DMF) comme solvant d’analyse, avec des étalons polystyrène ou poly méthacrylate de méthyle acrylique (PMMA).
Dans un mode de réalisation particulier, l’homopolymère polyester (b) est un homopolymère poly(lactic acid) (PLA) de masse molaire en nombre comprise entre 25 000 g/mol et 150 000 g/mol, de préférence entre 50 000 g/mol et 125 000 g/mol.
Dans un autre mode de réalisation particulier, l’homopolymère polyester (b) est un homopolymère polycaprolactone (PCL) de masse molaire en nombre comprise entre 25 000 g/mol et 150 000 g/mol, de préférence entre 50 000 g/mol et 125 000 g/mol.
Dans un autre mode de réalisation particulier, l’homopolymère polyester (b) est un mélange d’homopolymère polycaprolactone (PCL) et d’homopolymère poly(lactic acid) (PLA), lesdits homopolymères ayant une masse molaire en nombre comprise entre 25 000 g/mol et 150 000 g/mol, de préférence entre 50 000 g/mol et 125 000 g/mol.
L’homopolymère polyester (b) selon l’invention est préparé selon des méthodes connues de l’homme du métier, par exemple par polycondensation ou par des méthodes de polymérisation par ouverture de cycle en présence d’un catalyseur. Par exemple, la PCL peut être préparée par polymérisation par ouverture de cycle de l'ε-caprolactone avec utilisation d'un catalyseur. De même, le PLA peut être préparé par polycondensation ou par polymérisation par ouverture de cycle de lactide en présence d’un catalyseur.
Dans le contexte de l’invention, le copolymère blocs A et B (a) et l’homopolymère (b) coexistent au sein du système selon l’invention mais ne réagissent pas ensemble ou ne réticulent pas ensemble. Le mélange du copolymère blocs A et B (a) et de ou des homopolymères (b) peut se faire par tout moyen connu de l’homme du métier, par exemple par solubilisation de poudres de copolymères et d'homopolymères dans un solvant commun (dichlorométhane par exemple) suivie d'une étape d'évaporation de solvant, ou par mélange de poudres d'homopolymères et copolymères à froid ou à chaud (température comprise entre 30 °C et 190 °C).
Dans le contexte de l’invention, le ratio massique copolymère (a) / homopolymère (b) est avantageusement compris entre 95/5 et 5/95. Selon l’invention, le ratio massique copolymère (a) / homopolymère (b) est également choisie de sorte à obtenir le profil de libération et de dégradabilité souhaité pour le système intra-utérin selon l’invention. Par exemple, plus ce ratio massique diminue, plus le délai avant dégradation et élimination du système selon l’invention par le col utérin s’allonge. Ainsi, pour obtenir un système à libération prolongée sur une courte durée (c’est-à-dire entre 10 jours et 30 jours environ), le ratio massique copolymère (a) / homopolymère (b) est avantageusement compris entre 95/5 et 50/50, en particulier entre 90/10 et 50/50, en particulier entre 80/20 et 50/50. Dans ce mode de réalisation, le ratio massique copolymère (a) / homopolymère (b) peut être par exemple 95/5, 90/10, 85/15, 80/20, 75/25, 70/30, 65/35, 60/40, 55/45 ou 50/50. De manière similaire, pour obtenir une système à libération prolongée sur une plus longue durée (c’est-à-dire entre 30 jours et 12 mois environ), le ratio massique copolymère (a) / homopolymère (b) est avantageusement compris entre 50/50 et 5/95, en particulier entre 50/50 et 10/90, en particulier entre 50/50 et 20/80. Dans ce mode de réalisation, le ratio massique copolymère (a) / homopolymère (b) peut être par exemple 50/50, 45/55, 40/60, 35/65, 30/70, 25/75, 20/80, 15/85, 10/90 ou 5/95.
Dans un mode de réalisation particulier, le système selon l’invention comprend :
a) un copolymère tribloc ABA, où le bloc A est du PDLLA, et le bloc B du PEO de poids moléculaire compris entre 90 kDa et 110 kDa, dans laquelle le ratio molaire EO/AL est compris entre 0.05 et 5, de préférence entre 0.1 et 3 ; b) un homopolymère PLA et/ou un homopolymère PCL; et c) au moins un principe actif destiné à être libéré dans la cavité utérine, dans lequel le ratio massique copolymère (a) / homopolymère (b) est avantageusement compris entre 50/50 et 5/95.
a) un copolymère tribloc ABA, où le bloc A est du PDLLA, et le bloc B du PEO de poids moléculaire compris entre 90 kDa et 110 kDa, dans laquelle le ratio molaire EO/AL est compris entre 0.05 et 5, de préférence entre 0.1 et 3 ; b) un homopolymère PLA et/ou un homopolymère PCL ; et c) au moins un principe actif destiné à être libéré dans la cavité utérine, dans lequel le ratio massique copolymère (a) / homopolymère (b) est avantageusement compris entre 95/5 et 50/50.
Selon une réalisation particulière, le procédé comporte une étape d'injection d'un flux fluidique pour évacuer ladite au moins une goutte d'intérêt de la chambre.
Selon une autre réalisation particulière, le procédé comporte une étape de génération de plusieurs champs électrostatiques pour déplacer ladite au moins une goutte d'intérêt vers ladite sortie fluidique.
Selon une autre particularité, l'étape de détermination de la position de la goutte d'intérêt est mise en œuvre par détection de fluorescence.
L'invention concerne également un système fluidique employé pour la mise en œuvre du procédé tel que défini ci-dessus, le système comportant :
Une chambre formée par deux substrats en vis-à-vis, Des moyens de génération de plusieurs champs électrostatiques indépendants et juxtaposées entre les deux substrats, Une unité de commande et d'alimentation électrique configurée pour générer de manière individuelle chaque champ électrostatique, Une entrée fluidique et une sortie fluidique débouchant dans la chambre.
Selon une réalisation particulière, les moyens de génération de plusieurs champs électrostatiques comportent une matrice de plusieurs électrodes juxtaposées placée dans le premier substrat, et au moins une contre-électrode commune à toutes les électrodes de ladite matrice placée dans le deuxième substrat.
Selon une autre réalisation particulière, le premier substrat est réalisé par un empilement de couches dans lequel une couche photoconductrice est excitable par un faisceau lumineux.
Selon une particularité, le premier substrat comporte une couche externe réalisée dans un matériau hydrophobe.
Selon une autre particularité, le faisceau lumineux est généré par un afficheur de type OLED.
Selon une autre particularité, le système comporte un système de commande de vannes et de pompes commandé par l'unité de commande et d'alimentation électrique et configuré pour contrôler chaque flux fluidique injecté dans l'entrée fluidique et la sortie fluidique.
La représente le système employé pour la mise en œuvre du procédé conforme à l'invention ; La illustre le principe d'électromouillage employé dans le procédé de l'invention ; La représente de manière schématique la structure d'une émulsion, formée par la juxtaposition de gouttes en deux dimensions ; Les figures 4A à 4F illustrent les différentes étapes du procédé conforme à l'invention mises en œuvre dans le système de la ; La montre une variante de réalisation du procédé illustré par les figures 4A à 4F ; Les à 6D illustrent une variante d'utilisation du système de la pour mettre en œuvre un procédé de tri de gouttes ; La montre un exemple de réalisation du composant fluidique employé dans le système de tri ;
Dans la suite de la description, les termes "inférieur", "supérieur", "au-dessus", "au-dessous" sont à comprendre en prenant en compte un axe tracé verticalement dans le plan de la feuille.
Le procédé de l'invention est mis en œuvre dans un système permettant le tri des gouttes. De manière non limitative, la taille des gouttes est par exemple comprise entre 50µm et 100µm.
Le système est de type fluidique. Il comporte principalement :
Selon un autre aspect de la présente invention, les ergots de positionnement comprennent une partie chanfreinée à leur extrémité libre de manière à faciliter l’insertion de l’ergot de positionnement dans une ouverture de l’étoile.
Selon un autre aspect de la présente invention, l’étoile est formée par un empilement de tôles assemblées entre elles selon une direction axiale.