INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’air insufflé par ces moyens d’injection établit ainsi une contre-pression dynamique dans l’interstice 21, de manière à s’opposer à l’entrée dans cet interstice d’air pressurisé provenant de l’espace externe E2.
Le débit de fuite du joint 17, correspondant au débit d’air passant de l’espace E2 à l’espace E1, est significativement réduit grâce à la contrepression dynamique résultant de l’injection centripète d’air, sans que le rendement de la turbomachine ne soit pénalisé.
En pratique, l’air injecté vers l’interstice annulaire 21 génère des vortex dans la région de cet interstice qui engendrent une perte de charge significative pour l’air de l’espace E2 traversant cet interstice, de sorte que le débit à travers cet interstice est finalement significativement réduit.
L’exemple illustré sur la est une configuration du même type que celle de la , mais dans laquelle le joint est agencé pour limiter un flux de fuite qui est centrifuge au lieu d’être centripète.
Dans cette troisième série de liquides monophasique, on partira d’un des « mélanges fusibles » décrits plus haut, qui constituera le substrat liquide et dans lequel on incorporera de l’agent R ou O, ou les deux, sous forme de fines particules dispersées, une fraction mineure de ces dernières pouvant se dissoudre dans ce liquide. On pourra utiliser les mêmes couples oxydant-réducteur que dans le paragraphe A, à savoir:
- agents R: Cu(I) ou (0); Fe(II) ou (0); Ni(0); Cr(III); V(IV); Mo(IV); W(IV); Ce(III),
- agents O associés : Cu(II); Fe(III); Ni(II); Cr(VI); V(V); Mo (VI); W(VI); Ce(IV).
De façon synthétique, les liquides monophasiques selon l’invention appartiennent aux séries suivantes :
- l’agent R comprend au moins un corps de formule « M x O y », M désignant un métal de transition appartenant à l’ensemble : Cu ; Fe ; Ni ; Cr ; Mo ; W ; V ; Ce et le nombre « y » pouvant être nul,
- l’agent O comprend au moins un oxyde de formule « M x’ O y’ », le rapport (y’/x’) étant strictement supérieur au rapport (y/x) avec donc : (y’/x’) > (y/x) ≥ 0,
- le milieu liquide comprend optionnellement un ou plusieurs fondant(s) de formule MFaOb , MF étant un métal distinct de M et choisi dans l’ensemble : métaux alcalins ; V ; Mo ; Cr ; W,
- l’agent R peut être associé à un catalyseur d’oxydation tel qu’Au, Ag, Pt,
- chacun des agents O et R est présent soit totalement ou essentiellement à l’état liquide, soit simultanément à l’état liquide et sous forme de fines particules dispersées, soit essentiellement sous forme de fines particules dispersées dans un mélange fusible qui est le substrat liquide du liquide et qui comprend des cations alcalins et un ou 5 plusieurs anions choisis dans l’ensemble : carbonate, sulfate, borate, vanadate, chromate, molybdate, tungstate.
Agents sous forme de nanoparticules Comme certaines des formulations qui précèdent font appel à des agents R ou O sous forme de fines particules et notamment de nanoparticules, il est intéressant, à titre d’illustration, de donner deux modes de préparation de ces dernières.
A) Nanoparticules formées via une synthèse dite « au polyol » :
Ce type de synthèse utilise comme produit de départ un composé du métal M qui est le composé précurseur des agents R et O. Ce peut être notamment un sel inorganique, un carboxylate ou un hydroxyde du métal M. On le dissout ou on le disperse finement dans un polyol, par exemple dans un diol, en particulier dans de l’éthylène glycol. Ce polyol peut être additionné d’un éventuel « additif coiffant » (en anglais: « capping agent ») qui est une molécule organique qui stabilise les nanoparticules en s’adsorbant fortement sur elles. Des exemples de tels additifs coiffants sont des citrates, la polyvinyl-pyrrolidone (PVP), des alcools polyvinyliques (PVA), des oligo- ou polysaccharides, la carboxymethylcellulose, l’acide oléique, l’oleyamine, etc. Pour la préparation de l’agent R, ce polyol sera additionné d’un agent réducteur « X » qui peut être de l’hydrazine ou de l’hydroxylamine. Le mélange est chauffé et maintenu au voisinage de la température d’ébullition du glycol. On obtient ainsi des particules submicroniques et en général nanométriques, dont la taille dépend des conditions thermiques, de la concentration en composé précurseur et en agent coiffant éventuel. Ces nanoparticules sont constituées soit par de l’agent R en présence de l’agent réducteur X, soit par de l’agent O en l’absence de l’agent X. On sépare par filtration ces particules du mélange.
Cette méthode de préparation au polyol est illustrée plus bas dans le deuxième exemple.
B) Nanoparticules formées via la « thermolyse d’un sel » :
On réalise la thermolyse c'est-à-dire la décomposition thermique d’un sel précurseur du métal M, sel qui est de préférence un carboxylate de M ou un dicarboxylate de M, comprenant un oxalate, un malonate, un succinate ou un glutarate. Ce sel précurseur est additionné ou non d’un additif coiffant tel l’acide oléique ou l’oleylamine. La thermolyse génère des particules d’agent R ou O, selon que les conditions d’oxydoréduction sont soit réductrices soit neutres ou oxydantes. La taille de ces particules, généralement nanométrique, dépend de la température et de la concentration initiale en sel précurseur et en agent coiffant éventuel. On sépare ces particules du mélange.
La description qui va suivre portera plus particulièrement sur l’application à une chaussure de ski mais la description s’applique à tous les types de chaussure à tige haute.
Sur la , on peut voir une chaussure de ski 2 comportant une coque extérieure rigide 4 et un chausson intérieur 6 logé à l’intérieur de la coque 4.
Le chausson 6 est amovible et est représenté seul sur la .
La chaussure de ski présente une tige T haute. Dans la présente demande on entend par « tige haute » une tige qui couvre au moins la cheville. La chaussure de ski comporte un système de serrage 7 de la coque 4 autour de la cheville de l’utilisateur, par exemple il s’agit de crochets coopérant avec des boucles et assurant un serrage circonférentiel. D’autres systèmes de serrage sont envisageables.
Le chausson 6 est réalisé en matériau souple par rapport à celui de la coque et présente également une tige haute.
Le chausson 6 comporte deux logements 8.1, 8.2 (représenté en pointillés) formés dans la tige T et disposés de part et d’autre de l’emplacement destiné à recevoir la cheville dans le chausson (une cheville CH est représentée en pointillés dans le chausson). L’un 8.1 des logements est un logement dit externe puisqu’il est situé à l’extérieur de la cheville, et l’autre logement 8.2 est un logement dit interne, puisqu’il est situé à l’extérieur de la cheville. Lorsque le pied est en place dans le chausson, le logement externe 8.2 est en regard de la malléole externe Ma et le logement interne est en regard de la malléole interne (non représentée).
Le logement externe 8.1 est disposé dans la tige T, de sorte à être au droit de la malléole externe de la cheville en considérant une direction horizontale et le logement interne 8.1 est disposé dans la tige de sorte à être au droit de la malléole interne de la cheville en considérant une direction horizontale.
Selon l’invention, deux pièces de maintien de la cheville sont insérées dans les logements 8.1 et 8.2.
Sur les figures 3A et 3B et 4A et 4B, on peut voir un exemple de réalisation d’une pièce de maintien P1.
Les deux pièces de maintien sont identiques ou similaires, seule l’une d’entre elles sera décrite en détail.
La pièce de maintien P1 présente une dimension d1 plus grande dans une première direction Z et une dimension d2 plus petite dans une deuxième direction X. La pièce de maintien P1 est destinée à être disposée par rapport à la cheville de sorte que la dimension d1 soit dans la direction de la cheville, i.e. la direction de la jambe.
Sur les figures 4A et 4B, on peut voir la pièce P1 vue de côté avant moulage et après moulage sur la cheville respectivement.
La pièce P1 comporte une plaque 10 présentant une certaine rigidité et assurant une tenue mécanique à la pièce à température ambiante et une couche de matériau souple 12, par exemple une mousse.
Le matériau de la plaque 10 est une résine thermoformable à basse température. On entend par « basse température » une température inférieure à 85°C, de préférence inférieure ou égale à 80°C, ainsi ce matériau peut être facilement rendu malléable, et ensuite moulé sur la cheville de l’utilisateur. A titre d’exemple non limitatif, la résine est un polyester, très avantageusement du polycaprolactone, dont la température de fusion est d’environ 60°C, le polyester peut être chargé par exemple en PVC (Polychlorure de vinyle). Dans un autre exemple, la résine est du co-polymère d’Ethyle Vinyle Acétate (EVA) qui peut être thermoformé dès 72°C.
Les résines thermoformables habituellement utilisée en orthopédie, par exemple pour la confection de support plantaire peuvent être utilisées pour réaliser la plaque.
La plaque 10 présente une épaisseur suffisante pour assurer une certaine tenue à la pièce toute en lui conférant de la souplesse. Par exemple, la plaque a une épaisseur comprise entre 1 mm et 2 mm.
GDERAVEPLIKALKDED AN VR IS AA A ALG K I
GDERAVEPLIKALKDED AA VR QS AA S ALG Q I
GDERAVEPLIKALKDED EN VR RE AA R ALG Q I
SEQ ID NO. 2 - αRep C7 : MRGSHHHHHH
TDPEKVEMYIKNLQDDS KI VRFFAA V ALGKI
GDERAVEPLIKALKDED TD VR QT AA T ALG Q I
GDERAVEPLIKALKDED ST VR QA AA N ALG K I
GDERAVEPLIKALKDED EN VR YS AA S ALG K I
SEQ ID NO. 3 - αRep C12 :
TDPEKVEMYIKNLQDDS GT IEDR I
GDERAVEPLIKALKDED SA VR QS AA S ALG Q I
GDERAVEPLIKALKDED SR VR KT AA F ALG K I
GDERAVEPLIKALKDED SD VR TS AA V ALG K I
Ainsi, la première extrémité 40 s’emboîte fermement et de façon étanche dans l’extrémité ouverte 28 de la cavité 20.
La deuxième extrémité 42 est adaptée pour recevoir un flexible et le fixer de façon étanche. Avantageusement, la deuxième extrémité 42 comprend un joint torique (non représenté) afin d’assurer l’étanchéité de la fixation.
La deuxième extrémité 42 présente par exemple une section de forme carrée ou hexagonale.
La pièce de raccordement pneumatique ou hydraulique 32 comporte au moins une section de fixation 46, et/ou 48 à la caisse 14 respective.
Par exemple, une première section de fixation 46 se présente sous la forme d’une pièce rectangulaire s’étendant transversalement au tube 36.
La première section de fixation 46 est disposée au voisinage de la première extrémité 40.
La première section de fixation 46 comprend avantageusement au moins un premier orifice 50 de réception de moyens de fixation afin de fixer la pièce de raccordement pneumatique ou hydraulique 32 à la caisse 14 respective.
Par exemple, la première section de fixation 46 comprend deux premiers orifices 50 de réception de moyens de fixation répartis de part et d’autre du tube creux 36.
Les moyens de fixation sont par exemple de la visserie.
Avantageusement, une deuxième section de fixation 48 s’étend en saillie depuis le tube creux 36.
La deuxième section de fixation 48 est disposée au voisinage de la deuxième extrémité 42.
La deuxième section de fixation 48 s’étend sensiblement parallèlement à la première extrémité 40 de la pièce de raccordement pneumatique ou hydraulique 32.
La deuxième section de fixation 48 comprend avantageusement au moins un deuxième orifice 54 de réception de moyens de fixation afin de fixer la pièce de raccordement pneumatique ou hydraulique 32 à la caisse 14 respective.
En particulier, la deuxième section de fixation 48 comprend un unique deuxième orifice 54 de réception. Le deuxième orifice 54 est de préférence de forme oblongue allongée. Cela permet d’assurer une tolérance de fixation lorsque la pièce de raccordement pneumatique ou hydraulique 32 est fixée à la caisse 14 respective.
La pièce de raccordement pneumatique ou hydraulique 32 comprend avantageusement en outre un second tube creux 58 en communication fluidique avec le tube creux 36 disposé à proximité de la deuxième extrémité 42 et transversalement au tube creux 36.
Il existe donc un réel besoin de mettre au point une composition pharmaceutique qui soit efficace dans le traitement des douleurs neuropathiques, notamment périphériques, induites par un virus de type coronavirus, tel que par exemple le SARS-CoV-2.
Il a été découvert de façon surprenante que des compositions à base d’amitriptyline appliquées par voie topique permettait de traiter efficacement les douleurs neuropathiques induites par un virus de type coronavirus, tel que par exemple le SARS-CoV-2.
Cette découverte est d’autant plus surprenante que les douleurs neuropathiques induites par un coronavirus et les douleurs neuropathiques induites par chimiothérapie ne semblent pas avoir la même origine.
En effet, comme indiqué précédemment, les douleurs neuropathiques induites par chimiothérapie sont principalement dues à la toxicité chimique intrinsèque des molécules utilisées en chimiothérapie, qui va porter directement atteinte aux axones et qui peut engendrer des démyélinisations des nerfs.
Alors que les douleurs neuropathiques induites par un coronavirus semblent être la conséquence d’une réaction immunitaire de l’organisme face à l’infection.
Il existe donc un réel besoin de mettre au point une composition pharmaceutique qui soit efficace dans le traitement des douleurs neuropathiques, notamment périphériques, induites par un virus de type coronavirus, tel que par exemple le SARS-CoV-2, et qui soit particulièrement stable dans le temps et à la température.
Or, il a été découvert de manière surprenante qu’une composition pharmaceutique topique sous forme de gel aqueux comprenant au moins de l’amitriptyline et/ou l’un de ses sels pharmaceutiquement acceptable, en une teneur totale en amitriptyline et/ou en l’un de ses sels pharmaceutiquement acceptable est comprise entre 10 et 30% en poids par rapport au poids total de la composition, permet de traiter efficacement les douleurs neuropathiques induites par un virus de type coronavirus, tel que par exemple le SARS-CoV-2, et présente une bonne stabilité physico-chimique dans le temps.
L’invention a donc pour objet une composition pharmaceutique sous forme de gel aqueux comprenant au moins de l’amitriptyline et/ou l’un de ses sels pharmaceutiquement acceptable, dont la teneur totale en amitriptyline et/ou en l’un de ses sels pharmaceutiquement acceptable est comprise entre 10 et 30% en poids par rapport au poids total de la composition, pour son utilisation par voie topique dans le traitement des douleurs neuropathiques induites par un coronavirus.
Il a été constaté que la composition selon l’invention est particulièrement efficace pour le traitement des douleurs neuropathiques induites par un virus de type coronavirus, tel que le SARS-CoV-2 (Severe Acute Respiratory Syndrome CoronaVirus 2), le MERS-CoV (Middle East Respiratory Syndrome CoronaVirus) ou le SARS-CoV-1 (Severe Acute Respiratory Syndrome CoronaVirus 1).
Tout particulièrement, la composition selon l’invention est grandement efficace pour le traitement des douleurs neuropathiques, notamment périphériques, induites par le virus SARS-CoV-2.
De la même manière, la composition selon l’invention est grandement efficace pour le traitement des douleurs neuropathiques, notamment périphériques, chez les personnes souffrant de la COVID-19.
Revêtement Rouille rouge après test au brouillard salin pendant une période de 504 heures Zn-Ni avec 14% en nickel – 10 µm Re1 Zn-Cr (1) avec 27% en chrome – 5 µm Re0 Zn-Cr (1) avec 27% en chrome – 10 µm Re1 Zn-Cr (1) avec 27% en chrome –15µm Re1
Le degré d’enrouillement dans un ordre croissant de Re0 à Re2 après exposition correspond à la surface enrouillée par rapport à la surface totale.
Conformément à ce degré d’enrouillement :
Re0 = 0% d’enrouillement de la surface totale,
Re1 = 0,05% d’enrouillement de la surface totale,
Re2 = 0,5 % d’enrouillement de la surface totale,
Re6 = 40%-50% d’enrouillement de la surface totale.
Le tableau 4 montre ainsi que les revêtements zinc-chrome (Zn-Cr) présentent des performances au moins aussi bonnes vis-à-vis de l’apparition de la rouille rouge qu’un revêtement zinc-nickel.
Performances anticorrosion – apparition de rouille blanche
La présence de la rouille blanche correspond à l’oxydation du revêtement, notamment à l’oxydation du zinc, et est évaluée en mesurant, après exposition au brouillard salin, son temps d’apparition et son temps de recouvrement total de la surface du revêtement.
Après exposition au brouillard salin, l’intensité de la couche de rouille blanche recouvrant les revêtements est classée selon l’ordre croissant suivant :
- rouille blanche d’intensité 1 correspondant à une couche de rouille blanche fine et légère, qu’on peut appeler également voile,
- rouille blanche d’intensité 2 correspondant à une couche de rouille blanche se présentant sous forme de cristaux,
- rouille blanche d’intensité 3 correspondant à une couche de rouille blanche très dense.
Temps d’apparition de la rouille blanche La compare le temps d’apparition d’une couche de rouille blanche d’intensité 2 et d’intensité 3, après exposition au test de brouillard salin, sur la surface d’un revêtement zinc-nickel [Zn-Ni avec 14% poids de nickel et une épaisseur de 10 µm] et la surface d’un revêtement zinc-chrome [Zn-Cr avec 27% en poids de chrome et une épaisseur de 5 µm].
La montre une apparition rapide d’une couche de rouille blanche d’intensité 2 sur la surface du revêtement zinc-nickel [Zn-Ni avec 14% poids de nickel et une épaisseur de 10 µm], dès 24 heures, tandis qu’une couche de rouille blanche d’intensité 2 n’apparait qu’au bout de 170 heures sur la surface d’un revêtement zinc-chrome [Zn-Cr avec 27% en poids de chrome et une épaisseur de 5 µm].
Dans le cas d’un moteur suralimenté traditionnel, par exemple, on limite le taux de compression effectif à une valeur prédéterminée comprise entre 9 :1 et 11 :1 pour les mêmes raisons.
Par exemple, on peut procéder à une étape préalable de détection de l’indisponibilité du système de calage variable. Si l’indisponibilité est avérée, pour déterminer une valeur de retard de fermeture à l’admission (RFA), on peut par exemple utiliser la valeur mesurée du retard de fermeture à l’admission si cette mesure est disponible. En cas d’impossibilité de la mesure, on peut utiliser la valeur du RFA correspondant à la pleine charge, correspondant à une position proche du, ou égale au PMB ; en variante, on peut aussi utiliser le cas échéant une valeur de repos ou de sauvegarde, correspondant à une position que le système de calage variable adopte mécaniquement quand il n’est plus piloté.
L’invention a également pour objet un système de contrôle du couple délivré par un moteur à combustion interne de véhicule automobile à cycle asymétrique équipé d’un système de calage variable des soupapes à l’admission, en cas de dysfonctionnement du système de calage variable.
Le système de contrôle du couple comprend des moyens de détermination d’une valeur de retard de la fermeture admission (RFA) correspondant à un blocage du système de calage variable, des moyens de calcul d’un rapport entre le volume occupé à la pression atmosphérique par l’air admis dans la chambre de combustion, au moment de la fermeture des soupapes d’admission, et le volume résiduel de la chambre de combustion au point mort haut, des moyens de calcul d’une quantité d’air maximale admissible pour une pression dans le collecteur d’admission égale à la pression atmosphérique et à la température du collecteur d’admission, des moyens de calcul de la pression maximale dans le collecteur d’admission en fonction de la température courante du collecteur d’admission et d’un couple maximal, à partir de la quantité d’air admissible, et des moyens de réglage de la pression dans le collecteur d’admission correspondant au couple maximal.
Dans le cas d’un moteur atmosphérique traditionnel, par exemple, le système de contrôle est configuré pour limiter le taux de compression effectif à une valeur prédéterminée comprise entre 11 :1 et 13 :1.
Dans le cas d’un moteur suralimenté traditionnel, par exemple, le système de contrôle est configuré pour limiter le taux de compression effectif à une valeur prédéterminée comprise entre 9 :1 et 11 :1.
Par exemple, le système de contrôle comprend des moyens de détection de l’indisponibilité du système de calage variable.
illustre, de manière schématique, la structure d’un moteur à combustion interne d’un véhicule automobile équipé d’un système de calage variable et d’un système de contrôle du couple selon l’invention ;
illustre un organigramme du procédé de gestion de couple, mis en œuvre par le système de gestion, selon un mode de mise en œuvre de l’invention.
Exposé détaillé d’au moins un mode de réalisation Dans l’exemple illustré dans la , le moteur à combustion interne 10 comprend, de manière non limitative, trois cylindres 12 en ligne, un collecteur d’admission d’air frais 14, un collecteur d’échappement 16, un système de turbo-compression ou turbocompresseur 18, un système de calage variable 50 des soupapes d’admission 51 du moteur et éventuellement en outre des soupapes d’échappement 52 du moteur.
Les cylindres 12 sont alimentés en air par l’intermédiaire du collecteur d’admission 14, ou répartiteur d’admission, lui-même alimenté par une conduite 20 pourvue d’un filtre à air 22 et du turbocompresseur 18 du moteur 10.
Le turbocompresseur 18 comporte essentiellement une turbine 18a entraînée par les gaz d’échappement et un compresseur 18b monté sur le même arbre que la turbine 18a et assurant une compression de l’air distribué par le filtre à air 22, dans le but d’augmenter la quantité (débit massique) d’air admise dans les cylindres 12 du moteur 10 pour un débit volumique identique.
La turbine 18a peut être du type « à géométrie variable », c’est-à-dire que la roue de la turbine est équipée d’ailettes à inclinaison variable afin de moduler la quantité d’énergie prélevée sur les gaz d’échappement, et ainsi la pression de suralimentation. En variante, l’invention peut utiliser une turbine 18a à géométrie fixe. Dans le cas de l’utilisation (non représenté) d’une turbine 18a à géométrie fixe, la quantité d’énergie prélevée par la turbine18a est réglée en ajustant la proportion du débit des gaz d’échappement traversant la turbine, à l’aide d’une vanne de décharge à l’échappement, montée sur un circuit de contournement associé à la turbine 18a.
The retainer 50 has a structure that is symmetrical about the longitudinal center plane P shown in . In other words, the rear surface of the retainer 50 has a shape identical to that of its front surface shown in .
Attachment of Retainer.
The following describes how the retainer 50 is attached to the housing 10 in the engagement position with reference to Figs. 9A to 11.
shows how the retainer 50 is inserted through the retainer insertion hole 19 when the terminal T100, inserted from behind into the terminal receiving portion 15, is in a partially inserted position where it has not reached the normal position. In this state, the lance 17 on the underside of the housing 10 is in abutment with the flange portion T131 and bent downward. As indicated by the outline arrow in , the retainer 50 is inserted downward, legs 53 first, while keeping the front abutment portion 50A on the front open edge of the retainer insertion hole 19. As the protruding ends of the legs 53 enter the terminal receiving portion 15, the inclined portions 53C formed on the front surfaces of the protruding ends of the legs 53 come into abutment with the rear corner of the flange portion T131 of the terminal T100, which is currently in the partially inserted position. If the retainer 50 continues to be pushed in to move the retainer 50 downward, the inclined portions 53C press the flange portion T131 forward, bringing the terminal T100 to the normal position as indicated by the black arrow of .