INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De telles dispositions sont relativement complexes à mettre en œuvre, en particulier pour la pose et le serrage des différents boulons de fixation des éléments. De plus, la rigidité d’un tel socle modulaire n’est pas garantie et ce manque de rigidité entre dalles adjacentes ne permet d’équilibrer que des efforts verticaux de compression ou de traction. Il est donc, nécessaire, pour assurer la verticalité du mât soumis à l’action du vent, de le stabiliser au moyen de bracons fixés sur la socle.
Le document EP 2 469 643 décrit une autre disposition connue ayant pour objet de fixer un mât sur une terrasse sans reprise d’étanchéité et sans utiliser de bracons pour le maintien vertical du mât de support de l’antenne. A cet effet, le mât est fixé sur une embase massive portant plusieurs bras horizontaux, décalés angulairement, qui forment des poutrelles de maintien vertical du mât prenant appui, chacune, à son extrémité libre, sur la plateforme de la terrasse, par une plaque permettant de répartir la charge sur la plateforme sans détériorer le revêtement étanche et formant un réceptacle plan dans lequel sont placées un certain nombre de charges de lest.
Un tel dispositif est, cependant, assez complexe et, en outre, est constitué d’un grand nombre d’éléments relativement lourds, ce qui peut rendre difficille le transport et le montage de l’ensemble sur une terrasse surélevée.
La présente invention a pour objet d’apporter une solution à l’ensemble de ces problèmes grâce à un nouveau système de réalisation d’un radier modulaire facile à mettre en place et constitué d’éléments assez légers pour être transportés manuellement, un tel radier étant, en outre, assez rigide pour résister aux efforts de flexion résultant des effets de renversement appliqués sur le mât.
L’invention concerne donc, d’une façon générale, un dispositif modulaire de pose d’un appareillage sur une plateforme, comprenant un radier plan couvrant une surface d’étalement de la charge de l’appareillage et constituée d’une pluralité de dalles assemblées côte à côte le long des cotés latéraux adjacents et comprenant chacune un cadre métallique de forme polygonale, limité par des cotés latéraux verticaux et dans lequel est coulée une matière pesante moulée.
Conformément à l’invention, le radier comprend au moins une rangée de dalles alignées suivant au moins un axe longitudinal et assemblées côte à côte par leurs cotés latéraux adjacents qui sont perpendiculaires à l’axe longitudinal et appliqués les uns sur les autres par des boulons de solidarisation, chacune de ces dalles comprenant une ossature interne rigide constituée de deux ensembles de lamelles métalliques qui sont entrecroisées suivant deux directions perpendiculaires de façon à former un caillebotis limitant une pluralité d’alvéoles à sections polygonales, respectivement un premier ensemble de lamelles longitudinales, perpendiculaires aux cotés latéraux d’assemblage de la dalle avec les dalles voisines et soudées à ces derniers par leurs extrémités et un second ensemble de lamelles transversales parallèles aux dits cotés latéraux d’assemblage et soudées par leurs extrémités sur les autres cotés latéraux de la dalle, la matière pesante étant coulée dans au mois une partie desdites alvéoles et, dans une rangée de dalles assemblées côte à côte, les lamelles soudées sur les cotés d’assemblage sont alignées dans le prolongement les unes des autres en format de lignes métalliques continues parallèles à l’axe longitudinal de la rangée de dalles, de telle sorte que l’ensemble constitué par les lamelles métalliques et les cotés latéraux de la rangée de dalles assemblées par des boulons de solidarisation se comporte comme une poutrelle métallique continue, remplie, au moins partiellement, de matière pesante et assez rigide pour résister aux efforts de flexion appliqués sur le radier.
De façon particulièrement avantageuse, les cotés latéraux adjacents d’assemblage entre deux dalles accolées sont solidarisés par une seule ligne de boulons placés à mi-haueur desdits cotés.
En outre, la matière pesante coulée dans les alvéoles est du béton, de préférence sans retrait.
Pour ce type d’assemblage, la zone d’assemblage 503 est une zone qui s’étend de part et d’autre de la surface d’assemblage 508. Elle s’étend par exemple, d’un côté, jusqu’au un plan de métallisation 504 de la première puce 501, et de l’autre, jusqu’au plan de métallisation 505 de la deuxième puce 502. Cette zone d’assemblage 503 a une épaisseur comprise par exemple entre 1 et 10 microns.
Propriétés communes des guides d’onde
Quel que soit le mode de réalisation, le guide d’onde 1 ; 1’ ; 2 ; 3 ; 4 ; 4’ ; 5 ; 6 s’étend parallèlement aux puces. Trois axes perpendiculaires entre eux, x, y et z, sont introduits pour faciliter la description du guide. L’axe z est perpendiculaire aux puces. L’axe x est un axe longitudinal moyen du guide. C’est l’axe le long duquel s’étend le guide (il s’agit de la direction de propagation des ondes guidées dans le guide). L’axe y est un axe transverse par rapport au guide, et parallèle aux puces.
Le guide d’onde 1 ; 1’ ; 2 ; 3 ; 4 ; 4’ ; 5 ; 6 comprend les éléments suivants, électriquement conducteurs, qui permettent de guider des ondes électromagnétiques à l’intérieur du guide : la première plaque 11 ; 51 mentionnée ci-dessus (en partie inférieure du guide), la deuxième plaque 12 ; 52 (en partie supérieure du guide, et qui est parallèle à la première plaque), et d’un côté et de l’autre du guide, les éléments de liaison 15 ; 55 ; 65, qui délimitent latéralement le guide 1 ; 1’ ; 2 ; 3 ; 4 ; 4’ ; 5 ; 6 et qui relient les première et deuxième plaques l’une à l’autre.
Le guide est délimité latéralement d’un côté, par une première ligne d’éléments de liaison 15 ; 55 ; 65 disposés les uns à la suite des autres, et de l’autre par une deuxième ligne d’éléments de liaison 15 ; 55 ; 65 également disposés les uns à la suite des autres (voir les figures 2, 5 et 9 par exemple).
Pour le guide d’onde 1, les première et deuxième lignes d’éléments de liaison, qui portent respectivement les références 13 et 14, sont rectilignes et parallèles entre elles. C’est le cas aussi pour les portions 23 ; 35 et 42 des guides d’ondes 2 ; 3 et 4 (figures 5, 7, 9), portions le long desquelles la section du guide est constante. On notera que, dans la présente demande, le terme « section » désigne une section transverse, c’est-à-dire une coupe du guide d’onde (selon un plan de coupe transverse, parallèle au plan (y,z)), et non un tronçon ou une portion de ce guide.
Pour certaines parties du guide, les première et deuxième lignes peuvent ne pas être parallèles entre elles, et former un certain angle d’ouverture entre elles. C’est le cas par exemple pour les portions 24 et 45 du guide 2 et 4, qui forment des portions évasées, à la manière d’une antenne de type cornet.
Par ailleurs, ces première et deuxième lignes ne sont pas forcément des lignes continues, ou rectilignes ; il peut en particulier s’agir d’une succession de lignes brisées (voir le guide 3 de la par exemple).
Le guide d’onde 1 ; 1’ ; 2 ; 3 ; 4 ; 4’ ; 5 ; 6 a une section rectangulaire en ce sens que, pour chaque section transverse du guide, la zone intérieure du guide est délimitée par un contour rectangulaire (plaque 11, plaque 12, et éléments de liaison gauche et droit), sauf si la section en question tombe entre deux éléments de liaison successifs, et erreurs d’alignement entre puces mises à part. Les modes de propagation dans ce guide sont de type Transverse Electrique (TE) et plus précisément TE n0 , où n est un nombre naturel). La propagation de ces modes dans ledit guide est comparable à la propagation qui serait obtenue dans un guide équivalent de section rectangulaire délimité par quatre plaques planes pleines (voir par exemple l’article : D. Deslandes and Ke Wu, "Accurate modeling, wave mechanisms, and design considerations of a substrate integrated waveguide," in IEEE Transactions on Microwave Theory and Techniques, vol. 54, no. 6, pp. 2516-2526, June 2006).
Dans les six modes de réalisation représentés, le guide 1 ; 1’ ; 2 ; 3 ; 4 ; 4’ ; 5 ; 6 comprend au moins une portion rectiligne, de section constante (portion 23 du guide 2, par exemple). Au niveau de cette portion, le guide a une largeur L.
Cette largeur correspond à l’extension de la zone intérieure du guide, selon l’axe transverse y. Il s’agit de la distance entre deux éléments de liaison, situés respectivement d’un côté et de l’autre du guide. Il s’agit plus précisément de la distance entre la surface latérale du premier élément de liaison 15 (ou 55, ou encore 65), et la surface latérale du deuxième élément de liaison 15 (ou 55, ou encore 65), comme illustré sur la (en pratique, la largeur effective du guide, pour la propagation des ondes électromagnétiques, est légèrement plus grande que L).
Le guide 1 ; 1’ ; 2 ; 3 ; 4 ; 4’ ; 5 ; 6 est configuré ici pour guider des ondes ayant une fréquence f comprise entre 100 GHz et 2 THz.
Dans le cas des guides 1 ; 2 ; 3 ; 4 ; 4’ ; 5 et 6, l’espace intérieur du guide, situé entre les première 11 ; 51 et deuxième 12 ; 52 plaques et entre les éléments de liaison 15 ; 55 ; 65, est occupé par un milieu diélectrique homogène ayant une permittivité relative ε r à la fréquence f. Ce milieu peut être de l’air, un polymère de remplissage (cas des guides 1 2 ; 3 ; 4 ; 4’ et 6), ou de l’oxyde de silicium (cas du guide 5). Pour pouvoir guider une onde (de type TE10) de fréquence f, la largeur L mentionnée plus haut alors est choisie supérieure à λ/2, où λ=c/(f.(ε r ) 1/2 ), c étant la vitesse des ondes électromagnétiques dans le vide. Plus précisément, la largeur L du guide peut être choisie de manière à ce que sa largeur effective L eff soit supérieure à λ/2, où L eff = L + d - d 2 /(0,95×p).
Dans le cas du guide 1’, l’espace intérieur du guide, situé entre les première 11 et deuxième 12 plaques et entre les éléments de liaison 15, est occupé par une structure composite formée de plusieurs matériaux diélectriques différents (voir la ). Dans ce cas, la largeur minimale du guide, permettant la propagation d’onde de fréquence f, pourra par exemple être déterminée par simulation numérique.
Dans le cas des guides 1 ; 1’ ; 2 ; 3 ; 4 et 4’, les micropiliers 15 ont un diamètre d, et sont disposés régulièrement, périodiquement le long du bord du guide, avec un pas p. Deux micropiliers successifs sont ainsi séparés (au niveau de leurs surfaces latérales – autrement formulé, au niveau de leurs surfaces externes) par un écart e=p-d. Le pas p est choisi de manière à ce que le taux d’occupation linéïque d/p (i.e. : la proportion de la bordure du guide occupée par les micropiliers) soit supérieur à 50%. Pour cela, le pas p est choisi inférieur au double du diamètre d des micropiliers. Cette disposition permet de diminuer les pertes à la propagation, dans le guide.
Le diamètre d des micropiliers est par exemple compris entre 10 et 50 microns, tandis que leur hauteur h (qui est aussi l’épaisseur de la zone intérieure au guide) est par exemple comprise entre 10 et 100 microns.
État de la technique En matière de protection des cultures, l'avenir n'est plus aux pesticides de synthèse. Ils devront laisser progressivement la place à des produits plus naturels, capables de résister aux agents pathogènes tout en évitant les effets pervers bien connus de toxicité et de dégâts dans l’environnement. Ils sont à l’origine d’importantes factures écologiques et sanitaires que la société est de moins en moins prête à payer.
La pression sociale et réglementaire pour une réduction de l'usage des pesticides chimiques ne cesse de croître. De nombreux agriculteurs recherchent des produits moins polluants, durablement inscriptibles dans de nouveaux schéma agricoles, simples à appliquer, porteurs d'une image positive pour leurs productions. Les consommateurs, quant à eux, souhaitent une nourriture saine, sans les effets nocifs des pesticides qui sont découverts depuis quelques années, de façon croissante.
Plusieurs facteurs expliquent la disparité qui persiste encore entre le rejet des pesticides chimiques et l’accessibilité à des produits plus respectueux de l’environnement. De façon plus particulière mais non-exhaustive, les raisons suivantes sont les plus souvent évoquées : - La production commerciale plus difficile des biopesticides, - La formulation des biopesticides (stabilité limitée), - L’efficacité des biopesticides (rarement équivalente à celle des molécules chimiques de synthèse), - Le financement de la recherche sur les biopesticides, et - Le coût très élevé des homologations, dont les concepts réglementaires restent fondés sur les mécanismes biocides.
A cet effet, selon un premier aspect, la présente invention vise une composition élicitrice stimulant des défenses des plantes ou arbres réduisant les effets d’une attaque d’un agent pathogène, qui comporte de la sativine.
L’efficacité de la présente invention vise à réduire les effets des agents pathogènes sur les végétaux, plantes y compris arbres, de façon à permettre à la plante de continuer correctement à croître malgré cette attaque, en surpassant les conséquences de cette attaque, c’est-à-dire en permettant à la plante ou l’arbre de se développer malgré l’agent pathogène, en réduisant ou en éliminant l’impact de cet agent pathogène. Cette utilisation peut être curative ou préventive.
Dans des modes de réalisation, la composition élicitrice stimulant des défenses des plantes ou arbres objet de l’invention réduit les effets d’une attaque d’un des virus suivants : - Les virus de la jaunisse de la betterave, - Le virus de la mosaïque du tabac, - Le virus de la mosaïque du manioc, - Le virus Banana Bunchy Top Virus (BBTV), - Le virus Banana streak virus (BSV), - Le virus de la jaunisse nanisante de l’orge (JNO ou BYDV), - Le virus de la mosaïque du concombre, - Le virus du fruit rugueux brun de la tomate (ToBRFV), - Le virus de la mosaïque de la canne à sucre (SCMV), - Les virus de la maladie de la nécrose léthale du maïs (MLN, MCMV, SCMV) - La famille de virus Potyviridae, - Le virus de la marbrure plumeuse de la patate douce (Potyvirus), ou SPFMV - Le virus du rabougrissement chlorotique de la patate douce (Crinivirus), ou SPCSV et SPVD, - le virus de la marbrure modérée de la patate douce, ou SPMMV, - le virus latent de la patate douce, ou SPLV, - le virus des tâches chlorotiques de la patate douce, ou SPCFV, - le virus G de la patate douce, ou SPVG, et - le virus de l’enroulement de la patate douce ou SPLCV.
Dans des modes de réalisation, la composition élicitrice stimulant des défenses des plantes ou arbres objet de l’invention réduit les effets d’une attaque : - de plantes et d’arbres infectés par la bactérie Xyllela fastidiosa, notamment plantes et arbres suivants : - Polygale à feuilles de myrte, - Vigne, - Olivier, - Agrumes, - Laurier rose, - Amandier, - Caféier, - Pêcher, arbres à fruit à noyaux, - Chêne, - Lavande, - Romarin et - Genêt. - de plantes du genre Actinidia infectés par la bactérie Pseudomonas syringae pv actinidiae, - d’un arbre infecté par la bactérie Xantomonas arboricola pv juglandis, notamment le noyer, ou par la bactérie Xanthomonas arboricola pv. Pruni, notamment le Prunus spp., et en particulier les arbres fruitiers tels qu’abricotier, amandier, cerisier, pêcher, prunier, P. salicina, laurier cerise ainsi que d'autres Prunus exotiques ou d'ornement, y compris P. davidiana et P. laurocerasus, - de poiriers infectés par la bactérie Phytoplasme du dépérissement du poirier ou Candidatus Phytoplasma pyri, - d’une attaque par la bactérie Candidatus Phytoplasma solani de la vigne, la lavande, la pomme de terre, la tomate, l’aubergine, le poivron et le tabac,
- de vignes attaquées par le mildiou (Plasmapora viticola), mais aussi de pommes de terre et de tomates (infectées par Phytophtora infestans), des agrumes (infectées par phytophtora citrophtora), des poiriers et pommiers (infectés par Phytophtora cactorum), ou encore les artichauts (infectés par Bremia lactucae), - de rosiers et de vignes attaquées par l’oïdum, champignons respectivement nommés Podosphaera pannosa et Erysiphe necator, anciennement Uncinula necator, mais aussi la tomate, la laitue, le concombre, le fraisier, le framboisier, le groseiller, le pêcher, le poirier, le troène, l’œillet infectés par l’oïdium, - des agrumes attaquées par le huanglongbing (HLB, ou greening des agrumes), dont l'agent bactérien présumé responsable est Candidatus Liberibacter spp, - des plantes attaquées par le champignon Phyllosticta citricarpa aussi appelée maladie des tâches noires des agrumes (CBS pour Citrus black spot), - de vignes attaquées par la flavescence dorée de la vigne, - de poiriers, pommiers, cognassiers ou néfliers attaqués par le Feu Bactérien.
On note que la réduction des effets des agents pathogènes sur les plantes ou arbres attaquées par ces agents pathogènes comporte, dans certains cas, la réduction totale ou partielle des symptômes. En effet, les plantes et arbres ont, lorsque leur système de défense est fonctionnel (notamment grâce à la stimulation obtenue par la mise en œuvre de l’invention), la capacité à vaincre un agent pathogène. L’utilisation de la composition objet de la présente invention vise à stimuler ce que les plantes savent déjà faire, mais qu’elles ne font pas dans les cas de « sensibilité », car elles ne reconnaissent pas leur agresseur. Le recul de la pathologie apparaît ainsi dans certains exemples de la description.
Dans des modes de réalisation, la composition élicitrice stimulant des défenses des plantes ou arbres objet de l’invention réduit les effets d’une attaque d’au moins un des virus de la jaunisse de la betterave.
Dans des modes de réalisation, la composition élicitrice stimulant des défenses des plantes ou arbres objet de l’invention réduit les effets d’une attaque d’au moins un des virus de la mosaïque du concombre.
Préférentiellement, la sativine est obtenue à partir d’au moins une partie d’une plante de Roquettes, y compris Eruca sativa et Diplotaxis tenuifolia.
Dans des modes de réalisation, la sativine est obtenue à partir d’un broyat de la plante de roquette, et : - ledit extrait d’au moins une partie de plantes de roquette comprend au moins des feuilles des dites plantes de roquette, de préférence essentiellement des feuilles et des fleurs, et - le procédé permettant d’obtenir ledit extrait liquide comprend les étapes suivantes : a) une étape de broyage en milieu aqueux desdites plantes de roquette ; b) la filtration du broyat obtenu ; et c) la récupération de l’extrait liquide obtenu après filtration.
On entend ici désigner par le terme « comprend essentiellement » par comprenant au moins 75%, préférentiellement au moins 95%, de feuilles et fleurs de dites plantes en poids, par exemple sec, par rapport au poids total de plante, avant mélange au solvant aqueux.
Dans des modes de réalisation, l’application sur la plante ou l’arbre se fait par pulvérisation foliaire, arrosage au sol, goutte à goutte, utilisation en cultures hydroponiques, en traitement de semences et/ou enrobage de graines.
On décrit maintenant un procédé de combustion en milieu liquide selon l’invention, mettant en œuvre le dispositif de combustion décrit plus haut. Ce procédé comprend les étapes suivantes, sans ordre imposé.
A l’aide du premier dispositif d’injection 205 injectant de l’air comme premier fluide moteur 206, on prélève du liquide par la première entrée 202 et on soulève ce liquide, formant une émulsion 217 avec l’air, dans le premier conduit 201 jusqu’au premier dispositif de séparation 208.
Au sein du premier dispositif de séparation 208, on sépare cette émulsion 217 en un effluent gazeux 211 comprenant principalement du N 2 que l’on extrait par l’évent 210, et une phase liquide 214 que l’on décharge via le conduit de décharge 213 et que l’on renvoie ainsi dans le réservoir 100.
Ainsi, d’une part, la réaction d’oxydation de l’agent réducteur par l’air, qui s’est produite dans le premier conduit 201 puis dans le premier dispositif de séparation 208, a généré de l’agent oxydant qui se retrouve, avec l’agent réducteur en excès, dans le liquide 214. Ce liquide descend dans le conduit de décharge 213 et est déchargé en un point 216 à partir duquel lesdits agents réducteur et oxydant se réincorporent au liquide. Si le liquide est monophasique, réducteur et oxydant s’incorporent directement au liquide, et si le liquide est diphasique, réducteur et oxydant migrent par différence de densité vers leurs phases respectives, ce qui achève leur processus de bouclage,
D’autre part, l’air qui a perdu la totalité ou quasi-totalité de son oxygène, se retrouve sous la forme d’effluent gazeux 211 riche en N 2 dans l’évent 210 par lequel on l’évacue de la boucle d’oxydation 200.
A l’aide du deuxième dispositif d’injection 305 injectant du combustible 306 comme deuxième fluide moteur, on prélève du liquide par la deuxième entrée 302 et on soulève ce liquide, formant une émulsion 317 avec le combustible, dans le deuxième conduit 301 jusqu’au deuxième dispositif de séparation 308.
Au sein du deuxième dispositif de séparation 308, on sépare cette émulsion 317 en un effluent gazeux 311 comprenant principalement CO 2 et H 2 O, que l’on extrait par l’évent 310, et une phase liquide 314 que l’on décharge via le conduit de décharge 313 et que l’on renvoie ainsi dans le réservoir 100.
Ainsi, d’une part, la réaction de réduction de l’agent oxydant par le combustible, qui s’est produite dans le deuxième conduit 301 puis dans le deuxième dispositif de séparation 308, a généré de l’agent réducteur qui se retrouve, avec l’agent oxydant en excès, dans le liquide 314. Ce liquide descend dans le conduit de décharge 313 et est déchargé en un point 316 à partir duquel lesdits agents réducteur et oxydant se réincorporent au liquide. Si le liquide est monophasique, réducteur et oxydant s’incorporent directement au liquide et si le liquide est diphasique, réducteur et oxydant migrent par différence de densité vers leurs phases respectives, ce qui achève leur processus de bouclage.
D’autre part, le combustible qui a été entièrement ou quasi-entièrement oxydé par l’excès d’agent oxydant, se retrouve sous la forme d’effluent gazeux 311 comprenant CO 2 et H 2 O dans l’évent 310 par lequel on l’évacue de la boucle de réduction 300.
La combinaison de ces deux bouclages fait donc que les agents réducteur et oxydant sont d’abord consommés puis régénérés en fonction de leurs vitesses de rotation dans leur boucle 200, 300 respectives et regagnent le liquide. On réalise donc un « bouclage spatial » à la fois de l’agent réducteur et de l’agent oxydant, ces boucles partant du liquide 101, passant respectivement par les dispositifs de séparation 208 et 308 et retournant dans le liquide. Dans le procédé selon l’invention, les dispositifs d’injection 205, 305 ont ainsi la double fonction de soulever les agents réducteur et oxydant et d’assurer les réactions d’oxydation et de réduction au sein des émulsions 217, 317.
Le premier dispositif d’injection 205 peut, outre de l’air, utiliser comme premier fluide moteur de l’azote ou de la vapeur d’eau, mais pas du CO 2 , tandis que le deuxième dispositif d’injection 305 peut, outre du combustible, utiliser comme fluide moteur du CO 2 ou de la vapeur d’eau mais pas de l’air ni de l’oxygène.
Pour obtenir un fonctionnement continu du procédé selon l’invention, il convient que les vitesses de consommation et de régénération des agents réducteur et oxydant dans les boucles d’oxydation et de réduction s’équilibrent pour éviter l’épuisement de l’un d’eux au sein du liquide. Il suffit pour cela d’imposer des débits d’air et de combustible « essentiellement proportionnés » entre eux, ce qui signifie que le rapport entre les débits molaires d’oxygène et de combustible soit pris égal au rapport molaire stœchiométrique combustible/oxygène de la réaction (3), rapport qui vaut 2 dans le cas du méthane. Les réactions (1) et (2) progressent alors globalement à vitesses essentiellement égales, chacun des réactifs étant consommé au même rythme qu’il est produit.
Il s’ensuit que les concentrations de réducteur et d’oxydant dans le liquide 101 sont stationnaires et que le volume du liquide est constant, ainsi que celui des phases du liquide lorsqu’il est diphasique.