INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La présence d’une proportion suffisante de « grosses » particules réfractaires (donc la taille, aussi appelée diamètre, est d’au moins 20 µm) permet aussi d’empêcher le collage des feuilles de verre entre elles pendant le bombage, ou le collage de la feuille de verre avec les outils de bombage. De par leur taille, les grosses particules réfractaires créent lors du bombage une morphologie dans laquelle les particules forment des pics, la fritte de verre fondue ou ramollie se rassemblant dans les vallées. Cette taille de 20 µm et plus est bien supérieure à celle de la fritte de verre et des pigments classiquement utilisés.
La proportion volumique de particules réfractaires ayant une taille (ou diamètre) de 20 µm et plus est de préférence déterminée par granulométrie laser. Cette proportion est d’au moins 0,5% et de préférence d’au moins 1%, notamment d’au moins 2% et même d’au moins 3%.
De préférence, la composition d’émail contient des particules réfractaires dont le diamètre est d’au moins 30 µm, notamment d’au moins 40 µm, et même d’au moins 50 µm, dans les proportions volumiques susmentionnées.
Une autre manière de détecter aisément la présence de grosses particules, consiste à mesurer la finesse des particules à l’aide d’une jauge Hegman (ou jauge de finesse de broyage). Selon cette méthode, la finesse de la composition d’émail, mesurée à l’aide d’une jauge Hegman, est comprise entre 20 et 80 µm, notamment entre 40 et 60 µm.
De préférence, la composition d’émail ne contient pas de particules (réfractaires ou non) d’un diamètre supérieur à 80 µm afin de permettre un bon dépôt par sérigraphie. La présence de telles particules peut être déterminée par granulométrie laser ou à l’aide d’une jauge Hegman.
Le dépôt de la couche d’émail est réalisé par sérigraphie. Pour ce faire, on dispose sur la feuille de verre un écran de sérigraphie, lequel comprend des mailles dont certaines sont obturées, puis on dépose la composition d’émail sur l’écran, puis on applique un racle afin de forcer la composition d’émail à traverser l’écran dans les zones où les mailles de l’écran ne sont pas obturées, de manière à former une couche d’émail humide. Afin d’assurer un dépôt homogène des grosses particules réfractaires, lorsque la composition d’émail en contient, l’ouverture de maille de l’écran est de préférence d’au moins 40 µm, notamment d’au moins 60 µm, voire d’au moins 70 µm. Une ouverture de maille trop faible va piéger les particules et empêcher leur dépôt homogène, tandis qu’une ouverture trop grande conduit à une épaisseur d’émail trop élevée qui risque d’affaiblir le verre mécaniquement. L’ouverture de maille est de préférence d’au plus 100 µm, notamment d’au plus 80 µm.
L’épaisseur de la couche d’émail humide est de préférence comprise entre 15 et 40 µm, notamment entre 20 et 30 µm.
L’étape b est de préférence immédiatement suivie d’une étape de séchage, destinée à éliminer au moins une partie du solvant contenu dans la composition d’émail. Un tel séchage est typiquement réalisé à une température comprise entre 120 et 180°C.
Etape c Le bombage peut notamment être réalisé par gravité (le verre se déformant sous son propre poids) ou par pressage, à des températures allant typiquement de 550 à 650°C.
Selon un premier mode de réalisation, les deux feuilles de verre (première feuille de verre et feuille de verre supplémentaire) sont bombées séparément. Il importe dans ce cas d’éviter tout collage entre la première feuille de verre et les outils de bombage.
Selon un deuxième mode de réalisation, la première feuille de verre et la feuille de verre supplémentaire sont bombées ensemble, la couche d’émail étant tournée vers ladite feuille de verre supplémentaire. Il importe dans ce cas d’éviter tout collage entre les deux feuilles de verre. Les feuilles de verre peuvent être maintenues à distance en disposant entre elles une poudre intercalaire assurant un espace de quelques dizaines de micromètres, typiquement de 20 à 50 µm. La poudre intercalaire est par exemple à base de carbonate de calcium et/ou de magnésium. Lors du bombage, la feuille de verre intérieure (destinée à être positionnée à l’intérieur de l’habitacle), est normalement placée au-dessus de la feuille de verre extérieure. Ainsi, lors de l’étape de bombage, la feuille de verre supplémentaire est placée au-dessus de la première feuille de verre.
De préférence, après l’étape c, la couche d’émail est opaque, de teinte noire. Sa clarté L* mesurée en réflexion côté verre est de préférence inférieure à 5. Il a été observé que l’ajout des particules d’oxyde de zinc permettait de réduire la valeur de la clarté L*, et donc d’obtenir un émail d’un noir plus profond.
(i) collecter les fractions granulométriques 0/4, 4/10 et 10/20 obtenues à l’étape (h).
Dans un autre aspect, la présente invention porte sur un tel procédé.
Les procédés de la présente invention permettent d’obtenir des granulats de MIDND présentant des teneurs en métaux ferreux et non ferreux compatibles avec une utilisation pour la préparation de béton. Ainsi, les granulats de MIDND obtenus présentent une teneur maximale en poids en métaux non ferreux n’excédant pas 0,2% et une teneur maximale en poids en métaux ferreux n’excédant pas 5%. Tout particulièrement, les granulats 10/20 de MIDND présentent une teneur maximale en poids en métaux non ferreux n’excédant pas 0,1% et une teneur maximale en poids en métaux ferreux n’excédant pas 5%.
La teneur en métaux ferreux et non ferreux dans les granulats de MIDND est mesurée selon la méthode décrite dans la norme NF EN 1744-8 (11-2012). La présente invention porte également sur les granulats de MIDND obtenus par un tel procédé, c’est-à-dire des granulats de MIDND se caractérisant pas une faible teneur en métaux ferreux et non ferreux.
Les étapes mises en œuvre dans ces procédés peuvent être telles que détaillées ci-dessous.
Elimination des éléments dont la taille est supérieure à 300 mm (étape b)
Les MIDND maturés sont, dans un premier temps, débarrassés des éléments dont la taille est supérieure à 300 mm. Cette élimination des éléments dont la taille est supérieure à 300 mm peut être réalisée au niveau de la trémie d’alimentation des MIDND maturés dans l’installation permettant de mettre en œuvre le procédé, par exemple au moyen d’une trémie d’alimentation à grille relevable permettant de discriminer les éléments dont la taille est supérieure à 300 mm.
Elimination des métaux ferreux (étapes c et e)
L’élimination des métaux ferreux peut être réalisée au moyen d’électroaimants, typiquement au moyen d’un overband.
Criblage de la fraction granulométrique 0/300 (étape d)
La fraction granulométrique 0/300 obtenue à l’issue de l’étape (b) ou (c) est soumise à un criblage avec au moins une coupure à 20 mm. De préférence, la fraction granulométrique 0/300 est soumise à un criblage à double coupure avec une coupure à 20 mm et une coupure à 80 mm.
Le criblage peut être réalisé au moyen d’un dispositif de criblage adapté, tel qu’un trommel. Cette étape permet de dégriller la ferraille et ainsi éliminer la gangue des MIDND. Elle assure une meilleure séparation ultérieure des métaux ferreux et des métaux non ferreux.
La fraction granulométrique 0/20 obtenue à l’issue de cette étape est collectée et traitée dans les étapes suivantes du procédé.
Lorsque le criblage est un criblage à double coupure avec une coupure à 20 mm et une coupure à 80 mm, trois fractions granulométriques sont obtenues : 0/20, 20/80 et 80/300. Les fractions 20/80 et 80/300 peuvent être écartées ou peuvent être broyées et ensuite traitées par réintroduction dans le procédé au niveau de l’étape (d). Un tri peut être opéré afin de récupérer les éléments à base de fer, les inox et les nombreux imbrûlés (bois, plastiques, papier, chiffons).
Criblage de la fraction granulométrique 0/20 (étape f)
La fraction granulométrique 0/20 collectée est soumise à un criblage à double coupure avec une coupure à 4 mm et une coupure à 10 mm permettant l’obtention des fractions granulométriques 0/4, 4/10 et 10/20 particulièrement utiles dans l’élaboration des bétons.
Utilisations Comme indiqué précédemment, le polypeptide de formule (I) selon la présente description ou une composition pharmaceutique comprenant ledit polypeptide de formule (I) peut être mis en œuvre comme médicament.
Ainsi, selon certains modes de réalisation, la présente description concerne un polypeptide de formule (I) ou une composition pharmaceutique comprenant un polypeptide de formule (I) selon la présente description pour utilisation en tant que médicament.
Selon un mode particulier de réalisation, la présente description concerne un polypeptide de formule (I) ou une composition pharmaceutique comprenant un polypeptide de formule (I) : NH 2 -[Nt]–[SBP] z –[Ct]–COOH (I) , dans laquelle : - z est un nombre entier de 1 à 10 ; - Nt consiste en un peptide choisi parmi SEQ ID NO. 20, SEQ ID NO. 21, SEQ ID NO. 22, SEQ ID NO. 23, SEQ ID NO. 24, SEQ ID NO. 25, SEQ ID NO. 26, SEQ ID NO. 27, SEQ ID NO. 28, SEQ ID NO. 29 SEQ ID NO. 42, SEQ ID NO. 43, SEQ ID NO. 44, SEQ ID NO. 45, SEQ ID NO. 46, SEQ ID NO. 47, SEQ ID NO. 48, SEQ ID NO. 49, SEQ ID NO. 50, SEQ ID NO. 51, SEQ ID NO. 52 et SEQ ID NO. 53 ; - Ct consiste en un peptide ayant une longueur de 1 à 100 acides aminés ; et - SBP consiste en un peptide, dont les acides aminés variables sont identiques ou différents d’un SBP à un autre, de formule (II) NH 2 - [SEQ ID NO. 16] - X 1 - X 2 -V-R- X 3 - X 4 -A-A- X 5 -A-L-G- X 6 -I - COOH (II) dans laquelle : - X 1 est un acide aminé choisi parmi A (Alanine), E (Acide Glutamique), T (Thréonine), S (Sérine), P (Proline), V (Valine), G (Glycine), L (Leucine), K (Lysine), R (Arginine), W (Tryptophane), Y (Tyrosine) ; - X 2 est un acide aminé choisi parmi N (Asparagine), A (Alanine), D (Acide aspartique), T (Thréonine), R (Arginine), S (Sérine), Q (Glutamine), Y (Tyrosine), G (Glycine), E (Acide Glutamique), L (Leucine), F (Phénylalanine), W (Tryptophane), N (Asparagine), ; - X 3 est un acide aminé choisi parmi I (Isoleucine), Q (Glutamine), R (Arginine), Y (Tyrosine), K (Lysine), T (Thréonine), V (Valine), L (Leucine), A (Alanine), F (Phénylalanine), E (Acide Glutamique), S (Sérine), M (Méthionine), W (Tryptophane) ; - X 4 est un acide aminé choisi parmi S (Sérine), E (Acide Glutamique), T (Thréonine), A (Alanine), R (Arginine), G (Glycine), L (Leucine), V (Valine), N (Asparagine) ; - X 5 est un acide aminé choisi parmi A (Alanine), S (Sérine), R (Arginine), T (Thréonine), N (Asparagine), F (Phénylalanine), V (Valine), G (Glycine), L (Leucine), D (Acide aspartique), Y (Tyrosine), K (Lysine), R (Arginine), E (Acide Glutamique), W (Tryptophane), N (Asparagine), Q (Glutamine), I (Isoleucine) ; et - X 6 est un acide aminé choisi parmi K (Lysine), Q (Glutamine), E (Acide Glutamique), pour son utilisation en tant que médicament.
Selon un autre objet de la présente invention, une composition pharmaceutique selon la présente description ou un polypeptide de formule (I) selon la présente description est notamment utilisé dans une méthode thérapeutique pour traiter et/ou prévenir une maladie ou une condition provoquée par une infection par un virus de l’espèce SARS-CoV , en particulier le SARS-CoV-2, chez un individu en ayant besoin.
Selon certains modes de réalisation préférés, une composition pharmaceutique comprenant un polypeptide de formule (I) selon la présente description ou un polypeptide de formule (I) selon la présente description est utilisé dans une méthode thérapeutique pour traiter et/ou prévenir une maladie ou une condition provoquée par une infection par un virus de l’espèce SARS-CoV, en particulier SARS-CoV-2 chez un individu en ayant besoin.
Selon certains modes de réalisation, une condition provoquée par une infection par un virus de l’espèce SARS-CoV, en particulier le SARS-CoV-2 peut être un syndrome de détresse respiratoire sévère, un état cardiovasculaire, un état vasculaire, un état gastro-intestinal ou un état neurologique.
Selon certains modes de réalisation, une maladie provoquée par une infection par un virus de l’espèce SARS-CoV, en particulier le SARS-CoV-2, peut-être la COVID-19.
Selon certains modes de réalisation préférés, une composition pharmaceutique comprenant un polypeptide de formule (I) selon la présente description ou un polypeptide de formule (I) selon la présente description pour une utilisation dans une méthode de traitement ou de prévention d'une infection par un virus de l’espèce SARS-CoV, en particulier le SARS-CoV-2, est destiné à réduire l'inflammation associée à l’infection par le virus.
Selon certains modes de réalisation préférés, une composition pharmaceutique comprenant un polypeptide de formule (I) selon la présente description ou un polypeptide de formule (I) selon la présente description pour une utilisation dans une méthode de traitement ou de prévention d'une infection par un virus de l’espèce SARS-CoV, en particulier le SARS-CoV-2, est destiné à réduire la charge virale du virus.
Selon certains modes de réalisation préférés, une composition pharmaceutique comprenant un polypeptide de formule (I) selon la présente description ou un polypeptide de formule (I) selon la présente description peuvent convenir en particulier pour une utilisation dans une méthode de traitement ou de prévention d’une maladie infectieuse, notamment pour inhiber ou détruire les cellules infectées par un virus de l’espèce SARS-CoV, en particulier le SARS-CoV-2, infectieux.
Selon un mode de réalisation, une maladie infectieuse peut être une maladie infectieuse respiratoire appelée COVID-19.
Il est également prévu une méthode de traitement et/ou de prévention d’une maladie ou condition provoquée par une infection par un virus de l’espèce SARS-CoV, en particulier le SARS-CoV-2, chez un individu en ayant besoin, comprenant l’administration à l’individu d’un polypeptide selon la présente description ou d’une composition pharmaceutique comprenant un polypeptide selon la présente description.
En plus des thérapies selon la présente description, les polypeptides de formule (I) ou des compositions pharmaceutiques comprenant ces polypeptides peuvent également être utilisés en combinaison avec une autre thérapie utilisant des antiviraux ou anti pathogènes. A titre d’exemple, les polypeptides de formules (I) peuvent être administrés en combinaison avec des molécules ciblant des enzymes, comme les protéases, codées par le génome du SARS-CoV-2 ou l’ARN-polymérase virale.
Il est également prévu l’utilisation d’un polypeptide selon la présente description pour l’obtention d'un médicament destiné à traiter et/ou prévenir une maladie ou condition provoquée par une infection par un virus de l’espèce SARS-CoV, en particulier le SARS-CoV-2, chez un individu en ayant besoin.
Exemples Exemple 1 : Matériel et méthodes 1. Production recombinante des domaines S1 et RBD du spicule du SARS-CoV-2
La sous-unité S1 constituée des 681 premiers acides aminés de la protéine S a été fusionnée à son extrémité C-terminale à un tag histidine (8xHis) pour expression en cellules HEK-293T et purification (fourni par CreativeDiagnostics). Un segment d’ADN codant pour le domaine RBD (en exergue en gras dans SEQ ID NO. 55) placé en aval d’un segment codant pour un peptide signal et en amont d’une séquence codant pour un His-Tag a été exprimé par transfection transitoire de cellules HEK-293T en utilisant le vecteur d’expression pCI.
Un premier exemple de réalisation, simplifié, du système de régulation thermique 18 est illustré sur la .
La régulation de la température de fluide caloporteur est nécessaire, notamment pour participer à éviter le gel du fluide caloporteur au sein du conduit de fluide caloporteur 45 tel qu’expliqué précédemment. Le conduit de fluide caloporteur 45 est ainsi intégré dans le système de régulation thermique 18, qui fait par ailleurs intervenir un organe de régulation 34. Cet organe de régulation 34, par exemple un thermostat, a pour fonction d’orienter le fluide caloporteur selon deux voies différentes selon que sa température est suffisante ou non.
Si la température du fluide caloporteur est trop élevée, c’est-à-dire au-delà de la température optimale de fonctionnement de la pile à combustible 1, celui-ci est orienté par l’organe de régulation 34 vers un échangeur de chaleur 30, qui peut notamment être un radiateur. Lorsque le fluide caloporteur passe dans l’échangeur de chaleur 30 il cède des calories, qui peuvent par exemple être utilisées pour participer au chauffage de l’habitacle du véhicule. Le fluide caloporteur perdant des calories, il est refroidi. À l’inverse, lorsque la température du fluide caloporteur n’est pas suffisamment importante pour lui permettre de céder des calories tout en assurant la fonction de vaporisation d’hydrogène, l’organe de régulation 34 oriente le fluide caloporteur vers une dérivation ou bypass 35. Cette dérivation 35 permet au fluide caloporteur de contourner l’échangeur de chaleur 30.
Le système de régulation thermique 18 permet, par le biais de l’organe de régulation 34, de réguler à la fois la température du fluide caloporteur qui passe dans la pile à combustible 1 et celle du fluide caloporteur qui traverse l’évaporateur 4. Cela s’explique du fait de la configuration de ce système de régulation thermique 18, qui comprend plusieurs branches. Une première branche 36 est dédiée à la régulation de la température de la pile à combustible 1. Le fluide caloporteur circulant dans cette première branche 36 peut ainsi réguler la température de la pile à combustible 1, et notamment la réchauffer afin qu’elle atteigne sa température optimale, à savoir entre 50 et 70 °C environ. Une deuxième branche 38 participe à la régulation de la température au sein de l’évaporateur 4. Le fluide caloporteur circulant dans cette deuxième branche 38 est réchauffé par la pile à combustible de façon à pouvoir à son tour réchauffer l’hydrogène présent au sein de l’évaporateur 4, et donc de façon à pouvoir l’évaporer.
On va maintenant décrire une variante du système de pile à combustible en référence à la , qui comporte comme précédemment, un évaporateur comprenant une enceinte au sein de laquelle est disposé un matériau poreux, l’enceinte étant traversée par un conduit de fluide caloporteur, et qui diffère notamment dans la conception du système de régulation thermique et le nombre et l’agencement des branches qui le constituent. Il convient de noter qu’une sélection des modifications présentes sur le système de pile à combustible de la variante illustrée sur la et qui vont être décrites ci-après pourraient être mise en œuvre sans que l’on sorte pour autant de l’invention.
Plus particulièrement, dans cette variante, la deuxième branche 38 est reliée à l’une de ses extrémités à la première branche par l’intermédiaire d’une vanne réglable 50, par exemple de type vanne à trois voies. Comme précédemment, l’organe de régulation 34, par exemple un thermostat, permet de réguler à la fois la température du fluide caloporteur qui passe dans la pile à combustible 1 et celle du fluide caloporteur qui traverse l’évaporateur 4, tandis que la vanne réglable 50 permet de réguler le débit du caloporteur qui traverse l’évaporateur 4, en permettant de dériver une partie du débit, c’est-à-dire de 0 à 100% du débit, venant principalement de la pile à combustible 1, par la branche 38 raccordée à la vanne réglable 50, en direction de l’évaporateur 4.
Selon la puissance à fournir par la pile à combustible 1, la quantité d’hydrogène varie, notamment augmente, de sorte que la vanne réglable 50 module la section d’ouverture de sa sortie en connexion fluidique avec la branche de dérivation traversant l’évaporateur, ce qui tend à augmenter le débit du fluide caloporteur dans l’évaporateur. En augmentant le débit du fluide caloporteur, l’échange thermique opéré au sein de l’évaporateur tend à augmenter la quantité d’hydrogène à l’état gazeux en sortie de l’évaporateur 4.
Le système de pile à combustible dans cette variante diffère aussi de ce qui précède en ce qu’il comporte une troisième branche 37 sur laquelle est disposé un refroidisseur 12 d’air comprimé circulant dans le circuit d’alimentation en air de la pile à combustible 1. Le refroidisseur 12 permet de refroidir l’air comprimé pour augmenter la performance de la pile à combustible afin qu’elle délivre une puissance électrique augmentée sans incidence quant à sa taille.
Le système de pile à combustible dans cette variante diffère aussi dans la présence d’une branche additionnelle dans laquelle est disposé un vase d’expansion 33 du circuit d’eau, qui peut notamment former un branche de contournement du radiateur 30. Le débit de fluide caloporteur circulant dans le vase d’expansion 33 est inférieur à celui du fluide circulant dans la deuxième branche 38. Cette branche additionnelle, ou branche de contournement, permet de limiter la montée en pression du circuit lorsque le liquide de refroidissement se dilate avec la température. Le vase d’expansion permet le remplissage du circuit en fluide caloporteur. Il permet également d’opérer le dégazage du circuit, notamment après une vidange.
Par ailleurs, un système de pile à combustible selon l’invention peut comporter, tel qu’illustré sur la , au moins l’un de ces éléments additionnels parmi lesquels un filtre 11, un échangeur d’humidité 13 ou un circuit de recyclage de l’hydrogène.
Le filtre 11 est disposé en amont du compresseur 10 du circuit d’alimentation en air pour éliminer les particules indésirables pour le fonctionnement optimal de la pile à combustible.
L’échangeur d’humidité 13 air/air est destiné à transmettre l’humidité de l’air sortant de la pile à combustible à l’air entrant dans la pile à combustible. La réaction électrochimique de l’hydrogène avec l’oxygène produisant de l’eau, l’air sortant de la pile est ainsi appauvri en oxygène mais chargé en humidité. L’échangeur 13 permet un transfert de l’humidité de l’air sortant à l’air entrant, ce qui tend à améliorer le fonctionnement de la pile.
Le circuit de recyclage de l’hydrogène sortant de la pile comporte une branche de retour dans laquelle est disposée un dispositif 8 d’aspiration de l’hydrogène qui peut être une tuyère ou une pompe. L’hydrogène circulant au travers de la pile à combustible 1 n’étant généralement pas consommée intégralement, le circuit de recyclage vise à réintroduire en entrée de la pile à combustible l’hydrogène restant tel qu’il est présent en sortie.
La présente invention propose ainsi un système d’alimentation en hydrogène d’une pile à combustible faisant intervenir un processus d’évaporation autorégulé, qui permet de stocker de l’hydrogène sous forme liquide, et qui permet de compenser la consommation d’énergie survenue lors de l’étape de liquéfaction de l’hydrogène nécessaire à son stockage. Un tel système d’alimentation permet ainsi d’optimiser le rendement global du système de pile à combustible.
Microcircuit à guide d’onde intégré De manière générale, le domaine technique est celui de la micro-électronique, en particulier celui des microcircuits configurés pour émettre, transmettre ou traiter des signaux électriques à des fréquences très élevées, typiquement supérieures à une centaine de GHz.
- le procédé comprend en outre une étape de maintenance comprenant l’émission d’une consigne de maintenance à un récepteur extérieur au dispositif de ventilation lorsque :
- la est une vue schématique, en coupe, d’un dispositif de ventilation selon l’invention, comprenant un filtre supérieur, un filtre intermédiaire et un filtre inférieur, le filtre supérieur étant en position de filtration ;
- la est une vue schématique, en coupe, du dispositif de ventilation de la , le filtre intermédiaire étant en position de filtration ; et
- la est un graphique représentant des pertes de charge dans le dispositif de ventilation représentée sur la , à différentes phases d’un procédé selon l’invention.
Les figures 1 et 2 illustrent schématiquement un véhicule de transport 10 selon l’invention. Le véhicule 10 est par exemple un véhicule ferroviaire, notamment de type train, métro ou tramway. En variante, le véhicule 10 est un véhicule routier, par exemple un bus ou un car.