INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Afin d’éviter les problèmes liés à l’utilisation de sang, on utilise une solution physiologique de cristalloïdes, en tant que première solution, dans laquelle on dissout le principe actif, dans le compartiment central, ainsi qu’en tant que fluide d’échange (si celui-ci est liquide, [cette seconde solution de cristalloïde (fluide d’échange) ne contenant pas de substance active pour permettre un échange entre la première solution de cristalloïde et la seconde solution de cristalloïde à travers la membrane). L’utilisation d’une solution de cristalloïdes permet de s’affranchir des risques d’introduction des médicaments dans les érythrocytes, et d’éviter les liaisons médicaments / protéines.
Une solution physiologique de cristalloïdes signifie que la solution de cristalloïdes :
- a une même osmolarité que le plasma (soit environ 300 mosmol/l). Cette solution est donc isotonique avec le sang. Elle peut contenir tous les solutés dits physiologiques. On peut utiliser une solution cristalloïde de type Ringer lactate, ou une solution cristalloïde électrolytique isotonique. Toutefois, une solution de sérum salé isotonique (0,9 g/L de NaCl) peut être adaptée pour la mise en œuvre des méthodes décrites ici, voire une solution de glucose isotonique. On peut aussi utiliser, au sein de la solution de cristalloïdes, du chlorure de potassium (KCl), du chlorure de calcium (CaCl 2 ), et/ou du sulfate de magnésium (MgSO 4 ) dans la solution.
- a une éventuellement une composition proche de celle de l’ultrafiltrat plasmatique. Ainsi, la composition ionique du plasma inclut : Na + (142 mmol/l), K + (5 mmol/l), Cl - (103 mmol/l), Ca 2+ (2,5 mmol/l), Mg 2+ (1 mmol/l), HCO 3 - (27 mmol/l), lactate (2 mmol/l). Elle est préférentiellement balancée (ion chlorure à concentration de 100 à 112 mmol/l).
- ne contient préférentiellement pas de colloïdes. En particulier, on souhaite éviter l’albumine, dont il est connu qu’elle fixe les médicaments ou d’autres colloïdes susceptibles de moduler la capacité de transport des médicaments à travers la membrane (dextrans, hydroxy-éthyl-amidons). De fait, la méthode cherche à déterminer les propriétés intrinsèques des membranes vis-à-vis d’une substance active, et on veut ainsi réduire les risques externes de perturbation de la relation entre la membrane et la substance active. Dans certains modes de réalisation, toutefois, on peut ajouter des colloïdes (notamment de l’albumine), afin de simuler la dynamique pouvant exister chez un patient.
Le choix de la composition de la solution de cristalloïdes est dicté par les restrictions de solubilité/stabilité rapportées dans le RCP du médicament. En tant qu’illustration, on évitera une solution contenant du bicarbonate pour tester les propriétés d’une membrane vis-à-vis de la pipéracilline, qui est dégradée en présence de bicarbonate.
La mise en œuvre de la méthode se fait avec des grands volumes (de l’ordre de 5 litres pour le compartiment central et plus pour le fluide d’échange et le compartiment de rejet, notamment en diafiltration). Il est parfaitement adapté d’utiliser des préparations de grade pharmaceutiques, qui sont déjà commercialisées par divers fabricants (Praxisdienst, Baxter, Fresenius…).
est une vue de la structure de pixel microbolométrique dans l'état antérieur de la technique.
est une vue de l'élément réfléchissant.
est une vue de l'élément réfléchissant déplaçable du détecteur microbolométrique de l’invention.
est une vue du bras bimétallique.
est un graphique de la variation de réactivité spectrale en fonction de la distance entre le corps de pixel et le métal réfléchissant.
Chiffres de référence Section d'absorption Matériau actif Corps de pixel Section de base Circuit de lecture Élément réfléchissant Bras bimétallique Connexion d'électrode
Dans cette description détaillée, les modes de réalisation préférés de l'invention sont décrits uniquement pour clarifier le sujet de façon à ne pas créer d'effet limitatif.
Les détecteurs microbolométriques sont des structures de détecteur thermiquement isolées par l’intermédiaire de bras de conduction à partir de la base. La montre la structure de base du pixel microbolométrique. Ainsi, la section de base 4 comprend le circuit de lecture (a) réalisé en silicium ; la partie supérieure comprend la section d'absorption 1, le matériau actif 2 et le corps de pixel 3, respectivement.
Un rayonnement infrarouge arrivant sur le détecteur est absorbé par la structure de pixel microbolométrique et augmente la température du corps de pixel 3. Cette augmentation de température amène la structure de résistance définie en tant que matériau actif 2 à chauffer et change la valeur de résistance du matériau actif. Ce changement de résistance est converti en un signal électrique et détecté à l'aide du circuit de lecture (a), et une image infrarouge est obtenue.
La réactivité spectrale des détecteurs microbolométriques est déterminée par la distance entre le corps de pixel suspendu 3 et l'élément métallique réfléchissant 5 fixé à la section de base 4. Cette distance est utilisée pour déterminer la région où la réactivité spectrale du détecteur sera maximale, de manière similaire au principe de fonctionnement des résonateurs de Fabry-Perot. Pour le cas où la longueur d'onde est de 10 µm, cette distance correspond à la distance de 2,5 µm selon la méthode λ/4. Cette distance peut être ajustée et la région où la réactivité spectrale sera maximale peut être changée à l'aide de la présente invention.
La distance entre le corps de pixel 3 et la section de base 4 peut être changée de manière contrôlée au moyen de l'élément réfléchissant 5 dans la présente invention. Comme on peut le voir sur la , la hauteur de l'élément réfléchissant 5 peut être ajustée au moyen du bras bimétallique 6 relié à ses deux extrémités. Une extrémité du bras bimétallique 6 est reliée à une extrémité de l'élément réfléchissant 5 et l'autre extrémité est reliée à la section de base 4 par l’intermédiaire de la connexion d'électrode 7. Ainsi, la région où la valeur de réactivité sera maximale peut être ajustée en changeant la distance entre le corps de pixel 3 et l'élément réfléchissant 5 de manière contrôlée.
Comme on peut le voir sur la , le bras bimétallique 6 est plié et l'élément réfléchissant 5 est rapproché du corps de pixel 3, amenant la structure de résonateur à se décaler vers des longueurs d'onde plus petites avec l'augmentation de température.
Les résultats de simulation du changement de réactivité en fonction de la distance entre le corps de pixel 3 et l'élément réfléchissant 5 sont donnés en .
Afin d'augmenter la température du bras bimétallique 6, on fait passer un courant à travers celui-ci. De la chaleur par effet Joule est créée sur la structure et, ainsi, la température du bras bimétallique 6 est augmentée de manière contrôlée avec le courant appliqué. L'élément réfléchissant 5 se déplace, à l'aide des structures en métal/alliage métallique avec des coefficients de dilatation différents dans le bras bimétallique 6, avec l'augmentation de température. Cela permet d’ajuster la réactivité spectrale en contrôlant la distance entre l'élément réfléchissant 5 et le corps de pixel 3 en fonction du courant appliqué.
Dispositif de mesure de pression et système associé La présente invention concerne un dispositif de mesure de pression configuré pour déterminer une information de pression calculée relative à la pression d’un fluide contenu et/ou circulant dans une conduite de contention de fluide, le dispositif de mesure comprenant :
une cellule de mesure de pression, configurée pour acquérir des données de pression du fluide circulant dans la conduite de contention de fluide ; une unité de communication destinée à communiquer avec un dispositif de surveillance de pression ; et
De plus, un réseau d’eau de refroidissement est généralement utilisé sur l’unité de traitement du gaz riche en CO 2 pour refroidir le fluide comprimé en sortie des étages de compression et en amont du sécheur. Cette eau a tendance progressivement à entartrer les échangeurs de chaleur, les rendant ainsi moins performants. L’entartrage des échangeurs à eau peut être limité en conservant un pH acide (pH 2 SO 4 ) permet de maintenir le pH acide de l’eau et de limiter l’entartrage. Selon les cas, en particulier selon la dureté de l’eau, un pH plus élevée peut être désiré, par exemple un pH<8,5 ou <8.
Selon un objet de l’invention, il est prévu un procédé de traitement d’un gaz riche en dioxyde de carbone contenant de l’eau et éventuellement au moins un autre gaz acide dans lequel :
le gaz est comprimé dans au moins un étage de compression, refroidi et au moins un condensat est séparé du gaz refroidi après au moins un étage de compression, de préférence entre deux étages de compression, le condensat étant constitué par de l’eau dans laquelle le CO 2 et/ou l’au moins un autre gaz acide est dissous formant de l’eau acidifiée ayant un pH d’au plus 6,5 et/ou le gaz riche en dioxyde de carbone est épuré, éventuellement en amont de la compression de l’étape a), dans une unité de lavage à l’eau pour produire un gaz épuré éventuellement à envoyer à la compression et de l’eau contenant des impuretés et/ou le gaz, éventuellement comprimé dans l’étape a), est séché dans une unité de séchage et de l’eau contenue dans le gaz comprimé est récupérée formant de l’eau récupérée,
au moins une partie de l’eau acidifiée de l’étape a) et/ou au moins une partie de l’eau contenant des impuretés de l’étape b) et/ou au moins une partie de l’eau récupérée de l’étape c)
est/sont mélangée(s) avec de l’eau circulant dans un circuit de refroidissement pour former un mélange avec un degré d’acidité désiré, de préférence ayant un pH inférieur à 8,5, voire inférieure à 7, de préférence supérieur à -2.
le mélange sert à refroidir un échangeur de chaleur à contact indirect. l’échangeur de chaleur est de type à plaques et à ailettes en aluminium brasé ou plaques et ondes ou à tubes et à calandre. l’échangeur de chaleur sert à refroidir du gaz riche en dioxyde de carbone comprimé dans l’étape a), en aval d’au moins un étage de compression, et/ou à épurer dans l’étape c). le sécheur fonctionne par adsorption d’eau et est régénéré périodiquement par un gaz de régénération sec qui quitte l’unité d’adsorption y ayant récupéré de l’eau accumulée dans l’unité de séchage. l’échangeur de chaleur sert à refroidir le gaz de régénération ayant récupéré l’eau dans l’unité de séchage, l’eau ainsi condensée constituant l’eau récupérée de l’étape c). le sécheur sèche le gaz en le comprimant et/ou en le refroidissant pour condenser l’eau qu’il contient. le degré d’acidité désiré est supérieur à un pH de 1 ou supérieur à un pH de 3. l’au moins un autre gaz acide est choisi dans le groupe : SO 2 , SO 3 , H 2 S, HCl, NO, N 2 O, NO 2 , N 2 O 4 , HNO 3 , HNO 2 , H 2 CO 3 . on rajoute dans l’eau du circuit de refroidissement un débit acide provenant d’un stockage. on règle le débit d’eau du débit ou des débits i) et/ou ii) et/ou iii) pour obtenir un pH désiré dans le circuit de refroidissement. au moins un débit i), ii) ou iii) ayant un premier pH est mélangé avec un autre de ces trois débits ayant un deuxième pH différent du premier pH. on règle le débit acide provenant du stockage ainsi qu’au moins un des débits i) et/ou ii) et/ou iii) pour obtenir un pH désiré dans le circuit de refroidissement.
l’au moins un des débits i) et/ou ii) et/ou iii) a un premier pH différent de celui du débit acide. l’au moins un des débits i) et/ou ii) et/ou iii) a un premier pH supérieur à celui du débit acide. l’au moins un des débits i) et/ou ii) et/ou iii) a un premier pH inférieur à celui du débit acide.
le gaz riche en dioxyde de carbone est épuré en amont de la compression dans l’unité de lavage à l’eau pour produire un gaz épuré et de l’eau contenant des impuretés et la température et/ou le débit d’eau de lavage envoyée à la tour de refroidissement est/sont ajusté(s) afin de varier le débit et/ou l’acidité de l’eau contenant des impuretés envoyées au circuit de refroidissement. le circuit de refroidissement sert à refroidir un gaz comprimé dans un étage de compression, pouvant être celui de l’étape a) ou un étage de compression d’un gaz produit en traitant un gaz traité dans au moins une des étapes a) et/ou b) et/ou c). le rajout de l’eau i) et/ou ii) et/ou iii) peut augmenter ou réduire le degré d’acidité de l’eau circulant dans le circuit de refroidissement. le circuit de refroidissement contient de l’eau de refroidissement ayant un pH entre 6 et 8, voire entre 6,5 et 7,5 avant d’être mélangé avec l’au moins un des débits i), ii) ou iii).
Selon un autre objet de l’invention, il est prévu un appareil de traitement d’un gaz riche en dioxyde de carbone contenant de l’eau et éventuellement au moins un autre gaz acide comprenant :
au moins un étage de compression pour comprimer le gaz, des moyens de refroidissement pour refroidir le gaz comprimé et condenser au moins partiellement l’eau qu’il contient et des moyens pour séparer au moins un condensat du gaz refroidi, les moyens pour séparer étant disposés après au moins un étage de compression, de préférence entre deux étages de compression, le condensat étant constitué par de l’eau dans laquelle le CO 2 et/ou l’au moins un autre gaz acide est dissous formant de l’eau acidifiée ayant un pH d’au plus 6,5 et/ou une unité de lavage à l’eau pour produire un gaz épuré, éventuellement à envoyer à la compression, et de l’eau contenant des impuretés et/ou une unité de séchage ainsi que des moyens pour récupérer l’eau enlevée par le séchage.
caractérisé en ce qu’il comprend des moyens pour mélanger :
au moins une partie de l’eau acidifiée de l’option a) et/ou au moins une partie de l’eau contenant des impuretés de l’option b) et/ou au moins une partie de l’eau récupérée de l’option c)
avec de l’eau circulant dans un circuit de refroidissement pour former un mélange avec un degré d’acidité désiré, de préférence ayant un pH inférieur à 8, 5, voire inférieure à 7, de préférence supérieur à -2.
Selon d’autres caractéristiques optionnelles, l’appareil comprend :
L’eau en cuve de la tour Q est acidifiée et peut être pompée par une pompe P1. Une partie W5 est éventuellement mélangée avec l’eau W12 et le reste W7 peut être envoyée selon l’invention vers le circuit de refroidissement pour en varier le niveau acidité (non-illustré dans la figure).
Le gaz riche en dioxyde de carbone 3 épuré dans la tour Q est dans cet exemple comprimé dans un compresseur C1 puis divisé en deux et refroidi dans deux échangeurs de chaleur E1, E2 par échange de chaleur indirect avec des débits d’azote différents W13 ou avec un autre frigorigène, tel que de l’eau. Ensuite les débits de gaz sont réunis et refroidis dans l’échangeur E3 pour condenser une partie de l’eau contenue dans le gaz. Cette eau contiendra de l’acide carbonique sous une forme dissoute et/ou de l’acide sulfurique et/ou d’acide sulfureux et/ou de l’acide nitrique, et/ou de l’acide nitreux. Elle est séparée du gaz dans un séparateur S1 ou par un autre moyen équivalent, dont le condensat W1 est soutiré en cuve de séparateur S1. Le gaz est de nouveau comprimé dans un compresseur C2, refroidi dans un échangeur de chaleur E4 et l’eau formée est séparée dans un séparateur de phases S2 ou un autre moyen équivalent dont le condensat W2 est soutiré en cuve. Le gaz du séparateur S2 est de nouveau comprimé dans un compresseur C3, refroidi dans un échangeur de chaleur E4 et l’eau formée est séparée dans un séparateur de phases S3 dont le condensat W3 est soutiré en cuve. Le gaz du séparateur S3 ou un autre moyen équivalent est comprimé par un compresseur C4 puis est refroidi par un échangeur de chaleur E6 et ensuite dans un échangeur E7 pour condenser encore de l’eau. Cette eau dans le gaz 5 est enlevée dans le séparateur S4 ou un autre moyen équivalent pour former un gaz 7 et de l’eau condensée W4.
Le gaz 7 est ensuite séché dans un sécheur D qui peut être une unité d’adsorption. Le gaz séché 9 peut ensuite servir comme produit sec ou être épuré par un autre moyen tel qu’une autre unité d’adsorption et/ou une membrane et/ou une unité de séparation à température inférieure à 0°C, par exemple par condensation partielle et/ou distillation.
Si le sécheur D opère par adsorption, il sera nécessaire de le régénérer en y envoyant un gaz sec de régénération. Ce gaz R sort du sécheur chargé d’eau et peut être mélangé avec le débit 5, ici entre les échangeurs E6, E7, le point de mélange dépendant de la quantité d’eau contenue et de la température du gaz R. Il va de soi que la composition du gaz R doit être compatible avec l’usage définitif du gaz 9. Il peut par exemple être riche en dioxyde de carbone.
Il sera compris que le sécheur n’opère pas nécessairement par adsorption. Le gaz 7 peut simplement être refroidi et/ou pressurisé pour condenser l’eau qu’il contient, cette eau acidifiée étant récupérée comme débit R pour alimenter le cycle de refroidissement.
Les débits d’eau W1, W2, W3, W4 sont mélangés pour former un débit d’eau contenant au moins un gaz acide dissous. Le mélange formé peut néanmoins ne contenir qu’au moins deux des débits mélangés. Sinon seul un débit W1, W2, W3, W4 peut être récupéré. Au moins une partie de l’eau récupérée (mélangée ou pas) est envoyée à l’eau d’un cycle de réfrigération.
Dans le cas de l’exemple l’eau est envoyée comme débit W6 à l’échangeur de chaleur E7 où se refroidit le gaz 5 en aval de l’échangeur E6, ici mélangé avec le gaz de régénération R.
Ainsi l’eau récupérée en S4 vient partiellement du gaz de régénération R.
Ici l’eau W6 n’est pas refroidie en amont de l’échangeur E7. Néanmoins il est possible de la refroidir comme par exemple dans la tour de refroidissement T.
La possibilité de varier un débit envoyé rejoindre le circuit d’eau et/ou mélanger au moins deux débits permet de compenser des niveaux d’acidité trop élevé ou trop bas.
Par exemple si un des débits W1 à W4 ou W7 a un niveau d’acidité exceptionnellement élevé, il peut servir néanmoins pour alimenter le cycle de refroidissement, en réduisant son débit et/ou en le mélangeant avec un débit moins acide.
Un circuit d’azote W sert à refroidir l’échangeur E1 et l’échangeur E2 éventuellement après détente dans une turbine. L’azote détendu dans la turbine alimente une tour T par le bas. En remontant la tour, il refroidit l’eau W10 envoyée en tête de tour, produisant un débit d’azote réchauffé en tête de tour qui est rejeté à l’atmosphère et de l’eau refroidie en cuve qui alimente le circuit de refroidissement. Un débit d’azote W11 peut être envoyé à l’air. Par exemple si l’azote W arrive trop froid ou s’il n’y a pas besoin de refroidir beaucoup le débit d’eau W10 on fonction de combien de chaleur est apporté par l’échangeur de chaleur E7 dans le circuit de refroidissement, on n’envoie pas tout l’azote dans la tour T mais la partie W11 peut être envoyée directement à l’atmosphère. Ceci constitue une façon de régler la température de l’eau W8 provenant de la tour T.
Il sera compris que le type précis de circuit d’azote n’est pas important et pour cette raison il n’est pas décrite de manière détaillée.
Il est à noter que le circuit d’eau de refroidissement est optionnellement alimenté par un débit d’acide W9, pouvant être de l’acide sulfurique et/ou ayant un pH inférieur à 7.
Cet envoi d’acide peut être supprimé ou réduit puisque le circuit d’eau est acidifié par de l’eau provenant d’au moins une de trois sources, à savoir :
la tour de lavage Q, quand présente, dont le condensat W7 peut être mélangé au circuit d’eau. le gaz de régénération R, quand présent, dont l’eau peut être séparée en le mélangeant avec le gaz à sécher ou pas. au moins un des étages de compression C1, C2, C3, C4 après refroidissement et condensation partielle.
D’une façon générale, on préfère utiliser la même base pour la solution de cristalloïdes dans tous les compartiments (compartiment central et fluide d’échange), afin d’éviter un effet Gibbs-Donnan.
Signification des abréviations et concepts utilisés
Nomenclature Perméat ou effluents : liquide éliminé à la sortie du compartiment d’échange. Dans les conditions cliniques, il s’agit du liquide de dialyse ou de filtration qui est chargé en toxines ou déchets, ou en liquide diafiltré et éliminé.
Rétentat : liquide étant réinjecté à la sortie du compartiment d’échange. Dans les conditions cliniques, il s’agit du sang qui est réinjecté dans le patient.
Concentrations (généralement exprimées en moles/litre)
C inlet : concentration de la substance active dans le circuit du compartiment central à l’entrée du compartiment d’échange (concentration instantanée, mesurée à chaque moment différent)
C outlet : concentration de la substance active à la sortie du compartiment d’échange (concentration instantanée, mesurée à chaque moment différent), avant réinjection vers le compartiment central
C effl instant : concentration de la substance active à la sortie du compartiment d’échange (concentration instantanée, mesurée à chaque moment différent), avant injection vers le compartiment de rejet (concentration dans les effluents ou le perméat)
C cumul efflu : concentration de substance active dans le compartiment de rejet à l’issue de la période prédéterminé.
Quantités (généralement exprimées en millimoles (substances biologiques) ou milligrammes (médicaments, molécules))
Q CCinitial : quantité de substance active introduite dans le compartiment central au début de l’expérience
Q CCfinal : quantité de substance active présente dans le compartiment central à la fin de l’expérimentation (après la durée prédéterminée)
Q CCéliminée : quantité totale de substance active éliminée du compartiment central
Q cumul efflu : quantité totale de substance active présente dans le perméat à l’issue de la période prédéterminée
Q dia : quantité de substance active éliminée par dialyse
Q filtr : quantité de substance active éliminée par filtration
Dans un mode préférentiel de réalisation du procédé, cette pondération de mesures est réalisée avec un nombre maximal M de mesures alloué à la pluralité d’émetteur récepteurs.
Selon l’invention, par exemple un nombre maximal M de mesures est alloué à l’ensemble des émetteurs récepteurs ER1, ER2, ER3, ER4 situés sur le véhicule V, par exemple M=8. Selon le procédé de l’art antérieur, le nombre de mesures étant le même pour tous les émetteurs récepteurs, cela revient donc à effectuer deux mesures par émetteur récepteur (8/4) afin de localiser l’équipement portable P. De plus selon l’art antérieur, si l’équipement portable P ne peut pas être localisé avec ces huit mesures, alors les mesures sont répétées.
Le procédé selon l’invention propose judicieusement de pondérer le nombre de mesures par émetteur récepteur ER1, ER2, ER3, ER4 selon le type d’émetteur ERi1, ERi2 déterminé préalablement en fonction de la sous zone SZ1i, SZ2i dans laquelle se trouve l’équipement portable P.
Plus précisément, selon l’invention, le procédé de localisation, considère, dans les calculs de localisation, un nombre n de mesures provenant des émetteurs du premier type ERi1, plus grand qu’un nombre m de mesures provenant des émetteurs du deuxième type ERi2, ainsi n >> m et dans le mode de réalisation préférentiel du procédé, la somme des n et m mesures est égal au nombre maximal M de mesures allouées, soit n + m =M.
Ainsi le procédé de localisation, selon l’invention propose d’augmenter le nombre des mesures n en provenance des émetteurs du premier type ERi1et de diminuer le nombre de mesure m en provenance des émetteurs du deuxième type ERi2.
Dans le mode de réalisation préférentiel, cela est effectué tout en respectant un nombre maximal de mesures M pour la totalité des émetteurs récepteurs, c’est-à-dire en respectant une durée prédéterminée et limitée à la durée nécessaire pour effectuer ces 8 mesures.
Chaque mesure provient d’un échange de signaux entre l’émetteur récepteur ER1, ER2, ER3, ER4 et l’équipement portable P.
Ainsi selon l’invention, la localisation de l’équipement portable P est réalisée de manière plus fiable et plus rapide que l’art antérieur, puisque les mesures en provenance des émetteurs les plus fiables sont utilisées de manière prépondérante par rapport aux mesures en provenance des émetteurs les moins fiables.