INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
The coaxial cables C1 and C2, for example, have an inner conductor, a dielectric that surrounds the inner conductor, an outer conductor that is made of braided wire and other materials and surrounds the dielectric, and an insulator that covers the outer conductor. The coaxial terminal connected to the terminalized coaxial cable includes, for example, a center contact connected to the inner conductor, an insulator holding the center contact, an outer contact holding the insulator, and a metal sleeve crimped to the outer conductor.
shows the male terminal T100 received in the coaxial connector 1, and shows the female terminal T200 received in the coaxial connector 2.
The terminal T100 (T200) includes a crimp portion T111 (T211) crimped to the coaxial cable C1 (C2) at the proximal end, a cylindrical distal portion T121 (T221) connected at the distal end to the partner terminal, a flange portion T131 (T231) located forward of the crimp portion T111 (T211) and protruding circumferentially therefrom. Provided between the flange portion T131 (T231) and the distal portion T121 (T221) is a front flange portion T132 (T232) protruding so as to have approximately the same diameter as the flange portion T131 (T231).
The distal portion T221 of the female terminal T200 is formed to substantially tightly fit around the distal portion T121 of the male terminal T100. When the coaxial connector 1, which receives the male terminal T100 in the normal position, and the coaxial connector 2, which receives the female terminal T200 in the normal position, are fitted together, the distal portion T121 of the male terminal T100 is inserted into the distal portion T221 of the female terminal T200, bringing, for example, the center contacts held in the distal portions T121 and T221 into contact with each other to electrically connect the two terminals T100 and T200.
The crimp portion T111 (T211) is crimped to the coaxial cable C1 (C2) by setting terminal fittings around the outer peripheries of the terminalized coaxial cable C1 (C2) and then crimping the terminal fittings at the rear of the flange portion T131 (T231) so as to have a polygonal cross-sectional shape. The present embodiment shows an example in which the portion T111 (T211) is crimped to form a hexagon in cross-section. In the present embodiment, the crimp portion T111 of the male terminal T100 and the crimp portion T211 of the female terminal of T200 have the same external shape.
If the crimp portion T111 (T211) is crimped as described above, it is difficult to crimp the section all the way up to the border with the flange portion T131 (T231). Therefore, as shown in ( ), an incomplete crimp portion T141 (T241) whose diameter is smaller than that of the flange portion T131 (T231) but larger than that of the crimp portion T111 (T211) is formed in the terminal T100 (T200) between the flange portion T131 (T231) and the crimp portion T111 (T211).
Retainer.
Figs. 6 to 8 show the retainers 50 attached to the male housing 10 and the female housing 20. The white arrows in Figs. 6 to 8 indicate the direction in which the retainers 50 are inserted. As shown in, for example, , the retainer 50 includes a main body 51 and a pair of legs 53 bifurcating downward from the main body 51 in the direction of insertion of the retainer 50, i.e. downward, a pair of flexibly deformable arms 55 formed at the left and right sides of the main body 51 in the shape of a cantilever with a free lower end, and a pair of hip portions 57 protruding laterally outward from the main body 51 below the lower ends of the arms 55. Formed at the free, lower end of each arm 55 is an engagement claw 55A that protrudes laterally outward therefrom. As shown in for example, the top surface of each engagement claw 55A is substantially horizontal, and the bottom surface is an inclined surface expanding outward while extending upward.
As shown in for example, the main body 51, the legs 53, and the hip portions 57 are formed to provide an approximately flush front surface. This front surface constitutes an abutment portion 50A that, when the retainer 50 is attached in the engagement position as described below, is in abutment with the rear surface of the flange portion T131 of the terminal T100 in the normal position (see ).
As shown in Figs. 6 and 7, formed between the legs 53 on the underside, or the insertion side, of the retainer 50 is a fitting portion 53A shaped to fit substantially tightly around the crimp portion T111 including at least one corner thereof. As shown in Figs. 6 and 8, the front side of the fitting portion 53A is cut away to form a recess 53B so that the fitting portion 53A is set back toward the outer circumferential surface of the terminal T100 when the fitting portion 53A is fitted around the crimp portion T111. The recess 53B is formed with a longitudinal dimension that is approximately equal to or slightly larger than the distance from the rear surface of the flange portion T131 to the forward end of the crimp portion T111. The depth dimension of the recess 53B is larger than the height from the outer circumferential surface of the crimp portion T111 to the outer circumferential of the incomplete crimp portion T141, and approximately equal to or smaller than the height from the outer circumferential of the crimp portion T111 to the outer circumferential of the flange portion T131. Furthermore, as shown in Figs. 6 and 8, the front surface of the protruding end of each leg 53, i.e., the insertion end of the abutment portion 50A has an inclined portion 53C formed thereon that is inclined rearward while extending downward.
Dans l’exemple de la , le dispositif de combustion comprend deux boucles d’oxydation Ox et une boucle de réduction Red, contenues dans des compartiments respectifs distincts.
Pour assurer la continuité du liquide et l’équilibre entre les niveaux de liquides, les phases liquides contenues dans les différents compartiments du réservoir 100 sont mises en communication entre elles.
Dans le cas d’un liquide diphasique illustré sur la , cette communication est assurée à la fois par des ponts hydrauliques P-R entre les phases riches en agent réducteur et des ponts hydrauliques P-O entre les phases riches en agent oxydant.
Les ponts hydrauliques P-R, P-O sont, par exemple, des tuyaux.
Ce double « pontage hydraulique » entre compartiments crée un double effet de vases communicants et produit l’effet remarquable suivant, qui résulte des lois combinées de la gravité et de l’hydraulique: lorsqu’une certaine quantité d’agent réducteur (respectivement d’agent oxydant) est créée par réaction dans un compartiment donné, elle se distribue spontanément et uniformément dans tous les compartiments via les ponts hydrauliques P-R (respectivement les ponts hydrauliques P-O) : les niveaux de liquides 102 et 103 dans les compartiments restent donc identiques.
On assure ainsi le bouclage spatial, selon la définition donnée plus haut, des agents oxydant et réducteur entre les compartiments. Les atmosphères des compartiments communiquent aussi entre elles par des ponts P-A, la réunion de ces atmosphères formant « l’atmosphère du réservoir ».
Afin de forcer la circulation entre compartiments et maximiser ainsi l’uniformité de composition et de température du liquide dans les différents compartiments, les points d’aspiration 202, 302 et de retour 214, 314 du liquide peuvent être localisés dans des compartiments distincts.
L’intérêt d’un réservoir poly-compartiment est d’autoriser une séparation supplémentaire entre les boucles, ce qui renforce encore la sûreté de fonctionnement, les boucles étant déjà par elles-mêmes étanches aux gaz.
Dans un troisième mode de réalisation représenté sur la , le réservoir 100 comprend trois compartiments accolés et séparés par des parois internes.
Dans l’exemple de la , le liquide est monophasique. La communication entre les compartiments est assurée par des ponts hydrauliques P-RO, qui créent un effet de vases communicants entre tous les compartiments.
Les ponts hydrauliques sont, par exemple, des orifices dans les parois entre compartiments.
Dans l’exemple de la , un des compartiments 100N ne contient ni boucle d’oxydation ni boucle de réduction.
Cela permet, par exemple, de constituer une réserve de liquide et d’accueillir un circuit de récupération de chaleur 100R.
Cela permet également, dans le cas d’un liquide diphasique (non-représenté), de recevoir les retours de liquide 216, 316 et permettre une bonne séparation, par effet de tranquillisation, des phases liquides déchargées dans ces retours 216, 316.
Les procédés d’utilisation de dispositifs de combustion selon le deuxième et le troisième modes de réalisation présentés ici sont identiques au procédé précédemment décrit, à ceci près que l’équilibrage des débits d’air et de combustible pour assurer un fonctionnement continu doit prendre en compte la somme des débits dans les boucles d’oxydation et la somme des débits dans les boucles de réduction. Ce sont donc ces débits globaux qui devront être proportionnés entre eux pour assurer un fonctionnement stationnaire.
Dans un quatrième mode de réalisation représenté sur la , compatible avec un liquide tant monophasique que diphasique, l’atmosphère du réservoir 100 est conditionnée à l’aide d’un gaz inerte. On parle de réservoir inerté.
Dans le cas du guide 6 ( ), les éléments de liaison 65, qui regroupent chacun un couple de micropoteaux 651 et 652, sont répartis le long du guide 6 de la même manière que les micropoteaux 15 mentionné plus haut (taux d’occupation linéïque supérieur à 50% notamment). Le diamètre des micropoteaux 651, 652 est le même que le diamètre d mentionné plus haut, et ils ont chacun une hauteur comprise par exemple entre 5 et 30 microns.
Dans le cas du guide d’onde 5 (assemblage par « direct hybrid bonding »), la hauteur totale h’ des éléments de liaison 55 (qui est aussi l’épaisseur de la zone intérieure au guide) est plus faible que dans le cas d’un assemblage par micropiliers. Elle est par exemple comprise entre 1 et 10 microns. Quant à la largeur ou au diamètre des vias 55a, 55b, il est compris par exemple entre 0,5 et 5 microns (tandis que le diamètre ou la largeur des éléments de raccordement 55c, 55d peut être compris par exemple entre 0,5 et 10 microns).
On pourra noter que, dans les cinq premiers modes de réalisation du guide 1 ; 2 ; 3 ; 4 ; 5 (et pour leurs variantes 1’ et 4’), les éléments de liaison électrique qui délimitent latéralement le guide sont des éléments de contactage 15 ; 55 électriquement conducteurs, permettant chacun une conduction électrique de la première plaque 11 ; 51 à la deuxième plaque 11 ; 52 (en d’autres termes, ces éléments de liaison forment chacun un pont conducteur entre la première plaque et la deuxième plaque).
En revanche, dans le sixième mode de réalisation, les éléments de liaison électrique, 65, qui délimitent latéralement le guide 6 sont, des éléments qui, comme déjà indiqué, relient la première plaque 11 à la deuxième plaque 12 par une liaison capacitive, sans contact électrique direct.
On pourra noter que dans les différents modes de réalisation considérés ici, et quel que soit le mode d’assemblage considéré, chaque élément de liaison 15 ; 55 ; 65 est formé de deux parties (par exemple les micropoteaux 151 et 152, ou 651 et 652 ; ou l’ensemble 55a, 55c et l’ensemble 55b, 55d), l’un lié à la première puce et l’autre lié à la deuxième puce, et raccordées l’une à l’autre pour lier les deux puces.
Guide d’onde selon le premier mode de réalisation
Comme mentionné plus haut, dans ce premier mode de réalisation, les lignes de micropiliers 13 et 14 qui bordent le guide, respectivement à droite et à gauche de celui-ci, sont rectilignes, et parallèles entre elles ( ).
La montre l’évolution d’un coefficient de transmission S21 du guide 1, exprimé en décibels (dB), en fonction de la fréquence f (exprimée en THz), dans un cas où le guide à une largeur L de 340 microns et une longueur l de 500 microns, l’espace intérieur du guide étant rempli par un matériau à base de polymères dont la permittivité relative ε r est égale à 4 environ. Pour cette simulation, les micropiliers ont chacun un diamètre d de 10 microns, une hauteur h de 20 microns et le pas p entre micropiliers est de 20 microns (taux d’occupation linéïque de 50%). Les résultats de la , obtenus par simulation numérique (en tenant compte notamment de l’absorption dans les éléments métalliques qui délimitent le guide), montrent que la fréquence de coupure fc du guide est égale à 230 GHz, et que le coefficient de transmission S21 est compris entre 0 et -0,5 dB sur une gamme de fréquence étendue. A 300 GHz par exemple, il vaut -0,3dB, soit -0,6dB/mm. Avec ce guide, les pertes à la propagation sont donc nettement plus faibles que pour un guide coplanaire ou pour un microstrip (pour lesquels le même coefficient de transmission serait plutôt de l’ordre de -3 dB/mm).
Sur la , une vue de détail du guide 1 est insérée dans la figure. Elle montre, en niveaux de gris, l’intensité du champ électrique associée à l’onde guidée, en différents points du guide, à une fréquence de 464 GHz.
Comme déjà indiqué, la montre une variante 1’ du guide de la . Le guide 1’ est identique au guide 1 de la , si ce n’est que l’espace intérieur du guide est occupé par une structure composite formée de plusieurs matériaux diélectriques différents, au lieu d’être occupé par un milieu diélectrique homogène. Cette structure composite comprend ici trois couches 131, 132, 133, formées respectivement de trois matériaux diélectriques différents. Ces couches sont parallèles aux puces. Ces trois couches remplissent ici l’ensemble du volume intérieur du guide. En variante, d’autres structures composites sont envisageables, avec un nombre de couches différentes, ou avec des parties gravées, ou encore avec des inclusions d’un autre matériau diélectrique au sein de l’une des couches.
Guide d’onde selon le deuxième mode de réalisation
Le guide 2 du deuxième mode de réalisation comprend une première partie 23 de section constante, qui se raccorde à une deuxième partie 24 évasée, jouant un rôle d’antenne cornet (figures 4 et 5).
Au niveau de la première partie 23, les lignes droite et gauche de micropiliers, 13 et 14, sont rectilignes et parallèles entre elles, et en l’occurrence, parallèle à l’axe x. Au niveau de la deuxième partie 24, évasée, qui s’élargit progressivement, les lignes de micropiliers droite et gauche, 25, 26 qui délimitent le guide 2, sont rectilignes, mais non-parallèles entre elles. Elles forment entre elle un angle compris par exemple entre 60 et 140 degrés, voire entre 60 et 120 degrés.
L’extrémité arrière de la première partie 23 du guide, qui est située à l’opposé de l’antenne, est fermée. Au niveau de cette extrémité, un ou plusieurs micropiliers 22 sont répartis sur la largeur du guide, entre les deux lignes 13 et 14, pour fermer la section du guide et empêcher les ondes guidées de sortir du guide par cette extrémité (en les réfléchissant vers l’antenne). En variante, à l’extrémité arrière du guide, au lieu de disposer les micropiliers en question pour fermer la section du guide, on pourrait les disposer de manière à former une cavité résonante au niveau de cette extrémité arrière. En variante encore, l’extrémité arrière du guide pourrait être ouverte (mais cette solution conduit en général à des performances moindres pour le guide ; dans un tel cas, la distance entre le micropoteau d’injection et la face arrière ouverte est de préférence choisie égale à un multiple de la λ g /2, λ g étant la longueur d’onde guidée dans le guide ; cette une distance peut donc, en particulier, être égale au double de celle employée dans le cas d’une extrémité arrière du guide fermée par une ligne de micropoteaux ou vias).
Les ondes électromagnétiques, qui sont guidées dans ce guide pour être émises ensuite par l’antenne, sont injectées dans le guide 2 au moyen d’un micropoteau conducteur 21, situé du côté de l’extrémité arrière de la première partie 23 du guide, entre les deux lignes 13 et 14. Ce micropoteau 21, qui fait saillie dans le guide 2, est raccordé électriquement à la première puce du microcircuit, ici. Ce micropoteau 21 peut aussi servir à extraire du guide des ondes reçues par l’antenne.
L’extrémité ouverte de la partie évasée 24 du guide (qui est son extrémité la plus large) est située ici à proximité d’un bord latéral libre de l’empilement de puces mentionné plus haut, voire directement au bord de cet empilement. L’ouverture de la partie évasée du guide est située par exemple au droit d’une face latérale libre de cet empilement (telle que le face 120 de la ), pour que l’onde rayonnée par l’antenne puisse sortir librement du microcircuit.
Les revêtements zinc-chrome selon l’invention ayant une teneur en chrome allant de 25 à 30% en poids par rapport au poids total de l’alliage zinc-chrome résistent mieux à l’abrasion sur le long terme que des revêtements à base de zinc et de nickel tout en ayant d’excellentes propriétés anticorrosion.
Avantageusement, la teneur en en chrome (Cr) est de 27% en poids par rapport au poids total de l’alliage zinc-chrome.
Selon un mode de réalisation préféré, la teneur en zinc (Zn) varie de 70% à 80% en poids et la teneur en chrome (Cr) varie de 20 à 30% en poids, par rapport au poids total de l’alliage zinc-chrome.
Selon un mode de réalisation préféré, la couche comprenant un alliage zinc-chrome, telle que définie précédemment, est une couche constituée d’un alliage binaire zinc-chrome.
Selon un mode de réalisation préféré, le filetage est revêtu par une couche constituée d’un alliage binaire zinc-chrome (Zn-Cr) dont le zinc (Zn) est l’élément majoritaire en poids, par rapport au poids total de l’alliage et la teneur en chrome (Cr) varie de 20 à 30% en poids par rapport au poids total de l’alliage.
Selon un mode de réalisation préféré, la couche comprenant de l’alliage zinc-chrome (Zn-Cr) est déposée par voie électrolytique.
Avantageusement, le dépôt par voie électrolytique, ou électrodéposition, permet de déposer le zinc et le chrome à de très haute densité de courant sur le substrat, en particulier à une vitesse de dépôt de l’ordre de 7 µm/min. Cette vitesse de dépôt est trois fois supérieure à celle du dépôt d’une couche constituée d’un alliage de zinc et de nickel.
Selon un mode de réalisation, la couche comprenant un alliage zinc-chrome (Zn-Cr) présente une épaisseur allant de 4 à 20 µm. Une telle épaisseur permet d’appliquer de manière plus optimale la couche zinc-chrome sur au moins le filetage d’une extrémité filetée d’un composant tubulaire. En d’autres termes, le dépôt de la couche zinc-chrome (Zn-Cr) selon l’invention est mieux répartie sur le filetage pour des épaisseurs allant de 4 à 20 µm assurant une protection améliorée en matière de corrosion et de grippage. Une telle épaisseur permet ainsi d’épouser de manière optimale la géométrie des filets de l’extrémité du composant tubulaire.
Avantageusement, à partir de 4 µm la protection contre la corrosion est pleinement atteinte, et jusqu’à 20 µm la couche reste dense sans admettre aucune fragilité. Au-delà de 20 µm, il existe un risque d’avoir une couche susceptible d’être trop épaisse pour le jeu d’usinage de la connexion.
Avantageusement, la couche comprenant un alliage zinc-chrome (Zn-Cr) comprend une teneur en chrome allant de 20 à 30% en poids, de préférence allant de 25 à 30% en poids, par rapport au poids total de l’alliage zinc-chrome et une épaisseur allant de 4 à 20 µm, de préférence allant de 10 à 20 µm.
Les revêtements zinc-chrome (Zn-Cr) ayant une teneur en chrome allant de 20 à 30% en poids, de préférence allant de 25 à 30% en poids, par rapport au poids total de l’alliage et dont l’épaisseur varie de 4 à 20 µm, de préférence allant de 10 à 20 µm, ont l’avantage d’être répartie de manière optimale sur le filetage et d’être particulièrement adhérents, homogènes, cohérents et résistants à l’usure tout en présentant d’excellentes propriétés de corrosion.
Avantageusement, la couche comprenant un alliage zinc-chrome (Zn-Cr) n’est pas revêtue d’une couche de passivation comprenant du chrome trivalent (Cr(III)).
En effet, la formation naturelle de l’oxyde de chrome à partir du chrome contenu dans le revêtement permet de se passer d’une étape additionnelle de passivation visant à renforcer la protection anticorrosion.
Ainsi le revêtement zinc-chrome n’est avantageusement pas recouvert par une couche de passivation comprenant du chrome trivalent (Cr(III)).
Préférentiellement, l’extrémité filetée du composant tubulaire comprend en outre au moins une partie non filetée revêtue par la couche comprenant un alliage zinc-chrome (Zn-Cr) selon l’invention.
De préférence, la partie non filetée comprend une butée.
Les compositions lubrifiantes selon l’invention peuvent être notamment destinées à des systèmes de motorisation incluant un moteur à combustion interne, par exemple un moteur Diesel ou un moteur à gaz.
Le système de motorisation peut notamment comprendre un moteur à carburant Diesel, typiquement un moteur Diesel pour poids lourds, un moteur marin, un moteur à essence, un moteur à gaz, un moteur à ammoniaque.
Il peut s’agir de systèmes de motorisation pour des véhicules légers, véhicules lourds, bateaux.
En particulier, la composition lubrifiante considérée selon l’invention peut être un lubrifiant pour des systèmes de motorisation à gaz, mobiles ou stationnaires, notamment pour des moteurs au gaz naturel (GNL ou GNC), des moteurs à hydrogène, mais également des moteurs dual fuel gaz/essence, dual fuel gaz/gazole.
Elle peut être mise en œuvre pour des systèmes de motorisation de poids lourds, des systèmes de motorisation marine à quatre temps.
En particulier, une composition lubrifiante selon l’invention est mise en œuvre pour des systèmes de motorisation distincts des moteurs marins deux temps.
Elle peut trouver une application particulièrement avantageuse pour les systèmes de motorisation avec un moteur à gaz, notamment fonctionnant avec des gaz d’origine renouvelable, par exemple des gaz chargés en impuretés, et pour lesquels il est important de mettre en œuvre un lubrifiant avec un niveau élevé de TBN.
Également, elle peut être particulièrement adaptée pour la lubrification de systèmes de motorisation de poids lourds, par exemple pour les camions. Il convient également aux moteurs Diesel de poids lourds, équipés de systèmes de recirculation des gaz d’échappement (EGR). De tels systèmes peuvent être utilisés dans des efforts visant à réduire les émissions environnementales de ces moteurs.
Les moteurs Diesel avec EGR peuvent subir des charges plus élevées de produits de combustion acides, transmis au lubrifiant à partir des gaz d'échappement, de sorte que les lubrifiants avec des niveaux élevés de TBN sont souvent souhaitables pour effectuer la neutralisation de ces acides.
La compatibilité des lubrifiants moteurs avec les élastomères est évaluée suivant la norme CEC L-112-16. Ce test explore les performances de quatre types de matériaux élastomères (RE6 : fluoroélastomère ; RE7 : polyacrylate ; RE8 : nitrile et RE9 : éthylène acrylique) lorsqu’ils sont exposés à un lubrifiant.
Le lubrifiant de référence est un lubrifiant commercialisé sous la référence NATERIA MJ 40, destiné à la lubrification des moteurs à gaz stationnaires.
Les formulations C1, I1, I2 et I3 sont préparées en supplémentant le lubrifiant de référence par : - un additif organique basique de type polyalkylamine : la N,N’-diméthyldipropylène triamine, notée DMAPAPA (formulations C1, I1 et I2), en une teneur massique de 0,5 % par rapport à la masse du lubrifiant de référence ; ou la N, N, N’,N’-tétraméthyldipropylène triamine, notée TMDPT (formulation I3), en une teneur massique de 0,7 % massique par rapport à la masse du lubrifiant de référence ; et - pour les formulations I1, I2 et I3, en outre, par un additif carbodiimide selon l’invention (le N,N’-bis(2,6-diisopropylphenyl)carbodiimide), introduit sous la forme de deux produits commerciaux notés Carbodiimide 1 et Carbodiimide 2, en une teneur massique de produit commercial de 1 % ou 2 % massique par rapport à la masse totale du lubrifiant de référence.