INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En plus de former un premier angle α 1 avec le segment formé par la première portion 2251 du second bord latéral 225, le segment formé par la première partie 2255 de la seconde portion 2252 du second bord latéral 225 forme un second angle α 2 avec le segment formé par la seconde partie 2256 de la seconde portion 2252 du second bord latéral 225. Etant donné que le segment formé par la seconde partie 2256 de la seconde portion 2252 du second bord latéral 225 et le segment formé par la première partie 2251 sont parallèles entre eux, le premier angle α 1 et le second angle α 2 ont une même valeur α.
La seconde partie 2256 de la seconde portion 2252 du second bord latéral 225 est située, selon la troisième direction Y, entre la première extrémité 1231 du bord aval 123 et la seconde extrémité 1232 du bord aval 123. En outre, la seconde extrémité 1232 du bord aval 123 est solidaire de l’extrémité aval 2254 de la première portion 2251 du second bord latéral 225.
Comme cela est illustré sur la , lorsqu’une pluralité d’aubes 200 selon le second mode de réalisation sont assemblées ensemble pour former une couronne annulaire, le premier bord latéral 224 d’une première aube 200 coopère avec le second bord latéral 225 d’une seconde aube 200 adjacente à la première aube 200 selon la troisième direction Y, la seconde portion 2242 en saillie externe du premier bord latéral 224 de la première aube 200 s’emboîtant dans la second portion 2252 en saillie interne du second bord latéral 225 de la seconde aube 200, et le segment formé par la première partie 2245 de la seconde portion 2242 du premier bord latéral 224 étant en contact avec le segment formé par la première partie 2255 de la seconde portion 2252 du second bord latéral 225 de la seconde aube 100.
Ce mode de réalisation est adapté pour une configuration d’aube où les talons adjacents s’éloignent les uns des autres lors du fonctionnement de la roue à aubes sur laquelle l’aube est montée, et où la torsion naturelle de la pale est dans le sens horaire dans le plan comprenant les deuxième et troisième directions X et Y.
CLINQUANT POUR DIMINUER LES CONTRAINTES DANS UN COL DE PIED D’AUBE DE TURBINE DOMAINE TECHNIQUE DE L’INVENTION Le domaine technique de l’invention est celui des clinquants pour aubes de turbine.
La présente invention concerne un clinquant pour une aube mobile de turbomachine, ainsi qu’un ensemble comprenant une aube mobile dont le pied est muni dudit clinquant.
Dans un mode de réalisation, la composition cosmétique solide selon l’invention est caractérisée en ce que ladite composition cosmétique solide a un volume compris entre 100 et 300 cm3.
Dans un mode de réalisation, la composition cosmétique solide selon l’invention est caractérisée en ce qu’elle se présente sous forme d’un parallélépipède, d’un cylindre, d’une barre, d’une sphère ou d’un cube.
Dans un mode de réalisation, la composition cosmétique solide selon l’invention est obtenue par moulage.
Dans un mode de réalisation, la composition cosmétique solide selon l’invention est obtenue par extrusion suivie d’un découpage.
Dans un mode de réalisation, la composition cosmétique solide selon l’invention est obtenue par extrusion sous forme divisés comme des granules.
Dans un mode de réalisation, la composition cosmétique solide selon l’invention est une composition cosmétique solide nettoyante utilisée en présence d’eau, par exemple sous une douche, sous un filet d’eau ou un bain.
L’invention concerne également l’utilisation d’une composition cosmétique solide selon l’invention.
L’invention concerne également l’utilisation d’une composition cosmétique solide selon l’invention, pour le lavage du tégument (peau, phanères).
L’invention concerne également l’utilisation d’une composition cosmétique solide selon l’invention, pour le lavage de la peau.
L’invention concerne également l’utilisation d’une composition cosmétique solide selon l’invention, pour le lavage des phanères.
L’invention concerne également l’utilisation d’une composition cosmétique solide selon l’invention, pour le lavage des cheveux.
L’invention concerne également l’utilisation d’une composition cosmétique solide selon l’invention, pour le lavage des muqueuses.
La composition selon l'invention peut en outre comprendre tout additif susceptible d'être utilisé dans le domaine des compostions destinées à la peau ou aux phanères.
En particulier, elle peut comprendre des huiles minérales, animales, végétales, synthétiques ou siliconées, lesdites huiles pouvant être volatiles ou non, des corps gras pâteux, des conditionneurs, les émollients, des cires d'origine animale, minéral, végétale ou synthétique, des gélifiants, des parfums des polymères éventuellement filmogènes, des agents régulateurs de pH, des séquestrants, des pigments, des charges; des actifs cosmétiques ou pharmaceutiques.
Parmi les huiles et les corps gras on citera notamment les huiles d’avocat, de noix de coco ou le beurre de Karité.
Parmi les émollients on citera notamment les esters d’acides aminés comme le L-Proline, 5-oxo-, 2-hydroxy-3-[(1-oxo-9-octadecenyl)oxy]propyl ester, (Z) ou PCA glycéryl oleate, ou les mélanges de f mono, di and triglycerides issus de différentes formes d’huile de Brassica commercialisées sous la dénomination INCI brassica glycerides.
La pièce de maintien présente préférentiellement une forme allongée selon une première direction, ladite première direction étant destinée à être parallèle ou sensiblement parallèle à la direction d’une cheville.
Dans un exemple avantageux, deux rainures sont disposées d’un côté de la première direction et deux rainures sont disposées de l’autre côté de la première direction.
Dans un exemple de réalisation, la plaque est en polycaprolactone de masse surfacique comprise entre 1150 kg/m2 et 1250 kg/m2.
Un autre objet de la présente demande est un chausson comportant une tige munie d’un premier logement et d’un deuxième logement situés latéralement de sorte que le premier logement soit en regard de la malléole externe et le deuxième logement soit en regard de la malléole interne, chaque logement contenant une pièce de maintien selon l’invention, et le premier et le deuxième logement comportent des moyens de fixation de la pièce de maintien coopérant avec des moyens de fixation portés par ladite pièce de maintien.
Un autre objet de la présente demande est une chaussure comportant une coque externe en matériau rigide et un chausson selon l’invention, la chaussure étant par exemple une chaussure de ski.
Un autre objet de la présente demande est une chaussure comporte une semelle et une tige, ladite tige étant munie d’un premier logement et d’un deuxième logement situés latéralement de sorte à être que le premier logement soit en regard de la malléole externe et le deuxième logement soit en regard de la malléole interne, chaque logement contenant une pièce de maintien selon l’invention. Le premier logement et le deuxième logement comportent des moyens de fixation de la pièce de maintien coopérant avec des moyens de fixation portés par ladite pièce de maintien.
BRÈVE DESCRIPTION DES FIGURES D’autres caractéristiques et avantages de l’invention ressortiront à la lecture de la description qui suit, en référence aux figures annexées, qui illustrent :
est une vue en perspective d’une chaussure de ski à laquelle peut s’appliquer l’invention,
est une vue en perspective d’un chausson de chaussure de ski selon un exemple de réalisation,
est une vue de face d’une pièce de maintien selon un exemple de réalisation du côté de la plaque,
est une vue identique à celle de la ,
est une vue de côté de la pièce de maintien de la figure 3 avant l’étape de moulage,
est une vue de côté de la pièce de maintien de la figure 3 après l’étape de moulage,
est une vue de face de la pièce de maintien de la figure 3 muni de moyens de fixation,
est une vue en perspective d’une chaussure selon une exemple de réalisation.
DESCRIPTION DÉTAILLÉE DE MODES DE RÉALISATION La présente invention s’applique aux chaussures à tige haute munies de chaussons amovibles ou non, de chaussures pour la pratique d’un sport, plus particulièrement et de manière non limitative les chaussures de ski alpin, les chaussures de ski de fond, les chaussures de skating, les chaussures de snowboard, les chaussures de ski à roulette, de chaussures de patin à glace, par exemple pour la pratique du hockey sur glace, des chaussures munies de roulettes, par exemple les patins à roulettes en ligne plus communément désignés rollers in-line, les chaussure de randonnées. La présente invention s’applique également aux chaussures orthopédiques, notamment dans le cas de chaussures utilisées lors d’une période de rééducation.
Avantageusement, les boucles d’oxydation 200 et de réduction 300 sont de type « à circulation rapide », c’est-à dire qu’elles présentent les deux caractéristiques décrites ci-après.
Premièrement, les premier et deuxième dispositifs de séparation 208, 308 sont à « décharge rapide » ce qui signifie qu’ils ne subissent pas de processus d’engorgement même pour des débits « Q L » importants de liquide entraîné. Pour cela, les premier et deuxième conduits de décharge 213, 313 ont des sections de passage assez grandes pour que le liquide qui y descend subisse une perte de charge négligeable.
Les premier et deuxième dispositifs de séparation 208, 308 sont par ailleurs implantés dans le dispositif de combustion à des hauteurs respectives telles que, lorsque le dispositif de combustion est à l’arrêt, des niveaux 218, 318 de liquide respectivement dans les boucles d’oxydation 200 et de réduction 300 s’établissent à l’intérieur même des premier et deuxième dispositifs de séparation 208, 308, ou bien à une position située légèrement en dessous de ces dispositifs de séparation 208, 308. On entend par cela, par exemple, que la position des niveaux 218, 318 est à une distance en dessous de l’entrée 209, 309 respective des dispositifs de séparation 208, 308, qui n’excède pas, par exemple, 30% d’une profondeur d’immersion, notée PI sur la , des dispositifs d’injection 205, 305 dans les premier et deuxième conduits 201, 301 respectivement.
Ces deux points de conception des premier et deuxième dispositifs de séparation 208, 308 font que, lorsque les dispositifs d’injection 205, 305 sont en fonctionnement, les niveaux 218, 318 de liquide s’établissent à une hauteur pratiquement constante et sensiblement égale ou à peine supérieure à celle de la surface libre 102 du liquide dans le réservoir 100.
Ceci signifie que, s’agissant par exemple de la boucle d’oxydation 200, la hauteur d’élévation, notée HE sur la , du dispositif d’injection 205, qui est définie comme la différence entre les niveaux de liquide dans le réservoir 102 et dans le dispositif de séparation 218, est pratiquement nulle. Par conséquent, la circulation du liquide au sein de la boucle d’oxydation 200 s’effectue pratiquement sans changement d’altitude du liquide et donc sans travail mécanique effectif : toute l’énergie mécanique fournie par le premier fluide moteur est ainsi utilisée pour faire circuler le liquide, c'est-à-dire pour vaincre les forces de viscosité internes et les forces de frottement sur les parois. La vitesse de circulation du liquide est donc indépendante de sa densité ce qui est très important car les métaux et oxydes fondus ont des densités élevées. Il résulte donc de ces deux points de conception que la circulation du liquide est rapide.
Du fait de cette circulation rapide, l’agent réducteur se trouve, dans cette boucle d’oxydation 200, en large excès vis-à-vis de l’air contenu dans le premier fluide moteur, au regard de la stœchiométrie de la réaction d’oxydation. En d’autres termes, le rapport molaire (M/O 2 ) de la réaction d’oxydation (1) est supérieur au rapport stœchiométrique.
Le même constat et le même raisonnement valent pour la boucle de réduction 300 : l’agent oxydant effectue des rotations rapides dans cette boucle et s’y trouve en large excès vis-à-vis du combustible, au regard de la stœchiométrie de la réaction de réduction (2).
Ces conditions de forts excès des débits molaires des agents oxydant et réducteur par rapport à leurs fluides moteurs respectifs, font que, dans la boucle d’oxydation 200, l’oxygène de l’air est pratiquement entièrement consommé par l’agent réducteur et dans la boucle de réduction 300, le combustible est pratiquement entièrement consommé par l’agent oxydant.
La quasi-constance des niveaux 218, 318 de liquide permet que, quel que soit le régime de marche du dispositif de combustion et les éventuelles variations de ce régime, on évite que les liquides présents dans les dispositifs de séparation 208, 308 ne remontent de façon intempestive dans les évents 210, 310 des effluents gazeux.
De façon préférentielle, le dispositif de combustion présente l’une ou plusieurs des caractéristiques additionnelles suivantes :
- au moins un des dispositifs de séparation 208, 308 comprend un dévésiculeur 215, 315, par exemple du type à chicanes ou à garnissage, qui débarrasse l’effluent gazeux d’éventuelles vésicules de liquide,
- les vannes 207, 307 sont situées au-dessus du niveau 102 de liquide dans le réservoir 100,
- l’évent 210 du premier dispositif de séparation 208 est doté d’un analyseur 212 d’oxygène, et
- l’évent 310 du deuxième dispositif de séparation 308 est doté d’un analyseur 312 de CO2, CO ou hydrocarbures imbrûlés.
De façon optionnelle, le dispositif de combustion peut comprendre plusieurs boucles d’oxydation et/ou de réduction, plusieurs dispositifs d’injection connectés à un même ou à plusieurs dispositifs de séparation.
Le réservoir peut comprendre un ou plusieurs circuits 100R destinés à récupérer de la chaleur contenue dans le liquide avec, comme fluide thermique, de l’eau, de la vapeur ou un autre fluide. Cette option est visible sur les figures 3 et 5.
SEQ ID NO. 34 : αRep C4 :
TDPEKVEMYIKNLQDDS VP VR DN AA V ALGKI
GDERAVEPLIKALKDED SR VR QR AA K ALG K I
SEQ ID NO. 35 : αRep D3 :
TDPEKVEMYIKNLQDDS GL VR II AA S ALGKI
GDERAVEPLIKALKDED TN VR VA AA G ALG Q I
GDERAVEPLIKALKDED PS VR QS AA S ALG K I
GDERAVEPLIKALKDED VN VR QA AA S ALG K I
SEQ ID NO. 36 : αRep D10 :
TDPEKVEMYIKNLQDDS NS VR SS AA D ALGKI
Avantageusement, le matériau du revêtement 11 comporte du nickel et du chrome afin d’améliorer les propriétés de résistance de la face extérieure 7b de la dent revêtue face aux frottements et limiter son usure.
Le dépôt du revêtement 11 a pour avantage de protéger l’anneau mobile 6 des frottements sans modifier de manière significative sa masse.
Dans l’exemple illustré, la face extérieure 7b des dents comprend une portion usinée sur laquelle le revêtement est appliqué. Il est ainsi possible de contrôler l’épaisseur finale des dents par le contrôle de l’épaisseur résiduelle des dents après usinage. La formation d’une portion usinée évite de créer une surépaisseur sur les dents après application du revêtement.
Selon un deuxième mode de réalisation illustré aux figures 3 et 4, l’élément de protection peut être une pièce de protection 12 disposée sur l’anneau mobile 6. La pièce de protection 12 est disposée sur la face extérieure 7b des dents de la denture périphérique externe 7 et subit l’usure de contact à la place de l’anneau mobile 6.
Dans l’exemple illustré, la pièce de protection 12 est une pièce indépendante de l’anneau mobile 6 facilitant le remplacement de la pièce de protection 12 lorsqu’elle est usée.
Selon une variante de réalisation, on pourra prévoir que l’élément de protection soit une pièce de protection fixée sur l’anneau mobile 6.
La pièce de protection 12 illustrée est une pièce de révolution et s’étend sur toute la circonférence de la denture périphérique externe 7. De cette façon, la pièce de protection 12 unique protège l’ensemble des dents de la denture périphérique externe 7.
Comme cela est représenté à la , la pièce de protection 12 comporte, de préférence, une fente 13 sur sa circonférence, ce qui permet de faciliter son montage sur l’anneau mobile 6. L’écartement des deux extrémités de la pièce de protection 12 formée par la fente permet d’augmenter son diamètre intérieur pour la monter sur l’anneau mobile 6. Une fois montée, la pièce de protection 12 reprend sa position d’équilibre par diminution de son diamètre intérieur et se positionne sur l’anneau mobile 6.
Selon une variante de réalisation, l’ensemble 10 d’anneau mobile 6 peut comprendre une pluralité de pièces de protection, chaque pièce de protection étant positionnée sur l’une des dents de la denture périphérique externe 7.
Dans l’exemple de réalisation illustré aux figures 3 et 4, la denture périphérique externe 7 est surmontée de la pièce de protection 12. La pièce de protection 12 comprend une première portion 12a configurée pour recouvrir les faces extérieure 7b et intérieure 7a des dents de la denture périphérique externe 7. La pièce de protection 12 épouse ainsi la forme de la denture périphérique externe 7.
De plus, l’anneau mobile 6 peut comprendre un crochet 13 disposé dans le prolongement de la face intérieure 7a des dents de la denture périphérique externe 7, configuré pour recevoir le joint d’étanchéité 9.
La pièce de protection 12 peut, avantageusement, comprendre une deuxième portion 12b pourvue d’un crochet 14 configuré pour épouser la forme de l’anneau mobile 6 et s’intégrer au moins en partie dans le crochet 13 disposé sur l’anneau mobile 6. Le crochet 14 de la pièce de protection 12 permet alors l’intégration du joint d’étanchéité 9.
De préférence, la pièce de protection 12 comporte un moyen de retenue pour son maintien sur la denture périphérique externe 7. Le moyen de retenu est, de préférence, configuré pour le blocage de la pièce de protection 12 afin d’éviter sa fuite radiale sous effort centrifuge.
A cet égard, dans l’exemple illustré, le crochet 14 de la pièce de protection 12 permet en outre le blocage de la pièce de protection 12 sur l’anneau mobile 6 pour empêcher sa fuite radiale par effort centrifuge lors de la rotation de l’anneau mobile 6.
De plus, le crochet 14 de la deuxième portion 12b de la pièce de protection 12 comporte, de préférence, une partie oblique 14a de réception du joint d’étanchéité 9. La partie oblique s’étend dans une direction opposée à l’axe de rotation de l’anneau mobile 6, en direction des pieds d’aube 3.
De cette façon, le joint d’étanchéité intégré dans le crochet 14 de l’élément de protection 12 et reposant sur la partie oblique 14 est incité à remonter sous l’effet centrifuge pour aller obstruer le jeu axial entre l’anneau mobile 6 et le disque 1 de rotor crée par l’ouverture de l’anneau mobile 6 à chaud. Ceci empêche notamment les fuites d’air de ventilation.
Composé spiro comme additif détergent dans des lubrifiants pour moteurs marins La présente invention concerne le domaine des compositions lubrifiantes, et plus particulièrement le domaine des compositions lubrifiantes destinées à la lubrification de moteurs marins, notamment de moteurs marins deux temps ou quatre temps. Elle concerne plus particulièrement l’utilisation de composés spiro à titre d’additifs détergents dans des lubrifiants pour moteurs marins.
De manière avantageuse, l’invention permet d’accéder à un lubrifiant présentant d’excellentes propriétés de détergence et de stabilité à l’oxydation, tout en maintenant un faible taux de cendres.
Les moteurs marins, tels que les moteurs marins à deux temps ou à quatre temps, mettent en œuvre des lubrifiants, dits encore « huiles marines », assurant la lubrification des différentes pièces du moteur. Par exemple, les moteurs marins deux temps lents à crosse mettent en œuvre, d’une part, des huiles « cylindre » assurant la lubrification de l’ensemble piston-cylindre ou de la zone piston-segment-chemise et, d’autre part, des huiles « système », assurant la lubrification de toutes les parties en mouvement autres que l’ensemble piston-cylindre ou hors de l’ensemble piston-segment-chemise.
Jusqu’à il y a peu de temps, la basicité était un critère décisif dans la formulation des huiles lubrifiantes, en particulier des huiles cylindres. En effet, les huiles lubrifiantes au sein de l’ensemble piston cylindre sont au contact avec les résidus de combustion du carburant, ces résidus pouvant contenir, lorsqu’ils proviennent de carburants à haute teneur en soufre, des quantités importantes de gaz acides. De fait, lors de la combustion de carburants à haute teneur en soufre, des gaz acides se forment : ce sont notamment des oxydes de soufre (SO 2 , SO 3 ), qui sont ensuite hydrolysés, lors du contact avec l’humidité présente dans les gaz de combustion et/ou dans l’huile, pour générer de l’acide sulfureux (HSO 3 ) ou sulfurique (H 2 SO 4 ).
La capacité de neutralisation des huiles lubrifiantes, exprimée par son indice de base (ou BN ou « Base number » en terminologie anglo-saxonne, parfois dénommé TBN pour « Total Base Number » en terminologie anglo-saxonne), mesurée selon la norme ASTM D-2896, était ainsi un critère de choix, permettant d’ajuster la basicité du lubrifiant mis en œuvre à la teneur en soufre du carburant utilisé, afin de pouvoir neutraliser la totalité du soufre contenu dans le carburant et susceptible de se transformer en acide sulfurique par combustion. Ainsi, plus la teneur en soufre d’un carburant était élevée, plus le BN du lubrifiant marin devait être élevé. Les lubrifiants marins disponibles sur le commerce peuvent ainsi présenter des BN allant jusqu’à 140 mg KOH/g.
La basicité souhaitée pour le lubrifiant était classiquement apportée par des détergents surbasés par des sels métalliques insolubles, notamment des carbonates métalliques comme le carbonate de calcium. Ces détergents sont notamment des savons métalliques de type salicylate, phénate, sulfonate, carboxylate, qui forment des micelles où les particules de sels métalliques insolubles sont maintenues en suspension. Une partie du BN peut également être apportée par des détergents métalliques non surbasés ou « neutres ».
Avec les nouvelles motorisations et nouveaux carburants, la basicité du lubrifiant requise pour répondre aux nouveaux besoins n’est plus si critique, voire même une réduction des détergents classiques surbasés devient nécessaire.
De fait, de nouvelles réglementations établies au regard des préoccupations environnementales ont imposé des limitations en termes de taux de soufre dans les carburants utilisés sur les navires, ce qui implique également de réduire la teneur en détergents métalliques au niveau des huiles lubrifiantes des moteurs marins.
En effet, un excès de détergents métalliques, et donc de sites basiques, par rapport à un carburant à faible teneur en soufre mis en œuvre, est susceptible d’induire un risque de déstabilisation des micelles de détergents surbasés non utilisées, qui contiennent des sels métalliques insolubles. Cette déstabilisation peut résulter en la formation de dépôts de sels métalliques insolubles (typiquement, de carbonate de calcium) et présentant une dureté élevée, principalement sur la couronne de piston du moteur et, à terme, peut conduire à un risque d’usure excessive de type polissage chemise.
Il est connu que les cendres sulfatées, ainsi que le phosphore et le souffre, peuvent endommager les systèmes de post-traitement des gaz d’échappement qui équipent désormais tous les nouveaux véhicules pour éliminer les émissions nocives telles que les NOx, le CO ou les suies.
Également, un filtre encrassé à cause des matières imbrûlées peut induire une augmentation de la consommation de carburant et résulte ainsi en un gaspillage de carburant, ce qui va à l’encontre des propriétés recherchées en termes de réduction de la consommation de carburant marin.
Ainsi, il apparaît nécessaire de réduire la teneur en détergents métalliques, en particulier en détergents métalliques surbasés, typiquement à base de carbonate de calcium, mis en œuvre dans les lubrifiants marins.
Toutefois, une diminution de la teneur en détergents métalliques revient également à réduire les capacités détergentes des lubrifiants en deçà des niveaux requis.
Or, il est indispensable que les lubrifiants pour moteurs marins, étant directement en contact avec le moteur, et notamment avec la partie chaude du moteur, comme par exemple l’ensemble piston-cylindre, présentent une bonne stabilité à des températures élevées, afin de réduire ou empêcher la formation de dépôts en surface des pièces métalliques, nocifs pour le moteur.