INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La composition de l'invention est pour application topique et plus particulièrement pour application sur la peau, les lèvres, les cheveux et/ou les muqueuses.
Dans un mode de réalisation préféré, la composition selon l’invention est une émulsion E/H. Avantageusement, les émulsions E/H selon l’invention comprennent le PEG-30 dipolyhydroxystearate (INCI), ou le polyglyceryl-4 diisostearate/polyhydroxystearate/sebacate en qualité d’émulsionnants. Ces matières premières sont disponibles respectivement auprès de CRODA sous le nom commercial de Cithrol DPHS et auprès d’EVONIK sous nom d’Isolan GPS.
Dans un mode de réalisation alternatif, la composition selon l’invention est une émulsion H/E. Avantageusement, les émulsions H/E selon l’invention comprennent un émulsionnant choisi dans le groupe suivant de composés identifiés par leur désignation INCI : sodium stearoyl glutamate, potassium cetyl phosphate, glyceryl stearate/PEG-100 stearate et C20-22 alkyl phosphate/C20-C22 alkyl alcohols, tribehenin PEG-20 esters, C14-C22 alcohols/ C12-20 alkyl glucoside, cetearyl alcohol/coco-glucoside e et leurs mélanges. Ces matières premières sont disponibles auprès de plusieurs fournisseurs. A titre d’exemple, les matières premières EMULGIN SG (INCI : sodium stearoyl glutamate ; fournisseur : BASF) ; EMULIUM 22 (INCI : tribehenin PEG-20 esters ; fournisseur GATTEFOSSE) ; SENSANOV WR (INCI : C20-22 alkyl phosphate/C20-C22 alkyl alcohols ; fournisseur : SEPPIC) ; MONTANOV L (INCI : C14-C22 alcohols/ C12-20 alkyl glucoside), AMPHISOL K (INCI : potassium cetyl phosphate ; fournisseur : DSM), MONTANOV 82 (INCI : cetearyl alcohol/coco-glucoside ; fournisseur : SEPPIC) peuvent être employées dans les compositions selon l’invention.
Il convient de noter que l’homme du métier est en mesure d’apporter différentes variantes aux aspects de l’invention précités, par exemple en modifiant le type de dispositif de liaison pour réaliser la première liaison pivot et/ou la deuxième liaison pivot.
Roulement à billes à contact oblique, boîte de transmission de puissance et aéronef associé, procédé de transmission de puissance La présente invention concerne le domaine des paliers équipant des boîtes de transmission de puissance, de telles boîtes de transmission de puissance, des aéronefs équipés de boîtes de transmission de puissance et des procédés de transmission de puissance.
Plus particulièrement, l’invention se rapporte aux organes de guidage en rotation d’éléments mobiles en rotation d’un rotor de giravion, de tels organes de guidage permettant également de transmettre des efforts axiaux pour commander par exemple un pas des pales de ce rotor, tel un rotor arrière.
Ces organes de guidages sont en outre soumis à des sollicitations axiales importantes selon deux sens opposés d’une direction confondues avec un axe de rotation des pièces mobiles en rotation. De telles sollicitations peuvent alors générer des dégradations ou une usure au niveau de pistes de roulement de ces organes de guidage.
En outre dans le domaine des aéronefs, il peut être avantageux de détecter ou de mesurer un niveau d’usure ou dégradation d’un tel organe de guidage pour générer une alarme et procéder au remplacement de l’organe de guidage endommagé avant la perte de la fonction.
De manière générale, de tels organes de guidage se présentent sous la forme de roulements à billes et/ou à rouleaux tels que décrits dans les documents EP 3 587 845, EP 3 757 000, EP 3 753 850, EP 3 753 849.
Le document EP 3 587 845 décrit ainsi l’utilisation redondante de deux roulements à billes à contact oblique agencés l’un à côté de l’autre pour qu’en cas de dégradation de l’un des deux roulements l’autre roulement soit toujours opérationnel. Un tel système comporte également une pièce de liaison permettant de transmettre les efforts à l’un ou l’autre des deux roulements à billes à contact oblique. De manière connue, chaque roulement à billes à contact oblique comporte deux rangées de billes agencées coaxialement l’une à côté de l’autre.
En outre, un tel système comporte de nombreuses pièces et est complexe à fabriquer. De plus, ce système peut générer une dissipation thermique importante dans une zone très confinée et difficile à lubrifier.
Les documents EP 3 753 849 et EP 3 753 850 divulguent quant à eux des roulements à billes à contact oblique à deux rangées de billes combinés avec une butée à deux rangées de rouleaux coniques pour transmettre des efforts axiaux selon deux axes opposés.
Un tel système est également muni d’un nombre important de pièces en mouvement et peut éventuellement être complexe à réaliser et à lubrifier.
Il peut en résulter un échauffement important et une dégradation causés par un glissement.
Le document EP 3 757 000 décrit quant à lui un premier roulement à billes à contact oblique à deux rangées de billes combiné coaxialement avec un deuxième roulement à deux rangées de rouleaux coniques.
Un système de détection d’usure comportant une pièce martyre et une pièce mobile permet alors de commander mécaniquement le basculement du guidage en rotation du premier roulement vers le deuxième roulement. Un tel système peut être ainsi également complexe à fabriquer et à installer au sein d’une boîte de transmission de puissance.
La présente invention a alors pour objet de proposer un roulement à billes de conception compacte et simplifiée permettant de s’affranchir des limitations mentionnées ci-dessus.
L’invention se rapporte donc à un roulement à billes à contact oblique comportant une première rangée de billes munie d’une pluralité de billes, une seconde rangée de billes munie d’une autre pluralité de billes.
En outre, dans un mode de fonctionnement nominal du roulement : - la première rangée de billes transmet au moins un premier effort axial orienté selon un premier axe depuis au moins une bague émettrice vers au moins une bague réceptrice du roulement à billes, et - la seconde rangée de billes transmet au moins un second effort axial orienté selon un second axe, opposé au premier axe, depuis la au moins une bague émettrice vers la au moins une bague réceptrice.
Tian et al (Artif Organs. 2008;32(1):81-4) ont rapporté une quantité de vancomycine adsorbée par un filtre en polyacrylonitrile (PAN) de 10 mg pour une dose initiale de 36 mg soit environ 25%. Toutefois, on peut noter que les auteurs ont utilisé un système clos, sans pertinence clinique car sans dialyse ni filtration simultanée ce qui conduit à surestimer le rôle réel de l’adsorption. L’utilisation d’un modèle de sang total ne donne pas d’éclairage sur la forme libre, seule forme active pour les phénomènes de diffusion tissulaire et d’élimination physiologique ou provoquée notamment par l’EERC. Une hypothèse possible serait que la différence d’adsorption résulte de l’utilisation, par Tian et al, d’une membrane de polyacrylonitrile pur avec un coefficient de tamisage faible, mesuré par la clairance de la vitamine B12 (poids moléculaire 1355 Da) alors que celui de la vancomycine est de 1450 Da. On peut noter que le coefficient de tamisage de la ST150® est de 40 000 Da, ce qui explique la dialyse sans problème de la vancomycine avec ces membranes à haute perméabilité.
Onichimowski et al (J Artif Organs. 2021 Mar;24(1):65-73) ont étudié l’élimination de la vancomycine dans un système utilisant la même membrane ST150®, dans un modèle au sang de porcin. La CRRT était en mode filtration pure et en post-dilution. Le débit de filtration était de 0,6 L/h avec un débit de sang de 100 mL/min Min. La concentration de vancomycine étudiée par les auteurs, de 1000 mg/L, est sans rapport avec la limite supérieure des concentrations thérapeutiques de 50 mg/L. La publication montre aussi une très grande variabilité des concentrations dans l’étude de stabilité de la vancomycine qui questionne sur la stabilité du modèle. De plus les auteurs n’ont mesuré les concentrations de vancomycine qu’à l’entrée du filtre et non pas aussi à sa sortie. Ils concluent à un taux d’adsorption de 33% de la vancomycine, mais avec un écart-type considérable ( de ce document) et qui présente un chevauchement avec les écart-types des contrôles suggérant des différences statistiquement non significatives.
Exemple 3. Étude de la filtration Une étude a été faite en filtration pure avec le fluconazole.
On a observé l’élimination de plus de 90% de la quantité initiale du CC, pour des sessions en mode filtration pure. La totalité de la dose éliminée a été retrouvée dans les effluents amenant à conclure à l’absence d’adsorption.
Les courbes
concentration dans le CC concentration mesurée à l’entrée du compartiment d’échange concentration à la sortie du compartiment d’échange concentration dans l’effluent instantané
ont été tracées et se superposent. Cette superposition des courbes en mode filtration sans adsorption est très caractéristique de ce mode d’élimination. En effet les échanges sont ceux d’un ultrafiltrat par gradient de pression. Il est alors normal d’avoir les mêmes concentrations dans le CC et le C inlet , le C outlet . La concentration dans l’effluant reflète la fraction libre du médicament, étudiée dans le modèle. Ainsi, la concentration dans l’effluent est identique à celle de la concentration entrante, ce qui est observé.
Exemple 4. Mise en évidence de l’adsorption et quantification relative par rapport à la dialyse, la filtration ou la diafiltration pratiquées de façon simultanée.
On a effectué les travaux suivants :
Membrane : ST®150, dérivée du PAN et recouverte de PEI réputée très adsorbante
Médicaments : trois médicaments d’une même classe pharmacologique, les aminosides, ont été comparés dans des conditions expérimentales identiques : la gentamicine et la tobramycine à la concentration initiale recommandée de 40 mg/L et l’amikacine de à la concentration initiale recommandée de 80 mg/L
Taille du compartiment central : 5 litres d’Hemosol®, soluté cristalloïde isotonique et balancé
Débit du compartiment central : 200 ml / h
Débit de diafiltration : débit total de 4 L/h réparti en 2,5 L/h de dialyse et 1,5 L/h de filtration
Débit de l’effluat: dans la mesure où la perte nette a été fixée à 0 L/h, le débit d’effluat était de 4 L/h.
Durée de l’expérimentation : 6 h dans la mesure où des études précédentes avaient monté que durant cette période de temps 90% et plus de la dose initiale était éliminée
Conclusion 2 : ces coefficients d’extraction de la gentamicine et de l’amikacine peuvent être qualifiés de négligeables.
Calcul des aires sous la courbe des concentrations à l’entrée (AUC in ) et à la sortie (AUC out ) du système :
Amikacine
AUC C inlet = 25388 mg.min/L
AUC C outlet = 25670 mg.min/L
Gentamicine
AUC C inlet = 24843 mg.min/L
AUC C outlet = 25127 mg.min/L
Conclusion 3 : Les différences des AUC C inlet et AUC C outlet de l’amikacine et de la gentamicine sont de l’ordre de 1% et sont donc négligeables.
Calcul de la clairance du bloc filtre pompe La clairance du bloc filtre pompe est le produit du coefficient d’extraction par le débit de solution cristalloïde selon l’équation :
Amikacine : clairance du bloc filtre pompe = 3,1 x 0,011= 0,034 L/h
Gentamicine : clairance du bloc filtre pompe = 3,1 x 0,011= 0,034 L/h
Conclusion 4 : les valeurs de clairance sont négligeables par rapport au débit de la pompe.
Clairance du circuit complet : tubulure et bloc filtre-pompe
Le calcul de la clairance à partir du compartiment central permet d’évaluer la clairance apportée par la totalité du système : cathéters-tubulures-bloc filtre pompe.
La clairance est donnée par le rapport de la dose initiale dans le CC divisée par l’AUCcc.
FIGURES La montre en vue de profil un avion monopont monocouloir qui est doté d’un empennage (9) de l’Etat de l’Art et d’un fuselage en tube (2) de l’Etat de l’Art, ledit fuselage en tube (2) étant plus ou moins aplati en ovale horizontal ou plus ou moins étiré en hauteur en ovale vertical. De haut en bas, la montre que ledit fuselage (2) est pourvu d’une grande zone d’emplanture (120) dans sa partie centrale. Ladite zone d’emplanture (120) accroche un caisson (13) profilé pour avoir de la portance avec un bord supérieur en extrados et un bord inférieur en intrados. Ledit caisson (13) accroche à son tour à son bord externe, une demi-aile (14) en position avant et une demi-aile en position arrière (15), les deux demi-ailes (14) et (15) étant accrochées audit caisson (13) à des hauteurs différentes, les deux hauteurs ayant l’écart maximal permis par la configuration dudit caisson (13).
La montre en perspective un avion monopont monocouloir qui est doté d’un empennage (9) de l’Etat de l’Art et d’un fuselage en tube (2) de l’Etat de l’Art ledit fuselage en tube (2) étant plus ou moins aplati en ovale horizontal ou plus ou moins étiré en hauteur en ovale vertical, ledit fuselage (2) accrochant dans sa partie centrale une voilure (5), ladite voilure (5) étant constitué de deux parties symétriques, à savoir une partie gauche (12) et une partie droite (22), ladite partie gauche (12) étant constituée à sa base d’un caisson (13) profilé pour avoir de la portance avec un bord supérieur en extrados et un bord inférieur en intrados, ledit caisson (13) accrochant à son bord externe une demi-aile (14) en position avant et une demi-aile en position arrière (15), les deux demi-ailes (14) et (15) étant accrochées audit caisson (13) à des hauteurs différentes, les deux hauteurs ayant l’écart maximal permis par la configuration dudit caisson (13). ladite partie droite (22) étant montrée comme symétrique de ladite partie gauche (12) avec un caisson (23), une demi-aile (24) en position avant, et une demi-aile en position arrière (25)
La montre un avion monopont monocouloir de l’invention en vue de face.
La montre un avion monopont monocouloir de l’invention en vue de dessus .
La montre en vue de profil un avion monopont bicouloir analogue à la qui montre en vue de profil un avion monopont monocouloir.
La montre un avion monopont bicouloir de l’invention en perspective analogue à la qui montre en perspective un avion monopont monocouloir
La montre un avion monopont bicouloir de l’invention en vue de face analogue à la qui montre en vue de face un avion monopont monocouloir
La montre un avion monopont bicouloir de l’invention en vue de dessus analogue à la qui montre en vue de dessus un avion monopont monocouloir
La montre en perspective la comparaison d’un avion monopont monocouloir de l’invention et d’un avion monopont bicouloir de l’invention. Le rapport (hauteur caisson(13) ou (23)/hauteur fuselage (2)) de l’avion monopont monocouloir peut être supérieur au rapport (hauteur caisson(13) ou (23)/hauteur fuselage (2)) de l’avion monopont bicouloir.
La montre en perspective un avion monopont monocouloir de l’invention doté d’un empennage (9) à deux dérives.
La montre en vue de dessus un avion monocouloir monopont où des réservoirs d’hydrogène (86) occupent, non seulement la partie arrière dudit fuselage en tube (2), mais aussi une partie du volume desdits caissons (13) et (23). Dés lors, ladite cabine (88) empiète sur lesdits caissons (13) et (23.
La montre en vue de dessus un avion monopont bicouloir, où des réservoirs d’hydrogène (86) occupent, non seulement la partie arrière dudit fuselage en tube (2), mais aussi une partie du volume desdits caissons (13) et (23). Dès lors, ladite cabine (88) empiète sur lesdits caissons (13) et (23.
La montre en perspective un avion (1) bicouloir monopont avec 2 turbo-réacteurs attachés auxdites demi-ailes avant (14) et (24).
La montre en perspective un avion (1) bicouloir monopont avec 2 turbo-réacteurs attachés auxdites demi-ailes arrière (15) et (25).
La montre en perspective un avion (1) bicouloir monopont avec 6 turbo-propulseurs attachés auxdites demi-ailes avant (14) et (24), auxdites demi-ailes arrière (15) et (25), et audit fuselage en tube (2) .
Système de protection thermique pour un aéronef, et procédé de fixation d’un tel système. La présente invention concerne un système de protection thermique pour un aéronef.
Eq 4 :
Avec T : la température du calculateur
Connaissant la tension et le courant en entrée du système embarqué, on peut déterminer la puissance consommée P :
Eq 5 :
Le procédé de détermination comprend ainsi une première étape 21 de détermination de la tension d’entrée V in et du ratio de découpage de l’alimentation α.
Dans un mode de réalisation particulier, on mesure la durée durant laquelle l’interrupteur est passant et la durée durant laquelle l’interrupteur est non passant , puis on détermine le ratio de découpage α et la fréquence de découpage f c par application des équations Eq 2 et Eq 3. Alternativement, le ratio de découpage et la période de découpage peuvent être déterminés.
Au cours d’une deuxième étape 22, on détermine le courant à l’entrée de l’alimentation à découpage I in en fonction de la tension d’entrée V in , de l’impédance de l’enroulement primaire de la bobine de l’alimentation à découpage aux bornes de laquelle la tension d’entrée est appliquée, du ratio de découpage et de la fréquence de découpage ou de la période de découpage par application de l’équation Eq 1.
Au cours d’une troisième étape 23, on détermine la puissance consommée par le calculateur comme le produit de la tension et du courant d’entrée de l’alimentation à découpage.
Dans un mode de réalisation particulier, on détermine également la température du calculateur lors de la première étape 21, et on corrige la valeur déterminée de la puissance consommée en fonction de la température et d’une cartographie prédéterminée. On peut également corriger la relation entre le ratio de découpage de l’alimentation et le courant consommé.
Il est à noter que la détermination décrite ci-dessus est réalisée essentiellement dans un domaine numérique permettant de minimiser le bruit de mesure. Un filtrage numérique peut également être appliqué afin de réduire davantage le bruit.
Il est également à noter que l’on a décrit ci-dessus des modes de réalisation du système et du procédé de détermination pour une alimentation à découpage de type Flyback à transformateur d’isolement.
On comprendra aisément que cette description est transposable à d’autres alimentations à découpage présentant une topologie différente et éventuellement dépourvue de transformateur d’isolement.
Procédé d’estimation du couple électromagnétique d’une machine synchrone à rotor bobiné L’invention concerne les machines synchrones à enroulement d'excitation dans le rotor, aussi appelés rotors bobinés, abrégées MSRB.
De telles machines synchrones sont aujourd’hui largement utilisées dans les véhicules électriques et hybrides, en particulier comme moteur de traction des véhicules automobiles.
Plus particulièrement l’invention porte sur un procédé d’estimation du couple électromagnétique de telles machines synchrones.
En effet, la connaissance de la valeur réelle du couple moteur est nécessaire dans les entraînements électriques pour des raisons de sécurité et/ou de contrôle.
Les encoches radiales 114 et les protubérances axiales 124 peuvent être fabriquées au cours de la fabrication des brides 112, 114 par fabrication additive comme indiqué ci-dessus. De manière alternative, les encoches radiales 114 et les protubérances axiales 124 peuvent être rapportées aux brides 112, 114 après la fabrication de celles-ci, par exemple par soudure. L’utilisation de la fabrication additive n’est en outre pas limitative, les brides 112, 114, comprenant les encoches radiales 114 et les protubérances axiales 124, pouvant également être fabriquées par moulage, par fonderie, ou tout autre procédé adapté.
Après leur fabrication, le porte-cage 110 et le support flexible 120 sont positionnés axialement l’un par rapport à l’autre (étape S200). Ce positionnement est symbolisé par la flèche sur la . Au cours de cette étape, une face axiale de la première bride 112 est mise en contact avec la face axiale de la deuxième bride 122 comprenant les protubérances axiales 124. Plus précisément, ce positionnement est effectué de telle sorte que chacune des protubérances axiales 124 viennent se positionner dans une encoche radiale 114.
Ensuite, une rotation du porte-satellite 110, par exemple, autour de l’axe central est effectuée (étape S300). Cette rotation est symbolisée par la flèche sur la . Par exemple, un premier outillage (non représenté) maintient en position fixe le support flexible 120, pendant qu’un deuxième outillage (non représenté) exerce un couple sur le porte-cage 110 dans un sens horaire, entraînant ce dernier en rotation autour de l’axe central X, le positionnement axial de chacune des deux pièces étant par ailleurs maintenu par ces outillages. Cette mise en rotation entraîne un déplacement relatif, dans la direction azimutale, des protubérances axiales 124 dans les encoches radiales 114, de telle sorte que la surface de la première paroi 124a (ou de la deuxième paroi 124b selon le sens de rotation) des protubérances axiales 124 vienne en contact, ou en butée, avec la surface de la première paroi 114a (ou de la deuxième paroi 114b selon le sens de rotation) des encoches radiales 114, cette position étant maintenue par le deuxième outillage qui maintient le couple exercé sur le porte-outil 110.
On notera que, bien que dans l’exemple représenté sur la , l’encoche radiale 114 et la protubérance axiale 124 aient des dimensions sensiblement identiques, une largeur de la protubérance 124, c’est-à-dire une dimension selon la direction azimutale, peut être légèrement inférieure à la largeur de l’encoche radiale 114 dans laquelle elle se trouve, impliquant l’existence d’un jeu entre les parois latérales de l’encoche et de la protubérance. Même si ce jeu peut être faible, de l’ordre du micron, cette différence, pouvant entrainer des mouvements de faibles amplitudes des pièces entre elles au cours de l’usinage ultérieur des alésages, peut donc nuire à la précision du centrage des pièces entre elles.
On comprend ainsi, selon l’exposé, que la surface de la paroi latérale 124a de de la protubérance axiale 124 est mise en contact avec la surface correspondante de la paroi latérale 114a l’encoche radiale 114, de telle sorte à combler le jeu d’un côté de la protubérance, et d’augmenter par conséquent le jeu J existant entre les parois latérales de la protubérance et de l’encoche, de l’autre côté de la protubérance. Afin de faciliter la compréhension, ce jeu J est volontairement accentué sur la , qui représente schématiquement une encoche radiale 114 et une protubérance 124, dans une vue de face, c’est-à-dire selon l’axe central X. On comprend également que le couple constant exercé sur le porte-outil 110 permet de maintenir les parois respectives 114a et 124a des encoches radiales 114 et des protubérances axiales 124 appuyées les unes contre les autres. En d’autres termes, même un faible couple exercé sur le porte-outil 110 permet à la première paroi 124a d’exercer une force sur la première paroi 114a, suffisante pour maintenir une position angulaire fixe entre le porte-outil 110 et le support flexible 120.
Alors que le porte-outil 110 et le support flexible 120 sont maintenus dans cette position, et tout en maintenant le couple exercé sur le porte-outil 110, des alésages 116, 126, visibles sur la , sont réalisés à travers le première bride 112 et la deuxième bride 126 (étape S400). Plus précisément, pour réaliser un alésage, un troisième outil (non représenté), par exemple un foret, perce un orifice en une opération, à travers la première bride 112 et la deuxième bride 122, de telle sorte à former un premier alésage 116 dans la première bride 112, et un deuxième alésage 126 (masqué sur la ) dans la deuxième bride 122. On comprend ainsi que le deuxième alésage 126 est formé dans la continuité du premier alésage 116, qui sont donc coaxiaux et alignés de manière précise. En d’autres termes, le premier et le deuxième alésage 116, 126 forment ensemble un unique alésage traversant à la fois la première et la deuxième bride. Cette opération est répétée par le troisième outillage sur la circonférence des brides, autour de l’axe central X.