INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans le cadre de la présente invention, la détermination de la quantité d’énergie thermique fournie à un local sera basée sur un coefficient de déperdition thermique du local calculé à partir d’un modèle de simulation thermique 41 du bâtiment 2.
Le calcul du coefficient de déperdition thermique du local à partir d’un modèle de simulation thermique 41 du bâtiment 2 permet d’obtenir un coefficient de déperdition thermique du local beaucoup plus précis, juste, que des coefficients de déperdition thermique calculés ou estimés par d’autres biais.
De façon préférée, le modèle de simulation thermique 41 du bâtiment utilisé pour calculer le coefficient de déperdition thermique du local est un modèle de simulation thermique dynamique du bâtiment. En effet, un modèle de simulation thermique dynamique se basera sur une description précise de la géométrie et de la composition des parois/menuiseries. Cela va permettre une prise en compte des phénomènes physiques en jeu (échanges thermiques par convection, conduction, rayonnement) et ainsi un calcul précis de la quantité d’énergie thermique fournie au local.
Il existe d’autres méthodes telles que la méthode 3CL de calcul des consommations conventionnelles des logements utilisée pour la réalisation des DPE. Toutefois, ces méthodes se basent sur une description plus grossière des surfaces déperditives et une modélisation plus grossière des échanges thermiques. Par exemple, la méthode 3CL n’intègre pas une prise en compte d’aspects dynamiques contrairement à la présente invention basée de préférence sur un modèle de simulation thermique dynamique du bâtiment. Elle ne permet que de calculer une consommation annuelle de chauffage/refroidissement/ECS mais pas, par exemple, d’évolution de température dans le temps. De plus, il s’agit uniquement d’une analyse du bâti sans prendre en compte les usages. De facto elle sera moins précise que la méthode selon la présente invention, qui de préférence permet de réaliser des calculs au pas de temps horaire, aussi bien sur les consommations que les températures intérieures tout en pouvant prendre en compte les usages.
Ainsi, le modèle de simulation thermique du bâtiment prend avantageusement en compte la géométrie du local, la composition des parois et des menuiseries et les sollicitations auxquelles le bâtiment est soumis telles que de préférence le climat et les usages.
Dans le cadre de l’invention, un modèle de simulation thermique dynamique (STD) permettra de calculer l’évolution temporelle de l’état thermique d’un bâtiment en utilisant un modèle numérique approché de celui-ci. Ce modèle permet alors d’obtenir à tous les instants choisis de la simulation, la température en un certain nombre de points du bâtiment et qui évoluent selon les différentes lois régissant les échanges thermiques (convection, conduction, rayonnement, changement d’état).
Ainsi, un modèle de simulation thermique dynamique dans le cadre de l’invention permet d’estimer les besoins thermiques (besoins de chauffage et de refroidissement) et les températures dans chaque zone du bâtiment en exploitation. Ce modèle tient compte de l’enveloppe du bâtiment et de son inertie (à partir d’une description des parois internes et externes du bâtiment), des flux d’échanges entre zones thermiques, des divers apports thermiques, du comportement des occupants et du climat local. En outre, avantageusement, lorsque le modèle est utilisé pour estimer les consommations réelles d’énergie, le calcul peut également tenir compte des systèmes énergétiques (système de production, types d’émetteurs, etc.).
La présente invention peut être appliquée à tout type de réacteurs électrochimiques nécessitant au moins un circuit fluidique, notamment pour l’amenée des réactifs et l’évacuation des produits de la réaction et/ou la circulation d’un fluide de refroidissement. Parmi ces réacteurs électrochimiques, l’on compte non seulement des piles à combustible, comme déjà mentionné plus haut, mais également, à titre d’exemple additionnel, des électrolyseurs.
Notons enfin que la présente invention permet la fabrication de circuit fluidique présentant des canaux d’écoulement fins, c’est-à-dire de largeur inférieure à 400 µm, qui ne sont pas réalisables en séries par emboutissage.
Interconnecteur pour empilement de cellules à oxydes solides de type SOEC/SOFC comportant des éléments en relief différents La présente invention se rapporte au domaine général de l’électrolyse à haute température (EHT), en particulier l’électrolyse de la vapeur d’eau à haute température (EVHT), respectivement désignées par les appellations anglaises « High Temperature Electrolysis » (HTE) et « High Temperature Steam Electrolysis » (HTSE), de l’électrolyse du dioxyde de carbone (CO 2 ), voire encore de la co-électrolyse de la vapeur d’eau et du dioxyde de carbone (CO 2 ) à haute température.
Ainsi, de façon plus générale, l’invention se réfère au domaine des empilements de cellules à oxydes solides de type SOEC/SOFC fonctionnant à haute température.
Plus précisément, l’invention concerne un interconnecteur pour empilement de cellules à oxydes solides de type SOEC/SOFC comportant des groupes d’éléments en relief de géométries différentes, ainsi qu’un empilement de cellules à oxydes solides de type SOEC/SOFC comprenant une pluralité de tels interconnecteurs.
ÉTAT DE LA TECHNIQUE ANTÉRIEURE Dans le cadre d’un électrolyseur à oxydes solides à haute température de type SOEC, il s’agit de transformer par le biais d’un courant électrique, au sein d’un même dispositif électrochimique, la vapeur d’eau (H 2 O) en dihydrogène (H 2 ) ou d’autres combustibles tels que le méthane (CH 4 ), le gaz naturel, le biogaz, et en dioxygène (O 2 ), et/ou encore de transformer le dioxyde de carbone (CO 2 ) en monoxyde de carbone (CO) et en dioxygène (O 2 ). Dans le cadre d’une pile à combustible à oxydes solides à haute température de type SOFC, le fonctionnement est inverse pour produire un courant électrique et de la chaleur en étant alimentée en dihydrogène (H 2 ) et en dioxygène (O 2 ), typiquement en air et en gaz naturel, à savoir par du méthane (CH 4 ). Par souci de simplicité, la description suivante privilégie le fonctionnement d’un électrolyseur à oxydes solides à haute température de type SOEC réalisant l’électrolyse de la vapeur d’eau. Toutefois, ce fonctionnement est applicable à l’électrolyse du dioxyde de carbone (CO 2 ), voire encore de la co-électrolyse de la vapeur d’eau à haute température (EHT) avec le dioxyde de carbone (CO 2 ). De plus, ce fonctionnement est transposable au cas d’une pile à combustible à oxydes solides à haute température de type SOFC.
Pour mettre en œuvre l’électrolyse de la vapeur d’eau à haute température (EVHT), un électrolyseur à oxydes solides à haute température de type SOEC est constitué d’un empilement de motifs élémentaires comportant chacun une cellule d’électrolyse à oxyde solide, ou encore cellule électrochimique, constituée de trois couches anode/électrolyte/cathode superposées l’une sur l’autre, et de plaques d’interconnexion souvent en alliages métalliques, aussi appelées plaques bipolaires ou interconnecteurs. Chaque cellule électrochimique est enserrée entre deux plaques d’interconnexion. Un électrolyseur à oxydes solides à haute température de type SOEC est alors un empilement alterné de cellules électrochimiques et d’interconnecteurs. Une pile à combustible à oxydes solides à haute température de type SOFC est constituée du même type d’empilement de motifs élémentaires. Cette technologie à haute température étant réversible, le même empilement peut fonctionner en mode électrolyse et produire de l’hydrogène et de l’oxygène à partir d’eau et d’électricité, ou en mode pile à combustible et produire de l’électricité à partir d’hydrogène et d’oxygène.
Plus précisément, les interconnecteurs ont pour fonction principale d’assurer le passage du courant électrique mais aussi la circulation des gaz au voisinage de chaque cellule (à savoir : vapeur d’eau injectée, hydrogène et oxygène extraits pour l’électrolyse EHT ; air et combustible dont l’hydrogène injecté et vapeur d’eau extraite pour une pile SOFC), et de séparer les compartiments anodiques et cathodiques de deux cellules adjacentes, qui sont les compartiments de circulation des gaz du côté respectivement des anodes et des cathodes des cellules.
En particulier, pour un électrolyseur à oxydes solides à haute température de type SOEC, le compartiment cathodique comporte la vapeur d’eau et l’hydrogène, produit de la réaction électrochimique, tandis que le compartiment anodique comporte un gaz drainant, si présent, et de l’oxygène, autre produit de la réaction électrochimique. Pour une pile à combustible à oxydes solides à haute température de type SOFC, le compartiment anodique comporte le combustible, tandis que le compartiment cathodique comporte le comburant.
VÉHICULE A PROPULSION MUSCULAIRE, ELECTRIQUE OU HYBRIDE La présente invention se rapporte à des vélomobiles à châssis fermé ou semi-fermé, basées sur une architecture de type vélo couché. Ces véhicules peuvent être à propulsion exclusivement musculaire ou bien comprendre une propulsion électrique ou assistée électriquement.
Ainsi, l’invention concerne le domaine technique du transport terrestre et peut être mise en œuvre pour des véhicules de loisir, de sport ou de livraison.
Art Antérieur Les vélomobiles sont des véhicules hybrides, entre la voiture de petite taille et le vélo couché. Ce sont des véhicules pressentis pour remplacer les voitures individuelles dans les zones urbaines. Les vélomobiles représentent une alternative bien plus économique et écologique à la voiture électrique.
En effet, les cycles de type vélomobile sont des véhicules de taille réduite, et donc relativement légers. On peut notamment distinguer d’une part les vélomobiles de poids et volume faible, qui sont essentiellement un vélo couché avec une carrosserie, et des vélomobiles de poids et volume plus importants, se rapprochant de la voiture de petite taille.
Les vélomobiles de poids et volume faible peuvent peser moins de 50 kg, typiquement entre 30 et 50 kg. Ces vélomobiles peuvent être soit à propulsion exclusivement musculaire, soit comporter une assistance électrique, notamment pour l’aide en montée. La puissance de l’assistance électrique présente alors une puissance de quelques centaines de Watts, typiquement 200 à 300 W. Leur vitesse est relativement faible, inférieure ou proche de 25 km/h. Ces vélomobiles peuvent emprunter les pistes et voies réservées aux cycles.
Les vélomobiles de poids et volume important pèsent généralement plusieurs centaines de kilogrammes. La propulsion de ces vélomobiles se fait de façon exclusivement électrique, un pédalier n’étant présent que pour le contrôle de l’accélération et éventuellement pour la recharge d’une batterie alimentant le moteur électrique de la vélomobile. La propulsion électrique se fait au moyen d’un ou plusieurs moteurs avec une puissance totale de plusieurs kilowatts. Leur vitesse est relativement élevée, la plupart des modèles étant conçus pour circuler à 80-120km/h. Ces vélomobiles circulent sur les voies automobiles, comme une automobile classique.
Dans les deux cas, la légèreté de ces vélomobiles leur permet, à poids d’emport de batteries égal, d’avoir une plus grande autonomie par rapport à une voiture électrique.
La légèreté de ces véhicules implique des choix de conception et d’équipement, nécessitant de limiter drastiquement le nombre et le poids des éléments.
Les cycles de type vélomobile utilisent la plupart du temps une architecture de type « vélo couché » dans laquelle l’utilisateur est installé en position basse semi-couchée dans un siège, pieds vers l’avant et tête légèrement relevée.
Cette position permet :
- un grand confort et donc une réduction de la fatigue de l’utilisateur,
- une prise de force sur les pédales importante car le bassin de l’utilisateur est calé dans une assise ou un baquet du siège, et
- de contenir le volume de pédalage dans l’habitacle, ce qui serait beaucoup plus difficile dans une configuration de vélo classique où le pédalage s’effectue debout.
Les frottements aérodynamiques peuvent être réduits plus avant par l’utilisation d’un habitacle fermé, dans lequel le conducteur est au moins partiellement enfermé.
Le document EP3154815 décrit par exemple un tel véhicule.
La position relative du siège au pédalier doit être adaptée en fonction de la physiologie du conducteur, notamment de la taille de ses jambes. Le réglage de cette position se fait généralement par translation du siège.
Dans le cadre de l’invention, les compositions bitumineuses sont, de préférence, obtenues à partir d’une base bitume et de NaOH, et/ou de KOH, de CO 2 , et éventuellement d’un ou plusieurs composants définis dans le cadre de l’invention.
En général, l’hydroxyde alcalin introduit représente de 0,1 à 8% en masse, de préférence de 0,2 à 3 % en masse, et préférentiellement de 0,2 à 1,5 % en masse, par rapport à la masse totale de la composition bitumineuse.
De manière avantageuse, l’hydroxyde alcalin introduit représente de 0,1 à 9% en masse, de préférence de 0,2 à 4,5 % en masse, et préférentiellement de 0,2 à 2% en masse, par rapport à la masse de la base bitume présente dans la composition bitumineuse.
Autres composants/additifs éventuels Les compositions bitumineuses selon l’invention peuvent, également, inclure un promoteur d’adhésion, notamment choisi parmi les amines, diamines, polyamines, alkyl amido amines, amidopolyamines, imidazolines, et leurs mélanges. De tels promoteurs d’adhésion sont notamment décrits dans la demande WO 2018/206489 à laquelle on pourra se référer pour plus de détails.
En particulier, un tel promoteur d’adhésion est choisi parmi :
i) Les amines de formule (I):
dans laquelle : - R est un groupe hydrocarboné saturé ou insaturé, substitué ou non substitué, optionnellement branché ou cyclique, comprenant 8 à 24 atomes de carbone, par exemple, R est un groupe hydrocarboné dérivé des acides gras de la suie ou des acides gras de l’huile de tall ; et - R 1 et R 2 , identiques ou différents, sont un atome d’hydrogène ou un groupe hydrocarboné comprenant de 1 à 24 atomes de carbone; R 1 et R 2 sont, de préférence, un atome d’hydrogène ou un groupe méthyle;
ii) Les diamines et les polyamines de formule (II) :
dans laquelle : - R est tel que défini pour (I), - L représente une chaine hydrocarbonée linéaire ou branchée comprenant de 1 à 6 atomes de carbone, par exemple L est –(CH 2 )m- avec m = 1, 2 ou 3 et, - n est un entier supérieur ou égal à 1, en particulier, n est égal à 1, 2, 3, 4, 5 ou 6,
iii) Les alkyl amido amines de formule (III) :
dans laquelle R, R 1 , R 2 et L sont tels que définis pour (I) et (II);
iv) Les amidopolyamines de formule (IV) et les imidazolines :
dans laquelle R et L sont tels que définis pour (I) et (II), et p est un entier supérieur ou égal à 1, en particulier p est un entier dans la gamme allant de 1 à 10.
De manière avantageuse, le promoteur d’adhésion est sélectionné parmi les amines, diamines, polyamines, alkyl amido amines et amidopolyamines comprenant une chaine grasse, et en particulier parmi celles précédemment décrites. En particulier, le promoteur d’adhésion est un amidopolyamine comprenant une chaine grasse, de formule :
où: - p est un entier supérieur ou égal à 1, en particulier p est un entier dans la gamme allant de 1 à 10, - L représente une chaine hydrocarbonée linéaire ou branchée comprenant de 1 à 6 atomes de carbone, par exemple L est –(CH 2 )m- avec m = 1, 2 ou 3, - R est un groupe hydrocarboné saturé ou insaturé, substitué ou non substitué, optionnellement branché ou cyclique, comprenant 8 à 24 atomes de carbone.
De manière préférée, le promoteur d’adhésion utilisé dans les compositions bitumineuses selon l’invention est un mélange d’amidopolyamines de formula (IV) dans laquelle p est un entier dans la gamme allant de 1 à 10, L est –(CH 2 ) 2 -, et R correspond aux chaines hydrocarbonées des acides gras de l’huile de tall.
État de la technique Un casque anti-bruit sert à préserver l’audition des sons trop forts et potentiellement dangereux pour l’oreille et, par extension, pour la santé de son utilisateur. À partir de 80 dB(A), on parle d'un niveau de bruit nocif. En cas d'exposition quotidienne de 80 dB(A), l'employeur doit fournir un équipement de protection auditive. À partir de 85 dB(A), les employés sont obligés de porter des protections auditives. Outre les risques de surdité, l'exposition prolongée au bruit peut avoir de multiples effets sur l'organisme, par exemple risques d’accidents, de troubles cardiovasculaires ou de stress.
Quand les intensités sonores dépassent 85 dB(A) ou 137 dB(C), le port de protecteurs individuelles contre le bruit (« PICB ») est obligatoire. Le seuil maximum toléré à ne pas dépasser est de 87 d(B) ou 140 dB(C) en prenant en compte l'atténuation des PICB.
Les premiers casques antibruit passifs étaient constitués de matériaux fibreux ou poreux comme la laine minérale ou la laine de verre aux propriétés acoustiques. Cependant, ces équipements ne sont pas en mesure d'apporter une protection adaptée contre les sons graves. Le casque antibruit professionnel est spécialement conçu pour réduire l'intensité du bruit perçu dans le milieu du travail. En effet, le casque antibruit professionnel est capable de réduire le bruit entre 20 dB et 37 dB.
À cet effet, la présente invention vise, selon un premier aspect, un dispositif de réduction de bruit et d’identification pour un casque de protection acoustique prédéterminé comportant deux coques reliées entre elles par l’intermédiaire de liaisons mécaniques montées, sur chaque coque de manière amovible en extrémité de deux arbres cylindriques d’axes colinéaires, dispositif qui comporte une enveloppe en matière élastique de forme intérieure épousant une partie de la forme extérieure d’au moins une des coques, ladite enveloppe présentant : - des ouvertures correspondant aux arbres et - autour de ces ouvertures, une épaisseur inférieure à la distance entre la liaison montée sur une coque et ladite coque ; la matière élastique constituant l’enveloppe ayant un coefficient d’élasticité tel que la déformation de l’enveloppe nécessaire pour que l’ouverture correspondant à un arbre s’écarte suffisamment de la coque pour que cet arbre sorte intégralement de cette ouverture, soit réversible.
Grâce à ces dispositions, l’enveloppe est amovible sans déformation irréversible, ce qui permet de constituer des équipes d’intervention dont les enveloppes sont de même couleur, en changeant ces enveloppes. Et, puisque cette enveloppe est amovible, l’utilisateur peut choisir de porter le casque sans ces enveloppes, par exemple pour réduire le poids total du casque. Le dispositif objet de l’invention fournit aussi les avantages suivants au casque sur lequel il est monté : - une meilleure résistance aux projections d’eau, - une meilleure résistance à la poussière : les coques sont parfaitement protégées contre la poussière et - une meilleure résistance mécanique aux chocs et aux chutes, du fait de l’élasticité des enveloppes.
Dans des modes de réalisation, le matériau constituant l’enveloppe et ladite épaisseur sont conjointement configurés pour que l’enveloppe atténue d’au moins deux décibels, et préférentiellement d’au moins quatre décibels, l’intensité moyenne sonore pour un bruit rose dans l’intervalle de 125 Hz à 8 KHz, à l’intérieur de la coque.
Ainsi, le dispositif objet de l’invention permet de mieux protéger l’appareil auditif des porteurs de casques de protection acoustique puisqu’une atténuation acoustique supplémentaire est obtenue.
Dans des modes de réalisation, l’enveloppe comporte au moins une zone d’appui manuel munie d’un relief d’identification au doigt, destinée à être positionnée en regard d’un bouton d’une coque du casque de protection acoustique lorsque l’enveloppe recouvre partiellement ladite coque.
Grâce à ces dispositions, les boutons de commande du fonctionnement du casque restent accessibles et reconnaissables à travers l’enveloppe souple.
Dans des modes de réalisation, l’enveloppe comporte une ouverture de passage d’une perche de microphone.
Grâce à ces dispositions le dispositif objet de l’invention est compatible avec les casques munis d’un microphone.
Dans des modes de réalisation, l’enveloppe est constituée d’un matériau comportant du caoutchouc et/ou du silicone.
Les inventeurs ont constaté que le caoutchouc et le silicone sont des matériaux favorables tant au respect du coefficient d’élasticité que du besoin d’atténuation acoustique.
Dans des modes de réalisation, l’enveloppe est constituée d’un matériau comportant du silicone.
Les inventeurs ont constaté que le silicone est aussi un matériau favorable tant au respect du coefficient d’élasticité que du besoin d’atténuation acoustique.
T141, T241: Incomplete Crimp Portion
P: Longitudinal Center Plane (of Retainer)
PROCEDE ET SYSTEME DE GUIDAGE A DOUBLE COURBURE D’UN COLLIER DE SERRAGE La présente invention concerne la mise en place d’un collier de serrage pour maintenir en position des câbles plus particulièrement de type électriques par rapport à une structure donnée. Plus précisément elle propose un procédé et un dispositif de guidage dudit collier pour faciliter sa mise en place.
Dans un aéronef, de nombreux câbles électriques parcourent l’intérieur de sa structure souvent en faisceaux et doivent être tenus par des dispositifs de fixation tels que des colliers de serrage eux-mêmes fixés à des équipements dudit aéronef voire à sa structure proprement dite comme des cadres du fuselage. Les colliers de serrage ont pour but de maintenir les câbles par rapport à ces équipements ou ces éléments de structure. Le brevet français FR2965670 déposé par Airbus Operations SAS divulgue un tel dispositif de fixation. Selon la reprenant de manière légèrement modifiée la de ce brevet, les modifications ayant pour but d’améliorer la clarté dans le descriptif qui suit, le dispositif de fixation comprend une première partie 12 plaquée contre un support 14 à l’aide de moyens de liaison 16 et une seconde partie 18 en forme de C avec une ouverture 20 permettant d’introduire des câbles 22. Les extrémités des branches du C comprennent des pattes 24 présentant des fentes 26. Des câbles sont insérés dans la forme en C et maintenus à l’aide d’un attache-câble qui passe par les deux fentes et tend à rapprocher les deux pattes 24 de manière à serrer les câbles 22.
Pour minimiser le volume des installations électriques, comme montré sur la , il est intéressant de maintenir les câbles 22 au plus proche du support 14 et en particulier contre une des faces 28 de celui-ci, appelée face avant. Une solution pourrait consister à percer le support 14 de deux orifices 30, 32 de part et d’autre des câbles 22 et à les maintenir à l’aide d’un collier 34 de serrage appelé ici attache-câble passant par les deux orifices formés pour entourer et fixer le ou les câbles contre la surface avant 28 du support. Dans ce cas, le collier de serrage passe par l’un des orifices, appelé le premier orifice 30, de l’autre côté du support, du côté de sa face 36 arrière et repasse du côté de la face avant 28 par l’autre orifice, appelé le deuxième orifice 32. Le collier de serrage 34, de type par exemple autobloquant, est ensuite fermé puis serré de manière à maintenir le ou les câbles contre la face avant. Cependant, dans la mise en œuvre de cette solution, il se peut que l’accès à la face arrière 36 du support ne soit pas possible : le retour du collier de serrage 34 par le deuxième orifice 32 n’est alors pas possible sans cet accès ou très complexe.
La présente invention vise à proposer un dispositif de guidage d’un collier de serrage permettant le retour du collier sans avoir d’accès à l’arrière du support et la possibilité de mettre en œuvre la solution décrite quel que soit l’environnement.