Un procédé 100 de contrôle de vecteur de poussée selon l’invention et tel qu’illustré par la se distingue en outre de l’art antérieur en ce qu’il comporte, parallèlement au processus d’asservissement en vitesse du turboréacteur 12a1 du groupe de poussée 12a, une étape 120 d’élaboration de commandes d’actionnement AC de moyens correcteurs 19a de vecteur de poussée du système de poussée, en l’espèce la turbine électrique 19a située à la proue du dispositif de propulsion 10 décrit par la . A l’instar du procédé 100 illustré par la , l’étape 120 du procédé 100 illustré par la est agencée pour élaborer des commandes d’actionnement AC à partir de l’écart RSE entre vitesse de consigne RSI (tirée de l’étape 101) et vitesse mesurée RSM de l’arbre du moteur à combustion interne 12a1, ledit écart RSE étant calculé à l’étape 102. L’objectif de cette étape 120 est de compenser principalement la faible réactivité du turboréacteur 12a1. En liaison avec l’exemple du système de poussée TSa illustré par la , l’invention prévoit d’exploiter la turbine électrique 19a, originellement prévue pour corriger l’assiette du dispositif de propulsion 10, en tant que correcteur, ou booster, du vecteur de poussée AL12a généré le moteur à combustion interne 12a1 du groupe de poussée 12a durant l’asservissement en vitesse dudit turboréacteur 12a1. Ladite turbine électrique 19a intègre généralement, ou est associée à, un convertisseur traduisant une consigne d’activation électrique graduée en en vitesse de rotation RS19 de son arbre. Du fait de sa conception, la turbine électrique 19a est beaucoup plus réactive que le turboréacteur 12a1. Elle peut générer un vecteur de poussée AL19a additionnel au vecteur AL12a délivré par le groupe de 12a dont le turboréacteur 12a1. Un actionnement soudain et adapté de la turbine électrique 19a permet, dans une phase d’accélération du régime du turboréacteur 12a1, d’obtenir très rapidement un vecteur de poussée, résultant de la conjonction ou combinaison des vecteurs de poussées AL12a et AL19a, d’une amplitude ou force identique à celle que décrirait virtuellement un vecteur de poussée AL12a si le turboréacteur 12a1 était doté d’une réactivité quasi instantanée. Comme d’ores et déjà expliqué en lien avec le procédé 100 illustré par la , la mise en œuvre de l’asservissement en vitesse du turboréacteur 12a1 (étape 110) tend à faire atteindre à celui-ci la vitesse de rotation de consigne RSI. La puissance développée par la turbine électrique 19a décroit sous l’effet de la mise à jour itérative de la commande d’actionnement AC qui est fonction de l’écart RSE, jusqu’à ne laisser actif que le turboréacteur 12a1 ou plus généralement le groupe de poussée 12a. Par la mise en œuvre itérative, selon la période SP, du procédé 100, la turbine électrique 19a est à nouveau sollicitée dès qu’un écart RSE est à nouveau positif (c’est-à-dire dès que la vitesse de rotation RS12 de l’arbre rotatif du turboréacteur 12a1 devient inférieure à la vitesse de consigne RSI) et de valeur absolue suffisante pour provoquer un actionnement de la turbine 19a. L’invention prévoit que l’étape 120 soit agencée pour produire itérativement une commande d’actionnement AC desdits moyens 19a-e correcteurs du vecteur de poussée par multiplication, intégration et/ou dérivation de l’écart RSE entre la vitesse de rotation de consigne RSI et la vitesse de rotation mesurée RSM de l’arbre du moteur à combustion interne 12a1. Selon un mode de réalisation préféré, l’accent est mis, intégralement ou majoritairement, sur une commande d’actionnement obtenue proportionnellement audit écart RSE. Le calcul 120 de la commande d’actionnement AC peut en outre exploiter un modèle paramétrique de la réactivité d’un turboréacteur, tel que le turboréacteur 12a1, de sorte que le vecteur de poussée du système de poussée TSa, résultant de la combinaison des vecteurs de poussée AL19a et AL12a générés respectivement par le moteur 19a et le groupe de poussée 12a, décrive une force ou amplitude de poussée la plus stable possible durant le processus d’asservissement en vitesse des moteurs à combustion interne du groupe de poussée et prévienne des surcompensations du vecteur de poussée AL12a.