INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En variante encore, la longueur des paquets peut varier avec une variation en dents de scie lorsque l’on se déplace le long de l’axe de rotation.
La est une vue, schématique et partielle, d’une tôle de stator de machine électrique tournante,
Dans l’exemple illustré sur la , la forme des motifs 34 dans l’image est elliptique. Les motifs du masque utilisé ont ici une forme de disque, tous les motifs ayant un même diamètre, et les motifs étant disposés suivant une grille carrée. Comme l’image 32 a un fond transparent, les motifs sont contrastés, ce qui permet de déterminer avec une grande précision la position et/ou la forme des motifs 34. Cela permet de détecter une déformation par courbure de l’échantillon, même si cette courbure présente un très grand rayon de courbure, par exemple supérieur ou égal à 100 km.
Le spectromètre 7 reçoit l’autre partie 22 du faisceau lumineux réfléchi. Le spectromètre 7 est configuré pour mesurer une puissance de l’autre partie 22 du faisceau lumineux réfléchi spéculairement en fonction de la longueur d’onde. Par exemple, le spectromètre fonctionne dans la gamme de longueur d’onde comprise entre 300nm et 2000 nm. On déduit de cette mesure la réflectivité de l’échantillon, qui est égale au ratio entre la puissance lumineuse réfléchie et la puissance lumineuse incidente. Comme la transmission du masque est supérieure à 90% et que le séparateur optique de faisceau transmet lui aussi une proportion importante du faisceau lumineux réfléchi, la puissance du faisceau lumineux réfléchi détecté par le spectromètre présente un niveau assez élevé pour permettre des mesures précises de réflectivité spectrale. On mesure la puissance du faisceau réfléchi en fonction de la longueur d’onde sur toute une gamme spectrale en utilisant un seul spectromètre 7.
Ainsi, l’instrument permet la mesure simultanée du rayon de courbure de l’échantillon avec une très haute sensibilité, pour de grands rayons de courbure, et de réflectivité spectrale de surface de l’échantillon, avec une grande précision. L’instrument ne nécessite que peu de ports d’entrée-sortie. Lorsque l’angle d’incidence est non nul, il suffit de deux ports d’entrée-sortie 11, 13 disposés symétriquement par rapport à la normale 9 à la surface de l’échantillon 8. De façon particulièrement avantageuse, la mesure de courbure et la mesure de réflexion sont effectuées en utilisant une seule et même source 1. Cette configuration permet d’obtenir un instrument très compact, au plus près de l’enceinte de traitement, et à moindre coût de fabrication comparé à deux instruments distincts.
En option, un autre détecteur 17 est disposé face à un autre port optique 13 de l’enceinte. Cet autre port optique 13 permet de recevoir de la lumière diffusée par la surface de l’échantillon 8. Dans l’exemple illustré en , l’autre port optique 13 est placé face à l’échantillon sur la normale 9 à la surface de l’échantillon 8. L’autre détecteur 17 reçoit un faisceau de lumière diffusée sous un angle solide déterminé, en dehors de la réflexion spéculaire. De cette manière, toujours avec une seule source 1 de lumière, on obtient trois mesures simultanées : mesure de rayon de courbure, de réflectivité spectrale et de diffusivité d’une même zone éclairée de la surface d’un échantillon. Les mesures peuvent être effectuées en temps réel, à une fréquence importante (jusqu’à 100 Hz).
La mesure de l’intensité de la lumière diffusée est transmise au processeur 30. Un système de traitement du signal permet de mesurer des variations relatives de rugosité de surface. On obtient ainsi une mesure des variations relatives de rugosité de surface de l’échantillon ayant une sensibilité et/ou précision de l’ordre du nanomètre.
Selon une variante, la mesure de courbure par réflectivité est montée en incidence normale. Dans ce cas, la source et la partie réceptrice (caméra et spectromètre) sont montés sur le port 13 avec une autre lame séparatrice. La mesure de rugosité est alors montée sur un autre port optique 11 ou 12, par exemple.
Capteur d’exposition aux températures semi-irréversible personnalisable par imprimante thermique Contexte De nombreux types de produits sont périssables dans différentes conditions environnementales. Par exemple, les produits peuvent être dégradés ou rendus dangereux ou autrement inutilisables par une trop grande exposition à une chaleur de façon cumulative au fil du temps ou une exposition à une chaleur maximale au-delà d’un seuil qui provoque rapidement la détérioration du produit, comme la dénaturation des protéines d’un produit biologique ou la décongélation d’un produit congelé. D’autres produits peuvent être négativement affectés par le fait d’être trop froids, par exemple, par le gel ou d’autres changements physiques indésirables causés par une température trop basse. De nombreux types d’indicateurs sont utilisés pour montrer l’exposition historique aux conditions environnementales, par exemple, à une température basse ou trop élevée, souvent de manière visible, comme par un changement de couleur d’un matériau indicateur.
Certains types de matériaux thermochromiques. Souvent appelés matériaux thermochromiques à mémoire, ils présentent des changements de couleur semi-irréversibles en réponse aux changements de température. Ces matériaux présentent un effet d’hystérésis de changement de couleur, passant à un état de couleur de température élevée lorsqu’ils sont chauffés au-dessus d’un seuil de température élevée, l’état de couleur étant maintenu lorsque le matériau revient à une température inférieure à ce seuil. Le matériau passe alors à un état de couleur de basse température uniquement lorsque la température descend suffisamment en dessous d’un seuil de basse température. Le matériau reste alors dans l’état de couleur de basse température jusqu’à ce que le matériau revienne à une température supérieure au seuil de température élevée. Par exemple, le matériau peut être de couleur claire dans l’état basse température et de couleur foncée dans l’état de température élevée, ou inversement, ou le matériau peut être transparent ou invisible dans l’état de température élevée, et coloré ou visible dans l’état de basse température, ou inversement.
Étant donné que les indicateurs d’exposition environnementale historique et d’autres types d’indicateurs de température sont de plus en plus utilisés, il est souhaitable de permettre qu’ils soient ajoutés aux étiquettes ou aux emballages des produits (ou personnalisés s’ils sont déjà présents) au moment de la fabrication des étiquettes et des emballages, voire au moment où un produit hôte ou son contenant est étiqueté.
Une approche courante pour produire des étiquettes personnalisées pour les emballages est l’utilisation d’imprimantes thermiques directes, par exemple, les imprimantes des séries Zebra ZT600, Zebra ZT400, Zebra ZD600, Zebra ZD400, disponibles auprès de Zebra Technologies Corp ou toute autre imprimante thermique peuvent être utilisées. La présente divulgation décrit des capteurs d’exposition aux températures semi-irréversibles qui peuvent être personnalisés avec de telles imprimantes, ainsi qu’un procédé de fabrication et de personnalisation associé.
Résumé L’invention concerne des indicateurs d’exposition aux températures personnalisables et des procédés de fabrication de ceux-ci. L’indicateur d’exposition aux températures comporte un substrat, une région d’impression du substrat formant un support sensible à la chaleur qui est configuré pour s’assombrir lorsqu’il est chauffé par une tête d’impression thermique, l’assombrissement étant permanent par rapport au refroidissement ultérieur du support ; au moins une composition thermochromique à mémoire étant prévue sur une région d’indication du substrat, la composition thermochromique est configurée pour avoir un état de couleur de température élevée lorsqu’elle est chauffée au-dessus d’un seuil de température élevée, et pour rester dans l’état de couleur de température élevée jusqu’à ce qu’elle soit refroidie en dessous d’un seuil de basse température, la composition thermochromique est configurée pour avoir un état de couleur de basse température lorsqu’elle est refroidie en dessous du seuil de basse température et pour maintenir le seuil de basse température jusqu’à ce qu’elle soit chauffée au-dessus du seuil de température élevée.
Des aspects de l’objet décrit ici peuvent être utiles seuls ou en combinaison avec un ou plusieurs autres aspects décrits ici. Dans un aspect de la présente divulgation, un indicateur d’exposition aux températures comporte un substrat, une région d’impression du substrat formant un support sensible à la chaleur qui est configuré pour s’assombrir lorsqu’il est chauffé par une tête d’impression thermique, l’assombrissement étant permanent par rapport au refroidissement ultérieur du support.
Dans un autre aspect de la présente divulgation, qui peut être utilisé en combinaison avec tout autre aspect ou combinaison d’aspects énumérés ici, au moins une composition thermochromique à mémoire étant prévue sur une région d’indication du substrat.
Dans un autre aspect de la présente divulgation, qui peut être utilisé en combinaison avec tout autre aspect ou combinaison d’aspects énumérés ici, la composition thermochromique est configurée pour avoir un état de couleur de température élevée lorsqu’elle est chauffée au-dessus d’un seuil de température élevée, et pour rester dans l’état de couleur de température élevée jusqu’à ce qu’elle soit refroidie en dessous d’un seuil de basse température.
Dans un autre aspect de la présente divulgation, qui peut être utilisé en combinaison avec tout autre aspect ou combinaison d’aspects énumérés ici, la composition thermochromique est configurée pour avoir un état de couleur de basse température lorsqu’elle est refroidie en dessous du seuil de basse température et pour maintenir le seuil de basse température jusqu’à ce qu’elle soit chauffée au-dessus du seuil de température élevée.
On décrit maintenant des tests de performance de capture des microparticules menés à bien par la demanderesse sur des modes de réalisation particuliers du dispositif de capture des microparticules selon l’invention. Plusieurs modes de réalisation particulière d’un dispositif selon l’invention sont préparés, ils sont numérotés 1 à 7 ci-après.
Dispositif pour la capture des microparticules n°1 (Huile d’olive / Aerosleep ®) : on approvisionne un support tissé de 0.045 m² de surface et de 6mm d’épaisseur formé par tissage 3D de fibres de polyester tel que le produit Aerosleep commercialisé par la société QLEVR. Le tissage consiste en deux faces parallèles comportant des mailles de 5mm d’ouverture (dimension moyenne) représentant environ 63% de la surface. La densité du support tissé est de 380 g/m². Il présente un taux de vide de l’ordre de 95%. Le support est plongé dans un bain d’huile d’olive préchauffé à 60°C de manière que toute sa surface soit recouverte d’huile. Le support enduit est ressorti du bain, puis suspendu verticalement pendant 5 heures pour que l’excès d’huile s’égoutte naturellement. Le support structuré enduit de milieu de capture ainsi obtenu présente une densité de 590 g/m². Son taux de vide est proche de 91%.
Dispositif n°2 (Huile de tournesol / Aerosleep ®) : on reproduit le dispositif n°1 en remplaçant l’huile d’olive par de l’huile de tournesol.
Dispositif n°3 (Huile d’arachide / Aerosleep ®) : on reproduit le dispositif n°1 en remplaçant l’huile d’olive par de l’huile d’arachide.
Dispositif n°4 (Saindoux / Aerosleep ®) : on reproduit le dispositif n°1 en remplaçant l’huile d’olive par du saindoux préalablement chauffé à 80°C. Le saindoux ainsi déposé représente environ 60% de la masse finale du support structuré enduit de milieu de capture.
Dispositif n°5 (Huile de ricin / Aerosleep ®) : on reproduit le dispositif n°1 en remplaçant l’huile d’olive par de l’huile de ricin.
Dispositif n°6 (Huile d’olive / mousse PU 8ppi) : on reproduit le dispositif n°1 en remplaçant le support tissé par une mousse de polyuréthane à cellules ouvertes de 8 ppi et de 3cm d’épaisseur (référence RegiCell 8 FM2 commercialisée par la société Foampartner). Ce support a une densité de 27 kg/m 3 . Le diamètre des cellules ouvertes est d’environ 4.5mm. Le taux de vide calculé à partir de la densité intrinsèque du polyuréthane (typiquement 1200kg/m3) est d’environ 98%. Il passe à 97% après enduction de l’huile.
Dispositif n°7 (Huile d’arachide/ mousse PU 8ppi) : on reproduit le dispositif n°6 en remplaçant l’huile d’olive par de l’huile d’arachide.
Pour chacun des dispositifs n°1 à 7, le support structuré enduit d’un milieu de capture, décrit ci-avant, est abrité dans un caisson.
Au cours d’un premier test (test 1), la demanderesse a procédé à l’évaluation des performances de capture des microparticules par des dispositifs selon l’invention dans un réseau souterrain de transport ferroviaires de passager, dans un tunnel.
Test 1 : les dispositifs 1 à 7 détaillés ci-avant sont exposés à l’air d’un tunnel dans un réseau souterrain de transport ferroviaires de passager, à environ 15 mètres de l’entrée d’une station souterraine. La teneur moyenne en particules fines PM10 dans la station a préalablement été mesurée à 93 µg/m 3 , et la vitesse de passage de l’air pollué au travers des coffrets a été mesurée à 0,14 m/s en moyenne journalière. Le caisson abritant le support structuré enduit de milieu de capture est fixé sur la paroi du tunnel, à environ 1,5 mètres du rail le plus proche. Le bas du caisson est à 20 cm du sol. La structure du caisson similaire à celle illustrée sur la . Il comporte deux faces opposées ouvertes, positionnées perpendiculairement à la paroi du tunnel afin que le flux d’air généré par le passage des trains puisse le traverser. A l’intérieur du coffret plusieurs support structurés enduits de milieu de capture forment un angle de 15 degrés avec la paroi du tunnel.
Après exposition, les supports structurés enduits de milieu de capture sont prélevés puis lavés en les maintenant 15 minutes dans une eau savonneuse agitée et chauffée à 80°C de manière à décrocher les particules fines qui ont été piégées. L’eau de lavage est ensuite filtrée sur une membrane cellulose dont les ouvertures font 0, 45 µm. Les particules filtrées et la membrane sont rincées à l’éthanol afin d’éliminer les résidus d’huile. La quantité de PM récoltée est déterminée par pesée de la membrane, après séchage à 60°C pendant 2 heures.
Les résultats obtenus sont regroupés dans le tableau 1 pour différents supports structurés enduits de milieu de capture et pour différentes durées d’exposition. Ils sont exprimés en grammes (g) de particules solides (PM) récoltées sur le support structuré enduit de milieu de capture par jour et par mètre carré de support structuré enduit de milieu de capture (gPM/m²/j), en moyenne sur la période d’exposition.
Référence Dispositif testé Durée d'exposition (en jours) Particules capturée (gPM/m²/j) Test1 -a Dispositif 1 14 0,35 Test1 -b Dispositif 1 17 0,61 Test1 -c Dispositif 1 17 1,01 Test1 -d Dispositif 1 25 0,38 Test1 -e Dispositif 1 42 0,47 Test1 -f Dispositif 1 56 0,57 Test1 -g Dispositif 2 11 0,18 Test1 -h Dispositif 2 17 0,37 Test1 -i Dispositif 3 14 0,92 Test1 -j Dispositif 3 14 0,51 Test1 -k Dispositif 3 17 0,75 Test1 -l Dispositif 3 28 0,25 Test1 -m Dispositif 3 28 0,44 Test1 -n Dispositif 3 42 0,10 Test1 -o Dispositif 4 17 0,86 Test1 -p Dispositif 5 11 0,28 Test1 -q Dispositif 5 11 0,24 Test1 -r Dispositif 5 14 0,25 Test1 -s Dispositif 6 14 0,52 Test1 -t Dispositif 7 14 0,41
Les dispositifs testés montrent de bonnes performances de captures en air ambient dans un environnement cloisonné souterrain. On constate une quantité de particules capturées comprise entre 0,18 gPM/m²/j et 1,01 gPM/m²/j en fonction des tests, avec une moyenne de l’ordre de 0,47 gPM/m²/j. On constate qu’une durée longue plus d’exposition, jusqu’à 56 jours, ne semble pas diminuer significativement la quantité moyenne de particules capturées.
L’analyse granulométrique des particules en suspension menés à bien sur les eaux de lavage des essais référencés Test1-b et Test1-c du tableau 1 (essais de reproduction) indiquent, dans les deux cas, une fraction volumique en PM10, en PM2.5 et en PM1 respectivement de 48%, 19% et 4%.
L’invention ne se limite pas aux modes de réalisation décrits. En particulier, la section transversale de la canalisation peut présenter une forme différente, l’incurvation ménagée dans la paroi de la canalisation peut également prendre d’autres formes...
Dispositif d’évaluation en forage d’une teneur en uranium et d’une porosité hydrogène d’une région d’intérêt d’une formation géologique et procédé associé La présente invention concerne selon un premier aspect un dispositif d’évaluation en forage d’une teneur en uranium et d’une porosité hydrogène d’une région d’intérêt d’une formation géologique.
Selon un deuxième aspect, l’invention concerne un procédé associé permettant d’évaluer en forage la teneur en uranium et la porosité hydrogène de la région d’intérêt.
En prospection et en exploration minière de l’uranium, il est connu d’évaluer la teneur en uranium en forage et la porosité hydrogène par interrogation neutronique active. Ceci s’effectue généralement à l’aide de deux sondes distinctes descendues dans le forage permettant d’évaluer la porosité d’une part, et la teneur en uranium d’autre part. La teneur en uranium et la porosité hydrogène sont deux propriétés importantes en exploration minière. Elles sont nécessaires pour construire des modèles géologiques et hydrauliques, et évaluer le potentiel uranifère d’une région ou, lorsqu’un gisement a été découvert, pour permettre d’en évaluer les réserves.
La porosité hydrogène correspond à la fraction de volume de pores d’une formation occupée par de l’eau. Elle est directement liée à la quantité d’atomes d’hydrogène présents dans la formation.
La méthode d’interrogation neutronique active consiste à émettre des neutrons vers la région d’intérêt pour laquelle on souhaite connaître la porosité hydrogène et la teneur en uranium. Les neutrons émis interagissent à la fois avec les noyaux d’hydrogène et avec les noyaux d’uranium présents dans la région d’intérêt. Certains des neutrons émis sont rétrodiffusés par les noyaux d’hydrogène vers la sonde en conservant une énergie élevée, typiquement supérieure à 0,5 eV, énergie de coupure du cadmium entourant le détecteur dans certaines sondes. D’autres neutrons émis se thermalisent dans la formation, c’est-à-dire qu’ils ralentissent suite à des chocs successifs avec des noyaux d’hydrogène présents dans la région d’intérêt. Certains de ces neutrons thermiques provoquent la fission des noyaux d’uranium 235 et l’émission de 2 à 3 neutrons prompts par fission possédant une énergie moyenne de l’ordre de 2 MeV
Pour évaluer la porosité hydrogène de la formation, il est connu d’utiliser une sonde comprenant une source de neutrons et au moins deux détecteurs sensibles aux neutrons thermalisés dans la formation (ou neutrons thermiques) qui ont été rétrodiffusés et dont l’énergie se situe autour de 0,025 eV. La porosité hydrogène est déterminée à partir du ratio des taux de comptage mesurés par les deux détecteurs. Ce ratio augmente d’abord linéairement avec la porosité puis converge à haute porosité vers une valeur limite, ce qui rend difficile la détermination précise de la porosité typiquement lorsqu’elle dépasse 40%.
Pour déterminer la teneur en uranium de la formation, il est connu d’effectuer un comptage des neutrons prompts de fission des noyaux d’uranium 235 induits par les neutrons thermalisés issus d’un générateur pulsé de neutrons initialement rapides. En particulier, on mesure entre les impulsions du générateur un ratio entre un taux de comptage des neutrons thermiques issus du générateur et un taux de comptage des neutrons prompts de fission dits épithermiques, c’est-à-dire qui présentent une énergie supérieure à 0,5 eV.
Un objet de l’invention est de proposer un dispositif de forage compact qui permette d’évaluer conjointement la teneur en uranium et la porosité hydrogène d’une région d’intérêt de la formation géologique de manière fiable et précise.
A cet effet, l’invention concerne un dispositif d’évaluation en forage d’une teneur en uranium et d’une porosité hydrogène d’une région d’intérêt d’une formation géologique, le dispositif comprenant :
- une sonde destinée à être insérée dans un forage en regard de la zone d’intérêt, la sonde comportant un générateur de neutrons pulsé configuré pour émettre au moins une impulsion de neutrons, au moins une partie desdits neutrons étant émis vers la région d’intérêt, un unique détecteur de neutrons disposé à l’écart du générateur de neutrons pulsé, ledit détecteur de neutrons étant adapté pour détecter une pluralité de neutrons issus d’interactions entre les neutrons émis par le générateur de neutrons et la région d’intérêt, la sonde comprenant en outre un dispositif de blindage entourant le détecteur de neutrons, le dispositif de blindage étant adapté pour absorber une pluralité de neutrons présentant une énergie inférieure à une énergie de coupure, et issus d’interactions entre les neutrons émis par le générateur de neutrons et la région d’intérêt,
- une unité de comptage neutronique connectée au détecteur de neutrons, l’unité de comptage neutronique étant au moins configurée pour mesurer au cours du temps, durant un premier intervalle temporel, un nombre de neutrons rétrodiffusés par des noyaux d’hydrogène de la région d’intérêt et pour mesurer au cours du temps, durant un deuxième intervalle temporel, un nombre de neutrons prompts de fission issus d’interactions entre les neutrons émis par le générateur de neutrons et des noyaux d’uranium présent dans la région d’intérêt, le deuxième intervalle temporel étant postérieur au premier intervalle temporel,
- une unité d’évaluation de la porosité hydrogène configurée pour évaluer la porosité hydrogène de la région d’intérêt en utilisant un nombre total de neutrons mesurés durant le premier intervalle temporel,
- une unité d’évaluation de la teneur en uranium configurée pour évaluer la teneur en uranium de la région d’intérêt en utilisant un nombre total de neutrons mesurés durant le deuxième intervalle.
Selon l’invention, à partir d’une sonde équipée d’un unique détecteur et par exemple grâce à une unique séquence d’acquisition, laquelle comprend une pluralité de cycles d’impulsion de neutrons et de comptage des neutrons détectés par le détecteur, et en appliquant la méthode décrite ci-dessous, il est possible de déterminer deux paramètres que sont la teneur en uranium et la porosité d’une région d’intérêt.
Suivant des modes de réalisation particuliers, le dispositif comprend une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises isolément ou selon toutes les combinaisons techniquement possibles :
Selon un exemple, la caméra infrarouge peut comprendre un capteur d’image à matrice de pixels comprenant un pixel angulaire adapté à capturer un flux lumineux provenant d’une zone intérieure de l’élément d’interface orientée en regard du capteur d’image et dans le champ de vue dudit pixel angulaire, par exemple une zone intérieure positionnée autour de l’élément transparent, la zone étant par exemple recouverte d’un revêtement émissif.
Des exemples de caméra infrarouge à pixel de détection de flux thermique parasite, de procédé d’étalonnage d’une telle caméra infrarouge, et de procédé de correction d’une image capturée par une telle caméra infrarouge sont décrits dans les demandes internationales de brevet WO2019234215A1 et WO2019234216A1.
Ces exemples et d’autres exemples de réalisation de l’élément d’interface sont décrits dans la demande "dispositif d’imagerie infrarouge" déposée par le même déposant le 24/09/2021 sous le numéro FR2110092.