INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un mode de réalisation, l’anneau 48 comporte une face 58 fixée au bord périphérique 12 du panneau de support, et dans lequel ladite face 58 de l’anneau est munie d’au moins un relief 60 pour augmenter l’adhésion de l’anneau 48 au panneau de support 4. Selon un mode de réalisation, la collerette 18 comporte une face d’appui 30 fixée au bord périphérique 12 du panneau de support 4, ladite face d’appui 30 étant munie d’au moins un relief 36 pour augmenter l’adhésion de la collerette 18 au panneau de support 4. Selon un mode de réalisation, la collerette 18 comporte une face d’appui 30 fixée au bord périphérique 12 du panneau de support 4, une face opposée 32 à la face d’appui et une tranche 34 reliant la face d’appui 30 à la face opposée 32, la tranche 34 comportant, selon une direction partant de la face d’appui 30 et allant vers la face opposée 32, un profil en forme S 38 et un chanfrein 40. Selon un mode de réalisation, l’anneau 48 comporte une face 58 fixée au bord périphérique 12 du panneau de support, et ladite face 58 de l’anneau est munie d’au moins un relief 60 pour augmenter l’adhésion de l’anneau 48 au panneau de support 4.
Selon un mode de réalisation, la collerette 18 comporte une face d’appui 30 fixée au bord périphérique 12 du panneau de support 4, ladite face d’appui 30 étant munie d’au moins un relief 36 pour augmenter l’adhésion de la collerette 18 au panneau de support 4.
Selon un mode de réalisation, la collerette 18 comporte une face d’appui 30 fixée au bord périphérique 12 du panneau de support 4, une face opposée 32 à la face d’appui et une tranche 34 reliant la face d’appui 30 à la face opposée 32 la tranche 34 comportant, selon une direction partant de la face d’appui 30 et allant vers la face opposée 32, un profil en forme S 38 et un chanfrein 40.
Selon un mode de réalisation, le cadre de renfort 8 est réalisé en matière plastique.
En référence à la , le procédé fabrication du composant de garniture selon l’invention débute par une étape 62 au cours de laquelle le cadre de renfort 8 est disposé à l’intérieur d’une cavité de moulage d’une première partie de moule 64. Au cours d’une étape 66, la pièce de guidage 6 de coussin gonflable est agencée dans une cavité de moulage d’une deuxième partie de moule 68. Au cours d’une étape 70, le panneau de support 4 est chauffé à une température comprise entre 160°C et 220°C, de préférence entre 200°C et 220°C, en particulier entre 205°C et 210 °C. Au cours d’une étape 72, le panneau de support 4 chauffé est posé sur la cavité de moulage de la première partie de moule 64 et sur le cadre de renfort 8, notamment sur l’anneau 48 du cadre de renfort. Le panneau de support commence à se déformer, notamment par gravité et/ou par une action du moule, pour épouser la forme de la cavié de moulage de la première partie de moule 64 et du cadre de renfort 8. Au cours d’une étape 74, une ouverture 10 est découpée dans le panneau de support par des éléments de découpe 75. Les éléments de découpe 75 prennent appui sur le cadre de renfort 8 pour découper l’ouverture 10.
Au cours d’une étape 76, la première partie de moule 64 et la deuxième partie de moule 68 sont assemblées en insérant le canal 14 de la pièce de guidage 6 dans l’ouverture10 du panneau de support 4 et dans le cadre de renfort 8. Lors de l’insertion du canal 14 dans le cadre de renfort 8, les pattes de fixation à déformation élastique des éléments de verrouillage 24 se déforment. Puis, elles reprennent leur position initiale. Dans cette position initiale, les pattes de fixation sont disposées contre l’extrémité libre de la jupe 50 du cadre de renfort 8. Elles forment une butée de sécurité en cas où la fixation par compression à chaud se désolidarise. Au cours d’une étape 78, la première partie de moule 64 et la deuxième partie de moule 68 sont comprimées l’un contre l’autre. Au cours de cette compression, le bord périphérique 12 du panneau de support 4 est fixé contre la collerette18 de la pièce de guidage 6 et contre le cadre de renfort 8, en particulier contre l’anneau 48 du cadre de renfort 8. L’étape de compression 78 doit être effectuée au maximum 20 secondes après chauffage du panneau de support. Au cours d’une étape 80, le revêtement décoratif 7 est fixé sur la face supérieure du panneau de support 4 et sur la face supérieure du volet 16 et de la collerette 18.
- le deuxième élément de support s’étend entre la deuxième extrémité et une quatrième extrémité munie d’un huitième organe de liaison,
- le deuxième élément de support comprend le quatrième organe de liaison et le premier bras,
- le septième organe de liaison est apte à coopérer avec le huitième organe de liaison pour former un moyen d’assemblage des éléments de support,
- le huitième organe de liaison est agencé en un canal apte à loger le septième organe de liaison qui est agencé en un bandeau muni à l’une de ses faces de premières dents aptes à coopérer avec des deuxièmes dents équipant une paroi délimitant le canal.
La présente invention a aussi pour objet une portion de support comprenant avantageusement deux tels composants de supports qui sont identiques.
La portion de support comprend avantageusement l’une quelconque au moins des caractéristiques techniques suivantes, prises seules ou en combinaison :
- le premier organe de liaison de l’un quelconque des composants de support et le deuxième organe de liaison de l’autre quelconque des composants de support sont des organes d’emboîtement aptes à coopérer ensemble pour former un premier moyen de liaison des composants de support,
- le premier organe de liaison de l’un quelconque des composants de support est agencé en un canal apte à loger le deuxième organe de liaison de l’autre quelconque des composants de support qui est agencé en un bandeau muni à l’une de ses faces de premières dents aptes à coopérer avec des deuxièmes dents équipant une paroi délimitant le canal,
- le cinquième organe de liaison de l’un quelconque des composants de support et le sixième organe de liaison de l’autre quelconque des composants de support sont des organes d’emboîtement aptes à coopérer ensemble pour former un deuxième moyen de liaison des composants de support,
- le cinquième organe de liaison de l’un quelconque des composants de support est agencé en un canal apte à loger le sixième organe de liaison de l’autre quelconque des composants de support qui est agencé en un bandeau muni à l’une de ses faces de premières dents aptes à coopérer avec des deuxièmes dents équipant une paroi délimitant le canal.
La présente invention a aussi pour objet un support comprenant deux telles portions de support.
Le support comprend avantageusement l’une quelconque au moins des caractéristiques suivantes, prises seules ou en combinaison :
- le troisième organe de liaison de l’une quelconque des portions de support et le quatrième organe de liaison de l’autre quelconque des portions de support sont des organes d’emboîtement aptes à coopérer ensemble pour former un moyen d’attache des portions de support,
- le troisième organe de liaison de l’une quelconque des portions de support est agencé en un canal apte à loger le quatrième organe de liaison de l’autre quelconque des portions de support qui est agencé en un bandeau muni à l’une de ses faces de premières dents aptes à coopérer avec des deuxièmes dents équipant une paroi délimitant le canal,
- le support est constitué en tout et pour tout de quatre composants de support identiques les uns aux autres,
- le support est constitué en tout et pour tout de quatre premiers éléments de support identiques les uns aux autres et de quatre deuxièmes éléments de support identiques les uns aux autres.
Il est à noter que les coefficients de distribution de l’uranium(VI) et du plutonium(IV) obtenus pour le monoamide EHPyr2 à forte acidité ([HNO 3 ] = 4 mol/L) sont inférieurs à ceux obtenus à la même acidité pour le TBP . En revanche, le monoamide EHPyr2 présente, à acidité modérée ([HNO 3 ] = 0,5 mol/L), une sélectivité U/Pu bien supérieure à celle du TBP puisqu’il conduit à un facteur de séparation FS U/Pu qui est 10 fois plus élevé que celui obtenu pour le TBP à la même acidité.
I II – Capacité de charge en uranium(VI) des monoamides de l’invention :
Des tests de capacité de charge en uranium(VI) sont réalisés en soumettant une phase organique comprenant 1,2 mol/L du monoamide EHPip3 dans le TPH à 5 contacts successifs avec une solution aqueuse comprenant 135 g/L d’uranium(VI) et 4 mol/L d’acide nitrique.
Chaque contact est réalisé en tube et sous agitation, pendant 30 min à 25°C et avec un rapport volumique O/A de 2, et est suivi d’une centrifugation, d’une séparation des phases aqueuse et organique ayant été mises en contact et d’une mesure de la concentration de l’uranium(VI) dans la phase organique.
Le tableau II ci-après présente les concentrations d’uranium(VI), notées [U] org et exprimées en g/L, telles qu’obtenues dans les phases organiques après chacun des 5 contacts.
Outre qu’aucune démixtion (i.e. la formation d’une troisième phase) n’a été observée au cours des 5 contacts, le tableau II montre qu’il est possible de charger une phase organique comprenant un monoamide de l’invention à 142 g/L d’uranium(VI), ce qui représente une capacité de charge élevée, compatible avec le développement d’un procédé de traitement de combustibles nucléaires usés.
I V – S chéma de principe d’un mode de mise en œuvre du procédé de traitement de l’invention :
On se réfère à la qui représente un schéma de principe d’un mode de mise en œuvre du procédé de traitement d’une solution aqueuse de dissolution d’un combustible nucléaire usé dans l’acide nitrique conforme à l’invention.
Comme le montre cette figure, le procédé comprend 8 étapes.
La première de ces étapes, notée « Co-extraction U/Pu » sur la , vise à extraire conjointement l’uranium et le plutonium, le premier au degré d’oxydation +VI et le second au degré d’oxydation +IV, de la solution aqueuse nitrique de dissolution d’un combustible nucléaire usé.
Une telle solution comprend typiquement de 3 à 6 mol/L d’HNO 3 , de l’uranium(VI), du plutonium(IV), des actinides mineurs (américium, curium et neptunium), des produits de fission (La, Ce, Pr, Nd, Sm, Eu, Gd, Mo, Ru, Tc, Rh, Ru, Pd, Y, Cs, Ba, Zr, Nb, …) ainsi que quelques produits d’activation comme le chrome, le manganèse, le fer, le cobalt et le nickel.
L’étape « Co-extraction U/Pu » est réalisée en faisant circuler, dans l’extracteur 1, la solution de dissolution à contre-courant d’une phase organique (notée « PO » sur la ) qui comprend de 1 mol/L à 2 mol/L et, mieux encore, de 1,1 mol/L à 1,3 mol/L, par exemple 1,2 mol/L, d’un monoamide de l’invention ou d’un mélange de monoamides de l’invention, en solution dans un diluant organique.
Le diluant organique peut notamment être un hydrocarbure à chaîne linéaire ou ramifiée tel que le n -dodécane, le TPH ou une isoparaffine telle que celle qui est commercialisée sous la référence commerciale Isane TM IP 185T, préférence étant donnée au TPH.
La deuxième étape du procédé, notée « Lavage PF » sur la , vise à désextraire de la phase organique issue de la « Co-extraction U/Pu » la fraction des produits de fission et d’activation ayant été extraite de la solution de dissolution, conjointement avec l’uranium(VI) et le plutonium(IV).
Pour ce faire, l’étape « Lavage PF » comprend une ou plusieurs opérations de lavage de la phase organique issue de la « Co-extraction U/Pu », chaque opération de lavage étant réalisée en faisant circuler cette phase organique, dans l’extracteur 2, à contre-courant d’une solution aqueuse nitrique dont la concentration peut aller de 1 mol/L à 6 mol/L d’HNO 3 mais est, de préférence, de 4 mol/L à 6 mol/L d’HNO 3 et, mieux encore, de 4 mol/L à 5 mol/L d’HNO 3 de sorte à faciliter la désextraction du ruthénium et du technétium.
Si l’étape « Lavage PF » est réalisée avec une ou plusieurs solutions aqueuses de forte acidité, c’est-à-dire typiquement égale ou supérieure à 3 mol/L d’HNO 3 , alors cette étape comprend de plus une désacidification de la phase organique, que l’on réalise en faisant circuler cette phase organique à contre-courant d’une solution aqueuse nitrique faiblement acide, c’est-à-dire comprenant de 0,1 mol/L à 1 mol/L d’HNO 3 comme une solution aqueuse comprenant 0,5 mol/L d’HNO 3 , afin d’éviter qu’une quantité trop importante d’acide ne soit entraînée vers l’extracteur dévolu à la troisième étape, notée « Désextraction Pu » sur la , et ne vienne perturber les performances de cette troisième étape.
De même, en cas de mouvement de l’armature de dossier 17 , dans le sens antihoraire sur la ou la , il est provoqué un déplacement du premier point d’ancrage PA 1 , vers l’arrière de l’armature d’assise 14 .
Ainsi, il est possible de régler la position du premier point d’ancrage PA 1 , notamment la position longitudinale du premier point d’ancrage PA 1 , et donc du cliquet de réception 43 , en fonction de l’inclinaison de l’armature de dossier 17 . En particulier, plus la position du siège 10 est allongée, plus le cliquet de réception 43 se situe vers l’avant du siège 10 . Il est ainsi possible de s’assurer que le troisième brin 36 3 de la sangle 36 se trouve toujours à proximité voire en contact indirect avec le bassin de l’occupant du siège de véhicule 10 , quelle que soit l’inclinaison de l’armature de dossier 17 . On assure ainsi qu’en cas de choc ou de freinage brusque du véhicule muni du siège de véhicule 10 , le troisième brin 36 3 maintient solidement l’occupant du siège de véhicule 10 . Par suite, on limite voire on évite les risques de sous-marinage.
En outre, la solution proposée est simple techniquement que ne met en œuvre que des bielles articulées les unes par rapport aux autres. En particulier, aucun dispositif de guidage en translation n’apparait a priori nécessaire.
Les et représentent le côté du siège de véhicule 10 opposé à celui représenté sur les à . Sur ces et , l’armature de dossier 17 est dans la première position angulaire par rapport à l’armature d’assise 14 illustrée par les et .
Comme le cliquet de réception 43 de l’autre côté du siège 10 , la boucle 46 est fixée à l’armature d’assise 14 au moyen d’un dispositif 47 d’ajustement de la position d’un deuxième point d’ancrage PA 2 . Ici, le dispositif d’ajustement 47 est identique à celui mis en œuvre de l’autre côté du siège 10 , pour ajuster la position du premier point d’ancrage PA 1 . À fin de concision de la présente description, le dispositif d’ajustement 47 n’est donc pas décrit à nouveau ici. Les mêmes références que pour le dispositif 47 d’ajustement de la position du premier point d’ancrage PA 1 sont reprises sur les et illustrant le dispositif 47 d’ajustement de la position du deuxième point d’ancrage PA 2 . Le deuxième point d’ancrage PA 2 correspond au point où la boucle 46 est fixée à la bielle d’ajustement 48 du dispositif d’ajustement 47 .
Les deux dispositifs d’ajustement 47 étant identiques, lors d’une rotation de l’armature de dossier 17 autour du premier axe A1 , la position de chacun des points d’ancrage PA 1 , PA 2 situés d’un côté et de l’autre du siège, peut être ajustée de façon identique selon la direction longitudinale X . La position de chacun des points d’ancrage PA 1 , PA 2 situés d’un côté et de l’autre du siège, peut alternativement ou au surplus être ajustée de façon simultanée. En variante, la position de chacun des points d’ancrage PA 1 , PA 2 peut être ajustée sur des courses différentes selon la direction longitudinale X . Pour ce faire, on peut notamment prévoir : - deux bielles d’ajustement 48 de longueurs différentes d’un côté et de l’autre du siège 10 ; - une position longitudinale différente des points B de chaque côté de l’armature d’assise 14 ; - une position du point C sur les bielles d’ajustement 48 différente d’un côté et de l’autre du siège de véhicule 10 .
La présente invention ne se limite pas aux seuls exemples décrits ci-dessus. L’invention est au contraire susceptible de nombreuses variantes accessibles à l’Homme de l’art.
Tout d’abord, selon l’exemple illustré, le siège de véhicule 10 est un siège installé sur le côté droit d’un véhicule automobile. Par symétrie, la présente description s’applique également à un siège installé du côté gauche du véhicule.
Par ailleurs, selon l’exemple décrit, chaque élément d’ancrage 44 est monté pivotant autour du deuxième axe A 2 , par rapport à la bielle d’ajustement 4 8 , afin d’offrir un degré de liberté supplémentaire dans l’ajustement de la position de l’élément d’ancrage 44 . Cette solution est avantageuse car elle permet notamment un ajustement de la position de l’élément d’ancrage 44 selon la direction verticale Z pour une position du point d’ancrage PA 1 , PA 2 donnée. Alternativement cependant, chaque élément d’ancrage 44 peut être solidarisé à la bielle d’ajustement 4 8 par une liaison empêchant tout mouvement relatif de l’élément d’ancrage 44 par rapport à la bielle d’ajustement 4 8 .
En outre, dans l’exemple illustré, le quatrième axe A 4 et le point C sont au voisinage de la deuxième extrémité de la bielle d’ajustement 4 8 , afin de maximiser la course de chaque point d’ancrage PA 1 , PA 2 . Alternativement, le quatrième axe A 4 et le point C peuvent être situés en tout autre point de la bielle d'ajustement 48 , en dehors du point B a priori . Une position différente du quatrième axe A4 et du point C correspondant peut permettre, par exemple, d’augmenter le couple de résistance du dispositif d’ajustement 47 en cas de choc.
Aussi, dans l’exemple illustré, chaque point d’ancrage PA 1 , PA 2 et le deuxième axe A2 sont au voisinage de la première extrémité de la bielle d’ajustement 4 8 , afin de maximiser la course du point d’ancrage PA 1 , PA 2 . Alternativement, le point d’ancrage PA 1 , PA 2 et deuxième axe A2 peuvent se situer en tout autre point de la bielle d'ajustement 44 , a priori en dehors du point B . Là encore, une position différente des points d’ancrage PA1 , PA2 peut permettre d’augmenter le couple de résistance du dispositif d’ajustement 47 en cas de choc.
Dans l’exemple illustré, les premier A1 , deuxième A2 , troisième A3 , quatrième A4 et cinquième A5 axes transversaux sont distincts deux à deux. Les points PA 1 / PA 2 , B , C et D sont ainsi distincts. Alternativement, les deuxième A2 et quatrième A4 axes peuvent être confondus. Dans ce cas, les points PA 1 / PA 2 et C sont confondus.
Selon l’exemple illustré toujours, la rotation de la bielle d’ajustement 4 8 autour du troisième axe A 3 , en fonction de la rotation de l’armature de dossier 17 autour du premier axe A1 est commandée par la bielle de commande 50 . Cette solution est préférée du fait de sa grande simplicité, ne nécessitant pas, en particulier, de motorisation propre.
Alternativement, d’autres moyens de commande du déplacement de la bielle d’ajustement 4 8 peuvent être envisagés. Par exemple, il peut être prévu des moyens pour commander une rotation de la bielle d’ajustement 4 8 autour du troisième axe A3 , comprenant un actionneur, notamment un actionneur électrique, pneumatique ou hydraulique. Un vérin peut par exemple être mis en œuvre en tant qu’actionneur dans ce cas.
Ainsi, selon un premier exemple, les moyens pour commander la rotation de la bielle d’ajustement 4 8 autour du troisième axe A3 peuvent comprendre un moteur électrique dont l’arbre de sortie entraine en rotation la bielle d’ajustement 48 , par l’intermédiaire d’un engrenage réducteur de vitesse, le cas échéant.
Selon un second exemple, les moyens pour commander la rotation de la bielle d’ajustement 4 8 autour du troisième axe A3 peuvent comprendre un vérin pneumatique, fixé libre en rotation en un point de la bielle d’ajustement 48 , d’une part, et de l’armature d’assise 14 , par exemple, d’autre part.
Ensuite, le creux formé dans le panneau d'isolant 22 est comblé comme décrit précédemment.
Il est ainsi possible d'avoir un déport de gond pour lequel le gond male existant 24 n'est pas visible.
Le support 12 est lui aussi agencé dans le panneau d'isolant 22 grâce à la présence des plaques intermédiaires 40, 48. En effet, grâce à la présence de celles-ci entre le corps cylindrique 36, 42 et la plaque de liaison 38, 46 associée, le support 12 est décalé transversalement et est en retrait par rapport au bord 62 de l'ouverture 60, quelle que soit la position du gond male existant.
Selon un mode de réalisation préféré permettant au support 12 d'être entièrement agencé dans le panneau d'isolant 22, la plaque intermédiaire 48 du gond male 16 est inclinée par rapport à la direction transversale et par rapport à la direction longitudinale. La plaque intermédiaire 48 du gond male 16 est ainsi située dans le prolongement de l'extrémité longitudinale 64 de la plaque de liaison 46 située la plus loin du mur, pour que cette extrémité longitudinale 64 de la plaque de liaison 46 soit elle aussi en retrait longitudinalement dans le panneau d'isolant 22.
On a représenté à la une variante de réalisation de la rallonge 10 qui est particulièrement adaptée à un déport de gond selon une grande distance, par exemple un déport de plus de 200mm.
Dans le cas d'un tel déport, les contraintes mécaniques sont exercées sur la rallonge 10, notamment en flexion selon la direction transversale T, du fait de la faible épaisseur de la platine de support 28 dans cette direction.
Pour supporter ces efforts de flexion, la platine de fixation 26 comporte un plus grand nombre de trous 30, ici six trous 30 répartis en deux alignements transversaux superposés.
Ces efforts de flexion induiraient une déformation de la rallonge 10 et par conséquent un mauvais positionnement de l'ouvrant destiné à être monté sur le gond male 16.
A cet effet, selon cette variante de réalisation, la rallonge 10 comporte une jambe de renfort 68 qui s'étend en diagonale en reliant la platine de fixation 26 à la platine de support 28. De préférence, la jambe de renfort 68 comprend une première extrémité 70 qui est reliée à une extrémité 26a transversale de la platine de fixation 26 et la jambe de renfort 68 comprend une deuxième extrémité 72 qui est reliée à la platine de support 28.
De préférence, chaque extrémité 70, 72 de la jambe de renfort 68 est pliée par rapport au reste de la jambe de renfort 68 pour s'étendre parallèlement à la platine de fixation 26 ou à la platine de support 28 qui lui est associée.
La première extrémité 70 de la jambe de renfort 68 comporte un orifice qui est destiné à recevoir une vis 32 de fixation de la platine de fixation 26 au mur 20.
La deuxième extrémité 72 de la jambe de renfort 68 comporte elle aussi un orifice qui est destiné à recevoir un boulon reçu dans une rainure longitudinale 34 pour sa liaison à la platine de support 28.
De préférence, la deuxième extrémité 72 de la jambe de renfort 68 est reliée à la rainure longitudinale 34 supérieure, qui est associée au gond femelle 14. Par conséquent, l'orifice de la première extrémité 70 de la jambe de renfort 68 est associé et est en alignement avec un trou 30 de la platine de fixation 26 situé dans l'alignement supérieur de trous 30.
L'alignement supérieur de trous 30 est à cet effet situé verticalement à la même hauteur que la rainure longitudinale 34 supérieure.
La deuxième extrémité 72 de la jambe de renfort 68 est fixée à la platine de support 28 par un boulon 54 permettant la fixation du gond femelle 14 sur la platine de support 28.
Selon les positions relatives du gond femelle 14 et de la jambe de renfort 68, il est possible que ceux-ci ne soient pas alignés longitudinalement pour permettre leur fixation par un même boulon 54.
Dans une deuxième variante, le dispositif de raffinage est configuré pour traiter les matières plastiques par abrasion.
Ces variantes peuvent bien entendu être combinées entre elles et/ou avec d’autres variantes non décrites.
La ligne de recyclage de l’invention peut comprendre des moyens de séchage conformes au premier aspect et/ou au deuxième aspect et/ou comprendre d’autres moyens de séchage alternatifs ou complémentaires et/ou comprendre des moyens de lavage conformes au troisième aspect et/ou d’autres moyens de lavage alternatifs ou complémentaires.
Dans tous ces cas, la ligne de recyclage peut comprendre d’autres éléments ou dispositifs de traitement des matières plastiques.