INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En outre, on considère que le calibrage en gain et en phase des antennes a été préalablement réalisé avec des moyens matériels et logiciels (algorithmiques) appropriés. Une telle opération est en effet effectuée avant l’acquisition. De manière connue, l’opération de calibrage permet de mesurer (afin de les annuler par la suite) les gains et déphasages dispersifs introduits par les chaînes de réception associées aux antennes.
Un signal incident (où désigne l’angle d’incidence du signal interférant) est reçu par chaque antenne connectée à un étage 20 comprenant des unités radio 21, 22, 23, 24 par antenne de type connu permettant un filtrage des signaux, une amplification et une transposition en fréquence intermédiaire plus faible que la fréquence porteuse du signal reçu. Les signaux sont ensuite numérisés par une unité de conversion analogique/numérique 30 comprenant un convertisseur analogique/numérique 31, 32, 33, 34 par signal reçu sur chaque antenne.
Chaque convertisseur fournit des échantillons numériques qui contiennent des informations de navigation (données utiles), des composantes de brouillage et du bruit inhérent à toute transmission radio.
Ces échantillons numériques sont fournis à un module 40 qui fonctionne sur le principe de l’algorithme CRPA qui permet d’atténuer des signaux dus à des brouilleurs. On considère ici qu’un brouilleur est l’émission selon une direction de signaux de brouillage ou interférents sur le récepteur 1.
En effet, les échantillons reçus issus de chaque antenne sont pondérés par des coefficients de pondération qui permettent d’atténuer ou supprimer les composantes dues aux brouilleurs. En particulier, ces coefficients de pondération permettent d’atténuer des signaux interférents dans des directions données ce qui revient à créer en quelque sorte des encoches dans le diagramme de rayonnement du réseau d’antennes puisque certaines directions ne sont dans ce cas pas prises en compte.
En revenant à la , le signal de sortie du module 40 est donc une combinaison linéaire des signaux numériques pondérés, soit pour un échantillon n en sortie :
ou encore en notation vectorielle où est un signal dont les interférences dues aux brouilleurs sont atténués, et où est le signal issu de chaque antenne après conversion analogique numérique et est le vecteur contenant les pondérations à appliquer à chaque voie, étant le nombre d’antennes.
En effet, le jeu de coefficients permet d’atténuer les signaux reçus dans certaines directions, le signal étant une combinaison linéaire des signaux reçus par chaque antenne pondérés par des coefficients de pondération atténuant le signal dans des directions dans lesquelles un signal de brouillage est reçu. Le jeu de coefficients est un vecteur dont les composantes sont des scalaires complexes.
Ensuite, ce signal est fourni à une unité 50 qui permet de calculer les données de navigation (non décrit ici car bien connu de l’homme du métier).
En revenant au module 40, celui-ci met en œuvre des étapes d’un procédé de traitement des signaux reçus afin de pondérer ces signaux pour en atténuer les brouilleurs décrits ci-après et en relation avec la .
Parmi les silicones contenant des groupes aryle, on peut citer les polydiarylsiloxanes, notamment les polydiphénylsiloxanes et les polyalkylarylsiloxanes, tels qu’une huile de phényl silicone.
L’huile de phényl silicone peut être choisie parmi les phényl silicones de formule suivante :
A titre d’exemples, on peut inclure les produits vendus sous les noms suivants :
Les silicones liquides organomodifiés peuvent notamment contenir des groupes polyéthylèneoxy et/ou polypropylèneoxy. On peut ainsi citer silicone KF-6017 proposé par Shin-Etsu, et les huiles Silwet® L722 et L77 de la société Union Carbide.
Leur formule brute est : C 16 H 10 N 2 O 2 ; et leurs structures chimiques sont les suivantes :
La présence de ces deux isomères explique la présence d’une couleur violacée de l’indigo plus ou moins marquée en fonction de la proportion respective dans le cheveu des 2 isomères formés dans le cheveu (en particulier de violet à pourpre si la quantité d’indirubine augmente).
L’Indigo, issu de l’indican peut être préparé à partir de différentes plantes dites indigofères telles que l’Indigofera tinctoria , l’Indigo suffruticosa , Polygonum tinctorium etc (voir Kirk-Othmer Encyclopedia of Chemical Technology , actualisé au 17/04/2009, DOI : 10.1002/0471238961.0425051903150618.a01.pub2). Les plantes indigofères sont généralement coupées et mises à tremper dans de l’eau chaude, chauffées, fermentées et oxydées à l’air pour libérer l’indigo de couleur bleue mauve (voir Chem. Rev . 2011, 111 , 2537–2561, p. 2537-2561). L’indigo est le résultat de l’hydrolyse puis de l’oxydation de l’indican (précurseur glycosylé).
La coloration capillaire à partir de feuilles d’indigo est cependant difficile car la cinétique de coloration dans les fibres kératiniques est variable. Le processus de coloration à partir de la poudre de feuille d’’indigo est difficile à maitriser à cause de la réaction compétitive de formation de l’indirubine (faisant également intervenir une étape d’oxydation avec formation d’isatine de couleur jaune intermédiaire) apportant des reflets jaunes à violines aux cheveux châtains dans le temps.
Les colorations résultant d’indigo sont donc généralement évolutives dans le temps en termes de couleur, elles présentent une coloration jaune/vert caractéristique le jour de la coloration (couleur « crue » peu esthétique, peu appréciée des consommatrices de coloration) qui évolue vers les colorations recherchées au bout de quelques heures (48 heures), voire quelques jours (une semaine). Cette couleur peut en outre virer dans le temps, avec l’apparition de reflets rouges violacés, après généralement deux à trois semaines.
Pour remédier à ce problème de coloration peu esthétique le jour de la coloration et qui évolue dans le temps, il est connu d’ajouter des colorants directs pour masquer les reflets indésirables. Ces colorants directs sont généralement ceux employés en coloration directe tels que les colorants directs nitrés benzéniques, anthraquinoniques, nitropyridiniques, azoïques, méthiniques, azométhiniques, xanthéniques, acridiniques, aziniques ou triarylméthaniques (voir par exemple EP 0 806 199). Cependant, bien qu’étant masqué, le reflet apporté le jour de l’application n’empêche pas le virage de couleur dans le temps.
Il existe donc un réel besoin de développer des procédés de colorations à base de colorants naturels, notamment à base de poudres ou extraits de plantes indigofères, qui permettent d’obtenir des colorations puissantes, présentant une bonne montée de la couleur, et des nuances variées (naturelles, chromatiques et intermédiaires) et esthétiques dès la fin de la coloration, qui ne présentent pas de reflets jaune/vert inesthétiques et ne virent pas au rouge dans le temps.
Ces colorations doivent également présenter une bonne résistance aux agents extérieurs (lumière, intempéries, shampooings), en restant tenaces et/ou homogènes.
L’invention a pour objet un procédé de coloration de fibres kératiniques, en particulier des fibres kératiniques humaines, comprenant de façon séquentielle une étape a) d’application d’au moins un colorant naturel choisi parmi une poudre et/ou un extrait colorant de plante(s) indigofère(s), puis une étape b) d’application d’une composition comprenant au moins un sel de zinc.
Le procédé selon l’invention permet, notamment, de supprimer les reflets jaune/vert apportés par l’indigo le jour de la coloration et de stabiliser la coloration dans le temps.
La coloration est puissante et esthétique dès le jour de l’application, tout en restant naturelle et en préservant l’intégrité des fibres kératiniques. Par ailleurs, la couleur présente une bonne résistance aux agents extérieurs. Elle est en outre homogène.
D’autres objets, caractéristiques, aspects et avantages de la présente invention apparaîtront encore plus clairement à la lecture de la description et des exemples qui suivent.
Dans la description, le terme « au moins un » est équivalent à un ou plusieurs.
Par « montée » de la couleur des fibres kératiniques, on entend au sens de la présente invention, la variation de coloration entre des mèches de cheveux non colorées et des mèches de cheveux colorées.
Par « colorant naturel » on entend, tout colorant ou précurseur de colorant provenant d’une source naturelle, en particulier d’origine végétale. Les colorants naturels peuvent notamment être obtenus par extraction (et éventuellement purification) depuis une matrice végétale, par broyage de plantes ou de parties de plantes, de racines, du bois, de l’écorce, de baies, de lichens, de feuilles, de fleurs, de noix ou de graines. Les colorants naturels peuvent également être obtenus par fermentation.
Dans la suite, lorsqu’une substance est dite « synthétique », on entend qu’elle n’a aucune occurrence naturelle et qu’elle est uniquement obtenue par synthèse ou hémisynthèse chimique. En particulier, il s’agit d’une substance qui n’est pas obtenue depuis une matrice végétale.
Plus précisément, le chargeur 20 comprend un circuit correcteur 21 de facteur de puissance, un convertisseur 22 de tension continu-continu et une capacité de liaison C20. Le convertisseur 22 est connecté électriquement au circuit correcteur 21 via un lien filaire. De plus, la capacité de liaison C20 est connectée en dérivation sur le lien filaire reliant le circuit correcteur 21 et le convertisseur 22.
Toujours en référence à la , le circuit correcteur 21 de facteur de puissance est apte à convertir une tension alternative VAC en une tension continue VDC21 et inversement.
Le convertisseur 22 de tension continu-continu est apte à convertir une tension continue VDC22 en une autre tension continue V10. Le rapport de conversion entre la tension continue VDC22 et la tension continue V10 est variable et notamment défini par une valeur comprise sur un intervalle défini entre 0,4 et 1,3.
Capacité de liaison C20
La capacité de liaison C20 est apte à atténuer les oscillations résiduelles de la tension continue fournie entre le circuit correcteur 21 de facteur de puissance et le convertisseur 22 de tension continu-continu.
Par exemple, lorsque la batterie 10 fonctionne selon le mode charge, le circuit correcteur 21 est relié à un réseau électrique. Ainsi, le circuit correcteur 21 convertit la tension alternative fournie par le réseau électrique en une tension continue VDC21 définie sensiblement à 400 V. Cependant, la tension continue VDC21 présente une partie alternative, autrement dit la tension continue VDC21 présente des oscillations résiduelles, par exemple à plus ou moins 30 V. La capacité de liaison C20 permet de supprimer les oscillations résiduelles de la tension continue VDC21. Enfin, le convertisseur 22 convertit la tension continue VDC22 sans oscillation résiduelles en une tension continue V10 adaptée pour recharger la batterie 10, par exemple une tension continue entre 220 V et 465V.
A l’inverse, lorsque la batterie 10 fonctionne selon le mode de décharge, alors cela signifie que le circuit correcteur 21 est relié à un équipement électronique à alimenter. Le convertisseur 22 convertit la tension continue V10 fournie par la batterie 10 en une autre tension continue VDC22 par exemple environ égale à 400 V. La tension continue VDC22 fournie par le convertisseur 22 présente une partie alternative, autrement dit la tension continue VDC22 présente des oscillations résiduelles, par exemple à plus ou moins 30 V. La capacité de liaison C20 permet de supprimer les oscillations résiduelles de la tension continue VDC22. Enfin, le circuit correcteur 21 convertit la tension continue VDC21 sans oscillations résiduelles définie sensiblement à 400 V en une tension alternative apte à alimenter en énergie électrique l’équipement relié audit circuit correcteur 21.
Ainsi, la valeur de la tension continue maximale appliquée aux bornes de la capacité de liaison C20 est sensiblement égale ou proche de 400 V. La tension nominale de la capacité de liaison C20 est choisie en fonction de cette contrainte de tension continue. Notamment, la capacité de liaison C20 présente une tension nominale au moins supérieure à la tension continue maximale qui lui est appliquée. De préférence, la capacité de liaison C20 présente une tension nominale légèrement supérieure à la tension continue maximale qui lui est appliquée. Ainsi, puisque la tension nominale de la capacité de liaison C20 et la valeur de la tension continue maximale qui lui est appliquée sont proches, la capacité C20 n’est pas sous-utilisée et est apte à se décharger ou de charger complétement.
A cet effet, on prévoit, un dispositif de levage d’un ouvrage reposant sur un mur comprenant :
une console de liaison au mur ; un élément de réglage relié à la console de liaison par un bâti intermédiaire ; un premier actionneur de poussée rigidement relié à l’élément de réglage pour exercer une force de poussée selon une première direction de poussée sur une première interface de liaison à l’ouvrage,
l’élément de réglage comprenant des moyens de réglage de l’orientation de la première direction relativement à la console d’appui autour d’un premier axe de réglage et d’un deuxième axe de réglage, le premier axe de réglage et le deuxième axe de réglage étant perpendiculaires entre eux.
Ainsi, il est possible de réaliser rapidement la pose de la console de liaison et d’ensuite régler l’orientation de l’élément de réglage et d’ajuster celle-ci sans avoir à déposer la console d’appui.
Le dispositif est aisé à manipuler lorsque les moyens de réglage comprennent un pivot sphérique coopérant avec une
surface concave homologue.
Avantageusement, une colonne de levage est montée à coulissement sur l’élément de réglage selon une deuxième direction sensiblement parallèle à l’orientation de la force de poussée, et la colonne de levage comprend un dispositif de précontrainte d’au moins une portion de la colonne de levage.
Préférentiellement, la colonne de levage est tubulaire et le dispositif de précontrainte comprend un tirant s’étendant au moins partiellement dans un volume interne de la colonne de levage. Avantageusement alors, la colonne de levage comprend un opercule solidaire de la colonne de levage et qui est pourvu d’un orifice de passage du tirant, l’extrémité du tirant étant agencée pour adopter deux états, un premier état dans lequel l’extrémité du tirant peut librement passer à travers l’orifice, et un deuxième état dans lequel l’opercule bloque le passage de l’extrémité du tirant.
Le recours à des engins de manutention est encore limité lorsque le dispositif comprend au moins un dispositif pour limiter le flambement de la colonne de levage, permettant l’utilisation de colonne de levage de section réduite.
Avantageusement, le dispositif pour limiter le flambement comprend un premier point de liaison à la colonne de levage, un deuxième point de liaison à la colonne de levage et un des moyens d‘appliquer un effort de traction entre le premier point et le deuxième point.
La sécurité du dispositif est améliorée lorsqu’au moins un sabot est monté de manière amovible sur le bâti intermédiaire pour recevoir un premier point d’appui d’un étai de support de l’ouvrage et/ou que la console d’appui comprend au moins une troisième interface de liaison d’un élément de contreventement.
On limite les risques de glissement de l’étai, lorsque le dispositif comprend des moyens de blocage d’une rotation de l’étai autour du premier point d’appui.
Avantageusement, le sabot comprend une deuxième interface de liaison à un premier élément mobile d’un deuxième actionneur de repose, et le bâti intermédiaire comprend une troisième interface de liaison à un deuxième élément fixe du deuxième actionneur de repose.
On peut réduire le nombre de dispositif à mettre en œuvre pour le levage d’ouvrages de grandes dimensions lorsque la première interface de liaison comprend un premier étrier destiné à accueillir une poutre.
Optionnellement, le dispositif de levage comprend au moins un appareil de guidage agencé pour être fixé à un bâtiment et un organe de guidage mobile comprenant une quatrième interface de liaison avec l’ouvrage, l’organe de guidage mobile étant agencé pour coopérer avec l’appareil de guidage.
Le dispositif de chauffage électrique 1’ peut être destiné à coopérer avec une installation 100 de chauffage et/ou ventilation et/ou climatisation d’un flux d’air, nommée simplement installation 100 par la suite. En alternative, il peut s’agir d’un dispositif de chauffage électrique intégré à une telle installation 100. L’installation 100 peut être destinée à équiper le véhicule notamment automobile.
L’installation 100, représentée de façon schématique sur les figures 1a, 1b, comprend au moins un boîtier 101. Ce boîtier 101 comporte au moins une entrée d’air 103 et une ou plusieurs sorties d’air 105a, 105b, 105c entre lesquelles est destiné à s’écouler au moins un flux d’air F.
L’installation 100 comporte à cet effet un ou plusieurs dispositifs de traitement thermique d’au moins un fluide. En particulier, l’installation 100 comporte au moins un dispositif électrique de conditionnement thermique d’un fluide.
L’installation 100 peut comporter notamment un ou plusieurs dispositifs de traitement thermique du flux d’air F destiné à être distribué dans l’habitacle agencés dans le boîtier 101 de l’installation 100.
Par exemple, l’installation 100 peut comporter un dispositif de chauffage électrique 1 du flux d’air F apte à transformer de l’énergie électrique prélevée par exemple sur le véhicule en énergie thermique restituée au flux d’air F. Il comporte un corps de chauffe 10 muni d’éléments chauffants 11 agencé au moins en partie dans le canal de circulation 107 de façon à être traversé par le flux d’air F à chauffer. Les éléments chauffants 11, par exemple sous forme de barreaux chauffants comportant un ou plusieurs composants résistifs, tels que des thermistances par exemple de type à effet CTP (pour coefficient de température positif), sont destinés à être alimentés en courant électrique pour chauffer le flux d’air F traversant le corps de chauffe 10. Cette alimentation est réalisée par l’intermédiaire d’un module de commande connecté électriquement à une source d’alimentation électrique (non représentée).
En variante ou en complément, l’installation 100 peut comporter un ou plusieurs échangeurs thermiques. L’installation 100 comporte par exemple un évaporateur 3 agencé dans le boîtier 101 de façon à refroidir et déshumidifier l’intégralité du flux d’air circulant dans l’installation 100. Cet évaporateur 3 peut être agencé en amont du dispositif de chauffage électrique 1 du flux d’air F lorsqu’il est prévu. En amont s’entend par rapport au sens d’écoulement du flux d’air F.
En variante ou en complément, l’installation 100 peut comporter un échangeur thermique tel qu’un dispositif de chauffage 5. Il s’agit par exemple d’un radiateur 5, destiné à réchauffer au moins une partie du flux d’air F circulant dans l’installation 100. Ce radiateur 5 est agencé dans le canal de circulation 107 du flux d’air F, en aval de l’évaporateur 3 selon le sens d’écoulement du flux d’air F. Il peut éventuellement être couplé au dispositif de chauffage électrique 1 qui serait destiné à réchauffer le flux d’air F de manière plus rapide, notamment dans le cas d’un démarrage du véhicule. Le corps de chauffe 10 peut être agencé en aval d’un tel radiateur 5 selon le sens d’écoulement du flux d’air.
Dans un mode de réalisation, lors de l’étape a) de calibration, on détermine la masse molaire moyenne du copolymère M w pol en g/mol en fonction de la masse molaire de l’acrylamide M w AM en g/mol et de la masse molaire de l’acrylate M w AA en g/mol, selon l’expression suivante
Lors de l’étape a) de calibration, on peut déterminer pour chaque concentration massique en copolymère C m pol ladite concentration molaire en acrylamide C mol AM associée au moyen de l’expression suivante, où M w pol désigne la masse molaire moyenne du copolymère en g/mol :
et ladite concentration molaire en acrylate C mol AA associée au moyen de l’expression suivante
Lors de l’étape c) de calcul on peut déterminer le taux d’hydrolyse TH éch (%) dudit copolymère en solution selon l’équation suivante :
Lors de l’étape c) de calcul on peut déterminer la concentration massique dudit copolymère en solution aqueuse, C m pol éch (g/L) selon l’équation suivante :
Lors de l’étape b) de mesure, le ou les échantillons de solution de copolymère peuvent être dilués au préalable, le facteur de dilution étant pris en compte dans la détermination de la concentration massique réelle du copolymère hydrosoluble en solution aqueuse.
Dans un mode de réalisation, ladite solution de copolymère est un effluent aqueux industriel.
Ladite solution de copolymère peut être une eau de production issue de la récupération assistée de pétrole.
Dans ce cas, on peut effectuer une séparation préalable de l’huile et/ou des particules contenues dans ladite eau de production avant l’analyse.
L’analyse est effectuée peut être effectuée en ligne au sein de l’effluent aqueux.
Liste des figures [Fig 1] La représente la détermination de la concentration massique en polymère avec la méthode selon l’invention (M inv) par rapport aux méthodes classiques (M1, méthode « Hyamine/turbidimétrie », M2, méthode « eau de Javel ») en fonction du taux d’hydrolyse. La concentration cible à 250 mg/L est indiquée en trait plein.
L’invention concerne un procédé d’analyse d’un effluent aqueux, par exemple une eau de production issue d’un procédé de récupération assistée du pétrole, comprenant un copolymère hydrosoluble ou plus généralement un procédé d’analyse de toute solution de copolymère hydrosoluble. L’analyse a pour objectif de mesurer le degré d’hydrolyse du polymère produit, ainsi que sa concentration massique. La gamme de concentration peut aller de 5 ppm à une concentration maximale non définie, car la solution de polymère peut être diluée pour répondre aux critères de mesure, le taux de dilution étant pris en compte dans l’expression du résultat. La gamme de taux d’hydrolyse couverte est de 0 à 100% avec cette méthodologie.
Dans la suite de la description, on entend par copolymère tout polymère comprenant au moins une fonction acrylamide et au moins une fonction acrylate.
L’invention met notamment en œuvre la mesure d’une part de la concentration molaire en fonctions « acrylamide » du polymère, et d’autre part de la concentration molaire en fonctions « acrylate » du copolymère. Schématiquement, la méthode selon l’invention comprend au moins les étapes suivantes :
a) Etape de calibration des méthodes de mesure au moyen de solutions étalon de polymère frais de concentrations connues avec un taux d’hydrolyse initial THpol
b) Etape de dosage des fonctions acrylate et acrylamide de manière séparée
En référence à la , l’impression de circuits fluidiques conducteurs se fait grâce à l’utilisation d’un masque de sérigraphie 11 contenant l’image du circuit fluidique à imprimer. A l’aide d’une racle 400, on fait passer une encre conductrice 700 à thixotropie très élevée à travers ce masque 11 et l’impression permet de déposer des motifs 21 de nervures, appelées aussi dents, sur la face 101 d’un substrat 10, de sorte à obtenir un circuit fluidique conducteur.
Plus particulièrement, la sérigraphie par écran maillé (désigné par mesh en langue anglaise) est basée sur l’utilisation d’un masque ou écran 11 constitué de deux composants principaux : un maillage (« mesh ») et une émulsion. Le maillage, tendu à l’intérieur d’un cadre 800, est le support mécanique de l’écran 11. La porosité du maillage est définie pour qu’il puisse être facilement traversé par l’encre. L’émulsion est un dépôt réalisé sur le maillage, et imprégnant le maillage à l’endroit de son dépôt, de manière à former une couche étanche à l’encre 700. Les vides présents dans cette couche d’émulsion sont destinés à être remplis par l’encre 700 au moment de la sérigraphie. L’épaisseur de la couche d’émulsion détermine en grande partie l’épaisseur de la couche d’encre déposée.
Différentes zones d’une plaque bipolaire