INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans des modes de réalisation, la composition élicitrice objet de l’invention comporte, de plus, au moins une des substances suivantes, obtenu par synthèse ou par extraction depuis des plantes, notamment les plantes citées ci-dessus : - l’un des isothiocyanates suivants (préférentiellement, l’un des dix premiers de cette liste) : Sativine : 4-mercaptobutyl isothiocyanate ou 1,3-thiazépane-2-thione, Sulforaphane : [1-isothiocyanato-4-(méthylsulfinyl)butane], Sulforaphane nitrile : 5-(Methyl-sulfinyl)pentane nitrile, Bis(4-isothiocyanatobutyl)disulphide, 4-Isothiocyanato-1-butene, Erucine nitrile : 1-Cyano-4-(methylthio)-butane, Erucine : [1-isothiocyanato-4-(méthylthio)butane], Allyl isothiocyanate, Benzyl isothiocyanate, 3-Butenyl isothiocyanate, 2-Phenylethyl isothiocyanate, Camelininne : 1-isothiocyanato-10-(methylsulfinyl)decane, Erysoline, Iberine : 3-methylsulfinylpropyl-isothiocyanate, Isobutyl isothiocyanate, Isopropyle isothiocyanate, hirsutine : 8-méthylsulfinyloctyle isothiocyanate, Pentyl isothiocyanate, Hexyl isothiocyanate, 3-methylthipropyl isothiocyanate, 4-methylpentyl isothiocyanate, 4-méthylisothiocyanatobutyrate, butyle Isothiocyanate, 2-hydroxy-3-butényle, - un des glucosynolates (« GLS ») précurseur de ces isothiocyanates (dont préférentiellement, la Sativine, et/ou le sulforaphane) et/ou - un brassinostéroïde, - l’un des composés (poly)phénoliques suivants : alcaloïdes, flavonoïdes, dont kaempférol 3-O-(2''-Omalonyl-β-D-glucopy-ranoside)-4'-O-β-D-glucopy-ranoside, kaempférol 3,4'-O-diglucopyranoside, rhamnocitrine 3-O-(2''-O-méthylmalonyl-β-D-glucopyranoside)-4'-O-β-D-glucopyranoside, 3-glucopyranoside, 4'-O-glucopyranoside, rhamnocitrine 3-O-glucopyranoside, 4'-Oglucopyranoside, le kaempférol, et la rhamnocitrine ; tanins, triglucosides de quercétine, et leurs dérivés sinapoylés acylés, l'aglycone kaempférol et ses glycosides, quercetine, flavonoïdes poly-glycosylés, avec ou sans hydroxylcinnamoyle acylation, l’un des flavonoïdes (ou bioflavonoïdes), l’un des dérivés flavaniques, les anthocyanosides et les isoflavonoïdes, la quercétine présente dans divers glycosides le kaempférol ; le quercétol et ses hétérosides (flavonols liés à des sucres).
UTILISATION DE SATIVINE POUR STIMULER LES DÉFENSES DE PLANTES CONTRE LES AGENTS PATHOGÈNES, COMPOSITION ET PROCÉDÉS ASSOCIÉS La présente invention concerne une utilisation de la sativine pour stimuler les défenses de plantes ou d’arbres contre les agents pathogènes, notamment bactéries, virus et champignons et une composition et des procédés associés. La présente invention vise à réduire les effets d’une attaque d’un tel agent pathogène sur une plante, y compris un arbre, pour, au moins, permettre à la plante ou l’arbre de continuer correctement à croître malgré cette infection, en surpassant la maladie, c’est-à-dire en permettant à la plante ou l’arbre de se développer malgré l’agent pathogène, en réduisant ou en éliminant l’impact de l’agent pathogène. La sativine, synthétisée ou extraite d’une plante source, peut aussi, dans certaines utilisations, permettre à la plante cible de l’attaque d’éradiquer certains agents pathogènes. Cette utilisation peut être curative ou préventive.
D’autres géométries sont également envisageables pour ces joints d’étanchéité.
Les joints d’étanchéité 48 et 68 peuvent être obtenus par moulage, par surmoulage, par usinage ou par tout autre procédé accessible à l’homme du métier et présenter des formes de parois de joints adaptés à celles des pièces avec lesquelles ils interagissent.
La valeur des distances d4 et d6 peut être adaptée en fonction des autres dimensions des éléments mâle et femelle du raccord. Par exemple, pour une application nécessitant un élément de raccord avec un diamètre φ 42 de 20m et un élément de raccord avec un diamètre φ624 de 20mm, les valeurs de d4 et d6 seront adaptées entre 1 et 3mm, de préférence à 1.5mm.
Le maintien en configuration accouplée des éléments du raccord, ainsi que leur déplacement entre les configurations désaccouplées et accouplées peuvent être effectué par des moyens autre que les plaques de raccordement 8 et 10 et le système de verrouillage à billes 202 mentionnés ci-dessus.
Les joints d’étanchéité 48 et 68 peuvent être réalisés dans tout matériau compatible avec leur fonction et avec un contact avec le fluide traversant le raccord rapide 2, notamment en élastomère, comme envisagé ci-dessus, en silicone ou en polytétrafluoroéthylène.
Les modes de réalisation et variantes envisagées ci-dessus peuvent être combinés entre eux pour générer de nouveaux modes de réalisation d’invention.
Dispositif d’ancrage destiné à retenir des blocs isolants L'invention se rapporte au domaine des cuves étanches et thermiquement isolantes intégrées dans une structure porteuse pour contenir un fluide froid, notamment aux cuves à membrane pour contenir des gaz liquéfiés, et en particulier aux dispositifs d’ancrage mécaniques utilisables dans une telle cuve.
Des cuves étanches et thermiquement isolantes peuvent être utilisées dans différentes industries pour stocker des produits froids. Par exemple, dans le domaine de l'énergie, le gaz naturel liquéfié (GNL) est un liquide à forte teneur en méthane qui peut être stocké à pression atmosphérique à environ -163°C dans des cuves de stockage terrestres ou dans des cuves embarquées dans des structures flottantes. Le Gaz de Pétrole Liquéfié (GPL) peut être stocké à une température comprise entre -50°C et 0°C.
Dans le cas d’un ouvrage flottant, la cuve peut être destinée au transport du gaz liquéfié ou à recevoir du gaz liquéfié servant de carburant pour la propulsion de l’ouvrage flottant.
On connaît, par exemple par les documents WO-A-2014096600 et WO-A-2019110894, une cuve étanche et thermiquement isolante de stockage de gaz naturel liquéfié agencée dans une structure porteuse et dont les parois présentent une structure multicouche, à savoir de l’extérieur vers l’intérieur de la cuve, une barrière thermiquement isolante secondaire ancrée contre la structure porteuse, une membrane d’étanchéité secondaire qui est supportée par la barrière thermiquement isolante secondaire, une barrière thermiquement isolante primaire qui est supportée par la membrane d’étanchéité secondaire et une membrane d’étanchéité primaire qui est supportée par la barrière thermiquement isolante primaire et qui est destinée à être contact avec le gaz naturel liquéfié stocké dans la cuve.
Chaque barrière d’isolation thermique, primaire et secondaire, comporte un ensemble de blocs isolants modulaires, respectivement primaire et secondaire, de forme générale parallélépipédique qui sont juxtaposés et qui forment ainsi une surface de support pour une membrane d’étanchéité respective. Les blocs isolants sont ancrés sur la structure porteuse au moyen de dispositifs d’ancrage qui sont fixés à la structure porteuse et qui sont positionnées au niveau des coins des blocs isolants primaires et secondaires. Chaque dispositif d’ancrage coopère ainsi avec les coins de quatre blocs isolants secondaires adjacents et avec les coins de quatre blocs isolants primaires adjacents afin de les retenir contre la structure porteuse.
Certains aspects de l’invention partent du constat que les parois de cuve peuvent subir des contraintes de compression importantes et localisées en raison des phénomènes de ballotement des liquides contenus dans les cuves. Or les dispositifs d’ancrage sont réalisés avec des composants généralement plus raides que les blocs isolants pour pouvoir ancrer de manière fiable les barrières thermiquement isolantes tout en présentant un encombrement limité. Ces différences de raideur entraînent un risque de créer des défauts de planéité d’une barrière thermiquement isolante en réponse à des contraintes de compression, notamment lorsque la barrière thermiquement isolante est réalisée essentiellement en mousse polymère. Ces défauts de planéité peuvent causer des concentrations des contraintes au droit des dispositifs d’ancrage qui seraient préjudiciables à l’intégrité de la membrane étanche supportée par la barrière thermiquement isolante.
Une idée à la base de l’invention consiste à introduire une souplesse des dispositifs d’ancrage dans la direction d’un effort de compression venant de l’intérieur de la cuve, en vue d’homogénéiser la réponse d’une barrière thermiquement isolante aux contraintes de compression. Une autre idée à la base de l’invention consiste à permettre à la surface supérieure d’un dispositif d’ancrage de suivre approximativement les déplacements de la surface supérieure des blocs isolants au cours de l’exploitation d’une cuve étanche et thermiquement isolante à membrane.
Pour cela l’invention propose un dispositif d’ancrage destiné à retenir des blocs isolants contre une paroi porteuse, comportant : un ensemble de serrage comportant une platine inférieure, une platine supérieure parallèle à la platine inférieure, un organe de liaison liant la platine inférieure à la platine supérieure et un organe d’espacement agencé entre la platine inférieure et la platine supérieure, l’organe d’espacement comportant une pièce de butée définissant un espacement minimal entre la platine inférieure et la platine supérieure dans une position de butée des platines inférieure et supérieure contre la pièce de butée, la pièce de butée comprenant une pièce rigide, et une tige d’ancrage faisant saillie de l’ensemble de serrage perpendiculairement à la platine inférieure, la tige d’ancrage comportant une extrémité inférieure destinée à être attachée à une paroi porteuse et une extrémité supérieure opposée à l’extrémité inférieure et couplée à la platine inférieure pour pouvoir exercer une traction sur la platine inférieure en direction de l’extrémité inférieure, dans lequel l’organe d’espacement comporte en outre un organe élastiquement compressible tendant à maintenir la platine inférieure et la platine supérieure dans une position écartée, l’organe de liaison définissant un espacement maximal entre la platine inférieure et la platine supérieure dans la position écartée, ledit espacement maximal étant supérieur audit espacement minimal, l’organe élastiquement compressible étant configuré pour se comprimer élastiquement jusqu’à ladite position de butée des platines inférieure et supérieure contre la pièce de butée en réponse à un effort tendant à rapprocher la platine supérieure de la platine inférieure, dans lequel l’organe de liaison comporte au moins une tige de liaison perpendiculaire à la platine inférieure et à la platine supérieure et s’étendant à travers un alésage ménagé dans la pièce de butée, la platine inférieure étant montée de manière coulissante par rapport à ladite tige de liaison pour pouvoir coulisser jusqu’à la position de butée, dans lequel la platine inférieure présente une section creuse dont une concavité est tournée vers l’extrémité inférieure de la tige d’ancrage, dans lequel l’organe de liaison comporte en outre un élément d’arrêt, l’élément d’arrêt étant reçu dans la section creuse de la platine inférieure et couplé à une première extrémité de la tige de liaison pour arrêter longitudinalement la platine inférieure par rapport à la tige de liaison dans la position écartée, et le dispositif d’ancrage comportant en outre une plaque de fermeture disposée en regard de l’élément d’arrêt et rapportée à la platine inférieure de façon à fermer la section creuse de la platine inférieure.
Grâce à ces caractéristiques, le dispositif d’ancrage peut présenter une raideur moins élevée que dans l’art antérieur précité en réponse à un effort de compression et présenter ainsi une capacité de déformation élastique par écrasement entre la position écartée et la position de butée.
En outre, la fabrication du dispositif d’ancrage peut être simple et peu coûteuse.
représente un procédé de condensation de CO2 par échange de chaleur avec un liquide riche en méthane, par exemple du LNG, utilisant un cycle dont le fluide C2 est 100% éthylène. Le détail du liquéfacteur de CO2 n’est pas donné mais un procédé identique ou similaire à celui de la peut être utilisé pour la liquéfaction.
Ici le fluide C2 se vaporise à deux pressions différentes dans l’échangeur E2 pour condenser le gaz riche en dioxyde de carbone. Le gaz 15 pris au bout chaud de l’échangeur E1 est divisé en deux. Une partie 45 est comprimé dans le compresseur, refroidi dans un échangeur de chaleur E3 et ensuite condensé dans l’échangeur de chaleur E2 contre le LNG. Le reste 25 du gaz 15 est divisé en trois, une partie 29 étant mélangée au gaz 13 pour former un gaz 43 qui est détendu dans la turbine entraînant le compresseur et ensuite est envoyé à l’échangeur E2 pour se condenser complètement formant le débit liquide 47 envoyé au ballon S.
Une autre partie 27 du gaz 25 est détendue puis envoyé à l’échangeur de chaleur E2 où elle est condensée et sousrefroidis, puis mélangée avec le liquide sousrefroidi 47.
Une autre partie 41 du gaz 25 est détendue puis envoyée à l’échangeur de chaleur E2 où elle est condensée et sousrefroidie puis mélangée avec le gaz 47.
Ainsi nous voyons que le fluide C2, ici l’éthylène, se condense à quatre pressions différentes dans l’échangeur E2.
L’échangeur E2 peut être un échangeur à plaques et à ailettes, par exemple en aluminium brasé puisqu’il y a un refroidisseur en aval de la compression du débit 45. La turbine est alimentée par le débit de fluide C2 ici éthylène à la pression P2.
L’échangeur E3 est refroidi au moyen d’un débit 1A de LNG vaporisé pris à la sortie chaude de l’échangeur E2.
La pression de condensation du débit 45 de fluide intermédiaire dans le deuxième échangeur de chaleur est plus élevée, de préférence d’au moins 2 bars, que la plus haute des pressions de vaporisation du fluide intermédiaire dans le premier échangeur de chaleur.
représente un procédé de condensation de CO2 par échange de chaleur avec du LNG, utilisant un cycle dont le fluide C2 est 93,5% mol éthane et 6,5% mol méthane. Le détail du liquéfacteur de CO2 n’est pas donné mais un procédé identique ou similaire à celui de la peut être utilisé pour la liquéfaction.
Ici le fluide C2 se vaporise à deux pressions différentes dans l’échangeur E1 pour condenser le gaz riche en dioxyde de carbone. Le gaz 15 pris au bout chaud de l’échangeur E1 est divisé en deux. Une partie 33 est comprimée dans le compresseur C, refroidie dans un échangeur de chaleur E3 et ensuite condensé dans l’échangeur de chaleur E2 contre le LNG. Le reste 25 du gaz 15 est divisé en deux, une partie 29 étant mélangée au gaz 13 pour former un gaz 43 qui est détendu dans la turbine T entraînant le compresseur C et ensuite est envoyé à l’échangeur E2 pour se condenser complètement formant le débit liquide 47 envoyé au ballon S.
L’autre partie 27 du gaz 25 est détendue dans une vanne puis envoyée à l’échangeur de chaleur E2 où elle est condensée, puis elle est mélangée avec le débit sousrefroidi 35 en amont du ballon S.
L’échangeur E2 peut être un échangeur à plaques et à ailettes, par exemple en aluminium brasé puisqu’il y a un refroidisseur E3 en aval de la compression du débit 45. La turbine est alimentée par le débit de fluide C2 à la pression P2.
La pression de condensation du débit 33 de fluide intermédiaire dans le deuxième échangeur de chaleur est plus élevée, de préférence d’au moins 2 bars, que la plus haute des pressions de vaporisation du fluide intermédiaire dans le premier échangeur de chaleur.
représente un procédé de condensation de CO2 par échange de chaleur avec un liquide riche en méthane, par exemple du LNG, utilisant un cycle dont le fluide est 93% mol d’éthylène et 7% mol méthane avec un sel débit de fluide se condensant dans l’échangeur E2 Un débit de gaz naturel liquéfié (LNG) 1 est envoyé au bout froid d’un échangeur de chaleur E2 qui peut être un échangeur à plaques et à ailettes ou un échangeur à circuit imprimé. Le gaz naturel liquéfié se vaporise et se réchauffe dans l’échangeur E2 pour produire du gaz naturel 3 sortant du bout chaud de préférence à une température au-dessus de 0°C, par exemple la température ambiante.
Dans l’échangeur de chaleur E2, un débit C2, 21 est refroidi. Le débit 21 traverse l’échanger de chaleur E1 du bout chaud au bout froid en se condensant complètement et en se sousrefroidissant. Le débit sousrefroidi est séparé dans un ballon S. Le gaz 25 du ballon S rejoint le débit 21 à l’entrée de l’échangeur E1. Le liquide 23 ballon est pressurisé par une pompe P. Le débit pompé 11 est désousrefroidi donc chauffé dans l’échangeur de chaleur E2 jusqu’à une température intermédiaire de celui-ci.
TYPE INCI US 1A Couleur orange 1B Couleur rouge 1D Couleur jaune 1C Couleur violette COMPOSÉ ACTIF TAURINE 0,500 0,500 0,500 0,500 COMPOSÉ ACTIF CITRIC ACID 0,200 0,200 0,200 0,200 COMPOSÉ ACTIF ETHANOLAMINE 0,350 0,350 0,350 0,350 COMPOSÉ ACTIF ERYTHORBIC ACID AND SODIUM SULFITE 0,900 0,900 0,900 0,900 TENSIOACTIF SODIUM C14-16 OLEFIN SULFONATE 9,000 9,000 9,000 9,000 TENSIOACTIF COCO-BETAINE 0,750 0,750 0,750 0,750 TENSIOACTIF COCAMIDE MIPA 6,500 6,500 6,500 6,500 TENSIOACTIF DECETH-3 AND PPG-5-CETETH-10 PHOSPHATE 9,000 9,000 9,000 9,000 SOLVANT NON AQUEUX ALCOHOL DENAT. AND PROPYLENE GLYCOL AND PPG-2 BUTYL ETHER 22,000 22,000 22,000 22,000 COMPOSÉ GRAS OLEYL ALCOHOL 6,000 6,000 6,000 6,000 COMPOSÉ GRAS CETYL ALCOHOL 0,150 0,150 0,150 0,150 COMPOSÉ GRAS LAURYL ALCOHOL 1,725 1,725 1,725 1,725 COMPOSÉ GRAS MYRISTYL ALCOHOL 0,625 0,625 0,625 0,625 SILICONE PEG/PPG-4/12 DIMETHICONE 1,500 1,500 1,500 1,500 CHÉLATEUR TETRASODIUM EDTA AND DISODIUM EDTA AND EDTA 0,082 0,082 0,082 0,082 TEINTURE DIRECTE 2-AMINO-6-CHLORO-4-NITROPHENOL 1,500 0,518 TEINTURE DIRECTE 2-NITRO-5-GLYCERYL METHYLANILINE 0,350 1,600 TEINTURE DIRECTE 3-NITRO-P-HYDROXYETHYLAMINOPHENOL 0,922 TEINTURE DIRECTE HC RED NO. 3 0,863 0,800 ADDITIFS ET/OU INGRÉDIENTS DIVERS UN OU PLUSIEURS PARMI SALT, PRESERVATIVES, FRAGRANCE, VEGETAL EXTRACT WATER Q,S, Q,S, Q,S, Q,S, pH 6 – 10,3 6 – 10,3 6 – 10,3 6 – 10,3
Exemple 2 - Formulations de nuanceur pour cheveux comparatives
On présente ci-dessous les formulations comparatives de nuanceur pour cheveux (nuançage ou dépôt de couleur) ; elles ne contiennent pas de taurine et d’acide citrique. Ces formulations comparatives peuvent être utilisées comme référence pour estimer les propriétés sensorielles sur les cheveux ou la qualité des cheveux après les avoir traités avec les formulations selon la divulgation.
TYPE INCI US 2C Couleur orange 2B Couleur rouge 2A Couleur jaune COMPOSÉ ACTIF TAURINE - - - COMPOSÉ ACTIF CITRIC ACID - - - COMPOSÉ ACTIF ETHANOLAMINE 0,200 0,200 0,200 COMPOSÉ ACTIF ERYTHORBIC ACID AND SODIUM SULFITE 0,600 1,200 0,600 TENSIOACTIF SODIUM C14-16 OLEFIN SULFONATE 9,000 9,000 9,000 TENSIOACTIF COCO-BETAINE 0,750 0,750 0,750 TENSIOACTIF COCAMIDE MIPA 3,250 3,250 3,250 TENSIOACTIF DECETH-3 AND PPG-5-CETETH-10 PHOSPHATE 9,000 9,000 9,000 SOLVANT NON AQUEUX ALCOHOL DENAT. AND PROPYLENE GLYCOL AND PPG-2 BUTYL ETHER 22,000 22,000 22,000 COMPOSÉ GRAS OLEYL ALCOHOL 11,000 11,000 11,000 SILICONE PEG/PPG-4/12 DIMETHICONE 1,500 1,500 1,500 CHÉLATEUR TETRASODIUM EDTA AND DISODIUM EDTA AND EDTA 0,082 0,082 0,082 TEINTURE DIRECTE 2-AMINO-6-CHLORO-4-NITROPHENOL 1,500 0,518 TEINTURE DIRECTE 2-NITRO-5-GLYCERYL METHYLANILINE 0,350 1,600 TEINTURE DIRECTE 3-NITRO-P-HYDROXYETHYLAMINOPHENOL 0,922 TEINTURE DIRECTE HC RED NO. 3 0,863 WATER Q,S, Q,S, Q,S, pH 7,2-8,5 8,3-10,2 8,3-10,2
Exemple 3 - Stabilité des formulations de nuanceurs pour cheveux
La stabilité des formulations selon la divulgation est estimée en les stockant à différentes températures (température ambiante, 4, 37 et 45°C) sur une période de 8 semaines (initiale, 4 semaines et 8 semaines). La stabilité est évaluée visuellement, par stabilité de pH (ne varie pas significativement) et par la viscosité de la formulation ou du mélange de la formulation et du révélateur contenant un agent oxydant (mélange). La viscosité est mesurée à l’aide d’un Rheomat, avec une broche M2, fréquence de 180 secondes. Les formulations sont considérées comme stables lorsque le pH des formulations et des mélanges ne change que légèrement (toujours dans les limites des spécifications), lorsque la couleur, l’aspect et l’homogénéité des formulations restent les mêmes et lorsque la couleur et l’aspect limpide du mélange ne changent pas de manière significative ou en dehors des spécifications/normes aux conditions d’essai indiquées.
Exemple 4 - É valuation de la résistance des cheveux traités
L’étape 314 consiste donc en la détermination d’un gain correctif, adapté pour que, après application de ce gain correctif à la cartographie d’amplitude du signal ultrasonore transmis à travers la pièce mécanique de référence, la différence entre la surface déterminée et la surface connue de chaque insert, obtenue à partir de cette cartographie d’amplitude corrigée, soit inférieure ou égale à la valeur seuil déterminée. Dans l’exemple décrit plus haut, l’application du gain correctif entraîne que la différence obtenue entre la surface déterminée et la surface connue est inférieure à trente pour cent de la surface connue. De manière générale, l’homme du métier saura fixer une marge d’erreur en fonction du type de défaut visé par la mesure ou de la précision souhaitée pour une zone donnée par exemple.
Pour chaque insert, la « bonne » valeur de gain correctif, c’est-à-dire celle qui permet de réduire la différence entre la surface déterminée et la surface connue en dessous d’une valeur seuil choisie, peut être obtenue, par exemple, par itération. En particulier, la valeur du gain correctif pour chaque insert peut être modifiée itérativement jusqu’à obtenir celle qui réduit suffisamment la différence entre la surface déterminée et la surface connue.
La illustre un exemple de détermination d’un gain correctif à partir de la comparaison de la surface déterminée et de la surface connue d’inserts. En particulier, les surfaces de 5 inserts sont représentées pour lesquelles la surface déterminée 502 varie en fonction des inserts alors que la surface connue 504 est la même pour tous les inserts. Plus précisément, la surface déterminée 502a et la surface connue 504a sont égales, les surfaces déterminées 502b et 502c sont inférieures aux surfaces connues 504b et 504c et la surface déterminée 502d est supérieure à la surface connue 504d.
Dans l’exemple représenté, les surfaces déterminées 502 ont été obtenues par extraction de l’amplitude du signal ultrasonore transmis en dessous d’un seuil d’atténuation unique déterminé.
Dans la mesure où les surfaces déterminées 502b, 502c et 502d et les surfaces connues 504b, 504c et 504d sont différentes, un gain correctif doit être appliqué à l’amplitude du signal ultrasonore transmis. La valeur de ce gain correctif est déterminée, par exemple, en modifiant le seuil (utilisé pour déterminer la surface des inserts) pour chaque insert jusqu’à ce que la différence entre surface déterminée et surface connue soit suffisamment faible.
Par exemple, le seuil en question peut être modifié de manière itérative, par pas de 0,5 décibel, jusqu’à l’obtention d’une égalité (à la marge d’erreur près) entre la surface déterminée et la surface connue pour chaque insert. Finalement, l’écart entre les différentes valeur de seuil ayant permis d’obtenir la bonne surface déterminée pour chaque insert correspond à la valeur de gain correctif qui est déterminée pour un insert donné.
Dans l’exemple représenté, la valeur déterminée du gain correctif 508 est de 0 décibel pour la surface déterminée 502a, de 1 décibel pour la surface déterminée 502b, de 1,5 décibel pour les surfaces déterminées 502c et de -0,5 décibel pour la surface déterminée 502d. Ce gain correctif permet d’obtenir finalement, pour chaque insert, une surface déterminée 506 égale à la surface connue.
Pour des raisons de simplicité, l’exemple donné à la est restreint à un cas unidimensionnel toutefois, dans la pratique, des valeurs non nulles de gain correctif sont déterminées pour toutes les positions des inserts dans une cartographie d’amplitude qui est bidimensionnelle.
L’étape 316 consiste ensuite en l’application du gain correctif déterminé à la cartographie d’amplitude du signal ultrasonore transmis à travers la pièce mécanique à mesurer de manière à obtenir une cartographie d’amplitude corrigée.