INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En outre, lorsque les termes « environ », « substantiel » ou « substantiellement » sont utilisés dans le présent document, ils doivent être compris comme englobant une variation réelle de plus ou moins 5 % par rapport à une valeur, un axe ou une position de référence indiqués, et lorsque les termes « transversal » ou « transversalement » sont utilisés dans le présent document, ils doivent être compris comme englobant une direction non parallèle à la ou aux parties ou directions/axes de référence auxquels ils se réfèrent, et la perpendicularité doit être considérée comme un cas spécifique de direction transversale.
La montre un ensemble de levage selon l'invention, indiqué ici par le numéro de référence cumulatif 200, qui peut être utilisé pour réaliser une liaison mécanique entre une caisse et un bogie (non illustré dans les figures) d'un véhicule ferroviaire, tel qu'un train ou une voiture de métro.
Dans l'exemple de mode de réalisation illustré sur la , cette liaison mécanique comprend par exemple un ensemble de traction comprenant un pivot de traction 100, une pluralité de blocs de traction 104, une douille 106 qui est insérée à l'intérieur du pivot de traction 100, et un pivot central 108 adapté pour être relié à une partie inférieure du châssis d'une caisse, et comporte une partie inférieure 110 qui est insérée à l'intérieur du pivot de traction 100 et est adaptée pour être reliée mécaniquement à l'ensemble de butée de levage 200 comme cela sera décrit plus en détail ci-après.
En particulier, l'ensemble de butée de levage 200 selon l'invention comprend au moins un insert amovible 1.
Dans l'exemple de mode de réalisation illustré, et comme indiqué sur la , l'insert amovible 1 comprend une tête circulaire 2 et un corps sensiblement plan 3 qui fait saillie vers le bas à partir de la tête circulaire 2.
De manière utile, pour le champ d'application qui sera décrit plus en détail ci-après, l'insert amovible 1 comprend un trou traversant 4 qui s'étend axialement depuis la tête circulaire 2 jusqu'à la face inférieure du corps plan 3.
En outre, l'ensemble de butée de levage 200 selon l'invention comprend au moins un dispositif de butée de levage 10.
On peut modéliser le champ électrique à la sortie de la jonction de concentration 48 et à la sortie du dispositif tout au long d’un procédé de concentration/séparation tel que décrit dans les étapes 53 à 55, pour un dispositif 40 auquel on applique 25000 Volts.
On représente, en , le champ électrique 70 calculé à un millimètre en aval de la jonction de concentration 48, en fonction du temps. A t=0, l’échantillon est au milieu de la chambre d’injection 44, avec un volume égal à la moitié du volume de la chambre d’injection 44, soit environ 1 µL. L’échantillon a une conductivité de 0,7 Ω.m. Le champ électrique est calculé un mm après la jonction de concentration 48, sans tenir compte de l’effet de l’échauffement du capillaire 45 par effet Joule sur la conductivité et la viscosité de la solution, ni du phénomène d’électroosmose qui accélère l’écoulement. Le débit est alors de 0,68 µL/min tout au long de l’analyse.
Pendant une phase 71, l’échantillon est complètement à l’intérieur de la chambre d’injection 44 ; le capillaire de séparation et le capillaire d’entrée, ainsi que le capillaire distal, sont complètement remplis du tampon d’analyse, qui a une conductivité de 12,4 Ω.m. Le champ électrique vaut 1500 V/cm, champ largement suffisant pour retenir les fragments de 100 bp.
Pendant une phase 72, l’échantillon de faible résistivité rempli rapidement le capillaire de séparation 45, qui représente un volume de 0,11 µL. Quand l’interface entre l’échantillon et le tampon d’analyse arrive au point d’observation, à 1 mm en aval de la jonction de concentration, le champ électrique chute brutalement à environ 90 V/cm ; puis il remonte légèrement au fur et à mesure que le capillaire de séparation se rempli d’échantillon.
Pendant une phase 73, l’échantillon rempli encore en partie la chambre d’injection 44, il remplit complètement le capillaire de séparation 45, et il remplit progressivement le capillaire distal 47, qui représente un volume de 1,02 µL. Le champ électrique s’élève lentement jusqu’à 215 V/cm. Un tel champ est très insuffisant pour retenir les plus petits fragments d’ADN.
Pendant une phase 74, l’échantillon est complètement évacué de la chambre d’injection 44, et se retire rapidement du capillaire de séparation 45, puis plus lentement du capillaire distal 47 ; le champ augmente brutalement au moment où l’échantillon ne remplit plus le point d’observation, mais remplit encore l’essentiel du capillaire de séparation 45.
Pendant une phase 75, l’échantillon de conductivité 0,7 Ω.m est complètement évacué du dispositif. On retrouve le champ électrique initial de 1500 V/cm.
A l’extrémité distale du capillaire de séparation 45, avant le capillaire distal 47, on observe un profil similaire, mais décalé dans le temps puisque l’interface entre échantillon et tampon d’analyse arrive plus tard à ce niveau.
La faiblesse du champ électrique pendant les phases 72 et 73 empêche la concentration des plus petits fragments d’ADN.
La description en regard des figures 5 à 9 illustre expérimentalement le phénomène sur un échantillon d’ADN étalon ainsi que sur un échantillon réel d’ADN circulant. On y voit qu’au-delà de 10 mM NaCl dans l’échantillon, les fragments de 100 bp ne sont plus complètement retenus, et qu’au-delà de 20 mM NaCl, ces fragments ne sont quasiment plus retenus. En outre, la , qui montre l’ampérage circulant dans le capillaire pendant l’étape de concentration, illustre la cinétique d’évacuation des sels du dispositif.
A cet effet, selon un premier aspect, la présente invention vise un procédé de dessalage et de concentration d’un échantillon d’acides nucléiques plus conducteur qu’un tampon d’analyse, procédé qui comporte, au moins une itération d’une alternance : - d’une étape d’écoulement laminaire de l’échantillon dans un capillaire muni d’une restriction locale de sa section, dans un premier sens d’écoulement, pendant laquelle l’échantillon est soumis à une première différence de potentiel électrique dont l’action sur les molécules d’acides nucléiques est opposée au premier sens d’écoulement et provoque la retenue de molécules d’acides nucléiques dans le capillaire, - d’une étape d’écoulement laminaire de l’échantillon, dans un deuxième sens d’écoulement opposé au premier sens d’écoulement.
Les inventeurs ont découvert que, quand le champ électrique est insuffisant pour retenir les petits fragments d’ADN à la jonction de concentration, ces fragments fuient dans le capillaire de séparation. Mais les phénomènes mis en œuvre les poussent toujours vers la paroi, même si ce plaquage à la paroi est insuffisant pour que la contre-électrophorèse soit plus forte que l’écoulement fluidique. Il s’ensuit que la vitesse de migration de ces fragments d’ADN est plus faible que la vitesse moyenne de l’écoulement. En revanche, les ions formant les sels sont trop petits pour qu’il apparaisse une force transverse les poussant vers la paroi, et ils avancent à la vitesse moyenne de l’écoulement, plus ou moins leur vitesse d’électrophorèse selon leur charge positive ou négative.
Ainsi, on arrête l’opération de concentration avant que les plus petits fragments arrivent à l’extrémité du capillaire de séparation 45 et on applique une pression, seule ou en présence d’une différence de potentiel, en sens contraire de la pression initiale pour ramener le volume du capillaire de séparation dans la chambre d’injection. Puis, on effectue une nouvelle étape de concentration et, éventuellement, on réitère cette alternance de phases de retour et de concentration. Les sels s’évacuent ainsi progressivement du dispositif, alors que les molécules d’ADN sont essentiellement conservées.
Les petits fragments d’ADN peuvent donc être analysés correctement, ce qui était impossible avec les dispositifs et procédés de l’art antérieur.
Dans des modes de réalisation, au cours de l’étape d’écoulement laminaire de l’échantillon, dans le deuxième sens d’écoulement, l’échantillon est soumis à une deuxième différence de potentiel électrique dont l’action sur les molécules d’acides nucléiques est opposée au premier sens d’écoulement.
S’agissant d’un dispositif d’analyse en lumière traversante, le dispositif d’illumination 16 comporte une source lumineuse 16a qui est agencée dans le champ de vision de la caméra polarimétrique 18. Ainsi, au moment de son passage à l’emplacement d’analyse 13 du dispositif 10, le récipient 12 à analyser se trouve agencé entre le dispositif d’illumination 16 et la caméra polarimétrique 18 sur le trajet de la lumière incidente délivrée par le dispositif d’illumination 16. En d’autres termes, l’emplacement d’analyse 13 du dispositif 10 se trouve agencé entre le dispositif d’illumination 16 et la caméra polarimétrique 18 sur le trajet de la lumière incidente délivrée par le dispositif d’illumination 16.
La lumière incidente délivrée par le dispositif d’illumination 16 est une lumière polarisée. Le dispositif d’illumination 16 peut ainsi comporter une source lumineuse 16a émettant une lumière non polarisée et un polariseur source 16b interposé entre la source lumineuse et l’emplacement d’analyse 13 du dispositif 10, emplacement auquel doit être placé le récipient 12 pour être analysé par le dispositif 10. Dans certains modes de réalisation, la lumière incidente, c’est-à-dire celle qui arrive sur le matériau du récipient 12, est polarisée linéairement selon un axe de polarisation d’incidence. Dans un tel cas, le polariseur source 16b est un polariseur linéaire ayant un axe de polarisation. Par exemple, un tel polariseur source linéaire peut comprendre une feuille de polaroïd ou des cristaux liquides. Cependant, certains modes de réalisation mettent en œuvre une lumière incidente polarisée circulairement avec un premier sens de rotation, aussi appelée sens de rotation incident. Dans un tel cas, le polariseur source 16b est un polariseur circulaire. Par exemple, un polariseur circulaire peut être formé d’un polariseur linéaire source 16b1 ayant un axe de polarisation source et d’une lame à retard quart d’onde 16b2 dont l’axe rapide, ci-après l'axe rapide source, est décalé de 45 degrés d’angle de l’axe de polarisation source.
De préférence, la source lumineuse 16a est une source lumineuse étendue. Par exemple, les dimensions de la surface éclairante de la source lumineuse 16a, perpendiculairement à un axe d’incidence allant de la source lumineuse 16a vers l’emplacement d’analyse 13, sont supérieures aux dimensions correspondantes de la partie à analyser du récipient 12.
De préférence, la lumière incidente présente un spectre d’énergie compris dans une bande de longueurs d’onde elle-même comprise entre 250 nm et 1000 nm, la bande de longueur d’onde ayant une largeur inférieure à 150nm, de préférence inférieure à 100 nm. Avec un tel spectre d’énergie, de faible largeur, la lumière incidente se rapproche d’une lumière monochromatique. Les effets des polariseurs linéaires sont en effet optimisés pour une longueur d’onde donnée. Par ailleurs, il est évident que si on utilise une lame à retard quart d’onde, qui n’est généralement adaptée qu’à une longueur d’onde précise ou à une bande de longueur d’onde de faible largeur autour de cette longueur d’onde précise, le retard induit n’est exactement d’un quart de la longueur d’onde que pour la valeur de longueur d’onde précise ou pour la bande de longueur d’onde de faible largeur autour de cette longueur d’onde précise.
La caméra polarimétrique 18 comporte un capteur photoélectrique 22 bidimensionnel capable de délivrer des images numériques d’un champ de vision déterminé par un objectif 24 de la caméra.
Le capteur photoélectrique 22 bidimensionnel comprend des éléments photoélectriques 26(f,n,k) comprenant chacun une cellule photoélectrique 28(f,n,k) devant laquelle est agencé un système d’analyse de polarisation comprenant au moins un analyseur de polarisation individuel 30(f,n,k) associé à la cellule photoélectrique 28(f,n,k) de cet élément photoélectrique 26(f,n,k).
La représente un exemple d’un tel capteur, où l’on peut voir, sur le détail agrandi, que les cellules photoélectriques 28(f,n,k) sont agencées selon une grille plane à deux dimensions, et que les filtres polarisants individuels 30(f,n,k) associés chacun à une cellule photoélectrique 28(f,n,k) différente sont placés devant la cellule photoélectrique 28(f,n,k) correspondante. Dans l’exemple de la , le capteur photoélectrique 22 comporte, en plus, un réseau de micro lentilles 32(f,n,k) dont chacune est associée à un élément photoélectrique 26(f,n,k).
Chaque élément du système d’analyse de polarisation est interposé dans le trajet de la lumière entre l’emplacement d’analyse 13 du dispositif 10 et les cellules photoélectriques 28(f,n,k) du capteur photoélectrique 22, donc, en fonctionnement, entre le récipient 12 et les cellules photoélectriques 28(f,n,k) du capteur photoélectrique 22. Dans certains modes de réalisation, le système d’analyse de polarisation comprend au moins un analyseur de polarisation individuel 30(f,n,k), chaque analyseur de polarisation individuel 30(f,n,k) étant sous la forme d’un filtre polarisant linéaire, et au moins une lame à retard quart d’onde 34, commune à plusieurs éléments photoélectriques 26(f,n,k), voire commune à tous les éléments photoélectriques 26(f,n,k).
Dans un exemple préférentiel, tel qu’illustré à la et à la , une lame à retard quart d’onde 34 commune à tous les éléments photoélectriques 26(f,n,k) est interposée entre le récipient 12 et les cellules photoélectriques 28(f,n,k) du capteur photoélectrique 22. Cette lame à retard quart d’onde 34 fait partie du système d’analyse de polarisation et pourra être désignée par la suite sous le vocable lame à retard quart d’onde d’analyse 34. De préférence, la lame à retard quart d’onde d’analyse 34 commune est agencée interposée entre l’emplacement d’analyse 13 et les analyseurs de polarisation individuels 30(f,n,k) sous forme de filtres polarisant linéaires.
Une lame à retard quart d’onde d’analyse 34, peut faire partie de la caméra polarimétrique 18, soit en étant intégrée au capteur photoélectrique 22, soit en étant placée entre l’objectif 24 et le capteur photoélectrique 22, soit en étant intégrée à l’objectif 24. En alternative, comme dans l’exemple illustré à la et à la , une lame à retard quart d’onde d’analyse 34 peut être placée entre l’emplacement d’analyse 13 du dispositif 10, auquel le récipient 12 doit être placé pour être analysé, et l’objectif 24 de la caméra polarimétrique 18.
Pour un capteur photoélectrique donné, les éléments photoélectriques sont répartis en F familles 26(f) (avec f un entier variant de 1 à F) distinctes d’éléments photoélectriques 26(f,n,k). Le nombre F de familles 26(f) distinctes est supérieur ou égal à deux. Dans les exemples préférentiels illustrés sur les figures 3 à 8, le nombre F de familles distinctes 26(f) est égal à 4. Chaque famille 26(f) d’éléments photoélectriques est définie par une caractéristique d’analyse de polarisation du système d’analyse de polarisation, caractéristique d’analyse qui est commune à chacun de ses éléments photoélectriques 26(f,n,k ), avec dans ce cas l’entier f qui prend les valeurs 1 à 4. Les caractéristiques d’analyse des au moins deux familles 26(f) comprennent au moins deux analyses linéaires selon deux axes de polarisation orthogonaux ou au moins deux analyses circulaires de sens inverses l’un de l’autre.
Dans le cas d’une analyse linéaire, la caractéristique d’analyse de polarisation est induite par un analyseur de polarisation linéaire et elle inclut l’orientation de l’axe de polarisation linéaire de l’analyseur de polarisation linéaire. En effet, un analyseur de polarisation linéaire est généralement réalisé sous la forme d’un filtre polarisant linéaire.
Dans le cas d’une analyse circulaire, la caractéristique d’analyse de polarisation est l’action sur la polarisation qui est induite par l’analyseur circulaire, lequel est formé par exemple d’une lame à retard quart d’onde suivie, dans le sens de propagation de la lumière, par un filtre polarisant linéaire. La caractéristique d’analyse circulaire inclut le sens, direct ou inverse, de l’analyse circulaire de l’analyseur circulaire correspondant. Dans les exemples préférentiels comprenant 4 familles 26(f) distinctes ou plus, obtenues avec la présence d’une lame à retard quart d’onde d’analyse, les caractéristiques d’analyse de polarisation des au moins quatre familles 26(f) distinctes peuvent comprendre par exemple au moins deux analyses circulaires de sens inverses l’un de l’autre, l’une de sens direct correspondant au sens d’incidence d’une polarisation circulaire de la incidente, l’autre de sens inverse par rapport au même sens d’incidence de polarisation circulaire de la lumière incidente.
Dans certains modes de réalisation comprenant une lame à retard quart d’onde commune, les deux autres caractéristiques d’analyse de polarisation seront des analyses dites elliptiques correspondant aux cas où l’axe rapide de la lame à retard quart d’onde d’analyse est orthogonal ou parallèle à l’axe de polarisation de l’analyseur linéaire qui la suit au sein du système d’analyse de polarisation. Plus particulièrement deux analyses elliptiques seront dites orthogonales entre elles lorsqu’elles résulteront de la superposition d’une même lame de retard à quart d’onde avec respectivement deux analyseurs linéaires ayant des axes de polarisations orthogonaux entre eux.
On notera qu’un capteur photoélectrique 22 pour une caméra polarimétrique selon l’invention pourrait comporter, en plus des au moins deux familles 26(f) comprenant au moins deux analyses linéaires selon deux axes de polarisation orthogonaux ou au moins deux analyses circulaires de sens inverse, des éléments photoélectriques de polarisation neutre, c’est-à-dire sans analyseur de polarisation (filtre polarisant, lame à retard, …) devant la cellule photoélectrique correspondante.
Pour le même capteur photoélectrique 22 donné, les éléments photoélectriques 26(f,n,k) sont répartis en un nombre N de groupes 26(n) (avec n un entier variant de 1 à N) distincts d’éléments photoélectriques 26(f,n,k) contigus. Dans un groupe donné, les éléments photoélectriques 26(f,n,k) sont contigus, et donc ne sont pas séparés par d’autres éléments photoélectriques appartenant à un autre groupe. De préférence, tous les éléments photoélectriques 26(f,n,k) du capteur photoélectrique appartiennent à un de ces groupes 26(n). De préférence, les groupes sont juxtaposés entre eux selon un motif répétitif sur la surface bidimensionnelle du capteur photoélectrique 22. Un tel groupe 26(n) d’éléments photoélectriques 26(f,n,k) est illustré par exemple aux figures 3 à 6. Chaque groupe distinct 26(n) d’éléments photoélectriques contigus 26(f,n,k) comprend un nombre K supérieur ou égal à deux d’éléments photoélectriques appartenant respectivement à l’une parmi le nombre F supérieur ou égal à deux de familles distinctes d’éléments photoélectriques, chaque groupe distinct 26(n) d’éléments photoélectriques 26(f,n,k) comprenant au moins deux éléments photoélectriques appartenant à au moins deux familles 26(f) distinctes. On notera qu’un groupe 26(n) d’éléments photoélectriques 26(f,n,k) peut comporter un ou plusieurs éléments photoélectriques de polarisation neutre tels que définis plus haut.
Le système d’actionnement 150 est ainsi logé sous le capot fixe 114.
Le système d’actionnement 150 comporte un chariot 152 solidaire de l’ensemble de déflecteurs 132 ici par l’intermédiaire du cadre 128 sur lequel le chariot 152 est fixé. Le chariot 152 se déplace donc en translation selon la direction de translation.
Le système d’actionnement 150 comporte également un levier de blocage 154 avec une première extrémité 154a montée articulée sur le chariot 152 et une deuxième extrémité 154b. Le levier de blocage 154 porte, ici au niveau de la première extrémité 154a, des premiers moyens d’accrochage 156a qui sont prévus pour coopérer avec des deuxièmes moyens de blocage 156b solidaires de l’ensemble mobile 120.
Le levier de blocage 154 est mobile en rotation autour de son articulation entre une position de blocage ( ) dans laquelle les premiers moyens d’accrochage 156a sont solidaires des deuxièmes moyens de blocage 156b et une position libre ( ) dans laquelle les premiers moyens d’accrochage 156a ne sont pas solidaires des deuxièmes moyens de blocage 156b et inversement. En position de blocage, le chariot 152 est solidaire de l’ensemble mobile 120 et se déplace avec lui et en position libre, le chariot 152 n’est pas solidaire de l’ensemble mobile 120 et il est immobile tandis que l’ensemble mobile 120 peut se déplacer.
Dans le mode de réalisation de l’invention présenté sur les Figs. 4 et 5, les premiers moyens d’accrochage 156a prennent la forme d’une goulotte et les deuxièmes moyens de blocage 156b prennent la forme d’une tige qui se loge dans la goulotte en position de blocage. En position de blocage, l’ouverture de la goulotte est orientée perpendiculairement à la direction de translation, et en position libre l’ouverture de la goulotte est orientée vers l’arrière parallèlement à la direction de translation.
Le système d’actionnement 150 comporte également un système de transmission 160 qui comporte des moyens pour déplacer le levier de blocage 154 de la position de blocage à la position libre lorsque l’ensemble mobile 120 atteint une position intermédiaire entre la position avancée et la position reculée en partant de la position avancée.
Ainsi, en partant de la position avancée, l’ensemble mobile 120 se déplace vers l’arrière et entraîne en translation le levier de blocage 154 du fait de la solidarisation des premiers et deuxièmes moyens de blocage 156a-b, et donc également le chariot 152 et l’ensemble de déflecteurs 132 jusqu’à atteindre la position intermédiaire où le système de transmission 160 déplace le levier de blocage 154 de la position de blocage à la position libre, libérant ainsi les premiers et deuxièmes moyens de blocage 156a-b ce qui permet à l’ensemble mobile 120 de poursuivre son mouvement vers la position reculée tandis que le chariot 152 et l’ensemble de déflecteurs 132 restent en place. La position intermédiaire correspond à la position déployée où l’ensemble de déflecteurs 132 est en travers de la fenêtre 130, c'est-à-dire que lorsque l’ensemble mobile 120 est en position intermédiaire, l’ensemble de déflecteurs 132 est en position déployée.
À l’inverse, en partant de la position reculée, l’ensemble mobile 120 se déplace vers l’avant jusqu’à atteindre la position intermédiaire où les premiers et deuxièmes moyens de blocage 156a-b entrent en contact et où les deuxièmes moyens de blocage 156b poussent les premiers moyens de blocage 156 et ainsi déplacent le levier de blocage 154 de la position libre à la position de blocage rendant solidaires l’ensemble mobile 120, le chariot 152 et l’ensemble de déflecteurs 132, et l’ensemble mobile 120 poursuit son mouvement vers la position avancée en entraînant le levier de blocage 154 et donc également le chariot 152 et l’ensemble de déflecteurs 132 vers la position rétractée.
Un tel arrangement permet ainsi de déplacer l’ensemble de déflecteurs 132 lors du déplacement de l’ensemble mobile 120 et de ranger ledit ensemble sous le capot fixe 114 en position avancée, réduisant ainsi l’encombrement au niveau du capot mobile 124.
Le système de transmission 160 comporte un premier bras 158 avec une première extrémité 158a montée articulée sur la structure fixe 110, ici sur le capot fixe 114 et une deuxième extrémité 158b.
Le système de transmission 160 comporte également un deuxième bras 160 avec une première extrémité 160a montée articulée avec la deuxième extrémité 158b du premier bras 158 et une deuxième extrémité 160b.
Le système de transmission 160 comporte une palette 162 qui est montée articulée sur le chariot 152 et la deuxième extrémité 160b du deuxième bras 160 est montée articulée sur la palette 162.
Le système de transmission 160 comporte un troisième bras 164 avec une première extrémité 164a montée articulée sur la palette 162 et une deuxième extrémité 164b montée articulée avec la deuxième extrémité 154b du levier de blocage 154.