INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
- une étape de génération de redondances, pour au moins un bloc d’information,
les blocs d’informations étant enregistrés au cours de l’étape d’enregistrement.
Ces modes de réalisation permettent d’augmenter la fiabilité générale du système afin de pallier les risques de défaillance de blocs d’informations ou de dispositifs de stockages hébergeant ces blocs.
Dans des modes de réalisation optionnels, au moins deux segment et/ou blocs représentatifs d’une information numérique initiale sont enregistrés sur au moins deux dispositifs de stockages distincts.
Ces modes de réalisation permettent de distribuer le stockage d’un segment entre deux dispositifs distincts, chaque dispositif de stockage étant incapable de restaurer l’intégralité d’une information numérique ainsi divisée en segment et/ou en blocs.
Dans des modes de réalisation optionnels, l’étape d’exécution comporte une étape de détermination d’une empreinte unique d’un segment d’information et une étape de stockage de l’empreinte numérique déterminée, cette empreinte étant configurée pour être utilisée lors d’une lecture du segment d’information enregistré pour en assurer l’intégrité.
Ces modes de réalisation permettent de pallier les risques de compromission de blocs d’informations ou de dispositifs de stockages hébergeant ces blocs.
Dans des modes de réalisation optionnels, une étape d’attribution est configurée pour associer au moins une caractéristique de disponibilité à une capacité de stockage, l’étape de sélection étant réalisée en fonction d’au moins une capacité de stockage communiquée au dispositif central de contrôle.
Ces modes de réalisation permettent une gestion fine des ressources mémoires dans un réseau informatique, en fonction des capacités disponibles mais également des critères de disponibilité de ces capacités.
L’invention a pour premier objet un élément électrochimique comprenant un conteneur comprenant un faisceau électrochimique, ledit faisceau électrochimique étant sous la forme d’une spirale constituée par l’enroulement de la superposition : d’une électrode positive comprenant une matière active choisie parmi SOCl 2 , SO 2 , SO 2 Cl 2 ; CF x avec x ≤ 1,5 ; MnO 2 , FeS 2 , V 2 O 5 , I 2 , Bi 2 O 3 , Bi 2 Pb 2 O 5 , CuCl 2 , CuF 2 , CuO, Cu 4 O(PO 4 ) 2 , CuS, FeS, MoO 3 , Ni 3 S 2 , AgCl, Ag 2 CrO 4 , V 2 O 5 , SVO, MO 6 S 8 , et un mélange de plusieurs de ceux-ci ; d’un séparateur ; d’une électrode négative comprenant une matière active en lithium métal ou en alliage à base de lithium ; caractérisé en ce que la face externe de la spirale, en regard du conteneur, est formée par l’électrode positive ; et qu’une feuille de lithium ou d’un alliage à base de lithium recouvre au moins partiellement la face interne du conteneur.
Selon un mode de réalisation de l’élément électrochimique, le conteneur est cylindrique et la feuille de lithium ou d’un alliage à base de lithium, occupe au moins 75%, de préférence au moins 95%, de la circonférence du conteneur.
Selon un mode de réalisation de l’élément électrochimique, la matière active de l’électrode positive est choisie parmi CF x avec x≤ 1,5 ; MnO 2 , SOCl 2 , SO 2 , FeS 2 .
Selon un mode de réalisation de l’élément électrochimique, la matière active est de type CF x avec x ≤ 1,5.
Selon un mode de réalisation de l’élément électrochimique, la matière active de l’électrode négative est un alliage à base de lithium de formule LiM, où M est choisi dans le groupe consistant en Mg, Al, Si, B, Ge, Ga ou un mélange de plusieurs de ceux-ci.
Selon un mode de réalisation de l’élément électrochimique, la matière active de l’électrode négative est un alliage de type LiMg.
Selon un mode de réalisation de l’élément électrochimique, l’élément est de type LiMg/CF x avec x ≤ 1,5.
Selon un mode de réalisation de l’élément électrochimique, la matière active de l’électrode négative de la spirale est disposée sur les deux faces d’un collecteur de courant.
Selon un mode de réalisation de l’élément électrochimique, l’épaisseur de ladite feuille de lithium ou d’un alliage à base de lithium recouvrant la face interne du conteneur représente au plus 75 % ou au plus 50 % ou au plus 25%, de l’épaisseur de la matière active de l’électrode négative de la spirale.
Selon un mode de réalisation de l’élément électrochimique, le ratio entre la capacité de l’électrode négative et la capacité de l’électrode positive est supérieur à 1.
Selon un mode de réalisation de l’élément électrochimique, l’élément présente un rendement à la décharge supérieur ou égal à 70%, le rendement étant défini comme le ratio entre la capacité déchargée par l’élément à un régime inférieur ou égal à C/120 à une température de 200°C et la capacité théorique de l’électrode positive ou de l’électrode négative présentant la plus faible capacité.
Selon un mode de réalisation de l’élément électrochimique, le diamètre de la spirale est compris entre 10 et 50 mm, de préférence entre 20 et 35 mm.
L’invention a pour second objet l’utilisation de l’élément électrochimique tel que défini ci-dessus, en stockage, en charge ou en décharge à une température d’au moins 150°C.
L’invention a pour troisième objet un procédé de fabrication d’un élément électrochimique tel que défini ci-dessus, comprenant au moins les étapes suivantes : Plaquage de la feuille de lithium ou de l’alliage à base de lithium contre la face interne du conteneur, de sorte que toute la surface de la feuille de lithium soit en regard de la dernière spire du faisceau électrochimique formée par l’électrode positive ; Formation du faisceau électrochimique sous forme de spirale; Introduction du faisceau électrochimique dans le conteneur obtenu à l’étape a) ; Réalisation de la connexion électrique entre l’électrode négative et la borne négative de sortie de courant de l’élément et réalisation de la connexion électrique entre l’électrode positive et la borne positive de sortie de courant de l’élément ; Assemblage d’un couvercle sur le conteneur ; Remplissage de l’élément par un électrolyte ; Fermeture de l’élément.
La demanderesse a découvert de façon surprenante que le fait de répartir la quantité de lithium totale en deux contributions, à savoir une première contribution au niveau de l’électrode négative spiralée et une seconde contribution au niveau de la feuille de lithium recouvrant au moins partiellement la face interne du conteneur, permettait d’augmenter le rendement de l’électrode positive, c’est-à-dire d’augmenter le ratio entre la capacité réelle en décharge de l’élément et la capacité théorique (calculée) en décharge de l’élément, dans la situation où c’est l’électrode positive qui limite la capacité de l’élément. L’obtention d’un meilleur rendement permet d’augmenter la capacité électrochimique de l’élément, à quantités égales de matières actives. Autrement dit, il est possible de maintenir une capacité électrochimique en décharge identique à celle d’un élément lithium primaire spiralé standard, tout en utilisant moins de matières actives positive et négative. L’invention permet de réduire les coûts de production puisqu’une quantité inférieure de matières actives positive et négative est utilisée pour une capacité restituée identique de l’élément.
Brève description des figures illustre une représentation schématique d’un élément (1) selon l’invention comprenant une électrode positive (a), et une électrode négative (b) enroulées ensemble sous forme de spirale et une feuille de lithium (c) recouvrant la face interne du conteneur (d). Le séparateur, bien que présent dans l’élément, n’est pas représenté ici, par souci de faciliter la compréhension.
Une telle configuration permet de connecter facilement les capteurs sans utiliser de câble superflu. Cela diminue le coût de l’ensemble capteur et évite la manipulation des câbles pendant l’assemblage des différents capteurs, ce qui simplifie l’assemblage, et diminue l’encombrement de l’ensemble.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le câble commun est un câble en Y.
Selon un mode de réalisation de l’invention, au moins un capteur comporte un connecteur intégré.
Selon un mode de réalisation de l’invention, au moins un capteur comporte au moins un élément sensible et au moins un connecteur, disposés dans un boîtier.
Il est ainsi facile de connecter et déconnecter les capteurs entre eux ou avec la machine.
Selon un mode de réalisation de l’invention, au moins un capteur comporte au moins un élément sensible disposé dans un boîtier et au moins un connecteur fixé à l’extérieur d’un boîtier.
Selon un mode de réalisation de l’invention, au moins un connecteur est un connecteur femelle.
Selon un mode de réalisation de l’invention, au moins un connecteur est un connecteur mâle.
Selon un mode de réalisation de l’invention, au moins un capteur de température est un thermocouple.
Selon un mode de réalisation de l’invention, l’ensemble est connecté à un onduleur.
L’invention concerne également une machine électrique comportant un ensemble capteur selon l’invention.
L’invention concerne également l’utilisation de l’ensemble capteurs selon l'invention dans une boîte de vitesses.
- la est une représentation schématique d’un ensemble capteurs selon l’invention,
- la est une représentation schématique a) du capteur inductif, b) du capteur de température, selon un mode de réalisation de l’invention,
- la est une représentation schématique a) du capteur inductif, b) du capteur de température, selon un autre mode de réalisation de l’invention.
L’invention concerne aussi un ensemble électrique comprenant une machine électrique synchrone à rotor à aimant permanent et un dispositif d’estimation tel que décrit précédemment.
L’invention concerne aussi un véhicule automobile comprenant un ensemble électrique tel que décrit précédemment.
– la est un organigramme d’un procédé selon le mode principal de l’invention ;
– la représente les profils de vitesse et de couple de charge mis en œuvre dans le cadre de l’expérimentation du procédé selon l’invention ;
– la est une représentation des paramètres dynamiques mis en œuvre dans le cadre de l’expérimentation du procédé selon l’invention ;
– la est une représentation des vitesses estimée et mesurée (partie haute) et l’erreur d’estimation de la vitesse (partie basse) ;
– la est une représentation des positions estimées et mesurées (partie haute) et l’erreur d’estimation de la position (partie basse) ; et
– la est une représentation de la même expérience réalisée à partir d’une méthode basée sur l’injection de signaux haute fréquence.
En référence à la , l’invention propose un procédé 1 d’estimation de la vitesse et de la position du rotor d’une machine électrique synchrone à aimant permanent comprenant tout d’abord une étape de mesure 10 des courants triphasés de la machine électrique i a , i b , i c .
Il est entendu dans le cadre de la présente invention que la position du rotor correspond à sa position angulaire dans le stator.
On procède ensuite à une étape de transformation 11 des courants triphasés dans un repère diphasé . Ici on transforme ces courants triphasés dans un repère diphasé tournant.
On transforme 11 les courants déphasés mesurés à partir des courants mesurés ( , , ) via (1), ici avec une transformation de Park :
En considérant la transformation de Park pour les courants , on obtient :
L’équation (2) peut être réécrite sous cette forme :
Nous remarquons donc que les variables intermédiaires d’estimation de la position ne sont plus dépendantes que de l’erreur d’estimation de la position et du courant .
Donc le signe des variables intermédiaires ne dépend que des signes de et de .
Pour que le signe dépende uniquement de , nous définissons la première variable intermédiaire pour les valeurs de positives et la deuxième variable intermédiaire pour les valeurs de négatives. Par conséquent, les signes des variables intermédiaires dépendent uniquement de l’erreur d’estimation de la position ( ).
Nous pouvons constater que l’erreur d’estimation de position (15) est obtenue indépendamment des paramètres de la machine sans injection des signaux à haute fréquence ni l’utilisation du filtrage.
Cependant, l’erreur d’estimation de la position n'est pas disponible pour la mesure, ce qui rend sa mise en œuvre pas possible. En revanche, les variables introduites dans l’équation (8) sont disponibles à travers les mesures des courants. L’erreur d’estimation de la position utilisée dans l’observateur est ainsi remplacée par pour et par pour en vue de l’implémentation de l’observateur, et un détecteur de signe du courant est utilisé pour permuter entre ces deux variables ( ).
Pour éviter l’utilisation du modèle mécanique (et donc les paramètres mécaniques de la machine), nous proposons d’utiliser le modèle virtuel (15)-(16) -(17) pour l’estimation de la position, la vitesse et l’accélération de la machine :
L’observateur proposé dans ce mode de réalisation selon les équations ((18)-(19)-(20)) est de type mode glissant.
Il permet d’estimer la position et la vitesse de la machine synchrone à aimant permanent.
Pour diminuer les écarts d’estimation dans les phases transitoires, l’observateur mis en œuvre estime également l’accélération de la machine, mais ceci n’est pas indispensable pour la mise en œuvre de l’invention.
Cet observateur prend comme entrées : les variables intermédiaires pour i=1,2 (obtenues par les mesures des courants données par l’équation (8)) devisées par .
Cet observateur est réglé par un gain adaptatif, de sorte qu’un seul paramètre est utilisé pour son réglage.
Le filtre 26 comporte une couche de mousse métallique poreuse, placée en sortie du filtre à maille tressée 24, par exemple en étant accolée à celui-ci et en recouvrant une face de sortie de celui-ci sur toute sa surface.
En variante, le filtre 26 peut comporter un empilement de plusieurs telles couches de mousse métallique accolées entre elles. De préférence, la ou les couches de mousse sont montées de façon étanche, pour éviter que le gaz de coupure provenant du diffuseur 24 ne puisse s’échapper au dehors du filtre à maille tressée 24 sans passer par le filtre 26.
Cette mousse métallique présente une porosité élevée, par exemple supérieure ou égale à 90% et, de préférence, supérieure ou égale à 95%. La porosité est ici définie comme étant le rapport entre, d’une part, le volume des évidements contenus à l’intérieur d’un volume de mousse et, d’autre part, le dit volume de mousse.
La mousse métallique présente une structure alvéolaire poreuse formée d’une matière métallique solide. De fait, elle présente une surface d’échange élevée, par exemple supérieure ou égale à 1500m² par mètre cube de mousse et, de préférence, supérieure ou égale à 2500m² par mètre cube ou, encore plus préférentiellement, supérieure ou égale à 2800m² par mètre cube. Les porosités de la mousse métallique débouchent à l’extérieur de la couche de mousse, par exemple au niveau de faces extérieures de cette couche. Ainsi, les gaz de coupure sortant du diffuseur peuvent entrer dans le filtre 26 et traverser celui-ci pour ensuite en ressortir à l’extérieur du dispositif de filtrage.
De préférence, la mousse métallique est réalisée en nickel. En variante, la mousse peut être réalisée en un alliage de nickel-chrome.
Selon des modes de réalisation alternatifs, la mousse métallique pourrait être formée par fabrication additive de poudre métallique, aussi nommée impression 3D. Le filtre 26, voire l’ensemble formé par le filtre 26 et le filtre à maille tressée 24 et/ou la pièce d’entrée 22 pourraient être au moins en partie fabriqués par fabrication additive.
L’association de la pièce d’entrée 22, du filtre à maille tressée 24 et du filtre poreux 26 permet de refroidir le gaz de coupure en absorbant une quantité d’énergie importante de ce dernier, tout en limitant l’ablation de matière par le gaz de coupure.
L’appareil 2 comporte un deuxième dispositif de filtrage.
Le deuxième dispositif de filtrage, visible sur la , comporte une deuxième pièce de support 30, un deuxième filtre à maille tressée métallique 32 et un deuxième filtre poreux métallique 34.
Le filtre à maille tressée 32 et le filtre poreux métallique 34 sont logés à l’intérieur de la pièce de support 30, qui est placée en sortie du canal d’évacuation associé à la deuxième chambre de coupure 18.
Sur la , ces éléments sont illustrés dans une vue éclatée pour faciliter la compréhension. On comprend toutefois qu’en pratique, ces éléments sont assemblés entre eux pour former le dispositif de filtrage lorsque l’appareil 2 est dans une configuration de fonctionnement.
Comme cela est visible sur les figures 1 et 2, ces éléments font partie d’un deuxième bloc de filtrage, qui comporte une armature 36, ou structure de maintien, qui est ici configurée pour être accrochée sur la face supérieure 38 du boîtier 4 de l’appareil 2. La pièce de support 30 est elle-même placée dans l’armature 36. L’armature 36 est par exemple fabriquée en plastique.
Le deuxième bloc de filtrage (et donc l’armature 36) peut être configuré pour accueillir plusieurs dispositifs de filtrage de l’appareil 2, associés aux chambres de coupures respectives qui sont situées du côté des deuxièmes contacts fixes 12 (donc du côté dit « amont ») pour les différents pôles de l’appareil 2.
Autrement dit, le deuxième bloc de filtrage peut contenir plusieurs dispositifs de filtrage analogues au deuxième dispositif de filtrage, ces dispositifs de filtrage étant associés aux orifices de sortie de gaz amont, qui ici débouchent sur la face supérieure du boîtier 4.
La pièce de support 30, le filtre à maille tressée 32 et le filtre 34 ont des fonctions similaires à celles de la pièce de support 22, du filtre à maille tressée 24 et du filtre à mousse métallique 26, respectivement.
La pièce de support 30 est ici réalisée en matière métallique, de préférence en acier nickelé. Le matériau métallique peut toutefois être différent, par exemple être de l’acier inoxydable.
Dans les méthodes qui mettent en œuvre une lumière incidente polarisée circulairement traversant une région présentant des contraintes mécaniques résiduelles, la polarisation circulaire de la lumière incidente est obtenue en interposant devant la source lumineuse successivement et dans cet ordre dans le sens de propagation de la lumière, un polariseur linéaire, qualifié de polariseur linéaire source, ayant une direction de polarisation source, et une lame à retard quart d’onde, qualifiée de lame à retard quart d’onde source.
Les contraintes mécaniques résiduelles vont créer, lors du passage de la lumière au travers de l’objet examiné, un déphasage φ induit additionnel entre les deux composantes orthogonales du champ électrique de la lumière. La lumière émergente, qui émane du matériau présentant des contraintes mécaniques résiduelles, présente donc une polarisation émergente qui est ensuite analysée au moyen d’un système d’analyse de polarisation qui est généralement ce qui sera appelé ci-après analyseur circulaire et qui comporte, successivement et dans cet ordre dans le sens de propagation de la lumière, une lame à retard quart d’onde d’analyse puis un analyseur de polarisation linéaire. La lame à retard quart d’onde d’analyse transforme la polarisation circulaire de la lumière émergente, qui émane du matériau, en une polarisation intermédiaire dont l’état de polarisation dépend du déphasage φ induit par les contraintes mécaniques résiduelles, déphasage φ induit qui est lui-même dépendant de l’intensité de la contrainte mécanique résiduelle. Si aucune contrainte mécanique résiduelle n’est présente sur le trajet, alors la polarisation intermédiaire est une polarisation linéaire selon une direction dite « direction de polarisation linéaire sans contrainte » qui est orientée à 45° de la direction de l’axe rapide de la lame à retard quart d’onde d’analyse. Sinon, en présence de contraintes mécaniques résiduelles dans le matériau, la polarisation intermédiaire est une polarisation elliptique, c’est-à-dire avec un déphasage différent de λ/4 en fonction du déphasage φ induit par les contraintes mécaniques résiduelles. Cette polarisation intermédiaire est ensuite encore analysée au moyen de l’analyseur de polarisation linéaire (aussi appelé analyseur linéaire) de l’analyseur circulaire. Cet analyseur linéaire, qui fait partie de l’analyseur circulaire, peut notamment prendre la forme d’un filtre polariseur linéaire.
Dans un analyseur circulaire, l’analyseur linéaire qui fait partie de l’analyseur circulaire présente une direction de polarisation qui est orientée à 45 degrés de l’axe rapide de la lame à retard quart d’onde d’analyse.
Dans les cas où le dispositif d’illumination délivre une lumière incidente qui est polarisée circulairement dans un sens, qui sera appelé arbitrairement sens d’incidence, on appellera analyseur circulaire inverse un analyseur circulaire dont l’orientation de l’analyseur linéaire est telle que, en l’absence de contraintes mécaniques résiduelles dans le récipient qui analysé (donc aussi en l’absence de récipient entre la source lumineuse et l’analyseur), on obtient une extinction de l’intensité reçue par le capteur photoélectrique 22. On dira qu’un tel analyseur circulaire inverse présente une caractéristique d’analyse de polarisation qui est une analyse circulaire inverse. Dans un tel analyseur circulaire inverse, l’analyseur linéaire est agencé de sorte que sa direction de polarisation soit orthogonale à la « direction de polarisation linéaire sans contrainte » fixée par la direction de l’axe rapide de la lame à retard quart d’onde d’analyse, de manière à obtenir une extinction si la polarisation n’est pas modifiée par un défaut de stress sur son parcours à travers le récipient. Dans un tel cas, l’intensité de la lumière captée, qui ne dépend que du retard créé par les contraintes mécaniques résiduelles, est donc indépendante de la direction de ces contraintes mécaniques résiduelles, elle ne dépend que de leur intensité.
Inversement, on appellera analyseur circulaire direct un analyseur circulaire dont l’orientation de l’axe de polarisation de l’analyseur linéaire est parallèle à la « direction de polarisation linéaire sans contrainte » fixée par la direction de l’axe rapide de la lame à retard quart d’onde d’analyse, de telle sorte que, en l’absence de récipient entre la source lumineuse et l’analyseur, on obtient, sur le capteur photoélectrique, l’intégralité de la lumière incidente polarisée circulairement dans le sens d’incidence. On dira qu’un tel analyseur circulaire direct présente une caractéristique d’analyse de polarisation qui est une analyse circulaire directe.
La valeur d’un pixel d’une image numérique de polarisation mesure une intensité lumineuse comprise entre 0 et un niveau de gris maximum, correspondant, si l’on prend la précaution d’éviter la saturation des pixels en réglant convenablement le gain et le temps d’intégration, à l’intensité de la lumière incidente diminuée de l’absorption par l’épaisseur de matériau traversée, soit Io, modifiée ou non par les modifications de l’état de polarisation dues aux contraintes mécaniques résiduelles et à l’analyseur de chaque pixel. Classiquement une échelle arbitraire de numérisation attribue à chaque niveau de gris de l’intensité lumineuse mesurée une valeur allant donc par exemple 0 à 100% ou de 0 à 255 (permettant un codage binaire sur 8 bit). Si un calcul de déphasage est réalisé, l’échelle de déphasage peut être prévue pour que chaque pixel de l’image de déphasage par exemple entre 0 à 255 pourra représenter selon le cas des déphasages de 0° à 90° ou de 0° à 180°. Bien entendu, des valeurs de pixels codées sur 10 ou 16 bits par exemple sont envisageables selon la dynamique des éléments photo-électriques du capteur.