INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ainsi, les inventeurs ont montré que les agents éthoxylés employés comme décrits et exemplifiés ici montrent de manière étonnante un effet marqué de réduction du peluchage qui a été un problème contrariant dans l’art pour une large plage d’architectures d’émulsion qui incluent une large variété d’épaississants polymères. Il n’y a aucune preuve dans la technique actuelle d’une quelconque association des agents éthoxylés avec l’élimination et/ou la réduction du peluchage associé aux épaississants/émulsifiants polymères. Les inventeurs ont montré ici qu’une composition cosmétique en émulsion directe qui a un potentiel de peluchage sur la peau (causé par les épaississants/émulsifiants polymères) peut être améliorée par la réduction ou l’élimination du peluchage lors de l’inclusion d’agents éthoxylés tels que décrits ici.
Selon les divers modes de réalisation, il est envisagé d’exclure tout ou partie des ingrédients suivants des compositions cosmétiques résistante au peluchage utilisées selon l’invention : gellane et autres agents gélifiants, cires, beurres végétaux en quantité supérieure à environ 5 % en poids, par rapport au poids total de la composition cosmétique résistante au peluchage, et alcools/acides gras saturés en C 16 présents en quantité supérieure à environ 5 % en poids, par rapport au poids total de la composition cosmétique résistante au peluchage.
En conséquence, dans divers modes de réalisation, la composition cosmétique résistante au peluchage est fournie selon la description détaillée suivante.
Épaississants polymères (Polymères) Selon la divulgation, la composition cosmétique résistante au peluchage inclut au moins un épaississant polymère cosmétiquement acceptable. Dans certains modes de réalisation, le au moins un épaississant polymère exclut expressément la gellane.
Dans certains modes de réalisation, le au moins un épaississant polymère cosmétiquement acceptable est choisi dans le groupe consistant en polymères réticulés, gommes, polymères à base de taurate, carbomères, polyacrylates et des combinaisons de ceux-ci.
Dans certains modes de réalisation, le au moins un épaississant polymère cosmétiquement acceptable est une gomme choisie dans le groupe consistant en gomme de sclérote, gomme de xanthane, gomme de cellulose, gomme de caroube, carraghénane et des combinaisons de ceux-ci.
Dans certains modes de réalisation, le au moins un épaississant polymère cosmétiquement acceptable est choisi dans le groupe consistant en polymère réticulé de polyacrylate-6, gomme de xanthane, copolymère d’acrylate d’hydroxyéthyle/acryloyldiméthyltaurate de sodium, copolymère d’acrylamide/acryloyldiméthyltaurate de sodium, carbomère, copolymère réticulé d’acryloyldiméthyltaurate d’ammonium/méthacrylate de stéareth-25, copolymère d’acrylates/méthacrylate de béhéneth-25, copolymère réticulé d’acrylates/acrylate d’alkyle en C 10-30 , polyacryloyldiméthyltaurate d’ammonium, polyacrylate de sodium, et leurs combinaisons.
Dans certains modes de réalisation, la composition cosmétique résistante au peluchage inclut gomme de sclérote, copolymère d’acrylamide/acryloyldiméthyltaurate de sodium (et) isohexadécane (et) polysorbate 80, ou un polymère réticulé de polyacrylate-6, ou une combinaison de ceux-ci.
Dans certains modes de réalisation, l’un quelconque des au moins un épaississant polymère cosmétiquement acceptable est présent dans une plage allant d’environ 0,4 % à environ 3 %, en poids, par rapport au poids total de la composition cosmétique résistante au peluchage. Dans certains modes de réalisation, la quantité totale de l’épaississant polymère cosmétiquement acceptable présent dans la composition cosmétique résistante au peluchage n’est pas supérieure à environ 3 %, au total, en poids, sur la base du poids total de la composition cosmétique résistante au peluchage. Dans certains modes de réalisation, la quantité totale d’épaississant polymère est d’au moins environ 0,4 %, ou d’au moins environ 0,5 %, ou d’au moins environ 0,6 %, ou d’au moins environ 0,8 %, ou d’au moins environ 1 %, ou d’au moins environ 1,2 %, ou d’au moins environ 1,5 %.
Dans certains modes de réalisation, la quantité totale d’épaississant polymère cosmétiquement acceptable présent dans la composition cosmétique résistante au peluchage est en une quantité d’environ 0,3 % à environ 3 %, ou d’environ 0,5 % à environ 2,5 %, ou d’environ 0,5 % à environ 2 %, ou d’environ 0,6 % à environ 1,5 %, ou toute combinaison, sous-combinaison, plage ou sous-plage convenable de celles-ci en poids, sur la base du poids de la composition cosmétique résistante au peluchage. Une personne ayant une compétence ordinaire dans l’art, cependant, appréciera que d’autres plages entrent dans la portée de l’invention.
Ainsi, chacun des polymères ou leur combinaison dans la composition cosmétique résistante au peluchage est présent en poids, par rapport au poids total de la composition cosmétique résistante au peluchage, tels que divulgués ci-dessus, d’environ 0,4, 0,5, 0,6, 0,7, 0,8, 0,9, 1,0, 1,1, 1,2, 1,3, 1,4, 1,5, 1,6, 1,7, 1,8, 1,9, 2,0, 2,1, 2,2, 2,3, 2,4, 2,5, 2,6, 2,7, 2,8, 2,9, jusqu’à environ 3,0 pour cent, incluant les incréments et les plages inclus et intermédiaires.
L’une ou plusieurs des surfaces interne et externe de l’âme, y compris les éléments d’ajustement de phase 500 , peuvent être recouvertes d’une couche métallique conductrice, par exemple de cuivre, d’argent, d’or, de nickel etc, plaqué par déposition chimique sans courant électrique. L’épaisseur de cette couche est par exemple comprise entre 1 et 20 micromètres, par exemple entre 4 et 10 micromètres.
L’épaisseur de ce revêtement conducteur doit être suffisante pour que la surface soit conductrice électriquement à la fréquence radio choisie. Ceci est typiquement obtenu à l’aide d’une couche conductrice dont l’épaisseur est supérieure à la profondeur de peau δ.
Cette épaisseur est de préférence sensiblement constante sur toutes les surfaces internes afin d’obtenir une pièce finie avec des tolérances dimensionnelles précises.
La déposition de métal conducteur sur les faces internes et éventuellement externes peut se faire en immergeant l’âme dans une série de bains successifs, typiquement 1 à 15 bains. Chaque bain implique un fluide avec un ou plusieurs réactifs. La déposition ne nécessite pas d’appliquer un courant sur l’âme à recouvrir. Un brassage et une déposition régulière sont obtenus en brassant le fluide, par exemple en pompant le fluide dans le canal de transmission et/ou autour du module 1 ou en vibrant l’âme et/ou le bac de fluide, par exemple avec un dispositif vibrant à ultrasons pour créer des vagues ultrasoniques.
L’enveloppe conductrice métallique peut recouvrir toutes les faces de l’âme de manière ininterrompue. Dans un autre mode de réalisation, le module 1 comporte des parois latérales avec des surfaces externes et internes, les surfaces internes délimitant un canal, ladite enveloppe conductrice recouvrant ladite surface interne mais pas la totalité de la surface externe.
Le module 1 peut comporter une couche de lissage destinée à lisser au moins partiellement les irrégularités de la surface de l’âme. L’enveloppe conductrice est déposée par-dessus la couche de lissage.
Le module 1 peut comporter une couche d’accrochage (ou d’amorçage) déposée sur l’âme de manière à la recouvrir de manière ininterrompue.
La couche d’accrochage peut être en matériau conducteur ou non conducteur. La couche d’accrochage permet d’améliorer l’adhésion de la couche conductrice sur l’âme. Son épaisseur est de préférence inférieure à la rugosité Ra de l’âme, et inférieure à la résolution du procédé de fabrication additive de l’âme.
Dans un mode de réalisation, le module 1 comprend successivement une âme non conductrice réalisée en fabrication additive, incluant un ou plusieurs éléments d’ajustement de phase 500 , une couche d’accrochage, une couche de lissage et une couche conductrice. Ainsi, la couche d’accrochage et la couche de lissage permettent de diminuer la rugosité de la surface du canal guide d’ondes. La couche d’accrochage permet d’améliorer l’adhésion de l’âme, conductrice ou non conductrice, avec la couche de lissage et la couche conductrice.
La forme du module 1 peut être déterminée par un fichier informatique stocké dans un support de données informatique et permettant de commander un dispositif de fabrication additive.
En outre, la forme, le nombre, l’emplacement, les dimensions ainsi que tout paramètre utile relatif aux éléments d’ajustement de phase 500 peuvent être déterminés par un fichier informatique stocké dans un support de données informatique et permettant de commander un dispositif de fabrication additive.
Alternativement ou en plus, la forme, le nombre, l’emplacement, les dimensions ainsi que tout paramètre utile relatif aux éléments d’ajustement de phase 500 peuvent être déterminés intégralement ou en partie au moyen d’un programme de modélisation. Un tel programme permet par exemple de déterminer au moins une partie des caractéristiques des éléments d’ajustement de phase 500 nécessaires à réaliser la suppression ou la modulation du déphasage en fonction des caractéristiques des guides d’ondes utilisés. Un tel programme de modélisation peut par exemple prendre en compte la longueur du guide d’onde considéré, sa forme longitudinale, incluant les courbures, la forme de sa section, et tout autre paramètre utile, ainsi que la longueur d’onde du signal. La modélisation peut inclure l’application d’un algorithme permettant de déterminer le déphasage d’un guide d’onde en fonction de ses caractéristiques. Elle peut inclure l’application d’un algorithme, par exemple un algorithme analytique ou par approximations successives, permettant de déterminer une ou plusieurs des caractéristiques des éléments d’ajustement de phase 500 nécessaires à corriger ou contrôler ou supprimer ce déphasage. Les caractéristiques des éléments d’ajustement de phase 500 incluent l’une ou plusieurs de leurs dimensions, de leurs formes, de leur nombre, et de leur disposition dans le guide d’onde, incluant leur orientation et leur emplacement.
Un module d’intelligence artificielle et/ou de deep learning peut être utilisé pour déterminer l’effet des éléments d’ajustement de phase 500 sur le déphasage et la fonction de transfert des guides d’onde. Lorsque les caractéristiques des éléments d’ajustement de phase sont déterminées, elles peuvent être transférées à un dispositif de fabrication additive de sorte à les produire.
Le module peut être lié à un circuit électronique, par exemple sous la forme d’un circuit imprimé monté derrière la troisième couche 5 de ports ou derrière la quatrième couche 6, avec des amplificateurs et/ou de déphaseurs liés à chaque port.
DISPOSITIF DE RÉFLEXION À MÉTASURFACE(S) POUR UN DISPOSITIF DE DÉTECTION D’ÉLÉMENTS D’IDENTIFICATION Domaine technique de l’invention L’invention concerne les dispositifs de réflexion à métasurface(s) qui sont destinés à faire partie de dispositifs de détection équipant des systèmes comprenant au moins un espace fermé à environnement métallique et comportant au moins un objet à détecter.
Etat de la technique Certains systèmes, comme par exemple certains véhicules (éventuellement des véhicules utilitaires ou des camions), comprennent au moins un espace fermé dans lequel peuvent être logés, plus ou moins temporairement, des objets munis d’un élément d’identification émetteur/récepteur d’ondes destiné à permettre leur détection par un dispositif de détection embarqué.
Ainsi, l’emboitement du premier cylindre 44a dans le deuxième cylindre 44b forme au moins une zone de recouvrement 56 au niveau de laquelle le premier cylindre 44a et le deuxième cylindre 44b sont en contact l’un de l’autre. Selon l’invention, la zone de recouvrement 56 s’étend sur une distance au moins supérieure à 2 mm suivant une direction d’allongement principal de l’organe de liaison 42, ici une direction parallèle à la direction verticale V.
On comprend alors que lors du montage du corps 6 de l’échangeur de chaleur 1, l’étape de soudage précédemment évoquée, solidarise le premier cylindre 44a et le deuxième cylindre 44b au niveau de la zone de recouvrement 56, une telle distance au moins supérieure à 2 mm de la zone de recouvrement 56 permet alors d’assurer une étanchéité fiable entre ces deux cylindres 44a, 44b à l’issue du soudage. On comprend qu’une telle caractéristique permet d’isoler fluidiquement le volume interne VI de l’organe de liaison 42 du volume de circulation VC du deuxième collecteur 26.
Il faut par ailleurs considérer que la zone de recouvrement 56 peut présenter des dimensions variables en fonction du nombre de plaques 4 composant le corps 6 de l’échangeur de chaleur 1, tant que celle-ci s’étend sur la distance minimale de 2 mm. En d’autres termes, lors du montage du corps 6 de l’échangeur de chaleur 1, au moins le premier cylindre 44a et le deuxième cylindre 44b sont aptes à coulisser l’un dans l’autre de telle sorte à s’adapter au nombre de plaques 4 composant ledit corps 6. On comprend alors que plus le nombre de plaques 4 composant le corps 6 augmente et plus la distance de la zone de recouvrement 56 diminuera tout en restant supérieure à XX mm. Il résulte de cet aspect un avantage important de l’invention qui réside dans une standardisation des plaques qui porte les cylindres. En effet, une même plaque pourvu d’un cylindre peut ainsi être utilisée pour des échangeurs de chaleur présentant un nombre de plaques qui varie.
Un deuxième mode de réalisation de l’organe de liaison 42 va maintenant être décrit en rapport avec la . Il convient alors de considérer que seules les caractéristiques distinctes avec le premier mode de réalisation seront décrites. Pour les caractéristiques communes, il conviendra de sa référer aux figures 1 à 3.
L’organe de liaison 42 selon ce deuxième mode de réalisation comprend au moins un troisième cylindre 44c emboité dans le premier cylindre 44a et le deuxième cylindre 44b. Dans un tel mode de réalisation, le premier cylindre 44a et le deuxième cylindre 44b présente un diamètre intérieur DI identique, ou sensiblement identique, l’un de l’autre et le troisième cylindre 44c présente un diamètre extérieur DE strictement inférieur auxdits diamètres intérieurs DI. On comprend qu’ainsi, l’organe de liaison 42 présente deux zones de recouvrement, à savoir une première zone de recouvrement 56a où le premier cylindre 44a et le troisième cylindre 44c sont en contact l’un de l’autre et une deuxième zone de recouvrement 56b où le deuxième cylindre 44b et le troisième cylindre 44c sont en contact l’un de l’autre.
Par ailleurs, et toujours selon ce deuxième mode de réalisation, la plaque 4 adjacente à la première plaque d’extrémité 14b présente au niveau de son ouverture 22 une collerette 58 qui délimite une cavité annulaire 60. On comprend notamment que le premier cylindre 44a prolonge la collerette 58, de telle sorte que cette dernière soit interposée entre le fond 8 de la plaque 4 concernée et le premier cylindre 44a. Le fond 8, la collerette 58 et le premier cylindre 44a sont monoblocs et issus de matière d’une même plaque 4.
Tel que visible à la , la cavité annulaire 60 délimitée par la collerette 58 forme un dégagement qui s’étend dans le plan principal d’extension du fond 8 de la plaque 4 qui comprend ladite collerette 58.
Le troisième cylindre 44c selon l’invention comprend par ailleurs au moins la portion cylindrique 48 au bout de laquelle est ménagé le collet 50 tel qu’évoqué précédemment. Ainsi, le collet 50 du troisième cylindre 44c est disposé dans la cavité annulaire 60 formée par la collerette 58 de la plaque 4 adjacente à la première plaque d’extrémité 14a. On comprend qu’un tel positionnement du collet 50 du troisième cylindre 44c dans la cavité annulaire 60 permet audit collet 50 d’être compris dans le plan principal d’extension du fond 8 de la plaque 4 adjacente à la première plaque d’extrémité 14a, permettant à cette dernière d’être positionnée en appui contre ladite plaque 4 et contre une extrémité libre du collet 50 du troisième cylindre 44c. En d’autres termes, au moins l’extrémité libre du collet 50 du troisième cylindre 44c est comprise entre la première plaque d’extrémité 14a et la collerette 58, de telle sorte à augmenter l’étanchéité entre l’organe de liaison 42 et le deuxième collecteur 26.
Tel que visible à la , le quatrième collecteur 31 et le troisième collecteur 29 sont formés par des ouvertures 22, formées dans des plaques 4 du corps 6 distinctes, qui présentent chacune leur axe de révolution d’ouverture alignés le long d’une même droite verticale V. La plaque de partition 40 séparant le deuxième collecteur 26 et le premier collecteur 24 et séparant la première passe 27a de la deuxième passe 27b est nommée ci-après première plaque de partition 40a. Une deuxième plaque de partition 40b distincte de la première plaque de partition 40a sépare fluidiquement le quatrième collecteur 31 et le troisième collecteur 29 et sépare également la deuxième passe 27b de la troisième passe 27c. Le troisième collecteur 29 est alors disposé verticalement entre une première bouche de sortie 32a du fluide réfrigérant, formée au travers de la première plaque d’extrémité 14a, et le quatrième collecteur 31, en étant séparé fluidiquement de ce dernier par la deuxième plaque de partition 40b. On comprend par ailleurs que la première bouche de sortie 32a permet la communication fluidique entre le troisième collecteur 29 et un conduit de sortie 36a du fluide réfrigérant du corps 6 de l’échangeur de chaleur 1. On remarque par ailleurs, que le conduit d’entrée 34a et le conduit de sortie 36a sont formés dans un bloc commun posé contre la première plaque d’extrémité 14a.
Tel que visible à la , au moins une plaque 4 du corps 6 de l’échangeur de chaleur 1 comprend une couronne 62, formant une collerette, formée sur son fond 8 et en périphérie des ouvertures 22 délimitant les collecteurs d’un des circuits 16, 18. La couronne 62 correspond notamment à une portion du fond 8 disposée en périphérie des ouvertures 22 des plaques 4 et qui s’étend dans un plan décalé verticalement d’un plan principal d’extension du fond 8 de ladite plaque 4, de telle sorte à ce que la couronne 62 soit en contact du fond 8 de la plaque 4 immédiatement adjacente. Ainsi, on comprend de ce qui précède que chacune des plaques 4 du corps 6 de l’échangeur de chaleur 1 comprend au moins une couronne 62 formée en périphérie des ouvertures 22 délimitant les collecteurs du premier circuit 16 ou au moins une couronne 62 formée en périphérie des ouvertures 22 délimitant les collecteurs du deuxième circuit 18, la répartition des plaques 4 étant alternée les unes des autres, suivant la direction verticale V, en fonction de la position des couronnes sur les plaques 4. On permet ainsi la séparation fluidique entre les premiers canaux 12a et les deuxièmes canaux 12b tout en assurant la communication fluidique entre passes 27 et collecteurs 24, 26, 29, 31 d’un circuit 16, 18 uniquement avec les canaux 12 du circuit 16, 18 concerné.
On comprend de ce qui précède et en se référant aux figures 1 et 2 que dans le corps 6 de l’échangeur de chaleur 1, le fluide réfrigérant entre dans le corps 6 par le conduit d’entrée 34a, puis emprunte le volume interne VI de l’organe de liaison 42 et se réparti dans le premier collecteur 24, le fluide réfrigérant circulant par la suite dans la première passe 27a jusqu’au quatrième collecteur 31. Le fluide réfrigérant circule ensuite dans la deuxième passe 27b reliée fluidiquement au deuxième collecteur 26, ce dernier distribuant le fluide réfrigérant dans la troisième passe 27c. Après avoir circulé dans cette troisième passe 27c, le fluide réfrigérant atteint le troisième collecteur 29, le fluide réfrigérant quittant le corps 6 par le conduit de sortie 36a.
On comprend par ailleurs que l’ensemble des caractéristiques structurelles et fonctionnelles décrites pour le deuxième circuit 18 de fluide réfrigérant s’appliquent mutatis mutandis au premier circuit 16 de liquide caloporteur. En outre, le premier circuit 16 comprend au moins le premier collecteur 24 et le deuxième collecteur, ici non visible, précédemment décrits. Dans l’exemple illustré de l’invention, le premier circuit 16 comprend le premier collecteur 24 relié fluidiquement à une deuxième bouche d’entrée 30b du liquide caloporteur dans le corps 6 de l’échangeur de chaleur et le deuxième collecteur 26 est relié fluidiquement à une deuxième bouche de sortie 32b du liquide caloporteur hors du corps 6. On comprend qu’ainsi, dans cet exemple de l’invention, le premier circuit 16 de liquide caloporteur comprend une unique passe entre son premier collecteur 24 et son deuxième collecteur.
Par ailleurs, selon l’exemple illustré à la , on comprend que la deuxième bouche d’entrée 30b permet de relier fluidiquement le premier collecteur 24 du premier circuit 16 à une tubulure d’entrée 34b et que la deuxième bouche de sortie 32b permet de relier fluidiquement le deuxième collecteur du deuxième circuit 16 à une tubulure de sortie 36b.
On tire avantage de l’organe de liaison tel qu’il vient d’être décrit en ce qu’il permet d’acheminer le fluide réfrigérant depuis le conduit d’entrée vers un collecteur, ici le premier collecteur, en traversant un autre collecteur, ici le deuxième collecteur, sans qu’une telle traversée n’affecte négativement l’homogénéité du fluide réfrigérant entrant au sein des deuxièmes canaux de la première passe 27a. On optimise ainsi les échanges de calories entre le fluide réfrigérant et le fluide caloporteur au sein du corps de l’échangeur de chaleur.
Par ailleurs, on tire avantage de l’organe de liaison de par son caractère modulaire pouvant s’adapter à des échangeurs de chaleur présentant des corps d’un nombre de plaques différents tant que ceux-ci permettent l’obtention d’au moins une zone de recouvrement adéquate de l’organe de liaison.
Par ailleurs, lorsque la traverse est un profilé, sa face avant peut comprendre au moins une rainure s’étendant entre les faces latérales d’extrémité opposées et délimitée par deux secondes arêtes. Par conséquent, lors d’un choc frontal survenant à faible vitesse (typiquement inférieure à 20 km/h), la peau de pare-chocs peut être pressée contre la face avant de la traverse, et donc les secondes arêtes peuvent marquer la peau de pare-chocs en induisant au moins une zone convexe et/ou au moins une coupure en au moins un endroit. Il en résulte de nouveau une diminution de la résistance de la peau de pare-chocs et un aspect inesthétique. De plus, comme dans le cas d’un choc latéral de réparabilité, certaines coupures peuvent s’étendre et provoquer un détachement partiel ou total de la peau de pare-chocs potentiellement dangereux, si bien qu’il est recommandé de remplacer la peau de pare-chocs endommagée.
Présentation de l’invention Elle propose notamment à cet effet un dispositif d’absorption destiné à équiper un véhicule terrestre et comprenant une traverse comportant des extrémités opposées et comportant chacune une face avant et une face latérale d’extrémité délimitée par des premières arêtes dont une commune avec la face avant.
Ce dispositif d’absorption se caractérise par le fait qu’il comprend aussi deux plaques externes solidarisées par soudage et respectivement aux extrémités en ayant chacune une partie principale placée devant la face avant et prolongée par une première aile d’extrémité repliée devant au moins une partie de la face latérale d’extrémité correspondante afin de définir un écran de protection devant une partie au moins des premières arêtes.
Grâce à l’invention, une fois la traverse entièrement masquée par une peau de pare-chocs, les premières ailes d’extrémité sont intercalées entre la peau de pare-chocs et les faces latérales d’extrémité correspondantes, et donc lors d’un choc latéral de réparabilité la peau de pare-chocs ne risque plus d’être pressée contre les premières arêtes qui sont donc désormais inoffensives puisqu’elles ne peuvent plus marquer la peau de pare-chocs.
- chaque première aile d’extrémité peut être sensiblement parallèle à la face latérale d’extrémité correspondante ;