INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En particulier, une composition lubrifiante pour moteur marin selon l’invention peut comprendre, voire être constitué de : - de 60 à 97,9 % massique, en particulier de 70 à 90 % massique, d’une ou plusieurs huiles de base ; - de 0,1 à 20 % massique, de préférence de 0,5 à 10 % massique, de composé(s) spiro selon l’invention, en particulier tels que définis ci-dessus ; - de 1 à 30 % massique, en particulier de 5 % à 25 % massique, d’un ou plusieurs additifs détergents métalliques distincts du ou desdits composés spiro, en particulier choisis parmi les détergents métalliques surbasés et neutres tels que définis précédemment, notamment à base de calcium ou de magnésium ; et - éventuellement de 1 % à 30 % massique, en particulier de 3 % à 20 % massique, d’un ou plusieurs autres additifs choisis parmi : les additifs organiques basiques améliorant l’indice de base total ; les additifs anti-usure ; les additifs dispersants ; les améliorants de l’indice de viscosité (VI) ; les épaississants ; les agents anti-mousse ; les additifs anti-oxydants ; les additifs antirouille ; et leurs mélanges ; les teneurs étant exprimées par rapport à la masse totale de ladite composition lubrifiante.
APPLICATION Comme indiqué précédemment, une composition lubrifiante selon l’invention est appropriée pour la lubrification de moteurs quatre-temps ou deux-temps.
L’invention concerne ainsi, selon un autre de ses aspects, l’utilisation d’une composition telle que définie précédemment, incorporant un ou plusieurs composés spiro à titre d’additif détergent, pour lubrifier un moteur marin.
Ses bonnes propriétés de tenue thermique et de stabilité à l’oxydation la rendent particulièrement adaptée en tant qu’huile cylindre, autrement dit pour la lubrification d’au moins la zone piston-segment-chemise d’un moteur marin et/ou en tant qu’huile système, pour la lubrification des parties en mouvement du moteur hors l’ensemble piston-segment-chemise.
Elle peut être mise en œuvre pour des moteurs marins lents, semi-rapides ou rapides.
Elle peut être mise en œuvre notamment pour des moteurs marins Diesel.
Elle peut également être mise en œuvre pour des moteurs marins dont le carburant est obtenu au moins partiellement à partir de matière organique, ou biocarburant, tel que le biodiesel, le bioéthanol ou encore l’ammoniaque.
L’ensemble des caractéristiques et modes particuliers relatifs au composé spiro de formule (I) et à la composition lubrifiante le comprenant, s’applique également aux utilisations, procédés et méthodes visés selon l’invention.
L’invention va maintenant être décrite au moyen des exemples suivants, donnés à titre illustratif et non limitatif de l’invention.
Différentes compositions lubrifiantes ont été préparées à partir des composés suivants : - huile de base lubrifiante 1 : huile minérale de groupe I, de viscosité à 40°C de 120 mm²/s mesurée selon la norme ASTM D7279 ; - huile de base lubrifiante 2 : huile minérale de groupe I, de viscosité à 40°C de 500 mm²/s mesurée selon la norme ASTM D7279 ; - paquet d’additifs comprenant un additif détergent métallique de type phénate neutre (phénate de calcium sulfurisé de BN égal à 116 mg KOH/g de phénate) ; un additif détergent métallique de type sulfonate surbasé de carbonate de calcium (BN égal à 400 mg KOH/g de sulfonate surbasé) et un agent antimousse à base de silicium ; - un composé spiroboronate selon l’invention (composé spiro de formule (I) selon l’invention dans laquelle M est un atome de Bore, R représentent chacun un groupe alkyle en C 16 et n 1 et n 2 valent 1).
Les composants et leurs quantités (exprimées en pourcentage massique par rapport à la masse totale de la composition) pour les différents lubrifiants sont indiqués dans le tableau suivant. Les lubrifiants sont formulés par simple mélange à 60°C des différents composants.
On cherche ainsi à montrer que le système de faille 1 représenté mathématiquement par l’équation (4) de modèle de faille est asymptotiquement stable, même si les incertitudes prennent une valeur égale à celle du coefficient . Le coefficient est déterminé de sorte à être bien supérieur à la valeur des incertitudes pour assurer la robustesse du système de faille 1.
De cette manière, on peut calculer le paramètre de stabilité avec le coefficient en garantissant la stabilité asymptotique du système de faille 1, puisque le coefficient borne la fonction comportant les incertitudes.
Ainsi, on intègre le coefficient dans le terme de l’équation de Riccati (7), pour déterminer d’une part le paramètre de stabilité en fonction du coefficient , et d’autre part la stabilité du système de faille 1 par le théorème de Lyapunov :
où est une matrice positive ayant une influence sur la rapidité du système de contrôle et pouvant être déterminée arbitrairement tandis que est une matrice identité de taille n. En substituant l’équation (14) dans l’équation (12), on a :
Comme la matrice est positive, le premier terme de l’inégalité (15) est négatif. Il en est de même pour le second terme de cette inégalité (15).
On montre ainsi d’après le théorème de Lyapunov que le système de faille 1 représenté mathématiquement par le modèle de faille défini par l’équation (4) est asymptotiquement stable avec l’équation (14).
Ainsi, la résolution de l’équation de Riccati (7) avec l’équation (14) permet d’obtenir une valeur du paramètre de stabilité qui permet à la loi de commande (6) de généner un signal de commande de pression U stabilisant le système de faille 1, même en présence de perturbations. La loi de commande est ainsi synthétisée.
Comme montré précédemment, le paramètre de la loi de commande réside dans le choix de la valeur du coefficient qui borne la fonction comportant les incertitudes et qui a une influence sur la robustesse de la loi de commande.
Le paramètre de stabilité ainsi déterminé garantie la robustesse de la loi de commande au vu des incertitudes. Le calcul du paramètre de peut être effectué en temps réel, ou préalablement au procédé de contrôle.
Le comparateur 162 de l’unité de contrôle 16 calcule la différence entre la valeur de sortie du système de faille 1 mesurée par le dispositif de mesure 1 et la consigne de déplacement D prédéterminée, selon la formule suivante :
Ainsi, il est possible, par un changement de variable à partir du système d’équation (1), de faire suivre la consigne D à l’un du premier bloc rocheux 2 ou du deuxième bloc rocheux 4.
Du fait de la forme de la loi de commande utilisée, le correcteur 162 est ici un correcteur linéaire. D’autres formes de loi de commande peuvent être utilisées, par exemple non linéaires.
En résumé, l’invention concerne un procédé d’asservissement en boucle fermée du déplacement du premier bloc rocheux 2 par rapport au deuxième bloc rocheux 4, par injection de fluide par un dispositif d’injection 12 de fluide commandé par un signal de commande de pression U généré par un correcteur 164 en fonction d’un signal Y de déplacement mesuré par un dispositif de mesure 14 et d’une consigne D de déplacement prédéterminée.
Une loi de commande est déterminée à partir d’un modèle mathématique du système de faille 1 prenant en compte des perturbations et des incertitudes s’appliquant au système de faille 1. Les perturbations du système de faille 1 se traduisent par des incertitudes dans le modèle mathématique le représentant. La loi de commande est configurée pour produire un signal de commande de pression U en fonction des mesures du déplacement du premier bloc rocheux 2.
de 45% à 55% massique d’un mélange (M’1) d’alcools de formule (I) comprenant pour 100% de la masse dudit mélange (M’1), 70% massique d’un alcool de formule (I) dans laquelle R représente le radical n-hexadécyle et 30% massique d’un alcool de formule (I) dans laquelle R représente le radical n-octadécyle de 45% à 54% massique d’au moins une composition (C1) représentée par la formule (II) dans laquelle G représente le radical glucosyl ou α,β-D-glucopyranosyl, obtenu à partir de la suppression du groupe hydroxyl hémiacétal du α,β-D-glucopyranose, x représente un nombre décimal supérieur ou égal à 1,05 et inférieur ou égal à 2,0, R représente le radical n-hexadécyle et le radical n-octadécyle de 0% à 1% massique de glucose.
de 75% à 90% massique d’un mélange (M’’1) d’alcools de formule (I) comprenant pour 100% de la masse dudit mélange (M’’1), 50% massique d’un alcool de formule (I) dans laquelle R représente le radical n-hexadécyle et 50% massique d’un alcool de formule (I) dans laquelle R représente le radical n-octadécyle de 10% à 24% massique d’au moins une composition (C1) représentée par la formule (II) dans laquelle G représente le radical glucosyl ou α,β-D-glucopyranosyl, obtenu à partir de la suppression du groupe hydroxyl hémiacétal du α,β-D-glucopyranose, x représente un nombre décimal supérieur ou égal à 1,05 et inférieur ou égal à 2,0, R représente le radical n-hexadécyle et le radical n-octadécyle de 0% à 1% massique de glucose.
de 75% à 90% massique d’un mélange (M’’’1) d’alcools de formule (I) comprenant pour 100% de la masse dudit mélange (M’’’1), 70% massique d’un alcool de formule (I) dans laquelle R représente le radical n-hexadécyle et 30% massique d’un alcool de formule (I) dans laquelle R représente le radical n-octadécyle de 10% à 24% massique d’au moins une composition (C1) représentée par la formule (II) dans laquelle G représente le radical glucosyl ou α,β-D-glucopyranosyl, obtenu à partir de la suppression du groupe hydroxyl hémiacétal du α,β-D-glucopyranose, x représente un nombre décimal supérieur ou égal à 1,05 et inférieur ou égal à 2,0, R représente le radical n-hexadécyle et le radical n-octadécyle de 0% à 1% massique de glucose.
de 75% à 90% massique d’un alcool de formule (I) dans laquelle R représente le radical n-tétradécyle de 10% à 24% massique d’au moins une composition (C1) représentée par la formule (II) dans laquelle G représente le radical glucosyl ou α,β-D-glucopyranosyl, obtenu à partir de la suppression du groupe hydroxyl hémiacétal du α,β-D-glucopyranose, x représente un nombre décimal supérieur ou égal à 1,05 et inférieur ou égal à 2,0, R représente le radical n-tétradécyle de 0% à 1% massique de glucose.
de 75% à 90% massique d’un mélange d’alcools de formule (I) dans laquelle R représente le radical n-dodécyle, le radical n-tétradécyle, le radical n-hexadécyle et le radical n-octadécyle de 10% à 24% massique d’au moins une composition (C1) représentée par la formule (II) dans laquelle G représente le radical glucosyl ou α,β-D-glucopyranosyl, obtenu à partir de la suppression du groupe hydroxyl hémiacétal du α,β-D-glucopyranose, x représente un nombre décimal supérieur ou égal à 1,05 et inférieur ou égal à 2,0, R représente le radical représente le radical n-dodécyle, le radical n-tétradécyle, le radical n-hexadécyle, et le radical n-octadécyle de 0% à 1% massique de glucose.
de 75% à 90% massique d’un mélange d’alcools de formule (I) dans laquelle R représente le radical n-eicosyl et le radical n-docosyle de 10% à 24% massique d’au moins une composition (C1) représentée par la formule (II) dans laquelle G représente le radical glucosyl ou α,β-D-glucopyranosyl, obtenu à partir de la suppression du groupe hydroxyl hémiacétal du α,β-D-glucopyranose, x représente un nombre décimal supérieur ou égal à 1,05 et inférieur ou égal à 2,0, R représente le radical n-eicosyl et le radical n-docosyle de 0% à 1% massique de glucose.
de 75% à 90% massique d’un mélange d’alcools de formule (I) dans laquelle R représente le radical n-dodécyle, le radical n-tétradécyle, le radical n-hexadécyle, le radical n-eicosyl et le radical n-docosyle de 10% à 24% massique d’au moins une composition (C1) représentée par la formule (II) dans laquelle G représente le radical glucosyl ou α,β-D-glucopyranosyl, obtenu à partir de la suppression du groupe hydroxyl hémiacétal du α,β-D-glucopyranose, x représente un nombre décimal supérieur ou égal à 1,05 et inférieur ou égal à 2,0, R représente le radical n-dodécyle, le radical n-tétradécyle, le radical n-hexadécyle, le radical n-eicosyl et le radical n-docosyle de 0% à 1% massique de glucose.
de 70% à 90% massique d’un mélange d’alcools de formule (I) dans laquelle R représente le radical n-dodécyle, le radical n-tétradécyle, le radical n-hexadécyle, le radical n-eicosyl et le radical n-docosyle de 10% à 29% massique d’au moins une composition (C1) représentée par la formule (II) dans laquelle G représente le radical xylosyl ou α,β-D-xylopyranosyl, obtenu à partir de la suppression du groupe hydroxyl hémiacétal du α,β-D-xylopyranose, x représente un nombre décimal supérieur ou égal à 1,05 et inférieur ou égal à 2,0, R représente le radical 2-octyl dodécyle de 0% à 1% massique de xylose.
Le rail de pression 40 peut comprendre un ou plusieurs restricteurs comme évoqué ci-dessus.
L’unité 47 est configurée pour prélever un débit d’échantillon dans le rail de pression 40 qui représente moins de 50% du débit total parcourant le rail de pression, de préférence moins de 20% de ce débit total, plus préférentiellement moins de 10% de ce débit et encore plus préférentiellement moins de 5% d ce débit .
Bien que l’instrument selon l’invention ait été décrit dans le contexte d’un prélèvement dans une cheminée à l’aide d’une canne, il est possible d’utiliser cet instrument dans un autre contexte et par exemple pour la mesure de COV dans l’air ambiant. Dans cas, il serait utile de chauffer l’enceinte 41 pour limiter les condensats et évaporer les polluants éventuels dans les canalisations (tels que les huiles organiques de découpe utilisées pour l’usinage des pièces par exemple), mais elle pourrait être chauffée à une température inférieure, par exemple de l’ordre de 100°C.
Dans la suite, nous présentons des résultats expérimentaux obtenus sur un analyseur 100 dans la configuration décrite aux figures à 11. La pression de l’échantillon est mesurée dans l’enceinte d’amortissement 48, et est régulée autour d’une valeur moyenne de 200mbars. L’amplitude crête à crête des pulsations de pression est exprimée en % de la valeur moyenne de la pression.
Avec un volume dans l’enceinte d’amortissement 48 égal à 300mL, une pompe 36 fonctionnant à 23Hz (1380 tours/min) et un rail de pression 40 de diamètre interne 6mm, on obtient une amplitude des pulsations de 1,6%.
En passant à un volume de 1000mL, l’amplitude est de 1%.
Sans enceinte d’amortissement mais en conservant le reste de la configuration des figures 8 à 11, les pulsations de pression au niveau du raccord en T 40b atteignent 20% de la pression nominale. L’enceinte d’amortissement 48 est donc particulièrement avantageuse dans cette configuration pour assurer une mesure de COV stable.
L’absence de restricteur entre la pompe 36 et le rail de pression 40 peut provoquer des pulsations de pression dans l’enceinte représentent 4,5% de la pression moyenne, même avec un grand volume d’amortissement de 1000mL. C’est moins bon que ce qui est obtenu avec ce restricteur et le même volume. La présence du restricteur dans le rail de pression 40 entre la pompe et le rail de pression permet donc d’améliorer l’amortissement.
Avec un régulateur de contrepression réglé à 200mbars à la place du duo d’enceintes d’amortissement et asservissement de la pompe échantillon, les pulsations de pression sont de l’ordre des 3,5mbars soit 1,7% de la pression nominale. Les performances de l’invention sont donc très satisfaisantes par rapport à cette technologie antérieure.
L’invention présente de nombreux avantages par rapport à la technique antérieure :
L’amortissement des pulsations de la pompe se fait sans apport d’air sous pression ou de pompe supplémentaire pour l’air de complément. Un problème sur la pompe échantillon ou sur le filtre échantillon est donc visible instantanément au niveau de la pression de l’échantillon. On évite qu’un air de complément ne remplace même partiellement l’échantillon et ne fausse la mesure si un problème de ce type advient. On économise également une grosse consommation d’air, c’est la pompe échantillon qui crée ce réservoir de pression grâce à l’excès de gaz échantillon. L’amortissement des pulsations de la pompe se fait sans régulateur mécanique ou électronique. Il se fait simplement avec la pompe de l’échantillon (dont l’alimentation électronique est asservie), qui était déjà nécessaire, et une enceinte passive qui est peu chère et ne nécessite pas de maintenance. Cela représente une économie à l’achat, et en maintenance. L’absence de régulateur mécanique chauffé permet de réduire le volume de la cavité chauffée. L’échantillon peut être partiellement asséché (par condensation naturelle) dans l’enceinte 48, ce qui réduit le risque d’encrassement dans le restricteur 54 de sortie. Lorsque l’enceinte d’amortissement est à l’extérieur de la cavité thermostatée, la taille de cette cavité peut être réduite, avec un gain de consommation électrique pour son chauffage. Ce volume libéré peut être occupé par la pompe par exemple. Dans le cas d’une architecture double, dans laquelle l’instrument comprendrait deux voies en parallèle comportant chacune une pompe et un détecteur FID, l’enceinte d’amortissement pourrait être commune aux deux voies vu que le mélange de ces voies dans l’enceinte ne risque pas de remonter jusqu’aux détecteurs. Cela permettrait d’économiser un capteur de pression et les deux pompes seraient alors entrainées par la même consigne de vitesse. Le restricteur 54 de sortie serait calculé pour un débit double. Lorsque l’enceinte d’amortissement est placée juste en sortie de la pompe, cela peut générer une augmentation du temps de réponse et une augmentation du volume de la cavité chauffée. Ceci est évité en plaçant au moins une partie de cette enceinte en aval du raccord en T 40b ou du point de prélèvement du ou des détecteurs.
DISPOSITIF DE TEST D’UNE APPLICATION ET DE CARTES SANS CONTACT Domaine technique de l’invention L’invention concerne un dispositif de test d’une application et de cartes sans contact. En particulier l’invention concerne un dispositif de test d’une application installée sur un terminal adaptée pour pouvoir lire des cartes sans contact.
Arrière-plan technologique Dans tout le texte, le terme « application » désigne un programme informatique, ou un logiciel, configuré pour réaliser une tâche prédéterminée ou un ensemble de tâches prédéterminées.
Dans tout le texte, l’expression « carte sans contact » désigne toute carte ou document permettant une communication sans fil, par exemple des cartes de communication en champ proche (CCP), plus communément appelées cartes NFC (pour « Near Field Contact » en anglais) ou encore des cartes de type RFID (radio-identification). En particulier, une telle carte sans contact peut comprendre un circuit intégré. Une telle carte sans contact présente deux faces principales opposées et parallèles entre elles et une épaisseur plus faible que les dimensions externes de ses faces principales.
Dans tout le texte, le terme « terminal » désigne tout équipement portatif, tel qu'un téléphone portable d'un réseau de télécommunication cellulaire, un ordinateur portable, un assistant personnel ou PDA (pour Personal Digital Assistant en anglais), un lecteur de musique portable ou encore un navigateur GPS portatif.
Les cartes sans contact sont utilisées dans de nombreuses applications par exemple comme titre de transport (billet de train, ticket de bus…), comme support de données de sécurité tel que les pièces d’identité ou encore à titre de carte de paiement.
La , déjà décrite, est une vue schématique, en coupe longitudinale, d’un pied d’une virole selon l’art antérieur.
La est une vue schématique, en coupe longitudinale, d’une partie d’une turbine comprenant une virole selon l’invention.
La est une vue agrandie de la partie en pointillé de la .
La est une vue en perspective d’une portion de la virole selon l’invention.
La est une vue en perspective d’une portion de la virole selon l’invention montée sur des distributeurs de la turbine.
DESCRIPTION DETAILLEE Sur les figures, les éléments identiques sont repérés par des références identiques. Pour des questions de lisibilité des figures, les échelles de taille entre éléments représentés ne sont pas respectées.
Dans la présente demande, les termes « amont » et « aval » sont définis par rapport au sens de circulation des flux dans la turbine, suivant l’axe d’une turbine. Les termes « interne » ou « intérieur » et « externe » ou « extérieur » sont définis radialement par rapport à l’axe de rotation, ou axe longitudinal, de la virole, une surface interne (ou intérieure) étant radialement plus proche de l’axe de rotation qu’une surface externe (ou extérieure).
Un exemple d’une virole selon l’invention, montée dans une turbine de turbomachine, est représenté sur la . Dans cet exemple, la virole 3 est représentée en liaison avec un carter inter-turbine 8, plus connu sous sa désignation anglaise TCF pour « Turbine Center Frame », et avec un carter de turbine 5 par l’intermédiaire d’une liaison boulonnée 100. Le carter de turbine 5 comporte un crochet de carter 52 en liaison avec un crochet de secteur d’étanchéité 91 d’un secteur d’étanchéité 9. La virole 3 et le secteur d’étanchéité 9 sont tous deux en contact avec un joint d’étanchéité 7. La virole 3 est reliée à plusieurs distributeurs 2, dont un seul est représenté sur la . Comme montré sur la , les distributeurs 2 sont positionnés annulairement les uns à côté des autres et portent chacun des pales de turbine. La virole 3 permet la mise en position des distributeurs 2 ainsi que leur arrêt axial.
La virole 3 est un élément annulaire monté autour d’un axe longitudinal A correspondant à l’axe de rotation de la turbine et représenté uniquement à titre indicatif sur la (l’axe longitudinal A étant normalement plus éloigné de la virole 3). La virole 3 comprend un anneau d’axe A formant une base 11. Des éléments de montage 12 s’étendent depuis la base 11 dans une direction radiale et opposée à l’axe A. En référence à la , les éléments de montage 12 se caractérisent par des crans répartis circonférentiellement sur une surface extérieure de la base 11. Dans l’exemple de la , les crans sont plans, de forme carrée et sont perforés en leur milieu afin de recevoir chacun un axe de la liaison boulonnée 100. Selon une alternative, les crans peuvent être en forme de cercle, de triangle ou toute autre forme permettant une liaison boulonnée 100.
La virole 3 comprend au moins une ouverture 1 traversant la base 11 de façon à laisser passer un flux d’air froid (à une température d’environ 400°C) venant du carter inter-turbine 8 et se dirigeant vers le crochet de carter 52 dans le but de le refroidir. La virole peut comporter par exemple vingt-deux ouvertures 1 réparties circonférentiellement sur la virole 3 par rapport à l’axe A de la virole 3. Dans une autre cavité, un flux d’air chaud (à une température d’environ 900°C) venant d’une veine 6 de la turbine circule et vient lécher la virole 3.
La virole 3 comprend, en outre, une portion annulaire 13 s’étendant axialement depuis la base 11, de l’aval vers l’amont. Cette portion annulaire 13 est comprise entre le distributeur 2 et le carter inter-turbine 8.
Selon l’invention, la virole 3 comprend une pluralité de jambes 14 réparties circonférentiellement sur une surface intérieure de la virole 3, comme représenté sur la . Par exemple, la virole 3 comprend vingt-deux jambes. Comme on le voit sur la , où une seule jambe 14 est représentée, chaque jambe 14 a une forme de L et comprend une patte 142 et une accroche 141. La patte 142 de la jambe 14 s’étend radialement depuis la base 11 vers l’axe A. L’accroche 141 s’étend axialement à une extrémité de la patte 142, de l’aval vers l’amont, ladite extrémité étant la partie de la jambe 14 la plus proche de l’axe A.