INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Notamment, un tel élément mobile 44 est relié au corps 41. En outre, un tel élément mobile 44 peut être élastiquement déformable. L’élément mobile 44 peut, par exemple, être obtenu par découpe et/ou pliage. En l’espèce, une telle élasticité résulte en partie de la présence d’un évidement 452, ou d’une découpe, entourant au moins partiellement l’élément mobile 44 et le séparant du corps 41.
Par exemple, l’élément mobile 44 peut présenter la forme d’une languette 45 rattachée au corps 41 par un côté. Dans l’ensemble de la présente description, les termes « languette 45 » et « élément mobile 44 » pourront ainsi être utilisés sans distinction. L’élément mobile 44 s’étend de sorte à être au moins en partie déporté relativement au plan principal 400 du corps 41, notamment le long de la première direction D1. Autrement dit, au moins une partie de l’élément mobile 44 est séparée du plan principal 400 par un espace K défini le long de la première direction D1, une dimension d’un tel espace K étant amenée à varier selon que l’élément mobile est disposé dans sa position de repos, dans sa position de fixation ou dans une position intermédiaire comprise entre ces dernières.
En l’espère la languette 45 comprend une portion extrême 451, libre, présentant un positionnement déporté relativement au plan principal 400 le long de la première direction D1. La portion extrême 451 est reliée au corps 41 par une portion inclinée 453, relativement au plan principal 400 du corps 41, présentant, par exemple, un angle d’inclinaison β compris entre 20 et 80°, particulièrement entre 30 et 70°, voire entre 40 et 65°.
L’élément mobile 44 comprend un trou 441 apte à recevoir le moyen de déplacement 6. Particulièrement, le trou 441 peut être taraudé afin de coopérer avec un moyen de déplacement 6 consistant en une vis. De préférence, un tel trou 441 est disposé dans la portion extrême 451 de la languette 45 telle qu’exposée précédemment.
Ainsi, lorsque l’ensemble de fixation 1 est assemblé, le moyen de déplacement 6 s’étend au travers de l’ouverture 53 du côté latéral 52 du boîtier 5 et au travers du trou 441 de la languette 45. Le moyen de déplacement 6 est monté dans l’ensemble de fixation 1 de sorte à pouvoir être déplacé en rotation relativement au boîtier 5, notamment autour d’un axe de rotation 600 parallèle à la première direction D1. Le moyen de déplacement 6 est également mobile relativement à la lame 4 le long de la première direction D1. Particulièrement, dans l’exemple précédemment détaillé, le moyen de déplacement 6 est mobile relativement à l’élément mobile 44, ici la languette 45.
De la sorte, tel que davantage détaillé ci-après en référence au procédé d’assemblage selon l’invention, lorsque le moyen de déplacement 6 est pivoté, notamment vissé ou dévissé, il en résulte un déplacement de la lame 4 relativement au boîtier 5. En particulier, l’élément mobile 44 est déplacé relativement plan principal 400 et il en résulte un déplacement du corps 41 de la lame 4 relativement au boîtier 5. Selon l’exemple de réalisation illustré, l’ensemble de fixation 1 est configuré de manière telle que le corps 41 de la lame 4 est déplacé selon un mouvement de translation T1 le long de la deuxième direction D2 relativement au boîtier 5.
La paroi interne 141b est tenue mécaniquement par une pluralité raidisseurs 141d s’étendant depuis la paroi interne 141b. A l’état assemblé, la paroi interne 141b et la paroi externe 141a sont opposées l’une à l’autre et délimitent une cavité 141c (représentée à la ).
La paroi externe 141a formant la cavité 141c est dite pleine, c’est-à-dire qu’elle n’est pas prévue pour la pénétration d’un flux d’air dans la cavité 141c.
Tel que représenté à la , il est prévu de percer une pluralité de perçages 141’ dans la paroi interne 141b (partiellement représentée) de la partie mobile 141 du deuxième carénage 14, qui est exposée au flux d’air F traversant le canal annulaire 8 de la nacelle 1, ceci pour former une structure d’atténuation acoustique.
La surface ouverte formée par la pluralité de perçages 141’ peut avantageusement représenter 5 à 12 % de la surface de la paroi interne 141b de la partie mobile du deuxième carénage 13.
Ladite paroi interne 141b percée de la partie mobile 141 du deuxième carénage 14 forme alors une peau perforée tournée vers la zone d'émission de bruit, de sorte que les ondes acoustiques peuvent pénétrer par les perçages 141’ de la peau perforée à l'intérieur de la cavité résonante 141c. L'énergie acoustique est dissipée par effet visco-thermique dans la cavité résonante 141c.
La hauteur des raidisseurs 141d peut être avantageusement augmentée de sorte qu’ils soient distants de la paroi externe 141a d’une distance d inférieure ou égale 3 mm.
Ainsi, cette hauteur des raidisseurs a pour effet le cloisonnement de la cavité par la formation des cellules acoustiques.
Par ailleurs, une distance inférieure ou égale à 3 mm permet de fermer acoustiquement chaque cellule acoustique ainsi formée.
La distance peut être nulle, toutefois, avantageusement, cette distance est non nulle afin de former un jeu permettant d’éviter toute contrainte de réglage à l’assemblage tout en assurant une fermeture acoustique des cellules acoustiques. On comprendra ainsi que les raidisseurs 141d forment avantageusement des cellules acoustiques.
Le premier carénage 13 en position dite « 12 heures » est lui entièrement mobile. Ainsi, il peut être avantageusement formé par l’assemblage de deux parois, tel que cela est décrit en référence au sous-carénage 141 de la partie mobile du deuxième carénage 14.
Sa surface ouverte formée par une pluralité de perçages peut avantageusement représenter 5 à 12 % de la surface de la paroi interne de sa partie mobile.
Bien que l'invention ait été illustrée appliquée à une configuration dite "moteur sous voilure", elle est applicable à une configuration dite "moteur en latéral fuselage".
Tuyère de sortie équipée de chevrons pour propulseur aéronautique La présente invention se rapporte au domaine général des propulseurs aéronautiques, et s’applique plus particulièrement aux turboréacteurs et turbopropulseurs d’aéronefs, notamment de type à grands diamètres mais pas uniquement. L’invention concerne en particulier une tuyère d’éjection des gaz équipant une turbomachine aéronautique, et concerne notamment la réduction du bruit de jet en sortie d’une telle tuyère d’éjection.
Il est envisagé, pour les nouvelles générations d’avions commerciaux, d’utiliser des propulseurs aéronautiques à grand taux de dilution (« ByPass Ratio » -BPR- en anglais), par exemple des taux de dilution supérieurs à 10, et à grand diamètre, c’est-à-dire présentant des diamètres supérieurs à 1.5 m, afin d’augmenter le rendement propulsif des turboréacteurs et de diminuer leur consommation de carburant, ainsi que les émissions de gaz polluants. Les propulseurs aéronautiques peuvent être des moteurs thermiques, en particulier turbomoteurs, turboréacteurs, turbosoufflantes à fort taux de dilution, turbosoufflantes à engrenages ou à boitier de réduction de vitesse, turboréacteurs à turbines contrarotatives, des moteurs électriques, des moteurs à hydrogène, ou des moteurs hybrides thermique et/ou électrique et/ou à hydrogène. Les propulseurs aéronautiques peuvent comprendre plusieurs moteurs, et les sources d’énergie des moteurs peuvent être des carburants à base de kérosène, l’essence pour aviation, le diesel, les biocarburants pour aviation, l’électricité ou l’hydrogène. On notera que le terme « turboréacteurs » désigne un appareil à turbine à gaz fournissant par réaction à l’éjection à grande vitesse de gaz chaud, une poussée qui contribue à la propulsion.
Par ailleurs, différents types de propulseurs aéronautiques, notamment de turboréacteurs, carénés et non carénés peuvent être utilisés : - « Ultra High Bypass Ration » (UHBR) : turboréacteur caréné 100 tel qu’illustré sur la , avec une roue de soufflante à calage fixe, avec ou sans boitier de réduction de vitesse de la soufflante, - « Variable Pitch Fan » (VPF) : turboréacteur caréné avec une soufflante à calage variable, - « Counter Rotating Open Rotor » (CROR) : turboréacteur non-caréné avec deux hélices (au moins) contrarotatives à calage variable, - « Unducted Stator Fan » (USF) : turboréacteur non-caréné 100’ tel qu’illustré sur la , avec une roue d’hélice 31 à calage variable et une roue de redresseur 32 (stator) à calage fixe ou variable.
COMPOSITION LUBRIFIANTE Une composition lubrifiante telle que considérée selon l’invention comprend plus particulièrement une ou plusieurs huiles de base et, éventuellement, d’autres additifs classiquement considérés dans les compositions lubrifiantes.
Il est entendu que la nature et la quantité des autres additifs sont adaptées au regard de la destination du lubrifiant, et plus particulièrement au regard du type de système de motorisation auquel il est destiné, par exemple suivant qu’il est destiné à une utilisation pour un moteur de véhicule léger, de poids lourds, moteur Diesel ou essence, etc.
Huile de base De manière conventionnelle, une composition lubrifiante comprend une ou plusieurs huiles de base.
Il peut s’agir d’un mélange de plusieurs huiles de base, par exemple un mélange de deux, trois ou quatre huiles de base.
Les huiles de base des compositions lubrifiantes considérées selon l’invention peuvent être en particulier des huiles d’origines minérales ou synthétiques appartenant aux groupes I à V selon les classes définies dans la classification API (ou leurs équivalents selon la classification ATIEL) et présentées dans le tableau A ci-dessous ou leurs mélanges.
Il n’existe généralement aucune limitation quant à l’emploi d’huiles de base différentes dans la composition lubrifiante, si ce n’est qu’elles doivent avoir des propriétés, notamment de viscosité, d’indice de viscosité, de teneur en soufre ou de résistance à l’oxydation, adaptées à une utilisation pour des systèmes de motorisation, en particulier pour des moteurs de véhicule.
De préférence, une composition lubrifiante considérée selon l’invention comprend au moins une huile de base choisie parmi les huiles de groupe II, III et IV de la classification API, et leurs mélanges.
En particulier, une telle composition lubrifiante peut comprendre au moins une huile de base de groupe III, en particulier un mélange d’au moins deux huiles de base de groupe III.
Les huiles de base convenant à l’invention peuvent présenter une viscosité cinématique mesurée à 40 °C selon la norme ASTM D445 (KV40) allant de 10 à 100 mm²/s, en particulier de 12 à 50 mm²/s, plus particulièrement de 15 à 40 mm²/s.
Les huiles de base convenant à l’invention peuvent présenter une viscosité cinématique mesurée à 100 °C selon la norme ASTM D445 (KV100) allant de 1 à 15 mm²/s, en particulier de 2 à 10 mm²/s, plus particulièrement de 4 à 8 mm²/s.
La ou les huiles de base peuvent être présentes dans une composition lubrifiante selon l’invention en une teneur d’au moins 50 % massique, par rapport à sa masse totale, en particulier d’au moins 60 % massique, plus particulièrement allant de 60 à 99 % massique et de préférence de 70 à 90 % massique.
De préférence, l’huile ou les huiles de groupe III représente(nt) au moins 50 % massique, en particulier au moins 60 % massique, plus particulièrement entre 70 et 100 % massique, par exemple entre 80 et 100 % massique, de la masse totale des huiles de base de la composition.
Le secteur aéronautique fait face à de grands enjeux environnementaux. L’intérêt d’avoir recours à une combustion utilisant du dihydrogène plutôt qu’à l’emploi de kérosène est de plus en plus fort car cette combustion de dihydrogène permettrait d’éviter les émissions de gaz carbonique (CO2) et les polluants carbonés tels que du monoxyde de carbone, des hydrocarbures imbrûlés ou encore des particules fines et fumées.
Il est connu un principe de brûleurs à micro-mélange d’air et de dihydrogène. Cependant, de tels brûleurs ne garantissent pas la tenue thermique d’une paroi percée ou l’absence de retour de flamme dans le dispositif d’injection de dihydrogène. Ces brûleurs possèdent également un système de géométrie complexe. De tels brûleurs présentent un coût de réalisation important, une perte de charge élevée et ces brûleurs sont spécifiques à une architecture de chambre de combustion donnée.
En effet, la combustion de dihydrogène engendre différentes problématiques. Ainsi, des risques de remontée de flamme dans le dispositif d’injection peuvent arriver pour des systèmes opérant avec des mélanges de dihydrogène et d’air. Cela peut endommager la chambre de combustion et poser de sérieux problèmes de sécurité. Enfin, la combustion de dihydrogène génère des charges thermiques élevées vers des parois de cette chambre de combustion, ce qui tend à en réduire la durée de vie. De fortes températures de gaz et d’émissions d’oxydes d’azote sont produites. Ces températures de gaz et d’émissions d’oxydes d’azote sont supérieures à celles produites par des flammes de kérosène, à richesse équivalente. Cela est, d’ailleurs, difficilement compatible avec les normes actuelles.
Résumé Le présent document concerne un dispositif d’injection de dihydrogène d’axe longitudinal destiné à être monté sur un fond annulaire d’une chambre annulaire de combustion d’une turbomachine comprenant un canal interne de circulation de dihydrogène et un canal annulaire externe de circulation d’un mélange comprenant au moins de l’air, le canal interne et le canal annulaire externe étant coaxiaux, une vrille interne étant logée dans le canal interne et une vrille externe étant logée dans le canal annulaire externe, et dans lequel une extrémité aval du canal interne est agencée en amont, à une distance r, d’une extrémité aval du canal annulaire externe.
Ce dispositif permet de produire une flamme dihydrogène/air utilisable dans des turbomachines qui permet à la fois de produire de bas niveaux d’émissions d’oxydes d’azote, une charge thermique réduite sur la chambre de combustion et l’injecteur ainsi que de supprimer les risques de remontée de flamme. Par ailleurs cet injecteur a la particularité d’être à la fois simple à produire et facilement adaptable aux turbomachines existantes fonctionnant au kérosène.
De manière générale, une vrille permet de mettre en rotation un flux. L’intégration d’une vrille interne au canal interne permet de créer une zone de recirculation d’un écoulement de dihydrogène traversant ledit canal interne et évitant que la combustion du mélange air et dihydrogène ne vienne se stabiliser sur l’extrémité aval du canal interne. Par zone de recirculation, on entend une zone générant un effet de centrifugation avec une dépression à l'intérieur capable de produire une composante de vitesse axiale de l’écoulement en moyenne négative par rapport à une direction principale de l’écoulement. Cette zone de recirculation est similaire à celle générée à l’intérieur d’un tourbillon dans lequel de l’air est aspiré. La zone de recirculation interne bloque une partie de l’écoulement de dihydrogène le long de l’axe longitudinal dudit canal interne générant dans une section de sortie de ce canal interne des survitesses importantes à proximité des parois du canal interne par rapport à un écoulement avec une vitesse débitante axiale uniforme. La mise en rotation du dihydrogène du canal interne permet d’éviter d’accrocher la flamme sur les extrémités aval du canal interne en la stabilisant aérodynamiquement au-dessus du canal interne. L’extrémité aval du canal interne étant agencée en amont à une distance r, cela évite d’autant plus que la flamme ne s’accroche sur les lèvres du canal interne. Cette mise en rotation du dihydrogène du canal interne évite la mise en place d’un dispositif de refroidissement complexe du dispositif d’injection de dihydrogène. Ainsi, le coût et la masse du dispositif d’injection de dihydrogène sont améliorés. Ce dispositif d’injection de dihydrogène produit des pertes de charges limitées par rapport à d’autres dispositifs d’injection liquide utilisant du kérosène comme dans l’art antérieur. Ce dispositif d’injection de dihydrogène présente une géométrie simple, un faible coût de réalisation et s’adapte sur les architectures de chambre de combustion existantes.
Cette stabilisation de la flamme à distance facilite un mélange partiel entre le mélange contenant au moins de l’air avec le dihydrogène sortant du canal interne, en amont de la flamme, et en évitant tout risque de remontée de flamme dans ledit canal interne et le canal externe, aussi appelé « flash back » en anglais. Cela permet d’aboutir à une combustion appauvrie en dihydrogène dans la chambre de combustion. Ce dispositif tend ainsi à réduire très fortement les températures de combustion et des oxydes d’azote émis. Cela garantit une intégrité d’un foyer de combustion.
Le positionnement de l’extrémité aval du canal interne en amont de l’extrémité aval du canal annulaire, distance notée r sur la , externe remplit deux fonctions. Il permet d’optimiser le mélange entre le dihydrogène et l’air. Il permet aussi d’élargir le domaine de fonctionnement où la flamme est détachée en reculant la zone d’introduction centrale de dihydrogène par rapport à la zone de stabilisation aérodynamique de la flamme.
Le canal interne peut avoir un diamètre interne d et le canal annulaire externe peut avoir un diamètre interne D tels qu’un rapport D/d soit compris entre 3 et 10.
la somme: a1+ a2 + a3 + a4 + a5 est égale à 1, et la somme a1 + 2a2 + 3a3 + 4a4 + 5a5 est égale à x. la composition (C) comprend une quantité inférieure ou égale à 2% massique du sucre réducteur de formule (III) :
étant entendu que la somme des proportions massiques des composés de formules (I), (II) et (III) dans la composition (C) est égale à 100% massique.
l’agent basique (Ab) est choisi parmi les éléments du groupe constitué par : les carbonates de formule (IVa) :
XnCO3 (IVa), dans laquelle X représente un atome de sodium ou de potassium et n est un nombre entier égal à 2, ou bien X représente un atome de calcium ou un atome de magnésium et n est un nombre entier égal à 1,
Y(HCO3)m (IVb), dans laquelle Y représente un atome de sodium ou de potassium et m est un nombre entier égal à 1, ou bien Y représente un atome de calcium ou un atome de magnésium et m est un nombre entier égal à 2
l’agent basique (Ab) présent dans la solution aqueuse est le carbonate de sodium de formule (IVa) dans laquelle X représente l’atome de sodium et n est égal à 2 l’ étape b ) est réalisée de manière à obtenir un milieu réactionnel dont une dispersion à 5% massique dudit milieu réactionnel dans l’eau présente une valeur de pH comprise entre 5,5 et 7,5, le procédé comprend après l’ étape c ) une étape d’ajustement complémentaire de la valeur du pH d’une dispersion à 5% massique dans l’eau du milieu réactionnel par ajout d’une solution aqueuse comprenant l’agent basique (Ab) tel que défini précédemment de manière à obtenir une valeur dudit pH comprise entre 5,5 et 7,5, le sucre réducteur de formule (III) choisi pour la glycolysation de l’étape a) est choisi parmi les éléments du groupe constitué par le glucose, le xylose, l’arabinose et le rhamnose ,
L’invention se rapporte à un clinquant pour un pied d’une aube mobile de turbomachine, ainsi qu’à un ensemble pour roue mobile de turbomachine comprenant une aube mobile ayant sont pied inséré dans un tel clinquant.
Un premier aspect de l’invention concerne un clinquant 1 représenté sur les figures 3 4 et 5 monté sur un pied 21 d’aube 2 d’une roue mobile 8 de turbomachine et un deuxième aspect de l’invention concerne un ensemble comprenant le clinquant 1 et l’aube 2.
La représente une vue en perspective et partielle d’un exemple de roue mobile 8 qui comprend un disque 7 et des aubes 2 s’étendant depuis la périphérie du disque. Le disque 7 annulaire centré sur un axe longitudinal comprend une rondelle 70 (ou une pluralité de bras formant des rayons), fixée à un arbre comprenant un axe de rotation, et une couronne 71 comprenant une pluralité de dents et d’encoches 72 sur la périphérie du disque 7. Les aubes 2 comprennent chacune un pied 21 monté dans une encoche 72 correspondante et sont ainsi réparties circonférentiellement régulièrement, autour du disque 70 de la roue mobile. Chaque encoche 72 comprend une surface en forme d’alvéole permettant de retenir l’aube 2 contre la force centrifuge.
Les aubes 2 comprennent en outre chacune une échasse 28 qui s’étend radialement du pied 21, une plateforme interne 29 qui s’étend radialement de l’échasse 28 à l’opposé du pied 21 et une pale aérodynamique 23 qui s’étend radialement vers l’extérieure de la plateforme interne 29 à l’opposé de l’échasse 28.
La roue comprend en outre un clinquant 1 (non visible sur cette , mais visibles sur les figures 3 à 5 suivantes) selon un aspect de l’invention par aube. Chaque clinquant 1 est monté autour du pied 21 d’une des aube 2. Le clinquant 1 a une forme complémentaire au pied 21. Les figures 3, 4, 5, représentent partiellement un exemple d’un ensemble selon un mode de réalisation de l’invention, comprenant une aube 2 de la roue mobile 8 et le clinquant 1 monté sur le pied 21 de l’aube 2, seul l’échasse 28 et le pied 21 entouré par le clinquant 1 est visible. Le pied 21 comprend une première face longitudinale latérale 24c correspondant à la face intrados de l’aube 2 et une deuxième face longitudinale latérale 24d correspondant à la face extrados de l’aube 2. La est une vue sur la première face longitudinale latérale 24c, la est une vue en perspective de l’ensemble vue en perspective du côté de la première face longitudinale latérale 24c et la est une vue sur la deuxième face longitudinale latérale 24d.
Le pied 21 comprend en outre une première face radiale 23a (amont) visible en particulier sur la et une deuxième face radiale 23b (avale) opposée longitudinalement à la première face radiale 23a. Les faces radiale 23a, 23b, rejoignent chacune la première face longitudinale latérale 24c et la deuxième face longitudinale latérale 24d.
Le pied 21 comprend en outre une surface de base recouverte par une base 17 du clinquant 1. La surface de base s’étend entre la première et la deuxième face longitudinale latérale 24c, 24d et chaque face radiale 23a, 23b.
Le pied 21 comprend un bulbe 211 comprenant la surface de base, et sur chaque face longitudinale latérale 24c, 24d, un flanc 2110c, 2110d s’étendant de la surface de base. Le pied 21 comprend en outre un col 212 s’étendant de la bulbe 211 à l’échasse 28. Le col 212 a une épaisseur maximale (mesurée le long d’une des faces radiales 23a, 23b parallèlement à surface de base) plus petite que l’épaisseur maximale du bulbe 211. Le col 212 a une portion s’étendant de la bulbe 211 d’épaisseur constante. Le col 212 comprend dans cet exemple à ses extrémités amont et aval, une portion de liaison 2118a, 2128b, s’étendant vers l’échasse 28.
Chaque flanc 2110c, 2110d comprend une portée. On entend par une portée, la surface du flanc sur laquelle s’exerce les forces pour retenir l’aube quand le rotor tourne. La portée est donc la surface comprimant une surface du clinquant (appelée dans la suite partie de contact) contre l’alvéole, la portée est donc la surface en contact avec la surface en forme d’alvéole de l’encoche en l’absence de clinquant 1. Le clinquant 1 monté sur l’aube 2 permet de protéger les portées de l’aube 2.
Le clinquant 1 comporte donc en outre de la base 17, une première branche latérale 12c et une deuxième branche latérale 12d entourant chacune respectivement la première et la deuxième face longitudinale latérale 24c, 24d du pied 21. Les deux branches latérales 12c, 12d sont reliées l’une à l’autre par l’intermédiaire de la base 17. Les partie, portions, surfaces, bord de la première branche latérale 12c comprennent une référence avec la lettre « c » et ceux de la deuxième branche latérale 12d comprennent une référence avec la lettre « d »
Le clinquant 1 comprend un premier bord latéral 15a et un deuxième bord latéral 15b s’étendant chacun sur une extrémité de la base 17 et une extrémité des branches latérales 12c, 12d, formant ainsi les extrémités longitudinales opposées du clinquant 1. Les parties du premier bord latéral 15a comprennent une référence avec la lettre « a » et celles du deuxième bord latéral 15b comprennent une référence avec la lettre « b ».