INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Une variante de ce qui précède est possible si le déplacement de l'enceinte 1 dans son ensemble est avantageux. Dans ce cas, l'enceinte 1 et la préforme 3 sont mis à la valeur de température de départ et une quantité de vapeur de chlorure est injectée dans l'enceinte. La préforme 3 et la surface intérieure de l'enceinte 1 font l’objet de condensation de chlorure.
Dans ce qui précède, la gamme de pression utilisable est comprise entre 0.1 et 10 5 Pa, de préférence entre 103 Pa et 10 5 Pa.
Par ailleurs, la gamme de température est avantageusement comprise entre 100 et 400 °C, de préférence entre 200 et 400°C.
La colonne de direction comporte avantageusement plusieurs logements distribués sur sa périphérie pour définir des pas espacés de 15°. Le conducteur peut ainsi verrouiller la paire de roues directrices arrière 13 avec un angle de braquage donné, lequel peut être nul ou non nul.
L’avantage de véhicule tout-terrain 10 réside dans le fait de pouvoir le piloter et le manœuvrer à deux personnes. Ainsi, la particularité inédite est de pouvoir partager le contrôle d’un véhicule avec son passager.
Le bon comportement et le suivi d’une trajectoire pour le véhicule se trouvent désormais liés à la bonne cohésion et à la bonne complémentarité de ces deux conducteurs.
De manière avantageuse, les directions des roues directrices avant et arrière ainsi découplées permettent de faire prendre au véhicule des comportements non conventionnels et complétement inhabituels. Cela rend sa conduite ludique et donc source de sensations fortes et de complicité entre les pilotes.
De manière avantageuse, il est également possible de piloter ce véhicule seul, en position du conducteur principal, en verrouillant ici la position des roues directrices arrière.
On pourra ainsi retrouver si nécessaire, un comportement traditionnel du véhicule.
Cependant ce mode de pilotage offrira également la possibilité de profiter seul du véhicule avec un comportement inhabituel. En effet, il sera possible de verrouiller la position des roues directrices arrière dans une position angulaire non parallèle à l’axe longitudinal du châssis du véhicule tout-terrain 10.
Le fonctionnement en marche arrière ou attelé à une petite remorque tractée ou poussée apporteront également des niveaux de difficultés et de distraction supplémentaires.
Enjoliveur de brancard s’étendant au-dessus d’au moins deux vitres latérales adjacentes. Domaine Technique de l'invention L’invention concerne un agencement pour véhicule comprenant un enjoliveur de brancard s’étendant au-dessus d’au moins deux vitres latérales adjacentes. L’invention porte aussi sur un véhicule comprenant un tel agencement.
Etat de la technique antérieure Un véhicule, en particulier un véhicule automobile, comprend généralement au moins un ouvrant latéral. Un tel ouvrant comprend généralement un panneau vitré mobile entre une position dans laquelle le panneau vitré est fermé et une ou des positions dans lesquelles le panneau vitré est ouvert ou partiellement ouvert, créant une ouverture au sein d’un tel ouvrant. Un tel ouvrant comprend un cadre s’étendant au niveau du périmètre d’un tel panneau vitré en position fermée du panneau vitré. Un tel panneau vitré requiert un guidage pour ses passages entre la position fermée et la ou les positions d’ouverture, et vice versa, ou encore pour passer d’une position d’ouverture à une autre position d’ouverture.
A des fins esthétiques, notamment en termes de qualité perçue, un tel guidage est généralement assuré au niveau d’une surface intérieure du panneau vitré et au niveau d’au moins un montant du cadre. Dans ce cas on supprime la transparence du panneau vitré au niveau du guidage de sorte à rendre invisible le guidage, en particulier lorsque le panneau vitré est fermé. Un tel guidage permet ainsi un faible décalage, selon une direction perpendiculaire à la surface extérieure du panneau vitré, entre le panneau vitré et une ou des parties jouxtant le panneau vitré au niveau du guidage, tel qu’un pied milieu, un pied avant, ou un pied arrière, ou un autre panneau vitré.
Pour des raisons esthétiques et/ou de qualité perçue, il est préférable d’avoir des écarts entre un élément de carrosserie et un ouvrant latéral, ou entre un élément de carrosserie et plusieurs ouvrants latéraux adjacents, les plus faibles possibles.
Présentation de l'invention Le but de l’invention est de fournir un agencement remédiant aux inconvénients ci-dessus. En outre l’invention permet d’implanter un enjoliveur en une seule partie au-dessus d’au moins deux panneaux vitrés latéraux adjacents.
Pour atteindre cet objectif, l’invention porte sur un agencement pour véhicule, notamment pour véhicule automobile, comprenant : - un premier ouvrant latéral comprenant un panneau vitré, un cadre, un moyen de guidage du panneau vitré par rapport au cadre de sorte à permettre un guidage du panneau vitré entre une position de fermeture et au moins une position d’ouverture, - un brancard s’étendant au-dessus du premier ouvrant latéral, - un côté de caisse comprenant un élément structurel jouxtant le premier ouvrant latéral, notamment un élément structurel de type pied milieu ou pied avant ou pied arrière, l’élément structurel étant positionné à fleur ou sensiblement à fleur du panneau vitré selon une direction perpendiculaire au panneau vitré en position de fermeture du panneau vitré, l’agencement comprenant : - un enjoliveur au niveau du brancard, l’enjoliveur s’étendant de manière continue au moins au-dessus du panneau vitré, - un moyen d’étanchéité entre le cadre du premier ouvrant latéral et l’enjoliveur de telle manière que seule une face intérieure du panneau vitré est en appui contre, ou sensiblement contre, le cadre en position de fermeture du panneau vitré.
Le côté de caisse peut comprendre une partie avant agencée devant l’élément structurel à proximité du cadre et le brancard peut s’étendre au-dessus de la partie avant du côté de caisse, la partie avant pouvant comprendre un panneau vitré avant, ou le côté de caisse peut comprendre une partie arrière agencée derrière l’élément structurel à proximité du cadre et le brancard peut s’étendre au-dessus de la partie arrière du côté de caisse, la partie arrière pouvant comprendre un panneau vitré arrière, et l’enjoliveur peut s’étendre de manière continue au moins au-dessus du panneau vitré avant ou au-dessus du panneau vitré arrière.
Le cadre du premier ouvrant latéral peut comprendre une feuillure s’étendant verticalement ou sensiblement verticalement, ou le cadre du premier ouvrant latéral peut comprendre une feuillure s’étendant horizontalement ou sensiblement horizontalement, au niveau d’une partie haute du cadre adjacente au brancard.
Une fois la réaction terminée, on refroidit à 5 °C et on neutralise avec une solution aqueuse d'acide chlorhydrique à 37 %. On élimine le solvant sous pression réduite à 45 °C et on extrait le résidu avec 10 ml d'acétate d'éthyle.
On sépare les phases et on lave la phase organique à deux reprises avec de l'eau (2 x 10 ml).
On concentre sous pression réduite à 45 °C pour donner 700 mg d'huile jaune.
L'intermédiaire obtenu, analysé par analyse UPLC, présente la formation d'un mélange d'intermédiaire N-3 et de ZB716 dont l'aire des pics du chromatogramme UPLC se situe dans un rapport de 47:53.
EXEMPLE 5 Cet exemple est représentatif de l'étape e) du procédé de l'invention.
Dans un ballon, on charge le mélange d'intermédiaire N-3 et de composé ZB716 (700 mg), obtenu selon le mode opératoire décrit dans l'exemple précédent, et 2,8 ml d'acétone.
On ajoute au mélange une solution de bifluorure de potassium (430 mg) dissous dans de l'eau (1,2 ml) et on maintient sous agitation à 25 °C pendant 1 heure (la réaction est contrôlée par analyse UPLC).
Une fois la réaction terminée, on élimine le solvant sous pression réduite à 45 °C et on extrait le résidu avec de l'acétate d'éthyle (10 ml).
On filtre les sels inorganiques présents et on concentre le liquide de filtration sous pression réduite à 45 °C pour donner 400 mg de fulvestrant 3-trifluoroborate de potassium brut (huile jaune). On reprend le résidu avec 2 ml de dichlorométhane et on le verse goutte à goutte dans une solution d'éther éthylique refroidie à 0 °C. On maintient la suspension sous agitation à 25 °C pendant 1 heure. On filtre le solide en lavant avec de l'éther éthylique froid. On remet le solide en suspension dans de l'éther éthylique (4 ml), on maintient la suspension sous agitation à 25 °C pendant 1 heure et on filtre le solide en lavant avec de l'éther éthylique. On sèche le solide sous pression réduite à 45 °C pour donner 400 mg de solide blanc.
L'intermédiaire N-1 est analysé par RMN 1 H et spectrométrie de masse.
RMN 1 H (400 MHz, DMSO-d 6 ) : 7,03 (d, 1H, J = 8,0 Hz) ; 6,98 (d, 1H, J = 9,1 Hz) ; 6,97 (s, 1H) ; 4,51 (d, 1H, J = 4,8 Hz) ; 3,55-3,51 (m, 1H) ; 2,81-0,71 (m, 38H) ; 0,67 (s, 3H).
Le signal RMN 1 H à 4,51 ppm disparait après deutérisation de l'échantillon avec du D 2 O.
RMN 19 F (400 MHz, DMSO-d 6 ) : -84,5 (s, CF 3 ) ; -117,1 (s, CF 2 ) ; -138,52 (s, BF 3 ).
Masse (ESI - ) : m/z = 657.
EXEMPLE 6 Cet exemple est représentatif de l'étape f) du procédé de l'invention.
Dans un ballon, on charge 300 mg d'intermédiaire N-1 et 4,2 ml d'acétate d'éthyle.
Dans cette position P1, la première portion en forme de soufflet 51 est dans la configuration repliée CR et la deuxième portion en forme de soufflet 52 est dans la configuration déployée CD.
Pour le passage de l’organe de commande 18 depuis la troisième position P3 dans la deuxième position P2, un utilisateur saisit l’élément de préhension 28 et amène le levier 24 dans la deuxième position P2 par rotation du levier 24 autour de l’axe de rotation R selon la direction anti-trigonométrique.
Le passage de l’organe de commande 18 de la première position P1 dans la deuxième position P2 entraîne le déploiement de la première portion en forme de soufflet 51 et le repliement de la deuxième portion en forme de soufflet 52.
Ainsi, dans la deuxième position P2, la première portion en forme de soufflet 51 est dans la configuration déployée CD et la deuxième portion en forme de soufflet 52 est dans la configuration repliée CR.
Pour le passage de la deuxième position P2 dans la première position P1, l’utilisateur saisit l’élément de préhension 28 et amène le levier 24 dans la première position P1 par rotation du levier 24 autour de l’axe de rotation R selon la direction trigonométrique.
Le passage de l’organe de commande 18 de la deuxième position P2 dans la première position P1 entraîne le repliement de la première portion en forme de soufflet 51 et le déploiement de la deuxième portion en forme de soufflet 52.
En outre, depuis la troisième position P3, pour amener l’organe de commande 18 dans la première position P1, l’utilisateur amène le levier 24, via l’élément de préhension 28, dans la première position P1 par rotation du levier 24 autour de l’axe de rotation R selon la direction trigonométrique. Le passage de l’organe de commande 18 de la troisième position P3 dans la première position P1 entraîne un repliement de la première portion en forme de soufflet 51 et un déploiement de la deuxième portion en forme de soufflet 52.
En outre, depuis la troisième position P3, pour amener l’organe de commande 18 dans la deuxième position P2, l’utilisateur amène le levier 24, via l’élément de préhension 28, dans la première position P1 par rotation du levier 24 autour de l’axe de rotation R selon la direction anti-trigonométrique. Le passage de l’organe de commande 18 de la troisième position P3 dans la deuxième position P2 entraîne un déploiement de la première portion en forme de soufflet 51 et un repliement de la deuxième portion en forme de soufflet 52.
Un procédé de montage et de démontage de l’ensemble de commande 10 est décrit ci-après.
Initialement, le dispositif de commande 12 et l’organe de protection 14 sont fournis.
Par exemple, le dispositif de commande 12 et l’organe de protection 14 traversent un orifice ménagé dans le pupitre de commande 11.
L’élément de préhension 28 est démonté du levier 24.
L’organe de protection 14 est enfilé autour d’une portion de la partie en saillie 18S de l’organe de commande 18 en passant à travers la première ouverture 46 et la deuxième ouverture 48 dudit organe de protection 14.
En particulier, la base 42 de l’organe de protection 14 est agencée sur l’embase 22 sur le pourtour 38A de l’orifice traversant 38.
Au moins une partie de l’élément de préhension 28 fait saillie de la deuxième ouverture 48.
L’élément de préhension 28 est remontée sur le levier 24.
L’agent hydrotrope non ionique peut notamment être choisi parmi les alcools primaires, secondaires ou tertiaires à chaine courte ou moyenne, ainsi que parmi les alkyl éther d’alkylèneglycols. Au sens de l’invention, une « chaine courte » est une chaine carbonée ayant de 1 à 4 atomes de carbone et une « chaine moyenne » est une chaine carbonée ayant 5 ou 6 atomes de carbone.
Selon une forme de réalisation particulière de l’invention, les agents hydrotropes non ioniques utilisés lors des étapes (i) et (ii) sont choisis parmi : - les alkyl éthers d’alkylène glycol, l’alkyle étant choisi parmi méthyle, éthyle, n-propyle, isopropyle, n-butyle, isobutyle, terbutyle et pentyle et l’alkylène étant choisi parmi l’éthylène et le propylène et dipropylène ; et - les alcools primaires comportant un groupement alkyloxy en C 2 -C 3 .
Parmi de tels agents hydrotropes, on peut notamment citer le 1-propoxy-2-propanol (PnP), le n-propyl éther de dipropylène glycol (DPnP) et le monopentyl éther d’éthylène glycol (C 5 E 1 ). Parmi ceux-ci, le 1-propoxy-2-propanol est particulièrement préféré.
Selon une forme de réalisation tout particulièrement préférée de l’invention, l’agent hydrotrope non ionique présent dans la phase aqueuse acide équilibrée est identique à l’agent hydrotrope non ionique présent dans la phase organique.
Par « phase aqueuse acide », on entend une solution d’un acide organique ou inorganique, ledit acide étant qualifié de « fort » ou « faible.
La phase aqueuse acide peut notamment être une solution acide d’un concentré d’un minerai naturel ou urbain comprenant les sels desdits métaux.
L’acide présent dans la phase aqueuse acide utilisée selon les différentes étapes du procédé conforme à l’invention peut notamment être choisi parmi les acides forts tels que l’acide nitrique, l’acide phosphorique, l’acide sulfurique, l’acide chlorhydrique et leurs mélanges, les acides faibles tels que l’acide acétique, l’acide formique, l’acide citrique et l’acide tartrique et leurs mélanges, ainsi que parmi les mélanges d’au moins un acide fort et d’au moins un acide faible.
Selon une forme de réalisation particulière de l’invention, la phase aqueuse acide équilibrée comprend au moins un acide fort en une concentration allant de 1.10 -4 à 6 mol/L, et de préférence de 0,01 à 4 mol/L environ.
Selon une forme de réalisation particulière, et lorsque l’acide présent dans la phase aqueuse acide est un acide fort, et tel que par exemple l’acide nitrique, alors la concentration en acide varie de préférence de 0,01 à 3 mol/L.
Selon une autre forme de réalisation particulière de l’invention, la phase aqueuse acide comprend au moins un acide faible, tel que par exemple l’acide acétique, en une concentration allant de 1 à 6 mol/L, et de préférence de 1 à 3 mol/L environ.
La concentration en sel de métal dans la phase aqueuse acide est de préférence comprise entre environ 0,01 mol/L et 1,0 mol/L bornes incluses.
Selon le procédé d’extraction conforme à la présente invention, l’étape (i) est une étape de pré-équilibrage consistant à ajouter à une solution aqueuse acide renfermant au moins un sel d’un métal choisi parmi les éléments du groupe des terres rares et du groupe des actinides, une phase de pré-équilibrage comprenant au moins un agent hydrotrope en une quantité initiale Q1, pour obtenir une phase aqueuse acide équilibrée (Ph aq.e ).
L’étape de pré-équilibrage permet la saturation de ladite phase aqueuse acide par ladite phase de pré-équilibrage et donc la stabilité des phases aqueuse et organique lors de l’extraction (étapes (iii) et (iv)).
Selon une forme de réalisation particulièrement préférée de l’invention, la phase de pré-équilibrage est du 1-propoxy-2-propanol (PnP) pur ou du n-propyl éther de dipropylène glycol pur (DPnP) ou encore du monopentyl éther d’éthylèneglycol (C 5 E 1 ) pur. Dans ce cas, la quantité initiale Q1 d’agent hydrotrope correspond au volume d’agent hydrotrope pur qui est utilisé pour saturer la phase aqueuse acide.
De préférence, l’étape (i) est réalisée en respectant un rapport volumique phase de pré-équilibrage/phase aqueuse acide de 1:1 à 1:10 environ et encore plus préférentiellement d’environ 1:3.
La durée de l’étape (i) varie généralement de 5 à 60 min, de préférence de 5 à 20 minutes, et encore plus préférentiellement cette durée est d’environ 10 minutes. Une durée de 10 minutes permet d'obtenir la saturation de la phase aqueuse avec de ladite phase de pré-équilibrage
Une fois la réaction terminée (contrôle UPLC), on concentre le solvant par distillation sous pression réduite à 45 °C jusqu'à un volume de 100 ml.
On lave le résidu à trois reprises avec une solution aqueuse d'hydroxyde de sodium 1 M (3 x 300 ml) et on le concentre sous pression réduite à 45 °C pour donner 22 g d'intermédiaire N-6 (huile) que l'on fait réagir tel quel dans la réaction suivante.
Le fulvestrant employé comme réactif de départ du procédé, soumis à une analyse RMN 1 H et Ms, présente les données analytiques suivantes
RMN 1 H (400 MHz, DMSO-d6) : 8,99 (s, 1H) ; 7,04 (d, 1H, J = 8,4 Hz) ; 6,49 (d, 1H, J = 8,0 Hz) ; 6,41 (s, 1H) ; 4,50 (s, 1H) ; 3,54-3,52 (m, 1H) ; 2,76-0,71 (m, 38H) ; 0,66 (s, 3H).
Les signaux RMN 1 H à 8,99 ppm et à 4,50 ppm (attribuables aux protons mobiles en position 3 et 17) disparaissent après deutérisation de l'échantillon avec D 2 O.
Masse (ESI) : m/z = 629 [M + +1+22] ; 607 [M + +1] ; 589 [M + +1-H 2 O].
L'intermédiaire N-6 obtenu, soumis à une analyse RMN 1 H et Ms, présente les données analytiques suivantes :
RMN 1 H (400 MHz, DMSO-d6) : RMN 1 H (400 MHz, DMSO-d6) : 7,42 (d, 1H, J = 8,8 Hz) ; 7,15-7,12 (m, 2H) ; 4,50 (d, 1H, J = 4,4 Hz) ; 3,53-3,48 (m, 1H) ; 2,82-0,80 (m, 38H) ; 0,63 (s, 3H).
Le signal RMN 1 H à 4,50 ppm (attribuable au proton mobile en position 3) disparait après deutérisation de l'échantillon avec du D 2 O.
Masse (ESI + ) : m/z = 761 [M + +1+22] ; 739 [M + +1] ; 619 [M + +1 – HCF 2 CF 3 ].
EXEMPLE 2 Cet exemple est représentatif de l'étape b) du procédé de l'invention.
Dans un ballon, on charge 1 g d'intermédiaire N-6 , obtenu selon le mode opératoire décrit dans l'exemple précédent, et 14 ml de pyridine.
On ajoute 10 mg de 4-diméthylaminopyridine puis on verse goutte à goutte 0,3 ml d'anhydride acétique en maintenant la température en dessous de 30 °C.
On maintient sous agitation à 25 °C pendant 2 heures.
La réaction est contrôlée par analyse CCM, dans les conditions suivantes : plaque CCM : gel de silice sur alumine ; substrat de départ (intermédiaire N-6 ) dissous dans du dichlorométhane ; mélange réactionnel éteint dans du HCl 1 M et extrait avec de l'acétate d'éthyle, on dépose la phase organique ; éluant : EtOAc/heptane 7 :3 ; détecteur : phosphomolybdate de cérium.
On verse le mélange réactionnel dans 12 ml d'acide chlorhydrique 1 M pré-refroidi à 5 °C.
En particulier, l’angle entre la direction d’extension d62 d’une zone de pliage 62 et la direction d’extension d62 de chaque autre zone de pliage 62 est non nul.
Autrement dit, les projetés orthogonaux des directions d’extensions d62 dans un plan perpendiculaire à l’axe de rotation R forment entre eux un angle non nul.
La montre en particulier un premier angle α1 entre deux directions d’extension d62 de deux zones de pliage 62 et un deuxième angle α2 entre deux directions d’extension de deux autres zones de pliage 62.
En outre, pour chaque portion en forme de soufflet 51, 52, dans la configuration déployée CD de cette portion en forme de soufflet 51, 52, pour chaque paroi ondulée 51A, 52A, la direction d’extension d62 de chaque zone de pliage 62 est sécante avec le plan dans lequel s’étend l’embase 22.
Pour chaque paroi ondulée 51A, 52A, deux zones de pliage 62 successives présentent une concavité orientée vers l’extérieur du volume intérieur 40, respectivement une concavité orientée vers l’intérieur du volume intérieur 40.
Chaque zone de pliage 62 est soit une zone saillante (repérée en trait plein sur les Figures 1 et 3) ou une zone rentrante (repérée en trait en pointillés sur les Figures 1 et 3).
Plus précisément, une zone saillante est une zone de pliage 62 dont la concavité est orientée vers l’extérieur de l’organe de protection 14 (i.e. dans une direction opposée au volume intérieur 40) par rapport à une zone de pliage 62 rentrante.
A titre d’exemple, la surface passant par l’ensemble des zones saillantes est sensiblement perpendiculaire à l’axe de rotation R.
En particulier, pour chaque portion en forme de soufflet 51, 52, dans la configuration déployée CD de cette portion en forme de soufflet 51, 52, pour chaque paroi ondulée 51A, 52A, la direction d’extension d62 de chaque zone saillante forme un angle non nul avec chaque direction d’extension d62 d’une autre zone saillante de cette paroi ondulée 51A, 52A.
Une zone rentrante est une zone de pliage 62 dont la concavité est orientée vers l’intérieur de l’organe de protection 14 (i.e dans une direction tournée vers le volume intérieur 40) par rapport à une zone saillante.
Par exemple, la surface passant par l’ensemble des zones rentrantes est sensiblement perpendiculaire à l’axe de rotation R.
En particulier, pour chaque portion en forme de soufflet 51, 52, dans la configuration déployée CD de cette portion en forme de soufflet 51, 52, pour chaque paroi ondulée 51A, 52A, la direction d’extension d62 de chaque zone rentrante forme un angle non nul avec chaque direction d’extension d62 d’une autre zone rentrante de cette paroi ondulée 51A, 52A.
En particulier, la première portion en forme de soufflet 51 et la deuxième portion en forme de soufflet 52 sont dimensionnées pour autoriser le débattement angulaire global D, de l’organe de commande 18 entre la première position P1 et la deuxième position P2 compris entre 80 degrés et 100 degrés.
La première portion en forme de soufflet 51 et la deuxième portion en forme de soufflet 52 sont dimensionnées pour autoriser un débattement angulaire de l’organe de commande 18 compris entre 40 degrés et 50 degrés entre la troisième position P3 et la première position P1 et pour autoriser un débattement angulaire compris entre 40 degrés et 50 degrés entre la troisième position P3 et la deuxième position P2.
En particulier, la deuxième portion en forme de soufflet 52 est dimensionnée pour autoriser le premier débattement angulaire D1. En outre, la première portion en forme de soufflet 51 est dimensionnée pour autoriser le deuxième débattement angulaire D2.
Pour chaque portion en forme de soufflet 51, 52, la paroi de raccordement 51C, 52C raccorde la paire de parois ondulées de cette portion en forme de soufflet 51, 52.
En tout état de cause, ces résultats montrent la possibilité de charger en terres rares la phase organiques en utilisant le PnP au-delà de 400 mmol/L, ce qui représente habituellement la limite de charge des systèmes d’extraction classiquement utilisés dans le domaine de l’extraction des terres rares.
1.6 Influence de l’acidité de la phase aqueuse et de la concentration de l’agent extractant dans la phase organique