INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le véhicule selon l’invention comporte également éventuellement l’une et/ou l’autre des caractéristiques suivantes considérées chacune indépendamment l’une de l’autre ou en combinaison d’une ou plusieurs autres : - la valeur de pression prédéterminée est une valeur préconisée par le fabricant du véhicule ou de la roue de secours ; - l’amplitude du déplacement de l’élément mécanique est détectée à l’aide d’une caméra située à proximité du, ou dans le, logement de la roue de secours ; - l’élément mécanique comprend une surface de recouvrement de la roue de secours ; - les moyens de déplacement sont configurés pour déplacer l’élément mécanique entre une première position et une deuxième position, la deuxième position étant atteinte lorsque la roue de secours n’est pas dans le logement ; - les moyens de déplacement sont configurés pour que la force appliquée sur le pneu par l’élément mécanique soit insuffisante pour que l’élément mécanique atteigne la deuxième position, lorsque la roue de secours est dans le logement.
Selon un autre aspect, il est proposé un procédé de vérification du caractère fonctionnel d’une roue de secours, comprenant un pneu gonflable, et placée dans un logement ménagé dans un véhicule. Ce procédé comprend les étapes consistant à : - appliquer une force sur le pneu, lorsque la roue de secours est placée dans son logement, par l’intermédiaire d’un élément mécanique, - générer un signal comportant une information relative à l’amplitude du déplacement de l’élément mécanique sous l’effet de la force appliquée sur le pneu, - appliquer au signal un traitement comprenant la prise en compte d’une valeur de pression prédéterminée, et - transmettre à des moyens d’information situés dans l’habitacle du véhicule, un résultat issu du traitement du signal.
Le procédé selon l’invention comporte également éventuellement l’une et/ou l’autre des caractéristiques suivantes considérées chacune indépendamment l’une de l’autre ou en combinaison d’une ou plusieurs autres : - le résultat issu du traitement du signal fournit l’une des informations suivantes : la roue de secours n’est pas présente dans le logement, la roue de secours est présente dans le logement mais la pression dans le pneu est insuffisante pour que la roue de secours soit fonctionnelle, la roue de secours est présente dans le logement et la pression dans le pneu est suffisante pour que la roue de secours soit fonctionnelle ; - l’étape consistant appliquer une force sur le pneu est réalisée à chaque démarrage du véhicule ; - l’étape consistant à appliquer une force sur le pneu est précédée d’une étape de vérification de la fonctionnalité d’au moins certains des moyens mis en œuvre pour l’obtention du résultat transmis aux moyens d’information ; - il comprend une étape consistant à présenter sur un dispositif d’affichage au moins une adresse de garage réparateur si au moins l’une des conditions suivantes est remplie : au moins certains des moyens mis en œuvre pour l’obtention du résultat transmis aux moyens d’information ne sont pas fonctionnels, le résultat issu du traitement comprend une information correspondant à l’absence de roue de secours ou à une pression insuffisante dans le pneu.
- l’organe de commande est en outre mobile en rotation selon l’axe de rotation dans une troisième position définie par un troisième axe, la première position étant agencée d’un premier côté du troisième axe et la deuxième position étant agencée d’un deuxième côté du troisième axe distinct du premier côté, dans la première position, la première portion en forme de soufflet étant dans la configuration repliée et la deuxième portion en forme de soufflet étant dans la configuration déployée, dans la deuxième position, la première portion en forme de soufflet étant dans la configuration déployée et la deuxième portion en forme de soufflet étant dans la configuration repliée, et dans la troisième position, la première portion en forme de soufflet et la deuxième portion en forme de soufflet sont chacune dans une configuration intermédiaire entre la configuration repliée et la configuration déployée ;
- la première portion en forme de soufflet et la deuxième portion en forme de soufflet sont dimensionnées pour autoriser un débattement angulaire de l’organe de commande compris entre 40 degrés et 50 degrés entre la troisième position et la première position (P1) et pour autoriser un débattement angulaire compris entre 40 degrés et 50 degrés entre la troisième position et la deuxième position.
- l’organe de protection présente, en outre, une face supérieure présentant une ouverture, la ou chaque portion en forme de soufflet s’étendant entre la base et la face supérieure, un bord de l’ouverture étant en contact étanche avec une zone de la partie en saillie de l’organe de commande, dite « zone de contact » ;
- l’ensemble de commande comprend, en outre, un dispositif de fixation de l’organe de protection au dispositif de commande, le dispositif de fixation étant un dispositif de fixation étanche ;
- le dispositif de fixation est un dispositif de fixation démontable de sorte que l’organe de protection est fixé de manière détachable au dispositif de commande ;
- pour la ou chaque portion en forme de soufflet, les parois ondulées de cette portion en forme de soufflet sont reliées l’une à l’autre par une paroi de raccordement présentant un pliage en accordéon, chaque paroi de raccordement présentant des plis, chaque pli étant relié à un pli adjacent par une zone de pliage, dans chaque position de l’organe de commande, les zones de pliage de chaque paroi de raccordement s’étendant selon des directions d’extension sensiblement parallèles les unes aux autres.
L’invention propose, en outre, un véhicule ferroviaire comprenant un ensemble de commande tel que défini précédemment.
- , la est une représentation schématique de face d’un ensemble de commande selon l’invention,
- , la est une vue en coupe de l’ensemble de commande selon le plan II-II montré sur la ,
- , la est une représentation schématique de face de l’ensemble de commande de la dans lequel un organe de commande est dans une première position.
Dans la suite de la présente demande il est défini une direction longitudinale X, repérée par un axe X, une direction transversale Y perpendiculaire à la direction longitudinale X, repérée par un axe Y, et une direction d’élévation Z, repérée par un axe Z, perpendiculaire aux directions longitudinale X et transversale Y.
Un ensemble de commande 10 selon l’invention est décrit en référence aux Figures 1 à 3.
L’ensemble de commande 10 selon l’invention est un ensemble de commande d’un véhicule ferroviaire. En variante, l’ensemble de commande 10 est un ensemble de commande d’un engin maritime, d’un aéronef, d’un engin de travaux, d’un engin agricole, etc.
Comme visible sur la , l’ensemble de commande 10 est intégré dans un pupitre de commande 11 du véhicule ferroviaire. En variante, l’ensemble de commande 10 est intégré dans un accoudoir d’un siège du véhicule ferroviaire.
L’ensemble de commande 10 comprend un dispositif de commande 12 et un organe de protection 14 du dispositif de commande 12. Selon un exemple, l’ensemble de commande 10 comprend un dispositif de fixation 16 de l’organe de protection 14 au dispositif de commande 12 (visible sur la ).
Le coefficient C(ζ) correspond à la norme du vecteur tangent à la courbe au point ζ. Deux contraintes sur chaque dérivée de x et y peuvent être ainsi déduites, soit
En dérivant les équations dérivées, on obtient :
Pour imposer la dernière contrainte, la courbure doit être introduite dans cette dernière équation. La courbure est définie par :
Avec s l’abscisse curviligne de la courbe. Cette expression peut être réécrite de la façon suivante :
En remarquant que l’abscisse curviligne s est calculée par :
La fonction C correspond donc à la vitesse de paramétrisation de ζ sur la courbe par rapport à l’abscisse curviligne s. La courbure k s’exprime finalement de la manière suivante :
Soit encore :
Les équations pour les dérivées s’écrivent ainsi :
Il est ainsi possible d’imposer à nouveau deux contraintes sur chaque dérivée seconde :
6 équations sont obtenues au final par composante de la courbe à satisfaire en trouvant le vecteur de paramètres approprié.
Il reste à déterminer la fonction C(ζ), pour laquelle il n’existe pas d’expression connue et pas de contrainte connue à imposer.
Définition de contraintes supplémentaires
Comme C(ζ) est reliée à l’abscisse curviligne s, en supposant que ζ corresponde à l’abscisse curviligne de la portion de chemin 100, alors la dérivée de ζ par rapport à s vaut 1 et on obtient :
Cependant, une telle paramétrisation pour une courbe polynomiale de degré 5 ne peut pas être trouvée. En revanche, en sachant que l’intégrale de C sur l’intervalle paramétrique correspond à la longueur de la courbe, si ζ f correspond effectivement à la longueur de la courbe, alors C vérifiera :
Si l’intégrale de C(ζ) de ζ égal à 0 à ζ égal à ζ f , alors la valeur moyenne de C(ζ) sur cet intervalle vaut 1. Les 4 contraintes suivantes sur C sont ainsi proposées :
De cette façon, C est fixé à 1 et ses dérivées à 0 aux extrémités. Ainsi, si ζ f = s f , alors C est contrainte globalement autour de la valeur 1.
La détermination des paramètres de la courbe C est obtenue comme décrit ci-dessous. Les 6 contraintes définies pour chaque composante sont résumées ci-dessous en intégrant les contraintes sur C dans les contraintes sur les dérivées des composantes :
Il est ainsi possible de poser de façon matricielle les deux problèmes à résoudre, pour x :
Et le système équivalent pour y :
Les vecteurs p x et p y sont obtenus en résolvant le système linéaire suivant :
Il est possible de donner une expression analytique de la matrice inverse M -1 , ce qui permet de n’avoir qu’une matrice à construire et un produit matriciel à réaliser. Il est également possible de donner directement une expression pour p x et p y pour éviter d’avoir à faire un produit matriciel. Ces éléments permettent de réduire la charge de calcul par rapport à une approche par optimisation non-linéaire.
Un problème associé à la détermination des coefficients de la courbe C est que la longueur de la courbe n’est pas connue avant de la construire. Il n’est ainsi pas possible de fournir directement la valeur de ζ f à utiliser dans la matrice M.
La valeur de ζ f influe beaucoup sur la forme de la courbe C. Une petite valeur de ζ f crée une ligne presque droite entre les deux points 101 et 102 alors qu’une valeur trop importante étend la courbe et crée un repli.
Un objectif est de définir une valeur pour ζ f qui correspond à la longueur de la courbe C. Un exemple de relation entre ζ f et la longueur de la courbe dans cette situation est illustrée sur la . La illustre selon un exemple particulier une relation 20 entre la longueur de la courbe L (en mètres) avec la valeur de ζ f (en mètres).
Il apparait sur la que la longueur L de la courbe C varie en augmentant avec ζ f sur l’intervalle représenté. Il existe un point d’intersection 210 entre la courbe 20 représentant la relation entre L et ζ f et la droite 21 y = ζ f . Le point d’intersection 210 correspond à la courbe C dont la longueur L est égale à ζ f . Graphiquement, on observe qu’il est possible d’aboutir au point d’intersection 210 à partir d’un point de la courbe en réfléchissant sur la droite y=x jusqu’à atteindre une précision souhaitée.
Pour déterminer les coefficients de la courbe C, il est ainsi nécessaire de déterminer une valeur pour ζ f limitant les erreurs.
Comme la génération d’une courbe avec une valeur de ζ f faible donne presque une ligne droite, il est possible de faire une première estimation de ζ f (notée ζ f0 ) en calculant la distance euclidienne entre les deux points X0 101 et Xf 102, soit :
L’algorithme suivant est proposé :
1- Initialiser ζ f avec la valeur de ζ f0
*Donné en % RM, pas en % actif ; 5 % RM = 2 % de polymère actif.
Liquide amphiphile RM ayant une HLB de 8,5 à 16 % dans la formulation d’essai finale laureth-4 1 dicaprate de polyglycéryle-6 1 oleth-10 1 glycéryl cocoate de PEG-7 1
Chaque émulsifiant a été ajouté séparément à chaque formule « témoin » ci-dessus. Ensuite, l’essai de peluchage a été répété, et les résultats ont été évalués.
Liquide amphiphile RM ayant une HLB de 8,5 à 16 Épaississant polymère A B C D E F G H Aucun SP SP SP SP SP SP SP SP laureth-4 NP NP NP NP NP NP NP NP dicaprate de polyglycéryle-6 NP SP NP NP NP SP NP NP oleth-10 NP MP NP NP NP NP NP NP glycéryl cocoate de PEG-7 SP SP NP NP NP SP NP NP
Le TABLEAU 5 montre les résultats de l’essai de peluchage in vitro avec chacune des formules d’essai. NP = pas de peluchage, MP = peluchage minimal et SP = peluchage important.
Comme le montre le TABLEAU 5, le laureth-4 et l’oleth-10 ont empêché le peluchage avec les huit épaississants polymères testés. Les formulations incluant uniquement le liquide amphiphile RM ayant une HLB de 8,5 à 16 (c’est-à-dire sans aucun agent éthoxylé) n’ont pas complètement éliminé le peluchage lorsqu’elles ont été utilisées avec deux des huit épaississants polymères, et de même, le liquide amphiphile RM glycéryl cocoate de PEG ayant une HLB de 8,5 à 16 (c’est-à-dire sans aucun agent éthoxylé) n’a pas complètement éliminé le peluchage lorsqu’il a été utilisé avec trois des huit épaississants polymères. Chacune des formes de laureth et oleth des agents éthoxylés, chacune étant des alcools gras éthoxylés linéaires (chacun ne contenant qu’un seul -OH ou -COOH présent dans l’alcool ou l’acide de départ), a complètement éliminé le peluchage avec tous les épaississants polymères. En revanche, chacune des formes de cocoate de polyglycéryle et de glycéryle de PEG, qui sont des liquides amphiphiles RM non linéaires ayant une HLB de 8,5 à 16 et structurellement dissemblables aux EA employés dans l’étude, n’a pas diminué de manière bénéfique ou éliminé le peluchage.
[EXEMPLE 3 : Composition inventive représentative]
Les compositions inventives et comparatives suivantes entrent dans la portée de la divulgation.
INGRÉDIENT INVENTIVE 1 INVENTIVE 2 COMPARATIVE MÉLANGE D’HUILES (OCTYLDODÉCANOL, LÉCITHINE HYDROGÉNÉE, ISONONANOATE D’ISONONYLE, LAUROYL SARCOSINATE D’ISOPROPYLE, CARBONATE DE DICAPRYLYLE, ÉTHYLHEXANOATE DE CÉTÉARYLE (ET) MYRISTATE D’ISOPROPYLE)) 8,2 8,2 8,2 HYDROXYDE DE SODIUM 0,22 0,22 0,22 ACTIFS/ADDITIFS (TOCOPHÉROL, ACIDE SALICYLIQUE, NIACINAMIDE, PHÉNOXYÉTHANOL, LAURYL CARBAMATE D’INULINE, ACIDE CAPRYLOYL SALICYLIQUE, autres additifs) 16,1 16,1 16,1 LAURETH-4 1,0 0,5 0,5 BUTYLÈNE GLYCOL 5,4 5,4 5,4 EAU 55,48 56,78 56,78 LAUROYL LYSINE 0,4 0,4 0,4 GOMME DE SCLÉROTE 0,2 0,2 0,2 NITRURE DE BORE 0,4 0,4 0,4 COPOLYMÈRE D’ACRYLAMIDE/ ACRYLOYLDIMÉTHYLTAURATE DE SODIUM (et) ISOHEXADÉCANE (et) POLYSORBATE 80 1,0 1,0 1,0 ALCOOLS EN C 14-22 (et) GLUCOSIDE D’ALKYLE EN C 12-20 1,5 1,5 1,5 ÉTHOXYDIGLYCOL 2,6 2,6 2,6 CAPRATE DE POLYGLYCÉRYLE-4 1,8 1, 1, DISUCCINATE D’ÉTHYLÈNEDIAMINE TRISODIQUE 0,3 0,3 0,3 polymère rÉticulÉ de polyacrylate-6 0,7 0,7 0,7 HYDROXYACÉTOPHÉNONE 0,5 0,5 0,5 SILICONES (DIMÉTHICONE (et) DIMÉTHICONOL, DIMÉTHICONE (et) POLYSILICONE-11) 4,2 4,2 4,2
EXEMPLE 4 : Évaluation in vivo du peluchage
Pour démontrer le bénéfice de la composition inventive in vivo , la formulation inventive et une formulation comparative (sans émulsifiant) ont été testées pour le peluchage sur des sujets humains selon un protocole similaire à l’essai in vitro décrit ci-dessus. L’agent émulsifiant éthoxylé inclus dans les formulations comparatives était le laureth-4, présent à 0 % (comparatif/ligne de base), 0,5 % et 1 % (inventives).
Les résultats ont montré que sur des sujets humains, la formule contenant le plus de laureth-4 (1 %) a montré le moins de peluchage. La formule sans laureth-4 a montré le plus de peluchage. La formule avec la plus faible quantité de laureth-4 (0,5 %) a montré un peluchage intermédiaire, mais était améliorée par rapport à la ligne de base.
Les articles « un » et « une », tels qu’utilisés ici, signifient un ou plusieurs lorsqu’ils sont appliqués à toute particularité dans les modes de réalisation de la présente invention décrits dans la spécification et les revendications. L’utilisation de « un » et « une » ne limite pas la signification à une seule particularité, à moins qu’une telle limite ne soit spécifiquement indiquée. L’article « le », « la », « l’ » précédant des noms ou des expressions nominales au singulier ou au pluriel désigne une particularité spécifiée ou des particularités spécifiées et peut avoir une connotation singulière ou plurielle selon le contexte dans lequel il est utilisé. L’adjectif « quelconque » signifie un, quelques ou tous indistinctement, quelle que soit la quantité.
Les termes transitoires « comprenant », « consistant essentiellement en » et « consistant en », lorsqu’ils sont utilisés dans les revendications annexées, sous leur forme originale et modifiée, définissent la portée de la revendication en ce qui concerne les éléments ou étapes supplémentaires non mentionnés de la revendication, le cas échéant, qui sont exclus de la portée de la (des) revendication(s). Le terme « comprenant » est destiné à être inclusif ou ouvert et n’exclut aucun élément, procédé, étape ou matière supplémentaire non cité. L’expression « consistant en » exclut tout élément, étape ou matière autre que ceux spécifiés dans la revendication et, dans ce dernier cas, les impuretés habituellement associées à la (aux) matière(s) spécifiée(s). L’expression « consistant essentiellement en » limite la portée d’une revendication aux éléments, étapes ou matière(s) spécifiés et à ceux qui n’affectent pas matériellement la (les) caractéristique(s) fondamentale(s) et nouvelle(s) de l’invention revendiquée. Tous les procédés et matières décrits ici et qui mettent en œuvre la présente invention, peuvent, dans des modes de réalisation alternatifs, être définis plus spécifiquement par l’un quelconque des termes transitoires « comprenant », « consistant essentiellement en » et « consistant en ».
Sauf dans les exemples de fonctionnement, ou lorsqu’il en est indiqué autrement, tous les nombres exprimant des quantités d’ingrédients et/ou des conditions de réaction doivent être compris comme étant modifiés dans tous les cas par le terme « environ », signifiant dans les 10 % du nombre indiqué (par exemple, « environ 10 % » signifie 9 % à 11 % et « environ 2 % » signifie 1,8 % à 2,2 %).
Plus précisément, grâce à un processus cohérent de mélange à quatre ondes et à l’application d’une pompe à micro-ondes à une fréquence appropriée, l’échangeur à deux photons 4 (respectivement 40) peut échanger deux quanta d’excitation de l’oscillateur de qubit de chat 10 avec un quantum d’excitation de l’oscillateur tampon à bas facteur de qualité.
L’oscillateur tampon à bas facteur de qualité étant fortement dissipatif, ce processus de perte à un photon de l’oscillateur tampon conduit de façon effective à une perte à deux photons de l’oscillateur de qubit de chat. Dans un processus inverse, l’oscillateur tampon à bas facteur de qualité étant lui-même entraîné à sa fréquence de résonance, l’addition d'un seul photon à l’oscillateur tampon induit de façon effective l'addition de deux photons à l’oscillateur hébergeant le qubit de chat. Ces deux mécanismes fournissent ensemble le confinement dissipatif, tandis que le taux de stabilisation et l’amplitude du chat peuvent être accordés par la pompe à micro-ondes contrôlant l’échangeur à deux photons et l’entraînement résonant sur l’oscillateur tampon à bas facteur de qualité. Cette interaction fournit un Hamiltonien de dissipation g 2 l ((a²-α²)bl † +(a²-α²) † bl), où la force de l’Hamiltonien g 2 l et l’amplitude du chat α peuvent être réglées par la pompe à micro-ondes et l’entraînement résonant de l’oscillateur tampon à bas facteur de qualité 6, et où bl est l’opérateur d’annihilation de photon de l’oscillateur tampon à bas facteur de qualité 6 et † est un indice qui transforme un opérateur d’annihilation de photon en opérateur de création de photon.
En même temps, une seconde pompe à une fréquence appropriée appliquée au même échangeur à deux photons (ou à un deuxième échangeur à deux photons dans le mode de réalisation de la ) établit un échange entre deux photons de l’oscillateur de qubit de chat et un unique photon de l’oscillateur tampon anharmonique à haut facteur de qualité. Cette interaction, associée à un entraînement résonant de l’oscillateur tampon à haut facteur de qualité, fournit un Hamiltonien de confinement effectif g 2 h ((a²-α²)bh+(a²-α²) † bh), où la force de l’Hamiltonien g 2 h et l’amplitude du chat α peuvent être réglées par la pompe à micro-ondes et l’entraînement résonant de l’oscillateur tampon à haut facteur de qualité, et où bh est l’opérateur d’annihilation de photon de l’oscillateur tampon à haut facteur de qualité 8 et † est un indice qui transforme un opérateur d’annihilation de photon en opérateur de création de photon.
Les figures 1 et 2 ont été décrites en faisant référence à des échanges de photons car les exemples décrits ici utilisent des qubits à circuit supraconducteurs qui opèrent par échange de photons. Dans d’autres variantes, les qubits pourraient être réalisés mécaniquement, et l’échangeur à deux photons pourrait être un échangeur à deux phonons ou un échangeur à deux photons contre un photon. D’une manière générale, l’échangeur 4 est agencé pour échanger des quantums d’excitation, qui peuvent être des photons ou des phonons.
La représente un premier exemple de mise en œuvre du mode de réalisation de la . Dans l’exemple décrit ici, un circuit ATS 50 (pour « Assymetrically Threaded SQUID ») est utilisé pour mettre en œuvre l’échangeur à deux photons 4.
Comme décrit dans l’article de Lescanne et al. cité plus haut, l’ATS comprend un SQUID muni d’une inductance en parallèle. Des flux magnétiques constants différents peuvent être appliqués aux deux boucles de l’ATS. Dans l’article cité, les jonctions de l’ATS sont parfaitement symétriques, tandis que le point de fonctionnement est un flux normalisé (ratio entre le flux magnétique appliqué et le quantum du flux magnétique) de 0 dans une boucle et un flux normalisé de π dans l'’autre, d’où la dénomination « asymétrique » du dipôle. Ce choix permet de supprimer tous les termes de mélange d’ondes paires et, avec l’application d’une pompe alternative appropriée, de concevoir un Hamiltonien d’échange à deux photons efficace, sans perturbations telles que les termes d’auto-Kerr ou de Kerr croisé.
La Demanderesse a découvert que le contrôle de l’amplitude des termes de mélange d’ondes impaires par rapport aux termes de mélange d’ondes paires, obtenu en changeant les énergies de Josephson des jonctions de l’ATS, rend possible d’ajouter un confinement Hamiltonien compatible avec le confinement dissipatif connu.
Ainsi, dans l’exemple décrit ici, l’ATS 50 est couplé à l’oscillateur de qubit de chat 10 de manière similaire à ce qui est décrit dans l’article de Lescanne et al., mais le mode hébergé par le circuit de l'ATS ne suffit pas à mettre en œuvre l'entièreté du dispositif de confinement. Ainsi, l'ATS 50 est aussi fortement couplé à un oscillateur tampon, que cet exemple propose à bas facteur de qualité 6 et couplé à un bain dissipatif 52, tandis que l'oscillateur tampon à haut facteur de qualité 8 est hébergé par le circuit de l'ATS. En appliquant deux pompes à flux de radiofréquence de fréquences respectives 2ω a -ω h et 2ω a -ω l , l’ATS 50 met en œuvre deux Hamiltoniens d’échange à deux photons g 2h (a²h † - a² † h) et g 2l (a²l † - a² † l) avec respectivement un mode haut Q 8 et un mode bas Q 6 aux fréquences de résonance respectives ω h et ω l tandis que ω a est la fréquence de résonance du mode du qubit de chat.
Lorsque ces modes sont entraînés à leur résonnance, les Hamiltoniens effectifs sont g 2h ((a²-α²)bh † +(a²-α²) † bh) et g 2l ((a²-α²)bl † +(a²-α²) † bl). Dans le schéma proposé, l’oscillateur tampon est un oscillateur harmonique à bas facteur de qualité 6, avec bl son opérateur d'annihilation de photon, tandis que l’oscillateur haut Q est anharmonique, avec bh l'opérateur d'annihilation d'une excitation entre ses deux niveaux fondamentaux. En outre, cet oscillateur anharmonique haut-Q peut être un des modes du circuit de l’ATS.