INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
On comprend que lorsque le Moteur-D’Entraînement (24-a) et la Source-Laser-Entrante (16) sont activés : Les Axes-De-Rigidification (92) des Tubes-Rigides-Evidés-Amont (98-a) sont en rotation sont confondus avec des Lignes-Génératrices-De-Réflexion (42) rectilignes du Cylindre-Virtuel-De-Réflexion (39) de révolution. Le Faisceau-Laser-Entrant (18) pénètre successivement au travers du Canal-Longitudinal (99, 99-a) d’un des Tubes-Rigides-Evidés-Amont (98-a) successifs et impacte successivement le Point-De-Réflexion (29) d’un Miroir (M) d’un des Disque-Support-Intermédiaire (106) particulier lui faisant face. L’Assemblage-De-Rigidification-Tubulaire-Amont (90-a) assure concomitamment (i) une rigidification et une immunisation aux vibrations longitudinales de l’Assemblage-Optique-Rotatif (22), et, (ii) une protection de sécurité par encapsulation du Faisceau-Laser-Entrant (18) pendant la rotation de l’Assemblage-Optique-Rotatif (22).
En référence aux figures , et , on voit que l’Assemblage-De-Rigidification (90) comporte également un Assemblage-De-Rigidification-Tubulaire-Aval (90-b) constitué par des Tubes-Rigides-Evidés-Aval (98-b) qui ont des Longueurs-De-Tube (101) différentes. Les Tubes-Rigides-Evidés-Aval (98-b) sont géométriquement configurés de manière qu’ils s’étendent chacun longitudinalement entre, (i) d’une part, une Extrémité-Amont-De-Tube-Aval (102-b), disposée en arrière du Miroir (M) d’un Disque-Support-Intermédiaire (106) particulier, différent pour chaque Tube-Rigides-Evidé-Aval (98-b); et, (ii) d’autre part, par une Extrémité-Avale-De-Tube-Aval (105-b), située au voisinage de la même Face-Latérale-Aval (103-b) du dernier Disque-Support-Aval (104-b) de l’Assemblage-Optique-Rotatif (22). On constate que les 24 Tubes-Rigides-Evidés-Amont (98-a) sont emboités dans des Encoches-De-Disque (100), espacées angulairement de 15,° de la périphérie du Flanc (26-a) amont. De même les 24 Tubes-Rigides-Evidés-Aval (98-b) sont emboités dans des Encoches-De-Disque (100), espacées angulairement de 15°, de la périphérie du Flanc (26-b) aval. Cela permet une indexation angulaire précise lors du montage.
On comprend que : L’Assemblage-De-Rigidification-Tubulaire-Amont (90-a) et l’Assemblage-De-Rigidification-Tubulaire-Aval (90-b) ont une topologie similaire. Et, ils sont complémentaires. Ils sont sensiblement l’image l’un de l’autre après une réflexion miroir combinée avec une rotation axiale de 180°. La combinaison de l’Assemblage-De-Rigidification-Tubulaire-Amont (90-a) et de l’Assemblage-De-Rigidification-Tubulaire-Aval (90-b), (i) assure une rigidification et une immunisation aux vibrations longitudinales de l’Assemblage-Optique-Rotatif (22), sur toute sa longueur pendant sa rotation, et, (ii) sert de guide pour permettre un assemblage et une indexation angulaire aisée et précise des Disques-Support (85), en combinaison avec les Flancs (26-a, 26-b) latéraux. Les Tubes-Rigides-Evidés-Aval (98-b) ne sont jamais pénétrés par le Faisceau-Laser-Entrant (18).
En référence aux figures et , on voit une troisième variante de configuration préférée du Dispositif (1) de l’invention. Le Dispositif (1) est équipé d’un Assemblage-De-Focalisation (107), constitué de Lentilles-De-Focalisation (108), fixes vis-à-vis de l’Axe-De-Rotation (15) et du Plan-D’Impact (48). Ces Lentilles-De-Focalisation (108) sont positionnées entre l’Assemblage-Optique-Rotatif (22) et le Plan-D’Impact (48). Leur Axe-Optique (109) est perpendiculaire au Plan-D’Impact (48).
On voit en outre que l’Assemblage-De-Focalisation (107) est équipé de Lentilles-De-Focalisation-Cylindriques (110). Selon l’invention, ces Lentilles-De-Focalisation-Cylindriques (110) peuvent être de type cylindrique ou semi-cylindrique. Dans le cas représenté il s’agit de de lentilles de type semi-cylindrique. Elles présentent un Axe-De-Cylindre-Optique (111) sensiblement parallèle au Plan-D’Impact (48).
On constate que les Lentilles-De-Focalisation Cylindriques (110) sont configurées pour focaliser les Faisceaux-Laser-Secondaires (45) les traversant, selon un Spot-D’Impact-Laser-Rectangulaire (112) étroit. C’est-à-dire que sa Longueur-De-Spot-Laser (113) est au moins deux fois supérieure à sa Largueur-De-Spot-Laser (114). En sorte que cela définit ainsi un Axe-De-Spot-Rectangulaire (115) orienté selon la Longueur-De-Spot-Laser (113).
En référence aux figures et , on voit une quatrième variante de configuration préférée du Dispositif (1) de l’invention. Le Dispositif (1) comprend un Support-Secondaire (116), en position fixe vis-à-vis de l'Axe-De-Rotation (15) et du Plan-D’Impact (48). On voit que le Dispositif (1) comprend quatre Ensembles-Réflecteur-Auxiliaire (117, 117-a, 117-b, 117-c, 117-d). Le premier Ensemble-Réflecteur-Auxiliaire (117, 117-a) est composé de (q = 3) Miroirs-Auxiliaires (118, 118-a-1, 118-a-2, 118-a-3). Les Miroirs-Auxiliaires (118) sont chacun collés sur un Support-Miroir-Auxiliaire (116-a-1, 116-a-2, 116-a-3); à orientation angulaire réglable en tangage et en lacet. Chaque Support-Miroir-Auxiliaire (116-a-1, 116-a-2, 116-a-3) est fixé sur le Support-Secondaire (116). En sorte que tous les Miroirs-Auxiliaires (118) sont chacun en position fixe entre eux et vis-à-vis du Support-Secondaire (116). Les Miroirs-Auxiliaires (118, 118-a-1, 118-a-2, 118-a-3) sont positionnés et configurés géométriquement pour dévier par réflexions successives des Faisceaux-Laser- Auxiliaires (119, 119-a-1, 119-a-2, 119-a-3, 119-a-4) d’une Collection-Faisceaux-Auxiliaire (120, 120-a, 120-b, 120-c, 120-d), dont le premier faisceau dévié (119-a-1) est constitué d’un des 4 derniers Faisceaux-Laser-Secondaires (45, 45-21) émis par l’Assemblage-Optique-Rotatif (22).
Toujours dans l’invention, les éléments de maintien 30 sont disposés de part et d’autre du berceau d’accueil 10.
Plus particulièrement dans un mode de réalisation, les au moins deux éléments de maintien 30 peuvent être positionnés en regard l’un par rapport à l’autre de sorte que les éléments d’attaches, par exemple ceux positionnés sur la partie arrière du moteur d’aéronef 2 viennent respectivement se fixer aux éléments de maintien 30.
Comme évoqué précédemment, un dispositif de manutention et de transfert 1 selon l’invention comprend au moins trois modules de soutien 20. Les modules de soutien 20 sont fixés directement sur le berceau d’accueil 10. Les modules de soutien 20 sont positionnés à l’interface entre le berceau d’accueil 10 et le sol, ce faisant, l’ensemble du poids du dispositif de manutention et de transfert 1 et du moteur d’aéronef est réparti de manière optimale sur les trois modules de soutien 20.
De manière préférée, le dispositif de manutention et de transfert 1 comprend au moins quatre modules de soutien 20. De manière préférée, les au moins quatre modules de soutien 20 peuvent notamment être répartis deux à deux, respectivement au niveau d’une première partie avant et au niveau d’une deuxième partie arrière du dispositif de manutention et de transfert 1, de part et d’autre dudit dispositif.
Toujours dans l’invention, comme illustré en lien avec la , chaque module de soutien 20 comprend un moyen de déplacement 21 et un pied escamotable 22.
En particulier, le pied escamotable 22, de chaque module de soutien 20, est agencé pour passer d’une première position repliée, dans laquelle le dispositif de manutention et de transfert 1 repose sur le moyen de déplacement 21, à une deuxième position dépliée, dans laquelle le dispositif de manutention et de transfert 1 repose sur le pied escamotable 22.
Lorsque le pied escamotable de chaque module de soutien 20 est en position repliée, le moyen de déplacement 21 se retrouve dans une position autorisant le déplacement du dispositif de manutention et de transfert 1 par rapport au sol. A l’inverse, lorsque le pied escamotable 22 est en position dépliée, le pied escamotable 22 se retrouve dans une position dans laquelle ledit pied vient en butée contre le sol, tandis que le moyen de déplacement 21 n’est plus en contact avec le sol.
A titre d’exemples non limitatifs, le moyen de déplacement 21 peut être apte à être bloqué empêchant ainsi l’entrainement du moyen de déplacement 21 et par voie de conséquence le déplacement du dispositif de manutention et de transfert 1. De plus, le moyen de déplacement 21 peut comprendre une ou plusieurs roue(s) folle(s), freinée(s) ou non-freinée(s), ladite ou lesdites roue(s) folle(s) pourront en outre être aptes à être bloquées selon une direction prédéterminée. De manière préférée le moyen de déplacement 21 peut comprendre au moins trois roues folles.
En effet, outre le fait que chaque module de soutien 20 permette de supporter une partie du poids du dispositif de manutention et de transfert 1, chaque module de soutien 20 assure une double fonction permettant soit le déplacement dudit dispositif, soit sa stabilisation pour les opérations de manutention ou bien pour le transport. En outre, un tel agencement évite le démontage/remontage des moyens de déplacement et facilite ainsi l’utilisation du dispositif selon l’invention.
Par ailleurs, le moyen de déplacement 21 et le pied escamotable 22, de chaque module de soutien 20, sont fixés à un châssis intermédiaire 23 supportant un système d’amortissement 24 reliant le châssis intermédiaire 23 au berceau d’accueil 10. Un tel agencement permet une répartition uniforme de l’amortissement lorsque le dispositif de manutention et de transfert 1 subit des vibrations et/ou des chocs et permet de se passer d’un cadre formant un châssis de base sur lequel repose habituellement le berceau d’accueil.
Dans un mode de réalisation particulier, le système d’amortissement 24 peut prendre la forme d’un système d’amortissement à câbles, à tampons (par exemple en caoutchouc), pneumatique et/ou hydraulique, ou tout autre type de système d’amortissement ayant les caractéristiques nécessaires à l’amortissement aux chocs et fréquences rencontrés lors de la manutention et du transfert d’un moteur d’aéronef par un dispositif adapté.
De manière avantageuse, le système d’amortissement 24 peut-être configuré pour amortir les fréquences comprises entre 7Hz et 10Hz afin d’éviter d’endommager le moteur d’aéronef 2. En fonction du poids du moteur d’aéronef, d’autres plages de fréquences pourront être envisagées, notamment incluant des valeurs supérieures à 10 Hz et/ou des valeurs inférieures à 7 Hz.
Comme présenté en lien avec la , le système d’amortissement 24 est de préférence fixé sur la partie supérieure du châssis intermédiaire 23 de manière à former une interface de contact entre le châssis intermédiaire 23 et le berceau d’accueil 10. Le système d’amortissement 24 est également fixé au berceau d’accueil 10 assurant ainsi la dissipation des vibrations et chocs subis par le dispositif de manutention et de transfert 1 lors de son utilisation/transport et assurant l’intégrité du moteur d’aéronef 2.
Dans un mode de réalisation particulier, le module de soutien 20 peut comprendre au moins un système d’amortissement secondaire 26. Le système d’amortissement secondaire 26 peut être un système d’amortissement à câbles, à tampons, par exemple en caoutchouc, pneumatique et/ou hydraulique.
Dans un mode de réalisation du module de soutien 20, le système d’amortissement 24 comprend deux systèmes d’amortissement à câbles. Entre les deux systèmes d’amortissement à câbles, au moins un système d’amortissement secondaire 26 est positionné, de préférence au moins deux systèmes d’amortissement secondaire 26 sont positionnés le long des systèmes d’amortissement à câbles. Le ou les systèmes d’amortissement secondaire 26 peuvent être agencés de manière à former une butée afin de limiter une compression trop importante des systèmes d’amortissement 24 à câbles, pouvant survenir suite à un choc subit par le dispositif selon l’invention, et éviter la transmission d'efforts au niveau du moteur d’aéronef 2. De manière préférée, le système d’amortissement secondaire 26 est constitué de deux tampons en élastomère, par exemple en caoutchouc.
Afin d’assurer une répartition optimale du poids du dispositif de manutention et de transfert 1 et d’optimiser la fonction d’amortissement du système d’amortissement 24, le moyen de déplacement 21 et le pied escamotable 22, de chaque module de soutien 20, peuvent être centrés par rapport au système d’amortissement 24.
Un tel polymère additionnel permet également de moduler les propriétés physiques, chimiques et mécaniques, entre autres, des formulations selon l’invention. La présence de tels composés peut par exemple avoir un impact sur le comportement physique ou chimique du ou des PHA présents dans les compositions selon l’invention, elles-mêmes présentes dans les formulations selon l’invention, notamment lors du chauffage de ces PHA pendant le processus d’extrusion d’impression 3D : la température de cristallisation du ou des PHA peut être par exemple modifiée par la présence de tels polymères additionnels.
Selon un mode de réalisation, une telle formulation comprend en outre au moins un additif.
Selon un mode de réalisation, cet au moins un additif est choisi parmi les fibres, les charges et leur combinaison.
Il est donc avantageusement possible de rajouter différents types d’additifs pour moduler les formulations et compositions selon l’invention, afin que celles-ci soient davantage adaptées à une extrusion de filament 3D.
Selon un mode de réalisation, une telle formulation comprend une teneur de 0,01% à 49% en poids de fibres, par rapport au poids total de la formulation, préférentiellement une teneur de 0,1% à 5% en poids, par rapport au poids total de la formulation, plus préférentiellement une teneur de 0,3% à 3% en poids, par rapport au poids total de la formulation, et/ou une teneur de 0,01% à 49% en poids de charges, par rapport au poids total de la formulation, préférentiellement une teneur de 1% à 30% en poids, par rapport au poids total de la formulation, plus préférentiellement une teneur de 10% à 20% en poids, par rapport au poids total de la formulation.
Ces gammes de valeurs acceptables pour l’intégration d’additifs dans les formulations selon l’invention permettent d’adapter encore davantage les formulations et compositions de l’invention en fonction de l’environnement d’impression 3D et des propriétés recherchées pour les objets imprimés.
Un troisième objet selon l’invention concerne un procédé de préparation d’une formulation telle que définie précédemment, comprenant les étapes suivantes : -culture de bactéries productrices de PHA ; -concentration d’une biomasse cellulaire créée par la culture de bactéries ; -séchage de la biomasse cellulaire ; -extraction du PHA de la biomasse ; et -purification du PHA.
Cette formulation comprend une teneur supérieure à 50% en poids d’une composition telle que définie précédemment, par rapport au poids total de la formulation, jusqu’à 100% en poids, par rapport au poids total de la formulation, préférentiellement une teneur supérieure à 60% en poids, par rapport au poids total de la formulation, plus préférentiellement une teneur supérieure à 70% en poids, par rapport au poids total de la formulation.
Ce procédé, qui permet de préparer une formulation selon l’invention, met en œuvre des étapes classiques d’obtention de PHA, par la voie microbiologique, qui ne nécessitent nullement un matériel difficile à se procurer, et ne présente aucune difficulté particulière.
Selon un mode de réalisation, la formulation préparée selon ce procédé comprend en outre au moins un polymère additionnel, distinct d’un PHA.
Selon un mode de réalisation, une telle formulation comprend en outre au moins un additif, celui-ci étant choisi parmi les fibres et les charges.
Un quatrième objet selon l’invention concerne un filament consommable pour impression 3D comprenant une composition telle que définie précédemment ou une formulation telle qu’également définie précédemment.
Description détaillée de l’invention Il peut ainsi être préparé des formulations pour la fabrication de filaments pour impression 3D comprenant majoritairement des biopolymères, et notamment des PHA. De telles formulations peuvent comprendre une composition comprenant par exemple du PHBHV seul, où PHBHV correspond à des PHA scl avec 4 ou 5 carbones, ou bien une composition comprenant par exemple un mélange PHBHV et PHO, où PHO correspond à des PHA mcl avec 8 carbones. Dans tous les cas, de telles formulations peuvent comprendre en outre un ou plusieurs polymères et/ou biopolymères additionnels distinct des PHA, ainsi qu’une ou plusieurs charges et/ou fibres.
Formulations selon l’invention Une formulation pour filaments 3D selon l’invention peut ainsi être constituée soit seulement d’une composition comprenant uniquement un ou plusieurs PHA, soit d’une composition comprenant un ou plusieurs PHA en quantités majoritaires et comprenant en outre un ou plusieurs polymères distincts des PHA, voire un ou plusieurs autres composés, toujours distincts des PHA, soit de l’un ou l’autre de ces deux types de compositions en présence également d’une ou plusieurs charges et/ou fibres, ces dernières étant présentes dans la formulation en quantités minoritaires.
Les formulations conformes à l'invention peuvent ainsi comprendre au moins une fibre.
On réalise ainsi une analyse des échantillons avec une compensation des variations expérimentales qui existent d’un jour à l’autre, en termes de temps de passage de l’ADN devant le détecteur 46 et en termes d’intensité de fluorescence.
Selon un troisième aspect, la présente invention vise un dispositif de dessalage et de concentration ou d’analyse d’un échantillon d’acides nucléiques plus conducteur qu’un tampon d’analyse, qui comporte : - un capillaire muni d’une restriction locale de sa section, - un moyen de mise en écoulement laminaire de l’échantillon dans le capillaire, dans un premier sens d’écoulement, - un moyen d’application d’une première différence de potentiel électrique pendant l’écoulement dans le premier sens, différence de potentiel dont l’action sur les molécules d’acides nucléiques est opposée au premier sens d’écoulement et provoque la retenue de molécules d’acides nucléiques dans le capillaire, - un moyen de mise en écoulement laminaire de l’échantillon dans le capillaire, dans un deuxième sens d’écoulement opposé au premier sens d’écoulement et - un moyen de commande des moyens de mise en écoulement laminaire et du moyen d’application de la première différence de potentiel configuré pour commander au moins une itération d’une alternance, - d’un écoulement laminaire de l’échantillon dans le capillaire dans le premier sens d’écoulement, écoulement pendant lequel l’échantillon est soumis à la première différence de potentiel électrique et - d’un écoulement laminaire de l’échantillon dans le deuxième sens d’écoulement.
Dans des modes de réalisation, le capillaire est formé d’un canal microfluidique.
Les avantages, buts et caractéristiques particulières de ce procédé d’analyse et de ce dispositif étant similaires à ceux du procédé de dessalage et de concentration ou d’analyse d’un échantillon d’acides nucléiques objet de l’invention, ils ne sont pas rappelés ici.
Brève description des figures D’autres avantages, buts et caractéristiques particulières de l’invention ressortiront de la description non limitative qui suit d’au moins un mode de réalisation particulier du dispositif de dessalage et de concentration ou d’analyse objet de la présente invention, en regard des dessins annexés, dans lesquels :
représente, schématiquement, un dispositif capillaire de l’art antérieur.
représente une séquence de fonctionnement typique d’une analyse d’ADN avec le dispositif illustré en .
représente un champ électrique calculé, au cours du temps, à un mm en aval de la jonction de concentration du dispositif illustré en fonctionnant comme illustré en , quand l’échantillon présente une conductivité 18 fois plus élevée que celle du tampon d’analyse.
représente un résultat d’analyse pour un échantillon d’ADN non salé, avec le dispositif illustré en fonctionnant comme illustré en .
représente un résultat d’analyse pour des échantillons d’ADN étalon plus ou moins salés, avec le dispositif illustré en fonctionnant comme illustré en .
montre l’ampérage circulant dans le capillaire pendant l’étape de concentration des analyses représentées en , illustrant la cinétique d’évacuation des sels du dispositif illustré en .
représente l’analyse d’un échantillon d’ADN circulant purifié contenant plus ou moins de sel, avec le dispositif illustré en fonctionnant comme illustré en .
représente l’évolution de l’aire du premier pic et du deuxième pic des graphes de la en fonction de la concentration en NaCl dans l’échantillon, avec le dispositif illustré en fonctionnant comme illustré en .
représente une séquence de fonctionnement typique d’une analyse d’ADN avec le procédé objet de l’invention mettant en œuvre deux retours.
représente une analyse réalisée avec le dispositif illustré en fonctionnant selon la séquence illustrée en , pour des échantillons comportant plus ou moins de sel.
Pour chacune des vis sans tête 62 et 68, on définit une position de serrage, dans laquelle la vis est vissée dans le taraudage arrière 60 ou avant 66 et engagée dans le logement arrière 58 ou avant 64, et une position de montage, dans laquelle la vis est vissée dans le taraudage arrière ou avant mais n’est pas engagée dans le logement arrière ou avant. Ainsi, en position de montage, les vis ne s’opposent pas à l’insertion des fils électriques 12 dans les logement arrière et avant. À l’inverse, en position de serrage, les vis 62 et 68 maintiennent les fils électriques serrés dans les logements 58 et 64.
Sur la , deux vis sans tête 62 et deux vis sans tête 68 sont omises, pour rendre visible les taraudages 60 et 66. Par ailleurs, sur la , une vis sans tête 62 et une vis sans tête 68 sont représentées en position de montage et une vis sans tête 62 et une vis sans tête 68 vis sont représentées entièrement dévissées Sur la , les vis 62 et 68 sont représentées entièrement dévissées. Sur la , la vis 62 est représentée en position de serrage et la vis 68 est représentée en position de montage.
Pour tenir compte du diamètre D66 des taraudages avant 66 et des vis sans tête 68, qui est plus important que le diamètre D60 des taraudages arrière, sans avoir à augmenter la distance séparant deux corps conducteurs 50 adjacents et donc sans avoir à augmenter la largeur du bornier de connexion 20, c’est-à-dire la distance séparant les faces latérales 44 du boîtier, les taraudages avant 66 de deux corps conducteurs 50 adjacents sont décalés, selon l’axe de profondeur Y. En particulier, les taraudages avants 66 des différentes corps conducteurs 50 sont disposés en quinconce. En pratique, le décalage entre deux taraudages avant 66 de deux corps conducteurs adjacents, noté « L66 » et mesuré selon l’axe Y, est au moins égal à 60% du diamètre D66 des taraudages avant. Dans l’exemple des figures, le décalage L66 est égal au diamètre D66.
Ainsi, et comme mieux visible sur les figures 2 et 3, on distingue parmi les corps conducteurs 50 deux corps conducteurs longs 80 et deux corps conducteurs courts 82, qui sont alternés. On note « L80 » la longueur des corps longs 80 et « L82 » la longueur des corps courts 82, mesurées selon l’axe de profondeur Y. Dans l’exemple, la longueur L80 est égale à la somme de la longueur L82 et du décalage L66. Ainsi, puisque dans l’exemple, le diamètre D66 est égal au décalage L66, alors la longueur L80 est aussi égale à la somme de la longueur L82 et du diamètre D66. En variante, la longueur L80 est strictement supérieure à la somme de la longueur L82 et du décalage L66.
Dans l’exemple, la longueur L80 correspond à la profondeur de l’intérieur du boîtier, entre les faces avant 40 et arrière 42 du boîtier. Ainsi, l’extrémité avant des corps conducteurs longs 80 est affleurante avec la face avant 40 du boîtier 30, en regard des ouvertures 48, c’est-à-dire qu’elle est disposée au plus proche de la face avant du boîtier. En outre, les corps conducteurs courts 82 étant plus courts, leur extrémité avant est disposée en regard des ouvertures 48, mais en retrait de celles-ci et de la face avant 40 du boîtier, à l’intérieur du boîtier.