INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le système de pompe comprend également une pièce 13 comportant une partie creuse formée selon l’axe longitudinal 100, cette partie creuse étant ouverte à son extrémité supérieure pour recevoir la base ou la tête du piston 12 lorsque ce dernier est entrainé en translation vers le bas. Le piston 12 et la partie creuse de la pièce 13 sont montés de manière coaxiale, selon l’axe 100, l’un vis-à-vis de l’autre pour autoriser le piston 12 à coulisser dans la partie creuse. La base ou la tête du piston 12, c’est-à-dire l’extrémité inférieure du piston 12, ferme la partie supérieure de la partie creuse. L’espace formé par cette partie creuse fermée par la base du piston 12 forme une chambre 14 recevant du liquide ou du fluide du réservoir et de l’air.
La pièce 13 comprend en outre un premier conduit 17 permettant de relier le réservoir à la chambre 14 via une ouverture pratiquée dans le fond de la chambre 14, le fond de la chambre 14 correspondant au fond ou à l’extrémité inférieure de la partie creuse formée dans la pièce 13. Le premier conduit 17 arrive dans la chambre 14 via une de ses extrémités et arrive dans le réservoir via une ou plusieurs autres de ses extrémités.
Le système de pompe 2 comprend en outre un premier dispositif anti-retour 16 fermant l’ouverture pratiquée dans le fond de la chambre 14, lorsque ce dispositif anti-retour est dans une position dite position fermée. Lorsque ce premier dispositif anti-retour 16 est dans une position dite ouverte, l’ouverture pratiquée dans le fond de la chambre 14 est libre et permet au liquide provenant du réservoir de remplir une partie du volume de la chambre 14. Le premier dispositif anti-retour 16 correspond à une pièce permettant d’isoler la chambre 14 du réservoir pendant une phase dite de compression et d’autoriser un accès à la chambre 14 pendant une phase dite de dépression. Des exemples d’un tel premier dispositif anti-retour 16 sont décrits avec plus de détails en regard des figures 5 à 10. Un tel premier dispositif anti-retour 16 correspond par exemple à une bille anti-retour, à une valve anti-retour ou à un clapet anti-retour.
Le système de pompe 2 comprend enfin un ressort 15 reliant le piston 12 au premier dispositif anti-retour 16. Une première extrémité du ressort 15, c’est-à-dire l’extrémité supérieure du ressort 15, est reliée à la base du piston 12. Cette première extrémité est par exemple insérée dans une gorge ou une rainure circulaire formée dans la base (extrémité inférieure) du piston 12. La deuxième extrémité du ressort 15 (opposée à la première extrémité selon l’axe longitudinale 100), c’est-à-dire l’extrémité inférieure du ressort 15, est quant à elle fixée de manière solidaire au premier dispositif anti-retour 16.
Le piston 12, la partie creuse, le premier dispositif anti-retour 16 et le ressort 15 sont avantageusement assemblés de manière coaxiale selon l’axe 100. La fixation solidaire du ressort 15 au premier dispositif anti-retour 16 permet au ressort 15 de maintenir le dispositif 16 en position et de le guider axialement selon l’axe 100, notamment lors de la phase de dépression.
Selon une variante de réalisation, un ou plusieurs joints (non illustré sur la ) est ou sont associé(s) au premier dispositif anti-retour 16 sur sa face inférieure pour assurer l’étanchéité entre le premier dispositif anti-retour 16 et le fond de la chambre 14 lorsque le premier dispositif anti-retour 16. Un tel joint correspond par exemple à un joint torique inséré dans une gorge formée à cet effet sur la face inférieure du premier dispositif anti-retour 16.
Un premier tuyau souple (non représenté sur la et représenté selon des exemples particuliers et non-limitatifs de réalisation en regard des figures 11 et 12) est introduit de manière étanche dans le premier conduit 17 de manière à relier le réservoir à la chambre 14 via le premier conduit 17 et l’ouverture.
Le premier tuyau est avantageusement réalisé en silicone, que le silicone soit d’origine naturelle ou obtenu selon tout procédé industriel connu de l’homme du métier.
Selon d’autres exemples, le premier tuyau souple est réalisé en téflon ou en nylon, ou en tout autre matériau adapté au liquide stocké dans le réservoir.
La longueur du premier tuyau souple est prévue de telle manière que l’extrémité libre du premier tuyau plongeant dans le réservoir atteigne tout point du réservoir, quelle que soit la position ou l’inclinaison du vaporisateur. Un tel arrangement permet d’aspirer tout le liquide contenu dans le réservoir, même lorsque le niveau de ce liquide est faible.
A titre d’exemple, la longueur du premier tuyau correspond à la longueur de l’hypoténuse d’un triangle rectangle dont l’angle droit est formé par un premier côté et un deuxième côté du triangle rectangle. Le premier côté correspond par exemple à la hauteur entre l’ouverture pratiquée dans le fond de la chambre et le fond du réservoir le long de l’axe longitudinal 100. Le deuxième côté correspond par exemple à un segment formé entre un premier point correspondant au fond du réservoir le long de l’axe longitudinal 100 et un deuxième point correspondant au point de la surface formant le fond du réservoir le plus éloigné du premier point. Par exemple, lorsque le réservoir a la forme d’un cylindre, le premier côté correspond à la hauteur du cylindre et le deuxième côté à un rayon du disque formant la base de ce cylindre (correspondant au fond du réservoir). Selon un autre exemple, lorsque le réservoir a la forme d’un parallélépipède rectangle, le premier côté correspond à la hauteur du parallélépipède et le deuxième côté à la moitié du plus grand côté formant la base de ce parallélépipède (correspondant au fond du réservoir).
Le premier tuyau souple possède par exemple un diamètre intérieur égal à 0.85 mm et un diamètre externe égal à 1.5 mm. Selon un autre exemple, le diamètre intérieur du premier tuyau souple est égal à 2.5 mm et le diamètre externe égal à 3, 3.1 ou 3.2 mm.
Selon un mode de réalisation particulier, un contre-poids (ou une masselotte) est relié à l’extrémité libre du premier tuyau souple plongeant dans le réservoir de manière à maintenir l’extrémité du premier tuyau souple vers le fond du réservoir. Le fond du réservoir dépend de la position ou de l’inclinaison prise par le vaporisateur 1. Un tel contre-poids est soumis à la gravité et permet d’entrainer l’extrémité libre du premier tuyau souple vers le point le plus bas du réservoir sous l’effet de la gravité, quelle que soit la position ou l’inclinaison du vaporisateur 1.
Le contre-poids possède par exemple une masse supérieure ou égale à 0.1 g. Selon d’autres exemple, la masse du contre-poids est supérieure ou égale à 0.2 ou 0.3 g. A titre d’exemple, la masse du contre-poids est égal à 0.3 g pour un premier tuyau souple de longueur égale à 5 cm avec un diamètre intérieur égal à 0.85 mm. Selon un autre exemple, la masse du contre-poids est égal à 2.2 g pour un premier tuyau souple de longueur égale à 10 cm avec un diamètre intérieur égal à 2.5 mm.
Le contre-poids est par exemple réalisé en un matériau métallique inoxydable ou en tout matériau avec une densité plus importante que celle du liquide contenu dans le réservoir.
Lorsque le tronçon initial se trouve dans un premier trou d’une première pièce élémentaire et que l’arête coupante bute contre une d’une deuxième pièce élémentaire, l’arête coupante peut alors couper la deuxième pièce élémentaire, indépendamment du décalage entre le premier trou et le deuxième trou, afin d’agrandir le deuxième trou.
Selon une variante, ledit élément allongé peut comprendre un tronçon fusible interposé entre le tronçon initial et le tronçon final.
Le tronçon fusible peut présenter un anneau centré sur ledit axe géométrique et ayant un diamètre inférieur au deuxième diamètre géométrique.
Eventuellement, l’arête coupante entoure, localement, le tronçon fusible.
Dès lors, l’arête coupante entoure à 360 degrés, autour dudit axe géométrique, une section du tronçon fusible.
Selon une deuxième variante, le tronçon final prolonge le tronçon initial.
Un tronçon fusible peut être inutile en raison de la différence entre le premier diamètre géométrique et le deuxième diamètre géométrique.
Eventuellement, ladite arête coupante peut entourer, localement, le tronçon final.
Dès lors, l’arête entoure à 360 degrés, autour dudit axe géométrique, une section du tronçon final.
Selon une possibilité compatible avec les précédentes et indépendamment des variantes, ledit tronçon initial peut comporter au moins une rainure agencée entre la tête et l’organe coupant, voire entre la tête et l’arête coupante le cas échéant.
Le tronçon initial peut comprendre une succession de rainures annulaires parallèles les unes aux autres voire orthogonales audit axe géométrique dans un but de sertissage, ou au moins une rainure en hélice formant un filet de vissage.
Selon une possibilité compatible avec les précédentes et indépendamment de la variante, ladite fixation peut comporter un deuxième composant indépendant de l’élément allongé, le deuxième composant étant muni d’une virole configurée pour être sertie au tronçon initial ou d’un écrou configuré pour être vissé au tronçon initial.
La présente divulgation vise aussi un procédé d’assemblage d’au moins deux pièces élémentaires avec une fixation selon l’invention. Le procédé comporte pour ladite fixation :
- réalisation d’au moins un premier trou présentant un premier diamètre d’insertion respectivement dans une ou plusieurs premières pièces des pièces élémentaires, à savoir dans chaque première pièce de la ou des premières pièces à assembler, et
- réalisation d’au moins un deuxième trou présentant un deuxième diamètre d’insertion respectivement dans une ou plusieurs deuxièmes pièces des pièces élémentaires, le deuxième diamètre d’insertion étant inférieur au premier diamètre d’insertion, à savoir dans chaque deuxième pièce de la ou des deuxièmes pièces à assembler, et
- introduction de l’élément allongé dans le ou les premiers et deuxièmes trous en emmenant en butée ledit organe coupant, voire le cas échéant ladite arête coupante, contre une deuxième pièce, et
la représente la pièce à main de la , fermée,
la est une vue analogue à la d’une variante de dispositif adapté pour mettre en œuvre le procédé selon l’invention,
la représente un outil de mise en forme, une fois extrait de la pièce à main d’une variante de dispositif adapté pour mettre en œuvre le procédé selon l’invention, et
la est une vue en coupe transversale et de côté d’un dispositif adapté pour mettre en œuvre le procédé selon l’invention et comportant l’outil de mise en forme de la , lorsque l’enceinte est fermée.
Description détaillée Diverses étapes d'un exemple de procédé de décoloration des cheveux selon l'invention sont représentées sur la et seront décrites en détail dans ce qui suit.
Dans cet exemple, lors d’une étape 11, une composition de décoloration comprenant un ou plusieurs persulfates est appliquée sur au moins une mèche de cheveux.
Dans une étape 12, les cheveux au contact de la composition de décoloration sont exposés à un rayonnement micro-ondes de fréquence supérieure ou égale à 500 MHz, de préférence allant de 900 MHz à 5 GHz. La durée de l’exposition au rayonnement micro-ondes va de préférence de 1 seconde à 1 minute, mieux de 2 secondes à 30 secondes La densité surfacique de puissance sur les cheveux, induite par le rayonnement micro-ondes, peut aller de 0,1 W/cm² à 100 W/cm²,.
Le procédé selon l’invention comporte en outre, dans l’exemple décrit, une ou plusieurs étapes 13 de rinçage des cheveux, de préférence une seule étape 13 de rinçage des cheveux réalisée après l'étape 12 d’exposition au rayonnement micro-ondes.
Le procédé selon l’invention peut comporter en outre une étape 14 de mise en forme des cheveux, comportant notamment l’application d’une tension mécanique à ladite au moins une mèche de cheveux via un dispositif d'application de tension mécanique, ayant une surface de réception destinée à recevoir la mèche de cheveux, notamment une étape d'enroulage de la mèche de cheveux sur un bigoudi. De préférence et comme dans l’exemple illustré, cette étape 14 de mise en forme s'effectue avant l'étape 12 d’exposition au rayonnement micro-ondes.
Le procédé selon l’invention peut comporter en outre une ou plusieurs étapes 15 de prétraitement(s) s'effectuant avant les étapes 11 et 12, comprenant par exemple l'application d'une ou plusieurs compositions supplémentaires autres que celle utilisée lors de l'étape 11.
Une ou plusieurs étapes 16 de post-traitement(s) peuvent être effectuées après l'étape 12 et/ou après l'étape 13, comprenant par exemple l'application d'une ou plusieurs compositions supplémentaires autres que celle utilisée lors de l'étape 11.
De préférence et comme dans l’exemple décrit, la composition de décoloration est de pH supérieur à 7 et est aqueuse, comportant par exemple au moins 5% d'eau en poids à température ambiante et à pression atmosphérique. La composition de décoloration peut être un mélange de plusieurs compositions, étant dans l’exemple considéré le mélange d'une composition anhydre comprenant un ou plusieurs persulfates a1 et d'une composition aqueuse a2, le mélange des compositions étant réalisé au moment de l’utilisation de la composition de décoloration. Le ou les persulfates compris dans la composition de décoloration et leur concentration sont comme décrits précédemment.
On a représenté à la un dispositif 100 adapté à la mise en œuvre du procédé selon l’invention, comportant une pièce à main 3 reliée à un poste de base 1, comportant un générateur de micro-ondes, par un guide d’onde flexible 2, constitué par un câble blindé. La pièce à main 3 est prévue pour être manipulée par l’utilisateur afin d’être placée à proximité de la tête de la personne pour traiter au moins une mèche de cheveux H, comme illustré. La pièce à main 3 peut être réalisée de diverses façons et définit une enceinte de traitement 4 étanche aux micro-ondes.
Dans l’exemple représenté à la , la pièce à main 3 comporte un boîtier 10, définissant un logement 6, sur lequel est articulé un capot 11 à l’aide d’un axe 12. La pièce à main est représentée fermée à la . Le guide d’onde souple 2 n’a été représenté que très partiellement sur les figures 3 et suivantes.
Le boîtier 10 porte une antenne 30 qui est dans l’exemple illustré de forme hélicoïdale, d’axe longitudinal 7.
L’antenne 30 est composée dans l’exemple considéré par un fil métallique en hélice, disposé dans un tube 32 d’un matériau diélectrique, par exemple du silicone ou du PTFE.
Dans l’exemple représenté sur les FIGURES 2c-2f, une illumination selon un mode plein champ est utilisée et la zone de cohérence a été positionnée afin de mesurer une surface de lentille enterrée. La présente le signal d’interférence détecté lors d’une mesure de microscopie par holographie numérique (« Digital Holography Microscopy (DHM)», en anglais). Les FIGURES 2d et 2e représentent respectivement les images d’amplitude et de phase (dans cet exemple repliée) calculées à partir du signal d’interférence. La est une image de la topographie de la surface d’une lentille enterrée obtenue à partir de l’information de phase.
Suivant des modes de réalisation du procédé selon l’invention de caractérisation d’un objectif optique, il est possible d’utiliser un jeu optique mesuré comprenant les données de mesure brutes, en partie ou en totalité, à savoir : dans une configuration d’illumination selon un point de mesure, par exemple : la position, et éventuellement l’amplitude, de chaque raie principale, ou la position, et éventuellement l’amplitude, de chaque raie (principale et secondaire) ; dans une configuration d’illumination selon un champ de vue, par exemple : l’image d’interférence détectée par le capteur d’interférométrie 204, l’image d’amplitude associée à l’image d’interférence et/ou l’image de phase associée à l’image d’interférence, ou l’image de topographie associée à l’image d’interférence.
Suivant des modes de réalisation, il est possible d’utiliser un jeu optique mesuré comprenant, non pas des données de mesure brutes obtenues par une mesure d’interférométrie optique, mais des valeurs de paramètres géométriques relatives aux interfaces optiques de l’objectif, à savoir : la position, le long de l’axe Z, de chaque interface 114 i ou de chaque élément optique 102-108. Ces valeurs de distances peuvent être obtenues à partir des données brutes d’une seule mesure interférométrique. Dans ce cas, le jeu optique mesuré comprend une valeur de distance par interface, respectivement par élément optique ; le décentrement par rapport à l’axe Z ou relativement à d’autres interfaces, dans le plan X-Y, de chaque interface 114 i ou de chaque élément optique 102-108. Ces valeurs de décentrement peuvent être déduites à partir d’une image d’interférence associée à une interface optique, par exemple. Dans ce cas, le jeu optique mesuré comprend deux valeurs (signées) de distance (une selon l’axe X et l’autre selon l’axe Y) pour chaque interface, respectivement élément optique ; l’inclinaison par rapport à l’axe Z, ou à l’inclinaison d’autres interfaces optiques de chaque interface optique 114 i ou de chaque élément optique 102-108. Ces valeurs d’inclinaison peuvent être déduites à partir de plusieurs mesures interférométriques réalisées en différents points de mesure, en particulier dans une zone périphérique de l’objectif optique. Dans ce cas, le jeu optique mesuré comprend deux valeurs d’angle (une par rapport l’axe X et l’autre par rapport à l’axe Y) pour chaque interface, respectivement élément optique.
Dans la suite, on note JO, un jeu optique mesuré obtenue par mesure d’interférométrie optique sur l’empilement des éléments optiques composant l’objectif optique.
Suivant des modes de réalisation, il est possible d’utiliser un seul JO mesuré d’un objectif optique pour estimer un jeu de performance estimé, JPE, dudit objectif.
Suivant des modes de réalisation, il est possible d’utiliser plusieurs JO mesuré pour estimer un JPE pour un objectif optique cible. Dans ce cas, les JOs mesurés peuvent être concaténés ou fournis individuellement. Par exemple, il est possible d’utiliser un JO relatif à la position dans l’axe Z, un JO mesuré relatif au décentrement par rapport à l’axe Z dans le plan X-Y, et un JO mesuré relatif à l’inclinaison par rapport à l’axe Z.
Le procédé 300 de la peut être utilisé pour la caractérisation d’un objectif optique comprenant plusieurs lentilles, tel que par exemple l’objectif optique 100 de la , sans y être limité.
Le procédé 300 comprend une phase 302 de caractérisation d’un objectif optique, dit objectif cible, lors de sa fabrication.
La phase de caractérisation 302 comprend une étape 304 de mesure d’interférométrie optique sur l’empilement des éléments optiques de l’objectif cible. Cette étape de mesure 304 réalise, sur l’empilement des éléments optiques de l’objectif, une ou plusieurs mesures d’interférométrie optique 306, tel que par exemple la mesure d’interférométrie optique décrite en référence aux FIGURES 2a-2f, sans pour autant y être limitée.
Cette étape de mesure 304 fournit un ou plusieurs jeux optiques mesurés JO 1 -JO m , avec m≥1.
Suivant un exemple de réalisation non limitatif, chaque jeu optique mesuré JO i comprend la position de chaque raie d’interférence principale tel que JO i ={P 1,i , ..., P n ,i }, avec n le nombre d’interface et n≥2. Bien entendu, chaque jeu optique mesuré JO i peut comprendre d’autres données, tel que décrit plus haut en référence aux FIGURES 2a-2f.
Lorsqu’au moins un jeu optique mesuré JO i comprend au moins une valeur d’au moins un paramètre géométrique relative à au moins une interface optique, ou un élément optique, de l’objectif cible, tel qu’une distance géométrique, une épaisseur, une inclinaison par rapport à l’axe Z, un décentrement par rapport à l’axe Z dans le plan X-Y, etc. l’étape de mesure 304 comprend une étape 308 de calcul de ladite au moins une valeur du paramètre géométrique à partir des données de mesure brutes, par exemple à partir de la position, et/ou de l’amplitude, des raies d’interférences Cette étape 308 est optionnelle est n’est pas nécessairement mise en œuvre lorsque le, ou chaque, jeu optique mesuré JO i comprend des données brutes.
Le déclenchement du premier dispositif anti-retour 16 (ouverture) a lieu lorsque la force de dépression courante Fpb devient supérieure à la force de compression courante Fr du ressort 15.
Fpb : force de dépression courante, exprimée en N, selon le déplacement ou la course du piston 12.
Fr : force de compression courante du ressort 15, exprimée en N.
Lorsque Fpb > Fr, alors l’ouverture du premier dispositif anti-retour 16 se déclenche. Fpb est supérieure à Fr lorsqu’une des conditions suivantes est remplie :
(X / Δmm) * Fpbt > k * Ci + k*(Δmm – X)
(X / Δmm) * Fpbt > k*Ci + k*Δmm – k*X
X*((Fpbt / Δmm) + k) > k*Ci + k*Δmm
Le premier dispositif anti-retour 16 se déclenche (s’ouvre) lorsque la course X du piston 15 remplit la condition exprimée par la formule suivante :
Avec Ci : compression initiale du ressort 15 (en N),
Δmm : déplacement total prévu du piston 12 (en mm),
Fpbt : Force totale de dépression (en N),
k : Raideur du ressort (N/mm)
X : distance en mm que parcourra le piston 12 vers le retour en position initiale avant le soulèvement du premier dispositif anti-retour 16.
Le piston 12 commence la phase d’aspiration lorsqu’il est au bout du déplacement entièrement rentré dans la chambre 14 et que la pression est redevenue neutre. Dans cette position, X=0. Puis le piston 12 commence à reculer et X devient supérieur à 0. Le maximum de X est égal à Δmm. Si jamais X augmente à plus de x% (avec x un entier) de Δmm, alors il y a risque de non-déclenchement du dispositif anti-retour 16. Si jamais Ci est trop supérieur à x% de Fpbt, alors il y a risque de non-déclenchement du dispositif anti-retour 16.
Les pertes du dispositif anti-retour sont calculées ainsi :
Pertes en % = (Ci/Fpbt)*100
De manière plus générale, le premier actionneur rotatif 10 est préférentiellement relié à la première tige filetée sur une zone de liaison 17 qui se trouve entre la première section filetée principale 11 et la première section filetée secondaire 14. Cette configuration permet d’avoir plus facilement une zone de liaison 17 qui est sensiblement fixe par rapport à la calotte 3, c’est-à-dire qu’elle ne se déplace pas en translation selon l’axe longitudinal de la tige filetée.
Afin de régler plus facilement la circonférence de l’anneau, il est avantageux d’utiliser un premier dispositif de réglage 6 et un deuxième dispositif de réglage 8. L’utilisation de deux dispositifs de réglage permet d’augmenter, de préférence doubler, l’amplitude de réglage de la circonférence de l’anneau.
Préférentiellement, on utilise un deuxième dispositif de réglage 8 qui est identique ou sensiblement identique au premier dispositif de réglage 6. Le deuxième dispositif de réglage peut présenter l’une des multiples configurations définies plus haut. La configuration du deuxième dispositif de réglage 8 est indépendante de celle du premier dispositif de réglage 6.
Dans le mode de réalisation illustré, un deuxième actionneur rotatif 18 est utilisé qui est relié au deuxième dispositif de réglage 8 au moyen d’une deuxième transmission.