INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Sur la , les surfaces latérales intérieure 210 et extérieure 211 de la fente convergent vers l’orifice de sortie 212 de la fente, autrement dit, βi > βe. Ceci permet d’augmenter la vitesse d’éjection du gaz à la sortie de la fente (par rapport à la configuration de la avec un même débit volumique de gaz et une même largeur de l’orifice de sortie de la fente) et d’améliorer la précision de direction d’éjection du gaz.
Sur la , les surfaces latérales intérieure 210 et extérieure 211 de la fente divergent vers l’orifice de sortie 212 de la fente, autrement dit, βi < βe. Le gaz est alors éjecté avec une vitesse plus faible (comparativement aux configurations des figures 4A et 4B avec un même débit volumique de gaz et une même largeur de l’orifice de sortie de la fente) mais selon un cône. Ce mode de réalisation peut engendrer des turbulences à l’extérieur de la fente, on pourra alors choisir des valeurs d’angles et de largeur de l’orifice de sortie 212 permettant de limiter ces turbulences, par exemple au moyen de simulations et/ou de tests. A titre d’exemple on pourra choisir βi = 18° et βe = 29°.
Dans tous les cas, βe est d’au plus 90°.
Quelle que soit la configuration ( -4C, 5), chacun des angles βi et βe peut indifféremment être de 0° à 90°, avantageusement de 0° à 45°, de préférence de 1° à 45°, davantage de préférence de 5° à 30° ou dans tout autre intervalle défini par deux de ces limites, de préférence non nul. Dans un mode de réalisation particulier, l’angle βi peut être de 5° à 90°, avantageusement de 5° à 45°, de préférence de 5° à 30°, ou dans tout autre intervalle défini par deux de ces limites, et l’angle βe est alors de 0° à 90°, avantageusement de 5° à 45°, de préférence de 5° à 30°, ou dans tout autre intervalle défini par deux de ces limites, de préférence non nul.
Quelle que soit la configuration, en valeur absolue, la différence entre les angles βi et βe vaut de 0° à 90°, avantageusement de 0° à 45° ou de 0° à 30°, davantage de préférence de 0° à 10°, ou est dans tout intervalle défini par deux de ces limites. Ceci peut permettre de maîtriser le guidage et la vitesse de sortie du gaz éjecté afin de limiter la formation de turbulences en sortie de la fente.
Les valeurs des angles α, βi et βe peuvent être telles que décrites ci-dessus en tout point de la longueur d’une fente. Ces angles pourront être constants ou non sur la longueur de la ou des fentes, de préférence constants. Lorsqu’une fente n’est pas adjacente à l’ouverture de la chambre d’aspiration, ces angles peuvent être définis dans le repère (Ar, At) par rapport à une direction parallèle à la direction radiale Ar passant par le point central C de l’ouverture 13 du logement (on retranche alors la valeur de l’angle φ aux valeurs ci-dessus).
La largeur d’une fente, notée lf, peut être définie comme la distance séparant ses surfaces latérales intérieure 210 et extérieure 211 au niveau de l’orifice de sortie 212 de la fente (elle est donc mesurée dans un plan perpendiculaire à la direction médiane Dm). Cette largeur lf peut être choisie en fonction de la pression de gaz éjectée par la fente et de la vitesse d’éjection du gaz. Sa valeur est typiquement de 0,1 à 20mm, par exemple de 0,2 à 5mm ou dans tout intervalle compris entre deux de ces bornes.
Il peut arriver qu’une partie du gaz éjecté soit aspirée par la chambre d'aspiration, notamment si la distance entre l’orifice de sortie 212 du gaz éjecté et l’ouverture 15 de la chambre d’aspiration est faible et/ou si la différence de pression entre le volume formé par la chambre d’aspiration et le volume formé par l’au moins une fente est faible. En outre, selon la position de l’orifice d’admission de gaz, le débit de gaz éjecté peut ne pas être suffisamment équilibré sur toute la longueur de la ou des fentes. Afin de limiter ces effets, on pourra, en combinaison ou non avec chacune des valeurs d’angles précitées, prévoir une ou plusieurs des caractéristiques suivantes:
une largeur de fente lf variable sur toute la longueur de la fente et/ou des largeurs de fentes adjacentes différentes, une distance minimale entre l’ouverture 15 de la chambre d’aspiration et l’orifice de sortie 212 de la fente.
La largeur de fente lf peut ainsi varier d’une fente à l’autre lorsque plusieurs fentes sont présentes et/ou sur la longueur d’une ou plusieurs des fentes. Cette variation peut être de 0% à 200% d’une valeur nominale de largeur de fente, avantageusement de 25% à 75%, avantageusement de 40% à 60%, par exemple de 50%. Cette valeur nominale de largeur de fente peut être de 0,1 à 20mm et être choisie par des simulations et/ou des essais Notamment, en référence à la , la largeur lf’ des côtés avals (parallèles à l’axe Aa) des fentes 21a et 21f situées à proximité d’un orifice d’admission de gaz en communication fluidique avec l’ensemble des fentes est inférieure à la largeur lf’’ des fentes 21c et 21d situées à proximité de l’orifice d’aspiration de gaz. Lorsqu’une fente présente une largeur variable, cette variation de largeur est de préférence progressive sur toute la longueur de la fente.
La largeur de l’ouverture 15 de la chambre d’aspiration est typiquement de 4 à 20mm. La hauteur H d’une fente, mesurée suivant la direction médiane Dm définie plus haut entre l’orifice de sortie 212 de la fente et son orifice d’entrée 213, peut avantageusement être suffisamment grande afin d’orienter le gaz éjecté suivant une direction d’éjection principale correspondant à la direction D2. A titre d’exemple, pour bien guider l’air, une valeur minimale de hauteur de la fente peut être de 0,5mm, une valeur maximale dépendant de la configuration du système, notamment de la position de la chambre d’admission lorsqu’elle est présente. Dans les modes de réalisation décrits, sur toute sa longueur, une fente s’étend dans la direction Dm suivant une direction rectiligne entre ses orifices d’entrée et de sortie. On pourrait toutefois envisager qu’une fente s’étende suivant une direction légèrement incurvée sur au moins une partie de sa hauteur et qu’elle reste par exemple rectiligne à proximité immédiate de son orifice de sortie 212. Les angles définis plus haut le sont alors par rapport à cette partie rectiligne. Cette zone rectiligne à proximité immédiate de l’orifice de sortie peut s’étendre sur une hauteur d’au moins 0,5mm pour assurer un bon guidage de l’air.
La distance minimale entre l’ouverture 15 de la chambre d’aspiration et l’orifice de sortie 212 de la fente, autrement dit entre la surface latérale extérieure 140 de la chambre d’aspiration et la surface latérale intérieure 210 de la fente, au niveau de leur ouverture /orifice de sortie respectivement, peut être déterminée au moyen de simulations. A titre d’exemple, elle pourra être de 0,1 à 10mm, avantageusement de 0,5 à 5mm ou dans tout intervalle défini par deux de ces limites.
Le caisson de ventilation 14 comprend en outre par exemple, comme illustré sur la , un piquage 34 et un organe de blocage 36.
Comme illustré en , le caisson de ventilation 14 comprend en outre par exemple un ventilateur 38 et une cloison secondaire 40.
Le caisson de ventilation 14 est un caisson de ventilation destiné à ventiler l’intérieur du local 16 en permettant un échange d’air entre l’intérieur 16 du local et l’extérieur 18 du local.
Le caisson de ventilation 14 est par exemple installé à l’intérieur 16 du local.
Le caisson de ventilation 14 est par exemple apte à être installé dans le local pour être fixée relativement à la paroi. Le caisson de ventilation 14 est par exemple disposé en regard de la paroi de bâtiment 12, et par exemple au contact de la paroi de bâtiment 12.
Dans des variantes non illustrées, le caisson de ventilation 14 est fixé relativement à la paroi de bâtiment 12 à l’écart de la paroi de bâtiment 12, par exemple en étant fixé sur un plancher du bâtiment alors que la paroi de bâtiment 12 est un mur du bâtiment.
Le caisson de ventilation 14 est destiné à assurer une ventilation entre l’intérieur 16 et l’extérieur 18 du local.
Dans l’exemple des figures 1 à 7, et comme cela sera compris par la suite, le caisson de ventilation 14 est un caisson de ventilation à double flux. Toutefois, on pourrait prévoir que le caisson de ventilation est un autre type de caisson, notamment un caisson de ventilation simple flux ou un caisson de ventilation avec une fonction d’extraction de fumées.
L’enveloppe extérieure 22 est par exemple parallélépipédique. Comme illustré sur la , l’enveloppe extérieure 22 comprend par exemple deux panneaux horizontaux 42A, deux panneaux verticaux latéraux 42B, et deux panneaux verticaux longitudinaux 42C (un seul de chacun de ces panneaux étant visible sur la ). L’un des panneaux horizontaux 42A est par exemple configuré pour être au contact d’un plafond ou d’un sol du bâtiment, l’un des panneaux verticaux latéraux 42B et l’un des panneaux verticaux longitudinaux 42C étant par exemple chacun configurés pour être au contact d’un mur du bâtiment. L’un des panneaux latéraux 42A, 42B, 42C est de préférence au contact de la paroi du bâtiment 12.
La cloison principale 24 est disposée dans l’enveloppe externe 22 pour séparer un compartiment d’échange 44 d’un compartiment de transition 46 du caisson de ventilation 14.
Le compartiment d’échange 44 et le compartiment de transition 46 sont disposés à l’intérieur de l’enveloppe externe 22 est sont par exemple délimités par la cloison principale 24 et par l’enveloppe externe 22.
Comme visible dans l’exemple particulier de la , le caisson de ventilation 14 comprend par exemple deux cloisons principales 24, chaque cloison principale 24 étant disposée dans l’enveloppe externe pour séparer un compartiment d’échange 44 et un compartiment de transition 46. En particulier, et comme visible sur la , les deux cloisons principales séparent deux compartiments de transition 46 d’un compartiment d’échange 44 commun disposé entre les deux compartiments de transition 46.
L’ouverture interne principale 28 est configurée pour connecter fluidiquement le compartiment d’échange 44 et le compartiment de transition 46.
L’ouverture d’échange 30 est configurée pour connecter fluidiquement le compartiment d’échange 44 et l’intérieur 16 du local en débouchant sur l’intérieur 16 du local. Dans la variante illustrée en dans laquelle le caisson de ventilation 14 comprend deux cloisons principales 24, et dans laquelle chaque cloison principale comprend une ouverture interne principale 28, le caisson de ventilation 14 comprend par exemple deux ouvertures d’échange 30, chaque ouverture d’échange 30 étant en communication fluidique avec une ouverture interne principale 28.
En particulier, dans l’exemple de la variante de la , le compartiment d’échange comprend un premier 44A, un deuxième 44B, un troisième 44C et un quatrième 44D sous compartiments d’échange. Ces sous compartiments d’échange 44A, 44B, 44C et 44D sont par exemple séparés les uns des autres par au moins une paroi de séparation 44S. L’ouverture interne principale 28 de l’une des cloisons principales 24 débouche par exemple sur le premier sous-compartiment d’échange 44A et l’ouverture interne principale 28 de l’autre des cloisons principales 24 débouche sur le deuxième sous compartiment d’échange 44B. L’une des deux ouvertures d’échange 30 débouche par exemple sur le troisième sous compartiment d’échange 44C et l’autre des deux ouvertures d’échange débouche par exemple sur l’autre des deux compartiments d’échange 44D. Le premier sous-compartiment d’échange 44A et le quatrième sous compartiment d’échange 44D sont par exemple en communication fluidique au travers d’un échangeur thermique 50 qui sera décrit plus en détails dans la suite de la description. Le deuxième sous-compartiment d’échange 44B et le troisième sous compartiment d’échange 44C sont par exemple en communication fluidique au travers de l’échangeur thermique 50. Comme visible en , le premier sous-compartiment d’échange 44A, l’échangeur thermique 50 et le quatrième sous compartiment d’échange 44D forment par exemple un circuit d’introduction d’air à l’intérieur 16 du local. Le troisième sous-compartiment d’échange 44C, l’échangeur thermique 50 et le deuxième sous compartiment d’échange 44B forment par exemple un circuit d’évacuation d’air de l’intérieur 16 du local.
Les ouvertures externes 26 sont aptes à connecter fluidiquement le compartiment de transition 46 et un extérieur 48 du caisson de ventilation, et plus particulièrement l’extérieur 18 du local.
La mémoire 702 est apte à stocker, de manière permanente ou temporaire, au moins certaines des données utilisées et/ou issues de la mise en œuvre du procédé selon l’invention. En particulier, la mémoire 702 est apte à stocker de manière temporaire les courbes 300 et 400 ainsi que les courbes 601.1 à 601.4 présentées précédemment.
Le processeur 701 est apte à exécuter des instructions, stockées dans la mémoire 702, pour la mise en œuvre des étapes du procédé selon l’invention, décrites en référence à la . De manière alternative, le processeur 702 peut être remplacé par un microcontrôleur conçu et configuré pour réaliser les étapes du procédé selon l’invention, décrites en référence à la .
Le module de commande 101 peut en outre comprendre une première interface 703 agencée pour recevoir des consignes lumineuses. Le module de commande 303 peut comprendre en outre une deuxième interface 704 apte à alimenter chaque dispositif de pilotage 102.1 ou 102.2 par un courant d’une intensité crête déterminée telle que précédemment en fonction de la combinaison sélectionnée.
Le module de commande 101 peut comprendre une troisième interface apte à indiquer les valeurs de rapports cycliques à appliquer par chaque dispositif de pilotage 102.1 ou 102.2 aux sources lumineuses dont il est en charge de l’alimentation.
SOURCE LUMINEUSE MATRICIELLE POUR UN VEHICULE AUTOMOBILE L’invention se rapporte aux sources lumineuses matricielles à éléments semi-conducteurs électroluminescents, notamment pour véhicules automobiles. En particulier, l’invention se rapporte à une source lumineuse matricielle dont la consommation électrique n’est pas susceptible de présenter des pics de courant électrique.
Une diode électroluminescente, LED, est un composant électronique semi-conducteur capable d’émettre de la lumière lorsqu’il est parcouru par un courant électrique. Dans le domaine automobile, on a de plus en plus recours à la technologie LED pour diverses solutions de signalisation lumineuse. Les LEDs sont utilisées afin d’assurer des fonctions lumineuses telles que les feux diurnes, les feux de signalisation etc… L’intensité lumineuse émise par une LED est en général dépendante de l’intensité du courant électrique qui la traverse. Entre autres, une LED est caractérisée par une valeur seuil d’intensité de courant électrique. Ce courant direct (« forward current ») maximal est en général décroissant à température croissante. De même, lorsqu’une LED émet de la lumière, on observe à ses bornes une chute de tension égale à sa tension directe ou nominale (« forward voltage »).
L’utilité de matrices de LEDs comprenant un nombre important de sources lumineuses électroluminescentes élémentaires est intéressante dans de nombreux domaines d’application, et notamment aussi dans le domaine d’éclairage et de la signalisation des véhicules automobiles. Une matrice de LEDs peut par exemple être utilisée pour créer des formes de faisceaux lumineux intéressantes pour des fonctions lumineuses telles que les feux de route ou les feux diurnes. En plus, plusieurs fonctions lumineuses différentes peuvent être réalisées à l’aide d’une matrice unique, réduisant ainsi l’encombrement physique dans l’espace restreint d’un feu de véhicule automobile.
De manière connue, des sources lumineuses matricielles ou, de manière équivalente, pixelisées, sont commandées par une unité de commande physiquement déportée et électriquement connectée à la source lumineuse. Les sources lumineuses élémentaires, ou, de manière équivalente, pixels qui constituent une source lumineuse matricielle s’étendent sur des dimensions très restreintes, de l’ordre de 50 à 200 μm chacune, et chacune d’entre elles ne consomme qu’un courant de faible intensité, de l’ordre de 10 mA lorsqu’elle est allumée. Pourtant, lorsque toutes les sources lumineuses élémentaires d’une source matricielle doivent s’allumer au même moment, un pic de courant global de forte intensité est consommé au niveau de la source lumineuse matricielle : le courant électrique consommé par une source lumineuse élémentaire est multiplié par le nombre de pixels. Pour des sources matricielles à 256 pixels, un pic de consommation de l’ordre de 2.5 A peut être observé. Évidemment cette valeur est d’autant plus élevée que le nombre de pixels et leur courant électrique consommé individuellement augmentent. De tels pics de courant électrique donnent lieu à un rayonnement électromagnétique qui est susceptible de générer des interférences électromagnétiques au niveau d’autres composants électroniques, dont le fonctionnement peut s’en voir dégradé. Ce phénomène est d’autant plus critique dans le domaine de la signalisation lumineuse des véhicules automobiles, dans lequel une pluralité de composants électroniques se retrouvent dans le volume restreint qui est disponible pour loger les composants d’un feu de véhicule automobile.
L’invention a pour objectif de pallier à au moins un des problèmes posés par l’art antérieur. Plus précisément, l’invention a pour objectif de proposer une source lumineuse matricielle ou pixelisée dont la consommation de courant électrique au moment de l’allumage de ses pixels est réduite.
Selon un premier aspect de l’invention, une source lumineuse matricielle est proposée. La source lumineuse matricielle comprend un circuit intégré et une matrice de sources lumineuses élémentaires à élément semi-conducteur électroluminescent. Le circuit intégré est en contact avec la matrice et comprend des moyens d’ordonnancement de l’allumage des sources lumineuses élémentaires, y compris, pour chacune des sources lumineuses élémentaires, une unité de retard configurée pour retarder d’une durée prédéterminée l’allumage de la source élémentaire.
La source lumineuse matricielle est remarquable en ce que les sources lumineuses élémentaires sont regroupées en un nombre G de groupes de lignes disjoints entrelacés de manière à ce que chaque ensemble de G lignes qui se suivent dans la matrice comprend une ligne appartenant à chacun des G groupes de lignes respectivement.
Les moyens d’ordonnancement sont configurés pour allumer séquentiellement les sources lumineuses élémentaires qui constituent un groupe de lignes donné suite à la réception d’une commande d’allumage, et pour allumer séquentiellement les groupes de lignes
De préférence, les moyens d’ordonnancement peuvent être configurés pour allumer séquentiellement les sources lumineuses élémentaires d’une ligne donnée, colonne par colonne.
Les moyens d’ordonnancement peuvent de préférence comprendre des connexions qui relient l’unité de retard d’une source élémentaire fonctionnellement à l’unité de retard d’une autre source lumineuse élémentaire du même groupe de lignes, l’agencement étant tel que le retard pour la deuxième source lumineuse élémentaire ne commence à s’écouler qu’une fois que le retard de la première source lumineuse élémentaire s’est écoulé.
De manière préférée, l’unité de retard de chaque source lumineuse élémentaire peut comprendre un circuit de déclenchement pour envoyer un signal de déclenchement à la source lumineuse qui y est reliée, suite à l’écoulement de son propre retard.
Dans l’exemple de la , le caisson de ventilation 14 est adapté pour être en communication fluidique avec une paroi de bâtiment 12 parallèle aux panneaux verticaux longitudinaux 42C. Dans l’exemple de la , le caisson de ventilation 14 est adapté pour être en communication fluidique avec une paroi de bâtiment 12 parallèle aux panneaux horizontaux 42A. Dans l’exemple de la , le caisson de ventilation 14 est adapté pour être en communication fluidique avec une paroi de bâtiment 12 parallèle aux panneaux verticaux latéraux 42B.
Le compartiment de transition 46 est en communication fluidique avec l’extérieur 18 du local par son ouverture externe 26 équipée d’un piquage et est apte à être en communication fluidique avec le compartiment d’échange 44 par l’ouverture interne principale 28. Le compartiment d’échange 44 est lui en communication fluidique avec l’intérieur du local par l’intermédiaire de l’ouverture d’échange 30. Ainsi, l’intérieur 16 du local est apte à être en communication fluidique avec l’extérieur 18 du local par l’intermédiaire du caisson de ventilation 14 et plus particulièrement au travers de l’ouverture d’échange 30, de l’ouverture interne principale 28 et d’au moins l’une des ouvertures externes 26.
Comme illustré en , et dans le cas particulier ou le caisson 14 est un caisson de ventilation à double flux et comprend deux compartiments de de transition 46, l’intérieur 16 du local est apte à être en communication fluidique avec l’extérieur 18 du local par l’intermédiaire de chacun des compartiments de transition 46.
Comme illustré sur la , l’un des compartiments de transition 46 forme alors par exemple un compartiment d’admission d’air et l’autre des compartiments de transition 46 forme alors par exemple un compartiment d’évacuation d’air. L’enveloppe externe 22 porte alors dans cet exemple deux ouvertures d’échange, l’air étant guidé depuis l’extérieur 18 vers l’intérieur 16 du local par l’une des ouvertures externes 26 équipées d’un piquage jusqu’à l’une des ouvertures d’échange 30, en passant par l’un des compartiments de transition 46, et l’air étant guidé depuis l’intérieur 16 du local vers l’extérieur 18 du local par l’autre des ouvertures d’échange 30 et l’autre des ouvertures externes 26 équipées d’un piquage 34, par l’autre des compartiments de transition 46.
Dans l’exemple de la , le caisson de ventilation 14 comprend un échangeur thermique 50. L’air provenant de l’extérieur 18 et l’air provenant de l’intérieur 16 sont de préférence en échange thermique au sein de l’échangeur thermique 50, de sorte que la température de l’air provenant de l’extérieur 18 du local soit plus proche de la température de l’air de l’intérieur 16 du local en aval de l’échangeur thermique 50 qu’en amont de l’échangeur thermique 50.
Comme visible sur les figures 2 à 5, le système d’obturation 32 comprend de préférence un volet 54 et comprend par exemple un moteur rotatif 56 et une biellette 58.
Le système d’obturation 32 évolue entre une configuration d’obturation, telle qu’illustrée dans la , et une configuration de passage, telle qu’illustrée dans la .
Lorsque le système d’obturation 32 est dans sa configuration d’obturation, le système d’obturation 32 empêche un échange fluidique entre chaque ouverture externe 26 non obturée par un organe de blocage 36 et le compartiment d’échange, en obturant l’ouverture interne principale 28. En particulier, lorsque le système d’obturation 32 est dans sa configuration d’obturation, le système d’obturation 32 s’étend au travers de l’ouverture interne principale 28 pour obturer ladite ouverture interne principale 28. Dans l’exemple des figures 1 à 7, le système d’obturation empêche ainsi un échange fluidique du piquage 34 vers ou depuis le compartiment d’échange 44 lorsque le système d’obturation est dans sa configuration d’obturation.
Lorsque le système d’obturation 32 est dans sa configuration de passage, le système d’obturation 32 autorise un échange fluidique entre chaque ouverture externe 26 non obturée par un organe de blocage 36 et le compartiment d’échange 44, par l’intermédiaire de l’ouverture interne principale 28. En particulier, lorsque le système d’obturation 32 est dans sa configuration d’échange, le système d’obturation 32 s’étend à l’écart de l’ouverture interne principale 28 pour autoriser un échange fluidique au travers de ladite ouverture interne principale 28. Dans l’exemple des figures 3 et 5, le système d’obturation autorise ainsi un échange fluidique du piquage 34 vers ou depuis le compartiment d’échange 44 lorsque le système d’obturation est dans sa configuration de passage.