INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le procédé de production d’hydrogène sous pression selon l’invention permet d’obtenir, au terme de l’étape d’attaque, de l’hydrogène à une pression finale P f qui est effectivement au moins égale à une valeur cible P c prédéfinie. Cette pression cible P c est supérieure à 1bar et peut être comprise, à titre d’exemple, entre 1bar (cette valeur étant exclue) et 1000bar.
Les deux étapes de dépôt et d’attaque sont successives, au sens où la deuxième étape suit la première étape, de manière immédiate ou non. Il peut ainsi y avoir une étape intermédiaire (interphase) entre ces deux étapes d’intérêt. Quoi qu’il en soit, l’oxygène et l’hydrogène sont produits de manière successive et non pas simultanée.
Lors de l’étape de dépôt (ici de zinc à l’électrode négative), une différence de potentiel électrique est appliquée aux électrodes négative et positive. A lieu alors à l’électrode positive (anode) une première demi-réaction de l’électrolyse de l’eau, à savoir l’oxydation de l’eau et donc la production d’oxygène gazeux, et a lieu à l’électrode négative (cathode) la réduction de l’oxydant de l’intermédiaire redox, ici des ions Zn 2+ , conduisant au dépôt de zinc en phase solide. Ces deux équations chimiques s’écrivent :
Au cours de cette première étape, l’enceinte principale n’est pas hermétiquement fermée, de sorte que l’oxygène produit est à pression atmosphérique. L’électrodéposition du zinc sur l’électrode négative est une électrolyse du zinc. Elle provoque l’acidification de la solution électrolytique. Lors de cette première étape, il y a donc consommation d’eau et d’électricité.
Lors de cette étape de dépôt, la source électrique connectée aux électrodes positive et négative permet de générer une densité de courant i pendant une durée Δt qui permet de déposer une masse m Zn de zinc en phase solide à l’électrode négative. Il y a ainsi eu une diminution de la concentration d’ions Zn 2+ dans l’électrolyte. On définit alors un paramètre appelé « épuisement e Zn » et défini comme étant le rapport entre la masse totale m Zn de zinc déposé sur l’électrode négative sur le volume V e,0 de l’électrolyte au terme de l’étape de dépôt (et donc en début de l’étape d’attaque). Au premier ordre, ce paramètre e Zn correspond également à la différence de concentration massique d’ions Zn 2+ entre le début et la fin de l’étape de dépôt.
Lors de l’étape d’attaque (ici du zinc ayant été déposé), la source électrique est désactivée, et une charge électrique peut être connectée aux électrodes. Ont lieu alors à l’électrode négative (anode) l’oxydation du zinc solide ayant été déposé, ainsi que l’autre demi-réaction de l’électrode de l’eau, à savoir la réduction des protons et donc la production d’hydrogène gazeux. Cette deuxième étape a lieu de manière spontanée sans apport énergétique, et en particulier sans énergie électrique, dans la mesure où le zinc n’est pas stable en milieu aqueux. Cette réaction est un phénomène de pile ou de générateur électrochimique. Les équations chimiques s’écrivent :
II – P ropriétés extractantes des monoamide s de l’invention :
Des tests d’extraction sont réalisés en utilisant :
- comme phases organiques : des solutions comprenant 1,2 mol/L de l’un des monoamides suivants : EHPip2 , EHPip3 , PPPip3 , EHPip4 et EHPyr2 dans le TPH ; et
- comme phases aqueuses : des solutions aqueuses comprenant ≈ 10 g/L d’uranium(VI), ≈ 200 kBq/mL de 239-240 plutonium(IV) et de l’acide nitrique à une concentration soit de 4 mol/L (pour simuler l’acidité susceptible d’être présentée par une solution aqueuse issue de la dissolution d’un combustible nucléaire usé dans l’acide nitrique) soit de 0,5 mol/L (pour simuler l’acidité que présenterait une solution aqueuse susceptible d’être utilisée pour désextraire le plutonium).
Chacun de ces tests est réalisé en mettant en contact, en tube et sous agitation, l’une des phases organiques avec l’une des phases aqueuses pendant 30 min à 25°C. Le rapport volumique O/A utilisé est de 1. Puis, ces phases sont séparées l’une de l’autre après centrifugation.
Les concentrations de l’uranium(VI) et les activités du plutonium(IV) sont mesurées dans les phases organique et aqueuse ainsi séparées, respectivement par spectrométrie d’émission atomique par torche à plasma (ou ICP-AES) et par spectrométrie α.
Les coefficients de distribution de l’uranium(VI) et du plutonium(IV) ainsi que les facteurs de séparation U/Pu ont été déterminés conformément aux conventions du domaine des extractions liquide-liquide, à savoir que :
- le coefficient de distribution d’un élément métallique M, noté D M , entre deux phases, respectivement organique et aqueuse, est égal à :
avec : [M] org . = concentration de l’élément métallique dans la phase organique à l’équilibre d’extraction (en mg/L) ; et [M] aq . = concentration de l’élément métallique dans la phase aqueuse à l’équilibre d’extraction (en mg/L) ; - le facteur de séparation entre deux éléments métalliques M1 et M2, noté FS M1/M2 , est égal à :
avec : D M1 = coefficient de distribution de l’élément métallique M1 ; et D M2 = coefficient de distribution de l’élément métallique M2.
Le tableau I ci-après présente, pour chaque monoamide de l’invention testé, les coefficients de distribution de l’uranium(VI), notés D U , et du plutonium(IV), notés D Pu , tels qu’obtenus pour les phases aqueuses à 4 mol/L d’HNO 3 et à 0,5 mol/L d’HNO 3 ainsi que les facteurs de séparation U/Pu, notés FS U/Pu , tels qu’obtenus pour les phases aqueuses à 0,5 mol/L d’HNO 3 .
À titre comparatif, sont également reportés dans ce tableau les résultats de tests ayant été réalisés dans les mêmes conditions opératoires mais en utilisant comme phases organiques : - d’une part, une solution comprenant 1,2 mol/L du MDEHA ( N -décyl- N -méthyl-2-éthylhexanamide) proposé dans la référence [ 2 ] , dans le TPH, le MDEHA étant un monoamide dissymétrique dépourvu d’amine cyclique qui a la même formule brute (C 19 H 38 NO) que les monoamides de l’invention testés et qui comprend, comme les monoamides EHPip2 , EHPip3 , EHPip4 et EHPyr2 , un groupe carbonyle porteur d’un groupe 1-éthylpentyle ; et - d’autre part, une solution comprenant 1,1 mol/L de TBP dans le TPH puisque le TBP est le solvant du procédé PUREX.
Le tableau I montre que tous les monoamides de l’invention permettent de co-extraire l’uranium(VI) et le plutonium(IV) à forte acidité (D > 1 pour [HNO 3 ] = 4 mol/L) et de désextraire sélectivement le plutonium(IV) à acidité modérée (D Pu 3 ] = 0,5 mol/L).
Les monoamides à cycle pipéridinique EHPip3 et PPPip3 conduisent, à forte acidité ([HNO 3 ] = 4 mol/L), à des coefficients de distribution de l’uranium(VI) et du plutonium(IV) qui sont supérieurs à ceux obtenus, à la même acidité et à concentration identique en phase organique, pour le MDEHA , tout en conservant une bonne sélectivité U/Pu à acidité modérée (FS U/Pu > 10 pour [HNO 3 ] = 0,5 mol/L).
Toutefois, le monoamide le plus intéressant est le monoamide à cycle pyrrolidinique EHPyr2 . En effet, ce monoamide extrait fortement l’uranium(VI) et le plutonium(IV) à forte acidité ([HNO 3 ] = 4 mol/L) tout en conduisant à un facteur de séparation U/Pu élevé à acidité modérée (FS U/Pu = 33 pour [HNO 3 ] = 0,5 mol/L).
De plus, au contraire des monoamides tels que le MDEHA , qui extraient plus fortement l’uranium(VI) que le plutonium(IV), le monoamide EHPyr2 conduit, à forte acidité ([HNO 3 ] = 4 mol/L), à des coefficients de distribution de l’uranium(VI) et du plutonium(IV) qui sont similaires. Ces coefficients de distribution sont supérieurs à ceux obtenus, à la même acidité et à concentration identique en phase organique, pour le MDEHA . Le facteur de séparation U/Pu obtenu, à acidité modérée ([HNO 3 ] = 0,5 mol/L), pour le monoamide EHPyr2 est également supérieur à celui obtenu, à la même acidité, pour le MDEHA .
L’étape « Désextraction Pu », qui représente la première étape de la partition U/Pu, vise à désextraire le plutonium au degré d’oxydation +IV, et, donc, sans réduction de ce plutonium, de la phase organique issue du « Lavage PF ».
Elle est réalisée en faisant circuler, dans l’extracteur 3, cette phase organique à contre-courant d’une solution aqueuse comprenant de 0,1 mol/L à 0,5 mol/L d’HNO 3 et en utilisant, de préférence, un rapport de débits O/A supérieur à 1, de préférence égal ou supérieur à 3 et, mieux encore, égal ou supérieur à 5 pour que le plutonium(IV) soit désextrait de façon concentrante.
La désextraction du plutonium(IV), qui est réalisée à l’étape « Désextraction Pu », s’accompagne d’une désextraction d’une fraction de l’uranium(VI) qui est également présent dans la phase organique issue du « Lavage PF ».
Aussi, la quatrième étape du procédé, notée « 1 er Lavage U » sur la et qui représente la deuxième étape de la partition U/Pu, vise-t-elle à extraire de la phase aqueuse issue de la « Désextraction Pu » : - soit la totalité de l’uranium(VI) présent dans cette phase aqueuse si l’on souhaite que la partition U/Pu conduise à une solution aqueuse comprenant du plutonium(IV) sans uranium(VI), et à une solution organique comprenant de l’uranium(VI) sans plutonium(IV) ; - soit la quantité d’uranium(VI) permettant d’obtenir, à l’issue du « 1 er Lavage U », une solution aqueuse comprenant de l’uranium(VI) et du plutonium(IV) dans un rapport préalablement choisi, si l’on souhaite que la partition U/Pu conduise à une solution aqueuse comprenant un mélange de plutonium(IV) et d’uranium(VI) dans ce rapport et une solution organique comprenant de l’uranium(VI) sans plutonium(IV).
Dans les deux cas, le « 1 er Lavage U » est réalisé en faisant circuler, dans l’extracteur 4, la phase aqueuse issue de la « Désextraction Pu » à contre-courant d’une phase organique (également notée « PO » sur la ) de composition identique à celle de la phase organique utilisée pour la « Co-extraction U/Pu ». La quantité d’uranium(VI) extraite est réglée en jouant, d’une part, sur le rapport des débits O/A, et, d’autre part, sur l’acidité de la phase aqueuse, l’uranium(VI) étant, en effet, d’autant mieux extrait que le rapport des débits phase organique/phase aqueuse et l’acidité de la phase aqueuse sont élevés. Un ajout d’HNO 3 plus ou moins concentré à la phase aqueuse circulant dans l’extracteur 4 peut donc être prévu en fonction de l’acidité que l’on souhaite conférer à cette phase aqueuse.
La cinquième étape, notée « Barrage α-Tc » sur la , vise à désextraire de la phase organique issue de la « Désextraction Pu », la fraction de technétium ayant été extraite au cours de la « Co-extraction U/Pu » mais qui n’a pas été désextraite au cours du « Lavage PF », et ce, en vue de parfaire la décontamination de cette phase organique vis-à-vis du technétium.
Elle permet également de désextraire de la phase organique issue de la « Désextraction Pu » la fraction du neptunium ayant été extraite au cours de la « Co-extraction U/Pu » et qui a suivi le technétium jusqu’au « Barrage α-Tc », ainsi que les traces de plutonium(IV) que cette phase organique est susceptible de contenir encore.
Elle est réalisée en faisant circuler, dans l’extracteur 5, la phase organique issue de la « Désextraction Pu » à contre-courant d’une solution aqueuse nitrique comprenant de 0,1 mol/L à 3 mol/L d’HNO 3 et, mieux encore, 1 mol/L d’HNO 3 , ainsi qu’un ou plusieurs agents réducteurs permettant de réduire respectivement le technétium – qui est présent dans la phase organique au degré d’oxydation +VII – en technétium(IV), le neptunium(VI) en neptunium(IV) ou neptunium(V) et le plutonium(IV) en plutonium(III), et ce, sans réduire l’uranium(VI). En effet, pour ce type d’acidité, le technétium(IV), le neptunium(IV) ne sont pas extractibles par les monoamides de l’invention tandis que le plutonium(III) est moins extractible que le plutonium(IV).
Peuvent ainsi être utilisés, comme agents réducteurs, du nitrate uraneux (ou U(IV)), du nitrate d’hydrazinium (ou NH), du nitrate d’hydroxylammonium (ou NHA), de l’acétaldoxime, un acide hydroxyiminoalcanoïque (acide 6-hydroxyiminohexanoïque par exemple) ou un mélange de ceux-ci tel qu’un mélange U(IV)/NH, U(IV)/NHA ou U(IV)/acétaldoxime, préférence étant donnée à un mélange U(IV)/NH ou U(VI)/NHA. Le cas échéant, de l’acide gluconique peut être ajouté à la solution aqueuse pour diminuer les phénomènes de réoxydation du technétium(IV) en phase aqueuse et limiter, ainsi, la consommation d’agent(s) réducteur(s).
Cette étape peut être réalisée à température ambiante (c’est à-dire à 20-25°C) mais elle est, de préférence, réalisée à une température allant de 30°C à 40°C et, mieux encore, de 32°C de sorte à favoriser la cinétique de désextraction du technétium(IV) tout en limitant les phénomènes de réoxydation du technétium(IV) en phase aqueuse et, donc, le risque de voir le technétium, une fois désextrait, être réextrait en phase organique.
La sixième étape, notée « 2 ème Lavage U » sur la , vise à extraire de la phase aqueuse issue du « Barrage α-Tc » l’uranium(VI) ayant été désextrait, conjointement avec le technétium, à l’étape précédente afin d’éviter que l’étape « Barrage α-Tc » ne se solde par une perte trop importante d’uranium(VI) en phase aqueuse.
Elle est réalisée en faisant circuler, dans l’extracteur 6, la phase aqueuse issue du « Barrage α-Tc » à contre-courant d’une phase organique (également notée « PO » sur la ) de composition identique à celle des phases organiques utilisées pour la « Co-extraction U/Pu » et le « 1 er Lavage U », après une acidification de cette phase aqueuse par un ajout d’acide nitrique concentré, par exemple à 10 mol/L, pour favoriser l’extraction de l’uranium(VI).
La septième étape, notée « Désextraction U » sur la , vise à désextraire l’uranium(VI) de la phase organique issue du « Barrage α-Tc ».
Elle est réalisée en faisant circuler, dans l’extracteur 7, la phase organique issue du « Barrage α-Tc » à contre-courant d’une solution aqueuse nitrique comprenant au plus 0,5 mol/L et, mieux encore, au plus 0,05 mol/L d’HNO 3 comme, par exemple, une solution aqueuse comprenant 0,01 mol/L d’HNO 3 . Cette étape peut être réalisée à température ambiante (c’est-à-dire à 20-25°C) mais elle est, de préférence, réalisée à chaud (c’est-à-dire typiquement à une température de 40-50°C) et en utilisant un rapport de débits O/A supérieur à 1 pour que l’uranium(VI) soit désextrait de façon concentrante.
Au terme de ces 7 étapes, sont obtenus : - deux raffinats, qui correspondent aux phases aqueuses sortant respectivement des extracteurs 1 et 6 et qui comprennent pour la première, des produits de fission et d’activation ainsi que de l’américium et du curium (« Raffinat primaire » sur la ) et, pour la seconde, du technétium, du neptunium et, éventuellement, des traces de plutonium (« Raffinat secondaire » sur la ) ; - la phase aqueuse sortant de l’extracteur 4, qui comprend soit du plutonium(IV) décontaminé soit un mélange de plutonium(IV) et d’uranium(VI) décontaminés et qui est appelée « Flux Pu » ou « Flux Pu+U » selon le cas ; - la phase aqueuse sortant de l’extracteur 7, qui comprend de l’uranium(VI) décontaminé et qui est appelée « Flux U » ; et - la phase organique sortant de l’extracteur 7, qui ne comprend plus ni plutonium(IV) ni uranium(VI) mais qui peut contenir un certain nombre d’impuretés et de produits de dégradation (formés par hydrolyse et radiolyse) de l’extractant, qui se seraient accumulés au cours des étapes précédentes.
Aussi, la huitième étape, notée « Lavage PO » sur la , vise-t-elle à régénérer cette phase organique en la soumettant à un ou plusieurs lavages avec une solution aqueuse basique, par exemple un premier lavage avec une solution aqueuse à 0,3 mol/L de carbonate de sodium, suivi d’un deuxième lavage avec une solution aqueuse à 0,1 mol/L d’hydroxyde de sodium, puis à un ou plusieurs lavages avec une solution aqueuse nitrique permettant de la réacidifier, par exemple une solution aqueuse comprenant 2 mol/L d’HNO 3 , chaque lavage étant réalisé en faisant circuler ladite phase organique, dans un extracteur, à contre-courant de la solution aqueuse de lavage.
IR (cm -1 ) : 2957, 2922, 2855, 1636, 1441
HRMS ( CI+ ) : Masse exacte théorique pour C 19 H 38 NO [M + H] + : 296,2953, expérimentale : 296,2895
- Synthèse du monoamide EHPip4 :
Le monoamide EHPip4 , qui répond à la formule particulière ci-après : est synthétisé en appliquant la procédure B dans laquelle sont utilisés du chlorure de 2-éthylhexanoyle comme chlorure d’acide (2,48 mL, 14,3 mmol, 1,05 éq.), du chlorhydrate de 4-hexylpipéridine comme sel d’amine cyclique (2,80 g, 13,6 mmol, 1,00 éq.), de la triéthylamine (4,60 mL, 34,0 mmol, 2,50 éq.) et du DCM (136 mL).
Sont ainsi obtenus 3,51 g (soit 12,5 mmol) d’ EHPip4 sous la forme d’une huile jaune. Rdt : 92 %.
RMN 1 H (CDCl 3 , 400 MHz) : δ (ppm) : 4,75 – 4,69 (m, 1H, 50%), 4,69 – 4,64 (m, 1H, 50 %), 4,07 – 4,01 (m, 1H, 50 %), 4,01 – 3,95 (m, 1H, 50 %), 2,98 (t, J = 12,4 Hz, 1H, 50 %), 2,98 (t, J = 12,4 Hz, 1H, 50 %), 2,64 – 2,48 (m, 2H), 1,78 – 1,59 (m, 4H), 1,53 – 1,37 (m, 3H), 1,34 – 1,16 (m, 14H), 1,11 – 0,98 (m, 2H), 0,93 – 0,82 (m, 9H)
RMN 13 C (CDCl 3 , 101 MHz) : δ (ppm) : 173,5 (C=O), 45,2, 41,6, 41,54, 41,45, 41,4, 35,6, 35,4, 32,5, 31,8, 31,6, 31,5, 31,0, 29,1, 29,0, 28,6, 25,7, 25,2, 25,1, 22,1, 22,0, 21,8, 13,24, 13,18, 11,4, 11,2
IR (cm -1 ) : 2953, 2926, 2868, 2856, 1628, 1429, 1246
HRMS ( CI+ ) : Masse exacte théorique pour C 19 H 38 NO [M + H] + : 296,2953, expérimentale : 296,2963
- Synthèse du monoamide EHPyr2 :
Le monoamide EHPyr 2 , qui répond à la formule particulière ci-après : est synthétisé en appliquant la procédure B dans laquelle sont utilisés du chlorure de 2-éthylhexanoyle comme chlorure d’acide (2,53 mL, 14,6 mmol, 1,20 éq.), de la 2-heptyl-pyrrolidine comme amine cyclique (2,17 g, 12,2 mmol, 1,00 éq.), de la triéthylamine (2,46 mL, 18,3 mmol, 1,50 éq.) et du DCM (165 mL).
Sont ainsi obtenus 4,42 g (soit 15,7 mmol) d’ EHPyr2 sous la forme d’une huile jaune. Rdt : 82 %.
RMN 1 H (CDCl 3 , 400 MHz) : δ (ppm) : 4,17 – 4,08 (m, 1H, 67 %), 3,89 – 3,80 (m, 1H, 33 %), 3,61 – 3,39 (m, 2H, 100 %), 2,42 – 2,31 (m, 1H, 100 %), 2,03 – 1,78 (m, 4H), 1,72 – 1,39 (s, 5H), 1,35 – 1,16 (m, 15H), 0,92 – 0,83 (m, 9H)
RMN 13 C (CDCl 3 , 101 MHz) : δ (ppm) : 175,14 (C=O, 16 %), 175,06 (C=O, 16 %), 174,73 (C=O, 33 %), 174,71 (C=O, 33 %), 57,65 (16 %), 57,63 (16 %), 57,3 (33 %), 57,2 (33 %), 47,0 (100 %), 45,73, 45,71, 45,35, 45,32, 45,25, 35,65 (16 %), 35,62 (16 %), 33,48, 33,47, 33,4, 33,0, 32,6, 32,5, 32,0 (67 %), 31,93 (16 %), 31,91 (16 %), 30,5, 30,23, 30,22, 30,19, 29,95, 29,92, 29,74, 29,72, 29,64, 29,56, 29,5, 29,4, 29,3, 29,2, 26,7, 26,7, 26,6, 26,5, 26,0, 25,9, 24,2, 23,2, 23,1, 23,0, 22,8, 22,2, 14,24, 14,21, 14,18, 12,70, 12,41, 12,18, 12,15
IR (cm -1 ) : 2957, 2924, 2864, 2855, 2636, 1419
HRMS ( CI+ ) : Masse exacte théorique pour C 19 H 38 NO [M + H] + : 296,2953, expérimentale : 296,2962
Le chanfrein 40 délimite une portion d’épaisseur réduite située au niveau de la tranche 34, formant une marche à l’extrémité de la collerette 18. Il permet d’éviter un défaut tel que par exemple une bavure, lors de l’injection de la collerette 18 de la pièce de guidage 6. L’épaisseur de la collerette 18 au début du chanfrein est sensiblement égale à 0,5 millimètre.
De préférence, le chanfrein 40 présente un angle d’inclinaison β compris entre 0° et 60° par rapport à un plan vertical.
Le revêtement décoratif 7 est fixé sur le panneau de support 4, sur la collerette 18 et sur le volet 16. Il est propre à se déchirer lorsque le volet 16 s’ouvre et que le coussin gonflable se déploie. Dans le mode de réalisation représenté sur la , le revêtement décoratif 7 comprend une couche de mousse et un revêtement externe. Le revêtement décoratif 7 présente une épaisseur comprise entre 0,8 millimètre et 3,5 millimètres. La couche de mousse s’étend entre le revêtement externe et la surface formée par le panneau de support 4, la collerette 18 et le volet 16. Le revêtement externe peut être réalisé dans tout type de peau tel que par exemple, un revêtement en polypropylène, un textile ou un cuir.
Le cadre de renfort 8 est une pièce rapportée agencée autour du canal 14. Le cadre de renfort 8 est fixée au bord périphérique 12 du panneau de support 4 par compression à chaud. Le cadre de renfort 8 est fixé à une face inférieure du bord périphérique 12, opposée à la face supérieure du bord périphérique 12. Le cadre de renfort 8 est adapté pour fixer la position de la pièce de guidage 6 par rapport au panneau de support 4. En particulier, il permet de plaquer et de fixer le bord périphérique 12 du panneau de support 4 contre la collerette 18 pendant l’opération de compression à chaud. Ainsi, le bord périphérique 12 du panneau de support 4 est maintenu entre le cadre de renfort 8 et la collerette 18. Le cadre de renfort 8 présente une forme complémentaire de la forme du canal 14. Ainsi, le cadre de renfort 8 présente par exemple une forme sensiblement rectangulaire comprenant quatre branches, comme illustrée sur la . Le cadre de renfort 8 est de préférence réalisé d’une seule pièce par moulage, par exemple par moulage par injection, d’une matière plastique, comprenant par exemple du polypropylène.
Le cadre de renfort 8 comprend un anneau 48 s’étendant dans un plan sensiblement perpendiculaire à la direction axiale A-A, et une jupe 50 s’étendant sensiblement perpendiculairement à l’anneau 48. Chaque branche du cadre de renfort 8 présente une section en forme de L.
En référence à la , l’anneau 48 comporte un bord extérieur libre 52 et une ouverture centrale 54 délimitant un bord intérieur 56. La jupe 50 s’étend à partir du bord intérieur 56 de l’anneau 48 vers un côté inférieur de l’anneau 48. La jupe 50 s’étend entre une extrémité liée à l’anneau 48 et une extrémité libre, opposée à l’extrémité liée à l’anneau 48. De préférence, la dimension D de l’anneau 48 définie entre le bord intérieur 56 et le bord extérieur 52 est comprise entre 5 millimètres et 50 millimètres et est, de préférence comprise entre 10 millimètres et 30 millimètres.
Cette dimension entre les bords intérieur 56 et extérieur 52 permet également de palier à un défaut de positionnement de la découpe du panneau de support.
Le bord intérieur 56 de l’anneau 48 est au contact des nervures 26 du canal 14 pour assurer un positionnement précis du cadre de renfort 8 par rapport à la pièce de guidage 6. L’anneau 48 comporte une face 58 fixée par compression à chaud au bord périphérique 12 du panneau de support. De préférence, cette face 58 est munie d’un relief ou de plusieurs reliefs 60 pour augmenter l’adhésion de l’anneau au panneau de support. Ces reliefs 60 sont constitués par des picots, des nervures ou des bosses, comme visible sur la . Ces reliefs 60 présentent par exemple une hauteur comprise entre 0,5 millimètre et 2,5 millimètres. La densité de ces reliefs est comprise entre 5 et 15 par centimètre carré. La jupe 50 présente une forme complémentaire au canal 14. Elle est emboitée autour du canal. Avantageusement, la jupe 50 renforce la stabilité et le bon positionnement du cadre de renfort 8 par rapport à la pièce de guidage 6.
Les éléments de verrouillage 24 de la pièce de guidage 6 sont en appui contre l’extrémité libre de la jupe 50. En variante, le canal 14 comporte un unique élément de verrouillage 24.
En variante, les pattes de fixation à emboitage élastique ne sont pas réversibles. Dans ce cas, leur position déformée après assemblage leur permet de bloquer le cadre de renfort 8 en butée contre le bord périphérique 12 du panneau de support.