INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La machine peut être insérée seule dans un carter ou insérée dans un carter de boite de vitesse. Dans ce cas, elle est insérée dans un carter qui loge également une boîte de vitesse. Le carter est par exemple refroidi à l’eau.
Dans la solution représentée aux figures 21A à 21C, toutes les batteries du système de batteries sont indépendantes. On pourrait aussi, sans sortir du cadre de l’invention, raccordés en série ou en parallèle tout ou partie des batteries d’un niveau, et raccorder électriquement chaque niveau de manière indépendante.
L’invention n’est pas limitée aux modes de réalisation précédemment décrits et s’étend à tous les modes de réalisation couverts par l’invention.
Conception d’électrodes pour un élément électrochimique de type lithium primaire Domaine technique de l’invention Le domaine technique de la présente invention est celui des éléments électrochimiques primaires comprenant une anode en lithium métal ou en alliage à base de lithium.
Art antérieur Les termes « élément » ou « élément électrochimique » seront utilisés de manière interchangeable dans ce qui suit. Le terme « primaire » désigne un élément électrochimique non rechargeable, encore désigné sous le terme de pile, par opposition au terme « secondaire » qui désigne un élément électrochimique rechargeable, encore appelé accumulateur.
La famille des éléments électrochimiques primaires au lithium comprend en outre les éléments électrochimiques primaires à cathode liquide, encore parfois appelée catholyte, et les éléments électrochimiques primaires à cathode solide.
Les éléments électrochimiques primaires à cathode liquide, du type Li/SO 2 , Li/SOCl 2 et Li/SO 2 Cl 2 sont connus. L’anode (ou électrode négative) est en lithium métal ou en alliage de lithium. L’électrode positive est une masse poreuse de carbone de grande surface spécifique dont les pores contiennent SO 2 , ou SOCl 2 ou SO 2 Cl 2 . SO 2 étant gazeux à température ambiante, il est présent dans l’élément sous une forme dissoute dans un solvant organique, tel que l’acétonitrile. SOCl 2 ou SO 2 Cl 2 étant liquides à température ambiante, ils constituent à la fois le solvant de l’électrolyte et la cathode de l’élément. Au cours de la décharge d’un tel élément, il se produit à l’anode l’oxydation du lithium métallique en ions lithium selon la réaction suivante :
2 Li → 2 Li + + 2 e -
A l’électrode positive, il se produit dans les pores de la masse de carbone, support de réaction cathodique, la réduction du composé oxydant. Dans le cas où l’oxydant est l’anhydride sulfureux SO 2 , la réaction de réduction est la suivante :
2 SO 2 + 2 e - → S 2 O 4 2-
Dans le cas où l’oxydant est SOCl 2 , la réaction de réduction est la suivante :
2 SOCl 2 + 4 e - → S + SO 2 + 4 Cl -
Les éléments électrochimiques primaires à cathode solide du type Li/MnO 2 et Li/CFx sont connus. L’anode est en lithium métallique ou en alliage de lithium. En décharge à la cathode, Mn IV O 2 se transforme en LiMn III O 2 ; CF x se transforme en carbone. Au cours de la décharge, il se produit à l’anode, comme pour un élément primaire à cathode liquide, l’oxydation du lithium métallique en ions lithium. Les solvants organiques utilisés peuvent être le carbonate de propylène ou le diméthoxyéthane. Le sel utilisé peut être choisi parmi le perchlorate de lithium LiClO 4 , l’hexafluoroarséniate de lithium LiAsF 6 , ou l’hexafluorophosphate de lithium LiPF 6 .
De tels éléments électrochimiques sont généralement construits avec un montage spiralé des électrodes.
Cette construction spiralée peut prendre différentes formes.
Le document KR 10-1996543 décrit par exemple un élément de type lithium primaire dans lequel seule la cathode est spiralée. Les documents CN 109698320, US 2020/0266452 et US 9748610 décrivent des constructions dans lesquelles la cathode, le séparateur et l’anode sont superposés puis l’ensemble est enroulé pour former une spirale.
Généralement, un élément primaire au lithium utilisé à température ambiante présente une capacité d’électrode négative inférieure à celle de l’électrode positive, ceci afin que tout le lithium de l’électrode négative soit consommé en fin de décharge, pour des questions de sécurité. Toutefois, lorsque ces constructions spiralées sont utilisées pour des applications à haute température, notamment pour des températures supérieures à 150°C, il est prévu d’utiliser dans l’élément une quantité plus importante de lithium pour compenser l’effet de la température sur l’autodécharge de l’anode car le phénomène d’autodécharge s’accroît lorsque l’élément est utilisé à une température supérieure à 150°C. Ainsi avec une quantité plus importante de lithium, le ratio entre la capacité de l’électrode négative et la capacité de l’électrode positive est préférentiellement supérieur à 1. L’électrode positive étant alors l’électrode limitante, il est important que son efficacité de fonctionnement soit optimisée. Il existe donc un besoin de développer des éléments lithium primaire de construction spiralée pour des applications à haute température, permettant de maximiser le rendement de l’électrode positive.
la est une vue de face d’une tôle rotorique accolée à la face intérieur du flasque des figures 3a et 3b,
la est une vue schématique et partielle de profil d’un rotor comportant le flasque de la ,
la est une vue de face de la face extérieure d’un flasque selon un autre mode de réalisation de l’invention,
la est un schéma vu de profil d’une ailette d’un flasque selon l’invention,
la est une vue analogue à la d’une variante de réalisation, et
Description détaillée Sur les figures et dans la suite de la description, les mêmes références représentent des éléments identiques ou similaires.
On a illustré aux figures 1a, 1b et 1c un flasque 10 conforme à l’invention. Le flasque comporte un alésage central 13, une face intérieure 11, une face extérieure 12 et une tranche 17 radialement extérieure s'étendant entre la face intérieure 11 et la face extérieure 12.
Le flasque 10 comporte des ouvertures 14, par exemple il comporte six ouvertures 14. Dans le mode réalisation illustré, les ouvertures 14 sont toutes identiques et sont uniformément réparties autour de l’alésage central 13.
- le sous-ensemble avant possède la même forme tridimensionnelle que le sous-ensemble arrière.
- les parties avant et arrière de chaque isolant de paquet de tôles comprennent des zones d’extrémité respectives configurées pour s’emboiter l’une dans l’autre.
- la zone d’extrémité de chacune des parties avant et arrière forme un creux soit sur une face interne de l’isolant de paquet de tôles qui est orientée vers le paquet de tôles, soit sur une face externe de l’isolant de paquet de tôles qui est orientée vers les bobinages.
- les pôles sont disposés angulairement autour de l’arbre de manière à être régulièrement espacés.
- les pôles sont au nombre de six, deux pôles adjacents étant espacés par un angle de 60°.
- les flasques de bobinage avant et arrière sont formés de matière plastique et les isolants de paquet de tôles sont constitués d’un matériau diélectrique également en matière plastique.
est une vue axiale d’un des flasques de bobinage du rotor de la ,
est une vue en perspective d’un ensemble formé par l’assemblage des flasques de bobinage et des isolants de paquet de tôles,
est une vue en perspective d’un premier sous-ensemble destiné à former la partie gauche de l’ensemble de la ,
est une vue en perspective d’un deuxième sous-ensemble destiné à former la partie droite de l’ensemble de la ,
Les inventeurs ont observé que les trois souches d’ E. faecalis selon l’invention (CNCM I-5699, CNCM I-5700, CNCM I-5701) présentent un effet « anti-IL-8 » fort, respectivement de 93%, 75% et 70% comparativement à la souche CNCM I-4969 et à deux autres souches d’ E. faecalis . La souche CNCM I-4969 présente certes un effet, mais plus faible que les trois souches selon l’invention. Ainsi, les souches E. faecalis selon l’invention présentent des propriétés anti-inflammatoires utiles ( ).
Exemple 2 – Effet anti-inflammatoire ex-vivo des souches selon l’invention.
Les inventeurs ont poursuivi leurs travaux en comparant les 3 souches selon l’invention avec 5 autres souches d’E. faecalis (CNCM I-4969, E. faecalis 1, E. faecalis 2, E. faecalis 3, E. faecalis 4).
Les explants de poumons, ou PCLS (« Precision Cut Lung Slices »), sont des coupes en culture de 200-250μm, de poumons provenant de souris axéniques. Les explants sont co-incubés ou non avec 50 UFC (unités formant des colonies) de bactéries : souches d’ E. faecalis . Après 24h, les surnageants de culture sont prélevés et la quantité de cytokines mesurée par Luminex. Les résultats représentent le pourcentage de cytokine mesuré, comparé à la condition du milieu seul. Les données sont regroupées de 4 expériences, au moins n = 6 réplicats biologiques par condition. * p<0.05 comparé avec le contrôle milieu.
Les inventeurs ont ainsi caractérisé les effets anti-inflammatoires sur un modèle d’explants de poumons qui est plus proche de la physiologie pulmonaire en comparaison des lignées cellulaires. Les différentes souches d’ E. faecalis ont été co-incubées avec des explants de poumons de souris axéniques en culture ex vivo . Ces explants ont une production basale de différentes cytokines, laquelle peut être modifiée par la présence d’éléments immunomodulateurs.
Les inventeurs ont mis en évidence que les 3 souches d’ E . faecalis selon l’invention possèdent un effet anti-inflammatoire sur des explants de poumons de souris. Elles réduisent en particulier la libération de l’IL-18, l’IL-2, l’IL-5, le TNF-α ou encore l’IL-6 (Figures 2 et 3). La souche CNCM I-4969 présente un effet significativement plus faible que les trois souches selon l’invention et les 4 autres souches testées ( E. faecalis 1, E. faecalis 2, E. faecalis 3, E. faecalis 4) ont des effets neutres ou pro-inflammatoires ( ).
Exemple 3 – Etude sur des modèles précliniques d’asthme induit par HDM
Le protocole du modèle préclinique d’asthme allergique induit par HDM chez le souriceau est représenté dans la , panel A.
Des souriceaux ont été sensibilisés par une administration intranasale d’HDM ( House Dust Mite – acarien de poussière) (1µg) à J0 (Sensibilisation) puis à 10µg de J7 à J11 (Challenges). Les souches selon l’invention ont été administrées par voie intranasale à 10 6 UFC tous les 2 jours de J-2 à J10 ( Panel A). A J12, les inventeurs ont analysé le suivi de croissance, procédé à un lavage bronchoalvéolaire (LBA) et analysé les cellules et les cytokines du tissu pulmonaire.
Le protocole du modèle préclinique d’asthme allergique induit par HDM chez la souris adulte est présenté dans la , panel B.
Des souris adultes ont également été sensibilisées par une administration intranasale d’HDM ( House Dust Mite – acarien de poussière) (25µg) à J0 et J7 (Sensibilisation) puis à 10µg de J14 à J16 (Challenges). Les souches selon l’invention ont été administrées par voie intranasale à 10 6 UFC tous les 2 jours de J-2 à J16. Dans un des groupes contrôle, du budésonide a été administré par voie intranasale (3mg/kg) de J14 à J16 ( Panel B). A J17, les inventeurs ont analysé le suivi de croissance, procédé à un lavage bronchoalvéolaire des cellules et analysé les cytokines retrouvées dans le lavage et dans le tissu pulmonaire.
Les résultats sont représentés dans le Tableau 2 ci-après.
Les cellules immunes retrouvées dans le LBA, les cytokines TH2 présentes dans les poumons et le LBA, ainsi que l’histopathologie sont des marqueurs du développement de l’asthme communs aux modèles souris d’asthme et aux patients humains. Les données du Tableau 2 proviennent d’une expérience avec 8 et 10 animaux par groupe, chez les souriceaux et chez les adultes, respectivement. Elles indiquent les effets protecteurs (valeurs positives) ou aggravants (valeurs négatives) de l’administration des souches d’ E. faecalis selon l’invention (CNCM I-5699, CNCM I-5700, CNCM I-5701) et hors invention (CNCM I-4969) en comparaison avec les groupes d’animaux traités uniquement à l’HDM. Dans le protocole utilisé chez les souris adultes, les effets ont été comparés à ceux du budésonide, un corticostéroïde de référence en clinique. Dans le protocole chez les souriceaux, cette comparaison n’a pas été faite.
Les inventeurs ont ainsi montré que l’administration par voie intranasale des souches d’ E. faecalis selon l’invention possèdent un effet anti-inflammatoire amélioré par rapport à la souche CNCM I-4969 dans 2 modèles précliniques d’asthme chez la souris nouveau-né et adulte. Elles réduisent le recrutement de cellules retrouvées dans le LBA, ainsi que la libération de cytokines pro-inflammatoires dans les poumons, notamment l’IL-5, l’IL-4, l’IL-13 et l’IFN-γ.
Exemple 4 – E ffet de la souche CNCM I-5699 sur les fonction s respiratoires de souris adultes dans un modèle préclinique d’asthme induit par HDM
Des souris adultes ont été sensibilisées par une administration intranasale d’HDM (25µg) à J0 et J7 puis à 10µg de J14 à J16 ( Panel B). La souche CNCM I-5699 a été administrée par voie intranasale à 10 6 UFC tous les 2 jours de J-2 à J16. Du budésonide a été administré par voie intranasale (3mg/kg) de J14 à J16. La fonction pulmonaire a été mesurée tous les deux jours à l'aide d'un oxymètre de pouls à J-2 avant le premier traitement, puis tous les 2 jours jusqu'à la fin de l'expérience. La mesure permet d’obtenir le niveau de saturation en oxygène du sang, qui peut être affectée en cas d’altération de la fonction respiratoire, notamment lors du développement de l’asthme. A J17, les inventeurs ont procédé à une mesure de la résistance dynamique pulmonaire. Un test similaire est utilisé chez l’homme pour diagnostiquer l’hyperréactivité bronchique (HRB), qui est notamment observée dans l’asthme, et qui se traduit par une augmentation de la résistance pulmonaire. Le principe général de ce test de provocation bronchique consiste en l’administration par voie inhalée de doses croissantes de méthacholine, une substance induisant de façon indirecte la contraction du muscle lisse bronchique, avec pour conséquences des modifications du calibre des voies aériennes, une augmentation de leur résistance et une diminution du débit gazeux au travers de celle-ci. Les souris ont été anesthésiées et intubées. Des concentrations croissantes de méthacholine en aérosol ont été administrées. La résistance a été enregistrée avec un pléthysmographe.
La hauteur de la partie de l’ailette qui s’étend dans l’ouverture peut être comprise entre 1 et 15 mm, mieux entre 3 et 10 mm, mieux entre 5 et 8 mm, par exemple de l’ordre de 7 mm.
La hauteur de la partie de l’ailette qui s’étend dans l’ouverture peut être supérieure à 30% de la hauteur de l’ouverture mesurée dans la direction radiale, mieux supérieure à 50%, mieux supérieure 70%, par exemple de l’ordre de 100%.
Dans le cas où la hauteur de la partie de l’ailette qui s’étend dans l’ouverture est de l’ordre de 100% de la hauteur de l’ouverture mesurée dans la direction radiale, l’ailette traverse totalement l’ouverture.
L’épaisseur d’une ailette peut être comprise entre 0 et 20% du diamètre du flasque, mieux entre 1 et 15%, mieux entre 3 et 10%, par exemple de l’ordre de 3,7% du diamètre du flasque.
L’épaisseur d’une ailette peut être comprise entre 1 et 15 mm, mieux entre 2 et 10 mm, mieux entre 3 et 8 mm, par exemple de l’ordre de 5 mm.
L’épaisseur d’une ailette peut être inférieure à la largeur de l’ouverture, mesurée dans la direction circonférentielle, au travers de laquelle elle s’étend. Ceci permet de laisser de l’espace dans les ouvertures, notamment de part et d’autre de l’ailette, pour permettre l’écoulement du fluide de refroidissement.
Dans le cas d’une ailette en forme de L, les deux parties parallélépipédiques peuvent avoir des hauteurs et/ou des largeurs différentes.
Chaque ailette peut comporter une face inférieure et une face supérieure qui s’étendent toutes deux dans des plans perpendiculaires au flasque. La face inférieure est plus proche de l’axe de rotation X de la machine électrique que la face supérieure.
La face inférieure d’une ailette peut être située à une distance de l’axe de rotation X de la machine d’au moins 20%, mieux d’au moins 30%, mieux d’au moins 40%, par exemple de l’ordre de 45% du diamètre du flasque.
La face inférieure d’une ailette peut être située à une distance de l’axe de rotation X de la machine d’au plus 70%, mieux d’au plus 60%, mieux d’au plus 50%, par exemple de l’ordre de 45% du diamètre du flasque.
La face inférieure d’une ailette peut être située à une distance de l’axe de rotation X comprise entre 30 et 90 mm, mieux entre 40 et 80 mm, mieux entre 50 et 70 mm, par exemple de l’ordre de 60 mm.
La face supérieure d’une ailette peut être située à une distance de l’axe de rotation X de la machine d’au moins 60%, mieux d’au moins 70%, mieux d’au moins 80%, par exemple de l’ordre de 82% du diamètre du flasque.
La face supérieure d’une ailette peut être située à une distance de l’axe de rotation X de la machine d’au plus 100%, mieux d’au plus 90%, mieux d’au plus 85%, par exemple de l’ordre de 82% du diamètre du flasque.
La face supérieure d’une ailette peut être située à une distance de l’axe de rotation X comprise entre 70 et 135 mm, mieux entre 80 et 125 mm, mieux entre 100 et 115 mm, par exemple de l’ordre de 112 mm.
Au moins une ailette peut s’étendre selon un plan directeur perpendiculaire aux faces intérieure et extérieure du flasque. Au moins une ailette peut s’étendre selon un plan directeur incliné par rapport à l’axe de rotation X de la machine électrique.
Une ailette s’étendant selon un plan directeur perpendiculaire aux faces intérieure et extérieure permet de former un écoulement turbulent sur une de ses faces.
Procédé de fabrication Procédé de fabrication d’un flasque tel que défini plus haut, le ou les flasques pouvant être réalisé par fonderie et/ou usinage.
la est une vue en perspective de la face extérieure d’un flasque conforme à l’invention,
la est une vue en perspective de la face intérieure du flasque de la ,
la est un schéma en coupe d’une machine électrique comportant deux flasques tels qu’illustrés aux figures 1a et 1b,
Cette première liaison 5 est donc un point fixe vis à vis de la thermique. Cette première liaison est de préférence configurée pour :
- transmettre les efforts radiaux (vertical et latéral) (par exemple entre les deux enveloppes 2, 3)
- transmettre les efforts longitudinaux (accélération de 2g par exemple) (par exemple entre les deux enveloppes 2, 3).
Lors de sa déformation, la seconde paroi 6 peut par exemple s’incliner de façon à se rapprocher un peu plus de la direction longitudinale A.
Au moins la première paroi 5 support peut être formée en une ou plusieurs parties assemblées, par exemple deux demi cônes rigides soudés (par exemple en acier inoxydable tel que du type 304 ou 316). La structure en deux demi cônes peut notamment permettre de centrer l’enveloppe 2 interne dans l'enveloppe extérieure 3 lors du montage.
Comme illustré, la liaison entre la première paroi 5 support et l’enveloppe 3 externe peut être fixée (soudée) très proche du fond (extrémité) de l’enveloppe 5 externe, de préférence aux niveau des parties cylindriques des enveloppes 2, 3, par exemple à proximité de tuyauteries inter-parois (non représentées par soucis de simplification).
Idem, la seconde paroi 6 support peut être fixée (soudée) très proche du fond (extrémité) de l’enveloppe 2 interne.
A noter la structure de maintien de l'enveloppe interne 2 dans l'enveloppe 3 externe est de préférence constituée par les première paroi 5 support et seconde paroi 6 support. C’est-à-dire que, de préférence, il n’y a pas d’autre structure de supportage de l’enveloppe interne 2. Cependant une ou d’autres liaisons additionnelles (tirant(s) par exemple) peuvent être envisagées.
De plus, le réservoir peut comporter des éléments de liaison entre les enveloppes 2, 3, notamment pour le passage ou guidage de tuyauteries entre les enveloppes 2, 3 (mais ces éléments n’assurent pas forcément une fonction de fonction de supportage comparable à celle des deux parois 5, 6).
A noter que la forme de la ou les parois supports sont désignées comme de « forme générale en tronc de cône ». Ceci signifie que la paroi considérée peut effectivement être en tronc de cône. Cependant tout autre forme approchante peut être envisagée, notamment une forme bombée d’approchant d’un cône.
Elément pour bloc optique de véhicule automobile permettant de sécuriser une connexion électrique. Le domaine technique concerne les éléments pour bloc optique de véhicule permettant de sécuriser une connexion d’un connecteur électrique, les blocs optiques comportant un tel élément ainsi que les véhicules équipés de tels blocs optiques.
Les véhicules modernes sont équipés de feux de signalisation complexes qui comportent des composants électroniques devant évidemment être connectés entre eux et/ou au réseaux électriques du véhicule. Ainsi, par exemple, les feux de signalisation comportent de plus en plus souvent des dispositifs d’éclairage par LED qui alimentent des guides de lumière. Ces dispositifs d’éclairage nécessitent des circuits imprimés évidemment connectés aux réseaux électriques et électroniques du véhicule.
Tous les connecteurs d’un véhicule sont soumis à d’importants mouvements de vibrations qui risquent, à long terme, d’occasionner des déconnexions de connecteurs. Afin d’éviter de telles déconnexions et suivant le type de connecteur utilisé, il est parfois nécessaire d’ajouter des pièces supplémentaires qui permettent de verrouiller la connexion du connecteur. Cependant il s’avère que dans certains cas, la séquence de montage et/ou l’emplacement du connecteur et le manque de place rende impossible l’utilisation d’une telle pièce supplémentaire. C’est particulièrement le cas des connecteurs utilisés dans les feux de signalisation puisque ceux-ci sont inaccessibles une fois le feu de signalisation assemblé. Cette situation empêche évidemment de sécuriser la connexion mais également ultérieurement de vérifier facilement, sans démonter le feu, la qualité de la connexion.
Ainsi, il existe un besoin d’une solution qui permette de sécuriser une connexion d’un connecteur, en particulier lorsque l’utilisation d’une pièce supplémentaire est impossible ou difficile à mettre en œuvre.
La présente invention a pour objet de pallier les problèmes exposés précédemment. Dans ce contexte technique, un but de la présente invention est de fournir un élément pour un bloc optique permettant de sécuriser une connexion d’un connecteur électrique sur un circuit imprimé, en s’assurant que le connecteur ne puisse être déconnecté.
A cet effet, la présente invention se rapporte à un élément d’un bloc optique pour véhicule automobile, l’élément définissant au moins une partie d’une cavité conformée pour accueillir un sous-ensemble interne du bloc optique et au moins un connecteur électrique chacun connecté au sous-ensemble, l’élément présentant des moyens de blocage conçus pour, lorsque le sous-ensemble est fixé dans la cavité, empêcher au moins un connecteur d’être déconnecté du sous-ensemble.
Plus précisément, chacun des six canaux liquides 21.1 à 21.6 présente une section transversale dans le plan YZ qui augmente depuis la première extrémité longitudinale 3 ( ) jusqu’à sa limite avec la zone adiabatique ( ). Autrement dit, l’épaisseur des parois séparant les six canaux liquides 21.1 à 21.6 diminue depuis la première extrémité longitudinale 3 ( ) jusqu’à sa limite avec la zone adiabatique ( ). En outre, la hauteur du canal liquide selon l’axe Y augmente depuis l’extrémité longitudinale 3 jusqu’à la zone adiabatique.
La montre la zone adiabatique du caloduc : elle comprend un unique canal liquide 21 de section transversale identique sur toute sa longueur selon l’axe X, à ceci près que des piliers raidisseurs 23 qui s’étendent selon la direction Y, sont agencés à différents endroits. Ces raidisseurs 23 sont présents localement pour des raisons de mise en forme et de résistance mécanique de l’enceinte 2 au niveau de la zone adiabatique. Ces raidisseurs 23 peuvent induire des pertes de charge qui sont minimes.
En outre, dans la zone adiabatique, on peut s’affranchir de tout canal de liaison 22 comme mieux détaillé par la suite.