INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Avantageusement, dans la formule (VIIIA), - R7 représente un groupe alkyle ou alcényle, de préférence un groupe alkyle, linéaire ou ramifié, en C 1 à C 3 ; et - R8, R9, R10 représentent, indépendamment l’un de l’autre, des groupes alkyles ou alcényles, de préférence des groupes alkyles, linéaires ou ramifiés, en C 8 à C 12 ; de préférence R7, R8 et R9 sont identiques et représentent des groupes alkyles, linéaires ou ramifiés en C 8 à C 12 .
Avantageusement, dans la formule (VIIIA), R7 = -CH 3; et R8 = R9 = R10 = CH 3 –(CH 2 ) p 3 -, avec p3 représente un entier entre 6 et 8 ; de préférence R8 = R9 = R10 = CH 3 —(CH 2 ) 7 -.
Dans la formule (VIII), [X 3 - ] représente un contre-ion choisi parmi les composés de formule (VIIIB) : dans laquelle R 3 est choisi parmi des groupes alkyles ou alcényles, linéaires ou ramifiés, comprenant de 5 à 7 atomes de carbone.
Selon un mode de réalisation particulièrement avantageux, [X 3 - ] représente le 2-éthylhexanoate.
Selon un mode de réalisation préféré, [CAT 3 + ] est le tri-n-octyl méthylphosphonium et [X 3 - ] est le 2-éthylhexanoate. Autrement dit, le liquide ionique à base phosphonium est le 2-éthylhexanoate de tri-n-octyl méthylphosphonium.
Les liquides ioniques à base de guanidinium, d’ammonium ou de phosphonium sont de préférence solubles dans l’huile ou les huiles de base mises en œuvre dans la composition lubrifiante. Un composé est dit soluble dans une huile de base s’il peut être solubilisé à une concentration d’au moins 0,01 % en poids par rapport au poids de l’huile de base, à température ambiante.
(c) Additifs présentant des fonctionnalités amines, bore et acide ou carboxylate
Selon un mode de réalisation particulier, une composition lubrifiante selon l’invention peut comprendre, à titre d’additif organique basique « TBN booster », un ou plusieurs additifs présentant des fonctionnalités amines, bore et acide ou carboxylate.
De tels additifs sont notamment décrits dans les demandes WO 2018/220007, WO 2018/220009, WO 2019/229173, WO 2020/094796, WO 2020/094800 et WO 2021/089671.
Le poids en PAEK ou, le cas échéant, la somme des poids des PAEKs de la composition peut représenter au moins 60%, ou au moins 70%, ou au moins 80%, ou au moins 85%, ou au moins 90%, ou au moins 92,5%, ou au moins 95%, ou au moins 99%, ou au moins 99,9% ou 100% du poids total de la composition.
Dans certains modes de réalisation la composition est essentiellement constituée de PAEK(s), c’est-à-dire qu’elle comprend de 90% à 99,9% du poids total de composition en PAEK(s).
Dans certains modes de réalisation, la composition est constituée de PAEK(s) c’est-à-dire qu’elle est constituée d’au moins 99,9%, idéalement de 100%, du poids total de composition en PAEK(s).
La molécule d’acide ribonucléique contenant au moins un motif de séquence nucléotidique UNAAAC peut comprendre, au sein de ce motif et/ou en tout autre position : - au moins un nucléotide chimiquement modifié, en particulier un nucléotide 2’-O-méthylé, une telle modification étant réalisée de manière classique en elle-même, notamment au niveau du motif ribose ; - et/ou au moins un acide nucléique bloqué, dit LNA (pour l’anglais « locked nucleic acid »), c’est-à-dire un analogue d’acide nucléique contenant un pont méthylène entre l’hydroxyle en position 2 et l’atome en position 4 du sucre ; - et/ou au moins une liaison internucléotidique phosphorothiate.
L’étape de mise en présence de la protéine de fusion avec la molécule d’acide ribonucléique contenant au moins un motif de séquence nucléotidique UNAAAC est de préférence réalisée pendant une durée comprise entre 5 minutes et 1 heure, de préférence comprise entre 10 minutes et 30 minutes.
Le support solide sur lequel est greffé le partenaire d’affinité du ligand de capture ou la molécule d’acide ribonucléique peut être de tout type classique en lui-même, notamment pour la réalisation de procédés de séparation par immunoprécipitation. Il peut par exemple consister en des billes d’agarose ou de polystyrène, par exemple à propriétés magnétiques, pouvant notamment être isolées du milieu les contenant par des aimants.
Dans des modes de mise en œuvre particuliers de l’invention, le support solide est un support de chromatographie, classique en lui-même, par exemple un polymère réticulé à base de polysaccharide, tel que le dextrane ou l’agarose, ou de polyacrylamide, notamment sous forme de billes poreuses, ou de polystyrène.
Pour la mise en œuvre du procédé selon l’invention, le support de chromatographie est alors de préférence contenu dans une colonne (ou tube), dans laquelle est introduit le milieu contenant la protéine de fusion, le cas échéant liée à la molécule d’acide ribonucléique lorsque le procédé selon l’invention met en œuvre un ligand de capture couplé à cette dernière, pour la fixation de la protéine de fusion au support de chromatographie selon le principe de la chromatographie d’affinité, cette affinité étant soit entre le ligand de capture et son partenaire d’affinité greffé sur le support, soit entre la protéine de fusion, plus précisément l’étiquette protéique, et la molécule d’acide ribonucléique greffée sur le support.
Une telle colonne de chromatographie peut être opérée en mode par lots ou en continu.
Préférentiellement, préalablement à sa mise en présence avec la protéine de fusion, le support de chromatographie est équilibré, de manière classique en lui-même et selon les préconisations du fabricant, notamment par un tampon d’équilibration aqueux. Ce tampon d’équilibration peut contenir un agent dénaturant ou un détergent tel que le chlorure de guanidinium, l’urée ou le Triton® X-100.
La séparation de la protéine de fusion et du support solide peut être réalisée de différentes manières, comprenant toutes une étape d’élution de la protéine d’intérêt (seule ou sous forme de protéine de fusion avec l’étiquette protéique). Cette élution peut être réalisée à pH constant ou avec des gradients de pH décroissant linéairement ou de manière discontinue. Les conditions d’élution optimales sont aisément déterminables par l’homme du métier, par des expériences de routine, pour chaque protéine d’intérêt donnée.
Le tampon d’élution peut contenir un agent dénaturant ou un détergent tel que le chlorure de guanidinium, l’urée ou le Triton® X-100. L’addition d’un tel agent dénaturant ou détergent facilite la purification, même lorsque la protéine d’intérêt est peu soluble en solution aqueuse.
Dans les modes de mise en œuvre particuliers de l’invention dans lesquels un site de clivage enzymatique est inséré entre la protéine d’intérêt et l’étiquette protéique, la séparation de la protéine d’intérêt et du support solide peut être réalisée par clivage au niveau du site de clivage enzymatique. La protéine d’intérêt peut alors être récupérée par élution, comme indiqué ci-dessus.
Dans des variantes de l’invention, la protéine de fusion peut être séparée du support solide par élution chimique, notamment au moyen d’une solution à base de glycine de faible pH, puis la protéine d’intérêt peut optionnellement être dissociée de l’étiquette protéique par clivage au niveau du site de clivage enzymatique qui les sépare.
Dans des modes de mise en œuvre particuliers de l’invention, un site de clivage est inséré entre la molécule d’acide ribonucléique contenant au moins un motif de séquence nucléotidique UNAAAC et le support solide ou le ligand de capture. Ce site de clivage peut être du type clivable par une enzyme RNAse spécifique. Dans une telle configuration, la séparation de la protéine d’intérêt et du support de chromatographie peut être réalisée par clivage au niveau de ce site de clivage. La protéine de fusion peut alors être récupérée par élution, comme indiqué ci-dessus.
La séparation de la protéine de fusion et du support solide peut autrement être réalisée par clivage chimique au sein de la molécule d’ARN immobilisée, directement ou indirectement, par l’intermédiaire du couple « ligand de capture / partenaire d’affinité », sur le support solide.
L’étiquette protéique peut contenir deux ou plus des domaines 2 à 7 ci-dessus, y compris la totalité de ces domaines, toute combinaison de deux ou plus de ces domaines entrant dans le cadre de l’invention.
Préférentiellement, dans la séquence d’acides aminés de chacun des domaines 2 à 7 ci-dessus, les acides aminés variables sont choisis pour que la séquence d’acides aminés de chacun des domaines corresponde à la séquence d’acides aminés d’un domaine de la protéine Mmi1 d’un microorganisme du genre Schizosaccharomyces , préférentiellement le même que celui dont est issu ledit fragment contenant le domaine YTH+ de la protéine. Les différents domaines, ainsi que le domaine YTH+, contenus dans l’étiquette protéique selon l’invention sont alors de préférence positionnés les uns par rapport aux autres selon leur positionnement normal dans la protéine native, ces domaines étant alors contigus ou séparés par les séquences intercalaires natives de la protéine, ou par des séquences obtenues par substitution, addition ou délétion par rapport à ces séquences intercalaires natives.
Perfectionnement apporté à un dispositif et à un procédé associé pour économiser l’énergie calorifique et l’eau dans une installation sanitaire. Domaine technique. L’invention se rapporte aux installations destinées à délivrer rapidement sans gaspillage l’eau chaude sanitaire aux points de puisage, par exemple des robinets ou des mitigeurs. L’invention concerne en particulier un dispositif et un procédé associé de régulation du débit d’eau chaude sanitaire dans ces installations.
Etat de l’art.
Les numéros de figures et les repères à ces figures cités dans ce paragraphe « Etat de l’art » sont celles de la demande internationale WO2017216432.
La demande de brevet WO2017216432.décrit une installation destinée à délivrer rapidement, sans gaspillage l’eau chaude sanitaire aux points de puisage, par exemple des robinets ou des mitigeurs. Plusieurs modes de réalisation y sont représentés dont celui de la qui comporte des réducteurs de pression. Ce mode de réalisation par rapport aux deux autres (Figures 3 et 4) optimise les économies d’énergie lorsque plusieurs circuits sont sollicités en même temps.
La de ce document montre un mode de fonctionnement qui utilise des réducteurs de pression (9) qui sont naturellement à pilotage interne, car l’information de pression est détectée dans le réducteur de pression ce qui permet d’avoir la pression souhaitée (par exemple 3 bars) au point de puisage. Le problème est que les réducteurs de pression génèrent des nuisances sonores gênantes pour les utilisateurs. Ces nuisances sonores ont deux origines distinctes : d’une part, elles proviennent du réducteur de pression (9) qui émet un sifflement désagréable à proximité de l’utilisateur, dû à la forte restriction du passage du fluide. D’autre part, du fait que le tuyau de petite section (3) est constamment soumis à la pression maximum, il reste rigide et transmet bien les sons et vibrations émis par la pompe et par le moteur, et plus particulièrement les pulsations de la pompe (les variations de débit) lorsqu’il s’agit d’une pompe à piston. Lorsque le tuyau est en contact avec les cloisons du bâtiment, le son est amplifié. Il est alors perceptible par l’entourage de l’utilisateur et peut facilement dépasser un seuil maximal fixé par des normes et réglementations.
Pour y remédier, il est tentant d’installer les réducteurs de pression en amont du circuit de petite section (3), loin des points de puisage. Il faut alors augmenter sensiblement la pression de consigne du réducteur à pilotage interne, pour prendre en compte les pertes de charge dans le circuit de petite section entre le réducteur et le point de puisage, afin d’avoir la pression requise (3 bars) aux points de puisage. Cependant cette solution ne permet pas de garantir une même pression (3 bars) au point de puisage dans tous les cas d’usage car les pertes de charges dans le circuit de petite section (3) dépendent notamment de la longueur des tuyaux mais aussi du débit. Donc déplacer en amont ces réducteurs de pression conventionnel empêcherait un fonctionnement de l’installation satisfaisant pour les utilisateurs.
Exposé de l’invention. Selon l’invention, le dispositif permettant de réguler la pression d’un circuit d’eau chaude sanitaire et en conséquence un débit d’eau chaude sortant d’au moins un point de puisage faisant partie d’une installation de distribution d’eau chaude sanitaire comportant au moins une source d’eau chaude mise sous pression par une pompe, au moins un circuit de tuyaux de petite section amenant l’eau chaude sous pression à au moins un point de puisage, et un système de régulation est caractérisé en ce que le système de régulation comporte un réducteur de pression placé en amont de chaque circuit d’eau chaude de petite section et en ce que le dispositif comporte des moyens pour déterminer la pression dans chaque tuyau de petite section au niveau du ou des point(s) de puisage et pour transmettre cette information de pression au réducteur de pression correspondant au(x) point(s) de puisage.
Pour plus de précision le terme « en amont de chaque circuit d’eau chaude de petite section » signifie en aval de la pompe, en série sur chaque circuit de distribution de petite section et éloigné du point de puisage. Lorsqu’il y a plusieurs circuits de petite section, les réducteurs de pressions sont idéalement regroupés et assemblés entre eux. Le système de régulation comporte plusieurs organes idéalement regroupés, formant un composant appelé module de régulation. La valeur de consigne de la pression d’eau sanitaire à chaque point de puisage est de préférence de l’ordre de trois bars, quelque-soit le nombre de points de puisage en service.
Les premiers avantages du dispositif selon l’invention, sont multiples. Notamment lorsque plusieurs circuits de petite section sont sollicités en même temps, plusieurs utilisateurs peuvent obtenir de l’eau chaude sanitaire rapidement aux points de puisage quel que soit le débit demandé, sans gaspillage énergétique et sans nuisances sonores.
Le moyen pour déterminer la pression dans chaque tuyau de petite section au niveau de chaque point de puisage et pour transmettre cette information de pression au réducteur de pression correspondant au(x) point(s) de puisage peut être réalisé de différentes façons: l’information de pression au niveau de chaque point de puisage est soit détectée par un capteur de pression qui envoie un signal électrique via un fil ou tout autre moyen électronique aux réducteurs de pression correspondants, soit par un tuyau plein d’eau qui transmet la pression du point de puisage au réducteur de pression correspondant. Cette deuxième solution sera privilégiée dans des installations déjà pourvues de tuyaux traditionnels de plus grande section dans lesquels ou à l’extérieur desquels, les tuyaux de petite section cheminent. Ces circuits de tuyaux de plus grande section, plein d’eau transmettent l’information de pression des points de puisage aux réducteurs de pression correspondants en amont de chaque circuit d’eau chaude de petite section.
Selon un perfectionnement, ces tuyaux traditionnels de plus grande section sont pourvus chacun d’une électrovanne raccordée en dérivation. Quand ces électrovannes sont ouvertes une partie de l’eau sanitaire au niveau des points de puisage retourne des points de puisage vers l’amont, ce qui permet, premièrement de fournir l’eau chaude encore plus rapidement au point de puisage indépendamment du débit demandé par l’utilisateur, et deuxièmement de récupérer l’énergie thermique contenue dans les tuyauteries après chaque utilisation selon un procédé décrit ci-après.
L’invention concerne aussi un procédé mettant en œuvre le dispositif ci-avant. Il comprend les étapes suivantes : Ouverture du point de puisage, détection de la demande d’eau chaude au point de puisage, l’ouverture automatisée de l’électrovanne engendrant une baisse de pression dans le tuyau traditionnel de plus grande section, l’ouverture complète du réducteur de pression permettant le transfert d’un débit d’eau chaude maximum dans le tuyau de petite section, l’arrivée de l’eau chaude au point de puisage et le retour d’une partie du débit via le tuyau de plus grande section à la source d’eau chaude, la fermeture automatisée de l’électrovanne, la régulation du débit dans le réducteur de pression durant toute la phase d’utilisation en fonction de la demande au point de puisage, la fermeture du point de puisage qui engendre une hausse de pression fermant complétement le réducteur de pression.
Selon une variante du dispositif et du procédé associé, présentée dans la description détaillée ci-après, les calories de l’eau chaude sanitaire renfermée dans les tuyaux après fermeture des points de puisage sont récupérées, ce qui améliore encore un peu plus les économies d’énergie et réduit le risque de prolifération des bactéries dans les conduits d’eau chaude sanitaire.
Description détaillée. est une vue schématique de l’installation de distribution d’eau chaude sanitaire équipée du dispositif de régulation selon l’invention. est une vue schématique d’une variante du dispositif de distribution d’eau chaude sanitaire, équipé de trois modules de régulation (5) selon l’invention. est un schéma des fonctions hydrauliques du module de régulation (5), visible aussi sur la . est une vue en coupe du réducteur de pression (90) selon l’invention.
Le dispositif selon l’invention, schématisé sur la , utilise des réducteurs de pression spécifiques (90) placés en amont des tuyaux de petite section (5.2). Leur fonction n’est pas de réduire directement la pression comme le feraient des réducteurs de pression conventionnels. Les réducteurs de pression (90) selon l’invention utilisent un pilotage aval externe permettant de faire varier le débit dans les tuyaux de petite section (5.2), afin d’obtenir une pression réglable prédéterminée (exemple 3 bars) à leurs autres extrémités, au niveau du ou des point(s) de puisage (41).
Le réducteur de pression (90) a pour rôle de transformer l’information de pression en débit. Lorsque la pression au point de puisage (41) est en dessous de la pression de consigne, le débit augmente, et inversement lorsque la pression est au-dessus de la pression de consigne le débit diminue. Le réducteur de pression (90) fait partie intégrante du module de régulation (5)
Deux couches de polymère thermoplastique HHDT, tel un de que ceux cités ci-dessus, sont d’abord chauffées au-dessus de leur température de fléchissement et placées entre deux moitiés de moule portées à une température inférieure à ladite température de fléchissement. Une couche d’un polymère à basse température de fléchissement (LHDT), est intercalée entre les deux couches de polymère thermoplastique HHDT. Les deux moitiés de moule sont ensuite refermées l’une contre l’autre, l’adhésion entre les deux couches de polymère HHDT étant assurée par la présence du polymère LHDT. Enfin, un corps creux est formé par injection de gaz dans le moule.
Cette technique présente comme désavantage l’obligation d’ajouter une couche d’adhésion entre les deux couches destinées à former principalement le corps creux.
Il existe actuellement un besoin d’utiliser des poly-aryl-éther-cétones dans des procédés de thermoformage afin de fabriquer des corps creux cristallisés haute performance.
La présente invention propose un procédé de thermoformage double-feuilles comprenant au moins deux feuilles de poly-aryl-éther-cétone(s) aptes à cristalliser sans nécessiter de couche supplémentaire intermédiaire.
L’invention concerne un procédé de thermoformage double-feuilles pour fabriquer un corps creux. Le procédé comprend :
- la fourniture de deux feuilles comprenant au moins une face constituée d’une composition pseudo-amorphe à base de poly-aryl-éther-cétone(s) ;
- une étape de ramollissement des deux feuilles à une température de ramollissement, de sorte à former des feuilles ramollies,
la température de ramollissement étant supérieure ou égale à la température de transition vitreuse de chaque composition pseudo-amorphe ;
- une étape de formage des feuilles ramollies de sorte à former des feuilles thermoformées ;
- une étape de mise en contact et de coalescence d’au moins une zone de contact desdites faces des feuilles ramollies, et/ou
des feuilles en cours de formage ou déjà formées,
de sorte à former un corps intermédiaire, les zones de contact étant chauffées à une température de mise en contact, chaque zone de contact restant dans un état essentiellement amorphe au moins jusqu’à la mise en contact; et,
- une étape de cristallisation de la composition à une température de moule, pour former un corps creux cristallisé,
l’étape de cristallisation étant mise en œuvre essentiellement après l’étape de mise en contact et de coalescence, et préférentiellement essentiellement après l’étape de formage.
Avantageusement, la composition peut avoir une viscosité à 380°C, à 1Hz, telle que mesurée par un rhéomètre à plans parallèles, allant de 200 Pa.s à 8000 Pa.s, préférentiellement de 500 Pa.s à 5000 Pa.s, et plus préférentiellement de 750 Pa.s à 4500 Pa.s.
Avantageusement, le temps de demi-cristallisation isotherme à la température de contact de la composition peut être d’au moins 3 secondes, préférentiellement d’au moins 5 secondes, et le plus préférentiellement d’au moins 8 secondes ; et/ou d’au plus 30 minutes, préférentiellement d’au plus 10 minutes, préférentiellement encore d’au plus 5 minutes, et le plus préférentiellement d’au plus 2 minutes.
Comme mentionné ci-dessus, l’ensemble des additifs détaillés ci-dessus peuvent être introduits sous la forme d’un mélange ou « paquet » d’additifs.
Selon ce mode de réalisation, le paquet d’additif peut représenter de 1 % à 35 % massique, en particulier de 2 à 30 % massique, par rapport à la masse totale de la composition, de préférence allant de 5 % à 25 % massique.
Selon un mode de réalisation particulier, une composition lubrifiante pour moteur marin selon l’invention peut comprendre, voire être constituée de : - une huile de base ou un mélange d’huiles de base ; - un ou plusieurs composés spiro selon l’invention, en particulier tels que définis précédemment ; - éventuellement un ou plusieurs additifs, distincts du ou desdits composés spiro, choisis parmi : les autres additifs détergents, en particulier les additifs détergents métalliques surbasés et neutres ; les additifs anti-usure ; les additifs organiques basiques améliorant l’indice de base total ; les additifs dispersants ; les améliorants de l’indice de viscosité (VI), les épaississants ; les agents anti-mousse ; les additifs anti-oxydants ; les additifs antirouille ; et leurs mélanges.
De préférence, une composition lubrifiante pour moteur marin selon l’invention comprend, voire est constituée de : - de 60 à 98,9 % massique, en particulier de 70 à 90 % massique, d’une ou plusieurs huiles de base ; - de 0,1 à 20 % massique, de préférence de 0,5 à 10 % massique, d’un ou plusieurs composés spiro selon l’invention, en particulier tels que définis ci-dessus ; - de 1 % à 35 % massique, de préférence de 5 % à 25 % massique, d’un ou plusieurs additif(s) choisi(s) parmi : les autres additifs détergents, en particulier choisis parmi les additifs détergents métalliques surbasés et neutres ; les additifs organiques basiques améliorant l’indice de base total ; les additifs anti-usure ; les additifs dispersants ; les améliorants de l’indice de viscosité (VI) ; les épaississants ; les agents anti-mousse ; les additifs anti-oxydants ; les additifs antirouille ; et leurs mélanges ; les teneurs étant exprimées par rapport à la masse totale de ladite composition lubrifiante.