INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’agent conversationnel CRB est remarquable ici en ce qu’il est capable de dialoguer : - d’une part avec plusieurs utilisateurs et de les conseiller éventuellement en fonction d’un historique de connaissances accumulées au fil du temps, et - d’autre part avec un équipement physique tel qu’une machine, en représentant cette machine, permettant ainsi un dialogue ente les utilisateurs et la machine.
L’agent conversationnel CRB peut mettre en œuvre une intelligence artificielle pour établir ces interactions en fonction d’un apprentissage au fil du temps (en partant éventuellement de règles initiales prédéterminées). Par exemple, des données d’un historique des états reçus de la machine, et/ou d’un historique des demandes d’utilisateurs et/ou des échanges entre utilisateurs peuvent être assimilées par apprentissage pour constituer une base de connaissances qu’exploite l’agent conversationnel CRB pour interagir avec les utilisateurs et la machine. Typiquement, des réactions reçus des terminaux suite à la réception de données de la machine peuvent enrichir la base de connaissances précitée. Cette base de connaissances peut initialement comporter des données préprogrammées, propres à la machine et éventuellement au cadre de son utilisation. L’agent conversationnel peut ensuite tenir compte de degrés d’habilitation respectifs des utilisateurs, et/ou de leur compétence et/ou de leur expérience, pour pondérer ses réactions à des demandes de ces utilisateurs.
En référence à la , l’agent conversationnel CRB est donc configuré pour: - implémenter, à l’étape S2, un analyseur d’énoncés en langue naturelle LN (français, anglais, ou autre) pour interpréter les demandes des utilisateurs (reçues à une étape préalable S1) et déterminer ensuite, en se référant à la base de connaissances BC, une pertinence et/ou une cohérence de ces demandes (en fonction par exemple d’un fonctionnement en cours de la machine, d’un historique de fonctionnement de la machine, ou autres), et préparer ainsi les recherches adéquates à effectuer auprès de la machine, - élaborer à l’étape S3 (en langage formel LF, attendu par la machine) les requêtes des utilisateurs à transmettre à la machine à une étape S4 (il peut s’agir de consignes de réglage CONS, de demande d’états de fonctionnement de la machine, de rapport d’erreurs, ou autres), - analyser à une étape S5 (subséquente ou non) les données reçues de la machine, en langage formel, ces données pouvant ne pas répondre à une requête spécifique d’un utilisateur : il peut s’agir par exemple de messages d’alerte (fonctionnement anormal, matière première manquante, ou autres), puis identifier dans la base de connaissances des utilisateurs pertinents auxquels transmettre ces données, ainsi qu’un contexte d’utilisation en cours et/ou un historique d’utilisation similaire, ou autres, - implémenter à une étape S6 un générateur d’énoncés en langue naturelle pour élaborer (en langage naturel) des messages d’informations issues de la machine et destinés à des utilisateurs pertinents CC, accompagnées éventuellement d’informations supplémentaires par exemple sur un fonctionnement courant et/ou de faits intervenus par le passé dans de mêmes conditions, ou autres.
La machine MA présentée sur la peut être une machine industrielle ou plus généralement un équipement quelconque (par exemple un robot domestique ou autre), susceptible d’être supervisé et/ou contrôlé à distance, par l’envoi de messages informatiques. Elle peut remonter directement ou indirectement (selon des observations par un utilisateur tiers) des informations notamment sur son fonctionnement courant, suite à une sollicitation ou de sa propre initiative (des alertes notamment).
Typiquement, la machine peut comporter un ou plusieurs capteurs susceptibles de délivrer des signaux de mesure de paramètres (physiques) dans des messages que reçoit l’agent conversationnel CRB. La machine peut être par exemple une machine d’usine quelconque (une machine outil ou autre) et remonter en bloc les signaux issus de ses capteurs à l’agent conversationnel CRB. En variante, il peut s’agir d’un groupe de machines délivrant chacune des signaux issus de ses capteurs à l’agent conversationnel CRB, lequel est alors configuré pour agréger ces différentes données et établir une synthèse aux participants à la discussion.
Des reliefs 190 font saillie de l’évidement ils sont en contact de la cellule d'électrolyse. Ils définissent des canaux 195 pour distribuer l'eau de manière homogène au sein de la chambre anodique de manière à maximiser la surface de la cellule d'électrolyse recouverte d'eau. Comme cela est illustré sur la , les reliefs peuvent être répartis angulairement autour de l'orifice d'introduction et de l’orifice de purge par lesquels les fluides sont introduits extraits de la chambre anodique. Selon une variante illustrée sur la , les reliefs peuvent définir un canal en forme de serpentin entre l'orifice introduction et l'orifice de purge.
Quant au bloc cathodique, il comporte un réseau en relief 198 faisant saillie du fond de l’évidement cathodique, qui est formé par l’intersection de premier et deuxième ensembles de rainures parallèles, les rainures du premier ensemble étant de préférence parallèles aux rainures du deuxième ensemble. Le réseau en relief 198 est au contact de la cellule d’électrolyse. Il permet une diffusion efficace du dihydrogène et maintient rigidement la cellule d’électrolyse contre le bloc cathodique et favorise une bonne distribution du courant électrique à la surface de la cathode.
La présente encore une variation de réalisation du bloc anodique dans laquelle le conduit de distribution anodique comporte une portion débouchant à son amont dans la portion d’échange thermique et à son aval par une première ouverture 200 sur la face extérieure 150 et une deuxième portion ménagée qui débouche à son aval dans la chambre anodique et à son amont par une deuxième ouverture 205 sur la face extérieure. Afin de mettre en relation les première et deuxième portions communication de fluide, un raccord tubulaire, non représenté, est monté par ses extrémités opposées sur les première et deuxième ouvertures.
Dans l’exemple illustré sur la , les ouvertures de purge anodique et cathodique et l’ouverture d’entrée d’eau font saillie de la face extérieure 250 du bloc anodique en étant portées par des portions tubulaires creuses. Dans la variante illustrée sur la , le module électrochimique présente une forme parallélépipédique et une face extérieure de laquelle les dites ouvertures sont affleurantes.
Comme cela apparaît à la lecture de la présente description, l’invention permet de simplifier la conception du convertisseur photoélectrochimique et d’accélérer la cinétique d’électrolyse de l’eau.
L’invention n’est bien évidemment pas limitée aux exemples présentés à titre illustratif et non limitatif.
Il est connu, par exemple de « A modular device for large area integrated photoecltrochemical water-splitting as a versatile tool to evaluate photoabsorbers and catalyst », J.-P. Becker et al. , J. Mater. Chem. A, 2017, 5, 4818-4826, doi : 10.1039/C6TA10688A, un convertisseur photoélectrochimique comportant un module photovoltaïque convertissant un rayonnement lumineux en courant électrique qui alimente électriquement une cellule d’électrolyse comportant une anode et une cathode qui prennent en sandwich une membrane électrolytique échangeuse d’ions. De l’eau est distribuée sur l’anode où elle est oxydée selon la réaction :
Il existe un besoin continu de nouveaux convertisseurs photoélectrochimiques, qui soient notamment de fabrication aisée.
L’invention propose un convertisseur photoélectrochimique comportant un module électrochimique et un module photovoltaïque superposé au module électrochimique, le module électrochimique comportant : - un boitier anodique comportant au moins deux logements séparés par une cloison, - au moins deux unités électrolytiques qui sont non superposées, sont séparées par la cloison et sont logées chacune dans un des logements correspondants, chaque unité électrolytique comportant une cellule d’électrolyse alimentée électriquement par le module photovoltaïque pour générer du dihydrogène par électrolyse de l’eau, une plaque d’écoulement anodique et un bloc cathodique qui prennent en sandwich la cellule d’électrolyse, chaque cellule d’électrolyse délimitant avec le bloc cathodique de l’unité électrolytique correspondante une chambre cathodique et avec la plaque anodique de l’unité électrolytique correspondante une chambre anodique pour la circulation de fluide au contact de ladite cellule d’électrolyse.
Le convertisseur selon l’invention présente ainsi un module photovoltaïque qui s’étend sur plusieurs unités électrolytiques. Il peut ainsi fournir une puissance électrique élevée à l’ensemble desdites unités, ce qui permet d'obtenir un rendement de génération de dihydrogène élevé. En outre, les unités électrolytiques étant non superposées et séparées par la cloison, le remplacement d’une unité électrolytique est facilité dans le cas où l’une d’entre elles deviendrait défectueuse. Par ailleurs, le module photovoltaïque peut ainsi présenter une grande surface de captation de lumière ainsi qu’une grande surface d’échange thermique avec le module électrochimique.
En l’occurrence, cette demi-coquille 4a comporte une demi-structure interne 9a, définissant un demi-compartiment de ventilation destiné à recevoir le turboréacteur. La structure interne 9 est obtenue par l’assemblage de deux demi-structures internes 9a (seule la demi-structure 9a est visible, la demi-structure complémentaire étant positionnée symétriquement à la demi-structure 9a par rapport au plan médian de la nacelle).
Cette demi-coquille 4a comporte également une demi-structure externe 7a définissant, avec une demi-structure interne 9a, un demi-canal annulaire 8a destinée à être parcourue par un flux d’air froid F circulant entre l’avant et l’arrière de la demi-coquille 4a et définissant, avec le demi-canal annulaire complémentaire obtenu par symétrie par rapport au plan médian de la nacelle, le canal annulaire 8 ou veine d’air.
La liaison du turboréacteur à l'aéronef est effectuée au moyen d'une structure de support comprenant deux demi-poutres longitudinales supérieures 15a (seule la demi-poutre 15a est visible sur la , la demi-poutre complémentaire étant positionnée symétriquement à la demi-poutre 15a par rapport au plan médian de la nacelle), classiquement appelées poutres « 12 heures » en raison de leur position au sommet de la nacelle ; et deux demi-poutres longitudinales inférieures 16a (seule la demi-poutre 16a est visible sur la , la demi-poutre complémentaire étant positionnée symétriquement à la demi-poutre 16a par rapport au plan médian de la nacelle), classiquement appelées poutres « 6 heures » en raison de leur position dans la partie inférieure de la nacelle.
Des demi-bifurcations 15b, 16b reliées aux demi-poutres 15a, 16a sont prévues pour traverser le canal annulaire 8 afin d’assurer la tenue mécanique de la demi-structure interne 9a.
Les demi-poutres supérieures « 12 heures » 15a et inférieures « 6 heures » 16a sont classiquement carénées au moyen de tôles de carénage, en l’occurrence par le premier carénage 13 et le deuxième carénage 14, représentés à la , destinées à venir au contact du flux d’air F traversant le canal annulaire 8 de la nacelle 1.
Les demi-poutres « 12 heures » et « 6 heures » sont liées entre elles d’une part par l’intermédiaire des demi-bifurcations 15b, 16b traversant le canal annulaire 8 et reliées à la structure interne 9 entourant le turboréacteur 5 et, d’autre part, par une structure annulaire appelée cadre avant et formée généralement de deux demi-cadres avant 17a (seul le demi-cadre avant 17a est visible sur la , le demi-cadre avant complémentaire étant positionné symétriquement au demi-cadre avant 17a par rapport au plan médian de la nacelle) s’étendant chacun entre lesdites demi-poutres correspondantes de part et d’autre du plan médian de la nacelle. Ce cadre avant 17a est destiné à être fixé à la périphérie d’un bord aval d’un carter de la soufflante du moteur et ainsi contribuer à la reprise et transmission des efforts entre les différentes parties de la nacelle et du turboréacteur. En outre, dans le cas d’une nacelle équipée d’un dispositif d’inversion de poussée à grilles, le cadre avant peut servir également à supporter les grilles de l’inverseur de poussée.
Classiquement, un inverseur de poussée à grilles comprend deux demi-capots (formant le capot mobile 40 visible à la ) montés chacun coulissant sur les demi-poutres supérieures 15a et inférieures 16a. Les demi-poutres supérieures 15a et inférieures 16a sont à cet effet généralement équipées de rails de guidage primaire et secondaire permettant un mouvement de coulissement des demi-capots de l’inverseur de poussée à grilles, sur sa demi-poutre associée entre alternativement une position de l’inverseur de poussée en jet direct selon laquelle les demi-capots assurent la continuité aérodynamique de la nacelle et une position de l’inverseur de poussée en jet inversé selon laquelle les demi-capots sont déplacés vers l’aval de la nacelle.
Ainsi, l’ensemble de poutres supérieures 15a et inférieures 16a s’étend, en des positions discrètes P1, P2 (ici localisées à « 12 heures » et « 6heures »), depuis la structure externe 7 de la nacelle 1 à travers au moins la ligne aérodynamique interne 62 de la tuyère 6 (représentée à la ). En ces positions discrètes, la ligne aérodynamique externe 61 et/ou la ligne aérodynamique interne 62 de la tuyère 6 présente une zone de plus forte épaisseur imposée, entre autres, par ces demi-poutres 15a, 16a. On comprendra par l’expression « zone de plus forte épaisseur » que la distance entre la ligne aérodynamique externe 61 et la ligne aérodynamique interne 62 est généralement inférieure à leur distance l’une de l’autre dans cette dite zone. En d’autres termes, on comprendra que la ligne aérodynamique externe 61 et/ou la ligne aérodynamique interne 62 de la tuyère 6 présente sur sa circonférence généralement cylindrique une zone faisant saillie vers un axe principal de révolution de la tuyère. L’axe principal de révolution de la tuyère peut notamment être commun à l’axe longitudinal O de la nacelle. Cette forte épaisseur non optimale aérodynamiquement est compensée par le premier carénage 13 et le deuxième carénage 14 pour raccorder, en ces positions P1, P2 la ligne aérodynamique externe 61 et interne 62 en un bord de fuite 60 fin.
Ainsi, on comprendra qu’au niveau des positions discrètes P1 et P2, le premier carénage 13 et le deuxième carénage 14 s’étendent vers l’aval au-delà du bord de fuite 60 formé par le raccordement de la ligne aérodynamique externe 61 et interne 62 en dehors de ces positions discrètes P1, P2.
A la , on a illustré une autre représentation de la section aval 4 également formée par une demi-coquille 4a’ de la section aval 4 qui constitue avec une deuxième demi-coquille (non représentée), obtenue par symétrie par rapport à un plan médian de la nacelle) la section aval 4 de la nacelle 1 apte à venir entourer la chambre de combustion du turboréacteur.
De la même façon, les références AV et AR désignent respectivement les parties avant (amont) et arrière (aval) de la demi-coquille 4a’ par rapport au sens du flux d’air destiné à circuler à l’intérieur de cette demi-coquille 4a’.
La demi-coquille 4a’ comporte une demi-structure externe 7a’ définissant, avec une demi-structure interne 9a’ et un demi-canal annulaire 8a’ destinée à être parcourue par un flux d’air froid F circulant entre l’avant et l’arrière de la demi-coquille 4a’.
Des demi-bifurcations 15b’, 16b’ reliées aux demi-poutres 15a’, 16a’ sont prévues pour traverser le demi-canal annulaire 8a’ afin d’assurer la tenue mécanique de la demi-structure interne 9a’.
On a également représenté le premier carénage 13 et le deuxième carénage 14 qui s’étendent vers l’aval au-delà du bord de fuite 60 formé par le raccordement de la ligne aérodynamique externe 61 et interne 62 en dehors de ces positions discrètes P1, P2. En ces positions discrètes P1, P2, ce premier carénage 13 et le deuxième carénage 14 assurent le raccordement des lignes aérodynamiques externe 61 et interne 62 en un bord de fuite 60 le plus fin possible.
On comprendra que la référence 60 définit le bord de fuite de la section aval 4a’ en dehors de ces positions discrètes P1, P2 et en ces positions discrètes P1, P2.
Tel qu’il est représenté, le premier carénage 13 permet d’envelopper une zone 130 formant un bosselage sur la ligne aérodynamique externe 61 prévu pour l’intégration d’éléments de raccordement de la nacelle. Afin d’assurer une fonction aérodynamique optimale en cette position P1 à « 12 heures », le carénage 13 s’étend vers l’aval au-delà du bord de fuite 60 en dehors de ces positons, ceci pour former en cette position P1 un bord de fuite le plus fin possible.
est une vue en perspective d’une installation de chauffage, ventilation et/ou climatisation et d’un corps de chauffe pour le chauffage d’un liquide caloporteur raccordé à ladite installation et piloté par un module de commande déporté du corps de chauffe et monté sur ladite installation.
est une vue du corps de chauffe pour le chauffage d’un liquide caloporteur de la comprenant une enceinte délimitant une chambre de circulation du liquide caloporteur à chauffer et d’une interface de connexion électrique au module de commande.
montre un exemple de réalisation d’éléments électriques chauffants du corps de chauffe de la .
est une vue en coupe du corps de chauffe de la .
est une vue en perspective et de dessous du corps de chauffe de la sur laquelle une paroi de fermeture de l’enceinte est ôtée.
En référence à la , l’invention concerne un dispositif de chauffage électrique 1’, en particulier pour un véhicule notamment automobile.
Il peut s’agir notamment d’un véhicule électrique ou hybride. Il s’agit d’un dispositif de chauffage électrique 1’ permettant de chauffer un fluide, en particulier un liquide caloporteur tel qu’un mélange d’eau et d’éthylène glycol généralement appelé eau glycolée. Un tel liquide caloporteur peut circuler dans un circuit de chauffage pour le chauffage d’un habitacle du véhicule.
L’invention peut s’appliquer à un autre fluide. Il pourrait s’agir en variante ou en complément d’un dispositif électrique pour le chauffage d’un flux d’air.
- Phase mobile A : eau
- Phase mobile B : acétonitrile
TEMPS (min) PHASE MOBILE A (v/v) PHASE MOBILE B (v/v) 0 80 20 0-5 80 20 5-45 20 80 45-55 20 80 55-56 80 20 56-66 80 20
Procédé CLHP 2 :
- Colonne : Supelco discovery C18 150 × 4,6 mm, 5 µm
- Volume d’injection : 25 μl
- Température : 22 °C
- Phase mobile A : 4,29 g/l de solution de CH 3 COONH 4 dans de l’eau/méthanol/acétonitrile 90/6/4
- Phase mobile B : 38,6 g/l de solution de CH 3 COONH 4 dans de l’eau/méthanol/acétonitrile 10/54/36
TEMPS (min) PHASE MOBILE A (v/v) PHASE MOBILE B (v/v) 0 70 30 0-5 70 30 5-15 10 90 15-30 10 90 30-31 70 30 31-40 70 30
CLUP :
Waters Acquity UPLC ; Détecteur : détecteur PDA Acquity UPLC e λ
Procédé CLUP :
PPG-5 Ceteth-20 ; éther cétylique de polyoxyéthylène (20) polyoxypropylène (5) tel que ceux vendus sous le nom Procetyl AWS de Croda Inc,
PPG-8 Ceteth-20 ; éther cétylique de polyoxyéthylène (20) polyoxypropylène (8) tel que ceux vendus sous le nom Nikkol PBC-44 par Nikko Chemicals Co. et
PPG-23 Steareth-34 ; Polyoxyéthylène Polyoxypropylène Stearyl Ether (34 EO) (23 PO) tel que ceux vendus sous le nom Unisafe 34S-23 de Pola Chemical Industries. Ils peuvent offrir une composition stable pendant une longue période, même si la température de la composition est augmentée et diminuée dans une période de temps relativement courte.
Il peut être davantage préféré que les éthers d’alkyle en C 16 -C 30 polyoxyéthylénés (1-40 EO) et polyoxypropylénés (1-30 PO) soient des éthers d’alkyle en C 16 -C 24 (15-40 EO) et polyoxypropylénés (5-30 PO), qui pourraient être choisis dans le groupe consistant en PPG-6 Decyltetradeceth-30, PPG-13 Decyltetradeceth-24, PPG-6 Decyltetradeceth-20, PPG-5 Ceteth-20, PPG-8 Ceteth-20, et PPG-23 Steareth-34.
Il peut être encore plus préféré que les éthers d’alkyle en C16-C30 polyoxyéthylénés (1-40 EO) et polyoxypropylénés (1-30 PO) soient des éthers d’alkyle en C16-C24 (15-40 EO) et polyoxypropylénés (5-30 PO), qui peuvent être choisis dans le groupe consistant en PPG-6 Decyltetradeceth-30, PPG-13 Decyltetradeceth-24, PPG-5 Ceteth-20 et PPG-8 Ceteth-20.
En tant que (7) tensioactifs de silicone, qui peuvent être utilisés comme tensioactif non ionique ci-dessus, on peut mentionner ceux divulgués dans les documents US-A-5364633 et US-A-5411744.
Le (7) tensioactif de silicone en tant que tensioactif non ionique ci-dessus peut de préférence être un composé de formule (I) :
R 1 , R 2 et R 3 , indépendamment les uns des autres, représentent un radical alkyle en C 1 -C 6 ou un radical -(CH 2 ) x -(OCH 2 CH 2 ) y -(OCH 2 CH 2 CH 2 ) z -OR 4 , au moins un radical R 1 , R 2 ou R 3 n’étant pas un radical alkyle ; R 4 étant un hydrogène, un radical alkyle ou un radical acyle ;
A est un nombre entier allant de 0 à 200 ;
B est un nombre entier allant de 0 à 50 ; à condition que A et B ne soient pas simultanément égaux à zéro ;
x est un nombre entier allant de 1 à 6 ;
y est un nombre entier compris entre 1 et 30 ;
z est un nombre entier allant de 0 à 5.
Selon un mode de réalisation préféré de la présente invention, dans le composé de formule (I), le radical alkyle est un radical méthyle, x est un nombre entier allant de 2 à 6 et y est un nombre entier allant de 4 à 30.
A titre d’exemples de tensioactifs silicone de formule (I), on peut citer les composés de formule (II) :
Selon le principe de l’invention, la réhausse 2 de la cuve 1 peut être séparée en deux à une hauteur prédéterminée pour réduire sa hauteur.
A cet effet, et en référence aux figures 1 à 6, la paroi périphérique 21 de la réhausse 2 présente une amorce de rupture.
En effet, la paroi périphérique 21 comprend un sillon 3 qui est ménagé dans l’épaisseur de la paroi périphérique 21. Ce sillon 3 forme ainsi l’amorce de rupture.
En d’autres termes, l’amorce de rupture correspond à une zone de fragilité de la paroi périphérique 21.
Le sillon 3 s’étend sur l’une des surfaces de la paroi périphérique à une hauteur prédéterminée de la réhausse 2 depuis la paroi supérieure 11.
Selon le présent mode de réalisation, le sillon 3 s’étend sur la surface externe de la paroi périphérique 21, cette surface externe étant opposée à la surface interne qui est orientée vers l’intérieur de la cuve 1, par rapport à la paroi périphérique 21.
En s’étendant à une hauteur prédéterminée, le sillon 3 entoure la réhausse 2.
En d’autres termes, le sillon 3 s’étend sur l’ensemble de la surface externe de la paroi périphérique 21 à la hauteur prédéterminée.
En référence à la , la forme adoptée par le sillon 3 est représentée, vue de dessus.
Tel que cela peut être observé selon le mode de réalisation illustré par la , le sillon 3 est interrompu par des renforts 4 à découper.
En effet, la illustre la profondeur des sillons 3.
Tel que cela est visible, quatre renforts 4 interrompent le sillon 3, ces renforts 4 étant destinés à être découpés.
Selon un mode de réalisation non représenté, le sillon 3 est ininterrompu. En d’autres termes, aucun renfort n’interrompt le sillon 3.
Selon ce mode de réalisation non représenté, le sillon 3 parcourt l’ensemble du pourtour de la paroi périphérique 21 à la hauteur prédéterminée.
Tel que cela est visible par les figures 3, 4 et 5, le sillon 3 présente un fond 31 avec une section transversale en forme de V.
Cette section transversale en forme de V définit notamment un angle aigu A, tel que cela est notamment représenté sur la . Cet angle aigu A est mesuré depuis l’extérieur de la réhausse 2.
Dans une troisième option de cette autre réalisation préférentielle, lorsque le robot cathéter ne reçoit plus ces trames, pendant une durée dépassant le premier seuil donné, alors le module d’entraînement réduit la vitesse de déplacement de l’instrument médical souple allongé par rapport à la dernière vitesse de consigne reçue, progressivement, et de plus en plus faiblement, avantageusement selon une parabole concave, pendant une durée supérieure au premier seuil ou supérieure au double du premier seuil.