INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Au bloc 1008, le dispositif de commande 107 amène un module de zoom numérique 108 et/ou le système d’imagerie 110 du moteur d’imagerie 100 à sélectionner un mode de fonctionnement de zoom et à fonctionner dans celui–ci, sur la base de la distance cible. La sélection et le fonctionnement peuvent être basés sur une détermination par le dispositif de commande 107 de commencer ou de changer le fonctionnement du mode zoom. Dans certaines mises en œuvre, l’image prise par le système d’imagerie 110 a une résolution supérieure à la résolution préférée pour le décodage de codes à barres. Par exemple, l’image prise par le système d’imagerie peut avoir une résolution de 4 mégapixels tandis qu’une résolution préférée pour le décodage de codes à barres est de 1 mégapixel. Le mode de fonctionnement de zoom peut être un mode parmi de multiples modes de zoom différents. Dans certaines mises en œuvre, les modes de fonctionnement de zoom comportent au moins un mode FOV proche, un mode FOV éloigné et un mode entrelacé. En fonction de la mise en œuvre, les modes de fonctionnement de zoom peuvent correspondre au niveau du zoom numérique. Par exemple, le système d’imagerie 110 peut être complètement dézoomé (c’est–à–dire sans zoom) lorsqu’il fonctionne en mode FOV proche et peut être complètement zoomé (c’est–à–dire zoomé 2 à 3 fois) lorsqu’il fonctionne en mode FOV éloigné.
Tandis qu’il fonctionne en mode FOV proche, le dispositif de commande 107 ou le moteur d’imagerie 100 peut fonctionner en regroupant les pixels dans des images prises par le système d’imagerie 110. Dans certaines mises en œuvre, le moteur d’imagerie 100 réalise un regroupement de 2x2, c’est–à–dire qu’il combine les pixels en un carré de 2 pixels par 2 pixels en un seul super–pixel. Le moteur d’imagerie 100 peut réaliser un regroupement de 3x3, un regroupement de 4x4, ou tout autre regroupement approprié. Dans d’autres mises en œuvre encore, le moteur d’imagerie 100 réalise un regroupement proportionnel au facteur de différence entre la résolution de lecture d’image et la résolution de décodage de codes à barres (c’est–à–dire qu’un regroupement de 2x2 est préférable pour une différence de résolution de 4 mégapixels par rapport à 1 mégapixel).
Tandis qu’il fonctionne en mode FOV éloigné, le dispositif de commande 107 ou le moteur d’imagerie 100 peut fonctionner en recadrant une partie de l’image. Dans certaines mises en œuvre, le moteur d’imagerie 100 recadre une plus petite partie de l’image en fonction de la distance de l’objet, jusqu’à un quart de la superficie totale de l’image. Dans des mises en œuvre supplémentaires, comme pour le regroupement en mode FOV proche, le moteur d’imagerie 100 réalise un recadrage proportionnel au facteur de différence entre la résolution de lecture d’image et la résolution de décodage de codes à barres (c’est–à–dire qu’une taille de recadrage minimale d’un quart est préférable pour une différence de résolution de 4 mégapixels par rapport à 1 mégapixel).
Réacteur tubulaire à lit fixe avec ouvertures collectrices et distributrices décalées La présente invention se rapporte au domaine des réacteurs-échangeurs. En particulier, la présente invention se rapporte au domaine des réacteurs-échangeurs catalytiques mettant en œuvre un catalyseur solide, et notamment un catalyseur solide sous forme de poudre.
La présente invention propose à cet égard un réacteur-échangeur catalytique susceptible de mettre en œuvre des procédés de synthèses organiques exothermiques. Ces composés organiques peuvent notamment comprendre des carburants de synthèse et du combustible.
ÉTAT DE LA TECHNIQUE ANTÉRIEURE Les réacteurs catalytiques utilisant des catalyseurs solides sont largement mis en œuvre pour la synthèse de composés organiques tels que les carburants de synthèse ou les combustibles parmi lesquels on peut citer les substituts de gaz naturel, le diméthyléther ou encore le méthanol.
Ces composés sont notamment obtenus par réaction d’hydrogène et d’oxyde de carbone en présence d’un catalyseur solide approprié.
Toutefois, les réactions chimiques relatives à la synthèse de ces composés sont très exothermiques, et dégagent par voie de conséquence une quantité de chaleur susceptible de dégrader le catalyseur solide. Il résulte de cette dégradation une réduction du taux de conversion des espèces chimiques en présence, et une diminution de la sélectivité des réactions mises en jeu. Par ailleurs, le catalyseur solide se désactive sous l’effet de la chaleur.
Ainsi, en pratique, ces réactions peuvent être mises en œuvre dans un réacteur-échangeur du type tube-calandre qui comprend un canal réactif pourvu du catalyseur solide et refroidi continument par un fluide caloporteur. Dans ce type de réacteur, les gaz réactifs circulent axialement dans les tubes qui contiennent un catalyseur, par exemple en poudre.
Néanmoins, en dépit de la mise en œuvre d’un refroidissement par le fluide caloporteur, ce type de réacteur reste sensible à la chaleur dégagée par les réactions se produisant dans le réacteur.
En particulier, un point chaud, généralement observé à proximité de l’entrée des gaz réactifs, dégrade le catalyseur solide, et réduit donc les performances du réacteur-échangeur.
Afin de limiter ces effets, les solutions suivantes ont été proposées : - une réduction de la densité volumique de catalyseur, notamment en déposant ce dernier sur les parois du tube ou d’un insert ou en le diluant dans un milieu non réactif ; - une dilution des gaz réactifs avec une partie des produits générés pour diminuer l’activité de la réaction ; - réaliser plusieurs points d’injection d’un ou de plusieurs réactifs pour répartir la zone du point chaud sur une plus grande surface ; - une réduction des dimensions des tubes ou en y plaçant des pièces conductrices de la chaleur afin d’améliorer le refroidissement des tubes.
Ces solutions ne sont toutefois pas satisfaisantes.
En effet, quand bien même elles permettent de réduire les effets du point chaud, elles sont complexes à mettre en œuvre.
Par ailleurs, leur mise en œuvre diminue la flexibilité d’utilisation du réacteur-échangeur, et rend ce dernier peu compact.
Afin de pallier ces problèmes, il alors été proposé un agencement permettant de répartir la distribution des réactifs sur toute la longueur des tubes. Cette solution permet alors d’obtenir une meilleure homogénéité de la température sur toute la longueur du réacteur.
A cet égard, les documents US 3,758,279 A, US 4,374,094 A, EP 0 560 157 A1 et US 2,997,374 A proposent des réacteurs-échangeurs mettant en œuvre une distribution des réactifs à partir d’un espace de distribution annulaire. Notamment, ces réacteurs-échangeurs, de forme généralement cylindrique, comprennent, agencés de manière coaxiale et à partir de l’extérieur du réacteur, un tube, l’espace de distribution annulaire, une charge de catalyseur et un espace de collecte.
Cet agencement n’est toutefois pas satisfaisant.
En effet, la présence de l’espace de distribution annulaire disposé autour de la charge de catalyseur, limite les transferts de chaleur du catalyseur vers le tube rendant peu efficace les systèmes de refroidissement généralement mis en œuvre. Il reste néanmoins possible d’insérer des éléments conducteurs de chaleur dans le réacteur. Une telle solution reste toutefois incompatible avec les réacteurs comprenant des tubes de faible diamètre.
L’invention concerne également une méthode de contrôle de la santé matière d’une pièce en matériau composite, ladite pièce comprenant une pluralité de torons entrelacés et noyés dans une matrice, chaque toron comprenant une pluralité de fibres de renfort, ladite pièce comprenant au moins une zone de propriétés physiques homogènes, ladite méthode de contrôle étant mise en œuvre par prélèvement, dans la zone, d’un échantillon de contrôle de volume correspondant à l’échelle macroscopique équivalente déterminée par mise en œuvre du procédé tel que décrit précédemment. L’échelle déterminée par le procédé est avantageusement utilisée pour déterminée la taille adéquate de l’échantillon à prélever pour contrôler la santé matière de la pièce. L’échantillon ainsi prélevé sera ainsi représentatif de la structure interne globale de la zone homogène de la pièce considérée. Un tel échantillon comporte de plus une taille réduite pour un contrôle pratique et rapide.
Selon un aspect de l’invention, l’échantillon de contrôle est prélevé physiquement dans la pièce. L’échelle déterminée par le procédé permet avantageusement de prélever un échantillon le plus petit possible, ce qui permet une destruction, notamment par dissolution chimique, plus rapide. Ceci évite également de mettre en œuvre la méthode de contrôle pour plusieurs tailles d’échantillons ; ce qui permet aussi un gain de temps.
Selon un autre aspect de l’invention, l’échantillon de contrôle est prélevé numériquement dans un modèle numérique de la pièce, de préférence obtenu par tomographie de la pièce. L’échelle déterminée par le procédé permet avantageusement un gain de temps dans la méthode de contrôle en ce que seul un échantillon de volume correspondant à l’échelle nécessite une tomographie et une identification des torons, cette dernière opération pouvant être longue et complexe.
L’invention concerne également une méthode de construction d’un modèle numérique équivalent de description physique d’une pièce en matériau composite, ladite pièce comprenant une pluralité de torons entrelacés et noyés dans une matrice, chaque toron comprenant une pluralité de fibres de renfort, ladite pièce comprenant au moins une zone de propriétés physiques homogènes, ladite méthode de construction étant mise en œuvre par définition, dans la zone dans le modèle numérique équivalent, de voxels équivalents de volume correspondant à l’échelle macroscopique équivalente déterminée par mise en œuvre du procédé tel que décrit précédemment. Un tel modèle numérique équivalent permet avantageusement un gain de temps important dans l’analyse de la pièce pour son contrôle matière.
Selon un aspect de l’invention, la méthode de construction est mise en œuvre à partir d’un modèle numérique de la pièce à une échelle microscopique par rapport à l’échelle macroscopique équivalente, ledit modèle numérique étant divisé en voxels comprenant chacun un taux volumique local de fibres de renfort prédéterminé, lesdits voxels équivalents du modèle numérique équivalent étant définis par association d’une pluralité de voxels du modèle numérique. Un tel modèle numérique équivalent est avantageusement déterminé de manière simple et pratique.
De préférence, chaque voxel équivalent du modèle numérique équivalent comprend un taux volumique équivalent de fibres de renfort déterminé à partir des taux volumiques locaux de fibres de renfort des voxels du modèle numérique. Un tel modèle numérique équivalent est avantageusement déterminé de manière simple et pratique.
L’invention concerne également un programme d’ordinateur permettant de mettre en œuvre le procédé tel que décrit précédemment.
L’invention concerne également un programme d’ordinateur permettant de mettre en œuvre la méthode de contrôle telle que décrite précédemment.
L’invention concerne également un programme d’ordinateur permettant de mettre en œuvre la méthode de construction telle que décrite précédemment.
La est une représentation schématique en perspective d’une portion de paroi d’une aube en matériau composite.
La est une représentation schématique simplifiée d’un toron de l’aube de la .
La est une représentation schématique en perspective d’un modèle numérique de l’aube de la pour la mise en œuvre du procédé de la selon un mode de réalisation de l’invention.
La est une représentation schématique d’un procédé de détermination d’une échelle pour le contrôle de la santé matière de l’aube de la selon un mode de réalisation de l’invention.
La est une représentation schématique d’une méthode de contrôle de la santé matière de l’aube de la selon un mode de réalisation de l’invention.
La est une représentation schématique d’une méthode de construction d’un modèle numérique équivalent de l’aube de la selon un mode de réalisation de l’invention.
Avantageusement, la bande de roulement comprend au moins trois, de préférence de trois à cinq blocs, blocs de sculpture 51 et par conséquent au moins deux, de préférence de deux à quatre, rainures 71, 72, 73, 74.
Le sommet 2 comporte une armature de sommet 6 comportant deux nappes de ceinture 62, 63 ; le sommet 2 comporte aussi une nappe de carcasse 41. De façon très classique, les nappes de ceinture 62, 63 sont formées par des câbles métalliques arrangés parallèlement entre eux. De façon bien connue, les éléments de renforcement que forment les câbles de la nappe de carcasse 41 et les câbles des nappes de ceinture 62, 63 sont orientés selon au moins trois directions différentes de façon à former une triangulation.
L’armature de sommet 6 pourrait aussi comporter une nappe de frettage constituée de renforts de frettage formé par des fibres organiques ou polyamide aromatique, formant, avec la direction circonférentielle un angle au plus égal à 5°. L’armature de sommet 6 pourrait aussi comporter d’autres renforts, orientés d’un angle plus proche de 90° ; la constitution de l’armature de sommet ne fait pas partie de l’invention et dans le présent mémoire, lorsque l’on fait référence à la surface radialement extérieure de l’armature de ceinture, on vise le niveau radialement le plus extérieur de la couche de fils ou câbles de renforcement radialement la plus à l’extérieur, y compris la fine couche de mélange de calandrage des fils ou câbles de renforcement s’il y a une telle couche.
L’un des blocs de sculpture 51 comporte aussi un élément de renforcement circonférentiel 52. Cet élément de renforcement circonférentiel 52 est constitué d’un mélange caoutchouteux de rigidité au moins deux fois supérieure à la rigidité du mélange caoutchouteux du reste des blocs de la bande de roulement. Avantageusement, la composition du reste des blocs de la bande de roulement de la bande de roulement a un module dynamique de cisaillement G* mesuré à 60°C à 10 Hz et sous une contrainte de cisaillement alternée de 0,7 MPa inférieur ou égal à 2,5 MPa, de préférence inférieur à 1,3 MPa, de préférence encore inférieur à 1,1 MPa. A titre d’exemple de composition du reste de la bande de roulement, on peut citer une composition comprenant 100 pce d’un SBR (avec 27% styrène, et en pourcentage de la partie butadiénique du copolymère 5% de butadiène -1,2, 15% de cis-1,4, 80% de trans -1,4 ; Tg -48°C), 100 pce de silice « Zeosil1165MP » de la société Solvay, 9 pce de silane TESPT « SI69 » de la société Evonik, 20 pce d’huile TDAE « Flexon 630 » de la société Shell, 50 pce de résine « Escorez 2173 » de la société Exxon, 5 pce de noir de carbone et 12 pce d’additifs (système de protection et de vulcanisation) habituellement utilisés dans des compositions de bandes de roulement.
La composition de l’élément de renforcement circonférentiel 52 sera décrite plus en détail ci-après.
L’élément de renforcement circonférentiel 52 s’étend radialement de la surface radialement extérieure de ladite armature de sommet 6 vers la surface de ladite bande de roulement avec une largeur axiale qui diminue progressivement en se déplaçant radialement vers l’extérieur et au maximum sur une hauteur « h » correspondant à 75% de l’épaisseur « p » de la bande de roulement. L’épaisseur « p » de la bande de roulement est mesurée radialement entre l’extrémité radialement extérieure de l’armature de sommet 6 et la surface de contact avec le sol de la bande de roulement 5.
L’élément de renforcement circonférentiel 52 est de largeur axiale ayant une valeur maximale 520, au niveau de la jonction avec l’armature de sommet 6, inférieure à 30% de la largeur axiale 510 dudit bloc, mesurée où les parois latérales de rainure rencontrent le fond de rainure. On consultera en particulier la .
L’élément de renforcement circonférentiel 52, du fait de ses propriétés de rigidité, s’oppose au basculement et au cisaillement de la nervure formée par le bloc 51 pourvu d’un tel élément de renforcement circonférentiel 52, sans provoquer de poussée parasite orientée axialement. Cela permet de conserver à la bande de roulement une surface de contact avec le sol de roulage importante, de limiter les surpressions sur le bord d'attaque de la nervure ou des blocs de sculpture et ainsi de limiter les échauffements ainsi que l'usure rapide du bord d'attaque de la nervure. La présence de l’élément de renforcement permet de rigidifier en cisaillement axial les blocs de sculpture et in fine permet une amélioration de la rigidité de dérive du pneu et donc de la tenue de route du véhicule. Ainsi la présence de l’élément de renforcement circonférentiel 52 permet d’utiliser pleinement les capacités d’adhérence d’un mélange caoutchouteux de bande de roulement de très faible rigidité (c’est-à-dire à des mélanges caoutchouteux de la bande de roulement ayant généralement un module dynamique de cisaillement G* mesuré à 60°C à 10 Hz et sous une contrainte de cisaillement alternée de 0,7 MPa inférieur ou égal à 2,5 MPa, de préférence inférieur à 1,3 MPa, de préférence encore inférieur à 1,1 MPa).
L'homme du métier, concepteur de pneumatiques pourra adapter le nombre et la position des éléments de renforcement circonférentiel pour obtenir une résistance optimale aux basculement et cisaillement des nervures et blocs de sculpture.
De préférence, la majorité des blocs ou l’ensemble des blocs 51 est pourvu d’au moins un élément de renforcement circonférentiel 52 comme montré aux figures 3 à 7 à .
De manière particulièrement avantageuse, l’élément de renforcement circonférentiel 52 forme au moins en partie la face latérale axialement interne 7i ou une face radialement externe 7e dudit au moins un desdits blocs de sculpture 51. En d’autres termes, avantageusement, au moins une partie de face radialement interne ou externe d’au moins une rainure 71, 72, 73, 74 est constituée par un élément de renforcement circonférentiel 52.
Les figures 2 à 6 à illustrent des exemples de mise en œuvre de l’invention dans lesquels un recouvrement 51a, réalisé par le même mélange caoutchouteux que le reste des blocs de la bande de roulement, est interposé axialement entre rainure 71 et élément de renforcement circonférentiel 52. En consultant en particulier la , on voit que ledit recouvrement 51a s’étend axialement sur une largeur axiale « A » comprise préférentiellement entre 4 % et 15 % de la largeur axiale 510 dudit bloc ; le recouvrement 51a et la largeur axiale A ne sont pas identifiés à tous les endroits de la où il y a un renforcement circonférentiel 52 pour ne pas surcharger cette figure, de même que cet aspect n’est pas systématique identifié par ces références sur les autres figures mais soulignons le caractère générique de cet aspect, valable pour tous les modes de réalisation de l’invention présentés dans les figures 2 à 6 à .
Quant à la hauteur radiale de l’élément de renforcement circonférentiel 52, à la et 2 , on voit qu’elle ne peut avantageusement pas être inférieure à 50% de l’épaisseur « p » de la bande de roulement, ladite largeur axiale ayant une valeur nulle à la position radiale la plus élevée, formant une sorte de pointe enfouie dans l’épaisseur du renforcement circonférentiel 52. Cela permet déjà d’obtenir un effet de renforcement significatif, tout en laissant en contact avec la chaussée seulement le mélange caoutchouteux de rigidité la plus basse jusqu’à mi-usure du pneumatique. Avantageusement, l’élément de renforcement circonférentiel 52 s'étend radialement sur une hauteur « h » correspondant de 50% à 100%, de préférence de 50 à 75% de l'épaisseur « p » de la bande de roulement 5. Cependant, comme sur les figures 3,4 et 5 , et , la hauteur radiale de l’élément de renforcement circonférentiel 52 peut correspondre à 100% de l’épaisseur « p » de la bande de roulement, ladite largeur axiale ayant une valeur nulle à la position radiale correspondant à la surface de contact avec le sol à l’état neuf du pneumatique ; bien entendu, l’homme du métier pourra aisément ajuster les performances du pneumatique en adoptant pour la hauteur radiale toutes les valeurs intermédiaires entre les valeurs indiquées ci-dessus.
Les figures 4, 6 et 7 , et illustrent des exemples de mise en œuvre de l’invention dans lesquels la bande de roulement 2 comporte une couche radialement intérieure 8. Cette une couche radialement intérieure 8 de la bande de roulement peut être interposée entre l’armature de sommet 6 et lesdits blocs 51. Elle peut ne pas être interposée entre l’armature de sommet 6 et les élément de renforcement circonférentiel 52 comme illustré par la , ou bien elle peut être interposée entre l’armature de sommet 6 et lesdits blocs 51 et aussi entre l’armature de sommet 6 et chaque élément de renforcement circonférentiel 52 desdits blocs 51 comme illustré aux figures 6 et 7 et . Ainsi, la surface radialement intérieure de l'élément de renforcement circonférentiel 52 peut être disposée au contact de la surface radialement extérieure de l’armature de sommet 6. Toutefois, de manière particulièrement avantageuse, l'élément de renforcement circonférentiel 52 est situé au sein de la bande de roulement 5, c’est-à-dire pas en contact avec la surface radialement extérieure de l’armature de sommet 6, par exemple au contact de la surface radialement extérieure ou au sein d’une couche radialement intérieure (8) de la bande de roulement.
La forme des éléments de renforcement circonférentiel présentés dans les figures 1 à 7 à est triangulaire, mais cette forme peut varier et les parois latérales peuvent être concaves, convexes ou en escaliers notamment sans sortir du cadre de cet invention. La dans laquelle, pour référence, un élément de renforcement circonférentiel 528a vu en coupe méridienne présente une forme en triangle telle qu’employé dans toutes les illustrations précédentes, les parois latérales vues en coupe méridienne étant donc des droites. Dans une variante formée par l’élément de renforcement circonférentiel 528b, la coupe méridienne de celui-ci est un trapèze, les parois latérales vues en coupe méridienne étant aussi des droites ; la limite radialement extérieure de cet élément de renforcement circonférentiel 528b est aussi une droite et, par exemple, celle-ci peut affleurer à la surface de la bande de roulement. Dans une variante formée par l’élément de renforcement circonférentiel 528c, les parois latérales vues en coupe méridienne sont des segments de droite, l’angle angle α’ que forme chacun de ces segments avec la direction radiale variant d’un segment au suivant (diminuant en allant radialement vers l’extérieur sur la figure). Dans une variante formée par l’élément de renforcement circonférentiel 528d, les parois latérales vues en coupe méridienne sont courbes, convexes ; elles pourraient être concaves. Dans une variante formée par l’élément de renforcement circonférentiel 528e, les parois latérales vues en coupe méridienne forment des escaliers. Ces variations de forme de la coupe méridienne peuvent être utilisées avec toutes les modes de réalisation précédemment décrits. Les formes des éléments de renforcement circonférentiel 52 sont, de manière non limitative, de préférence axialement symétriques pour limiter les poussées parasites lors de la mise à plat mais les formes du renforcement peuvent également être asymétriques de manière à lutter contre les dits efforts parasites. Par ailleurs, avantageusement, l’angle α que forment les deux parois latérales du ou des éléments de renforcement circonférentiels est compris entre 10 et 50 degrés, de préférence entre 35 et 45 degrés. Lorsque les parois latérales du ou des éléments de renforcement circonférentiels ne sont pas des droites, l’angle α est considéré par rapport à la droite imaginaire partant des extrémités axiales de la base de l’élément de renforcement circonférentiel à l’extrémité (ou, les cas échéants, aux extrémités axiales adjacentes) du sommet de l’élément de renforcement circonférentiel.