INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Il en résulte donc que, pour permettre une utilisation optimale du système d’impression selon cette première forme de réalisation, l’équipement dans lequel est monté le système d’impression doit présenter un espace non utilisé important permettant la manipulation et la rotation du châssis mobile par rapport au châssis fixe.
Or, dans les équipements intégrant ce type de système d’impression thermique, l’objectif de compacité est un critère important.
Selon un deuxième type connu, le châssis mobile est monté à rotation sur le châssis fixe selon un axe sensiblement parallèle à l’axe de rotation du rouleau d’impression.
Etant donné que le système d’impression thermique présente une largeur supérieure à sa profondeur, le volume disponible nécessaire au pivotement du châssis mobile par rapport au châssis fixe s’en trouve réduit par rapport au système à rotation transversal à l’axe de rotation du rouleau d’impression.
Cependant, le défilement de la bande de papier à imprimer se faisant dans le sens de la profondeur, il n’est pas possible de positionner les moyens de connexion électrique entre le châssis mobile et le châssis fixe au niveau de la charnière. Dans une telle position, les moyens de connexion électrique empêcheraient le passage de la bande de papier à imprimer.
Les moyens de connexion électrique, en l’espèce une pluralité de câbles, sont positionnés en côté du système d’impression thermique, ce qui en l’augmente sa largeur.
De plus, le pivotement du châssis mobile par rapport au châssis fixe nécessite une longueur de câble suffisamment importante pour permettre le pivotement du châssis mobile sans risquer d’arracher les moyens de connexion électrique.
En d’autres termes, les câbles formant les moyens de connexion électrique doivent présenter une longueur suffisante pour permettre le débattement du châssis mobile par rapport au châssis fixe ce qui peut former une gêne lors du rabattement du châssis mobile sur le châssis fixe.
Plus précisément, l’invention a pour objectif de proposer un système d’impression thermique permettant une maintenance aisée tout en limitant l’encombrement du système d’impression thermique.
L’invention a également pour objectif de fournir un tel système d’impression thermique dont le coût de fabrication est peu élevé.
L’invention a en outre pour objectif de fournir un tel système d’impression thermique qui soit sûr de fonctionnement.
Ces objectifs, ainsi que d’autres qui apparaîtront par la suite, sont atteints grâce à l’invention qui a pour objet un système d’impression thermique, du type comprenant : - un châssis fixe et intégrant un rouleau d’entraînement mobile à rotation autour d’un axe d’entraînement et destiné à entraîner un défilement d’une bande de papier ; - un châssis mobile surmontant le châssis fixe et portant une tête d’impression en regard du rouleau d’entraînement, le châssis mobile étant monté pivotant par rapport au châssis fixe autour d’un axe de rotation parallèle à l’axe d’entraînement entre une position refermée sur la surface de défilement et une position ouverte dans laquelle il est écarté de la surface de défilement, - des moyens de connexion électrique de la tête d’impression à des moyens de pilotage, caractérisé en ce que les moyens de connexion électrique prennent la forme d’une nappe souple de connexion électrique, et en ce que la nappe souple présente, en côté du châssis fixe, dans la position refermée du châssis mobile, deux portions essentiellement planes s’étendant dans des plans parallèles entre eux, dont une première portion de connexion à des moyens de pilotage, solidaire du châssis fixe et une deuxième portion de connexion à la tête d’impression, solidaire du châssis mobile, la première portion et la deuxième portion étant reliées par un pli à 180° mobile dans un plan orthogonal à l’axe de rotation entre la position ouverte et la position refermée du châssis mobile ou inversement.
Un tel système d’impression thermique permet de combiner les avantages des systèmes d’impression thermique dont le pivotement du châssis mobile se fait selon un axe de rotation parallèle à l’axe d’entraînement avec les avantages des systèmes d’impression thermique dont le pivotement du châssis mobile se fait selon un axe de rotation transversal à l’axe d’entraînement, sans en prendre les inconvénients.
Plus particulièrement, le pivotement du châssis mobile selon un axe de rotation parallèle à l’axe d’entraînement permet de limiter le volume nécessaire à laisser libre autour du système d’impression thermique pour autoriser son ouverture ou sa fermeture, c’est-à-dire le passage du châssis mobile de sa position refermée à sa position ouverte, ou inversement.
Par ailleurs, l’utilisation d’une nappe souple de connexion électrique permet de maintenir la connexion électrique entre le châssis fixe et le châssis mobile sans risque de pincer et sectionner les câbles de connexion.
De préférence encore, l’étape iv/ est réalisée pendant une durée (t) comprise entre 0,5 et 7h, de préférence inférieure à 4h.
L’invention a également pour objet un procédé d’inertage d’une pluralité d’accumulateurs électrochimiques tel que décrit précédemment, la pluralité d’accumulateurs étant assemblée au sein d’un module ou d’un pack-batterie pendant les étapes iii/ et iv/ et le cas échéant, désassemblée à l’issue de l’étape iv/.
L’invention a encore pour objet un accumulateur déchargé électriquement selon le procédé décrit précédemment.
Chaque accumulateur peut être un accumulateur Li-ion dans lequel :
le matériau d’électrode(s) négative(s) est choisi dans le groupe comportant le graphite, le lithium, l’oxyde de titanate Li 4 TiO 5 O 12 ; le matériau d’électrode(s) positive(s) est choisi dans le groupe comportant LiFePO 4 , LiCoO 2 , LiNi 0.33 Mn 0.33 Co 0.33 O 2 .
L’invention concerne également un procédé de recyclage d’accumulateurs électrochimiques, comprenant une étape de broyage d’accumulateurs issus du procédé décrit précédemment.
Avantageusement, l’étape de broyage est réalisée ultérieurement à l’étape v/ et le cas échéant dans une autre installation que celle mettant en œuvre les étapes i/ à v/.
Ainsi, l’invention consiste essentiellement à générer un court-circuit d’accumulateurs électrochimiques plongés dans une solution aqueuse de CaCl 2 dont la basse température à l’état liquide, typiquement -50°C, garantit l’absorption thermique de l’échauffement des accumulateurs et donc évite à coup sûr leur emballement thermique, et ce au préalable et indépendamment du broyage des accumulateurs.
Pour le phénomène d’emballement thermique, on se reportera à la publication [1] et au protocole décrit dans cette publication. La température dite « d’emballement thermique » est notée T2 dans cette publication.
La température T2, typiquement 150°C, dans la figure 2 de la publication, est la température à partir de laquelle l’accumulateur s’échauffe à une vitesse d’échauffement typique de 10°C/min en conditions adiabatiques, ce qui conduit à la fusion du séparateur dans le faisceau électrochimique de l’accumulateur, à un court-circuit et donc à l’effondrement de la tension.
Par « emballement thermique », on peut ainsi comprendre ici et dans le cadre de l’invention, un rapport entre la valeur de la dérivée de la température d’échauffement et celle du temps au moins égal à 0,02°C par min.
L’invention apporte de nombreux avantages parmi lesquels on peut citer :
la garantie d’un broyage d’accumulateurs pour leur recyclage, voire de son transport préalable au broyage, en toute sécurité ; la mise en œuvre d’un process à basse température, typiquement à -50°C, de moindre coût en lieu et place d’un procédé de broyage cryogénique sous azote liquide (-196°C) comme selon l’état de l’art, très coûteux en termes d’investissement et de fonctionnement ; la possibilité d’inertage simultané de plusieurs accumulateurs d’un même module ou pack-batterie, qui simplifie et sécurise le démontage hors tension du module ou du pack-batterie avant l’étape de broyage et permet ainsi de ne pas introduire dans un broyeur le module ou pack-batterie dans son intégralité mais au contraire, par groupe d’accumulateurs séparés voire accumulateur par accumulateur ; la possibilité d’un recyclage complet d’accumulateurs sur deux installations industrielles séparées, l’une dédiée à la réalisation du court-circuit lors de l’immersion des accumulateurs dans la solution aqueuse refroidie à basse température et l’autre dédiée uniquement au broyage des accumulateurs mis en court-circuit et dont l’intégrité physique n’est pas impactée au préalable (écrasement).
la est une vue schématique d’une installation selon l’état de l’art, d’inertage d’accumulateurs lithium-ion par immersion dans une solution de NaCl.
la est une vue schématique d’une installation selon l’invention d’inertage d’un accumulateur lithium-ion mettant en œuvre une étape par immersion dans une solution aqueuse de chlorure de calcium (CaCl 2 ) refroidie dans une enceinte de refroidissement.
Si la valeur moyenne des valeurs du buffer à la fin d’une période T1 est inférieure au seuil K1, alors le réseau de neurones est ensuite exécuté selon le mode de consommation réduite.
Ensuite, le procédé comprend une étape 28 d’exécution du réseau de neurones selon le mode de consommation réduite. Le réseau de neurones prend alors en entrée un signal physique avec la résolution réduite. L’exécution du réseau de neurones permet de détecter, à l’étape 29, la présence ou l’absence de l’événement ou de l’élément dans le signal physique en entrée. Si le réseau de neurones détecte une présence de l’événement dans le signal physique pour une itération i alors la valeur du buffer Sb[i] est mise à 1 à l’étape 30. Si le réseau de neurones détecte une absence de l’événement ou de l’élément dans le signal physique pour une itération i alors la valeur du buffer Sb[i] est mise à 0 à l’étape 31. Puis, la valeur de l’indice i est incrémentée à l’étape 32 à la suite de l’étape 30 ou 31.
Ensuite, le microcontrôleur vérifie que le buffer est rempli à l’étape 33. Si le buffer n’est pas rempli alors les étapes 28 à 32 sont répétées de façon à remplir le buffer à la fin de la période T2. Lorsque le buffer est rempli, le microcontrôleur est configuré pour comparer, à l’étape 33 également, la valeur moyenne des valeurs du buffer Sb[] à un seuil K2 défini entre 0 et 1. Si cette valeur moyenne est inférieure au seuil K2, alors la probabilité que l’événement ou l’élément soit bien présent est faible, le réseau de neurones continue alors d’être exécuté selon le mode de consommation réduite sur une nouvelle période T2. Les étapes 28 à 33 sont donc réitérées tant que la valeur moyenne des valeurs du buffer à la fin d’une période T2 est inférieure au seuil K2.
Si la valeur moyenne des valeurs du buffer à la fin de la période T2 est supérieure au seuil K2 alors le réseau de neurones est ensuite exécuté selon le mode nominal, en réitérant le procédé à partir de l’étape 20.
Les seuils K1 et K2 peuvent être ajustés selon l’application pour laquelle le réseau de neurones est exécuté. En particulier, les seuils K1 et K2 sont sélectionnés en fonction d’une sensibilité (en anglais « recall ») et/ou d’une précision souhaitée. Néanmoins, il est avantageux d’avoir un seuil K1 supérieur à un seuil de fausse alarme afin d’éviter de détecter des événements ou des éléments absents du signal physique qui empêcheraient l’exécution du réseau de neurones selon le mode de consommation réduite.
Il est également possible d’ajuster les périodes T1 et T2 en fonction de l’heure de la journée, notamment si la présence d’événements ou d’éléments à certains moments de la journée est a priori plus probable qu’à d’autres moments. Les périodes T1 et T2 peuvent également être ajustées selon la capacité restante de la batterie alimentant le microcontrôleur. Les périodes T1 et T2 peuvent également être ajustées selon la capacité restante de la batterie alimentant le microcontrôleur, ou également selon l’obscurité autour de la caméra lorsque le signal physique est une image. Les périodes T1 et T2 peuvent également être ajustés à partir de statistiques calculées à partir de la fréquence des détections obtenus par la mise en œuvre du procédé de détection dans l’environnement dans lequel le signal physique est capturé.
Par ailleurs, lorsque les signaux physiques reçus en entrée du réseau de neurones sont une série d’images générées par une caméra, il est possible de réduire le nombre d’images par seconde générées par la caméra lorsque le réseau de neurones est exécuté selon le mode de consommation réduite afin de réduire également la consommation d’énergie requise par l’utilisation de la caméra.
Bien entendu, le procédé décrit ne se limite pas aux modes de mise en œuvre décrits. En particulier, il est possible de modifier le procédé de détection décrit ci-dessus de sorte que si le réseau de neurones en mode de consommation réduite détecte plusieurs événements ou éléments dans un même signal physique en entrée (notamment plusieurs objets dans une même image), alors le réseau de neurones est ensuite exécuté directement selon le mode nominal sans attendre la fin de la période T2. En effet, la détection de plusieurs événements ou éléments dans un même signal physique en entrée augmente la probabilité d’une réelle présence d’au moins un événement ou d’au moins un élément dans ce signal physique en entrée. De même, il est possible d’exécuter directement le réseau de neurones selon le mode nominal sans attendre la fin de la période T2 lorsque deux éléments à détecter se superposent dans le signal physique (notamment dans une image) de façon à augmenter la résolution du signal physique pour améliorer la détection de ces deux éléments.
PROCÉDÉ DE DÉTECTION D’ÉVÉNEMENTS OU D’ÉLÉMENTS DANS DES SIGNAUX PHYSIQUES PAR LA MISE EN ŒUVRE D’UN RÉSEAU DE NEURONES ARTIFICIEL Des modes de réalisation et de mise en œuvre concernent les réseaux de neurones artificiels configurés pour détecter des événements ou des éléments dans des signaux physiques, c’est-à-dire des signaux physiques représentatifs d’entités physiques, notamment des images, et plus particulièrement l’optimisation de la consommation d’énergie résultant de la mise en œuvre de tels réseaux de neurones artificiels, notamment par un microcontrôleur.
Les réseaux de neurones artificiels peuvent être utilisés pour détecter des événements ou des éléments dans des signaux physiques reçus en entrée de ces réseaux de neurones. Par exemple, les réseaux de neurones artificiels peuvent prendre en entrée des images et sont utilisés pour détecter des événements ou des éléments dans ces images, notamment pour détecter des objets ou des personnes.
L’exécution d’un réseau de neurones peut impliquer une quantité importante de calculs à effectuer. Or, plus le nombre de calculs à effectuer est important, plus une consommation d’énergie résultant de l’exécution du réseau de neurones est élevée. La consommation d’énergie résultant de l’exécution d’un réseau de neurones dépend donc du temps d’exécution du réseau de neurones qui est lui-même lié à la complexité de ce réseau de neurones.
Dans certaines applications, les réseaux de neurones peuvent être mis en œuvre par des microcontrôleurs présentant une autonomie en énergie limitée. En effet, les microcontrôleurs peuvent ne pas être alimentés directement par un réseau de distribution électrique mais peuvent être mis sous tension par une batterie autonome présentant une capacité de stockage d’énergie limitée. Par exemple, les réseaux de neurones peuvent être mis en œuvre par des microcontrôleurs intégrés dans des objets connectés comportant des batteries pour alimenter ces microcontrôleurs.
Il est particulièrement important dans ces applications de réduire la consommation d’énergie du microcontrôleur mettant en œuvre le réseau de neurones afin d’augmenter la durée de vie de la batterie, de sorte que le microcontrôleur puisse être utilisé le plus longtemps possible avant un rechargement de la batterie, voire un remplacement du dispositif comportant le microcontrôleur, non pratique et coûteux.
De préférence, le système de conditionnement comporte un circuit de fluide caloporteur dans lequel circule un fluide caloporteur de refroidissement de la pile à combustible, le premier échangeur de chaleur appartenant au circuit de fluide caloporteur. Ainsi, le circuit de fluide caloporteur permet de transmettre directement les calories de la pile à combustible au carburant, ce qui augmente la compacité et réduit la masse.
De manière préférée, le système de conditionnement comporte une conduite de contournement permettant d’alimenter en carburant le deuxième échangeur de chaleur sans alimenter le premier échangeur de chaleur. Cela permet avantageusement de réguler le chauffage du carburant lorsque les besoins en carburant augmentent lors d’une phase de vol. De manière avantageuse, le régime de la pile à combustible demeure constant et la conduite de contournement permet de s’assurer que le carburant est chauffé de manière optimale malgré le débit augmenté de carburant. Cela est particulièrement avantageux lorsque la pile à combustible est alimentée par le circuit de carburant.
De préférence, la conduite de contournement comprend une vanne de contournement qui permet de réguler la quantité de carburant qui est fournie directement au premier échangeur de chaleur et directement au deuxième échangeur. La vanne de contournement est de préférence pilotée en fonction du débit de carburant et/ou de la température du carburant en sortie du premier échangeur.
De manière préférée, la pile à combustible est alimentée par le circuit de carburant, en particulier, par une fraction du flux de carburant préalablement réchauffé par le premier échangeur. L’utilisation d’une pile à combustible présente également l’avantage d’utiliser directement le carburant du réservoir cryogénique, ce qui rend la pile à combustible autonome et simplifie le système de conditionnement.
Selon un aspect de l’invention, le circuit de fluide caloporteur comporte une branche de délestage, désignée par la suite « branche de délestage primaire », comprenant un échangeur de chaleur, désigné par la suite « échangeur de délestage primaire », qui permet de diminuer l’apport calorique fourni au premier échangeur de chaleur. Lorsque la pile à combustible génère trop de calories à son régime constant de haut rendement, cela permet d’éviter avantageusement un chauffage excessif du carburant.
De préférence, la branche de délestage primaire comporte en outre une vanne de délestage primaire qui permet de réguler la quantité de fluide caloporteur qui est fournie au premier échangeur de chaleur et à l’échangeur de délestage primaire.
De préférence, le système de conditionnement comporte un circuit de chauffage dans lequel circule un fluide caloporteur issu de la turbomachine, par exemple, un flux d’air prélevé en aval d’une phase de compression, un flux de gaz brûlés prélevé en aval d’une turbine, ou un fluide de lubrification. Le chauffage secondaire est ainsi réalisé au plus près de la turbomachine.
De préférence, le circuit de chauffage comporte une branche de délestage, désignée par la suite « branche de délestage secondaire », comprenant un échangeur de chaleur, désigné par la suite « échangeur de délestage secondaire », qui permet de réguler l’apport calorique au deuxième échangeur de chaleur.
Selon un aspect de l’invention, le système de conditionnement comporte une conduite d’alimentation en air qui relie la turbomachine à la pile à combustible afin d’alimenter la pile à combustible avec un flux d’air sous pression issu de la turbomachine. Cela permet avantageusement d’éviter l’utilisation d’un compresseur dédié pour la pile à combustible, ce qui réduit la masse et l’encombrement.
De préférence, la conduite d’alimentation en air comporte une branche auxiliaire qui comprend un échangeur de chaleur auxiliaire afin de réguler la température du flux d’air fourni à la pile à combustible. Cela permet d’améliorer le rendement de la pile à combustible.
De manière préférée, le circuit de carburant comporte une branche auxiliaire qui permet d’échanger des calories avec la branche auxiliaire de la conduite d’alimentation en air par l’intermédiaire de l’échangeur auxiliaire. La régulation en température est réalisée au plus près de la turbomachine de manière synergique avec les autres équipements du système de conditionnement.
Selon un aspect préféré, la turbomachine est reliée mécaniquement à un organe propulsif.
De préférence, le système de conditionnement comprend un organe propulsif et un système d’entrainement dudit organe propulsif, le système d’entrainement étant configuré pour être alimenté par la turbomachine et par la pile à combustible.
De manière préférée, le carburant est du dihydrogène. Cela est particulièrement avantageux pour une pile à combustible alimentée en hydrogène.
L’invention concerne également un ensemble d’une turbomachine et d’un système de conditionnement tel que présenté précédemment. L’invention concerne également un aéronef comprenant une turbomachine et un système de conditionnement tel que présenté précédemment.
L’invention concerne également un procédé d’alimentation en carburant d’une turbomachine configurée pour assurer la propulsion d’un aéronef, dite turbomachine, à partir de carburant issu d’un réservoir cryogénique, l’aéronef comprenant un système de conditionnement tel que présenté précédemment, le procédé comprenant des étapes consistant à : faire circuler un flux de carburant d’amont en aval dans le circuit de carburant au moyen de la pompe pour alimenter la turbomachine, Fournir de l’électricité au réseau électrique de l’aéronef au moyen de la pile à combustible, Transmettre des calories, issues de la pile à combustible, au flux de carburant Q afin de le réchauffer au moyen du premier échangeur, puis Transmettre des calories, issues de la turbomachine T, au flux de carburant Q afin de le réchauffer au moyen du deuxième échangeur de chaleur.
La composition molaire du gel précurseur peut alors s’écrire sous la forme suivante : 30 SiO 2 : 0,81 Al 2 O 3 : 11 TEAOH : 4,8 Na 2 O : 512 H 2 O. Le solide obtenu après un jour de cristallisation à 110 °C est une zéolithe Y ayant une cristallinité supérieure à 95% et un rapport SiO 2 /Al 2 O 3 d’environ 9.
Exemples 7 et 8 : Variation de la teneur molaire en Na 2 O dans le but d’augmenter le rapport SiO 2 /Al 2 O 3 de la zéolithe Y synthétisée selon l’invention
Lors de ces essais, le protocole de synthèse reste le même que celui expliqué dans l’exemple 1. Cependant, la teneur molaire Na 2 O varie.
Des gels de synthèse, dont les rapports et les compositions molaires sont détaillés ci-dessous, ont été réalisés en utilisant de la CBV 720 comme source de germes. Après le mûrissement du gel, 0,2 g de zéolithe Y commerciale (CBV 720), soit une quantité de silicium SiO 2(FAU) apportée par les germes représentant 10% en poids de la quantité totale de SiO 2 dans le gel, sont ajoutés au mélange réactionnel.
36,1 SiO 2 /Al 2 O 3 17,1 H 2 O/SiO 2 0,37 TEAOH/SiO 2 0,15 Na 2 O/SiO 2
La composition molaire du gel précurseur peut alors s’écrire sous la forme suivante : 30 SiO 2 : 0,83 Al 2 O 3 : 11 TEAOH : 4,4 Na 2 O : 512 H 2 O. Le solide obtenu après 2 jours de cristallisation à 110 °C est une zéolithe Y ayant une cristallinité supérieure à 95% et un rapport SiO 2 /Al 2 O 3 d’environ 9.
36,1 SiO 2 /Al 2 O 3 17,1 H 2 O/SiO 2 0,37 TEAOH/SiO 2 0,13 Na 2 O/SiO 2
La composition molaire du gel précurseur peut alors s’écrire sous la forme suivante : 30 SiO 2 : 0,83 Al 2 O 3 : 11 TEAOH : 4 Na 2 O : 512 H 2 O. Le solide obtenu après 2 jours de cristallisation à 110 °C est une zéolithe Y ayant une cristallinité supérieure à 95% et un rapport SiO 2 /Al 2 O 3 d’environ 9,2.
Exemples 9 – 13 : Variation du rapport SiO 2 /Al 2 O 3 du gel de synthèse dans le but d’augmenter le rapport SiO 2 /Al 2 O 3 de la zéolithe Y synthétisée selon l’invention
Lors de ces essais, le protocole de synthèse reste le même que celui expliqué dans l’exemple 1. Cependant seul le rapport SiO 2 /Al 2 O 3 du gel de synthèse varie. Pour cela, la teneur en aluminium dans le gel de synthèse initiale (sans tenir compte des germes) est modifiée.
9) Le mélange réactionnel de cet exemple présente les rapports molaires suivants à l’issue de l’étape i) :
25,6 SiO 2 /Al 2 O 3 17,1 H 2 O/SiO 2 0,37 TEAOH/SiO 2 0,16 Na 2 O/SiO 2