INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De manière non-limitative, les cultures 50 sont des cultures disposées en rangées dans le mode de réalisation décrit. Les cultures 50 peuvent être de grande taille, comme des ceps de vigne, de taille moyenne comme du blé, ou de petite taille comme des salades.
La même expérience a été réalisée en chargeant les fils avec de la pénicilline qui est un antibiotique. 100 mL d’une solution de pénicilline à 0,1g/L est préparé par solubilisation de la pénicilline dans de l’eau ultra pure. Un fil obtenu à partir de la composition 10 selon l’invention (HG-5-10) de 0,9mg (10cm) est alors découpé et pesé à la balance de précision avant d’être immergé dans la solution de pénicilline pendant 5 minutes. Les fils sont ensuite retirés de la solution et suspendus à une tige en verre pour sécher pendant 3 heures à température ambiante. Le fil est ensuite immergé dans 10mL d’eau ultra pure et des prélèvements sont réalisés après 1 h, 2 h et 22 h. Les échantillons sont ensuite analysés par absorbance UV-visible à l’aide d’un Spectrophotomètre UV-Vis Varian Cary 50 de chez Agilent (Tableau 13).
Tableau 13 – Évaluation du relargage de la pénicilline préalablement chargée dans le fil obtenu à partir de la composition 10 (HG-5-10) mis en évidence par absorbance UV-visible à 200nm Temps (h) Absorbance à 200nm de la solution liée au relargage de la pénicilline au cours du temps dans l’eau ultra pure 0 0 1 0,58 2 0,64 22 0,76
Ces résultats montrent que les compositions selon l’invention peuvent être chargées en ingrédient pharmaceutique actif, et peuvent également les relarguer.
PROCEDE DE RECUPERATION DE L’ARGENT CONTENU DANS LES PARTICULES PROVENANT, PAR EXEMPLE, DE CELLULES PHOTOVOLTAIQUES La présente invention se rapporte au domaine général du recyclage des panneaux photovoltaïque.
L’invention concerne plus particulièrement un procédé de récupération de l’argent à partir d’un panneau photovoltaïque, contenant par exemple des cellules photovoltaïques en silicium cristallin.
L’invention est particulièrement intéressante puisqu’elle permet de valoriser l’argent présent dans les cellules photovoltaïques par voie de chimie verte.
ÉTAT DE LA TECHNIQUE ANTÉRIEURE Actuellement, le recyclage des panneaux photovoltaïques (PV) est devenu un enjeu majeur depuis le 13 août 2012 puisque, à cette date, la Directive relative aux Déchets d'Equipements Electriques et Electroniques (DEEE) a été étendue aux panneaux photovoltaïques (PV).
Aujourd’hui, 90% des panneaux existants sont en silicium cristallin (les 10% restants sont des panneaux solaires en couche mince). Un module photovoltaïque en silicium est majoritairement composé de verre (74% du poids total), d’aluminium (10%), de polymère (environ 6,5%) et de silicium (environ 3%). Les métaux (zinc, plomb, cuivre et argent) ne représentent qu’une part négligeable de la masse totale du panneau photovoltaïque.
Les objectifs minimaux de valorisation et de recyclage sont donc photovoltaïques aisément atteints par la seule récupération du verre et du cadre en aluminium.
Les procédés actuels se concentrent sur le démantèlement des modules par voie chimique ou thermique puis sur le recyclage des différents éléments grâce à des voies de retraitement spécialisées.
L’argent représente le métal constituant la plus forte valeur ajoutée (près de 90% de la valeur de la cellule). C’est pourquoi, la récupération de l’argent représente un enjeu majeur pour pérenniser la filière de recyclage.
Classiquement, les cellules photovoltaïques des modules phtovoltaïques sont traitées chimiquement par dissolution totale des éléments métalliques (Cu, Ag, Sn, Pb, Al,..), des anti-réfléchissants et de la couche n-dopée pour récupérer le silicium. La dissolution peut être réalisée dans des bains de traitement composés de divers acides concentrés en mélange et souvent portés à ébullition. Cependant, ces solutions sont nocives et dangereuses.
C’est pourquoi, les travaux les plus récents mettent en œuvre des liquides ioniques pour dissoudre et/ou récupérer les éléments.
Par exemple, il a été démontré qu’il est possible de récupérer l’argent par électrodéposition à partir de solutions contenant des sels d’argent et des liquides ioniques chloroaluminates [1] ou dans des liquides ioniques de type chlorure de choline [2]. L’argent est électrodéposé sur différents substrats, comme par exemple sur des substrats en Pt, Au, W ou en carbone vitraux (GC).
Concernant la dissolution, peu de travaux s’intéressent à la lixiviation de l’argent et des métaux en milieu liquide ionique. Parmi ces travaux, on peut citer la dissolution d’argent (et de divers métaux Au, Cu, Zn, Pb, Fe) à partir d’un minerais de chalcopyrite en milieu liquide ionique [3]. Ces travaux traitent de l’étude du rendement de lixiviation de l’or et de l’argent dans une solution liquide ionique ([BMIM][HSO 4 ]) contenant des ions Fe 3+ et de la thio-urée.
Plus récemment, les effets de la lixiviation dans un liquide ionique protique ([BMIM][HSO 4 ]) en mélange avec de l’eau (sur le même minerai) ont été étudiés [4]. Aucun résultat n’est mentionné vis à vis de l’argent, seuls les rendements de dissolution du cuivre et du fer sont discutés. Les résultats indiquent une augmentation de la dissolution de ces métaux avec la teneur en eau, ce qui s’explique par l’augmentation conjointe en protons et dioxygène dissous.
Par ailleurs, la coloration selon le procédé de l’invention reste stable dans le temps (peu d’évolution de couleur et d’intensité) comparativement au procédé sans proline
Exemple 2 Les compositions de coloration suivantes sont préparées en mélangeant, au moment de l’emploi, les poudres de colorants naturels avec de l’eau à 40 ºC afin de réaliser les cataplasmes suivants :
Composition 3 Composition 4 Composition 5 Feuilles d’ Indigofera tinctoria 25 g 25 g 25 g L-Proline 0,25 g - - L-Alanine - 0,25 g - Cysteine - - 0,25 g Eau Qsp 100 g Qsp 100 g Qsp 100 g
Ces mélanges sont appliqués sur des mèches de cheveux caucasiens naturels à 90 % de cheveux blancs à raison d’un rapport de bain de 10 g pour 1 g de mèche. Les mèches sont laissées poser 60 min à 33 ºC sous cellophane. À l’issue du temps de pose, les mèches sont rincées, essorées puis séchées.
Les valeurs colorimétriques et la montée de la couleur ΔE* sont répertoriées dans le tableau ci-dessous.
L* a* b* ΔE* Couleur T 0 Cheveux BN non teints (référence) 69,1 0,5 16,8 - - Cheveux teints par la composition 3 (procédé selon l’invention) 39,4 -6,2 5,1 32,6 Bleu intense Cheveux teints par la composition 4 (procédé comparatif) 41,5 -7,6 6,3 30,6 Jaune vert Cheveux teints par la composition 5 (procédé comparatif) 44,8 -4,3 9,8 25.7 Jaune vert
Dans le cas des cheveux teints par la composition 3 comprenant la L-Proline (procédé selon l’invention), nous obtenons une coloration plus intense que dans le cas des traitements comparatifs comprenant un acide aminé différent de la L-Proline. Cette observation est confirmée par les valeurs mesures colorimétriques : les valeurs de ΔE* sont significativement plus élevées dans le cas du procédé selon l’invention par rapport aux procédés comparatifs (cheveux teints par les compositions 4 et 5).
De plus, les reflets obtenus sont également plus esthétiques dans le cas du procédé selon l’invention (cheveux teints par la composition 3), ce qui est confirmé par les valeurs des mesures colorimétriques : les valeurs de b* sont plus faibles (moins de composante jaune) dans le cas du procédé selon l’invention par rapport aux traitements comparatifs (cheveux teints par les compositions 4 et 5).
Par ailleurs, les colorations selon le procédé de l’invention restent stables dans le temps (peu d’évolution de couleur et d’intensité) contrairement aux procédés comparatifs qui mettent plus de temps pour atteindre une haute intensité et évoluent vers le marron après 1 semaine.
Exemple 3 Les compositions de coloration suivantes sont préparées en mélangeant, au moment de l’emploi, les poudres de colorants naturels avec de l’eau à 50 ºC afin de réaliser les cataplasmes suivants :
Composition 6 Composition 7 Feuilles de Lawsonia inermis 7 g 7 g Feuilles d’ Indigofera tinctoria 18 g 18 g L-Proline 0,05 g Eau Qsp 100 g Qsp 100 g pH = 5,8 +/- 0,2 pH = 6 +/- 0,2
Ce mélange est appliqué sur des mèches de cheveux caucasiens naturels à 90 % de cheveux blancs à raison d’un rapport de bain de 10 g pour 1 g de mèche. Les mèches sont laissées poser 60 min à 33 ºC sous cellophane. À l’issue du temps de pose, les mèches sont rincées puis essorées.
Les compositions suivantes sont préparées :
A B L-Proline 1 g - Acide lactique 2,4 g 2,4 g Acide phosphorique 0,26 g 0,26 g Phosphate de sodium 0,26 g 0,26 g Eau Qsp 100 g Qsp 100 g pH = 2,2 +/- 0,2 pH = 2,2 +/- 0,2
A l’issue du temps de pose des cataplasmes, du rinçage et de l’essorage : - la composition A est appliquée à raison de 4 g par g de cheveux sur les mèches colorées par la composition 6, - la composition B est appliquée à raison de 4 g par g de cheveux sur les mèches colorées par la composition 7.
Les mèches sont alors laissées poser 20 min à 40 ºC sous cellophane.
La est une vue en coupe de l’assise d’un siège intégrant un dispositif de détection conforme à l’invention.
La est une vue en perspective d’un système de surveillance de la posture d’un individu en position assise conforme à l’invention.
La illustre les étapes de mise en œuvre d’un procédé de détection conforme à l’invention.
Les figures 1 à 6 illustrent un coussin d’assise 1 intégrant un dispositif de détection 2 de la posture d’un individu en position assise conforme à l’invention. Le coussin d’assise 1 est configuré pour être disposé sur l’assise d’un siège, tel que le siège 3 illustré à la , qui est dans l’exemple un siège de bureau.
Comme visible sur les figures 1, 2 et 4, le coussin d’assise 1 comporte une enveloppe externe 10, par exemple une enveloppe en tissu comportant des fibres naturelles et/ou synthétiques. À l’intérieur de l’enveloppe externe 10, le dispositif de détection 2 est intercalé entre une première couche 12 comportant un matériau déformable et une deuxième couche 14 comportant un matériau déformable. Dans l’exemple, le matériau déformable de la première couche 12 est une mousse notamment une mousse à mémoire de forme et/ou une mousse à haute résilience, dont la densité est comprise entre 15 et 60 kg/m3, et notamment comprise entre 18 et 40 kg/m3. Dans l’exemple, le matériau déformable de la deuxième couche est une mousse, notamment une mousse à mémoire de forme et/ou une mousse à haute résilience, dont la densité est comprise entre et 15 et 60 kg/m3, et notamment comprise entre 18 et 40 kg/m3. L’épaisseur de chaque couche 12, 14 de matériau déformable est comprise entre 10 millimètres et 100 millimètres. L’épaisseur de la première couche 12 peut être égale à l’épaisseur de la deuxième couche 14.
Le dispositif de détection 2 comporte une nappe 20 de capteurs, un module électronique 22 et une batterie 24 d’alimentation électrique rechargeable. Le module électronique 22 comporte notamment un calculateur 22a, dans l’exemple un microcontrôleur. Le calculateur 22a est connecté à la nappe 20 de capteurs et relié à un module de communication sans fil 22b. Le module de communication sans fil 22b est configuré pour échanger des données avec un serveur distant et/ou un dispositif électronique portable ou non, à travers un réseau de communication sans fil. Le module de communication sans fil est par exemple compatible avec la norme Bluetooth et/ou la norme Wifi.
Comme visible sur la , la nappe 20 comporte une pluralité de capteurs 200 de force, dans l’exemple des capteurs de force de type capacitif. Dans l’exemple des figures, les capteurs 200 sont tous identiques. Les capteurs 200 sont répartis au sein de la nappe 20 selon un nombre m de rangées de n capteurs, m et n étant des nombres entiers compris entre 4 et 6. En d’autres termes, la nappe 20 comporte entre 16 et 36 capteurs 200. Dans l’exemple des figures, les nombres m et n sont identiques et égaux à 5. Ainsi, la nappe comporte 5 rangées de 5 capteurs, soit 25 capteurs au total. La nappe 20 de capteurs 200 est connectée au calculateur 22a par l’intermédiaire d’une nappe de connexion 202, permettant au calculateur 22a de collecter les valeurs mesurées par l’ensemble des capteurs 200 de la nappe 20. Ainsi, lorsqu’un utilisateur est assis sur le coussin d’assise 1, le calculateur 22a acquiert de manière répétée, notamment à intervalles de temps réguliers (par exemple à intervalles de temps compris entre 0,5 et 2 secondes), les valeurs mesurées par chacun des capteurs 200 de la nappe 20. Les valeurs collectées à un instant donné permettent de générer une cartographie des pressions exercées à cet instant donné par un individu sur la nappe 20 de capteurs et donc sur le coussin d’assise 1. L’analyse de cette cartographie permet de déterminer la répartition de la masse de l’utilisateur sur le coussin, et d’en déduire des caractéristiques posturales de l’individu, notamment pour déterminer si la posture de cet individu est correcte ou incorrecte.
Avantageusement, le calculateur 22a et la nappe 20 de capteurs 200 sont configurés pour permettre de détecter une ou plusieurs caractéristiques posturale d’un individu en position assise :
- une première caractéristique posturale, relative à la position scapulaire de l’individu, la position pouvant être avancée, neutre, ou reculée ;
- une deuxième caractéristique posturale, relative à la position du bassin de l’individu, le bassin pouvant être dans une position d’antéversion, neutre, ou de rétroversion ;
- une troisième caractéristiques posturale, relative à la position des pieds de l’individu, la position des pieds pouvant être avancée, neutre ou reculée ;
- une quatrième caractéristique posturale, relative à la position latérale du tronc de l’individu, le tronc pouvant être dans une position basculée à gauche, neutre ou basculée à droite.
Pour chaque caractéristique posturale, la position correcte est la position neutre. Toute position différente de la position neutre correspond à une position incorrecte. Pour chacune des caractéristiques posturales détectées, on détermine si la position détectée correspond à une position correcte ou à une position incorrecte de l’individu.
Ainsi, si la posture de l’individu est analysée selon plusieurs caractéristiques posturales, la posture de l’individu sera déterminée comme étant correcte si, pour l’ensemble des caractéristiques posturales analysées, il est détecté que la position correspondante est la position neutre. Inversement, si, pour au moins l’une des caractéristiques posturales détectées, il est déterminé que la position de l’individu n’est pas la position neutre, alors la posture de l’individu sera déterminée comme étant incorrecte. De préférence, la détection de la posture de l’individu sera réalisée en prenant en compte au moins deux des caractéristiques ci-dessus, et de préférence l’ensemble de ces caractéristiques.
Avantageusement, comme visible sur les figures 4 et 5, le coussin d’assise 1 présente les dimensions externes suivantes :
- la largeur L est comprise entre 350 et 500 millimètres, ou est comprise entre 380 et 460 millimètres et de préférence comprise entre 420 et 440 millimètres. Dans l’exemple des figures 1 à 5, la largeur L est égale à 430 millimètres.
L’élément de liaison a ainsi la double fonction d’une part de lier le support de palier à la canalisation d’huile, et d’autre part de garantir une étanchéité entre les deux.
Le montage de l’élément de liaison se fait par l’utilisation d’un outil de serrage pour solidariser l’élément de liaison au support de palier, avant de solidariser l’élément de liaison à la canalisation.
L’élément de liaison comprend donc un premier embout spécifiquement destiné à être solidarisé au support de palier et un deuxième embout spécifiquement destiné à être solidarisé au tube de canalisation.
Il est courant que l’élément de liaison soit monté à l’envers, et que l’embout destiné au support de palier soit solidarisé au tube de canalisation, tandis que l’embout destiné au tube soit solidarisé au support de palier.
Le montage à l’envers de l’élément de liaison est problématique car les embouts spécifiquement destinés à être solidarisés à une des pièces en particulier ne coopèrent pas avec la bonne pièce, ce qui engendre de multiples risques tels que la perte d’étanchéité de la liaison.
De plus, en fonctionnement de la turbomachine, la liaison correctement assemblée étant déjà soumise à des vibrations importantes, ces vibrations seraient d’autant plus fortes du fait des jeux entre les pièces de la liaison inversement assemblées. Cela conduirait à une usure supplémentaire des pièces de la liaison, et à terme à une rupture et une casse de la liaison.
Enfin, le montage à l’envers de l’élément de liaison impose un démontage futur de la liaison pour remettre à l’endroit l’élément de liaison. Cette opération occasionne une perte de temps et des coûts supplémentaires.
La présente invention a donc pour but de pallier les inconvénients précités et de permettre un assemblage correct, dans le bon sens, dès la première monte, d’un support de palier d’une turbine basse pression avec un tube de canalisation d’huile, tout en assurant les fonctions d’étanchéité de la liaison et de solidarisation des éléments.
L’invention a donc pour objet un élément de liaison d’un tube de canalisation d’huile de turbomachine sur un support de palier, l’élément de liaison comprenant un premier embout fileté destiné à être solidarisé au support de palier, un deuxième embout fileté destiné à être solidarisé au tube de canalisation et une partie centrale de serrage actionnable au moyen d’un outil de serrage, la partie centrale ayant un diamètre supérieure au diamètre des deux embouts, la partie centrale de serrage comprenant une excroissance radiale sur l’une des extrémités de la partie centrale qui est en contact avec le premier embout.
Ainsi, il est impossible d’utiliser l’outil de serrage sur l’extrémité portant l’excroissance radiale. De ce fait, le serrage est impossible lorsque l’élément de liaison est monté à l’envers, et l’utilisateur en est informé. La possibilité d’un montage de l’élément de liaison à l’envers est donc annihilée.
Avantageusement, les deux embouts sont alignés axialement et reliés par la partie centrale de serrage.
De préférence, la partie centrale de serrage est destinée à permettre le serrage de l’élément de liaison sur le support de palier à l’aide de l’outil de serrage.
Dans un mode de réalisation, la partie centrale de serrage est un écrou hexagonal, l’outil de serrage étant une clé dynamométrique.
Avantageusement, le deuxième embout comprend une extrémité évasée dont la partie élargie est positionnée en regard du filetage dudit deuxième embout, l’extrémité évasée étant destinée à s’emmancher par complémentarité de forme dans le tube de canalisation.
De préférence, l’excroissance radiale est une collerette de détrompage.
Dans un autre mode de réalisation, l’excroissance radiale est une patte de détrompage.
En variante encore, la biellette 13 de rattrapage de jeu est également configurée pour transmettre un effort de freinage entre le premier segment 81 et le deuxième segment 84 pour écarter les segments 8 l’un de l’autre lors d’un freinage de stationnement et/ou un freinage de secours du frein 1 à tambour.
La position des leviers 42, 44 et/ou des segments 81, 84 est susceptible de varier relativement au plateau 3 et au motoréducteur 50.
En plus ou en variante, le frein à tambour 1 comporte un seul levier 42, 44, par exemple le premier levier 42.
Plus généralement, la mise en œuvre d’un frein 1 à tambour comportant un nombre quelconque de leviers 42, 44, autre élément mécanique d’activation ou autre élément de sollicitation des segments, par exemple 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 12 ou plus, ne sort pas du cadre de la présente invention.
En variante, le premier organe de sollicitation de segment et/ou le deuxième organe de sollicitation de segment comprennent un convertisseur de mouvement de translation en un mouvement de rotation, par exemple une came.
En variante, l’actionneur de freinage 4 comporte aussi un actionneur hydraulique.
En plus ou en variante, le motoréducteur 50 de l’actionneur de freinage 4 est configuré pour entrainer l’écrou 58 en translation selon la direction longitudinale Y-Y de la vis, au lieu de l’écrou 58. Autrement dit, l’élément menant et l’élément mené du motoréducteur 50 sont inversés par rapport à ceux du mode de réalisation représenté.
En variante, l’écrou 58 est configuré pour appuyer directement sur la gaine 43, en poussant la gaine 43 vers le deuxième levier 44.
En plus ou en variante, la gaine 43 est incompressible, notamment lorsque l’écrou 58 appuie sur la gaine 43.
NOMENCLATURE EN REFERENCE AUX FIGURES 1 : frein à tambour 2 : tambour 3 : plateau 4 : actionneur de freinage 6 : premier actionneur 7 : point fixe 8 : segment 13 : biellette de rattrapage de jeu 32 : premier axe de levier 34 : deuxième axe de levier 41 : câble 41a : première extrémité longitudinale du câble 41b : deuxième extrémité longitudinale du câble 42 : premier levier 42a : première extrémité longitudinale du premier levier 42b : deuxième extrémité longitudinale du premier levier 43 : gaine 44 : deuxième levier 44a : première extrémité longitudinale du deuxième levier 44b : deuxième extrémité longitudinale du deuxième levier 46 : œillet de passage du câble 47 : attache 50 : motoréducteur 51 : boitier 56 : vis 58 : écrou 80 : âme 81 : premier segment 81a : première extrémité longitudinale du premier segment 81b : deuxième extrémité longitudinale du premier segment 82 : garniture de freinage 84 : deuxième segment 84a : première extrémité longitudinale du deuxième segment 84b : deuxième extrémité longitudinale du deuxième segment X-X : axe de révolution du plateau et du tambour Y-Y : axe longitudinal du motoréducteur F1 : premier effort du câble sur le premier levier F2 : deuxième effort de la gaine sur le deuxième levier F3 : troisième effort du premier segment sur le tambour F4 : quatrième effort deuxième segment sur le tambour
Kit d’amortissement vibratoire granulaire équipant un support d’un équipement Domaine technique de l'invention L’invention concerne un kit d’amortissement vibratoire permettant d’équiper un support de montage d’un équipement sur une structure susceptible d’être soumise à des vibrations ou à des chocs, ladite structure étant une structure de véhicule terrestre, maritime, aérien ou spatial, dans le but d’amortir les vibrations auxquelles l’équipement peut être soumis.
Arrière-plan technique L’amortissement vibratoire des équipements, fragiles ou sensibles aux vibrations est une pratique courante dans les véhicules, qu’il s’agisse de véhicules terrestres, maritimes, aériens, ou spatiaux. Selon le type de véhicule considéré, les équipements peuvent être soumis à différents types de chocs et de fréquences vibratoires, issues de sources internes ou externes au véhicule.
Par exemple, il est notoire que les équipements d’un véhicule terrestre sont soumis d’une part à des vibrations provoquées par les éléments tournants du groupe motopropulseur du véhicule et par sa transmission, mais aussi à des vibrations et à des chocs causés par les éléments de sa liaison au sol, en interaction avec son environnement.
Les équipements des véhicules maritimes sont, quant à eux, plus sujets à des vibrations provoquées par les éléments tournants de son groupe motopropulseur et par les chocs causés par son environnement ou le déplacement de sa cargaison.
Les équipements des véhicules aériens ou aéronefs sont également sujets aux vibrations provoquées par les éléments de son groupe motopropulseur ou de ses groupes motopropulseurs, qu’il s’agisse de vibrations causées par des éléments tournants ou non, mais également aux vibrations provoquées par les interactions aérodynamiques avec leur environnement. Les chocs transmis par les systèmes d’atterrissage de ces véhicules aériens ou aéronefs lors des phases d’atterrissage ou ce décollage sont également à prendre en compte.