INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’outil d’étanchéité/d’ancrage 1000 est similaire à certains égards à l’outil d’étanchéité/d’ancrage 600. En conséquence, les mêmes références numériques ont été utilisées pour indiquer des caractéristiques similaires, sinon identiques. L’outil d’étanchéité/ancrage 1000 diffère, pour l’essentiel, de l’outil d’étanchéité/d’ancrage 600, en ce que l’outil d’étanchéité/d’ancrage 1000 utilise un élément d’étanchéité/d’ancrage 1020 qui utilise un anneau en forme de ballon de football 1030. Dans au moins un mode de réalisation, l’anneau en forme de ballon de football 1030 est similaire à bien des égards à l’anneau 410 de la . Ce qui peut résulter dans un ou plusieurs modes de réalisation, après hydrolyse, est l’élément d’étanchéité/d’ancrage métallique expansé 1070 représenté sur la .
En se tournant vers les figures 11A à 11C, sont illustrés divers états de déploiement différents pour un outil d’étanchéité/d’ancrage 1100 conçu, fabriqué et exploité selon un mode de réalisation alternatif de la divulgation. La illustre l’outil d’étanchéité/d’ancrage 1100 dans un état de passage en trou, et ainsi son élément d’étanchéité/d’ancrage est dans l’état radialement réduit, et en outre le métal expansible n’a pas été soumis à un fluide réactif pour commencer l’hydrolyse. En revanche, la illustre l’outil d’étanchéité/d’ancrage 1100 avec son élément d’étanchéité/d’ancrage dans l’état radialement agrandi, mais encore une fois le métal expansible n’a pas été soumis à un fluide réactif pour commencer l’hydrolyse. En revanche, la illustre l’outil d’étanchéité/d’ancrage 1100 avec son élément d’étanchéité/d’ancrage radialement agrandi ayant été soumis à un fluide réactif, et démarrant ainsi la réaction d’hydrolyse, formant ainsi un élément d’étanchéité/d’ancrage métallique expansé (par exemple, l’élément d’étanchéité/d’ancrage après expansion). Comme divulgué ci-dessus, le métal expansible peut être soumis à un fluide réactif approprié à l’intérieur du puits de forage, formant ainsi l’élément d’étanchéité/d’ancrage métallique expansé.
L’outil d’étanchéité/d’ancrage 1100 est similaire à certains égards à l’outil d’étanchéité/d’ancrage 1000. En conséquence, les mêmes références numériques ont été utilisées pour indiquer des caractéristiques similaires, sinon identiques. L’outil d’étanchéité/d’ancrage 1100 diffère, pour l’essentiel, de l’outil d’étanchéité/d’ancrage 1000, en ce que l’outil d’étanchéité/d’ancrage 1100 utilise une pluralité de dents 1110 situées autour d’au moins une partie de la surface extérieure de son anneau 1030. Dans au moins un mode de réalisation, la pluralité de dents 1110 comprennent le métal configuré pour se dilater en réponse à l’hydrolyse, le reste de l’anneau 1030 ne comprenant pas le métal configuré pour se dilater en réponse à l’hydrolyse. Dans encore d’autres modes de réalisation, la pluralité de dents 1110 ne comprennent pas un métal configuré pour se dilater en réponse à l’hydrolyse, mais d’autres caractéristiques de l’anneau 1030 comprennent un métal configuré pour se dilater en réponse à l’hydrolyse. Dans encore un autre mode de réalisation, l’anneau 1030 et la pluralité de dents 1110 comprennent le métal configuré pour se dilater en réponse à l’hydrolyse. Ce qui peut résulter dans un ou plusieurs modes de réalisation, après hydrolyse, est l’élément d’étanchéité/d’ancrage métallique expansé 1070 comportant une pluralité de dents 1120, comme illustré à la .
En se tournant vers les figures 12A à 12C, sont illustrés divers états de déploiement différents pour un outil d’étanchéité/d’ancrage 1200 conçu, fabriqué et exploité selon un mode de réalisation alternatif de la divulgation. La illustre l’outil d’étanchéité/d’ancrage 1200 dans un état de passage en trou, et ainsi son élément d’étanchéité/d’ancrage est dans l’état radialement réduit, et en outre le métal expansible n’a pas été soumis à un fluide réactif pour commencer l’hydrolyse. En revanche, la illustre l’outil d’étanchéité/d’ancrage 1200 avec son élément d’étanchéité/d’ancrage dans l’état radialement agrandi, mais encore une fois le métal expansible n’a pas été soumis à un fluide réactif pour commencer l’hydrolyse. En revanche, la illustre l’outil d’étanchéité/d’ancrage 1200 avec son élément d’étanchéité/d’ancrage radialement agrandi ayant été soumis à un fluide réactif, et démarrant ainsi la réaction d’hydrolyse, formant ainsi un élément d’étanchéité/d’ancrage métallique expansé (par exemple, l’élément d’étanchéité/d’ancrage après expansion). Comme divulgué ci-dessus, le métal expansible peut être soumis à un fluide réactif approprié à l’intérieur du puits de forage, formant ainsi l’élément d’étanchéité/d’ancrage métallique expansé.
L’outil d’étanchéité/d’ancrage 1200 est similaire à certains égards à l’outil d’étanchéité/d’ancrage 600. En conséquence, les mêmes références numériques ont été utilisées pour indiquer des caractéristiques similaires, sinon identiques. L’outil d’étanchéité/d’ancrage 1200 diffère, pour l’essentiel, de l’outil d’étanchéité/d’ancrage 600, en ce que l’outil d’étanchéité/d’ancrage 1200 utilise un élément d’étanchéité/d’ancrage 1220 comportant un anneau 1230 qui comprend un fil de métal expansible, par exemple comme discuté ci-dessus. Dans le mode de réalisation illustré, le fil métallique expansible s’enroule autour du mandrin 610 et fournit les caractéristiques géométriques nécessaires pour lui permettre de se déformer élasto/plastiquement lorsqu’il est déplacé d’un état radialement réduit à un état radialement agrandi avec la compression des cales 640.
Bien qu’un seul fil métallique expansible puisse être utilisé, dans certains autres modes de réalisation, une pluralité de fils différents de métal expansible peuvent être utilisés. Dans certains modes de réalisation, le fil de métal expansible a un rapport surface/volume (SA:V) plus élevé que la plupart des modes de réalisation discutés ci-dessus, et peut donc réagir plus rapidement au fluide réactif que certains des autres modes de réalisation. Ce qui peut résulter dans un ou plusieurs modes de réalisation, après hydrolyse, est l’élément d’étanchéité/d’ancrage métallique expansé 1270 représenté sur la .
En se tournant vers les figures 13A à 13C, sont illustrés divers états de déploiement différents pour un outil d’étanchéité/d’ancrage 1300 conçu, fabriqué et exploité selon un mode de réalisation alternatif de la divulgation. La illustre l’outil d’étanchéité/d’ancrage 1300 dans un état descendu de passage en trou, et ainsi son élément d’étanchéité/d’ancrage est dans l’état radialement réduit, et en outre le métal expansible n’a pas été soumis à un fluide réactif pour commencer l’hydrolyse. En revanche, la illustre l’outil d’étanchéité/d’ancrage 1300 avec son élément d’étanchéité/d’ancrage dans l’état radialement agrandi, mais encore une fois le métal expansible n’a pas été soumis à un fluide réactif pour commencer l’hydrolyse. En revanche, la illustre l’outil d’étanchéité/d’ancrage 1300 avec son élément d’étanchéité/d’ancrage radialement agrandi ayant été soumis à un fluide réactif, et démarrant ainsi la réaction d’hydrolyse, formant ainsi un élément d’étanchéité/d’ancrage métallique expansé (par exemple, l’élément d’étanchéité/d’ancrage après expansion). Comme divulgué ci-dessus, le métal expansible peut être soumis à un fluide réactif approprié à l’intérieur du puits de forage, formant ainsi l’élément d’étanchéité/d’ancrage métallique expansé.
L’outil d’étanchéité/d’ancrage 1300 est similaire à certains égards à l’outil d’étanchéité/d’ancrage 1200. En conséquence, les mêmes références numériques ont été utilisées pour indiquer des caractéristiques similaires, sinon identiques. L’outil d’étanchéité/d’ancrage 1300 diffère, pour l’essentiel, de l’outil d’étanchéité/d’ancrage 1200, en ce que l’outil d’étanchéité/d’ancrage 1300 utilise un anneau de matériau 1310 encerclant complètement au moins une partie de la surface extérieure de l’anneau 1230. Dans au moins un mode de réalisation, l’anneau de matériau 1310 est un anneau de matériau thermoplastique. Par exemple, l’anneau de matériau 1310 (par exemple, l’anneau de matériau thermoplastique) pourrait avoir l’avantage de maintenir l’anneau 1230 ensemble pendant l’état de passage en trou, mais ensuite s’étirer avec l’anneau 1230 lorsqu’il se déplace de l’état radialement réduit état à l’état radialement agrandi. De plus, l’anneau de matériau 1310 peut améliorer l’étanchéité de l’élément d’étanchéité/d’ancrage 1300 pendant le processus de réglage.
Eq.302
Si alors une orientation de variation spatiale ORT_1 est identifiée dans une direction N-S (« Nord-Sud »), et le calcul des poids W1, W2, W3, W1’, W2’, W3’ tel que défini par les équations Eq.311-Eq.319, utilise une sélection de pixel G, G1, G1’ ayant la composante originelle verte, qui sont alignés avec le pixel d’intérêt P dans l’orientation N-S identifiée.
L’évaluation de l’uniformité spatiale de l’environnement des pixels de référence P1-P6, est définie par les équations Eq.311 et Eq.312.
Eq.311
Eq.312
Le calcul des poids W, W’, W1, W1’ attribués aux pixels de référence P1-P6 à des valeurs normalisées et proportionnelles à l’uniformité spatiale respective est défini par les équations Eq.313 à Eq.318.
Eq.313
Eq.314
La résolution du système Eq.314 donne les différentes valeurs des poids attribués aux pixels de référence P1-P6 :
Eq.315
Eq.316
Eq.317
Eq.318
Enfin, la composante interpolée (ITP) est obtenue par le calcul de la somme des composantes des pixels de références pondérées par les poids respectifs , tel que défini par l’équation Eq.319.
Eq.319 avec , tels que représentés dans le cas ORT_1 par rapport aux Pi du noyau KER_G de la .
Si alors une orientation de variation spatiale ORT_2 est identifiée dans aucune direction, et les valeurs des poids W1, W sont fixées arbitrairement de façon homogène tel que défini par les équations Eq.321-Eq.323.
A l’étape S4, le processus affecte des valeurs respectant la répartition de couple optimale en motricité 4x4 pour la consigne de couple volonté conducteur CVC à une consigne effective de couple avant CCAV et à une consigne effective de couple arrière CCAR attribuées respectivement aux train avant et arrière du véhicule VH. La consigne effective de couple avant CCAV est égale à la consigne optimale de couple avant volonté conducteur CVC_AV=PAV%.CVC. La consigne effective de couple arrière CCAR est égale à une consigne optimale de couple arrière volonté conducteur CVC_AR=PAR%.CVC, avec la proportion PAR%=100%-PAV% égale ici à 40%.
A l’étape S5, le processus compare le couple minimum CPAVmin délivrable par le groupe motopropulseur GMP_AV à un seuil haut de consigne de couple avant volonté conducteur SVC_AV= SAV%.CVC, avec SAV%=80% dans cet exemple. La proportion SAV% est la proportion maximum en pourcentage de la consigne de couple volonté conducteur CVC qui doit être assurée par le groupe motopropulseur GMP_AV pour que la motricité du véhicule VH en 4x4, bien que non optimale, puisse néanmoins être considérée comme effective dans un mode 4x4 dégradé. Dans le cas (sortie « Y » à l’étape S5) où le couple minimum CPAVmin est inférieur au seuil haut de consigne de couple avant volonté conducteur SVC_AV, le processus poursuit son traitement par l’étape S6. Dans le cas contraire (sortie « N » à l’étape S5), le processus poursuit son traitement par l’étape S7.
A l’étape S6, le processus affecte le couple minimum CPAVmin à la consigne effective de couple avant CCAV et la différence de couple CVC-CPAVmin à la consigne effective de couple arrière CCAR. La chaine de traction hydride du véhicule VH fonctionne alors dans le mode 4x4 dégradé susmentionné et délivre un couple moteur total qui est égal à la consigne de couple volonté conducteur CVC.
A l’étape S7, le processus affecte le couple minimum CPAVmin à la consigne effective de couple avant CCAV. La consigne effective de couple arrière CCAR est calculée à partir de CCAV=CPAVmin pour avoir la répartition de couple optimale en motricité 4x4, avec l’égalité CCAR=PAR%.(CPAVmin/PAV%). La chaine de traction hydride du véhicule VH fonctionne alors pleinement en mode 4x4, en délivrant un couple moteur total supérieur à minima à la consigne de couple volonté conducteur CVC.
Dans la présente invention, il est considéré pendant la phase de rampage que le choix du conducteur d’une motricité 4x4 est prioritaire sur le respect strict de la consigne de couple total découlant de l’appui sur la pédale d’accélération. La motricité 4x4 est considérée effective et la consigne de couple total du conducteur est respectée tant que le couple moteur attribuable au groupe motopropulseur avant n’excède pas exagérément la consigne de couple avant découlant de la répartition de couple optimale. Dans le cas contraire, une motricité 4x4 respectant la répartition de couple optimale est calculée en acceptant une augmentation à minima de la consigne de couple total par rapport à celle voulue par le conducteur.
Procédé et un système de gestion du traitement thermique d’au moins un élément d’une chaîne d’entraînement électrique d’un véhicule à motorisation électrique ou hybride L’invention concerne un procédé et un système de gestion du traitement thermique d’au moins un élément d’une chaîne d’entraînement électrique, notamment un moteur électrique et/ou au moins un module de batterie électrique, d’un véhicule à motorisation électrique ou hybride. L’invention porte encore sur un véhicule automobile équipé desdits système et/ou mettant en œuvre les procédés mentionnés.
Au sein de la chaîne d’entraînement électrique, les différents éléments électroniques ou mécaniques ont une efficacité énergétique dépendante de leur température. Chacun de ces éléments présente des températures de fonctionnement idéales permettant d’atteindre les meilleurs niveaux de performance. Le maintien des différents éléments de la chaîne d’entraînement aux abords de ces températures cibles est particulièrement essentiel pour répondre aux besoins d’usages intensif du véhicule tels que des modes sportifs.
Classiquement, les véhicules à motorisation hybride ou électrique sont équipés d’un ou plusieurs système(s) de refroidissement d’au moins un élément de la chaîne d’entraînement électrique, notamment d’au moins un module de batterie, aussi appelé « batterie » ou « pack battery », visant à limiter l’échauffement de ces éléments à des températures susceptibles d’en affecter les performances et d’en provoquer une usure prématurée.
Les systèmes de refroidissement connus sont particulièrement tournés vers le traitement thermique du module de batterie du véhicule, en particulier lors de phases de charge rapide ou ultra rapide, aussi connues sous le nom de « Fast charge » et « Ultra fast charge » respectivement. Ces systèmes de refroidissement et leur mise en œuvre ne sont nécessairement pas suffisants pour le traitement thermique de la chaîne d’entraînement en cas d’usage intensif du véhicule. En effet, un tel usage sollicitant d’importantes puissances et performances de la part des différents éléments de la chaîne d’entraînement, ceux-ci tendent à s’échauffer rapidement. La mise en œuvre d’un traitement thermique de ces éléments seulement lorsqu’un échauffement susceptible d’affecter leur durabilité est détecté ne permet pas d’assurer des performances optimales sur l’ensemble de la durée d’exécution d’un tel usage. Il en résulte, d’une part, que le niveau de performance des différents éléments de la chaîne d’entraînement est limité pour un usage intensif et, d’autre part, que la durée d’exécution d’un tel usage s’en retrouve limitée.
L’invention s’inscrit dans ce contexte et vise à fournir un procédé et un système de gestion du traitement thermique d’au moins un élément de la chaîne d’entraînement électrique remédiant aux inconvénients ci-dessus. En particulier, l’invention vise à assurer un traitement thermique affiné de la chaine d’entraînement électrique permettant d’anticiper les besoins d’un usage intensif du véhicule de manière à optimiser les performances du véhicule.
L’invention concerne un procédé de gestion du traitement thermique d’au moins un élément d’une chaîne d’entraînement électrique, notamment une chaîne comprenant un moteur électrique et au moins un module de batterie électrique, d’un véhicule à motorisation électrique ou hybride équipé d’au moins un module de batterie électrique et d’au moins un système de traitement thermique d’au moins l’un des éléments de la chaîne d’entraînement électrique. Le procédé comprend une étape de détection d’une activation, manuelle ou automatique, d’un usage intensif du véhicule en cours d’exécution ou planifié, le procédé comprend en outre, lorsqu’un tel usage intensif est détecté : - une étape de détermination, notamment de mesure, d’au moins une température de l’au moins un élément de la chaîne d’entraînement électrique et une étape de comparaison de l’au moins une température avec au moins une température cible de fonctionnement optimal propre à l’au moins un élément de la chaîne d’entraînement électrique de sorte à détecter un écart relativement à l’au moins une température cible; - une étape de traitement thermique de l’au moins un élément de la chaîne d’entraînement électrique, mise en œuvre lorsqu’un écart est détecté relativement à l’au moins une température cible propre à l’au moins un élément de la chaîne d’entraînement.
Le procédé peut comprendre une étape de détermination d’un état de charge initial de l’au moins un module de batterie, le procédé étant interrompu de manière anticipée, préalablement à l’exécution de l’étape de traitement thermique, lorsque l’état de charge initial déterminé de l’au moins un module de batterie est inférieur à un seuil prédéterminé.
Le procédé peut comprendre : - une étape de calcul d’une consommation d’énergie électrique du module de batterie électrique requise pour la mise en œuvre du traitement thermique de l’au moins un élément de sorte à corriger l’écart détecté propre à l’au moins un élément de la chaîne d’entraînement; - une étape d’estimation d’un état de charge final prévisionnel de l’au moins un module de batterie en fonction de l’état de charge initial et de la consommation d’énergie électrique calculée.
Le procédé peut alors être interrompu de manière anticipée, préalablement à l’exécution de l’étape de traitement thermique, lorsque l’état de charge prévisionnel calculé est inférieur à un seuil prédéterminé.
Le procédé peut comprendre, préalablement au traitement thermique de l’au moins un élément de la chaîne d’entraînement, une étape de détermination d’une disponibilité de puissance de l’au moins un module de batterie allouable à l’au moins un système de traitement thermique, la disponibilité de puissance étant déterminée en fonction d’au moins un paramètre intérieur au véhicule et/ou en fonction d’au moins un paramètre extérieur du véhicule, le procédé étant interrompu de manière anticipée, préalablement à l’exécution de l’étape de traitement thermique, lorsque la disponibilité de puissance de l’au moins un module de batterie est inférieure à un seuil prédéterminé.
TCE, le taux de compression effectif, adimensionnel ;
Vpatm, le volume qu’occuperait à la pression atmosphérique l’air qui se trouve dans la chambre de combustion au moment de la fermeture des soupapes d’admission exprimé en m 3 ; et
Vmort le volume résiduel de la chambre de combustion au point mort haut, d’une valeur constante et exprimé en m 3 .
Pour calculer Vpatm on utilise l’équation empirique suivante :
P, la pression exprimée en Pa ;
V, le volume exprimé en m 3 ;
ν, la quantité de matière exprimée en moles ;
R, la constante universelle des gaz parfaits ≈8,314 J.K -1 .mol - 1 ; et
T, la température absolue exprimée en K ;
Dans l’équation (2) :
la quantité de d’air ν, est obtenue à partir du débit gazeux total air frais et EGR BP (débit massique) en fonction de la durée d’admission et en incluant l’effet de remplissage qui tend à tenir compte des effets d’inertie liés aux vitesses élevées des gaz durant la distribution. la température T est la température mesurée dans le collecteur d’admission
Dans le cas d’un moteur atmosphérique, par exemple, le calculateur 70 du moteur est configuré pour limiter le taux de compression effectif à une valeur TCElim prédéterminée comprise entre 11 :1 et 13 :1.
Ces additifs peuvent être plus particulièrement choisis parmi les produits de la réaction entre au moins : - un acide hydroxybenzoïque, optionnellement substitué par un groupe hydrocarboné ; ou un sel de métal alcalin ou alcalino-terreux de celui-ci, optionnellement surbasé ; - un composé boré ; et - un composé aminé, en particulier choisi parmi les composés détaillés ci-dessous.
Composé de type acide hydroxybenzoïque et sel hydroxybenzoate
Les composés de type acide hydroxybenzoïque, optionnellement substitués par un groupe hydrocarboné, sont des molécules qui comprennent au moins un fragment d’acide benzoïque, et dans lesquelles le cycle aromatique porte au moins une fonction hydroxyle, et éventuellement un substituant alkyle, alcényle, aryle ou aralkyle. Lorsqu’il est présent, le substituant hydrocarboné et la fonction hydroxyle peuvent être en position ortho , meta ou para par rapport à la fonction acide et par rapport à l’un l’autre. Le substituant hydrocarboné peut comprendre de 1 à 50 atomes de carbone.
Les composés de type hydroxybenzoïque comprennent notamment l’acide salicylique (acide hydroxy-2-benzoïque), l’acide hydroxy-3-benzoïque, l’acide hydroxy-4-benzoïque, de préférence l’acide salicylique.
Les composés de type acide hydroxybenzoïque substitué par un groupe hydrocarboné peuvent être par exemple choisis parmi les acides salicyliques substitués mono-(alkyle ou alcényle), les acides salicyliques di-substitués alkyle et/ou alcényle, des calixarènes fonctionnalisés acide, notamment des calixarènes d’acide salicylique, et leurs mélanges.
De préférence, les composés de type acide hydroxybenzoïque, éventuellement substitué par un groupe hydrocarboné, peuvent répondre à la formule (IX) suivante :
dans laquelle : R représente un groupe hydrocarboné, linéaire, ramifié ou cyclique, de 1 à 50 atomes de carbone, R pouvant éventuellement comprendre un ou plusieurs hétéroatomes ; a vaut 0, 1 ou 2, de préférence a vaut 1.
Lorsque a vaut 2, les groupes hydrocarbonés peuvent être identiques ou différents.
Les groupes hydrocarbonés comprennent les groupes alkyles, alcényles, aryles et aralkyles, et comprennent éventuellement un ou plusieurs hétéroatomes. Les hétéroatomes dans les groupes hydrocarbonés R peuvent être choisis parmi O, N, S, par exemple peuvent être choisis parmi : -OH, -NH 2 ou -SH, or -O-, -NH-, -N= ou -S-.
De préférence, R ne comprend pas d’hétéroatome. De préférence, R représente un groupe alkyle ou alcényle, linéaire ou ramifié, de préférence un groupe alkyle linéaire, comprenant de 1 à 50 atomes de carbone, en particulier de 12 à 40 et plus particulièrement de 18 à 30 atomes de carbone.
De préférence, le composé acide hydroxybenzoïque de formule (IX) est l’acide salicylique ou un dérivé d’acide salicylique de formule (IXA) dans laquelle R et a ont les définitions précitées.
Selon une variante de réalisation, les composés de type acide hydroxybenzoïque, optionnellement substitués par un groupe hydrocarboné, peuvent être choisis parmi des structures calixarène.
Les structures calixarène selon l’invention désignent plus particulièrement des structures cycliques comprenant m unités d’acide hydroxybenzoïque substitué par un groupe hydrocarboné de formule (X) et n unités de phénol de formule (XI) qui sont reliées ensemble pour former un cycle.