INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le second bord latéral 125 comprend une première portion 1251 s’étendant perpendiculairement selon la deuxième direction X depuis le bord amont 122, et une seconde portion 1252 s’étendant entre la première portion 1251 du second bord latéral 125 et le bord aval 123. La première portion 1251 du second bord latéral 125 comprend, dans la deuxième direction X, une extrémité amont 1253 solidaire du bord amont 122 et une extrémité aval 1254 solidaire de la seconde portion 1252 du second bord latéral 125.
La seconde portion 1252 du second bord latéral 125 comprend une première partie 1255 s’étendant en saillie interne selon la troisième direction Y depuis l’extrémité aval 1254 de la première portion 1251 en formant un second angle α 2 aigu avec la première portion 1251 du second bord latéral 125. Le premier angle α 1 et le second angle α 2 ont la même valeur α. La seconde portion 1252 du second bord latéral 125 comprend également une seconde partie 1256 s’étendant parallèlement à ladite première portion 1251 du second bord latéral 125 entre le bord aval 123 et la première partie 1255 du second bord latéral 125.
Par saillie interne, on entend une partie en saillie du second bord latéral 125 s’étendant en direction du premier bord latéral 124.
La première partie 1255 de la seconde portion 1252 du second bord latéral 125 comprend trois segments 1257, 1258, 1259. Le deuxième segment 1258 de la première partie 1255 de la seconde portion 1252 du second bord latéral 125 s’étend parallèlement à la première portion 1251 du second bord latéral 125 entre une extrémité amont 1258a du deuxième segment 1258 solidaire du premier segment 1257 et une extrémité aval 1258b du deuxième segment 1258 solidaire du troisième segment 1259 de la première partie 1255 de la seconde portion 1252 du second bord latéral. Le premier segment 1257 et le troisième segment 1259 de la première partie 1255 de la seconde portion 1252 du second bord latéral 125 s’étendent parallèlement l’un à l’autre. Le premier segment 1257 s’étend entre l’extrémité aval 1254 de la première portion 1251 du second bord latéral 125 et l’extrémité amont 1258a du deuxième segment 1258 de la première partie 1255 de la seconde portion 1252 du second bord latéral 125, et forme le second angle α 2 avec la première portion 1251 du second bord latéral 125. Le troisième segment 1259 de la première partie 1255 de la seconde portion 1252 du second bord latéral 125 s’étend entre l’extrémité aval 1258b du deuxième segment 1258 et la seconde partie 1256 de la seconde portion 1252 du second bord latéral 125. Le troisième segment 1259 de la première partie 1255 de la seconde portion 1252 du second bord latéral 125 forme un angle complémentaire au second angle α 2 avec la seconde partie 1256 de la seconde portion 1252 du second bord latéral 125.
En outre, le bord aval 123 comprend, selon la troisième direction Y, une première extrémité 1231 solidaire de la seconde partie 1246 de la seconde portion 1242 du premier bord latéral 124 et une seconde extrémité 1232 solidaire de la seconde partie 1256 de la seconde portion 1252 du second bord latéral 125. La seconde extrémité 1222 du bord amont 122 est située, selon la troisième direction Y, entre la première extrémité 1231 du bord aval 123 et la seconde extrémité 1232 du bord aval 123.
Comme cela est illustré sur la , lorsqu’une pluralité d’aubes 100 sont assemblées ensemble pour former une couronne annulaire, le premier bord latéral 124 d’une première aube 100 coopère avec le second bord latéral 125 d’une seconde aube 100 adjacente à la première aube 100 selon la troisième direction Y, la seconde portion 1242 en saillie externe du premier bord latéral 124 de la première aube 100 s’emboîtant dans la second portion 1252 en saillie interne du second bord latéral 125 de la seconde aube 100, et le premier segment 1247 de la première partie 1245 de la seconde portion 1242 du premier bord latéral 124 étant en contact avec le premier segment 1257 de le première partie 1255 de la seconde portion 1252 du second bord latéral 125 de la seconde aube 100.
Ce mode de réalisation est ainsi adapté pour une configuration d’aube où les talons adjacents s’éloignent les uns des autres lors du fonctionnement de la roue à aubes sur laquelle l’aube est montée, et où la torsion naturelle de la pale est dans le sens antihoraire dans le plan comprenant les deuxième et troisième directions X et Y.
Sur la est représenté une vue schématique en coupe d’une aube 200 selon un second mode de réalisation de l’invention.
L’outil d’étanchéité/d’ancrage 1300 diffère en outre de l’outil d’étanchéité/d’ancrage 1200, en ce que l’outil d’étanchéité/d’ancrage 1300 utilise un ou plusieurs orifices de fluide 1320 dans son mandrin 610. Dans au moins un mode de réalisation, les un ou plusieurs orifices de fluide 1320 couplent un intérieur du mandrin 610 avec l’anneau 1230 comprenant le métal expansible. En conséquence, un élément d’étanchéité coulissant 1330 peut être utilisé pour sceller les un ou plusieurs orifices de fluide 1320 lorsque l’anneau 1230 est dans l’état radialement réduit, et configuré pour être retiré pour permettre à l’anneau 1230 de rencontrer un fluide réactif lorsque l’anneau 1230 est dans l’état radialement agrandi. Les figures 13A et 13B illustrent les un ou plusieurs orifices de fluide 1320 scellés avec l’élément d’étanchéité 1330, la illustrant l’élément d’étanchéité 1330 ayant été retiré. Ce qui peut résulter dans un ou plusieurs modes de réalisation, après hydrolyse, est l’élément d’étanchéité/d’ancrage métallique expansé 1370 représenté sur la .
En se tournant vers les figures 14A à 14C, sont illustrés divers états de déploiement différents pour un outil d’étanchéité/d’ancrage 1400 conçu, fabriqué et exploité selon un mode de réalisation alternatif de la divulgation. La illustre l’outil d’étanchéité/d’ancrage 1400 dans un état de passage en trou, et ainsi son élément d’étanchéité/d’ancrage est dans l’état radialement réduit, et en outre le métal expansible n’a pas été soumis à un fluide réactif pour commencer l’hydrolyse. En revanche, la illustre l’outil d’étanchéité/d’ancrage 1400 avec son élément d’étanchéité/d’ancrage dans l’état radialement agrandi, mais encore une fois le métal expansible n’a pas été soumis à un fluide réactif pour commencer l’hydrolyse. En revanche, la illustre l’outil d’étanchéité/d’ancrage 1400 avec son élément d’étanchéité/d’ancrage radialement agrandi ayant été soumis à un fluide réactif, et démarrant ainsi la réaction d’hydrolyse, formant ainsi un élément d’étanchéité/d’ancrage métallique expansé (par exemple, l’élément d’étanchéité/d’ancrage après expansion). Comme divulgué ci-dessus, le métal expansible peut être soumis à un fluide réactif approprié à l’intérieur du puits de forage, formant ainsi l’élément d’étanchéité/d’ancrage métallique expansé.
L’outil d’étanchéité/d’ancrage 1400 est similaire à certains égards à l’outil d’étanchéité/d’ancrage 600. En conséquence, les mêmes références numériques ont été utilisées pour indiquer des caractéristiques similaires, sinon identiques. L’outil d’étanchéité/d’ancrage 1400 diffère , pour l’essentiel, de l’outil d’étanchéité/d’ancrage 600, en ce que l’outil d’étanchéité/d’ancrage 1400 utilise un cône de traction 1410 en tant que partie de sa cale. Dans le mode de réalisation illustré, le cône de traction 1410 est positionné dans le diamètre intérieur (d i ) de l’anneau 630. Ainsi, lorsque le cône de traction 1410 est tiré axialement à travers l’anneau 630, et que la surface inclinée 635 de l’anneau 630 vient en prise avec une surface inclinée 1420 du cône de traction 1410, l’anneau 630 se déplace de l’état radialement réduit à l’état radialement agrandi, comme le montre la .
À la suite du mode de réalisation des figures 14A et 14B, l’anneau 630 lui-même ne comprend pas le métal configuré pour se dilater en réponse à l’hydrolyse, mais un insert 1430 (par exemple, placé dans une ou plusieurs des caractéristiques géométriques qui permettent à l’anneau 630 de se déformer élasto/plastiquement) comprenant le métal configuré pour se dilater en réponse à l’hydrolyse est employé. Ce qui peut résulter dans un ou plusieurs modes de réalisation, après que le cône de traction 1410 est tiré axialement à travers l’anneau 630 et après hydrolyse, est l’élément d’étanchéité/d’ancrage métallique expansé 1470 représenté sur la .
En se tournant vers les figures 15A à 15C, sont illustrés divers états de déploiement différents pour un outil d’étanchéité/d’ancrage 1500 conçu, fabriqué et exploité selon un mode de réalisation alternatif de la divulgation. La illustre l’outil d’étanchéité/d’ancrage 1500 dans un état de passage en trou, et ainsi son élément d’étanchéité/d’ancrage est dans l’état radialement réduit, et en outre le métal expansible n’a pas été soumis à un fluide réactif pour commencer l’hydrolyse. En revanche, la illustre l’outil d’étanchéité/d’ancrage 1500 avec son élément d’étanchéité/d’ancrage dans l’état radialement agrandi, mais encore une fois le métal expansible n’a pas été soumis à un fluide réactif pour commencer l’hydrolyse. En revanche, la illustre l’outil d’étanchéité/d’ancrage 1500 avec son élément d’étanchéité/d’ancrage radialement agrandi ayant été soumis à un fluide réactif, et démarrant ainsi la réaction d’hydrolyse, formant ainsi un élément d’étanchéité/d’ancrage métallique expansé (par exemple, l’élément d’étanchéité/d’ancrage après expansion). Comme divulgué ci-dessus, le métal expansible peut être soumis à un fluide réactif approprié à l’intérieur du puits de forage, formant ainsi l’élément d’étanchéité/d’ancrage métallique expansé.
L’outil d’étanchéité/d’ancrage 1500 est similaire à certains égards à l’outil d’étanchéité/d’ancrage 1400. En conséquence, les mêmes références numériques ont été utilisées pour indiquer des caractéristiques similaires, sinon identiques. L’outil d’étanchéité/d’ancrage 1500 diffère, pour l’essentiel, de l’outil d’étanchéité/d’ancrage 1400, en ce que l’outil d’étanchéité/d’ancrage 1500 utilise un insert de fil 1530 (par exemple, placé dans une ou plusieurs des caractéristiques géométriques qui permettent à l’anneau 630 de se déformer élasto/plastiquement) en tant que métal configuré pour se dilater en réponse à l’hydrolyse. Ce qui peut résulter dans un ou plusieurs modes de réalisation, après que le cône de traction 1410 est tiré axialement à travers l’anneau 630 et après hydrolyse, est l’élément d’étanchéité/d’ancrage métallique expansé 1570 représenté sur la .
En se tournant vers les figures 16A à 16C, sont illustrés divers états de déploiement différents pour un outil d’étanchéité/d’ancrage 1600 conçu, fabriqué et exploité selon un mode de réalisation alternatif de la divulgation. La illustre l’outil d’étanchéité/d’ancrage 1600 dans un état de passage en trou, et ainsi son élément d’étanchéité/d’ancrage est dans l’état radialement réduit, et en outre le métal expansible n’a pas été soumis à un fluide réactif pour commencer l’hydrolyse. En revanche, la illustre l’outil d’étanchéité/d’ancrage 1600 avec son élément d’étanchéité/d’ancrage dans l’état radialement agrandi, mais encore une fois le métal expansible n’a pas été soumis à un fluide réactif pour commencer l’hydrolyse. En revanche, la illustre l’outil d’étanchéité/d’ancrage 1600 avec son élément d’étanchéité/d’ancrage radialement agrandi ayant été soumis à un fluide réactif, et démarrant ainsi la réaction d’hydrolyse, formant ainsi un élément d’étanchéité/d’ancrage métallique expansé (par exemple, l’élément d’étanchéité/d’ancrage après expansion). Comme divulgué ci-dessus, le métal expansible peut être soumis à un fluide réactif approprié à l’intérieur du puits de forage, formant ainsi l’élément d’étanchéité/d’ancrage métallique expansé.
L’outil d’étanchéité/d’ancrage 1600 est similaire à certains égards à l’outil d’étanchéité/d’ancrage 1400. En conséquence, les mêmes références numériques ont été utilisées pour indiquer des caractéristiques similaires, sinon identiques. L’outil d’étanchéité/d’ancrage 1600 diffère, pour l’essentiel, de l’outil de scellement/ancrage 1400, en ce que l’outil d’étanchéité/d’ancrage 1600 utilise un couvercle de protection 1610 sur l’insert métallique expansible 1430. Par conséquent, lorsque le couvercle de protection 1610 entoure l’insert métallique expansible 1430, le fluide réactif ne peut pas entrer en contact avec l’insert métallique expansible 1430. Cependant, dans au moins un mode de réalisation, lorsque le cône de traction 1410 est tiré axialement à travers l’anneau 630, le couvercle de protection 1610 est cassé et/ou retiré, exposant ainsi l’insert métallique expansible 1430 au fluide réactif. L’homme du métier connaît les différents matériaux que peut comporter le couvercle de protection. Ce qui peut résulter dans un ou plusieurs modes de réalisation, après que le cône de traction 1410 est tiré axialement à travers l’anneau 630 et après hydrolyse, est l’élément d’étanchéité/d’ancrage métallique expansé 1670 représenté sur la .
A. Un élément d’étanchéité/d’ancrage destiné à être utilisé avec un outil d’étanchéité/d’ancrage, l’élément d’étanchéité/d’ancrage comportant : 1) un anneau ayant une surface intérieure ayant un diamètre intérieur (d i ), une surface extérieure ayant un diamètre extérieur (d o ), une largeur (w) et une épaisseur de paroi (t), l’anneau ayant une ou plusieurs caractéristiques géométriques qui lui permettent de se déformer élasto/plastiquement lorsqu’il passe d’un état radialement réduit à un état radialement agrandi, l’anneau comprenant un métal expansible configuré pour se dilater en réponse à l’hydrolyse.
B. Un outil d’étanchéité/d’ancrage, l’outil d’étanchéité/d’ancrage comportant : 1) une cale ; et 2) un élément d’étanchéité/d’ancrage positionné à proximité de la cale, l’élément d’étanchéité/d’ancrage comportant : a) un anneau ayant une surface intérieure ayant un diamètre intérieur (d i ), une surface extérieure ayant un diamètre extérieur (d o ), une largeur (w), et une épaisseur de paroi (t), l’anneau ayant une ou plusieurs caractéristiques géométriques qui lui permettent de se déformer élasto/plastiquement lorsqu’une ou plusieurs surfaces inclinées positionnées le long de sa surface intérieure ou de sa surface extérieure viennent en prise avec la cale pour déplacer l’anneau d’un état radialement réduit à un état radialement agrandi, l’anneau comprenant un métal expansible configuré pour se dilater en réponse à l’hydrolyse et fixer ainsi l’anneau dans l’état radialement agrandi.
C. Un procédé pour sceller/ancrer à l’intérieur un puits de forage, le procédé comportant : 1) la fourniture d’un outil d’étanchéité/d’ancrage à l’intérieur d’un puits de forage, l’outil d’étanchéité/d’ancrage comportant : a) une cale ; et b) un élément d’étanchéité/d’ancrage positionné à proximité de la cale, l’élément d’étanchéité/d’ancrage comportant : i) un anneau ayant une surface intérieure ayant un diamètre intérieur (d i ), une surface extérieure ayant un diamètre extérieur (d o ), une largeur (w), et une épaisseur de paroi (t), l’anneau ayant une ou plusieurs caractéristiques géométriques qui lui permettent de se déformer élasto/plastiquement lorsqu’une ou plusieurs surfaces inclinées positionnées le long de sa surface intérieure ou de sa surface extérieure viennent en prise avec la cale pour déplacer l’anneau d’un état radialement réduit à un état radialement agrandi, l’anneau comprenant un métal expansible configuré pour se dilater en réponse à l’hydrolyse et fixer l’anneau dans l’état radialement agrandi ; 2) la déformation élasto/plastique l’élément d’étanchéité/d’ancrage en déplaçant l’anneau de l’état radialement réduit à l’état radialement agrandi ; et 3) la soumission de l’élément d’étanchéité/d’ancrage élasto/plastiquement déformé dans l’élément radialement agrandi à un fluide réactif pour former un élément d’étanchéité/d’ancrage métallique expansé.
Procédé de contrôle du couple délivré par un moteur à combustion interne de véhicule automobile à cycle asymétrique La présente invention concerne les moteurs à combustion interne de véhicule automobile à cycle asymétrique, tels que les moteurs fonctionnant selon le cycle d’Atkinson ou de Miller, dotés d’un système de calage variable des soupapes d’admission.
Elle concerne en particulier, dans une application de l’invention, la gestion du couple fourni par le moteur en cas d’indisponibilité du système de calage variable.
La surface inférieure 27 est destinée à être recouverte par une base 11 (référencée sur les figures 3 et 4) du clinquant 1. La représente un ensemble composé du clinquant 1 inséré autour du pied d’aube 2. Le clinquant 1 est par exemple tel qu’illustré en perspective sur la selon l’invention.
La base 11 du clinquant 1 est entourée de part et d’autre par les pattes 5a, 5b pour bloquer le clinquant 1 longitudinalement soit axialement suivant l’axe de rotation du rotor.
Le clinquant 1 comporte en outre de la base 11 une première branche latérale 12c et une deuxième branche latérale 12d. Les deux branches latérales 12c, 12d sont reliées l’une à l’autre par l’intermédiaire de la base 11. Le clinquant 1 comprend sur chaque branches latérales 12c, 12d, une surface plane 18 située aux extrémités des branches latérales 12c, 12d. Le clinquant 1 comprend un premier et un deuxième bords latéraux 15a, 15b s’étendant sur une extrémité de la base 11 et des branches latérales 12c, 12d formant les extrémités longitudinales du clinquant 1 opposées l’une à l’autre longitudinalement. Le clinquant 1 comprend aussi à l’extrémité de chacune de ses branches latérales 12c, 12d, un bord longitudinal 16c, 16d s’étendant longitudinalement le long de la surface plane 18 et reliant les deux bords latéraux 15a, 15b.
L’épaisseur de la base 11 du clinquant 1 est comprise entre 0.06 et 0.1 millimètre et de préférence l’épaisseur est de 0.08mm.
La longueur du clinquant 1 entre les premier et deuxième bords latéraux 15a, 15b est inférieure à la longueur longitudinale de l’encoche (soit la longueur de la surface inférieure 27 mesurée entre les deux pattes 5a, 5b).
Un deuxième aspect de l’invention concerne donc l’ensemble composé du clinquant 1 inséré dans le pied d’aube 2. Telle qu’illustrée sur la , la base 11 recouvre la surface inférieure 27 du pied 21. Sur la , seule la première branche latérale 12c est visible. Les premières et deuxièmes branches latérales 12c, 12d recouvrent chacune une des deux faces longitudinales 24c, 24d correspondante du pied 21. Les branches latérales 12c, 12d forment des moyens de protection, par exemple contre le fretting, des faces longitudinales 24c, 24d du pied 21.
La surface plane 18 entoure la surface plane 28c de la portion haute 21h.
Le clinquant 1 est donc maintenu bloquer axialement suivant l’axe de rotation du rotor par les pattes 5a, 5b. En effet, le clinquant 1 ne peut sortir du pied 21 d’aube 2 axialement car le premier bord latéral 15a au niveau de la base 11 viendra en butée contre la surface de butée 7a de la première patte 5a, ou le deuxième bord latéral 15b au niveau de la base 11 viendra en butée contre la surface de butée 7b de la deuxième patte 5b. Ainsi, le clinquant 1 est bloqué longitudinalement (c’est à dire axialement) suivant les deux sens.
Le clinquant 1 est symétrique par rapport à un plan perpendiculaire à la base 11 et passant au milieu du clinquant. Ainsi, le clinquant 1 peut être monté suivant deux sens sur le pied 21 d’aube 2. En effet, la première branche latéral 12c peut recouvrir soit la première face longitudinale 24c soit la deuxième face longitudinale 24d du pied 21. Ceci aide au montage et empêche d’avoir des défauts de montage du clinquant 1 sur le pied d’aube 2.
Le secteur aéronautique fait face à de grands enjeux environnementaux. L’intérêt d’avoir recours à une combustion utilisant du dihydrogène plutôt qu’à l’emploi de kérosène est de plus en plus fort car cette combustion de dihydrogène permettrait d’éviter les émissions polluantes carbonées tel que du monoxyde de carbone, des hydrocarbures imbrûlés ou encore des particules fines et fumées.
Il est connu un principe de brûleurs à micro-mélange d’air et de dihydrogène. Cependant, de tels brûleurs ne garantissent pas la tenue thermique d’une paroi percée ou l’absence de retour de flamme dans le dispositif d’injection de dihydrogène. Ces brûleurs possèdent également un système de géométrie complexe. De tels brûleurs présente un coût de réalisation élevé, une perte de charge élevée et ces brûleurs sont spécifique à une architecture de chambre de combustion donnée.
Ce dispositif permet de produire une flamme dihydrogène/air utilisable dans des turbomachines qui permet à la fois de produire de bas niveaux d’émissions d’oxydes d’azote, un bas stress thermique sur la chambre de combustion et l’injecteur ainsi que de supprimer les risques de remontée de flamme. Par ailleurs cet injecteur a la particularité d’être à la fois simple à produire et facilement adaptable aux turbomachines existantes fonctionnant au kérosène.
De manière générale, une vrille permet de mettre en rotation un flux. L’intégration d’une vrille interne au canal interne permet de créer une zone de recirculation d’un écoulement de dihydrogène traversant ledit canal interne et évitant que la combustion du mélange air et dihydrogène ne vienne se stabiliser sur l’extrémité aval du canal interne. Par zone de recirculation, on entend une zone générant un effet de centrifugation avec une dépression à l'intérieur capable de produire une composante de vitesse axiale de l’écoulement en moyenne négative par rapport à une direction principale de l’écoulement. Cette zone de recirculation est similaire à celle générée à l’intérieur d’un tourbillon dans lequel de l’air est aspiré. La zone de recirculation interne bloque une partie de l’écoulement de dihydrogène le long de l’axe longitudinal dudit canal interne générant dans une section de sortie de ce canal interne des survitesses importantes à proximité des parois du canal interne par rapport à un écoulement avec une vitesse débitante axiale uniforme. La mise en rotation du dihydrogène du canal interne permet d’éviter d’accrocher la flamme sur les extrémités aval du canal interne en la stabilisant aérodynamiquement au-dessus du canal interne. L’extrémité aval du canal interne étant agencée en amont à une distance r, cela évite d’autant plus que la flamme ne s’accroche sur les lèvres du canal interne. Cette mise en rotation du dihydrogène du canal interne évite la mise en place d’un dispositif de refroidissement complexe du dispositif d’injection de dihydrogène. Ainsi, le coût et la masse du dispositif d’injection de dihydrogène sont améliorés. Ce dispositif d’injection de dihydrogène produit des pertes de charges limitées par rapport à d’autres dispositifs d’injection liquide utilisant du kérosène comme dans l’art antérieur. Ce dispositif d’injection de dihydrogène présente une géométrie simple, un faible coût de réalisation et ce dispositif s’adapte sur les architectures de chambre de combustion existantes.
Les exemples suivants fournissent plus de détails quant à la structure possible des premier et deuxième dispositifs et même leur assemblage.
La représente une vue en coupe schématique d’un système optique 1000 composé d’un premier dispositif électrocommandable 10 qui est à diffusion et couleur variable par premiers cristaux liquides et premiers colorants dichroïques et d’un deuxième dispositif électrocommandable à polarisation variable 100 par cristaux liquides et colorant dichroïque 100 dans un quatrième mode de réalisation de l’invention.
PREMIER DISPOSITIF
Le premier dispositif 10 comporte un empilement de couches (solides) dans cet ordre :
- un substrat diélectrique transparent 1’a avec une tranche et des faces principales 11’a et 12’a , ici un verre de 1,1mm -ou en variante plastique comme du PET
- une première électrode transparente 2’a avec une première surface principale dite surface de liaison SA1 et une surface dite surface SB opposée et une tranche, électrode transparente qui est une couche d’oxyde d’indium et d’étain ITO de résistance carré 100ohm/carré, plus largement entre 5 et 300ohm/carré et pour une neutralité en couleurs, cette électrode ou chaque électrode peut comprendre aussi au moins deux sous-couches minces diélectriques sous la couche ITO et même une ou deux surcouches (diélectriques)