INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
- le répartiteur comporte : (i) un premier pion d’indexation situé sur une face arrière du répartiteur et destiné à collaborer par engagement de formes complémentaires avec la première encoche d’indexation de la troisième interface de montage de la traverse ; (ii) un deuxième pion d’indexation situé sur une face avant du répartiteur et destiné à collaborer par engagement de formes complémentaires avec la deuxième encoche d’indexation de la troisième interface de montage de la traverse. Le premier pion d’indexation du répartiteur et le deuxième pion d’indexation du répartiteur forment un détrompeur de montage. Le premier pion d’indexation du répartiteur et le deuxième pion d’indexation du permettent d’indexer le répartiteur sur la traverse. Le premier pion d’indexation du répartiteur et le deuxième pion d’indexation du répartiteur facilitent le montage du répartiteur sur la troisième interface de montage de la traverse ;
Il a également été mis en évidence que dans les compositions bitumineuses selon l’invention, au moins une partie du CO 2 piégé avait réagi avec l’hydroxyde alcalin introduit, et se trouvait donc sous la forme de un ou plusieurs produits de réaction CO 2 /hydroxyde alcalin. La représente les spectres RMN solide du sodium de la composition F 3-3 selon l’invention à un instant donné t0 situé après la phase de relargage pendant 24 heures, puis à t0+8 mois de stockage à température ambiante (25°C), ainsi que le spectre de référence du NaHCO 3 . Les spectres sont obtenus par Résonance Magnétique Nucléaire du noyau 23 Na sur un spectromètre 300 MHz, sur des échantillons solides tournés à l’angle magique à une fréquence de 8 kHz, par impulsion directe avec découplage hétéronucléaire des noyaux 1 H. 256 scans ont été acquis pour chaque spectre.
Le spectre obtenu met en évidence la présence d’un pic intense qui correspond au NaHCO 3 . Il n’y a pas d’autres pics visibles, et notamment il y a absence d’un pic qui correspondrait à NaOH. Evaluation des compositions bitumineuse s
Les compositions bitumineuses ont été évaluées, alors que leur masse s’était stabilisée à 25°C. Les évaluations suivantes ont été réalisées par : - la mesure de la pénétrabilité à l’aiguille à 25°C (abréviation : Pene), selon la norme EN 1426, les résultats étant exprimés en 1/10 mm, - la mesure de la température de ramollissement bille anneau (abréviation : TBA), selon la norme EN 1427, les résultats étant exprimés en °C, - pour évaluer la résistance au vieillissement, de telles mesures ont également été réalisées, après un vieillissement long-terme accéléré dans un récipient de vieillissement sous pression (PAV) (de l’anglais « Pressure Ageing Vessel »), en opérant à 100°C et à 21MPa de pression d’air. La durée de vieillissement utilisée a été de 25 heures. Les résultats sont présentés dans le Tableau 2 ci-après. - les caractérisations rhéologiques ont été réalisées en utilisant un rhéomètre à cisaillement dynamique de chez Malvern, marque Kinexus modèle Lab +. Les essais ont été menés, en utilisant des géomètres plan/plan de 20 mm. Les résultats ont été obtenus en effectuant des balayages en fréquence dans le domaine linéaire à 70°C. Deux types de caractérisations ont été effectués : détermination du module complexe de cisaillement (en Pa) en faisant varier la fréquence angulaire i) avec un balayage en température de 30 à 70°C ( ) ; ii) avec un balayage en fréquence de 0,1 rad/s à 100 rad/s ( ).
(1) Incorporation CO2 (20h-25°C-21 bars)
(2) Vieillissement PAV (25h-100°C-21 bars)
Ces résultats montrent que le piégeage du CO 2 au sein de la composition bitumineuse conduit à la fois à une hausse de la pénétrabilité et à une baisse de la TBA. Par ailleurs, dans le cas des compositions selon l’invention, il apparait que la variation de la pénétrabilité et de la TBA, après vieillissement PAV, reste fortement réduite, par rapport à ce qui est constaté pour la base bitume seule. Ainsi, le bénéfice de l’utilisation de l’hydroxyde alcalin et du promoteur d’adhésion est maintenu: la composition présente une meilleure résistance au vieillissement que la base bitume.
Les analyses présentées sur la et la , quant à elles, mettent en évidence que l’introduction de CO 2 permet d’abaisser la viscosité de la composition bitumineuse. Ainsi, les compositions selon l’invention vont pouvoir être mises en œuvre à des températures plus basses, que celles classiquement utilisées, par exemple pour la préparation d’enrobés à chaud. Par ailleurs, le piégeage du CO 2 n’altère pas les propriétés de résistance à l’oxydation des compositions bitumineuses obtenues dans le cadre de l’invention. Modulations des conditions d’incorporation du CO 2
D’autres essais ont été réalisés en modifiant la durée et/ou la température de l’étape de piégeage du CO 2 dans l’enceinte PAV sous 21 bars.
Les résultats présentés dans le Tableau 3 ont été obtenus. Ils mettent en évidence que la quantité de CO 2 piégé au départ peut être modulée par le choix des paramètres utilisés lors de l’étape de piégeage.
Dans le Tableau 3, les % NaOH et %CO 2 sont des % massiques de la quantité incorporée, donnée par rapport à la masse de la base bitume utilisée. Le % de CO 2 est obtenu par pesée des échantillons, avant et après l’étape de piégeage sous PAV, puis au cours du temps. Le % relatif de CO 2 est le % de CO 2 toujours incorporé à un instant donné, par rapport au % de CO 2 incorporé en sortie de PAV. % variation t0 pour la masse de la composition est le % de variation obtenue en comparant la masse de la composition à un instant donné et celle en sortie du PAV. % variation 5h pour la masse de la composition est le % de variation obtenue en comparant la masse de la composition à un instant donné et celle obtenue après 5h à 25°C après la sortie du PAV.
Toutes les compositions présentées dans le Tableau 3 ont été préparées avec incorporation du promoteur d’adhésion, à hauteur de 0,2 % en masse, par rapport à la masse bitume.
Il ressort que les compositions bitumineuses pour lesquelles l’incorporation du CO2 est réalisée à 25°C ont une quantité de CO2 incorporée plus importante, et que, de surcroit, l’incorporation est plus stable dans le temps. Il apparait également que l’incorporation du CO2 augmente avec la quantité de soude incorporée dans la composition bitumineuse.
[Table 3] suite
« / » non mesuré.
(*) entre parenthèses est mentionnée la masse de la composition avant incorporation du CO 2 , puis la masse de CO 2 incorporé qui est calculée en faisant la différence avec la masse de la composition mesurée en sortie du PAV.
Définition des conditions expérimentales
Passage cellulaire Echantillon H 2 O 2 Ergothionéine Oléocomplexe 1 Sirtalice TM P8 ou P9 Non traité H 2 O 2 0 0 0 0 P8 Non traité DMSO 0 0 0 0 P8 ou P9 H 2 O 2 40 µM 0 0 0 P8 ou P9 CTLR+ 40 µM 4 mM 0 0 P9 Oléocomplexe1 40 µM 0 0.5 µg/mL 0 P9 Sirtalice TM 40 µM 0 0 0,0002% P9 Oléocomplexe1et Sirtalice TM 40 µM 0 0.5 µg/mL 0,0002%
Effet l’H 2 O 2 et de l’Ergothionéine ( )
Le traitement par H 2 O 2 40 µM dans le milieu de culture induit une inhibition globale d’environ 50% de l’efficacité des mécanismes de réparation.
En présence d’Ergothionéine, il a été observé une augmentation du signal de fluorescence en comparaison avec la fluorescence obtenue avec le stress H 2 O 2 seul.
L’ajout d’Ergothionéine dans le milieu permet de retrouver le niveau de fluorescence basal pour la réparation des lésions sites abasiques et Etheno ( ).
On peut en conclure que ce composé protège les cellules du stress H 2 O 2 , puisqu’il protège les systèmes de réparation de l’ADN. L’Ergothionéine peut donc être utilisée comme contrôle positif (ctrl+) lors de cette étude.
Etude des actifs
Les résultats bruts du traitement par les différents actifs, seuls ou en combinaison, sont présentés à la . Afin de mieux visualiser ces effets, les résultats obtenus précédemment ont été présentés sous forme de ratios (Figures 5 et 6), où la ligne rouge représente le niveau de base des activités de réparation de l’ADN pour des FHN non traités.
Comme indiqué précédemment, l’ajout d’Ergothionéine dans le milieu permet de retrouver le niveau de fluorescence basal pour la réparation des lésions sites abasiques et Etheno ( ).
Concernant les actifs utilisés selon l’invention ( ), on observe qu’ils permettent de moduler les capacités de réparation de l’ADN. Notamment, des effets particulièrement importants sont observés pour les conditions suivantes :
- Oléocomplexe 1 : Lésions 8oxoG, Sites Abasiques et CPD-64 ;
- Sirtalice TM : Lésions Sites Abasiques ;
- Oléocomplexe 1 + Sirtalice TM : Lésions 8oxoG, Sites Abasiques, Etheno et CPD-64.
Les valeurs observées en rapport avec la sont les suivantes :
Préférentiellement, le polymère est, le cas échéant, un copolymère statistique.
La proportion molaire d’unité (III) par rapport à la somme des unités (III) et (IVa) peut aller 0% à 99%, et préférentiellement de 5% à 95%.
La composition peut comprendre, être essentiellement constituée, voire constituée, d’un polymère comprenant une unité de formule :
et une unité de formule :
Préférentiellement, le polymère est essentiellement constitué de, voire même constitué d’unités de formule (III) et (V).
Selon certaines variantes, la composition peut comprendre, être essentiellement constituée, voire constituée, d’un polymère comprenant, étant essentiellement constitué de, voire même étant constitué de :
une unité de formule :
(Va).
Préférentiellement, le polymère est essentiellement constitué de, voire même constitué d’unités de formule (III) et (Va).
L’avantage d’utiliser des grains 46 dans un milieu 42 non structuré est que, de par la géométrie en trois dimensions non structurée du milieu granulaire, l’amortissement peut être effectué dans toutes les directions et être un amortissement omnimodal.
Cette configuration permet avantageusement d’équiper tout support 24 comportant une cavité 30 accessible à l’aide d’un kit d’amortissement vibratoire peu encombrant.
L’avantage principal de cette configuration est que le kit est monté sur la structure en parallèle de la structure du support 24, contrairement à la majorité des dispositifs existants assurant l’amortissement ou l’isolation vibratoire, qui sont des dispositifs rapportés. Cette configuration est particulièrement avantageuse dans le cadre d’une construction dans le domaine spatial, puisqu’elle ne remet pas en question la certification des éléments déjà existants, en l’occurrence ici le support 24.
Dans le mode de réalisation préféré de l’invention, les grains 46 sont de forme convexe arrondie, sphérique ou ovoïde, de plus petite dimension typiquement supérieure à 0.1 mm et de plus grande dimension typiquement inférieure ou égale au tiers de la plus petite dimension de la cavité 30.
Il n’est pas envisageable d’avoir une dimension des grains 46 inférieure à 0,1 mm car en ce cas les grains 46 se comporteraient comme une poudre et constitueraient un milieu cohésif empêchant un amortissement satisfaisant.
Par ailleurs, les grains 46 sont réalisés dans au moins un matériau, c’est-à-dire possiblement un ou plusieurs matériaux et forment un remplissage ayant une masse volumique inférieure ou égale à celle d’au moins un matériau du support, de manière à n’ajouter qu’une masse minimale au support 24. Ces matériaux peuvent par exemple être de l’acier ou du verre, les deux types de grains 46 pouvant être combinés au sein du milieu 42. On a notamment constaté que des billes d’acier de 2 mm de diamètre et/ou des billes de verres de 1 à 2 mm de diamètre permettaient un amortissement satisfaisant.
Il n’est par ailleurs pas envisageable que les caractéristiques mécaniques du matériau formant les grains 46 soient inférieures à celles d’un matériau du support 24, pour d’évidentes raisons de maintien de l’amortissement procuré par le milieu granulaire 42 dans toutes les conditions d’utilisations du support 24. Ceci est particulièrement vrai pour un support 24 amené à évoluer en conditions spatiales et par conséquent soumis à des températures extrêmes. Aussi, l’au moins un matériau des grains 46 présente des caractéristiques de rigidité, dureté, longévité, point de fusion et tenue mécanique en température qui sont supérieures ou égales aux caractéristiques de rigidité, dureté, longévité, point de fusion et tenue mécanique en température de l’au moins un matériau du support 24.
Par longévité d’un matériau, on comprendra que celle-ci correspond à la durée d’utilisation maximum admissible de celui-ci sans que ses caractéristiques mécaniques soient modifiées de manière significative du fait de son vieillissement dans le milieu dans lequel il évolue.
On a par ailleurs constaté que les défauts de sphéricité et de diamètre des grains 46, ainsi que les défauts de leur état de surface sont des éléments favorables à l’efficacité de l’amortissement, dans la mesure où, comme on l’a vu précédemment, la dissipation par micro-glissement est assurée par un glissement partiel des interfaces de contact entre les grains 46 sans déplacement relatif des grains 46 par rapport aux autres. Aussi, la rugosité des surfaces des grains 46 est un critère important, et à ce titre on préférera utiliser des grains 46 présentant une rugosité de surface permettant d’obtenir entre les grains un coefficient de friction statique supérieur à 0.1.
À titre d’exemple, dans le cas de billes d’acier, on choisira des billes d’acier de rugosité de surface Ra supérieure ou égale à 25μm.
Un autre facteur particulièrement important de l’invention est la compacité du milieu 42, et le maintien de cette compacité par le moyen 44 de fermeture de la cavité et de mise sous précontrainte du milieu 42. Typiquement, le milieu 42 procure un amortissement satisfaisant si cette compacité est comprise entre une fraction volumique de 40 %, c’est-à-dire que le volume occupé par les grains 46 représente 40 % du volume de la cavité 30, cette fraction volumique correspondant à un empilement aléatoire lâche, connu sous l’acronyme anglo-saxon de RLP (Random Loose Packing), et une fraction volumique de 65 %, correspondant à un empilement aléatoire compact, connu sous l’acronyme anglo-saxon de RCP (Random Close Packing). En dessous d’une fraction volumique de 40 %, le milieu 42 est trop lâche pour que des phénomènes de micro-glissements en nombre suffisant se produisent entre les grains 46 et procurent un amortissement satisfaisant. Il n’est par ailleurs pas possible d’obtenir une fraction volumique supérieure à 65 %, qui en tout état de cause conduirait à un blocage hyperstatique des grains 46 entre eux, constituerait un milieu cohésif sensiblement monobloc ne procurant pas non plus d’amortissement.
Comme on l’a vu, la compacité du milieu 42 est maintenue par le moyen de fermeture de la cavité et de mise sous précontrainte du milieu, c’est-à-dire la paroi 44. La paroi 44 exerce une précontrainte qui ne détermine pas la valeur de la fraction volumique du milieu 42, mais en assure le maintien.
Pour ce faire, le moyen 44 de fermeture de la cavité comporte au moins une paroi 44 flexible à serrage réglable qui est appliquée sur une face libre 36 du support 24 et ferme l’ouverture 32 de la cavité 30.
C’est le serrage de la paroi 44 qui permet d’exercer la précontrainte déterminée sur le milieu granulaire. La flexibilité de la paroi 44 permet, quant à elle d’autoriser d’une part les micro–glissements entre la paroi 44 et le support 24, et les micro–glissements entre les grains 46. L’insertion du kit 44 dans le support 24 permet ainsi de bénéficier d’un support 24 amorti, sans ajout d’amortisseurs extérieurs
Dans le cas d’un moteur tel que le moteur plasmique 10 précédemment décrit, le support amorti 24 permet la fixation d’un équipement comme la cathode 12 ou un contrôleur de débit (non représenté) sur un châssis 22 formant une structure porteuse d’une anode, comme décrit précédemment.
Comme l’illustrent les figures 5 et 6, le support 24 comporte ici deux kits 40 dont chacun est associé à une des deux cavités traversantes 30 de chacun des bras 28. Comme l’illustre plus particulièrement la , chaque bras comporte deux parois flexibles 44 à serrage réglable appliquées sur les faces libres opposées 36, 38 et qui ferment les deux ouvertures opposées 32, 34 de la cavité traversante 30 correspondante. Par exemple, une des parois flexibles 44 est appliquée sur la face libre 38, puis la cavité 30 est remplie de grains 46, puis elle est refermée du côté opposé avec l’autre paroi flexible 44. Le serrage des parois 44 est assuré par des vis dont les emplacements des axes ont été représentés par des traits pointillés.
Lorsque sur la base d’un signal de sortie provenant du capteur de tension 166, on détecte que la capacité C a été chargée à 10 V, le dispositif de commande 164 commande la fermeture du commutateur d’isolation côté 12 V 162 en T2. De cette manière, une tension de 12 V est appliquée via le commutateur d’isolation côté 12 V 162 depuis la batterie 12 V 110, et la capacité C est chargée à 12 V via la diode de corps de l’élément de commutation 161c et la diode de corps du commutateur d’isolation côté 48 V 163 dans le circuit élévateur et abaisseur 161 dans l’état désactivé. Afin d’empêcher un reflux vers l’alimentation électrique de 10 V durant ce processus, le commutateur de précharge 165 est commuté pour s’ouvrir en T2.
Juste avant le lancement de la charge de la capacité C à 12 V, la capacité C est chargée à 10 V par le commutateur de précharge 165. Par conséquent, seul un courant d’appel correspondant à la différence de 2 V s’écoulera dans le commutateur d’isolation côté 12 V 162 dans l’état fermé, ce qui résulte dans une charge suffisamment réduite appliquée au commutateur d’isolation côté 12 V 162.
Lorsque sur la base du signal de sortie provenant du capteur de tension 166, on détecte que la capacité C a été chargée à 12 V, le dispositif de commande 164 commande le circuit élévateur et abaisseur 161 pour qu’il effectue une opération d’élévation pour augmenter la tension de 12 V apportée par la batterie 12 V à 48 V en T4, le dispositif de commande 164 commandant simultanément la fermeture du commutateur d’isolation côté 48 V 163. De cette manière, la capacité C est chargée à 48 V. La capacité C peut être chargée à 48 V via la diode de corps du commutateur d’isolation côté 48 V 163 avec le commutateur d’isolation côté 48 V 163 restant dans un état ouvert.
Puis, le système de niveau plus élevé commande la fermeture du relais principal 150 en T4. Étant donné que la capacité C est à 48 V à l’avance, aucun courant d’appel n’est généré, et le relais principal 150 peut ne pas être soudé. Il faut noter que après T4, le dispositif de commande 164 maintient l’ouverture du commutateur de précharge 165, tandis que les états ouvert/fermé du commutateur d’isolation côté 12 V 162, du commutateur d’isolation côté 48 V 163 ainsi que l’état de fonctionnement du circuit élévateur et abaisseur 161 sont commandés de façon adaptative par le dispositif de commande 164, par exemple, en fonction d’un état de conduite d’une automobile et/ou d’un état de charge des batteries.
Comme décrit ci-dessus, le système d’alimentation électrique 100 selon le présent mode de réalisation est configuré pour effectuer la précharge progressive dans laquelle la capacité C est chargée avec une tension inférieure aux 12 V fournis par la batterie 12 V 110, et après cela chargée avec la tension de 12 V. De cette manière, seul un courant d’appel correspondant à une différence de tension entre 12 V et la tension inférieure s’écoulera dans les circuits internes du convertisseur CC/CC 160. Par conséquent, il est possible de protéger les circuits internes du convertisseur CC/CC 160 du courant d’appel durant la précharge.
En outre, pour la tension inférieure à 12 V, on peut appliquer une tension qui est apportée par la batterie 12 V 110 comme source de tension et est fournie pour apporter le dispositif électronique 167 compris dans le convertisseur CC/CC 160. Par conséquent, il n’est pas nécessaire de fournir une nouvelle alimentation électrique supplémentaire pour précharge avec la tension inférieure à 12 V, la précharge pouvant être réalisée avec une configuration simplifiée.
FILTRE A ONDES ELASTIQUES DE SURFACE ET A CAVITES RESONANTES DOMAINE DE L’INVENTION La présente invention concerne un filtre à ondes élastiques de surface et à cavités résonantes. Un tel filtre trouve son application dans le domaine du traitement des signaux hautes fréquences, par exemple dans des applications de télécommunication.
ARRIERE PLAN TECHNOLOGIQUE DE L’INVENTION En référence à la , et comme cela est par exemple connu de EP0608249, un tel filtre 1 comprend typiquement, agencés sur un substrat piézoélectrique, au moins deux transducteurs électroacoustiques 2a, 2b, respectivement d’entrée et de sortie. Les deux transducteurs définissent un trajet le long duquel des ondes élastiques de surface se propagent. Ils forment également les ports électriques d’entrée Pe et de sortie Ps du filtre 1.
Le filtre 1 peut comprendre deux réseaux réfléchissants externes 3a, 3b (et préférentiellement uniquement réfléchissant), typiquement des miroirs de Bragg, disposés de part et d’autre du couple de transducteurs d’entrée 2a et de sortie 2b, selon l’axe X de propagation des ondes élastiques.
Le filtre 1 comprend au moins un réseau réfléchissant interne 4, disposé entre les deux transducteurs 2a, 2b, sur le trajet X des ondes élastiques et qui peut être équidistant de ces deux transducteurs 2a, 2b. Ce au moins un réseau réfléchissant interne 4 présente un coefficient de transmission non nul.
On définit de la sorte une pluralité de cavités résonantes C1, C2 le long du trajet de propagation des ondes, ces cavités résonantes formant autant de pôles du filtre 1.
Le document WO2020021029 propose de nombreuses configurations avantageuses d’un tel filtre à onde élastique de surface et à cavités résonantes. Ces configurations sont toutes réalisées sur un substrat composite, c’est-à-dire un substrat formé d’un substrat de base (constituant un support mécanique) et d’une couche supérieure piézoélectrique. Les ondes élastiques se propagent dans la couche supérieure sous la forme d’ondes longitudinales et/ou de cisaillement. L’épaisseur de la couche supérieure est choisie pour être de l’ordre de grandeur de la longueur d’onde centrale du filtre ou inférieure à cette longueur d’onde. La propagation se réalise alors sans pertes de rayonnement dans le substrat de base.
La structure très générale du filtre proposée par le document précité permet de synthétiser une grande variété de filtres passe-bande présentant une perte d’insertion faible ( 15dB) en dehors de cette bande.
Il est bien connu (voir par exemple EP0608249) que la synthèse d’un filtre à onde élastique de surface et à cavités résonantes peut provoquer l’apparition de lobes secondaires dans la bande de réjection ou de transition du filtre. Ces lobes sont d’amplitudes d’autant plus élevées que l’on cherche à élargir la bande passante relative du filtre.
Il serait donc souhaitable de disposer d’une structure de filtre qui puisse limiter l’amplitude des lobes présents dans la bande de réjection ou de transition.
OBJET DE L’INVENTION Un but de l’invention est de proposer une structure de filtre permettant d’adresser ce souhait. Plus précisément, un but de l’invention est de proposer une structure de filtre réduisant l’amplitude a hauteur des lobes présents dans la bande de réjection ou de transition par rapport aux structures de filtres de l’état de la technique.
Un ester d’acide dilinoléique dimère et de polyol(s) qui est convenable pour une utilisation dans la présente invention peut être obtenu en faisant réagir un polyol ou un ester de celui-ci avec un acide dilinoléique dimère, dans un rapport molaire d’environ 1,0:0,2 à 1,0.
Un ester qui peut être convenable pour l’utilisation dans la présente invention peut notamment être obtenu par réaction d’un acide dilinoléique dimère avec un dilinoléol et, le cas échéant, au moins un monoalcool supplémentaire choisi notamment parmi béhénol, isostéarol, phytostérol, stéarol et cétol, et des mélanges de ceux-ci.
Ainsi, un ester utilisé dans le cadre de la présente invention peut être utilisé sous la forme d’un mélange de différents esters, par exemple.