INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’émetteur radiofréquence est activé par le porteur à l’aide d’un bouton poussoir 116, se trouvant sur la boucle de fermeture 2. Eventuellement, la boucle de fermeture 2 peut intégrer un microphone associé à un haut-parleur et une caméra afin, qu’outre l’envoi d’un signal d’alerte, le porteur puisse communiquer vocalement avec le tiers et/ou que le tiers puisse évaluer par le biais de vidéo la situation dans laquelle le porteur se trouve, de façon à ce que l’analyse de la situation soit la plus pertinente possible et l’intervention du tiers la plus adaptée, voire plus rapide.
La boucle de fermeture 2 intègre une batterie 114 venant alimenter la carte électronique 111, le(s) générateur(s) de gaz 112, l’émetteur radiofréquence, et selon qu’ils ont été intégrés à la boucle de fermeture 2, le haut-parleur, le microphone, et la caméra. La batterie 114 peut être du rechargeable ou non rechargeable.
Les Figures 3 à 8 présentent plusieurs vues du système de fermeture 10 comprenant la boucle de fermeture 2 et l’attache 3. La boucle de fermeture 2 considérée pour cette réalisation présente un dispositif de verrouillage de type blocage à pivot, et est notamment constituée d’un corps de boucle 21 et d’un capot 22 monté pivotante sur le corps de boucle 21 selon un axe de pivotement 25. La boucle de fermeture 2 présente deux fentes latérales opposées : une première fente 211 (à gauche sur les Figures) qui va servir à y glisser à l’intérieur par translation l’attache 3, et une seconde fente 212 (à droite sur les Figures) qui va servir à y glisser par translation un système amovible de condamnation 4 qui sera décrit ultérieurement.
Lorsque l'insert amovible 1 est logé à l'intérieur de la fente intermédiaire inférieure 13, comme illustré sur la , alors il est orienté par exemple avec son corps plan 3 incliné par rapport à un plan vertical contenant l'axe de référence X1, mais dans ce cas l'insert amovible 1 a une orientation par exemple opposée à celle prise lorsqu'il est inséré dans la fente supérieure 11.
Lorsque l'insert amovible 1 est logé à l'intérieur de la fente inférieure 14, comme illustré sur la , il est alors entièrement enfoncé à l'intérieur de la cavité 20 et est orienté par exemple avec son corps plan 3 se trouvant dans un plan vertical contenant l'axe de référence X1, ce plan étant dans cette position sensiblement perpendiculaire au plan dans lequel se trouve le corps plan 3 lorsque l'insert 1 est logé à l'intérieur de la fente intermédiaire supérieure 12.
De manière pratique, le corps façonné du dispositif de butée de levage 10 comprend au moins un trou 21 qui est prévu au niveau de la partie inférieure de la première cavité 20, à l'opposé de la face supérieure 15, et l'ensemble de butée de levage 200 comprend en outre un moyen de fixation 5, par exemple une vis, qui est adapté pour être inséré dans le trou traversant s'étendant axialement 4 de l'insert amovible 1 et à l'intérieur du trou 21 pour fixer en position l'insert amovible 1 une fois inséré dans l'une de la première pluralité de fentes 11, 12, 13, 14.
Selon un mode de réalisation possible, tel qu'illustré par exemple sur les figures 1 à 3, le corps façonné du dispositif de butée de levage 10 est sensiblement symétrique par rapport à un axe de référence X qui est sensiblement parallèle à l'axe de référence X1, et comprend une partie centrale 22 comportant un trou central traversant s'étendant axialement le long de l'axe de référence X lui-même.
L'ensemble de butée de levage 200 comprend en outre un boulon central 7 qui est adapté pour être inséré à l'intérieur du trou traversant central pour fixer le dispositif de butée de levage 10 au pivot de traction 100, comme par exemple illustré sur les figures 5 et 6, lequel pivot de traction 100 est à son tour adapté pour être connecté de manière opérationnelle à une face inférieure de la caisse, selon des solutions bien connues ou facilement disponibles pour les personnes compétentes dans l'art et donc non décrites ici en détail.
En outre, selon ce mode de réalisation, le corps façonné du dispositif de butée de levage 10 comprend également une première partie latérale 23 et une seconde partie latérale 24 qui s'étendent depuis deux côtés opposés de ladite partie centrale 22, transversalement par rapport à l'axe de référence X, et dans lequel la première pluralité de fentes 11, 12, 13, 14 est disposée au niveau de la première partie latérale 23.
De manière pratique, l'ensemble de butée de levage 200 selon l'invention comprend un autre insert amovible 8, sensiblement identique à l'insert amovible 1, et le corps façonné du dispositif de butée de levage 10 comprend une autre pluralité de fentes de logement, indiquées sur la par les numéros de référence respectifs 31, 32, 33, 34 à l'intérieur de chacune desquelles l'autre insert amovible 8 peut être sélectivement et alternativement inséré, exactement de la même manière que celle décrite précédemment pour le premier insert amovible et la première pluralité associée de fentes de logement 11, 12, 13 et 14.
La pluralité supplémentaire de fentes de logement 31, 32, 33, 34 est disposée au niveau de ladite seconde partie latérale 24, chaque fente de logement s'étendant le long d'un axe de référence X2 sensiblement vertical, parallèle aux axes de référence X et X1, depuis une face supérieure 25 de la seconde partie latérale 24 vers le bas à l'intérieur du corps façonné.
En particulier, selon un mode de réalisation possible, chaque fente de logement de l'autre pluralité de fentes de logement 31, 32, 33, 34 est sensiblement identique à une fente de logement correspondante de la première pluralité de fentes de logement 31, 32, 33, 34.
Sur la seconde partie latérale 24, la fente 31 constitue donc la fente supérieure et est sensiblement identique à la fente supérieure 11, ayant ainsi une profondeur D1 mesurée à partir de la face supérieure 25, la fente 12 constitue la fente intermédiaire supérieure et est sensiblement identique à la fente intermédiaire supérieure 12, ayant ainsi une profondeur D2 mesurée à partir de la face supérieure 25, la fente 33 constitue la fente intermédiaire inférieure et est sensiblement identique à la fente intermédiaire inférieure 13, ayant ainsi une profondeur D3 mesurée à partir de la face supérieure 25, et la fente 34 constitue la fente inférieure et est sensiblement identique à la fente inférieure 14, ayant ainsi une profondeur D4 mesurée à partir de la face supérieure 25.
Sur cette seconde partie latérale 24, il est également prévu, de manière totalement similaire et pour les mêmes fonctionnalités décrites en relation avec la première partie latérale 23 :
- une autre cavité 24, équivalente à la première cavité 20, qui est creusée depuis la face supérieure 25 de la partie 24 vers le bas dans le corps façonné et est configurée intérieurement pour former la pluralité supplémentaire de fentes de logement 31, 32, 33, 34 ; et
- un autre trou traversant 21 qui est prévu au niveau de la partie inférieure de l'autre cavité 40, à l'opposé de la face supérieure 25.
En conséquence, l'ensemble de butée de levage 200 comprend en outre un autre moyen de fixation 5, par exemple une autre vis, qui est adapté pour être inséré dans le trou traversant s'étendant axialement 4 de l'insert amovible 8 et à l'intérieur du trou supplémentaire 21 pour fixer en position l'insert amovible 1 une fois inséré dans l'une de la pluralité supplémentaire de fentes 31, 32, 33, 34.
En pratique, en référence aux exemples de mode de réalisation illustrés sur les figures, à partir d'une position initiale où les inserts amovibles 1 et 8 sont insérés dans les fentes supérieures respectives 11 et 31, lorsqu'il est nécessaire de rétablir la hauteur souhaitée du châssis de la caisse par rapport au dispositif de butée de levage 10, il est nécessaire de desserrer les vis de fixation 5 et le boulon central 7. Ensuite, les inserts amovibles 1 et 8 peuvent être insérés dans les fentes plus profondes suivantes 12 et 32, respectivement, et enfin un nouveau boulon central 7 et de nouvelles vis 5 peuvent être insérés, fixant ainsi l'ensemble en position. Lorsqu'il devient à nouveau nécessaire de rétablir la hauteur désirée, cette opération est répétée jusqu'à ce que les inserts 1 et 8 soient insérés dans les fentes inférieures respectives 14 et 34, en s'enfonçant sensiblement complètement à l'intérieur des cavités 20 et 40, respectivement.
Il ressort ainsi de la description qui précède que l'ensemble de butée de levage 200 et le véhicule associé selon la présente invention permettent d'atteindre le but recherché puisque l'ensemble facilite sensiblement toute intervention de maintenance requise du fait qu'il est formé par une structure simplifiée où le nombre de composants est réduit et grâce à laquelle les étapes de démontage et de remontage sont plus rapides et moins lourdes. En effet, par rapport aux solutions connues, il n'est plus nécessaire d'utiliser une plaquette frein et la pluralité de cales, et le nombre de moyens de fixation utilisés, à savoir le boulon central 7 et les deux vis de fixation 5, est réduit par rapport au nombre de boulons de fixation précédemment nécessaires.
Le procédé comporte une étape de relâchement de la contrainte appliquée au dispositif d’isolation 9 qui, en position de repos, retrouve la première configuration avec une section de repos qui est sensiblement égale à celle de la cheminée de circulation 20. Lors du relâchement de la contrainte, la ceinture 90 se plaque contre les joints d’étanchéité 23 de manière à interdire toute circulation de fluide entre la cheminée de circulation 20 et la plaque bipolaire à isoler 21a située sous l’AME défectueux 22d. La présence de l’organe d’indexation 92 permet un positionnement précis entre les joints d’étanchéité 23 et une coopération étanche optimale. Les organes de guidage 93 permettent de guider l’expansion de la ceinture 90 dans la première configuration en se positionnant dans les zones concaves de la cheminée de circulation 20, en particulier, dans ses 4 coins. Cela limite le risque d’un défaut de positionnement du dispositif d’isolation 9 en particulier lorsque la cheminée de circulation 20 possède une grande hauteur et que l’AME défectueux 22d est éloigné de l’accès à la cheminée de circulation 20.
Une fois le dispositif d’isolation 9 en position, toute circulation fluidique entre la cheminée de circulation 20 et la plaque bipolaire 21a située sous l’AME défectueux 22d est stoppée, ce qui permet d’éviter une alimentation des AME 22 positionnés de manière adjacente à la plaque bipolaire 21a. Ainsi, l’AME défectueux 22d n’est plus alimenté, ce qui évite de former un point chaud.
De préférence, le procédé comporte une étape de connexion électrique des plaques bipolaires adjacentes 21 à l’AME défectueux 22d de manière à assurer une continuité électrique dans la pile à combustible 1. De manière préférée, un câble électrique 10 est utilisé pour relier électriquement les plaques bipolaires 21 comme illustré à la . Autrement dit, la plaque bipolaire 21a n’est plus alimentée fluidiquement et est shuntée électriquement, ce qui assure une isolation de la cellule défectueuse permettant à la pile à combustible 1 de fonctionner avec une cellule en moins.
Lors de l’utilisation de la pile à combustible 1, du fluide circule dans la cheminée de circulation 20 pour alimenter les cellules qui ne sont pas isolées afin de produire de l’énergie électrique. La pression de fluide permet de contraindre la ceinture 90 radialement vers l’extérieur afin de la plaquer contre les ouvertures de circulation 210, ce qui assure une étanchéité optimale.
Il a été présenté une isolation d’une cellule dont l’AME 22d est défectueux mais il va de soi que l’invention s’applique également à une cellule ou plusieurs cellules dont une plaque bipolaire 21 est défectueuse. Le dispositif d’isolation 9 permet avantageusement de stopper l’alimentation en fluide de ladite plaque bipolaire 21 et de la cellule associée.
Lorsque plusieurs AME 22 adjacents sont défectueux, le dispositif d’isolation 9 possède une hauteur plus importante et un organe d’indexation 92 pour chaque plaque bipolaire à isoler.
Système de pile à combustible La présente invention concerne le domaine de la génération d’électricité à partir de chaleur, par utilisation de piles électrochimiques ayant des électrolytes solides.
A ce jour, la conversion de chaleur en énergie électrique se fait le plus souvent par des turbines, des moteurs à explosion ou des cycles de Rankine. Ces méthodes de conversion ont des efficacités limitées et engendrent des pertes d’énergie non négligeables, celles-ci étant le plus souvent dissipées dans des rivières, dans l’air ou dans la mer. De plus, d’une part ces faibles rendements, de l’ordre de 30% à 60%, ne permettent pas d’utiliser certaines nouvelles sources d’énergie, notamment la fusion nucléaire provoquée par l’accélération électrique d’ions sur des cibles, qui nécessitent de grandes quantités d’énergie électrique pour fonctionner ; d’autre part ces techniques s’accompagnent de la production de chaleur au moment de la conversion en électricité.
Les piles électriques conventionnelles permettent de transformer une énergie chimique en énergie électrique ; cependant, leur conception classique faite d’électrodes solides qui se consument et dont il faut se débarrasser ou qu’il faut retirer pour les remplacer permet difficilement de les utiliser pour la production d’électricité à l’échelle industrielle ou même pour alimenter en énergie un véhicule, notamment si ces piles ne sont pas conçues pour être rechargeables.
Par ailleurs, l’utilisation d’électrodes solides avec un enrobage entraine généralement la formation de dendrites attenantes aux électrodes, composées du produit de la réaction d’oxydo-réduction se produisant lors de la production d’énergie ; ces enrobages et dendrites causent des dissipations énergétiques importantes par effet joule et dégradent les performances des piles.
Les piles à métal liquide permettent de remédier au problème de la formation des dendrites notamment, et leur développement remonte aux années 1960, où les premières piles à électrodes fondues de type Na-Sn ont été proposées.
Le brevet US 3 245 836 décrit ainsi une pile dont les électrodes sont constituées de sodium et d’étain fondus, séparées par un électrolyte de NaCl liquide imprégnant un séparateur poreux. Le sodium métallique est oxydé à l’électrode négative et les ions sodium sont réduits à l’électrode positive, où le sodium métallique se mélange à l’étain.
Un régénérateur permet de séparer, par traitement thermique, l’étain du sodium, et les métaux purs peuvent être réinjectés dans la pile pour compenser la consommation de sodium à l’électrode négative et la pollution de l’étain par le sodium à l’électrode positive.
Cependant l’électrolyte liquide de la pile ainsi que la présence de séparateurs solides entre chacune des électrodes et l’électrolyte rend la pile très volumineuse et moins performante.
L’article Next-Generation Liquid Metal Batteries Based on the Chemistry of Fusible Alloys ACS Cent. Sci. 2020, 6, 1355-1366 décrit certaines pistes récentes de développement des piles à métaux liquides.
Cependant, à la connaissance de l’inventeur, peu de solutions existent proposant des modes de régénération des électrodes et/ou des combustibles par la mise en œuvre de réactions chimiques endothermiques.
La illustre la tente de la , l’ossature étant en cours de dépliage ;
La illustre l’ossature de la tente de la , en position dépliée ;
La illustre la tente de la , l’ossature étant en position dépliée ;
La illustre la tente de la , sous un autre angle de vue ;
La illustre un deuxième mode de réalisation d’une tente selon l’invention, l’ossature étant en position dépliée ;
La illustre la tente de la , sous un autre angle de vue ; et
La illustre un troisième mode de réalisation d’une tente selon l’invention.
L’invention porte sur une tente déployable munie d’au moins une casquette déployable.
Nous allons décrire un premier mode de réalisation d’une tente selon l’invention à l’aide des figures 1 à 5 . La illustre un premier mode de réalisation d’une tente déployable 10 selon l’invention configurée pour être disposée sur une surface S pouvant être un sol ou le toit d’un véhicule. Sur cette , la tente repose sur le toit S d’un véhicule V , en l’espèce une voiture, et est dans une position de rangement.
Selon l’invention, la tente 10 comprend une ossature 20 et une toile de tente 30 configurée pour coopérer avec l’ossature. Dans cet exemple non-limitatif, l’ossature comprend une première partie d’embase 22 et une seconde partie d’embase 24 montée pivotante par rapport à la première partie d’embase autour d’un axe de pivotement X .
Les première et seconde parties d’embase 22 , 24 présentent la forme d’une plaque rigide et sont sensiblement identiques. La seconde partie d’embase a un bord avant 24a , monté pivotant par rapport à un bord avant 22a de la première partie d’embase 22 . Lorsque la tente 10 repose sur ledit toit S , ledit axe de pivotement X s’étend horizontalement, parallèlement audit toit.
L’ossature comprend par ailleurs un premier arceau 26 , un deuxième arceau 26’ et un troisième arceau 26’’ , visibles en , chacun étant monté pivotant par rapport à l’une des première et seconde parties d’embase 22 , 24 .
La toile de tente 30 coopère avec l’ossature 20 et est fixée aux première et seconde parties d’embase 22 , 24 .
Dans cet exemple non-limitatif, la tente est en outre munie d’une échelle E télescopique présentant une première extrémité E 1 montée de manière pivotante sous la seconde partie d’embase 24 . L’échelle comprend en outre une deuxième extrémité E 2 formant une extrémité libre de l’échelle.
Lorsque la tente 10 est en position de rangement, illustrée en , l’ossature 20 est en position pliée. La seconde partie d’embase 24 repose au-dessus de la première partie d’embase 22 , sensiblement parallèlement à ladite première partie d’embase. La toile de tente 30 n’est pas mise en tension et s’étend entre lesdites première et seconde partie d’embase 22 , 24 . De même, les premier, deuxième et troisième arceaux 26 , 26’ , 26’’ s’étendent entre les première et seconde parties d’embase, les uns contre les autres et parallèlement les uns par rapport aux autres. L’échelle E s’étend en outre contre la seconde partie d’embase 24 et est en position escamotée, de sorte qu’elle présente une longueur réduite.
Pour placer la tente en position d’utilisation, l’utilisateur déplie l’ossature 20 en faisant pivoter la seconde partie d’embase 24 par rapport à la première partie d’embase 22 , autour de l’axe de pivotement X , tel qu’illustré en . Dans cet exemple non-limitatif, l’utilisateur déploie en premier lieu l’échelle télescopique E afin d’augmenter sa longueur, l’échelle s’étendant alors horizontalement et en porte-à-faux par rapport au toit du véhicule. L’utilisateur tire ensuite sur l’extrémité libre E 2 de l’échelle, en direction du sol sur lequel repose le véhicule V , afin de faire basculer l’échelle vers une position sensiblement verticale. L’échelle joue alors le rôle d’un levier et entraine le pivotement de la seconde partie d’embase 24 par rapport à la première partie d’embase 22 , tel qu’on peut le voir sur la .
La est un graphe représentant le débit de gaz (de fermentation) tel que mesuré, exprimé en L.h -1 , en fonction de la concentration en micro-organismes vivants (en cellules dites actives),exprimée en nombre de cellules viables par ml de volume V1 (volume utile) de bioréacteur. Cette figure démontre qu’une relation linéaire entre débit de gaz et concentration en cellules actives mesurée par cytométrie en flux est obtenue. Cette dernière permet ainsi d’estimer la productivité spécifique cellulaire en gaz de fermentation selon la relation suivante :
La valeur du paramètre q G correspond en effet au coefficient directeur de la droite de régression : 5,54.10 -10 ± 3,5.10 -11 L.cellules -1 .h -1 . En faisant l’hypothèse que la productivité spécifique cellulaire q G est constante dans le temps, cette même relation peut ensuite être utilisée afin de calculer la quantité totale de cellules actives à partir des débits de gaz mesurés lors de fermentation continue. Cette méthode a ainsi été utilisée dans un second temps pour estimer la concentration en cellules actives au cours d’une fermentation continue à cellules libres.
Les résultats sont illustrés aux figures 4 et 5 : - La est un graphe représentant en abscisse le temps exprimé en heure, et en ordonné la concentration en cellules actives au cours d’une fermentation IBE à 34°C à cellules libres exprimée en cellules actives. mL -1 . - La est un graphe représentant en abscisse la concentration en cellules actives estimées au cours d’une fermentation IBE à 34°C à cellules libres exprimée en cellules actives. mL -1 , et en ordonnée les cellules actives mesurées expérimentalement avec la même unité.
Les résultats de l’estimation de la concentration en cellules libres sont présentés sur la . Les traits continus représentent l’estimation de la concentration en cellules actives au cours du temps à partir du débit de gaz mesuré.
Les points blancs à la représentent la concentration en cellules actives mesurée par cytométrie en flux : La montre que les données estimées à partir de la productivité spécifique cellulaire q G calculées expérimentalement au cours des fermentation batch sont proches des données expérimentales (R 2 = 0,87). Cet essai permet de valider l’hypothèse de constance de la productivité spécifique cellulaire q G (5,54.10 -10 L.cellules -1 .h -1 ).
Il est donc bien possible d’estimer la concentration en cellules actives totales au cours de la fermentation. Cette relation peut alors être employée de manière inventive afin d’estimer la concentration en cellules actives du biofilm d’un procédé continu à cellules immobilisées, à condition que la productivité spécifique cellulaire en gaz des cellules immobilisée soit égale à celle mesurée en suspension.
Dans ce cas-là, une mesure de la quantité de cellules actives en suspension par cytométrie en flux est réalisée. Il est ainsi possible de suivre la colonisation du biofilm sans prélèvement et analyses de solides supports.
L’avantage de cette invention est qu’elle permet d’opérer le taux de dilution de la fermentation, afin que la concentration en cellules actives immobilisées soit maximale, sans prélèvement invasif dans le bioréacteur pendant la production. Le procédé développé dans le cadre de la présente invention permet ainsi de limiter les biais entraînés par le prélèvement des solides supports lors de l’étude de la cinétique de croissance de Clostridium ( C. beijerinckii ou acetobutylicum ) en biofilm : perte de stérilité (c’est-à-dire risques de contaminations) et des conditions anoxiques (entrée d’oxygène) affectant la croissance des bactéries étudiées.
Ce procédé peut être extrapolé/appliqué de façon analogue à d’autres types de fermentations à cellules immobilisées, tant qu’on a recours qu’à un seul type de souche bactérienne tout au moins, et que les souches bactériennes employées possèdent une productivité spécifique en gaz fixe/peu changeante tout au long de la fermentation étudiée.
Exemple 1 Le système décrit est composé du bioréacteur 1 d’un volume utile de 0,35 L. La platine de ce bioréacteur est équipée d’une entrée pour l’alimentation en substrat 2, d’un plongeant pour les prélèvements, la sortie liquide est assurée par un système de débordement. Les mousses en polyuréthane 4 sont placés dans le bioréacteur 1 de manière à avoir 0,24 L de mousse par litre de bioréacteur. Le système est stérilisé à vide à 120°C pendant 20 min. Un volume de 0,315 Lde substrat carboné stérile (milieu GAPES) et anoxique est introduit dans le bioréacteur. La cuve d’alimentation (non représentée à la ) contenant du substrat carboné stérile (milieu GAPES) est raccordée au bioréacteur 1. La fermentation est réalisée par la souche Clostridium beijerinckii DSM6423. L’inoculation est effectuée à partir de 0,035 L de préculture de cette souche préalablement incubée pendant 24 h à 34°C et sous conditions anoxiques.