INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La charge issue de la conversion de la biomasse peut également être choisie parmi des charges provenant des procédés de conversions thermiques ou catalytiques de biomasse et/ou de déchets organiques, tel que des huiles qui sont produits à partir de la biomasse, en particulier de la biomasse lignocellulosique, avec diverses méthodes de liquéfaction, telles que la liquéfaction hydrothermale ou la pyrolyse. Le terme «biomasse» fait référence à un matériau dérivé d'organismes récemment vivants, qui comprend les plantes, les animaux et leurs sous-produits. Le terme «biomasse lignocellulosique» désigne la biomasse dérivée de plantes ou de leurs sous-produits. La biomasse lignocellulosique est composée de polymères glucidiques (cellulose, hémicellulose) et d'un polymère aromatique (lignine).
La charge issue de la conversion de la biomasse peut également avantageusement être choisie parmi des charges issues de l’industrie papetière.
Prétraitement (optionnel) Ladite charge comprenant une huile de pyrolyse peut avantageusement être prétraitée dans une étape optionnelle de prétraitement a0), préalablement à l’étape a) d’hydrogénation sélective optionnelle ou à l’étape b) d’hydroconversion lorsque l’étape a) n’est pas présente, pour obtenir une charge prétraitée qui alimente l’étape a) ou l’étape b).
Cette étape optionnelle de prétraitement a0) permet de diminuer la quantité de contaminants, en particulier la quantité de silicium et de métaux, éventuellement présents dans la charge comprenant l’huile de pyrolyse. Ainsi, une étape optionnelle a0) de prétraitement de la charge comprenant une huile de pyrolyse peut être réalisée en particulier lorsque ladite charge comprend plus de 50 ppm poids, notamment plus de 100 ppm poids, plus particulièrement plus de 200 ppm poids d’éléments métalliques.
Ladite étape optionnelle de prétraitement a0) peut être mise en œuvre par n’importe quelle méthode connue par l’homme du métier permettant de diminuer la quantité de contaminants. Elle peut notamment comprendre une étape de filtration et/ou une étape de séparation électrostatique et/ou une étape d’un lavage à l’aide d’une solution aqueuse et/ou une étape d’adsorption.
Ladite étape optionnelle de prétraitement a0) est avantageusement mise en œuvre à une température entre 0 et 150°C, de préférence entre 5 et 100°C, et à une pression entre 0,15 et 10,0 MPa abs, de préférence entre 0,2 et 1,0 MPa abs.
Selon une variante, ladite étape optionnelle de prétraitement a0) est mise en œuvre dans une section d’adsorption opérée en présence d’au moins un adsorbant, de préférence de type alumine, ayant une surface spécifique supérieure ou égale à 100 m 2 /g, de préférence supérieure ou égale à 200 m 2 /g. La surface spécifique dudit au moins adsorbant est avantageusement inférieure ou égale à 600 m 2 /g, en particulier inférieure ou égale à 400 m 2 /g. La surface spécifique de l’adsorbant est une surface mesurée par la méthode BET, c’est-à-dire la surface spécifique déterminée par adsorption d'azote conformément à la norme ASTM D 3663-78 établie à partir de la méthode BRUNAUER-EMMETT-TELLER décrite dans le périodique 'The Journal of the American Chemical Society", 6Q, 309 (1938).
Avantageusement, ledit adsorbant comprend moins de 1% poids d’éléments métalliques, de préférence est exempt d’éléments métalliques. Par éléments métalliques de l’adsorbant, il faut entendre les éléments des groupes 6 à 10 du tableau périodique des éléments (nouvelle classification IUPAC). Le temps de séjour de la charge dans la section d’adsorbant est généralement compris entre 1 et 180 minutes.
Ladite section d’adsorption de l’étape optionnelle a0) comprend au moins une colonne d’adsorption, de préférence comprend au moins deux colonnes d’adsorption, préférentiellement entre deux et quatre colonnes d’adsorption, contenant ledit adsorbant. Lorsque la section d’adsorption comprend deux colonnes d’adsorption, un mode de fonctionnement peut être un fonctionnement appelé « en swing », selon le terme anglo-saxon consacré, dans lequel l’une des colonnes est en ligne, c’est-à-dire en fonctionnement, tandis que l’autre colonne est en réserve. Lorsque l’absorbant de la colonne en ligne est usé, cette colonne est isolée tandis que la colonne en réserve est mise en ligne, c’est-à-dire en fonctionnement. L’absorbant usé peut être ensuite régénéré in situ et/ou remplacé par de l’absorbant frais pour que la colonne le contenant puisse à nouveau être remise en ligne une fois que l’autre colonne aura été isolée.
Un autre mode de fonctionnement est d’avoir au moins deux colonnes fonctionnant en série. Lorsque l’absorbant de la colonne placée en tête est usé, cette première colonne est isolée et l’absorbant usée est soit régénéré in situ ou remplacé par de l’absorbant frais. La colonne est ensuite remise en ligne en dernière position et ainsi de suite. Ce fonctionnement est appelé mode permutable, ou selon le terme anglais « PRS » pour Permutable Reactor System ou encore « lead and lag » selon le terme anglo-saxon consacré. L’association d’au moins deux colonnes d’adsorption permet de palier à l’empoisonnement et/ou au colmatage possible et éventuellement rapide de l’adsorbant sous l’action conjointe des contaminants métalliques, des dioléfines, des gommes issues des dioléfines et des insolubles éventuellement présents dans l’huile de pyrolyse à traiter. La présence d’au moins deux colonnes d’adsorption facilite en effet le remplacement et/ou la régénération de l’adsorbant, avantageusement sans arrêt de l’unité de prétraitement, voire du procédé, permettant ainsi de diminuer les risques de colmatage et donc d’éviter l’arrêt de l’unité dû au colmatage, de maitriser les coûts et de limiter la consommation d’adsorbant.
- Pour les mesures neutroniques : - Un hygromètre nucléaire 27 à source Americium 241 Beryllium, - Un équipement adéquat et autorisé pour le transport de ce type de matériel par véhicule.
- Pour le transport, un véhicule 29 adapté apte à comporter l’intégralité de l’installation.
Sur la , la citerne souple 3 est remplacée par une cuve pleine du véhicule 29.
Alternativement, le véhicule 29 est adapté pour transporter la citerne souple 3 vide et les modules d’arrosage 13 démontés.
Un procédé d’essai d’étanchéité mettant en œuvre l’utilisation de l’installation telle que décrite précédemment est décrit ci-dessous.
Cet essai se déroule en plusieurs étapes :
Etape 1 : contrôle de l'état d'humidité du support sous-jacent à l'étanchéité
Pour ce premier contrôle l'appareil utilisé est un hygromètre nucléaire, qui mesure à l'aide de neutrons rapides la présence d'hydrogène au cœur des matériaux (béton, isolant, complexe d'étanchéité, dalle, mur, etc).
Cette méthode se base sur les principes suivants : Tous les matériaux comprennent un certain niveau d'humidité qui s'équilibre avec l'air ambiant. Un matériau est considéré humide à partir du seuil d'équilibre du niveau d'humidité. Il s'agit donc de mesurer les matériaux qui ont un taux d'humidité supérieur au taux d'humidité normal ou seuil d'équilibre avec le taux d'humidité ambiant. L'eau la plus pure que l'on puisse obtenir est l'eau distillée, débarrassée de toutes substances dissoutes. Elle est généralement considérée comme non conductrice de courant électrique. Or, des mesures effectuées avec des appareils ultra sensibles ont permis de constater que l'eau distillée conduisait quand même un peu le courant. La raison en est que l'eau est le siège d'une dissociation électrolytique, elle s'ionise, la molécule H2O se scindant en deux parties pour donner un ion d'hydrogène (H+) et un ion hydroxyde (OH-). Cette dissociation est très faible, elle ne concerne qu'une seule molécule sur 555 millions de molécules. Le bombardement d'un matériau par une source faiblement radioactive, émettant des neutrons, va permettre de comptabiliser les ions H+, car les neutrons vont entrer en collision avec les ions H+ et leur vitesse sera ainsi ralentie. En comptabilisant les neutrons ralentis on comptabilise les ions H+ révélateurs de présence d'eau et on en déduit, après exploitation des mesures, le taux d'humidité anormal révélateur de fuites.
Cette radiographie est effectuée selon un pas régulier qui permet de contrôler l'ensemble de la surface, des relevés et des retombées, et permet ainsi de déceler la présence et le cheminement de l'eau dans les structures de construction (éléments porteurs et isolant), jusqu'à 27 cm d'épaisseur, et de s'assurer de l'état sec de l'ouvrage avant la simulation d'une pluie intense ou de longue durée.
Cette première étape n'est pas strictement nécessaire à l'essai d'épreuve, mais permet simplement de s'assurer de l'état sec des matériaux sous-jacents et de ne pas fausser les résultats au cas où de l’humidité est déjà présente dans la structure. Dans ce cas, il conviendra de remédier à cette situation et de différer la réalisation du test d’étanchéité exposée ci-dessus . Une mesure avant l’essai et une mesure après l’essai permet également d’adopter une logique de résultats en mode relatif.
Etape 2 : simulation d'une pluie intense ou de longue durée
L’installation décrite précédemment est disposée provisoirement sur la toiture et au sol.
Cette installation va permettre de simuler une pluie d'intensité contrôlée et uniforme sur l'ensemble de la surface ainsi qu'au-dessus des relevés d'étanchéité en aspergeant la surface du sol, les rives et les façades sur 30 à 50 cm minimum au-dessus des bandes solin, de telle sorte que l'eau ruisselle bien le long des parois, des bandes solin, des relevés d'étanchéité et sur la surface du sol en partie courante avant d'être évacuée par les descentes d'eau pluviale.
L'eau utilisée est de l'eau potable ou non, additionnée si nécessaire d'un traceur fluorescent (Naphtionate de Sodium) invisible à l'œil mais détectable sous UltraViolet, afin de faciliter sa détection ultérieure sans abîmer les surfaces.
Avantageusement, lors de cette simulation, les ouvrages d'étanchéité et les circuits d’évacuation ne sont pas modifiés et fonctionnent donc normalement.
Par exemple, la plaque de rigidification PL peut être réalisée en métal. Ainsi, elle peut, par exemple, être réalisée en aluminium.
Egalement par exemple, la plaque de rigidification PL peut être solidarisée fixement à la partie arrière PR par soudage. Mais d’autres techniques de solidarisation peuvent être envisagées, et notamment le clinchage et le collage. Le rivetage ou le vissage ne sont pas souhaités car ils peuvent définir des points durs potentiellement dangereux.
Egalement par exemple, et comme illustré non limitativement sur la , la plaque de rigidification PL peut comprendre deux bords (« transversaux ») BP opposés entre eux et solidarisés fixement et respectivement à deux portions de paroi (« transversales ») PP de la doublure DC, opposées et délimitant une partie supérieure de la zone concave ZC au niveau de la face ouverte FO. Cela permet d’éviter que les bords (transversaux) BP reposent sur la face supérieure FS de la doublure DC, ce qui créerait sur cette face supérieure FS deux protubérances continues et de grande extension, potentiellement dangereuses.
Egalement par exemple, et comme illustré non limitativement sur la , les deux bords (transversaux) BP de la plaque de rigidification PL peuvent être repliés en direction de la face interne FI de la peau PC (et donc vers le haut). Mais dans une variante de réalisation non illustrée, les deux bords (transversaux) BP de la plaque de rigidification PL pourraient être repliés vers le bas en direction du fond de la zone concave ZC.
Egalement par exemple, et comme illustré non limitativement sur la , la plaque de rigidification PL peut comprendre une partie centrale PAC masquant au moins partiellement la zone concave ZC, prolongée de part et d’autre par les deux bords BP, et ayant une section transverse rectiligne. On notera que dans l’exemple illustré non limitativement sur la la partie centrale PAC ne masque pas intégralement la zone concave ZC (les deux extrémités droite et gauche de cette dernière (ZC) sont en effet non masquées). Mais la partie centrale PAC pourrait masquer l’intégralité de la zone concave ZC. On notera également que la section transverse de la partie centrale PAC pourrait ne pas être rectiligne. Ainsi, elle pourrait présenter ou moins une courbure.
Egalement par exemple, et comme illustré non limitativement sur la , la plaque de rigidification PL peut comprendre des ouvertures OP qui sont propres à réduire sa masse. On notera que la forme des ouvertures OP peut être quelconque, l’important étant qu’elles permettent une réduction de masse sans réduction sensible de la rigidité de leur plaque de rigidification PL.
PROCEDE DE GESTION DE LA SECURISATION D’UN VEHICULE AUTOMOBILE. La présente invention concerne de manière générale la sécurisation d’un véhicule automobile contre les risques de vol du véhicule ou d’effets personnels présents dans le véhicule ou encore de risque d’immobilisation du véhicule. Elle s’intéresse plus particulièrement à un procédé de gestion de la sécurisation d’un véhicule automobile mal sécurisé à la suite d’une négligence de la part de l’utilisateur du véhicule, quand ce dernier a quitté le véhicule.
Par négligence de la part de l’utilisateur du véhicule, on entend un oubli ou une insuffisance de verrouillage de fermeture d’un ouvrant d’un véhicule, portière, coffre ou d’une vitre de portière ou de toit ; ou encore d’un équipement du véhicule : éclairages internes et/ou externes, essuie-glaces, etc. susceptible de décharger prématurément la batterie du véhicule, avec le risque, au final, d’immobilisation du véhicule.
Ce genre de négligence peut subvenir notamment dans une situation où l’utilisateur du véhicule doit sortir à la hâte de son véhicule.
L’oubli du verrouillage, ou un verrouillage insuffisant, d’un ouvrant du véhicule comme une portière, le coffre ou encore l’oubli de la remontée complète d’une vitre du véhicule, expose le véhicule au vol de véhicule ou a minima le vol d’effets personnels restés à l’intérieur de l’habitacle ou du coffre du véhicule ainsi que des dégradations du véhicule.
On connait de nombreux systèmes anti-vols et d’anti-démarrage de véhicules qui sont mis en œuvre à la suite du verrouillage du véhicule par l’utilisateur du véhicule avec la clé, ou « plip », qu’il porte sur lui. Cependant aucun système ne prend en compte le cas où l’utilisateur du véhicule quitte le véhicule, par exemple précipitamment, sans avoir coupé le moteur, ou verrouillé correctement tous les ouvrants (portières, coffre, toit ouvrant, ...) du véhicule, éteint tous les éclairages, remonter complètement les vitres des portières, fermer le coffre à ouverture et fermeture électriques, etc.
L’invention consiste à fournir une solution permettant de sécuriser le véhicule dans de telles conditions.
A cet effet, la présente invention a pour premier objet un procédé de gestion de la sécurisation d’un véhicule automobile consistant, dans un processus préalable de vérification, à vérifier si ledit véhicule est à l’arrêt et si la clé du véhicule est détectée à l’extérieur du véhicule, et si au moins une précondition déterminée est vérifiée parmi une série de préconditions prédéterminées, alors, à la suite du processus préalable de vérification, ledit procédé consiste à détecter si une personne est présente dans le véhicule, et si une personne est détectée à l’intérieur du véhicule, à délivrer une information d’alerte visuelle et/ou sonore à l’intérieur du véhicule et un décompte temporel d’une durée déterminée, au bout duquel la personne détectée doit avoir confirmé sa présence par la saisie d’un mot de passe valide via une IHM agencée dans l’habitacle du véhicule.
Selon une caractéristique, les préconditions déterminées sont choisies parmi :
- le moteur est en marche ;
- au moins un dispositif d’éclairage intérieur ou extérieur est activé ;
En prévoyant ainsi que la couche de non tissé ne soit fixée au film élastique que par intermittence, on obtient une sorte de limitation de l’étirement possible du stratifié, et ce notamment lorsque la température à laquelle est utilisée le stratifié, par exemple lorsqu’il est utilisé sur une couche culotte, augmente fortement, par exemple passe aux alentours de 30°C, ce qui a pour effet d’augmenter fortement les capacités d’étirement du film élastique. Ainsi, notamment à cette température, l’utilisateur, lorsqu’il étire le stratifié dans le sens CD ressent, au moment où les tronçons en U inversé viennent s’aplatir entre les deux pieds, parallèlement à la direction d’étirement et au tronçon de fixation, une sorte de butée l’incitant à ne plus étirer le stratifié, alors même qu’à ces températures corporelles, il pourrait étirer bien plus l’élastique au point de détériorer la stabilité à long terme du stratifié.
On évite ainsi que le stratifié ne se détériore trop rapidement en luttant contre un phénomène dit de « neckdown » ou rétrécissement de l’élastique qui apparait, par exemple dans le cas d'une couche-culotte, au fur et à mesure que la couche est utilisée, par exemple en étant ouverte, puis fermée à répétitions, notamment lorsqu’un étirement trop important est réalisé. En outre, on obtient un stratifié plus facile à fabriquer et présentant une plus grande douceur et/ou un aspect visuel plus « bulky » ou volumineux.
De préférence, les tronçons intermédiaires, notamment rectilignes ou sensiblement rectilignes, notamment incurvés avec leur concavité tournée vers le haut, s’étendent chacun sur une distance, mesurée dans la direction CD, qui est inférieur de 10% à la distance, mesurée dans la direction CD, entre les deux tronçons intermédiaires dont sont issus les deux tronçons brins d’un tronçon en U inversé, notamment en Ω, notamment est comprise entre 10% et 50% de cette distance.
Suivant encore un autre aspect de l’invention, constituant en soi une invention indépendante des aspects ci-dessus mais pouvant avantageusement être mis en œuvre en combinaison avec chacun ou plusieurs d’entre eux, le film élastique à base d’une composition élastomère ne comporte pas de peau extérieure, le film élastique étant de préférence suffisamment adhérant et/ou taquant pour maintenir sans colle le non tissé sur un ou plusieurs tronçons intermédiaires.
Suivant encore un autre aspect de l’invention, le film élastique comprend une peau, de préférence deux peaux formant surface extérieure du film élastique.
Très préférablement, au moins une bande ou ligne d’adhésif, notamment de colle, se trouve entre le film élastique et un tronçon intermédiaire respectif.
De préférence, la hauteur du U inversé, notamment en Ω, (hauteur du point sommet) est supérieure à sa largeur (distance entre les deux pieds des brins du U inversé).
En particulier, de manière favorable, chaque U inversé est en forme de Ω, et est défini par deux brins gauche et droit issus d’un tronçon rectiligne respectif et se rejoignant au sommet du U inversé, et un des deux brins gauche ou droit d’au moins un des tronçons en U inversé, notamment les deux brins gauche et droit d’au moins un tronçon en U inversé a/ont, dans une zone de départ partant du tronçon rectiligne dont il est ou ils sont issu(s), une forme incurvée respective dont la concavité est tournée vers le film élastique.
De préférence, il est prévu une couche de non tissé supplémentaire, de l’autre côté du film élastique, cette couche supplémentaire étant une couche de non tissé à base de fibres courtes consolidées par jets d’eau ou thermiquement, notamment un non tissé cardé, notamment un non tissé cardé hydro lié (Spunlace) ou un non tissé cardé thermo lié.
De préférence, la couche de non tissé a un premier grammage et la couche de non tissé supplémentaire a un deuxième grammage, différent du premier grammage, notamment supérieur au premier grammage, dans certains cas, les premier et deuxième grammages étant égaux à 20% près.
En particulier, la couche de non tissé a un premier grammage apparent et la couche de non tissé supplémentaire a un deuxième grammage apparent, dans la zone de l’élastique, le premier grammage apparent est supérieur au deuxième grammage apparent, le grammage apparent étant déterminé en mesurant, dans une vue coupe selon un axe CD, le développé du produit et en le multipliant le développé par le grammage du non-tissé à l’état non étiré et/ou non conformé.
Notamment, la couche de non tissé a une première rigidité et la couche de non tissé supplémentaire a une deuxième rigidité, inférieure à la première rigidité, en particulier la couche de non tissé a une élongation en CD à 5N inférieure à 70% et la couche de non tissé supplémentaire a une élongation en CD à 5N supérieure à 70%.
La présente invention se rapporte aussi à un procédé de fabrication d’un stratifié, notamment d’un stratifié suivant l’invention.
Suivant l’invention, le procédé comporte les étapes dans lesquelles on prend un film élastique ; on prend une couche de non tissé, notamment à filaments continus, notamment un Spunbond, notamment un Spunbond « crimped »; on forme la couche de non tissé pour obtenir une couche de non tissé en forme de vagues ayant, en section transversale, la forme d’une succession de U inversés séparés par des tronçons intermédiaires, notamment rectilignes ou sensiblement rectilignes, incurvés ou sensiblement incurvés avec leur concavité tournée vers le haut, l’incurvation des tronçons incurvés étant supérieure à celle des tronçons intermédiaires, l’incurvation de ces derniers étant notamment nulle lorsqu’il sont rectilignes et proche de zéro lorsqu’ils sont sensiblement rectilignes; et on fixe la couche de non tissé en forme de vagues sur le film élastique, de préférence à un état non étiré de celui-ci, par le côté de la couche du non tissé opposé aux sommets des vagues.
De préférence, les filaments sont orientés dans la direction MD.
De préférence, pour former (conformer) la couche de non tissé, on la fait passer entre des rouleaux dentés ou cannelés.
L’exemple présenté ici comme une pile à combustible hydrogène/air mais il est bien entendu que d’autres piles à combustibles pourraient être utilisés, les combustibles/oxydants/électrolytes étant adaptés en conséquence les uns des autres.
De plus, comme la température de la vapeur d’eau produite est assez faible (de l’ordre de 20 à 50°C), l’utilisation d’une turbine à rotor supersonique selon l’invention est particulièrement avantageuse puisqu’elle augmente l’énergie cinétique et compense donc partiellement la faible énergie thermique de la vapeur d’eau.
L’invention peut être appliquée aussi bien sur des turbines axiales (entrée et sortie dans l’axe), radiales (entrée radiale et sortie axiale), mixed flow (entrée formant un angle non nul avec la direction axiale et avec la direction radiale) que centrifuges (entrée axiale et sortie radiale).
Bien entendu, les différentes variantes de l’invention peuvent être combinées entre elles sans sortir du cadre de l’invention.
Exemples illustre un exemple de passage en supersonique d’une première variante de rotor selon l’invention.
Les aubes 12 du rotor ont une corde parallèle à la direction du fluide F arrivant sur les aubes. Ainsi, la direction du fluide arrivant sur les aubes 12 est parallèle à celle du fluide ressortant des aubes 12 qui est aussi parallèle à l’axe de rotation du rotor (en d’autres termes, l’angle d’incidence du fluide en entrée et l’angle de déflection de la pale sont nuls).
De plus, chacune de ces aubes 12 a un profil symétrique : l’extrados et l’intrados sont symétriques par rapport à la corde. En outre, la deuxième partie courbe 5b de l’intrados forme un segment de droite orthogonal au flux du fluide en sortie des aubes 12.
Sur cette figure, le dégradé de gris montre une variation du nombre de Mach autour des aubes 12. Plus la couleur est claire et plus la vitesse en nombre de Mach est importante, l’échelle correspond au nombre de Mach.
La section Smin est la section minimale de passage du fluide entre les aubes 12. Cette section Smin constitue un col sonique pour des conditions déterminées où la vitesse sonique (nombre de Mach égal à 1) est atteinte. En aval de cette section de passage, le fluide a une vitesse supersonique (nombre de Mach >1).