INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
- un circuit d’alimentation en eau 21 qui est configuré pour être relié fluidiquement au bassin et pour alimenter la cuve de filtration 20 en eau à filtrée provenant du bassin, et
- un circuit d’évacuation d’eau 22 qui est configuré pour être relié fluidiquement au bassin et pour évacuer vers le bassin l’eau filtrée par le dispositif de filtration 1, et plus particulièrement provenant de l’ouverture d’évacuation 18.
Le circuit d’évacuation d’eau 22 comporte avantageusement une pompe de recirculation 23 qui est destinée à assurer le déplacement de l’eau dans le système de filtration d’eau 19.
L’élément de filtration 2 selon le premier mode de réalisation de l’invention permet de filtrer l’eau d’un bassin tout en limitant de façon importante le risque de colmatage total de l’élément de filtration 2 en utilisant une première zone de filtration 8 et une deuxième zone de filtration 9 qui présentent des seuils de filtration différents. En effet, la deuxième zone de filtration 9, qui présente le seuil de filtration le plus haut, permet d’assurer la circulation de l’eau sans créer une dépression trop importante lorsque la première zone de filtration 8, qui présente le seuil de filtration le plus bas, est colmatée.
Ainsi, l’élément de filtration 2 selon la présente invention limite les couts de maintenance des équipements périphériques d’un système de filtration d’eau 19 équipé dudit élément de filtration 2, et ceci en se passant d’une solution technique plus complexe et couteuse tel qu’une soupape mécanique ou électronique par exemple.
Les figures 4 et 5 représentent un système de filtration d’eau 19 équipé d’un dispositif de filtration selon un deuxième mode de réalisation de l’invention qui diffère du premier mode de réalisation notamment en ce que l’élément de filtration 2 comporte un élément de rigidification 24 sensiblement circulaire qui est positionné au niveau de la deuxième extrémité axiale 7 de la paroi de filtration latérale 4. Selon un mode de réalisation de l’invention non présenté sur les figures, l’élément de filtration 2 pourrait comporter en outre un élément de rigidification additionnel situé au niveau de la première extrémité axiale 6 de la paroi de filtration latérale 4, ou alors un unique élément de rigidification situé au niveau de la première extrémité axiale 6 de la paroi de filtration latérale 4.
Selon le deuxième mode de réalisation représenté sur les figures 4 et 5, l’élément de filtration 2 pourrait comporter en outre une paroi de fond 25 qui est globalement circulaire et qui présente un troisième seuil de filtration. La paroi de fond 25 définit une face inférieure de l’élément de filtration 2. Les contours de la paroi de fond 25 sont adjacents au premier bord périphérique inférieur de la première zone de filtration 8. En outre, la paroi de fond 25 et la première zone de filtration 8 peuvent être réalisés en une seule pièce, ce qui implique que le troisième seuil de filtration est alors identique au premier seuil de filtration.
Dans le deuxième mode de réalisation de l’invention, l’élément de filtration 2 est configuré pour être placé à l’intérieur du support de maintien 3, et la paroi de support latérale 15 du support de maintien 3 est configurée pour coopérer avec la surface externe de la paroi de filtration latérale 4. Ainsi, le diamètre interne du support de maintien 3 est supérieur au diamètre externe de l’élément de filtration 2. Dans le deuxième mode de réalisation de l’invention, le capot inférieur 17 du support de maintien 3 est dépourvu d’ouverture d’évacuation, et le support de maintien 3 est dépourvu de capot supérieur.
Selon le deuxième mode de réalisation de l’invention tel que présenté sur les figures 4 et 5, l’élément de filtration 2 est configuré de telle sorte que l’eau circule depuis la deuxième extrémité axiale 7 vers la chambre interne 5 et traverse ensuite l’élément de filtration 2 et le support de maintien 3 en direction du circuit d’évacuation d’eau 22.
Selon un mode de réalisation non représenté sur les figures, l’élément de filtration 2 pourrait comporter en outre une paroi supérieure obturant au moins partiellement la deuxième extrémité axiale 7 de la paroi de filtration latérale 4.
Dispositif de filtration pour un système de filtration d’eau pour bassin La présente invention concerne le domaine technique des bassins aquatiques et plus particulièrement les dispositifs de filtration utilisés pour le nettoyage de l’eau de bassins aquatiques.
- une pluralité de bobines réparties circulairement sur un corps de stator,
- un ensemble de cadres de connexion disposés sur différentes couches superposées axialement et isolées électriquement les unes des autres, lesdits cadres de connexion étant configurés pour assurer les connexions entre les bobines des différentes phases suivant un schéma électrique prédéterminé et pour assurer l’alimentation des différentes phases via trois bornes d’alimentation associées aux phases respectives,
dans lequel le sens d’alimentation de l’une des phases est inversé (c’est-à-dire que l’emplacement des bornes d’alimentation et de sortie de cette phase sont inversées) par rapport aux deux autres phases pour limiter l’écart angulaire entre les bornes d’alimentation associées aux alimentations des différentes phases.
L’inversion du sens d’alimentation de l’une des phases permet de placer les trois bornes d’alimentation dans un intervalle angulaire de 120° et ainsi réduire l’écartement angulaire entre les différentes bornes d’alimentation par rapport à l’état de la technique (intervalle angulaire de 360°)
Selon un autre aspect de la présente invention, les cadres de connexion associés aux bornes d’alimentation permettant l’alimentation des différentes phases sont disposés sur une même couche de cadres de connexion.
Selon un autre aspect de la présente invention, les cadres de connexion associés à l’alimentation des deux autres phases s’étendent en direction du cadre de connexion associé à l’alimentation de la phase dont le sens d’alimentation est inversé pour recevoir la borne d’alimentation associée afin de réduire l’écart angulaire entre les bornes d’alimentation associées à l’alimentation des différentes phases.
Selon un autre aspect de la présente invention, au moins une des couches de cadres de connexion est utilisée pour réaliser :
- des liaisons entre les bobines de différentes phases et/ou
- des liaisons entre les bobines d’une phase et l’alimentation d’une ou plusieurs phases.
Selon un autre aspect de la présente invention, le schéma électrique prédéterminé est un montage en étoile ou en triangle.
Selon un autre aspect de la présente invention, le stator comprend dix-huit bobines , chaque phase comprenant une première et une deuxième branches de trois bobines reliées en série et dans lequel les cadres de connexion sont répartis sur cinq couches. D’autres configurations, par exemple à douze bobines, sont également possibles.
Selon un autre aspect de la présente invention, une première et une deuxième couches de cadre de connexion comprennent respectivement les cadres de connexion associés aux connexions des bobines d’une première et d’une deuxième phase, une troisième couche de cadre de connexion comprend les cadres de connexion associés à une première partie des connexions des bobines associées à la troisième phase, une quatrième couche comprend les cadres de connexion d’alimentation des phases et un cadre de connexion de mise en parallèle des trois premières branches associées aux trois phases et une cinquième couche comprend les cadres de connexion associés à la deuxième partie des connexions des bobines de la troisième phase et un cadre de connexion de mise en parallèle des trois deuxièmes branches associées aux trois phases.
Selon un autre aspect de la présente invention, l’inversion du sens d’alimentation d’une phase est obtenue en inversant les connexions entre les entrées et les sorties associées à la phase, c’est-à-dire la borne d’alimentation ou borne d’entrée ou borne positive (destinée à être reliée à une borne positive d’une source d’alimentation) et la borne de sortie ou borne négative (destinée à être reliée à une borne négative d’une source d’alimentation ou à la masse).
Selon un autre aspect de la présente invention, l’inversion du sens d’alimentation d’une phase est obtenu en inversant le sens de bobinage de la phase.
Selon un mode de réalisation, le procédé selon l’invention peut comprendre une préparation de la surface du filetage et d’une partie non filetée comprenant de préférence une butée et/ou une portée d’étanchéité, par un traitement mécanique, de préférence par un procédé de sablage.
Selon un mode de réalisation, le procédé selon l’invention peut comprendre un sablage de la surface à revêtir de l’extrémité filetée, de préférence le sablage de la surface du filetage et d’une partie non filetée comprenant une butée et/ou une portée d’étanchéité.
Selon un mode de réalisation, le procédé selon l’invention comprend un sablage de la surface à revêtir et le dépôt électrolytique de la composition aqueuse précédemment définie sur au moins la surface sablée du filetage, de préférence la surface sablée du filetage et de la partie non filetée comprenant de préférence une butée et/ou une portée d’étanchéité.
De plus, le revêtement zinc-chrome obtenu arbore une surface ayant un aspect esthétique homogène.
Selon un mode de réalisation préférée, la vitesse de dépôt de la composition aqueuse sur la vitesse de dépôt de la composition sur la surface à revêtir est compris entre 4 à 20 µm/min, de préférence 5 à 7 µm/min.
Les sels de zinc et les sels de chrome sont solubles dans la composition aqueuse.
Conformément à l’invention, le ou les sels de chrome (Cr) sont des sels de chrome trivalent Cr(III).
De préférence, le dépôt électrolytique est réalisé à une densité de courant supérieure à au moins 30 ampères/dm 2 .
En particulier, une vitesse d’agitation suffisante de la composition aqueuse, par exemple une vitesse de 0.23 m/s au niveau de la cathode, permet d’augmenter avantageusement la densité de courant sans risquer de provoquer de tâches de brûlures risquant de provoquer une dégradation de l’aspect du revêtement zinc-chrome (Zn-Cr) selon l’invention.
Plus préférentiellement, le dépôt électrolytique est réalisé à une densité de courant allant de 30 ampères/dm² à 50 ampères/dm 2 .
En dessous de 30 ampères/dm², l’incorporation du chrome est diminuée voire inhibée et le revêtement obtenu présente des tâches gris foncé, représentant des zones sans chrome.
Selon un mode de réalisation, le rapport pondéral entre le ou les sels de chrome et le ou les sels de zinc varie de 0,8 à 1,4.
De préférence, le ou les tensioactifs sont choisis dans le groupe constitué par les tensioactifs non ioniques.
De préférence, le tensioactif non ionique est choisi dans le groupe constitué par les alcools gras (poly)alcoxylés, notamment les alcools gras en C 8 -C 40 (poly)alcoxylés, en particulier le poly(éthylène glycol) octyl éther, et oxirane, 2-méthyl, polymère avec oxirane, mono 2-naphtaonyl éther.
La présence du tensioactif dans la composition aqueuse permet de déposer le chrome conjointement avec le zinc.
En effet, il a été observé qu’en l’absence de tensioactif, le dépôt obtenu ne contient pas de chrome. Ceci est notamment dû à la formation d’hydroxydes de zinc, résultant de l’élévation du pH à la cathode en raison d’un dégagement de dihydrogène, susceptible de bloquer la diffusion du chrome vers la cathode. Cette absence de dépôt du chrome peut aussi s’expliquer par l’existence d’un décalage des potentiels de réduction (potentiel de réduction du chrome devenant inférieur à celui du zinc et/ou du potentiel de réduction de l’eau).
Les demandes WO2018/220007 et WO2018/220009 proposent la mise en œuvre de composés dérivés de l’acide salicylique, produits de la réaction entre l’acide salicylique, un composé de bore et un composé aminé, par exemple de type polyamine, pour formuler des compositions lubrifiantes, combinant de bonnes propriétés anti-corrosion, de résistance à l’usure et de bonnes performances de détergence.
La demande WO2006/022934 décrit une composition lubrifiante comprenant une huile lubrifiante et un additif détergent/anti-oxydant produit de la réaction entre un composé organique acide et un composé de bore.
La présente invention vise à proposer un moyen pour améliorer les propriétés de détergence des lubrifiants, destinés aux systèmes de motorisation mobiles ou stationnaires, en particulier dans des véhicules légers et poids lourds, tout en réduisant la teneur en cendres.
Plus particulièrement, l’invention concerne, selon un premier de ses aspects, l’utilisation, à titre d’additif détergent dans une composition lubrifiante destinée à un système de motorisation, d’au moins un composé spiro de formule (I) suivante :
dans laquelle : M est un atome choisi parmi le bore (B) et l’aluminium (Al), en particulier est un atome de bore ; n1 et n2 valent, indépendamment l’un de l’autre, 0, 1 ou 2 ; et R représentent, indépendamment l’un de l’autre, un groupement hydrocarboné comprenant de 1 à 50 atomes de carbone, en particulier de 5 à 15 atomes de carbone.
Par « additif détergent » au sens de la présente invention, on entend désigner un composé qui, introduit au niveau d’un lubrifiant, permet d’apporter et/ou accroître ses capacités de détergence et donc de diminuer, d’empêcher, voire de supprimer les dépôts dans le système de motorisation.
On désignera plus simplement, dans la suite du texte, sous l’appellation « composé spiro » selon l’invention, un composé spiro de formule (I) telle que définie ci-dessus. Des exemples de composés spiro considérés selon l’invention sont décrits plus précisément dans la suite du texte.
L’invention concerne encore, selon un autre de ses aspects, une composition lubrifiante destinée à la lubrification d’un système de motorisation, en particulier d’un véhicule automobile léger ou poids-lourd, comprenant au moins : - une ou plusieurs huiles de base ; et - au moins un composé spiro tel que défini précédemment et détaillé dans la suite du texte.
Selon un mode de réalisation particulier, une composition lubrifiante selon l’invention comprend, outre le ou lesdits composés spiro selon l’invention, un ou plusieurs autres additifs détergents, en particulier choisis parmi les additifs détergents métalliques classiquement utilisés dans le domaine des lubrifiants, notamment à base de calcium ou de magnésium.
Comme illustré dans les exemples qui suivent, les inventeurs ont découvert qu’il est possible, en supplémentant un lubrifiant par un composé spiro tel que défini précédemment, même en une faible teneur, d’accroître de manière significative les propriétés de détergence du lubrifiant.
Les propriétés de détergence du lubrifiant peuvent être appréciées via l’évaluation des performances du lubrifiant en termes de stabilité thermique par un test « MCT » (pour « Micro Coking Test » en terminologie anglo-saxonne) selon la norme GFC Lu-27-T-07, comme décrit dans les exemples. Ce test rend compte de la tendance du lubrifiant à former des dépôts/vernis dans des conditions de hautes températures semblables à celles rencontrées dans les parties les plus chaudes du moteur (de 230°C à 280°C).
Par ailleurs, comme illustré en exemple 2, la stabilité thermique du détergent suivant l’essai MCT, potentialisée par l’ajout du composé spiro selon l’invention, demeure élevée même en cas d’exposition prolongée du lubrifiant aux hautes températures.
Ainsi, de manière avantageuse, une composition lubrifiante selon l’invention, supplémentée par un composé spiro tel que défini précédemment, conserve de bonnes capacités de détergence, même après une utilisation prolongée, autrement dit même lorsqu’elle est usagée.
Par « usagée » au sens de l’invention, on entend désigner une composition lubrifiante mise en œuvre au cours d’au moins un intervalle de vidange, c’est-à-dire sur une distance parcourue par le véhicule comprise entre 10 000 et 30 000 km, de préférence entre 15 000 et 30 000 km.
D’autre part, le ou lesdits composés spiro, mis en œuvre à titre d’additifs détergents selon l’invention, génèrent peu de cendres comparativement aux détergents métalliques classiques.
Dès lors, la mise en œuvre d’un ou plusieurs composés spiro permet avantageusement d’accroître les capacités de détergence d’une composition lubrifiante, sans impacter négativement la teneur en cendres générées par le lubrifiant.
montre, en perspective, la fixation d’un montant de garde-corps.
est un schéma de l’assemblage de deux dalles superposées.
est une vue en coupe schématique d’éléments du radier équipés de protections en élastomère
montre, en perspective, un autre exemple de radier modulaire selon l’invention.
Sur la est représenté, en perspective, un radier modulaire 10 constitué d’une pluralité de dalles rectangulaires accolées 1 et portant, dans sa partie centrale, un mât vertical 2 de support d’un appareillage A commme une antenne de téléphonie mobile.
Comme indiqué plus haut, la forme que l’on peut donner au radier 10 ainsi que le nombre de dalles 1 qui le constituent, dépendent de la surface à couvrir pour ne pas risquer de détériorer le revêtement étanche de la terrasse, compte tenu de la charge supportée et des effets de renversement appliqués sur le mât de support de l’antenne A. Dans certains cas, il faudra également tenir compte de l’emplacement choisi sur la plateforme et de l’encombrement de celle-ci.
Ainsi, dans l’exemple représenté sur la , le radier 10 présente une forme en croix avec deux branches 10a, 10b comprenant, chacune, deux series de dalles accolées 1 centrées, respectivement, sur deux axes perpendiculaires x’x, y’y. La partie centrale du radier 10 comprend, donc, quatre dalles sur lesquelle est fixé une embase 21 de support du mât 2.
Chaque dalle 1 du radier, représentée en détail sur la , comprend un cadre carré métallique 11 limité par quatre cotés latéraux verticaux perpendiculaires deux à deux, respectivement deux cotés latéraux 12 et deux cotés latéraux 13, qui sont dirigés, respectivement, suivant deux axes perpendiculaires a,a’ et b,b’.
A l’intérieur du cadre 11 est disposé un caillebotis 3 constitué de deux ensembles de lamelles métalliques verticales.
Comme on le sait, un tel caillebotis, qui peut être fabriqué industriellement, comprend, d’une façon générale, deux ensembles de lamelles parallèles en acier, qui sont munies, respectivement, de fentes verticales s’étendant sur une partie de leur hauteur, afin de pouvoir être entrecroisées suivant deux directions perpendiculaires, leurs bords supérieurs et inférieurs étant alignés suivant deux faces planes.
Dans l’exemple représenté sur la , le caillebotis 3 inséré dans le cadre 11 de chaque dalle 1 comprend deux ensembles de lamellles parallèles en acier qui ont la même hauteur que les cotés latéraux du cadre 11 et sont entrecroisées suivant les deux directions perpendiculaires a,a’ et b,b’, respectivement un premier ensemble de lamelles métalliques 31, parallèles aux cotés latéraux 12 et à l’axe a,a’ du cadre 11, qui sont soudées, à leurs extrémités, sur les faces internes des cotés latéraux 13 et un second ensemble de lamelles 32, parallèles aux cotés 13 et à l’axe b, b’, qui sont soudées, à leurs extrémités, sur les faces internes des cotés 12. Ces deux ensembles 31, 32 comprennent, chacun, quatre lamelles et limitent, donc, dans chaque dalle 1, 25 alvéoles 4 de section polygonale.
Comme dans le cas du document EP 0 685 617 cité plus haut, pour augmenter le poids et la résistance au renversement du radier, chaque dalle 1 est remplie d’une matière pesante 16 telle que du béton sans retrait, coulée dans les alvéoles 4 du caillebotis 13 de la façon indiquée sur la .
En outre, pour assurer la rigidité du radier 10 et éviter un effet de pianottement des dalles accollées formant le radier, leurs cotés latéraux adjacents sont solidarisés, de la façon représentée sur la , par plusieurs boulons de serrage 5 passant dans l’orifice 15, ménagé, respectivement, dans les deux paires de cotés latéraux 12, 13 formant le cadre 11 de chaque dalle 1.
Comme le poids de chaque dalle 1 doit être limité, la hauteur des cotés latéraux n’est pas importante, de l’ordre de 80 à 100mm. Il est, donc, nécessaire de solidariser les dalles par un petit nombre de boulons ayant des diamètres suffisants pour assurer la solidarisation des dalles accolées et pouvant être placés sur une seule ligne, à mi-hauteur du coté. En pratique, il est avantageux d’utiliser, sur chaque coté latéral, trois boulons de serrage passant dans des orifices placés, respectivement, au milieu et aux extrémités de chaque coté, de la façon représentée sur les figures.
De ce fait, dans un caillebotis 3 du type représenté sur la , comprenant deux ensembles entrecroisés de quatre lamelles 31, 32, les alvéoles 41 placées aux angles du cadre 11 et les alvéoles 42 placées au milieu des cotés 12, 13, ne doivent pas être remplies de béton afin de permettre la mise en place et le serrage des boulons de solidarisation 5.
De plus, selon une autre caractérististique de la présente invention, représentée en détail sur les figures 3 et 4, les cotés latéraux adjacents appliqués l’un sur l’autre 12, 12’,13, 13’, de deux dalles accolées, sont séparés, dans leur partie médiane, par un espace vide 50 qui permet d’assurer une liaison précontrainte, lors du serrage des boulons 5 au moyen des écrous 53 qui, pour faciliter le montage, peuvent être soudés à l’avance sur la face opposée à la tête du boulon.
En , le conducteur U est représenté par son torse, sa tête, ses hanches et ses bras. Le siège est représenté de manière analogue à la .
Le guidon 19 est représenté devant le siège 15, tenu par le conducteur U au niveau des poignées 195.
Le guidon 19, lors du braquage des roues 33 est incliné autour de l’axe C, passant par l’extrémité du segment vertical 197. L’axe C passe aussi par le point s des épaules du conducteur U. L’axe C forme avec le plan de sol S un angle θ compris entre 10 et 35°, plus particulièrement entre 12 et 32°, plus avant entre 20 et 30° voire entre 25 et 30°, et de préférence autour de 27°.
L’axe C est notamment aligné avec les segments inclinés 193.
Dans cette configuration, le mouvement du conducteur U pour mettre en rotation le guidon 19 est effectué avec un mouvement d’ensemble des bras (et non pas une flexion des coudes). Le mouvement de rotation du guidon 19 est alors particulièrement confortable pour le conducteur U.
L’habitacle 10 du véhicule 1 selon l’invention est donc optimisé en termes d’occupation de l’espace et de poids. Le réglage en hauteur du siège 14 se fait conjointement avec le réglage en position longitudinale, du fait de la présence du rail incliné 17 couplant translation longitudinale et translation verticale.
Le guidon 19 décrit plus haut est particulièrement indiqué pour cette configuration d’habitacle, et optimise plus avant l’occupation de l’espace de l'habitacle 10, tout en permettant de diriger le véhicule de manière naturelle et efficace.
Agencement de vitrage et agencement de fenêtre d’aéronef, équipés d’un dispositif d’éclairage perfectionné La présente invention se rapporte à un agencement de vitrage pour une fenêtre s’étendant dans un plan et enchâssée dans la paroi extérieure d’un aéronef, ainsi qu’un agencement de fenêtre d’aéronef, équipés d’un dispositif d’éclairage perfectionné.
Une fenêtre dédiée à un aéronef doté d’une cabine pressurisée est connue d’après le document DE 10 2014 003 365 A1, une vitre extérieure, tournée à l’opposé d’un espace interne de la cabine à l’état monté, et une vitre intérieure tournée vers ledit espace interne, étant retenues dans un cadre de façon telle qu’un espace interstitiel soit réservé entre les vitres extérieure et intérieure. Pour créer une fonction d’éclairage, l’une desdites vitres intérieure et extérieure est pourvue d’une première couche transparente constituée par des diodes électroluminescentes (DEL) organiques.
La présente invention a pour but de proposer des améliorations apportées à une fenêtre, dans la paroi extérieure d’un aéronef.