INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Avantageusement, afin de juxtaposer les corps conducteurs 50 de la manière la plus compacte possible, selon l’axe de largeur X, les corps conducteurs longs 82 comprennent une partie large 84 et une partie étroite 86. On note « E84 » la largeur des parties larges 84 et « E86 » la largeur des parties étroites 86, mesurées selon l’axe de largeur X. La partie large est située à l’extrémité avant des corps longs et s’étend sur une longueur L84, et la partie étroite s’étend depuis l’extrémité arrière des corps longs jusqu’à leur partie large, sur une longueur L86 au moins égale à la longueur L82 des corps courts. Ainsi, les taraudages avant 66 des corps longs 82 sont ménagés sur la partie large 84 de ces corps longs, la largeur E84 étant supérieure au diamètre D66, et les corps courts 82 sont disposés, selon l’axe de largeur X, uniquement en regard de la partie étroite 86 des corps longs. De plus, la largeur E86 est inférieure au diamètre D66 et supérieure au diamètre D60, les taraudages arrière 60 étant ménagés sur la partie étroite 86 des corps longs 80. La largeur inférieure des parties étroites 86 permet de rapprocher au maximum les corps courts 82 des corps longs 80. Dans l’exemple, la longueur L86 est plus importante que la longueur L82. En outre, dans l’exemple, la longueur L84 est plus faible que le décalage L66.
Le fait que le bornier de connexion 20 comprenne des corps longs et des corps courts, qui sont alternés, et que les corps longs comprennent une partie plus étroite que le diamètre D66 permet de disposer les taraudages avant 66 en quinconce, réduisant ainsi significativement l’encombrement, selon l’axe de largeur X, du bornier de connexion. En effet, en comparaison avec un bornier de connexion ne comprenant pas de corps longs avec une partie large comprenant un taraudage avant et une partie étroite, la distance séparant le centre de deux corps conducteurs 50 adjacents, mesurée selon l’axe de largeur X, est réduite de la moitié de la différence entre les largeurs E84 et E86.
Grâce à la présence de corps longs 80 et de corps courts 82, il est donc simultanément possible d’augmenter le diamètre D66 des taraudages avant 66, ce qui permet de former des filetages partiels 72 dans les logements avant 64, conférant au bornier de connexion 20 les avantages précédemment décrits à ce propos, tout en obtenant un bornier de connexion 20 compact, dont la largeur est particulièrement maîtrisée et n’a pas à être augmentée pour accommoder la présence des taraudages 66 de diamètres importants.
On note « P80 » la profondeur des logements avant 64 des corps longs 80 et « P82 » la profondeur des logements avant 64 des corps courts 82, mesurées selon l’axe de profondeur Y entre la face avant 52 des corps conducteurs et le fond 65 des logements 64. Avantageusement, la profondeur P80 est égale à la somme de la profondeur P82 et du décalage L66 entre le taraudage 66 d’un corps long et le taraudage 66 d’un corps court. En d’autres termes, la profondeur séparant la face avant 40 du boîtier 30 et le fond des logements avant 66, notée « P66 », est égale pour l’ensemble des corps conducteurs 50, c’est-à-dire pour les corps longs 80 comme pour les corps courts 82.
Le fait que la profondeur P66 soit constante pour l’ensemble des corps conducteurs 50 est particulièrement avantageux, car cela conduit à une profondeur d’insertion des fils électriques 12 identique pour l’ensemble des corps conducteurs 50, indépendamment de leur longueur. Ainsi, lorsque les câbles électriques 10 sont raccordés au bornier de connexion 20, l’ensemble des fils électriques 12 formant les câbles peuvent être dénudés d’une même longueur L14, ce qui facilite le travail de préparation des câbles électriques et diminue les risques d’erreur lors de la préparation des câbles.
Comme mieux visible aux figures 5 et 6, du fait de l’agencement en quinconce des taraudages avant 66, lorsqu’un câble électriques 12 est inséré dans un corps court 82, il est serré par une vis sans tête 68 au niveau de l’extrémité libre 13 de sa partie dénudée, alors que lorsqu’un câble électrique est inséré dans un corps long 80, il est serré par une vis sans tête au niveau d’une portion 15 de sa partie dénudée, située en avant de son extrémité libre 13. Cette particularité n’est pas visible depuis l’extérieur du boîtier 30 et n’est donc pas perçue par un intervenant effectuant le raccordement des câbles électriques 10 d’entrée sur le bornier de connexion 20. Ainsi, le raccordement des câbles électriques d’entrée sur le bornier est particulièrement simple et intuitif, car il suffit de dénuder l’ensemble des fils électriques 12 d’une même longueur de dénudage L14, puis d’insérer les fils électriques dans les logements avant 64 et de les serrer avec les vis sans tête 68, au travers des perçages 46 puis des taraudages 66. De même, la longueur de dégainage des câbles électriques 10, c’est-à-dire la longueur sur laquelle la gaine isolante maintenant les fils électriques 12 assemblés entre eux est retirée, est identique pour les deux câbles électriques d’entrée.
De plus, il est particulièrement aisé, pour un intervenant, de trouver que les fils électriques 12 doivent être dénudés d’une longueur L14, même en l’absence d’instructions, puisque cette longueur correspond environ à la profondeur P66.
En outre, le fait que chaque logement avant 64 est prévu pour accueillir deux fils électriques 12 appartenant à deux câbles électriques d’entrée distincts conduit également à faciliter le raccordement des câbles électriques sur le bornier de connexion, en réduisant le nombre de vis sans tête 68 nécessaire pour maintenir les fils électriques raccordés aux corps conducteurs 50. En pratique, une seule vis 68 est suffisante pour maintenir deux fils électriques, ce qui est avantageux.
Avantageusement, comme visible sur la , les logements avant 64 des corps longs 80 sont partiellement ouverts sur leur partie arrière, au niveau d’une ouverture 92. Ainsi, les fils électriques 12 insérés dans les logements avant des corps longs s’étendent partiellement en-dehors des logements avant, au niveau de leur extrémité libre 13. Cette ouverture partielle 92 des corps longs 80 permet de diminuer la quantité de matière des corps longs, et donc de réduire le coût de fabrication du bornier de connexion 20.
En outre, comme visible sur la , les vis sans tête 62 et 68 ne dépassent pas de la face supérieure 36 du boîtier 30, y-compris lorsqu’elles sont en position de montage, ce qui limite les risques de perte des vis ou de blessure d’un opérateur, et diminue l’encombrement du bornier de connexion 20.
Dans l’exemple, les câbles électriques 10 sont formés de quatre fils électriques 12 d’une section de 16 mm² chacun pour les câbles électriques d’entrée, et d’une section de 10 mm² chacun pour le câble électrique de sortie, ce qui correspond à un diamètre D12 d’environ 6,3 mm pour les fils électriques des câbles électriques d’entrée, et à un diamètre D12 d’environ 5,3 mm pour les fils électriques du câble électrique de sortie. Grâce aux avantages procurés par l’invention, le boîtier 30 a des dimensions particulièrement compactes, c’est-à-dire que dans l’exemple, la largeur séparant les faces latérales 44 est inférieure à 45 mm, la profondeur séparant les faces avant 40 et arrière 42 est inférieure à 45 mm, et la hauteur séparant les faces supérieure 36 et inférieure 38 est inférieure à 41 mm. Ainsi, le bornier de connexion 20 est particulièrement adapté à un usage en milieu exigu, tel que par exemple à l’intérieur d’un candélabre.
Le flasque de ce premier mors 61 peut être immobilisé en rotation, soit par contact avec le plateau 2, soit par un moyen de liaison avec la partie fixe 62 du premier mors 61. Ainsi, la partie mobile 611 du premier mors 61 est montée sensiblement fixe à rotation.
Pour aider au déplacement à coulissement de la partie mobile 611 de ce premier mors 61 par rapport à la partie fixe 612 du premier mors 61, le flasque formant la partie mobile 611 du premier mors 61 est, à l’état couplé des premier et second mors 61 et 62 au plateau 2, muni sur sa face appelée dos 6112 opposée à celle en regard de la partie mobile 622 du second mors 62, d’au moins deux axes de guidage 81 parallèles.
Ces axes de guidage 81 sont configurés pour s’insérer chacun par une extrémité dans un palier 6121 de la partie fixe 612 du premier mors 6.
Dans les exemples représentés, ces axes de guidage 81 présentent un biseau 91 sur au moins une partie de leur longueur pour former un axe d’épaisseur croissante depuis leur extrémité d’introduction dans le palier 6121 en direction de leur zone de liaison au dos 6112 de la partie mobile 611 du premier mors 61.
Comme mentionné ci-dessus, l’une des branches du L de la partie fixe 612 de ce premier mors 61 est positionnée en appui sur le plateau 2. L’autre branche du L est munie des deux paliers 6121 traversants d’axe parallèle à la première branche du L, et qui sont destinés à recevoir les axes 81 de guidage décrits ci-dessus.
Le second mors 62 comprend également, comme mentionné ci-dessus, une partie fixe 622 qui, à l’état couplé au plateau 2, est stationnaire et une partie mobile 621 montée mobile à coulissement par rapport à la partie fixe 622 dans le sens d’un rapprochement ou d’un écartement du premier mors 61 à l’état couplé des premier et second mors 61 et 62 au plateau 2.
Le second mors 62 est représenté à la . La partie fixe 622 du second mors 62 est formée par un profilé en L fermé à chaque extrémité par une joue.
Une ouverture 13 traversante à fonction de poignée de saisie de la partie fixe 622 est ménagée dans chaque joue. On note que dans les exemples représentés, les parties fixes sont, au niveau de cette partie profilée en L, identiques d’un mors à un autre, de sorte qu’il en résulte une simplification de réalisation.
À nouveau, l’une des branches du L de la partie fixe du second mors 62 est positionnée en appui sur le plateau et l’autre branche du L est munie de deux paliers 6221 traversants, d’axe parallèle à la première branche du L et dont le rôle sera décrit ci-après.
La partie mobile 621 du second mors 62 est formée par un flasque. Cette partie mobile 621 du second mors 62 qui présente, à l’état couplé des mors au plateau 2, une surface dite avant 6211 en regard du premier mors 61 et une surface opposée appelée dos 6212, est équipée d’au moins deux axes 82 de guidage parallèles s’étendant en saillie du dos 6212 de la partie mobile 621.
Ces axes 82 de guidage sont configurés pour s’insérer chacun par une extrémité dans un palier 6221 de la partie fixe 622 du second mors 62.
Ces axes 82 de guidage sont biseautés sur au moins une partie de leur longueur, pour former un axe d’épaisseur croissante depuis leur extrémité d’introduction dans le palier 6221 en direction de leur zone de liaison au dos 6212 de la partie mobile 621.
Chaque palier 6221 est muni d’un organe 10 d’immobilisation en déplacement de l’axe dans ledit palier 6221 apte à venir en contact d’appui avec le biseau 92 dudit axe 82.
Cet organe 10 d’immobilisation en déplacement de l’un des axes 82 de guidage dans un palier 6221 est, dans les exemples représentés, une vis radiale audit palier 6221.
Chaque vis radiale vient ainsi, par son extrémité libre, en appui sur le biseau de l’axe 82 de guidage pour empêcher son déplacement axial dans le sens d’une introduction plus avant dans le palier 6221 correspondant à un déplacement du flasque constitutif de la partie mobile 621 du second mors dans le sens d’un rapprochement de la partie fixe 622 du second mors 62.
Pour permettre la fixation des parties fixes 612 du premier mors 61 et de la partie fixe 622 du second mors 62 au plateau 2, lesdites parties fixes 612 et 622 sont équipées chacune d’au moins deux pattes 12 insérables chacune dans un perçage 11 du plateau 2 pour un maintien à l’état stationnaire de la partie fixe associée. Le plateau 2 est donc muni de perçages 11 traversants.
est vue en perspective globale d’une Machine-Outil équipée de deux Dispositifs de l’invention, pour effectuer un contrôle qualité de la face supérieure et inférieure de brames d’acier, pendant ou après leur coulée en continu.
En référence aux figures , , , , , , et , on voit un Dispositif (1) optique-électromagnétique-acoustique CNDU hybride TEMAs/Laser, comprenant un Assemblage-Optique-Rotatif (22) monolithique de type TLAM (désigné par ABLAT en anglais). L’ Assemblage-Optique-Rotatif (22) réalise un guidage agile-multi-faisceaux-laser, pour une Machine-Outil (2) effectuant un contrôle qualité du traitement de métaux, sur une Zone-De-Contrôle (3) de la Surface (4) d'une Pièce-Métallique (5).
On constate que le Dispositif (1) comprend : un Arbre-Rotatif (14); une Source-Laser-Entrante (16); un Assemblage-Optique-Rotatif (22); des Moyens-De-Rotation (24) de l’Assemblage-Optique-Rotatif (22); un Ensemble-Réflecteur (25) faisant partie de l’Assemblage-Optique-Rotatif (22); et un Ensemble-Capteur (33).
L’ Arbre-Rotatif (14) est capable de tourner autour d'un Axe-De-Rotation (15). La Source-Laser-Entrante (16) est équipée de Moyens-De-Guidage-Optique (17), configurés pour produire un Faisceau-Laser-Entrant (18), avec une certaine Puissance-Laser-Entrante (PI), dirigé le long de l’Axe-De-Faisceau-Entrant (20) parallèle à l'Axe-De-Rotation (15), ce à une certaine Distance-De-Faisceau (21) de l'Axe-De-Rotation (15). Les Moyens-De-Guidage-Optique (17) comportent un Assemblage-De-Réflexion-Angulaire-Réglable-Primaire (17-a), équipé d’un Miroir-Angulairement-Réglable-Primaire (17-b), et un Assemblage-De-Réflexion-Angulaire-Réglable-Secondaire (17-c), équipé d’un Miroir-Angulairement-Réglable-Secondaire (17-d). La Source-Laser-Entrante (16) émet un Faisceau-Laser-Primaire (18-a), réfléchi d’un angle de 90° sur le Miroir-Angulairement-Réglable-Primaire (17-b), en un Faisceau-Laser-Secondaire (18-b). Le Faisceau-Laser-Secondaire (18-b) est ensuite réfléchi d’un angle de 90° sur le Miroir-Angulairement-Réglable-Secondaire (17-d), et donne naissance au Faisceau-Laser-Entrant (18).
L’ Assemblage-Optique-Rotatif (22) est configuré pour tourner autour de l'Axe-De-Rotation (15). Les Moyens-De-Rotation (24) comprennent un Moteur-D’Entraînement (24-a), connecté à l'Arbre-Rotatif (14); une Roue-Dentée-D’Entrainement (24-b) fixée sur l’arbre du moteur; une Roue-Dentée-De-Rotation (24-c) fixée sur l’Arbre-Rotatif (14); et une Courroie (24-d) reliant les deux roues dentées pour transmettre le mouvement rotatif. Le Moteur-D’Entraînement (24-a) est configuré pour induire une rotation de l'Arbre-Rotatif (14) autour de l'Axe-De-Rotation (15), avec un Sens-De-Rotation (DR) continu, soit horaire continu soit anti-horaire continu.
L’ Ensemble-Réflecteur (25) fait partie de l’Assemblage-Optique-Rotatif (22). Il est composé d’une pluralité de n = 24 Miroirs (M, M1, M2, ..., M11, M21, …, M24) agissant comme une Barrière-Optique (27). Chacun des Miroirs (M) est configuré pour que, dans certaines positions rotatives de l’Assemblage-Optique-Rotatif (22), un des Miroir (M, M11) intercepte l’Axe-De-Faisceau-Entrant (20). Chaque Miroir (M) présente un Point-De-Réflexion (29, 29-11) (i) positionné à une certaine Distance-De-Réflexion (32) rotative perpendiculaire de l'Axe-De-Rotation (15), (ii) pour réfléchir le Faisceau-Laser-Entrant (18) impacté sur ce Miroir (M), (iii) avec un changement de Direction-Angulaire-De-Faisceau (A), et (iv) avec une Efficacité-De-Réflexion (E) de l'énergie du Faisceau-Laser-Entrant (18) sensiblement égale à cent pour cent.
L’ Ensemble-Capteur (33) est composé de p = 25 Transducteurs-Electromagnétique-Acoustique (34) du type TEMA ou équivalent, ci après désignés par TEMAs. Leur Sonde-Électromagnétique-Active (35) fait face à la Zone-De-Contrôle (3). Chaque Sonde-Electromagnétique-Active (35) est sensiblement centrée sur un Point-De-Détection (36) de la Zone-De-Contrôle (3). Elle est configurée pour générer un Signal-A-Scan (AS) de détection de la position des Défauts (12, 13) versus temps/distance, acquis à partir des Signaux-Induits (11) ultrasonique au voisinage de son Point-De-Détection (36).
On constate que l’Assemblage-Optique-Rotatif (22) est configuré pour présenter en outre les particularités techniques suivantes : Lorsque le Moteur-D’Entraînement (24-a) est activé, le Faisceau-Laser-Entrant (18) impacte successivement un des 24 Point-De-Réflexion (29, 29-11) associé et appartenant à un de ses 24 Miroirs (M, M11) distants. Les 24 différents Miroirs (M, M1, M2, ..., M11, M21, …, M24) redirigent de manière agile, successivement et de manière discontinue le Faisceau-Laser-Entrant (18) selon une Collection-Faisceaux-Secondaires (44), faite d’un fagot de 24 Faisceaux-Laser-Secondaires (45, 45-1, …, 45-11, …, 45-24) distants, issus d’une multitude de 24 changements successifs et discontinus des Directions-Angulaire-De-Faisceau (A) du Faisceau-Laser-Entrant (18); ce par réflexion sur la succession des 24 Miroirs (M) distants et en rotation. L’ Assemblage-Optique-Rotatif (22) et ses 24 Miroirs (M) sont configurés géométriquement de telle sorte que lorsque le Moteur-D’Entraînement (24-a) est activé, les 24 Faisceaux-Laser-Secondaires (45, 45-1, …, 45-11, …, 45-24), générés successivement, impactent un Ensemble-Impacts (46) fait d’une multitude de n = 24 Points-D’Impact (47, 47-1, …, 47-11…, 47-21, …, 47-24) distants. Ils sont situés : soit (i) pour les 20 premiers, sur le Plan-D’Impact (48) faisant face à l’Assemblage-Optique-Rotatif (22), situé sur la Surface (4) de la Zone-De-Contrôle (3), et à proximité d'un Point-De-Détection (36) d'un Transducteur-Électromagnétique-Acoustique TEMA (34), ou,(ii) soit, pour les quatre suivants, sur un Miroir-Auxiliaire (49, 49-21, …, 49-24).
On voit que le Dispositif (1) présente la combinaison nouvelle de caractéristiques techniques suivantes: Son Assemblage-Optique-Rotatif (22) incluant ses 24 Miroirs (M), leurs pièces mécaniques de connexion et ses 24 Point-De-Réflexion (29, 29-11) associés, en rotation, est monolithique. C’est-à-dire qu’il est constitué de pièces mécaniques et optiques toutes rigidement liées entre elles, et en position fixe non modifiables les unes par rapport aux autres. Il est fixé rigidement par des Moyens-De-Fixation (23) sur le même Arbre-Rotatif (14). Il à une géométrie rigide indéformable au cours de sa rotation. Les n = 24 Miroirs (M) de l’ Ensemble-Réflecteur (25), faisant partie de l’Assemblage-Optique-Rotatif (22) monolithique, sont rigidement liés en positions fixes relatives, l’un par rapport à l’autre et vis-à-vis du même Arbre-Rotatif (14). Les n = 24 Miroirs (M) de l’ Ensemble-Réflecteur (25) et leurs 24 Points-De-Réflexion (29, 29-11) associés, sont en position fixe par rapport au même unique Axe-De-Rotation (15). Ils sont mis en rotation synchronisée par le même unique Moteur-D’Entraînement (24-a).
En référence aux figures et , on voit que les Distances-De-Réflexion (32) rotatives des 24 Points-De-Réflexion (29, 29-11) des 24 Miroirs (M), perpendiculairement et vis-à-vis de l’ Axe-De-Rotation (15), sont toutes continument égales entre elles, et sensiblement égales à la Distance-De-Faisceau (21). On voit également que chacun des 24 Points-De-Réflexion (29, 29-11) de tous les 24 Miroirs (M), parcourt un Cercle-De-Rotation (C, C-1, …, C-11, …), centré sur l’Axe-De-Rotation (15). Chacun de ces 24 Cercle-De-Rotation (C) est centré sur et continument perpendiculaire à l’Axe-De-Rotation (15). Chacun des 24 Cercles-De-Rotation (C) présente une projection, parallèlement à un plan de projection parallèle à l’ Axe-De-Rotation (15) et passant par son Centre-De-Rotation (CR, CR-1, … , CR-11, ...), formée d’un Segment-De-Mouvement-Transversal (ST, ST-1, …, ST-11, …), perpendiculaire à l’ Axe-De-Rotation (15) et centré sur son Centre-De-Rotation (CR). De plus, chacun de ces 24 Cercles-De-Rotation (C) présente une projection, parallèlement à un plan de rotation perpendiculaire à l’ Axe-De-Rotation (15) et passant par son Centre-De-Rotation (CR, CR-1, …, CR-11, ...), formée d’un Cercle-De-Mouvement-Projeté-Planaire (CP, CP-1, …, CP-11, …), confondu avec le Cercle-De-Rotation (C), et ayant un Rayon-De-Rotation-Projetée (RP, RP-1, …, RP-11, …), continument égal à la Distance-De-Faisceau (21).
On voit que le Dispositif (1) présente les propriétés géométriques suivantes : Chacun des 24 Point-De-Réflexion (29) des Miroir (M) est positionné de manière fixe vis à vis d’une même Surface-Cylindrique-De-Réflexion (38) rotative d'un Cylindre-Virtuel-De-Réflexion (39) de révolution et rotatif, en rotation autour de l’Axe-De-Rotation (15), à section circulaire constante. Il s’étend sur toute la longueur de l’ Assemblage-Optique-Rotatif (22), entre deux Flancs (26-a, 26-b) circulaires latéraux qui lui sont liés. Le Rayon-De-Cylindre-De-Réflexion (41) du Cylindre-Virtuel-De-Réflexion (39) est constant et sensiblement égal aux Rayons-De-Rotation (37, 37-1, …, 37-11…) de chacun des 24 Cercle-De-Rotation (C, C-1, …, C-11, …), et, à la Distance-De-Faisceau (21). La section transversale du Cylindre-Virtuel-De-Réflexion (39) de révolution et de sa Surface-Cylindrique-De-Réflexion (38) rotative est constamment circulaire. La position longitudinale du Cylindre-Virtuel-De-Réflexion (39) est fixe vis-à-vis de l’Arbre-Rotatif (14), c’est-à-dire sans aucun déplacement longitudinal vis-à-vis de l’axe Axe-De-Rotation (15), quand le Moteur-D’Entraînement (24-a) est activé. Les 24 Points-De-Réflexion (29) de chacun des 24 Miroirs (M) sont positionnés sur une Ligne-Hélicoïdale-Pointillée (43) rotative, à enroulement hélicoïdal circulaire, de rayon égal à la Distance-De-Faisceau (21), et à pas de vis cylindrique circulaire. La Ligne-Hélicoïdale-Pointillée (43) est fixe ainsi que ses points sur la Surface-Cylindrique-De-Réflexion (38), et en rotation avec elle. Mais, sa position longitudinale est fixe vis-à-vis de l’Arbre-Rotatif (14), c’est-à-dire sans aucun déplacement longitudinal vis-à-vis de l’Axe-De-Rotation (15), quand le Moteur-D’Entraînement (24-a) est activé. Lorsque le Moteur-D’Entraînement (24-a) est activé, le Faisceau-Laser-Entrant (18) est continument positionné sensiblement le long de 24 Lignes-Génératrices-De-Réflexion (42) rectilignes successives de la Surface-Cylindrique-De-Réflexion (38) rotative, attachées chacune à un Point-De-Réflexion (29) d’un des 24 Miroirs (M). Chaque Ligne-Génératrice-De-Réflexion se déplace en rotation avec le Cylindre-Virtuel-De-Réflexion (39), mais sans déplacement longitudinal vis-à-vis de l’Axe-De-Rotation (15).
On considère un Système-De-Coordonnées-Cylindriques (CCS), non représenté sur les figures, et défini de la manière suivante. L'Axe-Cylindrique-Polaire (52) coïncide avec l'Axe-De-Rotation (15). Le Plan-De-Référence (53) est un plan de rotation de référence perpendiculaire à l'Axe-De-Rotation (15) et le coupant à un certain Point-D’Origine (O) de référence. Alors, les Distances-Angulaires-Polaires (Dθ) entre les Coordonnées-Angulaires (θ) de deux Points-De-Réflexion (29) successifs de la Ligne-Hélicoïdale-Pointillée (43), joignant tous les Points-De-Réflexion (29) et à enroulement circulaire, sont positives et constantes. Les Distances-Cylindriques (r) des Points-De-Réflexion (29) sont constantes et toutes égales à la Distance-De-Faisceau (21). Le Pas-De-Vis (57) cylindrique circulaire de la Ligne-Hélicoïdale-Pointillée (43) est positif et constant.
Les Distances-Angulaires-Polaires (Dθ) constantes sont sensiblement égales à 360° divisé par le Nombre-De-Miroirs (n = 24). Dθ = 360° / 24 = 15°. En sorte que dans le Système-De-Coordonnées-Cylindriques (CCS), la Longueur-Globale-De-Réflexion (Z), constituée de la différence entre les Hauteurs (z1, zn) des deux Miroirs-Extrémaux (M1, Mn) les plus éloignés de l’Assemblage-Optique-Rotatif (22), est sensiblement égale au Pas-De-Vis (57) de la Ligne-Hélicoïdale-Pointillée (43). Ainsi, l’Ensemble-Réflecteur (25) présente un Spectre-Angulaire (AS) de Coordonnées-Angulaires (θ) couvrant sensiblement 360° = 24 x 15°.