INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Globalement, un choix entre ces deux configurations du dispositif de fixation de l’invention permet d’ajuster le niveau de résistance mécanique d’un poteau et donc d’une clôture, en particulier d’absorber un moment de renversement assurant la stabilité des poteaux supports des garnitures constituant une clôture de délimitation (les garnitures constituant la clôture sont principalement des panneaux en fils soudés ou des grilles barreaudées).
L’emploi simultané des deux éléments (ensemble platine 1/ élément de renfort 6) dans la deuxième configuration permet d’envisager le doublement, et au-delà, de la charge de renversement admissible par l’assemblage poteau 3/ platine 1 selon la première configuration.
Il est donc possible d’ajuster la solution technique au besoin de résistance mécanique attendue de la clôture, par exemple :
en n’utilisant que la platine (première configuration) lorsque l’exigence reste limitée en terme de robustesse (cas de clôtures de faibles dimensions) ;
en utilisant la platine et l’élément de renfort combinés (deuxième configuration) lorsque l’exigence de robustesse est forte (cas de clôtures de grandes dimensions ou occultation de la garniture).
La solution de l’invention est également avantageuse en ce sens qu’elle utilise le formage moulé afin de mieux intégrer les formes fonctionnelles du profil poteau, par exemple :
en intégrant dans un volume restreint les éléments résistants des pièces ; en ajustant au mieux le profil poteau, jusqu’à éventuellement bloquer sa section, par la mise en œuvre de dépouilles inversées dans la platine et l’élément de renfort de sorte à obtenir un serrage en fond de manchon 12 de la platine 1 et un ajustement en haut du manchon 62 de l’élément de renfort 6 (flèches de la ) ; en limitant le nombre de pièces fonctionnelles : les mêmes vis 4 et chevilles de fixation 5 peuvent être compatibles pour un ensemble platine uniquement et pour un ensemble platine et élément de renfort combinés ; en limiter le processus de fabrication à des moyens courants largement industrialisés tels que la fonderie d’alliage d’aluminium, et le revêtement organique.
La géométrie de la platine, de l’élément de renfort et de leur manchon respectif n’est pas limitée à celle illustrée sur les figures.
Autre dispositif de fixation - Platine à manchon découpée
EXEMPLES L’invention est illustrée par les exemples suivants, qui ne présentent en aucun cas un caractère limitatif.
Dans un bécher en téflon, 5,318 g de TEAOH (35 % en poids, Sigma-Aldrich) sont introduits dans 4,156 g d’eau permutée. 0,357 g d’hydroxyde de sodium (98 % en poids, Carlo Erba) et 0,204 g d’aluminate de sodium (43 % en poids Al 2 O 3 , 33 % en poids Na 2 O, Riedel De-Haën) sont ensuite ajoutés dans le milieu réactionnel et la préparation est maintenue sous agitation pendant 10 minutes afin de dissoudre les sels. On ajoute ensuite 4,765 g de Ludox ® AS-40 (gel de silice, Aldrich) goutte à goutte dans le bécher. Le gel de synthèse présente à ce moment les rapports molaires suivants :
36,8 SiO 2 /Al 2 O 3 18,6 H 2 O/SiO 2 0,4 TEAOH/SiO 2 0,17 Na 2 O/SiO 2
La composition molaire du gel précurseur peut s’écrire sous la forme suivante : 27,6 SiO 2 : 0.75 Al 2 O 3 : 11 TEAOH : 4,8 Na 2 O : 514 H 2 O
On laisse ensuite murir le gel sous agitation à une vitesse de 1000 rpm pendant 22 heures à température ambiante. Après cette période, 0,2 g de germes de zéolithe Y (CBV 720, Zeolyst ® , SiO 2 Al 2 O 3 = 32) soit une quantité de silicium SiO 2(FAU) apportée par les germes représentant 10% en poids de la quantité totale de SiO 2 dans le gel, sont introduits dans le mélange réactionnel. Celui-ci présente alors les rapports molaires suivants :
36,6 SiO 2 /Al 2 O 3 17,1 H 2 O/SiO 2 0,37 TEAOH/SiO 2 0,16 Na 2 O/SiO 2
La composition molaire du gel précurseur peut alors s’écrire sous la forme suivante : 30 SiO 2 : 0.82 Al 2 O 3 : 11 TEAOH : 4,8 Na 2 O : 514 H 2 O.
Le murissement est poursuivi et le gel de synthèse contenant les germes est laissé sous agitation à une vitesse de 1000 rpm pendant 2 heures à température ambiante avant d’être transféré dans une chemise en téflon de 23 millilitres. Celle-ci est ensuite placée dans un autoclave en inox. L’autoclave est fermé puis chauffé pendant 24 heures à 110°C en statique.
À la suite de cette étape, l’autoclave est placé dans un bain de glace dans le but de stopper la cristallisation. Le produit cristallisé obtenu est filtré, lavé à l’eau permutée trois fois par centrifugation, avant d’être séché une nuit à 80 °C. Une masse de solide de 1 g est obtenue soit un rendement de synthèse d’environ 50 % en silicium et 95 % en aluminium. Le solide est ensuite introduit dans un four à moufle où est réalisée une étape de calcination : le cycle de calcination comprend une montée en température sous air à 1,5°C/min jusqu'à 200°C, un palier à 200°C maintenu durant 2 heures, une montée en température à 1°C/min jusqu'à 550°C suivi d'un palier à 550°C maintenu durant 8 heures puis un retour à la température ambiante.
Le produit solide calciné a été analysé par diffraction des rayons X sur poudre et identifié comme étant constitué d’une zéolithe de type structural FAU avec une cristallinité supérieure à 95%. La représente le diffractogramme de rayons X du solide obtenu dans l’exemple 1. Le produit présente un rapport SiO 2 /Al 2 O 3 global de 8,2 tel que déterminé par fluorescence X. Ce rapport correspond également à celui de la charpente zéolithique car il est à noter l’absence d’aluminium extra réseau par résonnance magnétique nucléaire de l’aluminium-27 (RMN 27 Al).
Exemple 2 : Préparation d’une zéolithe de type structural FAU selon l’invention à différentes températures de cristallisation
Lors de ces essais, le protocole de synthèse est identique à celui décrit dans l’exemple 1. Le seul paramètre de synthèse différent est la température de cristallisation ou température de l’étape de traitement hydrothermal, elle varie entre 70 °C et 130 °C. Les rapports molaires dans le gel de synthèse sont identiques à ceux décrits dans l’exemple 1.
Les caractérisations par DRX des solides obtenus montrent l’intégralité des pics de diffraction caractéristiques d’une zéolithe de type structural FAU lorsque la température est comprise entre 70 °C et 130 °C.
Les solides présentent des rapports SiO 2 /Al 2 O 3 compris entre 8 et 9,5.
Tableau 2 : Rapport SiO 2 /Al 2 O 3 des zéolithes Y obtenues lors de la variation de la température de cristallisation
- le ou au moins l’un des accessoire(s) amovible(s) est constitué par un piquage, qui, pour équiper l’ouverture externe, peut être positionné dans une position installée et qui comprend : un col, le col étant configuré pour guider un fluide au travers de l’ouverture externe lorsque le piquage est en position installée et ainsi connecter fluidiquement le compartiment intérieur avec l’extérieur du caisson de ventilation, et une base, qui, lorsque le piquage équipe l’ouverture externe dans la position installée, est fixée à l’enveloppe extérieure en étant maintenue contre la face intérieure, le col étant alors maintenu sur l’enveloppe extérieure par l’intermédiaire de la base de sorte que le col fait saillie vers l’extérieur de l’enveloppe extérieure au travers de l’ouverture externe.
- pour équiper l’ouverture externe, le piquage est repositionnable, entre la position installée et une position d’installation, dans laquelle : la base est fixée à l’enveloppe extérieure en étant maintenue contre la face intérieure et le col est maintenu sur l’enveloppe extérieure par l’intermédiaire de la base, en étant positionné en regard de l’ouverture externe et en faisant saillie vers le compartiment intérieur.
- le ou au moins l’un des accessoire(s) amovible(s) est constitué par un volet, le volet obturant l’ouverture externe lorsqu’il équipe l’ouverture externe, en étant maintenu contre la face intérieure en regard de l’ouverture externe.
- une pluralité d’ouvertures externes est prévue pour fluidiquement connecter le compartiment intérieur et l’extérieur du caisson de ventilation, chaque accessoire amovible étant apte à équiper indifféremment chacune desdites ouvertures externes.
L’invention concerne en outre une installation de ventilation comprenant un caisson de ventilation tel que défini ci-avant et une paroi de bâtiment, la paroi de bâtiment séparant un intérieur d’un local d’un extérieur dudit local, la paroi de bâtiment comprenant un orifice connectant fluidiquement l’intérieur avec l’extérieur du local, le compartiment intérieur étant en communication fluidique avec l’extérieur du local par l’intermédiaire de l’orifice et l’ouverture externe.
De préférence, le piquage est dans la position installée sur l’ouverture externe, de sorte que le col s’étend au travers de l’orifice de la paroi de bâtiment.
L’invention concerne en outre un procédé d’installation d’un caisson de ventilation tel que défini ci-avant, dans lequel le procédé comprend une étape de retrait de l’accessoire amovible de l’ouverture externe depuis le compartiment intérieur.
Suivant des modes de réalisation particuliers, le procédé d’installation comprend une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prise(s) isolément ou suivant toutes les combinaisons techniquement possibles :
- le procédé d’installation comprenant les étapes suivantes : fourniture du caisson de ventilation, le caisson de ventilation étant fourni avec le piquage équipant l’ouverture externe, en étant positionné dans la position d’installation, et repositionnement du piquage dans la position installée.
- le procédé d’installation comprend une étape de fixation de l’enveloppe extérieure relativement à une paroi de bâtiment, effectuée alors que le piquage est positionné dans la position d’installation, l’étape de repositionnement du piquage sur l’enveloppe extérieure ayant lieu ultérieurement à l’étape de fixation.
- le caisson de ventilation comprend une trappe d’installation débouchant sur le compartiment intérieur, l’étape de repositionnement du piquage étant effectuée depuis le compartiment intérieur, au travers de la trappe d’installation.
- le procédé d’installation comprenant une étape de positionnement de l’accessoire amovible sur une autre ouverture externe, ultérieurement à l’étape de retrait de l’accessoire amovible de l’ouverture externe.
- , une représentation schématique en perspective d’un caisson de ventilation selon l’invention comprenant des accessoires amovibles ;
- , une représentation schématique en coupe, selon un plan de coupe passant par un accessoire amovible étant un piquage, d’une installation de ventilation comprenant le caisson de ventilation de la , le piquage étant en position d’installation ;
- , une représentation semblable à celle de la , dans laquelle le piquage est en position installée ;
Parmi esters d’acide (méth)acrylique ayant une chaîne alkyle, les groupes alkyle sont avantageusement en C 1 -C 5 , plus avantageusement en C 1 -C 3 . Il s’agit préférentiellement d’alkyles linéaires.
Plus préférentiellement, les monomères hydrophobes de P2 sont choisis dans la liste suivante : les dérivés halogénoalkylés (préférentiellement bromoalkylés) de méthacrylamidodiméthyl aminopropyle avec une chaîne alkyle en C 8 -C 16 , le méthacrylate de béhényle éthoxylé, le diéthylacrylamide, le n-tert-butylacrylamide. Il s’agit préférentiellement d’alkyles linéaires.
Encore plus préférentiellement, le polymère P2 est un terpolymère de diéthylacrylamide, de n-tert-butylacrylamide et de 2-acrylamido-2-méthylpropanesulfonate de sodium.
Le polymère P2 contient entre 1 et 100 % en poids de monomères hydrophobes, préférentiellement entre 2 et 100% en poids, encore plus préférentiellement entre 5 et 100% en poids, encore plus préférentiellement entre 10 et 100% en poids, et encore plus préférentiellement entre 20 et 100% en poids de monomères hydrophobes.
Dans un mode de réalisation préférentiel, le polymère P2 est fonctionnalisé à l’extrémité de la chaîne polymérique par un fragment hydroxyle, cyano, amine, phosphate, phosphonate, sulfate, sulfonate, xanthate, trithiocarbonate, dithiocarbamate, ou dithioester.
Selon un autre mode de réalisation préféré, le polymère P2 contient au moins une double liaison carbone-carbone.
Pour l’étape a) (formation de la solution S 1 ) du procédé d’obtention du polymère P1 , entre 25 et 150 %, en poids de monomères sont ajoutés à la solution S2 de polymère P2 , avantageusement entre 25 et 120% en poids et encore plus avantageusement entre 33 et 100 % en poids, par rapport au poids de la solution S2 .
La solution S2 de polymère P2 contient entre 1 et 25% en poids de polymère P2 , avantageusement entre 2 et 20% en poids, et encore plus avantageusement entre 3 et 15% en poids.
Pour l’étape b) du procédé d’obtention du polymère P1 , le régulateur de pH est avantageusement composé d’un ou plusieurs des éléments suivants : acide chlorhydrique, acide sulfurique, acide phosphorique, acide nitrique, acide citrique, acide formique, acide acétique, acide adipique, acide propionique, acide oxalique, acide benzoïque, hydroxyde de sodium, hydroxyde de potassium, carbonate de sodium, bicarbonate de sodium. L’homme du métier saura définir le pH à atteindre au terme de l’étape b) ainsi que la quantité et le choix des régulateurs de pH en fonction de la chimie du polymère à synthétiser, notamment en fonction de la nature des monomères (cationiques, anioniques…).
Pour l’étape c), afin d’éliminer l’oxygène résiduel de la solution obtenue au terme de l’étape b), un gaz inerte est introduit de manière à dégazer la solution S1 . Le gaz inerte est habituellement passé à travers la solution. Les gaz inertes appropriés à cet effet sont, par exemple, l’azote, le dioxyde de carbone ou des gaz rares tels que le néon ou l’hélium. L’argon peut également être utilisé.
Lors de l’ajout de l’initiateur de polymérisation (étape d)), la solution S1 est à une température comprise -5° C à 30 ° C. préférentiellement entre 0 et 10°C.
La polymérisation par voie gel du procédé de l’invention est effectuée par voie radicalaire. Elle inclut la polymérisation par radicaux libres au moyen d’initiateurs UV, azoïques, redox ou thermiques ainsi que les techniques de polymérisation radicalaire contrôlée (CRP) ou et plus particulièrement de type RAFT ( Reversible Addition Fragmentation Chain Transfer ).
Les régulateurs de polymérisation usuels peuvent être utilisés. Il peut notamment s’agir des composés soufrés tels que l’acide thioglycolique, les mercapto alcools, le dodecyl mercaptan, les amines tels que l’éthanolamine, la diéthanolamine, la morpholine et les phosphites tel que les hypophosphites de sodium. Dans le cas d’une polymérisation de type RAFT, des régulateurs de polymérisation spécifiques tels que ceux comprenant un groupe de transfert comprenant la fonction -S-CS-, peuvent être utilisés. On peut notamment citer ces composés de la famille des xanthates (-S-CS-O-), des dithioesters –S-CS-Carbone), des trithiocarbonates (-S-CS-S-), ou des dithiocarbamates (-S-CS-Azote). Parmi les composés de la famille des xanthates, le O-ethyl-S-(1-methoxy carbonyl ethyl) xanthate peut être avantageusement employé en raison de sa compatibilité avec les monomères de nature acrylique.
Les initiateurs de polymérisation utilisés à l’étape d) du procédé d’obtention du polymère P1 peuvent être tous les composés qui se dissocient en radicaux dans les conditions de polymérisation, par exemple : les peroxydes organiques, les hydroperoxydes, le peroxyde d’hydrogène, les persulfates, les composés azoïques et les catalyseurs rédox. L’utilisation d’initiateurs solubles dans l’eau est préférée. Dans certains cas, il est avantageux d’utiliser des mélanges de divers initiateurs de polymérisation, par exemple mélanges de catalyseurs redox et composés azoïques.
Les peroxydes et hydroperoxydes organiques appropriés sont, par exemple, le peroxodisulfate de sodium ou de potassium, le peroxyde d’acétylacétone, le peroxyde de méthyléthylcétone, l’hydroperoxyde de tert-butyle, l’hydroperoxyde de cumène, le perpivalate de tert-amyle, le perpivalate de tert-butyle, le perneohexanoate de tert-butyle, le perbuto-butylate de tert-butyle, -éthylhexanoate, perisononanoate de tert-butyle, permaléate de tert-butyle, perbenzoate de tert-butyle, ou le per-3,5,5-triméthylhexanoate de tert-butyle et perneodécanoate de tert-amyle.
Les persulfates appropriés peuvent être choisis parmi les persulfates de métaux alcalins tel que le persulfate de sodium.
A titre d’exemple de séquestrant à base d’acides carboxyliques , on peut citer les composés suivants: diethylenetriamine pentaacetic acid (DTPA), ethylenediamine disuccinic acid (EDDS) et trisodium ethylenediamine disuccinate tel que l’Octaquest E30 de OCTEL, ethylenediaminetetraacetic acid (EDTA), et ses sels tels que disodium EDTA, tetrasodium EDTA, ethylenediamine-N,N'-diglutaric acid (EDDG), glycinamide-N,N'-disuccinic acid (GADS), glycinamide- N,N'-disuccinic acid (GADS), 2-hydroxypropylenediamine-N,N'-disuccinic acid (HPDDS), ethylenediamine-N-N'-bis(ortho-hydroxyphenyl acetic acid) (EDDHA), le N,N'-bis(2-hydroxybenzyl)ethylenediamine-N,N'-diacetic acid (HBED), nitrilotriacetic acid (NTA), methylglycine diacetic acid (MGDA), le N-2-hydroxyethyl N,N diacetic acid et le glyceryl imino diacetic acid (tels que décrits dans les documents EP-A-317,542 et EP-A-399,133), l’iminodiacetic acid-N-2-hydroxypropyl sulfonic acid et l’aspartic acid N-carboxymethyl N-2-hydroxypropyl-3-sulfonic acid (tels que décrits dans EP-A-516,102), les beta-alanine-N,N'-diacetic acid, aspartic acid-N,N'-diacetic acid, aspartic acid-N-monoacetic acid (décrits dans EP-A-509,382), les chélatants à base d’acides iminodisuccinique (IDSA) (tels que décrits dans EP-A-509,382), l’ethanoldiglycine acid, le phophonobutane tricarboxylic acid tel que le composé commercialisé par Bayer sous la référence Bayhibit AM, l’acide N,N-dicarboxyméthyl glutamique et ses sels tels que le tetrasodium glutamate diacetate (GLDA) tel que le Dissolvine GL38 ou 45S de Akzo Nobel.
Selon la présente invention, les agents séquestrants sont de préférence choisis parmi l’acide diethylènetriamine pentaacétique (DTPA) et ses sels, l’acide diethylènediamine tétraacétique (EDTA) et ses sels, l’acide éthylènediamine disuccinique (EDDS) et ses sels, l’acide étidronique et ses sels, l’acide N,N-dicarboxyméthyl glutamique et ses sels, l’acide N,N-dicarboxyméthyl glutamique et ses sels (GLDA) et leurs mélanges.
Lorsque la composition comprend un ou plusieurs séquestrants, la teneur totale du ou des séquestrant(s), varie de préférence de 0,001 à 15% en poids, plus préférentiellement de 0,05 à 10 % en poids, mieux de 0,01 à 8% en poids, encore mieux de 0,05 à 5% en poids par rapport au poids total de la composition.
Agent alcalin La composition selon la présente invention peut comprendre un ou plusieurs agent(s) alcalin(s), minéral(aux), organique(s) ou hybride(s).
À l’inverse, au niveau de ces tronçons principaux, le capot présente une rigidité nettement supérieure, susceptible de blesser grièvement un piéton venant impacter le capot, au niveau d’un tronçon principal lié à la peau du capot.
L’invention vise à remédier à ce problème en proposant un capot pour véhicule automobile, présentant une doublure se déformant de façon plus homogène sous l’impact d’un piéton.
Objet de l’invention Pour parvenir à ce résultat, l’invention propose un capot pour véhicule automobile, comprenant une peau formant le côté visible du capot et une doublure formant un renfort du capot. La doublure présente, au moins dans sa partie centrale, une section comprenant au moins deux premiers tronçons principaux, solidaires de la peau du capot. Au moins un deuxième tronçon principal est maintenu à distance de la peau du capot, entre deux premiers tronçons principaux. Les tronçons principaux étant rectilignes et reliés entre eux par au moins un tronçon intermédiaire.
L’invention est remarquable en ce qu’au moins un tronçon intermédiaire est courbé. En d’autres termes, deux tronçons principaux rectilignes sont liés par au moins un tronçon intermédiaire non rectiligne.
De façon avantageuse, les inventeurs ont constaté que l’interposition d’un tronçon intermédiaire, courbé entre deux tronçons principaux rectilignes, favorise une plus grande déformation du capot, au niveau du tronçon principal lié à la peau du capot. De ce fait, la déformation du capot sous l’impact d’un piéton tend à être plus homogène, par rapport à un capot de l’état de la technique tel que décrit ci-dessus.
Selon un autre avantage, la forme courbée du tronçon intermédiaire favorise une plus grande déformation dudit tronçon avant rupture. Ainsi, l’invention propose une doublure de capot plus résiliente lorsque soumise à un stress mécanique. La doublure de capot est donc moins susceptible de rompre, lorsqu’un piéton percute le capot, le capot est de ce fait moins susceptible de blesser le piéton avec des bouts saillants de tronçons principaux ou intermédiaires.
Selon une variante de réalisation de l’invention, les extrémités opposées d’un premier tronçon principal sont liées à un tronçon intermédiaire selon l’invention, de manière à former une arche aux bords arrondis ou sensiblement arrondis, excepté au niveau du premier tronçon principal qui est rectiligne. Ce mode de réalisation est particulièrement avantageux pour permettre un enfoncement plus aisé du capot, au niveau du premier tronçon principal, dû à la déformation des tronçons intermédiaires, tout en préservant ou sensiblement préservant la forme du premier tronçon principal.
Selon une variante de réalisation de l’invention, au moins un deuxième tronçon principal est parallèle ou sensiblement parallèle à au moins un premier tronçon principal.
Selon une variante de réalisation de l’invention, l’angle de courbure d’au moins un tronçon intermédiaire est compris entre 5° et 50°, de préférence entre 10° et 30 ° ou entre 40° et 50°.
Selon une variante de réalisation de l’invention, entre un premier tronçon principal et un deuxième tronçon principal, le rayon de courbure d’un tronçon intermédiaire est identique ou sensiblement identique, sur toute sa longueur.
Selon une variante de réalisation de l’invention, deux tronçons intermédiaires relient un premier tronçon principal à un deuxième tronçon principal, et les tronçons intermédiaires sont de courbure opposée. En d’autres termes, les tronçons intermédiaires forment un « S » ou forment sensiblement « S ».
Selon une variante de réalisation de l’invention, les tronçons intermédiaires sont reliés par un tronçon auxiliaire, et le tronçon auxiliaire est rectiligne. Ce mode de réalisation permet avantageusement d’accroître la rigidité des deuxièmes tronçons principaux. Selon un mode de réalisation préféré, les tronçons intermédiaires, reliés par le tronçon auxiliaire, ont des angles de courbure différents.
Selon une variante de réalisation de l’invention, entre deux premiers tronçons principaux, sont présents un deuxième tronçon principal et un troisième tronçon principal rectiligne. De préférence, le deuxième tronçon principal est lié au troisième tronçon principal par l’intermédiaire d’un tronçon auxiliaire, et le tronçon auxiliaire est rectiligne.
L’invention concerne également un véhicule automobile comprenant un capot tel que décrit ci-dessus.
Selon une caractéristique de l’invention, au moins une des plaques comprend un fond et un bord relevé, le fond étant pourvu de perturbateurs d’écoulements qui entourent l’ouverture formant le conduit de circulation de la plaque considérée. C’est au niveau du fond que circule le fluide au sein du canal de circulation. Le bord relevé s’étend quant à lui tout autour de la plaque. Le bord relevé permet d’éviter que le fluide circulant dans le canal de circulation s’écoule hors de l’échangeur thermique. Le bord relevé facilite par ailleurs la superposition des plaques entre elles pour former le bloc d’échange de chaleur de l’échangeur thermique.