INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Un inoculum comprenant la souche Paraburkolderia graminis Bio T119, la souche Mistuaria noduli Bio T025 (CNCM- I-5724) ou la souche Pae n ibacillus polymixa CT43 est introduit chacun dans 4 bacs à raison de 3 x 10 9 CFU/litre de terreau et sur les plants ayant été préalablement inoculés avec la même souche. Les 4 bacs restants ne sont pas inoculés et correspondent à ceux n’ayant pas été préalablement inoculés ; ils servent de contrôle.
Deux régimes hydriques distincts sont appliqués chacun sur deux bacs inoculés avec une souche bactérienne spécifique et sur deux bacs contrôles, avec :
– une modalité témoin où 100% de l’évapotranspiration est comblée par jour
- une modalité stress hydrique (ETP 65) où uniquement 65% de l’évapotranspiration est comblée par jour.
Les plants de basilic sont coupés à plusieurs reprises (environ une coupe tous les 10-12 jours) avant la récolte finale au terme de la culture.
Le rendement est alors déterminé, lequel est calculé par rapport au poids de matière sèche par alvéole (g/alvéole). Les résultats sont présentés dans le tableau III qui suit.
Tableau III Inoculum Rendement sous conditions normale (% par rapport au contrôle) Rendement sous conditions de stress hydrique à 65% de l’ETP (% par rapport au contrôle) Paraburkolderia graminis Bio T119 +12,58 +13,90 Mistuaria noduli Bio T025 +14,92 +32,39 Pae n ibacillus polymixa CT43 +15,52 +31,12
Les résultats démontrent que les trois souches testées ont un effet sur le rendement. Maintenant, les inoculums de Mistuaria noduli Bio T025 et de Pae n ibacillus polymixa CT43 permettent de maintenir un bien meilleur rendement en présence d’un stress hydrique. 3 ) Amélioration du rendement du plant de colza induit par Mistuaria noduli
Des graines de colza d’hiver Sensation (SEMENCES DE FRANCE) sont mises en pot (500 ml) contenant un sol argileux (dominance tournesol et colza).
Pour chaque semis est réalisée une aspersion de 0,5 mL de solution contenant ou non un inoculum de 10 9 CFU/ml de la souche Paraburkolderia graminis Bio T119, la souche Mistuaria noduli Bio T025 (CNCM- I-5724), ou la souche Mistuaria noduli Bio T027 (CNCM-I5725).
La culture est ensuite effectuée sous serre pendant 8 semaines. Au terme de cette période, la matière sèche aérienne et la matière sèche racinaire sont déterminées pour chaque plant. Les résultats sont présentés dans le tableau IV.
Tableau IV Inoculum Matière sèche aérienne (%) Matière sèche racinaire (%) - 100 100 Paraburkolderia graminis Bio T119 121,05 121,04 Mistuaria noduli Bio T025 136,8 105,26 Mistuaria noduli Bio T027 194,7 178,94
, une image du champ lumineux acquise par un dispositif d’imagerie plénoptique connu de l’homme de l’art,
une vue schématique d’un dispositif d’imagerie plénoptique connu de l’homme de l’art,
une vue schématique d’un dispositif d’imagerie plénoptique selon l’invention,
une représentation des ouvertures numériques de l’ensemble optique principal et d’une ouverture numérique image de chaque microlentille dans le dispositif d’imagerie plénoptique selon l’invention.
La illustre un dispositif 1 d’imagerie plénoptique selon l’invention, pour former une image du champ lumineux d’un objet O particulièrement adapté pour fonctionner dans le domaine des rayons X. Pour rappel, par « image du champ lumineux », on entend une image comprenant à la fois une information sur l’intensité du champ lumineux et une information sur la direction des rayons formant le champ lumineux. Pour réaliser cette image, comme les dispositifs de l’art antérieur, le dispositif d’imagerie plénoptique selon l’invention comprend un ensemble optique principal LP et un ensemble d’échantillonnage du champ lumineux LFS. De plus, le dispositif 1 comprend un porte échantillon SH adapté pour maintenir l’objet O en place.
L’ensemble optique principal LP, d’axe optique OA, est agencé pour focaliser des rayons du champ lumineux de l’objet. L’ensemble LP est placé à une distance objet du porte échantillon SH qui est inférieure à une distance focale objet de l’ensemble optique principal LP. Ainsi, l’ensemble LP forme une image virtuelle intermédiaire de l’objet à une distance de l’ensemble optique, dans un plan image intermédiaire. On définit le grandissement de l’ensemble optique principal LP. L’ensemble optique principale LP est un objectif formé d’un ensemble d’un ou plusieurs composants optiques réfractifs ou diffractifs selon la longueur d’onde des rayons formant le champ lumineux de l’objet.
Contrairement aux dispositifs plénoptiques de l’art antérieur, la distance est inférieure à la distance focale objet . Ce choix permet d’augmenter l’ouverture numérique objet de l’ensemble optique principal. Comme cela sera expliqué plus loin, cela produit deux avantages comparativement aux dispositifs d’imagerie plénoptique de l’art antérieur fonctionnant avec une configuration focalisée formant une image côté image de la lentille principale: une amélioration de la résolution angulaire et une meilleure résolution latérale et longitudinale. Comparativement à un dispositif d’imagerie plénoptique de l’art antérieur fonctionnant avec une configuration traditionnelle, la résolution latérale et longitudinale est améliorée. Pour clarification, la « résolution longitudinale » correspond à la distance minimale séparant deux plans de l’objet reconstructibles par le dispositif, les plans étant perpendiculaires à l’axe optique OA.
Enfin, le dispositif comprend un ensemble d’échantillonnage du champ lumineux LFS adapté pour acquérir une information spatio-directionelle des rayons formant l’image virtuelle et pour former l’image du champ lumineux. Cet ensemble LFS est connu de l’homme de l’art. Selon un mode de réalisation préféré de l’invention, illustré en figure 2, cet ensemble comprend un photodétecteur matriciel Det et une matrice de microlentilles ML. La matrice ML comprend des microlentilles identiques, de diamètre et de distance focale . A titre d’exemple non limitatif, le photodétecteur Det peut être un capteur CCD ou CMOS, adapté en fonction d’une longueur d’onde des rayons formant le champ lumineux de l’objet.
La figure 2 illustre différents paramètres du dispositif. La matrice de microlentilles ML est agencée à une distance du plan image intermédiaire et le photodétecteur est agencé à une distance de la matrice de microlentille. Comme dans la configuration focalisée illustrée en figure 1D, dans le dispositif 1 de l’invention, le photodétecteur Det est dans un plan conjugué du plan image intermédiaire par la matrice de microlentilles, de sorte que . On définit le grandissement de chaque microlentille Chaque microlentille de la matrice ML est adaptée pour former une micro-image d’une partie respective de l’image virtuelle de l’objet sur une portion respective du photodétecteur MP. Cette micro-image n’est pas visible en mais est représentée en . Cette portion MP du photodétecteur, appelée aussi macropixel, comprend une pluralité de pixels. L’ensemble des micro-images forme l’image du champ lumineux de l’objet.
Le dispositif de l’invention est une évolution du dispositif de l’art antérieur avec une configuration focalisée illustré en . Dans la section qui suit, on détaille comment cette évolution permet une amélioration de certains paramètres du dispositif de l’invention.
Dans le dispositif de l’invention, comme dans un dispositif de l’art antérieur avec une configuration focalisée, la résolution latérale est donnée par la valeur maximale entre 3 dimensions représentant la diffraction par l’ensemble optique principal, la diffraction par chaque microlentille et la dimension d’un pixel du photodétecteur. Dans le plan image intermédiaire, la résolution donnée par la diffraction par l’ensemble principal selon le critère de Sparrow est , avec la longueur d’onde des rayons formant le champ lumineux. De même, dans le plan du photodétecteur, la résolution donnée par la diffraction par une microlentille selon le critère de Sparrow est , avec une ouverture numérique objet d’une microlentille. En comparant ces dimensions dans l’espace du photodétecteur, on obtient une taille de pixel effectif qui vaut : ) (Eq1).
En supposant que la taille de pixel ne soit pas l’élément limitant la résolution et en se plaçant dans l’espace objet de la lentille principale, et on obtient alors que la résolution latérale du dispositif vaut : (Eq2)
De même, on peut prouver que la résolution longitudinale vaut : (Eq3).
Afin de comparer les résolutions latérale et longitudinale entre le dispositif de l’invention et le dispositif de l’art antérieur en configuration focalisée, il faut donc comparer comment évoluent les différents paramètres des équations Eq2 et Eq3.
Les dispositifs d’imagerie plénoptique de l’art antérieur fonctionnant avec une configuration focalisée présentent un grandissement de l’ensemble optique principal plus faible que celui de l’invention (car est plus faible dans l’invention et est plus grand dans l’invention). Cependant, ils présentent un grandissement plus important que l’invention. En outre, le dispositif de l’invention possède une ouverture plus faible et une ouverture plus grande que le dispositif de l’art antérieur avec une configuration focalisée.
la est une vue schématique en perspective d’un douzième élément du dispositif de l’invention ;
la est une vue schématique en perspective d’un treizième élément du dispositif de l’invention ;
la est une vue schématique en perspective d’un quatorzième élément du dispositif de l’invention ;
la est une vue schématique en perspective d’un quinzième élément du dispositif de l’invention ;
la est une vue schématique en perspective d’une étape d’un procédé mis en œuvre à l’aide de l’invention ;
la est une vue schématique en plan d’une deuxième étape du procédé mis en œuvre à l’aide de l’invention ;
la est une vue schématique en plan d’une troisième étape du procédé mis en œuvre à l’aide de l’invention ;
la est une vue schématique en plan d’une quatrième étape du procédé mis en œuvre à l’aide de l’invention ;
la est une vue schématique en plan d’une cinquième étape du procédé mis en œuvre à l’aide de l’invention ;
la est une vue schématique en plan d’une sixième étape d’un procédé mis en œuvre à l’aide de l’invention ;
la est une vue schématique en plan d’une septième étape d’un procédé mis en œuvre à l’aide de l’invention ;
la est une vue schématique en plan d’une huitième étape d’un procédé mis en œuvre à l’aide de l’invention ;
la est une vue schématique de côté d’une situation avant réglage du dispositif de l’invention ;
la est une vue de côté d’une situation après réglage du dispositif de l’invention ;
la est une vue schématique en plan d’une situation avant réglage du dispositif de l’invention ;
Dans le cas où les aimants sont enterrés dans un circuit magnétique qui ne présente pas de cavité, l’utilisation des tôles à l’état écroui permet :
- Soit d’affiner les courts-circuits magnétiques en conservant des vitesses de rotation élevées, ce qui permet d’augmenter les performances en couple
- soit de conserver les mêmes épaisseurs de courts-circuits magnétiques et d’augmenter les vitesses de rotation, ce qui permet également d’augmenter les performances en puissance.
Le fait que le rotor 1 ne soit pas recuit affaiblit en outre ses propriétés magnétiques ce qui réduit la circulation du flux magnétique 100 au niveau des courts-circuits magnétiques et favorise donc la circulation dudit flux magnétique au travers de l’entrefer vers le stator.
En d’autres termes, dans le cas des compositions métallurgiques de Fer-Cobalt revendiquées, les configurations à aimants enterrés sont particulièrement avantageuses, et ce, lorsque les vitesses de rotation sont élevées.
Tout d’abord, lorsque le rotor est en rotation, des contraintes mécaniques apparaissent au niveau des courts-circuits magnétiques et plus la vitesse est élevée, plus les contraintes mécaniques augmentent. Ceci conduit à augmenter les épaisseurs de courts-circuits et donc à dégrader les performances du dispositif magnétique. Or, les tôles en alliages de Fer-Cobalt à l’état écroui et sans traitement thermique de type recuit, offrent des performances mécaniques inégalées aussi bien pour la limite élastique (Re) que pour la résistance à la rupture en traction (Rm).
Ainsi, pour un même design de rotor, il est possible grâce à l’utilisation de ces tôles d’augmenter la vitesse de rotation.
De même, pour un même diamètre de rotor et une même vitesse de rotation, il est possible d’affiner les épaisseurs des courts-circuits magnétiques et ainsi augmenter les performances du dispositif magnétique.
Ensuite, les tôles en alliages de Fer-Cobalt à l’état écroui et sans traitement thermique de type recuit présentent des performances magnétiques médiocres. Alors que cela pourrait toujours apparaître comme un inconvénient, pour les configurations à aimants enterrés, cela peut parfois être un avantage. En effet, le matériau à l’état écroui étant moins magnétique, les fuites magnétiques au travers des courts-circuits magnétiques sont réduites.
Enfin, l’utilisation de tôles en alliages de Fer-Cobalt à l’état écroui et sans traitement thermique de type recuit permet de s’affranchir dudit traitement thermique de recuit qui est très coûteux (environ 1400 € pour un lot de 10 000 ou 20 000 tôles environ). Outre le gain de coût, on bénéficie également d’un gain sur le délai de fabrication de l’ordre de trois semaines.
Concernant maintenant les applications de la présente invention, les pièces rotatives de type « rotor » peuvent être utilisées dans les machine électrique et/ou magnétique qui fonctionnent en particulier selon des vitesses de rotation élevées.
Ces machines électriques et/ou magnétiques à haute vitesse de rotation peuvent être un moteur électrique, ou bien un générateur électrique, ou bien un coupleur magnétique, ou bien un réducteur magnétique.
Les moteurs électriques sont des dispositifs électromécaniques qui convertissent l’énergie électrique en énergie mécanique. Un moteur électrique comprend généralement un stator constitué principalement d’un circuit magnétique isolé et d’un bobinage, et un rotor constitué d’un circuit magnétique et, en fonction de la technologie de motorisation électrique concernée, des aimants ou un bobinage.
La décrit un rotor cylindrique 1 à aimants 10 enterrés dans un circuit magnétique réalisé à partir d’en empilement de tôles magnétiques 4. Il n’y a pas de cavités. Un moyeu 11 de support du circuit magnétique fait également office d’arbre de transmission.
Ce rotor peut être utilisé pour un moteur électrique, un générateur électrique, un coupleur magnétique ou un réducteur magnétique.
La décrit une machine cylindrique comprenant un rotor 1 et un stator 2 enfermés dans une carcasse non représentée. Le rotor et le stator sont chacun constitués d’un empilement de tôles. Le rotor 1 est couplé à un arbre 11 d’entraînement. Le rotor et le stator sont séparés par un espace 12 appelé entrefer. Le stator 2 est doté de cavités 20 aptes à accueillir un bobinage. Le stator entoure le rotor 1 comportant également des cavités 10 qui logent des aimants permanents 10a.
est une vue en perspective montrant un contenant de bâton selon le mode de réalisation de la présente invention.
est une vue en perspective éclatée du contenant de bâton selon le mode de réalisation de la présente invention.
est une vue en coupe montrant le contenant de bâton selon le mode de réalisation de la présente invention.
est une vue agrandie de la portion A de la .
est une vue agrandie de la portion B de la .
est une vue agrandie de la portion C de la .
est une vue en coupe illustrant un état dans lequel un premier élément de retenue et un deuxième élément de retenue sont levés ensemble selon le mode de réalisation de la présente invention.
est une vue en coupe illustrant un état dans lequel le soulèvement du premier élément de retenue est restreint selon le mode de réalisation de la présente invention.
est une vue en coupe illustrant un état dans lequel le deuxième élément de retenue est levé selon le mode de réalisation de la présente invention.
DESCRIPTION DÉTAILLÉE DE L’INVENTION Ci-après, les descriptions détaillées de la présente invention sont des modes de réalisation pour réaliser la présente invention, et le mode de réalisation correspondant fait référence aux dessins joints à titre d’exemple. Les modes de réalisation seront décrits en détail pour permettre à l’homme du métier de réaliser la présente invention. Il est entendu que les divers modes de réalisation de la présente invention peuvent être différents les uns des autres mais ne sont pas nécessairement mutuellement exclusifs. Par exemple, la forme, la structure et la caractéristique particulières décrites ici peuvent être incarnées dans d’autres modes de réalisation sans s’éloigner de l’idée et de la portée de la présente invention en connexion avec le mode de réalisation. De plus, il est entendu que l’emplacement ou l’agencement d’un élément individuel à l’intérieur de chaque mode de réalisation divulgué peut être modifié sans s’éloigner de l’idée et de la portée de la présente invention.
En conséquence, la description détaillée suivante n’est pas destinée à divulguer une signification limitée, et la portée de l’invention est uniquement limitée par les revendications jointes, conjointement avec la portée totale des équivalents associés aux revendications, s’ils sont convenablement expliqués. Les numéros de référence similaires sur les dessins font référence à une fonction identique ou similaire dans plusieurs aspects.
Un terme général qui a été largement utilisé récemment a été sélectionné dans la présente invention en considération de la possibilité de sa fonction selon la présente invention, toutefois, le terme peut varier en fonction de l’intention de l’homme du métier, des cas judiciaires, de l’arrivée d’une nouvelle technologie, ou autres. De plus, dans certains cas, le terme peut être arbitrairement sélectionné par le demandeur, et dans ce cas, la signification de celui-ci sera décrite en détail dans la description pertinente de l’invention. Par conséquent, le terme utilisé dans la présente invention doit être défini sur la base de la signification du terme et du contenu tout au long de la présente invention, pas simplement du nom du terme.
Lorsqu’une partie « comporte » un élément dans la présente invention, l’expression ci-dessus n’exclut pas d’autres éléments, mais peut en outre comporter les autres éléments, sauf indication contraire.
Ci-après, un contenant de bâton ayant une structure d’étanchéité pour la prévention d’un résidu selon le mode de réalisation de la présente invention va être décrit en détail en référence aux dessins joints.
La est une vue en perspective montrant un contenant de bâton selon le mode de réalisation de la présente invention. La est une vue en perspective éclatée du contenant de bâton selon le mode de réalisation de la présente invention. La est une vue en coupe montrant le contenant de bâton selon le mode de réalisation de la présente invention. La est une vue agrandie de la portion A de la . La est une vue agrandie de la portion B de la . La est une vue agrandie de la portion C de la .
Tel que montré sur les dessins, le contenant de bâton ayant une structure d’étanchéité pour la prévention d’un résidu selon le mode de réalisation de la présente invention peut comporter un corps principal 10, un tube d’étanchéité 20, un tube de guidage 30, un premier élément de retenue 40, un deuxième élément de retenue 50, et un couvercle de corps principal 60.
L’étape de calibrage 120 peut permettre de fiabiliser le modèle de simulation thermique de façon à s’assurer qu’il reproduit au plus juste le comportement thermique du bâtiment 2 réel. L’objectif de cette étape est d’obtenir une représentation fiable et précise du comportement réel du bâtiment en conciliant mesures in situ (à partir des données de températures ambiante et extérieure) et sorties du modèle de simulation thermique (températures et consommations simulées par le modèle).
Ainsi, cette étape permet d’une part d’intégrer les mesures provenant d’une maquette numérique générée par le modèle de simulation thermique et d’autre part de calibrer le modèle en prenant en compte des sources d’incertitudes et d’erreurs pouvant expliquer les différences entre les données simulées et les mesures. Avantageusement, l’estimation de l’erreur est basée sur l’utilisation d’un algorithme de calibrage bayésien.
Ainsi, cette étape de calibrage 120 peut entrainer une modification des paramètres du modèle de simulation thermique et cette modification se reflétera sur la valeur du coefficient de déperdition thermique du local générée pour une période donnée.
Dans le cadre de la présente invention, le modèle de simulation thermique 41 du bâtiment 2 peut être calibré, en fonction des périodes considérées, sous des conditions d’ensoleillement variant au moins de 50 Wh/m 2 , par exemple au moins de 100 Wh/m 2 ; de température extérieure variant au moins de 10 °C, de préférence d’au moins 30 °C. En outre, il peut être calibré, en fonction des périodes considérées, sous des conditions d’humidité relative extérieure variant au moins de 15 %. En effet, les inventeurs ont déterminé que ces variables particulières avec ces niveaux d’amplitudes étaient les plus adaptées dans le cadre de la présente invention pour fournir une quantité d’énergie thermique déterminée la plus juste.
En outre, un procédé de détermination d’une quantité d’énergie thermique fournie à un local 20 d’un bâtiment 2 sur une période donnée, notamment s’il comporte une étape de calibrage préalable, pourra comporter une étape de calcul d’un score d’incertitude de la valeur de la quantité d’énergie thermique fournie déterminée.
En particulier, ce score d’incertitude pourra être calculé à partir d’une variable générée lors du processus de calibrage et représentant l’écart entre les prédictions de consommations et de températures intérieures au pas de temps horaire du modèle de simulation thermique du bâtiment et les mesures.
Comme cela est illustré à la , un procédé de détermination selon l’invention pourra comporter avantageusement une étape de calcul 130 d’au moins un coefficient de déperdition thermique du local à partir d’un modèle de simulation thermique du bâtiment.
Le coefficient de déperdition thermique, pour chaque local 20, peut donc être calculé à partir d’un modèle de simulation thermique du bâtiment non calibré ou de préférence calibré. Le coefficient de déperdition thermique ainsi estimé peut avantageusement correspondre à l’espérance des déperditions dans un local 20 dans des conditions variables d’exploitation du bâtiment 2. Ce calcul minimise l’erreur commise sur l’estimation des déperditions. Cette erreur peut être assez importante lorsqu’on réalise un calcul purement statique qui ne tient pas compte de l’inertie du bâtiment ni de l'aspect dynamique des sollicitations qu’il subit (météo, usages …).
Comme cela a été mentionné, idéalement, le calcul du coefficient de déperdition thermique nécessite de prendre en compte de nombreux éléments tels que le type, la surface et l’orientation des différentes parois (vitrées ou non) du logement mais aussi les contacts mitoyens, le renouvellement d’air, les divers ponts thermiques ainsi que les apports gratuits liés aux apports solaires et aux usages (chaleur métabolique, électricité spécifique). Dans ce contexte, l’utilisation d’un modèle de simulation thermique calibré pour estimer ce coefficient de déperdition thermique prend tout son intérêt. L’objectif du calcul du coefficient de déperdition thermique du local est d’être capable d’estimer la valeur du coefficient G du local 20 tout en prenant en compte les différentes sources d’incertitudes liées au bâtiment 2 et à son environnement (incertitudes liées au bâti, aux systèmes, aux usages et aux conditions météorologiques).