INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le document FR2830418 décrit une pièce d’adaptation thermoformable comportant une plaque semi-rigide et une mousse synthétique. La plaque semi-rigide est en polycaprolactone, qui est un matériau qui présente une température de transition vitreuse très basse telle qu’elle devient déformable à basse température. Un chausson de confort est équipé de deux pièces d’adaptation de part et d’autre de la cheville, les pièces sont chauffées et se moulent sur la cheville.
Lors de l’utilisation de chaussures de ski munies de telles chaussons de confort, la transmission mécanique entre la cheville la chaussure de ski ne donnent pas entière satisfaction.
C’est par conséquent un but de la présente demande d’offrir une pièce de maintien de cheville améliorant la transmission des appuis de la cheville vers la base de la semelle de la chaussure.
Le but énoncé ci-dessus est atteint par une pièce de maintien comportant une plaque en résine thermoformable à basse température et une couche de mousse, la plaque comportant une fenêtre destinée à se positionner au droit de la tubérosité osseuse de la malléole interne ou de la malléole externe.
La mise en œuvre d’une fenêtre dans la plaque semi-rigide permet de libérer l’appui de la tubérosité osseuse de la malléole interne ou de la malléole externe, améliorant le moulage de la pièce de maintien sur la malléole interne ou externe et améliorant la répartition des efforts entre la malléole interne ou la malléole externe et la chaussure.
Chaque chausson ou chaussure comporte deux pièces de maintien disposées de part et d’autre de la cheville au droit des malléoles interne et externe, qui assurent un enserrement de la cheville et un maintien amélioré de celle-ci, et la transmission de l’impulsion entre la cheville et la semelle de la chaussure.
De manière avantageuse, la plaque semi-rigide comporte des rainures ou fentes partant de la fenêtre et s’étendant vers l’extérieur à partir de celles-ci. L’extrémité extérieure des fentes présente une largeur plus grande que la largeur moyenne des fentes.
Chaque pièce de maintien présente préférentiellement une plus grande dimension dans une première direction destinée à être sensiblement alignée avec la direction de la cheville. Les rainures ou fentes au nombre de quatre sont disposées sensiblement en croix, les fentes étant disposées de part et d’autre de la première direction.
Le procédé de moulage s’effectue directement sur la cheville de l’utilisateur. Les pièces sont préalablement chauffées à une température au plus de 80°C, mises en place dans les chaussons ou chaussure. Dans le cas de chaussons de chaussure de ski, les chaussons sont introduits dans les coques et l’utilisateur chausse les chaussures de ski. Les chaussures sont attachées et l’utilisateur se déplacent. En refroidissant, les pièces de maintien se conforment directement sur les malléoles interne et externe.
Grâce à l’invention, l’utilisateur dispose alors de chaussures avec un maintien des chevilles sur mesure et présentant une transmission mécanique entre la cheville et la chaussure améliorée de manière sensible.
Un objet de la présente demande est une pièce de maintien destinée à être insérée dans un logement d’un chausson intérieur amovible d’une chaussure ou dans un logement d’une chaussure, ladite pièce de maintien comportant une plaque en résine thermodurcissable à basse température, une couche de mousse thermoformable à basse température. La plaque comporte une fenêtre située dans une zone sensiblement centrale de ladite plaque et configurée pour être disposée au droit d’une malléole d’une cheville.
De manière préférée, la plaque comporte quatre rainures traversant ladite plaque sur son épaisseur, lesdites rainures s’étendant du bord extérieur de la fenêtre sensiblement en étoile autour de la fenêtre.
Avantageusement, chaque rainure comporte une extrémité libre de largeur supérieure à la largeur moyenne de la rainure.
Par exemple, les rainures ont une largeur de l’ordre de 1 mm.
Ce dissipateur 5 comporte un tube 6 pour une circulation de fluide caloporteur, notamment de l’eau glycolée.
Chaque module électronique de puissance 2 comprend une carte de circuit imprimé multicouches 7, comme on peut le voir sur la qui montre un module de puissance 2 seul.
Chaque module de puissance 2 comporte en outre quatre interrupteurs électroniques 8, formé chacun par un transistor MOSFET, enterrés dans l’une des couches de la carte de circuit imprimé 7.
Chaque module est pourvu d’éléments de filtrage, chacun étant un condensateur 9.
Les condensateurs 9 sont placés sur la carte de circuit imprimé 7 et en liaison électrique avec les transistors MOSFET 8.
Les condensateurs 9 sont agencés pour stabiliser une tension électrique reçue par les modules de puissance 2 et pour réduire les perturbations électromagnétiques générées par les électroniques de puissance et de contrôle.
Les transistors 8 et les condensateurs 9 sont sur un même support formé par la carte de circuit imprimé 7, ce qui permet de réduire les inductances parasites indésirables.
Grâce à l’invention, l’utilisation de modules de puissance 2 qui comprennent les transistors 8 et les condensateurs 9 placés proches les uns des autres, permet d’avoir une configuration identique, évitant d’avoir à modifier cette configuration lors d’itérations de produit.
Les modules de puissance 2 sont agencés pour être connectés à une carte de contrôle électronique 25 distincte de ce module.
La carte de circuit imprimé 7 comporte des éléments de connexion électriques, ici sous la forme de pattes de connexion 10, pour connecter ce module à la carte électronique de contrôle de l’étage 3 .
Ces pattes de connexion 10 s’étendent perpendiculairement au plan de la carte de circuit imprimé 7.
Ces pattes de connexion 10 sont groupées selon deux groupes de connexion, ces groupes étant placés de part et d’autre des condensateurs 9.
La carte de circuit imprimé multicouches 7 comporte des pistes électrique 12 à base de cuivre, comme on peut le voir sur la .
Ces pistes conductrices 12 enterrées dans la carte de circuit imprimé 7 sont disposées en plusieurs étages suivant l’épaisseur de la carte, notamment six étages, comme visible sur la .
Le transistor 8 est monté sur une piste conductrice 14 de la carte de circuit imprimé 7, cette piste étant enterrée dans cette carte 7.
La piste 14 comprend un sillon 15 dans lequel est monté le transistor 8.
Selon l’un des aspects de l’invention, le condensateur présente une forme cylindrique.
Selon l’un des aspects de l’invention, les condensateurs sont connectés en parallèle.
L’invention a encore pour objet un convertisseur de tension, notamment agencé pour alimenter en puissance électrique une machine électrique, comprenant au moins un module de puissance tel que décrit ci-dessus, et une carte électronique de contrôle connectée au module de puissance.
La séparation de électronique de puissance et de électronique de contrôle offre la possibilité d’avoir une électronique de contrôle plus facile à faire, par exemple avec une carte de circuit imprimé relativement simple.
Les coûts peuvent ainsi être réduits.
Il est également possible grâce à l’invention de réduire l’encombrement des électroniques, par rapport au cas où tous les composants de puissance et de contrôle sont sur la même carte de circuit imprimé. Ceci nécessiterait une très grand carte.
Selon l’un des aspects de l’invention, le convertisseur comporte trois modules de puissance.
Dans le cas d’une machine 6 phases, il est possible d’avoir, si nécessaire, plus de trois modules de puissance.
Selon l’un des aspects de l’invention, chaque module de puissance comprend quatre condensateurs, de sorte que le convertisseur comporte au total 12 condensateurs.
Selon l’un des aspects de l’invention, chaque module de puissance comporte des pattes de connexion connectées, par exemple par soudure, à la carte électronique de contrôle pour réaliser les connexions électriques.
Selon l’un des aspects de l’invention, chaque module de puissance est monté sur un dissipateur, par exemple réalisé en aluminium par fonderie, agencé pour évacuer de la chaleur produite par le module de puissance.
Selon l’un des aspects de l’invention, ce dissipateur comporte un tube pour une circulation de fluide caloporteur, notamment de l’eau glycolée.
Selon l’un des aspects de l’invention, le transistor peut être du type GAN, contenant un semi-conducteur de Nitrure de gallium.
L’invention permet ainsi de réduire l'inductance de boucle car les condensateurs sont placés à proximité des transistors MOSFET.
L’invention permet d’avoir des condensateurs de taille plus faible, pour un cahier des charges donné.
L’invention permet en outre de réduire le temps nécessaire pour régler le circuit de commande de grille du fait que la position entre les condensateurs et les transistors reste fixe entre des itérations de produit.
Cette figure est une vue schématique de face d’un stator et d’un rotor d’une machine électrique cylindrique synchro-réluctante, selon un mode de réalisation particulier de l’invention.
Cette figure est une vue schématique de face de différentes configurations de rotor à aimants enterrés, selon un mode de réalisation particulier de l’invention.
Cette figure est une vue schématique des flux magnétiques générés à l’interface entre un stator et un rotor.
Selon l’invention, on a représenté sur les figures 1 à 5, une pièce rotative du type « rotor » destinée à équiper une machine électrique et/ou magnétique cylindrique, fonctionnant en particulier selon des vitesses de rotation élevées.
La pièce de type rotor 1 est principalement constituée d’un empilement de tôles magnétiques en alliage de Fer-Cobalt à l’état écroui et sans traitement thermique de type recuit, de manière à conserver une limite d’élasticité Rp 0,2% supérieure à 1000 MPa, et préférentiellement supérieure à 1100 MPa.
La limite d'élasticité Re correspond à la contrainte à partir de laquelle le matériau commence à se déformer plastiquement. En pratique, bien que la définition soit simple, cette limite est difficile à apprécier car le passage du domaine élastique au domaine plastique se fait de façon progressive. La difficulté de lecture donnerait des interprétations erronées de cette limite d’un laboratoire à l’autre. Pour s’en affranchir, on a déterminé une limite conventionnelle d’élasticité à 0,2% (Rp 0,2%). C’est la contrainte pour laquelle on mesure une déformation plastique de 0,2%.
La résistance à la traction Rm se définit comme la contrainte maximale atteinte durant l’essai de traction.
Les alliages fer-cobalt sont en effet bien connus, et se caractérisent à la fois par des propriétés magnétiques très intéressantes et par une certaine fragilité à la température ordinaire, ce qui rend leur utilisation délicate.
En particulier, l'alliage Fe50Co50, contenant 50 % en poids de fer et 50 % de cobalt, a une induction à saturation très élevée et une bonne perméabilité magnétique, mais il présente l'inconvénient de ne pas pouvoir être laminé à froid, ce qui le rend inutilisable pratiquement.
Cette très grande fragilité résulte de la formation, en dessous de 730 °C, environ, d'une phase alpha' ordonnée, résultant d'une transformation désordre-ordre.
Cette transformation désordre-ordre peut être ralentie par une addition de vanadium, ce qui permet de fabriquer un alliage du type fer-cobalt, contenant à peu près 50% de cobalt et à peu près 50% de fer, apte à être laminé à froid après une hypertrempe très énergique.
C’est pourquoi, selon un mode préférentiel, la composition chimique de l’alliage de Fer-Cobalt est avantageusement constituée en poids de 40 % à 50 % de cobalt, de 1,5 % à 2,2 % de vanadium, au moins un élément pris parmi le tantale et le niobium, selon des teneurs telles que 0,02 % ≤ Ta + 2 x Nb ≤ 0,2 %, de 0,0007 % à 0,007 % de bore, moins de 0,05 % de carbone, le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboration de l’alliage.
De même, selon un mode très préférentiel, l’alliage de Fer-Cobalt comporte avantageusement en poids 49% de Fer et 49% de Cobalt.
Il est en effet intéressant d’utiliser un alliage contenant environ 49 % de cobalt et 2 % de vanadium, le reste étant du fer et des impuretés. Cet alliage, qui a de très bonnes propriétés magnétiques après laminage à froid et recuit entre 720°C et 870 °C environ, présente cependant l'inconvénient de nécessiter des précautions particulières lors du réchauffage précédant l'hypertrempe, afin de limiter le grossissement du grain qui détériore la ductilité.
La première section S1 du film comprend deux bandes électroconductrices 36 entre lesquelles s’étend au moins une piste résistive 38 et qui sont reliées à deux bornes de raccordement 40.
La seconde section S2 du film comprend deux autres bandes électroconductrices 36 qui s’étendent respectivement dans le prolongement des bandes 36 de la première section S1 et entre lesquelles s’étend au moins une piste résistive 38. Ces autres bandes 36 sont en outre reliées à deux bornes de raccordement 40.
Les bornes des deux sections S1, S2 sont reliées au même circuit électrique.
La est une vue à plus grande échelle d’une partie de la et permet de constater que chacune des sections S1, S2 comprend une seule piste résistive 38. Cette piste 38 a une longueur sensiblement égale à la longueur des bandes 36. La piste38 a donc une longueur très supérieure (et par exemple plus de 50 fois supérieure) à sa largeur.
Les figures 10 et 11 montrent une autre variante de réalisation du film de chauffage 34 dans laquelle les pistes 38 ont des longueurs L identiques mais sont situées à une distance (P1, P2) les unes des autres, qui varie. A proximité des extrémités longitudinales du film 34, le pas P1 qui sépare deux pistes 38 consécutives est le plus faible, et ce pas augmente à mesure que l’on se rapproche du milieu du film (P1 -> P2) où sont situées les bornes 40.
Les pistes 38 ont des largeurs identiques.
La montrent une autre variante de réalisation du film de chauffage 34 dans lequel les pistes 38 ont des longueurs (L1, L2) qui varient et sont séparées les unes des autres par un pas (P) constant. A proximité des extrémités longitudinales du film 34, les pistes ont la longueur (L1) la plus importante, et cette longueur diminue à mesure que l’on se rapproche du milieu du film (L1 -> L2) où sont situées les bornes 40.
Dans encore une autre variante non représentée, le film de chauffage pourrait comprendre plusieurs pistes alimentées par plusieurs paires de bornes de raccordement électrique. Chacune des paires assurerait l’alimentation électrique de l’une des pistes.
Dans encore une autre variante, les bornes pourraient être reliées à la source d’énergie électrique par un système de commande qui serait relié à un capteur de température externe ou atmosphérique du véhicule. Le système serait pas exemple configuré pour activer le chauffage lorsque la température est inférieure à un certain seul, par exemple 5°C, et pour inhiber le chauffage au-dessus de ce seuil.
Dans encore une autre variante, le système de commande pourrait être configuré pour commander le chauffage en fonction d’une vitesse de déplacement de la vitre destinée à coopérer avec le joint de façon à optimiser le temps de contact entre le joint et la vitre et ainsi le dégivrage de la vitre.
La illustre une autre variante de réalisation d’un joint selon l’invention dans laquelle la lèvre 26 de support du film de chauffage 34 comprend une charnière 31a intégrée. Cette charnière 31a s’étend en direction longitudinale et donc parallèlement à l’axe A. Elle sépare la lèvre 26 en deux portions longitudinales, ici respectivement supérieure 26c et inférieure 26d.
Le bord supérieur 26b de la lèvre 26 est recourbé comme évoqué dans ce qui précède. Son bord inférieur 26a est relié au reste du corps 24 et peut former une autre charnière longitudinale 31b intégrée. Les charnières 31a, et 31b sont à distance l’une de l’autre et permettent à la lèvre de se déformer pour épouser au mieux la forme de la vitre 16 et optimiser la surface de contact avec la vitre et donc la capacité de dégivrage de la vitre.
On constate que la charnière 31a est formée par un amincissement de la lèvre 26 ou par une rainure longitudinale 33. Cette rainure 33 est formée sur une face de la lèvre 26 opposée à la surface 28.
La surface 28 s’étend sur au moins une de ces portions longitudinales 26c, 26d, et sur les deux portions dans l’exemple représenté. Le flocage 30 s’étend ainsi sur les deux portions 26c, 26d dans l’exemple représenté. Le film de chauffage 34 est situé sur au moins une de ces portions longitudinales 26c, 26d, et seulement sur la portion 26c dans l’exemple représenté. Le flocage s’étend sensiblement depuis le bord supérieur 26b jusqu’à la seconde charnière 31b.
Dans encore une autre variante non représentée, le joint d’étanchéité comporterait deux lèvres ou plus qui seraient chacune équipées d’un élément de chauffage sous forme de film et qui seraient destinées à coopérer avec une même vitre.
Du polyéthylène glycol (PEO) (homopolymère) de masse molaire moyenne Mw de 100 kDA est solubilisé dans une solution saline (pH 6.5) sous agitation à température ambiante, afin d’obtenir une concentration de 70 mg/mL. 1,4 mg de poudre de thrombine lyophilisée (soit 33.6 µg de thrombine pure) est ensuite solubilisée dans 750µL de cette solution. La solution de PEO-Thrombine ainsi obtenue est mise au lyophilisateur à -60°C sous 0.025 mbar pendant 16H. La poudre résultante est pesée puis divisée en deux parts de masse égale. La poudre est répartie uniformément des deux côtés du film en utilisant un gabarit de forme trapézoïdale (feuille de PTFE, épaisseur 0.5mm, dimensions équivalentes à celles du film). Enfin, cet ensemble est mis sous presse à 40°C, pendant 30 secondes et en appliquant une pression de 20 MPa. Le prototype du système intra-utérin dégradable sous forme de film trapézoïdal comporte :
-200 mg de copolymère ABA
- 52.5 mg d’hompolymère de PEO (soit un pourcentage massique d’homopolymère de PEO dans la matrice polymérique de 20.79% %)
- 33.6 µg de thrombine pure (soit un ratio massique thrombine / matrice polymérique dégradable de 0.0133 %)
c. Mise en forme du prototype B
1,4 mg de thrombine lyophilisée sont solubilisées dans 70µL de solution saline (pH 6.5). Après agitation, la solution obtenue est déposée sur le film préalablement plié à l’aide d’une Finnpipette™ F1.
35 µL sont déposés sur une face d’une film, dans les creux formés par la succession de plis. Pendant 1H, le film est laissé au repos à température ambiante, afin de permettre l’absorption de la solution. De la même manière, les 35µL restants sont déposés et absorbés sur la deuxième face du film plié. Le film imprégné de thrombine est ensuite séché au lyophilisateur à -60°C sous 0.025 mbar pendant 16H.
4. Evaluation des propriétés du système intra-utérin selon l’invention
a. Gonflement dans un modèle utilisé pour le test de libération
Le film est déposé dans un flacon de 50 ml contenant 10 ml de tampon phosphate salin (pH 7.4). Le flacon est placé à 37°C sous agitation mécanique (87 rpm). Après 10 minutes, on observe une augmentation de surface de 79% par rapport à sa surface initiale, et une augmentation de sa masse (par prise d’eau) de 188% par rapport à sa masse initiale. La montre à gauche (Figure 3A), le film sec à T0 (surface 357mm², masse 0,208g); et à droite (Figure 3B), le film gonflé après 10 minutes (surface 639 mm², masse 0,599g).
b. Déploiement dans un modèle de cavité utérine
Le film obtenu précédemment peut être inséré dans un modèle de cavité utérine à l’aide d’un inserteur.
Comme observé dans la , le film se déploie et gonfle pour recouvrir la totalité de surface de la cavité utérine. La Figure 4A montre le film immédiatement après son insertion dans le modèle de cavité utérine. La Figure 4B montre le film déployé 2H heures après son insertion dans la cavité utérine.
c. Dégradation
La montre ensuite la dégradation du film quelques jours après son insertion dans la cavité utérine (Figure 5A = film à T0). Le film se maintient sous forme de film pendant 5 jours, puis se dégrade progressivement en fragments (Figure 5B), se solubilise (Figure 5C) et s’évacue en totalité par le col de l’utérus.
5. Evaluation de la cinétique de libération de la thrombine
Selon l’un des aspects de l’invention, l’interrupteur électronique, notamment formé par un transistor, est monté sur une piste conductrice de la carte de circuit imprimé, cette piste étant enterrée dans cette carte.
Selon l’un des aspects de l’invention, l’interrupteur est un transistor, notamment de type transistor à effet de champ à grille isolée ou MOSFET en anglais, qui est pourvu d’une électrode, notamment l’électrode formant un drain du transistor, et la piste comprend un sillon dans lequel est monté le transistor.
Selon l’un des aspects de l’invention, le transistor est brasé sur la piste de cuivre.
Selon l’un des aspects de l’invention, le montage du transistor sur la piste formant le drain sert à la fixation mécanique et/ou à la connexion de contact électrique.
Selon l’un des aspects de l’invention, l’une des pistes conductrices enterrées dans la carte correspond à la grille du transistor.
Selon l’un des aspects de l’invention, l’une des pistes conductrices enterrées dans la carte correspond à la source du transistor.
Selon l’un des aspects de l’invention, l’une des pistes conductrices enterrées dans la carte correspond à un potentiel positif ou négatif.
Selon l’un des aspects de l’invention, le module de puissance comporte quatre interrupteurs, notamment quatre transistors, et ces interrupteurs sont enterrés dans une même couche de la carte de circuit imprimé.
Selon l’un des aspects de l’invention, ces quatre transistors sont placés sur un même plan suivant l’épaisseur de la carte de circuit imprimé.
Selon l’un des aspects de l’invention, les transistors sont disposés suivant un arc de cercle imaginaire entourant le ou les éléments de filtrage.
Selon l’un des aspects de l’invention, ces quatre transistors forment deux bras de pont dans le module de puissance.
L’invention permet d’avoir les éléments de filtrage, notamment des condensateurs, au voisinage des transistors.
Selon l’un des aspects de l’invention, le module comprend quatre éléments de filtrage, notamment quatre condensateurs, et quatre transistors MOSFET.
Ces nombres peuvent bien entendu être différents, par exemple plus élevés.
Selon l’un des aspects de l’invention, les éléments de filtrage au nombre de quatre sont disposés suivant un carré.
Selon l’un des aspects de l’invention, chaque élément de filtrage est disposé dans un logement cylindrique, notamment perpendiculaire au plan de la carte de circuit imprimé.
La est une vue en perspective du dessous de la poignée amovible de la et une vue en perspective du dessus du récipient de cuisson muni de l’anse de la .
La est une vue en coupe suivant le plan de coupe vertical suivant la ligne VI-VI de l’ensemble illustré sur la .
On notera que dans ce document, les termes "horizontal", "vertical", "inférieur", "supérieur", "haut", "bas", "avant", "arrière", "longitudinal", "transversal", employés pour décrire l’ensemble font référence à cet ensemble reposant sur un plan de travail, en situation d’usage, lorsque la poignée est assemblée sur l’anse du récipient de cuisson.
Tel que visible aux figures 1 à 6, un ensemble 60 est formé par un récipient de cuisson 2 et une poignée 1 amovible. Le récipient de cuisson 2 comporte une calotte 4 munie d’une paroi latérale 5 sur laquelle est rapportée une anse 21. L’anse 21 est fixée sur la paroi latérale 5 notamment par deux rivets 6, 7. L’anse 21 est réalisée à partir d’un feuillard métallique par découpe et pliage. L’anse 21 s’étend selon une direction d’extension radiale par rapport à la paroi latérale 5 dans un plan sensiblement horizontal, parallèle au plan de pose de la calotte 4. L’anse 21 comporte une extrémité libre 27. L’anse 21 comporte une ouverture 22 traversante et sensiblement rectangulaire. L’ouverture 22 s’étend selon une direction principale perpendiculaire à la direction d’extension radiale. L’ouverture 22 comporte une paroi avant 24.