INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Afin de rétroéclairer de manière uniforme l’étiquette pictogramme 700, l’ensemble optique 30 est disposé entre les diodes électroluminescentes 301 et l’étiquette pictogramme 700.
Typiquement, pour la solution aqueuse de chlorure de calcium CaCl2 à une concentration massique de 30%, la température de refroidissement en phase liquide la plus basse est de l’ordre de -50°C. En effet, avec cette concentration massique, la solution est liquide jusqu’à -50°C, température qui permet d’avoir un coefficient d’échange thermique passif suffisant avec le ou les accumulateurs pour absorber leur échauffement lors de leur décharge électrique et en tout état de cause éviter leur emballement thermique. C’est le choix effectué ici.
Etape i/ : on fournit une solution aqueuse de sel ou mélange de sels tels que définis précédemment, ici de chlorure de calcium à une concentration massique de 30%.
Etape ii/ : A cette concentration, on refroidit la solution à la température définie précédemment.
Etape s iii/ : on immerge dans une cuve 1 remplie de la solution aqueuse chlorure de calcium CaCl 2 à 30% de concentration massique, au moins un accumulateur Li-ion A, qui est placée dans une enceinte 2 refroidie et maintenue à -50°C ( ).
Etape i v/ : La cuve 1 contenant l’accumulateur A et la solution aqueuse refroidie à -50°C est ensuite sortie de l’enceinte 2 et placée à l’air ambiant sous une hotte aspirante non représentée.
L’emballage de l’accumulateur A est alors percé par un clou 3, afin de générer un court-circuit ( ). On précise ici qu’on peut utiliser tout autre moyen de perçage qu’un clou, adapté pour percer l’emballage de l’accumulateur.
Le clou 3 est ensuite retiré ( ), ce qui permet à la solution aqueuse de CaCl2 de pénétrer au sein de l’accumulateur. A la température de -50°C, la résistance interne de l’accumulateur A est telle que le courant généré par le court-circuit est très faible.
Au fur et à mesure que le bain contenant la solution aqueuse avec l’accumulateur A se réchauffe par court-circuit, l’accumulateur A se décharge également par court-circuit.
L’accumulateur A se décharge en outre par électrolyse de l’eau de la solution à ses bornes de sortie puisque la solution aqueuse de CaCl 2 est conductrice et que la tension entre les bornes est supérieure à la tension de 1,23V selon les réactions ci-dessous.
à la borne négative, [Equ 1]: H 2 O = ½ O 2 +2H + +2e - à la borne positive, [Equ 2]: 2H + +2e - = H 2
L’hydrogène et l’oxygène dégagés pendant ces réactions sont aspirés par la hotte.
L’échauffement lié au court-circuit est absorbé thermiquement par la solution refroidie jusqu’à la décharge électrique totale de l’accumulateur A.
L’accumulateur A peut être ainsi broyé pour réaliser son recyclage sans aucun risque de départ de feu ni d’explosion.
Pour la génération du court-circuit, en lieu et place d’un perçage de l’accumulateur A par un clou, on peut procéder à l’écrasement de l’accumulateur A. Tout comme dans le cas du court-circuit par le perçage par le clou, le contrôle de la température de la solution aqueuse de chlorure de calcium assure la sécurité lors de l’écrasement de l’accumulateur.
Une solution d’écrasement d’un accumulateur de géométrie cylindrique A est montrée en : une barre de section semi-circulaire 4 est déplacée pour venir concasser l’emballage de l’accumulateur A. L’avantage d’une solution d’écrasement est que cela peut éviter à l’électrolyte liquide contenu dans l’accumulateur A de s’écouler à l’extérieur de son emballage et donc permet à la fois de ne pas contaminer le bain et de garder l’intégrité physique de l’accumulateur. En corollaire, conserver l’intégrité physique des accumulateurs A facilitent leur transport et leur stockage, avant leur broyage pour recyclage. On peut ainsi procéder à l’étape de broyage dans un autre lieu que l’immersion avec court-circuit, en toute sécurité.
Les inventeurs ont mené un essai, afin de vérifier la faisabilité du procédé d’inertage selon l’invention.
la représente une vue en perspective d’un système de désinfection d’air conforme à l’invention.
Dans la suite de la description, les expressions « de l’ordre de » et « sensiblement égal(e) à » définissent chacune une relation d’égalité à plus ou moins 10%, de préférence à plus ou moins 5%.
Plus précisément, selon la présente invention, le système de désinfection d’air proposé est embarqué au sein d’un véhicule ferroviaire V tel qu’un train ou encore un tramway, et en particulier intégré au sein du plafond P d’un tel véhicule ferroviaire.
Plus précisément, le système de désinfection d’air 10 selon la présente invention comprend au moins un ensemble de gaines de recyclage d’air ambiant intégrées dans le plafond P dudit véhicule ferroviaire V, notamment un ensemble de gaines de recyclage d’air ambiant utilisé pour un circuit d’air climatisé et/ou ventilé.
Selon la présente invention, au sein d’un volume 12 prédéterminé de passage d’air de chaque gaine de recyclage, le système de désinfection d’air 10 présente un ensemble de diodes électroluminescentes UV-C dont le nombre N est supérieur ou égal à un seuil prédéterminé, ledit nombre de diodes électroluminescentes UV-C étant configuré pour désinfecter, l’air ambiant entrant dans ledit volume 12 prédéterminé en inactivant par illumination UV-C, avant la sortie de cet air ambiant du volume prédéterminé 12, au moins un pourcentage prédéterminé d’un virus prédéterminé.
Autrement dit, la présente invention vise à tirer profit de l’espace disponible dans les nombreux mètres de gaines (i.e. conduites) de recyclage d’air ambiant, par exemple des gaines de climatisation, d’un véhicule ferroviaire V tel qu’un train ou encore un tramway en intégrant des rampes à diodes électroluminescentes UV-C, également appelées LED UV-C (de l’anglais light-emitting diode ), germinicides dans de telles conduites d’air repris.
Selon un exemple particulier, de telles rampes à diodes électroluminescentes UV-C sont installées à l’intérieur des gaines d’air repris des climatisations.
Le flux d’air résultant de la mise en œuvre du système de désinfection d’air 10 selon la présente invention est notamment représenté sur la où : la flèche A E représente l’air extrait par le système de désinfection d’air 10, la flèche A V représente l’air vicié à recycler au sein de la gaine de recyclage.
Selon la présente invention, un tel air vicié représenté par la flèche A V est propre à pénétrer au sein du volume 12 prédéterminé, puis à passer au travers d’un cône R de lumière UV-C rayonné par l’ensemble de diodes électroluminescentes UV-C installé au sein de ce volume 12 prédéterminé, pour ressortir tel qu’illustré par la flèche A p sous forme purifiée, autrement dit assaini pour être ensuite repris par la climatisation et redistribué tel qu’illustré par la flèche A T sous forme d’air traité pour redistribution notamment dans l’espace voyageur du véhicule ferroviaire V.
Un tel système de désinfection d’air 10, propre à désinfecter l’air repris avant sa redistribution au sein d’un espace voyageur présente l’avantage d’être propre à être intégré sur du matériel existant (i.e. au sein de véhicules ferroviaires existant).
Selon un aspect particulier de la présente invention, le volume prédéterminé 12 de passage d’air de chaque gaine de recyclage est un parallélépipède rectangle s’étendant longitudinalement selon la longueur dudit véhicule ferroviaire (i.e. selon sa direction de déplacement).
Plus précisément, les dimensions du volume prédéterminé de passage d’air de chaque gaine de recyclage dépendent directement des dimensions internes de la gaine considérée, et sont adaptables à des dimensions de gaines différentes. Par exemple, un tel volume présente une longueur L 1 comprise entre 1000 mm et 2500 mm, telle que de l’ordre de 1780 mm, une largeur L 2 comprise entre 80 mm et 200 mm, telle que de l’ordre de 120 mm, et une hauteur H sensiblement comprise entre 100 mm et 200 mm, telle que comprise entre 132 mm et 160 mm.
En particulier, tel qu’illustré par l’exemple de la , le système de désinfection d’air 10 est configuré pour que lequel l’air ambiant :
- entre vicié, par la base inférieure du volume 12 prédéterminé de passage d’air de chaque gaine de recyclage, par rapport à la hauteur dudit véhicule ferroviaire V, au niveau d’une première extrémité 14 selon la largeur,
- parcoure, tel qu’illustré par la flèche S, l’ensemble dudit volume 12 prédéterminé selon sa largeur L 2 , sa longueur L 1 , et sa hauteur H, et
Les avantages d’un accumulateur ou batterie avec un élément d’instrumentation selon l’invention comparativement aux accumulateurs instrumentés selon l’état de l’art sont nombreux parmi lesquels on peut citer :
- un procédé de fabrication plus simple car consistant en un scellage thermique directement entre un collecteur de courant et une fine couche de métal formant une bande déposée sur le séparateur de l’accumulateur et reliant à l’élément d’instrumentation,
- une résistance de contact électrique plus faible au niveau de la jonction de par une surface de contact plus élevée du fait de la liaison par un polymère électriquement conducteur entre le collecteur de courant et la bande reliant à l’élément d’instrumentation.
la est une vue schématique en perspective éclatée montrant les différents éléments d’un accumulateur lithium-ion dont un élément d’instrumentation.
la est une vue de face montrant un accumulateur lithium-ion avec son emballage souple selon l’état de l’art avec un élément d’instrumentation.
la est une vue en perspective d’un accumulateur lithium-ion avec son emballage souple selon l’état de l’art avec un élément d’instrumentation.
la est une vue schématique en perspective d’un exemple de languette métallique déposée directement sur un séparateur d’accumulateur lithium-ion, et reliée à un élément d’instrumentation de l’accumulateur telle qu’elle est soudée ou collée à un collecteur de courant selon l’état de l’art.
la est une vue schématique en perspective d’un exemple de languette métallique déposée directement sur un séparateur d’accumulateur lithium-ion, et reliée à un élément d’instrumentation de l’accumulateur telle qu’elle est scellée thermiquement à un collecteur de courant selon l’invention.
la est une reproduction d’une vue photographique d’un exemple de languette en or déposée directement sur un séparateur polyoléfine, et reliée à un élément d’instrumentation de l’accumulateur telle qu’elle est scellée thermiquement à un collecteur de courant en aluminium selon l’invention.
la est une reproduction d’une autre vue photographique de l’exemple selon la .
Description détaillée Par souci de clarté, les mêmes références désignant les mêmes éléments d’un système électrochimique ou accumulateur selon l’état de l’art et d’un système électrochimique ou accumulateur selon l’invention sont utilisées pour toutes les figures 1 à 7.
Les figures 1 à 4 ont déjà été commentées en préambule. Elles ne seront donc pas détaillées ci-après.
L’invention est décrite ci-après en référence à un exemple de réalisation d’une liaison électrique selon l’invention entre une languette formant un collecteur de courant 7 et une bande électriquement conductrice 10 selon l’invention.
La bande électriquement conductrice 10 est déposée directement sur un film polyoléfine 1 destiné à former un séparateur d’accumulateur métal-ion et reliée électriquement à un élément d’instrumentation 9 pour l’accumulateur qui est supporté directement par le film séparateur 1.
Initialement, un aéronef comportant une cabine 12 destiné à recevoir des passagers 16 est fourni.
Il est également fourni un modèle numérique de cet aéronef et des points d’accès sans fil 26 disposés le long de la cabine, lors d’une étape initiale 110.
A titre d’exemple, dans un aéronef monocouloir, la cabine 12 comprend 36 sièges 14 en classe dite « Affaire » et 156 sièges 14 en classe dite « Economie ». Le réseau de transmission 18 comporte 4 points d’accès sans fil 26 répartis le long de la cabine 12.
Le procédé d’allocation 100 comprend alors une étape 120 de simulation. En particulier, pour chaque canal disponible et pour chaque point d’accès 26, une simulation 120 est réalisée avec le modèle numérique de la propagation des signaux radioélectriques dans l’aéronef 10, et en particulier dans la cabine 12, depuis ledit point d’accès 26 sur ledit canal disponible.
Grace au modèle numérique, cette simulation prend en compte la configuration précise de l’aéronef, et notamment de sa géométrie et des matériaux la constituant et influençant la propagation des ondes dans la cabine 12.
La simulation permet d’obtenir une cartographie de la puissance disponible en chaque point de la cabine 12, pour chaque point d’accès 26 et pour chaque canal disponible.
Puis, lors d’une étape 130, pour chaque canal disponible, pour chaque point d’accès 26 et pour chaque terminal 30, le procédé comprend une étape de détermination d’une bande passante estimée associée à la communication entre ledit point d’accès 26 et ledit terminal 30 sur ledit canal.
En particulier, la cartographie de puissance est recoupée avec le standard Wi-Fi applicable, les caractéristiques propres d’encodage de l’information sur le signal et notamment le choix du schéma de modulation, afin de déduire la bande passante théorique atteignable entre ledit point d’accès 26 et ledit terminal 30 sur ledit canal.
Dans un mode de réalisation, l’étape de simulation 120 est réalisée sur un calculateur disposé à l’extérieur de l’aéronef. Cette étape de simulation est réalisée en amont du vol de l’aéronef. Le calculateur est notamment disposé au sol et permet notamment de disposer d’une puissance de calcul importante. En outre, il est ainsi possible d’exécuter les simulations plusieurs fois en modifiant le modèle ou les critères d’optimisation souhaités.
L’ensemble des bandes passantes estimées est alors stocké sur une mémoire embarquée dans l’aéronef.
En variante, l’étape de simulation 120 est réalisée sur un calculateur embarqué dans l’aéronef, notamment pendant le vol de l’aéronef. Dans ce cas, il est possible de réaliser une simulation plus dynamique prenant en compte la situation réelle à bord de l’aéronef, notamment le nombre de passagers 14 et de terminaux 30 présents dans la cabine 12.
Puis, le procédé comprend une étape 140 d’allocation de l’un des canaux disponibles et de l’un des points d’accès 26 à chaque terminal 30 en fonction des bandes passantes estimées au moyen d’un algorithme d’optimisation.
L’algorithme d’optimisation comprend en particulier l’application d’un coefficient de dégradation à chaque bande passante estimée. Le coefficient de dégradation est fonction du nombre de terminaux 30 connectés au point d’accès 26 associé à ladite bande passante estimée. Ce coefficient de dégradation traduit la tenue à la densité de terminaux 30 du point d’accès 26. Ce coefficient est directement lié aux caractéristiques techniques intrinsèques du point d’accès 26.
A titre d’exemple, la représente le coefficient de dégradation en fonction du nombre de terminaux 30 connectés. Lorsque aucun terminal 30 n’est connecté, le coefficient est égal à 100% et donc aucune dégradation n’est appliquée à la bande passante estimée. Lorsque plus de 80 terminaux 30 sont connectés, un coefficient de 90% est appliquée à la bande passante estimée. Lorsque plus de 120 terminaux 30 sont connectés, un coefficient de 50% est appliquée à la bande passante estimée.
L’algorithme d’optimisation permet d’allouer les canaux et les points d’accès 26 aux différents terminaux 30 en appliquant un critère d’optimisation.
Dans une variante, le critère d’optimisation vise à la maximisation de la bande passante moyenne pour l’ensemble des terminaux 30. Autrement dit, le critère d’optimisation vise à ce que, en moyenne, chaque terminal 30 ait le plus de bande passante disponible.
- on rabat ensuite à plat les lignes LRX1, LRX4 sur les lignes LP1, LP4 ; de même on rabat les lignes LRX2, LRX3 sur les lignes LP2, LP3 en formant ainsi des deux côtés, un bec BE1, BE2 par l’empilage des secteurs S1, S4 sur les rabats R1, R2 puis les secteurs S2, S3 par-dessus les rabats R1, R2 couverts par les secteurs S3, S4. On obtient ainsi les deux becs BE1, BE2 bordant les lignes SM1, SM2
- puis on replie ces becs BE1, BE2 sous la base 2 en engageant le bec BE1 du rabat R1 dans les boutonnières superposées B2-4 du bec BE2 du rabat R2, verrouillant la structure pyramidale formée au-dessus de la base 2.
Le secteur S1 est, de préférence, barré près de son extrémité par une ligne d’affaiblissement LAF (voir également la ) qui réduit la rigidité "longitudinale" du secteur S1 près de son extrémité S1’, engagée au moins partiellement dans les boutonnières B2-B4 sous l’empilage de languettes LA2, LA3, LA4. L’ordre d’empilage des boutonnières B2-B4 et donc des languettes LA2-LA4, dépend de l’ordre de pliage de la boîte, suivant que l’on commence par le panneau Pa1 ou Pa2. L’ergonomie de cet empilage dépend aussi de l’orientation du flan devant la personne qui le plie, sachant qu’il est préférable et plus facile de relever d’abord le panneau Pa2 (dans cette présentation) le plus proche et de terminer par le panneau Pa1 le plus éloigné.
Pour modifier la présentation, il suffit de retourner le flan.
Mais quel que soit l’ordre de pliage, la languette de dessus LA2 doit être la plus longue pour que le bec BE1 s’engage facilement sous la languette du dessous de la pile pour venir dans la boutonnière B2.
Cette vue de dessous de la inverse symétriquement les arêtes et les lignes de pliage de la vue de dessus.
La montre le pincement par un appui sur les segments latéraux SL1, SL2 produisant le cintrage de la base 2 cachée par le rabattement des becs BE1, BE2.
Le secteur S1 est comprimé transversalement par la compression des autres secteurs constituant les becs de sorte qu’une partie du secteur S1 située au niveau du plan médian du fond se cintre dans la direction transversale puisqu’il est en appui contre l’empilage des boutonnières B2-B4.
Cette figure montre également que la faible bande de matière de largeur réduite entre la lunule LU4 et le bord SM2 de la base, couvert ici par les lignes LRX3, LRX4 peut se cintrer.
La montre la déformation et le soulèvement des becs BE1, BE2 lors du pincement des segments SL1, SL2 ainsi que le cintrage du secteur S1. Pour faciliter ce mouvement et éviter des contraintes dans l’assemblage des deux becs, le secteur S1 a de préférence une ligne affaiblie LAF rainée courbe, séparant l’extrémité S1’ de la base du secteur S1.
La montre une variante de boîte ouverte obtenue avec la variante de flan 100C de la .
La montre en effet la base 2 munie de préférence de deux lignes découpées LPT1, LPT2 définissant une figure géométrique suivant une disposition symétrique par rapport à l’axe transversal XX.
Ces lignes LPT1, LPT2 ici polygonales peuvent être courbes. Elles sont de préférence symétriques par rapport à l’axe XX de façon à former une partie du contour d’un plateau PT. Les lignes LPT1, LPT2 laissent une zone non découpée SND1, SND2 à cheval sur l’axe XX de façon que le plateau PT reste attaché à la base 2.
Lorsque le flan 100C est à plat, la partie PT n’est pas dégagée de la base 2 mais est intégrée dans celle-ci.
En revanche, lorsque la boîte est comprimée pour s’entrouvrir comme le montre la , les lignes prédécoupées LPT1, LPT2 s’ouvrent et se décrochent du restant de la base 2 de façon à former le plateau PT sensiblement plan. Ce plateau ne reste accroché à la base que par les deux segments non découpés SND1, SND2.
Le plateau PT permet de soulever un objet ou un présentoir placé dans la boîte.
Très peu d’information sont données concernant la formulation et les défauts d’impression.
Or, il est très difficile d’obtenir une formulation compatible avec la sérigraphie permettant d’obtenir une matrice composite dans laquelle les particules sont bien dispersées et/ou sans aucun trou.
Par exemple, la est un cliché obtenu par microscopie électronique à balayage d’une couche composite piézoélectrique. La couche présente de nombreux trous résultant vraisemblablement de l’évaporation du solvant de la formulation Si on réalise une capacité composée d’un empilement métal/composite piézoélectrique/métal, en déposant une électrode supérieure sur cette couche composite imprimée, les trous vont être à l’origine de courant de fuites conséquents, typiquement de l’ordre de la centaine de μA. De tels courants de fuite sont équivalents à une résistance électrique globale avoisinant au maximum 1000 alors qu’une résistance supérieure à 1MΩ est souhaitable.
Il semble donc très difficile d’obtenir des dispositifs électriques fonctionnels en raison des trous dans la couche composite.
Un but de la présente invention est de proposer un dispositif piézoélectrique remédiant aux inconvénients de l’art antérieur, et en particulier, présentant de faibles courants de fuite.
Pour cela, la présente invention propose un dispositif piézoélectrique comprenant une couche de matériau composite piézoélectrique disposée entre une première électrode conductrice électrique et une deuxième électrode conductrice électrique,
Le dispositif piézoélectrique comprend en outre une couche résistive formée d’un mélange de PEDOT-PSS et d’une molécule diélectrique disposée entre la couche composite piézoélectrique et la deuxième électrode conductrice.
L’invention se distingue fondamentalement de l’art antérieur par la présence d’une couche résistive entre la couche composite et la deuxième électrode. La couche de PEDOT-PSS modifié permet d’isoler électriquement la couche composite imprimée des électrodes de manière à éviter tout court-circuit.
La couche résistive est en contact avec la deuxième électrode conductrice. On obtient ainsi un bicouche ayant deux conductivités électriques différentes : le boicouche comprend un élément conducteur (la deuxième électrode) qui apporte le champ électrique et un élément résistif (la couche résistive) qui évite la fuite électrique.
Avantageusement, la couche résistive remplit les trous pouvant être présents dans la couche composite.
Par résistif, on entend une résistance carrée entre 300 et 50000 Ω/□, préférentiellement R supérieure à 1000 Ω/□, et encore plus préférentiellement supérieure à 10000 Ω/□.
La première électrode et/ou la deuxième électrode ont une résistance carrée inférieure à 1000 Ω/□ et de préférence entre 100 et 500 Ω/□.
Cet ensemble optique 30 comprend alors des moyens de montage sur le socle 21 adaptés à coopérer avec des moyens de montage complémentaires ménagés dans le muret 203 de la partie avant 200 du socle 21.
Le bloc 10 autonome d’éclairage de sécurité selon l’invention permet un éclairage uniforme de l’étiquette pictogramme 700. En outre, il présente un encombrement réduit, avec un débord limité autour de l’étiquette pictogramme dans le plan P de cette étiquette, et une épaisseur limitée selon la direction perpendiculaire au plan P de cette étiquette, par exemple une épaisseur inférieure ou égale à 35 millimètres. Sa fabrication ne nécessite la mise en œuvre que d’un seul circuit imprimé. Enfin, la plaque guide de lumière présente une forme relativement simple à obtenir et le placement précis relatif des différents éléments de l’ensemble optique et des diodes électroluminescentes est facilement contrôlé.
SRAM A INITIALISATION RECONFIGURABLE La présente invention se rapporte au domaine des mémoires, et en particulier de type SRAM (SRAM pour « Static Random Access Memory » ou mémoire vive statique à accès aléatoire), et concerne plus précisément celui de l’initialisation des mémoires SRAM, notamment lorsque cette initialisation sert de contre-mesure pour empêcher un accès frauduleux.
La présente invention met en œuvre un circuit d’initialisation amélioré permettant d’effectuer différents types d’initialisation.
ART ANTÉRIEUR Une mémoire SRAM a pour fonction le stockage d’informations volatiles dont certaines, par exemple telles que des clefs de chiffrement, peuvent être confidentielles et/ou avoir besoin d’être sécurisées. Il existe un nombre réduit de techniques d’initialisation d’une mémoire SRAM.