INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Afin d’éviter la formation de gouttelettes de peinture qui ont tendance à se disperser dans l’atmosphère, l’étape (b) de dépôt d’une encre sur la surface du substrat peut utiliser un système d’impression de gouttes d’encre à la demande comprenant au moins une tête d’impression. De cette manière, l’étape (b) de dépôt peut être contrôlée. De tels systèmes d’impression de gouttes d’encre sont par exemple disponibles chez Airwren ou chez SinoColor.
Avantageusement, le substrat avec une surface fourni à l’étape (a) est un élément d’une carrosserie d’un véhicule automobile revêtu d’une peinture et/ou d’un vernis.
Par exemple, le substrat est composé en un matériau sélectionné parmi l’un des matériaux suivants : un matériau métallique, un matériau plastique, un matériau composite, un matériau en verre, un matériau en céramique, un matériau en bois, un matériau en cuir ou un matériau en textile. Des exemples de matériaux métalliques utilisables dans le cadre de l’invention sont l’acier et/ou l’aluminium. Le matériau peut être également revêtu d’une peinture et/ou d’un vernis.
La surface du substrat peut être plane ou courbée et le substrat peut être orienté dans n’importe quelle direction.
L’étape (b) de dépôt de l’encre peut être effectuée pour obtenir une couche d’une encre d’épaisseur inférieure à 3,0 µm, préférentiellement inférieure à 2,5 µm, plus préférentiellement inférieure à 2,0 µm, encore plus préférentiellement inférieure à 1,5 µm ou inférieure à 1,0 µm. L’épaisseur est par exemple mesurée à l’aide d’un microscope électronique.
Afin d’augmenter l’adhérence sur la surface du substrat, l’encre utilisée à l’étape (b) peut comprendre entre 30% en masse et 70% en masse, préférentiellement entre 35% en masse et 65% en masse, plus préférentiellement entre 40% en masse et 60% en masse d’un monomère basé sur la masse totale de l’encre, ledit monomère étant sélectionné pour être chimiquement compatible avec la surface dudit substrat. En d’autres termes, l’homme du métier aura avantage à sélectionner une encre qui comprend un monomère capable de réaliser une liaison covalente avec un monomère présent dans la surface du substrat et où ce monomère est suffisamment présent dans l’encre. Par exemple, un substrat comprenant un monomère de type acrylique, nitrile, isocyanate ou polyester pourra former une liaison covalente avec une encre comprenant un monomère avec un groupement fonctionnel acrylique ou aminé. Dans un autre exemple, un substrat comprenant un monomère de type époxy aura la capacité de former une liaison covalente avec une encre comprenant un monomère présentant un groupement fonctionnel de type acrylique ou de type polyester. Dans un troisième exemple, un substrat comprenant un monomère de type polyéther aura la capacité de former une liaison covalente avec une encre comprenant un monomère présentant un groupement fonctionnel de type acrylique.
L’encre utilisée à l’étape (b) comprend également un photo-initiateur situé à proximité d’un monomère afin de déclencher la polymérisation de celui-ci. Par exemple, le photo-initiateur est présent en une quantité comprise entre 0,1% en masse et 5,0% en masse de la masse totale de l’encre, préférentiellement entre 0,3% en masse et 2,0 % en masse, plus préférentiellement entre 0,5% en masse et 1,0% en masse. Par exemple, les photo-initiateurs sont ou comprennent des composés azoïques. Par exemple, le ou les photo-initateurs sont ou comprennent le 2-méthyle-4’-(méthyle-thio)-2-morpholinopropiophénone (CAS-71868-10-5).
Par exemple, au moins un photo-initiateur est sélectionné dans le groupe comprenant 2-méthyle-4′-(méthylthio)-2-morpholinopropiophénone; 2-hydroxy-2-méthyle-1-phénylcétone, 1-hydroxycyclohexylphénylcétone, 2-méthyle-2-(4-morpholinyle)-1-[4-(méthylthio)phényl]-1-cétone, oxyde de 2,4,6-triméthylbenzoyle-diphénylphosphine, (2,4,6-triméthylbenzoyle) phénylphosphinate d’éthyle, 2-benzylique-2 -( diméthylamino )- 1-[4 -( 4 - morpholinyl ) phényl]-1 - butanone, 2-hydroxy-2-méthyl-1-[4-(2-hydroxyéthoxy)phényl]-1-cétone, benzoylformate de méthyle, et leur mélanges.
Avantageusement, l’étape (b) est réalisée pour obtenir une couche de ladite encre, ladite couche de ladite encre montrant une épaisseur comprise entre 0,2 µm et 10,0 µm ou entre 0,3 µm et 9,0 µm ou entre 0,5 µm et 8,0 µm ou entre 1,0 µm et 7,0 µm. L’épaisseur de la couche peut être obtenue à partir de la quantité d’encre mesurée en masse qui a été déposée sur la surface du substrat. Cette valeur peut donc être déterminée à partir du niveau de consommation de l’encre qui est indiqué par le système d’impression jet d’encre.
Lorsque l’élément de carrosserie est revêtu d’une peinture, il peut par exemple avoir été revêtu de peinture grâce à un procédé de cataphorèse. Les procédés de cataphorèse sont largement utilisés dans l’industrie automobile car ils permettent entre autres de recouvrir l’ensemble de la surface de peinture, y compris les parties creuses. Cependant, parfois, il arrive que la mise en œuvre d’un procédé de cataphorèse engendre des imperfections sur la surface du substrat, comme par exemple une perte d’uniformité du recouvrement de la peinture. Lorsqu’il est nécessaire d’apposer une couche de peinture additionnelle sur la surface du substrat afin de réaliser des motifs spécifiques, il peut ainsi être utile de masquer en même temps ces imperfections. Dans ce cas, l’invention propose de déposer une première encre, qui fera office de sous-couche de peinture interposée entre la surface du substrat et une deuxième encre qui constituera la couche externe visible par les utilisateurs. Non seulement la sous-couche permettra de masquer les imperfections éventuelles obtenues lors du ou des passages en bain de cataphorèse, mais aussi, la sous-couche pourra favoriser l’adhérence de la couche externe.
Dans le cadre du procédé de détermination de la quantité d’énergie thermique fournie à un local 20 selon l’invention, il sera avantageusement utilisé plusieurs couples variable d’ajustement / coefficient d’ajustement. Ainsi, il sera possible de calculer une quantité d’énergie thermique fournie plus juste en comparaison à d’autres systèmes.
En particulier, le procédé selon l’invention pourra comporter l’utilisation de plusieurs coefficients d’ajustement dont la valeur prédéterminée est sélectionnée en fonction de la période donnée. Par exemple, un coefficient d’ajustement associé à une variable d’ajustement représentative des déperditions thermiques dues aux ouvertures d’au moins une fenêtre 24 du local n’aura pas la même valeur au mois de juillet par rapport au mois de novembre. De façon préférée, le procédé selon l’invention comporte l’utilisation d’au moins deux coefficients d’ajustement, de façon plus préférée d’au moins trois coefficients d’ajustement et de façon encore plus préférée d’au moins quatre coefficients d’ajustement, pour un même local 20.
En outre, l’utilisation des variables d’ajustement et des coefficients d’ajustement permet de réduire la complexité du calcul de la quantité d’énergie thermique fournie tout en assurant une justesse élevée. De plus, cela permet de n’utiliser qu’une seule fois le modèle de simulation thermique pour produire de nombreuses valeurs de coefficients d’ajustement et valeurs de coefficient de déperdition thermique du local de façon à s’adapter de façon souple à la période de l’année considérée.
Comme cela a été mentionné, un des avantages du procédé selon l’invention est d’être en mesure de calculer un intervalle de confiance sur la quantité d’énergie thermique fournie déterminée.
Le calcul de cet intervalle de confiance peut reposer sur l’utilisation de valeurs d’incertitudes sur les variables d'ajustement utilisées lors de la détermination de la quantité d’énergie thermique fournie.
Les valeurs d’incertitude sur les variables d’ajustement peuvent être des valeurs prédéterminées ou des valeurs calculées en fonction de plusieurs valeurs de variable d’ajustement pour une même période (e.g. écart-type). Alternativement, ou en complément, le calcul de cet intervalle de confiance peut reposer sur le calcul d’une valeur d’incertitude sur la quantité d’énergie thermique fournie calculée en des variables d'ajustement utilisées.
La performance de la présente invention est notamment illustrée par le tableau 1 ci-dessous. Justesse de la prédiction Peu isolé DPE Bien isolé DPE >= C Sans STD 50 50 + rayonnement 55 55 + chauffage d’appoint 53 53 + ouverture 51 51 Avec Coeff calculé à partir d’une STD sans rayonnement 70 76 Avec Coeff calculé à partir d’une STD avec rayonnement 80 86 + chauffage d’appoint 89 92 + ouverture 82 88 + ouverture + chauffage d’appoint 100 100
Le tableau 1 illustre comment la justesse de la prédiction est améliorée en comparaison à des méthodes classiques de détermination d’une quantité d’énergie thermique fournie à un local 20 d’un bâtiment 2 sur une période donnée. En effet, sans l’utilisation d’un coefficient de déperdition thermique calculé à partir d’un modèle de simulation thermique dynamique, les résultats sont éloignés de la réalité et ne sont pas capables de prendre en compte correctement des facteurs extérieurs tels que le rayonnement, les ouvertures de fenêtres ou le chauffage d’appoint.
En outre, le tableau 1 illustre que la prise en compte du rayonnement dans le cadre d’un coefficient de déperdition thermique du local calculé à partir d’une simulation thermique dynamique permet d’améliorer la justesse et plus encore lorsque le bâtiment est bien isolé. En outre, le tableau 1 illustre que la prise en compte des variables d’ajustement (avec leur coefficient d’ajustement) ouvertures des fenêtres (« ouverture ») et utilisation d’un chauffage d’appoint (« chauffage d’appoint ») permettent d’améliorer encore la justesse.
Comme cela a été présenté, le calcul du coefficient de déperdition thermique du local G est réalisé de préférence via une propagation d’incertitudes faisant varier de nombreux paramètres pouvant inclure le rayonnement et les apports internes (c.f. usages). Cela permet de prendre en compte l’impact moyen (l’espérance) de ces variables (rayonnement, apports interne, etc.).
De façon à ajuster encore le calcul de la consommation et approcher plus encore une consommation réelle d’énergie, la solution selon l’invention propose d’intégrer les variables d’ajustement. Cela permet d’ajuster le calcul de la consommation en considérant la valeur réelle des variables. Par exemple, lors d’un ajustement associé au rayonnement, le calcul du coefficient de déperdition thermique du local G permet de calculer une consommation moyenne en considérant un effet moyen du rayonnement (par ex 1200 kWh/m 2 sur l’année, ou 120 kWh/m 2 sur le mois). Le fait d’ajouter une variable d’ajustement sur le rayonnement va permettre de modifier le calcul de la consommation. Par exemple, si en réalité c’est 1300 kWh/m² qui est mesuré sur l’année (ou 100 kWh/m 2 sur la période). Le calcul de la valeur du coefficient de déperdition thermique G du local va être modifié grâce au coefficient d’ajustement du rayonnement et à la variable d’ajustement (par exemple consommation ajustée = cons moy + Coeff x (1300/1200 -1).
Comme cela est illustré à la , un procédé de détermination selon l’invention pourra comporter avantageusement une étape d’analyse 150 des consommations électriques.
En particulier, l’utilisation de chauffage d’appoint peut être détectée à partir d’une analyse 150 des consommations électriques. L’analyse de ces consommations électriques pourra correspondre à une estimation par des modèles statistiques, à un calcul à partir d’analyse de factures d’électricité ou encore des mesures via des compteurs d’électricité électroniques.
Ainsi, comme cela est illustré à la , un procédé de détermination selon l’invention pourra comporter avantageusement une étape de quantification 160 de l’utilisation de dispositif de chauffage complémentaire.
Cette étape de quantification 160 de l’utilisation de dispositif de chauffage complémentaire pourra de préférence se baser notamment sur des données de compteurs d’électricité électroniques ou sur l’analyse de document comportant des rapports de consommation tels que des factures d’électricité.
Comme cela est illustré à la , un procédé de détermination selon l’invention pourra comporter avantageusement une étape de calcul 170 de frais de chauffage individualisé en fonction d’une quantité déterminée d’énergie thermique fournie.
Conditions chromatographiques :
- Colonne : Acquity UPLC BEH C18 1,7 µm, 2,1 × 50 mm
- Débit : 0,5 ml/min
- Détecteur : UV 225 nm
- Volume d’injection : 1 μl
- Température : 35 °C
- Phase mobile A : eau + acide formique à 0,01 %
- Phase mobile B : acétonitrile + acide formique à 0,01 %
TEMPS (min) PHASE MOBILE A (v/v) PHASE MOBILE B (v/v) 0 70 30 4-10 10 90 10-11 10 90 11-11,5 70 10 11,5-12 70 10
Système CLUP-MS : Waters Acquity UPLC avec détecteur PDA Acquity UPLC connecté à un détecteur Waters Acquity UPLC QDa (ESI)
CCM :
MERCK : Feuilles d’aluminium pour CCM 20 × 20 cm avec F 254 et gel de silice 60, code 1.0554.0001.
Détecteur CCM :
Phosphomolybdate de cérium : 25 g d’acide phosphomolybdique et 10 g de sulfate de cérium (IV) sont dissous dans 600 ml d’H 2 O. 60 ml d’H 2 SO 4 à 98 % sont ajoutés et le mélange résultant est amené à 1 l avec de l’H 2 O. La plaque est imprégnée avec la solution puis chauffée jusqu’à ce que les produits soient détectés.
DRXP :
L’analyse XRPD a été effectuée en utilisant un diffractomètre sur poudre Bruker D2 Phaser (2nde édition) opérant en géométrie Bragg-Brentano, équipé d’un multi-échantillonneur rotatif et d’un détecteur de type SSD linéaire (Lynxeye). La source de rayons X est un tube de rayons X avec une anode en cuivre opérant à 30 kV et 10 mA. Pour l’analyse, le rayonnement X ayant une longueur d’onde correspondant à la Kα moyenne du cuivre (λ = 1,54184 Å) est utilisé. Le rayonnement Kβ est filtré à travers un filtre en nickel.
Ladite installation comporte un boîtier au sein duquel est destiné à s’écouler le flux d’air à chauffer. Le module de commande est avantageusement monté sur le boîtier de ladite installation.
Selon un mode de réalisation, le boîtier de ladite installation délimite au moins un canal de circulation d’au moins un flux d’air. Le corps de chauffe peut être configuré pour le chauffage de ce flux d’air. Le corps de chauffe peut être agencé au moins en partie dans le canal de circulation. Le module de commande peut être monté sur le boîtier en amont du corps de chauffe selon le sens d’écoulement du flux d’air au sein du boîtier.
Ladite installation peut comporter un premier dispositif de chauffage du flux d’air disposé en amont du corps de chauffe d’un deuxième dispositif de chauffage électrique du flux d’air, selon le sens d’écoulement du flux d’air. Le module de commande déporté du corps de chauffe peut être agencé en amont du premier dispositif de chauffage et du corps de chauffe du deuxième dispositif de chauffage.
Ladite installation peut comporter un évaporateur. Le module de commande peut en outre être agencé en aval de l’évaporateur selon le sens d’écoulement du flux d’air.
Le boîtier peut comporter plusieurs sorties d’air dont au moins une sortie de dégivrage. Selon un mode de réalisation, le module de commande peut être monté sur une face du boîtier de ladite installation opposée à au moins une sortie de dégivrage.
Le boîtier d’interface de connexion électrique peut être monté sur une face externe du boitier de ladite installation.
Le boîtier d’interface de connexion électrique et le module de commande sont par exemple montés sur des faces différentes du boîtier de ladite installation.
En alternative, le boîtier d’interface de connexion électrique peut être reçu au sein dudit canal de circulation du flux d’air.
est une vue en perspective d’une installation de chauffage, ventilation et/ou climatisation comprenant un corps de chauffe pour le chauffage d’un flux d’air et un module de commande déporté du corps de chauffe.
est une vue en coupe de l’installation de la .
est une vue en perspective d’une variante de l’installation de chauffage, ventilation et/ou climatisation avec deux corps de chauffe et un module de commande déporté pour le pilotage des deux corps de chauffe.
est une vue du module de commande et du corps de chauffe de la comprenant un boîtier d’interface de connexion électrique au module de commande.
est une autre vue du corps de chauffe de la sur laquelle un capot du boîtier d’interface est ôté.
est encore une autre vue du corps de chauffe de la sur laquelle le boîtier d’interface est ôté.
Des prises de température aussi fiables que possible sont cruciales pour de telles détections de maladie.
L’invention a ainsi pour objet un système de mesure de température à distance, agencé pour mesurer une température sur une personne, notamment sur au moins une zone du visage de la personne, ce système comportant: - un premier capteur de température opérant dans l'infrarouge et agencé pour mesurer au moins une température de peau de la personne, notamment sur au moins une zone du visage de la personne, ce premier capteur étant notamment une caméra infrarouge, la température de peau mesurée par ce premier capteur étant appelée (Tir), - un deuxième capteur de température agencé pour mesurer une température ambiante, - une unité de traitement agencée pour : - déterminer une température de peau intermédiaire (Tbb) en fonction au moins de la température mesurée (Tir) par le premier capteur de température, d’une valeur de distance représentative de la distance entre le premier capteur et la personne, et la température ambiante mesurée par le deuxième capteur, et - déterminer une valeur de température de peau corrigée (Ts) en fonction au moins de la température de peau intermédiaire (Tbb) et d'une correction liée à l’émissivité de la peau de la personne.
L’invention permet notamment d’obtenir une température de peau la plus précise possible, qui ne soit pas ou peu parasitée par les paramètres de distance et de température ambiante. D’autres paramètres en plus de la distance et de la température ambiante peuvent être pris en compte, comme on le verra par la suite.
La valeur de température de peau intermédiaire (Tbb) n’est pas calculée avec une prise en compte de l’émissivité de la peau. L’émissivité est prise en compte dans la détermination de la température corrigée finale (Ts), comme on le verra par la suite.
Selon l’un des aspects de l’invention, le système comporte un appareil de mesure de distance pour fournir la valeur de distance.
En variante, cette valeur de distance peut être une valeur prédéterminée. Par exemple, cette valeur de distance est fixée à l’avance en fonction de l’emplacement de la chaise où s’assoit la personne qui est sujet à la mesure de température, cette valeur étant par exemple fixée à 1 mètre.
Selon l’un des aspects de l’invention, l’unité de traitement est agencée pour déterminer la valeur de température de peau corrigée (Ts) à partir d’une seule valeur de température de peau intermédiaire (Tbb).
Selon l’un des aspects de l’invention, ce système comporte un appareil de mesure de distance agencé mesurer la distance entre le visage de la personne et le premier capteur de température.
Selon l’un des aspects de l’invention, cette mesure de distance s’appuie par exemple sur une zone du visage de la personne, par exemple sur la zone du visage où le premier capteur de température mesure la température de la peau (Tir).
Selon l’un des aspects de l’invention, cet appareil est choisi parmi un appareil de mesure stéréoscopique, un radar, un appareil de type Capteur de temps de vol (« Time of flight (TOF) Sensor », en anglais), une balance inertielle qui permet notamment de positionner le corps de la personne sur un damier de référence virtuel.
Selon l’un des aspects de l’invention, la mesure de distance peut également être réalisée par traitement d’image en mesurant un écart entre les yeux sur l’image puis déterminer, à partir de cet écart estimé, la distance entre le visage sur lequel la température est mesurée et le premier capteur de température.
Selon l’un des aspects de l’invention, l’unité de traitement est agencée pour déterminer la valeur de température de peau corrigée (Ts) à partir d’une pluralité de valeurs de température de peau intermédiaires (Tbb).
Selon l’un des aspects de l’invention, l’unité de traitement est agencée pour utiliser la même valeur de distance pour déterminer toutes les valeurs de température de peau intermédiaires (Tbb).
Ceci peut s’avérer suffisant, à savoir utiliser la même valeur de distance, lorsque la distance entre la personne et le premier capteur est suffisamment grande, par exemple d’au moins 1 mètre.
En variante, l’unité de traitement est agencée pour utiliser plusieurs valeurs de distance pour déterminer les valeurs de température de peau intermédiaires (Tbb).
Notamment chaque calcul de valeur de température de peau intermédiaire (Tbb) utilise une valeur de distance associée.
Les véhicules électriques ou hybrides sont équipés d’un moteur électrique pour pourvoir à leur déplacement. Le moteur électrique est alimenté en énergie électrique par un dispositif de stockage électrique, tel qu’une batterie, qui tend à s’échauffer au cours de son fonctionnement. Pour pérenniser le fonctionnement du dispositif de stockage électrique, il est souhaitable de le refroidir. A cet effet, le véhicule électrique ou hybride est équipé d’un système de traitement thermique qui comprend un circuit de liquide caloporteur à l’intérieur duquel circule un liquide caloporteur et un circuit de fluide réfrigérant à l’intérieur duquel circule un fluide réfrigérant. Le système de traitement thermique comprend un échangeur thermique qui est agencé pour permettre un échange de chaleur entre le fluide réfrigérant présent à l’intérieur de l’échangeur thermique et le liquide caloporteur présent à l’intérieur de l’échangeur thermique. Le circuit de liquide caloporteur comprend également une pompe et un échangeur de chaleur agencé pour échanger des calories avec le dispositif de stockage électrique. Le circuit de fluide réfrigérant comprend également un compresseur, un condenseur, au moins un organe de détente et un évaporateur.
Un tel système de traitement thermique s’avère encombrant et nécessite de nombreuses canalisations pour relier les éléments du système de traitement thermique entre eux, et notamment les éléments constitutifs du circuit de fluide réfrigérant. Ces canalisations sont susceptibles de générer des fuites de liquide caloporteur hors du circuit de liquide caloporteur et/ou des fuites de fluide réfrigérant hors du circuit de fluide réfrigérant. De plus, ces canalisations sont le siège de dissipations thermiques qui affectent un rendement global du système de traitement thermique. Enfin, ces canalisations engendrent des temps d’assemblage des éléments du circuit de liquide caloporteur et du circuit de fluide réfrigérant entre eux qui sont trop longs.
La présente invention s’inscrit dans ce contexte et propose un module de traitement thermique pour système de traitement thermique d’un véhicule, tel qu’un véhicule électrique ou hybride. Le module de traitement thermique comprend un échangeur thermique et un échangeur de chaleur interne. L’échangeur thermique est configuré pour opérer un échange de chaleur entre un liquide caloporteur et un fluide réfrigérant. L’échangeur de chaleur interne est configuré pour opérer un échange de chaleur entre le fluide réfrigérant soumis dans le système de traitement thermique à deux niveaux de température différents.
Selon la présente invention, le module de traitement thermique comprend un bloc de fixation au moins solidaire de l’échangeur thermique et agencé pour porter un organe de détente, l’échangeur thermique étant intercalé entre l’échangeur de chaleur interne et le bloc de fixation.
Le module de traitement thermique comprend avantageusement l’une quelconque au moins des caractéristiques techniques suivantes, prises seule ou en combinaison :
- le module de traitement thermique est un module unitaire de traitement thermique formant un ensemble monobloc comprenant l’échangeur de chaleur interne, l’échangeur thermique et le bloc de fixation, qui ne sont dissociables les uns des autres qu’à partir d’une détérioration, voire d’une destruction d’au moins l’un d’entre eux. Le module de traitement thermique forme donc un ensemble qui est d’un seul tenant,