INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
dans laquelle : G 1 représente un groupe hydrocarboné, linéaire, ramifié ou cyclique, de 1 à 50 atomes de carbone, et G 1 peut comprendre un ou plusieurs hétéroatomes, en particulier choisis parmi O, N et S ; de préférence G 1 est choisi parmi des groupes alkyles et alcényles, en particulier un groupe alkyle linéaire comprenant notamment de 12 à 40 atomes de carbone, notamment de 18 à 30 atomes de carbone ; b vaut 0, 1 ou 2 ; Q représentent, indépendamment l’un de l’autre, des groupes de liaison bivalents, G 2 , G 3 , G 4 et G 5 sont choisis parmi : OH, H ou un groupe hydrocarboné de 1 à 50 atomes de carbone qui comprend un ou plusieurs hétéroatomes, à la condition que l’un ou deux de G 2 , G 3 , G 4 et G 5 est OH, m et n sont des entiers qui vérifient : m compris entre 1 et 8, n vaut au moins 3, m + n est compris entre 4 et 20, de préférence entre 5 et 12.
Quand b =2, les groupes hydrocarbonés G 1 peuvent être identiques ou différents.
De préférence, les unités (X) sont choisies parmi des unités de formule (XA) suivante :
Cette coloration peut altérer les qualités organoleptiques des produits finis dans lesquels les compositions contenant les APG sont introduites. C’est pour cela que des solutions sont apportées pour minimiser la coloration des compositions contenant les APG dont la chaîne alkyle hydrocarbonée R comporte un nombre d’atome de carbone supérieur ou égale à 12. Deux leviers connus de l’état de la technique sont classiquement employés pour obtenir de telles compositions à base APG dont la chaîne alkyle hydrocarbonée R comporte un nombre d’atome de carbone supérieur ou égale à 12 peu colorées (< 1,5 vcs).
Le premier levier consiste à associer un agent réducteur à la base utilisée. Parmi ces agents réducteurs, nous pouvons citer le borohydrure de sodium (NaBH 4 ) ou de l’hypophosphite de sodium (NaH 2 PO 2 ). Cette solution n’est pas entièrement satisfaisante En effet, bien que très efficace pour minimiser la coloration de la composition traitée, le NaBH4 est un agent réducteur dangereux à manipuler et à mettre en œuvre (produit corrosif, dégagement d’hydrogène). Le NaH 2 PO 2 est quant à lui très peu efficace même s’il est introduit à forte concentration.
Le second levier couramment utilisé et décrit dans l’état de la technique, pour minimiser la couleur des compositions à base d’APG, dont la chaîne alkyle hydrocarbonée R comporte un nombre d’atome de carbone supérieur ou égale à 12, est la réalisation d’une décoloration au péroxyde d’hydrogène (H 2 O 2 ) lors de l’étape de finition. Bien qu’efficace, cette étape est néanmoins fastidieuse car elle nécessite d’ajuster la valeur du pH d’une dispersion à 5% massique dans l’eau entre 7,0 et 7,5 tout en maintenant le pouvoir oxydant du milieu par ajouts de d’H 2 O 2 . Cette étape délicate à réaliser peut durer plusieurs heures et donc accroître significativement la durée de production, en diminuant la productivité.
Le problème technique à résoudre est donc de trouver une alternative à la neutralisation des compositions à base d’APG émulsionnants dont la chaîne alkyle hydrocarbonée R comporte un nombre d’atome de carbone supérieur ou égale à 12. Cette alternative doit être efficace et facile à mettre en œuvre, tout en garantissant une couleur inférieure ou égale à à 1,5 vcs sans mettre en œuvre une étape de décoloration.
Une solution de la présente invention est un procédé de préparation d’une composition (C), de couleur inférieure ou égale à 1,5 vcs, comprenant pour 100% de sa masse :
(i) une quantité supérieure ou égale à 40% massique et inférieure ou égale à 95% massique d’un alcool de formule (I) :
(ii) une quantité supérieure ou égale à 5% massique et inférieure ou égale à 60% massique d’une composition (C1) représentée par la formule (II) :
R-O-(G)x-H (II), dans laquelle le reste G représente le reste d’un sucre réducteur, R représente un radical tel que défini dans la formule (I) et x, qui indique le degré moyen de polymérisation du reste G représente un nombre décimal supérieur à 1,05 et inférieur ou égal à 2,5, ou d’un mélange de compositions (C1) de formule (II) ;
étant entendu que la somme des proportions massiques des composés dans la composition (C) de formules (I) et (II) est égale à 100% massique ;
L’invention concerne ainsi, selon un autre de ses aspects, un composé spiro de formule (I) précitée, dans laquelle : - M est un atome d’aluminium ; - n1 et n2 valent, indépendamment l’un de l’autre, 0, 1 ou 2, au moins l’un des n1 et n2 valant 1 ou 2 ; de préférence n1 et n2 valent 1 ; - les groupements R représentent, indépendamment l’un de l’autre, une chaîne aliphatique, linéaire ou ramifiée, en particulier une chaîne alkyle, de préférence linéaire, comprenant de 5 à 50 atomes de carbone, en particulier de 6 à 30 atomes de carbone, notamment de 8 à 25 atomes de carbone et plus particulièrement de 10 à 20 atomes de carbone.
Autrement dit, l’invention concerne un composé de type spiroaluminate de formule (I’’) précitée, dans laquelle : - n1 et n2 valent, indépendamment l’un de l’autre, 0, 1 ou 2, au moins l’un des n1 et n2 valant 1 ou 2 ; de préférence n1 et n2 valent 1 ; et - les groupements R représentent, indépendamment l’un de l’autre, une chaîne aliphatique, linéaire ou ramifiée, en particulier une chaîne alkyle, de préférence linéaire, comprenant de 5 à 50 atomes de carbone, en particulier de 6 à 30 atomes de carbone, notamment de 8 à 25 atomes de carbone et plus particulièrement de 10 à 20 atomes de carbone.
Selon un mode de réalisation particulier, le composé de type spiroaluminate selon l’invention est de formule (I’’) dans laquelle : - n1 et n2 valent 1 ; et - les groupements R, identiques ou différents, de préférence identiques, représentent des chaînes alkyles, de préférence linéaires, comprenant de 5 à 50 atomes de carbone, en particulier de 6 à 30 atomes de carbone, notamment de 8 à 25 atomes de carbone et plus particulièrement de 10 à 20 atomes de carbone.
Le composé spiro mis en œuvre selon l’invention peut être préparé à partir de l’acide salicylique ou un dérivé d’acide salicylique et d’un composé de bore ou un composé d’aluminium.
Le composé d’aluminium (autrement dit, à base d’aluminium) peut être notamment choisi parmi l’hydroxyde d’aluminium (Al(OH) 3 ), l’oxyde d’aluminium, le sulfate d’aluminium (Al 2 SO 4 ) 3 .
Le forme du contour extérieur de la pièce de maintien P1 a une forme qui permet de fonctionner de manière anatomique en tenant compte des contraintes mécaniques fonctionnelles de la cheville en déplacement. Les sommets de la pièce de maintien sont arrondis pour assurer le confort de l’utilisateur.
Avantageusement, la forme du contour extérieur comporte trois côtés C1, C3, C4de forme convexe et un côté C2 de forme concave. Le côté concave C2 est destiné à être orienté vers l’arrière du pied. Les rayons de courbure des côtés sont choisis pour se conformer au mieux à l’anatomie d’une cheville.
Sur la , on peut voir la pièce de maintien après moulage. Celle-ci présente une forme incurvée en forme de coupelle qui forme un berceau pour la malléole sur laquelle la pièce est moulée, la plaque 10 étant située à l’extérieur.
Les dimensions de la fenêtre et des rainures sont choisies pour assurer un moulage précis de la malléole.
Comme cela a été expliqué ci-dessus, les pièces de maintien sont destinées à être placées dans des logements latéraux du chausson.
De préférence, chaque pièce de maintien comporte des moyens de fixation 18 coopérant avec des moyens situés dans la poche de sorte à immobiliser la pièce dans la poche. De préférence, les moyens de fixation sont de type auto-agrippant, par exemple une bande de tissu dont la surface comporte de crochets est portée par la pièce de maintien, et une bande de tissu dont la surface comporte des bouclettes s’agrippent l’une à l’autre lorsqu’elles sont pressées l’une contre l’autre. Il sera compris que les bandes de textile peuvent être interverties. La bande de tissue est fixée soit à la plaque 10, soit à la mousse 12. La mise en œuvre de tels moyens permet un repositionnement aisé des pièces de maintien, et leur retrait par exemple pour leur remplacement. Les moyens de fixation sont choisis de sorte à ne pas perturber le fonctionnement de la pièce de maintien, ni son confort.
Sur la , on peut voir représentés schématiquement les moyens de fixation 18 qui couvrent la fenêtre. La bande de tissu étant souple, elle ne perturbe pas le moulage de la pièce.
A titre d’exemple non limitatif, la plaque 10 est en polycaprolactone de masse surfacique comprise entre 1150 kg/m2 et 1250 kg/m2 et une épaisseur comprise entre 1,2 mm et 1, 6 mm, et une couche de mousse double densité en polyéthylène, comprenant une première couche de 2 mm de masse volumique 70kg/m3 et une deuxième couche de de 2 mm de mousse de masse volumique de 30 kg/m3.
A titre d’exemple également, les longueurs l1, l2 des rainures 16.1, 16.2 sont égales à 28,5 mm et les longueurs l3, l4 des rainures 16.3, 16.4 sont égales à 31,5 mm.
De préférence, les dimensions des pièces de maintien sont adaptées à la taille du chausson ou de la chaussure. Par exemple, il peut être prévu trois tailles, une taille S ou petite, une taille M ou moyenne et une taille L ou large.
Les dimensions de la fenêtre et des rainures sont adaptées aux dimensions extérieures de la pièce de maintien.
Un exemple de procédé de moulage va maintenant être décrit.
Deux pièces de maintien sont mises en œuvre dans chaque chausson ou chaussure.
Les deux pièces de maintien sont chauffées à une température rendant la plaque 10 malléable, par exemple à une température maximale de 80°C pendant quelques minutes, par exemple entre 1 min et 3 min.
Le chauffage peut être réalisée en plongeant les pièces de maintien dans un bain-marie, en les plaçant dans un four basse température, voire en utilisant d’un sèche-cheveux. La plaque 10 est alors malléable tout en conservant une certaine rigidité permettant la manipulation des pièces.
Les pièces sont mises en place dans les logements du chausson et sont fixées par les moyens anti-agrippants.
De manière connue un véhicule électrique ou hybride comprend une batterie apte à alimenter en énergie électrique des équipements électriques montés ou non dans le véhicule et la machine électrique du véhicule. La tension aux bornes de la batterie est par exemple définie aux environs de 200 ou de 400 volts.
Le véhicule comprend également un chargeur embarqué, plus connu sous l’appellation OBC pour « On Board Charger » en langue anglaise. Le chargeur embarqué est connecté d’une part à la batterie et d’autre part à un équipement externe au véhicule ou à un réseau d’alimentation électrique.
Lorsque le chargeur embarqué est relié électriquement à un équipement tel qu’une glacière ou une perceuse, on dit que le chargeur embarqué fonctionne selon le mode appelé « V2L » par l’homme du métier, pour « Vehicle-to-Load » en langue anglaise, dans lequel le chargeur embarqué convertit la tension continue fournie par la batterie en une tension alternative afin d’alimenter différents équipements électriques du véhicule. Par ailleurs, lorsque le chargeur embarqué est connecté à un réseau d’alimentation électrique, le chargeur embarqué fonctionne selon un mode « V2G » par l’homme du métier, pour « Vehicle-to-Grid » en langue anglaise, dans lequel le chargeur embarqué convertit la tension alternative fournie par le réseau d’alimentation en tension continue afin de recharger la batterie.
Un chargeur embarqué comprend notamment un circuit correcteur de facteur de puissance, connu sous l’appellation « PFC » pour « Power Factor Corrector » en langue anglaise, un convertisseur de courant continu-continu, une capacité de lissage connectée électriquement en parallèle entre le circuit correcteur de facteur de puissance et le convertisseur de courant et un microcontrôleur apte à commander le circuit correcteur de facteur de puissance.
Plus précisément, lorsque le chargeur embarqué fonctionne selon le mode V2L, le convertisseur de courant continu-continu est apte à convertir la tension continue fournie par la batterie en une autre valeur de tension continue, comprise entre 200 et 400 V environ. La capacité de lissage permet de supprimer les oscillations résiduelles de la tension continue fournie par le convertisseur de courant continu-continu. Enfin le correcteur de facteur de puissance est l’élément du chargeur embarqué apte à convertir la tension continue lissée en une tension alternative apte à alimenter l’équipement connecté au chargeur embarqué.
Le microcontrôleur est notamment apte à commander le circuit correcteur de facteur de puissance afin de définir la valeur de la tension continue fournie par le facteur de puissance entre 400 et 800 V en fonction de l’état de charge de la batterie.
Les différents composants électroniques du circuit correcteur de facteur de puissance et du convertisseur de courant continu-continu et la capacité de lissage doivent être adaptés pour supporter des tensions allant jusqu’à 800 V, pour ne pas être détériorés.
Cependant, lorsque le chargeur embarqué fonctionne selon le mode V2L et qu’une puissance élevée est requise instantanément au chargeur embarqué afin d’alimenter un équipement, cela provoque des fluctuations de tensions et d’intensité dans le chargeur embarqué, pouvant notamment créer des instabilités de courant dans le chargeur embarqué, et notamment des microcoupures de courant.
A cette fin, l’invention concerne un système électrique pour véhicule automobile, le véhicule comprenant au moins une batterie d’alimentation, le système électrique comprenant un chargeur électrique, destiné à être connecté d’une part ladite à batterie et d’autre part à un réseau électrique externe au véhicule fournissant une tension alternative ou à des équipements électriques, et un microcontrôleur, le chargeur étant apte à charger la batterie à partir d’un réseau électrique externe ou à permettre à la batterie d’alimenter lesdits équipements, le chargeur comprenant un convertisseur de tension continu-continu, connecté d’une part à la batterie et apte à convertir une tension continue en une autre tension continue, ledit convertisseur de tension continu-continu comprenant un premier pont en H, et un deuxième pont en H, chaque pont en H comprenant quatre interrupteurs, un premier interrupteur étant connecté entre un point haut et un point milieu, un deuxième interrupteur étant relié entre le point milieu et un point bas, un troisième interrupteur étant relié entre le point haut et un deuxième point milieu et un quatrième interrupteur étant relié entre le deuxième point milieu et le point bas, le convertisseur de tension comprenant également un transformateur connectant électriquement le premier pont en H et le deuxième pont en H, chaque pont en H étant apte à fonctionner selon : un premier mode de fonctionnement dans lequel le premier interrupteur et le quatrième interrupteur sont ouverts et fermés simultanément, le deuxième interrupteur et le troisième interrupteur sont ouverts et fermés simultanément à l’inverse du premier interrupteur et du quatrième interrupteur, un deuxième mode de fonctionnement dans lequel le quatrième interrupteur est toujours fermé, le troisième interrupteur est toujours ouvert, et le premier interrupteur et le deuxième interrupteur sont ouverts et fermés alternativement, le microcontrôleur est configuré pour recevoir la valeur du courant aux bornes de la batterie et comprend une zone mémoire dans laquelle est enregistrée une table de correspondance représentant le courant aux bornes de la batterie en fonction de la tension aux bornes de la batterie et comprenant une zone intermédiaire, définissant l’ensemble des combinaisons d’une valeur de tension aux bornes de la batterie et d’une valeur de courant aux bornes de la batterie, associées au premier mode de fonctionnement ou au deuxième mode de fonctionnement, ladite table de correspondance comprenant une pluralité de seuils :
a. un premier seuil définissant la condition de passage du deuxième mode de fonctionnement vers le deuxième mode de fonctionnement pour la variation de courant reçue et filtrée,
b. un deuxième seuil définissant la condition de passage du deuxième mode de fonctionnement vers le premier mode de fonctionnement pour la variation de courant reçue,
c. et un troisième seuil définissant la condition de passage du premier mode de fonctionnement vers le deuxième mode de fonctionnement,
le microcontrôleur est remarquable en ce qu’il est configuré pour :
1. filtrer la variation du courant reçue,
2. lorsque le convertisseur fonctionne selon le deuxième mode de fonctionnement, commander l’activation du premier mode de fonctionnement si : au moins une valeur de la variation du courant reçue filtrée est supérieure au premier seuil, ou au moins une valeur de la variation du courant reçue est supérieure au deuxième seuil, 3. lorsque le convertisseur fonctionne selon le premier mode de fonctionnement : commander l’activation du deuxième mode de fonctionnement si la valeur du courant reçue est inférieure au troisième seuil.
Le compresseur est associé à un circuit de contournement équipé d’une vanne de décharge à l’admission 55 qui s’ouvre en cas de fermeture brutale du boîtier papillon 30, pour éviter que l’air comprimé, se trouvant entre le compresseur 18b et le boîtier papillon 30, ne traverse le compresseur 18b et ne le dégrade, lorsque par exemple, le conducteur du véhicule lève brutalement le pied de la pédale d’accélération.
- la turbine 18a du turbocompresseur 18 configurée pour prélever de l’énergie sur les gaz d’échappement qui traversent la turbine, l’énergie de détente étant transmise au compresseur 18b par l’intermédiaire de l’arbre commun, pour la compression des gaz d’admission ; et
En ce qui concerne le collecteur d’échappement 16, celui-ci récupère les gaz d’échappement issus de la combustion et évacue ces derniers vers l’extérieur, par l’intermédiaire d’un conduit d’échappement des gaz 34 débouchant sur la turbine 18a du turbocompresseur 18 et par une ligne d’échappement 36 montée en aval de la turbine 18a.
Le moteur 10 comprend en outre un circuit de recirculation partielle 38 des gaz d’échappement à l’admission, dit circuit « EGR » (« exhaust gas recirculation » en termes anglo-saxons).
Ce circuit 38 est ici de manière non limitative un circuit de recirculation des gaz d’échappement à basse pression, dit « EGR BP ». Il est raccordé à la ligne d’échappement 36, en aval de ladite turbine 18a, et notamment en aval du système 40 de dépollution des gaz et renvoie les gaz d’échappement vers la conduite 20 d’alimentation en air frais, en amont du compresseur 18b du turbocompresseur 18, notamment en aval du débitmètre 26. Le débitmètre 26 ne mesure que le débit d’air frais seul.
Tel qu’illustré, ce circuit 38 de recirculation comprend, dans le sens de circulation des gaz recyclés, un refroidisseur 38a, un filtre 38b, et une vanne « V EGR BP » 38c configurée pour réguler le débit des gaz d’échappement à basse pression. La vanne « V EGR BP » 38c est disposée en aval du refroidisseur 38a et du filtre 38b et en amont du compresseur 18b.
En particulier, le signal Y correspondant au déplacement du premier bloc rocheux 2 est envoyé au comparateur 162 pour calculer l’erreur de déplacement e d .
L’unité de contrôle 16 peut être configurée selon plusieurs configurations, en particulier lorsque le système comporte une pluralité de puits 5.
Par exemple dans une première configuration, l’unité de contrôle 16 génère un signal de commande de pression U pour chaque dispositif d’injection 12, de sorte que le déplacement du premier bloc 2 au niveau de chaque puits 5 suit la consigne D de déplacement. En d’autres termes, la consigne D de déplacement est identique, en chaque point de la faille 6 et dans chaque puits 5. Cela a pour effet de provoquer un déplacement homogène du premier bloc rocheux 2.
Dans une deuxième configuration, l’unité de contrôle 16 génère un signal de commande de pression U pour chaque dispositif d’injection 12, de sorte que la moyenne des déplacements du premier bloc 2 au niveau des puits 5 soit sensiblement égale à la consigne D de déplacement. En d’autres termes, la consigne D de déplacement correspond à la moyenne des déplacements du premier bloc 2 au niveau de chaque puits 5 et à chaque point de la faille 6 se trouvant à proximité d’un dispositif d’injection.
Par exemple, afin d’illustrer les configurations de l’unité de contrôle décrites ci-dessus, il est considéré que la consigne D de déplacement est une consigne de vitesse donnée ici à titre d’exemple égale à 2 mm/s. La consigne D de déplacement est déterminée de sorte à libérer progressivement l’énergie accumulée dans le système de faille 1. Cela peut par exemple être réalisé en fixant une valeur de consigne D de déplacement qui est environ 1000 fois inférieure à une vitesse de glissement du premier bloc rocheux par rapport au deuxième bloc rocheux, dite sismique, pour laquelle le système de faille 1 est instable. Ainsi, la consigne de vitesse de 2 mm/s donnée à titre d’exemple peut être déterminée si la vitesse de glissement sismique est sensiblement égale à 2 m/s.
Dans la première configuration, l’unité de contrôle 16 génère un signal de commande de pression U pour chaque dispositif d’injection 14 de sorte que le premier bloc rocheux 2 se déplace à une vitesse de 2 mm/s par rapport au bloc 4 tandis que dans la deuxième configuration, l’unité de contrôle 16 génère un signal de commande de pression U pour chaque dispositif d’injection 14 de sorte que la moyenne des vitesses du premier bloc au niveau des trois puits 5 est sensiblement égale à la consigne D de déplacement.
On va maintenant expliciter plus en détail les principes qui sont à la base du fonctionnement du système de contrôle 10 du déplacement du premier bloc rocheux 2.
Le dispositif d’injection 12 est contrôlé par une loi de commande qui élabore des signaux de commande de pression U à partir du signal Y reçu du dispositif de mesure 14. La loi de commande ainsi que la méthodologie pour régler cette loi de commande vont donc être décrites en détail dans la suite de la description.
En premier lieu, on utilise un modèle mathématique, appelé par la suite modèle de faille, du système de faille 1.
Dans le présent mode de mise en œuvre, il a été choisi une forme particulière de modèle de faille. D’autres formes de modèles de faille peuvent être employés sans toutefois sortir du cadre de l’invention.
Le modèle de faille peut ainsi s’écrire sous la forme d’un système d’équations de dérivés ordinaires dites équations d’état:
avec le vecteur d’état du système correspondant au déplacement du premier bloc rocheux 2 par rapport au deuxième bloc rocheux 4 en au moins un point, le vecteur des entrées du système correspondant au signal de commande de pression, le vecteur des sorties, une matrice représentant des phénomènes d’élasticité, de viscosité ou d’inélasticité, une matrice représentant l’influence des changements de pression sur la dynamique du système à travers la friction et est la matrice de sortie du système.
Les matrices et peuvent se décomposer en une partie nominale et une partie perturbée comportant des incertitudes liées au système de faille 1. La partie nominale est déterminable par identification, par exemple en stimulant le système de faille 1 par injection d’une petite quantité de fluide dans un ou plusieurs puits 5, ou avec d’autres données géophysiques déjà connues. On peut, en complément, utiliser un observateur d’état configuré pour estimer l’état x à partir du signal Y.
Ainsi, on peut écrire les matrices A et B de la manière suivante :