INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L'arbre de sortie 160 comprend des cannelures externes dites cannelures de l'arbre de sortie 161 dirigées vers l'extérieur de l'arbre, et il est bloqué en translation axiale par des butées de translation 162 intégrées dans le carter 100. L'arbre de sortie 160 est de plus un arbre creux comprenant un alésage dit alésage de l'arbre de sortie 163.
Une tige de commande 170 est insérée dans l'alésage de l'arbre de sortie 163, et l'extrémité de la tige de commande 171 vient au contact de la paroi 145 de l'entraineur, dans une position dite première position de la tige de commande P11, enfoncée dans le carter 100.
En l'arbre d'entrée 110 n'est couplé à aucun des éléments contenus dans le carter 100, ce qui a pour conséquence que s'il est entrainé en rotation, sa rotation est libre et n'affecte pas le porte-satellites 120, le pignon alésé 130, l'entraineur 140 et l'arbre de sortie 160. Cet absence de couplage est due au fait que dans sa position P2 représentée en , l’arbre d’entrée 110 a ses premières cannelures 111 qui font face à la portion non cannelée de l’alésage du porte-satellites 125 et ses deuxièmes cannelures 113 qui font face à la portion non cannelée de l’alésage de couplage direct 148. La portion cannelée du porte-satellites 124 et les cannelures de couplage direct 143 font quant à elles face à la portion non cannelée 112 de l’arbre d’entrée. La longueur de cette portion non cannelée a été choisie pour assurer l’absence de couplage dans la position P2.
Telle que représentée en , dans cette position neutre, d'une part, la tige de commande 170 est rentrée dans le carter 100 (il s’agit de la première position de la tige de commande P11), et l’extrémité de la tige de commande 171 a déplacé l'entraineur 140 vers la gauche, ce qui a eu pour conséquence de désengager les cannelures de sortie de l’entraineur 147 des cannelures de l’arbre de sortie 161.
D'autre part, les premières cannelures de l'arbre d'entrée 111 sont du côté de la liaison pivot d'entrée 102 par rapport à la portion cannelée du porte-satellites 124 et ne sont pas engagées avec elle. Enfin les deuxièmes cannelures de l'arbre d'entrée 113 sont du côté de la liaison pivot de sortie 103 par rapport aux cannelures de couplage direct 143, sans interagir avec celles-ci. C'est par contre la portion d'arbre non cannelée 112 qui fait face à son droit à la fois à la portion cannelée du porte-satellites 124 et aux cannelures de couplage direct 143.
Dans les exemples de réalisation illustrés, les éléments ou parties identiques portent les mêmes numéros de référence. En outre, les termes qui ont un sens relatif, tels que vertical, horizontal, droite, gauche, avant, arrière, au-dessus, en-dessous, etc. doivent être interprétés dans des conditions normales d’utilisation de l’invention, et telles que représentées sur les figures. Par ailleurs, les positions géométriques indiquées dans la description et les revendications, telles que « perpendiculaire », « parallèle », « symétrique », « opposée » ne sont pas limitées au sens strict défini en géométrie, mais s’étendent à des positions géométriques qui sont proches, c’est-à-dire qui acceptent une certaine tolérance dans le domaine technique considéré, sans influence sur le résultat obtenu. Cette tolérance est notamment introduite par l’adverbe « sensiblement », sans que ce terme soit nécessairement répété devant chaque adjectif.
En référence aux figures 1 à 3, la boite de protection 1 selon l’invention est destinée au conditionnement d’un mouvement de montre 2, pour qu’il puisse être stocké, transporté, manipulé, contrôlé, testé, etc… garantissant une protection totale du mouvement de montre 2 contre des chocs, la poussière, et tout risque de dégradation provenant de l’extérieur. La boite de protection 1 telle que représentée est principalement cylindrique, selon un axe central A, sans que cette forme ne soit limitative. La forme de la boite peut être adaptée à toute autre forme de mouvement de montre : cylindrique, ovoïde, carrée, rectangulaire, etc. Elle est avantageusement fabriquée dans une matière thermoplastique, telle qu’à titre d’exemple non limitatif, un polymère thermoplastique de type acrylonitrile butadiène styrène (ABS), ou ses équivalents. Les avantages principaux de cette matière sont une bonne tenue aux chocs, une matière relativement rigide, légère, antistatique, recyclable, et pouvant être moulée ou injectée par tout procédé. On choisira de préférence une matière transparente, ou tout au moins translucide, permettant de visualiser le mouvement de montre tout au long de ses manipulations, et notamment lors des campagnes de tests.
La boite de protection 1, représentée en position fermée à la , comporte un contenant 3 pourvu d’un logement 4 pour recevoir le mouvement de montre 2, et un couvercle 5 apte à fermer le contenant 3 pour emprisonner le mouvement de montre 2 à l’intérieur de la boite de protection 1 en position fermée. Elle permet en outre l’accès au mouvement de montre 2 par son remontoir 6, qui est accessible à l’extérieur de la boite via une ouverture ménagée entre le contenant 3 et le couvercle 5 de la boite.
La boite de protection 1 de l’invention se différencie des boites de protection existantes principalement par la façon dont le mouvement de montre 2 est maintenu et immobilisé dans son logement 4 lorsque la boite est en position fermée. A l’inverse des solutions actuelles, dans lesquelles le maintien et l’immobilisation du mouvement est assuré par le couvercle qui exerce une pression axiale directement sur le mouvement, dans la solution de l’invention, le maintien et l’immobilisation du mouvement 2 est assuré par un dispositif de serrage 7 qui exerce une pression radiale de l’extérieur vers l’intérieur du logement 4, représentée par les flèches F sur les figures 2 et 3. Cette pression radiale F est agencée pour générer une déformation élastique du logement 4, ayant pour effet de créer un ajustement serré entre le mouvement 2 et le logement 4. Cet ajustement serré est localisé sur le plus grand diamètre 8 du mouvement 2, appelé diamètre d’encageage. En outre et comme expliqué ci-après, la pression radiale F exercée sur le mouvement 2 par l’intermédiaire du logement 4 est contrôlée. Ainsi, elle n’a aucun effet négatif sur le mouvement 2 en tant que tel, ni sur son cadran ou sa platine. De plus, avec la solution de l’invention, le couvercle 5 reste à une distance axiale du mouvement 2 représentée par un jeu J à la , lorsque la boite de protection 1 est en position fermée. Le mouvement de montre 2 est par conséquent parfaitement maintenu et immobilisé à l’intérieur de la boite de protection 1, sans subir aucune contrainte axiale.
Plus particulièrement aux figures 4 à 7, le contenant 2 de la boite de protection 1 selon l’invention comporte un fond 9 entouré d’une paroi périphérique 10. Le logement 4 prévu dans le contenant 3 est défini ou délimité par une paroi cylindrique 11, qui est conçue de manière discontinue pour présenter une certaine flexibilité lui autorisant une légère déformation élastique, lorsqu’elle est mise sous contrainte dans le sens radial. Le diamètre du logement 4 est inférieur au diamètre de la paroi périphérique 10, ménageant entre eux une gorge annulaire 12. En outre, le diamètre du logement 4 est sensiblement égal au diamètre du mouvement 2, avec une tolérance qui peut être comprise entre +/- 0,05mm sans que cette valeur ne soit limitative. La paroi cylindrique 11 discontinue comporte un épaulement 13 en partie haute pour supporter le plus grand diamètre 8 du mouvement de montre 2.
Dans l’exemple représenté, la paroi cylindrique 11 discontinue est formée d'un unique secteur circulaire, qui s'étend sur un angle d’environ 300°, et qui délimite entre ses deux extrémités une fenêtre 14 d’environ 60°, sans que ces valeurs ne soient limitatives. Dans une variante non représentée, la paroi cylindrique 11 discontinue peut être constituée de plusieurs secteurs circulaires, dont au moins deux secteurs circulaires, séparés par des fenêtres, l’ensemble de ces secteurs circulaires pouvant représenter un angle compris entre 270° et 330°, sans que ces valeurs ne soient limitatives.
La paroi périphérique 10 du contenant 3 comporte, classiquement, au moins une première encoche 15 formant une ouverture pour le passage du remontoir 6 du mouvement de montre 2 à l’extérieur de la boite de protection 1. Elle peut comporter une ou deux encoches 16 supplémentaires, formant des ouvertures complémentaires pour le passage des molettes de chronomètre (non représentées), si le mouvement en est équipé. Le contenant 3 comporte également un support intérieur 17 pourvu d'une troisième encoche 18, alignée sur la première encoche 15, en regard de la fenêtre 14 délimitée par la paroi cylindrique 11 discontinue. Ce support intérieur 17 est conçu pour porter et guider l'axe du remontoir 6 sur sa partie lisse non filetée. La profondeur de la troisième encoche 18 est inférieure à la profondeur de la première encoche 15 pour éviter le frottement de la tige du remontoir 6 sur les parois de la boite.
Plus particulièrement aux figures 8 à 11, le couvercle 5 de la boite de protection 1 selon l’invention comporte une façade 20 entourée d’une paroi périphérique 21. Dans l’exemple représenté, le diamètre de la paroi périphérique 21 du couvercle 5 est inférieur au diamètre de la paroi périphérique 10 du contenant 3. Dans cet exemple, le couvercle 5 s’emboite à l’intérieur du contenant 3, moyennant un emboitement glissant des parois périphériques 10 et 21 du contenant 3 et du couvercle 5. Bien entendu, l’inverse peut également convenir dans une variante de réalisation non représentée, dans laquelle le couvercle s’emboite à l’extérieur du contenant. La paroi périphérique 21 du couvercle 5 comporte, classiquement, au moins une deuxième encoche 22 en regard de la première encoche 15 et de la troisième encoche 18 prévues dans le contenant 3 pour le passage du remontoir 6 du mouvement de montre 2 à l’extérieur de la boite de protection 1. Elle peut également comporter une ou deux encoches supplémentaires 23, en correspondance des encoches supplémentaires 16 prévues dans le contenant 3, pour le passage des molettes de chronomètre (non représentées), si le mouvement en est équipé.
La boite de protection 1 de l’invention se différencie des boites de protection existantes par un dispositif de serrage 7, comme évoqué précédemment. Ce dispositif de serrage 7 comporte des premiers éléments de serrage et des seconds éléments de serrage respectivement prévus sur le contenant 3 et sur le couvercle 5, pour créer entre eux un emboitement conique axial selon l’axe A, dès lors que le couvercle 5 est emboité dans le contenant 3 pour fermer la boite de protection 1. L’emboitement conique axial entre le contenant 3 et le couvercle 5 génère les forces de serrage radiales F appliquées sur la paroi cylindrique 11 discontinue du logement 4 pour la déformer élastiquement de sorte à réduire le diamètre intérieur du logement 4. Cette déformation élastique est minime, de quelques centièmes de millimètre, mais suffisante pour supprimer le jeu existant entre le logement 4 et le mouvement 2, et générer un ajustement serré permettant de maintenir et d’immobiliser le mouvement de montre dans la boite de protection, qui ne peut plus sortir de son logement 4 lorsque la boite de protection est fermée. Inversement, lorsque le couvercle 5 est retiré du contenant 3 pour ouvrir la boite de protection 1, les forces de serrage F disparaissent, la paroi cylindrique 11 discontinue revient dans sa position initiale, réintroduisant un jeu entre le mouvement 2 et le logement 4, qui permet de retirer le mouvement 2 du contenant 3 simplement, sans aucune résistance.
Dans l’exemple représenté, les premiers éléments de serrage comportent au moins deux picots 24, et dans l’exemple trois picots 24, solidaires de la paroi cylindrique 11 discontinue, et situés à l’extérieur du logement 4. Et les seconds éléments de serrage comportent au moins deux ergots 25, et dans l’exemple trois ergots 25, solidaires de la paroi périphérique 21, et situés à l'intérieur du couvercle 5. Les picots 24 et les ergots 25 sont destinés à travailler par paire, et doivent être alignés lors du positionnement du couvercle 5 sur le contenant 3. Ils comportent chacun au moins une paroi inclinée 24’, 25’ par rapport à l’axe A, de sorte que chaque paire de picots 24 et d’ergots 25 présente deux parois 24’, 25’ convergentes pour créer un emboitement conique axial selon l’axe A correspondant au sens de fermeture de la boite de protection 1. Les picots 24 et les ergots 25 sont dimensionnés pour garantir le jeu J entre la façade 20 du couvercle 5 et le mouvement de montre 2, lorsque la boite de protection 1 est en position fermée.
Le cône d’emboitement obtenu par la coopération des paires de picots 24 et d’ergots 25, appelé également cône Morse du nom de son auteur, a l’avantage d’exercer une force radiale élevée pour une force axiale très faible. Cette force radiale F est maitrisée et contrôlée intrinsèquement par l’effet conique, qui atteint une position de blocage et limite la force radiale. Ce cône d’emboitement présente une conicité relativement faible, qui peut être comprise entre 1° et 5°, préférentiellement égale à 1,5°. Si la conicité est inférieure à 1°, elle ne suffit pas pour déformer élastiquement la paroi cylindrique 11 discontinue du logement 4. Si la conicité est supérieure à 5°, la force de serrage est plus difficile à contrôler. Les paires de picots 24 et d’ergots 25 sont réparties sur le pourtour du logement 4, régulièrement ou non. Si la boite de protection 1 comporte deux paires de picots 24 et d’ergots 25, dans une variante de réalisation non représentée, alors elles seront disposées sensiblement en opposition ou diamétralement opposées. Dans l’exemple représenté, la boite de protection 1 comporte trois paires de picots 24 et d’ergots 25, réparties régulièrement à 120° les unes des autres. Le nombre de paires de picots 24 et d’ergots 25 n’est pas limité à trois. Bien entendu, tout autre élément de serrage conique peut convenir. Dans l’exemple représenté, les ergots 25 prévus sur le couvercle 5 comportent en outre un chanfrein d’insertion 25’’ pour faciliter leur insertion dans la gorge annulaire 12, entre les picots 24 et la paroi périphérique 10 du contenant 3. Ce chanfrein d’insertion pourrait également être prévu sur les picots 24 du contenant 3 en complément ou en substitution des ergots 25 du couvercle 5.
Dans l’exemple représenté, le contenant 3 de la boite de protection 1 comporte en outre trois renfoncements 26 dans sa paroi périphérique 10 au droit des picots 24, destinés à recevoir les ergots 25 prévus sur le couvercle 5. Ces renfoncements 26 forment des contre-pièces pour les ergots 25, ayant pour effet de générer une force de contre-réaction, représentée par la flèche F’ sur la , opposée à la force de serrage radiale F. Ces contre-pièces garantissent que les ergots 25 ne vont pas se déformer en lieu et place de la paroi cylindrique 11 discontinue du logement 4, et garantissent ainsi l’efficacité et la reproductibilité du serrage conique. Le couvercle 5 peut en outre comporter dans sa paroi périphérique 21 trois surépaisseurs 27 à l’extérieur des ergots 25, destinées à se loger dans les renfoncements 26 correspondant du contenant 3 pour renforcer la résistance mécanique de ces zones de contre-réaction. En complément, les renfoncements 26 et les surépaisseurs 27 forment des moyens de positionnement ou d’indexage du couvercle 5 sur le contenant 3 facilitant leur assemblage et l’alignement des picots 24 et des ergots 25.
Enfin, le contenant 3 et le couvercle 5 de la boite de protection 1 selon l’invention peuvent tous deux comporter des zones de préhension, telle que le rebord périphérique 28 sur le couvercle 5 formé par le prolongement de la façade 20 au-delà de la paroi périphérique 21, et les deux empreintes 29 sensiblement en opposition ou diamétralement opposées, prévues sur la face externe de la paroi périphérique 10 du contenant 3. Bien entendu, tout autre moyen ou forme en relief ou en creux facilitant la préhension manuelle de ces pièces est possible.
Comme évoqué précédemment, la boite de protection 1 est préférentiellement fabriquée dans une matière thermoplastique moulée. Ainsi, les parties constitutives du contenant 3 et les parties constitutives du couvercle 5 forment respectivement des pièces monobloc. Les formes de ces pièces sont en outre déterminées pour faciliter leur démoulage, telles que des angles arrondis et des angles de dépouille. L’épaisseur de la paroi cylindrique 11 discontinue est en outre déterminée pour autoriser une déformation élastique radiale.
La présente invention n'est bien entendu pas limitée à l’exemple de réalisation décrit mais s'étend à toute modification et variante évidentes pour un homme du métier dans la limite des revendications annexées. En outre, les caractéristiques techniques des variantes de réalisation non représentées peuvent être, en totalité ou pour certaines d’entre elles, combinées entre elles et avec l’exemple de réalisation décrit.
Dispositif de bec verseur recyclable La présente invention se rapporte à un dispositif de bec verseur destiné à être disposé sur un emballage pour faciliter le versement de son contenu. La présente invention concerne également un procédé de fabrication d’un tel dispositif.
Le châssis mobile comprend également un mécanisme de ressort destiné à maintenir en appui la tête d’impression, et donc la ligne de points chauffants, contre le rouleau d’entraînement.
Classiquement, les bandes de papier à imprimer alimentant le système d’impression thermique sont conditionnées sous forme de rouleaux ou de bandes de longueur prédéterminée repliées en zig-zag.
Par ailleurs, ces systèmes d’impression thermique comprennent souvent des moyens de découpes positionnés en aval du châssis mobile et du châssis fixe selon le sens de défilement de la bande de papier pour découper la bande de papier après impression.
Ainsi, quand l’impression de la bande de papier est terminée, les moyens de découpe coupent le papier formant ainsi un ticket qui est délivré à un utilisateur final.
Certains systèmes d’impression thermique comprennent également une carte électronique pour piloter les fonctions d’impression et de découpes de la bande de papier.
Pour réaliser des opérations de maintenance, en particulier celles consistant à éliminer un bourrage papier, il est nécessaire de pouvoir séparer le châssis mobile du châssis fixe afin de libérer un espace situé entre la tête d’impression et le rouleau d’entraînement, ce qui permet de nettoyer une zone de passage de la bande de papier.
En d’autres termes, pour réaliser une maintenance du système d’impression thermique, il est nécessaire de positionner le châssis mobile dans sa position ouverte.
Cette séparation doit cependant prendre en compte une interface de connexion électrique entre le châssis mobile et le châssis fixe. Une telle interface de connexion permet en effet le transit continu d’informations et/ou de courants électriques entre le châssis fixe et le châssis mobile pour le pilotage de la tête d’impression par la carte électronique notamment.
Toutefois, cette interface de connexion électrique, qui permet le passage d’un nombre important de signaux électriques, doit bien entendu être repositionnée après chaque déplacement du châssis mobile par rapport au châssis fixe. En d’autres termes, l’interface de connexion électrique doit pouvoir reprendre une position identique permettant le transit des courants électriques et des informations à chaque repositionnement de la tête d’impression en appui sur le rouleau d’entraînement, cela malgré un nombre important de manipulations.
En effet, un mauvais repositionnement de l’interface de connexion électrique engendre un risque de dysfonctionnement du système d’impression thermique. Classiquement, cette interface de connexion électrique entre le châssis mobile et le châssis fixe est réalisée au moyen d’une pluralité de câbles électriques qu’il est nécessaire prendre en compte lors du déplacement et du repositionnement du châssis mobile par rapport au châssis fixe pour éviter leur rupture et/ou leur déconnexion de la tête d’impression.
Deux types de systèmes d’impression thermique coexistent actuellement sur le marché.
Un premier type consiste à monter le châssis mobile à rotation sur le châssis fixe par une charnière s’étendant selon un axe transversal à l’axe de rotation du rouleau d’impression, c’est-à-dire selon le sens de défilement de la bande de papier dans le système d’impression thermique.
Cette configuration présente comme principal avantage de pouvoir utiliser une nappe souple de connexion électrique entre le châssis mobile et le châssis fixe ce qui permet de rendre le système d’impression thermique plus compact et faible de coût. La nappe souple est alors positionnée en côté du système d’impression thermique.
Toutefois, ce système d’impression thermique présente un inconvénient majeur en ce qu’il nécessite un espace environnant le châssis mobile important pour la manipulation en pivotement du châssis mobile.
En effet, ce type de système présentant une largeur supérieure à sa profondeur, la rotation du châssis mobile engendre un balayement circulaire libre assez grand pour que le châssis mobile ne rencontre pas d’obstacle lors de sa rotation, les obstacles empêchant la séparation correcte du châssis mobile par rapport au châssis fixe.
Il est précisé que les dimensions de largeur et de profondeur sont définies par rapport à l’axe de rotation du rouleau d’entraînement. Aussi, la largeur se mesure parallèlement à l’axe de rotation du rouleau d’entraînement et la profondeur se mesure transversalement à l’axe de rotation du rouleau d’entraînement, c’est à dire selon le sens de défilement de la bande de papier dans le système d’impression thermique.
σ = 1,198 E φ / C
E étant le module d'Young du matériau (en MPa), φ étant le diamètre du fil cassé (en mm), et C étant la distance (en mm) entre les deux mors (C = Lo/2,19 ; avec Lo: longueur utile de l'échantillon).
Les fils témoins sont obtenus de manière classique. Les fils obtenus par le procédé selon l’invention diffèrent des fils témoins uniquement en ce qu’ils ont subi un traitement d’électro-polissage avant l’étape de tréfilage en milieu humide.
On mesure pour chaque fil sa résistance à la rupture après vieillissement à 150°C pendant 60 min, Rm, exprimée en MPa et mesurée selon la norme ASTM D4975 ainsi que sa déchéance, correspondant à la perte de résistance du fil et calculée selon :
Déchéance (%)= (Sigma-Sigma2)/Sigma x 100
Les résultats sont présentés dans le tableau ci-dessous.
Le fil obtenu par le procédé selon l'invention présente une déchéance significativement plus faible tout en présentant une résistance à la rupture similaire au fil témoin, et ce pour tous les diamètres et teneurs en carbone testées.
Procédé et ensemble d’emboutissage comportant une pince rotative Le contexte technique de la présente invention est celui de l’usinage des pièces de tôlerie de grandes dimensions, notamment dans le domaine de l’industrie automobile. Plus particulièrement, l’invention a trait à un procédé d’emboutissage et à un ensemble d’emboutissage.
Les ensembles d’emboutissage sont des machines-outils largement utilisées dans le domaine de l’industrie automobile, notamment pour la découpe de certaines pièces de tôleries, telles que par exemple des parties de la carrosserie de véhicules automobiles.
De tels ensembles d’emboutissage comportent généralement un bâti fixe, une embase supportant une pièce à découper, l’embase étant située à distance et en regard du bâti fixe, une presse située entre l’embase et le bâti supérieur, la presse étant configurée pour générer un déplacement relatif entre, d’une part, le bâti supérieur et/ou l’embase et, d’autre part, une lame de découpe solidaire de la presse, de sorte à pouvoir exercer un effort de cisaillement sur la pièce à découper prise entre la lame de découpe et l’embase.