INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Un tel corps 8 possède une structure rigide à laquelle les cloisons de séparation non-porteuse 5, en particulier, la première partie 5A et la deuxième partie 5B peuvent se fixer.
Un des objectifs de la présente invention est notamment de remédier aux différents inconvénients mentionnés ci-dessus en proposant un dispositif d’éclairage à effet décoratif qui soit simple et facile à installer et dont l’élément décoratif soit facilement personnalisable et interchangeable.
A cet effet, l’objet de la présente invention concerne selon un premier aspect un dispositif d’éclairage à effet décoratif qui est destiné à être encastré dans un faux-plafond.
Selon la présente invention, le dispositif d’éclairage comporte un cadre, de préférence de forme carrée ou rectangulaire, intégrant une dalle lumineuse définissant une surface d’éclairage.
Avantageusement, le dispositif d’éclairage selon la présente invention comporte un élément décoratif amovible constitué par une plaque dans un matériau laissant passer la lumière.
Avantageusement, la plaque couvre (au moins partiellement) la surface d’éclairage de manière à produire un effet décoratif lorsque la lumière de la dalle lumineuse passe à travers la plaque.
L’amovibilité de la plaque est caractéristique de la présente invention.
Dans un mode de réalisation avantageux, la plaque comporte une surface utile couvrant (au moins partiellement) la surface d’éclairage et une paire de bords opposés entre eux comprenant des rabats formant un angle, appelé angle de rabat, inférieur à 89° par rapport à la surface utile de manière à ce que les rabats prennent appui sur le cadre pour maintenir en position par pinçage la surface utile de la plaque contre la surface d’éclairage de la dalle.
Préférentiellement, l’angle de rabat est compris entre 65° et 85°.
Préférentiellement, l’angle de rabat est compris entre 70° et 80°.
Dans une mode de réalisation avantageux, la plaque comprend deux lignes de pliage prédéfinies favorisant le pliage de ladite plaque pour former les rabats.
Dans un mode de réalisation avantageux, la plaque se présente sous la forme d’un carré de côté sensiblement égal à 624 millimètres (± 2 millimètres), chaque rabat présentant une largeur sensiblement égale à 14 millimètres (± 2 millimètres).
Une telle largeur de rabat assure un bon pinçage du rabat contre le cadre pour maintenir en position fermement la surface utile de la plaque contre la surface d’éclairage de la dalle.
Dans un mode de réalisation avantageux, la plaque est constituée dans un matériau translucide ou transparent.
Dans un mode de réalisation avantageux, la plaque est constituée au moins partiellement en polyester thermoplastique.
Selon d’autres modes de réalisation avantageux, un tel dispositif d’ancrage peut présenter une ou plusieurs des caractéristiques suivantes.
Selon un mode de réalisation, la section creuse de la platine inférieure présente deux faces en regard avec lesquelles coopèrent deux faces distinctes de l’élément d’arrêt de façon à bloquer la tige de liaison en rotation.
Selon un mode de réalisation, la première extrémité de la tige de liaison comporte une portion filetée, et l’élément d’arrêt comporte un écrou carré ou hexagonal vissé sur la portion filetée.
Selon un mode de réalisation, l’élément d’arrêt comporte une portion tubulaire en saillie tournée vers la plaque de fermeture, la portion tubulaire en saillie recevant la première extrémité de la tige de liaison, et la plaque de fermeture comporte un trou traversant apte à recevoir la portion tubulaire en saillie.
Selon un mode de réalisation, ladite section creuse de la platine inférieure comporte un congé, et l’élément d’arrêt comporte un bossage tourné vers le congé. Grâce à ce bossage, l’élément d’arrêt ne risque pas de rester bloqué contre la section creuse de la platine inférieure en cas d’efforts de compression.
Selon un mode de réalisation, une deuxième extrémité de la tige de liaison opposée à la première extrémité de la tige de liaison est solidaire de la platine supérieure.
Selon un mode de réalisation, l’organe élastiquement compressible est engagé sur la tige de liaison.
Selon un mode de réalisation, l’organe élastiquement compressible prend appui contre un épaulement que présente la pièce de butée.
Selon un mode de réalisation, l’organe élastiquement compressible prend appui contre la platine inférieure.
L’organe élastiquement compressible peut être réalisé de différentes manières. Selon un mode de réalisation, l’organe élastiquement compressible comporte un ressort de compression, en particulier hélicoïdal.
Le débattement élastique entre la position écartée et la position de butée des platines supérieure et inférieure correspond de préférence assez précisément au déplacement d’une plaque de couvercle du bloc isolant entre un état de repos correspondant à une cuve vide et à température ambiante et un état de service correspondant à des conditions d’exploitation de la cuve. Ce déplacement est causé par la contraction thermique et la contraction du bloc isolant sous chargement de la pression exercée par la cargaison. On doit de préférence considérer un déplacement différentiel entre surface supérieure du bloc isolant et surface supérieure du dispositif d’ancrage en soustrayant la contraction des autres parties du dispositif d’ancrage dans les mêmes conditions. Selon un mode de réalisation, le débattement élastique est compris entre 1 et 8 mm, de préférence compris entre 4 et 7 mm, de préférence égal à 5 mm. Selon un autre mode de réalisation, le débattement élastique est compris entre 1 et 6 mm, de préférence 3 mm.
Selon un mode de réalisation, la platine inférieure présente un perçage central traversé par l’extrémité supérieure de la tige d’ancrage, et le dispositif d’ancrage comporte un écrou qui coopère avec une portion filetée de l’extrémité supérieure de la tige d’ancrage et une ou plusieurs rondelles élastiques enfilées sur l’extrémité supérieure de la tige d’ancrage entre l’écrou et la platine inférieure de manière à pouvoir exercer un effort élastique sur la platine inférieure en direction de l’extrémité inférieure de la tige d’ancrage.
De préférence dans ce cas, l’ensemble de serrage comporte au moins deux tiges de liaison disposées symétriquement par rapport audit perçage central. Grâce à ces caractéristiques, les efforts peuvent être répartis de manière équilibrée dans l’ensemble de serrage.
Selon un mode de réalisation, la pièce de butée est fixée à l’une parmi la platine inférieure et la platine supérieure, par exemple par vissage et/ou par rivetage et/ou par collage. De préférence, la pièce de butée est fixée à la platine inférieure.
Selon un mode de réalisation, la pièce de butée est constituée de la pièce rigide.
Selon un mode de réalisation, la pièce de butée comporte en outre une couche de mousse polymère disposée sur une surface de la pièce rigide en regard de l’autre parmi la platine inférieure et la platine supérieure, la couche de mousse polymère étant comprimée dans ladite position de butée des platines inférieure et supérieure contre la pièce de butée. La couche de mousse polymère peut être collée à la pièce rigide.
Concernant les numéros de référence une référence composée d’un nombre et d’une lettre, par exemple 10a, désigne un élément particulier, ici un cadre de connexion particulier d’une classe générique d’éléments correspondant au nombre, ici la référence 10 désigne l’ensemble des cadres de connexion 10a, 10b....
La présente invention concerne un stator 1 pour moteur électrique triphasé. Le moteur électrique comprend une pluralité de bobines 5 disposées sur un corps de stator 3. Dans la suite de la description, le stator 1 comprend dix-huit bobines 5, soit six bobines 5 par phase. Les phases sont configurés selon un montage en étoile. chaque phase comprend une première et une deuxième branches de trois bobines reliées en série. Cependant un nombre de bobines 5 différent ou une configuration différente, par exemple en triangle, peuvent aussi être utilisés. Le corps de stator 3 comprend une pluralité de dents 7 venant par exemple de matière avec une culasse 9 comme représenté sur la mais d’autres configurations par exemple avec des dents 7 séparées peuvent également être utilisées sans sortir du cadre de la présente invention. Les bobines 5, représentées schématiquement par des disques sur la , sont formées par un enroulement de spires d’un fil de bobinage autour des dents 7. Les dents 7, et donc les bobines 5, sont réparties circulairement sur le corps de stator 3. Les bobines 5 sont disposées de manière à limiter le nombre de connexions entre les bobines 5 non-adjacentes. Les connexions électriques entre les bobines 5 non-adjacentes sont réalisés par des cadres de connexion 10 disposés au centre des bobines 5. Ainsi, le stator 1 comprend un ensemble de cadres de connexion 10 disposés sur différentes couches superposées axialement et isolées électriquement les unes des autres. Les cadres de connexion 10 sont configurés pour assurer les connexions entre les bobines 5 des différentes phases suivant un schéma électrique prédéterminé, ici un montage en étoile mais d’autres montages, par exemple en triangle sont également possibles. Les cadres de connexion 10 sont également configurés pour assurer l’alimentation des différentes phases via des bornes d’alimentation 12, une borne d’alimentation 12 par phase. La position des bornes d’alimentation 12 est représentée schématiquement par des hexagones référencés 12u, 12v et 12w.
La représente notamment une première couche c1 de cadres de connexion associée aux connexions des bobines d’une première phase. La première couche c1 comprend quatre cadres de connexion notés 10a, 10b, 10c et 10d comme représenté sur la . Chaque cadre de connexion 10a, 10b, 10c, 10d est réalisé sous la forme d’un arc de cercle dont les extrémités relient deux bobines de la première phase. La représente également des cadres de connexion d’autres couches qui seront décrits plus en détails par la suite.
De plus, afin de réduire l’écart angulaire entre les différentes bornes d’alimentation 12u, 12v, 12w, le sens d’alimentation de l’une des phases, ici la phase associée à la borne d’alimentation 12v, est inversé par rapport aux deux autres phases. Par inversion du sens d’alimentation, on entend que les entrées et sorties d’alimentation sont inversées. Alternativement, l’inversion du sens d’alimentation peut être réalisé en inversant le sens d’enroulement du bobinage associé à cette phase. Ainsi, au lieu d’avoir trois bornes d’alimentation 12u, 12v, 12w disposées à 120° les unes des autres comme sur la , les bornes d’alimentation 12u, 12v, 12w sont réparties sur un arc de cercle de 120°, deux bornes d’alimentation adjacentes étant séparées de 60° comme représenté sur la .
La représente notamment une deuxième couche c2 de cadres de connexion 10 associée aux connexions des bobines 5 d’une deuxième phase. La deuxième couche c2 comprend quatre cadres de connexion notés 10e, 10f, 10g et 10h comme représenté sur la . Chaque cadre de connexion 10e, 10f, 10g, 10h est réalisé sous la forme d’un arc de cercle dont les extrémités relient deux bobines de la deuxième phase.
La représente notamment une troisième couche c3 de cadres de connexion 10 associée à une première partie des connexions des bobines d’une troisième phase. La troisième couche comprend deux cadres de connexion notés 10i, 10j comme représenté sur la . Chaque cadre de connexion 10i, 10j est réalisé sous la forme d’un arc de cercle dont les extrémités relient deux bobines de la troisième phase.
La représente une quatrième couche c4 de cadres de connexion 10 dont les cadres de connexion 10u, 10v, 10w sont associés aux bornes d’alimentation 12u, 12v, 12w permettant l’alimentation des phases ainsi qu’un cadre de connexion 10m associé à une première partie des connexions inter-phases associées au montage en étoile permettant la mise en parallèle des premières branches de chacune des phases. Il est également à noter que les cadres de connexion de cette quatrième couche c4 apparaissaient également sur les figures 7, 9 et 11.
La représente notamment une cinquième couche c5 de cadres de connexion 10. Les cadres de connexion 10k et 10l de cette cinquième couche c5 sont associés à une deuxième partie des connexions des bobines 5 de la troisième phase et le cadre de connexion 10n est associé à une deuxième partie des connexions inter-phases associées au montage en étoile permettant la mise en parallèle des deuxièmes branches de chacune des phases.
La représente une superposition des cinq couches c1, c2, c3, c4, c5 de cadres de connexion 10 présentés sur les figures 8, 10, 12, 13 et 14.
Les différentes couches de cadres de connexion 10 ont donc une forme générale annulaire formée par différents arcs de cercle et peuvent être superposées axialement, les différentes étant séparées par des couches intercalaires isolantes électriquement pour éviter tout court-circuit entre les différents cadres de connexion 10. L’ensemble formé par les différents couches peut être disposé au centre du corps de stator 3, c’est-à-dire au centre des bobines 5 disposées sur le corps de stator 3 comme représenté sur les figures 7, 9 et 11.
Ainsi, l’inversion du sens d’alimentation de l’une des phases combinée à la configuration des cadres de connexion présentée sur les figures 7 à 14 permet d’obtenir un stator 1 dont les bornes d’alimentation 12u, 12v, 12w sont regroupées dans une portion angulaire de 120° sans augmenter les dimensions (radiale ou axiale) du stator 1.
Afin de réduire encore l’écart angulaire entre les bornes d’alimentation 12u, 12v et 12w associées aux différentes phases, les cadres de connexion 10u et 10w associés aux phases dont l’alimentation n’est pas inversée peuvent être prolongés vers le cadre de connexion 10v associé à la phase dont l’alimentation est inversée comme représenté sur la , 9 et 11 et les bornes d’alimentation 12u et 12w peuvent être positionnées à l’extrémité des cadres de connexion 10u et 10w située du côté du cadre de connexion 10v comme représenté sur la . Une telle configuration permet de réduire encore l’écart angulaire entre les différentes bornes d’alimentation 12 et ainsi réduire l’encombrement global du stator 1.
La présente invention concerne également un moteur électrique comprenant un stator 1 tel que décrit précédemment.
Système d’alimentation en hydrogène d’une pile à combustible La présente invention concerne le domaine des véhicules électriques, et plus particulièrement les systèmes d’alimentation en énergie de ces véhicules électriques.
Du fait du premier organe de sollicitation de segment et du deuxième organe de sollicitation de segment, l’effort de freinage total qui est exercé par les segments sur le tambour tend à augmenter. En particulier, le deuxième organe de sollicitation de segment tend à générer un moment plus élevé sur le deuxième segment en mode simplex, ou même un moment plus élevé que celui qui serait généré par une biellette de rattrapage de jeu sur le deuxième segment d’un frein à tambour de structure connue en mode dual servo.
Du fait notamment de l’augmentation du moment exercé sur le deuxième segment, il est possible de diminuer la puissance de l’actionneur de freinage et/ou il est possible d’augmenter l’effort de freinage qui est exercé par l’actionneur de freinage pour freiner la roue.
Selon une particularité de réalisation, le premier organe de sollicitation de segment comprend un premier levier qui est raccordé au plateau en étant mobile en pivotement relativement au plateau. Le premier levier est configuré pour pivoter en sollicitant un pivotement du premier segment vers le tambour.
Selon une particularité de réalisation, l’actionneur de freinage est configuré pour tirer le premier levier en faisant pivoter le premier levier pour faire pivoter le premier segment vers le tambour.
Selon une particularité de réalisation, l’actionneur de freinage comprend un câble qui est configuré pour tirer sur le premier levier en faisant pivoter le premier levier pour que le premier levier sollicite le pivotement du premier segment vers le tambour, lorsque le câble est tiré.
Selon une particularité de réalisation, le deuxième organe de sollicitation de segment comprend un deuxième levier qui est raccordé au plateau en étant mobile en pivotement relativement au plateau. Le deuxième levier est configuré pour pivoter en sollicitant un pivotement du deuxième segment vers le tambour.
Selon une particularité de réalisation, l’actionneur de freinage est configuré pour pousser le deuxième levier en faisant pivoter le deuxième levier pour faire pivoter le deuxième segment vers le tambour.
Selon une particularité de réalisation, l’actionneur de freinage comprend une gaine qui est configurée pour pousser sur le deuxième levier en faisant pivoter le deuxième levier pour que le deuxième levier sollicite le pivotement du deuxième segment vers le tambour, lorsque la gaine est poussée vers le deuxième levier.
De préférence, la gaine est configurée pour être comprimée élastiquement lorsqu’elle est poussée vers le deuxième levier.
Selon une particularité de réalisation, l’actionneur de freinage comprend un convertisseur de mouvement comprend une vis et un écrou. Le convertisseur de mouvement est configuré pour convertir un mouvement de rotation d’un élément menant en un mouvement de translation de l’élément mené. L’élément menant comprend l’un de la vis et de l’écrou. L’élément mené comprend l’autre de la vis et de l’écrou par rapport à l’élément menant.
Selon une particularité de réalisation, le câble est attaché à l’élément mené.
Selon une particularité de réalisation, l’élément menant est configuré pour appuyer sur la gaine, en poussant la gaine.
Selon une particularité de réalisation, l’élément mené est la vis, l’élément menant est l’écrou.
Selon une particularité de réalisation, l’actionneur de freinage comprend un moteur électrique et le convertisseur de mouvement qui est configuré pour être entrainé par le moteur électrique.
Selon une particularité de réalisation, le premier segment est diamétralement opposé relativement au plateau par rapport au deuxième segment, dans au moins une position du premier segment et du deuxième segment.
Selon une particularité de réalisation, le premier levier est symétrique par symétrie plane par rapport au deuxième levier, dans au moins une position du premier levier et du deuxième levier.
Le premier boitier de distribution et/ou le second boitier de distribution peut être relié à un réseau d’assistance électrique de l’arbre haute pression et/ou de l’arbre basse pression.
Selon un autre aspect, le présent document concerne un procédé d’alimentation d’au moins un premier boitier de distribution électrique et un second boitier de distribution électrique d’une turbomachine, comprenant les étapes comprenant : - générer un premier courant électrique primaire sous une première tension primaire, par un premier générateur primaire entrainé par un arbre haute pression de ladite turbomachine, - générer un premier courant électrique secondaire sous une première tension secondaire, par un premier générateur secondaire entrainé par un arbre basse pression de ladite turbomachine, - alimenter le premier boitier de distribution électrique par le premier courant électrique primaire et le premier courant électrique secondaire, - générer un second courant électrique primaire sous une seconde tension primaire, par un second générateur primaire entrainé par ledit arbre haute pression de ladite turbomachine, - générer un second courant électrique secondaire sous une seconde tension secondaire, par un second générateur secondaire entrainé par ledit arbre basse pression de ladite turbomachine, - alimenter le second boitier de distribution électrique par le second courant électrique primaire et le second courant électrique secondaire, dans lequel le procédé comprend les étapes consistant à : - réguler la première tension primaire et/ou la première tension secondaire pour que le premier courant électrique primaire soit égal au premier courant électrique secondaire, et - réguler la seconde tension primaire et/ou la seconde tension secondaire pour que le second courant électrique primaire soit égal au second courant électrique secondaire à ±10%.
Le procédé peut comprendre l’alimentation d’un premier circuit électrique d’un aéronef comprenant la turbomachine par le premier boitier de distribution électrique, et/ou l’alimentation d’un second circuit électrique de l’aéronef par le second boitier de distribution électrique.
Brève description des figures la , déjà décrite, représente une turbomachine utilisant un système de propulsion hybride,
la représente un système électrique de distribution de l’énergie électrique produite par la turbomachine,
la représente un schéma d’un générateur pouvant équiper le système électrique de la .
Description détaillée de l’invention En référence à la , le système 200 peut équiper la turbomachine 100, en particulier au niveau de l’ensemble moteur M. Le système 200 comprend un premier générateur primaire 211 comprenant un arbre d’entrainement couplé mécaniquement avec l’arbre haute pression 122, en liaison directe ou par le biais d'une boite de réduction. Le système 200 comprend un premier générateur secondaire 221 comprenant un arbre d’entrainement également couplé mécaniquement avec l’arbre basse pression 121, en liaison directe ou par le biais d'une boite de réduction. L’arbre haute pression 122 est configuré pour entrainer en rotation l’arbre d’entrainement du premier générateur primaire 211 et l’arbre basse pression 121 est configuré pour entrainer en rotation du premier générateur secondaire 221. En conséquence, le premier générateur primaire 211 produit un premier courant électrique primaire I11, sous une première tension primaire U11, et le premier générateur secondaire 221 produit un second courant électrique primaire I21, sous une seconde tension primaire U21.
En outre, le système 200 comprend un second générateur primaire 212 comprenant un arbre d’entrainement couplé mécaniquement avec l’arbre haute pression 122, en liaison directe ou par le biais d'une boite de réduction. Le système 200 comprend en outre un second générateur secondaire 222 comprenant un arbre d’entrainement couplé mécaniquement avec l’arbre basse pression 121, en liaison directe ou par le biais d'une boite de réduction. L’arbre haute pression 122 est configuré pour entrainer en rotation l’arbre d’entrainement du second générateur primaire 212 et l’arbre basse pression 121 est configuré pour entrainer en rotation l’arbre d’entrainement du second générateur secondaire 222. En conséquence, le second générateur primaire 212 produit un premier courant électrique secondaire I12 sous une première tension secondaire U12 et le second générateur secondaire 222 produit un second courant électrique secondaire I22 sous une seconde tension secondaire U22.
Le premier générateur primaire 211 et le premier générateur secondaire 221 alimentent un premier boitier de distribution 210, lequel est configuré pour alimenter un premier circuit électrique 214, tandis que le second générateur primaire 212 et le second générateur secondaire 222 alimentent un second boitier de distribution 220, lequel est configuré pour alimenter un second circuit électrique 224.
Cette redondance de générateurs, alimentant un même boitier de distribution, assure la fiabilité de le système si un générateur des premiers générateurs, ou des seconds générateurs, se trouve hors service, en assurant l’alimentation du premier boitier de distribution 210 et du second boitier de distribution 220 par l’autre générateur.
Le premier boitier de distribution 210 est configuré pour alimenter un premier circuit électrique 214 et le second boitier de distribution 220 est configuré pour alimenter un second circuit électrique 224.
Le premier boitier de distribution 210 et/ou le second boitier de distribution 220 sont des circuits électriques à haute tension, par exemple autour de 800V, et de courant électrique continu.