INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans la mesure où le serrage est basé sur le réglage d’une longueur inextensible de sangles, et non sur une mise en tension élastique de celles-ci, une telle solution, en plus de résoudre les problèmes de confort et de durabilité évoqués ci-dessus, permet également d’effectuer un réglage très précis de la configuration d’utilisation autour de la tête du porteur, et donc de garantir une meilleure tenue des lunettes sur la tête dudit porteur, notamment durant la pratique d’une activité aquatique telle que la natation.
Toutefois, après réglage des lunettes dans une configuration d’utilisation, cette solution nécessite :
un actionnement du mécanisme de déplacement pour pouvoir desserrer les lunettes, notamment pour les retirer, par exemple ponctuellement pour permettre au porteur de les écarter temporairement de ses yeux afin d’évacuer de l’eau s’étant infiltrée sous l’unité optique ; puis un nouvel actionnement du mécanisme de déplacement pour retrouver la configuration d’utilisation.
Par ailleurs, les sangles inextensibles des lunettes ne permettent pas de les manipuler facilement entre deux utilisations, notamment entre différentes positions de maintien sur la tête du porteur.
L’invention vise à perfectionner l’art antérieur en proposant notamment des lunettes qui peuvent être serrées de façon optimale en configuration d’utilisation autour de la tête du porteur, tout en pouvant être desserrées et manipulées de façon simplifiée entre deux utilisations, notamment en conservant le réglage correspondant à ladite configuration d’utilisation.
A cet effet, l’invention propose des lunettes comprenant une monture dans laquelle au moins une unité optique est disposée, ladite monture étant équipée d’un bandeau de maintien inextensible qui est destiné à venir enserrer la tête du porteur, ledit bandeau présentant deux parties extrêmes avant fixées chacune à un connecteur solidaire de respectivement un bord de la monture, au moins un connecteur étant équipé d’un système de libération réversible de la fixation de la partie extrême avant sur ledit connecteur, ledit système comprenant un lien élastique présentant une première extrémité solidaire du connecteur et une deuxième extrémité solidaire de ladite partie extrême avant, ledit lien étant agencé pour que l’activation du système de libération assure une association élastique de ladite partie extrême avant sur ledit connecteur afin de permettre une variation élastique de la longueur du bandeau de maintien.
représentent en perspective les lunettes de la avec les parties extrêmes arrière des sangles dissociées du mécanisme de déplacement, respectivement vue de l’avant ( ) et de l’arrière ( ) ;
représentent la monture des lunettes des figures précédentes, respectivement en vue de dessus ( ) et en vue de côté ( ) ;
est une représentation en perspective éclatée d’un connecteur des lunettes des figures précédentes, ainsi que de la partie extrême avant destinée à être engagée dans ledit connecteur ;
représentent chacune une pièce du connecteur de la , ces pièces étant respectivement l’organe d’actionnement du système de libération réversible de la partie extrême avant ( ) et le capot dudit connecteur ( ) ;
représente une vue en perspective d’un stator comprenant des cadres de connexion selon un premier mode de réalisation;
représente une vue schématique en perspective d’une partie d’un moteur électrique selon un deuxième mode de réalisation;
représente une vue agrandie des cadres de connexion et des bobines d’un stator selon le deuxième mode de réalisation ;
représente un organigramme des étapes d’un procédé de fabrication d’un stator selon le premier mode de réalisation ;
représente un organigramme des étapes d’un procédé de fabrication d’un stator selon le deuxième mode de réalisation ;
Comme représenté sur la , le stator 3 comprend un corps de stator 31 configuré pour recevoir une pluralité de bobines 33, quinze dans l’exemple de la , cependant un nombre différent de bobines 33 peut être utilisé. Le corps de stator 31 comprend une partie cylindrique externe 31a à partir de laquelle s’étendent une pluralité de dents 35, quinze dans le cas de la . Les dents 35 sont orientées vers le centre du cylindre et présentent une section en forme de T configurée pour retenir les bobinages formant les bobines 33. Ainsi, une bobine 33 est formée sur chaque dent 35 par un enroulement de spires d’un bobinage.
Les dents 35 s’étendent entre une partie externe 31a du stator 3 formée par la partie cylindrique externe 31a et une partie interne 31b du stator 3 formée par l’extrémité interne des dents 35.
L’enroulement formant les bobines 33 comprend généralement une pluralité de spires adjacentes et s’étendant entre la partie interne 31a et la partie externe 31b du stator 3. De plus, plusieurs couches de spires peuvent être superposées autour de la dent 35.
Les dents 35 peuvent venir de matière avec la partie cylindrique externe 31a. Selon un mode de réalisation alternatif, les dents 35 sont des dents séparées qui sont amovibles par rapport à la partie cylindrique externe 31a. La représente un exemple de stator 3 à dents séparées dans lequel la partie cylindrique 31a comprend une pluralité d’encoches 310 s’étendant axialement sur le côté interne de la partie cylindrique 31a. Dans le cas de la , le stator 3 comprend quinze dents 35 mais un stator 3 comprenant un autre nombre de dents séparées peut bien sûr être réalisé également. Les encoches 310 ont par exemple une section en forme de T ou en U. Les dents 35 comprennent alors un embout de fixation 350 présentant une section de forme complémentaire aux encoches 310. L’embout de fixation 350 est destiné à être introduit dans une encoche 310 de la partie cylindrique 31a par translation de l’embout de fixation 350 dans l’encoche 310. La fixation des dents 350 est assurée par la complémentarité des formes de l’embout de fixation 350 et de l’encoche 310. L’utilisation d’un stator 3 à dents séparées permet de réaliser l’enroulement des bobines 33 sur les dents 35 avant le positionnement des dents 35 sur la partie cylindrique 31a ce qui permet de réduire l’espace nécessaire entre les bobines 33, les bobines 33 pouvant être plus proches les unes des autres.
De plus, le convertisseur 22 est adapté pour être relié électriquement à la batterie 10 et le circuit correcteur 21 de facteur de puissance est adapté pour être relié électriquement à un équipement 50 du véhicule ou extérieur au véhicule ou à un réseau électrique 60.
Toujours en référence à la , le circuit correcteur 21 de facteur de puissance est apte à convertir une tension alternative V AC en une tension continue V DC21 et inversement.
Par exemple, lorsque la batterie 10 fonctionne selon le mode charge, le circuit correcteur 21 est relié à un réseau électrique 60. Ainsi, le circuit correcteur 21 convertit la tension alternative fournie par le réseau électrique 60 en une tension continue V DC21 définie sensiblement à 400 V. Cependant, la tension continue V DC21 présente une partie alternative, autrement dit la tension continue V DC21 présente des oscillations résiduelles, par exemple à plus ou moins 30 V. La capacité de liaison C 20 permet de supprimer les oscillations résiduelles de la tension continue V DC21 . Enfin, le convertisseur 22 convertit la tension continue V DC22 sans oscillation résiduelles en une tension continue V 10 adaptée pour recharger la batterie 10, par exemple une tension continue entre 220 V et 465 V.
A l’inverse, lorsque la batterie 10 fonctionne selon le mode de décharge, alors cela signifie que le circuit correcteur 21 est relié à un équipement électronique 50 à alimenter. Le convertisseur 22 convertit la tension continue V 10 fournie par la batterie 10 en une autre tension continue V DC22 par exemple environ égale à 400 V. La tension continue V DC22 fournie par le convertisseur 22 présente une partie alternative, autrement dit la tension continue V DC22 présente des oscillations résiduelles, par exemple à plus ou moins 30 V. La capacité de liaison C 20 permet de supprimer les oscillations résiduelles de la tension continue V DC22 . Enfin, le circuit correcteur 21 convertit la tension continue V DC21 sans oscillations résiduelles définie sensiblement à 400 V en une tension alternative apte à alimenter en énergie électrique l’équipement 50 relié audit circuit correcteur 21.
ART ANTERIEUR ET INCONVENIENTS DE L’ART ANTERIEUR Les composés Mxène ont été découverts en 2011 ( Naguib et al. Adv.Master.23,4248, 2011 ). Ce composé est de formule générale M n+1 X n , où n = 1, 2 ou 3, M est choisi parmi Ti, V, Cr, Zr, Nb, Mo, Hf, Sc, Mn, Y et Ta, et X est choisi parmi C ou N. Il peut alternativement s’intituler M n+1 X n T x où T correspond à une terminaison choisie parmi les groupes O, OH, F ou tout autre halogène. Ce composé est décrit et caractérisé dans la publication WO2021177712.
Les MXènes sont des composés lamellaires ou matériaux 2-dimensionnels (2D) qui peuvent être délaminés pour former des mono-feuillets de l’unité répétitive d’épaisseur de l’ordre du nanomètre. Ces unités répétitives présentent la structure M-X-M, M-X-M-X-M ou M-X-M-X-M-X pour n=1, 2 ou 3 respectivement.
Ces matériaux présentent de nombreuses applications notamment par leur structure lamellaire, leur conductivité électrique et/ou leur propriété d’intercaler et de dé-intercaler des espèces dans les espaces inter planaires. Le MXène le plus étudié à cet effet est celui de formule Ti 3 C 2 T x .
Si la majeure partie des publications s’intéressent aux MXènes délaminés, certains articles, dont la publication Alhabeb et al. Chem . Mater. 29, 7633 , 2017 montrent la forme des particules de MXènes avant délamination en utilisant des images de Microscopie Electronique à Balayage (MEB). Il s’agit de particules volumiques sans forme géométrique définie. En outre, ces particules présentent une forte dispersion à la fois en taille et en forme. La structure de ces particules peut induire des propriétés de conductivité électriques limitées et peut être aussi également limitante en termes de vitesse d’intercalation d’autres espèces au sein du cristal. On peut également supposer une mauvaise interconnectivité entre cristaux lors de leur assemblage, par exemple, pour fabriquer des couches minces, utiles pour diverses applications. En outre, la forte dispersion en taille et en forme des particules ne permet pas d’obtenir facilement des feuillets minces après délamination avec une distribution en taille homogène (utile pour certaines applications), et des opérations additionnelles de sélection de taille sont ainsi nécessaires.
De façon connue, ces composés MXènes sont synthétisés à partir de précurseurs communément intitulés « composés de type phase MAX » ou « composés phase MAX ». Ces composés phases MAX sont de formule générale M n +1 AX n , avec n=1, 2 ou 3, où M et X sont les mêmes que pour les MXènes, et A est choisi parmi Al, Si, P, S, Ga, Ge, As, Cd, In, Sn, Tl et Pb. Leur structure est similaire à celle des MXènes, mais comprennent de façon additionnelle l’élément A qui est présent sous forme de couche entre les unités répétitives M n+1 X n . La fabrication des MXènes consiste à enlever chimiquement l’élément A du précurseur de type phase MAX. Dans la plupart de cas, on préfère un précurseur phase MAX où A est l’aluminium, la méthode associée consistant à attaquer chimiquement le précurseur MAX avec une solution aqueuse acide contenant de l’acide fluorhydrique. L’aluminium est ainsi retiré de l’espace entre les unités répétitives M n+1 X n en laissant des terminaisons T x , avec T qui est le plus souvent -F, -OH ou =O, attachées à l’élément M situé à l’extérieur de l’unité répétitive. Le précurseur MAX est préalablement broyé finement afin d’assurer un bon rendement de l’attaque chimique. Après l’attaque chimique, le produit est lavé et centrifugé plusieurs fois afin d’enlever l’excès de réactif utilisé dans l’attaque ainsi que les sous-produits solubles tel que le AlF 3 . Des procédures additionnelles de délamination peuvent s’ajouter si l’objectif est d’obtenir des mono-feuilles (2D) et non des particules tri-dimensionnelles de MXène. Une variante de la méthode par attaque avec une solution d’acide fluorhydrique consiste à utiliser une solution mixte de sel fluorure, typiquement Li, et d’un acide fort, typiquement HCl, tel que décrite dans l’article de 2017 précité.
Concernant la synthèse du précurseur phase MAX, la méthode la plus répandue, en particulier pour fabriquer un MXène de formule Ti 3 AlC 2 , consiste à introduire un mélange de poudres de carbure ou nitrure du métal M (tel que MC ou MN), le métal A (tel que l’Al), et le métal M nécessaire pour attendre la stœchiométrie M n+1 AX n , dans un four tubulaire sous flux de gaz inerte. Dans le cas particulier du Ti 3 AlC 2 , le mélange réactionnel est composé de poudres de TiC, Al et Ti. L’aluminium dans le mélange du départ peut être dans une légère sur-stœchiométrie. Le mélange des trois éléments (par exemple, Ti, Al et C) est normalement évité car la réaction est très exothermique et il y a un risque d’explosion. L’utilisation d’un four tubulaire sous flux de gaz inerte nécessite une montée en température de plusieurs heures jusqu’à des températures de l’ordre de 1300-1500°C mais également des plateaux de plusieurs heures à la température maximale. Il existe d’autres méthodes de synthèse, certaines faisant appel à des pressions élevées et/ou des conditions plus difficiles à contrôler et/ou en utilisant un autre mélange réactionnel.
Dans la publication Zhou et al., J. Mater. Scie. 40, 2099, 2005 , avant même la première synthèse de MXène, les auteurs ont synthétisé le précurseur phase MAX par la technique de frittage par plasma à étincelle (en anglais, spark plasma sintering, SPS) en utilisant un mélange de TiC, Ti, Al et environ 20% de Si par rapport à l’Al. Le mélange est introduit dans le porte-échantillon en graphite typique d’un dispositif SPS. Un produit sous forme de pastille très compacte, sans porosité, est obtenu. Cette absence de porosité rend très lente et difficile la synthèse du MXène à partir d’un tel précurseur phase MAX car, d’après l’état de l’art, il est nécessaire, pour mettre en œuvre une vitesse de synthèse raisonnable du composé MXène, que le précurseur MAX se présente sous forme de poudres de tailles sous-millimétrique, l’obtention de telles poudres étant rendu difficile à partir d’une pastille compacte.
OBJECTIF DE L’INVENTION
L’invention vise donc la fabrication d’un composé MXène dont la dispersion des particules en forme et en taille est moindre que pour l’art antérieur, le rendant notamment apte à assurer une vitesse accrue d’intercalation d’espèces au sein de chaque cristal et une meilleure interconnectivité entre cristaux lors de l’assemblage de couches de ces cristaux mais également à permettre, par délamination, la réalisation de feuillets présentant une distribution de taille de particule plus homogène que celle évoquée dans l’art antérieur.
L’invention vise en outre la fabrication d’un précurseur phase MAX assurant la réalisation d’un tel composé MXène ainsi qu’un procédé de fabrication associé.
À cet effet, l’invention porte sur un procédé de frittage par plasma à étincelle pour fabriquer un composé de type phase MAX de formule générale M n+1 AX n , où n = 1, 2 ou 3, M est choisi parmi Ti, V, Cr, Zr, Nb, Mo, Hf, Sc, Mn, Y et Ta, A est choisi parmi Al, Si, P, S, Ga, Ge, As, Cd, In, Sn, Tl et Pb, et X est choisi parmi C ou N, dans un dispositif de frittage par plasma à étincelle comportant une matrice en graphite et deux poinçons en graphite définissant une chambre creuse, qui est essentiellement caractérisé en ce qu’il comporte au moins les étapes de : mélange de poudres, placement des poudres préalablement mélangées dans un récipient fermé (5) réalisé en un matériau céramique isolant et logé dans la chambre creuse, réalisation de l’opération de frittage par plasma à étincelle, et obtention d’une pastille faite du composé de type phase MAX.
Avantageusement, le récipient est réalisé à base d’alumine.
L’invention porte également sur un composé de type phase MAX de formule générale M n+1 AX n , où n = 1, 2 ou 3, M est choisi parmi Ti, V, Cr, Zr, Nb, Mo, Hf, Sc, Mn, Y et Ta, A est choisi parmi Al, Si, P, S, Ga, Ge, As, Cd, In, Sn, Tl et Pb, et X est choisi parmi C ou N, et qui est obtenu par le procédé précédemment défini.
Avantageusement, le composé de type phase MAX se présente sous la forme d’une pastille présentant une porosité supérieure à 40%.
Plus avantageusement, le composé de type phase MAX est de formule Ti 3 AlC 2 .
L’invention porte également sur un composé de formule générale Mn+1Xn, où n = 1, 2 ou 3, M est choisi parmi Ti, V, Cr, Zr, Nb, Mo, Hf, Sc, Mn, Y et Ta, et X est choisi parmi C ou N, et qui est fabriqué à partir d’un composé de type phase MAX tel que précédemment défini.
un capteur interne de température configuré pour déterminer une température de l’eau dans la cuve ; et
dans lequel l’élément de commande est configuré pour désactiver les éléments de chauffage et la pompe de circulation lorsque la température déterminée de l’eau dans la cuve atteint une température seuil maximale.
De plus, l'élément de commande peut être configuré pour activer les éléments de chauffage et la pompe de circulation lorsque la température déterminée de l’eau dans la cuve est inférieure ou égale à une température seuil minimale.
Ainsi, le dispositif de production d’eau chaude peut économiser de l’énergie électrique en limitant la température à laquelle l’eau de la cuve est chauffée. En parallèle, l’eau est maintenue à une température minimum pour une utilisation ultérieure.
Par ailleurs, le dispositif de production d’eau chaude peut comprendre :
un capteur externe de température configuré pour déterminer une température à l’extérieur du dispositif ;
dans lequel l’élément de commande est configuré pour chauffer l’eau de la cuve en activant les éléments de chauffage et la pompe de circulation lorsque la température déterminée par le capteur externe est inférieure ou égale à une température extérieure seuil minimale.
Ainsi, le dispositif de production d’eau chaude peut comprendre un mode de fonctionnement hors-gel afin d’éviter, en fin d’opération et d’utilisation de l’UMV, que l’eau dans la cuve ne gèle. Un tel mode permet un fonctionnement au ralenti du dispositif de production d’eau chaude en dehors des opérations de désamiantage.
Également l’élément de commande peut être configuré pour désactiver les éléments de chauffage lorsque la température déterminée de l’eau dans la cuve atteint une température seuil maximale hors-gel.
Cela permet notamment de limiter la consommation électrique du dispositif de production d’eau chaude, en mode hors-gel.
En outre, l'élément de commande peut être configuré pour activer les éléments de chauffage et la pompe de circulation lorsque la température déterminée de l’eau dans la cuve est inférieure ou égale à une température seuil minimale hors-gel.
Cette température seuil minimale hors-gel permet également de gagner en temps de chauffe lorsque le dispositif de production d’eau chaude est rebasculé en mode nominal de fonctionnement.
Les éléments de chauffage peuvent être des tunnels chauffants.
L’invention porte également sur une unité mobile de décontamination comprenant
au moins un équipement sanitaire,
au moins un dispositif de production d’eau chaude tel que décrit précédemment,
Selon un mode particulier de réalisation non représenté, un tel mur à coffrage intégré (1 ; 1) peut, encore, comporter au moins une couche d’un matériau isolant thermique qui équipe la face interne d’au moins l’une des deux peaux (2 ; 3). Un tel mur à coffrage intégré (1 ; 1’) est, alors, usuellement, connu sous la dénomination de mur à coffrage et isolation thermique intégré.
Pour des raisons de simplification, dans la suite de la description, il sera fait référence à un mur à coffrage intégré (1 ; 1’) sachant que cette dénomination correspond aussi bien à un mur à coffrage intégré (1 ; 1’) dépourvu de couche d’un matériau isolant thermique qu’à un mur à coffrage et isolation thermique intégré.
Un tel mur à coffrage intégré (1 ; 1’) comporte, également, au moins un moyen de raccordement 5 qui est configuré pour raccorder ces deux peaux (2 ; 3) entre elles. En fait, un tel mur à coffrage intégré (1 ; 1’) comporte une pluralité de ces moyens de raccordement 5.
Un tel moyen de raccordement 5 peut adopter la forme d’une tige qui présente, d’une part, deux portions d’extrémités dont l’une est ancrée dans l’une 2 des deux peaux (2 ; 3) et dont l’autre est ancrée dans l’autre 3 des deux peaux (2 ; 3) et, d’autre part, une portion intermédiaire qui s’étend entre les deux portions d’extrémités ainsi qu’à l’intérieur du volume interne 4 du mur à coffrage intégré (1 ; 1’).
Tel que visible sur les figures en annexe, un tel moyen de raccordement 5 peut, également, adopter la forme d’un cadre 50 qui comporte, d’une part, une première portion 51 qui s’étend à l’intérieur de l’une 2 des deux peaux (2 ; 3), d’autre part, une deuxième portion 52, qui s’étend à l’intérieur de l’autre 3 des deux peaux (2 ; 3), et qui est parallèle à la première portion 51, d’autre part encore, une troisième portion 53, qui est dans le prolongement de la première portion 51 et de la deuxième portion 52, qui est perpendiculaire à cette première portion 51 et à cette deuxième portion 52, qui comporte une première partie qui s’étend à l’intérieur de l’une 2 des deux peaux (2 ; 3), qui comporte une deuxième partie qui s’étend à l’intérieur de l’autre 3 des deux peaux (2 ; 3) et qui comporte une troisième partie qui s’étend entre la première partie et la deuxième partie de cette troisième portion 53 ainsi qu’à l’intérieur du volume interne 4 du mur à coffrage intégré (1 ; 1’) et, d’autre part aussi, une quatrième portion (non représentée), qui est dans le prolongement de la première portion 51 et de la deuxième portion 52, qui est perpendiculaire à cette première portion 51 et à cette deuxième portion 52, qui est parallèle à la troisième portion 53, qui comporte une première partie qui s’étend à l’intérieur de l’une 2 des deux peaux (2 ; 3), qui comporte une deuxième partie qui s’étend à l’intérieur de l’autre 3 des deux peaux (2 ; 3) et qui comporte une troisième partie qui s’étend entre la première partie et la deuxième partie de cette quatrième portion ainsi qu’à l’intérieur du volume interne 4 du mur à coffrage intégré (1 ; 1’).
Le mur à coffrage intégré (1 ; 1’) comporte, encore, au moins un moyen de liaison 6 qui est configuré pour relier ce mur à coffrage intégré 1 à un autre mur à coffrage intégré 1’ similaire et juxtaposé ( ).
Ledit au moins un moyen de liaison 6 présente, d’une part, une configuration rétractée ( ) dans laquelle au moins une partie (voire, et de préférence, l’intégralité) d’un tel moyen de liaison 6 est rétractée à l’intérieur du mur à coffrage intégré (1 ; 1’), plus particulièrement à l’intérieur du volume interne 4 de ce mur à coffrage intégré (1 ; 1’) et, d’autre part, une configuration déployée (figures 1 à 6) dans laquelle au moins une partie d’un tel moyen de liaison 6 est déployée à l’extérieur du mur à coffrage intégré (1 ; 1’), plus particulièrement à l’extérieur du volume interne 4 de ce mur à coffrage intégré (1 ; 1’). Dans cette configuration déployée, un tel moyen de liaison 6 s’étend latéralement par rapport audit mur à coffrage intégré (1 ; 1’), plus particulièrement latéralement par rapport à un bord latéral 10 que présente un tel mur à coffrage intégré (1 ; 1’) et à partir d’un tel bord latéral 10.
En fait, ledit au moins un moyen de liaison 6 comporte une première partie 60 (plus particulièrement une partie interne) qui s’étend à l’intérieur du volume interne 4 de ce mur à coffrage intégré (1 ; 1’), ceci en configuration rétractée et en configuration déployée d’un tel moyen de liaison 6.