INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans le mode de réalisation illustré, les trois éléments à ressort 40 dont répartis, de préférence à distance angulaire égale, sur la surface extérieure du corps 20.
Avantageusement, ceci permet d’avoir une fixation plus équilibrée.
Dans ce mode de réalisation, le clip 100 comporte, sur la surface intérieure du corps 20, une pluralité de protubérances 60 qui préférentiellement sont réparties d’une manière uniforme.
Le clip 100 comporte des zones de contact 80 dans son extrémité supérieure. Ceci sera détaillé plus loin à l’aide de la .
La illustre une vue de coupe d’un ensemble pré-monté comportant un clip de pré-maintien selon la présente invention et une vis et une pièce à fixer ayant un perçage 320, d’où la coupe est réalisée suivant l’axe de la vis pré-montée sur la structure 300 qui est une entretoise.
Avantageusement, le perçage 320 comporte une portion réduite 340 servant de butée dont le diamètre intérieur est inférieur au diamètre intérieur général du perçage 320. La portion réduite 340 se trouve avantageusement dans une extrémité du perçage 320.
Il est prévu qu’un écrou 420 se positionne au-dessus du perçage 320 de l’entretoise 300 qui est destiné à recevoir le clip et la vis.
Dans un mode de réalisation, l’écrou est de préférence soudé ou serti sur une structure 400 située au-dessus de l’entretoise 300.
Le clip 100 selon l’invention et une vis 200 comportant une tête et une tige filetée avec filetage constitue un élément de fixation selon la présente invention.
Une fois que la vis 200 est pré-embarquée dans le clip 100, la prochaine étape sera d’installer l’élément de fixation dans une entretoise 300 pourvue d’un perçage 320.
L’élément de fixation, c’est-à-dire le clip 100 recevant une vis taraudée 200, en position verticale peut être suspendu ou maintenu dans le perçage 320 d’une entretoise 300. L’élément à ressort permet un maintien en altitude du clip et de la vis 200, notamment vis-à-vis du poids de la vis 200. En fait, la branche inférieure de lame en V vient s’appuyer contre l’interface inférieure de contact de l’entretoise 300 au niveau de la portion réduite 340 du perçage.
Pour éviter une vulcanisation prématurée, le soufre et les accélérateurs primaires et secondaires sont généralement introduits dans la composition de caoutchouc à une température bien inférieure à la température de vulcanisation et leur incorporation par malaxage dans la composition de caoutchouc est aussi réalisée à une température inférieure à celle de la température de vulcanisation. C’est pourquoi, les procédés traditionnels de préparation des compositions de caoutchouc diéniques comportent deux phases de préparations successives bien connues de l’homme du métier. La première est une étape de malaxage thermomécanique des constituants de la composition de caoutchouc à l’exception du soufre et des accélérateurs. La première étape est conduite à haute température, typiquement jusqu’à une température maximale supérieure à 110°C, de préférence de 130°C à 180°C. Elle est qualifiée de phase de travail ou phase non productive. La deuxième étape, dite phase productive, est conduite à plus basse température, typiquement inférieure à 110°C, par exemple entre 40°C et 100°C, phase de finition au cours de laquelle est incorporé le système de vulcanisation.
La Demanderesse a décrit des élastomères diéniques qui sont considérés comme fortement saturés en raison de leur taux d’éthylène qui est supérieur à 50% en mole. On peut citer les copolymères d’éthylène et de 1,3-butadiène décrits par exemple dans le document WO 2007054223, les copolymères d’éthylène et d’un 1,3-diène ramifié à longue chaîne ou encore les terpolymères d’éthylène, d’un 1,3-diène ramifié à longue chaîne et de 1,3-butadiène décrits par exemple dans les documents respectifs WO 2019180356 A1, WO 2020074804 A1 et WO 2021053051 A1. L’utilisation dans une composition de caoutchouc de l’un ou l’autre des deux derniers copolymères que sont un copolymère d’éthylène et d’un 1,3-diène ramifié à longue chaîne et un terpolymère d’éthylène, d’un 1,3-diène ramifié à longue chaîne et de 1,3-butadiène, confère à la composition de caoutchouc une rigidité plus faible que ne le ferait un élastomère fortement saturé, copolymère d’éthylène et de 1,3-butadiène. Une rigidité plus faible d’une composition de caoutchouc qui est synonyme d’une plus grande déformabilité de la composition de caoutchouc peut rendre l’utilisation de la composition de caoutchouc encore plus intéressante pour certains usages, comme par exemple dans une bande de roulement pour pneumatique. En effet, une composition de caoutchouc destinée à être utilisée dans une bande de roulement pour pneumatique doit être suffisamment déformable pour satisfaire aux exigences de performance d’adhérence. Comme une bande de roulement doit également présenter une faible résistance au roulement, la Demanderesse a poursuivi ses efforts pour diminuer encore davantage l’hystérèse des compositions de caoutchouc comprenant un élastomère diénique fortement saturé.
Contre toute attente, la Demanderesse a découvert un nouveau procédé de préparation d’une composition de caoutchouc comprenant un élastomère fortement saturé pour atteindre ce but sans pénaliser la déformabilité de la composition de caoutchouc.
Ainsi, l’invention concerne un procédé de préparation d’une composition de caoutchouc qui comprend plus de 50 pce d’un élastomère diénique fortement saturé, une charge renforçante et un agent de couplage silane l’élastomère diénique fortement saturé étant un copolymère contenant des unités éthylène et des unités d’un 1,3-diène de formule (I), CH 2 =CR-CH=CH 2 (I) le symbole R représentant une chaîne hydrocarbonée ayant 3 à 20 atomes de carbone les unités éthylène représentant au moins 50% en mole des unités monomères du copolymère, la charge renforçante comprenant une silice, lequel procédé comprend une étape a) suivie d’une étape b) : a) le mélangeage par malaxage à une température supérieure à 110°C de l’élastomère diénique fortement saturé, de la charge renforçante et de l’agent de couplage silane avec un accélérateur secondaire dithiocarbamate, b) puis l’incorporation de soufre et d’un sulfénamide dans la composition de caoutchouc par malaxage à une température inférieure à 110°C.
Description détaillée Tout intervalle de valeurs désigné par l'expression "entre a et b" représente le domaine de valeurs supérieur à "a" et inférieur à "b" (c’est-à-dire bornes "a" et "b" exclues) tandis que tout intervalle de valeurs désigné par l'expression "de a à b" signifie le domaine de valeurs allant de "a" jusqu'à "b" (c’est-à-dire incluant les bornes strictes "a" et "b"). L'abréviation "pce" signifie parties en poids pour cent parties d'élastomère (du total des élastomères si plusieurs élastomères sont présents).
Sauf indication contraire, les taux des unités résultant de l’insertion d’un monomère dans un polymère sont exprimés en pourcentage molaire par rapport à la totalité des unités monomères qui constituent le polymère.
Les composés mentionnés dans la description peuvent être d'origine fossile ou biosourcés. Dans ce dernier cas, ils peuvent être, partiellement ou totalement, issus de la biomasse ou obtenus à partir de matières premières renouvelables issues de la biomasse. De la même manière, les composés mentionnés peuvent également provenir du recyclage de matériaux déjà utilisés, c’est-à-dire qu’ils peuvent être, partiellement ou totalement, issus d’un procédé de recyclage, ou encore obtenus à partir de matières premières elles-mêmes issues d’un procédé de recyclage. Sont concernés notamment les polymères, les plastifiants, les charges ...
Le procédé conforme à l’invention est un procédé de préparation d’une composition de caoutchouc. Il a pour caractéristique essentielle de comprendre deux étapes de malaxage, une à l’étape a) et une à l’étape b). Au cours de la l’étape a), l’élastomère diénique, la charge renforçante et l’agent de couplage utiles aux besoins de l’invention sont malaxés en présence d’un dithiocarbamate, accélérateur secondaire, typiquement dans un mélangeur approprié tel qu’un mélangeur interne usuel. La température de malaxage à l’étape a) est supérieure à 110°C, préférentiellement comprise entre 110°C et 170°C, avantageusement supérieure à 120°C et inférieure à 160°C. Les plages de température entre 110°C et 170°C et entre 120°C et 160°C correspondent à des valeurs de températures maximales atteintes par le mélange malaxé dans le mélangeur pendant l’étape a). Typiquement, le malaxage au cours de l’étape a) est poursuivi jusqu’à ce que le mélange malaxé atteigne la température maximale de malaxage avant d’être extrait du mélangeur. La durée totale du malaxage à l’étape a) est de préférence comprise entre 1 et 15 minutes. Le mélange préparé à l’issue de l’étape a) est récupéré, puis refroidi pour pouvoir procéder à l’étape b) qui est réalisée à plus basse température, en l’espèce à une température inférieure à 110°C. L’étape b) est l’étape au cours de laquelle sont incorporés du soufre et un sulfénamide dans la composition de caoutchouc obtenue après l’étape a). L’incorporation du soufre et du sulfénamide dans la composition de caoutchouc est typiquement réalisée par malaxage dans un mélangeur externe tel qu’un mélangeur à cylindres, généralement pendant une durée comprise entre 2 et 15 minutes. Le malaxage à l’étape b) se fait à une température inférieure à 110°C, préférentiellement à une température allant de 20°C à 100°C.
L’élastomère utile aux besoins de l’invention est un élastomère diénique fortement saturé, de préférence statistique, qui comprend des unités éthylène résultant de la polymérisation d’éthylène. De manière connue, l’expression « unité éthylène » fait référence au motif -(CH 2 -CH 2 )- résultant de l’insertion de l’éthylène dans la chaîne élastomère. L’élastomère diénique fortement saturé est riche en unité éthylène, puisque les unités éthylène représentent au moins 50% en mole de l’ensemble des unités monomères de l’élastomère.
De préférence, l’élastomère diénique fortement saturé comprend au moins 60% molaire d’unité éthylène, particulièrement au moins 65% molaire d’unité éthylène. Autrement dit, les unités éthylène représentent préférentiellement au moins 60% en mole de l’ensemble des unités monomères de l’élastomère diénique fortement saturé, particulièrement au moins 65% en mole de l’ensemble des unités monomères de l’élastomère diénique fortement saturé. Plus particulièrement, les unités éthylène représentent au moins 70% en mole de l’ensemble des unités monomères de l’élastomère diénique fortement saturé. De préférence, les unités éthylène représentent au plus 90% en mole de l’ensemble des unités monomères de l’élastomère diénique fortement saturé. De manière plus préférentielle, les unités éthylène représentent au plus 85% en mole de l’ensemble des unités monomères de l’élastomère diénique fortement saturé. Avantageusement, l’élastomère diénique fortement saturé comprend de 60% à 90% molaire d’unité éthylène, particulièrement de 65% à 90% molaire d’unité éthylène, pourcentage molaire calculé sur la base de l’ensemble des unités monomères de l’élastomère diénique fortement saturé. Plus avantageusement, l’élastomère diénique fortement saturé comprend de 60% à 85% molaire d’unité éthylène, particulièrement de 65% à 85% molaire d’unité éthylène. Plus particulièrement, l’élastomère diénique fortement saturé comprend de 70% à 85% molaire d’unité éthylène.
L’élastomère diénique fortement saturé comprend aussi des unités d’un 1,3-diène de formule (I) résultant de la polymérisation du 1,3-diène de formule (I) CH 2 =CR-CH=CH 2 (I). Dans la formule (I) du 1,3-diène, la chaîne hydrocarbonée représentée par le symbole R est une chaîne hydrocarbonée de 3 à 20 atomes de carbone. De préférence, le symbole R représente une chaîne hydrocarbonée ayant 6 à 16 atomes de carbone. La chaîne hydrocarbonée représentée par le symbole R peut être une chaîne saturée ou insaturée. De préférence, le symbole R représente une chaîne aliphatique. Elle peut être une chaîne linéaire ou ramifiée, auquel cas le symbole R représente une chaîne linéaire ou ramifiée. De préférence, la chaîne hydrocarbonée est acyclique, auquel cas le symbole R représente une chaîne acyclique. Mieux, le symbole R représente une chaîne hydrocarbonée acyclique insaturée et ramifiée. La chaîne hydrocarbonée représentée par le symbole R est avantageusement une chaîne acyclique insaturée et ramifiée contenant de 3 à 20 atomes de carbone, en particulier de 6 à 16 atomes de carbone. Très avantageusement, le 1,3-diène de formule (I) est le myrcène, le β-farnésène ou leur mélange.
Selon un mode de réalisation préférentiel de l’invention, le 1,3-diène de formule (I) est le myrcène.
Selon un autre mode de réalisation préférentiel de l’invention, le 1,3-diène de formule (I) est le β-farnésène.
De préférence, l’élastomère diénique fortement saturé diène présente une température de transition vitreuse inférieure à -35°C, de préférence comprise entre -90°C et -35°C.
Selon un mode de réalisation particulier de l’invention, l’élastomère diénique fortement saturé contient en outre des unités d’un 1,3-diène ayant 4 à 6 atomes de carbone. A titre de 1,3-diène ayant 4 à 6 atomes de carbone, on peut citer en particulier le 1,3-butadiène, l’isoprène et leur mélange. Le 1,3-diène ayant 4 à 6 atomes de carbone est préférentiellement le 1,3-butadiène.
Selon une première variante préférentielle de l’invention, l’élastomère diénique fortement saturé est un copolymère d’éthylène et d’un 1,3-diène de formule (I).
- ne pas utiliser de traitement thermique permet de limiter les problématiques liées à l’émission des gaz (par exemple des gaz à effets de serre ou pour de tout autre gaz nocif et dangereux pour l’homme et l’environnement) et à leur traitement, ce qui réduit les coûts financiers et énergétiques du procédé ;
- être sûr et simple à mettre en œuvre ;
- le procédé se fait à faible coût environnemental et économique ;
- le traitement n’est pas néfaste vis-à-vis du recyclage ultérieur des composants (dégradation de l’électrolyte, etc.) ;
- le procédé permet la mise en sécurité et l’ouverture des cellules pour donner accès à la matière d’intérêt en vue d’un recyclage par voie pyrométallurgique et/ou hydrométallurgique.
De plus, dans le cas où la solution comprend une espèce chimique assurant l’extraction du lithium (ou du sodium), le procédé présente également les avantages suivants :
- améliorer la mise en sécurité du générateur électrochimique en facilitant sa décharge ; un tel couplage permet un gain de temps et d’investissement important ;
- pouvoir utiliser un large choix d’espèces actives, l’espèce active devant simplement avoir un potentiel redox supérieur à celui du lithium (le lithium est l’espèce dont le potentiel redox standard est le plus négatif et peut donc être extrait (oxydé) avec n’importe quelle espèce capable de se réduire à un potentiel supérieur à -3,05V vs. ENH) ;
L’invention concerne également un élément de découpe tel que décrit précédemment, pour ouvrir un générateur électrochimique.
L’élément de découpe possède une résistance électrique comprise entre 1 mΩ et 1 kΩ, et de préférence comprise entre 5 mΩ et 100 Ω.
Avantageusement, l’élément de découpe comprend un support recouvert par des zones abrasives (par exemple des grains abrasifs) et des zones électriquement conductrices (par exemple des grains ou des fils électriquement conducteurs), les zones abrasives et les zones électriquement conductrices étant disposées de manière aléatoire ou de manière régulière et étant associés au support par un liant.
Avantageusement, l’élément de découpe est un fil de découpe, une meule de meuleuse, une lame de scie circulaire (aussi appelé disque) ou un ruban de scie.
L’invention concerne également un outil de découpe comprenant un tel élément de découpe. L’outil de découpe est, avantageusement, une meuleuse ou une scie, par exemple une scie circulaire ou une scie à ruban.
Selon la présente invention, la cartouche 12, dans son état de connexion, est susceptible de coulisser selon l’un ou l’autre du sens d’insertion et du sens d’extraction, entre une première position et une deuxième position afin d’accompagner le coulissement du tube en prise avec la bague d’accrochage 6. Par « accompagner le coulissement », on entend un mouvement d’ensemble dans le même sens du tube, de la bague d’accrochage et de la cartouche 12.
En d’autres termes, le coulissement de la cartouche 12 selon l’un ou l’autre du sens d’insertion u ou du sens d’extraction v sur une distance donnée peut s’accompagner du même mouvement du tube T et de la bague d’accrochage 6.
A cet égard, la première position est une position amont de la deuxième position selon le sens d’insertion u, et pour laquelle la bague d’accrochage 6 se trouve en butée contre la première butée 7 (cet aspect est notamment illustré à la ).
Tel qu’illustré à la , la cartouche 12, dès lors qu’elle se trouve dans l’état de connexion, peut coulisser, selon le sens d’insertion u, à partir de la première position vers la deuxième position. Ce coulissement de la première position vers la deuxième position peut par exemple être induit par un effort exercé par le tube T, selon le sens d’insertion u, en butée contre la cartouche 12. En d’autres termes, le coulissement de la cartouche 12, de la première vers la deuxième position, s’accompagne d’un mouvement d’ensemble du tube, de la bague d’accrochage et de la cartouche. Par ailleurs, ce mouvement d’ensemble positionne la bague d’accrochage 6 à distance de la première butée 7.
Le dispositif de raccordement 1 selon la présente invention comprend en outre un ressort 14 agencé pour exercer un effort contre la cartouche 12 selon le sens d’extraction v afin d’imposer à ladite cartouche 12, dans l’état de connexion, d’adopter sa première position.
En d’autres termes, le ressort 14, tel qu’agencé, permet de rendre solidaire le mouvement du tube T, de la bague d’accrochage 6 et de la cartouche 12. Notamment, par défaut, la cartouche 12 se trouve dans sa première position sous l’effet de l’effort exercé par le ressort 14 et impose donc à la bague d’accrochage 6 d’être en butée contre la première butée 7. A contrario, un effort exercé sur le tube T selon le sens d’insertion u provoque un coulissement d’ensemble du tube T, de la bague d’accrochage 6 et de la cartouche 12. Un relâchement de cet effort rétablira la cartouche 12 dans sa première position et positionnera ainsi la bague d’accrochage 6 en butée contre la première butée 7.
Ainsi, dès lors que la cartouche 12 est dans l’état de connexion, l’ensemble formé par le tube T, la bague d’accrochage 6 et la cartouche 12 peut se voir imposer des mouvements de va et vient selon la direction définie par l’axe principal AA’. En d’autres termes, un opérateur souhaitant vérifier la bonne connexion du tube T au dispositif de raccordement 1 pourra exercer un effort selon le sens d’insertion u sur le tube T afin de faire coulisser la cartouche de sa première position vers sa deuxième position. Un relâchement de cet effort rétablira la cartouche 12 dans sa première position sous l’effet du ressort 14. Cette séquence révèlera d’une part une insertion de la longueur prédéterminée D du tube T dans le dispositif de raccordement et, d’autre part l’effet de prise avec la bague d’accrochage.
Cette opération, exercée manuellement peut être exécutée dans des endroits exigus, non éclairés et/ou bruyants, permet ainsi de vérifier de manière efficace et sans ambiguïté la bonne connexion du tube dans le dispositif de raccordement.
Selon un mode de réalisation particulier de l’invention, le dispositif de raccordement 1 peut comprend un moyen de verrouillage. Notamment, le moyen de verrouillage peut être agencé pour maintenir la cartouche 12 dans un état, dit état verrouillé, dans lequel tout coulissement de ladite cartouche 12 vers la deuxième position est interdit. Plus particulièrement, le moyen de verrouillage peut être agencé pour coopérer avec le tube T afin de permettre à la cartouche 12 de passer de l’état verrouillé vers l’état de connexion.
En particulier, la passage de la cartouche 12 de l’état verrouillé vers l’état de connexion peut être induit par l’insertion d’une longueur de tube T égale à la longueur prédéterminée.
Ainsi, et tel qu’illustrée à la , le moyen de verrouillage comprend une deuxième butée 15 et un levier flexible 16. Plus particulièrement, la deuxième butée 15 est formée sur la surface interne 5, tandis que le levier flexible 16, porté par le manchon 13, s’étend de manière divergente par rapport au manchon 13 et comprend une extrémité, dite extrémité de blocage 17, destinée à buter contre la deuxième butée lorsque la cartouche 12 est dans l’état verrouillé.
Le levier flexible 16 est par ailleurs configuré pour fléchir de manière convergente intérieurement au manchon 13 lors de l’insertion du tube T afin de positionner l’extrémité de blocage en retrait de la deuxième butée 15. Notamment, le dispositif de raccordement 1 est agencé de sorte que la flexion du levier flexible 16 n’intervienne que lorsqu’une longueur de tube T égale à la longueur prédéterminée est insérée dans le logement.
A cet égard, et tel qu’illustré à la , la longueur de tube T inséré dans le logement est inférieure à la longueur prédéterminée, de sorte que ledit tube T n’exerce aucun effort sur le levier flexible 16. Sur cette figure, le levier flexible 16 reste en butée contre la deuxième butée 15 et impose à la cartouche 12 son état verrouillé.
A la , la longueur de tube T insérée dans le logement est égale à la longueur prédéterminée de sorte que ledit tube exerce un effort sur le levier flexible 16 de manière à faire fléchir ce dernier afin de placer l’extrémité de blocage 17 en retrait de la deuxième butée 15. La flexion du levier flexible 16 permet ainsi d’imposer à la cartouche 12 son état de connexion.
De manière avantageuse, le manchon 13 comprend une butée terminale 18, opposée à son extrémité libre 12a, contre laquelle le tube T est destiné à buter dès lors qu’il est inséré dans le logement d’une longueur au moins égale à la longueur prédéterminée.
Toujours selon ce mode de réalisation particulier, la cartouche 12 (également illustrée à la ) comprend une chemise 19 mécaniquement solidaire du manchon par une extrémité dudit manchon opposée à l’extrémité libre 12a, et qui comprend par ailleurs une collerette 20 contre laquelle le ressort 14 exerce son effort sur ladite cartouche 12. Plus particulièrement, la chemise 19 est agencée extérieurement et de manière coaxiale au manchon 13. Il est entendu que la chemise 19 présente une forme de tube qui s’étend, selon le sens d’insertion, entre une première extrémité 19a et une deuxième extrémité 19b, la collerette étant disposée sur la première extrémité 19a ( ).
De plus, il n’est possible d’usiner qu’un seul déflecteur à la fois.
L’invention a donc pour but de remédier à ces inconvénients et de proposer un dispositif d’usinage permettant le montage simultané d’une pluralité de pièces à usiner et une mise en place et un bridage des pièces facilités.
Il est donc proposé un système de montage pour l’usinage d’une ou plusieurs pièces, comprenant au moins un ensemble de montage comportant :
une contreforme destinée à épouser au moins en partie une ou plusieurs des pièces à usiner et disposée contre un moyen de support,
deux glissières disposées de part et d’autre de la contreforme et formant une rangée pour l’empilement de plusieurs pièces à usiner le long de la contreforme, et
des moyens de serrage configurés pour serrer les pièces à usiner dans une position en appui contre la contreforme.
Une telle configuration d’ensemble de montage permet la mise en place simple, rapide et sans effort d’une pluralité de pièces en vue de leur usinage sur un système de montage commun peu encombrant.
Selon une caractéristique, le système de montage peut comprendre un bâti sur lequel le moyen de support de l’ensemble de montage est fixé par lesdits moyens de serrage.
Avantageusement, le bâti peut comporter un assemblage de traverses verticales et horizontales. La structure du système de montage est ainsi une structure simple sur laquelle peuvent être montés un grand nombre d’ensembles de montage.
Selon un mode de réalisation, les glissières peuvent s’étendre le long de traverses verticales du bâti.