INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans un troisième exemple de la troisième réalisation, le détecteur de métal comprend, en outre, un casque opérateur qui est couplé à ou aux processeur(s) et qui est configuré pour transmettre à l’opérateur un signal audio de détection qui représentatif de la détection d’un objet métallique.
A titre d’exemple, un réseau R21 , R22 de haut-parleurs aigu HPA21 , HPA22 peut être constitué de 10 haut-parleurs aigu HPA21 , HPA22 . Au sein de ce réseau R21 , R22 , 5 haut-parleurs aigu HPA21 , HPA22 peuvent être attribués à la zone Z31 , tandis que les 5 autres haut-parleurs aigu HPA21 , HPA22 sont attribué à la zone Z32 En variante, les 10 haut-parleurs aigu HPA21 , HPA22 peuvent être à la fois attribués à la zone Z31 et à la zone Z32 . Deux ondes sonores directives sont alors générées, à destination de chaque zone Z31 , Z32 . Des délais temporels peuvent être appliqués à chaque haut-parleur aigu HPA21 , HPA22 constitutif du réseau R21 , R22 pour faire parvenir le bon signal sonore à la bonne zone Z31 , Z32 .
Un haut-parleur de grave HPG21 , HPG22 émet typiquement dans une plage de fréquences comprise entre 20 Hz et 2000 Hz et un haut-parleur aigu HPA21 , HPA22 , émet typiquement dans une plage de fréquences comprise entre 2000 Hz et 40 kHz.
En variante, tel qu’illustré sur la , le système 200 peut comporter des haut-parleurs large bande HPLB, émettant, dans l’espace 4000, à la fois sur la plage des basse-fréquences et sur la plage des haute-fréquences, c’est-à-dire, typiquement sur toute la bande passante de l’oreille humaine à savoir entre 20 Hz et 20 kHz. Les haut-parleurs large bande HPLB peuvent faire partie intégrante d’un réseau R31, R32 ou encore fonctionner en autonomie.
Tel qu’illustré sur la , sans aucun traitement préalable, les haut-parleurs aigu HPA11 , HPA12 et les haut-parleurs de grave HPG21, HPG22 ne sont pas parfaitement directifs et peuvent émettre des ondes sonores en direction des autres zones Z31, Z32 que celles qu’ils sont en charge de sonoriser. Ainsi, le premier haut-parleur de grave HPG21 émet à la fois une onde sonore Os32 en direction de sa zone Z31 et une onde sonore Os36 en direction de la seconde zone Z32 et de même pour le second haut-parleur de grave HPG22. En outre, les réseaux de haut-parleurs aigu R21, R22 ne sont pas non plus parfaitement directifs et émettent également des ondes sonores en direction des deux zones Z31, Z32 à la fois. A titre d’exemple, le réseau de haut-parleurs aigu R21 émet à la fois une onde sonore Os31 en direction de sa zone Z31 et une onde sonore Os35 en direction de la seconde zone Z32.
Pour limiter la pollution sonore, chaque haut-parleur de grave HPG21 , HPG22 et chaque réseau R21 , R22 de haut-parleurs aigu HPA21 , HPA22 est associé à un filtrage F31 - F34 commandant la génération d’ondes sonores destructives Od35-Od38 pour annuler les ondes sonores indésirables Os35-Os38 .
Ainsi, chaque haut-parleur de grave HPG21 , HPG22 est associé à un filtre F32 , F33 . En revanche, le filtre F31 , F34 est mutualisé pour l’ensemble des haut-parleurs aigu HPA11 , HPA12 .
Les haut-parleurs HPG21 , HPG22 , HPA21 , HPA22 sont alimentés par deux signaux électriques U7 , U8 . De préférence, les signaux U7 , U8 sont filtrés par un filtre passe-bas Pb avec une fréquence de coupure comprise entre 400 Hz et 4kHz et par un filtre passe-haut Ph avec une fréquence de coupure comprise entre 400 Hz et 4kHz afin de distinguer les haut-fréquences des basse-fréquences. Ainsi, les signaux basse-fréquences U52 , U62 sont transmis aux filtres F32 , F33 des haut-parleurs de grave HPG21 , HPG22 et les signaux haute-fréquences U51 , U61 sont transmis aux filtres F31 , F34 des réseaux R21 , R22 de haut-parleurs aigu HPA21 , HPA22 .
Il s’ensuit que les contenus sonores obtenus dans la première zone cible Z31 correspondent majoritairement à ceux attendus par le signal U7 par l’association : - des ondes sonores basse-fréquences Os32 formées par le premier haut-parleur de grave HPG21 dont le signal S32 est configuré pour également générer des interférences destructives Od37 pour limiter les ondes sonores Os37 formées par le second haut-parleur de grave HPG22 ; et - des ondes sonores haute-fréquences Os31 formées par les haut-parleurs aigu HPA21 présentant une directivité obtenue par le réseau R21 et générant des interférences destructives Od38 pour limiter les ondes sonores Os38 formées par le second réseau R22 de haut-parleurs aigu HPA22 .
De la même manière, les contenus sonores obtenus dans la seconde zone cible Z32 correspondent majoritairement à ceux attendus par le signal U8 .
Tel qu’illustré sur la , le système peut comprendre au moins un haut-parleur large bande HPLB1 en charge de sonoriser la zone Z41 et au moins un haut-parleur large bande HPLB2, pour sonoriser la zone Z42. Les haut-parleurs large bande HPLB1 ne sont pas non plus parfaitement directifs et peuvent émettre des ondes sonores en direction des autres zones Z41, Z42 que celles qu’ils sont en charge de sonoriser. Ainsi, le haut-parleur large bande HPLB1 émet à la fois une onde sonore Os42 en direction de sa zone Z41 et une onde sonore Os46 en direction de la seconde zone Z42. Pour limiter la pollution sonore, le haut-parleur large bande HPLB1 peut-être associé à deux filtres F41 et F42 commandant la génération d’ondes sonores destructives Od47 pour annuler les ondes sonores indésirables Os45-Os48. Le premier filtre F41 est alimenté par la partie haut-fréquences U71 du signal électrique U9 et le second filtre F42 est alimenté par la partie basse-fréquences U72 du signal électrique U9.
Dans l’exemple de la , le haut-parleur large bande HPLB1 est utilisé pour sonoriser la zone Z41 en basse-fréquences et pour annuler les ondes sonores indésirables Os47 provenant du haut-parleur large bande HPLB2.
En variante, le haut-parleur large bande HPLB1 peut être utilisé pour sonoriser la zone Z41 en haute-fréquences, par exemple en faisant partie intégrante du réseau R31 , et/ou pour annuler les ondes sonores indésirables Os48 provenant du réseau de haut-parleurs aigu HPA32 . Dans encore une autre variante, le haut-parleur large bande HPLB1 peut jouer les deux rôles à la fois ou une combinaison de ces rôles. De même, le haut-parleur large bande HPLB2 .
Afin de configurer les différents filtres, une matrice de filtrage C1 , C2 , C peut être mesurée ou simulée. Ce procédé de détermination d’au moins une matrice de filtrage C1 , C2 , C est associé à au moins un haut-parleur de grave HPG21 , HPG22 , et au moins un réseau de haut-parleurs aigu HPA21 , HPA22 , HPA31 , HPA32 du système 100 .
Tel qu’illustré sur les figures 5 et 6, la première étape du procédé consiste à mesurer et/ou simuler 101 une première matrice de propagation H1 entre les différents haut-parleurs de grave HPG41 - HPG48 et les différentes zones Z41 , Z42 .
Pour ce faire, on mesure ou on simule, la réponse en fréquence entre des points de contrôle PC1 , PC2 et chaque haut-parleur de grave HPG21 , HPG22 .
Tel qu’illustré sur la , la mesure peut être obtenue en positionnant un microphone dans chaque zone Z51 , Z52. Les cordonnées des positions des microphones correspondent aux points de contrôle PC1, PC2. Lorsque les points de contrôle PC1, PC2 sont définis, les haut-parleurs de grave HPG21, HPG22 sont commandés pour diffuser des ondes sonores dont la fréquence varie sur tout ou partie de la plage de fréquence que le haut-parleur de grave HPG21, HPG22 peut produire. Typiquement, les haut-parleurs de grave HPG21, HPG22 peuvent être commandés pour diffuser un signal sinusoïdal glissant sur une plage de fréquences comprise entre 20Hz et 40000Hz.
Cette configuration répond de plus favorablement à la problématique d’échauffement de la poudre catalytique, notamment un catalyseur sous forme de poudres, et limite ainsi l’apparition de points chauds. Il en résulte un dispositif plus performant et plus durable. En outre, la disposition de la poudre catalytique dans l’espace annulaire 30 facilite le refroidissement de cette dernière.
E xemple d’application : application à la synthèse de méthanol (MeOH)
Deux modélisations numériques ont été réalisées sur le principe de l’invention avec utilisation d’une membrane permsélective 160 avec pour cible la synthèse directe de méthanol (MeOH) à partir de dioxyde de carbone (CO 2 ).
Seule une section de tube a été modélisée, dans une configuration cohérente avec la variante de la . Les conditions de la simulation ont été : une pression (P) de 50 bar, et une température (T) d’entrée des réactifs de 200°C, pour des conditions d’entrée stœchiométriques pour cette réaction.
Les résultats obtenus sont notamment visibles sur le graphique de la qui représente l’évolution de la conversion de dioxyde de carbone (C CO2 ) en fonction de la longueur L, exprimée en mètres (m), longueur d’arc de l’insert 20, dans une configuration avec présence de membrane (C m ) et dans une configuration sans la présence de membrane (C sm ), à 200°C et à 50 bar, et sur le graphique de la qui représente une coupe dans le catalyseur montrant l’évolution des concentrations molaires m, exprimées en mol/m 3 , pour l’espèce H 2 O et les lignes LF de flux total d’eau.
Les résultats montrent un taux de conversion accru en conséquence de l’action séparatrice des membranes 160, et selon les régimes d’écoulement, un appauvrissement en concentration d’H 2 O dans les produits de réactions visibles sur toute l’épaisseur du catalyseur.
Le choix de la localisation des alimentations et extractions, notamment en extrémité d’insert 20 ou par piquage latéral de l’insert 20, respectivement des fluides d’appoint F’ et de réactifs F peut varier en fonction du procédé.
L’alimentation des chambres d’appoint 100 peut ou non être associée aux plaques tubulaires 33.
Le réacteur 1 selon l’invention peut ou non comprendre des moyens d’injection étagée.
une valeur de SOC final cible.
Pour ce faire, le capot 17 présente un orifice 25 débouchant entre les pistes 16 et dans lequel la roue dentée 21 est disposée. Par ailleurs, le support 19 comprend une face arrière 22 sur laquelle un axe 23 s’étend perpendiculairement, la roue dentée 21 étant montée en rotation sur ledit axe.
La roue dentée 21 est actionnée en rotation par une molette 24 qui est montée en rotation sur l’axe 23. Sur les figures, la molette 24 est montée en rotation sur la face arrière du capot 17 par l’orifice 25 duquel passe l’axe 23 pour permettre le montage en rotation de la molette 24 sur lui.
La molette 24 et la roue dentée 21 sont montées en rotation sur l’axe 23 au moyen d’une vis 26. En variante, la mollette 24 peut être montée directement sur l’axe 23, par exemple par clipsage.
La roue dentée 21 comprend des ergots 27 qui s’engagent dans des alésages 28 formés à cet effet dans la molette 24 pour assurer leur solidarisation en rotation. La molette 24 comprend en outre un capuchon 29 fixé par encliquetage ou par collage sur sa face arrière, notamment pour dissimuler la vis 26 et les moyens 27, 28 de fixation de la roue dentée 21 à des fins esthétiques.
La molette 24 comprend une périphérie 24a agencée pour pouvoir être saisie manuellement par le porteur, afin de permettre son actionnement en rotation pour faire tourner la roue dentée 21, et ainsi déplacer les parties extrêmes arrière 8 pour régler la longueur des sangles 7a. Pour ce faire, la périphérie 24a peut notamment comprendre des nervures régulièrement réparties sur sa circonférence pour faciliter sa préhension par le porteur, par exemple en étant réalisée par surmoulage d’une matière élastomère.
La roue dentée 21 comprend une couronne dentée 21a qui est disposée dans le logement 12 pour pouvoir être engrenée avec les dentures 8a des parties extrêmes arrière 8 des sangles 7a, ainsi que des bras 21b qui sont décalés axialement de ladite couronne, lesdits bras portant des ergots 30 destinés à venir s’engager dans des crans 31 solidaires du logement 12 pour maintenir la position de serrage.
En relation avec les figures 7 et 8b, la roue dentée 21 comprend deux bras 21b qui sont diamétralement opposés, lesdits bras étant courbés radialement vers l’intérieur dans le sens du desserrage en portant un ergot extérieur 30. Par ailleurs, l’orifice 25 de réception de la roue dentée 21 présente une périphérie 32 formée sur la face arrière du capot 17, ladite périphérie présentant une couronne de crans 31 avec lesquels les ergots 30 sont sélectivement engagés lors de la rotation de ladite roue dans le sens du serrage, afin de bloquer la rotation de ladite roue dans le sens du desserrage.
Pour permettre le desserrage du bandeau de maintien 7, les bras 21b sont déplaçables par rotation de la molette 24 dans le sens du desserrage afin de désengager les ergots 30 de la couronne de crans 31. En particulier, les bras 21b présentent une configuration étendue radialement dans lesquelles les ergots 30 sont engagés dans la couronne de crans 31, et une configuration fléchie intérieurement de désengagement desdits ergots.
Pour ce faire, chacun des bras 21b présente une base de raccordement à la roue 21 sous laquelle est formé l’ergot 27, et une extrémité libre équipée d’un ergot 50, chacun desdits ergots étant engagés dans respectivement un alésage oblong 28, 51 permettant de définir un débattement angulaire entre la molette 24 et ladite roue. Les alésages 51 sont agencés pour induire une flexion des bras 21b sur la course de débattement angulaire dans le sens de desserrage de la molette 24.
En relation avec les figures 1 à 5b et 10, au moins un connecteur 11 est équipé d’un système de libération réversible de la fixation de la partie extrême avant 9 du bandeau 7 sur lui. Ce système comprend un lien élastique 33 qui présente une première extrémité à l’avant 33a qui est associée au connecteur 11 et une deuxième extrémité à l’arrière 33b qui est associée à la partie extrême avant 9. Selon les figures 1 à 5b, le lien élastique 33 est solidaire en traction entre le connecteur 11 et la partie extrême, la représentant une disposition en compression dudit lien lors du déplacement relatif du bandeau 7 et de la monture 1.
En variante, une extrémité avant – respectivement arrière – du lien élastique 33 peut être solidaire de la partie extrême avant 9 – respectivement du connecteur 11, notamment en prévoyant une articulation entre ledit connecteur et ladite partie extrême avant.
En relation avec la , le connecteur 11 peut être monté en rotation sur le bord de la monture 1 selon un axe horizontal A. La illustre un mode de réalisation dans lequel la partie extrême avant 9 est reliée au bord de la monture 1 par un connecteur 11 présentant une articulation formée d’une biellette 60 à deux axes de rotation verticaux B, ladite articulation étant contrainte par un lien élastique 33.
Le système de libération est agencé pour que son activation assure une association élastique de la partie extrême avant 9 sur le connecteur 11, afin de permettre une variation élastique de la longueur du bandeau de maintien 7.
Cet agencement permet au porteur, sans avoir à actionner le mécanisme de déplacement 10, de pouvoir agrandir élastiquement le bandeau de maintien 7 de ses lunettes, notamment sur une course suffisante pour pouvoir écarter temporairement la monture 1 de son visage, par exemple pour la placer sur son front ou pour évacuer de l’eau infiltrée entre les unités optiques 2 et ses yeux. En particulier, après désactivation du système de libération, le porteur n’a pas à actionner le mécanisme de déplacement 10 pour utiliser les lunettes, ce qui lui permet de gagner du temps, notamment en cas d’un retrait bref entre deux utilisations.
De façon avantageuse, comme représenté sur les figures, chaque connecteur 11 est équipé d’un système de libération réversible de la fixation de la partie extrême avant 9. Ainsi, on peut faire varier la longueur du bandeau 7 de maintien de chaque côté de la monture 1, ce qui permet d’équilibrer cette variation et de faciliter l’écartement des unités optiques 2 du visage du porteur.
Chaque connecteur 11 comprend un logement 34 dans lequel la partie extrême avant 9 et le lien élastique 33 correspondants sont disposés, ladite partie extrême avant, après libération, étant déplaçable élastiquement dans ledit logement entre sa position fixée et une position tirée partiellement hors dudit logement.
La neutralisation de la fonction acide peut être partielle ou totale. Généralement et avantageusement, au moins 5 % des monomères anioniques, préférentiellement au moins 10 %, plus préférentiellement au moins 30 %, encore plus préférentiellement au moins 50 %, sont sous forme salifiée.
La salification peut se faire avant, durant, ou après la polymérisation.
Dans un mode particulier selon l’invention, le monomère anionique est dérivé d’un acide sulfonique et est de préférence l’acide 2-acrylamido-2-méthylpropane sulfonique sous sa forme hydratée. La forme hydratée de l’acide 2-acrylamido-2-méthylpropane sulfonique est une forme particulière de l’acide 2-acrylamido-2-méthylpropane sulfonique qu’il est possible d’obtenir par cristallisation contrôlée du monomère d’acide 2-acrylamido-2-méthylpropane sulfonique. Le document US 10759746 décrit l’obtention de la forme hydratée de l’acide 2-acrylamido-2-méthylpropane sulfonique.
Des monomères zwitterioniques peuvent également être utilisés dans le cadre de l’invention. Ils associent à la fois les charges anioniques et cationiques sur un seul et même monomère. Ils peuvent être choisis, notamment, parmi les monomères de type bétaïne, sultaïne, sulfobétaïne, phosphobétaïne, carboxybétaïne et leurs mélanges. A titre d'exemples de monomères zwitterioniques, on peut mentionner le sulfopropyl diméthylammonium éthyl méthacrylate, le sulfopropyl diméthylammonium propylméthacrylamide, le sulfopropyl 2-vinylpyridinium, et le phosphato éthyl triméthylammonium éthyl méthacrylate.
Le polymère hydrosoluble selon l’invention peut également contenir un ou des monomères associatifs.
Lorsque le polymère hydrosoluble selon l’invention comprend un ou des monomères hydrophobes, il en contient généralement moins de 10 mol%.
Lorsque le polymère hydrosoluble selon l’invention comprend des monomères hydrophobes, il est présent en quantité telle que ledit polymère hydrosoluble reste soluble dans l’eau.
Le polymère selon l’invention peut être post-hydrolysé. La post-hydrolyse est la réaction d’un polymère après polymérisation. Cette étape consiste en la réaction de groupes fonctionnels hydrolysables de monomères avantageusement non ioniques, plus avantageusement en la réaction des fonctions amide ou ester avec un agent d’hydrolyse. Cet agent d’hydrolyse peut notamment être une enzyme, une résine échangeuse d’ion, ou un métal alcalin. Préférentiellement, l’agent d’hydrolyse est une base de Brønsted. Durant cette étape de post-hydrolyse du polymère hydrosoluble, le nombre de fonctions acide carboxylique augmente. En effet, la réaction entre la base et les fonctions amides ou esters présentes dans le polymère hydrosoluble produit des groupes carboxylate.
Les quantités des différents monomère(s) sont ajustées par la personne du métier afin de ne pas dépasser 100% massique (ou 100% molaire) lors de la préparation du polymère hydrosoluble selon l’invention.
De manière générale, le polymère hydrosoluble ne nécessite pas de développement de procédé de polymérisation particulier. En effet, il peut être obtenu selon toutes les techniques de polymérisation bien connues par la personne du métier. Il peut notamment s’agir de polymérisation en solution ; polymérisation en gel ; polymérisation par précipitation ; polymérisation en émulsion (aqueuse ou inverse) ; polymérisation en suspension ; polymérisation par extrusion réactive ; polymérisation eau dans eau ; ou polymérisation micellaire.
Le polymère hydrosoluble est préférentiellement obtenu par polymérisation en émulsion inverse.
Généralement, la dispersion de la composition polymérique selon l’invention selon l’invention contient entre 10 % et 60 % en masse de polymère, préférentiellement entre 30 % et 50 % en masse de polymère hydrosoluble A.
Dans un mode préféré selon l’invention, l’émulsion inverse comprenant le polymère hydrosoluble est distillée.
Par « distillé », on entend une élimination partielle de l’eau de la phase hydrophile et/ou de l’huile de l’émulsion inverse. Comme technique d’élimination de l’eau, on peut citer à titre d’exemple la distillation sous pression réduite. Cette distillation peut être continue ou discontinue, avec entrainement azéotropique. Préférentiellement, la distillation est continue et une huile légère (c’est-à-dire de point d’ébullition inférieur à 200°C) est avantageusement utilisée pour faciliter l’entrainement de l’eau.
Généralement la dispersion de la composition polymérique selon l’invention, après distillation, contient entre 35 % et 80 % en poids de polymère hydrosoluble A.
La polymérisation est généralement une polymérisation à radicaux libres. Par « polymérisation par radicaux libres », on entend selon l’invention une polymérisation par radicaux libres au moyen d’au moins un initiateur (UV, azoïque, redox ou thermique), ou bien une technique de polymérisation radicalaire contrôlée (CRP), ou bien une technique de polymérisation sur matrice.
La pompe de circulation 315 peut avoir un débit compris entre 550 L/min et 750 L/min. Bien entendu, la pompe peut être choisie en fonction du volume de la cuve 305.
Le circuit fermé de chauffage 310 comprend en outre un ou plusieurs éléments chauffants 325a, 325b permettant de chauffer l’eau transitant dans le circuit fermé de chauffage 310.
Les éléments chauffants 325a, 325b peuvent être en contact direct ou indirect avec le liquide pour le chauffer.
Les éléments chauffants 325a, 325b peuvent être des résistances de type tunnel chauffant.
Les résistances de type tunnel chauffant comprennent un élément semblable à une portion de canalisation, dans lequel l’eau circule. L’élément est réalisé dans un matériau thermiquement conducteur et une ou plusieurs résistances sont disposées sur la paroi extérieure de la portion de canalisation. Elles chauffent alors indirectement un fluide transitant dans la portion de canalisation.
Dans l’exemple illustré, deux tunnels chauffants sont utilisés et intégrés en série dans le circuit fermé de chauffage 310. Par exemple, les tunnels chauffants choisis peuvent comprendre des résistances entre 1800 W et 3500 W.
Le nombre de tunnels chauffants ainsi que leurs caractéristiques électriques peuvent être adaptés selon le temps de chauffe souhaité. Le positionnement des tunnels chauffants en série est particulièrement efficace pour le chauffage rapide de l’eau transitant dans le circuit fermé de chauffage 310. Également, ce circuit est particulièrement efficace par rapport au volume d’eau pouvant être contenu dans la cuve 305.
Le dispositif de production d’eau chaude 200 peut comprendre en outre un élément de commande 350, configuré pour activer et/ou désactiver la pompe de circulation 315 et/ou les éléments chauffants 325a, 325b.
L’élément de commande 350 peut être par exemple un interrupteur (électronique ou électromécanique), un contrôleur électronique, un microcontrôleur, un circuit intégré programmable (par exemple un ASIC – acronyme anglais pour Application-specific integrated circuit -, un FPGA – acronyme anglais pour Field-programmable gate array ).
L’élément de commande 350 permet l’actionnement automatique ou manuel, sous conditions ou non, de la pompe de circulation 315 et des éléments chauffants 325a, 325b pour chauffer l’eau de la cuve 305.
Le dispositif de production d’eau chaude 200 peut comprendre au moins un détecteur de niveau d’eau. Le détecteur de niveau d’eau permet notamment de détecter un niveau de remplissage en eau de la cuve 305.
Le dispositif de production d’eau chaude 200 peut ainsi comprendre un détecteur de niveau d’eau minimum 370 de la cuve 305.
Le détecteur de niveau d’eau minimum 370 est configuré pour prendre au moins deux états. Un premier état peut indiquer que l’eau comprise dans la cuve 305 atteint un niveau d’eau minimum 370a. En d’autres termes, cet état indique la présence d’eau au niveau minimum 370a dans la cuve 305. Un deuxième état peut indiquer que l’eau dans la cuve n’atteint pas le niveau d’eau minimum 370a. En d’autres termes, ce deuxième état indique l’absence d’eau dans la cuve 305 au niveau minimum.