INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
60 g de chitosane sont introduits dans un réacteur de 10 L avec 4 L d’eau ultra pure et 50 mL d’acide acétique, puis le mélange est placé sous agitation mécanique à 500 RPM. Après dissolution complète du chitosane (3h), 4L de 1,2-propanediol sont ajoutés au milieu et le mélange est maintenu sous agitation jusqu’à homogénéisation (2h). 120g de DOTA-GA anhydride sont ensuite introduits et le mélange est maintenu sous agitation pendant la nuit jusqu’à dissolution complète. Le produit de synthèse est ensuite purifié par filtration tangentielle à l’aide du dispositif Sartoflow® Advanced avec une cassette Sartocon® Slice PESU (membranes polyéthersulfone ; seuil de coupure : 100 kDa ; surface de filtration : 0,1 m²) selon un modèle de diafiltration-concentration contre 200L d’une solution d’acide acétique à 0,1M puis 200L d’une solution d’acide acétique à 5mM. La purification est suivie par une chromatographie d’exclusion de taille couplée à un détecteur UV jusqu’à obtenir moins de 5% de DOTA-GA libre. Le produit est ensuite lyophilisé et le degré d’acétylation (DA) et le degré de substitution (DS) sont déterminés respectivement par RMN 1 H et par la méthode de chélation au cuivre décrite ci-dessus. La pureté a été vérifiée par HPLC comme mentionné ci-dessus.
Exemple 2 – Synthèse du MEX-CDDFO1 (B2) Le chitosane précurseur du polysaccharide MEX-CDDFO1 (B2) est identique à celui décrit dans l’exemple 1 (M w = 2,583.10 5 g/mol, M n = 1,323.10 5 g/mol, DA=6±0,5%).
60 g de chitosane, 4 L d’eau ultra-pure et 45 mL d’acide acétique glacial sont introduits dans un réacteur de 10 L et placés sous agitation pendant une durée de 16 heures à un pH de 4,5 ± 0,5. 1,2 L de propane-1,2-diol sont ajoutés à la solution et l’agitation est maintenue pendant 1 h. Une solution composée de 14 mL d’anhydride acétique dissous dans 600 mL de propane-1,2-diol est ensuite ajoutée lentement en 30 min, le milieu réactionnel est maintenu sous agitation pendant 4 h. 120 g de DOTA-GA anhydride sont ensuite pesés et ajoutés dans le réacteur puis 2 L de propane-1,2-diol sont ajoutés et l’agitation est maintenue pendant 16 h. A l’issu de la réaction, la solution est purifiée par filtration tangentielle en utilisant une membrane de 100 kDa. Le produit de synthèse est ensuite purifié par filtration tangentielle de la même façon que décrite dans l’exemple 1, contre 200 L d’une solution d’acide acétique à 0,1M puis 200 L d’eau ultra pure. La purification est suivie par chromatographie d’exclusion de taille couplée à un détecteur UV jusqu’à obtenir moins de 5% de DOTA-GA libre. Le produit est ensuite lyophilisé à une concentration de 7g/L et le degré d’acétylation (DA) et le degré de substitution (DS) sont déterminés respectivement par RMN 1 H et par la méthode de chélation au cuivre décrite précédemment.
Un volume de 720 mL de chitosane-DOTAGA purifié à une concentration de 7 g/L est introduit dans un ballon de 2 L. Cette solution (pH entre 6 et 6,5) est complétée avec de l’eau ultra-pure pour atteindre un volume total de 900 mL. En parallèle, 143,1 mg de p-NCS-Bz-DFO sont pesés et dissous dans 100 mL de DMSO. Cette solution est ensuite ajoutée goutte à goutte à la solution de chitosane-DOTAGA. La solution est maintenue sous agitation et chauffée à 40°C pendant une nuit. 500 mL de cette solution sont dilués jusqu’à 5 L avec de l’eau ultra pure puis reconcentrée à 1 L par filtration tangentielle à l’aide du dispositif Sartoflow® Smart avec deux cassettes Sartocon® Slice PESU (membranes polyéthersulfone ; seuil de coupure : 100 kDa ; surface de filtration : 0,02 m²). La filtration est poursuivie à concentration constante contre 4L d’eau ultra pure puis la solution est reconcentrée à 500 mL.
L’analyse HPLC-SEC-UV du produit permet de confirmer le greffage du DFO et l’élimination du p-NCS-Bz-DFO résiduel. La comparaison des analyses HPLC-SEC-UV du chitosane-DOTAGA et du chitosane-DOTAGA-DFO montre une augmentation de l’absorption du pic polymère (autour de 7 min) lorsque le p-NCS-Bz-DFO est greffé.
Dans le cas du MEX-CDDFO1 (B2), la méthode de chélation au cuivre a été appliquée sur le produit avant fonctionnalisation avec le DFO et a permis de déterminer un DS en DOTAGA de 8,6%. Une méthode analogue à celle de la chélation au cuivre a permis de déterminer le DS en DFO. Des concentrations croissantes de fer (III) sont ajoutées à une solution de MEX-CDDFO1 (B2) à 0,1 g/L dans un tampon acétate à pH 4,5 (0,1M ammonium acétate et 0,1M acide acétique). L’absorption mesurée à 425 nm (λmax du complexe [Fe(η 6 -DFO)]) est ensuite tracée en fonction de la concentration en fer et la concentration de fer correspondant à la rupture de pente permet d’obtenir le DS. Cette méthode permet d’estimer le DS du MEX-CDDFO1 (B2) à 0,7%.
L’analyse RMN 1 H du produit intermédiaire (N-DOTAGA chitosane) selon la méthode décrite précédemment a permis de déterminer un DA de 26%. L’analyse RMN 1 H du MEX-CDDFO1 (B2) révèle la présence d’un pic à 7,3 ppm caractéristique des protons d’un benzène substitué. Le spectre RMN du produit présente également des pics identiques entre 1,1 et 1,7 ppm à ceux de la déferoxamine mésylate seul qui confirme le greffage effectif du DFO sur le N-DOTAGA chitosane après purification. Exemple 3 – Compositions selon l’invention (Solutions aqueuses)
Différentes compositions selon l’invention ont été préparées. Un chitosane A non fonctionnalisé de faible DA pouvant être de 250 kDa ou de 650 kDa est mélangé avec un copolysaccharide B selon un rapport α/β% où α est la concentration massique du chitosane A et β la concentration massique du copolysaccharide B dans la formulation considérée (Tableau 2). Différentes quantités de chitosane A (α) et de copolysaccharide B (β) sous forme lyophilisée sont introduites dans un réacteur de 50 mL et sont redispersées sous faible agitation dans un volume d’eau adéquat. De l’acide acétique est ajouté en proportion stœchiométrique par rapport aux fonctions amines primaires non fonctionnalisées présentes dans le milieu. Le mélange est laissé sous agitation jusqu’à solubilisation complète du produit.
À titre d’exemple, la préparation de la composition 10 selon l’invention (HG-5-10) se déroule de la manière suivante : 3,0g de B1 (MEX-CD2) et 1,5g de chitosane A1 sont dispersés dans 28,93mL d’eau ultra pure et 1,07mL d’acide acétique ultra pure sont ajoutés sous agitation mécanique à 100RPM dans un réacteur de 50mL. Le mélange est laissé sous agitation pendant 24h jusqu’à dissolution complète et homogénéisation du milieu.
Les différentes compositions et leurs préparations sont présentées dans le tableau 2.
Tableau 2 – Quantités de réactifs appliquées lors de la synthèse des différentes compositions Composition Produits Concentration massique (g/L) Masse produit (g) Volume H 2 O (mL) Volume CH 3 COOH (mL) 1 (comparatif) (Ref HG-5-0) Chitosane 650 A2 50 1,5 29,51 0,49 2 (comparatif) (Ref HG-8-0) Chitosane 250 A1 80 2,4 29,22 0,78 3 (comparatif) (Ref HG-12-0) Chitosane 250 A1 120 3,6 28,83 1,17 4 (comparatif) (Ref HG-3-3) Chitosane 650 A2 30 0,9 29,41 0,59 Chitosane 250 A1 30 0,9 5 (comparatif) (Ref HG-4-4) Chitosane 650 A2 40 1,2 29,22 0,78 Chitosane 250 A1 40 1,2 6 (comparatif) (HG-0-10) MEX-CD2 B1 100 3 29,42 0,58 7 (comparatif) (HG-0-15) MEX-CD2 B1 150 4,5 29,13 0,87 8 (comparatif) (HG-0-20) MEX-CD2 B1 200 6 28,84 1,16 9 (invention) (HG-5-5) Chitosane 250 A1 50 1,5 29,22 0,78 MEX-CD2 B1 50 1,5 10 (invention) (HG-5-10) Chitosane 250 A1 50 1,5 28,93 1,07 MEX-CD2 B1 100 3 11 (invention) (HG-5-15) Chitosane 250 A1 50 1,5 28,64 1,36 MEX-CD2 B1 150 4,5 12 (invention) (HG-8-8) Chitosane 250 A1 80 2,4 28,75 1,25 MEX-CD2 B1 80 2,4 13 (invention) (HG-3-3) Chitosane 650 A2 30 0,9 29,53 0,47 MEX-CD2 B1 30 0,9 14 (invention) (HG-4-4) Chitosane 650 A2 40 1,2 29,38 0,62 MEX-CD2 B1 40 1,2 15 (invention) (HG-5-9-1) Chitosane 250 A1 50 1,5 28,94 1,06 MEX-CD2 B1 90 2,7 MEX-CDDFO1 B2 10 0,3
La solution obtenue est récupérée et introduite dans un doseur de fluide adapté, puis centrifugée à 4000 RPM pendant 10 minutes pour obtenir une solution sans bulles d’air comprenant la composition. Les viscosités newtoniennes de chaque solution ont été déterminées à l’aide d’un rhéomètre AR200 de chez TA Instruments. Chaque solution obtenue a également été testée pour savoir s’il est possible de produire un gel et/ou un fil. Les résultats sont présentés ci-dessous (Tableau 3).
Tableau 3 – Récapitulatif des compositions et de leurs caractéristiques physico-chimiques Composition Produits Concentration massique (g/L) Gélification dans NaOH Filage possible Viscosité newtonnienne (Pa.s) 1 (comparatif) (Ref HG-5-0) Chitosan 650 50 Oui Oui 23058 2 (comparatif) (Ref HG-8-0) Chitosan 250 80 Oui Oui 782 3 (comparatif) (Ref HG-12-0) Chitosan 250 120 Oui Oui 27098 4 (comparatif) (Ref HG-3-3) Chitosane 650 30 Oui Oui 9261 Chitosane 250 30 5 (comparatif (Ref HG-4-4) Chitosane 650 40 Oui Oui 19696 Chitosane 250 40 6 (comparatif) (HG-0-10) MEX-CD2 100 Non Non 52 7 (comparatif) (HG-0-15) MEX-CD2 150 Non Non 1095 8 (comparatif) (HG-0-20) MEX-CD2 200 Non Non 1861 9 (invention) (HG-5-5) Chitosan 250 50 Oui Non 450 MEX-CD2 50 10 (invention) (HG-5-10) Chitosan 250 50 Oui Oui 2438 MEX-CD2 100 11 (invention) (HG-5-15) Chitosan 250 50 Oui Oui 8059 MEX-CD2 150 12 (invention) (HG-8-8) Chitosan 250 80 Oui Oui 7211 MEX-CD2 80 13 (invention) (HG-3-3) Chitosan 650 30 Oui Oui 3297 MEX-CD2 30 14 (invention) (HG-4-4) Chitosan 650 40 Oui Oui 19456 MEX-CD2 40 15 (invention) (HG-5-9-1) Chitosan 250 50 Oui Oui 2640 MEX-CD2 90 MEX-CDDFO1 10
Ces résultats montrent que, contrairement à la composition selon l’invention, lorsque la composition comprend uniquement le copolysaccharide B, il n’est pas possible de gélifier la solution ou de produire des fils. Cependant, l’ajout d’un copolysaccharide B à un chitosane A permet d’obtenir une solution gélifiable et, dans certains cas, de baisser la viscosité de la solution résultante (cf. compositions comparative 2 et 3 et composition 9, et composition comparative 4 et composition 13), ce qui contribue à une meilleure maniabilité de la solution et permet un meilleur filage.
Exemple 4 – Compositions selon l’invention (Gels) Plusieurs hydrogels ont été obtenus par gélification de solutions obtenues à l’exemple 3. La gélification de la solution se produit après immersion dans un bain de soude à 3 mol/L. Les hydrogels obtenus selon l’invention sont caractérisés d’hydrogels physiques où la gélification à lieu à pH basique après neutralisation des amines (NH 2 ) initialement protonée (NH 3 + ) présentent dans la solution. L’état d’enchevêtrement des chaînes résultant de la forte viscosité initiale est figé par la formation des nœuds d’interactions physiques interchaînes et assure ainsi l’obtention d’un hydrogel physique stable et de propriétés mécaniques suffisantes pour être manipulé ou étiré. Les hydrogels résultants sont réversibles par un traitement en solution acide et se dissocient des hydrogels chimiques où la gélification est assurée par la formation de liaisons chimiques covalentes irréversibles. Ils peuvent être séchés et réhydratés de manière réversible.
Selon un mode préférentiel de réalisation les lisses présentent une forme de prisme droit régulier à base rectangulaire.
Il est possible de former les lisses à partir de plaques de plâtre, de bois, de métal ou de matériaux synthétiques (polypropylène, pvc, polyéthylène...).
Selon les éléments d’agencement préfabriqués auxquels ils sont destinés à être emboîtés, les lisses présentent une largeur au plus égale à l’épaisseur des panneaux médians et une hauteur au plus égale au retrait des panneaux médians par rapport à la couche de parement.
Selon un autre mode de réalisation les lisses présentent une forme d’équerre.
Tous les détails de réalisation sont donnés dans la description qui suit, complétée par les figures 1 à 3, présentées uniquement à des fins d’exemples non limitatifs, et dans lesquelles :
Fig. 1 la présente une plaque de plâtre (1) prédécoupée et présentant deux rainures de section triangulaire (2) formées par défonçage sur la face non visible (11) de ladite plaque et permettant à ladite plaque d’être repliée autour d’un panneau médian rigide.
Fig.2 la présente un élément d’agencement préfabriqué (5) formé par recouvrement d’un panneau médian rigide (4) par une telle plaque de plâtre (1) de sorte à former deux emboîtures (6), le panneau rigide (4) et la plaque de plâtre (1) étant fixés l’un à l’autre.
Fig.3 la présente en vue postérieure un exemple de meuble de rangement (8) formé par assemblage de quatre éléments d’agencement préfabriqués selon le principe de la , dont deux éléments sont en position verticale (9) et deux éléments sont en position horizontale (10). Sur cette figure tous ces éléments sont présentées par leur face non visible, dite face postérieure, laissant visible leurs panneaux rigides médians (4), ainsi que les lisses ou support de fixation (7). Lesdits éléments verticaux (9) présentent une seule emboîture en leur partie basse et sont fixés en leur partie basse, au niveau de leurs emboîtures, à des lisses (7) préalablement fixées sur un support et par exemple sur un sol. Lesdits éléments horizontaux (10) étant fixés au niveau de leurs emboîtures par emboîtement avec des lisses (7) préalablement fixées par collage et/ou vissage sur au moins une des faces extérieures aux dits éléments verticaux (9). Un tel agencement est préférentiellement réalisé de sorte qu’au moins une des lisses est fixée par collage à une emboîture. Un tel agencement est préférentiellement réalisé de sorte que l’un au moins des éléments d’agencement est relié à un support par coopération entre au moins une emboîture de l’un de des éléments et au moins une lisse fixée par vissage et/ou collage audit support.
Fig.4 la présente en vue de face un exemple de meuble de rangement (8) identique à celui représenté en vue postérieure en . Sur cette ne sont visibles que les plaques de plâtre (1) qui constituent la couche de parement des éléments préfabriqués (9, 10) réalisés selon le principe présenté en et fixés ensembles avec des lisses comme présenté en .
Selon un premier mode particulier de réalisation l’élément d’agencement préfabriqué (5) sera réalisé avec un matériau de parement (1) et un panneau médian rigide (4), ledit matériau de parement recouvrant le panneau médian rigide sur la totalité des deux faces principales et l’une des faces latérales dudit panneau médian, et ledit panneau médian présentant un retrait par rapport au matériau de parement au niveau des deux faces latérales non recouvertes par le matériau de parement et adjacentes à la face latérale recouverte, de sorte à former deux emboîtures parallèles (6).
Selon ce premier mode de réalisation le matériau de parement (1) sera fabriqué à partir de plaques de plâtre de type BA13 standard, d’épaisseur 12,5 mm, et le panneaux médian rigide (4) sera fabriqué à partir de plaques de polystyrène expansé, d’épaisseur 4 cm.
On réalisera préalablement deux rainures rectilignes (2) de section triangulaire sur la face plane non visible (11) de la plaque de plâtre (1), c’est à dire sur la face non destinée à être peinte selon son usage courant, les dites rainures étant réalisées au moyen d’un outil de fraisage guidé mécaniquement, la plaque étant posé sur une table d’usinage parfaitement plane. Le fraisage est réalisé de sorte à laisser intact la bande de papier cartonné de la face visible (12), en contact avec la table d’usinage. Il est exécuté avec une fraise dont l’angle solide permet de former une rainure rectiligne dont la section forme un triangle isocèle, d’angle environ 90° à son sommet principal.
On enduira de colle la surface du parement destiné à recouvrir le panneau médian et éventuellement lesdites rainures (2) et on rapprochera les deux bords des dites rainures entre eux de sorte à ce que la couche de parement une fois repliée (1) présente une forme de U prête à recouvrir totalement le panneau médian rigide (4) sans former d’interstice entre eux.
On disposera le panneau médian entre les faces internes du parement préalablement enduites de colle de sorte à ce que ledit panneau soit totalement recouvert par le parement, ledit parement et ledit panneau étant parfaitement jointif entre eux au niveau de leur surface de contact préalablement encollée ; le panneau médian présentant un retrait régulier et de dimension sensiblement identique sur deux de ses faces latérales non recouvertes par le parement, adjacentes à la face latérale recouverte, de sorte à y former au moins une et généralement deux emboîtures (6) destinées à coopérer avec des lisses (7).
Mur à coffrage intégré avec moyen de liaison déployable et kit de liaison pour un tel mur à coffrage intégré L’invention concerne un mur à coffrage intégré qui comporte au moins un moyen de liaison qui est déployable et qui est configuré pour relier ce mur à coffrage intégré à un autre mur à coffrage intégré similaire et juxtaposé. Cette invention concerne, également, un kit de liaison qui est pour un mur à coffrage intégré et qui est pour relier un tel mur à coffrage intégré à un autre mur à coffrage intégré similaire et juxtaposé.
Cette invention concerne le domaine du bâtiment et, plus particulièrement, le domaine de la fabrication des murs à coffrage intégré qui sont fabriqués en usine, transportés sur un chantier, et implantés sur ce chantier en vue de l’édification d’une construction.
- la mesure d’une troisième cartographie d’amplitude d’un signal ultrasonore transmis à travers une pièce mécanique de calibration ; et,
- la soustraction de la troisième cartographie d’amplitude à la première cartographie d’amplitude.
- l’identification de défauts de la pièce mécanique à partir de la première cartographie d’amplitude corrigée.
la est un exemple de mesure par ultrasons en transmission d’une aube de calibration comportant des inserts en tétra-fluoroéthylène ;
la est une cartographie de type C-scan d’un exemple d’une aube de soufflante et une représentation schématique d’un exemple d’une aube de soufflante de référence auxquelles le procédé de mesure par ultrasons en transmission selon l’invention est appliqué ;
la est un diagramme d’étape d’un mode de mise en œuvre d’un procédé de mesure par ultrasons en transmission d’une pièce mécanique d’une turbomachine d’aéronef selon l’invention ;
la est un exemple de détermination de la surface d’un insert à partir de l’amplitude mesurée ; et,
la est un exemple de détermination d’un gain correctif à partir de la comparaison d’une surface déterminée et d’une surface connue d’inserts.
Description détaillée de l'invention La montre un cartographie de type C-scan d’un exemple d’une pièce mécanique 200 et une représentation schématique d’une pièce mécanique de référence 202 auxquelles le procédé de mesure par ultrasons en transmission selon l’invention peut être appliqué.
Dans les exemples représentés, la pièce mécanique 200 et la pièce mécanique de référence 202 sont des aubes de soufflante de turbomachine d’aéronef. En particulier, les aubes de soufflante 200 et 202 représentées comprennent un cœur en matériau composite, obtenu par tissage tridimensionnel, et, de part et d’autre dudit cœur, des épaisseurs de résine et des renforts en titane (par exemple en alliage « TA6V »).
Au-delà de l’exemple décrit, l’homme du métier appréciera que l’invention s’applique à toute pièce mécanique de turbomachine d’aéronef pour laquelle la mesure par ultrasons en transmission peut être utilisée pour le contrôle. C’est le cas par exemple d’un carter de soufflante.
L’aube de référence 202 comporte une pluralité d’inserts 204 en tétra-fluoroéthylène, de dimensions, de positionnement et surface connue, répartis dans un plan sensiblement perpendiculaire à la direction de la mesure.
L’homme du métier appréciera que l’exemple décrit porte sur une aube de référence comportant des inserts en tétra-fluoroéthylène toutefois l’invention s’applique à une aube de référence qui comporte de manière générale des défauts dits volontaires c’est-à-dire des défauts introduits volontaire dans l’aube et donc les dimensions, la surface et le positionnement sont connus.
Pour le cas où les chambres d’appoint 100 sont utilisées comme chambres de refroidissement, comme dans les exemples précédents, l’efficacité du système peut encore être amélioré par diverses manipulations visant à intensifier les échanges thermiques et connues par l’homme du métier, telles que structuration, notamment micro-structuration, de surfaces, modifications des régimes thermo-hydrauliques, entre autres.
Pour le cas où l’insert creux 20 serait le siège d’une réaction endothermique, l’apport de chaleur pourrait être réalisé par le fluide caloporteur, en lieu et place du fluide d’appoint en tant que fluide de refroidissement.
En particulier, les chambres d’appoint 100 peuvent être utilisées pour y abriter une réaction chimique de nature inverse à celle localisée dans l’espace annulaire 30, par exemple une réaction d’hydrogénation contre une réaction de déshydrogénation, dans le but d’une intégration énergétique. Cette dernière réaction peut par exemple être envisagée comme se déroulant au travers d’un lit fixe.
Ainsi, à titre d’exemple, l’espace annulaire 30 peut être le siège d’une réaction d’hydrogénation de type CO 2 + 4 H 2 → CH 4 + 2 H 2 O (ΔH 298 = -165 kJ/mol), et les chambres d’appoint 100 peuvent être le siège d’une réaction de déshydrogénation sur lit fixe catalytique, basée sur le couple GBL/BDO (« butyrolactone / butanediol ») de molécules de type transporteurs d’hydrogène organique liquide (LOHC) de type BDO → GBL + 2 H 2 (ΔH 298 = 31 kJ/mol de H 2 ). Les enthalpies de réaction, et les conditions opératoires, sont compatibles pour que l’énergie nécessaire à la déshydrogénation soit fournie par la réaction d’hydrogénation.
RÉACTEUR TUBULAIRE À LIT FIXE COMPORTANT UNE MEMBRANE SÉPARATIVE La présente invention se rapporte au domaine général des réacteurs échangeurs, et plus particulièrement au domaine des réacteurs échangeurs catalytiques utilisant un catalyseur solide, notamment sous forme de poudre, et destinés à la mise en œuvre de réactions catalytiques endothermiques ou principalement exothermiques.
L’invention propose ainsi un réacteur tubulaire à lit fixe susceptible de mettre en œuvre notamment des procédés de synthèses organiques exothermiques ou endothermiques.
L’équilibre décrit par la troisième équation (Eq.3) concerne les molécules de type transporteurs d’hydrogène organique liquide (ou LOHC pour « Liquid Organic Hydrogen Carriers » en anglais). C’est une réaction réversible qui est donc mise en œuvre successivement dans des séquences exothermiques puis endothermiques. Ces diverses réactions sont largement documentées sur le plan thermochimique. Elles donnent potentiellement lieu à des réactions annexes (par exemple de type WGS (« Water Gas Shift » en anglais ou réaction de changement gaz-eau), RWGS (Reverse Water Gas Shift » en anglais ou réaction inverse de changement gaz-eau), formation de Boudouard, etc.) connues de l’homme du métier et non décrites ici.
Le dispositif distant reçoit ainsi de chaque véhicule 20 de l’ensemble de véhicules 10 un ensemble de couples de données formés de premières données et de deuxièmes données associées.
Dans une troisième opération, la carte de fréquentation 3D est déterminée ou calculée en agrégeant l’ensemble de coupes premières données / deuxièmes données reçus de chaque véhicule 20 de l’ensemble de véhicules 10.
La carte de fréquentation 3D représente avantageusement l’ensemble des positions des points de fixation oculaires de chaque conducteur de chaque véhicule 20 pour chaque localisation géographique déterminée d’un ensemble de localisations des véhicules de l’ensemble 10.
La carte de fréquentation 3D correspond par exemple à un empilement de cartes de fréquentation bidimensionnelles (dites cartes de fréquentation 2D), à chaque carte de fréquentation 2D étant associée des coordonnées géographiques représentatives d’une localisation déterminée.