INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ainsi, les poulies 13a, 13b ont tendance à surchauffer, notamment la poulie 13a, 13b située en aval de la zone de découpe 2 dans le sens de défilement du fil, car le fil 3 a tendance à chauffer extrêmement vite et fort lorsqu’il passe dans la zone de découpe 2 et il transmet ses calories résiduelles à la poulie 13a, 13b.
Il en est de même pour les œillets 17a, 18a, 17b, 18b qui chauffent au passage du fil 3 chaud.
Il en est de même pour les balais 14a, 14b qui chauffent au passage du fil 3 chaud.
Le fil 3 en lui-même est également très chaud en sortie de la zone de découpe 2.
Afin d’éviter l’altération de ces différents éléments, à savoir le fil 3, les poulies 13a, 13b, les œillets 17a, 18a, 17b, 18b, et les balais 14a, 14b, le dispositif de découpe comporte des moyens de dissipation thermique de la chaleur accumulée par ces éléments. De préférence, ces moyens de dissipation thermique consistent en des ventilateurs 15a, 15b qui permettent d’amener de l’air frais sur ces éléments. Dans le cas présent, il existe un ventilateur 15a, 15b disposé de chaque côté de la zone de découpe 2. Ces ventilateurs 15a, 15b sont illustrés par les deux blocs sur la .
AO désigne un groupe oxyalkylène comportant 3 à 4 atomes de carbone. A titre d’exemples, on peut citer, par exemple, un groupe oxypropylène, un groupe oxybutylène (un groupe oxy-n-butylène, un groupe oxyisobutylène ou un groupe oxy-t-butylène), un groupe oxytriméthylène, un groupe oxytétraméthylène, et similaires. Le groupe oxypropylène et le groupe oxybutylène sont préférables, et le groupe oxypropylène est davantage préféré.
l désigne le nombre de moles d’addition moyen d’AO, et satisfait 1 ≤ l ≤ 50, et de préférence 2 ≤ l ≤ 20. m désigne le nombre de moles d’addition moyen d’EO, et satisfait 1 ≤ m ≤ 50, et de préférence 2 ≤ m ≤ 20. Si l est égal à 0, le caractère collant se produit. En revanche, si l dépasse 50, les effets hydratants sont diminués. En outre, si m est égal à 0, les effets hydratants sont diminués. D’autre part, si m dépasse 50, le caractère collant se produit.
Le rapport pondéral AO sur EO (AO/EO) est compris entre 1/5 et 5/1, et de préférence entre 1/4 et 4/1. Si AO/EO est inférieur à 1/5, le caractère collant se produit. D’autre part, si AO/EO dépasse 5/1, la sensation d’hydratation est diminuée. L’ordre d’ajout de AO et EO n’est pas particulièrement spécifié. Les AO et EO peuvent avoir été ajoutés de manière aléatoire ou sous la forme de séquences. Afin d’obtenir des effets supérieurs de prévention de la rugosité de la peau, AO et EO ont de préférence été ajoutés de manière aléatoire.
BO désigne un groupe oxyalkylène ayant 4 atomes de carbone. A titre d’exemples, on peut citer, par exemple, un groupe oxybutylène (un groupe oxy-n-butylène, un groupe oxy-isobutylène ou un groupe oxy-t-butylène), un groupe oxytétraméthylène et autres. Le groupe oxybutylène est préférable.
n désigne le nombre de moles d’addition moyen de BO, et satisfait 0,5 <n ≤ 5, de préférence 0,8 ≤ n ≤ 3, et de manière davantage préférée 1 ≤ n ≤ 3. Si n est inférieur à 0,5, le caractère collant se produit. En revanche, si n dépasse 5, les effets hydratants sont diminués. Dans la formule (I), il est nécessaire que (BO)n se lie à l’atome d’hydrogène terminal.
Les dérivés d’oxyde d’alkylène représentés par la formule (I) peuvent être produits au moyen de procédés connus. Par exemple, les dérivés d’oxyde d’alkylène représentés par la formule (I) peuvent être obtenus par polymérisation par addition de l’oxyde d’éthylène et d’un oxyde d’alkylène ayant 3 ou 4 atomes de carbone en un composé ayant 3 à 9 groupes hydroxyle, puis par réaction avec un oxyde d’alkylène ayant 4 atomes de carbone. Lors de la polymérisation par addition d’oxyde d’éthylène et d’un oxyde d’alkylène ayant 3 à 4 atomes de carbone en un composé ayant 3 à 9 groupes hydroxyle, l’oxyde d’éthylène et l’oxyde d’alkylène peuvent être polymérisés de façon aléatoire ou sous la forme de séquences.
Parmi les dérivés d’oxyde d’alkylène représentés par la formule (I), des exemples préférables des dérivés d’oxyde d’alkylène susmentionnés incluent, par exemple, un dérivé d’oxyde d’alkylène (polyoxybutylène polyoxyéthylène polyoxypropylène glycérol) représenté par la formule (II) montrée ci-dessous :
Gly-{O(PO) s (EO) t -(BO) u H} 3 (II)
Gly désigne un résidu obtenu par élimination des groupes hydroxyle de la glycérine ;
PO désigne un groupe oxypropylène ;
EO désigne un groupe oxyéthylène ;
s et t représentent les nombres moyens de moles d’addition de PO et EO, respectivement, et ont une valeur allant de 1 à 50 ;
le rapport pondéral PO sur EO (PO/EO) est compris entre 1/5 et 5/1 ;
BO désigne un groupe oxyalkylène ayant 4 atomes de carbone ; et
u désigne le nombre moyen de moles d’addition de BO, et se situe dans la plage de 0,5 à 5.
Les défaillances survenant au sein de l’instrument peuvent être de différentes natures. Il peut s’agir de défaillances structurelles, telles que : - l’apparition d’une fissure ou d’une amorce de rupture au sein du matériau constituant l’instrument, et susceptible de conduire à une rupture ; - une déformation plastique locale, pouvant résulter en un dévrillage ou un sur-vrillage de l’instrument ; - le changement de la structure cristalline du matériau, par exemple une transformation d’austénite en martensite. Ce changement de structure cristalline modifie le comportement mécanique de l’instrument et peut, en fonction de la situation clinique, aboutir à la rupture de l’instrument.
Il peut également s’agir de défaillances pratiques, telles que : - un bourrage des gorges hélicoïdales définies entre des lèvres de coupes de l’instrument, comblées par l’accumulation de débris de coupe et empêchant le bon fonctionnement de l’instrument ; - une sur-sollicitation mécanique que le praticien applique à l’instrument, au-delà des contraintes pour lesquelles l’instrument a été conçu.
Les signaux d’émission acoustique quant à eux sont des libérations d’énergie sous forme d’ondes élastiques transitoires qui accompagnent divers processus évolutifs, parfois irréversibles. Dans le cas d’espèce, les processus évolutifs peuvent être par exemple : - la mise sous contrainte du matériau constituant l’instrument ; - le déplacement de dislocations au sein du matériau, par exemple dans le cas d’une déformation plastique ; - l’apparition, puis la propagation d’une fissure ou d’une amorce de rupture sur défaut microstructural ou géométrique.
Le procédé selon l’invention permet donc d’identifier les défaillances survenant au sein de l’instrument, en amont de sa rupture lorsqu’il s’agit d’une défaillance structurale ou de conception. Par exemple, détecter l’apparition d’une fissure, synonyme de rupture imminente de l’instrument, permet d’en prendre connaissance avant la rupture de l’instrument. Il est par la suite possible d’arrêter à temps l’utilisation de l’instrument.
Les ruptures et les ruines pouvant être évitées, les complications des soins le seront également, puisque le praticien pourra changer d’instrument ou adapter son protocole en fonction du traitement endodontique à réaliser.
Dans un mode de réalisation préféré, l’étape de détection des signaux d’émission acoustique de défaillance consiste à comparer des paramètres d’émissions acoustiques à des modèles d’émissions acoustiques de défaillance préalablement enregistrés dans une base de données et/ou par rapport à des seuils prédéterminés. De cette manière, les temps d’analyse et de traitement sont réduits, et les chances de reconnaître les signaux d’émission acoustique de défaillance au sein de l’ensemble des signaux d’émission acoustique captés sont optimales.
Avantageusement, après avoir détecté la défaillance, et notamment l’initiation et le développement des modes de défaillance, le procédé comprend une étape consistant à l’identifier parmi une liste de types de défaillances possibles établie par rapport à des modèles d’émissions acoustiques de défaillance préalablement enregistrés dans une base de données et/ou par rapport à des seuils prédéterminés. Le praticien dispose ainsi d’informations supplémentaires quant aux types de défaillances rencontrées. Ces informations peuvent être transmises au fabricant de l’instrument afin d’être prises en compte dans une démarche d’amélioration continue.
De préférence, après avoir détecté la défaillance, le procédé comprend une étape consistant à émettre un signal d’alerte pour que le praticien soit averti de la survenance de la défaillance, et donc de l’imminence de la rupture de l’instrument.
L’invention concerne également un procédé de pilotage d’une pièce à main entrainant un instrument endodontique pendant un traitement endodontique, et mettant en œuvre le procédé de surveillance selon les caractéristiques techniques précitées. Ce procédé est remarquable en ce qu’il consiste à adapter des paramètres d’entrainement de l’instrument en fonction de la défaillance identifiée. Ainsi, le praticien est assisté dans son geste lorsque la défaillance survient. Si la rupture est imminente, l’entrainement de l’instrument peut être arrêté. Si la rupture n’est pas imminente, l’entrainement de l’instrument peut être adapté de manière à poursuivre le soin en sécurité, tout en prolongeant la durée de vie de l’instrument.
Dans un certain mode de réalisation, le praticien renseigne préalablement un score de complexité du traitement à accomplir, par exemple si le canal radiculaire à traiter présente une géométrie complexe, et l’adaptation des paramètres d’entrainement est ajustée, ou pondérée, en fonction de ce score de complexité du traitement. Cela permet d’augmenter la marge de sécurité dans le cas de traitements à risques, lors desquels la rupture de l’instrument est plus probable si une défaillance survient.
L’invention concerne également un dispositif pour la mise en œuvre du procédé selon les caractéristiques précitées, et remarquable en ce qu’il comprend : - un capteur de signaux d’émission acoustique générés par l’entrainement de l’instrument lors de la mise en forme canalaire, tel qu’un capteur ultrasonore ; - des moyens d’analyse acoustique configurés pour détecter un signal d’émission acoustique de défaillance parmi l’ensemble des signaux d’émission acoustique, afin de détecter la survenance d’une défaillance de l’instrument.
De cette manière, le dispositif comprend les moyens essentiels pour une mise en œuvre efficace du procédé décrit.
Avantageusement, les moyens d’analyse sont configurés pour identifier la défaillance parmi une liste de défaillances possibles établie par rapport à des modèles d’émissions acoustiques de défaillance préalablement enregistrés dans une base de données et/ou par rapport à des seuils prédéterminés, afin de diminuer les temps de traitement et de maximiser les chances de reconnaissance des signaux d’émission acoustique de défaillance au sein de l’ensemble des signaux d’émission acoustique captés.
L’invention concerne également une pièce à main pour l’entrainement d’un instrument endodontique, comprenant un dispositif selon les caractéristiques précitées ainsi que des moyens d’alerte. De cette manière, la pièce à main comprend les éléments essentiels pour la mise en œuvre d’une détection de défaillance, et est configurée pour alerter le praticien en cas de défaillance.
Avantageusement, la pièce à main comprend une interface programmable reliée aux moyens d’analyse acoustique, et l’interface programmable est configurée pour adapter des paramètres d’entrainement de l’instrument en fonction de la défaillance identifiée. Ainsi, l’invention s’intègre parfaitement dans le matériel qu’utilise le praticien de manière classique, et son utilisation est naturelle pour le praticien.
Selon des modes de réalisation possibles : - le capteur d’émission acoustique est disposé à l’intérieur d’un corps de la pièce à main ; afin d’être disposé à proximité de l’instrument, et que la pièce à main soit un kit complet ; et/ou - le capteur d’émission acoustique est à l’extérieur d’un corps de la pièce à main, et est configuré pour être couplé sur la dent ou à proximité de la dent du patient ; afin d’être moins sensible aux signaux d’émission acoustique émis au sein de la pièce à main.
Selon un mode de réalisation, le dispositif de traitement de déchets liquides comporte une source d’agent biocide et est configuré pour injecter de l’agent biocide provenant de la source d’agent biocide dans le compartiment. De façon avantageuse, le dispositif de traitement de déchets liquides est configuré pour injecter de l’agent biocide provenant de la source d’agent biocide dans le compartiment lorsque le compartiment contient un niveau de liquide prédéterminé.
Selon un mode de réalisation, le dispositif de traitement de déchets liquides comporte un compartiment additionnel configuré pour contenir des liquides provenant des proches d’aspiration découpées dans la zone de découpe.
Selon un mode de réalisation, le dispositif de traitement de déchets liquides est configuré pour diriger au moins une partie des déchets liquides, provenant de poches d’aspiration découpées, vers le compartiment additionnel.
Selon un mode de réalisation, le système de traitement comporte des moyens d’évacuation configurés pour évacuer les déchets liquides contenus dans le compartiment et/ou le compartiment additionnel respectivement hors du compartiment et/ou du compartiment additionnel. De façon avantageuse, les moyens d’évacuation sont disposés dans le bâti.
Selon un mode de réalisation, les moyens d’évacuation sont configurés pour évacuer les déchets liquides contenus dans le compartiment et/ou le compartiment additionnel par écoulement gravitaire, par injection d’air comprimé respectivement dans le compartiment et/ou le compartiment additionnel ou encore par génération d’une dépression au niveau d’une ouverture d’évacuation prévue sur le compartiment ou le compartiment additionnel.
Une telle configuration du dispositif de traitement de déchets liquides permet d’assurer un temps de contact adapté entre les déchets liquides et l’agent biocide dans le compartiment et/ou le compartiment additionnel. Une fois le temps de contact entre les déchets liquides collectés et l’agent biocide atteint, il est possible de procéder à l’évacuation des déchets liquides traités hors du compartiment et/ou du compartiment additionnel.
Selon un mode de réalisation, le système de traitement comprend en outre un dispositif de stockage disposé dans la zone de stockage et configuré pour réceptionner et stocker une ou plusieurs poches d’aspiration traitées, ledit dispositif de stockage étant au moins partiellement ouvert vers le haut.
Selon un mode de réalisation, le bâti et le support rotatif délimitent une ouverture d’évacuation située sensiblement à la verticale de la zone de stockage, l’ouverture d’évacuation étant configurée pour autoriser la chute par gravité d’une poche d’aspiration, préalablement traitée, dans le dispositif de stockage lorsque l’emplacement de réception respectif est situé sensiblement à la verticale de la zone de stockage.
Selon un autre mode de réalisation, le système de traitement comporte un ou plusieurs moyens d’éjection configurés pour éjecter une poche d’aspiration traitée hors du support rotatif lorsque l’emplacement de réception respectif est situé en regard de la zone de stockage.
Selon un mode de réalisation, le système de traitement comprend en outre un couvercle monté mobile sur une partie supérieure du bâti entre une position d’ouverture dans laquelle le couvercle autorise un accès au support rotatif et une position de fermeture dans laquelle le couvercle empêche un accès au support rotatif. De façon avantageuse, le couvercle est configuré pour recouvrir au moins en partie l’ouverture d’insertion supérieure lorsque le couvercle occupe la position de fermeture, et pour libérer au moins en partie l’ouverture d’insertion supérieure lorsque le couvercle occupe la position d’ouverture.
Selon un mode de réalisation, le couvercle est monté pivotant autour d’un axe de pivotement qui est sensiblement horizontal.
Brève description des figures La présente invention sera bien comprise à l’aide de la description qui suit en référence aux figures annexée, dans lesquelles des signes de références identiques correspondent à des éléments structurellement et/ou fonctionnellement identiques ou similaires.
est une vue éclatée en perspective d’un système de traitement selon la présente invention ;
est une vue partielle en perspective de dessus du système de traitement de la ;
est une vue en perspective de dessus d’un support rotatif et d’une zone de découpe du système de traitement de la ;
est une vue en perspective de dessus du support rotatif de la ;
En outre, le réacteur 1 peut comporter, au niveau de la première extrémité 11 de l’insert creux 20, un espace distributeur 42, ou plenum d’entrée, par lequel un ou des gaz réactifs sont susceptibles d’être admis dans la chambre de distribution 40 au travers d’une ouverture d’admission. De même, le réacteur 1 peut comporter, au niveau de la deuxième extrémité 12 de l’insert creux 20, un espace collecteur 51, ou plenum de sortie, par lequel un ou plusieurs gaz sont susceptibles d’être évacués au travers d’une ouverture d’évacuation.
Par ailleurs, la chambre de distribution 40 est obturée au niveau de la deuxième extrémité 12, et la chambre de collecte 50 est obturée au niveau de la première extrémité 11.
La paroi interne 21 peut en outre comprendre au moins une ouverture distributrice et au moins une ouverture collectrice, permettant respectivement la distribution d’un gaz susceptible d’être admis par l’ouverture d’admission au niveau du plenum d’entrée 42 dans un compartiment de distribution vers l’espace annulaire 30, et la collecte du gaz distribué dans l’espace annulaire 30 par la chambre de collecte 50.
Le tube creux 10 est avantageusement maintenu par deux plaques tubulaires de maintien 33 lesquelles comportent chacune un premier système de fixation étanche 34 du tube creux 10 à chaque plaque de maintien 33. De même, l’insert creux 20 est avantageusement maintenu par les deux plaques de maintien 33 lesquelles comportent chacune un deuxième système de fixation étanché 35 de l’insert creux 20 à chaque plaque de maintient 33. Des parois de séparation 36 sont également présentes dans chacune des plaques de maintien 33, entre lesquelles sont contenus le tube creux 10 et l’insert creux 20.
Selon un aspect avantageux illustré aux figures 4 et 5, la poudre catalytique est retenue dans l’espace annulaire 30 par un joint 31, par exemple en matière fibreuse, au niveau de chacune des extrémités de l’espace annulaire 30. Dans la mesure où le joint 31 est en matière fibreuse, ce dernier est nécessairement poreux et donc perméable aux gaz réactifs. La matière fibreuse peut à cet égard comprendre au moins un des éléments choisi parmi : fibre de verre, fibre de céramique, fibre de métal, fibre de carbone, fibre de matériau polymère.
Le joint 31 peut notamment être sous forme d’une tresse, d’une gaine, d’une cordelette ou simplement comprendre un bourrage de la matière fibreuse. La matière fibreuse est avantageusement un isolant thermique et présente une conductivité thermique sensiblement équivalente à celle du catalyseur utilisé (0,2 W/m/K à 10 W/m/K).
La permet de visualiser, en coupe axiale selon le plan P’P’ de la , les chambres d’appoint 100 décrites précédemment. Chaque chambre d’appoint 100 est alimentée par un orifice d’entrée latéral 110, situé à proximité de l’extrémité 11 du tube creux 10, cet orifice d’entrée 110 étant alimenté par un conduit d’entrée latéral 111 formé dans la plaque de maintien 33 supérieure.
De même, chaque chambre d’appoint 100 comporte un orifice de sortie latéral 112, situé à proximité de l’extrémité 12 du tube creux 10, cet orifice de sortie 112 étant relié fluidiquement à un conduit de sortie latéral 113 formé dans la plaque de maintien 33 inférieure. De cette manière, un fluide d’appoint F’ peut être admis par circulation dans les plaques tubulaires de maintien 33.
De façon avantageuse, l’invention permet ainsi d’étendre les capacités de thermalisation du réacteur 1, en particulier de permettre de gérer et de faire circuler des fluides d’appoint, notamment des fluides utilitaires ou réactifs, en plus des réactifs et produits de réaction, par exemple selon les équations Eq. 1 et/ou Eq. 2 décrites précédemment.
La géométrie de l’insert creux 20 et la géométrie du tube externe creux 10 sont définies de manière à permettre une alimentation séparée des chambres de distribution 40 et d’appoint 100, et des sorties séparées des chambres de collecte 50 et d’appoint 100.
Dans l’exemple de réalisation des figures 1 à 5, le tube creux 10 et l’insert creux 20 ont des longueurs axiales différentes, le tube creux 10 étant moins long que l’insert creux 20, et l’alimentation et l’évacuation en fluide d’appoint se fait au travers d’une plaque de maintien 33, par le biais des conduits 111 et 113. De plus, l’écoulement du fluide d’appoint F’ est dirigé axialement et de manière co-courante de la circulation des gaz. Toutefois, un concept à contre-courant peut également être intéressant.
Dans l’exemple de réalisation des figures 6 et 7, l’alimentation des chambres d’appoint 100 est assurée par le biais de conduits dédiés situés dans les plenums d’entrée 42 et de sortie 51, et non plus par le biais de conduits usinés dans des plaques de maintien 33.
Plus précisément, comme visible sur la , un conduit d’entrée latéral 111, pour l’admission de fluide d’appoint F’, est situé le long de la plaque de maintien 33 supérieure, hors de celle-ci, dans la partie haute du réacteur 1. De même, un conduit de sortie latéral 112, pour l’extraction de fluide d’appoint F’, est situé le long de la plaque de maintien 33 inférieure, hors de celle-ci, dans la partie basse du réacteur 1.
Ainsi, les alimentations et évacuations du fluide d’appoint F’ sont assurées par des conduits 111, 112 réalisés hors des plaques tubulaires de maintien 33, et assurant une liaison étanche avec l’extérieur des plenums d’entrée 41 et de sortie 51. De plus, l’écoulement du fluide d’appoint F’ est dirigé axialement et de manière co-courante de la circulation des gaz. Toutefois, un concept à contre-courant peut également être intéressant.
Dans l’exemple de réalisation des figures 7 et 8, l’alimentation des chambres d’appoint 100 est assurée par le biais de piquages supplémentaires dans les plenums d’entrée 42 et de sortie 51.
Plus précisément, comme visible sur la , l’alimentation et l’extraction en fluide d’appoint F’ sont assurées par les extrémités supérieure et inférieure de l’insert creux 20. Les fluides réactifs F sont alors introduits latéralement par le biais de conduits latéraux d’admission 140 et d’extraction 141 de fluides réactifs, comme visible sur la . La séparation étanche entre les fluides d’appoint F’ et les fluides réactifs F est assurée par le biais de plaques de séparation 105, démontables, introduites dans les plenums d’entrée et de sortie, et disposées chacune autour de l’insert creux 20. Un joint d’étanchéité 106 est alors placé entre chaque plaque de séparation 105 et l’insert creux 20.
où désigne l’écart de phase induit par le passage du premier signal analogique à travers la voie analogique d’indice k, et désigne une amplitude du premier signal analogique en sortie de la voie analogique d’indice k.
On rappelle en outre que le deuxième signal analogique est identique au deuxième signal analogique. Dans ces conditions, on peut modéliser le deuxième signal numérique , qui résulte du passage du deuxième signal analogique à travers la voie analogique d’indice l et de sa numérisation subséquente, de la manière suivante :
où désigne l’écart de phase induit par le passage du deuxième signal analogique à travers la voie analogique d’indice l et désigne l’amplitude du deuxième signal analogique en sortie de la voie analogique d’indice l.
Enfin, on rappelle que le troisième signal analogique est en quadrature avec le deuxième signal analogique ; le troisième signal analogique est donc également sinusoïdal. La montre un exemple de réalisation du deuxième signal analogique et du troisième signal analogique, lorsque ceux-ci sont sinusoïdaux et qu’ils sont injectés l’un à la suite de l’autre sur la voie analogique d’indice l.