INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
As shown in , when the retainer 50 is pushed down and attached in the engagement position, the flange portion T131 moves forward of the front end of the lance 17, and the lance 17 is released from the biasing force and restored to its position behind the flange portion T131, thereby preventing rearward movement of the T131 and thus the terminal T100. At the same time, as the abutment portion 50A on the front face of the retainer 50 comes into abutment with the rear surface of the flange portion T131, the abutment portion 50A serves as a retaining portion to doubly ensure the prevention of rearward movement of the terminal T100.
As shown in , the engagement position refers to the position of the retainer 50 in which the hip portions 57 are pushed in until they come into abutment with the lower open edges of the respective retainer engagement holes 18. When the retainer 50 is pushed to the engagement position, the arms 55, having passed through the retainer insertion hole 19 while flexing and deforming toward the central axial, recover in shape with the upper surfaces of the engagement claws 55A abutting against the upper open edges of the retainer engagement holes 19. As a result, the retainer 50 is prevented from slipping out upward and engages with the housing 10.
is a partially enlarged view of the vicinity of the retainer 50 attached in the engagement position as shown in . As shown in Figs. 10 and 11, when the retainer 50 is attached in the engagement position, the fitting portion 53A, formed on the underside of the retainer between the legs 53, is fitted substantially tightly around the crimp portion T111 of the terminal T100. The fitting portion 53A, by being fitted around the crimp portion T111 including at least one of its corners, serves as a whirl-stop (or a stopper) to prevent rotation of the terminal T100 when an external force is applied to the coaxial cable C1.
At this time, as shown in , the recess 53B of the retainer 50 is positioned opposite the incomplete crimp portion T141 formed between the flange portion T131 and the crimp portion T111 of the terminal T100. As the recess 53B serves as a relief for the incomplete crimp portion T141, the retainer 50 can be pushed to the engagement position for attachment without causing interference between the incomplete crimp portion T141 and the fitting portion 53A.
Effects of the Embodiment.
Effects of the present embodiment will be described hereafter.
The coaxial connector 1 of the present embodiment includes the housing 10 having the terminal receiving portion 15 provided therein into which the terminal T100 connected to the coaxial cable C1 is inserted from behind, and the retainer 50 attached to the housing 10. The terminal T100 includes the crimp portion T111 crimped to form a polygonal circumferential shape, and the flange portion T131 located forward of the crimp portion T111 when the terminal T100 is inserted in the terminal receiving portion 15, the flange portion formed to protrude circumferentially outward beyond the crimp portion T111. The housing 10 includes a retainer insertion hole 19 that passes through a wall of the terminal receiving portion 15 in a direction intersecting the direction in which the terminal T100 is inserted. The retainer includes a fitting portion 53A fitted around the crimp portion T111 of the terminal T100 including at least one corner of the crimp portion T111 when the terminal T100 is received in the normal position in the terminal receiving portion 15 and the retainer 50 is inserted through the retainer insertion hole 19 and attached in an engagement position, the abutment portion 50A in abutment with the flange portion T131 of the terminal T100 from behind when the terminal T100 is in the normal position and the retainer 50 is in the engagement position, and the recess 53B formed between the fitting portion 53A and the abutment portion 50A to set back the fitting portion 53A toward the outer circumferential surface of the terminal T100 when the terminal T100 is in the normal position and the retainer is in the engagement position.
According to the coaxial connector 1 of the present embodiment, the rotation of the terminal T100 is prevented as the fitting portion 53A serves as a whirl-stop, and the terminal T100 is prevented from slipping out from behind as the abutment portion 50A serves as a retaining portion. As the retainer 50 includes both the fitting portion 53A and the abutment portion 50A, the terminal T100 may be prevented from rotating and slipping out simply by attaching the retainer 50. Note that, in a terminal in which a crimp portion T111 is formed by crimping, at the rear of the flange portion T131, terminal fittings set around the coaxial cable C1, the crimping is performed by gradually reducing the crimp stress on the coaxial cable C1 toward the border with the flange portion T131 in order to prevent the breakage of the cable in the crimp portion T111. Therefore, an incomplete crimp portion T141 (also known as a bell mouth) with a larger diameter than the crimp portion T111 is formed between the flange portion T131 and the crimp portion T111. In this regard, as the foregoing configuration has the recess 53B between the abutment portion 50A and the fitting portion 53A of the retainer 50, and the recess 53B serves as a relief for the incomplete crimp portion T141, the fitting portion 53A can fit around the crimp portion T111 while avoiding interference with the incomplete crimp portion T141. As a result, the simply configured coaxial connector 1 is provided that can maintain the terminal T100 in the normal position in the terminal receiving portion 15 while preventing the rotation of the terminal T100.
Moreover, in the coaxial connector 1 of the present embodiment, the retainer 50 includes the legs 53 bifurcating downward in the direction of insertion of the retainer 50 toward the housing 10. Additionally, the abutment portion 50A is formed on the front surface of the legs 53, the fitting portion 53A is formed on the insertion side of the retainer between the legs 53, and the front side of the fitting portion 53A is cut away to form a recess 53B so that the front side of the fitting portion 53A is set back toward the circumference of the terminal T100.
Furthermore, in the coaxial connector 1 of the present embodiment, the retainer 50 has inclined portions 53C formed on the retainer insertion end of the abutment portion 50A, the inclined portions 53C being inclined rearward in the direction in which the retainer is inserted.
When the retainer 50 is inserted through the retainer insertion hole 19 with the terminal T100 in a partially inserted position behind the normal position, the insertion end of the abutment portion 50A initially comes into abutment with the radially protruding flange portion T131. According to the coaxial connector 1 of the present embodiment, as the rearward inclined portions 53C are provided on this end, if the retainer 50 is further pushed in, the flange portion T131 is pressed forward by the inclined portions 53C to move the terminal T100 forward to the normal position. In this way, simply by plugging the retainer 50 to the engagement position, the terminal T100 may be moved from the partially inserted position to the normal position to be received in the housing.
Moreover, in the coaxial connector 1 of the present embodiment, the retainer 50 has a structure that is symmetrical about the longitudinal center plane P when the retainer 50 is attached to the housing 10.
Un tel axe médian peut par exemple correspondre à un axe de révolution si le réceptacle de l’évaporateur, délimité par l’enceinte, est un cylindre de révolution. On comprend par « décentré » que le conduit de fluide caloporteur n’est pas disposé à équidistance entre l’alimentation en hydrogène sous forme liquide et l’évacuation d’hydrogène sous forme gazeuse, mais plutôt à proximité de cette évacuation d’hydrogène sous forme gazeuse. Cela permet de s’assurer que l’hydrogène à proximité de l’évacuation est bien sous forme gazeuse et que l’hydrogène qui va être dirigé vers la pile à combustible est bien gazeux.
Selon une autre caractéristique de l’invention, le système d’alimentation comprend une turbine, cette turbine étant disposée entre le conduit d’évacuation en hydrogène sous forme gazeuse et la pile à combustible.
Au sein de la turbine, l’hydrogène sous forme gazeuse se détend et sa pression diminue. L’énergie mécanique de pression récupérée par la turbine peut alors notamment être utilisée pour faire fonctionner un générateur électrique qui fournit l’énergie électrique pour le véhicule, contribuant ainsi à l’augmentation du rendement du système de pile à combustible.
Selon une caractéristique de l’invention, le système d’alimentation comprend au moins une vanne apte à réguler une pression au sein du système d’alimentation et étant disposée entre l’évaporateur et la turbine.
Cette vanne constitue un moyen de contrôle de la pression. Elle peut être pilotée, de façon que l’évaporation se poursuit tant que la pression est inférieure à une valeur seuil. Une telle vanne peut par exemple s’apparenter à un système de clapet.
Selon une autre caractéristique de l’invention, le système d’alimentation comprend une première vanne apte à réguler la pression dans l’évaporateur. La première vanne est notamment disposée entre l’évaporateur et un réservoir tampon de l’hydrogène en l’état gazeux. Selon la demande en quantité d’hydrogène par la pile à combustible, la première vanne est pilotée en ouverture afin de réguler la pression et le débit d’hydrogène dans un réservoir distinct du réservoir d’hydrogène liquide, notamment qualifié de réservoir tampon.
Selon une autre caractéristique de l’invention, le système d’alimentation comprend une deuxième vanne disposée entre le réservoir tampon et la turbine. La deuxième vanne est configurée pour réguler la pression et le débit de l’hydrogène à l’état gazeux avant l’entrée de la turbine, où le gaz subit une détente du fait de son passage au travers de la turbine, avant d’alimenter la pile à combustible. Une telle architecture permet avantageusement de maintenir constante la pression au niveau de la pile, préférentiellement de l’ordre de 2 bars absolue.
Selon une caractéristique additionnelle de l’invention, le système d’alimentation comprend un organe de contrôle, par exemple de type vanne, disposé entre le réservoir d’hydrogène liquide et l’évaporateur. L’organe de contrôle sert notamment à isoler le réservoir d’hydrogène liquide du système d’alimentation en hydrogène de la pile à combustible lorsque le véhicule est en stationnement, avant son démarrage. Selon une autre caractéristique de l’invention, le conduit de fluide caloporteur fait partie d’un système de régulation thermique comprenant un organe de régulation, cet organe de régulation étant destiné à orienter le passage du fluide caloporteur entre un échangeur de chaleur et une dérivation.
Ce système de régulation thermique permet d’une part de réguler la température du fluide caloporteur, et d’autre part de réguler la température de la pile à combustible. À cet effet le système de régulation thermique comprend l’organe de régulation, par exemple un thermostat, en fonction duquel le fluide caloporteur sera orienté soit vers l’échangeur de chaleur, soit vers une dérivation évitant le passage du fluide caloporteur à travers cet échangeur de chaleur qui peut notamment être un radiateur. On comprend ainsi que l’organe de régulation permet de bypasser, c’est-à-dire de contourner l’échangeur de chaleur, le fluide caloporteur n’échangeant pas de calories au sein de cet échangeur de chaleur et pouvant améliorer l’efficacité de l’évaporation d’hydrogène dans l’enceinte.
Selon une caractéristique de l’invention, le système de régulation thermique comprend une première branche apte à réguler la température de la pile à combustible.
Cette première branche participe à l’augmentation de la température du fluide caloporteur jusqu’à une température optimale pour le fonctionnement de la pile à combustible, qui est proche de 50 à 70 °C.
Lorsque la température de la pile à combustible est inférieure à la température optimale de fonctionnement de la pile, l’organe de régulation laisse fermer le passage du fluide caloporteur au travers de l’échangeur de chaleur, à savoir ici un radiateur de refroidissement. En contournant ainsi le radiateur de refroidissement, le fluide caloporteur circulant dans la première branche n’est pas refroidi, provoquant avantageusement une montée en température de la pile à combustible.
Selon une autre caractéristique de l’invention, le système de régulation thermique comprend une deuxième branche apte à réguler la température au sein de l’évaporateur.
Selon une autre caractéristique de l’invention, le système de régulation thermique comprend une vanne réglable, notamment de type vanne à trois voies, interposée entre la première branche et la deuxième branche et qui est configurée pour réguler le débit de fluide caloporteur au sein de la deuxième branche.
La chaleur nécessaire à faire évaporer l’hydrogène liquide dépend de la consommation de l’hydrogène, et de la température du fluide caloporteur circulant dans la deuxième branche, notamment à travers l’évaporateur. La vanne réglable située à la jonction de la première branche et de la deuxième branche est apte à réguler le débit du fluide caloporteur afin d’amener la température de l’hydrogène en l’état gazeux à la sortie de l’évaporateur sensiblement à la température de la pile à combustible.
L’invention concerne également un procédé d’alimentation en hydrogène d’une pile à combustible, comprenant une étape d’acheminement de l’hydrogène à l’évaporateur, une étape d’évaporation et de montée en pression de l’hydrogène et une étape de transmission de l’hydrogène à la pile à combustible.
Une fois la mesure terminée, on insère de nouveau la clé 48 avant de soulever le groupe 16 et de le verrouiller à l’aide de la clé 53.
L’invention prévoit en outre l’utilisation d’une autre clé 50 respectivement pour le blocage du mouvement d’oscillation entre le groupe de mesure 22 et le support 28.
Le mouvement d’oscillation du groupe de mesure 22 est nécessaire quand on mesure des courbes de rayon très petites (tram) de façon à ce que les boudins des deux roulettes 46, pendant leur entrée dans la courbe, soient toujours en contact avec la partie intérieure du rail et par conséquent que le palpeur 42 mesure toujours au centre de la tête du rail.
Quand en revanche on mesure des rails ayant des rayons de courbure très grands (chemin de fer), il n’est pas nécessaire que le contact latéral des deux rouleaux 46 soit simultané car le palpeur 42 se positionne très près du centre du rail. Il convient donc de verrouiller la clé 50 et d’éliminer le mouvement d’oscillation de façon à augmenter la vitesse de travail en ayant un système de mesure plus stable et avec moins de vibrations.
PROCEDE ET DISPOSISITIF DE STABILISATION D’UN SYSTEME DE FAILLE PAR INJECTION CONTROLEE D’UN FLUIDE Domaine technique de l’invention La présente invention concerne d’une part un procédé de stabilisation d’un système de faille et d’autre par un dispositif de stabilisation mettant en œuvre le procédé de stabilisation.
Etat de la technique Des procédés de libération d’énergie sismique par déplacement d’un bloc rocheux au niveau d’une faille ou d’un système de failles sont basés sur une injection d’un fluide dans la croûte terrestre.
Certains de ces procédés sont fondés sur une méthode de contrôle, appelée « traffic light system », et se basent sur une variable de décision, par exemple l’amplitude d’un séisme, et une valeur seuil au-dessus de laquelle des actions, par exemple l’arrêt ou la prolongation de l'injection sont effectuées.
On connait par exemple du document américain US 2018/231987, un procédé de contrôle de libération de l’énergie sismique dans lequel un fluide est injecté dans des puits situés le long d’une faille. L’injection du fluide dans les puits est déterminée à partir d’une carte thermique comprenant une pluralité de données mesurées dans la faille, telles que l’énergie potentielle, la viscosité ou les précédents évènements sismiques.
Bien que ces procédés permettent généralement de dissiper l’énergie sismique accumulée au niveau d’une faille, leur mise en œuvre repose sur la génération de petits séismes pouvant endommager des constructions, des outils de production, ou des ouvrages se trouvant à proximité.
Il existe tout d’abord un besoin pour limiter le nombre de données à mesurer déterminer l’injection du fluide. Il existe en outre un besoin de déterminer des données dont la mesure offre une précision suffisante pour injecter correctement le fluide.
L’invention vise ainsi à fournir un procédé visant à injecter de manière contrôlée un fluide dans une faille en limitant la magnitude d’un séisme à une valeur seuil, ou encore sans même générer de séisme.
A cet égard, est proposé selon un premier aspect de l’invention, un procédé de stabilisation d’un système de faille comportant un premier bloc rocheux et un deuxième bloc rocheux définissant entre eux une faille, ledit procédé comportant les étapes successives suivantes :
a) fourniture d’une consigne de déplacement du premier bloc rocheux par rapport au deuxième bloc rocheux dudit système de faille, ladite consigne de déplacement étant déterminée de sorte que si un déplacement du premier bloc rocheux par rapport au deuxième bloc rocheux conforme à ladite consigne est produit, l’énergie accumulée dans ledit système de faille est progressivement libérée ;
b) mesure d’une valeur de déplacement du premier bloc rocheux par rapport au deuxième bloc rocheux dudit système de faille ;
c) génération d’un signal de commande de pression d’un fluide par application d’une loi de commande et à partir d’une erreur de déplacement correspondant à la différence entre la consigne de déplacement et la valeur de déplacement mesurée ;
d) injection ou pompage d’un fluide dans ladite faille ou à proximité de ladite faille dudit système de faille, selon le signal de commande de pression ; et
Ce type de détecteur peut par exemple être utilisé pour détecter et quantifier des hydrocarbures gazeux (méthane, propane, butane, par exemple) dans un mélange de gaz, typiquement qui s’échappent d’une cheminée d’évacuation de gaz d’une usine d’incinération.
Un détecteur à ionisation de flamme est un détecteur massique, c’est-à-dire que le signal de réponse est proportionnel à la quantité de carbone organique volatil passant dans le détecteur FID par unité de temps. Cela signifie que la concentration de carbone organique volatil n’est pas le seul paramètre important, le débit de gaz échantillon l’est aussi.
Parmi les molécules organiques volatiles mesurées dans les cheminées des installations industrielles telles que les incinérateurs de déchets ménagers, les hydrocarbures sont habituellement très majoritaires. Le méthane en particulier représente une large partie du carbone présent. L’usage veut donc que les composés organiques volatils (COV) soient aussi désignés comme étant des hydrocarbures totaux (HCT), et séparés en hydrocarbures non-méthaniques (HCnm) et en méthane (CH 4 ).
Pour déduire une concentration à partir de la quantité de carbone mesurée dans le détecteur FID, l’idéal est de maintenir le débit d’échantillon vers le détecteur constant. Cependant, en pratique, le fait de maintenir ce débit constant est une réelle difficulté technique l’analyseur est en général équipé d’une pompe pneumatique à membrane, qui a un fonctionnement périodique et génère des variations de pression. Dans le cadre de l’analyse de COV d’un mélange de gaz d’une cheminée, ce mélange de gaz est en général à une température élevée qui est maintenue jusqu’au détecteur afin d’empêcher une condensation de la vapeur d’eau et des COV lourds, ce qui fausserait la mesure. Les technologies de pompe actuellement disponibles pour ce type d’application et qui sont à la fois bon marché et peu encombrantes sont relativement limitées et ont toutes l’inconvénient de ne pas fournir un débit constant et une pression constante en sortie.
Dans la technique actuelle, des solutions sont donc utilisées pour limiter ou inhiber l’impact de cette variation de pression sur la mesure, le gaz échantillon étant prélevé par la pompe à une pression relativement faible (typiquement de 200hPa ou 200mbar relativement à la pression atmosphérique).
En général, l’objectif est de relier le détecteur à la pompe par l’intermédiaire de ce que nous appellerons dans la suite un « rail de pression », qui est une conduite ou un ensemble de conduites dans laquelle la pression de l’échantillon est rendue constante. Un restricteur en sortie du rail de pression permet en général de produire un débit constant vers le détecteur à partir de cette pression constante. Le problème est donc de réguler la pression dans le rail de pression, alors que la pompe émet naturellement des pulsations du fait de son fonctionnement périodique.
Une première solution pour réguler la pression dans le rail de pression consiste à utiliser un régulateur de contrepression. Ce régulateur fonctionne comme une soupape de sécurité en libérant l’excédent de pression produit par la pompe vers un évent. Le rail de pression s’étend entre la pompe et le régulateur de contrepression. Le débit au niveau de l’évent correspond globalement au débit de la pompe diminué du débit prélevé par le détecteur. La pompe fournit un débit de gaz sous forme d’impulsions et, entre deux impulsions, le régulateur de contrepression se referme et le détecteur continue a être alimenté par la pression résiduelle dans le rail de pression.
Une autre solution consiste à utiliser un régulateur de pression électronique relié à une source auxiliaire d’air purifié sous pression. Le rail de pression est alimenté en air purifié ce qui permet de maintenir la pression constante dans le rail de pression même entre deux impulsions de débit de la pompe. Cependant, cette solution présente des inconvénients : (1) une consommation d’air importante, en général supérieure au double du débit échantillon, et (2) une fiabilité de fonctionnement moindre. Il devient très difficile de détecter un problème sur la pompe échantillon ou le colmatage partiel ou total du filtre échantillon car ils sont intégralement compensés par la source d’air auxiliaire. A l’extrême, l’analyseur peut finir par mesurer l’air auxiliaire à la place de l’échantillon en cas de défaillance totale de la pompe, sans que cela ne soit visible par la mesure de la pression échantillon.
D’autres solutions existent encore et consistent par exemple à remplacer la source d’air purifié de la dernière solution par une pompe, et le régulateur électronique par un régulateur mécanique ou de contrepression.
Les technologies actuellement disponibles pour garantir une pression constante dans le rail de pression de l’instrument de mesure ne sont donc pas satisfaisantes, du point de vue de la consommation de gaz, de la fiabilité, et également en terme de complexité et de coût de maintenance.
La présente invention apporte une solution passive simple, efficace et économique au besoin précité.
L’invention concerne un instrument de mesure d’au moins un composé organique volatil dans un mélange de gaz, cet instrument comportant :
une entrée d’air, une entrée de gaz H 2 ou H 2 -He, une entrée d’un échantillon du mélange de gaz, une pompe, un rail de pression relié par l’intermédiaire de la pompe à l’entrée d’échantillon et configuré pour acheminer ledit échantillon, au moins un détecteur à ionisation de flamme, ce détecteur étant relié aux entrées d’air et de gaz H 2 et audit rail de pression, ce détecteur étant configuré pour générer une flamme d’ionisation du ou des composé(s) organique(s) volatil(s) (COV) contenu(s) dans ledit échantillon, et pour émettre un signal électronique proportionnel à la quantité du ou des composé(s) organique(s) volatil(s) dans cet échantillon, et une unité électronique de commande et de traitement dudit signal,
- au moins une enceinte d’amortissement configurée pour contenir un volume de gaz prédéterminé à une pression prédéterminée, cette enceinte étant reliée audit rail de pression et étant configurée pour amortir les variations de pression dans ledit rail.