INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Par exemple, comme cela est représenté à la , le kit 10 selon l’invention peut comprendre un inserteur 11 cylindrique creux, dans l’alésage 12 duquel un film 2 ayant une forme en trapèze inversé est logé. Avantageusement, afin de réduire au maximum les dimensions de l’inserteur 11, le film est logé dans l’alésage 12 sous une forme compactée. Par exemple, le film est plié en accordéon et maintenu serré par les parois internes de l’alésage 12. Ce n’est qu’une fois libéré dans la cavité utérine que l’accordéon se déploie. Ce déploiement est par ailleurs favorisé par l’augmentation quasi concomitante de volume du film, dont les polymères se gonflent d’eau au contact du liquide intra-utérin.
Un tel kit permet d’introduire et de mettre en place de manière fiable le système intra-utérin dégradable selon l’invention. Par ailleurs, cette forme compactée permet de réduire encore les dimensions du matériau avant gonflement, ce qui facilite son introduction par le col utérin de la patiente.
Le kit selon l’invention peut notamment être utilisé chez les patientes souffrant d’une hémorragie utérine. La forme compactée du matériau et l’emploi d’un applicateur de faibles dimensions facilitent sa mise en place dans la cavité utérine souvent sensible de ces patientes. En outre, son élimination naturelle lors du cycle menstruel permet d’éviter aux patientes une intervention supplémentaire du personnel médical visant à retirer ledit dispositif.
EXEMPLES Exemple 1 : Préparation d’un système intra-utérin dégradable pour la libération de thrombine dans la cavité utérine
L’interconnecteur 5 est typiquement un composant en alliage métallique qui assure la séparation entre les compartiments cathodique 50 et anodique 51, définis par les volumes compris entre l’interconnecteur 5 et la cathode adjacente 2.1 et entre l’interconnecteur 5 et l’anode adjacente 4.2 respectivement. Il assure également la distribution des gaz aux cellules. L’injection de vapeur d’eau dans chaque motif élémentaire se fait dans le compartiment cathodique 50. La collecte de l’hydrogène produit et de la vapeur d’eau résiduelle à la cathode 2.1, 2.2 est effectuée dans le compartiment cathodique 50 en aval de la cellule C1, C2 après dissociation de la vapeur d’eau par celle-ci. La collecte de l’oxygène produit à l’anode 4.2 est effectuée dans le compartiment anodique 51 en aval de la cellule C1, C2 après dissociation de la vapeur d’eau par celle-ci. L’interconnecteur 5 assure le passage du courant entre les cellules C1 et C2 par contact direct avec les électrodes adjacentes, c’est-à-dire entre l’anode 4.2 et la cathode 2.1.
Cette caméra 8 opère dans le domaine du visible.
Après l’étape 40, la caméra infrarouge 1 effectue les mesures de température sur ces points du masque 20 (étape 41) pour obtenir les différentes valeurs de températures mesurées Tir.
Le premier et/ou le deuxième capteur de température peut comprendre un composant pour mesurer la température dans un boîtier du capteur et/ou d’un élément sensible de ce capteur.
Par exemple, si la température mesurée par ce capteur est en dehors d’une plage de température prédéterminée pour laquelle le capteur est calibré, le système considère le premier et/ou le deuxième capteur de température comme non fiable, et ne prend pas en compte les données qui en sont issues.
La correction liée à l’émissivité de la peau de la personne est choisie dépendante de la température de peau intermédiaire Tbb.
La valeur de température de peau corrigée Ts est donnée par une courbe 30 (voir ) avec en abscisse la température de peau intermédiaire Tbb et en ordonnée la température de peau corrigée Ts avec prise en compte de l’émissivité de la peau.
La dépendance de l’émissivité de la peau à la température de peau est contenue dans cette courbe 30.
Dans l’exemple décrit, elle est de forme polynomiale d’ordre 2.
Cette courbe est obtenue par exemple grâce à des mesures réelles.
Le système n’a pas besoin d’accéder explicitement à une valeur d’émissivité de la peau. Le système fait appel à la courbe précitée qui contient l’influence de l’émissivité sur la mesure de la température de la région concernée, notamment le visage. La correction liée à l’émissivité est contenue dans cette courbe 30.
La correction liée à l’émissivité de la peau de la personne peut, si on le souhaite, être choisie dépendante également de la transpiration et du maquillage de la personne.
La température de peau intermédiaire Tbb est égale à une fonction polynomiale, ici d’ordre 2, de la température mesurée Tir par le premier capteur de température 1, d’une valeur de distance Dist représentative de la distance entre le premier capteur 1 et le visage 21 de la personne, et la température ambiante Tamb mesurée par le deuxième capteur 2.
Dans l’exemple décrit, la température de peau intermédiaire est donnée par l’équation suivante : Tbb=a0+a1.Tir+a2.Dist+a3.Tamb+a4.Tir²+a5.Dist²+a6.Tamb²+a7.Tair.Dist +a8.Tir.Tamb+a9.Dist.Tamb Où a0, a1 … a9 sont des coefficients prédéterminés du polynôme.
Le système 100 comprend un capteur d’intensité lumineuse 9, ici un capteur de type thermopile comprenant des thermocouples et agencé pour convertir de l’énergie thermique en énergie électrique.
L’unité de traitement 3 est connectée à ce capteur d’intensité lumineuse 9, notamment de type thermopile, et est agencée pour utiliser une donnée d’intensité lumineuse fournie par ce capteur pour corriger Tbb.
La correction du fait de la luminosité ambiante peut intégrer cette donnée d’intensité lumineuse radiante divisée par une valeur de puissance thermique radiante associée au métabolisme basal de la personne.
Selon l’invention, le terme « polyester » désigne tout polymère dont les motifs de répétition de la chaîne principale contiennent la fonction ester et qui peut être utilisé dans le domaine médical. Notamment, les polyesters s’entendent des polyesters aliphatiques tels que poly (acide lactique) (PLA), le poly (acide glycolique) (PGA), la poly-caprolactone (PCL), le poly (lactic co glycolic acid) (PLGA), la poly-butyrolactone (PBL), les poly-hydroxyalcanoates (PHA), et leurs copolymères.
Dans un mode de réalisation préféré, le polyester (bloc A) est choisi parmi le poly(acide lactique) (PLA), le poly(acide glycolique) (PGA), la poly-caprolactone (PCL) et leurs copolymères. De préférence, le polyester du bloc A est choisi parmi le PLA et la PCL.
Préférentiellement, le polyester est sous une forme non réticulée.
Le poly (acide lactique) peut être le poly (acide L-lactique), le poly (acide D-lactique) ou le poly (acide D,L lactique). Avantageusement, on utilise le poly (acide D,L lactique) (PDLLA). Dans ce cas, le polymère comporte préférentiellement au moins 50% en mole d'acide L-lactique, et peut notamment comporter au moins 60%, 70%, 75%, 80%, 85%, 90%, 95% ou 99%. En effet, en modifiant le pourcentage d'acide L-lactique par rapport à l’acide D-lactique, il est possible de modifier la vitesse de dégradation du copolymère blocs A et B. Une augmentation du taux d'acide L-lactique permet de ralentir la vitesse de dégradation du copolymère. Dans certains modes de réalisation de l’invention, la composition comprend 100% de PLLA en tant que blocs A.
Selon l’invention, le poly(oxyéthylène) (PEO) utilisé pour le bloc B présente un haut poids moléculaire, de manière à ce que le poids moléculaire total du PEO dans le copolymère soit supérieur ou égal à 50 kDa. Dans le contexte de l’invention, on utilise indifféremment les termes « masse moléculaire » et « poids moléculaire » pour désigner, sauf mention contraire, la masse moléculaire moyenne en masse (Mw). Selon l’invention, la Mw est déterminée par chromatographie d’exclusion stérique réalisée dans du diméthylformamide en tant que solvant d’analyse, en utilisant une gamme étalon de Poly (éthylène glycol).
Avantageusement, la masse moléculaire totale du PEO dans le copolymère blocs A et B est comprise entre 50 kDa et 300 kDa. Par exemple, les blocs PEO ont une masse moléculaire de 50 kDa, 75 kDa, 80 kDa, 85 kDa, 90 kDa, 95 kDa, 100 kDa, 105 kDa, 110 kDa, 115 kDa, 120 kDa, 125 kDa, 150 kDa, 200 kDa, 225 kDa, 250 kDa, 275 kDa ou 300 kDa. Dans un mode de réalisation particulier, les blocs PEO utilisés ont une masse moléculaire comprise entre 75 kDa et 150 kDa, préférentiellement entre 80 kDa et 125 kDa, plus préférentiellement entre 90 kDa et 115 kDa, de manière encore préférée entre 90 kDa et 110 kDa. Dans un mode particulier, les blocs PEO utilisés ont une masse moléculaire comprise entre 95 kDa et 105 kDa.
Selon l’invention, le bloc PEO utilisé dans le copolymère blocs A et B a avantageusement une viscosité inhérente comprise entre 0,04 mg/ml et 0,6 mg/ml, préférentiellement entre 0,08 mg/ml et 0,5 mg/ml, et de manière encore préférée entre 0,1 mg/ml et 0,3 mg/ml lorsqu’elle est mesurée par un viscosimètre capillaire de type Ubbelohde à une concentration de 1 g/l, à 25°C dans le chloroforme.
Avantageusement, le copolymère blocs A et B est choisi parmi les copolymères diblocs AB, ou triblocs ABA ou BAB, ou des mélanges de ceux-ci, notamment [ABA et BAB], [AB et ABA], [AB et BAB], [ABA et BAB et AB]. Dans un mode de réalisation préféré, le copolymère blocs A et B est choisi parmi les copolymères triblocs ABA ou BAB, et préférentiellement les copolymères triblocs ABA.
Selon l’invention, dans un copolymère AB et/ou ABA chaque bloc PEO (bloc B) a une masse moléculaire supérieure ou égale à 50 kDa et avantageusement comprise entre 50 kDa et 300 kDa, préférentiellement entre 75 kDa et 150 kDa, de manière préférée entre 80 kDa et 125 kDa, plus préférentiellement entre 90 kDa et 115 kDa, de manière encore préférée entre 90 kDa et 110 kDa, voire entre 95 kDa et 105 kDa ; tandis que dans un copolymère BAB, la somme des masses moléculaires des blocs PEO dans ledit copolymère est supérieure ou égale à 50 kDa et avantageusement comprise entre 50 kDa et 300 kDa, préférentiellement entre 75 kDa et 150 kDa, de manière préférée entre 80 kDa et 125 kDa, plus préférentiellement entre 90 kDa et 115 kDa, de manière encore préférée entre 90 kDa et 110 kDa, voire entre 95 kDa et 105 kDa.
Dans le contexte de l’invention, le ratio molaire motif éthylène oxyde/motif ester dans le copolymère a), également appelé ratio EO/AL dans la présente description, représente le ratio molaire en chacun des motifs de répétition (ou unités) des blocs A et B. Le bloc B étant du PEO, les motifs de répétition sont des éthylènes oxyde (« motif éthylène oxyde » ou EO), tandis que les motifs de répétition du bloc A (« motif ester ») sont des acides carboxyliques tels que des motifs d’acides lactiques. Selon l’invention, le ratio molaire EO/AL dans le copolymère blocs A et B est compris entre 0,05 et 5, avantageusement entre 0.1 et 4, et de manière préférée entre 0.1 et 3. Le ratio molaire EO/AL est mesuré à partir du spectre RMN (Résonance Magnétique Nucléaire) du proton dans le chloroforme deutéré du copolymère dans lequel on peut identifier les déplacements chimiques des pics caractéristiques des copolymères PLA-PEO-PLA : CH (PLA) : 5.1 ppm; CH 2 (PEO) : 3.5 ppm; CH 3 (PLA) : 1.5 ppm). Selon l’invention, le contrôle du ratio molaire EO/AL permet de contrôler les propriétés de gonflement et de déploiement du système intra-utérin, ainsi que le temps de dégradation. Typiquement, plus le ratio EO/AL diminue, plus le temps de dégradation s’allonge.
Dans un mode de réalisation particulier, le système selon l’invention comprend des copolymères triblocs ABA, où le bloc A est du PDLLA ou PCL, et le bloc B du PEO de poids moléculaire compris entre 90 kDa et 110 kDa, dans laquelle le ratio molaire EO/AL est compris entre 0.05 et 5, de préférence entre 0.1 et 3.
Dans un mode de réalisation particulier, le système selon l’invention comprend des copolymères triblocs ABA, où le bloc A est du PDLLA comprenant entre 50% et 100% d'acide L-lactique (PLA50-PLA100) et le bloc B du PEO de poids moléculaire compris entre 90 kDa et 110 kDa, dans laquelle le ratio molaire EO/AL est compris entre 0.05 et 5, de préférence entre 0.1 et 3.
Ces moyens de dissipation thermique peuvent également consister en un système à air comprimé.
Tout autre système de dissipation thermique est envisageable dans le cadre de la présente invention.
Entre ces poulies 13a, 13b et les tambours 1a, 1b, le fil 3 passe par d’autres poulies associées à un système de mouflage, c’est-à-dire un système de mise en tension du fil 3. Ce système amplifie ainsi les déplacements du fil 3.
Un exemple de système de mise en tension du fil est illustré aux figures 3 et 4.
Plus précisément, ce système consiste en un tendeur 11 coulissant le long d’une coulisse 10, et auquel le fil 3 est attaché via des poulies, aussi bien entre le premier tambour 1a et la zone de découpe 2, qu’entre le second tambour 1b et la zone de découpe 2. En effet, le système de mise en tension du fil 3 est lui aussi symétrique. Le fil 3 passe donc par ce tendeur 11 aussi bien sur son chemin aller (en direction de la zone de découpe 2), que sur son chemin retour (après avoir passé la zone de découpe 2).
Lors de la mise en place du fil 3 sur le dispositif de découpe, le fil 3 est fixé à un premier tambour 1a en partie arrière AR gauche du dispositif de découpe, puis il passe par une première poulie guide-fil 5a qui permet d’orienter correctement le fil 3 pour l’enroulage et le déroulage. Ensuite le fil 3 traverse une partie du châssis 9 et est amené autour d’une seconde poulie 12a fixe localisée en partie centrale du dispositif de découpe, qui permet de changer l’orientation du fil 3 et de le guider vers le tendeur 11. Le fil 3 passe ensuite autour d’une troisième poulie 6a localisée sur le tendeur 11. Cette troisième poulie 6a est mobile en translation avec le tendeur 11, le long de la coulisse 10. Le fil 3 effectue un tour à 180° sur cette troisième poulie 6a, et est ainsi renvoyé vers la partie avant AV du dispositif, au niveau de la zone de découpe 2, et arrive directement sur une quatrième poulie 13a qui correspond à la poulie 13a décrite précédemment dans la zone de découpe 2, située à côté du balai 14a gauche.
Le fil 3 passe ensuite devant les deux balais 14a, 14b, en étant enfilé successivement dans les quatre œillets 17a, 18a, 17b, 18b bordant les balais 14a, 14b. Il y a donc un tronçon de fil 3 localisé dans la zone de découpe 2. C’est ce tronçon de fil qui réalise la découpe.
Puis le fil 3 effectue le même trajet que celui énoncé précédemment, mais sur la partie droite du dispositif cette fois, et en sens inverse. En l’occurrence, le fil 3 arrive sur une quatrième poulie 13b à droite, puis une troisième poulie 6b à droite située sur le tendeur 11, puis une deuxième poulie 12b en partie centrale, puis une première poulie guide-fil 5b en partie arrière AR, puis est enroulée autour du second tambour 1b situé à droite, et est fixé à ce tambour 1b.
Pour tendre le fil 3 ainsi mis en place, il suffit de déplacer le tendeur 11 le long de la coulisse 10, comme un chariot, de manière à l’éloigner de la zone de découpe 2, ce qui a pour effet de tendre le fil 3. Lorsque le couple est suffisant, le tendeur 11 est verrouillé en position.
Sur la , le déplacement de l’ensemble tendeur 11 / poulies 6a, 6b est illustré par les flèches. L’idée est d’éloigner l’ensemble par rapport à la zone de découpe pour tendre le fil 3.
De préférence, un moteur entraîne le déplacement du tendeur 11, et un système de contrôle-commande stoppe le moteur dès que le couple est atteint, c’est-à-dire dès que la tension du fil 3 est suffisante.
Lorsque le fil 3 casse, le système de contrôle-commande détecte la mesure du couple à 0Nm, et stoppe le dispositif de découpe.
Il existe d’autres configurations machines qui permettent la mise sous tension mécanique du fil 3 qui rentrent dans le cadre de la présente invention.
Par exemple, il est possible d’avoir un moteur propre à chaque tambour 1a, 1b et de les asservir de manière à maintenir le fil 3 en tension.
De préférence, les poulies guide-fil 5a, 5b sont fixées sur un chariot 7 coulissant sur une réglette 8 fixée au châssis. Cela permet de déplacer les poulies 5a, 5b le long des tambours 1a, 1b au fur et à mesure de l’enroulement et du déroulement, afin d’enrouler/dérouler le fil 3 proprement sur toute la largeur des tambours 1a, 1b. Ce chariot 7 se déplace perpendiculairement à la direction du fil 3, et parallèlement à la l’axe de rotation des tambours 1a, 1b.
Plusieurs paramètres sont réglables dans ce dispositif de découpe, à savoir :
la vitesse de défilement du fil 3, en jouant sur la vitesse de rotation du(des) moteur(s) 4 des tambours 1a, 1b ; l’écartement entre les balais 14a, 14b ; la tension électrique : plus la tension est importante, plus le fil 3 chauffe par effet joule ; le matériau utilisé pour le fil 3 ; le diamètre du fil 3 la vitesse de rotation des balais 14a, 14b.
On peut également jouer sur la vitesse d’approche du matériau à découper, notamment en fonction de l’épaisseur du matériau. En effet, il est nécessaire de ralentir l’avancement du matériau au niveau des zones épaisses, par exemple lors de découpe 3D, si l’on penche le matériau par rapport au fil 3.
Par ailleurs, la plage de température du fil 3 dépend du matériau à découper.
La température du fil 3 doit rester supérieure à la température de fusion du matériau à découper, s’il s’agit d’une découpe par fusion, ou supérieure à la température de pyrolyse, s’il s’agit d’une découpe par pyrolyse.
Par exemple, pour découper de la glace, il n’est pas forcément nécessaire de chauffer le fil.
Par contre pour découper du bois, il faut chauffer le fil 3 au-delà de la température de pyrolyse du bois qui est de l’ordre de 300°C.
Pour découper un matériau métallique, du type aluminium, on utilise un fil 3 inox chauffé au-delà de la température de fusion de l’aluminium, soit environ 600°C.
Pour découper un matériau minéral, un fil 3 en tungstène sera préféré. La coupe devra se faire en atmosphère neutre ou non oxydante car le tungstène s’oxyde au-delà de 800°C.
De manière générale, le fil 3 en inox est préféré.
Le fil 3 est un consommable, de faible coût, et réutilisable un certain nombre de fois.
Le fil 3 peut être relativement long, par exemple de l’ordre de 1,5km, afin qu’il ait le temps de refroidir sur le tambour une fois passé la zone de découpe 2, et avant que le sens du fil 3 soit inversé lorsque le premier tambour 1a est totalement débobiné.
DISPOSITIF POUR LA FABRICATION D’UN BLOC DE TERRE COMPRIMÉE DE GRANDES DIMENSIONS, PROCÉDÉ DE FABRICATION ET BLOC DE TERRE COMPRIMÉE OBTENU PAR UN TEL PROCÉDÉ DOMAINE TECHNIQUE DE L’INVENTION La présente invention vise un dispositif pour la fabrication d’un bloc de terre comprimée, un engin mobile comportant un tel dispositif, ainsi qu’un procédé de fabrication d’un tel bloc de terre. La présente invention vise enfin un bloc de terre obtenu par ledit procédé. Le dispositif et le procédé et bloc de terre comprimée objets de l’invention se distinguent notamment en ce que le bloc de terre obtenu est de grande dimension.
L’invention trouve une application particulièrement avantageuse dans la fabrication de blocs de terre comprimée sur le lieu de construction, à partir de déblais de terrassement dudit site de construction et/ou en vue de l’utilisation immédiate des blocs de terre comprimée sur le site de construction.
ÉTAT DE LA TECHNIQUE Les blocs ou briques de terre comprimée (appelés aussi « blocs ou briques de terre compressée » ou « briques de terre crue », connus aussi sous le sigle « BTC ») sont obtenus par compression de terre dans une presse. Ils peuvent servir comme éléments de constructions, et leur usage est similaire à celui des briques. Leur coût de fabrication est faible. Ils présentent un bon bilan carbone, surtout lorsque leur fabrication a lieu sur le site de construction.
Les blocs de terre comprimée sont obtenus à partir d’une composition comportant de la terre crue tamisée, complémentée en eau en vue d’atteindre une humidité souhaitée et éventuellement complémentée en additifs, tels que du ciment ou de la chaux, ayant notamment une fonction de liant. Afin d’éviter le délitement des blocs de terre, on aura pris soin de cribler finement la terre crue qui sera comprimée, afin d’écarter tout élément de trop grande taille susceptible d’impacter négativement la structure d’un bloc de la taille d’une brique. Le moulage s’effectue dans un moule de compression, au moyen d’un presse manuelle actionnée par un levier ou au moyen d’un vérin hydraulique.
La montre une configuration d’un système d’alimentation électrique classique équipé de batteries de deux sous-systèmes.
Des modes de réalisation de la présente invention seront décrits en détails en référence aux dessins. La montre une configuration d’un système d’alimentation électrique selon un mode de réalisation. Le système d’alimentation électrique 100 est un système d’alimentation électrique d’automobile incluant deux sous-systèmes de tension ensemble, dans cet exemple un sous-système de tension de 12 V et un sous-système de tension de 48 V. Cependant, il faut noter que la présente invention ne se limite pas à des systèmes d’alimentation électrique d’automobile possédant des sous-systèmes de 12 V et de 48 V, mais qu’elle peut également s’appliquer à une large variété de systèmes d’alimentation électrique qui possèdent des batteries différentes de tensions différentes.
Comme le montre cette figure, le sous-système de 12 V inclut une batterie 12 V 110 et une charge 12 V 120, la batterie 12 V 110 alimentant la charge 12 V 120. Le sous-système de 48 V inclut une batterie 48 V 130 et une charge 48 V 140, la batterie 48 V 130 alimentant la charge 48 V 140 via un relais principal 150. En outre, un ISG (générateur ayant une fonction moteur) peut être prévu pour alimenter la charge 48 V 140. Un relais mécanique est utilisé comme relais principal 150, le relais principal 150 étant configuré pour être commuté pour se fermer, par exemple, via un signal d’allumage qui est indicatif d’un allumage ayant été activé.
Un convertisseur CC/CC 160 est agencé entre le sous-système de 12 V et le sous-système de 48 V, le convertisseur CC/CC 360 étant configuré pour être actionné de façon bidirectionnelle de telle sorte qu’un échange de puissance mutuel est possible entre les sous-systèmes de 12 V et de 48 V. Par exemple, le convertisseur CC/CC 160 peut augmenter une tension de 12 V afin de charger la batterie 48 V 130, et/ou diminuer une tension de 48 V afin de charger la batterie 12 V 110. De plus, lorsque, par exemple, une défaillance survient dans une batterie, celle-ci peut être compensée par l’autre batterie. En plus, les deux batteries peuvent alimenter une même charge.
Dans le sous-système de 48 V, une capacité C existe parallèlement à la charge 48 V 140. Il s’agit d’une capacité qui est générée, par exemple, par un composant capacitif qui est propre à la charge 48 V 140, et/ou par une(des) capacité(s) parasite(s) existant dans le sous-système de 48 V.
Le convertisseur CC/CC 160 inclut un circuit élévateur et abaisseur 161, un commutateur d’isolation côté 12 V 162, un commutateur d’isolation côté 48 V 163 et un dispositif de commande 164. Le commutateur d’isolation côté 12 V 162 est disposé sur un côté sortie d’abaissement du circuit élévateur et abaisseur 161, et est connecté au sous-système de 12 V. Le commutateur d’isolation côté 12 V 162 est formé par deux MOSFET qui sont connectés dos à dos. Le commutateur d’isolation côté 48 V 163 est disposé sur un côté sortie d’élévation du circuit élévateur et abaisseur 161, et est connecté au sous-système de 48 V. Le commutateur d’isolation côté 48 V 163 est formé par un MOSFET, une diode de corps du MOSFET étant agencée avec sa direction avant orientée vers le côté 48 V.
Le convertisseur CC/CC 160 inclut en outre un commutateur de précharge 165 et un capteur de tension 166 entre le circuit élévateur et abaisseur 161 et le commutateur d’isolation côté 12 V, le commutateur de précharge 165 étant configuré pour commuter la connexion/déconnexion d’une alimentation électrique de 10 V. Cependant, agencer le commutateur de précharge 165 sur un côté du convertisseur CC/CC 160 qui est plus proche du sous-système de 48 V par rapport au commutateur d’isolation côté 12 V 162 suffit.