INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Lorsque le propulseur est installé dans un aéronef, la présence d’un pylône (ou mât) et/ou de la voilure peuvent également avoir un effet sur la détente du jet. Par conséquent, le fait de disposer un troisième motif de bord de fuite, de préférence ne comportant pas de chevron, permet d’améliorer la réduction du bruit de jet.
La représente schématiquement une vue partielle en coupe d’une turbomachine carénée selon l’art antérieur,
La représente schématiquement une vue partielle en coupe d’une turbomachine non carénée selon l’art antérieur,
Selon le procédé de séparation ( ), le biogaz est soumis à une première séparation (étape 100) pour séparer le méthane des autres composés (dioxyde de carbone et hydrocarbures). Cette première séparation est réalisée par distillation cryogénique dans la première colonne de distillation 10.
Plus particulièrement, la première séparation est réalisée en injectant dans la première colonne de distillation 10, en alimentation principale, le biogaz liquéfié à une température d’équilibre permettant d’obtenir un mélange diphasique permettant la séparation des différents composés (étape 103).
Préalablement à son introduction dans la première colonne de distillation 10, le mélange ternaire est chauffé jusqu’à une température comprise entre -60°C et -50°C , la pression étant de l’ordre de 21 bars. Le mélange ainsi chauffé est introduit dans la première colonne de distillation 10 pour séparer le méthane du dioxyde de carbone et des hydrocarbures. Le méthane constituant le composé le plus léger par rapport au mélange d’hydrocarbures et de dioxyde de carbone s’élève sous forme gazeuse en tête de colonne tandis que le dioxyde de carbone et les hydrocarbures descendent sous forme liquide en bas de la colonne. Le méthane forme le condensat en tête de la première colonne tandis que le mélange d’hydrocarbures et de dioxyde de carbone forme les résidus en bas de colonne.
Afin d’éviter le givrage du dioxyde de carbone, un agent de liquéfaction est injecté via l’alimentation secondaire 13 à une température T1 inférieure ou égale à la température qui provoquerait une désublimation du dioxyde de carbone dans les conditions opératoires de la colonne de distillation, en quantité proportionnelle au débit de vapeur du dioxyde de carbone ascendant en tête de colonne (étape 102). Avantageusement, l’agent de liquéfaction injecté est composé d’un hydrocarbure ou d’un mélange d’hydrocarbure(s) de la famille C 3 à C 7 sous forme liquide. De manière préférée, il s’agit d’un hydrocarbure linéaire ou non linéaire (type alcène) ou un mélange d’hydrocarbures de la famille C 3 à C 7 . Dans l’exemple décrit, l’agent de liquéfaction choisi est identique à l’hydrocarbure présent dans le biogaz à épurer et qui avait été utilisé pour liquéfier le biogaz, à savoir du n-butane (C4). Dans ce cas, la température T1 à laquelle l’agent de liquéfaction est injecté sera de l’ordre de -100°C.
De manière avantageuse, l’agent de liquéfaction est injecté au même niveau que le reflux du condenseur.
Avantageusement, l’agent de liquéfaction est soumis à un refroidissement sous pression avant son injection dans la tête de la première colonne de distillation 10 pour atteindre la température T1 (étape 50). Dans l'exemple décrit, il est ainsi porté de la température ambiante à la température de -100°C en passant par deux étages de refroidissement via des échangeurs, un premier étage à -56°C suivi d’un deuxième étage à -100°C.
Aux fins de procéder à la première séparation, la tête de colonne est préalablement refroidie pour être ainsi portée à la température de condensation du méthane (étape 101). Dans l’exemple décrit, la tête de colonne est avantageusement portée à la température de -106 °C pour une pression de l’ordre de 20 bars. Avantageusement, la tête de la première colonne de distillation 10 est mise en froid aussi par l’agent de liquéfaction (cette mise en froid est représentée sur la par la double flèche entre l’étape 101 et l’étape 102). Ce dernier, refroidi préalablement (étape 50), est injecté à la colonne à la température de -100°C avec un débit suffisant pour générer un mélange ternaire avec le méthane, le dioxyde de carbone et le butane initialement présent.
Une fois que la colonne a atteint l’équilibre, le dépotage du mélange ternaire commence à l’aide d’une pompe. Le mélange est ensuite chauffé à -56°C. Une fois séparé du reste des composés, le méthane est récupéré (étape 104) tandis que le résidu composé du dioxyde de carbone et de l’agent de liquéfaction additionné de l’hydrocarbure initialement présent est détendu après passage par le bouilleur et poursuit la deuxième phase de distillation dans la deuxième colonne de distillation.
Dans l’exemple décrit, il est procédé à la séparation du dioxyde de carbone. Pour ce faire, le résidu composé du dioxyde de carbone et du mélange d’hydrocarbures, en l’espèce un mélange de butane (mélange composé de l’hydrocarbure présent dans le biogaz et de l’agent de liquéfaction injecté en tête de la colonne 10) est soumis à une deuxième distillation cryogénique dans la deuxième colonne de distillation 20 (étape 200).
De même, une mise en froid préalable de la tête de la deuxième colonne est nécessaire avant le lancement de la distillation (étape 201). Dans l’exemple décrit, elle est mise à la température de condensation du dioxyde de carbone comprise entre -50 ° Celsius et -60° Celsius en fonction de la pression atteinte après la détente (détente jusqu’à 5,5 bars). Une fois la deuxième colonne ayant atteint son point d’équilibre, le mélange binaire est introduit dans la deuxième colonne de distillation (étape 203) après avoir été soumis au préalable à une détente (jusqu’à 5,5 bars) (étape 202) pour atteindre une température et une pression d’équilibre permettant la séparation du dioxyde de carbone sous forme de condensat en tête de colonne et l’agent de liquéfaction additionné d’éventuels mélanges d’hydrocarbures en résidus sous forme liquide en bas de colonne. Lors de l’injection du mélange binaire dans la deuxième colonne de distillation 20, le dioxyde de carbone subit une vaporisation et s’élève en tête de la deuxième colonne à l’état gazeux tandis que le mélange d’hydrocarbures descend à l’état liquide en bas de la deuxième colonne de distillation 20.
Une fois séparé du reste des composés, le dioxyde de carbone est récupéré (étape 204) tandis que le mélange d’hydrocarbures est récupéré en pied de la colonne de distillation pour être éventuellement réacheminé en tout ou partie vers la première colonne de distillation 10 ou un réservoir de stockage tampon pour éventuellement être réutilisé pour liquéfier un biogaz (étape 205).
Dans le mode de réalisation précédemment décrit, il est procédé à la séparation de l’ensemble des composés constituant le biogaz. Il peut être prévu cependant qu’une partie des composés seulement soit séparée pour récupérer seulement une partie du biogaz, en l’espèce le méthane.
De même, dans le mode de réalisation précédemment décrit, le biogaz liquéfié soumis au procédé de séparation selon l’invention est un mélange ternaire composé majoritairement de méthane, de dioxyde de carbone et d’un hydrocarbure de la famille C 3 à C 7 . Il peut être prévu cependant que le biogaz composé majoritairement de méthane et de dioxyde de carbone, le procédé de séparation et l’installation pouvant être mis en œuvre pour épurer un tel biogaz sans sortir du cadre de l’invention. De même, le biogaz en alimentation de la colonne est un mélange à l’état liquide ou bien à l’état diphasique liquide/vapeur.
PROCÉDÉ DE SEPARATION DE TOUT OU PARTIE DES COMPOSES D’UN BIOGAZ A L’ETAT LIQUIDE OU A L’ETAT DIPHASIQUE DOMAINE TECHNIQUE DE L’INVENTION La présente invention concerne le domaine de la valorisation des biogaz, et se rapporte plus particulièrement à un procédé de séparation de tout ou partie des composés d’un biogaz à l’état liquide ou à l’état diphasique liquide/vapeur, le biogaz contenant du méthane, du dioxyde de carbone et éventuellement des hydrocarbures de la famille C 3 à C 7 permettant sa liquéfaction.
Le procédé selon l’invention est destiné notamment, mais non exclusivement, à l’épuration du biogaz à l’état liquide ou à l’état diphasique liquide/vapeur aux fins de récupérer tout ou partie de ses composés, et en particulier le méthane pour être utilisé comme carburant pour les véhicules ou pour être injecté dans un réseau de gaz naturel ainsi que le dioxyde de carbone.
Résultats Le tableau 2 ci-dessous présente l’évolution du taux de mycorhization au cours du temps observée pour chacun des intrants agricoles test utilisés sur les graines de tomate. Evolution du taux de mycorhization Intrants agricoles Jour 46 Jour 50 Jour 54 T1+ (Témoin positif) 16% 39% 40% T1- (Témoin négatif) 1% 8% 5% MB 24% 40% 25% RI 6% 40% 30% TM 42% 50% 30% GB 27% 45% 25%
Comme attendu, le témoin positif T1+ utilisé dans l’essai permet la formation d’une association symbiotique entre le champignon mycorhizien et la plante.
Il est observé qu’aucune association symbiotique n’est permise par l’emploi du témoin négatif T1- (substrat seul). Bien qu’un faible taux de mycorhization puisse être observable (entre 1% et 8%), cela peut s’expliquer par le fait que le substrat peut présenter des microorganismes « contaminants » au départ et responsables de la mycorhization observée. Le substrat seul ne présente donc aucune action significative favorisant la mycorhization.
Le champignon mycorhizien Rhizophagus irregularis a également été testé seul (intrant agricole RI). Un faible taux de mycorhization est observable (6%) au jour 46 tandis que celui-ci augmente très fortement dans les jours qui suivent, avec un taux de mycorhization proche de 40% au jour 50 et de l’ordre de 30% au jour 54. L’intrant agricole GB testé montre, tout comme les intrants agricoles MB et TM, une augmentation significative du taux de mycorhization au jour 46 de l’ordre de 27% (intrant agricole GB), soit plus de 10% d’amélioration par rapport à T1+ et plus de 20% d’amélioration par rapport à RI.
Bien que le champignon mycorhizien Rhizophagus irregularis , pris seul, favorise la mycorhization , plus particulièrement à T+50 jours et à T+54 jours, de manière surprenante, la combinaison des champignons Rhizophagus irregularis , Glomus moss e ae et de la bactérie Bacillus amyloliquefaciens permet de favoriser la mycorhization de la plante à plus court terme.
Le tableau 3 ci-dessous présente l’évolution du poids racinaire au cours du temps observée pour chacun des intrants agricoles test utilisés sur les graines de tomate. Evolution du poids racinaire Intrants agricoles Jour 46 Jour 50 Jour 54 T1+ (Témoin positif) 0.04g 0.06g 0.06g T1- (Témoin négatif) 0.04g 0.03g 0.05g MB 0.05g 0.05g 0.10g RI 0.06g 0.05g 0.06g TM 0.06g 0.06g 0.11g GB 0.11g 0.10g 0.20g
Bien que le témoin positif T1+ utilisé dans l’essai permette de favoriser la mycorhization de la plante (voir tableau 2), on peut observer que celui-ci n’a pas d’incidence sur le développement de la partie racinaire de la plante. En effet, l’évolution du poids racinaire au cours du temps des plantes traitées avec l’intrant agricole T1+ est sensiblement identique à celui des plantes traitées avec l’intrant agricole T1-.
En outre, on peut observer une augmentation du poids racinaire à T+54 jours pour les plantes traitées avec les intrants agricoles MB et TM dont le poids racinaire est respectivement de l’ordre de 0.10g et 0.11g, soit une augmentation de près de 100% par rapport à T1-. En revanche, l’utilisation de Rhizophagus irregularis seul (intrant agricole RI) ne permet pas de démontrer une augmentation significative du poids racinaire au cours du temps.
L’intrant agricole GB montre quant à lui que l’association du champignon mycorhizien Rhizophagus irregularis à Glomus moss e ae et à la bactérie Bacillus amyloliquefaciens permet une augmentation significative du poids racinaire à T+46 jours (près de 150% d’augmentation par rapport à T1-) ainsi qu’une augmentation encore plus importante à T+54 jours (près de 300% d’augmentation par rapport à T1-).
Bien que le champignon mycorhizien Rhizophagus irregularis , pris seul, ne favorise pas le développement de l’appareil racinaire de la plante, de manière surprenante, la combinaison des champignons Rhizophagus irregularis , Glomus moss e ae et de la bactérie Bacillus amyloliquefaciens permet une forte augmentation du poids racinaire de la plante.
Le tableau 4 ci-dessous présente l’évolution de la longueur racinaire au cours du temps observée pour chacun des intrants agricoles test utilisés sur les graines de tomate. Evolution de la longueur racinaire Intrants agricoles Jour 46 Jour 50 Jour 54 T1+ (Témoin positif) 73mm 81mm 88mm T1- (Témoin négatif) 80mm 62mm 87mm MB 67mm 63mm 75mm RI 110mm 88mm 87mm TM 57mm 63mm 65mm GB 92mm 73mm 123mm
Comme cela pouvait être attendu au vu des résultats en lien avec le poids racinaire (tableau 3), le témoin positif T1+ utilisé dans l’essai ne permet pas de favoriser de manière significative le développement de la partie racinaire, plus particulièrement la longueur racinaire, de la plante. En effet, l’évolution de la longueur racinaire au cours du temps des plantes traitées avec l’intrant agricole T1+ ou T1- est sensiblement la même.
Le champignon mycorhizien Rhizophagus irregularis a également été testé seul (intrant agricole RI). Bien que l’évolution de la longueur racinaire soit significative à T+46 jours et T+50 jours (respectivement près de 40% par rapport à T1-), celle-ci est identique à T1- à T+54 jours. Contrairement aux intrants agricoles MB et TM, dont l’application semble induire une diminution de la longueur racinaire au cours du temps par rapport à T1-, l’intrant agricole GB testé montre une augmentation significative de la longueur racinaire par rapport à T1-. En effet, bien que l’augmentation de la longueur racinaire soit moins importante qu’avec l’intrant agricole RI à T+46 jours (environ 15% par rapport à T1-) et à T+50 jours (environ 16% par rapport à T1-), il peut être observé que la longueur racinaire continue d’augmenter de manière significative à T+54 jours (plus de 40% par rapport à T1-) contrairement au traitement avec l’intrant agricole RI.
Bien que le champignon mycorhizien Rhizophagus irregularis , pris seul, favorise le développement de la longueur racinaire de la plante, de manière surprenante, la combinaison des champignons Rhizophagus irregularis , Glomus moss e ae et de la bactérie Bacillus amyloliquefaciens permet outre une augmentation du poids racinaire, d’augmenter également significativement la longueur racinaire de la plante au cours du temps.
Ces données montrent que la combinaison d’au moins deux champignons mycorhizien, dont au moins un appartient à la classe des Gloméromycètes, notamment des champignons Rhizophagus irregularis , Glomus moss e ae , avec une bactérie appartenant à l’espèce Bacillus amyloliquefaciens permet un biocontrôle efficace, notamment une amélioration du développement d’une plante et sa résistance aux stress biotique et abiotique en favorisant la croissance des parties racinaire tout en limitant le développement de certains champignons pathogène ou d’espèces nuisibles, tels que les nématodes.
REFERENCES BIBLIOGRAPHIQUES E. Tisserant et al. (2012). The transcriptome of the arbuscular mycorrhizal fungus Glomus intraradices (DAOM 197198) reveals functional tradeoffs in an obligate symbiont. New Phytologist .
Comme visible en , un premier mors 20.10 est engagé dans une première extrémité 13.11 du tube 13.10. Le premier mors 20.10 comprend une première extrémité 20.11 munie d’une première douille taraudée 20.12 qui coopère avec une première vis 21.10 dont la première tête 21.11 est en appui contre une deuxième extrémité 13.12 du tube 13.10. La deuxième extrémité 20.13 du premier mors 20.10 comprend une première patte de serrage 20.14 s’étendant sensiblement orthogonalement par rapport à un axe longitudinal de la première vis 21.10.
De manière homologue, un quatrième tube 13.20 carré est soudé sur la face extérieure de la deuxième aile 11.22. Un cinquième tube 14.20 carré est soudé sur la face extérieure de la deuxième aile 11.22 de la cornière 11.20. Un deuxième gousset relie le tube 13.20 et le tube 14.20. Une deuxième chape 15.20 est rapportée par soudage sur le tube 14.20 et comprend un deuxième arbre 16.20 engagé dans des troisièmes alésages 17.20 et 17.21. Le tube 14.20 comprend une deuxième goupille 18.20 engagée dans des quatrièmes alésages 19.20 et 19.21 respectivement pourvus de deuxièmes bossages 19.22 et 19.23. Le tube 13.20 accueille un deuxième mors 20.20 relié à une deuxième vis 21.20 et qui comprend une deuxième patte de serrage 20.24 s’étendant sensiblement orthogonalement par rapport à un axe longitudinal de la vis 21.20.
En référence à la , le bâti intermédiaire 25 comprend un premier montant 26.10 et un deuxième montant 26.20 respectivement soudés sur une première glissière 27.10 et une deuxième glissière 27.20 parallèles entre elles et qui s’étendent parallèlement à la direction longitudinale Oy. Les glissières 27.10 et 27.20 sont reliées par une première traverse tubulaire 28 et une plaque d’appui 29. Le premier montant 26.10 comprend des premiers perçages 26.11 transversaux et le deuxième montant 26.20 comprend des deuxièmes perçages 26.21 transversaux. La première glissière 27.10 comprend des troisièmes perçages 27.11 transversaux et la deuxième glissière 27.20 comprend des quatrièmes perçages 27.21 transversaux.
En référence aux figures 5 à 7, la console de réglage 30 comprend une console d’articulation 31 et un organe d’appui 40.
La console d’articulation 31 comprend un premier plateau 32 qui porte en saillie de sa première face supérieure 32.1 un pivot sphérique 33. Le plateau 32 qui relie un premier profilé 34.10 en U et un deuxième profilé 34.20 en U qui s’étendent parallèlement à la direction longitudinale Oy. Le premier profilé 34.10 comprend un perçage supérieur 34.11 qui traverse deux troisièmes ailes opposées du premier profilé 34.10. Le perçage supérieur 34.11 est bordé de bossages et accueille une troisième goupille 34.12. Le premier profilé 34.10 comprend également un perçage inférieur 34.13 qui traverse les deux ailes opposées du premier profilé 34.10. Le perçage inférieur 34.13 est bordé de bossages et accueille une quatrième goupille 34.14. Identiquement, le deuxième profilé 34.20 comprend un perçage supérieur 34.21 qui accueille une cinquième goupille 34.22 et un perçage inférieur 34.23 qui accueille une sixième goupille 34.24.
Le premier profilé 34.10 comprend un troisième gousset de support d’une troisième vis 34.30 qui s’étend selon une direction sensiblement parallèle à la direction longitudinale Oy et dont l’extrémité opposée à la tête de serrage 34.31 (ici une tête hexagonale) est pourvue d’un embout sphérique 34.32. Le deuxième profilé 34.20 comprend un quatrième gousset de support d’une quatrième vis 34.40 qui s’étend selon une direction sensiblement parallèle à la direction longitudinale Oy et dont l’extrémité opposée à la tête de serrage 34.41 (ici une tête hexagonale) est pourvu d’un embout sphérique 34.42.
La console d’articulation 31 comprend également une cinquième vis 35.10 articulée en sa première extrémité 35.11 autour d’un axe qui s’étend selon une direction sensiblement orthogonale à la direction longitudinale Oy. Une paire d’écrous 36 ainsi qu’une paire de rondelles 37 à portée sphérique sont engagées sur la cinquième vis 35.10. Identiquement, une sixième vis 35.20 est articulée sur la console d’articulation 31 autour d’un axe qui s’étend selon une direction sensiblement orthogonale à la direction longitudinale Oy. Une paire d’écrous 38 ainsi qu’une paire de rondelles 39 à portée sphérique sont engagées sur la vis 35.20.
L’organe d’appui 40 comprend un deuxième plateau 41 qui porte en saillie de sa face inférieure 41.1 un appui sphérique concave 42. Le plateau 41 relie un sixième tube 43.10 cylindrique droit et un septième tube 43.20 cylindriques droits parallèles entre eux. La première extrémité inférieure 43.11 du sixième tube 43.10 comprend une première butée 44.10 articulé sur le sixième tube autour d’un axe sensiblement parallèle à une génératrice du sixième tube 43.10. La première butée 44.10 comprend un premier disque 44.11 pourvu d’un premier arrêt 44.12 (ici un bord du premier disque 44.11). Le premier disque 44.11 comprend une première découpe 44.13 centrale traversante qui débouche sur la périphérie du premier disque 44.11.
La deuxième extrémité inférieure 43.21 du septième tube 43.20 comprend une deuxième butée 44.20 identique à la première butée 44.10.
Le deuxième plateau 41 comprend une ouverture 45 d’accueil du premier vérin 50. Le deuxième plateau 41 comprend également une interface 46 de liaison de la première bride 51 au deuxième plateau 41. L’interface 46 comprend, ici, une feuille d’élastomère 47 posée sur le plateau 41 et sur laquelle repose une première platine d’appui 48 recouverte d’une feuille d’élastomère 48, l’ensemble étant traversé par quatre boulons 49 solidaires du deuxième plateau 41.
Enfin, une deuxième platine d’appui 43.12 vient en saillie radiale du tube 43.10 et comprend également un cinquième gousset de renfort 43.13 et une première paroi 43.14 périphérique. De manière identique, une troisième platine d’appui 43.22 vient en saillie radiale du tube 43.20 et comprend également un sixième gousset de renfort 43.23 et une deuxième paroi 43.24 périphérique.
Une première oreille 43.15 pourvue d’une première lumière 43.16 est soudée sur le tube 43.10 pour s’étendre radialement. Une deuxième oreille 43.25 pourvue d’une deuxième lumière 43.26 est soudée sur le tube 43.20 pour s’étendre radialement.
La représente un poussoir 55 qui comprend un onzième tube 55.10 relié à un douzième tube 55.20 par une quatrième traverse 56. La face inférieure 56.1 de la traverse 56 reçoit un tube 57. Les tubes 55.10 et 55.20 sont pourvus, en leur partie inférieures, de troisièmes lumières 58.10 et quatrièmes lumières 58.20
Comme visible en à 11, le dispositif de levage 1 comprend également une première colonne de levage 60 et une deuxième colonne de levage 70 respectivement destinées à être engagées dans les tubes 43.10 et 43.20. La première colonne de levage 60 est composée, ici, d’un premier segment 61, un deuxième segment 62 et un troisième segment 63 emboités l’un dans l’autre. Le premier segment 61 est tubulaire en forme de cylindre droit et comprend, en saillie de sa première extrémité inférieure 61.1, un premier manchon d’emboitement 61.2. Le premier segment 61 comprend également un premier opercule 61.3 rapporté par soudage à l’intérieur du premier segment 61, à proximité de sa première extrémité inférieure 61.1. Un deuxième opercule 61.4 est quant à lui rapporté par soudage à l’intérieur du premier segment 61, à proximité de sa deuxième extrémité supérieure 61.5. Comme visible en , l’opercule 61.3 est en forme de disque et comprend un premier orifice central 61.31 composé d’une première portion circulaire 61.32 et de deux deuxièmes portions rectangulaires 61.33 et 61.34 qui s’étendent selon une direction radiale de part et d’autre de la première portion circulaire 61.32. Les portions rectangulaires 61.33 et 61.34 présentent une largeur l 61 . L’opercule 61.4 est identique à l’opercule 61.3.
Le deuxième segment 62 et le troisième segment 63 sont identiques au premier segment 61 et comprennent respectivement un deuxième manchon d’emboitement 62.2 et un troisième manchon 63.2. Le deuxième segment 62 comprend des opercules 62.3 et 62.4 identiques aux opercules 61.3 et 61.4. Le troisième segment 63 comprend des opercules 63.3 et 63.4 identiques aux opercules 61.3 et 61.4. Enfin, les segments 61, 62 et 63 comprennent des perçages 64 régulièrement espacés et qui s’étendent parallèlement à une direction radiale de manière à ne pas croiser l’axe central des segments 61, 62 et 63.
La deuxième colonne de levage 70 est identique à la première colonne de levage 60 et comprend trois segments 71, 72 et 73 pourvus d’opercules 71.3, 71.4, 72.3, 72.4, 73.3 et 74.4. Les segments 71, 72 et 73 comprennent des perçages 74 régulièrement espacés et qui s’étendent parallèlement à une direction radiale de manière à ne pas croiser l’axe central des segments 71, 72 et 73.