INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’invention a également pour objet, selon un troisième aspect, un procédé de fabrication d’un module d'amortissement, comprenant au moins les étapes suivantes : a) Former à chaud une bride d’entrainement comprenant un corps central, puis nettoyer le corps central pour qu’il soit adapté à recevoir au moins un collage, b) Former par enfoncements de matière, un premier et un deuxième disques de retenue, - l’enfoncement de matière du premier disque de retenue étant exempté de nettoyage et de collage, - l’enfoncement de matière du deuxième disque de retenue étant nettoyé pour être adapté à recevoir un collage ; c) Fournir et appliquer un premier groupe de garnitures, encollées et lubrifiées, le long d’une première zone de friction du corps central nettoyé, de manière à fixer le premier groupe de garnitures sur la bride d’entrainement ; d) Fournir et appliquer un deuxième groupe de garnitures, encollées et lubrifiées, le long de l’enfoncement de matière nettoyé du deuxième disque de retenue, de manière à fixer le deuxième groupe de garnitures dans l’enfoncement de matière du deuxième disque de retenue ; e) Monter la bride d’entrainement entre les enfoncements de matière des premier et deuxième disques de retenue, avant de fixer solidairement ensemble les premier et deuxième disques de retenue, par exemple par rivetage.
Le ressort de rappel 35 est interposé entre les extrémités des pattes arrière 21B, 22B des premiers flasques. On peut ainsi utiliser un ressort de compression qui est naturellement maintenu entre deux pointes qui s’étendent à partir des pattes arrière l’une en direction de l’autre comme visible à la .
Un autre ressort non visible aux figures, est disposé de l’autre côté par symétrie par rapport au plan PML entre les pattes arrière des deuxièmes flasques 23 , 24 .
Les deux ressorts de rappel travaillent en conjonction pour fournir un couple de rappel équilibré sur les mâchoires 2A , 2B .
Comme illustré la , concernant les doigts venant qui viennent interagir avec le barreau d’arrêt ou la cheville d’arrêt, est prévu un chanfrein d’entrée 26 pour laisser entrer la cheville dans la pince.
De plus, il est prévu un et un chanfrein de sortie 27 pour laisser sortir la cheville de la pince.
Il faut noter que le chanfrein de sortie pourrait être plus prononcé, à savoir quasiment à l’horizontale, formant ainsi un épaulement.
Il faut remarquer que les deux premiers flasques 21, 22 du dispositif de rétention sont logés entre un flasque 8A de la tête de compas et le premier montant de levage 71 . De manière similaire les deux seconds flasques 23, 24 sont logés entre flasque 8B de la tête de compas et le deuxième de levage 72 .
Il peut être prévu une entretoise d’espacement pour éviter notamment d’écraser ou trop serrer le ressort de rappel 35 dans le cas où les pièces longues se déforment sous effort.
Optionnellement les pièces de renfort et de butée 34 visible aux figures 7A 7B, 8 servirent de butée aux mouvements des mâchoires 2A 2B et de pièces de renforcement.
En référence à la , lorsque le compas se déplace vers la configuration de compas ouvert, l’élément de butée 66 (barreau fixe ou cheville) se déplace vers le haut par rapport à la tête de compas. A un moment, il vient accoster contre le chanfrein d’entrée 26 de la pince la poursuite du mouvement conduit à l’écartement de la pince. Les doigts de la pince s’écartent pour laisser passer l’élément de butée, le ressort 35 est alors contraint. L’élément de butée stoppe son mouvement lorsqu’il atteint la zone de butée 86 prévue sur les bordures inférieures des flasques 8A, 8B. Dans cette cinématique d’ouverture du compas, lorsque l’on procède levage des banches, le poids des banches est prépondérant et conduit à l’ouverture du compas, la retenue fournie par la pince n’est pas significative dans ce contexte.
Pour le mouvement inverse, en référence à la , lorsque l’élément de butée descend par rapport à la tête du compas, il vient accoster sur les chanfreins de sortie 27 voire l’épaulement. On remarque toutefois qu’il y a une course libre C1 dans laquelle il n’y a pas d’effort de retenue. Lorsque l’élément de butée vient pousser contre les chanfreins de sortie 27 , les ressorts 35 agencés sur la partie opposée des basculeurs s’y opposent jusqu’à ce qu’une force suffisante (équivalent de FTH) les contraigne à se comprimer. À ce moment-là, l’élément de butée 66 est libéré de la pince et le compas peut poursuivre sa fermeture.
À l’inverse du cas précédent, le poids des banches n’est pas ici l’élément prépondérant car au moins une des banches repose sur le sol. Le compas 1 ne supporte pas d’effort de levage dans ce cas-là.
Dans le périmètre du compas, les moyens de rétention fournissent donc un effort calculé qui s’ajoute aux efforts de frottement prévalant au niveau de l’axe de rotation et dans une certaine mesure aux forces de gravité. Les inventeurs ont développé ce système pour éviter qu’une des deux banches ne se penche sous l’effet du vent. Un empêchant la fermeture, on empêche l’inclinaison significative de la banche qui prend le vent.
Le compas présenté ci-dessus peut être utilisé pour lever une paire simple de banches, mais aussi une paire munie d’ajouts d’abouts ou de rehausses.
Le compas présenté ci-dessus peut être utilisé pour lever des colis de banches non naturellement équilibré par exemple avec des abouts d’un seul côté.
Il faut remarquer également que les moyens de rétention pourraient être agencés ailleurs qu’entre la tête et les montants, par exemple entre les bras, ou entre les bras et les bielles, ou entre les bielles.
Par le terme « vue du ciel », il est entendu que l’image IM a été prise d’un point de vue élevé permettant, par exemple, d’imager les toits de bâtiments.
L’image IM a, par exemple, été acquise par un système satellite. En variante, l’image IM a été acquise par un système d’acquisition (caméra) monté sur un aéronef.
L’image IM est typiquement une image géoréférencée, c’est-à-dire que chaque pixel de l’image IM est associée à une latitude et une longitude.
De préférence, l’image IM est une image en deux dimensions. Avantageusement, l’image IM est une image en couleur.
La illustre un exemple d’une image IM d’un territoire comprenant trois zones cibles Z C . Chaque zone cible Z C comprend des obstacles O qui seront mis en évidence dans la suite du procédé.
Le procédé de détermination comprend une étape 110 de détection de chaque zone cible Z C sur l’image IM par une segmentation de l’image IM de sorte à obtenir un masque des zones cibles Z C de l’image IM, dit masque de zones M_Z C . L’étape 110 est mise en œuvre par le calculateur 10 en interaction avec le produit programme d’ordinateur 12, c’est-à-dire est mise en œuvre par ordinateur.
La segmentation est, par exemple, réalisée via un algorithme de détection de bords (en anglais « edge detection »).
Les zones cibles Z C détectées sont, par exemple, de même nature (exemple : seulement des toits). En variante, les zones cibles Z C peuvent être de natures différentes (exemple : toits et terrasses).
La illustre un exemple d’un masque de zones M_Z C obtenu à partir d’une image IM.
Le procédé de détermination comprend une étape 120 d’application du masque de zones M_Z C sur l’image IM pour obtenir une image, dite image cible IM_C, sur laquelle seule(s) la ou les zones cibles Z C de l’image IM sont représentées. L’étape 120 est mise en œuvre par le calculateur 10 en interaction avec le produit programme d’ordinateur 12, c’est-à-dire est mise en œuvre par ordinateur.
L’image cible IM_C correspond ainsi, par exemple, à l’image IM avec application d’un fond continu (noir par exemple) sur les portions de l’image IM différentes des zones cibles Z C . Les informations et détails des zones cibles Z C sont donc conservées sur l’image cible IM_C.
La illustre un exemple d’une image cible IM_C obtenue à partir d’une image IM et d’un masque de zones M_Z C .
Le procédé de détermination comprend une étape 130 de détection de contours sur l’image cible IM_C pour obtenir un masque de contours M_C. L’étape 130 est mise en œuvre par le calculateur 10 en interaction avec le produit programme d’ordinateur 12, c’est-à-dire est mise en œuvre par ordinateur.
Les contours détectés matérialisent des obstacles O sur la ou les zones cibles Z C . Les obstacles O sont en effet des discontinuités sur la surface d’une zone cible Z C .
L’étape de détection de contours est, par exemple, réalisée par application d’un filtre de Canny sur l’image cible IM_C.
En variante, le filtre appliqué est un autre filtre de détection de contours, tel que par exemple, un filtre de Prewitt ou de Sobel.
où le passage de la première position à la deuxième position s’effectue par roulement sur les zones arquées.
Avantageusement, l’armature comporte deux parois latérales et une paroi de liaison reliant les deux parois latérales entre elles, et chaque paroi latérale porte une surface de contact.
Avantageusement, la première surface d’appui est réalisée par une partie de chaque paroi latérale et la deuxième surface d’appui est réalisée par la paroi de liaison.
Avantageusement, la paroi de liaison est constituée de deux planches, les deux planches sont montées articulées l’une par rapport à l’autre le long d’une première ligne d’articulation, chaque planche est montée articulée sur la paroi latérale voisine le long d’une deuxième ligne d’articulation, de manière à ce que le dispositif de basculement puisse prendre alternativement une position déployée dans laquelle les parois latérales sont écartées ou une position rétractée dans laquelle les parois latérales sont rapprochées et le dispositif de basculement comporte des moyens de blocage destinés à maintenir le dispositif de basculement en position déployée.
Avantageusement, dans la position rétractée, la première ligne d’articulation se soulève par rapport aux deuxièmes lignes d’articulation.
Avantageusement, le long de la première ligne d’articulation, une fente est prévue dans chaque planche et en position rétractée les deux fentes sont en vis-à-vis et constituent ensemble une poignée.
Avantageusement, les moyens de blocage prennent la forme d’au moins une paroi de blocage disposée entre les parois latérales, chaque paroi de blocage est constituée de deux planches de blocage montées articulées l’une par rapport à l’autre le long d’une troisième ligne d’articulation au niveau du plan médian et chaque planche de blocage est montée articulée sur la paroi latérale voisine le long d’une quatrième ligne d’articulation.
Avantageusement, dans la deuxième position, la deuxième surface d’appui présente une pente qui monte depuis la première surface d’appui.
est une vue en perspective et de devant d’un dispositif de basculement selon l’invention,
est une vue en perspective et de derrière du dispositif de basculement selon l’invention,
est une vue de côté du dispositif de basculement dans une première position, et
est une vue de côté du dispositif de basculement dans une deuxième position.
La et la montrent deux vues d’un dispositif de basculement 100 selon l’invention, et les Figs. 3 et 4 montrent deux positions d’utilisation du dispositif de basculement 100 lorsqu’il est chargé avec une charge 50 telle qu’un bagage.
i. Méthode de libération in-vitro
Le prototype est déposé dans un flacon de 50 ml contenant 10 ml de tampon phosphate salin (pH 7.4). Le flacon est placé à 37°C sous agitation mécanique (87 rpm). 2µL de solution sont prélevés avant l’introduction du film à T0, puis après introduction à 30sec, 1min, 2min, 4min, 6min, 8min et 10min de libération. Chaque prélèvement est analysé en utilisant la méthode immuno-enzymatique ELISA. La quantité de thrombine libérée est calculée pour chaque temps de prélèvement à partir de l’équation de la courbe de calibration obtenue avec la gamme standard.
ii. Méthode de dosage de la thrombine
Le test ELISA (fourni par Abcam; référence ab270210) utilisé est conçu pour la mesure quantitative de la thrombine. La thrombine (analyte) présente dans la solution prélevée lors du test de libération, est capturée par un anticorps de capture, et par un anticorps détecteur conjugué à un rapporteur, qui permettra de révéler la quantité de thrombine présente dans l’échantillon analysé. L'ensemble de ce complexe (anticorps de capture/analyte/anticorps détecteur) est à son tour immobilisé par immunoaffinité d'un anticorps anti-marquage recouvrant le puits. Un signal est ainsi généré, proportionnel à la quantité d'analyte (thrombine) lié au complexe d’anticorps. L'intensité du signal est mesurée à 450 nm en utilisant un lecteur de microplaque.
iii. Méthode de calcul
Une série de dilution est réalisée à partir d’une solution stock de thrombine (80,000 pg/mL, fournie dans le kit ELISA), pour obtenir une gamme de concentration allant de 0 à 9000 pg/mL. Les mesures de densité optique (DO) à 450 nm, obtenues pour chaque concentration, permettent de tracer une courbe étalon qui relie la densité optique à la concentration de thrombine. L’équation de cette courbe permettra de déterminer la concentration en thrombine d’échantillons inconnus. Ensuite, connaissant la quantité de thrombine contenu dans le prototype, nous pouvons évaluer le pourcentage de thrombine libérée en fonction du temps.
i. Courbe étalon
La courbe de calibration est linéaire (r2= 0.992) sur la gamme de concentration de 0 à 9000 pg/mL. La même courbe de calibration a été utilisée pour déterminer la concentration de thrombine en solution, libérée par le prototype A.
ii. Prototype A
La et le tableau 1 présentent le pourcentage de thrombine libérée au cours du temps à partir du prototype A. Dans les conditions de libération in-vitro, la thrombine se libère du film de polymère au cours du temps. La libération de la thrombine commence à environ 30 secondes et au moins 60% de la thrombine contenue dans le prototype est libérée au bout de 10 minutes.
Temps (minutes) Pourcentage de thrombine libérée par rapport à la quantité initiale 0,5 2 2 11 6 53 10 62 30 88
6. Evaluation des propriétés hémostatiques
i. Prototypes
Propriétés IE.1 IE. 2 IE. 3 CE.1 CE.2 CE. 3 Pétrolatum Viscosité (mPa·s) 34,100 28,100 13,300 N/A N/A N/A N/A TEWL(g/m 2 h) 3,21 N/A N/A N/A N/A N/A 3,32 Récupération immédiate de l’indice de consistance (%) 30,4 N/A N/A N/A N/A N/A 24,2 Récupération de l’indice de consistance après 24 heures (%) 159,4 N/A N/A N/A N/A N/A 86,0 Étalement 11,04 N/A N/A N/A N/A N/A 6,57 Texture grasse 11,18 N/A N/A N/A N/A N/A 12,61 Film gras 10,71 N/A N/A N/A N/A N/A 9,61 L’étalement, la texture grasse et le film gras sont-ils similaires à ceux du pétrolatum ? Oui Oui Oui Non Non Non -
N/A : non mesuré
Il a été constaté que le substitut de pétrolatum IE.1 et le pétrolatum n’ont pas de différence significative sur la TEWL. En revanche, le substitut de pétrolatum de IE.1 montre une meilleure récupération de l’indice de consistance, un étalement plus facile et moins gras, et un film gras légèrement plus élevé que le pétrolatum.
On peut en conclure que le substitut de pétrolatum selon la présente invention peut être utilisé comme substitut de pétrolatum.
Exemple d ’ invention 4 et exemples comparatifs 4 et 5
Les compositions cosmétiques de l’exemple d’invention (IE.) 4 et des exemples comparatifs (CE.) 4 et 5 ont été préparées selon les quantités de composants données dans le tableau 4. La quantité de chaque composant est donnée en % en poids de la matière active par rapport au poids total de la composition qui le contient.
Phase Composants IE. 4 CE.4 CE.5 A Stéarate de PEG-20 0,72 0,72 0,72 Stéarate de glycéryle (et) stéarate de PEG-100 1,8 1,8 1,8 Alcool cétylique 0,45 0,45 0,45 Alcool stéarylique 0,45 0,45 0,45 Acide stéarique 2,7 2,7 2,7 Huile minérale 3,6 3,6 3,6 Méthylparabène 0,315 0,315 0,315 Cire d’abeille 0,9 0,9 0,9 Drométrizole trisiloxane 0,72 0,72 0,72 Beurre de graines de Shorea robusta 1,8 1,8 1,8 Myristate de myristyle 1,8 1,8 1,8 B Eau 16,2 16,2 16,2 Glycérine 9 9 9 Propylène Glycol 3,6 3,6 3,6 Phénoxyéthanol 0,45 0,45 0,45 C Triéthanolamine 0,135 0,135 0,135 D EDTA Disodique 0,09 0,09 0,09 Diméthicone 9 9 9 E Copolymère d’acrylamide/acryloyldiméthyltaurate de sodium (et) isohexadécane (et) polysorbate 80 1,71 1,71 1,71 F Dimère de bis-béhenyle/isostéaryle/phytostéryle dilinoléate de dilinoléyle dimère 3 - - Triglycéride caprylique/caprique 3,5 5 - Beurre de Butyrospermum parkii (karité) 3,5 5 - Pétrolatum - - 10
La composition cosmétique de l’exemple d’invention 4 est une composition cosmétique selon la présente invention.
La composition cosmétique de l’exemple comparatif 4 est une composition cosmétique ne contenant aucun composé pâteux choisi parmi un ester d’acide dilinoléique dimère et de polyol(s) ou un ester de celui-ci.
La composition cosmétique de l’exemple comparatif 5 est une composition cosmétique comprenant du pétrolatum.
Procédé de préparation : La procédure détaillée de préparation des compositions cosmétiques ci-dessus est la suivante :
1. chauffer la phase A et la phase B dans des récipients séparés jusqu’à ce que toutes les matières soient complètement dissoutes ;
2. ajouter la phase A à la phase B après homogénéisation, mélanger uniformément puis refroidir à température ambiante ;
3. ajuster le pH avec la phase C ;
4. ajouter la phase D et mélanger jusqu’à ce que le système soit homogénéisé ;
5. ajouter la phase E et mélanger jusqu’à ce que le système soit homogénéisé ; et
Dans l’exemple de mise en œuvre où la grandeur physique incidente est un champ magnétique, la grandeur physique de contre-réaction peut être un champ magnétique de contre-réaction. Le dispositif de réception 12a verra alors la caractéristique du paramètre physique varier pour tendre vers la valeur de référence lorsque le champ magnétique de contre-réaction est appliqué au dispositif de réception 12a. La commande de contre-réaction 12d est ainsi formée de sorte que le champ magnétique de contre-réaction généré et appliqué au dispositif de réception 12a fasse varier la caractéristique du paramètre physique pour atteindre la valeur de référence. Dans un exemple de cette mise en œuvre, le générateur de contre-réaction 12b est formé par au moins un élément choisi dans le groupe comprenant une bobine conductrice d’électricité, une ligne de courant, un fil et un aimant à position variable.
Dans l’exemple de mise en œuvre où la grandeur physique incidente est une force incidente, la grandeur physique de réaction peut être une force de contre-réaction. Le dispositif de réception 12a doit alors être configuré pour faire varier la caractéristique du paramètre physique lorsque la force de contre-réaction est appliquée au dispositif de réception 12a. La commande de contre-réaction 12d est ainsi formée de sorte que la force de contre-réaction générée et appliquée au dispositif de réception 12a fasse varier la caractéristique du paramètre physique pour atteindre la valeur de référence. Dans un exemple de cette mise en œuvre, applicable par exemple aux dispositifs électromécaniques micrométriques MEMS, le générateur de contre-réaction 12b peut être formé par un générateur de force électrostatique comprenant des peignes interdigités ou bien par un générateur de couple magnétique par formation d’interactions Zeeman. Le générateur de contre-réaction 12b peut également être formé par un générateur de forces de Laplace.
Dans l’exemple de mise en œuvre où la grandeur physique incidente est un champ électrique incident, la grandeur physique de contre-réaction peut être un champ électrique de contre-réaction. Le dispositif de réception 12a devra faire varier la caractéristique du paramètre physique lorsque le champ électrique de contre-réaction est appliqué au dispositif de réception 12a. La commande de contre-réaction 12d est alors formée de sorte que le champ électrique de contre-réaction généré et appliqué au dispositif de réception 12a par le générateur de contre-réaction 12b tende à faire varier la caractéristique du paramètre physique pour atteindre la valeur de référence. Le générateur de contre-réaction 12b peut dans cet exemple être un dispositif composé de deux ou plus surfaces conductrices sous formes de plaques, et soumises à une différence de potentiel. Les plaques conductrices sont agencées de sorte que le dispositif de réception 12a soit positionné entre lesdites plaques conductrices. Alternativement, dans le cas où le champ électrique à mesurer crée une force électrostatique sur deux conducteurs chargés de façon opposée, le générateur de contre-réaction 12b peut être formé par un système appliquant une force mécanique sur au moins une des deux surfaces conductrices opposées. Ce système peut être un générateur de force électrostatique comprenant des peignes interdigités ou bien un générateur de couple magnétique par formation d’interactions Zeeman. Le générateur de contre-réaction 12b peut également être formé par un générateur de forces de Laplace.
Dans l’exemple de mise en œuvre où la grandeur physique incidente est une position angulaire ou linéaire à déterminer, la grandeur physique de contre-réaction est un mouvement de contre-réaction. Le dispositif de réception 12a doit alors être apte à faire varier la caractéristique du paramètre physique lorsque le mouvement de contre-réaction est appliqué au dispositif de réception 12a. La commande de contre-réaction 12d est alors formée pour que le mouvement de contre-réaction généré et appliqué au dispositif de réception 12a fasse varier la caractéristique du paramètre physique pour qu’elle tende vers la valeur de référence. Dans cette mise en œuvre, le générateur de contre-réaction 12b est par exemple formé préférentiellement par un actionneur piézoélectrique. Un dispositif de type microbalance à piézoélectrique est en outre envisageable et pourra être adapté par l’homme du métier. Alternativement, un générateur de contre-réaction 12b pourrait être obtenu par un système composé de plusieurs surfaces conductrices d’électricité agencées en regard, mobiles entre elles et formant une capacité électrique entre elles à l’instar de peignes interdigités.
L’homme du métier pourra adapter les exemples de générateur de contre-réaction 12b décrits pour chaque grandeur physique incidente dans le but de les faire fonctionner avec une grandeur physique incidente différente. Ainsi les générateurs de contre-réaction 12b où la grandeur physique incidente est une position angulaire ou linéaire à déterminer peuvent être les générateurs de contre-réaction 12b donnés pour le cas où la grandeur physique incidente est un champ électrique ou une force. De la même façon, les générateurs de contre-réaction 12b où la grandeur physique incidente est un champ électrique incident, peuvent être les générateurs de contre-réaction 12b donnés pour le cas où la grandeur physique incidente est une position angulaire ou linéaire ou encore une force.
Comme illustré sur les figures 1-5 et 10, la boucle à verrouillage 12 comprend en outre un comparateur 12c. Le comparateur 12c est agencé et configuré pour déterminer la valeur instantanée de la caractéristique du paramètre physique. Le comparateur 12c est également configuré pour déterminer une différence instantanée entre la valeur instantanée de la caractéristique du paramètre physique et une fréquence de référence ou une phase de référence du signal de référence. Le terme « instantanée » signifie de manière équivalente « mesurée à un moment donné », ou « mesurée au moins à chaque cycle de la boucle de verrouillage ou en permanence ». La commande de contre-réaction 12d est ainsi établie à partir de la différence instantanée calculée par le comparateur 12c. La commande de contre-réaction 12d doit être formée de sorte que la grandeur physique de contre-réaction générée et appliquée au dispositif de réception 12a fasse varier la caractéristique du paramètre physique pour qu’elle tende à revenir vers la valeur de référence. Dans un exemple, il peut être prévu que la valeur de référence ne soit atteinte qu’après plusieurs itérations de la boucle de verrouillage 12 ce qui permet de limiter les oscillations intempestives. Lorsque la différence instantanée est atteinte, la boucle de verrouillage 12 est dite verrouillée.