INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le préfiltre 14 est configuré pour être inséré dans la chambre interne 9 via l’ouverture de passage 3. Le préfiltre 14 peut par exemple comporter une poignée de préhension 15. De façon avantageuse, le préfiltre 14 présente une forme assimilable à un panier de filtration, et est réalisé en un matériau textile. Le préfiltre 14 peut également comporter un anneau de rigidification AR qui est situé au niveau d’une partie supérieure du préfiltre 14. Cependant, selon une variante de réalisation de l’invention, le préfiltre 14 pourrait présenter une forme différente, et par exemple avoir une forme sensiblement plane, et/ou pourrait être réalisé en un matériau rigide.
Les figures 3 et 4 représentent un dispositif de filtration 1 selon un deuxième mode de réalisation de l’invention qui diffère du premier mode de réalisation notamment en ce que le dispositif de filtration 1 comporte une bague de maintien 16 qui est sensiblement annulaire et qui délimite l’ouverture de passage 3.
La bague de maintien 16 comporte une partie d’appui 17 qui est configurée pour prendre appui sur une surface d’appui d’une cuve de filtration 18 d’un système de filtration S, et une partie de montage 19 à laquelle est fixée de manière amovible la portion d’extrémité supérieure 10 de la paroi de filtration latérale 5.
La partie de montage 19 de la bague de maintien 16 comprend plus particulièrement une surface périphérique externe qui est configurée pour coopérer avec une surface périphérique interne de la portion d’extrémité supérieure 10 de la paroi de filtration latérale 5. De façon avantageuse, la partie de montage 19 est globalement cylindrique et s’étend selon la direction d’extension D.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la partie d’appui 17 est globalement plane et s’étend selon un plan d’extension qui est sensiblement perpendiculaire à la direction d’extension D.
Selon le deuxième mode de réalisation de l’invention représenté sur les figures 3 à 5, le dispositif de filtration 1 comporte également un collier de serrage 20 configuré pour serrer la portion d’extrémité supérieure 10 de la paroi de filtration latérale 5 à la partie de montage 19 de la bague de maintien 16. Plus particulièrement, le collier de serrage 20 est configuré pour serrer la portion d’extrémité supérieure 10 de la paroi de filtration latérale 5 contre la surface périphérique externe de la partie de montage 19. De façon avantageuse, le collier de serrage 20 est configuré pour occuper une position de serrage dans laquelle le collier de serrage 20 présente un premier diamètre et serre la portion d’extrémité supérieure 10 de la paroi de filtration latérale 5 contre la surface périphérique externe de la partie de montage 19, et une position de desserrage dans laquelle le collier de serrage 20 présente un deuxième diamètre, supérieur au premier diamètre, et autorise une séparation de la partie de montage 19 et de la portion d’extrémité supérieure 10 de la paroi de filtration latérale 5.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la bague de maintien 16, et plus particulièrement la partie d’appui 17, pourrait être configurée pour obturer partiellement la portion d’extrémité supérieure 10 de la paroi de filtration latérale 5. Selon un tel mode de réalisation, l’ouverture de passage 3 présente alors un diamètre interne sensiblement inférieur au diamètre interne de portion d’extrémité supérieure 10.
On note F423 la surface cylindrique de fond de la gorge 423, qui est une surface radiale interne de l’extrémité distale 424, et φ423 son diamètre. On note S423 la surface annulaire du bord avant de la gorge 423 qui est en pratique la surface arrière de la paroi annulaire 427, perpendiculaire à l’axe longitudinal X4. On note S’423 la surface annulaire du bord arrière de la gorge 423 qui est en pratique la surface avant de la nervure 425, également perpendiculaire à l’axe longitudinal X4.
Le clapet 46 comprend une partie centrale 46A en tronc de cône qui définit une surface externe tronconique S46A centrée sur l’axe X4 et convergente vers l’avant, ainsi qu’une partie avant 46B qui définit une surface externe cylindrique à section circulaire S46B. La partie avant 46B est située, le long de l’axe longitudinal X4, entre la partie intermédiaire 46A et une face avant 462 du clapet 46. Cette face avant 462 est également une face avant de l’élément mâle 4 car elle dépasse vers l’avant par rapport à la paroi annulaire 427, le long de l’axe X4, en configuration fermée de l’élément mâle, lorsque le clapet 46 obture l’extrémité avant 424 du corps tubulaire mâle 42.
D’autre part, le clapet 46 est équipé de deux pattes arrière 464 qui prolongent la partie intermédiaire vers l’arrière et permettent de le guider en translation sur la surface radiale interne S42 du corps tubulaire mâle 42, dans le volume V42.
On note V428 le volume annulaire défini, radialement à l’axe longitudinal X4, entre la paroi annulaire 427 et la surface S46B, autour du clapet 46, au niveau de l’embouchure 428.
On note φ46B le diamètre de la surface S46B. Dans l’exemple des figures 1 à 3, ce diamètre φ46B vaut 3,45 mm (millimètres), le diamètre φ428 vaut 4,5 mm et le diamètre φ423 vaut 5.3 mm.
On note 429 le bord radial externe avant de l’embouchure 428, c’est-à-dire le bord radial interne de la surface S427. En d’autres termes, le bord 429 délimite la jonction entre une face avant du corps tubulaire mâle 42, défini par la surface S427, et une surface radiale interne de la nervure 427, qui entoure l’embouchure 428 et le volume V428.
On note P4 un plan de bord de l’élément mâle 4, défini comme un plan radial à l’axe longitudinal X4 et passant par le bord 429. Le plan de bord P4 inclut la surface S427.
Un premier joint d’étanchéité 48 est monté dans la gorge 423 et s’étend autour de la partie avant cylindrique 46B du clapet mobile 46, lorsque le clapet est dans sa position avancée, comme visible aux figures 1 et 3.
La section du joint d’étanchéité 48 est pleine et constante autour de l’axe X4.
A la , le joint d’étanchéité 48 est représenté à l’extérieur du corps tubulaire mâle 42 ce qui montre sa géométrie sans contrainte, c’est-à-dire lorsqu’il n’est pas comprimé entre les éléments 42 et 46.
Une bague fendue 50 est également montée à l’intérieur de l’extrémité distale 424, et autour du clapet mobile 46. A la , cette bague fendue est représentée en perspective à l’extérieur du corps tubulaire mâle 42 pour expliciter sa géométrie. Cette bague fendue est pourvue d’une surface tronconique S50 complémentaire de la surface S46A, laquelle vient en appui contre cette surface S50 en position avancée du clapet 46, lorsqu’il obture l’extrémité distale 424. En d’autres termes, la bague fendue 50 forme un siège de réception du clapet 46 lorsqu’il obture l’embouchure 428.
On note φS50 le diamètre minimum de la surface S50.
La bague fendue 50 est reçue dans une gorge radiale interne 421 du corps tubulaire mâle 42, cette gorge 421 étant délimitée axialement, le long de l’axe X4, entre la nervure 425 et un épaulement 430. En configuration montée de la bague 50 dans la gorge 421, la surface tronconique S50 est convergente vers l’axe X4, en direction du plan de bord P4.
Le joint d’étanchéité 48 comprend un talon 482 d’accrochage dans la gorge 423, une partie centrale 484 et un bourrelet 486 disposé, par rapport à la partie centrale et radialement à l’axe X4 en configuration montée du joint d’étanchéité 48 dans la gorge 423, à l’opposé du talon 482. En configuration non contrainte du joint d’étanchéité 48, le bourrelet 486 a un diamètre interne φ486 dont la valeur minimum est strictement inférieure au diamètre φ46B de la surface S46B. Le bourrelet 486 forme une protrusion radiale, ou autrement dit un renflement périphérique, du côté interne du joint 48, de façon comparable à une lèvre de joint.
La surface extérieure S482 du talon 482 est complémentaire de la surface définie dans la gorge 423. Plus précisément, la surface S482 comprend une première portion S482F complémentaire de la surface F423, une deuxième portion S482S complémentaire de la surface S423 et une troisième portion S482S’ complémentaire de la surface S’423.
Ainsi, le joint d’étanchéité 48 peut être fermement maintenu en place dans la gorge 423, par coopération de formes, voire au moyen d’une légère compression du talon 482 dans la gorge 423.
Le matériau de la couche 12 est une mousse basse densité qui est également thermoformable à basse température, de préférence dont la masse volumique est inférieure à 80 kg/m3, par exemple une mousse de polyéthylène.
La couche 12 a une épaisseur de plusieurs millimètres, par exemple 4 mm.
La couche 12 en mousse est destinée à être disposée du côté de la malléole externe et assurer un certain confort lors du contact entre la malléole externe et la pièce de maintien P1.
Dans un exemple avantageux, la couche 12 comporte deux couches de mousses de densités différentes. De préférence, la mousse de plus grande densité est contre la plaque 10 et la mousse de plus faible densité est destinée à être orientée du côté de la malléole.
Le plaque 10 comporte en outre une fenêtre centrale 14 destinée à être disposée au droit de la tubérosité osseuse de la malléole externe. Il est à noter que cette fenêtre 14 est fermée par la couche de mousse 12. Cette fenêtre libère la tubérosité osseuse de la malléole externe et facilite le moulage de la pièce P1 sur la malléole. En outre le positionnement de la malléole externe sur la pièce est plus précis lors du moulage. De préférence la fenêtre 14 est de forme circulaire. Toute autre forme qui se rapproche de la forme circulaire est envisageable, par exemple une forme polygonale par exemple hexagonale ou octogonale.
Le diamètre de la fenêtre est de l’ordre de de 10 mm à plus dizaines de millimètres, avantageusement de l’ordre de 20 mm.
Dans un exemple particulièrement avantageux, la plaque 10 comporte des rainures 16.1, 16.2, 16.3, 16.4, de préférence quatre rainures. Les rainures traversent la plaque 10. La largeur des rainures est de préférence de l’ordre du mm.
Les rainures 16 s’étendent du bord de la fenêtre radialement vers l’extérieur de celles-ci. Les rainures sont avantageusement au nombre de quatre et sont réparties sensiblement en étoile.
De manière préférée, les rainures 16.1, 16.2, 16.3, 16.4 sont réparties de sorte que deux rainures 16.1, 16.2 soient disposées d’un côté de la direction Z et deux rainures 16.3, 16.4 soient disposées d’un autre côté de la direction Z, i.e. aucune rainure n’est alignée ou sensiblement alignées à la direction Z.
Par ailleurs, dans cet exemple les rainures comportent chacune une extrémité libre 17 dont la largeur est plus grande que la largeur moyenne des rainures. Dans l’exemple représenté, les extrémités libres 17 ont la forme d’un trou circulaire de diamètre sensiblement plus important que la largeur moyenne de la fente. Les extrémités libres 17 peuvent avoir toute autre forme, par exemple une forme ovale, en étoile ou polygonale. Le diamètre des extrémités 17 est de l’ordre de quelques mm, par exemple 3 mm.
Sur la , on peut voir les angles α1, α2, α3, α4 entre les rainures.
De préférence, les angles opposés α1 et α3 sont égaux ou proches et les angles α2 et α4 sont égaux ou proches. De préférence, l’angle α1 est inférieur aux angles α2 et α4, et l’angle α3 est inférieur aux angles α2 et α4. Les angles α1 et α2 sont de préférence compris entre 60° et 90°.
Les rainures 16.1, 16.2, 16.3, 16.4 ont une longueur l1, l2, l3, l4 respectivement entre le bord extérieur de la fenêtre 14 et l’extrémité libre 17
De préférence, les longueurs l1 et l2 sont supérieures aux longueurs l3 et l4.
Les longueurs l1, l2, l3, l4 sont de l’ordre de quelques dizaines de mm.
Une pièce de maintien dans laquelle les rainures ont toutes des dimensions différentes ne sort pas du cadre de la présente demande.
La représente la table de correspondance selon l’invention,
La représente un premier exemple de la variation du courant reçu par le microcontrôleur et la variation du courant reçue et filtrée par le microcontrôleur en fonction de la tension aux bornes de la batterie, et du premier et du deuxième seuil selon l’invention,
La représente un deuxième exemple de la variation du courant reçu par le microcontrôleur et la variation du courant reçue et filtrée par le microcontrôleur en fonction de la tension aux bornes de la batterie, et du premier et du deuxième seuil selon l’invention,
La batterie 10 d’alimentation électrique est notamment apte à fonctionner selon un mode de décharge, dans lequel la batterie 10 alimente en énergie des équipements montés dans le véhicule ou d’autres équipements externes aux véhicules que l’on viendrait connecter à la batterie 10 ou la machine électrique.
Le chargeur 20, plus connu sous l’appellation OBC pour « On Board Charger » en langue anglaise, est connecté d’une part à la batterie 10. D’autre part, le chargeur 20 comprend un connecteur 23 apte à être relié à un équipement 50 extérieur ou non au véhicule ou à un réseau électrique 60 d’alimentation externe au véhicule apte à fournir une tension alternative.
Le chargeur 20 est dit « bidirectionnel ». En effet, lorsque le chargeur 20 est connecté à un réseau électrique 60 et que la batterie fonctionne selon l’état de charge, le chargeur 20 fonctionne selon un mode dit « V2G », pour « Vehicle to Grid » en langue anglaise, dans lequel le chargeur 20 embarqué est apte à convertir la tension alternative fournie par le réseau 60 électrique en une tension continue apte à charger la batterie 10.
D’autre part, lorsqu’un équipement 50 est connecté au chargeur 20, la batterie 10 fonctionne selon l’état de décharge, le chargeur 20 fonctionne selon un mode dit « V2L », pour « Vehicle to Load » en langue anglaise, et est apte à convertir la tension continue fournie par la batterie 10 en une tension alternative apte à alimenter l’équipement 50.
A la différence du premier mode de réalisation, il n’est pas prévu de bague fendue et la surface tronconique S46A du clapet 46 vient en appui contre une surface tronconique correspondante 425 ménagée sur l’intérieur de l’extrémité distale 424, lorsque le clapet 46 obture l’embouchure distale 428.
Le joint d’étanchéité 48 diffère de celui du premier mode de réalisation en ce que sa surface arrière S’48 présente une concavité plus marquée.
L’élément femelle 6 est monté sur la plaque de raccordement 10 avec une possibilité de mouvement dans un plan radial à son axe longitudinal X6, au sein de l’alésage 18. La plaque de raccordement 10 est bipartite et comprend une partie avant de plaque 10A et une partie arrière de plaque 10B qui sont assemblées, par des moyens non représentés, de façon à accommoder à la fois une partie arrière du corps tubulaire femelle 62 et une partie avant de celui-ci qui présente un diamètre supérieur à celui de la partie arrière du fait de l’existence d’une collerette 626 dans laquelle sont ménagés deux orifices 627 formant des passages pour un air de nettoyage des éventuels égouttures formées à l’interface entre les éléments mâle et femelle 4 et 6. Les orifices 627 sont alignées avec des orifices 107 ménagés dans la partie avant de plaque 10A, ces orifices étant eux-mêmes sélectivement alimentés en air sous pression en fonction des besoins, comme expliqué ci-après, grâce à une source d’air et des vannes non représentées.
La géométrie de l’alésage 18 et du corps 62 permet d’aligner l’axe X6 sur l’axe d’emmanchement X2, lequel est confondu avec l’axe X4 dans ce mode de réalisation. La partie avant de plaque 10A constitue une bride de retenue de l’élément femelle 6 sur la partie arrière de plaque 10B, les moyens d’assemblage des parties avant 10A et arrière 10B n’étant pas représentés.
La collerette 626 de l’élément femelle 6 est équipé de deux joints 63 montés sur ses faces avant et arrière et venant respectivement en appui contre deux faces planes des parties 10A et 10B de la plaque de raccordement. Les joints 63 assurent une étanchéité entre les passages 107 et 627, d’une part, et la partie de l’alésage 18 située entre ces orifices, d’autre part, vis-à-vis du reste de l’alésage 18.
Un joint torique 65 est logé dans une gorge périphérique interne 623 du corps tubulaire femelle 62 et destiné à venir au contact de la surface périphérique externe du corps tubulaire mâle 42, en avant de la collerette 426.
L’élément femelle 6 comprend deux joints 68 et 88 respectivement comparables aux joints 68 et 88 du premier mode de réalisation et remplissant les mêmes fonctions. En particulier, la surface frontale S68 du joint d’étanchéité 68 est située en avant d’un plan de bord P6 défini comme dans le premier mode de réalisation, vis-à-vis d’un tiroir 66 d’obturation d’une embouchure distale 628 de l’élément femelle 6.
Dans ce mode de réalisation, le deuxième joint d’étanchéité 68 et le troisième joint d’étanchéité 88 sont monoblocs entre eux. Ainsi, les joints 68 et 88 sont réalisés de façon monobloc en étant reliés par quatre perçages obliques ménagés dans le clapet 66, dont deux sont situés dans le plan des figures 5 et 6 et dans le plan de la partie supérieure de la mais pas dans le plan de la partie inférieure de cette . Ces perçages correspondent au volume grisé portant la référence 78 à la .
En comparaison au premier mode de réalisation, ces perçages peuvent être considérés comme reliant la gorge 663 au volume V66.
Une autre différence par rapport au premier mode de réalisation concerne le fait que le tiroir est ici monobloc, de telle sorte que l’organe de rappel élastique 69 vient directement en appui contre la partie du clapet sur laquelle sont surmoulés les joints 68 et 88.
La fabrication des joints 68 et 88 comprend une étape d’usinage complémentaire par rapport à celles du premier mode de réalisation et consistant à réaliser, après le surmoulage du joint d’étanchéité 68, une rainure 688 sur l’arrière de ce joint d’étanchéité 68, ce qui confère à la concavité de surface arrière S’68 un caractère plus prononcé que dans le premier mode de réalisation, comme bien visible à la .
De la même façon, la surface arrière S’48 du joint d’étanchéité 48 est pourvue d’une rainure usinée 488, ce qui lui confère une concavité plus prononcée.
Les rainures 488 et 688 sont réalisées par tournage, à l’aide d’un outil coudé. Ce mode d’obtention de la concavité des surfaces S’48 et S’68 est intéressant lorsque les procédés de surmoulage ne permettent pas d’utiliser une contre-forme pour réaliser les surfaces arrières concaves S’48 et S’68, notamment quand les diamètres des rainures 488 et 688 sont supérieurs aux diamètres internes des joints d’étanchéité, comme envisagé ci-après..
Ces rainures 488 et 688 confèrent une bonne souplesse aux joints 48 et 68 qui peuvent ainsi s’adapter aisément à la géométrie de l’embouchure 428 ou 628 dans laquelle ils pénètrent. La pression dans les rainures 488 et 688 a pour effet de maintenir les surfaces S48 et S68 l’une contre l’autre et confirmer la barrière d’étanchéité avec l’extérieur en configuration accouplée.
On note φ488 le diamètre maximum de la rainure 488 et φ688 le diamètre maximum de la rainure 688. Les diamètres φ488 et φ688 sont respectivement égaux aux diamètres maximum des surfaces S’48 et S’68. Le diamètre φ488 est supérieur au diamètre φ486, alors que le diamètre φ688 est supérieur au diamètre φ686. En outre, le diamètre φ42 est supérieur au diamètre φ488, donc au diamètre maximum de la surface S’48.
D’autre part, quatre perçages radiaux 666 sont ménagés dans le tiroir 666 et permettent un équilibrage de pression entre le volume interne V62 du corps tubulaire femelle 62 et une rainure 669 ménagée dans la partie arrière et externe du joint 88.
Eq.622
On évalue l’uniformité spatiale de l’environnement des pixels de référence P2, P5 pour la composante moyenne dans l’orientation diagonale P Diag :
Eq.623
Eq.624
On calcule les poids , attribués aux pixels de référence P2, P5 pour la composante moyenne dans l’orientation diagonale P Diag :
Eq.625
Eq.626
Eq.627
Eq.628
Enfin, la composante interpolée ITP est obtenue par le calcul de la somme des composantes moyenne dans les orientations respective P NS , P EW , P Diag pondérées par les poids respectifs WNorm NS , WNorm EW , WNorm Diag , tel que défini par l’équation Eq.630.
Eq.630
Les exemples de réalisation et de mise en œuvre décrits ci-avant proposent ainsi une technique d’interpolation adaptée à trois types de traitements d’image, adaptés pour traiter une image du type matrice RGB-IR en entrée d’une unité de traitement d’image ISP. La technique d’interpolation prend en compte les variations de textures et de bords dans l’image au moyen d’une évaluation de l’uniformité spatiale des pixels de référence. Les poids attribués aux pixels de références sont ajustés en fonction de l’uniformité spatiale évaluée pour les pixels respectifs. L’ajustement des poids est fait de telle sorte que les poids les plus forts sont donnés aux pixels situés dans les zones les plus « plates » c’est-à-dire les plus uniformes. Cela permet d’affiner la qualité de l’image et conduit à une reproduction plus fidèle.
Des exemples de calculs de principe ont été donnés à cet égard, cela étant, l’invention n’est pas limitée à ces exemples de réalisation, de mise en œuvre et de calculs, mais en embrasse toutes les variantes, par exemple on pourra prévoir d’affiner les calculs par l’usage de moyens conventionnels, par exemple de proportionner la quantité de bruit infrarouge à soustraire dans le mécanisme de dépollution, par le rapport entre l’énergie accumulée sur la bande infrarouge par le pixel de couleur à dépolluer et l’énergie accumulée sur tout le spectre (visible et infrarouge) accumulée par le pixel infrarouge, on pourra par ailleurs dimensionner différemment la taille du noyau « KER » en fonction du type de motif élémentaire de la matrice traitée.
Coopération entre deux méthodes de géolocalisation d’un terminal d’un système de communication sans fil Domaine de l’invention La présente invention appartient au domaine de la géolocalisation d’un terminal d’un système de communication sans fil. L’invention s’applique particulièrement bien à la géolocalisation d’objets connectés de type IoT (acronyme anglais pour « Internet Of Things », « Internet des Objets » en français) ou de type M2M (acronyme anglais pour « Machine-to-Machine », « communication de machine à machine » en français).
Etat de la technique Il existe actuellement de nombreuses solutions permettant d’obtenir la position géographique d’un terminal au niveau d’un réseau d’accès d’un système de communication sans fil.
Par exemple, le terminal peut embarquer un récepteur GPS (« Global Positioning System » dans la littérature anglo-saxonne) lui permettant de déterminer sa position géographique. Le terminal peut alors émettre un message indiquant cette position géographique à destination du réseau d’accès du système de communication sans fil. La géolocalisation par satellite est particulièrement précise, mais elle souffre de plusieurs inconvénients, notamment le coût et la consommation électrique qu’impliquent l’intégration et l’utilisation d’un récepteur GPS dans un objet. En outre, l’émission d’un message incluant la position géographique du terminal à destination du réseau d’accès présente également un impact négatif sur la consommation électrique du terminal. C’est particulièrement vrai pour un système de communication de type IoT ou M2M dans lequel un message émis par un terminal doit être le plus court possible en raison des contraintes fortes sur le débit et la consommation électrique. Aussi, les méthodes de géolocalisation par satellites de type GPS sont connues pour présenter des taux de réponse relativement faibles dans des zones fermées ou couvertes (par exemple dans des hangars, des immeubles ou des zones densément boisées). On entend par « taux de réponse » un ratio entre le nombre de fois où une position a pu être effectivement déterminée par rapport au nombre de fois où l’on a tenté de déterminer une position.
Selon certains modes de réalisation, la composition comprend, est essentiellement constituée de, voire est constituée de, un polymère de poly-éther-cétone-cétone comprenant :
un motif téréphtalique et un motif isophtalique, le motif téréphtalique ayant pour formule :
le motif isophtalique ayant pour formule :