INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Exemple 2 (contre-exemple) : Synthèse par voie gel d ’ un copolymère acrylamide / acrylate de sodium P1b dans les mêmes conditions que décrites dans l ’ exemple 1, à l ’ exception de l ’ ajout du polymère P2 a .
Dans cet exemple, le polymère P1 b est synthétisé comme décrit dans l’exemple 1, en remplaçant les 361 g de la solution à 8,3% du polymère P2 a par 30 g d’urée et 331g d’eau déionisée. La quantité de matière sèche de la charge à polymériser est donc identique à celle de l’exemple 1, à savoir 40,6% en poids.
Les conditions de polymérisation et le système catalytique sont identiques à ceux décrits dans l’exemple 1.
La durée de réaction est de 80 min, pour une température finale de 90°C. Le gel de polymère P1b obtenu présente un facteur F = 5,2 et ne s’auto supporte pas. Après séchage à l’étuve, on obtient un polymère P1b 100% hydrosoluble présentant une masse molaire de 867 000 Da.
On observe ici clairement des différences de texture de gel entre deux polymères ( P1a et P1b ) qui pourtant présentent une masse molaire proche et qui sont issus de deux charges polymériques ayant la même quantité de matière sèche.
Exemple 3 : Synthèse par voie gel d ’ un copolymère acrylamide / acrylate de sodium P1c , en ajoutant à la charge de polymérisation 2% en poids de polymère P2 b contenant 83% en poids de monomère hydrophobe et porteur d ’ une double liaison carbone-carbone.
Lors d’une première étape, le polymère P2 b de composition en poids : 5% de n-tert-butyl acrylamide, 78% de diéthylacrylamide, 17% de 2-acrylamido-2-méthylpropanesulfonate de sodium est synthétisé en solution aqueuse par polymérisation radicalaire en présence de 2-aminoethanethiol en tant qu’agent limiteur. La fonctionnalisation du polymère ainsi formé avec la double liaison est réalisée par ajout de chlorure d’acryloyle à pH basique.
Le ou les tensioactifs non ioniques sont de préférence choisis parmi les alcools gras en C 8 -C 24 éthoxylés comprenant de 1 à 200 groupes oxyde d’éthylène, les (alkyl en C 6 -C 24 )polyglycosides, les esters d’acides gras en C8-C30 saturés ou non, linéaires ou ramifiés, et de glycérol, les esters d'acides gras en C 8 -C 30 et de sorbitane oxyéthyléné, et leurs mélanges, préférentiellement parmi les alcools gras en C 8 -C 24 éthoxylés comprenant de 1 à 200 groupes oxyde d’éthylène, les (alkyl en C 6 -C 24 )polyglycosides, les esters d’acides gras en C8-C30 saturés ou non, linéaires ou ramifiés, et de glycérol, mieux les alcools gras en C 8 -C 24 éthoxylés comprenant de 1 à 200 groupes oxyde d’éthylène.
- ceux répondant à la formule générale ( VI ) suivante : ( VI ) dans laquelle les groupes R 8 à R 11 , qui peuvent être identiques ou différents, représentent un groupe aliphatique, linéaire ou ramifié, comportant de 1 à 30 atomes de carbone, ou un groupe aromatique tel que aryle ou alkylaryle, au moins un des groupes R 8 à R 11 comportant de 8 à 30 atomes de carbone, de préférence de 12 à 24 atomes de carbone. Les groupes aliphatiques peuvent comporter des hétéroatomes tels que notamment l'oxygène, l'azote, le soufre et les halogènes. Les groupes aliphatiques sont par exemple choisis parmi les groupes alkyle en C1-C30, alcoxy en C 1 -C 30 , polyoxyalkylène (C 2 -C 6 ), alkylamide en C 1 -C 30 , alkyl(C 12 -C 22 )amidoalkyle(C 2 -C 6 ), alkyl(C 12 -C 22 )acétate, et hydroxyalkyle en C 1 -C 30 , X - est un anion choisi dans le groupe des halogénures, phosphates, acétates, lactates, alkyl(C 1 -C 4 )sulfates, alkyl(C 1 -C 4 )- ou alkyl(C 1 -C 4 )aryl-sulfonates. Parmi les sels d’ammonium quaternaire de formule ( VI ), on préfère d’une part, les chlorures de tétraalkylammonium comme, par exemple, les chlorures de dialkyldiméthylammonium ou d’alkyltriméthylammonium dans lesquels le groupe alkyle comporte environ de 12 à 22 atomes de carbone, en particulier les chlorures de béhényltriméthylammonium, de distéaryldiméthylammonium, de cétyltriméthylammonium, de benzyldiméthylstéarylammonium ou encore, d’autre part, le méthosulfate de distéaroyléthylhydroxyéthylméthylammonium, le méthosulfate de dipalmitoyléthylhydroxyéthylammonium ou le méthosulfate de distéaroyléthylhydroxyéthylammonium, ou encore, enfin, le chlorure de palmitylamidopropyltriméthylammonium ou le chlorure de stéaramidopropyldiméthyl-(myristylacétate)-ammonium commercialisé sous la dénomination CERAPHYL® 70 par la société VAN DYK.
- les sels d’ammonium quaternaire de l’imidazoline, comme par exemple ceux de formule ( VII ) suivante : ( VII ) dans laquelle R12 représente un groupe alcényle ou alkyle comportant de 8 à 30 atomes de carbone, par exemple dérivés des acides gras du suif, R13 représente un atome d’hydrogène, un groupe alkyle en C 1 -C 4 ou un groupe alcényle ou alkyle comportant de 8 à 30 atomes de carbone, R14 représente un groupe alkyle en C 1 -C 4 , R15 représente un atome d’hydrogène, un groupe alkyle en C 1 -C 4 , X - est un anion choisi dans le groupe des halogénures, phosphates, acétates, lactates, alkyl(C 1 -C 4 )sulfates, alkyl(C 1 -C 4 )- ou alkyl(C 1 -C 4 )aryl-sulfonates. De préférence, R12 et R13 désignent un mélange de groupes alcényle ou alkyle comportant de 12 à 21 atomes de carbone, par exemple dérivés des acides gras du suif, R14 désigne un groupe méthyle, R15 désigne un atome d'hydrogène. Un tel produit est par exemple commercialisé sous la dénomination REWOQUAT® W 75 par la société REWO.
- les sels de di- ou de triammonium quaternaire en particulier de formule ( VIII ) suivante : ( VIII ) dans laquelle R16 désigne un groupe alkyle comportant environ de 16 à 30 atomes de carbone éventuellement hydroxylé et/ou interrompu par un ou plusieurs atomes d’oxygène, R17 est choisi parmi l’hydrogène ou un groupe alkyle comportant de 1 à 4 atomes de carbone ou un groupe -(CH2)3-N+(R16a)(R17a)(R18a), R16a, R17a, R18a, R18 , R19 , R20 et R21 , identiques ou différents, sont choisis parmi l’hydrogène ou un groupe alkyle comportant de 1 à 4 atomes de carbone, et X- est un anion choisi dans le groupe des halogénures, acétates, phosphates, nitrates, alkyl(C1-C4)sulfates, alkyl(C1-C4)- ou alkyl(C1-C4)aryl-sulfonates, en particulier méthylsulfate et éthylsulfate. De tels composés sont par exemple le Finquat CT-P proposé par la société FINETEX (Quaternium 89), le Finquat CT proposé par la société FINETEX (Quaternium 75).
De préférence, le ou les tensioactifs différents des tensioactifs amphotères ou zwittérioniques sont choisis parmi les tensioactifs anioniques, les tensioactifs non ioniques et leurs mélanges.
Plus préférentiellement, le ou les tensioactifs différents des tensioactifs amphotères ou zwittérioniques sont choisis parmi les tensioactifs non ioniques, mieux parmi les alcools gras en C 8 -C 24 éthoxylés comprenant de 1 à 200 groupes oxyde d’éthylène.
Lorsque la composition comprend un ou plusieurs tensioactif(s) différent(s) des tensioactifs amphotères ou zwittérioniques, la teneur totale en tensioactif(s) différent(s) des tensioactifs amphotères ou zwittérioniques dans la composition varie de préférence de 0,01 à 35% en poids, plus préférentiellement de 0,1 à 30 % en poids, mieux de 0,5 à 25% en poids, encore mieux de 1 à 22% en poids par rapport au poids total de la composition.
Lorsque la composition comprend un ou plusieurs tensioactif(s) non-ionique(s), la teneur totale en tensioactif(s) non-ionique(s) dans la composition varie de préférence de 0,01 à 35% en poids, plus préférentiellement de 0,1 à 30 % en poids, mieux de 0,5 à 25% en poids, encore mieux de 1 à 22% en poids par rapport au poids total de la composition.
Pour résoudre les problèmes précités, US 2016/0164061 propose une solution dans laquelle des cellules électrochimiques sont empilées les unes sur les autres avec l’interposition, entre chaque paire de cellules adjacentes, d’une plaque de dissipation de la chaleur.
La plaque présente des ailettes latérales, qui dépassent transversalement de l’empilement. Elle transfère par conduction thermique la chaleur produite dans les cellules vers les ailettes. En outre, les ailettes sont traversées par un conduit dans lequel circule un liquide de refroidissement. Ainsi, les calories présentes dans les ailettes sont transférées à l’extérieur du module de batterie via le liquide de refroidissement.
Un tel module de batterie ne donne cependant pas entière satisfaction.
En premier lieu, l’échange thermique par conduction ne permet qu’une évacuation limitée des calories, ce qui peut causer des problèmes dans certaines applications haute puissance.
Par ailleurs, le module muni des plaques de dissipation est lourd et encombrant, notamment du fait de la présence des ailettes, ce qui est un inconvénient majeur pour des applications embarquées comme dans le secteur automobile, spatial ou aéronautique.
Un but de l’invention est donc de fournir un module de batterie dans lequel les calories générées lors de la délivrance d’une puissance électrique, ou lors du rechargement du module, sont évacuées de manière très efficace, le module restant compact et intègre mécaniquement, et adaptable à diverses connectiques.
À cet effet, l’invention a pour objet un module de batterie du type précité, caractérisé en ce que le liquide diélectrique remplit le volume intérieur, l’empilement étant totalement immergé dans le liquide diélectrique,
la ou chaque pièce intercalaire définissant au moins un canal ouvert de circulation du liquide diélectrique, le canal ouvert de circulation du liquide diélectrique s’ouvrant à la périphérie de l’empilement pour permettre la circulation du liquide diélectrique dans l’empilement et s’ouvrant en regard d’une face principale d’au moins une cellule électrochimique appliquée sur la pièce intercalaire, pour mettre en contact la face principale de la cellule électrochimique avec le liquide diélectrique.
Le module de batterie selon l’invention peut comprendre l’une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises isolément ou suivant toute(s) combinaison(s) techniquement possible(s) :
- l’au moins une pièce intercalaire définit une pluralité de canaux ouverts de circulation du liquide diélectrique séparés les uns des autres ;
- la ou chaque pièce intercalaire définit au moins un premier canal ouvert de circulation du liquide diélectrique s’ouvrant vers une première face principale d’une première cellule électrochimique adjacente à la pièce intercalaire, et fermé vers une deuxième face principale d’une deuxième cellule électrochimique adjacente à la pièce intercalaire, située à l’opposé de la première cellule électrochimique par rapport à la pièce intercalaire, la pièce intercalaire comportant au moins un deuxième canal ouvert de circulation du liquide diélectrique s’ouvrant vers la deuxième face principale de la deuxième cellule électrochimique, et fermé vers la première face principale de la première cellule électrochimique ;
- un fond du premier canal ouvert de circulation du liquide diélectrique est appliqué sur la deuxième face principale de la deuxième cellule électrochimique, un fond du deuxième canal ouvert de circulation du liquide diélectrique étant appliqué sur la première face principale de la première cellule électrochimique ;
- le canal ouvert de circulation du liquide diélectrique débouche à la périphérie de l’empilement par au moins deux ouvertures distinctes ;
- les deux ouvertures distinctes débouchent dans deux faces distinctes de l’empilement, avantageusement dans deux faces opposées ou adjacentes de l’empilement, ou les deux ouvertures distinctes débouchent dans la même face de l’empilement ;
- l’aire de la section transversale de chaque canal ouvert de circulation du liquide diélectrique est inférieure à 2 mm 2 , et notamment comprise entre 0.5 mm 2 et 2 mm 2 ;
- le boîtier définit une entrée d’amenée de liquide diélectrique dans le volume intérieur et une sortie d’évacuation de liquide diélectrique à l’extérieur du volume intérieur, l’entrée d’amenée et la sortie d’évacuation étant destinées à être raccordées à un circuit de refroidissement du liquide diélectrique comportant avantageusement une pompe ;
Selon un mode de réalisation, ladite au moins une cage, en particulier, la première cage et/ou la deuxième cage sont des éléments plastiques moulés d’un seul tenant formant la série de logement pour les organes de roulements ainsi que le ou les patins lorsque présent(s).
Selon un mode de réalisation les organes de roulements sont des billes, les logements de la série de forme hémisphérique.
Selon un mode de réalisation les frottements obtenus par le ou les patins en particulier premier patin et/ou deuxième patin en contact avec les surfaces de roulement du profilé mâle et femelle, et/ou encore le patin intermédiaire en contact avec le profilé femelle, engendrent une résistance au coulissement du profilé mâle par rapport au profilé femelle, suivant la direction X de coulissement, lorsque le profilé male est chargé d’un poids de 70 kg, ladite force de frottement due au frottement des patins étant supérieure ou également à 10N, par exemple compris entre 10 N et 150 N, tel que par10 N, 20N, 30N, 40N, 50N, 60N, 70N, 80N, 90N, 100N, 110N, 120N, 130N, ou 140N.
La présente divulgation est encore relative à un siège de véhicule automobile comprenant une ou plusieurs glissières, le profilé mâle solidaire d’une assise du siège, le profilé femelle solidaire d’un plancher du véhicule, ou inversement le profilé mâle solidaire du plancher du véhicule, le profilée femelle solidaire de l’assise du siège.
Fig. 1 est une vue d’une glissière selon l’état de la technique comprenant un profilé mâle, mobile et un profilé femelle, fixe, la profilé mâle et le profilé fixé guidés l’un par rapport à l’autre par des billes, disposées selon quatre chemins de roulement, le profilé mâle comprenant une première partie mâle, à gauche du profilé mâle sous forme d’une première aile de guidage, gauche, agencée entre deux série de billes, disposées respectivement suivant un premier chemin de roulement, inférieur et une deuxième chemin de roulement, supérieur de la glissière, le profilé mâle comprenant, à droite du profilé mâle une deuxième aile de guidage, droite, agencée entre deux série de billes, disposées suivant un troisième chemin de roulement, inférieur et une quatrième chemin de roulement supérieur de la glissière, une telle conception de glissière garantissant une résistance moyenne au coulissement importante à neuf, de l’ordre de 50 Newtons, mais avec une variabilité élevée de la résistance au coulissement en fonction de la position du profilé male, mobile, par rapport au profilé fixe, ainsi qu’une durabilité dans le temps faible de la résistance au coulissement en fonction du nombre de cycles aller-retour de la glissière
Fig. 2 est une vue en perspective d’une glissière selon la présente divulgation qui est avantageuse qu’elle permet de répondre aux différentes spécifications de glissière et en particulier en terme de valeurs de résistance au coulissement, typiquement dans une plage allant de 25N à 150N, en particulier en supprimant les vibrations à l’origine de bruit lorsque la glissière est motorisée typiquement par un système vis/écrou, et de manière notable avec une variabilité de la résistance au coulissement bien inférieure à celle d’une glissière selon l’état de la technique illustrée à la , ainsi qu’avec une durabilité importante des performances en terme de force de coulissement en fonction du temps et du nombre de cycles d’aller-retour .
Fig. 3 est une vue de la glissière selon la lorsque le profilé femelle, fixe est cachée, mettant à jour un premier couple de cages et une deuxième couple de cage pour des organes de roulements (eg des billes), chaque couple comprenant une première cage, à gauche et une deuxième cage, à droite, les deux cages du même couple agencées à en une même position longitudinalement au profilé mâle, les premier couple de cages et le deuxième couple de cages étant maintenu à distance , par une première entretoise et une deuxième entretoise en parallèle de la première entretoise.
Fig. 4 est une vue d’un corps d’une cage (première ou deuxième cage) d’une glissière selon la présente divulgation, vue de la face intérieure de la cage tournée vers l’intérieur de la glissière et de la partie mâle, la cage comprenant une aile inférieure, une aile supérieure, et une aile intermédiaire reliant ladite aile inférieure à ladite aile supérieure, ladite aile supérieure comprenant une série de trois logements de forme hémisphérique configurés pour maintenir trois billes dans un chemin de roulement supérieure, et ladite aile inférieure comprenant une série de trois logements de forme hémisphérique configurés pour maintenir trois billes dans un chemin de roulement inférieur, ladite aile inférieure présentant de manière notable deux premiers patins sur la face intérieure de la cage, tournés vers la partie mâle configurés pour frotter contre la surface de roulement des billes sur la partie mâle, de part et d’autre des trois logements de la série, mais encore sur le dessous deux deuxièmes patins, tournés vers la partie femelle configurés pour frotter contre la surface de roulement des billes de le partie femelle, les deux deuxième patins, intercalés respectivement entre un premier et un deuxième logement, d’une part, et entre un deuxième et un troisième logement, d’autre part.
Fig. 5 est une vue de face externe de la cage (première ou deuxième) cage illustrant de manière notable les deux deuxièmes patins, tournés vers la partie femelle configurés pour frotter contre la surface de roulement des billes de le partie femelle, les deux deuxième patins, intercalés respectivement entre un premier et un deuxième logement, d’une part, et entre un deuxième et un troisième logement, d’autre part, la partie dorsale comprenant une première gorge formant une réserve à graisse, qui court longitudinalement le long de l’aile supérieure, au travers des trois logements, et une deuxième gorge, formant une réserve à graisse, qui court longitudinalement le long de l’aile inférieure, au travers des trois logements inférieure, ainsi qu’au travers des deuxièmes patins.
Fig. 6 est une vue de coupe de la cage, illustrant la répartition des premiers patins et des deuxièmes patins, en des positions décalées les unes des autres suivant la direction de coulissement de la glissière, qui sont contraints au cisaillement, dans l’état assemblé par le profilé mâle et le profilé femelle, , provoquant la déformation élastique de la cage, et en particulier de son aile inférieure, qui est cambrée selon une trajectoire illustrée ligne pointillée, avec mise en compression des premiers patins contre le profilé mâle et mis en compression
Fig. 7 est une vue de coupe de la cage, selon un plan de coupe perpendiculaire à la longueur de la cage, dans un état de repos de la cage (à savoir non déformée élastiquement), et vue selon la direction de la série de logement, illustrant de manière notable la direction diamétrale selon laquelle les billes appuient d’un côté sur le profilé male et de l’autre côté diamétralement opposé suivant la direction diamétrale sur le profilée femelle, la illustrant de manière notable le dépassement DP2 du premier patin par rapport à une bille de la série, suivant la direction diamétrale, le premier patin configuré pour coopérer aux frottements avec la surface de roulement du profilé mâle, et de l’autre côté, le dépassement du deuxième patin suivant la direction diamétrale, le deuxième patin configuré pour coopérer aux frottements avec le surface de roulement du profilé femelle.
Fig. 8 est une vue de coupe de la glissière selon un plan de coupe perpendiculaire à l’axe de la glissière, et passant par la première cage et la deuxième cage et leurs billes, illustrant quatre chemins de roulement, y compris : - un premier chemin de roulement inférieur pour les billes de la série de l’aile inférieure de la première cage, et un deuxième chemin de roulement supérieur pour les billes de série de l’aile supérieure de la première cage, les premier et deuxième chemins de roulement formés entre la première partie mâle du profilé mâle et la première partie femelle du profilé femelle, à gauche, et - un troisième chemin de roulement inférieur pour les billes de la série de l’aile inférieure de la deuxième cage, et un quatrième chemin de roulement supérieur pour les billes de série de l’aile supérieure de la deuxième cage, le troisième et quatrième chemins de roulement formés entre la deuxième partie mâle du profilé mâle et la deuxième partie femelle du profilé femelle, à droite,
Fig. 9 est une vue de coupe selon la vue de la , selon un plan décalé axialement, passant par les deuxièmes patins de l’aile inférieure, en frottements sur le profilé femelle, contre la surface de roulement des billes du premier chemin de roulement inférieure agissant de la première cage, et contre la surface de roulement des billes du troisième chemin de roulement s’agissant de la deuxième cage
Fig. 10 est une vue de coupe selon la , selon un plan décalé axialement, passant par les premiers patins de l’aile inférieur en frottements sur le profilé mâle, contre la surface de roulement des billes du premier chemin de roulement inférieure s’agissant de la première cage, et contre la surface de roulement des billes du troisième chemin de roulement s’agissant de la deuxième cage.
Fig. 11 est une vue de coupe selon un deuxième mode de réalisation de la présente divulgation selon un premier aspect.
Le quatrième rabat 52 est délimité, dans la deuxième direction D2, dans un sens par la quatrième ligne de pliage 54. Dans l’autre sens, le quatrième rabat 52 est délimité par le bord 56 formant la première languette 58.
Dans la première direction D1, le quatrième rabat 52 est délimité par une ligne de pliage 148 de la quatrième languette 94 et par une ligne de pliage 150 de la cinquième languette 96, ces lignes de pliage étant parallèles à la deuxième direction D2.
En cas d’absence de la quatrième languette 94 et de la cinquième languette 96, le quatrième rabat 52 est délimité par des découpes périphériques (non représentées) de la feuille 32.
Si l’on excepte la première languette 58, le quatrième rabat 52 présente par exemple une forme rectangle au carrée.
Le quatrième rabat 52 définit avantageusement une première ouverture 152 et une deuxième ouverture 154.
La première ouverture 152 forme un bord 156, avantageusement parallèle à la deuxième direction D2, et un bord 158, avantageusement parallèle à la direction D1. La première ouverture 152 a par exemple une forme carrée ou rectangulaire aux coins avantageusement arrondis.
La deuxième ouverture 154 est par exemple de forme analogue à celle de la première ouverture 152. La deuxième ouverture 154 forme un bord 160, avantageusement parallèle à la deuxième direction D2, et un bord 162, avantageusement parallèle à la direction D1.
Le cinquième rabat 60 est délimité, dans la première direction D1, dans un sens par la cinquième ligne de pliage 62, et dans l’autre sens par la ligne de pliage 102 de la sixième languette 98, et deux découpes 164, 166, par exemple obliques, reliant respectivement la ligne de pliage 102 aux soufflets 68, 72.
En l’absence de la sixième languette 98, et donc de la ligne de pliage 102, le cinquième rabat 60 est délimité par une découpe périphérique (non représentée) de la feuille 32, reliant les deux découpes 164, 166.
Selon une variante non représentée, la sixième languette 98 est absente, et le cinquième rabat 60 est délimité dans la première direction D1, dans le sens distal, par une découpe périphérique avantageusement rectiligne.
Dans la deuxième direction D2, le cinquième rabat 60 est délimité par les lignes de pliage 76, 84 des soufflets 68, 72, ces lignes de pliages étant par exemple parallèles à la première direction D1. En l’absence des soufflets 68, 72, la délimitation se fait par exemple par des découpes périphériques (non représentées).
La distance d3 entre la ligne de pliage 102 de la sixième languette 98 et la cinquième ligne de pliage 62 est avantageusement inférieure à la distance d4 entre la troisième ligne de pliage 50 et la quatrième ligne de pliage 54. d3 est par exemple comprise entre 25% et 50% de d4, ce ratio déterminant l’éloignement entre la partie principale 34 et la sixième languette 98 dans la troisième direction D3 dans la configuration pliée.
Le sixième rabat 64 ne sera pas décrit car il est, dans l’exemple, symétrique du cinquième rabat 60 par rapport à la deuxième direction D2.