INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans un mode de réalisation avantageux, l’élément protecteur 3 peut avoir une portion d’attache, ici prévue avec une fixation à baïonnette 6, qui permet de fixer facilement l’élément protecteur 3 sur la chambre 1a du générateur de gaz 1. La portion d’attache peut prendre la forme d’une rainure dans l’élément protecteur.
L’élément protecteur 3 peut comprendre un élément d’emboitement ou portion d’emboitement 8 qui s’emboite avec le bouchon de remplissage 2. C’est-à-dire que l’élément d’emboitement 8 a une ouverture pour laisser passer le bouchon de remplissage 2, et éventuellement un ergot pour le retenir. L’élément d’emboitement peut être de tout type, comme par exemple élastique (« snap fit » en anglais).
La chambre 1a est représentée avec une forme générale cylindrique ainsi que l’élément protecteur 3 dans sa portion cylindrique 9, représenté aussi en .
On peut prévoir les diamètres égaux, avec une certaine tolérance de +/- 5%, +/- 2% voire +/-1% sans y être limité, ce qui permet d’assurer un serrage de l’élément protecteur 3 sur la chambre 1a par exemple, tout en permettant un montage facilité.
L’élément protecteur 3 peut avoir une dureté supérieure à 50 shore A, être réalisé en caoutchouc ou en plastique, en particulier en plastique semi-rigide, ce qui permet d’améliorer la protection du générateur de gaz 1, notamment vis-à-vis de toute arrête vive de celui-ci.
En effet, une arrête vive peut être présente à l’interface entre le diffuseur 4 et la chambre 1a. Comme l’élément protecteur 3 est agencé pour recouvrir l’arrête vive, il assure la protection contre toute blessure à cet endroit.
Le générateur de gaz 1 peut comprendre en outre un allumeur électro-pyrotechnique 19 afin de contrôler la mise à feu du générateur de gaz 1. Le générateur de gaz 1 peut comprendre en outre un sertissage ponctuel 5 sur une entretoise interne, pour maintenir de la matière pyrotechnique tel que du propergol dans le gaz sous pression.
La valeur du pH d’une dispersion à 5% massique dans l’eau de la Composition 4 est de 7,4, et la mesure de la couleur de la Composition 4 est de 1,0 VCS.
Exemple 1.5 (Coupe d’alcools 16/18 et Na2CO3 comme agent neutralisant)
Le mode opératoire de l’exemple 1.1 est reproduit en substituant les 4,61 grammes d’une solution aqueuse de Na2CO3 à 25 % par la masse adaptée de ladite solution de Na2CO3 à 25 % de sorte à obtenir une valeur du pH de 8,2 pour une dispersion à 5% de la composition finale (Composition 5) ainsi obtenue.
On obtient ainsi le produit référencé (Composition 5).
La valeur du pH d’une dispersion à 5% massique dans l’eau de la Composition 5 est de 8,2, et la mesure de la couleur de la Composition 5 est de 2,3 VCS.
Exemples comparatifs
Exemple 2.1 (Coupe d’alcools 16/18 et NaOH comme agent neutralisant)
240,9 g d’alcool cétéarylique (C-16/18) sont chargés dans un réacteur équipé d’une agitation mécanique et d’un montage de distillation sous vide. L’alcool est fondu à 85°C et mis sous agitation et sous barbotage d’azote. Le milieu est mis sous vide à des pressions inférieures à 50 Torrs. 31,6 g de glucose anhydre sous forme de poudre sont ajoutés. Le milieu est inerté sous azote. Pour démarrer la réaction d’éthérification 0,22 g d’une solution aqueuse de H 3 PO 2 à 50 % puis 0,28 g d’une solution aqueuse de H 2 SO 4 à 98 % sont ajoutés et la température est augmentée et maintenue à 105°C. La réaction est poursuivie pendant 5h45.
Le milieu est ensuite refroidi à 72°C à pression atmosphérique puis neutralisé en introduisant 0,73 g d’une solution aqueuse de NaOH à 25 % sous agitation. Le produit est ensuite introduit dans un flacon en verre et placé à l’étuve à 80°C pendant 24 heures afin de décanter le glucose résiduel. Le produit (phase supérieure) est récupéré (Composition Comparative 1).
La valeur du pH d’une dispersion à 5% massique dans l’eau de la Composition Comparative 1 est de 6,1, et la mesure de la couleur de la Composition Comparative 1 est de 4,1 VCS.
Exemple 2.2 (Coupe d’alcools 20/22 et NaOH comme agent neutralisant)
L’invention a donc pour objet une bobine d’un stator pour moteur électrique comprenant :
- un bobineau formant une dent du stator comprenant :
- un axe central de forme tubulaire comprenant une pluralité de sillons ménagés sur son pourtour entre une première extrémité de l’axe central destinée à être orientée vers le centre du stator et une deuxième extrémité de l’axe central destinée à être orientée vers l’extérieur du stator, les sillons étant destinés à recevoir une spire d’un fil de bobinage enroulé autour du bobineau,
- une première collerette de retenue située sur la première extrémité de l’axe central,
- une deuxième collerette de retenue située sur la deuxième extrémité de l’axe central,
- un bobinage formé par le fil de bobinage configuré pour être enroulé autour du bobineau entre la première et la deuxième collerette de retenue,
dans lequel la bobine comprend une portion interne destinée à recevoir un premier nombre de couches de spires et une portion externe destinée à recevoir un deuxième nombre de couches de spires supérieur au premier nombre pour former un bobinage trapézoïdal et dans lequel une première extrémité du fil de bobinage est positionnée du côté de la première extrémité de l’axe central du bobineau et en ce que le début de l’enroulement du fil bobinage est réalisé sur un sillon situé à l’interface entre la portion interne et la portion externe de la bobine.
Selon un autre aspect de la présente invention, la bobine comprend également un premier connecteur configuré pour recevoir la première extrémité du fil de bobinage et un deuxième connecteur configuré pour recevoir une deuxième extrémité du fil de bobinage, lesdits premier et deuxième connecteurs étant disposés du côté de la première collerette de retenue.
Selon un aspect supplémentaire de la présente invention, le premier connecteur et le deuxième connecteur viennent de matière avec le bobineau.
Selon un aspect additionnel de la présente invention, le bobineau comprend une portion surélevée située dans une zone comprise entre la première collerette et l’interface entre la portion interne et la portion externe formant une rampe de guidage du fil de bobinage entre le premier connecteur et le sillon situé à l’interface entre la portion interne et la portion externe de la bobine.
Selon un autre aspect de la présente invention, la hauteur de la portion surélevée est comprise entre 0,8 et 1,2 fois le diamètre du fil de bobinage.
Selon un aspect supplémentaire de la présente invention, le bobinage comprend deux couches de spires sur la portion interne et trois couches de spires sur la portion externe.
Selon un aspect additionnel de la présente invention, le début de l’enroulement du fil de bobinage est réalisé en direction de la deuxième extrémité de l’axe central.
Selon un autre aspect de la présente invention, les sillons sont inclinés par rapport à un plan normal à l’axe du bobineau, la largeur et l’inclinaison des sillons étant déterminées de sorte que des spires du bobinage disposées dans deux sillons adjacents sont adjacentes et que les spires successives forment un bobinage hélicoïdal autour de l’axe central.
Selon un aspect supplémentaire de la présente invention, l’axe central du bobineau a une section rectangulaire.
Selon un aspect additionnel de la présente invention, la bobine forme une dent séparée du stator configurée pour venir se positionner sur un module central du stator après la réalisation du bobinage.
Un rapport de section entre le diamètre interne d du canal interne 6 et le diamètre interne D du canal annulaire externe 8 dépend : i/ du rapport de mélange entre l’air et le dihydrogène souhaité, et ii/ de la vitesse débitante u i du dihydrogène dans le canal interne. Dans le présent document, un fonctionnement en régime pauvre en dihydrogène impose que ce rapport D/d soit compris entre 3 et 10.
Une vrille externe 28 est logée à une extrémité amont 30 du canal annulaire externe 8. Cette vrille externe 28 est annulaire. Cette vrille externe 28 peut être radiale. Cette vrille externe 28 annulaire est agencée à une distance L de l’extrémité aval 36 du canal annulaire externe 8. Cette distance L est comprise entre 1D et 5D. Le combustible est alors mis en rotation au centre par la vrille interne 14 alors que l’air ou le mélange contenant au moins de l’air est mis en rotation autour par la vrille externe 28. Cela génère un ensemble tourbillonnaire.
Dans un mode de réalisation particulier illustré en figure 5A, le canal annulaire externe 8 comporte un premier canal annulaire 8 et un second canal annulaire 32. Le premier canal annulaire 8 correspond au canal annulaire externe 8. Ce premier canal annulaire 8 débute à une extrémité aval 36 de la vrille externe 28 et débouche en amont de l’extrémité aval 30 de la vrille externe 28. Le second canal annulaire 32 comporte un diamètre interne supérieur au diamètre interne du premier canal annulaire 8. Ce second canal annulaire 32 débute à l’extrémité aval 36 de la vrille externe 28 et débouche en amont de l’extrémité aval 16 du canal interne 6.
Dans un mode de réalisation particulier illustré en figure 5B, l’extrémité aval 24 du canal annulaire externe 8 comporte une section qui augmente vers l’aval. Cette extrémité aval 24 est configurée pour modifier l’écoulement du canal annulaire externe 8 en proche paroi de l’extrémité 24.
Dans un mode de réalisation particulier illustré en figure 5C, l’extrémité aval 24 du canal annulaire externe 8 comporte une section qui se réduit vers l’aval. Cette extrémité aval 24 est configurée pour modifier l’écoulement du canal annulaire externe 8 en proche paroi de l’extrémité 24.
Dans un mode de réalisation particulier illustré en figure 5D, la distance L peut être modifiée.
Dans un mode de réalisation particulier illustré en figure 5E, le canal annulaire externe 8 comporte un seul canal annulaire dont l’écoulement du canal externe 8 est mis en rotation par la vrille externe 28 axiale.
Afin de générer un mouvement de rotation des flammes, plusieurs conditions sont réunies.
Le taux de rotation S doit être élevé dans le canal interne 6. Ce taux de rotation S est supérieur à 0,6. En effet, en dessous de 0,6, il n’y a pas de formation de zone de recirculation avec une dépression suffisante au centre car la vitesse tangentielle de l’écoulement de dihydrogène n’est pas suffisante.
La vrille externe 28 participe également à l’entretien de la zone de recirculation. On note S ext le nombre sans dimensions associé au taux de rotation généré par la vrille externe 28. S ext est supérieur à 0,6. S ext est défini de façon analogue à S, c’est-à-dire qu’il s’agit d’un rapport d’une vitesse tangentielle par une vitesse débitante axiale de l’écoulement d’air.
Une stabilisation de la flamme, décrochée ou accrochée à l’extrémité aval 16 du canal interne 6, dépend d’un étirement d’une couche de cisaillement en amont de l’extrémité aval du canal interne sur lequel la flamme peut s’accrocher. Pour stabiliser aérodynamiquement une flamme à distance de l’extrémité aval du canal interne, il est nécessaire d’étirer suffisamment une base de la flamme dans le but de l’éteindre localement et la faire se stabiliser à distance de l’extrémité aval du canal interne. Les principaux paramètres contrôlant une valeur locale d’étirement sont le taux de rotation de l’écoulement de dihydrogène caractérisé par le nombre sans dimension S, la distance r et une vitesse débitante u i du dihydrogène dans le canal interne.
La montre des photographies de membranes de western blot, la révélation ayant été réalisée au moyen d’un anticorps anti-GFP, obtenues après expression dans des cellules HEK293, respectivement, en a/ de la GFP et en b/ de la protéine Mmi1 fusionnée à la GFP.
La montre des images, acquises par microscopie à fluorescence, de cellules HEK293 surexprimant, en a/ la protéine de fusion de la GFP et de la protéine Mmi1, la GFP étant du côté C-terminal, en b/ la GFP seule, et en c/ la protéine de fusion de la GFP et de la protéine Mmi1, la GFP étant du côté N-terminal.
A/ Matériel et méthodes
A.1/ Cellules et plasmides utilisés pour la production des protéines
- Bactéries : souche Escherichia c oli BL21 et plasmide pETM11 (les séquences d’ADN codant pour la protéine Mmi1 ont été clonées dans ce plasmide en utilisant les sites de restriction Nco I et Eco RI) ; - Levures : Schizosaccharomyces Pombe ; - Cellules humaines : lignées HeLa et HEK293, et plasmides pEGFP-C3 et pEGFP-N3 (Clontech) (les séquences d’ADN codant pour la protéine Mmi1 ont été clonées dans ces plasmides en utilisant les sites de restriction Xho I et Bam HI).
Dans toutes les expériences, la protéine Mmi1 est celle de S. pombe (protéine Mmi1 complète, de séquence d’acides aminés SEQ ID No : 1).
A.2/ Expression bactérienne
J1 : transformer les cellules de la souche BL21 avec le plasmide pETM11 contenant Mmi1 en suivant la procédure standard utilisée pour les cellules Top10 (en appliquant le protocole conventionnel de transformation bactérienne) ; J2 : prélever une colonie et l'inoculer dans 50 ml de milieu LB additionné de kanamycine à 50 mM et laisser la culture pousser à 37 °C sous agitation (180 tr/min) ; J3 : transférer l’inoculum dans 200ml de milieu LB additionné de kanamycine à 50 mM et le mettre de nouveau sous agitation à 37 °C pendant 1 h ; vérifiez la densité optique des cellules - lorsqu'elle atteint 0,8, prendre un aliquote de cellules non induites (5 ml), afin de constituer le contrôle négatif d’induction (cellules non-induites) - faire descendre la température de l’incubateur à 18 °C et laisser la culture 15 min en agitation avant d’induire l’expression par ajout d’IPTG - ajouter 0,2 ml d'IPTG 1M dans une culture de 200 ml (concentration finale 1 mM) et laisser la culture sous agitation pendant la nuit ; J4 : centrifuger les cellules par fractions de 50 ml à 5000 g pendant 20 min à 4 °C, puis congeler les culots à -80 °C.
A.3/ Liaison de Mmi1 à l’ARN chez E. coli
Lyse cellulaire : un culot de cellules E. coli BL21 exprimant la protéine Mmi1 est décongelé sur la glace. Les cellules sont ensuite lysées par sonication dans 5 ml de tampon de lyse (50 mM Tris pH 7,6, 150 mM KCl, 5mM MgCl2, 1 mM EDTA, 1% Triton X-100, 10% glycérol, 5 mM DTT, 1 mM PMSF, 1μg/ml de LABP (Cocktail d’inhibiteurs de protéases (Sigma) : Aprotinine réf. 10236624001, Bestatine réf. 10874515001, Leupeptine réf. 10874515001, Pepstatine réf. 11359053001). Le lysat est ensuite transféré dans un nouveau tube de 15ml et centrifugé 10 min à 14000 g à 4 °C, puis soniqué selon une alternance « 10 s sonication/10 s repos » à 85% de la puissance maximale (sonicateur Vibracell 75186, ThermoFisher) pour une durée totale de temps de sonication de 2 min.
Préparation d’ARNs biotinylés : pour chaque immunoprécipitation, 100 ng des ARNs nommés « ARN WT » et « ARN muté » sont dénaturés 2 min à 90 °C, puis les ARNs dénaturés sont incubés 20 min à température ambiante dans le tampon structurant (10 mM Tris pH7, 0,1 M KCl, 10mM MgCl 2 ) avant d’être incubés avec le lysat. Les ARNs utilisés ont été obtenus chez Eurogentec et présentent les séquences suivantes : ARN WT : 5' Biot-GGAUCCUUAAACAGAUCU 3’ (SEQ ID No : 45) (séquence artificielle, substrat pour liaison de Mmi1) – présentant un motif UNAAAC conformément à l’invention, ARN muté : 5' Biot-GGAUCCCUAAACAGAUCU 3’ (SEQ ID No : 46) (séquence artificielle, contrôle négatif pour liaison de Mmi1) – contrôle négatif ne présentant pas de motif UNAAAC mais un motif CNAAAC.
Liaison à l’ARN : il est réalisé une dilution au 1/100 ème ou au 1/10 ème de l’extrait cellulaire obtenu à l’issue de l’étape de lyse cellulaire. L'ARN biotinylé (100 ng) est ajouté à 100 µl d'extrait cellulaire, puis l’extrait est incubé sous agitation pendant 15 à 20 min à 4 °C. L’immunoprécipitation est réalisée par ajout de 15 µl de 10 mg/ml de Dynabeads® M-280 Streptavidin (Invitrogen) et incubation pendant 30 min sous agitation. Les billes sont ensuite lavées trois fois avec 1 ml de tampon de lyse avec 5 min d’agitation à chaque lavage. L’élution de la protéine Mmi1 associée à l’ARN se fait par ébullition pendant 5 min dans le tampon SDS Laemmli 2X. L'efficacité de la liaison de la protéine à l'ARN est analysée par immunoblot (western blot), la séparation par électrophorèse SDS-PAGE étant effectuée sur gel de polyacrylamide 10% pendant 1 h à 180 V. Après transfert sur membrane de nitrocellulose, la détection de la protéine est réalisée au moyen d’un anticorps anti-Mmi1, tel que décrit dans la publication de Touat-Todeschini et al, EMBO J, 2017, 36:2626-2641. A cet effet, la membrane de nitrocellulose est incubée pendant une heure à température ambiante avec cet anticorps primaire anti-Mmi1 dilué au 1/1000 dans du TBS 0,1% tween (TBS-T) contenant 10%SVF, suivi de trois lavages de 5 min chacun avec du TBS-T. La membrane est ensuite incubée 45 min avec un anticorps secondaire couplé à l’HRP (DAKO, réf. P0448) dilué au 1/5000 dan du TBS-T contenant 1% de lait, puis lavée de nouveau 3 fois 5 min avec du TBS-T.
A.4/ Expériences d’immunoprécipitation chez la levure
On utilise des cellules de S. pombe dans lesquelles Mmi1 a été surexprimée à l’aide d’un promoteur inductible (promoteur nmt1) inséré au locus endogène de Mmi1. Des cellules surexprimant Mmi1 en fusion avec l’étiquette TAP (pour l’anglais « Tandem Affinité Purification », purification d’affinité tandem, composée de la protéine A et de la CBP (protéine liant la calmoduline), sont également utilisées, dans lesquelles l’étiquette TAP a été rajoutée à la séquence endogène du gène mmi1 par l’approche conventionnelle de recombinaison homologue de produits de polymérisation par réaction en chaine chez la levure. Ces cellules sont cultivées à une densité optique (DO) de 1,2 dans un volume total de 50 ml de milieu de culture YEA.
Les étapes suivantes sont toutes réalisées à 4 °C.
Le tampon de lyse (LysBuff) (100 mM HEPES pH 7,5, 20 mM MgCl 2 , 10% Glycérol, 10 mM EGTA, 0,1 M EDTA, 0,4% NP-40, 150 mM NaCl, 1 mM DTT, 1 mM PMSF, 1 μg/ml LABP) est utilisé pour la lyse et pour les lavages.
Ceci permet l’acquisition et le traitement de signaux interférométriques pour chaque interface de manière séquentielle et séparée, afin d’obtenir des informations de forme pour l’ensemble des interfaces de l’élément optique.
Le dispositif selon l’invention peut comprendre en outre des moyens de déplacement configurés pour déplacer l’élément optique relativement au faisceau de mesure dans un plan perpendiculaire à un axe de mesure.
Ainsi, dans le cas d’un capteur interférométrique en mode point, par exemple, le champ de vue peut être balayé selon une pluralité de points de mesure.
De même, dans le cas d’un capteur interférométrique en plein champ, le champ de vue peut être balayé selon une pluralité de champs de vue partiels.
Le dispositif selon l’invention peut comprendre en outre des moyens de déplacement angulaire configurés pour déplacer un axe optique de l’élément optique relativement à un axe de mesure.
Grâce aux moyens de positionnement et aux moyens de déplacement, il est également possible de positionner la zone de cohérence à un endroit souhaité sur l’interface à mesurer, et notamment dans des zones périphériques, espacées de l‘axe optique de l’élément optique.
Le procédé et le dispositif selon l’invention peuvent être mis en œuvre, notamment, pour la mesure d’éléments optiques ou d’assemblages optiques lors de leur production, par exemple des objectifs formés de lentilles ou de microlentilles tels que des objectifs de smartphone ou pour l’industrie automobile.
Ils permettent notamment d’obtenir ou de construire des valeurs géométriques caractéristiques pour des interfaces d’intérêt dans un élément optique, comparer des valeurs caractéristiques attendues et mesurées avec des valeurs seuils et ainsi valider ou rejeter un composant d’élément optique au cours du processus de production.
Description des figures et modes de réalisation D’autres avantages et caractéristiques apparaîtront à l’examen de la description détaillée d’exemples nullement limitatifs, et des dessins annexés sur lesquels :
la est une représentation schématique d’un exemple de dispositif de mesure pouvant être mis en œuvre dans le cadre de la présente invention ; la est une représentation schématique d’un autre exemple de dispositif de mesure pouvant être mis en œuvre dans le cadre de la présente invention ; la est une représentation schématique d’un exemple de réalisation non limitatif d’un procédé de mesure selon la présente invention ; et la est une représentation schématique d’un exemple d’un élément optique à mesurer, notamment en mettant en œuvre le procédé de mesure de l’invention.
Il est bien entendu que les modes de réalisation qui seront décrits dans la suite ne sont nullement limitatifs. On pourra notamment imaginer des variantes de l’invention ne comprenant qu’une sélection de caractéristiques décrites par la suite isolées des autres caractéristiques décrites, si cette sélection de caractéristiques est suffisante pour conférer un avantage technique ou pour différencier l’invention par rapport à l’état de la technique antérieure. Cette sélection comprend au moins une caractéristique de préférence fonctionnelle sans détails structurels, ou avec seulement une partie des détails structurels si cette partie uniquement est suffisante pour conférer un avantage technique ou pour différencier l’invention par rapport à l’état de la technique antérieure.
Sur les figures, les éléments communs à plusieurs figures peuvent conserver la même référence.
Le procédé de mesure selon la présente invention peut mettre en œuvre différentes techniques d’interférométrie. Il peut notamment utiliser un dispositif de mesure basé sur un interféromètre à faible cohérence fonctionnant en mode point, ou basé sur un interféromètre à faible cohérence plein champ.
Un dispositif selon la présente invention, pour mesurer une information géométrique d’une interface à mesurer d’un élément optique comprenant au moins deux interfaces, comprend un interféromètre avec au moins une source de lumière à faible cohérence et au moins un capteur optique. La ou les sources sont configurées pour diriger au moins un faisceau de mesure vers l’élément optique de sorte à traverser les interfaces. L’interféromètre est configuré pour produire un signal d’interférence provenant de l’interférence entre le faisceau de mesure réfléchi par l’interface à mesurer et un faisceau de référence. Le signal d’interférence est détecté par le capteur. Ce signal d’interférence contient une mesure de forme optique de l’interface de laquelle le faisceau ce mesure est réfléchi, et donc des informations géométriques de celle-ci. Un ou plusieurs signaux d’interférence sont ainsi acquis selon un champ de vue sur l’interface.
Le dispositif selon l’invention comprend également des moyens de positionnement pour positionner relativement une zone de cohérence de l’interféromètre au niveau de l’interface à mesurer de l’objet.
En effet, ce polymère cristallise très rapidement lorsqu’il est chauffé au-dessus de sa Tg, ce qui rend très difficile la formation de feuilles épaisses pseudo-amorphes et ce qui rend également très difficile le formage de telles feuilles dans un état essentiellement amorphe. En outre, du fait de sa cristallisation très rapide, ce polymère ne permet pas d’obtenir une bonne coalescence entre feuilles et résulte en de mauvaises propriétés d’adhésion au niveau de la zone de contact.
Partant de ce constat, il peut néanmoins être envisagé de réduire la vitesse de cristallisation de l’homopolymère ci-dessus de diverses manières.
Un premier aspect est l’introduction d’un certain nombre de défauts dans la structure de l’homopolymère constitué de l’unité de formule (III), c’est-à-dire une modification de sa structure chimique.
La composition peut comprendre, être essentiellement constituée, voire être constituée, d’un polymère comprenant une unité de formule :
Préférentiellement, le polymère est essentiellement constitué de, voire même constitué de : unités de formule (III) et (IV).
La proportion molaire d’unité (III) par rapport à la somme des unités (III) et (IV) peut aller 0% à 99%, préférentiellement de 5% à 95%, de manière davantage préférée de 10% à 50% et de manière la plus préférée de 20% à 40%.
(IVa).
Préférentiellement, le polymère est essentiellement constitué de, voire même constitué de : unités de formule (III) et (IVa).