INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le dispositif de coupe de tête de câble à commande temporelle pour les outils transportés par câble, les modes de réalisation et les procédés qui viennent d'être décrits peuvent offrir un certain nombre de caractéristiques et d'avantages qui n'existent pas actuellement dans l'art. Ces caractéristiques et avantages peuvent inclure un coupe-câble disposé à l'intérieur d'un boîtier, qui peut permettre au câble, une fois coupé, d'être récupéré sans l'équipement du train d'outils, le train d'outils coincé fournissant un col de repêchage non obstrué disponible pour une récupération ultérieure. En outre, le dispositif de coupe de tête de câble à commande temporelle peut être configuré pour être activé sur la base d'une charge de traction prédéterminée ou souhaitée appliquée à un câble métallique, d'un délai de temporisation prédéterminé ou souhaité après l'application d'une charge de traction à un câble métallique, ou de combinaisons de ceux-ci. De cette manière, et en combinaison avec la possibilité de réinitialiser le système de coupe de tête de câble à commande temporelle, un opérateur peut être en mesure d'effectuer un nombre illimité de tractions sûres à haute tension ou peut être en mesure d'effectuer de nombreux passages de câble sans avoir besoin de remettre la tête du câble. En outre, le dispositif de coupe de tête de câble à commande temporelle peut être insensible aux chocs de tir résultant des canons de perforation transportés par câble.
En donnant à un opérateur la possibilité de régler la tension de relâchement par l'intermédiaire du mandrin de réglage, le système de coupe de tête de câble à commande temporelle peut offrir des avantages opérationnels par rapport aux alternatives existantes dans lesquelles il peut être nécessaire pour un opérateur de disposer de différents jeux de têtes de câble dotées de tensions de relâchement différentes. Des avantages opérationnels supplémentaires peuvent être disponibles dans les modes de réalisation du système de coupe de tête de câble à commande temporelle, grâce auxquels un opérateur peut être en mesure de refaire la tête d'un câble sans avoir à démonter le système de coupe de tête de câble à commande temporelle.
Bien que la présente invention et ses avantages aient été décrits en détail, il faut comprendre que divers changements, substitutions et modifications peuvent être apportés sans s'écarter de l'esprit et de la portée de l'invention telle que définie par les revendications annexées.
Distributeur de turbine comportant un élément annulaire d’étanchéité DOMAINE DE L'INVENTION L’invention concerne un turboréacteur et plus généralement une turbomachine comprenant un distributeur ayant une face radialement interne portant un élément annulaire d’étanchéité d’un joint d’étanchéité de type labyrinthe, cet élément d’étanchéité annulaire étant en un matériau abradable destiné à coopérer avec des léchettes portées par un rotor en regard de cet élément annulaire d’étanchéité.
ETAT DE LA TECHNIQUE Une turbomachine comprend généralement, d’amont en aval dans le sens de l’écoulement des gaz à travers la turbomachine, une soufflante, un ou plusieurs étages de compresseurs, par exemple un compresseur basse pression et un compresseur haute pression, une chambre de combustion, un ou plusieurs étages de turbines, par exemple une turbine haute pression et une turbine basse pression, et une tuyère d’échappement des gaz 8.
De manière connue en soi, les turbines sont réalisées sous la forme d'une succession d'étages comprenant chacun une roue d'aubes mobiles (rotor) tournant devant une roue d'aubes fixes (stator, ou distributeur) configurés pour convertir de l’énergie de combustion en énergie motrice, afin notamment d’entraîner les étages de compresseurs et la soufflante. Les disques de rotor de la turbine sont centrés sur un axe longitudinal X de la turbomachine et sont généralement assemblés entre eux au moyen de viroles au disque amont et au disque aval. Chaque distributeur comprend une pluralité d'aubes fixes réparties circonférentiellement autour de l’axe.
Le distributeur comprend des aubes fixes configurées pour accélérer et dévier un écoulement de gaz de combustion en direction des aubes mobiles immédiatement en aval.
Il est connu de disposer un joint d’étanchéité dynamique radialement à l’intérieur des distributeurs afin de réduire la circulation des gaz en dehors du conduit annulaire primaire dans lequel s’étendent les aubes fixes et mobiles. Un tel joint comprend généralement un anneau d’étanchéité portant un élément abradable solidaire qui est du distributeur et une ou plusieurs léchettes solidaires du rotor.
Solution 1 2 3 4 5 6 7 8 Tampon 10 X (Hepes à 500 mM et 50 mM MgCl 2 ; pH 7,5) (µL) Cf = 50 mM Hepes Cf = 5 mM MgCl 2 10 10 10 10 10 10 10 10 Bleu du Nil à 107,95 µM (µL) Cf= 53,96 µM 50 50 50 50 50 50 50 50 NaCl à 2,5 M (µL) Cf= 300(mM) 12 12 12 12 12 12 12 12 Aptamer à 10 - 4 M (µL) Cf= 2(µM) 2 2 2 2 2 2 2 3 D-arginine vasopressine (µM) 10 µL d’une solution 10 fois plus concentrée que la Cf en (µM) 0 15,625 31,25 62,5 125 250 500 500 (L-arginine vasopressine) H 2 O 26 16 16 16 16 16 16 16
Volume final = 100 µL. Aptamer : aptamer spécifique à la D-arginine vasopressine et obtenu selon (Williams K. P. et al, Proc. Natl. Acad. Sci. U.S.A. 1997, 94, 11285).
On mesure l’absorbance de chaque solution après ajout de bleu du Nil et après un repos de 60 minutes à 10°C à la longueur d’onde de 632 nm. Puis on mesure la différence entre l’absorbance de la solution 1 sans ajout de peptide à chacune des autres solutions. Ces valeurs de différence d’absorbance (ΔA 632 ) sont rapportées à la .
Comme on peut le voir sur la , l’ajout de la D-arginine vasopressine provoque une diminution de l’absorbance par rapport à la solution témoin (ΔA 632 négatif) avec la concentration en D-arginine vasopressine. La mesure est spécifique car l’ajout de L-arginine vasopressine en présence du même aptamer n’entraîne pas la modification de couleur attendue pour la D-arginine vasopressine. En effet la modification de couleur attendue pour la D-arginine vasopressine est une diminution de l’absorbance, et la présence de L-arginine vasopressine provoque une augmentation minimale de l’absorbance.
Dispositif et procédé opto-informatique d’analyse en lumière traversante d’un récipient en verre à l’aide d’une caméra numérique polarimétrique L’invention concerne un procédé opto-informatique d’analyse en lumière traversante d’un récipient en verre à l’aide d’une caméra numérique polarimétrique, notamment en vue de détecter informatiquement la présence, dans le verre constitutif du récipient, d’éventuels défauts, en vue de pouvoir identifier un caractère rédhibitoire ou pas de tels défauts.
Il existe une grande quantité de procédés opto-informatiques d’analyse d’un récipient en verre pour y détecter des défauts, faisant appel à une ou plusieurs caméras numériques, dans lesquels la détection et l’éventuelle identification ou classification des défauts est réalisée par analyse informatique d’une ou plusieurs images numériques acquises par ces caméras. Certains procédés acquièrent une image numérique en lumière réfléchie sur le récipient. D’autres procédés, comme ceux envisagés dans l’invention, travaillent en lumière traversante, la source lumineuse étant dans ce cas dans le champ de vision de la caméra numérique utilisée. Dans les procédés les plus classiques, les éventuels défauts sont détectés informatiquement dans une ou plusieurs images numériques d’intensité acquises par une caméra, dans lesquelles les anomalies dans l’image résultent de l’absorption ou de la réfraction totale ou partielle, par le défaut, de la lumière incidente projetée par la source lumineuse. L’image numérique utilisée pour une telle analyse est donc une image numérique d’intensité dont chacun des pixels présente une valeur proportionnelle à l’intensité lumineuse émise par un point du récipient correspondant optiquement à ce pixel dans le système optique de la caméra. Une telle détection dans une image numérique d’intensité permet généralement d’identifier la localisation des défauts sur le récipient et éventuellement d’en identifier la taille et la forme, à la condition cependant que le défaut induise une anomalie d’absorption ou de réfraction de la lumière par rapport au matériau du récipient qui entoure ce défaut.
Parmi les procédés opto-informatiques qui travaillent en lumière traversante, on connaît aussi les procédés qui déterminent la présence de contraintes mécaniques résiduelles dans le matériau (parfois appelées contraintes mécaniques internes ou, notamment en langue anglaise, « stress »), en déterminant la modification de l’état de polarisation de la lumière après que celle-ci a traversé le matériau du récipient et a traversé d’éventuels défauts de stress de celui-ci. Pour mettre en œuvre de tels procédés, on dispose aujourd’hui de caméras polarimétriques.
On connaît notamment des caméras polarimétriques dans lesquelles la caméra polarimétrique comporte un capteur photoélectrique bidimensionnel comprenant des éléments photoélectriques comprenant chacun une cellule photoélectrique devant laquelle est agencé un système d’analyse de polarisation qui sera ci-après dénommé analyseur de polarisation ou tout simplement analyseur. Le système d’analyse de polarisation comprend un filtre polarisant linéaire, ci-après dénommé analyseur linéaire individuel de polarisation ou tout simplement analyseur individuel linéaire, associé à chaque cellule photoélectrique de cet élément photoélectrique. Le capteur photoélectrique comporte un nombre N de groupes distincts d’éléments photoélectriques contigus, chaque groupe distinct d’éléments photoélectriques contigus comprenant quatre éléments photoélectriques contigus appartenant respectivement à quatre familles distinctes d’éléments photoélectriques. Chaque famille d’éléments photoélectriques est définie par l’orientation de l’axe de polarisation de son analyseur individuel linéaire, cette orientation de l’axe de polarisation de l’analyseur individuel linéaire étant commune à chacun des éléments photoélectriques de la famille considérée. Dans les caméras polarimétriques connues, les quatre analyses linéaires correspondent donc à quatre orientations de leur axe de polarisation respectif, et correspondent à deux paires d’axes de polarisation orthogonaux, les deux paires étant décalées l’une de l’autre de 45 degrés d’angle, dans un sens ou dans l’autre.
Par exemple, les caméras polarimétriques de la série XCG-CP commercialisées par les sociétés du groupe SONY fonctionnent selon ce principe. Les mêmes sociétés du groupe SONY commercialisent des capteurs photoélectriques bidimensionnels qui intègrent un système de filtres polarisant linéaires individuels associés chacun à une cellule photoélectrique selon le principe ci-dessus. Ces capteurs, connus sous les références IMX250MZR / MYR, IMX253MAR / MYR, ou encore IMX264MZR / MYR, de technologie CMOS, comportent des filtre polarisants linéaires individuels formés directement sur le composant. L’invention sera décrite ci-après de manière plus précise dans un mode de réalisation mettant en œuvre une telle caméra. D’autres constructeurs de caméras pouvant être mises en œuvre dans le cas de l’invention incluent la société Lucid Vision Labs, Inc, 130-13200 Delf Place, Richmond B.C., Canada, V6V 2A2. Des capteurs polarimétriques sont aussi décrits dans le document EP-2.275.790. Un dispositif et un procédé opto-informatique d’analyse en lumière traversante d’un récipient en verre à l’aide d’une caméra numérique polarimétrique sont aussi décrits dans le document WO-2020/212014.
Sur la base des images numériques de polarisation acquises avec de telles caméras polarimétriques, il est possible de repérer, dans un récipient analysé, des régions dites « régions stressées » dans lesquelles le matériau de verre constitutif du récipient présente des contraintes mécaniques résiduelles qui se traduisent par un déphasage des deux composantes orthogonales d’une lumière polarisée traversant ces régions stressées, c’est-à-dire d’un déphasage entre deux composantes orthogonales du champ électrique de la lumière. Ces contraintes mécaniques résiduelles, généralement d’origine thermique, peuvent résulter de la présence d’une inclusion dans le matériau (céramique, métal, verre dévitrifié, …) ou résulter du processus de formation du récipient, telles que les gradients thermiques créés durant le formage et mal résorbés dans l’arche de recuisson lors du processus de refroidissement du verre. Dans tous les cas, il est connu que de telles zones stressées peuvent être des zones de fragilité inacceptables, rendant le récipient impropre à son utilisation dans le commerce.
Dans une « région stressée », le matériau présentant des contraintes mécaniques résiduelles devient biréfringent, l’indice de réfraction du matériau étant alors diffèrent selon deux axes orthogonaux dits rapide et lent, orientés en fonction de la direction des contraintes mécaniques résiduelles. Lorsqu’une onde électromagnétique traverse une « région stressée », une première composante du champ électrique de l’onde se propage plus rapidement que l’autre composante de ce champ électrique, orthogonale à la première, du fait de la biréfringence du matériau présentant des contraintes mécaniques résiduelles, créant ainsi un déphasage φ entre ces deux composantes, le déphasage φ étant induit par les contraintes mécaniques résiduelles. Il faut noter que le déphasage φ induit par les contraintes mécaniques résiduelles se superpose ou se retranche à un éventuel déphasage incident de la lumière incidente.
Dans les techniques habituellement mises en œuvre, on peut distinguer celles qui mettent en œuvre une lumière incidente polarisée linéairement, selon une direction de polarisation linéaire incidente, de celles qui mettent en œuvre une lumière polarisée circulairement avec un sens de rotation incident.
En conséquence, dans une méthode de détection de contraintes mécaniques résiduelles consistant à illuminer le récipient avec une lumière incidente polarisée linéairement, la polarisation de la lumière incidente est modifiée, pendant la traversée de matériaux de verre présentant des contraintes mécaniques résiduelles, en une polarisation résultante de la lumière émergente qui émane du matériau, ci-après polarisation émergente, cette modification de la polarisation étant dépendante de la valeur des contraintes mécaniques résiduelles et de l’angle entre la direction des contraintes mécaniques résiduelles et la direction de polarisation linaire incidente comme suit : - si la direction de polarisation linaire incidente est parallèle ou orthogonale à la direction des contraintes mécaniques résiduelles, la polarisation émergente est une polarisation linéaire de même direction de polarisation que la direction de polarisation linaire incidente, autrement dit il n’y pas de changement de l’état de polarisation ; - sinon la polarisation émergente est une polarisation elliptique ou circulaire dont la direction du grand axe et l’ellipticité dépendent de cet angle et de l’intensité des contraintes.
Dans les méthodes qui mettent en œuvre une lumière incidente polarisée linéairement, on analyse la polarisation résultante à l’aide d’un analyseur linéaire, c’est-à-dire en pratique généralement à l’aide d’un filtre polarisant linéaire. Généralement on dispose les éléments de telle sorte que la direction de polarisation de l’analyseur linéaire est orthogonale à la direction de polarisation linéaire incidente, afin que l’image soit noire en l’absence de déphasage φ induit par des contraintes mécaniques résiduelles. Cette solution préférée permet de s’affranchir au mieux des effets d’absorption et de réfraction qui diminuent l’intensité. Dans cette configuration, lorsque la polarisation de la lumière émergente qui émane du matériau analysé présente une modification de polarisation par rapport à la polarisation linéaire incidente, on voit les contraintes mécaniques résiduelles sous la forme d’une intensité lumineuse supérieure, dont la valeur dépend du déphasage φ induit par les contraintes mécaniques résiduelles, mais également de la direction des contraintes. Ainsi on ne distingue une intensité lumineuse supérieure que pour les contraintes mécaniques résiduelles dont la direction n’est ni parallèle ni orthogonale à la direction de polarisation linéaire incidente. La détection n’est pas isotrope et ne permet pas de visualiser l’intégralité d’une région stressée mais seulement certaines parties de cette région. Par exemple si le stress est dû à une inclusion sphérique, on peut considérer que les contraintes générées sont en compression radiales autour de l’inclusion. Dans ce cas on n’observe que 4 taches blanches autour du défaut.
Selon une réalisation de l'invention, le dispositif de maintien comporte un rabat relié à la structure souple, ledit rabat étant destiné à être fixé sur une portion de la coque d'intimité.
Selon une réalisation de l'invention, le rabat est réalisé dans un matériau plastique souple.
Selon une réalisation de l'invention, le rabat présente une forme en U de façon à pouvoir entourer au moins partiellement une portion de la coque d'intimité.
Selon une réalisation de l'invention, la structure souple comporte un élément d'appui destiné à venir se plaquer contre une portion d'une coque d'intimité.
Selon une réalisation de l'invention, l'élément d'appui présente une forme en L ayant un angle plaqué contre un angle correspondant d'une coque d'intimité d'une unité de siège.
Selon une réalisation de l'invention, la structure souple comporte au moins un insert de positionnement destiné à venir en appui contre une zone correspondante d'une unité de siège ou d'une paroi de la cabine d'aéronef.
Selon une réalisation de l'invention, la structure souple est munie d'au moins une sangle de façon à pouvoir augmenter un volume interne de l'espace clos de repos.
Selon une réalisation de l'invention, la structure souple présente une configuration asymétrique par rapport à un plan transversal médian, de sorte qu'une hauteur de la structure souple mesurée par rapport à un plancher de la cabine d'aéronef à l'endroit de la coque d'intimité de l'unité de siège arrière est supérieure à une hauteur de la structure souple mesurée par rapport au plancher de la cabine d'aéronef à l'endroit de la coque d'intimité de l'unité de siège avant.
Selon une réalisation de l'invention, la structure souple est réalisée de préférence dans un matériau flexible, notamment un matériau textile.
Selon une réalisation de l'invention, la structure souple est réalisée dans un matériau rembourré.
Selon une réalisation de l'invention, la structure souple comporte un marquage sous forme d'un texte et/ou d'un symbole indiquant que la structure souple délimite un espace clos de repos réservé aux membres d’équipage.
Selon une réalisation de l'invention, la structure souple est personnalisable aux couleurs d'une compagnie aérienne.
Les figures 1 et 2 sont des vues en perspective d'une partie d'une cabine d'avion respectivement avant et après la mise en place d'une structure souple rapportée selon l'invention permettant la création d'un espace clos de repos pour les membres d'équipage;
La est une vue en perspective détaillée d'un dispositif de maintien de la structure souple muni d'un plot saillant issu d'une coque d'intimité destiné à coopérer avec une ouverture réalisée dans la structure souple;
Elle est délimitée par un bord longitudinal externe 21LE, un bord longitudinal interne 21LI, et deux bords latéraux 21L. Le bord longitudinal externe 21LE et le bord longitudinal interne 21LI sont rectilignes et s’étendent suivant la direction longitudinale L. Les bords latéraux 21L sont rectilignes et s’étendent suivant la direction d’élévation E.
La longueur longitudinale L2 de l’électrode positive 21 correspond à l’écartement longitudinal entre les bords latéraux 21L.
De même, l’électrode négative 25 est typiquement une plaque rectangulaire, s’inscrivant elle aussi dans le plan, contenant la direction longitudinale L et la direction d’élévation E, mentionné plus haut.
Elle est délimitée par un bord longitudinal externe 25LE, un bord longitudinal interne 25LI, et deux bords latéraux 25L. Le bord longitudinal externe 25LE et le bord longitudinal interne 25LI sont rectilignes et s’étendent suivant la direction longitudinale L. Les bords latéraux 25L sont rectilignes et s’étendent suivant la direction d’élévation E.
La longueur longitudinale L3 de l’électrode négative 25 correspond à l’écartement longitudinal entre les bords latéraux 25L.
Pour faciliter les transferts thermiques entre les électrodes 21, 25 et le fluide diélectrique, il est important également que la partie positive externe 23 et/ou la partie négative externe 27 présente une superficie élevée.
Le flux thermique entre les électrodes 21, 25 et le fluide diélectrique est, en partie, déterminé par la superficie des électrodes 21, 25 en contact avec le fluide diélectrique.
La superficie des parties négative externe 27 et positive externe 23 ne peut toutefois pas être excessivement élevée sous réserve de pénaliser l’encombrement de la cellule poche 3.
Ainsi, la partie positive externe 23 est constituée par toute la partie de l’électrode positive 21 faisant saillie hors de la poche 5.
La partie positive externe 23 présente une superficie S2. Dans l’exemple représenté, cette superficie S2 est égale à L2 x H2, H2 étant la hauteur de la partie positive externe 23 prise selon la direction d’élévation E à partir du bord supérieure 11.
De la même façon, la partie négative externe 27 est constituée par toute la portion de l’électrode négative faisant saillie hors de la poche 5.
La partie négative externe 27 présente une superficie S3. Cette superficie est égale à L3 x H3. La hauteur H3 correspond à la hauteur de la partie négative externe 27 prise selon la direction d’élévation E à partir du bord supérieure 11.
Les parties négative externe 27 et positive externe 23 présentent ensemble une superficie d’électrodes S égale à S2 + S3.
Par ailleurs, la poche 5 présente, dans le même plan, une section ayant une superficie de poche S’.
La demanderesse a déterminé qu’il était avantageux que la superficie de poche S’ soit comprise entre 7 et 11 fois la superficie d’électrode S, encore de préférence entre 8 et 10 fois, et idéalement soit 9 fois la superficie d’électrode S.
La demanderesse a par ailleurs observé qu’il était préférable de maintenir le ratio entre la hauteur de la poche 5 et la hauteur de la partie négative externe 27 dans une fourchette prédéterminée. De même, le ratio entre la hauteur de la poche 5 et la hauteur de la partie positive externe 23 doit être maintenue dans un ratio déterminé, typiquement le même ratio qu’entre la hauteur de la poche 5 et la hauteur de la partie négative externe 27.
L’unité de rotation 211 est configurée pour appliquer une matrice de rotation d’un angle aux signaux diphasés fictifs reçus depuis le module de repère fictif diphasé 17. Ceci permet d’extraire une composante continue du signal fictif selon l’axe d d’un repère synchrone tournant de type repère de Park. Ainsi, la composante continue du signal fictif peut être définie de la manière suivante :
L’unité de régulation 212 est un régulateur de type proportionnel intégral appliqué à l’erreur selon l’axe d du repère synchrone tournant. Plus particulièrement, l’unité de régulation 212 comporte un élément d’asservissement 221 et un élément correcteur 222.
L’élément d’asservissement 221 est configuré pour asservir la composante continue du signal fictif sur l’axe d à une consigne nulle. L’écart entre la consigne et la composante continue est alors :
L’élément correcteur 222 est configuré pour déterminer un correcteur sur la base de l’écart entre la consigne et la composante continue . Ce correcteur est de type proportionnel intégral « PI » qui s’exprime selon un état désactivé ou activé, de la manière suivante :
et,
Les gains sont calculés en fonction des paramètres de la boucle de verrouillage de phase selon les deux formules suivantes :
Les valeurs de ces paramètres de la boucle de verrouillage de phase sont définies dans le tableau Tab 2, suivant :