INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les portion radiales 11rad des revêtement des deux composants tubulaires métalliques 1a et 1b sont pincées l’une contre l’autre, ce qui améliore l’étanchéité à l’interface entre ces deux portions radiales 11rad.
Ces buts et d’autres sont atteints par la présente invention qui a donc pour objet une composition, notamment pour la coloration des fibres kératiniques, comprenant : - au moins un coupleur d’oxydation choisi parmi la 6-hydroxy benzomorpholine de formule (I), l’un de ses sels d’addition, ses solvates et/ou les solvates de ses sels et leurs mélanges : (I), - au moins une base d’oxydation ; - au moins un composé choisi parmi l’acide étidronique, ses sels et leurs mélanges ; et - au moins un composé choisi parmi l’acide 2,6-dipicolinique, ses sels et leurs mélanges.
La présente invention a également pour objet un procédé de coloration des fibres kératiniques dans lequel la composition selon l’invention est appliquée sur lesdites fibres.
Cette composition permet également de couvrir particulièrement bien les fibres kératiniques dépigmentées, telles que les cheveux blancs.
Coupleurs d’oxydation La composition selon la présente invention comprend au moins un coupleur choisi parmi la 6-hydroxy benzomorpholine de formule (I), l’un de ses sels d’addition, ses solvates et/ou les solvates de ses sels et leurs mélanges : (I)
La connexion mécanique par encliquetage peut être configurée pour qu’un bruit indique à l’utilisateur, même non averti, tel qu’un professionnel de santé que le poussoir est bien encliqueté dans le connecteur.
Et, contrairement aux seringues PFS selon l’état de l’art à poussoir amovible à un ou deux bras, qui est relié en permanence au joint d’étanchéité par une charnière, on évite, grâce à l’invention une mise en place délicate qui peut conduire à une inopérabilité voire à une casse d’une partie de la seringue.
la est une vue en coupe longitudinale d'une seringue préremplie selon l’état de l'art antérieur en configuration remplie avant utilisation.
la est une vue de côté d’une seringue préremplie selon un premier mode de réalisation de l’invention montrant le poussoir (tige de piston) dans sa position inactive de stockage.
la reprend la mais selon une autre vue de côté.
la reprend la mais en vue de perspective.
la est une vue de côté de la seringue préremplie selon les figures 2 à 4 mais avec le poussoir dans sa position active d’utilisation.
la est une vue en perspective de la seringue préremplie selon les figures 5 et 6 mais avec le poussoir dans sa position active une fois l’utilisation de la seringue faite.
, , les figures 8, 9 et 10 correspondent respectivement aux figures 2, 3 et 4 avec une variante de réalisation du poussoir.
, , les figures 11, 12 et 13 correspondent respectivement aux figures 4, 5 et 6 avec la variante de réalisation du poussoir selon les figures 8 à 10.
la est une vue de côté du poussoir, dans sa position repliée de stockage, selon le premier mode.
la est une vue en coupe transversale de la .
la est une vue de côté du poussoir, dans sa position déployée d’utilisation, selon le premier mode.
représente une vue générale d’un échangeur thermique selon l’invention,
est une vue schématique de côté de l’échangeur thermique,
représente une pluralité de plaques formant partie de l’échangeur thermique,
représente un premier mode de réalisation d’un module de traitement thermique auquel est intégré l’échangeur thermique selon l’invention,
représente un deuxième mode de réalisation du module de traitement thermique,
représente un schéma de circulation d’un fluide réfrigérant au sein du deuxième mode de réalisation du module de traitement thermique,
représente un troisième mode de réalisation du module de traitement thermique,
illustre une première partie d’un schéma de circulation du fluide réfrigérant au sein du troisième mode de réalisation du module de traitement thermique,
illustre une deuxième partie du schéma de circulation du fluide réfrigérant au sein du troisième mode de réalisation du module de traitement thermique.
La représente un échangeur thermique 50 selon l’invention. L’échangeur thermique 50 comporte une pluralité de plaques 30 empilées entre elles selon une direction d’empilement 31 afin de former un bloc d’échange de chaleur 15 de l’échangeur thermique 50. Le bloc d’échange de chaleur 15 autorise la circulation d’au moins un fluide afin que ce dernier soit thermiquement traité. Afin que le fluide puisse circuler au sein du bloc d’échange de chaleur 15, l’échangeur thermique 50 comprend une pluralité de collecteurs assurant la distribution du fluide au sein du bloc d’échange de chaleur 15 ou la récupération du fluide provenant de ce même bloc de chaleur 15.
L’échangeur thermique 50 illustré sur la comprend un premier collecteur d’entrée 52, un premier collecteur de sortie 53, un deuxième collecteur d’entrée 54 et un deuxième collecteur de sortie 55. Les collecteurs d’entrée 52, 54 assurent la distribution de fluide au sein du bloc d’échange de chaleur 15 tandis que les collecteurs de sortie 53, 55 assurent la collection de fluide provenant du bloc d’échange de chaleur 15. Ainsi l’échangeur thermique 50 est configuré pour assurer la circulation de deux fluides différents au sein de son bloc d’échange de chaleur 15, par exemple un fluide réfrigérant et un liquide caloporteur, ou bien d’un seul fluide à deux températures différentes pour garantir un échange de chaleur. L’ensemble de ces collecteurs s’étend de manière parallèle à la direction d’empilement 31 des plaques 30.
L’échangeur thermique 50 comprend également deux conduits de circulation 51 qui, tout comme les collecteurs, s’étendent de manière parallèle à la direction d’empilement 31 des plaques 30. Les conduits de circulation 51 sont formés par une succession d’ouvertures 59 agencées au niveau des plaques 30, d’une manière avantageuse sur chacune des plaques 30. Les conduits de circulation 51 garantissent une circulation d’un fluide, par exemple le fluide réfrigérant, en minimisant une potentielle perte de charge lors de la circulation dudit fluide. On comprend ainsi que lesdits conduits de circulation 51 ont pour vocation de faire circuler un fluide à travers l’échangeur thermique 50 mais sans pour autant générer un échange de chaleur impliquant le fluide circulant dans les conduits de circulation 51.
L’échangeur thermique 50 est divisé en une portion centrale 58 et en une première portion terminale 56 et en une deuxième portion terminale 57 s’étendant de part et d’autre de la portion centrale 58. Les collecteurs de l’échangeur thermique 50 sont agencés au niveau des portions terminales 56, 57 tandis que les conduits de circulation 51 sont agencés au niveau de la portion centrale 58 de l’échangeur thermique 50. Les collecteurs et les conduits de circulation 51 peuvent toutefois être agencées autrement si les dimensions de l’échangeur thermique 50 le permettent.
La représente une vue de côté schématique de l’échangeur thermique 50 permettant d’illustrer l’étendue des conduits de circulation 51 et des collecteurs au sein du bloc d’échange de chaleur 15. Les conduits de circulation 51 représentés en pointillés s’étendent de sorte à traverser l’échangeur thermique 50 de part en part. Un objectif de ces conduits de circulation 51 peut donc par exemple être de former un accès à un élément tiers en passant par l’échangeur thermique 50. Il est à préciser que les conduits de circulation 51 sont étanches par rapport au bloc d’échange de chaleur 15. Il n’y a donc pas de mélange entre le fluide circulant dans le bloc d’échange de chaleur 15 entre les collecteurs et le fluide circulant dans les conduits de circulation 51.
Afin d’assurer une communication fluidique avec l’ensemble du bloc d’échange de chaleur 15, les collecteurs s’étendant également selon une direction parallèle à la direction d’empilement 31 des plaques.
L'un des principaux défis de la conception d'un ordinateur quantique basé sur des qubits supraconducteurs est donc de concevoir l'environnement électromagnétique des qubits de manière à ce qu'ils puissent être couplés à des lignes de transmission ou à des guides d'ondes tout en minimisant l'impact des autres modes qui sont inévitablement présents.
La solution la plus classique consiste à insérer le qubit supraconducteur dans une boîte dont le mode de résonance fondamental est à une fréquence supérieure à celle du qubit. Il n'y a alors aucun mode électromagnétique à la fréquence du qubit ou en dessous. Cela permet de protéger l'état quantique du qubit des pertes radiatives. Cette approche est par exemple décrite dans l’article de Paik et al., « Observation of high coherence in Josephson junction qubits measured in a three-dimensional circuit QED architecture », Physical Review Letters 107, 240501 (2011) et dans l’article de Huang et al. « Microwave Package Design for Superconducting Quantum Processors », PRX Quantum 2, 020306 (2021).
Dans le cas des codes bosoniques, l'un des modes de la boîte est utilisé comme le qubit lui-même. Pour des raisons pratiques de fabricabilité et d’insertion de circuits, la boîte est traditionnellement constituée de deux parties qui sont soudées ensemble. L'interface boîte-soudure entraîne cependant des pertes résistives qui limitent fortement la durée de vie de l'état quantique du qubit, même si la boîte et la soudure sont faites de matériaux supraconducteurs.
Une solution à ce problème consiste à former une cavité à l'intérieur de la masse d'un matériau supraconducteur en perçant ou en fraisant, par exemple, des tunnels à partir de l'extérieur de la masse supraconductrice. Si la section transversale du tunnel est suffisamment petite, le champ électromagnétique ne s'y propagera pas en dessous d'une certaine fréquence de coupure. En choisissant une fréquence de coupure supérieure à la fréquence du mode fondamental de la cavité, ce dernier peut donc être utilisé comme un qubit à longue durée de vie. Ce type d’approche est décrit dans l’article de Reagor et al. « Quantum memory with millisecond coherence in circuit QED », Physical Review B 94, 014506 (2016) et dans l’article de Chakram et al. « Seamless High-Q Microwave Cavities for Multimode Circuit Quantum Electrodynamics », Physical Review Letters 127, 107701 (2021).
Le principal inconvénient de ces solutions réside dans les exigences strictes en matière de dimensionnement de la boîte. En effet, la taille de la boîte et de la section transversale du tunnel doit être typiquement inférieure à c/f, où f est la fréquence du qubit et c la vitesse de la lumière.
De ce fait, la taille de la boîte est relativement petite, ce qui constitue un problème majeur lors de la mise à l'échelle vers de nombreux qubits, puisque tous les qubits doivent se trouver dans une même boîte. De plus, la limitation de la section transversale des tunnels pose des problèmes de fabrication, car les tunnels doivent être à la fois étroits et longs. En outre, tous les circuits nécessaires pour contrôler le qubit doivent passer par les tunnels, ce qui entraîne d’autres difficultés.
L’ensemble de ces contraintes rend cette solution particulièrement mal adaptée à la mise à l’échelle et à l’industrialisation.
L’invention vient améliorer la situation. À cet effet, elle propose un dispositif de qubit supraconducteur à isolation électromagnétique comprenant un conducteur électrique présentant une face sensiblement plane et un conducteur magnétique artificiel présentant une face sensiblement plane en regard de la face dudit conducteur électrique, et un ou plusieurs qubits réalisés sur ou dans l’un dudit conducteur électrique et dudit conducteur magnétique artificiel, les dimensions des éléments constituant le conducteur magnétique artificiel et la distance séparant la face dudit conducteur électrique et la face dudit conducteur magnétique artificiel étant choisies de manière à réaliser une structure à bande électromagnétique interdite qui comprend les fréquences desdits qubits.
Ce dispositif est particulièrement avantageux car il permet, de réaliser un dispositif d’isolation électromagnétique de qubit supraconducteur qui peut être mis à l’échelle. De plus, sa fabrication et son industrialisation posent beaucoup moins de problèmes.
- le conducteur magnétique artificiel comprend une base conductrice électriquement sensiblement plane à partir de laquelle s’élève une pluralité de saillies selon une direction sensiblement orthogonale à la base conductrice électriquement formant ensemble un lit de clous,
- les saillies sont agencées de manière sensiblement périodique dans le plan de la base conductrice électriquement avec une périodicité inférieure à la vitesse de la lumière effective entre la face dudit conducteur magnétique artificiel et la face dudit conducteur électrique divisée par 8 fois la fréquence la plus petite parmi lesdits un ou plusieurs qubits,
- les saillies présentent une hauteur sensiblement supérieure à la vitesse de la lumière effective entre la face dudit conducteur magnétique artificiel et la face dudit conducteur électrique divisée par 4 fois la fréquence la plus petite parmi lesdits un ou plusieurs qubits,
- la distance séparant la face dudit conducteur électrique et la base dudit conducteur magnétique artificiel au pied des saillies est sensiblement inférieure à la vitesse de la lumière effective entre la face dudit conducteur magnétique artificiel et la face dudit conducteur électrique divisée par 2 fois la fréquence la plus grande parmi lesdits un ou plusieurs qubits,
- la périodicité des saillies varie de moins de 50%,
- lesdits un ou plusieurs qubits sont réalisés par un circuit supraconducteur bidimensionnel,
Le conduit 8 annulaire creux comprend encore deux sorties d’air 7c, en vis-à-vis, aménagée sur la surface cylindrique interne, 7a. Dans ce mode de réalisation, le conduit 8 annulaire creux ne possède que deux sorties d’air 7c, en vis-à-vis.
Les deux sorties 7c d’air ont une forme de fente s’étendant selon un plan transversal T perpendiculaire à l’axe central A. Les deux fentes sont symétriques par rapport à un axe de symétrie appartenant au plan transversal T. Afin que l’air entrant dans le conduit 8 ait un trajet symétrique pour chaque fente 7c, l’entrée d’air 9 est de préférence placée sur cet axe de symétrie. La forme de fente permet de diffuser un rideau d’air et de répartir cet air dans la section de passage des gaz.
Le dispositif 7 d’injection d’air peut être soudé à l’entrée 4a de l’organe de dépollution 1. Comme le montre la , l’organe de dépollution 1 comprend à son entrée 4a une collerette 4b dans laquelle s’insère la surface externe (7b) longitudinale du conduit annulaire (8) du dispositif 7 d’injection d’air. La soudure est ensuite réalisée entre le bord de la collerette 4b et la surface externe (7b). Ceci facilite l’intégration car le conduit annulaire 8 fait alors office d’interface de connexion ce qui évite de prévoir une bride spécifique supplémentaire.
Le dispositif 7 d’injection d’air peut être soudé à la sortie 6a de la turbine. Pour cela on peut prévoir au dispositif 7 d’injection d’air une bride 10 de connexion adaptée pour s’interfacer avec la sortie 6a de la turbine 6. En variante, on pourrait également prévoir au dispositif 7 d’injection d’air une bride 10 de connexion pour le relier à l’entrée 4a de l’organe de dépollution 1. La bride 10 de connexion peut être soudée au conduit annulaire 8 ou mieux, ne former avec le conduit annulaire 8 qu’une pièce unique monobloc.
Un tel ensemble d’échappement peut équiper moteur à combustion interne. Un tel moteur peut équiper un véhicule automobile pour sa propulsion.
Le dispositif d’injection d’air de l’invention à l’avantage de pouvoir s’adapter aux pièces existantes pour définir le meilleur arrosage possible de l’élément chauffant.
Le placement du dispositif d’injection d’air en aval de la turbine de turbocompresseur permet de ne pas impacter le fonctionnement de cette pièce.
Afin de pouvoir être injecté dans la chambre de combustion d’une turbomachine, le carburant doit être conditionné, c’est-à-dire pressurisé et chauffé, afin de permettre une combustion optimale. Un conditionnement est par exemple nécessaire pour réduire le risque de givrage de la vapeur d’eau contenue dans l’air qui circule dans la turbomachine, en particulier, au niveau des injecteurs de carburant de la turbomachine. En référence à la , il est représenté un système de conditionnement selon l’art antérieur comprenant un circuit de carburant 100 relié en entrée à un réservoir cryogénique R1 et en sortie à la chambre de combustion CC d’une turbomachine T. Un flux de carburant Q circulant d’amont en aval dans le circuit de carburant 100 traverse successivement une pompe mécanique 101 soutirant le carburant en phase liquide et un module de chauffage 102.
L’utilisation d’un module de chauffage 102 nécessite d’utiliser de l’énergie pour fonctionner, ce qui abaisse le rendement du système de conditionnement. Il a été proposé dans l’art antérieur d’utiliser un module de chauffage 102 qui prélève des calories sur la turbomachine T. En pratique, les calories générées par la turbomachine T ne sont pas suffisantes pour réchauffer le flux de carburant Q sans pénaliser son rendement. De plus, les calories générées dépendent du régime de la turbomachine T.
L’invention vise à éliminer au moins certains de ces inconvénients en proposant un nouveau système de conditionnement de carburant permettant un chauffage avec un meilleur rendement et une grande opérabilité.
PRESENTATION DE L’INVENTION L’invention concerne un système de conditionnement de carburant configuré pour alimenter une turbomachine configurée pour assurer la propulsion d’un aéronef, dite turbomachine, à partir de carburant issu d’un réservoir cryogénique, le système de conditionnement comprenant : un circuit de carburant relié en entrée au réservoir cryogénique et en sortie à la turbomachine, une pompe configurée pour faire circuler un flux de carburant d’amont en aval dans le circuit de carburant, une pile à combustible configurée pour fournir de l’électricité à un réseau électrique de l’aéronef, au moins un premier échangeur de chaleur appartenant au circuit de carburant et configuré pour transmettre des calories, issues de la pile à combustible, au flux de carburant afin de le réchauffer et au moins un deuxième échangeur de chaleur, monté en aval du premier échangeur de chaleur dans le circuit de carburant, configuré pour transmettre des calories, issues de la turbomachine, au flux de carburant afin de le réchauffer.
La présente invention permet de tirer avantage d’une pile à combustible pour conditionner du carburant stocké dans un réservoir cryogénique. En effet, une pile à combustible permet, à partir de carburant, de générer de l’énergie électrique pouvant être utilisée par la turbomachine et/ou l’aéronef. En pratique, la pile à combustible possède un rendement de l’ordre de 50% et génère également une quantité importante de calories qui sont traditionnellement dissipées par un flux d’air extérieur. Grâce à l’invention, les calories générées sont avantageusement utilisées pour le conditionnement du carburant cryogénique utilisé pour la turbomachine d’aéronef afin de pouvoir être consommé de manière optimale. De plus, une pile à combustible possède un rendement élevé à régime constant et permet ainsi de générer des calories pour le réchauffage de manière indépendante au régime de la turbomachine d’aéronef.
De plus, dans l’art antérieur, le fluide caloporteur d’une pile à combustible était refroidi par un flux d’air extérieur de l’aéronef par l’intermédiaire d’un radiateur de grandes dimensions qui induisait une trainée importante pour l’aéronef. Grâce à l’invention, le radiateur peut être supprimé ou ses dimensions diminuées. Les interactions avec le flux d’air extérieur sont diminuées et la trainée est réduite.
L’utilisation de deux échangeurs de chaleur en série permet de chauffer le carburant par palier dans le circuit de carburant. Le degré de liberté introduit par la présence de deux échangeurs permet de contrôler la température du carburant arrivant à la turbomachine dans toutes les conditions d’opération, même si la pile à combustible fonctionne à régime constant. Un tel chauffage en série permet également de mieux se prémunir des risques de condensation de la vapeur d’eau au voisinage de l’hydrogène.
Les sels d'addition des composés de formule (I) sont, notamment, choisis parmi les sels d'addition avec un acide tel que les chlorhydrates, les bromhydrates, les sulfates, les citrates, les succinates, les tartrates, les lactates, les tosylates, les benzènesulfonates, les phosphates et les acétates, et les sels d'addition avec une base telle que la soude, la potasse, l'ammoniaque, les amines ou les alcanolamines.
Par ailleurs, les solvates des composés de formule (I) représentent plus particulièrement les hydrates de ces composés et/ou l’association de ces composés avec un alcool linéaire ou ramifié en C 1 à C 4 tel que le méthanol, l’éthanol, l’isopropanol, le n-propanol. De préférence, les solvates sont des hydrates.
La teneur totale en coupleur(s) choisi(s) parmi la 6-hydroxy benzomorpholine de formule (I) , l’un de ses sels d’addition, ses solvates et/ou les solvates de ses sels varie de préférence 0,001 à 20% en poids, de préférence de 0,005 à 15 % en poids, plus préférentiellement de 0,01 à 10% en poids, mieux de 0,05 à 5%, encore mieux de 0,1 à 3% en poids par rapport au poids total de la composition.
La composition selon l’invention peut éventuellement comprendre en outre un ou plusieurs coupleurs additionnels, différents du composé de formule (I) et de ses sels d’addition, ses solvates et/ou les solvates de ses sels avantageusement choisis parmi ceux traditionnellement utilisés dans la coloration de fibres kératiniques.
Parmi les coupleurs additionnels, on peut en particulier mentionner les méta-phénylènediamines, les méta-aminophénols, les méta-diphénols, les agents de couplage à base de naphtalène et les agents de couplage hétérocycliques, ainsi que les sels d’addition correspondants.
On peut par exemple mentionner le 2-amino-5-ethylphenol, le 1,3-dihydroxybenzène, le 1,3-dihydroxy-2-méthylbenzène, le 4-chloro-1,3-dihydroxybenzène, le 2,4-diamino-1-(ß-hydroxyéthyloxy)benzène, le 2-amino-4-(ß-hydroxyéthylamino)-1-méthoxybenzène, le 1,3-diaminobenzène, le 1,3-bis(2,4-diaminophénoxy)propane, la 3-uréidoaniline, le 3-uréido-1-diméthylaminobenzène, le sésamol, l’α-naphtol, le 2-méthyl-1-naphtol, le 6-hydroxyindole, le 4-hydroxyindole, le 4-hydroxy-N-méthylindole, la 2-amino-3-hydroxypyridine, la 3,5-diamino-2,6-diméthoxypyridine, le 2,6-bis(ß-hydroxyéthylamino)toluène, la 6-hydroxyindoline, la 2,6-dihydroxy-4-méthylpyridine, la 1-H-3-méthylpyrazol-5-one, la 1-phényl-3-méthylpyrazol-5-one, le 2,6-diméthylpyrazolo[1,5-b]-1,2,4-triazole, le 2,6-diméthyl[3,2-c]-1,2,4-triazole et le 6-méthylpyrazolo[1,5-a]benzimidazole, le 2-méthyl-5-aminophénol, le 5-N-(ß–hydroxyéthyl)amino-2-méthylphénol, le 3-aminophénol, le 3-amino-2-chloro-6-méthylphénol, l’hydroxyéthyl-3,4-méthylènedioxyaniline, les sels d’addition correspondants avec un acide, les solvates, les solvates de leurs sels, et les mélanges correspondants.
En général, les sels d’addition des coupleurs qui peuvent être utilisés dans le contexte de l’invention sont en particulier choisis parmi les sels d’addition avec un acide, tels que les chlorhydrates, les bromhydrates, les sulfates, les citrates, les succinates, les tartrates, les lactates, les tosylates, les benzènesulfonates, les phosphates et les acétates.
Lorsque la composition comprend un ou plusieurs coupleurs d’oxydation additionnels, la teneur totale du ou des coupleurs additionnels, différents des coupleurs de formules (I), de ses sels, de ses solvates et des solvates de ses sels présente(s) dans la composition selon l’invention, varie, de préférence, de 0,001 à 20% en poids, de préférence encore de 0,005 à 15 % en poids, plus préférentiellement de 0,01 à 10% en poids, mieux de 0,05 à 5%, encore mieux de 0,1 à 3% en poids par rapport au poids total de la composition.
Bases d’oxydation La composition selon l’invention comprend également au moins une base d’oxydation.