INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
On notera que le signe de la variable ∆ dépend également du signe de l’erreur de régulation, par exemple λ fb . Ainsi, lorsque le mélange est plus riche que voulu (λ fb est positif de sorte qu’on incrémente la concentration estimée et lorsque le mélange est moins riche que voulu (λ fb > 0), le signe de la variable ∆ est négatif de sorte qu’on décrémente la concentration estimée En effet, lorsque λ fb est donc sous-estimée, elle doit donc être augmentée. Par ailleurs, lorsque λ fb > 0, cela signifie que la quantité d’essence injectée devrait être augmentée car le mélange air/carburant est pauvre, la concentration est donc surestimée et elle doit être diminuée.
On notera également que la valeur de la variable ∆ peut également dépendre du nombre d’ouvertures et de la durée d’ouverture de la vanne de purge 12.
Le procédé décrit ci-dessus est mis en œuvre par un processeur du contrôleur moteur 2 lorsque celui-ci souhaite connaître la concentration du gaz de purge en essence. Le procédé décrit ci-dessus peut par exemple être mis en œuvre après la phase de démarrage moteur, après que la régulation de richesse ait été activée une première fois. En effet, dans ce régime, une purge peut être envisagée puisque le catalyseur est apte à traiter l’essence résiduelle dans les gaz d’échappement. On évite ainsi toute pollution potentielle qui serait due à un rejet d’essence non brûlée dans l’atmosphère. Le procédé décrit ci-dessus peut également être mis en œuvre, dans certains cas, lors d’un redémarrage moteur initié par un dispositif start and stop.
Avantageusement, selon le procédé de l’invention, la mesure de concentration effectuée par le capteur de concentration en essence du gaz de purge est validée lorsque l’erreur E calculée est inférieure à un seuil prédéterminé. Il peut s’agir d’un unique seuil, par exemple de 5% ou de deux seuils différents, selon le statut du régime de régulation de richesse (activé/inactivé). En effet, lorsque la régulation de richesse est inactivée, l’erreur E calculée est moins fiable et un seuil plus important peut être pris en compte pour valider ou invalider la mesure de concentration faite par le capteur de concentration en essence du gaz de purge 19.
PROCEDE DE DEMARRAGE AUTOMATIQUE D’UN MOTEUR THERMIQUE EN FONCTION DU RELACHEMENT DE LA PEDALE DE FREIN Le domaine de l’invention concerne un procédé de démarrage automatique d’un moteur thermique à combustion interne de véhicule automobile. En particulier, l’invention s’applique aux systèmes d’arrêt et de redémarrage automatique principalement lors des situations de vie de décollage.
Pour les véhicules équipés d’une transmission automatisée, le débrayage, les passages de rapports et le démarrage du moteur thermique sont pilotés par un superviseur du groupe motopropulseur. En particulier, le démarrage est décidé à partir d’une interprétation de la volonté du conducteur. On connait de l’état de la technique le document FR2915158A1 décrivant un procédé d’assistance pour les manœuvres en côte dans lequel la vitesse de serrage des freins est pilotée automatiquement pour éviter un recul du véhicule et des freinages intempestifs. On connait en outre le document CN109835325B_B dans lequel le desserrage des freins est piloté lorsque le régime du moteur thermique atteint un régime donné.
Par ailleurs, il existe des fonctions de gestion d’arrêt et du redémarrage automatique du moteur, dans lesquelles le démarrage est piloté en fonction de la valeur de la vitesse du véhicule, de la pente et de la pression dans le maitre-cylindre du système de frein. Plus particulièrement, une stratégie prévoit de déclencher le démarrage en fonction de la force de freinage appliquée sur la pédale de frein. L’instant de démarrage se détermine en fonction de la pression dans le maître-cylindre par rapport à un seuil.
Dans les situations où le moteur est mis à l’arrêt à vitesse non nulle, ce seuil est configuré à une valeur proche d’un relâchement de pied total de manière à retarder le redémarrage le plus tard possible lors du relevé de pied. Cette stratégie privilégie la réduction de consommation de carburant. Cependant, cette valeur de seuil ne convient pas forcément à tout style de conduite, notamment les conducteurs souhaitant un démarrage rapide dans les situations de vie de décollage. Le décollage est une situation lors de laquelle le véhicule est à l’arrêt et amorce un déplacement.
Il existe donc un besoin de palier les problèmes précités. L’objectif de l’invention est d’améliorer la réactivité du démarrage du moteur thermique en situation de décollage tout en optimisant la consommation de carburant dans d’autres situations de roulage.
Plus précisément, l’invention concerne un procédé de commande du démarrage automatique d’un moteur thermique de véhicule automobile comportant la mesure en permanence d’un paramètre représentatif d’une pression de freinage commandé. Selon l’invention, le démarrage est déclenché en fonction d’au moins un premier et un deuxième mode de démarrage dont l’activation est dépendante de valeurs mesurées de la pente et de la vitesse du véhicule, et l’instant de déclenchement du démarrage du premier et du deuxième mode est conditionné par la valeur instantanée dudit paramètre par rapport à un premier et un deuxième seuil de pression respectivement.
Selon une variante, le premier mode de démarrage est activé lorsque la pente est comprise entre un premier seuil d’inclinaison et un deuxième seuil d’inclinaison et lorsque la vitesse est supérieure à un premier seuil de vitesse.
Description détaillée de l’invention La montre un déflecteur 100 pouvant par exemple être fixé au fond de chambre 17 de la chambre de combustion de la . Le déflecteur 100 forme un écran thermique et comprend deux plaques 102 1 et 102 2 distinctes et indépendantes l’une de l’autre. Chaque plaque 102 1 et 102 2 est munie d’un plot de fixation 106 1 et 106 2 , respectivement qui s’étend depuis une face amont de ladite plaque 102. Les plaques 102 1 et 102 2 sont configurées pour former une ouverture 110 du déflecteur 100. L’ouverture 110 est arrangée en regard d’une des premières ouvertures 20 du fond de chambre 17.
Chaque plaque 102 1 , 102 2 comprend un bord circonférentiel PC 1 , PC 2 et un bord radial PR 1 , PR 2 se rejoignant en un sommet S 1 , S 2 au voisinage duquel est formé le plot de fixation 106. Tel que représentée sur les figures, chaque plaque 102 est équipée d’un seul plot de fixation 106 cylindrique avec une section circulaire. Alternativement, chaque plaque 102 peut être équipée de plusieurs plots de fixation 106. Le plot de fixation 106 peut en outre présenter une section carrée, rectangulaire, hexagonale, etc.
Pour limiter les contraintes thermomécaniques, un ou chacun, des plots de fixation 106 1 et 106 2 comprend un circuit de refroidissement configuré pour faire circuler de l’air extrait de l’extérieur de la chambre de combustion dans au moins une partie du plot de fixation 106.
La montre un premier exemple de réalisation du circuit de refroidissement 112 selon une vue en coupe. Le plot de fixation 106 comprend une extrémité insérée dans un orifice prévue dans le fond de chambre 17 et serrée par un écrou 114 contre le fond de chambre 17. L’extrémité du plot de fixation 106 présente une section inférieure au reste à la section du plot de fixation 106, de sorte à former un épaulement 107 qui vient en butée contre le fond de chambre 17. Chaque plot de fixation 106 peut présenter une section circulaire.
Le circuit de refroidissement 112 comprend un canal longitudinal 116 comprenant une première extrémité 118 débouchant en amont du fond de chambre 17. Le canal longitudinal 116 est formé par un évidement radialement au centre du plot de fixation 106. Le circuit de refroidissement 112 comprend en outre quatre canaux transversaux 120 comprenant une extrémité débouchant dans le canal longitudinal 116 et une autre extrémité 122 débouchant sur une surface radialement externe 123 du plot de fixation 106. Chaque canal transversal 120 s’étend radialement. Les canaux transversaux 120 sont distribués circonférentiellement à équidistance autour du plot de fixation 106. Les extrémité 122 des canaux transversaux 120 débouchent en aval du fond de chambre 17 et en amont de la plaque 102.
Le circuit de refroidissement 112 est alimenté en air depuis l’extérieur du fond de chambre 17 et traverse le plot de fixation 106, ce qui permet de le refroidir. L’air en sortie des canaux transversaux 120 peut être réutiliser pour former un film de refroidissement généré le long de la face amont 101 de la plaque 102 par l’air introduits par les trous 62.
La montre un second exemple de réalisation du circuit de refroidissement 212, lequel comprend les mêmes éléments que le premier exemple de réalisation du circuit de refroidissement 112. A la différence, le circuit de refroidissement 212 comprend des premiers canaux transversaux 120 1 agencés dans un premier plan transversal P1 et des seconds canaux transversaux 120 2 agencés dans un second plan transversal P2 espacé longitudinalement du premier plan transversal P1.
Les premiers canaux transversaux 120 1 comprennent huit canaux transversaux 120 1 agencés en étoile autour du plot de fixation 106. De la même façon, les second canaux transversaux 120 2 comprennent huit canaux transversaux 120 1 agencés en étoile autour du plot de fixation 106.
La montre un second exemple de réalisation du circuit de refroidissement 312, lequel comprend les mêmes éléments que le premier exemple de réalisation du circuit de refroidissement 112. A la différence, le circuit de refroidissement 312 ne comprend pas de canaux transversaux. Le canal longitudinal 116 présente une seconde extrémité 119 débouchant sur la face aval 103 de la plaque 102. Ainsi, le canal longitudinal 116 traverse le plot de fixation 106 en totalité, qui est creux dans ce cas. L’air en sortie du circuit de refroidissement 312 peut être utilisé pour la combustion dans la chambre de combustion. Ceci permet d’améliorer les performances de la chambre de combustion au niveau de l’allumage, de l’accrochage de la flamme, etc.
La montre une autre variante de réalisation du circuit de refroidissement. Le circuit de refroidissement 412 comprend les mêmes éléments que le circuit de refroidissement 312 de la . En plus, le circuit de refroidissement 412 comprend des premiers canaux transversaux 120 1 et des seconds canaux transversaux 120 2 , similaires à ceux du circuit de refroidissement 212 de la . Les canaux transversaux 120 permettent d’uniformiser le refroidissement le long du plot de fixation 106.
La montre une autre variante de réalisation du déflecteur 100 qui comprend le circuit de refroidissement 312 de la . En plus, la plaque 102 du déflecteur 100 comprend un disque aplanisseur de jet 124 agencé en regard de la seconde extrémité 119 du canal longitudinal 116. Le disque aplanisseur de jet 124, qui sera décrit plus en détail en relation avec la , est configuré pour rediriger le flux F1 d’air traversant le canal longitudinal 116 dans une direction de flux F2 radial en sortie de la seconde extrémité 119.
La montre une autre variante de réalisation du déflecteur 100 qui comprend le circuit de refroidissement 412 de la . En plus, la plaque 102 du déflecteur 100 comprend un disque aplanisseur de jet 124 agencé en regard de la seconde extrémité 119 du canal longitudinal 116. Le disque aplanisseur de jet 124, qui sera décrit plus en détail en relation avec la , est configuré pour rediriger le flux F1 d’air traversant le canal longitudinal 116 dans une direction de flux F2 radial en sortie de la seconde extrémité 119. Le flux F2 radial permet de refroidir la face aval 103 de la plaque 102.
Le disque aplanisseur de jet 124 est formé par une plaque circulaire présentant une surface supérieure à la surface de la seconde extrémité 119 soit de la section du canal longitudinal 116, de sorte que le disque aplanisseur de jet 124 couvre totalement la seconde extrémité 119. De préférence, le disque aplanisseur de jet 124 est muni de deux attaches 126 qui s’insèrent dans des logements prévus dans la face amont 103 de la plaque 102. Les attaches 126 s’étendent longitudinalement de sorte que le disque aplanisseur de jet 124 est espacé longitudinalement de la seconde extrémité 119 pour laisser l’air s’échapper de la seconde extrémité 119. Les attaches 126 peuvent être brasées à la plaque 102.
La montre un autre exemple du circuit de refroidissement similaire au circuit de refroidissement 112 de la . Le circuit de refroidissement 512 comprend un canal annulaire 130 entourant une partie centrale 132 pleine du plot de fixation 106. Le canal annulaire 130 comprend une première extrémité 131 débouchant dans le canal longitudinal et deux secondes extrémités opposées débouchant dans un canal transversal 134. Le canal transversal 134 est agencé dans la plaque 102 et débouche à une extrémité 138 au niveau d’une surface radialement externe de ladite plaque 102. Le circuit de refroidissement 512 permet ainsi de refroidir la plaque 102.
La montre un exemple du circuit de refroidissement 612 comprenant les mêmes éléments que le circuit de refroidissement 512. A la différence, le canal annulaire 130 débouche dans un canal longitudinal aval 140 traversant la plaque 102 et débouchant sur la face aval 103 de la plaque 102.
La représente une autre variante de réalisation du déflecteur 100 qui comprend le circuit de refroidissement 612 de la . Le déflecteur 100 comprend en plus le disque aplanisseur de jet 124 de la agencé en regard de la sortie d’air du canal longitudinal aval 140.
Selon une configuration, le système d’enfoncement 66 comprend deux marteaux 72, 72’ reliés au premier fourreau secondaire 70’ et espacés selon une direction verticale. Ainsi, la machine à planter 10 est configurée pour enfoncer plusieurs dimensions de piquets ou de tuteurs 88, 88’.
Selon un agencement, le système d’enfoncement 66 comprend un manchon 90 solidaire du premier fourreau secondaire 70’ sur lequel est fixé un premier marteau 72 adapté pour enfoncer des piquets 88 de grandes dimensions ainsi qu’un pilon 92 monté dans le manchon 90 présentant une extrémité inférieure assurant la fonction de deuxième marteau 72’ adapté pour enfoncer des tuteurs 88’ de plus petites dimensions.
Le pilon 92 et le manchon 90 sont reliés par une liaison démontable 94 permettant d’ajuster la position du pilon 92 par rapport au manchon 90 et ainsi l’écartement entre les premier et deuxième marteaux 72, 72’. Selon un agencement, le pilon 92 présente une série de trous 92.1 répartis sur sa longueur et configurés pour coïncider avec au moins un trou 90.1 prévu au niveau du manchon 90, la liaison démontable 94 comprenant au moins une goupille ou analogue configurée pour se loger dans l’un des trous 92.1 du pilon 92 et l’un des trous 90.1 du manchon 90.
Selon un mode de réalisation, le système d’enfoncement 66 peut comprendre un système de guidage 96, positionné sous le premier marteau 72 et fixé sur le pilon 92, pour faciliter le positionnement des piquets 88 et/ou un système de guidage (non représenté), positionné sous le deuxième marteau 72’ et fixé sur la première glissière 68, pour faciliter le positionnement des tuteurs 88’.
L’actionneur 86 est configuré pour maintenir les premiers fourreaux principal et secondaire 70, 70’ écartés, comme illustré sur la , ou rapprochés comme illustré sur la . L’actionneur 86 est configuré pour ajuster un écartement entre les premiers fourreaux principal et secondaire 70, 70’, compris entre une valeur maximale et une valeur minimale dans laquelle ils peuvent être accolés.
Le fait de prévoir deux premiers fourreaux principal et secondaire 70, 70’ ainsi qu’un actionneur 86 les reliant permet au moment où le marteau 72, 72’ est en position basse, comme illustré sur la , et s’apprête à remonter, de provoquer une translation du marteau 72, 72’ vers le haut, indépendamment du mouvement imposé par le système de compensation 74. Dans ce cas, lors de la descente du marteau 72, 72’, les premiers fourreaux principal et secondaire 70, 70’ sont espacés d’une distance maximale. Au moment où le marteau 72, 72’ atteint sa position la plus basse et s’apprête à remonter, l’actionneur 86 provoque un rapprochement des premiers fourreaux principal et secondaire 70, 70’ qui sont alors séparés d’une distance minimale.
Selon cet agencement, le piquet ou le tuteur 88, 88’ n’est pas entraîné vers l’avant par la machine à planter 10 et reste parfaitement vertical. Cette solution permet de s’affranchir de réglages complexes, notamment du système de compensation 74.
Selon un autre avantage, en présence de deux marteaux 72, 72’, il est possible grâce à l’actionneur 86 de régler la profondeur d’enfoncement des piquets 88 ou des tuteurs 88’. Ainsi, il est possible d’augmenter la course du premier fourreau principal 70, imposée par le système de compensation 74, grâce à la course du premier fourreau secondaire 70’ par rapport au premier fourreau principal 70, imposée par l’actionneur 86.
Selon une configuration, le système de commande intègre un logiciel permettant de définir l’ordre d’enfoncement des tuteurs 88’ positionnés à côté de chaque plant et des piquets 88 positionnés entre des séries de plants.
La machine à planter 10 comprend un système d’alerte configuré pour émettre un signal (sonore ou lumineux) et contrôlé par le système de commande, le système d’alerte émettant un signal en fonction du piquet ou du tuteur à enfoncer. Le système d’alerte émet un signal lorsque le logiciel détermine qu’un piquet 88 doit être enfoncé. Ainsi, en l’absence de signal, l’opérateur positionne un tuteur 88’ sous le marteau 72’ le plus bas. Lorsqu’un signal est émis, l’opérateur positionne un piquet 88 sous le marteau 72 le plus haut.
La machine à planter 10 selon l’invention permet d’enfoncer les tuteurs et piquets parfaitement verticaux, sans réglages complexes notamment du système de compensation. En outre, elle procure les avantages suivants : Elle permet de corriger les défauts de dévers et de pente du sol ; Elle permet d’enfoncer différentes dimensions de tuteurs et de piquets et de régler la profondeur d’enfoncement ; Elle permet de corriger un éventuel déport transversal de la machine à planter indépendamment du tracteur ou de décaler le plan de plantation par rapport au tracteur ; Elle procure une efficacité accrue en permettant d’arroser les plants, de mettre en place des fils de palissage, des systèmes d’arrosage avec ou sans fertilisation et de travailler le sol en un seul passage.
Chariot pour le transport et la distribution de produits d’alimentation pour animaux Domaine technique de l'invention La présente invention concerne le domaine général de l’agriculture et en particulier le domaine technique des accessoires pour l’élevage d’animaux.
Elle concerne plus particulièrement un chariot pour le transport et la distribution de produits d’alimentation pour animaux.
Etat de la technique Dans les élevages d’animaux (bovins, ovins, caprins, porcins, équins ou autres), les produits d’alimentation (par exemple sous la forme d’aliments granulés ou d’aliments floconnés) peuvent être transportés et distribués au moyen de chariots qui comprennent une cuve de grand volume en matière plastique, munie d’une ouverture supérieure, et qui est équipée d’une structure roulante pour son déplacement sur le sol.
Ces cuves comprennent un fond, deux parois longitudinales et deux parois d’extrémités. La section du fond, perpendiculaire à un plan médian longitudinal de cuve qui traverse les deux parois d’extrémités, peut comprendre deux côtés de fond qui convergent en direction d’une zone centrale de fond, de manière à faciliter la récupération du produit en fond de cuve (par exemple au moyen d’un seau ou d’une mesure à grains).
Pour ce genre d’application, du fait de leur grande dimension, les cuves sont généralement réalisées par une technique de roto-moulage (par exemple en un matériau tel que le polyéthylène).
Lyse des cellules : reprendre les culots dans 400 µl de tampon de lyse LysBuff (2x) (mélanger le tube délicatement si nécessaire), puis ajouter des billes de verre et agiter 2x30 s dans un agitateur de billes, avec un temps de repos de 2 min dans la glace entre les deux cycles. Percer le fond des tubes avec une seringue 0,5 mm et placer les tubes de lysat dans des tubes de 5 ml à fond rond (refroidis dans la glace). Centrifuger à 4 °C pendant 1 min à 3000 tr/min, puis transférer les lysats dans de nouveaux tubes Eppendorf. Centrifuger 10 min à 13000 tr/min à 4 °C. La concentration de protéines dans chaque échantillon obtenu est estimée par la méthode de Bradford, de sorte à utiliser la même quantité de protéines totales dans chaque expérience d’immunoprécipitation.
Immunoprécipitation TAP : utiliser 15 µl d’anticorps IgG greffés sur des billes de résine de Sepharose® (IgG Sepharose, Réf.17-0969-01, GE-Healthcare) par expérience d’immunoprécipitation. Réaliser 3 lavages des billes avec 500 µl de tampon de lyse LysBuff 2x. Mélanger les échantillons de protéines (la même quantité de protéines dans chaque échantillon) avec 15 µl de billes préparées dans l’étape précédente. Agiter délicatement à 4°C pendant 1 h.
Immunoprécipitation par anticorps anti-Mmi1 : les protéines (la même quantité dans chaque échantillon) sont mélangées à 2 µl d’anticorps anti-Mmi1 précité et le mélange est agité délicatement pendant 1 h à 4 °C. 20 µl de billes de résine de Sepharose® sur lesquelles est greffée la protéine A (Sepharose® Protéine A, Réf. 17-5280-01, GE-Healthcare) sont ajoutés au mélange, qui est ensuite agité de nouveau pendant 1 h à 4°C.
Lavages et élution : faire 3 lavages des billes avec 500 µl du LysBuff 2x en procédant de la même manière : lavage pendant 5 min avec agitation délicate puis centrifugation 2 min à 500 g. L’élution se fait par ébullition pendant 5 min dans le tampon SDS Laemmli 2X. Pour la détection par Western Blot, le même procédé que celui décrit plus haut en référence à l’expérience de liaison de Mmi1 à l’ARN chez E. coli . La détection du TAP se fait avec un anticorps anti-TAP.
A.5/ Transfection des cellules humaines
La transfection est réalisée selon le protocole classique du fournisseur, en utilisant la Lipofectamine® 3000 (ThermoFisher).
Les cellules sont ensuite soit lysées pour une détection par la méthode conventionnelle du western blot en utilisant un anticorps anti-GFP (Roche #11814460001), soit visualisées directement sur lame au microscope à fluorescence, selon des protocoles conventionnels.
La visualisation par western blot et par microscopie à fluorescence est réalisée après 48 h de transfection, selon des protocoles opératoires conventionnels.
B/ Expérience 1
Cette expérience est réalisée avec la protéine Mmi1 produite chez E. coli .
Le gène de séquence SEQ ID No : 2 est cloné dans le plasmide, pour permettre l’expression par les cellules de la protéine Mmi1 de S. pombe , de séquence d’acides aminés SEQ ID No : 1 (protéine Mmi1 complète).
Schématiquement, un extrait obtenu par lyse cellulaire de cellules exprimant la protéine Mmi1 est mis en présence d’une ou l’autre des molécules d’ARN biotinylés en 5’ « ARN WT » (conforme à l’invention) et « ARN muté » (non conforme à l’invention, témoin négatif), pendant une durée de 15 min, puis les molécules d’ARN (et les protéines fixées sur ces molécules) sont isolées du milieu au moyen de billes magnétiques Dynabead® sur lesquelles est greffée la streptavidine, en utilisant la forte capacité de cette dernière à se lier à la biotine. Les protéines fixées sur les billes sont éluées, et analysées par western blot, après séparation des protéines par électrophorèse sur gel SDS-PAGE, au moyen de l’anticorps anti-Mmi1.
Les résultats obtenus sont montrés sur la pour une dilution au 1/100 ème de l’extrait de lyse cellulaire, pour l’ARN conforme à l’invention « ARN WT ». On observe clairement la présence de la protéine Mmi1 sur la membrane de western blot, et aucun bruit de fond, démontrant la spécificité de liaison du motif d’ARN UNAAAC avec la protéine Mmi1.