INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Comme le montre la , une rainure de fixation 64 accouplée de manière détachable au mécanisme d’élévation 30 est formée sur la circonférence extérieure du capuchon intérieur 60, dans lequel la saillie de fixation 34 du mécanisme d’élévation 30 peut être accouplée à la rainure de fixation 64. La rainure de fixation 64 peut s’étendre entièrement le long de la circonférence extérieure du capuchon intérieur 60.
De plus, une saillie de guidage de recharge 66 est formée sur la circonférence extérieure du capuchon intérieur 60, dans lequel la saillie de guidage de recharge 66 peut être insérée dans la rainure de guidage de recharge 36 du mécanisme d’élévation 30. La saillie de guidage de recharge 66 peut être formée sur la circonférence extérieure du capuchon intérieur 60 en ligne droite pour une section prédéterminée le long de la direction dans laquelle le récipient de contenu 40 est inséré ou séparé, et elle peut être disposée en dessous de la rainure de fixation 64 de façon à permettre à la saillie de guidage de recharge 66 d’être insérée dans la rainure de guidage de recharge 36, et à fixer de manière séquentielle la rainure de fixation 64 et la saillie de fixation 34.
De plus, comme le montre la , une mâchoire de verrouillage 67 peut faire saillie vers l’extérieur à partir de la portion supérieure de la rainure de fixation 64 du capuchon intérieur 60, de façon à ce que le capuchon intérieur 60 ne risque pas d’être séparé dans le corps de récipient 10. Au moins un trou droit de guidage 68 peut être formé dans la portion supérieure du capuchon intérieur 60, de façon à ce que des mouvements de va-et-vient linéaires du bouton d’actionnement 70 puissent être guidés. Il peut être préférable que le trou droit de guidage 68 s’étende pour une section prédéterminée le long de la direction de déplacement du bouton d’actionnement 70.
Le bouton d’actionnement 70 est accouplé au mécanisme de libération 50 pour libérer le contenu stocké dans le récipient de contenu 40 vers l’extérieur tout en étant animé d’un mouvement de va-et-vient vertical par une opération d’appui de l’utilisateur.
Un passage de libération 72 peut être formé dans un centre du bouton d’actionnement 70 de façon à être relié au mécanisme de libération 50.
Un trou d’accouplement de buse 74 peut être formé sur un côté du passage de libération 72, et une buse 80 ayant un orifice de libération 82 peut être accouplée au trou d’accouplement de buse 74. Il peut être préférable que la buse 80 soit complètement insérée dans le trou d’accouplement de buse 74.
De plus, la partie saillie 76 peut faire saillie vers l’extérieur à partir de la circonférence extérieure du bouton d’actionnement 70. Lorsque le bouton d’actionnement 70 est rentré dans le capuchon extérieur 20, la partie saillie 76 est insérée dans l’espace d’insertion 24 du capuchon extérieur 20, et placée sur une extrémité supérieure d’un niveau anti-appui 26 pour restreindre l’appui sur le bouton d’actionnement 70. En conséquence, durant le stockage ou le transport du contenant pour cosmétiques, le bouton d’actionnement 70 inséré dans le capuchon extérieur 20 ne risque pas d’être enfoncé et de mal fonctionner du fait de la force externe.
De plus, au moins une saillie droite de guidage 78 peut faire saillie à partir de la circonférence intérieure du bouton d’actionnement 70 de façon à être insérée dans le trou droit de guidage 68 du capuchon intérieur 60. Il peut être préférable que la saillie droite de guidage 78, comme le trou droit de guidage 68 du capuchon intérieur 60, s’étende pour une section prédéterminée le long de la direction de déplacement du bouton d’actionnement 70.
Comme décrit ci-dessus, selon le contenant pour cosmétiques du mode de réalisation de la présente invention, le récipient de contenu, le mécanisme de libération, le capuchon intérieur, et le bouton d’actionnement sont soulevés et abaissés dans une section prédéterminée en tournant le capuchon extérieur, et une portion de celui-ci est sortie ou rentrée à partir du corps de récipient, de façon à ce que la commodité d’utilisation soit meilleure, que le bouton d’actionnement puisse ne pas être actionné par une force externe sans rapport avec une intention de l’utilisateur tout en étant transporté ou stocké, que le contenant pour cosmétiques tout entier puisse ne pas être jeté lorsque le contenu stocké dans le récipient de contenu est épuisé, et que seul le récipient de contenu combiné avec le mécanisme de libération, le capuchon intérieur et le bouton d’actionnement puisse être remplacé à partir du corps de récipient. Par conséquent, la charge financière de l’utilisateur peut être réduite, et le gaspillage de ressources et la pollution de l’environnement peuvent être réduits. En outre, selon le contenant pour cosmétiques du mode de réalisation de la présente invention, le récipient de contenu, le mécanisme de libération, le capuchon intérieur, et le bouton d’actionnement soulevés et abaissés ensemble à partir du corps de récipient peuvent être facilement séparés après avoir été retirés du corps de récipient, et peuvent être facilement fixés après avoir été poussés dans l’espace intérieur du corps de récipient, de façon à ce que l’opération de recharge puisse se dérouler de manière plus aisée.
Les Figs 4 à 9 sont des dessins représentant l’utilisation et la recharge du contenant pour cosmétiques ayant une structure de recharge selon le mode de réalisation de la présente invention. Le procédé pour utiliser et recharger le contenant pour cosmétiques ayant une structure de recharge selon le mode de réalisation de la présente invention sera décrit en référence aux dessins ci-dessus.
La est une vue en perspective représentant un état dans lequel le bouton d’actionnement est rentré dans le capuchon extérieur selon les modes de réalisation de la présente invention. La est une vue en perspective représentant un état dans lequel le bouton d’actionnement est sorti du capuchon extérieur selon les modes de réalisation de la présente invention. La est une vue en coupe représentant un état dans lequel le bouton d’actionnement est enfoncé selon les modes de réalisation de la présente invention. La , selon les modes de réalisation de la présente invention, est une vue en coupe représentant un état dans lequel l’appui sur le bouton d’actionnement est relâché. La est une vue en coupe représentant un état dans lequel le récipient de contenu, le mécanisme de libération, et le bouton d’actionnement sont séparés du corps de récipient et du capuchon extérieur selon les modes de réalisation de la présente invention. La est une vue en coupe représentant un état dans lequel le récipient de contenu, le mécanisme de libération, et le bouton d’actionnement sont insérés dans les espaces intérieurs du corps de récipient et du capuchon extérieur selon les modes de réalisation de la présente invention.
Afin d’utiliser le contenant pour cosmétiques ayant une structure de recharge selon la présente invention, le corps de récipient 10 est retenu et le capuchon extérieur 20 est tourné dans une direction.
Le module propulsif 3 peut être entrainé par une transmission 5, éventuellement du type planétaire, reliant une turbine 21 de la turbomachine 3 au(x) rotor(s) 31, 32 du module propulsif 3. Toutefois d’autres types de transmission sont également envisagés. En l’occurrence, le(s) rotor(s) 31, 32 du module propulsif est/sont entrainé(s) par une turbine de puissance 21 de la turbomachine 2.
Lorsque le système propulsif 1 est en opération, on utilise, de manière classique, le terme « flux primaire » pour désigner le gaz ingéré par la turbomachine 2 et le gaz rejeté par la turbomachine 2, et on utilise, de manière classique, le terme « flux secondaire » pour désigner le gaz ingéré par le rotor 31 du module propulsif 3 et le gaz rejeté par le rotor 31 du module propulsif 3.
Le système propulsif 1 comprend un système de récupération d’énergie 4 qui comprend un échangeur de chaleur 40 configuré pour être balayé par le flux primaire rejeté par la turbomachine 2. A cette fin, l’échangeur de chaleur 40 est monté sur un carter d’échappement 24 d’une turbine de la turbomachine 2 (en l’occurrence la turbine de puissance 21 de la turbomachine 2).
Le système de récupération d’énergie 4 est configuré pour faire circuler un fluide dans l’échangeur de chaleur 40. Le système de récupération d’énergie 4 comprend également un module de récupération 41 configuré pour recevoir le fluide circulé dans l’échangeur de chaleur 40, et pour utiliser le fluide reçu.
En , le système de récupération d’énergie 4 comprend une machine thermique configurée pour récupérer de l’énergie thermique du gaz de combustion rejeté par la turbomachine 2 pour le convertir en énergie mécanique et/ou électrique afin de répondre à des besoins énergiques des systèmes non-propulsifs (p. ex. d’un aéronef ayant le système propulsif 1) éventuellement accompagnant le système propulsif 1. Afin de réaliser cette conversion, le module de récupération 41 comprend une turbine 42 reliée à l’échangeur de chaleur 40, et utilise le fluide reçu depuis l’échangeur de chaleur 40 en tant que fluide de travail. L’échangeur de chaleur 40, quant à lui, sert d’un évaporateur pour le fluide de travail. Il est donc fait en matériaux compatibles avec l’écart de températures entre le fluide caloporteur entrant à l’échangeur de chaleur 40 et le gaz de combustion rejeté par la turbomachine 2. Cet écart peut être de 250 K à 450 K (voire 500 K en cas de surchauffe du fluide caloriporteur en sortie de l’évaporateur), par exemple. A titre d’exemple, l’échangeur de chaleur 40 peut être fait en acier inox ou en inconel ® (718 ou autre). Le système de récupération d’énergie 4 comprend alors une pompe 44 pour acheminer le fluide dans l’échangeur de chaleur 40 pour évaporation. Le système de récupération d’énergie 4 comprend également un condenseur 43 relié à la pompe 44 et à la turbine 42 du module de récupération 41. Le condenseur 43 reçoit le fluide de travail détendu par la turbine 42 du module de récupération, et facilite sa transformation phasique par refroidissement. La pompe 44 récupère le fluide de travail ainsi refroidi du condenseur 43, et l’envoi vers l’évaporateur. Ainsi le système de récupération d’énergie réalise un cycle de Rankine. Ce fonctionnement est décrit en détail par référence à la .
Le fluide de travail peut être un fluide caloporteur, éventuellement organique (dans tel cas le cycle est bien un cycle organique de Rankine).
En , le condenseur 43 est disposé de manière à être balayé par le flux secondaire, et en dehors du flux primaire (à titre d’exemple, le condenseur 43 peut être disposé sur la nacelle 29 ou sur l’extérieur du fuselage). Ainsi, le condenseur 43 réalise un échange de chaleur entre le fluide de travail et l’air ambient autour du système propulsif 1. Compte tenu du fait que le gaz de combustion rejeté par une turbomachine a typiquement une température d’environ 900 K (Kelvin), il est envisagé d’utiliser un fluide caloporteur tel que du R-245fa (nom UICPA : 1,1,1,3,3-pentafluoropropane) ou du R-152a (nom UICPA : 1,1-difluoroéthane), présentés ici à titre d’exemple non-limitatif.
La turbine 42 du module de récupération 41 et la pompe 44 peuvent être disposées entre le flux primaire et le flux secondaire. Par exemple, lorsque la turbomachine 2 est disposée à l’intérieur du fuselage de l’aéronef, la turbine 42 du module de récupération 41 et la pompe 44 peuvent être disposées entre le carter d’échappement 24 et l’extérieur du fuselage. Par exemple, lorsque la turbomachine 2 est dans une nacelle 29, la turbine 42 du module de récupération 41 et la pompe 44 peuvent être disposées entre le carter d’échappement 24 et l’extérieur de la nacelle 29. La pompe 44 peut être alimentée en puissance électriquement ou mécaniquement. De manière générale, les composants du système de récupération d’énergie 4, peuvent être disposées de manière à limiter les pertes de charge dues aux canalisations les reliant. Par exemple, en disposant les composants du système de récupération d’énergie 4 de manière à limiter la longueur et/ou le nombre des changements de direction d’écoulement du fluide acheminé (coudes, etc.), on peut améliorer l’efficacité du système propulsif 1.
En , on voit une vue schématique du système de récupération d’énergie 4 visible en , et son fonctionnement pour récupérer de l’énergie thermique du gaz de combustion rejeté par la turbomachine 2 pour le convertir en énergie mécanique et/ou électrique afin de répondre à des besoins énergiques des systèmes non-propulsifs éventuellement accompagnant le système propulsif 1 (p. ex. les systèmes non-propulsifs d’un aéronef ayant le système propulsif 1) est détaillé en se référant aux positions P1 à P6. A la position P1, le fluide de travail est dans un état liquide sous-refroidi. La pompe 44 ingère ce liquide de la position P1, le comprime, et le rejette à la position P2. L’échangeur de chaleur 40 (qui sert ici d’évaporateur) reçoit le liquide comprimé de la position P2 et le chauffe via échange thermique avec le gaz de combustion rejeté par la turbomachine 2 (à savoir le flux primaire sortant de la turbine de la turbomachine 2), jusqu’à ce que le fluide se vaporise avant d’arriver à la position P3. La turbine 42 du module de récupération 41 ingère la vapeur de la position P3, et la détend jusqu’à ce qu’elle arrive à peu près à un état de vapeur saturée, et la rejette à la position P4. Le condenseur 43 reçoit la vapeur détendue de la position P4 et la refroidit via échange thermique avec de l’air ambient, ou autre source de fraicheur. Lors de son passage dans le condenseur 43, le fluide de travail passe de son état gazeux à son état liquide, et sort vers la position P1 dans un état de liquide sous-refroidi. En même temps, le flux primaire rejeté par la turbomachine à la position P5 entre en contact avec l’échangeur de chaleur 40, et par échange thermique avec le fluide de travail, est refroidi en balayant sa surface d’échange thermique. A titre d’exemple, le flux primaire peut être refroidi jusqu’à une température de 500 K, voire moins. En arrivant à la position P6, le flux primaire est à une température compatible avec les matériaux du module propulsif, son énergie thermique ayant été transféré au fluide de travail pour vaporiser ce dernier.
La détente du fluide de travail dans la turbine 42 du module propulsif 41 fait tourner la turbine 42 du module propulsif, qui est reliée à un arbre servant à entrainer un ou plusieurs systèmes mécaniques/hydrauliques et/ou électromécaniques (p. ex. un générateur électrique).
En , on voit une vue schématique de l’échangeur de chaleur 40 visible en et 3. En entrant dans l’échangeur de chaleur 40, le fluide de travail est dans un état liquide, éventuellement sous-refroidi, dû aux conditions de pression et de température à l’entrée de l’échangeur de chaleur 40. L’échange de chaleur réalisé entre le fluide de travail et le gaz de combustion (le flux primaire rejeté par la turbomachine 2), permet au fluide de travail de passer à un état gazeux lors de son passage vers la sortie de l’échangeur de chaleur 40. En même temps, cet échange de chaleur provoque un refroidissement du gaz de combustion.
Retournant à l’instant à , on note la disposition du module propulsif 3 par rapport à la turbomachine 2 et l’échangeur de chaleur 40. Le module propulsif 3 est disposé, par rapport à la turbomachine 2, de manière à ce que le flux primaire rejeté par la turbomachine 2 traverse ensuite le rotor 31 du module propulsif 3. Toutefois, l’échangeur de chaleur 40 est disposé entre la turbomachine 2 et le module propulsif 3, de manière à ce que le flux primaire rejeté par la turbomachine 2 doive traverser l’échangeur de chaleur 40 avant d’atteindre le rotor 31 du module propulsif 3. Le rotor 31 comprend des pieds de pale 31a disposés circonférentiellement autour de son axe de rotation 30, ainsi que des corps de pale 31b s’étendant radialement depuis les pieds de pale 31a par rapport à son axe de rotation 30. Dans l’exemple illustré, le flux primaire rejeté par la turbomachine 2 traverse le rotor 31 au niveau des pieds de pale 31a du rotor 31, tandis qu’un flux secondaire, qui ne traverse pas la chambre de combustion 25 de la turbomachine 2, traverse le rotor 31 au niveau des corps de pale 31b du rotor 31. L’échange thermique réalisé par l’échangeur de chaleur 40 permet de réduire la température du flux primaire traversant les pieds de pale 31a, et aussi de réduire la gamme de températures auxquelles le rotor 31 est exposé. Dans l’exemple illustré, une enveloppe 31c annulaire sépare les corps de pale 31b des pieds de pale 31a, de manière à ce que les flux primaire et secondaire soient séparés l’un de l’autre lors de leur traversée du rotor 31. Toutefois, il est également envisagé de laisser les flux primaire et secondaire se mélanger avant ou pendant leur traversée du rotor 31.
En , l’échangeur de chaleur 40 est monté (ici fixé par soudage) directement sur une sortie du carter d’échappement 24 de la turbine de puissance 21 de la turbomachine 2, et s’étend uniquement vers le module propulsif 3. La sortie du carter d’échappement 24 de la turbine de puissance 21 de la turbomachine 2 définit un passage sensiblement annulaire entre la partie centrale du carter d’échappement 24, et la partie périphérique du carter d’échappement 24. L’échangeur de chaleur 40 est configuré de manière à présenter des surfaces d’échange thermique dans le passage annulaire, radialement, circonférentiellement, et éventuellement dans le sens d’écoulement du flux primaire.
La représente une vue schématique de l’échangeur de chaleur 40, tel que visible selon l’axe de rotation 20 de la turbine de puissance 21 de la turbomachine 2, depuis le carter d’échappement 24 de la turbine de puissance 21 de la turbomachine 2. L’échangeur de chaleur 40 comprend des tubes 40A dans lesquels circule le fluide caloporteur, qui sont orientés de manière à acheminer le fluide entre une première position, à une première distance radiale par rapport à l’axe de rotation 20 de la turbine de puissance 21 de la turbomachine 2, et une deuxième position, à une deuxième distance radiale par rapport à l’axe de rotation 20 de la turbine de puissance 21 de la turbomachine 2. Ainsi, le fluide parcourt, ou même traverse, le flux primaire radialement. Cet acheminement permet d’augmenter la quantité de gaz dans le flux primaire exposé à la surface d’échange de l’échangeur de chaleur, par rapport à une disposition d’échangeur de chaleur telle que décrite en FR3107307, par exemple. Par conséquent, on peut améliorer l’homogénéité de la température du gaz du flux primaire ingéré par le module propulsif, et/ou réaliser un échange plus efficace par rapport au système connu depuis le document cité ci-dessus, en limitant des pertes de charge du flux primaire. En l’occurrence, cet acheminement est assuré entre un distributeur 40B de l’échangeur de chaleur 40, accolé sur la partie centrale du carter d’échappement 24, et un collecteur 40C de l’échangeur de chaleur 40, accolé sur la partie périphérique du carter d’échappement 24. Toutefois, il est également envisagé de disposer le distributeur 40B sur la partie périphérique du carter d’échappement 24, et/ou de disposer le collecteur 40C sur la partie centrale du carter d’échappement 24. Le distributeur 40B et le collecteur 40C sont chacun en forme annulaire, pour épouser les surfaces du carter d’échappement 24 auxquelles ils sont accolés, et pour permettre de répartir les tubes 40A angulairement autour de l’axe de rotation 20 de la turbine de puissance 21 de la turbomachine 2. Le distributeur 40B permet de répartir un fluide introduit dans l’échangeur de chaleur dans les tubes 40A, tandis que le collecteur 40C permet de rassembler les flux du fluide dans les tubes 40A avant de rejeter le fluide de l’échangeur de chaleur 40.
Chacun des tubes 40A entoure l’axe de rotation 20 de la turbine de puissance 21 de la turbomachine 2, en s’étendant entre le distributeur 40B et le collecteur 40C. On parle alors d’une disposition « en spirale » des tubes 40A. En l’occurrence, chaque tube 40A l’entoure de deux fois, mais le nombre de tours peut être déterminé librement en fonction des besoins du système propulsif et/ou du système de récupération d’énergie. Il est également envisagé que chaque tube 40A n’entoure l’axe de rotation 20 de la turbine de puissance 21 de la turbomachine 2 que partiellement.
Par simplicité, la ne représente qu’une seule rangée de tubes 40A. Bien que cette rangée comprend quatre tubes 40A, il est également envisagé qu’une rangée comprend un ou plusieurs tubes 40A, dont le nombre exact peut être déterminé librement en fonction des besoins du système propulsif et/ou du système de récupération d’énergie.
[la ] est une autre vue en perspective, vue à partir du haut vers le bas, de la broche de fixation de l’ensemble de serrage de sangle de fixation représenté sur la ;
[la ] est une vue en perspective de l’ensemble de serrage de sangle de fixation représenté sur la dans un état préassemblé ;
[la ] est une vue supérieure de l’ensemble de serrage de sangle de fixation représenté sur la le long de la flèche E ;
[la ] est une vue en coupe de l’ensemble de serrage de sangle de fixation représenté sur la le long de la ligne I-I ;
[la ] est une vue en coupe de l’ensemble de serrage de sangle de fixation représenté sur la le long de la ligne II-II ;
[la ] est une vue en perspective à partir d’une première perspective de l’ensemble de serrage de sangle de fixation représenté sur la lorsqu’il est fixé à un premier élément et à un deuxième élément ;
[la ] est une vue en perspective à partir d’une deuxième perspective de l’ensemble de serrage de sangle de fixation représenté sur la lorsqu’il est fixé au premier élément et au deuxième élément ;
[la ] est une vue supérieure du deuxième élément de la ;
[la ] est une vue partielle supérieure de l’ensemble de serrage de sangle de fixation représenté sur la lorsqu’une broche de fixation est dans une position verrouillée ;
[la ] est une vue en perspective partielle, vue à partir du bas vers le haut, de l’ensemble de serrage de sangle de fixation représenté sur la lorsque la broche de fixation est dans la position verrouillée ;
[la ] est une vue partielle supérieure de l’ensemble de serrage de sangle de fixation représenté sur la lorsque la broche de fixation est dans un état libéré ;
[la ] est une vue en perspective partielle, vue à partir du bas vers le haut, de l’ensemble de serrage de sangle de fixation représenté sur la lorsque la broche de fixation est dans l’état libéré ; et
[la ] est une vue latérale de l’ensemble de serrage de sangle de fixation représenté sur la lorsqu’un airbag est déployé.
Description détaillée de l’invention Divers modes de réalisation particuliers de la présente divulgation sont décrits ci-après en référence aux dessins annexés qui font partie de la présente description. Il est entendu que bien que les termes indiquant des orientations, tels que « avant », « arrière », « sommet », « bas », « gauche », « droite », « supérieur » et « inférieur », soient utilisés dans la présente divulgation pour décrire des parties structurelles dans divers exemples de la présente divulgation, ces termes ne sont utilisés ici qu’à titre d’illustration et sont déterminés sur base des exemples d’orientations représentés sur les dessins annexés. Comme les modes de réalisation décrits dans la présente divulgation peuvent être agencés dans des sens différents, ces termes indiquant des sens ne sont qu’illustratifs et ne doivent pas être considérés comme des limitations.
Un mode de réalisation de la présente divulgation fournit un ensemble de serrage de sangle de fixation, qui peut être utilisé pour relier un premier élément (par exemple, un panneau de garniture de montant A d’un véhicule) à un deuxième élément (par exemple, une plaque métallique du véhicule), de sorte qu’avant et durant le déploiement d’un airbag de sécurité recouvert par le panneau de garniture de montant A du véhicule, le premier élément (par exemple, le panneau de garniture de montant A du véhicule) et le deuxième élément (par exemple, la plaque métallique du véhicule) du véhicule peuvent être solidement fixés l’un à l’autre pour empêcher le panneau de garniture de montant A d’être séparé de la plaque métallique du véhicule.