INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Pour la charge statique le conduit est de courte longueur fixé sur la chaussée et ne nécessite pas d’être fléchit. Le corps en élastomère réticulé de part et d’autre du conduit présente une forme de dos d’âne longitudinal pour rattraper latéralement en pente douce le niveau de la chaussée, les extrémités étant arrondies. L’emplacement des surfaces de contact étant identique à celui pour la charge dynamique, le même collecteur peut être utilisé en charge statique. Dans le cas de charge en parking couvert la puissance de charge étant en courant alternatif, un système de commutation connu permettra toujours de recharger, bien que plus lentement, le véhicule.
Des moyens connus permettent de placer le collecteur en regard de la fente lors de son abaissement et de basculer les frotteurs qui remontent latéralement pour entrer en contact avec les surfaces de contact en corniche inclinées.
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront de la description donnée ci-après d'un exemple de sa réalisation. Il sera fait référence aux dessins annexés parmi lesquels :
- la représente une vue axisymétrique avec suppression de l’élastomère seul sur une courte longueur du conduit de chaussée dans la rainure selon l’invention illustrant les découpes dans le profilé métallique et sur les surfaces de contact en corniche inclinée..
- la représente une vue axisymétrique du profilé métallique fléchi pour transport sur bobine.
- la représente une vue axisymétrique d’une double voie d’autoroute lors du fraisage de la rainure et du déroulage du conduit sur la chaussée.
- les figures 4 et 5 représentent en coupe transversale le pliage de la partie inférieur du profilé métallique pour permettre l’introduction des fils monotorons et le dépliage de la partie inférieure par galets.
Les prémélanges 5 à 9, correspondants à la formulation de l’exemple II, contiennent 19,5% en poids de la composition de filtres solaires dérivé de triazine. Dans cette composition en haute teneur en filtres solaires dérivés de triazine, au moins 4 solubilisants selon l’invention (diisopropyl sebacate, dicaprylyl carbonate, dibutyl adipate, propylheptyl caprylate - INCI) sont nécessaires pour éviter la recristallisation des filtres solaires dérivé de triazine à 4°C pendant la période de l’évaluation.
La suppression du diisopropyl sebacate, du propylheptyl caprylate, ou la suppression simultanée des solubilisants correspondants aux désignations INCI dicaprylyl carbonate/propylheptyl caprylate et dicaprylyl carbonate/propylheptyl caprylate/dibutyl adipate entraine la précipitation des filtres solaires dérivé de triazine avec formation de cristaux (Prém 3, 4 et 6 à 9).
REFERENCES BIBLIOGRAPHIQUES Axelstad M., Boberg J., Hougaard K.S., Christiansen S., Jacobsen P.R., Mandrup K.R., Nellemann C., Lund S.P., Hass U. Effects of pre- and postnatal exposure to the UV-filter octyl methoxycinnamate (OMC) on the reproductive, auditory and neurological development of rat offspring. Toxicol. Appl. Pharmacol . 250 : 278–90 (2011).
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COMPOSITION POUR SON UTILISATION DANS LA SYNTHESE CUTANEE D’ACIDE HYALURONIQUE, DANS LA REPONSE IMMUNO-CUTANEE ET UNE AMELIORATION DE LA PEAU L’invention se rapporte à une composition comprenant de la baïcaline ou dérivé de celle-ci optionnellement en combinaison avec l’acide chlorogénique ou dérivé de celui-ci, en particulier pour l’utilisation de cette composition dans la synthèse cutanée d’acide hyaluronique, pour son utilisation dans la réponse immuno-cutanée et enfin pour améliorer l’aspect général de la peau.
L’acide hyaluronique (AH) est un glycosaminoglycane, polyoside aminé non sulfaté composé d'unités répétitives de D-acide glucuronique et de N-acetyl-D-glucosamine, capable de fixer l’eau. Ainsi, les glycosaminoglycanes associés à une protéine porteuse forment des protéoglycanes. Ces protéoglycanes captent les molécules d’eau et constituent un gel, réservoir d’eau pour la peau. La teneur en AH de la peau est donc importante pour le maintien d’une bonne hydratation cutanée. Dans la peau normale, l’AH est synthétisé essentiellement par les fibroblastes dermiques et les kératinocytes épidermiques. Grâce à ses résidus portant une charge négative, l’AH joue le rôle d'une pompe à eau permettant de maintenir l'élasticité de la peau. L’AH a un rôle principal dans le contrôle de la diffusion des aliments, des hormones, des vitamines et des sels inorganiques du tissu conjonctif et dans le nettoyage des déchets métaboliques pouvant induire des réactions inflammatoires.
Des facteurs comme le soleil, le stress, la pollution ou encore l’âge induisent une perte en AH de la peau résultant en une diminution de la quantité d'eau retenue dans le tissu conjonctif. La peau subit alors un processus de vieillissement qui aboutit à une augmentation de la fibrose et à une baisse de la teneur en fibres élastiques. Dans la peau humaine normale, l’AH existe sous forme d'un polymère de haut poids moléculaire (600 000 - 1 000 000 Da). La dégradation physiologique du AH dans la peau se fait par (i) l'internalisation par les kératinocytes et (ii) la fragmentation intracellulaire en fragments de taille intermédiaire par les hyaluronidases (60 000-300 000 Da). L’AH fragmenté est relâché par les kératinocytes, passe la membrane basale et est libéré directement dans les vaisseaux lymphatiques. Ainsi, la perte en AH de la peau peut provoquer certaines pathologies cutanées à l’origine d’une peau sèche comme l’atopie, le psoriasis…
Augmenter la teneur en AH de la peau peut s’avérer être une bonne stratégie pour lutter contre le vieillissement cutané. Il existe plusieurs stratégies qui peuvent être complémentaires pour atteindre cet objectif.
Par exemple, l’injection d’implants sous la peau (injection sous cutanée ou intradermique) sous forme d’hydrogel monophasique comprenant un gel composé d’acide hyaluronique réticulé et d’un de ses sels physiologiquement acceptables, est une solution proposée (voir par exemple WO2008068297A1). Toutefois, ceci implique un mode d’administration peu pratique et nécessitant un personnel qualifié (injection sous cutanée ou intradermique) .
une condensation partielle dans une gamme de température de 50 à 80°C et plus spécialement 60°C-70°C à la même pression que celle de l’évaporateur pour obtenir d’une part, un flux liquide d’adduits de Mickael, ayant une teneur en inhibiteurs réduite inférieure à1000ppm allant alimenter le craqueur, et d’autre part, un flux de vapeur, et
une condensation de ce flux de vapeur dans une gamme de température de 20°C à 40°C et plus spécialement 20°C-30°C avant reprise de ce flux liquide par une pompe et alimentation de la colonne de rectification.
La composition massique du produit d’alimentation de l’évaporateur en pied de la colonne de rectification dans le cas de la fabrication de l’acrylate de butyle en présence de phénothiazine, comme inhibiteur majoritairement mis en œuvre, est la suivante :
- Acrylate de butyle (40-50%)
- Hydroxypropionate de butyle (HPB) : 0,5-1,5%
- Butoxypropionate de butyle (BPB) : 50-70%
- Acryloxypropionate de butyle (AA/ABU) : 2-3%
- Dibutylmaléate : 1-3%
Le temps de séjour dans l’évaporateur est de l’ordre de la minute.
L’alimentation de la colonne d’étêtage est réalisée au tiers supérieur de cette colonne, de préférence entre les plateaux théoriques 3 à 10 comptées à partir de la tête de la colonne. Le flux de tête de la colonne comprend essentiellement les réactifs non réagis. Ce flux valorisable est recyclé à la réaction.
La colonne fonctionne avec un taux de reflux (débit de liquide condensé retourné à la colonne/ débit recyclé à la réaction) compris entre 4/1 à 1/1, de préférence 3/1. Avantageusement, on introduit de 50 à 5000 ppm d’inhibiteur de polymérisation dans le système de purification selon le procédé de l’invention.
La chemise 31 coopérera avantageusement avec le socle 30 et avec le couvercle 32 de manière étanche, afin de séparer l’atmosphère qui règne dans la chambre secondaire 20 de l’atmosphère environnante qui règne dans la chambre principale 2, et dans laquelle baigne la chambre secondaire 20.
On notera que le couvercle 32 sera lui aussi de préférence au moins en partie, voire en totalité, transparent, afin de former une portion de la fenêtre d’observation secondaire 23, en complément de la portion de fenêtre d’observation secondaire 23 formée par la chemise 31. A ce titre, le couvercle pourra comprendre un disque transparent 33, ici disposé horizontalement et posé sur le chant supérieur de la chemise 31.
Le matériau utilisé et le degré de transparence du couvercle 32, et plus particulièrement du disque transparent 33, pourront être identiques à ceux déjà spécifiés plus haut en référence à la chemise 31.
Avantageusement, la mise en œuvre d’un couvercle 32 transparent améliorera encore la visibilité de l’espace intérieur de la chambre secondaire 20 et par conséquent du contenu de ladite chambre secondaire, sous différents angles d’observation depuis l’extérieur de la chambre principale 2.
L’orifice d’insertion 22 pourra être percé à travers le couvercle 32, et plus particulièrement à travers le disque transparent 33, de préférence sensiblement selon la direction de l’axe central Z31 tel que cela est visible sur les figures 1 et 4, de sorte que la buse 6 pointe dans la chambre secondaire 20 par le dessus, en direction du socle 30, et plus particulièrement en direction de la face de réception 30A dudit socle 30, qui recevra les couches successives du matériau d’impression 7 déposées par la buse 6.
Un mécanisme de bridage 34 permettra de fixer la buse 6 sur le couvercle 32.
De préférence, tel que cela est bien visible sur les figures 1 et 3, la chemise 31 forme un anneau, anneau qui est transparent sur au moins 180 degrés, de préférence au moins 270 degrés, et plus préférentiellement sur 360 degrés autour de l’axe central Z31 vertical.
De préférence, ledit anneau sera de base circulaire, et encore plus préférentiellement formera un cylindre droit de base circulaire.
Selon une variante préférée de réalisation, la chemise 31 sera formée d’un seul tenant dans un matériau transparent.
En utilisant une chemise 31 qui est transparente sur une large majorité voire sur la totalité de son pourtour, on obtiendra avantageusement une visibilité optimale, la fenêtre d’observation secondaire 23 offrant en effet ainsi un champ visuel très large.
De préférence, le système d’entraînement 10 permet de déplacer le plateau principal 5, et par conséquent le socle 30, en translation selon l’axe central Z31 vertical par rapport au couvercle 32.
Ceci permet notamment d’abaisser le plateau principal 5, et donc la face de réception 30A du socle porté par ledit plateau principal 5, par rapport à la buse 6, et donc d’éloigner la face de réception 30A de la buse 6, au fur et à mesure de l’empilement des couches de matériau d’impression 7 déposé par la buse 6 sur ladite face de réception 30A et donc au fur et à mesure de l’augmentation de hauteur de la pièce 4 en cours d’impression.
Comme indiqué plus haut, le système d’entraînement 10 pourra comprendre un ascenseur pour déplacer verticalement le plateau principal 5. Cet ascenseur pourra être placé dans la chambre principale 2, entre le plateau principal 5 et la première paroi 3.
Selon une caractéristique préférentielle qui peut constituer une invention à part entière, indépendamment notamment de la présence ou non de fenêtres d’observation 11, 23 transparentes, et donc indépendamment du caractère transparent ou non de la chemise 31 ou du couvercle 32, la chemise 31 peut alors former avec le socle 30, tel que cela est bien visible sur les figures 4, 5A, 5B et 5C, une structure télescopique 35, et être précontrainte par un ou des ressorts 36 en direction dudit couvercle 32, de sorte que ladite chemise 31 peut coulisser par rapport au socle 30 selon l’axe central Z31 vertical et rester plaquée en butée contre le couvercle 32, et donc plus particulièrement en contact étanche avec ledit couvercle 32, tandis que le plateau principal 5, et donc le socle 30, se déplace par rapport au couvercle 32, et notamment s’éloigne du couvercle, en translation le long dudit axe central Z31 vertical.
Avantageusement, cette structure télescopique 35 simple permet de conserver le confinement de la chambre secondaire 20 en adaptant en temps réel la hauteur de la paroi latérale de la chambre secondaire par un mouvement de translation différentielle de la chemise 31 par rapport au socle 30, et ce quelle que soit la distance verticale qui sépare le socle 30 du couvercle 32.
Avantageusement, la chemise 31 s’emboîte de façon coaxiale et coulissante avec un fût 30B du socle 30, de forme cylindrique conjuguée à celle de la face radialement interne 31_in de la chemise 31, et qui guide la translation verticale de ladite chemise 31 relativement au socle 30.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le mécanisme d’entraînement en rotation est disposé dans le volume interne. Une telle disposition du mécanisme d’entraînement en rotation confère une grande compacité, et donc une grande polyvalence d’applications, à l’appareil de cuisson à induction selon la présente invention. Par exemple, l’appareil de cuisson à induction selon la présente invention permet l’intégration d’un four sous l’appareil de cuisson à induction, même lorsque ce dernier est encastré dans un plan de travail.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la trappe d’accès comporte une face supérieure qui est sensiblement affleurante avec la face supérieure de la plaque de support lorsque la trappe d’accès occupe la position d’obturation.
Selon un mode de réalisation de l’invention, l’axe de rotation est sensiblement vertical lorsque l’appareil de cuisson à induction est positionné sur un support horizontal.
Selon un mode de réalisation de l’invention, l’ouverture d’accès est prévue dans une partie avant de la plaque de support.
Selon un mode de réalisation de l’invention, l’appareil de cuisson à induction comporte un logement de réception délimité au moins en partie par l’ouverture d’accès et configuré pour être recouvert par la trappe d’accès lorsque la trappe d’accès occupe la position d’obturation, le logement de réception étant configuré pour loger au moins partiellement un accessoire de préparation culinaire lorsque la trappe d’accès occupe la position de libération.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le foyer de cuisson à induction est situé au moins en partie en dessous de l’ouverture d’accès
Selon un mode de réalisation de l’invention, le foyer de cuisson à induction comporte un inducteur annulaire.
Selon un mode de réalisation de l’invention, l’organe d’accouplement rotatif s’étend au moins en partie à travers une ouverture centrale délimitée par l’inducteur annulaire.
Selon un mode de réalisation de l’invention, l’organe d’accouplement rotatif fait saillie depuis une face supérieure de l’inducteur annulaire.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le foyer de cuisson à induction comporte en outre un inducteur périphérique qui est annulaire et qui s’étend autour de l’inducteur annulaire.
Selon un autre mode de réalisation de l’invention, le foyer de cuisson à induction comporte un ensemble d’inducteurs annulaires dont l’arrangement délimite une ouverture. L’organe d’accouplement rotatif peut par exemple s’étendre au moins en partie à travers l’ouverture précitée.
Selon un mode de réalisation de l’invention, l’unité de commande est configurée pour commander indépendamment le fonctionnement de l’inducteur annulaire et de l’inducteur périphérique.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la trappe d’accès est en verre ou en vitrocéramique.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la plaque de support est en verre ou en vitrocéramique.
Selon un mode de réalisation de l’invention, l’ouverture d’accès et la trappe d’accès sont chacune circulaires.
Selon un mode de réalisation de l’invention, l’organe d’accouplement rotatif et l’ouverture d’accès sont disposés sensiblement coaxialement.
Le circuit de climatisation 10 comprend ici pour cela une boucle principale parcourue par le fluide réfrigérant qui comprend dans cet ordre, selon le sens d'écoulement du fluide réfrigérant, un compresseur 18, un condenseur 20, un premier dispositif de détente 22, configuré pour échanger de la chaleur avec le flux d'air Fi interne, et le premier échangeur bifluide 14. Le condenseur 20 permet de transmettre des calories au flux d'air Fi interne.
Le condenseur 20 est ici agencé dans le dispositif 16 de chauffage, ventilation et/ou climatisation pour permettre l'échange de chaleur entre le fluide réfrigérant et le flux d'air Fi interne. Le condenseur 20 est notamment agencé directement dans le flux d'air interne.
En variante non représentée de l'invention, le condenseur 20 permet d'échanger de la chaleur avec le flux d'air interne par l'intermédiaire du circuit 12 de fluide caloporteur. Dans ce cas, le condenseur 20 transmet des calories au fluide caloporteur par l'intermédiaire d'un échangeur de chaleur, puis le fluide caloporteur transmet lesdites calories au flux d'air interne par l'intermédiaire d'un échangeur de chaleur, dit "heater core", agencé directement dans le flux d'air interne.
Le fluide réfrigérant est à l’état gazeux haute pression en sortant du compresseur 18. Il subit ensuite une condensation en passant à travers le condenseur 20, cédant au passage des calories au flux d'air interne Fi, et passe à l’état liquide. Il subit alors une détente dans le premier dispositif de détente 22 et passe dans le premier échangeur bifluide 14 où il s’évapore, absorbant des calories du fluide caloporteur.
En récupérant des calories du deuxième circuit 12 de fluide caloporteur, il est possible de chauffer le flux d'air Fi interne au moyen du condenseur 20 même lorsque la température extérieure est trop basse pour que le premier circuit 10 de climatisation puisse fonctionner en mode de pompe à chaleur externe par échange de chaleur avec l'air extérieur. Cela permet notamment de ne pas avoir à équiper le dispositif 16 de chauffage, de ventilation et/ou de climatisation d'un dispositif de chauffage électrique de l'air.
Le circuit 10 de climatisation est ici inversible. Cela signifie qu'il est aussi susceptible de fonctionner dans un mode de refroidissement du flux d'air interne Fi.
A titre d'exemple non limitatif, le circuit 10 de climatisation représenté à la comporte plus particulièrement une première conduite A1 de circulation comportant dans le sens de circulation du fluide réfrigérant, le compresseur 18, le condenseur 20 disposé dans le flux d’air Fi interne, un deuxième dispositif 24 de détente, un évapo-condenseur 26 disposé dans un flux d’air Fe extérieur. L’évapo-condenseur 26 est ainsi généralement disposé en face avant du véhicule automobile. Un volet (non représenté) peut également être installé dans le dispositif 16 de chauffage, ventilation et/ou climatisation afin d’empêcher ou non au flux d’air interne de traverser le condenseur 20. La première conduite A1 de circulation peut également comporter un accumulateur 28 permettant une séparation de phase du fluide réfrigérant et disposé en amont du compresseur 18, entre l’évapo-condenseur 26 et ledit compresseur 18.
Le circuit 10 de climatisation comporte également une deuxième conduite de circulation A2 connectée en parallèle de l’évapo-condenseur 26. Cette deuxième conduite de circulation A2 relie plus particulièrement :
- un premier point de jonction 30 disposé en aval du condenseur 20, entre ledit condenseur 20 et le deuxième dispositif de détente 24, et
- un deuxième point de jonction 32 disposé en aval de l’évapo-condenseur 26, entre ledit évapo-condenseur 26 et le compresseur 18, plus précisément en amont de l’accumulateur 28.
Cette deuxième conduite de circulation A2 comporte notamment un troisième dispositif de détente 33 et un évaporateur 34 disposé dans le flux d’air Fi interne.
Le circuit 10 de climatisation comporte en outre une troisième conduite de circulation A3 reliant la sortie de l’évapo-condenseur 26 et l’entrée du troisième dispositif de détente 33. Cette troisième conduite de circulation A3 relie plus particulièrement :
- un troisième point de jonction 36 disposé en aval de l’évapo-condenseur 26, entre ledit évapo-condenseur 26 et le compresseur 18, plus précisément en amont de l’accumulateur 28, et
- un quatrième point de jonction 38 disposé sur la deuxième conduite de circulation A2 en amont du troisième dispositif de détente 33, entre le premier point de jonction 30 et le troisième dispositif de détente 33.
Le circuit 10 de climatisation comporte aussi une quatrième conduite de circulation A4 reliant l’entrée du troisième dispositif de détente 33 et l’entrée du compresseur 18. Cette quatrième conduite de circulation A4 relie précisément :
- un cinquième point de jonction 40 disposé sur la deuxième conduite de circulation A2 en amont du troisième dispositif de détente 33, entre le quatrième point de jonction 38 de la troisième conduite de circulation A3 et ledit troisième dispositif de détente 33, et
De préférence, l'ester de glycérol éthoxylé comprend de 3 à 30 groupes EO, mieux encore de 5 à 25 et tout spécialement de 12 à 21 groupes éthoxy.
De préférence, le nombre de groupes éthoxy dans l'ester de glycérol éthoxylé est une moyenne en masse. De façon similaire, on préfère que le nombre d'atomes de carbone dans chaque acide gras soit une moyenne en masse.
En ce qui concerne l'indice d'éthoxylation, la constitution des acides gras et le nombre d'acides gras, il est prévu que n'importe quelle matière première comprenne une gamme de molécules, et donc ces définitions concernent une moyenne.
De préférence, les acides gras sont des acides gras à chaîne droite ou alkyle et sont saturés ou insaturés. Mieux encore, les acides gras sont à chaîne droite et de préférence également sont des acides gras qui sont à chaîne droite.
De préférence, les acides gras comprennent de 5 à 30 atomes de carbone dans la chaîne alkyle, mieux encore de 8 à 22 et tout spécialement de 10 à 18.
De préférence, les esters de glycérol éthoxylés comprennent des esters d'acide gras de coco. Les acides gras de coco comprennent environ 82 % en poids d'acides gras saturés et la teneur en acide laurique des acides gras totaux est le plus couramment d'environ 48 % en poids de la teneur en acides gras. Les plus courants suivants sont l'acide myristique (16 %) et l'acide palmitique (9,5 %). L'acide oléique est l'acide insaturé le plus courant présent à raison d'environ 6,5 % en poids de la teneur en acides gras.
De préférence, les esters de glycérol éthoxylés comprennent des esters d'acide gras d'huile de palme. L'huile de palme a une composition d'acides gras équilibrée dans laquelle le niveau des acides gras saturés est pratiquement égal à celui des acides gras insaturés. L'acide palmitique (44 % à 45 %) et l'acide oléique (39 % à 40 %) sont les composants acides majeurs, avec l'acide linoléique (10 % à 11 %) et seulement des traces d'acide linolénique.
L'ester de glycéryle éthoxylé tout spécialement préféré est le coco–ate de glycéreth–17.
Certains des esters de glycéryle éthoxylés sont disponibles dans le commerce chez Kao sous le nom commercial Levenol.
Des variants sont par exemple Levenol F–200 qui a un EO moyen de 6 et un rapport molaire entre le glycérol et l'acide gras de coco de 0,55, Levenol V501/2 qui a un EO moyen de 17 et un rapport molaire entre le glycérol et l'acide gras de coco de 1,5, et Levenol C201 qui est aussi connu sous l'appellation coco–ate de glycéreth–17.
L'ester de glycérol éthoxylé est de préférence présent à raison de 0,1 à 10 % en poids de la composition.
Ethers sulfates d'alcool en C18 De préférence, la composition comprend un éther sulfate en C18 de formule :