INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le procédé d’installation 100 comprenant une étape de retrait 130 de l’accessoire amovible 24, 26 de l’ouverture externe 34 depuis le compartiment intérieur 30 est particulièrement avantageux puisqu’un tel procédé permet de choisir un orifice externe 34 par l’intermédiaire duquel un échange fluidique aura lieu.
Le procédé d’installation 100 comprenant une étape de repositionnement du piquage 24 est particulièrement avantageux puisqu’il permet de protéger les piquages 24 avant leur repositionnement en position installée.
L’étape de fixation 120 de l’enveloppe extérieure 22 préalablement à l’étape de retrait 130 et de repositionnement est en outre préférée, étant donné que les accessoires amovibles sont protégés tout au long de l’étape de fixation 120.
Le fait que certaines étapes, notamment l’étape de retrait ou l’étape de repositionnement, soient effectuées au travers de la trappe d’installation 35 permet un repositionnement particulièrement aisé des accessoires amovibles.
Caisson de ventilation et installation de ventilation associée La présente invention concerne un caisson de ventilation destiné à assurer une ventilation entre un intérieur d’un local et un extérieur d’un local, le caisson de ventilation comprenant : une enveloppe externe; une cloison principale, qui est disposée dans l’enveloppe externe pour séparer un compartiment d’échange et un compartiment de transition du caisson de ventilation, lesdits compartiments d’échange et de transition étant disposés à l’intérieur de l’enveloppe externe; des ouvertures externes, portées par l’enveloppe externe, chaque ouverture externe étant apte à accueillir alternativement un piquage d’air, pour connecter fluidiquement le compartiment de transition et un extérieur du caisson de ventilation, et un organe de blocage, pour obturer l’ouverture externe; une ouverture interne principale, portée par la cloison principale pour connecter fluidiquement le compartiment d’échange et le compartiment de transition; et une ouverture d’échange, portée par l’enveloppe externe, configurée pour connecter fluidiquement le compartiment d’échange et l’intérieur du local.
Dans le domaine des caissons de ventilation destinés à être installés dans un local pour permettre l’aération d’un tel local, on connait d’utiliser des caissons comprenant une enveloppe externe ainsi qu’un piquage d’air solidaire de l’enveloppe externe. Le piquage est utilisé pour assurer l’échange fluidique entre le caisson de ventilation et un intérieur du local, le caisson de ventilation comprenant en outre une ouverture d’échange pour assurer un échange fluidique entre le dispositif d’aération et l’intérieur du local.
Afin de limiter sur commande les échanges d’air entre l’intérieur du local et l’extérieur du local, notamment pour des raisons thermiques, des registres sont parfois montés en regard des piquages, afin d’obturer les piquages lorsque l’échange fluidique n’est pas souhaité.
Le procédé selon l’invention peut comporter en outre une ou plusieurs étapes (c) de rinçage des cheveux, de préférence une seule étape de rinçage réalisée après l'étape (b) d’exposition au rayonnement micro-ondes.
Le procédé selon l’invention peut comporter en outre une étape (d) de mise en forme des cheveux, comportant notamment l’application d’une tension mécanique à ladite une mèche de cheveux, via notamment un dispositif d'application de tension mécanique, ayant une surface de réception destinée à recevoir la mèche de cheveux, notamment une étape d'enroulage de la mèche de cheveux sur un bigoudi.
Le procédé selon l'invention peut ainsi parallèlement contribuer à une certaine mise en forme des cheveux, et offre également la possibilité d'effectuer le traitement de décoloration et de mise en forme durable en simultané.
Dans cette variante, l'étape de mise en forme (d) s'effectue de préférence avant l'étape (b) d’exposition au rayonnement micro-ondes.
Le procédé selon l'invention peut comporter en outre une ou plusieurs étapes de prétraitement(s) s'effectuant avant les étapes (a) et (b), et/ou avant ou après l'étape (d), le cas échéant.
Le procédé selon l'invention peut comporter en outre une ou plusieurs étapes de post-traitement(s) s'effectuant après l'étape (b), et/ou après l'étape (c), le cas échéant.
Ces étapes supplémentaires de prétraitement(s) ou de post-traitement(s) peuvent comprendre l'application d'une ou plusieurs compositions supplémentaires autres que celle présente lors de l'étape (a). L'application de ces compositions supplémentaires peut être ou non immédiatement suivie par un traitement par micro-ondes.
Dans le cas où une étape (d) de mise en forme est réalisée, l’étape de prétraitement peut consister en l’application d’une composition comprenant soit un ou plusieurs polymères filmogènes de fixation soit un ou plusieurs agents réducteurs des ponts disulfures des kératines.
Composition Dans un mode de réalisation préféré de l’invention, la composition de décoloration est aqueuse, comportant de préférence au moins 5% d'eau en poids à température ambiante (25°C) et à pression atmosphérique (760 mm de mercure).
La composition de décoloration peut résulter d'un mélange de plusieurs compositions, étant de préférence le mélange d'une composition anhydre a1 comprenant un ou plusieurs persulfates et d'une composition aqueuse a2, cette dernière pouvant être elle-même un mélange d’au moins deux compositions.
Le mélange des compositions a1 et a2 peut être réalisé au moment de l’utilisation de la composition de décoloration.
Le ou les persulfates compris dans la composition de décoloration sont de préférence choisis parmi le persulfate d'ammonium ou les persulfates des métaux alcalins et/ou alcalinoterreux, comme par exemple les persulfates de sodium ou de potassium.
La composition de décoloration utilisée dans le procédé selon l’invention peut être telle que décrite dans le brevet FR 2 975 291.
Dans la composition de décoloration, la concentration en persulfates peut varier de 1 à 60% en poids, mieux de5 à 50% en poids, encore mieux de 10 à 40% en poids par rapport au poids total de la composition.
Le cas échant, la concentration en persulfates dans la composition anhydre a1 peut varier de 2 à 80% en poids, mieux de 10 à 70% en poids, encore mieux de 20 à 66% en poids par rapport au poids total de la composition anhydre a1.
La composition de décoloration est de préférence de pH supérieur à 7, allant de préférence de 7,1 à 13, mieux de 7,5 à 12, encore mieux de 8 à 11.
Dans ce premier mode de réalisation, le moyen de détrompage comprend donc deux portions en forme de « L ».
Les portions 10a et 10b sont des pattes de section carré ou rectangulaire.
Enfin, un outil de serrage peut être utilisé sur la partie centrale de serrage 6 pour serrer ou desserrer le premier embout 4 de l’élément de liaison 1 sur le réceptacle 3a du support de palier 3. Plus précisément, la partie centrale de serrage 6 a la forme d’un écrou hexagonal.
La surface externe 6c comprend une première extrémité axiale arrière 11a et une deuxième extrémité axiale avant 11b opposée à la première 11a.
Le moyen de détrompage 10 comprend deux portions en « L ». L’excroissance, et plus précisément la première portion 10a, est fixée sur la première extrémité de la surface externe 6c, soit l’extrémité arrière 11a de la surface externe. De cette manière, lorsque l’élément de liaison 1 est introduit dans le bon sens et que le premier embout 4 est vissé au support de palier 3, il est possible pour le vissage d’utiliser un outil de serrage tel qu’une clé de serrage dynamométrique à douille hexagonale. L’outil de serrage comprend alors donc une douille adaptée pour recevoir la partie centrale de serrage 6 et pour permettre à l’utilisateur de l’outil de serrer ou desserrer l’élément de liaison 1.
L’assemblage de la liaison avec l’élément de liaison 1 du premier mode de réalisation est réalisé de la façon décrite ci-dessous.
Le premier embout 4 de l’élément de liaison 1 est inséré dans le réceptacle 3a du support de palier 3. L’élément de liaison 1 est alors serré via l’outil de serrage sur le support de palier 3, par complémentarité des filetages du premier embout 4 et du réceptacle 3a. Une fois l’élément de liaison 1 assemblé sur le support de palier 3, le tube de canalisation 2 est vissé sur le deuxième embout 5, par exemple manuellement.
Les filetages respectifs 4a et 5a des deux embouts 4 et 5 sont identiques. Il est donc possible lors de l’assemblage de la liaison d’inverser le sens d’assemblage et de commencer par insérer le deuxième embout 5 dans le réceptacle 3a du support de palier 3. Ce cas est illustré sur la .
Dans ce cas, lors du serrage, la deuxième portion 10b de l’excroissance du moyen de détrompage se prolongeant axialement au-delà du filetage 5a, le moyen de détrompage 10 vient en butée contre le support de palier 3 avant que le filetage 5a ait un filet de vissé dans le support de palier 3. Le moyen de détrompage empêche donc la solidarisation du deuxième embout 5 sur le support 3. L’opérateur se rend donc compte qu’il ne peut pas serrer l’élément de liaison 1 sur le support de palier 3, et est obligé d’inverser le sens de montage et d’insérer le premier embout 4 dans le réceptacle 3a du support de palier 3, comme illustré sur la . Le moyen de détrompage 10 en forme de « L » ne bloque alors pas le serrage et l’utilisateur peut alors serrer l’élément de liaison 1 sur le support de palier 3, puis assembler le tube de canalisation 2 sur le deuxième embout 5.
Dans un deuxième mode de réalisation illustré sur la , un moyen de détrompage 12 est semblable à celui du premier mode de réalisation, et comprend une première portion 12a et une deuxième portion 12b semblables aux portions 10a et 10b. Le moyen de détrompage 12 diffère du moyen 10 du premier mode de réalisation seulement en ce que les portions 12a et 12b ne sont pas des pattes mais des tiges de section circulaires. Ainsi, le moyen de détrompage 12 nécessite moins de matière pour sa fabrication, ce qui réduit les coûts de production. De plus, la fabrication est plus aisée.
La description du premier mode de réalisation du moyen de détrompage 10 qui précède s’applique au moyen de détrompage 12 du deuxième mode de réalisation.
Les figures 4 et 5 représentent respectivement un troisième et un quatrième mode de réalisation d’un élément de liaison selon l’invention.
Sur l’ensemble des modes de réalisation, les mêmes éléments sont désignés par les mêmes références.
Pour le mode de réalisations de la , le moyen de détrompage 13 comprend une excroissance comprenant une seule portion 13a s’étendant radialement depuis la surface externe 6c. Plus précisément, la première portion 13a s’étend perpendiculairement à la surface externe 6c. La première portion 13a comprend donc une première extrémité fixée à la surface externe 6c et une extrémité opposée qui est une extrémité radiale.
A la différence des modes de réalisations précédents illustrés sur les figures 1 à 3, l’excroissance, et plus précisément la première portion 13a est fixée sur la deuxième extrémité de la surface externe 6c, soit l’extrémité avant 11b de la surface externe 6c.
L’outil de serrage ne peut donc plus être une clé de serrage dynamométrique à douille hexagonale. En effet, lors de l’introduction du premier embout 4 dans le support de palier 3, l’excroissance du moyen de détrompage 13 empêche la douille de l’outil de serrage d’enserrer la partie centrale 6. L’outil de serrage pour ces modes de réalisations illustrés sur les figures 4 à 6 est donc par exemple une clé plate.
Dans les FIGURES ci-dessous, la direction latérale s’entend comme une direction prise entre un côté latéral du véhicule automobile et un côté latéral opposé dudit véhicule automobile. En d’autres termes, la direction latérale s’entend selon une direction qui s’étend depuis un côté passager du véhicule automobile vers un côté conducteur dudit véhicule automobile, ou réciproquement. Les adjectifs latéraux, intérieur et extérieur font référence à une telle direction latérale. En outre, une direction longitudinale s’étend comme étant prise le long d’une direction qui s’étend d’avant en arrière ou d’arrière en avant du véhicule automobile. La direction longitudinale est perpendiculaire à la direction latérale. Les adjectifs frontaux, avant et arrière font référence à cette direction longitudinale. Enfin, la direction verticale s’entend comme étant prise le long d’un axe qui s’étend depuis les roues du véhicule automobile et vers le toit dudit véhicule automobile, ou inversement, la direction verticale étant simultanément perpendiculaire aux directions latérales et longitudinales. Les adjectifs dessus et dessous, ou inférieur et supérieur font référence à cette direction verticale.
La illustre une vue schématique d’un avant de véhicule automobile 1 conforme au deuxième aspect de l’invention. Le véhicule automobile 1 comprend des longerons avant 2 et un ensemble de protection 3 avant conforme au premier aspect de l’invention.
Dans le véhicule automobile 1 montré en , les longerons avant 2 s’étendent longitudinalement d’avant en arrière. Les longerons avant 2 du véhicule automobile 1 comprennent des extrémités avant 4 opposées à des extrémités arrière 5.
Dans le véhicule automobile 1 montré en , l’ensemble de protection comporte une traverse 6 de parechoc, un support 7 de radiateur, des jambes inférieures 8 de fixation et une barre 9 receveuse de jambe. L’ensemble de protection 3 avant comporte en outre une traverse supérieure 10, des jambes supérieures 11 de fixation et un support fémoral 12.
La montre que la traverse 6 de parechoc de l’ensemble de protection 3 avant conforme au premier aspect de l’invention comporte des extrémités latérales 13 ayant chacune des extensions 14 de longeron. Les extensions 14 de longeron sont fixées solidairement aux longerons avant 2 du véhicule automobile 1, et plus particulièrement au niveau de ses extrémités avant 4. Ces extensions 14 de longerons sont par exemple des extensions déformables de manière à absorber une partie de l’énergie en cas de choc frontal, connu sous le terme d’absorbeur ou sous le terme anglais de « crashbox ».
La montre que le support 7 de radiateur de l’ensemble de protection 3 avant conforme au premier aspect de l’invention est situé dans une position inférieure relativement à la traverse 6 de parechoc. Le support 7 de radiateur s’étant entre des terminaisons latérales 15.
On comprend dans la que les jambes inférieures 8 de fixation de l’ensemble de protection 3 avant conforme au premier aspect de l’invention sont situées latéralement de part et d’autre du support 7 de radiateur. Le support 7 de radiateur est fixé solidairement aux jambes inférieures 8 de fixation au niveau des terminaisons latérales 15 dudit support 7 de radiateur. Les jambes inférieures 8 de fixation sont fixées solidairement aux longerons avant 2, par exemple à proximité des extrémités avant 4 de chacun des longerons avant 2.
La montre que la barre 9 receveuse de jambe de l’ensemble de protection 3 avant conforme au premier aspect de l’invention est située simultanément à hauteur du support 7 de radiateur et en avant dudit support 7 de radiateur. La barre 9 receveuse de jambe est liée aux jambes inférieures 8 de fixation par l’intermédiaire d’un organe de liaison 16.
La montre que la traverse supérieure 10 de l’ensemble de protection 3 avant conforme au premier aspect de l’invention est située dans une position supérieure à la traverse 6 de parechoc. La traverse supérieure 10 comprend des bords latéraux 17, une face inférieure 18, une face arrière 19.
La montre que les jambes supérieures 11 de fixation de l’ensemble de protection 3 avant conforme au premier aspect de l’invention sont situées dans le prolongement des jambes inférieures 8 de fixation. Les bords latéraux 17 de la traverse supérieure 10 sont fixés aux jambes supérieures 11 de fixation.
La montre que le support fémoral 12 de l’ensemble de protection 3 avant conforme au premier aspect de l’invention est situé en avant et à hauteur de la traverse supérieure 10. Le support fémoral 12 comporte des longes 20 de liaison aux jambes supérieures 11 de fixation, montrées en et 3.
La illustre une vue schématique de la barre 9 receveuse de jambe de l’ensemble de protection 3 avant conforme au premier aspect de l’invention. La barre 9 receveuse de jambe prend la forme d’un profilé cylindrique 21. La barre 9 receveuse de jambe comprend une face arrière 22 destinée à être située en regard de la traverse 6 de parechoc, et une face avant 23 opposée à ladite face arrière 22. La barre 9 receveuse de jambe comprend une zone centrale 24 qui est centrale dans la barre 9 receveuse de jambe relativement à une direction latérale 25 de l’ensemble de protection 3 avant.
La montre que, conformément à l’invention, la barre 9 receveuse de jambe comprend une patte de fixation 26. La patte de fixation 26 permet de fixer solidairement la barre 9 receveuse au support 7 de radiateur comme montré en .
La montre que la patte de fixation 26 de la barre 9 receveuse de jambe de l’ensemble de protection 3 avant conforme au premier aspect de l’invention est située au niveau de la zone centrale 24 de ladite barre 9 receveuse de jambe.
Des compositions polymériques sont préparées à l’identique des compositions A1 à l’exception de la fraction massique de la charge A1 fixée à 30%, et de la taille de la charge A1 retenue. Les résultats montrent que lorsque la taille des particules de la charge A1 augmente, la conductivité thermique est plus importante. A titre d’exemple, pour la résine époxy SR1526, la conductivité thermique de la résine seule non chargée est de 0,30 W/m.K. Pour une fraction massique de 30% de charge A1, dont au moins 50% en volume des particules ont une taille supérieure ou égale à 22,9 µm et 90% en masse des particules ont une taille supérieure ou égale à 62 µm, la conductivité thermique atteint 3,56 W/m.K. Pour une fraction massique de 30% de charge A1, dont 50% en masse des particules ont une taille supérieure ou égale à 39,4 µm et 90% en masse des particules ont une taille supérieure ou égale à 117,1 µm, la conductivité thermique atteint 5,79 W/m.K. On observe donc une augmentation d’environ 60% de la conductivité thermique avec une augmentation d’environ 70% de la taille moyenne (c’est-à-dire à 50% en masse) des particules de la charge A1.
Exemple de matériau composite B1 comparatif On mélange 100g de résine époxy SR1126.2 (de la société Sicomin) avec 10g de durcisseur KTA313 (de la société Sicomin) et 25g d’une charge A comprenant des fibres de carbone à base de pitch (Pitch XN-100-15M de Nippon Graphite Fiber, les fibres ont un diamètre moyen de 10 µm et une longueur résiduelle de 150 µm, la charge A a une densité de 2.22 (g/cm 3 ) dans un mélangeur à une température de mélange fixée à 31°C et une vitesse de mélange fixée à 120 tr/min pendant 15 minutes. La composition obtenue est enduite sur un renfort textile (un tissu en fils de carbone à base de PAN de 280 g/m², les dimensions sont de 42cm*15cm) à l’aide d’un appareil Tapcaster ayant une hauteur de râcle fixée à 0,5 mm. Plusieurs renforts textiles imprégnés sont ensuite séchés à l’air libre ou en étuve puis congelés à -20°C. Ils sont ensuite dégelés, découpés et thermocompressés par ensemble de 24 plis (soit 24 renforts imprégnés empilés) sous une pression de 5,5 tonnes suivant un cycle de cuisson défini comme suit : 1 er cycle de cuisson de 60°C pendant 20 minutes, un second cycle de cuisson de 80°C pendant 20 minutes, un troisième cycle de cuisson de 100°C pendant 20 minutes, un quatrième cycle de cuisson de 120°C pendant 120 minutes, et enfin un cinquième cycle de cuisson de 140°C pendant 60 minutes. On obtient un matériau composite B1. Les conductivités thermiques axiale et radiale et les diffusivités thermique axiale et radiale sont mesurées sur le matériau composite B1 telle que définie ci-dessus selon la norme ISO 22007-2 intitulée « Hot Disk Thermal Constants Analyser » à l’aide de la centrale d’essais HOT DISK TPS 2500. La conductivité thermique axiale de B1 est de 0,54 +/-0,04 W/m.K ; la conductivité thermique radiale de B1 est de 26,74 +/-0,46 W/m.K ; la diffusivité thermique axiale de B1 est de 0,14 +/-0,01 mm²/s ; la diffusivité thermique radiale de B1 est de 6,77 +/-0,12 mm²/s ; la chaleur spécifique de B1 est de 1758,4 J/Kg.K ; et enfin la masse volumique de B1 est de 1642 Kg/m 3 .
Exemple de matériau composite C1 selon l’invention
Un tissu de 280 g/m², formant un pli ou un renfort textile, comprenant des fils en carbone à base de polyacrylonitrile (PAN), tissé selon un tissage satin 4H, est enduit à la râcle, avec une ouverture de 0,4 mm, selon ses deux faces sensiblement opposées, d’une composition résineuse chauffée, par exemple à 45°C, afin d’abaisser sa viscosité et faciliter son application. La composition résineuse comprend 100 g de résine epoxy SR1126.2 (de la société Sicomin) mélangée avec 10g de durcisseur KTA313 (de la société Sicomin) et 9 g de charge A solide qui est une poudre de graphite expansé (de référence ABG1045 fournie par la société Superior Graphite). Puis, une charge B, identique à la charge A, est saupoudrée de manière uniforme sur une première face du renfort textile enduit en sorte de former une couche, en particulier sensiblement continue, de charge B. Le renfort textile enduit comprenant la charge B est ensuite calandré afin d’appliquer une pression, dans cet exemple précis de l’ordre de 60 Kg, sur la face recouverte de la charge B et faire pénétrer cette dernière dans le renfort textile enduit. L’opération est recommencée pour appliquer la charge B sur la seconde face opposée à la première face du renfort textile enduit et le renfort textile est à nouveau calandré. La fraction massique de la charge B ajoutée dans la composition résineuse exempte des charges A et B est de 8%. 24 plis ou renforts textiles sont ainsi préparés puis empilés et thermocomprimés (application d’une pression de compactage de 5,5 tonnes) avec l’application de 5 cycles de chauffage tels que ceux définies pour l’exemple comparatif B1. On obtient un matériau composite C1. La fraction massique en charges A et B dans la matrice polymère considérée exempte de charges A et B est de l’ordre de 16%. La conductivité thermique radiale du matériau composite C1 est de l’ordre de 15 W/m.K, la conductivité thermique axiale du matériau composite C1 est de l’ordre de 0,4 W/m.K. La diffusivité thermique axiale et la diffusivité thermique radiale du matériau composite sont respectivement de 0,2 mm²/s, et de 9 mm²/s.
La conductivité thermique radiale de C1 est inférieure à celle de B1 car les inventeurs ont déterminés dans le cadre de la présente invention que les fibres en carbone à base de pitch ont une meilleure conductivité thermique que le graphite expansé. De plus, la fraction massique en charges A et B (environ 16%) pour C1 est inférieur à la fraction massique en charge A (environ 23%) pour B1. On observe cependant que la composition de l’exemple C1 est plus facile à appliquer sur le renfort textile que pour l’exemple B1 ce qui facilite l’industrialisation et la reproductibilité du procédé de fabrication du pré-imprégné.
Exemple de matériau composite C2 selon l’invention
L’Exemple C2 correspond à l’exemple C1 pour le renfort textile en carbone à base de PAN mais les charges A et B diffèrent de l’exemple C1. Les charges A et B sont des fibres coupées en carbone à base pitch (Pitch XN-100-15M de Nippon Graphite Fiber, les fibres ont un diamètre moyen de 10 µm et une longueur résiduelle de 150 µm, la charge A a une densité de 2.22 (g/cm 3 ). La fraction massique en charge A dans la matrice polymère exempte des charges A et B est de 25%, et la fraction massique en charge B dans la matrice polymère exempte des charges A et B est de 20%. La fraction massique en charges A et B dans la matrice polymère exempte de charges A et B est de l’ordre de 45%. La conductivité thermique radiale mesurée est de l’ordre de 25 W/m.K.
Exemple de matériau composite C3 selon l’invention