INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Exemple 3 : Préparation d'un catalyseur C Pt/ Al 1 Y 0.5 -SZr(OH) -Al 2 O 3 (selon l'invention) Le catalyseur C a été préparé à partir d'un hydroxyde de zirconium sulfaté commercial S-Zr(OH) fourni par Luxfer MEL Technologies, Flemington, NJ , de référence XZO1247 dopé par une solution de nitrate d’aluminium et de nitrate d’yttrium.
Un support C est préparé par imprégnation à sec d’un hydroxyde de zirconium sulfaté commercial S-Zr(OH) par une solution de nitrate d’aluminium et de nitrate d’yttrium. Les concentrations en aluminium et en yttrium dans la solution d’imprégnation sont ajustées pour atteindre 1%pds d’aluminium et 0.5% pds d’yttrium dans le catalyseur C. Le volume de la solution de nitrate d’aluminium et de nitrate d’yttrium est égal au volume poreux. L’hydroxyde de zirconium sulfaté et dopé par l’aluminium et par l’yttrium Al 1 Y 0.5 -SZr(OH) est comalaxé avec une boehmite mise en suspension dans une solution aqueuse acide puis extrudé et séché à 120°C. et ensuite calcine à 650°C pendant 2 heures. Le catalyseur final C selon l’invention est obtenu par imprégnation à sec du support C par une solution de Pt(NH 4 )NO 3 et d’une calcination à 450°C. Le volume de la solution d'imprégnation est égal au volume poreux. Le tableau 3 ci-dessous détaille la formulation et les caractéristiques du catalyseur C.
Exemple 3 : Catalyseur C Zr(OH)Al 1 Y 0.5 %Zr ZrO 2 phase tétragonale %Al %Y 90 % 1% pds 0,5% pds Indice de cristallinité 79% Al 2 O 3 18,6 %pds SO 3 2,8 % pds dSO 4 2- /nm² 1,4 Pt 0,25 % pds Taux de sites Zr 3+ (mmol/g de support) 0,190 S_BET 160 m 2 /g
Exemple 4 : Préparation d'un catalyseur D Pt/Al 2.5 -SZr-Al 2 O 3 (selon l’invention) Le catalyseur D a été préparé à partir d'un hydroxyde de zirconium sulfaté commercial S-Zr(OH) fourni par Luxfer MEL Technologies, Flemington, NJ, de référence XZO1247 dopé par une solution de nitrate d’aluminium.
Un support D est préparé par comalaxage d’un hydroxyde de zirconium sulfaté commercial S-Zr(OH) et d’une boehmite mise en suspension dans une solution aqueuse acide puis extrudé et séché à 120°C, imprégné à sec par une solution de nitrate d’aluminium, puis calcine à 700°C pendant 2 heures. La concentration en aluminium dans la solution d’imprégnation est ajustée pour atteindre 2,5%pds d’aluminium dans le catalyseur D. Le catalyseur final D est obtenu par imprégnation à sec du support D par une solution de Pt(NH 4 )NO 3 et d’une calcination à 450°C. Le volume de la solution d'imprégnation est égal au volume poreux. Le tableau 4 ci-dessous détaille la formulation et les caractéristiques du catalyseur D.
Exemple 4 : Catalyseur D Zr(OH)Al 2.5 %Zr ZrO 2 phase tétragonale %Al 90 % 2,5% Indice de cristallinité 78% Al 2 O 3 23,5 %pds SO 3 3,1 %pds dSO 4 2- /nm² 1,4 Pt 0,25 %pds Taux de sites Zr 3+ (mmol/g de support) 0,261 S_BET 170 m 2 /g
Exemple 5 : Préparation d'un catalyseur E Pt/Al 0.5 -SZr-Al 2 O 3 (comparatif) Le catalyseur E a été préparé à partir d'un hydroxyde de zirconium sulfaté commercial S-Zr(OH) fourni par Luxfer MEL Technologies, Flemington, NJ, de référence XZO1247 dopé par une solution de nitrate d’aluminium.
Un support E est préparé par imprégnation à sec d’un hydroxyde de zirconium sulfaté commercial S-Zr(OH) par une solution de nitrate d’aluminium. La concentration en aluminium dans la solution d’imprégnation est ajustée pour atteindre 0.5% pds d’aluminium dans le catalyseur E. Le volume de la solution de nitrate d’aluminium est égal au volume poreux. L’hydroxyde de zirconium sulfaté et dope par l’aluminium Al 0.5 -SZr(OH) est comalaxé avec une boehmite mise en suspension dans une solution aqueuse acide puis extrudé, séché à 120°C et ensuite calciné à 650°C pendant 2 heures. Le catalyseur final E selon l’invention est obtenu par imprégnation à sec du support E par une solution de Pt(NH 4 )NO 3 et d’une calcination à 450°C. Le volume de la solution d'imprégnation est égal au volume poreux. Cet exemple est comparatif, car il présente une teneur en aluminium insuffisante (ainsi qu’un taux de sites Zr 3+ trop faible).
Le tableau 5 ci-dessous détaille la formulation et les caractéristiques du catalyseur E.
Example 5 : Catalyseur E Zr(OH)Al 0.5 %Zr ZrO 2 phase tétragonale %Al 95% 0,5% pds Indice de cristallinité 80% Al 2 O 3 25,0% pds SO 3 2,9% pds dSO 4 2- /nm² 1,5 Pt 0,25 % pds Taux de sites Zr 3+ (mmol/g de support) 0,128 S_BET 140m 2 /g
Exemple 6 : Préparation d'un catalyseur H Pt/Al 2.5 -SZr-Al 2 O 3 (selon l’invention) Le catalyseur F a été préparé à partir d'un hydroxyde de zirconium sulfaté commercial S-Zr(OH) fourni par Luxfer MEL Technologies, Flemington, NJ, de référence XZO1247 dopé par une solution de nitrate d’aluminium selon le protocole de l’exemple D.
Un support F est préparé par comalaxage d’un hydroxyde de zirconium sulfaté dopé avec 2,5%poids d’aluminium commercial Al-S-Zr(OH) calciné à 700°C et d’une boehmite mise en suspension dans une solution aqueuse acide puis extrudé, séché à 120°C, puis calciné à 550°C pendant 2 heures. Le catalyseur final F est obtenu par imprégnation à sec du support F par une solution de Pt(NH 4 )NO 3 et d’une calcination à 450°C. Le volume de la solution d'imprégnation est égal au volume poreux. Le tableau 6 ci-dessous détaille la formulation et les caractéristiques du catalyseur F.
Exemple 6 : Catalyseur F Zr(OH)Al 2.5 %Zr ZrO 2 phase tétragonale %Al 90 % 2,5% Indice de cristallinité 70% Al 2 O 3 21,3%pds SO 3 6,1%pds dSO 4 2- /nm² 2,7 Pt 0,25 % pds Taux de sites Zr 3+ (mmol/g de support) 0,245 S_BET 172 m 2 /g
Exemple 7 : Préparation d'un catalyseur G Pt/Al 1 -SZr-Al 2 O 3 (comparatif) Le catalyseur G a été préparé à partir d'un hydroxyde de zirconium sulfaté commercial S-Zr(OH) fourni par Luxfer MEL Technologies, Flemington, NJ, de référence XZO1247 dopé par une solution de nitrate d’aluminium.
Un support G est préparé par comalaxage d’un hydroxyde de zirconium sulfaté commercial S-Zr(OH) et d’une boehmite mise en suspension dans une solution aqueuse acide puis extrudé et séché à 120°C puis calcine à 700°C pendant 2 heures. Le support G est ensuite imprégné à sec par une solution de nitrate d’aluminium. La concentration en aluminium dans la solution d’imprégnation est ajustée pour atteindre 1%mol d’aluminium dans le catalyseur G. Le catalyseur final G est obtenu par imprégnation à sec du support G par une solution de Pt(NH 4 )NO 3 et d’une calcination à 450°C. Le volume de la solution d'imprégnation est égal au volume poreux. Cet exemple est comparatif, car il présente notamment un pourcentage %Zr ZrO 2 de phase tétragonale trop faible. Le tableau 7 ci-dessous détaille la formulation et les caractéristiques du catalyseur G.
Dans des modes particuliers de mise en œuvre, chaque traitement disponible est caractérisé par un nombre d’applicateurs, et/ou par les positions desdits applicateurs par rapport à la tumeur.
Dans des modes particuliers de mise en œuvre, pour chaque élément d’entrainement, l’indice de confiance est défini en fonction :
de l’observation ou non d’une récidive pour ledit autre patient avec le traitement choisi, et/ou d’une durée de la période écoulée entre la fin du traitement et une date courante sans qu’une récidive n’ait été observée pour ledit autre patient, et/ou d’une durée de la période écoulée entre la fin du traitement et une récidive pour ledit autre patient, et/ou d’une estimation, par un ou plusieurs experts médicaux, d’une probabilité de succès du traitement choisi sur ledit autre patient.
Dans des modes particuliers de mise en œuvre, le procédé comprend une association d’un jeu de paramètres à l’image médicale du patient, ledit jeu de paramètres comprenant un ou plusieurs paramètres relatifs à la lésion, à l’anatomie d’intérêt et/ou à des caractéristiques du patient. Chaque élément d’entrainement comporte un jeu de paramètres similaires relatifs à la lésion, à l’anatomie d’intérêt et/ou à des caractéristiques de l’autre patient pour lequel l’image médicale correspondant audit élément de référence a été obtenue.
Dans des modes particuliers de mise en œuvre, le jeu de paramètres comprend un ou plusieurs paramètres choisis parmi :
l’âge, le sexe, le poids et/ou la taille du patient pour lequel l’image médicale a été obtenue, une comorbidité présentée par le patient pour lequel l’image médicale a été obtenue, une valeur représentative de la taille et/ou d’un volume de la lésion, une distance entre la lésion et une capsule de l’anatomie d’intérêt, une distance entre la lésion et un vaisseau sanguin proche de la lésion, lorsque l’anatomie d’intérêt est le foie, une distance entre la lésion et une voie biliaire proche de la lésion.
Dans des modes particuliers de mise en œuvre, le procédé comprend une transformation de l’image médicale du patient, l’image médicale de chaque élément d’entrainement ayant subi une transformation similaire avant d’être utilisée pour entrainer l’algorithme d’apprentissage automatique.
Dans des modes particuliers de mise en œuvre, la transformation de l’image médicale comporte :
une segmentation de la lésion sur l’image médicale, et/ou une segmentation de l’anatomie d’intérêt sur l’image médicale, et/ou une segmentation de vaisseaux sanguins sur l’image médicale, et/ou lorsque l’anatomie d’intérêt est le foie, une segmentation de voies biliaires sur l’image médicale.
Dans des modes particuliers de mise en œuvre, la transformation de l’image médicale comporte un recadrage de l’image autour de la lésion selon un cadre dont les dimensions sont prédéterminées, ledit cadre étant commun à toutes les images médicales des éléments d’entrainement, la position de la lésion par rapport au cadre étant variable d’une image médicale à l’autre.
Dans des modes particuliers de mise en œuvre, le procédé comprend:
pour chaque élément d’entrainement correspondant au traitement optimal sélectionné, un calcul d’une valeur de similarité représentative de la similarité entre l’image médicale du patient à traiter et l’image médicale de l’élément d’entrainement, et une sélection d’un élément d’entrainement de référence parmi l’ensemble des éléments d’entrainement en fonction des valeurs de similarité calculées.
Dans des modes particuliers de mise en œuvre, les images médicales ont été acquises par tomodensitométrie, par imagerie par résonnance magnétique ou par ultrasons.
Dans des modes particuliers de mise en œuvre, les images médicales sont tridimensionnelles.
Dans des modes particuliers de mise en œuvre, l’anatomie d’intérêt est le foie, un rein ou un poumon, et la lésion est une tumeur ou un kyste.
Dans des modes particuliers de mise en œuvre, l’ensemble d’éléments d’entrainement comporte des éléments d’entrainement dont les images médicales ne présentent pas de lésion dans l’anatomie d’intérêt.
L’utilisation d’un tel contact électrique comprenant deux branches formant pince peut aussi permettre d’adapter le système à différentes épaisseurs d’un élément plat souple, les branches ayant un degré de flexibilité pour établir le contact.
Dans une variante du second aspect, chaque branche dudit contact électrique peut présenter une extrémité opposée à la direction d’insertion (x) avec un rebord allongé sensiblement arrondi. Un tel rebord allongé sensiblement arrondi peut avantageusement faciliter l’ouverture des branches lors de l’insertion d’un dispositif de connexion en direction d’insertion (x). Ainsi, lors de l’avancement de la tige formant point d’insertion, les extrémités arrondies peuvent coulisser sur la surface de la tige qui avance. Cet effet peut être notamment amplifié si la tige est chanfreinée.
Dans une variante avantageuse, ledit contact électrique peut comprendre au moins un ressort, en particulier un ressort à lame. Le ressort sert de mécanisme pour fermer au repos les branches dudit contact. Un tel ressort peut permettre d’assurer un double-contact stable et solide avec la surface d’un élément plat souple inséré entre les deux branches dudit contact électrique.
Dans une autre variante, le système de connexion électrique peut comprendre par ailleurs un moyen d’accouplement pour coupler ledit boitier avec ledit dispositif, ledit moyen d’accouplement comprenant un moyen de fixation par complémentarité de forme, en particulier un moyen d’encliquetage entre le boitier et le dispositif. Ainsi, le système peut permettre un accouplement plus robuste entre un boitier de connexion et un dispositif de connexion inséré en direction d’insertion dans l’ouverture du boitier de connexion.
Dans une variante préférée, ledit moyen d’encliquetage entre le boitier et le dispositif peut comprendre au moins une saillie et au moins une dépression complémentaire à la saillie. Ainsi, le moyen d’accouplement peut être formé directement sur le boitier et le dispositif de connexion lors de la production, permettant une production rapide de boitiers et de dispositifs aptes à être accouplés.
L’objectif est aussi atteint par un assemblage du système de connexion électrique selon le second aspect avec un élément plat souple conducteur d’électricité, en particulier un textile conducteur d’électricité. Selon cet assemblage objet de l’invention, un élément plat souple conducteur d’électricité est compressé entre la première et la seconde mâchoire du dispositif, le dispositif est introduit dans le boitier de manière à ce que les branches du contact électrique du boitier s’appuient de part et d’autre de l’élément plat souple compressé, et les extrémités des branches sont agencées, selon le sens de la direction d’insertion, derrière la tige.
Un tel assemblage présente les avantages du dispositif et du système de connexion décrits ci-dessus. De plus, un tel assemblage permet de réduire le frottement d’un contact électrique contre un élément plat souple lors de l’insertion. Un tel frottement et un impact d’insertion peuvent être réduits par l’impact des branches du contact électrique avec la tige formant butée pour l’élément plat souple, et la fermeture des branches derrière la tige suite à l’insertion.
Grâce à cet assemblage plus solide utilisant une quantité réduite d’élément plat souple, et grâce à un système présentant une réduction de frottement et d’impact sur l’élément plat souple lors de l’insertion du dispositif dans le boitier, peut être obtenu une solution de connexion plus robuste à coût réduits.
Finalement, l’invention concerne aussi un procédé d’assemblage d’un système selon le second aspect avec un élément plat souple conducteur d’électricité, en particulier un textile conducteur d’électricité, comprenant les étapes de a) compresser un élément plat souple entre la première et la seconde mâchoire du dispositif de manière à ce qu’au moins un bord dudit élément soit en contact avec la tige ; et de b) insérer ledit dispositif dans le boitier de manière à ce que les branches du contact électrique s’insèrent dans les évidements du dispositif et s’appuient de part et d’autre de l’élément plat souple. Ce procédé peut permettre d’aboutir à un assemblage présentant les avantages décrits ci-dessus, notamment une connexion pour un élément plat souple conducteur d’électricité plus robuste et moins coûteuse
Les objets, caractéristiques et avantages de l’invention telle qu’exposée ci-dessus seront plus exhaustivement compris et appréciés par l’étude de la description suivante plus détaillée de modes de réalisation préférés de l’invention, ainsi que des dessins annexés.
La est une vue en perspective d’une réalisation de l’assemblage d’un système de connexion électrique selon l’invention.
La est une vue en perspective d’une réalisation du dispositif de connexion électrique de l’invention, dans un état fermé.
La est une vue en coupe selon l’axe B de la .
La est une en perspective d’une mâchoire du dispositif de connexion électrique de l’invention.
La est une en perspective de l’autre mâchoire du dispositif de connexion électrique de l’invention.
La est une vue en coupe du système de connexion électrique illustré dans la en cours d’assemblage.
Cependant, ces dispositifs peuvent présenter des désagréments pour les nageurs à cause d’un écoulement turbulent et leur envoyer des vagues dans le visage, ainsi que les dévier de leur axe de nage au fur et à mesure de leur pratique.
Un écoulement turbulent est caractérisé par le mouvement irrégulier des particules du fluide. En outre, de tels dispositifs ne sont pas efficients et donc gaspillent de l’énergie.
La présente invention a notamment pour but de remédier aux inconvénients ci-dessous en proposant un dispositif de génération de courant pour une piscine procurant une sensation de nage à contre-courant plus agréable, et étant plus efficient énergétiquement.
A cet effet, l’invention a pour objet un dispositif de génération de courant pour une piscine comprenant un corps cylindrique le long duquel peut s’écouler du liquide, et un guide flux creux comprenant une paroi circonférentielle délimitant un canal de circulation de liquide, le guide flux étant pourvu d’au moins une ouverture d'entrée de liquide et d’au moins une ouverture de sortie de liquide, le corps étant pourvu d’une turbine disposée entre l’au moins une ouverture d'entrée de liquide et l’au moins une ouverture de sortie de liquide, dans lequel l’ouverture de sortie est pourvue d’une grille munie d’une pluralité d’ailettes pour orienter l’écoulement de liquide, les ailettes ayant une section en forme de goutte avec un bord d’attaque orienté vers l’amont et un bord de fuite orienté vers l’aval du dispositif, dans lequel chaque ailette présente un rapport Cx d’une épaisseur maximale sur une longueur ou corde compris entre 0,24 et 0,30, plus particulièrement sensiblement égal à 0,27.
Grâce à l’invention, le liquide expulsé par le dispositif suit un écoulement qui tend à être laminaire ou suffisamment laminaire pour être agréable pour un nageur, et les à-coups sont limités, ainsi le nageur n’est pas gêné par des vagues arrivant dans le visage. Un écoulement laminaire est caractérisé par des trajectoires régulières des particules du fluide, contrairement à l’écoulement turbulent.
La vitesse d’écoulement de liquide est également améliorée, et la puissance consommée est mieux exploitée.
Selon des aspects avantageux mais non obligatoires de l’invention, un dispositif de génération de courant pour une piscine peut comporter une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises selon toute combinaison techniquement possible dans lesquelles :
- le dispositif est symétrique par rapport à un plan longitudinal ;
- le guide flux, présente avantageusement une forme coudée et passe d’une section cylindrique au voisinage d’une hélice de la turbine à une section de forme rectangulaire à bords arrondis au voisinage de l’au moins une ouverture de sortie et dans lequel le guide flux comprend une première lame de redressement de l’écoulement de liquide s’étendant dans le plan de symétrie longitudinal ;
- les ailettes comprennent une pluralité d’ailettes centrales alignées et une pluralité d’ailettes d’extrémité disposées de part et d’autre des ailettes centrales, les ailettes d’extrémité formant un angle compris entre 6° et 10° avec les ailettes centrales, et étant orientées vers le plan longitudinal de symétrie du dispositif ;
- chaque ailette centrale présente une longueur ou corde au moins 1,5 fois supérieure à une longueur ou corde de chaque ailette d’extrémité ;
- le dispositif comprend un carter recouvrant le corps et le guide flux, dans lequel une deuxième lame de redressement d’écoulement de liquide est disposée de part et d’autre du corps et le long de celui-ci en amont d’une hélice de la turbine et en amont du guide flux ;
- le carter est pourvu d’une grille percée d’orifices permettant au liquide d’être aspiré à l’intérieur du carter et de s’écouler d’amont en aval le long du corps, les orifices des grilles étant disposés uniquement de part et d’autre du plan longitudinal de symétrie ;
- le dispositif est adapté pour être intégré à une piscine en cours de construction ;
- le dispositif est adapté pour être intégré à une piscine existante.
L’invention et d’autres avantages de celle-ci apparaitront plus clairement à la lumière de la description qui va suivre d’un mode de réalisation d’un dispositif de génération de courant pour une piscine, faite à titre d’exemple et en référence aux dessins annexés dans lesquels :
L’agencement selon la présente invention permet donc d’envisager un réacteur plus compact, et d’une fiabilité améliorée au regard des réacteurs tubulaires connus de l’état de la technique.
L’au moins une chambre de distribution peut être obturée au niveau de la deuxième extrémité, et l’au moins une chambre de collecte peut être obturée au niveau de la première extrémité.
Le réacteur peut comprendre au niveau de la première extrémité et au niveau de la deuxième extrémité, respectivement, un espace distributeur et un espace collecteur entre lesquels l’insert est disposé.
La poudre catalytique peut être retenue dans l’espace annulaire par un joint en matière fibreuse au niveau de chacune des extrémités de l’espace annulaire.
Le joint en matière fibreuse peut être maintenu en compression contre la poudre catalytique par un ressort, le ressort étant en butée contre une plaque de maintien liée mécaniquement au tube.
Le joint en matière fibreuse en combinaison avec le ou les ressorts permet de mieux compacter la poudre catalytique et de prévenir l’attrition de cette dernière lors de la manipulation ou le transport du réacteur.
La paroi externe peut être dépourvue d’ouverture sur une première section et une deuxième section qui s’étendent à partir, respectivement, de la première extrémité et de la deuxième extrémité, la première section et la deuxième section étant en recouvrement avec le lit de poudre sur une hauteur H, la hauteur H étant comprise entre 0,5 fois et 10 fois, avantageusement comprise entre 1 fois et 2 fois, la distance séparant une ouverture de distribution d’une ouverture de collecte immédiatement adjacente, et mesurée le long de la surface externe de la paroi externe.
Ainsi, un tel agencement permet d’imposer un temps de passage aux gaz réactifs susceptibles de pénétrer dans l’espace annulaire par le joint fibreux.
L’insert creux peut être muni de moyens de centrage maintenant ce dernier en position coaxiale avec le tube creux, de manière avantageuse, les moyens de centrage comprennent des bossages formés sur la deuxième paroi.
Ces moyens de centrage permettent un montage plus facile du réacteur.
La surface d’une section de la chambre de distribution selon un plan de coupe transversal à l’axe longitudinal peut diminuer de la première extrémité vers la deuxième extrémité, avantageusement, ladite surface est nulle au niveau de la deuxième extrémité.
Les méthodes de fabrication additive, et notamment les techniques de fabrication 3D permettent de réaliser ces structures complexes sous forme d’une pièce monobloc.
La surface d’une section de la chambre de collecte selon un plan de coupe transversal à l’axe longitudinal peut augmenter de la première extrémité vers la deuxième extrémité, avantageusement, ladite surface est nulle au niveau de la première extrémité.
L’ouverture de collecte et l’ouverture de distribution peuvent présenter une largeur comprise entre 1/100 et 1/2, avantageusement comprise entre 1/20 et 1/4, du diamètre du tube creux.
L’ouverture de collecte et l’ouverture de distribution peuvent comprendre chacune un filtre prévenant le passage de poudre catalytique dans l’une ou l’autre des chambres de collecte ou de distribution.
Le filtre peut comprendre une pluralité de plans de fibres inclinées.
Cette deuxième étape de broyage du deuxième mélange permet d’ajuster la finesse de broyage de la phase solide notamment afin que l’étape S 4 de dissolution soit plus facile à effectuer. Cette étape est réalisée à la suite de l’étape S 3 de filtration. Dans le cas où le procédé comprend une étape S2’ de décoloration postérieure à l’étape S2 , l’étape S1’ de broyage est de préférence réalisée à la suite de l’étape S2’ de décoloration.
L’étape S 1 ’ peut être réalisée au moyen d’un dispositif de broyage tel qu’un dispositif de broyage à couteaux ou un dispositif de broyage avec billes.
Etape S3 de filtration :
Selon l’invention, l’étape S3 de filtration comprend la filtration du deuxième mélange afin de récupérer une phase solide comprenant entre autres les fibres de cellulose.