INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans une mise en œuvre du système de mesure, la grandeur physique incidente est une force incidente ; le dispositif de réception étant un dispositif sensible aux forces apte à faire varier la caractéristique du paramètre physique, entre la valeur de référence prédéterminée et la valeur instantanée, au moins lorsque le dispositif de réception est soumis à une force incidente ; la grandeur physique de réaction étant une force de contre-réaction; le dispositif de réception étant apte à faire varier la caractéristique du paramètre physique lorsque la force de contre-réaction est appliquée au dispositif de réception ; la commande de contre-réaction étant formée de sorte que la force de contre-réaction générée et appliquée au dispositif de réception fasse varier la caractéristique du paramètre physique pour atteindre la valeur de référence ; le dispositif de détermination déduisant une caractéristique de la force incidente à partir de la différence instantanée.
Dans une mise en œuvre du système de mesure, le dispositif de réception est un accéléromètre ou un gyroscope et le générateur de contre-réaction est formé par un générateur de force électrostatique comprenant des peignes interdigités, par un générateur de couple magnétique par formation d’interactions Zeeman, ou un générateur de forces de Laplace.
Dans une mise en œuvre du système de mesure, la grandeur physique incidente est un champ électrique incident ; le dispositif de réception étant un dispositif sensible aux champs électriques apte à faire varier la caractéristique du paramètre physique, entre la valeur de référence prédéterminée et la valeur instantanée, au moins lorsque le dispositif de réception est soumis au champ électrique incident; la grandeur physique de contre-réaction étant un champ électrique de contre-réaction; le dispositif de réception étant apte à faire varier la caractéristique du paramètre physique lorsque le champ électrique de contre-réaction est appliqué au dispositif de réception ; la commande de contre-réaction étant formée de sorte que le champ électrique de contre-réaction généré et appliqué au dispositif de réception fasse varier la caractéristique du paramètre physique pour atteindre la valeur de référence ; le dispositif de détermination déduisant une caractéristique du champ électrique incident à partir de la différence instantanée.
Dans une mise en œuvre du système de mesure, le dispositif de réception est choisi parmi une antenne, une sonde de champ électrique comportant plusieurs plaques conductrices, un capteur à pales rotatives ou un capteur MEMS et le générateur de contre-réaction est formé par un ensemble de plaques conductrices agencées de sorte que le dispositif de réception soit positionné entre lesdites plaques conductrices.
Dans une mise en œuvre du système de mesure, la grandeur physique incidente est une position à déterminer ; le dispositif de réception étant un dispositif déterminant des positions apte à faire varier la caractéristique du paramètre physique, entre la valeur de référence prédéterminée et la valeur instantanée, au moins lorsque le dispositif de réception est dans la position à déterminer ; la grandeur physique de contre-réaction étant un mouvement de contre-réaction; le dispositif de réception étant apte à faire varier la caractéristique du paramètre physique lorsque le mouvement de contre-réaction est appliqué au dispositif de réception ; la commande de contre-réaction étant formée de sorte que le mouvement de contre-réaction généré et appliqué au dispositif de réception fasse varier la caractéristique du paramètre physique pour atteindre la valeur de référence ; le dispositif de détermination déduisant une caractéristique de la position à déterminer à partir de la différence instantanée.
Dans une mise en œuvre du système de mesure, le dispositif de réception comprend un capteur de position linéaire ou angulaire et le générateur de contre-réaction est formé par un actionneur piézoélectrique.
Dans une mise en œuvre du système de mesure, le générateur de signal comprend une boucle à verrouillage de phase et une référence stable de fréquence.
Dans une mise en œuvre du système de mesure, le générateur de contre-réaction entoure au moins en partie le dispositif de réception.
Dans une mise en œuvre du système de mesure, la boucle à verrouillage comprend un filtre passe bas agencé entre le comparateur et le générateur de contre-réaction.
Dans une mise en œuvre du système de mesure, la boucle de verrouillage comprend un amplificateur agencé entre le comparateur et le générateur de contre-réaction.
Dans une mise en œuvre du système de mesure, la fréquence de référence et/ou la phase de référence du signal de référence dépendent uniquement du générateur de signal.
Dans une mise en œuvre du système de mesure, un diviseur de fréquence est agencé entre le dispositif de réception et le comparateur.
L’avantage du procédé de séparation selon l’invention et l’installation, dans le cas d’un biogaz non liquide ou bien à l’état diphasique, est d’empêcher la formation de neige carbonique en tête de colonne lors de la séparation du méthane des autres composés du biogaz.
Dans un autre mode de réalisation, l’installation 10 selon l’invention comporte un dispositif de mesure 80 d’un ou plusieurs paramètres et un dispositif d’adaptation 85 du débit du flux d’air 30 généré dans l’unité de séchage 12 en fonction de la mesure dudit ou desdits plusieurs paramètres préalablement mesurés. Les paramètres mesurés peuvent être la température extérieure à la serre, la température de l’air ambiant dans la serre, la vitesse de circulation du produit pâteux sur la pluralité de bandes de séchage, la vitesse de circulation du flux d’air entre la pluralité de bandes de séchage, la surface totale de la pluralité de bandes de séchage. Ainsi, si la température extérieure à la serre augmente, le flux d’air 30 généré est plus chaud. Cette condition assure un bon niveau d’évaporation. Il peut alors être judicieux, pour des raisons d’économie d’énergie, de diminuer le débit du flux d’air 30 généré. Dans le cas où la vitesse de circulation du produit pâteux augmente (ce qui peut arriver lorsqu’une grande quantité de produit pâteux doit être séchée), afin de garantir le même niveau d’évaporation et obtenir le séchage cible, le dispositif d’adaptation 85 est alors configuré pour accroître le débit du flux d’air 30. Le dispositif d’adaptation 85 du débit du flux d’air 30 permet ainsi de faire correspondre le débit du flux d’air 30 aux conditions dans et autour de la serre.
Avantageusement, le dispositif 50 d’orientation du flux d’air vers la pluralité de bandes de séchage comprend au moins un déflecteur 51 s’étendant entre une première extrémité 52 apte à recevoir le flux d’air 30 s’écoulant selon une première direction 53 et une deuxième extrémité 54 à proximité d’une parmi la pluralité de bandes de séchage, le au moins un déflecteur 51 étant configuré pour modifier l’écoulement de flux d’air 30 depuis la première direction 53 vers une deuxième direction 55 orientée vers la une parmi la pluralité de bandes de séchage. Le déflecteur 51 permet d’orienter le flux d’air sur le produit pâteux sur une bande de séchage. Avantageusement, le dispositif 50 d’orientation comprend plusieurs déflecteurs, chacun orientant le flux d’air vers une bande de séchage à laquelle il est associé. Les déflecteurs garantissent que le produit pâteux est soumis au flux d’air le long du chemin 20, et quelle que soit sa position le long du chemin 20.
Avantageusement, l’installation 10 est exempte de système de chauffage additionnel (notamment thermique) du flux d’air 30.
La représente schématiquement une vue en coupe, dans un plan horizontal au niveau de la première hauteur 21, de l’installation 10 de séchage de produits pâteux selon l’invention. La met en évidence qu’une installation selon l’invention peut comprendre une unité de séchage 12, mais également plusieurs unités de séchage dans la serre 11, par exemple six comme ici représenté. Pour une meilleure compréhension, les parois latérales 5 et 6 de la serre 11 représentées sur la sont rapportées sur la . La largeur de la serre est indiquée par la référence « larg ». Pour rappel, sur la partie à gauche de la , c’est le chemin 20 parcouru par le produit pâteux qui est représenté schématiquement, cette fois dans une vue en coupe selon une hauteur de l’unité de séchage, à travers les bandes de séchage.
Chaque unité de séchage 12 comprend avantageusement plusieurs dispositifs 40 de génération de flux d’air 30 à partir d’un air 31 venant de l’extérieur de la serre 11. Les dispositifs 40 sont avantageusement disposés à proximité des parois 5, 6 le long des bandes de séchage pour aspirer l’air 31 depuis l’extérieur de la serre 11 et le souffler sur les bandes de séchages, sur toute leur longueur. Alternativement, chaque unité de séchage peut comprendre un seul dispositif 40 (ou un nombre limité de dispositifs 40, par exemple deux ou trois) relié à une ouverture 29 dans la paroi (ou le toit) de sorte à aspirer l’air extérieur 31 dans l’unité de séchage où un collecteur d’air peut être associé aux dispositifs 50 d’orientation du flux d’air vers la pluralité de bandes de séchage pour répartir le flux d’air 30 vers les bandes.
Chaque unité de séchage 12 comprend avantageusement un ou plusieurs ventilateurs de tirage 70 destiné à évacuer l’air humide 32 vers l’extérieur de la serre 11. Un ventilateur de tirage 70 peut être judicieusement disposé entre deux unités de séchage, en position centrale de la serre 11, pour évacuer l’air humide issu des deux unités de séchage.
La représente schématiquement un organigramme des étapes d’un procédé de séchage de produits pâteux selon l’invention. Le procédé de séchage de produits pâteux 9, en particulier de boues d’eau résiduaire urbaine, est mis en œuvre dans une serre 11 comprenant une unité de séchage 12, ladite unité de séchage 12 comprenant une pluralité de bandes de séchage 13-1, 13-2, 13-3, 13-4 aptes à recevoir le produit pâteux 9 et définissant depuis une première bande de séchage 13-1 parmi la pluralité de bandes de séchage disposée à une première hauteur 21 vers une deuxième bande de séchage 13-4 parmi la pluralité de bandes de séchage disposée à une deuxième hauteur 24 inférieure à la première hauteur 21 un chemin 20 pour le produit pâteux 9. Le procédé selon l’invention comporte les étapes suivantes : Une étape 100 de disposition du produit pâteux 9 à sécher sur la première bande de séchage 13-1 de l’unité de séchage 12, Une étape 110 de circulation du produit pâteux 9 sur la pluralité de bandes de séchage 13-1, 13-2, 13-3, 13-4 depuis la première bande de séchage 13-1 suivant le chemin 20 vers la deuxième bande de séchage 13-4, pour fournir un produit séché 90.
Selon l’invention, le procédé de séchage de produits pâteux comprend, pendant l’étape 110 de circulation du produit pâteux 9 sur la pluralité de bandes de séchage : une étape 120 de génération d’un flux d’air 30 dans l’unité de séchage 12, à partir d’un air 31 venant de l’extérieur de la serre 11, une étape 130 d’orientation du flux d’air 30 vers la pluralité de bandes de séchage, une étape 140 de circulation du flux d’air 30 entre la pluralité de bandes de séchage le long du chemin 20, ledit flux d’air 30 se chargeant d’eau au fur et à mesure de l’évaporation devenant ainsi un air humide 32, et une étape 150 d’évacuation dudit air humide 32 de la serre 11, préférentiellement en partie haute afin que les odeurs ne se trouvent pas à hauteur d’homme, mais soient diluées dans l’atmosphère.
Le procédé de séchage selon l’invention associe le séchage par bandes issu d’un sécheur thermique à bandes et le placement de ces bandes dans une serre solaire. Le procédé de l’invention utilise l’air ambiant extérieur à la serre et l’air ambiant de la serre, air chauffé par le rayonnement solaire, et qui va permettre l’évaporation de l’eau contenue dans le produit pâteux (boue). Le séchage est ici accéléré via la faible hauteur de boue déposée sur les bandes. De plus, la combinaison des étapes 120, 130, 140 et 150 (génération d’un flux d’air 30 dans l’unité de séchage 12, orientation du flux d’air 30 vers la pluralité de bandes de séchage, circulation du flux d’air 30 entre la pluralité de bandes de séchage le long du chemin 20, et évacuation de l’air humide) permet de surmonter la problématique d’un flux d’air chaud saturé en humidité qui limiterait l’évaporation de l’eau contenue dans les boues. Grâce à l’invention, un flux d’air chaud circule dans l’unité de séchage et se charge en humidité. Cet air humide est ensuite évacué vers l’extérieur de la serre. En d’autres termes, le coefficient évaporatoire résultant est très important puisqu’il traduit la capacité à évaporer l’eau du produit pâteux.
Afin d’optimiser l’évaporation de l’eau du produit pâteux, l’air 31 aspiré depuis l’extérieur de la serre et soufflé sous forme de flux d’air 30 sur les bandes de séchage est avantageusement dirigé juste au-dessus du produit pâteux (optimisant la vitesse de l’air et donc également l’évaporation) via des déflecteurs judicieusement disposés. Comme décrit précédemment, chaque déflecteur s’étend entre une première extrémité et une deuxième extrémité. Le flux d’air arrive au niveau de la première extrémité et le déflecteur oriente le flux d’air vers le produit pâteux disposé sur la bande associée. Autrement dit, à partir de l’air extérieur 31, l’invention permet de souffler un flux d’air sur le produit pâteux, avantageusement sur toute la longueur de toutes les bandes de séchage, à l’aide du dispositif d’orientation 50 du flux d’air 30 vers une bande de séchage et du dispositif 58 de circulation du flux d’air 30 d’une bande à la bande suivante le long du chemin 20.
Des petits ventilateurs de tirage (dispositifs 30 de génération de flux d’air) permettent d’aspirer l’air extérieur pour le diriger vers l’intérieur de la serre. Ensuite un plus gros ventilateur de tirage 70 permet d’assurer l’évacuation vers l’extérieur de la serre de l’air chaud et humide.
En supposant une température de l’air de séchage de l’ordre de 35°C à hauteur de 10 heures par jour, le coefficient évaporatoire peut atteindre 1 à 10 kg H2O/m².h, sans consommation d’énergie thermique.
Préférentiellement, l’installation de l’invention est placée dans des pays chauds pour bénéficier du soleil chauffant l’air dans la serre et seulement avoir, en consommation énergétique (électrique), les ventilateurs (générateur de flux d’air) qui tirent de l’air chaud pris à l’extérieur de la serre, et les moteurs pour faire avancer les bandes.
Dans un exemple de réalisation de l’invention, le coefficient d’échange (ou coefficient évaporatoire) est de 7,6 kg H2O/m².h avec deux bandes superposées avec de l’air chaud soufflé sur les bandes de l’unité de séchage à 34°C.
Par la suite, comme la superposition des bandes diminue le coefficient d’échange, typiquement de l’ordre de -10% à -30%, par exemple -20% par bande superposée, on obtient un coefficient évaporatoire de 6,08 kg H2O/m².h avec trois bandes superposées, et de 4,86 kg H2O/m².h avec quatre bandes superposées.
On peut mettre jusqu’à 7 cm de hauteur de boue déshydratée, puis 10 cm de hauteur de boue lorsque la siccité atteint 50 à 60%MS.
Selon un mode de réalisation particulier, ladite composition cosmétique utilisée selon la présente invention comprend en outre au moins un second actif cosmétique.
De préférence, ledit second actif cosmétique est un extrait de bactéries marines et manière encore préférée il s’agit d’un extrait de bactéries marines dont le nom INCI est : BACILLUS FERMENT.
De préférence, l’extrait bactéries marines est utilisé dans la composition cosmétique de l’invention dans une quantité efficace pour obtenir l’effet recherché, en particulier pour obtenir l’effet de synergie quant à l’effet bénéfique consistant à favoriser et/ou stimuler la réparation de la peau et/ou des lèvres et notamment de la peau du visage et/ou du cou.
Selon une variante de réalisation avantageuse, l’extrait de bactéries marines est présent dans la composition cosmétique utilisée selon l’invention en une teneur allant de 0.0001% à 5%, de préférence de 0.0005% à 4%, de préférence encore de 0.001% à 2% en poids de matière active (poids de l’extrait de bactéries marines tel que décrit ci-dessus) par rapport au poids total de la composition.
Selon un mode particulier, ledit extrait de bactéries marines est apporté dans ladite composition cosmétique sous forme du produit commercialisé sous la dénomination Sirtalice TM .
Selon cette variante de réalisation, le produit commercialisé sous la dénomination Sirtalice TM est présent dans la composition cosmétique utilisée selon l’invention en une teneur allant de 0.001 % à 10%, de préférence de 0.01% à 5%, de préférence encore de 0.1% à 2.5% en poids de matière première par rapport au poids total de la composition finale.
Un autre objet de l’invention porte sur une composition cosmétique comprenant, à titre d’actifs cosmétiques, un extrait lipidique de l'algue Skeletonema , de préférence un extrait de nom INCI : SKELETONEMA COSTATUM EXTRACT et un extrait de bactéries marines, de préférence un extrait de nom INCI : BACILLUS FERMENT, dans un milieu physiologiquement acceptable.
De manière avantageuse ladite composition cosmétique comprenant, à titre d’actifs cosmétiques, un extrait de nom INCI : CAPRYLIC/CAPRIC/SUCCINIC TRIGLYCERIDE (and) SKELETONEMA COSTATUM EXTRACT (and) TOCOPHEROL (and) LECITHIN (and) ASCORBYL PALMITATE et un extrait de nom INCI : GLYCERIN (and) WATER (and) BACILLUS FERMENT, dans un milieu physiologiquement acceptable.
De manière avantageuse ladite composition cosmétique comprenant, à titre d’actifs cosmétiques, le produit commercialisé sous la dénomination Oléocomplexe 1 et le produit commercialisé sous la dénomination Sirtalice TM , dans un milieu physiologiquement acceptable.
La présente invention va désormais être illustrée dans les exemples non limitatifs suivants. Les pourcentages (%) sont exprimés en poids de matière première (produit commercialisé sous la dénomination Oléocomplexe 1 et produit commercialisé sous la dénomination Sirtalice TM ) par rapport au poids total de la composition, sauf indication contraire.
D’autres modes de réalisation particuliers sont décrits ci-dessous :
– Chaque lobe de fixation peut comprendre au moins un orifice traversant, par exemple recevant une série de vis, boulons ou rivets de fixation ;
– Le logement additionnel peut : - être réalisé depuis une fenêtre centrale de l'organe périphérique d’inertie, à l’intérieur duquel une partie de l’organe central est en appui ; - être une forme discontinue de matière, autrement dit exempté d’une continuité de matière, tout en conservant sa fonction de positionnement. Le logement peut alors comprendre : une portée de centrage cylindrique continue, et une surface d’appui axial discontinue. On réduit le besoin de matière pour le positionnement de l’organe central, en raison de la surface d’appui axial. L’encombrement et le poids sont limités pour le volant ; - formé des moyens de fixation, puisqu’on peut loger et maintenir fixe l’extrémité de l’organe adjacent;
– La surface d’appui axial discontinue du logement peut être formée par lesdits lobes de fixation. L’avantage des lobes est ici d’assurer une double fonction, celle de positionner correctement les deux organes avant de les assembler fixement l’un sur l’autre. Les pertes sont réduites. L’encombrement es aussi réduit ;
– Les organes central et périphérique d’inertie, et notamment les moyens de positionnement, peuvent être réalisés par forgeage, par exemple : par matriçage, estampage, ou moulage. Le matriçage ou l’estampage offre de meilleures caractéristiques mécaniques (homogénéité interne du matériau, fiabilité, aspect de surface) pour les organes. D’où un ratio "tenue mécanique / masse de la pièce" amélioré, et des coûts d’usinage réduits. L’organe central peut être réalisé en alliages d'aluminium, forgé par matriçage. Sa fabrication est simplifiée ;
L’invention a pour objet, selon un deuxième aspect, un module amortisseur de torsion pour un engin de mobilité, comprenant au moins un volant d’inertie dont un volant d’inertie assemblé selon l’une ou l’autre des caractéristiques précédentes, l’organe central dudit volant d’inertie assemblé étant lié solidairement en rotation à un vilebrequin, et l’organe périphérique d’inertie dudit volant d’inertie assemblé étant lié solidairement en rotation à un mécanisme d’embrayage ou à un système d’amortissement primaire.
Grâce à ces caractéristiques, on simplifie la fabrication d’un tel module amortisseur de torsion. Avec une inertie plus élevée et une masse plus faible du volant d’inertie assemblé, on réduit la masse globale dudit module toute en améliorant ses capacités de filtration. L’encombrement est limité au sein dudit module. Sa consommation énergétique est réduite. Ses performances sont améliorées. Dès lors, ses coûts de fabrication et de fonctionnement sont réduits.
Un tel module amortisseur de torsion, conforme au deuxième aspect de l’invention, peut présenter l’une ou l’autre des caractéristiques décrites ci-dessous combinées entre elles ou prises indépendamment les unes des autres :
– L’organe central peut être un élément d’entrée de couple dudit volant ;
– L’organe périphérique d’inertie peut être un élément de sortie de couple dudit volant ;
– Selon un mode de réalisation particulier, le module amortisseur de torsion peut être un double volant amortisseur ;
– Dès lors, le volant d’inertie assemblé peut être un volant d’inertie primaire du double volant amortisseur ;
– Selon un mode de réalisation particulier, le module amortisseur de torsion peut être un module d’embrayage ;
– Dès lors, le volant d’inertie assemblé peut être un volant simple, notamment un volant rigide, de préférence de type volant moteur. Par volant moteur, on entend un volant d’inertie connecté à un arbre menant, ici à une extrémité du vilebrequin. Il peut être exempté de ressorts, et notamment connecté directement à un mécanisme d’embrayage ;
– Dans le cas d’un volant d’inertie assemblé formant un volant rigide, l’organe périphérique d’inertie peut être fixé solidairement en rotation à un mécanisme d’embrayage.
– Dans le cas d’un volant d’inertie assemblé formant un volant d’inertie primaire, l’organe périphérique d’inertie peut être lié solidairement en rotation à un système d’amortissement primaire.
– Avantageusement, le système d’amortissement primaire peut comprendre : - un voile central, et/ou - ladite rondelle de couplage. Ladite rondelle de couplage peut frotter avec l’organe périphérique d’inertie, notamment au niveau de la zone de friction du volant d’inertie assemblé ; et/ou - un module pré-amortisseur, par exemple un sous-ensemble unitaire dit « cassette » ;
La technique de fabrication additive peut être choisie parmi : - une technique de « dépôt direct de métal » connue sous l’acronyme « DMD », - une technique de « dépôt arc-fil » connue sous l’abréviation « WAAM », acronyme anglais de « Wire and Arc Additive Manufacturing », - une technique d’impression 3D, notamment choisie parmi l’impression par projection de liant sur lit de poudre connue sous le nom anglais de « Binder Jetting », la fusion laser sur lit de poudres dénommée « L-PBF », acronyme anglais de « Laser Powder Bed Fusion », la fusion par faisceau d’électrons dénommée « EBM », acronyme anglais de « Electron Beam Melting », la projection de liant sur lit de poudre « MJF », acronyme anglais de « Multi Jet Fusion » et le dépôt de fils fondus « FDM », acronyme anglais de « Fused Deposition Modeling », - une technique lithographique, notamment choisie parmi la fabrication de céramique à base de lithographie « LCM », acronyme anglais de « Lithography-based Ceramic Manufacturing » et la fabrication de métal à base de lithographie « LMM », acronyme anglais de « Lithography-based metal Manufacturing ».
De préférence, la cellule d’électrolyse comporte une couche catalytique anodique, une couche catalytique cathodique et une membrane électrolytique prise en sandwich entre la couche d’anode et la couche de cathode.
est une vue en perspective et éclatée d’un exemple de convertisseur photoélectrochimique selon l’invention,
est une vue du boitier anodique du convertisseur illustré sur les figures 1 et 2,