INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
fixer verticalement et perpendiculairement à la platine 2 le capot avant 21 à l'aide de deux vis situées sur la face avant 23a de ladite platine ; fixer capot avant 21 et platine 2 par deux vis 22b situées sur la face avant 23a de la platine 2, et deux vis 22c situées sur sa face inférieure 23c, à un établi support assurant son immobilisation sur un plan vertical ; visser perpendiculairement l’arbre support leviers (5) à la platine (2) au travers de la lumière (25a) dessinée à cet effet ; procéder à l’empilage des divers éléments à monter autour de l’arbre support levier commun (5) que sont : la rondelle platine (28a) ; les roulements plats 29a et suivants ; les leviers de sortie (6) et suivants intercalés entre les roulement plats 29a et suivants ; un dernier levier de sortie (6) ; un dernier roulement plat (29d) ; potentiellement des rondelles levier vide (30) si la ratière (1) accueille un nombre de leviers de sortie (6) inférieur à sa pleine capacité ; une rondelle contre-platine (28b). fixer perpendiculairement la contre-platine (3) à l’extrémité libre de l’arbre support leviers commun (5) au travers de la lumière (25b) dessinée à cet effet ; installer les structures de renfort internes ; fixer définitivement par vis le capot avant 21 sur la face avant 23d de la contre-platine 3 ; enchâsser horizontalement le plateau support moteurs (8) entre la platine (2) et la contre-platine (3) et le fixer par vis ; relier les extrémités libres des bielles (37) aux axes moteurs avant (38a) des moteurs linéaires (10) au travers d’un système de fixation mobile (38c) ; visser les moteurs linéaires (10) sur le plateau support moteur (8) ; clipser les systèmes de ventilation (20) sur la platine (2) et la contre-platine (3) ; visser la carte contrôleur (14) pré-assemblée sur la face interne (13a) du capot arrière (13) ; visser les boîtiers d’alimentation électrique (15) et d’alerte (16) sur la face externe (13b) du capot arrière (13), et les relier à la carte contrôleur (14) au travers de connectiques ; fixer verticalement et perpendiculairement le capot arrière (13) pré-assemblé au travers de vis situées sur la face arrière 41a de la platine (2) et la face arrière 41b de la contre-platine (3) ; relier les deux systèmes de ventilation (20) clipsés sur la platine (2) et la contre-platine (3) à la carte contrôleur (14) par le biais de câbles et de connectiques ; relier les connectiques nappes moteurs des moteurs linéaires (10) aux connectiques d’entrée (42) alignées en sortie de la carte contrôleur (14) prévues à cet effet ; clipser le système de ventilation (18) dans la lumière (18c) dessinée sur le capot supérieur (17) et le relier à la carte contrôleur (14) au travers d’un câble d’alimentation électrique ; placer le capteur thermique de température de l’air (19) sur la face inférieur du capot supérieur (17) et le relier à la carte contrôleur (14) au travers d’un câble d’alimentation électrique et d’échange de données ; fixer verticalement le capot supérieur (17) pré-assemblé sur la face supérieure (27a) de la platine (2) et la face supérieure (27b) de la contre-platine (3).
Caractéristiques avantageuses de l’invention Les caractéristiques avantageuses de la présente invention sont définies dans la liste qui suit :
Exposé des dessins Les dessins annexés listés ci-dessous, donnés à titre d'exemples préférentiels de réalisation de l'invention sans but limitatif, permettront de mieux comprendre les caractéristiques qui lui sont propres :
est une vue en perspective éclatée d'une ratière électrique semi-rotative 1 selon un premier mode de réalisation conforme à l'invention ;
est une vue en perspective du capot avant fixé sur la face avant de la platine ;
est une vue en perspective arrière éclatée de l'arbre support leviers commun et de chacun des éléments qu'il accueille pour une ratière complète comprenant vingt leviers de sortie ;
En outre, l’ensemble d’anneau mobile comprend au moins un élément de protection disposé sur la face extérieure d’au moins une dent de la denture périphérique externe.
Selon un exemple de réalisation, l’élément de protection peut être un revêtement sur la face extérieure des dents.
Selon une caractéristique, le matériau dudit revêtement peut comporter du nickel et du chrome.
Avantageusement, la face extérieure des dents peut comprendre une portion usinée sur laquelle ledit revêtement est appliqué.
Selon un autre exemple de réalisation, l’élément de protection peut être une pièce de protection disposée sur l’anneau mobile.
Avantageusement, l’ensemble d’anneau mobile peut comprendre une pluralité de pièces de protection, chaque pièce de protection étant positionnée sur l’une des dents de la denture périphérique externe.
Selon une variante, la pièce de protection peut s’étendre sur toute la circonférence de la denture périphérique externe de l’anneau mobile, la pièce de protection comportant une fente. La fente est réalisée pour permettre le montage de la pièce de protection sur la denture périphérique externe de l’anneau mobile.
Avantageusement, la denture périphérique externe peut être surmontée de la pièce de protection, la pièce de protection comprenant une première portion configurée pour recouvrir les faces extérieure et intérieure des dents de la denture périphérique externe.
Avantageusement, l’anneau mobile peut comprendre un crochet disposé dans le prolongement de la face intérieure des dents de la denture périphérique externe et configuré pour la réception d’un joint d’étanchéité, une deuxième portion de la pièce de protection comportant un crochet configuré pour s’intégrer au moins en partie dans le crochet disposé sur l’anneau mobile.
De préférence, le crochet de la deuxième portion de la pièce de protection comporte une partie oblique configurée pour recevoir un joint d’étanchéité et s’étendant dans une direction opposée à l’axe central de l’anneau mobile.
L’invention concerne également un rotor de turbomachine comprenant une pluralité d’aubes comportant chacune un pied d’aube pourvu d’un crochet de retenue axiale.
En outre, le rotor comprend en outre un ensemble d’anneau mobile comme décrit précédemment, les faces intérieure et extérieure de chaque dent de la denture périphérique externe de l’anneau mobile étant respectivement positionnées en regard d’un pied d’aube et en regard d’un crochet de retenue axiale.
L’invention se rapport aussi à une turbomachine comprenant un rotor comme décrit précédemment.
est une vue en coupe d’un rotor de turbomachine selon l’art antérieur.
est une vue en coupe d’un bras d’anneau mobile d’un ensemble d’anneau mobile pour rotor de turbomachine selon un premier mode de réalisation de l’invention.
Pour une détection en mode point, l’interface à mesurer est déplacé relativement par rapport au faisceau de mesure selon les axes X, Y, selon une série x m (d), y m (d), z m (d) de D déplacements, où d est un indice de déplacement variant de 1 à D, et m indique « mouvement ». Il est alors possible de formuler une table
contenant toutes les mesures de positions des interfaces mesurées.
Pour une détection de plein champ, la table Z(d,i) peut être obtenue directement à partir de la position des pixels du capteur :
où s indique « screen » .
Selon un deuxième mode de réalisation, la mesure caractéristique est l’amplitude des pics correspondant à des enveloppes d’interférogrammes obtenus pour l’ensemble des interfaces mesurées.
Pour une détection en mode point, les amplitudes A peuvent s’écrire
selon la nomenclature donnée ci-dessus, les coordonnées Z m (d,i) étant directement remplaçables par les amplitudes A m (d,i).
Pour une détection de plein champ, on obtient directement sur le détecteur une structure d’interférences résultant des interférences entre faisceaux de mesure et de référence pour tout le champ de vue 108. Pour obtenir des amplitudes A s (d,i) et/ou des valeurs de phase qui permettent d’obtenir des informations de position (ou topographie), cette structure d’interférences doit être traitée numériquement. Des méthodes connues peuvent être mises en œuvre, telles que des algorithmes basés sur l’interférométrie par décalage de phase ( « phase stepping interferometry » en anglais, PSI) ou par balayage vertical (« vertical scan interferometry » en anglais, VSI), ou par holographie numérique (« digital holography microscopy » en anglais, DHM).
Les tables de coordonnées Z m (d,i) ou Z s (d,i) et les tables d’amplitudes A m (d,i) ou A s (d,i) peuvent être considérées comme des représentations mathématiques des interfaces mesurées.
Pour la suite de la description du procédé 10, seul l’interface mathématique Z m (d,i) sera considérée par souci de clarté. Bien entendu, les étapes décrites peuvent également être réalisées en utilisant les autres expressions, en fonction du mode de détection employé et du type de mesures caractéristiques choisies.
Lors d’une deuxième étape 18 de traitement, une information géométrique est déterminée à partir de la représentation mathématique et d’une forme attendue d’une section de l’interface, pour chaque interface.
Lors de cette étape 18 de détermination, il s’agit de reconnaitre une forme plausible, ou attendue, de l’interface à mesurer à partir de l’interface mathématique Z m (d,i). Pour ce faire, l’interface mathématique peut notamment être comparée à une surface typique, telle qu’une surface sphérique. Afin de trouver les paramètres caractéristiques de l’équation décrivant la surface typique, une méthode des moindres carrés peut être utilisée. D’autres méthodes sont bien entendu envisageables, telles que des méthodes de recherche de minimisation d’erreurs entre un modèle connu et une série de mesures.
La montre des formes attendues 104a, 104b (indiquées par des cercles et des triangles, respectivement) pour les deux interfaces mesurées 103a, 103b, respectivement, d’un élément optique.
A titre d’exemple, l’étape 18 de détermination d’une information géométrique d’une interface est décrite pour une forme attendue sphérique, pour la recherche de l’apex de l’interface.
On suppose que l’interface à reconnaitre est essentiellement une portion de sphère. Pour chaque interface mesurée, une équation d’une portion de sphère est extraite de la table Z m (d, i) à i fixé, d balayant les positions retenues. Cette extraction est réalisée, par exemple, par une méthode des moindres carrés.
Exprimée globalement pour l’ensemble des points de la sphère ayant un centre (x c , y c , z c ), l’équation d’une sphère de rayon R est de la forme
Le procédé 100 comprend une étape de ramollissement 105 de chacune des feuilles à une température de ramollissement, de sorte à former des feuilles ramollies 110.
La température de ramollissement peut être autrement désignée sous le nom de « température de thermoformage ».
La température de ramollissement est supérieure ou égale à la température de transition vitreuse de chaque composition pseudo-amorphe.
Selon les modes de réalisation où la composition des feuilles est différente, la température de ramollissement peut être différente pour chaque feuille. A contrario, selon les modes de réalisation où la composition des feuilles est similaire, la température de ramollissement de chaque feuille peut être similaire.
La température de ramollissement peut être mesurée à l’aide d’un thermocouple à proximité de la face interne 11 d’une feuille 10 (hors zone de contact 12).
La température de ramollissement a généralement une valeur strictement supérieure à T g et inférieure ou égale à (T g +80)°C. La température de ramollissement peut préférentiellement être de (T g +10)°C à (Tg+75)°C.
Selon certains modes de réalisation, la température de ramollissement peut être de (Tg+15)°C à (Tg+65)°C ou encore de (Tg+20)°C à (Tg+60)°C.
De manière avantageuse, la température de ramollissement est sensiblement homogène sur toute la face interne 11 de chaque feuille 10, sauf éventuellement au niveau des zones de contact 12 et zones avoisinantes, si une température de contact différente de la température de ramollissement est imposée.
Par exemple, pour le PEKK constitué essentiellement, ou constitué, d’unités de répétition T et I et ayant un ratio molaire T : I égal à environ 70%, la température de ramollissement peut être de 175°C à 225°C. Dans le cas où la température de ramollissement est égale à la température de mise en contact des zones de mise en contact, une température de 195°C à 215°C peut avantageusement être choisie.
Lorsque les feuilles 10 ont atteint leur température de ramollissement, l’élément chauffant 70 peut être retiré de l’espace inter-feuilles 60.
Le procédé 100 comprend une étape de formage 115 des feuilles ramollies 110. Le formage peut notamment être mis en œuvre par soufflage d’un gaz pressurisé sur les faces internes 11 et/ou par aspiration d’air sur les faces externes 13.
Par exemple une pression de 1 à 6 bars, préférentiellement de 1.2 à 5 bars peut être exercée sur les faces internes 11 et/ou un vide de 0.001 à 0.9 bar, préférentiellement de 0.05 à 0.85 bar peut être exercée sur les faces externes 13.
Le procédé 100 comprend une étape de de mise en contact et de coalescence 125 d’au moins une zone de contact 12 desdites faces 11 des feuilles ramollies de sorte à former un corps intermédiaire 130. Pour l’étape de mise en contact et coalescence, les zones de contact 12 sont chauffées à une température de mise en contact, chaque zone de contact 12 restant dans un état essentiellement amorphe au moins jusqu’à la mise en contact. L’étape de contact est mise en œuvre par rapprochement des demi-moules 30 de sorte à ce que les parties du demi-moule 32 entrent d’abord en contact avec les feuilles 10 au niveau des zones de pincements 14, puis font entrer en contact les deux feuilles 10 au niveau de leur zone de contact 12. La coalescence des deux feuilles 10 est rendue possible du fait que la composition des faces internes 11 les constituant est dans un état essentiellement amorphe au moment de la mise en contact des zones de contact 12.
La température de contact peut être mesurée à l’aide d’un thermocouple à proximité d’une zone de contact 12 d’une feuille 10.
La température de contact est généralement supérieure ou égale à la température de ramollissement.
La température de contact est généralement inférieure ou égale à la température de moule.
Les colorants directs naturels différent(s) de la(des) poudre(s) et de(des) l’extrait(s) colorant(s) de plante(s) indigofère(s) et différent(s) de l’isatine sont par exemple choisis parmi la lawsone, la juglone, l’acide hennotannique, l’alizarine, la carthamine, la morine, la purpurine, l'acide carminique, l’acide kermésique, l’acide laccaïque la purpurogalline, le protocatéchaldéhyde, la curcumine, la spinulosine, l’apigénidine, les orcéines, les caroténoïdes, la bétanine, les chlorophylles, les chlorophyllines, le monascus, les polyphénols ou orthodiphénols.
Ces colorants directs additionnels sont, de préférence, choisis parmi les colorants directs naturels différent(s) de la(des) poudre(s) et de(des) l’extrait(s) colorant(s) de plante(s) indigofère(s) et différent(s) de l’isatine, préférentiellement choisi(s) parmi les colorants directs naturels différent(s) de la(des) poudre(s) et de(des) l’extrait(s) colorant(s) de plante(s) indigofère(s), plus préférentiellement choisis parmi la lawsone et les extraits et/ou poudres de henné, encore plus préférentiellement la lawsone.
Ces colorants directs naturels différent(s) de la(des) poudre(s) et de(des) l’extrait(s) colorant(s) de plante(s) indigofère(s) et différent(s) de l’isatine peuvent être ajoutés sous forme de composés définis, d’extraits, ou de parties de plantes. Les composés définis d’extraits, ou de partie de plantes se trouvent de préférence sous forme de poudres, en particulier fines dont les particules ont des tailles identiques à celle de la poudre de plante(s) indigofère(s) telle que définie précédemment.
Les colorants directs additionnels différent(s) de la(des) poudre(s) et de(des) l’extrait(s) colorant(s) de plante(s) indigofère(s) et différent(s) de l’isatine tels que définis précédemment, lorsqu’ils sont présents, sont, de préférence, appliqués à partir d’une composition les contenant dans une teneur totale allant de 0,01% à 50% en poids par rapport au poids total de la composition dans laquelle ils se trouvent, de préférence de 0,1 à 50% en poids, mieux de 0,3 à 40% en poids par rapport au poids total de la composition les contenant .
Solvants Le procédé selon l’invention peut être mis en œuvre à partir d’une ou plusieurs composition(s) comprenant les ingrédients tels que décrits précédemment et pouvant contenir en outre, un ou plusieurs solvant(s), choisi(s) parmi l’eau et les solvants organiques.
De préférence, les compositions mises en œuvre dans le procédé selon l’invention comprennent au moins solvant choisi parmi l’eau ou les solvants organiques.
Plus préférentiellement, le ou les solvant(s) organique(s) utiles dans les compositions de l’invention est ou sont choisi(s) parmi l’éthanol, l’alcool benzylique, le 1,2-pentanediol, propylène glycol (1,2-propanediol) et leurs mélanges, encore plus préférentiellement l’alcool benzylique.
En référence à la , une flèche F1 illustre le conditionnement réalisé par le circuit électronique analogique 20.
Le flux magnétique au voisinage du dispositif de mesure 10 varie entre deux valeurs strictement positives en fonction de la position linéaire de la tige 14 (courbe C1 sur la ).
La fonction du circuit électronique analogique 20 est donc de produire la tension de sortie V out , représentative de l’usure de la pile de disque 2, qui varie, elle, entre une valeur nulle et une valeur strictement positive (courbe C2 sur la ). Ainsi, il est possible de convertir ladite tension de sortie V out du domaine analogique vers le domaine numérique via un convertisseur analogique-numérique en exploitant la pleine échelle dudit convertisseur analogique-numérique (c’est-à-dire la plage de variation possible d’une tension en entrée dudit convertisseur analogique-numérique). Cela permet d’améliorer significativement la précision de la mesure.
On décrit, en référence à la , un dispositif de mesure selon un deuxième mode de réalisation de l’invention 110.
Le deuxième mode de réalisation diffère du premier mode de réalisation en ce que le dispositif de mesure selon un deuxième mode de réalisation particulier de l’invention 110 comporte des éléments d’armatures 111, 112 ayant chacun la forme d’une plaque, les plaques étant espacées d’une distance L cav .
La met en évidence un avantage majeur de l’invention. En effet, le dispositif de mesure 110 (et notamment la précision de la mesure) n’est pas perturbé par un potentiel déplacement transversale de la tige 114 dans la cavité 117 délimitée par les éléments d’armature 111, 112. Par exemple, la tige peut être dans les trois positions ci-dessous :
Dans une première position, la tige 114 peut être à une distance l 1 de l’aimant 113 et à équidistance des éléments d’armature 111, 112. Dans une deuxième position, la tige 114 peut être à une distance l 2 de l’aimant 113, telle que la distance l 2 est supérieure à la distance l 1 . En outre, la tige 114 est ici toujours à équidistance des éléments d’armature 111, 112. Dans une troisième position, la tige 114 peut être à une distance l 3 de l’aimant 113, telle que la distance l 3 est inférieure à la distance l 1 . En outre, la tige 114 n’est pas nécessairement à équidistance des éléments d’armature 111, 112. Ici, la tige 114 est plus proche du deuxième élément d’armature 112 que du premier élément d’armature 111.
Le flux magnétique au voisinage du dispositif de mesure 110 ne dépend effectivement que de la section de la portion axiale la tige 114 positionnée dans la cavité 117 entre les éléments d’armature 111, 112. Ainsi, même en cas de défaut de centrage de la tige 114, le dispositif de mesure 110 est capable de fournir une mesure précise de la position linéaire de ladite tige 114, donc de la position linéaire de la cible.
On décrit, en référence à la , un dispositif de mesure selon un troisième mode de réalisation particulier de l’invention 210.
Le premier élément d’armature 211 comporte une première portion 211a et une deuxième portion 211b successivement définies selon l’axe Y. Les portions 211a, 211b ont toutes les deux une forme plane. En outre, la première portion 211a présente une épaisseur significativement plus faible que celle de la deuxième portion 211b.
De la même manière, le deuxième élément d’armature 212 comporte une première portion 212a et une deuxième portion 212b successivement définies selon l’axe Y. Les portions 212a, 212b ont toutes les deux une forme plane. En outre, la première portion 212a présente une épaisseur significativement plus faible que celle de la deuxième portion 212b.
La différence d’épaisseur entre la première portion 211a et la deuxième portion 211b du premier élément d’armature 211, et entre la première portion 212a et la deuxième portion 212b du deuxième élément d’armature 212 crée un renfoncement dans lequel l’aimant 213 est encastré.
Outre la différence d’épaisseur décrite ci-dessus, le troisième mode de réalisation particulier de l’invention est similaire au deuxième mode de réalisation précédemment décrit.
La montre également la répartition spatiale de l’intensité de l’induction électromagnétique (mesurée en Tesla) sur le dispositif de mesure 310. L’intensité électromagnétique sur le dispositif de mesure 310 varie entre une valeur minimale égale à 57,602µT et une valeur maximale égale à 1,793T. Afin de visualiser la répartition spatiale de l’intensité de l’induction électromagnétique, cinq intervalles de valeur sont distingués.
L’intensité de l’induction électromagnétique est maximale, avec une valeur située entre 1,476T et 1,793T sur une partie de la première portion 211a du premier élément d’armature 211 et sur une partie de la première portion 212a du deuxième élément d’armature 212.
L’intensité de l’induction électromagnétique est minimale, avec une valeur située entre 57,602µT et 527,341mT, sur la tige 14, sur une partie de la deuxième portion 211b du premier élément d’armature 211 et sur une partie de la deuxième portion 212b du deuxième élément d’armature 212.
Toutefois, un tel dispositif support présente l’inconvénient d’être peu ergonomique à l’usage, puisqu'il nécessite de la part de l’utilisateur de détacher le module formant le logement de réception lorsqu’il souhaite en modifier son orientation avec le risque de le faire tomber et/ou de se brûler avec la tête de défroissage.
Aussi, un but de la présente invention est de proposer un appareil de repassage/défroissage remédiant à ces inconvénients.
A cet effet, l'invention a pour objet un appareil pour le traitement du linge à la vapeur comportant un outil de repassage et/ou défroissage, au moins un mât qui supporte un élément de maintien sur lequel un vêtement peut être accroché et/ou appuyé pour permettre son traitement à l’aide de l’outil, et un dispositif support comprenant un logement de réception dans lequel l’outil peut être posé de manière stable lors des phases inactives de repassage et/ou défroissage, le dispositif support comportant un organe de fixation permettant sa fixation sur le mât, caractérisé en ce que le dispositif support comporte une articulation permettant de modifier l’orientation du logement de réception par rapport à l’organe de fixation.
Une telle articulation permet de modifier l’orientation du logement de réception sans avoir à démonter un module du dispositif support, ce qui limite le risque de chute de l’outil et améliore grandement l’ergonomie d’utilisation d’un tel dispositif support.
Selon une caractéristique avantageuse de l’invention, l’articulation est une liaison pivot permettant le pivotement du logement de réception autour d’un axe vertical.
Une telle caractéristique permet de changer l’orientation du logement de réception pour l’orienter en direction de l’utilisateur.
Selon une caractéristique avantageuse de l’invention, l’articulation est une liaison rotule.
Une telle caractéristique permet à la fois d’orienter le logement de réception de gauche à droite mais également de bas en haut.
Selon une caractéristique avantageuse de l’invention, le dispositif support comporte un bras de liaison s’étendant entre l’organe de fixation et le logement de réception et l’articulation est disposée sur le bras de liaison.