INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
A l’étape 306, l’unité de contrôle détermine une tension d’alimentation moyenne réelle Ur. La tension d’alimentation moyenne Ur est par exemple obtenue par lecture du rapport cyclique réel du signal MLI. L’unité de contrôle compare ensuite la tension d’alimentation moyenne réelle Ur à une tension d’alimentation moyenne théorique Uth calculée. Ladite tension d’alimentation moyenne théorique Uth, correspondant par exemple à un rapport cyclique théorique du signal MLI, est calculée en prenant le rapport de la vitesse de consigne Vc sur la vitesse nominale du moteur, multiplié par un facteur correctif permettant de tenir compte d’une fluctuation de la tension d’alimentation générée par l’alimentation électrique du moteur et égal au rapport de la tension nominale sur la tension réelle courante de l’alimentation électrique du moteur, et multiplié par la résolution du signal MLI.
Si le rapport entre la tension d’alimentation moyenne réelle Ur et la tension d’alimentation moyenne théorique Uth est inférieur à un deuxième seuil prédéterminé S2, par exemple S2 = 0,9 , l’unité de contrôle considère qu’un phénomène de charge entraînante est détecté et l’étape 400 est effectuée. Autrement dit, si , un phénomène de charge entraînante est détecté. Sinon, l’unité de contrôle retourne à l’étape 304.
A l’étape 400, l’unité de contrôle passe du mode standard au mode ralentisseur. L’étape 400 est détaillée ci-après à la .
La illustre ainsi schématiquement le procédé de régulation de la vitesse du moteur 103 dans le mode ralentisseur.
A l’étape 400, l’unité de contrôle considère qu’un phénomène de charge entraînante est détecté et passe dans le mode ralentisseur. Autrement dit, le mode ralentisseur est activé. L’unité de contrôle ajuste alors la tension d’alimentation moyenne à une tension d’alimentation nominale en réglant par exemple le rapport cyclique du signal MLI à 100%.
Le ou les agents alcalinisants organiques sont de préférence choisis parmi les alcanolamines, les acides aminés, les amines organiques différentes des alcanolamines et des acides aminés, les éthylènediamines oxyéthylénées et/ou oxypropylénées, le 1,3 diaminopropane, la spermine, la spermidine et leurs mélanges.
Le(s) agent(s) alcalin(s) utiles selon l’invention est(sont) de préférence choisis parmi les alcanolamines telles que la monoéthanolamine, la diéthanolamine, la triéthanolamine ; l’ammoniaque, les carbonates ou les bicarbonates tels que l’(hydrogéno)carbonate de sodium et l’(hydrogéno)carbonates de potassium, les silicates ou métasilicates de métaux alcalins ou alcalino terreux tels que le métasilicate de sodium, les acides aminés basiques, tels que l’arginine, et leurs mélanges, plus préférentiellement parmi les alcanolamines et l’ammoniaque, mieux parmi les alcanolamines, encore mieux, la monoéthanolamine.
La teneur totale du ou des agents alcalins dans la composition (A) varie, lorsqu’ils sont présents, de préférence, de 0,1 à 40% en poids, plus préférentiellement de 1 à 30 % en poids, mieux de 2 à 25% en poids, encore mieux de 4 à 20% en poids par rapport au poids total de la composition (A).
Selon un mode de réalisation particulier, la teneur totale en alcanolamine, de préférence en monoéthanolamine, varie de préférence de 0,1 à 40% en poids, plus préférentiellement de 1 à 30 % en poids, mieux de 2 à 25% en poids, encore mieux de 4 à 20% en poids, voire de 8 à 15% en poids par rapport au poids total de la composition (A).
Selon un mode de réalisation, le pH de la composition (A) selon l’invention est compris entre 8 et 13 ; de préférence, entre 9 et 12.
Le pH de la composition (A) peut être ajusté à la valeur désirée au moyen d'agent(s) acide(s) ou alcalin(s) habituellement utilisé(s) en teinture des fibres kératiniques tels que ceux décrits précédemment, ou bien encore à l'aide de systèmes tampons connus de l’homme du métier.
Agents colorants La composition(A) selon l’invention peut comprendre un ou plusieurs agent(s) colorant(s).
De préférence, la composition (A) selon l’invention comprend un ou plusieurs colorants.
PROCEDE DE FABRICATION DE COMPOSANTS SUR LES DEUX FACES D’UN SUBSTRAT La présente invention se rapporte au domaine général des transferts de films.
L’invention concerne un procédé de transfert de films.
L’invention concerne également une structure formée de plusieurs substrats.
L’invention est particulièrement intéressante puisqu’elle permet de réaliser des composants sur les deux faces d’un même substrat, par exemple, une plaque en silicium.
L’invention trouve des applications dans de nombreux domaines industriels, et notamment pour la fabrication d’imageurs, de microphones ou de systèmes microélectromécaniques (ou MEMs pour ‘MicroElectroMechanical Systems’).
ÉTAT DE LA TECHNIQUE ANTÉRIEURE Actuellement, pour réaliser des composants sur les deux faces d’une plaque en silicium, on met en œuvre des techniques de collage temporaire. Par exemple, comme représenté sur les figures 1A à 1E, le procédé de transfert de film peut comprendre les étapes suivantes :
- collage d’un premier substrat temporaire de silicium 2 sur la face avant 1a d’une plaque en silicium 1 ( ),
- éventuellement amincissement du premier substrat,
- fabrication de composants sur la face arrière 1b de la plaque 1,
- collage d’un deuxième substrat temporaire 3 sur la face arrière 1b de la plaque 1 ( ),
- retrait du premier substrat temporaire 2 (figures 1C et 1D),
Les teneurs en porosité de ces films ont par ailleurs aussi été calculées selon la formule donnée précédemment. Ces teneurs sont égales à 3% pour l’EVA et 5% pour l’EPDM et le HNBR.
Lorsque ces films sont préparés par voie humide, leur porosité est comprise entre 45 et 55%.
Cellule poche et batterie de stockage d’électricité La présente invention concerne en général les batteries électriques équipées de cellules de stockage d’électricité de type poche.
La demande déposée en France sous le numéro FR2108152 décrit une première solution technique pour organiser le refroidissement de cellules de type poche dans une batterie de stockage d’électricité. Plusieurs cellules sont surmoulées dans une résine, de manière à constituer un module cohérent. Des conduits sont ménagés à l’intérieur du module, pour permettre le refroidissement des cellules poche à l’aide d’un liquide diélectrique. Ce liquide circule au contact direct des électrodes des cellules poche. Il refroidit également les petits côtés des cellules poches, ainsi que les grands côtés à travers la résine. Enfin, des plaques thermiquement conductrices sont accolées contre les grandes faces des cellules poches, de manière à conduire la chaleur dégagée par ces grandes faces jusqu’aux conduits dans lesquels circulent le liquide diélectrique.
Une seconde solution technique, illustrée sur la , consiste à accoler les cellules poche CP les unes contre les autres, des plaques P d’un matériau tel que l’aluminium étant interposées entre les grandes faces des cellules voisines. Les plaques d’aluminium conduisent la chaleur dégagée par les cellules jusqu’à une plaque de base PB, au contact de laquelle circule un fluide caloporteur FC.
La première solution technique est encombrante et présente le défaut de mettre en œuvre un grand nombre de pièces. Par ailleurs, l’assemblage des modules est relativement complexe.
La seconde solution technique présente les mêmes défauts.
Dans ce contexte, l’invention vise à proposer selon un premier aspect une cellule poche de conception nouvelle, qui peut être intégrée plus facilement dans une batterie de stockage d’électricité refroidie par un fluide diélectrique, et qui offre d’excellentes performances pour le refroidissement.
À cette fin, l’invention porte sur un premier aspect sur une cellule poche de stockage d’électricité, comprenant :
- une poche étanche en un matériau flexible, présentant deux grandes faces opposées l’une à l’autre et une tranche raccordant les deux grandes faces l’une à l’autre, la tranche comprenant un grand bord supérieur longitudinal et un grand bord inférieur longitudinal opposés l’un à l’autre, la tranche comprenant également deux petits bords opposés l’un à l’autre et raccordant le grand bord supérieur et le grand bord inférieur l’un à l’autre ;
- une anode et une cathode, disposées à l’intérieur de la poche;
- une électrode positive sortant de la poche à travers le grand bord supérieur, l’électrode positive ayant une partie positive interne située à l’intérieur de la poche et raccordée électriquement à l’anode, et une partie positive externe située à l’extérieur de la poche;
- une électrode négative sortant de la poche à travers le grand bord supérieur, l’électrode négative ayant une partie négative interne située à l’intérieur de la poche et raccordée électriquement à la cathode, et une partie négative externe située à l’extérieur de la poche;
le grand bord supérieur de la tranche présentant longitudinalement une longueur de bord ;
l’électrode positive et l’électrode négative présentant ensemble, longitudinalement, une longueur d’électrode supérieure à 70 %, et de préférence supérieure ou égale à 80 % de la longueur de bord..
Ainsi, l’électrode positive et l’électrode négative sont rassemblées sur le même côté de la poche, ce qui facilite l’intégration de la cellule poche dans une batterie. Le grand bord inférieur peut être disposé contre la surface d’appui de l’enveloppe de batterie, toutes les électrodes étant alors tournées vers le couvercle.
PROCÉDÉ ET DISPOSITIF DE DESSALAGE ET DE CONCENTRATION OU D’ANALYSE D’UN ÉCHANTILLON D’ACIDES NUCLÉIQUES Domaine technique de l’invention La présente invention vise un procédé et un dispositif de dessalage et de concentration ou d’analyse d’un échantillon d’acides nucléiques. Elle s’applique, en particulier, à la concentration et à l’analyse de fragments d’ADN circulant et au diagnostic médical, notamment pour certains cancers.
État de la technique L’ADN circulant dans le plasma sanguin est l’enjeu d’une intense recherche clinique actuellement en oncologie, car on peut y retrouver des mutations de l’ADN génomique présentes dans les cellules tumorales, qui orientent la thérapie à administrer au patient. Ces mutations, ou d’autres modifications du génome, peuvent servir de biomarqueur pour suivre l’évolution du cancer. Or, d’une façon générale, il manque des biomarqueurs faciles à suivre dans le cadre des cancers.
Par exemple, pour le cancer du pancréas, le seul biomarqueur de suivi utilisé en routine actuellement est le Ca 19.9 (Antigène carbohydrate 19.9) dosé dans le sang circulant. La sensibilité de ce biomarqueur est de 79% et sa spécificité de 82% dans ce cadre-là. Cependant, le taux de Ca 19.9 est élevé dans d’autres pathologies pancréatiques bénignes comme la pancréatite aiguë, et dans d’autres cancers digestifs. La recherche de biomarqueurs innovants est donc nécessaire, non seulement pour améliorer le diagnostic précoce du cancer du pancréas, mais aussi pour évaluer le pronostic de ces patients, leur suivi et notamment leur réponse aux traitements.
Il est établi que le sang véhicule une petite quantité d’ADN libre circulant provenant de la libération de matériel génétique par les tissus. Cet ADN libre circulant hors cellule (ADNcf) est sous la forme d’ADN double-brin d’une taille moyenne de 150-180pb correspondant à l’enroulement de l’ADN autour du nucléosome. Sa durée de vie est de moins de deux heures, avant qu'il ne soit filtré et éliminé de la circulation sanguine par la rate, le foie et les reins. Toutes les études s’accordent en une détection quantitative de base de l’ADNcf chez les individus sains et en son augmentation liée à différentes situations cliniques telles que les Accidents Vasculaires Cérébraux (AVC) et infarctus myocardiques, les exercices musculaires intensifs, l’insuffisance rénale aiguë, la cytolyse hépatique, les traumatismes, la chirurgie, le cancer, la présence d’un fœtus lors de la gestation...
Dans le cas du cancer, les progrès récents de la biologie moléculaire et du séquençage de l’ADN ont permis d’identifier de nombreuses mutations de gènes impliqués dans l’oncogenèse à partir de l’ADN circulant tumoral (ADNct). Une étude de 2014 de Bettegowda et al. a montré que le taux d’ADN tumoral circulant serait corrélé à la charge tumorale et au stade du cancer : il serait plus bas pour les cancers localisés que pour les cancers métastatiques.
L’utilisation en routine de l’ADNct comme biomarqueur tumoral donne des perspectives dans le dépistage, le diagnostic, la décision thérapeutique et le suivi des patients atteints de cancer. Seulement une dizaine d’études se sont intéressées à l’ADNct chez des patients porteurs d’un cancer du pancréas réséqué. Dans la majorité de ces publications l’ADNct est détecté par la recherche de mutations KRAS par PCR (acronyme de Polymerase Chain Reaction pour réaction en chaine par polymérase). Mais l’adénocarcinome pancréatique présente de nombreuses autres mutations portants sur les gènes Tp53 ou p16. Ainsi il est plus avantageux du point de vue clinique d’effectuer des analyses complémentaires de ces gènes par séquençage haut débit (NGS).
Les mécanismes contribuant à la production d'ADNcf comportent l'apoptose, la nécrose, la NETose, la sécrétion active des cellules qui entraine la libération d’ADN sous forme de véhicules extracellulaires (VE), l'altération des mécanismes de clairance. Ces mécanismes peuvent se différencier en fonction de la taille d’ADNcf qui est détecté dans la circulation sanguine.
Ainsi, les phénomènes physiologiques et pathologiques à l’origine de la libération passive et active d’ADN libre, se distinguent à l’aune de leur taille.
Dans le cas du cancer du pancréas, quelques articles très récents traitent de l’intérêt de mesurer la taille de l’ADNcf. Ainsi, Lapin M. et al. (“ Fragment size and level of cell-free DNA provide prognostic information in patients with advanced pancreatic cancer ”. J Transl Med, 2018. 16(1): p. 300.) montrent, en 2018, que la taille des fragments d'ADNct et les concentrations d'ADNct peuvent être utilisées pour prédire l'issue de la maladie chez les patients atteints d'un cancer du pancréas avancé. Zvereva M. et al. (“ Circulating tumour-derived KRAS mutations in pancreatic cancer cases are predominantly carried by very short fragments of cell-free DNA .” EBioMedicine, 2020. 55: p. 102462.) montrent que la proportion de cas présentant des mutations KRAS détectables par PCR est inversement proportionnelle à l'augmentation de la longueur des amplicons ; seulement la moitié des cas avec une PCR de 218 pb présente un ADNct détectable par rapport à ceux détectés avec des amplicons de moins de 80 pb. Enfin Liu X. et al. (“ Enrichment of short mutant cell-free DNA fragments enhanced detection of pancreatic cancer. ” EBioMedicine, 2019. 41: p. 345-356.) montrent qu’il est possible d’enrichir la détection de mutations en créant des processus NGS adaptés à des fragments de très courtes tailles.
Concernant les limites actuelles à l’utilisation de l’ADNcf comme biomarqueur en routine diagnostic, les principaux obstacles sont liés : a/ aux processus pré-analytiques ; l’ADNcf peut être contaminé par la libération artéfactuelle d'ADN leucocytaire in vitro, il est donc fondamental d’utiliser des protocoles standardisés. b/ à la normalisation de l'extraction d’ADNcf et sa quantification ; il existe une grande variété de "protocoles internes" mais dans la plupart des cas, il n’existe aucune véritable stratégie de contrôle qualité et de standardisation des méthodes de quantification et normalisation de l'ADNcf extrait. c/ à l’absence de méthode générale pan-tumeurs permettant de caractériser l’ADNcf ; en l’absence d’anomalies génomiques somatiques, la caractérisation du profil de la taille du cfDNA, et donc son origine, est une piste très intéressante mais les approches actuelles sont soit trop complexes et coûteuses, soit insuffisamment sensibles pour un profilage de tous les patients, quel que soit le stade de la maladie, sujets sains compris.
Le dispositif décrit dans les documents PCT/EP2015/067826 et WO/2014/020271 permet de déterminer facilement et de façon économique la caractérisation du profil de taille du cfDNA. Afin d'analyser l'ADN, le dispositif opère en deux étapes de concentration et de séparation réalisées en ligne. D'abord, l'ADN est concentré via un système de capillaires formé de la jonction d'un petit capillaire et d'un autre de plus grande section. Les chercheurs font s’écouler de façon laminaire une solution contenant de l'ADN dans le grand capillaire et utilisent un champ électrique pour ralentir la migration. A cause du cisaillement apporté par l’écoulement laminaire, cette contre-électrophorèse fait apparaître une force transverse, dépendante de la taille de l’ADN, qui pousse l’ADN vers les parois. Le changement de vitesse d'écoulement et de champ électrique au niveau de la constriction permet d'arrêter l'ADN et de le concentrer comme une « galette ». En effet, en amont de la constriction, l’écoulement et la contre-électrophorèse sont lents, provoquant une faible force transverse. L’ADN se trouve donc dans la masse de l’écoulement, et avance vers la constriction. En revanche, en aval de la constriction, l’écoulement et la contre-électrophorèse sont rapides plaquant fortement l’ADN à la paroi, à un endroit où l’écoulement laminaire est très faible, et où la contre-électrophorèse domine. L’ADN recule alors vers la constriction, par contre-électrophorèse, le long de la paroi. Cette galette est ensuite libérée par la baisse progressive du champ électrique, ce qui permet également d'effectuer l'opération de séparation en fonction de la taille des fragments. Cette technologie est appelée « µLAS » dans la suite de la description.
La est un schéma d’un tel dispositif 40. Ce dispositif 40 peut être installé dans une CE (acronyme de « Capillary electrophoresis » ou électrophorèse capillaire) Agilent (marque déposée), à la place d’un capillaire standard.
Ces substances et ces compositions sont évaluées in vitro selon les modalités d’application décrites à l’exemple 2, pour leur capacité à bloquer la pigmentation induite par la lumière visible, par une méthode physique in vitro, en mesurant leur absorbance à différentes longueurs d’onde (notée « i ») et en calculant le facteur de protection contre la lumière bleue en appliquant la formule suivante :
Pour i de 400 à 468 nm, on calcule le Facteur de Protection de la Lumière Bleue en appliquant la formule BLP = ; pour une valeur de ce coefficient (0,01168) comprise entre 0,005 et 0,018, les variations mesurées restent acceptables dans le cadre de l’invention.
Les résultats sont les suivants : Composition appliquée Aucune K L M N BLP 0 62% 68% 75% 72%
On voit que les résultats sont élevés, toutes les formules évaluées étant considérées comme BLP 60+ et les formulations M et N pouvant même être classées BLP 70+. La méthode développée permet donc de réaliser des screenings de compositions et de substances d’une façon beaucoup plus rapide que par les techniques habituellement utilisées. Comme dans l’exemples 1 à 3, les compositions écobiologiques K, L, M et N se révèlent par cette méthode significativement efficace pour bloquer les effets de la lumière visible sur la pigmentation cutanée. Ces tests démontrent en particulier l’intérêt d’intégrer les ingrédients minéraux utilisés dans ces compositions, pour réaliser des formulations visant à protéger de la lumière visible et en particulier de la lumière bleue, tels que : Titanium Dioxide, Iron Oxide, Magnesium Oxide, Manganese Oxide, Manganese Dioxide, Calcium Oxide, Chromium Oxide, Calcium Cerium Oxide, Cerium Oxide, Clay Mineral Oxide, Zinc Cerium Oxide, Barium/Calcium/Silicon/Titanium Oxide, Zirconium Dioxide, Cupric Oxide, Cuprous Oxide, Tin Oxide, Tungsten Oxide, ou Germanium Dioxide.
On amincit par abrasion mécanique au moyen d’une roue diamantée le substrat d’intérêt 100 à 20 µm. La surface de substrat d’intérêt 100 subit un nettoyage par voie humide et un polissage. Après polissage de la surface de substrat d’intérêt 100, on réalise un traitement par une solution aqueuse d’ammoniaque et d’eau oxygénée (NH 4 OH 30%, H 2 O 2 30%, eau dans des proportions 1-1-5) à 70°C pendant 10mn suivie d’une solution aqueuse de HF (5%) de façon à rendre cette surface légèrement rugueuse (2,3nm RMS mesurée en AFM sur un scan de 1*1µm²) et hydrophobe. Le deuxième substrat temporaire 300 subit également un traitement par une solution aqueuse de HF (5%) de façon à rendre sa surface hydrophobe. On réalise un collage direct du deuxième substrat temporaire 300 sur le substrat d’intérêt 100. L’adhérence de l’interface substrat d’intérêt 100 / deuxième substrat temporaire 300 reste inférieure à 0,1 J/m² quel que soit le recuit réalisé entre 100 et 250°C. En particulier cette adhérence est inférieure à l’adhérence de l’empilement substrat d’intérêt 100 / premier substrat temporaire 200. Si on sépare cette assemblage sans précaution, on sépare deuxième substrat temporaire 300 de l’ensemble substrat d’intérêt 100 / premier substrat temporaire 200.
La structure ainsi obtenue subit un recuit à 200°C sous une force de 20 kN. L’adhérence entre l’adhésif 150 et le deuxième substrat temporaire 300 est estimée à 2 J/m² et est beaucoup plus forte que l’interface substrat d’intérêt 100 / deuxième substrat temporaire 300. En insérant un coin dans cet empilement, on sépare le premier substrat temporaire 100 de l’ensemble substrat d’intérêt 100 / deuxième substrat temporaire 300. Un nettoyage D-limonène – alcool isopropylique permet de décaper la surface du deuxième substrat temporaire 300.
On réalise un recuit de 2 heures à 800°C de l’ensemble substrat d’intérêt 100 / deuxième substrat temporaire 300 de façon à renforcer l’adhérence de l’interface de collage substrat d’intérêt 100 / deuxième substrat temporaire 300.
Exemple 5 : Sur le premier substrat temporaire 200, on étale un film de perfluorodecyldimethylchlorosilane (FDDMCS) en solution dans l’isooctane pour former une couche une couche de gestion d’adhérence 170.
Au moyen d’une scie diamantée, on détoure une plaque de silicium sur une largeur de 0,5 mm et une profondeur de 200 µm pour former le substrat d’intérêt 100. On étale sur le substrat d’intérêt 100 un film TOK zero newton TWM12000 de 100 µm et on vient coller cet ensemble à 180°C sur le premier substrat temporaire 200.
On évalue l’énergie d’adhérence du collage à 1 J/m².
On amincit par abrasion mécanique au moyen d’une roue diamantée le substrat d’intérêt 100 à 40 µm. La surface du substrat d’intérêt 100 subit un nettoyage par voie humide et un polissage. Après polissage de la surface du substrat d’intérêt 100, on réalise un traitement par une solution aqueuse de HF (5%) de façon à rendre cette surface hydrophobe. Le deuxième substrat temporaire 300 subit également un traitement par une solution aqueuse de HF (5%) de façon à rendre sa surface hydrophobe. On assemble par collage direct le deuxième substrat temporaire 300 sur le substrat d’intérêt 100. L’adhérence de l’interface substrat d’intérêt 100 / deuxième substrat temporaire 300 reste inférieure à 0,5 J/m² quel que soit le recuit réalisé entre 100 et 250°C. En particulier cette adhérence est inférieure à l’adhérence de l’empilement substrat d’intérêt 100 / premier substrat temporaire 200. Si on sépare cette assemblage sans précaution, on sépare le deuxième substrat temporaire 300 de l’ensemble substrat d’intérêt 100 / premier substrat temporaire 200.
La structure premier substrat temporaire 200 / substrat d’intérêt 100 / deuxième substrat temporaire 300 subit un recuit à 240°C sous une force de 15 kN. L’adhérence entre l’adhésif 150 et le deuxième substrat temporaire 300 est estimée à 2 J/m² et est beaucoup plus forte que l’interface substrat d’intérêt 100 / deuxième substrat temporaire 300. En insérant un coin dans cet empilement, on sépare le premier substrat temporaire 200 de l’ensemble substrat d’intérêt 100 / deuxième substrat temporaire 300. Un nettoyage à l’acétone permet de décaper la surface du substrat d’intérêt 100.
Batterie à électrolyte solide La présente invention concerne le domaine des dispositifs électrochimiques, dans le domaine du stockage d’énergie par voie électrochimique. Cela concerne les dispositifs à électrolyte solide sous forme de batterie, avantageusement de type micro batterie, de petite taille, c’est-à-dire de moins de 10cm 2 , voire moins de 1 cm 2 .