INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le boîtier et la canalisation peuvent être formés d’un unique et même matériau ou de matériaux distincts. La canalisation peut être formée d’au moins un matériau métallique (métaux ou alliages métalliques, fontes…) ou d’au moins un matériau polymère (c’est-à-dire en « plastique » selon le langage courant). Le boîtier peut également être formé d’au moins un matériau métallique ou d’au moins un matériau polymère. Le boîtier et la canalisation peuvent être formés en matériau polymère ou bien le réceptacle principal du boîtier peut par exemple être en matériau polymère surmoulé ou rapporté sur une canalisation métallique. Le réceptacle principal du boîtier peut par exemple également être surmoulé sur des inserts métalliques formés de manière à ce que la canalisation présente à ses extrémités des filets de montage en métal, afin d’augmenter le couple de serrage maximal possible, évitant toute destruction des filets au montage (installation du débitmètre sur une canalisation). Avantageusement et selon l’invention, ledit boîtier et ladite canalisation sont formés d’un matériau choisi dans le groupe formé des polymères et des composites à matrice polymère. En particulier, avantageusement et selon l’invention, le réceptacle principal et la canalisation forment une seule et même pièce (monolithique, c’est-à-dire d’un seul tenant par fabrication), en particulier en matériau choisi dans le groupe formé des polymères et des composites à matrice polymère, ce qui a notamment pour avantage de diminuer le coût de fabrication du débitmètre.
Avantageusement et selon l’invention, le boîtier et la canalisation sont formés d’un matériau choisi dans le groupe formé des polymères (thermoplastiques et/ou thermodurcissables (ou thermodurcis)) et des composites à matrice polymère (composites à matrice thermoplastique et/ou composites à matrice thermodurcissable (ou à matrice thermodurcie)). Il peut par exemple s’agir d’un composite à matrice polymère comprenant des fibres de verre, par exemple au moins 60% en poids de fibres de verre par rapport au poids total dudit matériau. L’ajout de fibres de renfort dans un matériau polymère permet d’en augmenter les propriétés mécaniques et ainsi les propriétés mécaniques de la canalisation du débitmètre, celle-ci subissant en particulier des sollicitations mécaniques au moment du montage (installation du débitmètre).
Le réceptacle principal du boîtier présente une paroi latérale interne s’étendant sensiblement orthogonalement à l’axe longitudinal de façon à former une double paroi présentant un espace interne périphérique.
Avantageusement et selon l’invention, le débitmètre comprend au moins une carte électronique disposée à l’intérieur dudit volume interne principal du boîtier, et en ce que chaque transducteur à ultrasons comprend une plaquette piézoélectrique et deux tiges conductrices reliées électriquement à ladite carte électronique. La carte électrique peut être formée au moins en partie d’un matériau flexible est présenter au moins deux portions principales reliées entre elles et s’étendant dans des plans distincts. La carte électrique peut par exemple comprendre au moins deux portions principales reliées entre elles par un matériau flexible formant charnière. Avantageusement et selon l’invention, ladite carte électrique présente au moins deux portions principales reliées entre elles, lesdites portions principales de la carte électronique s’étendant dans deux plans orthogonaux entre eux.
Avantageusement et selon l’invention, les deux tiges conductrices d’un même transducteur à ultrasons s’étendent sensiblement parallèlement l’un à l’autre. Avantageusement et selon l’invention, les tiges conductrices d’un premier transducteur à ultrasons s’étendent parallèlement aux tiges conductrices d’un deuxième transducteur à ultrasons.
Avantageusement et selon l’invention, lesdits transducteurs à ultrasons sont montés en regard l'un de l'autre au travers d'une paroi de ladite canalisation, dans un même plan longitudinal de symétrie de la canalisation, lesdits transducteurs étant orientés selon une direction de mesure formant un angle non nul et inférieur à 90° avec l'axe longitudinal de la canalisation.
Avantageusement et selon un autre mode de réalisation d’un débitmètre selon l’invention, lesdits transducteurs à ultrasons sont montés de telle façon que la direction d'émission / réception desdits transducteurs soit confondue avec l'axe longitudinal de ladite canalisation.
Dans tout le texte, on entend par le fait que les transducteurs soient orientés selon une direction de mesure que les faces principales (ou faces d’émission / réception) desdits transducteurs sont orthogonales à ladite direction de mesure ou direction d’émission /réception des ondes ultrasonores.
Avantageusement et selon l’invention, chaque transducteur à ultrasons est fixé à la canalisation par une bride de montage.
Avantageusement et selon l’invention, ledit débitmètre comprend un matériau de comblement choisi dans le groupe formé des résines thermodurcies, ledit matériau de comblement remplissant au moins ledit volume interne secondaire du boîtier. Le matériau de comblement entoure donc au moins en partie la canalisation, ce qui permet de renforcer mécaniquement le débitmètre et en particulier de rigidifier la canalisation. Ceci est particulièrement utile dans le cas où la canalisation est formée d’un matériau polymère ou à matrice polymère.
Dans une variante particulièrement avantageuse selon l'invention, chaque transducteur est installé dans un dispositif de montage.
Les moyens de calculs disponibles et le temps maximal admissible à l’inférence des réseaux de neurones, dans le système d’aide à la navigation sont connus. Les moyens de sélection 7 permettent alors de déterminer le point de fusion optimal pour le temps de calcul disponible. La détermination du point de fusion optimal ne dépend alors plus que des exigences en termes de cout de calcul et de performance du réseau neuronal A après fusion avec le réseau neuronal B. La fusion est réalisée comme une injection des résultats du réseau neuronal B au niveau de la couche de convolution désignée par le point de fusion via une couche intermédiaire. La couche intermédiaire peut être soit une simple combinaison linéaire des cartes d’activation du réseau neuronal B ou une combinaison plus complexe comme un nouveau réseau neuronal très léger.
Pour ce faire, on évalue la sortie du réseau 4 seul sur un jeu de données non annoté. On évalue ensuite la sortie du réseau 4 connecté au réseau neuronal 5 sur le même jeu de données non annoté. Une telle comparaison est réalisée pour chaque point de fusion identifié à l’étape S1.
La sortie du réseau neuronal 4 seul et celle du réseau neuronal 4 connecté n’ont aucune raison d’être strictement identiques du fait de la mutualisation de résultats avec le réseau neuronal 5 (dégradation des sorties après connexion du réseau neuronal 5), et ce d’autant plus que la partie tronquée du réseau neuronal 4 est grande. En revanche, le gain calculatoire est d’autant plus grand que la partie du réseau neuronal 4 tronquée est grande.
Ainsi, un compromis est à trouver, selon que l’on souhaite préserver les performances fonctionnelles du réseau neuronal 4 ou que l’on souhaite gagner en temps de calcul. Lorsque l’on reporte sur un graphe les couples gain en temps de calcul / dégradation de la performance du réseau neuronal 4 pour chaque point d’injection référencés Pfp, on obtient une courbe, dite front de Pareto, illustrée par la figure . Le gain de temps de calcul en ordonnée est référencé Calc. La dégradation de la performance, en abscisse, est notée Deg_perf. Le compromis recherché se manifeste par le choix du point de fusion potentiel Pfp comme le point du front de Pareto présentant la distance euclidienne la plus faible. Le point de fusion potentiel Pfp ainsi choisi devient le point de fusion optimal Pfo. L’optimum de Pareto, noté OptP, correspond à un gain de temps de calcul de 100% pour une dégradation nulle des performances.
L’optimum de Pareto a pour coordonnées (Ox=0,Oy=100).
On définit alors la distance D entre un point de fusion potentiel Pfp du front de Pareto de coordonnées (Px,Py) de la façon suivante :
Le point de fusion optimal Pfo est le point de fusion potentiel Pfp présentant la plus faible distance D.
En première variante, le point de fusion optimal est déterminé en fonction d’une alternative à l’optimum de Pareto. Un premier optimum alternatif Optl défini comme ayant les coordonnées (Ox=0,Oy=100l), avec un premier paramètre l compris entre 0 et 1. Le choix d’un tel premier optimum alternatif implique d’accorder plus d’importance au fait de conserver la performance du deuxième réseau neuronal.
La figure illustre le front de Pareto dans une telle variante. Il apparait que le choix d’un optimum alternatif implique un changement du point de fusion potentiel présentant la plus faible distance D à l’optimum choisi.
En d’autres termes, cela revient à introduire le premier paramètre l dans l’équation [Eq 1] de détermination de la distance par rapport à l’optimal de Pareto. L’équation [Eq 1] peut alors être réécrite de la façon suivante :
En deuxième variante, un deuxième optimum alternatif Optm est défini comme ayant les coordonnées (Ox=100(1-m),Oy=100), avec un deuxième paramètre m compris entre 0 et 1. Le choix d’un tel deuxième optimum alternatif implique d’accorder plus d’importance au fait de conserver la performance du deuxième réseau neuronal.
La figure illustre le front de Pareto dans cette deuxième variante. Comme pour la première variante, le choix d’un optimum alternatif implique un changement du point de fusion potentiel présentant la plus faible distance D à l’optimum choisi.
En d’autres termes, cela revient à introduire le deuxième paramètre m dans l’équation [Eq 1] de détermination de la distance par rapport à l’optimal de Pareto. L’équation [Eq 1] peut alors être réécrite de la façon suivante :
Le lecteur comprendra que les deux variantes décrites ci-dessus peuvent être combinées afin de définir finement l’optimum alternatif. On définit alors un troisième optimum alternatif présentant les coordonnées (Ox=100(1-m),Oy= l100) avec le premier paramètre l variant entre 0 et 1 et le deuxième paramètre m variant également entre 0 et 1. Le choix d’une valeur du premier paramètre permet de fixer l’importance accordée au fait de conserver la performance du deuxième réseau neuronal, tandis que le choix d’une valeur du deuxième paramètre permet de fixer l’importance accordée au fait de conserver la performance du deuxième réseau neuronal. L’utilisateur a alors une plus grande latitude de choix des paramètres de la combinaison des réseau neuronaux.
En d’autres termes, cela revient à introduire le premier paramètre l et le deuxième paramètre m dans l’équation de détermination de la distance par rapport à l’optimal de Pareto. L’équation [Eq 1] peut alors être réécrite de la façon suivante :
Le procédé se poursuit alors tel que décrit plus haut. A l’issue de l’étape S5, on obtient un réseau neuronal 45 avec à deux sorties, l’une correspondant à la sortie du premier réseau neuronal 4, l’autre correspondant à la sortie du second réseau neuronal 5.
Pour éteindre l’arc électrique, l’appareil 2 comporte des chambres de coupure d’arc 16 et 18, ici ménagées dans le bloc de coupure. Chaque chambre de coupure 16 et 18 est, dans cet exemple, associée à et placée en face d’une zone de contact entre un contact fixe 10, 12 et un contact mobile. Par exemple, la chambre de coupure 16 est placée du côté du contact fixe 10 (et donc du côté du terminal aval 6), et la chambre de coupure 18 est placée du côté du contact fixe 12 (et donc du côté du terminal amont 8).
Chaque chambre de coupure 16, 18 comporte un empilement de tôles métalliques, aussi nommées plaques de séparation d’arc, et un canal d’évacuation des gaz de coupure qui débouche à l’extérieur du boîtier 4 par une sortie d’échappement de gaz.
Sur la , le canal d’évacuation associé à la chambre de coupure 16 porte la référence 20.
Les plaques de l’empilement ont pour fonction d’éteindre l’arc électrique en le fractionnant en une pluralité d’arcs distincts entre les plaques. Le canal d’évacuation 20 a pour fonction d’évacuer le gaz de coupure hors du boîtier de l’appareil 2 vers la sortie de gaz correspondante. En pratique, les gaz de coupure issus des chambres de coupure 16, 18 ne peuvent ici s’échapper en dehors de l’appareil 2 que par l’intermédiaire du canal d’évacuation correspondant. Par exemple, le boîtier 4 est réalisé dans un matériau étanche aux gaz.
L’appareil 2 comporte également des dispositifs de filtrage qui ont pour fonction de refroidir et de dépolluer les gaz de coupure et pour réduire la pression des gaz de coupure avant leur évacuation hors de l’appareil 2. Chaque dispositif de filtrage est placé en sortie d’une chambre de coupure 16, 18.
Dans cet exemple, pour chaque pôle (ou phase), l’appareil 2 comporte deux dispositifs de filtrage, respectivement placés sur la sortie amont et la sortie aval de gaz de coupure de l’appareil 2, c’est-à-dire ici en sortie du canal d’évacuation correspondant, de manière à recueillir et filtrer les gaz de coupure issus de ce bloc de coupure.
L’appareil 2 comporte un premier dispositif de filtrage.
Comme visible sur la , le premier dispositif de filtrage comporte une pièce de support 22, un filtre à maille tressée métallique 24 et un filtre poreux métallique 26.
Le filtre à maille tressée 24 et un filtre poreux métallique 26 sont logés à l’intérieur de la pièce de support 22, qui est placée en sortie du canal d’évacuation 20.
Comme cela est visible sur les figures 1 et 2, ces éléments font partie d’un premier bloc de filtrage, qui comporte une armature 28, ou structure de maintien, qui est configurée pour être accrochée sur la face supérieure 29 du boîtier 4 de l’appareil 2. La pièce de support 22 est elle-même placée dans l’armature 28.
L’armature 28 peut être configuré pour accueillir plusieurs dispositifs de filtrage de l’appareil 2, associés aux chambres de coupures aval respectives qui sont situées du côté des premiers contacts fixes 10 (donc du côté dit « aval ») pour les différents pôles de l’appareil 2. En d’autres termes, le premier bloc de filtrage est commun à toutes les sorties de gaz situées du côté aval. L’armature 28 est par exemple réalisée en plastique.
Autrement dit, le premier bloc de filtrage (et donc l’armature 28) peut contenir plusieurs dispositifs de filtrage analogues au premier dispositif de filtrage, ces dispositifs de filtrage étant associés aux orifices de sortie de gaz aval, qui ici débouchent sur la face inférieure du boîtier 4.
La pièce de support 22 sert à maintenir en position le filtre à maille tressée 24 et le filtre à mousse métallique 26 pour que ces derniers soient placés dans le chemin du gaz de coupure. La pièce de support 22 fait ainsi office d’enveloppe qui accueille et entoure le filtre à maille tressée 24 et le filtre poreux métallique 26.
La pièce de support 22 est ici réalisée en matière métallique, de préférence en acier nickelé. Le matériau métallique peut toutefois être différent, par exemple être de l’acier inoxydable.
Le filtre à maille tressée 24 a pour fonction de favoriser la répartition du flux de gaz de coupure entrant dans la pièce de support 22 sur toute la surface d’entrée du filtre 26, notamment pour éviter que le jet de gaz ne se concentre totalement sur une zone précise du filtre 26, ce qui pourrait l’endommager. De façon préférentielle, le filtre à maille tressée 24 comporte une couche, ou toile, de tissu métallique formé par tissage de fils métalliques. De préférence, ces fils métalliques sont de forte épaisseur, par exemple de diamètre supérieur à 1mm. Avantageusement, le tissu présente un maillage de type « reps ».
Ces deux méthodes de calcul permettent de calculer la valeur de déphasage de polarisation φ(n), mais seulement pour des valeurs de déphasage de polarisation φ(n) inférieures à 90°. On voit en effet sur la que la valeur du pixel de déphasage Pd(n) est une fonction bijective proportionnelle, ici croissante, du déphasage de polarisation φ(n) pour des valeurs de déphasage de polarisation allant de 0 à 90 degrés d’angle, en passant de 0 à une valeur maximale Pd(n)max sur cette plage, mais que la valeur du pixel de déphasage Pd(n) décroit ensuite de la valeur maximale Pd(n)max à 0 pour des valeurs de déphasage de polarisation φ(n) allant de 90 à 180 degrés d’angle, avant de croître à nouveau ensuite de 0 à la valeur maximale Pd(n)max pour des valeurs de déphasage de polarisation φ(n) allant de 180 à 270 degrés d’angle, etc…, de manière périodique. En effet, dans la première formule, on calcule un arcsinus d’une racine carrée. La mesure de φ(n) est une fonction triangle de φ(n), c’est-à-dire que pour φ(n) variant de 0 à 90° on obtient effectivement φ(n), et pour φ(n) variant de 90° à 180° on obtient en réalité la valeur (180°- φ(n)). En revanche, sur la plage allant de 0 à 90° des valeurs de déphasage de polarisation, cette deuxième série de variantes du procédé permet d’obtenir la valeur de déphasage de polarisation de manière indépendante de l'orientation du défaut.
Toujours dans cette deuxième série de variantes du procédé opto-informatique d’analyse, la valeur de chaque pixel d’intensité Pt(n) de l’image d’intensité IT(n) est par exemple une valeur moyennée d’au moins deux pixels partiels associés chacun à deux familles distinctes d’éléments photo-électriques dont les caractéristiques d’analyse de polarisation sont deux analyses linéaires d’axes de polarisation orthogonaux.
Dans cette deuxième série de variantes du procédé opto-informatique d’analyse, la valeur de chaque pixel d’intensité Pt(n) de l’image d’intensité IT(n) peut être calculée par exemple sous l’un ou l’autre des formes suivantes : Pt(n) = Pp1(n) + Pp3(n), ou Pt(n) = Pp2(n) + Pp4(n), ou Pt(n) = [Pp1(n) + Pp3(n) + Pp2(n) + Pp4(n)] /2 (le facteur ½ est optionnel, mais permet de normaliser la valeur).
Une troisième série de variantes du procédé opto-informatique d’analyse pourra être mise en œuvre dans les cas où la lumière incidente est polarisée circulairement dans un sens d’incidence, et où le capteur photoélectrique 22 comprend au moins une famille 26f d’éléments photo-électriques dont la caractéristique d’analyse de polarisation est une analyse circulaire de sens inverse du sens d’incidence.
Dans cette troisième série de variantes du procédé, le calcul informatique de chaque pixel de déphasage pour une image de déphasage donnée est effectué à partir d’au moins la valeur du pixel partiel associé à la famille dont l’analyse circulaire est de sens inverse du sens d’incidence .
Par ailleurs, la valeur de chaque pixel d’intensité de l’image d’intensité est une valeur moyennée de deux pixels partiels associés chacun à l’une de deux familles dont les analyses circulaires sont de sens inverses l’un de l’autre et/ou de deux pixels partiels associés chacun à une de deux familles distinctes d’éléments photo-électriques dont les caractéristiques d’analyse de polarisation sont deux analyses linéaires d’axes de polarisation orthogonaux ou deux analyses elliptiques orthogonales entre elles.
Dans cette troisième série de variantes du procédé, on pourra par exemple utiliser un capteur photoélectrique ayant uniquement deux familles 26f d’éléments photo-électriques dont les caractéristiques d’analyse de polarisation respectives sont des analyses circulaires de sens inverses l’un de l’autre, ou utiliser uniquement ces deux familles d’un capteur ayant d’autres familles 26f d’éléments photo-électriques, comme par exemple avec les configurations illustrées aux figures 5 et 6. On pourra utiliser un capteur photoélectrique ayant une famille 26f d’éléments photo-électriques dont la caractéristique d’analyse de polarisation est une analyse circulaire de sens inverse du sens d’incidence, et deux familles 26f d’éléments photo-électriques dont les caractéristiques d’analyse de polarisation respectives sont des analyses linéaires d’axes de polarisation orthogonaux ou des analyses elliptiques orthogonales entre elles, ou utiliser uniquement ces trois familles d’un capteur ayant d’autres familles 26f d’éléments photo-électriques.
Dans cette troisième série de variantes du procédé, on pourra bien entendu utiliser un capteur photoélectrique 22 ayant des groupes 26(n) d’éléments photo-électriques tels qu’illustrés à la ou à la . Dans ce cas d’un capteur photoélectrique 22 ayant des groupes 26(n) d’éléments photo-électriques tels qu’illustrés à la ou à la , nous prendrons l’exemple dans lequel on obtient et on utilise ainsi : - une image partielle IP1 associée à la caractéristique d’analyse circulaire de sens inverse du sens d’incidence, formée des pixels Pp1(n) ; - une image partielle IP2 associée soit, pour le cas de la configuration de la , à la caractéristique d’analyse de polarisation selon un premier axe de polarisation, ici l’axe A2, soit, pour le cas de la configuration de la , à une première analyse elliptique, ici E2 ; l’image partielle IP2 étant formée des pixels Pp2(n) - une image partielle IP4 associée soit, pour le cas de la configuration de la , à la caractéristique d’analyse de polarisation selon un autre axe de polarisation, ici l’axe A4, perpendiculaire au premier axe de polarisation qui est ici l’axe A2, soit, pour le cas de la configuration de la , à une autre analyse elliptique, ici E4, orthogonale à la première analyse elliptique E2, l’image partielle IP3 étant formée des pixels Pp4(n).
Avec ces conventions, chaque pixel de déphasage pour une image de déphasage donnée est calculé à partir d’au moins la valeur du pixel partiel Pp1(n) associé à la famille dont l’analyse circulaire est de sens inverse du sens d’incidence. Cette famille, dans laquelle sont extraites les valeurs de pixel pour le calcul de l’image de déphasage, est la famille pour laquelle, en l’absence de contrainte mécanique résiduelle, la valeur des pixels de de cette famille est nulle. Autrement dit, l’image partielle à partir des pixels de laquelle on pourra calculer l’image de déphasage est celle pour laquelle, en l’absence de contrainte mécanique résiduelle, l’image partielle est noire.
Par exemple chaque pixel de déphasage Pd(n) vaut la valeur du pixel partiel Pp1(n) correspondant à l’analyse circulaire de sens inverse du sens d’incidence, avec donc : Pd(n) = Pp1(n). Toujours avec ces conventions pour cette troisième série de variantes du procédé opto-informatique d’analyse, la valeur de chaque pixel d’intensité Pt(n) de l’image d’intensité IT(n) peut donc être calculée par exemple sous la forme suivante : Pt(n) = Pp2(n) + Pp4(n), ou, comme expliqué plus haut, notamment si on utilise un capteur photoélectrique 22 ayant des groupes 26(n) d’éléments photo-électriques tels qu’illustrés à la ou à la , l’image d’intensité IT(n) peut aussi être calculée par exemple sous la forme suivante : Pt(n) = Pp1(n) + Pp4(n), ou encore Pt(n) = [Pp1(n) + Pp4(n) + Pp2(n) + Pp4(n)] / 2.
On notera que un capteur photoélectrique 22 ayant des groupes 26(n) d’éléments photo-électriques tels qu’illustrés à la , peut être obtenu en utilisant un capteur photoélectrique dans lequel l’axe rapide de la lame retard commune est agencée à 45 degrés d’angle de l’axe de polarisation des filtres polarisants individuels 30(f,n,k) de la famille pour laquelle sont extraites les valeurs de pixel pour le calcul de l’image de déphasage.
Une quatrième série de variantes du procédé opto-informatique d’analyse pourra être mise en œuvre dans les cas où le capteur photoélectrique 22 mis en œuvre pour l’acquisition de l’image maîtresse IM comprend au moins deux familles distinctes d’éléments photo-électriques dont les caractéristiques d’analyse de polarisation sont cette fois-ci deux analyses circulaires de sens inverses, et où la lumière incidente est polarisée circulairement dans un sens d’incidence. On obtient ainsi au moins une image partielle IP1 associée à la caractéristique d’analyse circulaire selon le sens inverse du d’incidence, formée des pixels partiels Pp1(n), et une deuxième image partielle IP3 associée à la caractéristique d’analyse circulaire de sens correspondant au sens d’incidence, formée des pixels partiels Pp3(n).