INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En résumé, au cours d’un trajet quelconque, on calcule à chaque instant la répartition du couple entre moteur thermique et machine électrique en résolvant la minimisation de l’équation (10). Pour ce faire, on a besoin de deux valeurs : , obtenue avec l’équation (22), et , obtenue avec l’équation (23). La figure 3 illustre les gains réalisables pour différentes valeurs de . La référence Cn concerne un critère normalisé.
On constate que pour des valeurs importantes de , il est possible de réduire grandement les émissions de particules (courbe décroissante de la figure 3) au prix d’une légère augmentation de la consommation (courbe très légèrement croissante de la figure 3). Par exemple, pour , les émissions massiques de particules sont réduites de 85% et la consommation est augmentée de 2.7% par rapport à .
L’invention inclut deux procédés : un procédé de lié à la conception de la loi de commande, à effectuer hors ligne au préalable, et un deuxième procédé qui est l’invention à proprement parler, c’est-à-dire la loi de commande utilisée en ligne dans le véhicule.
Dans le procédé hors-ligne de conception, on effectue toutes les opérations de modélisation décrites dans la partie modélisation. On se sert des modèles obtenus pour effectuer les opérations décrites dans la partie hors-ligne. On en déduit les coefficients de l’équation (23), qui permettent de connaître à tout moment la valeur de .
Dans le procédé en ligne de commande, dans le véhicule en cours de roulage, on obtient à chaque instant la valeur de la commande en résolvant la minimisation de l’équation (8) ou de préférence (10). Pour ce faire, on calcule à l’aide de l’équation (22) et à l’aide de l’équation (23).
La variante préférée est celle décrite plus haut. D’autres variantes possibles sont les suivantes :
Concernant les modèles utilisés, les choix de structures de modèles effectués plus haut représentent la variante préférée, mais il est possible de faire d’autres choix : - La consommation de carburant peut être représentée par un modèle de Willans plutôt que par une cartographie. - La variation du SOC peut être déduite à partir de la puissance que la machine électrique doit fournir et d’une cartographie du rendement de cette dernière, plutôt que d’utiliser directement une cartographie du couple et du régime. - Le modèle d’émissions de particules est ici une cartographie du régime et du couple, et les valeurs constituant cette cartographie sont issues du modèle exponentiel de l’équation (4). On obtient la valeur des émissions à l’aide d’une interpolation linéaire dans cette cartographique. Il est possible de faire autrement : en conservant la cartographie il est possible d’avoir recours à un autre type d’interpolation. Il est également possible de changer de modèle en utilisant par exemple une cartographie à trois dimensions dont les entrées seraient le régime, le couple et la température moteur, ce qui permettrait de se passer de l’équation (4). - Ici dans le modèle thermique de l’équation (7), la température du moteur est assimilée à celle de son système de refroidissement. Il est possible de complexifier ce modèle en estimant la température des parois des cylindres plutôt que de simplement mesurer la température du système de refroidissement.
Concernant la résolution du problème hors-ligne : elle implique la résolution du problème d’optimisation de l’équation (21). Si ce problème est ici résolu à l’aide d’un algorithme génétique (variante préférée), il peut être résolu à l’aide de n’importe quelle autre méthode ou algorithme : algorithmes de Nelder-Mead, de type Particles Swarm Optimization, SQP, Levenberg-Marquardt, Interior-Point. Comme il n’y a que deux dimensions, il peut même être résolu manuellement par essai-erreur.
Concernant la résolution du problème en ligne, si le régulateur PI décrit dans l’équation (22) représente la variante préférée, il est possible d’utiliser n’importe quel régulateur, de manière non-exhaustive : proportionnel (P), Proportionnel-Intégrale-Dérivée (PID), cartographie fonction de l’erreur et de l’intégrale, etc.
En outre, concernant l’obtention de la valeur de , on privilégie le modèle exponentiel décrit dans l’équation (23). Un autre modèle pourrait cependant être utilisé, en particulier une cartographie à une dimension, dépendante de .
L’invention permet de réduire grandement les émissions de particules, ce qui permet de faciliter la validation des normes de pollution de type normes Euro.
SYSTEME DE COMMANDE DE COUPLE DE MOTEUR THERMIQUE LIMITANT LES EMISSIONS DE POLLUANTS. L’invention se rapporte au domaine des chaînes de traction de véhicules automobiles hybrides, des gestions de l’énergie de véhicule et de détermination de la répartition du couple entre moteur thermique et machine électrique de véhicule.
L’invention porte plus particulièrement sur des moyens de gestion du démarrage d'un moteur thermique pour un véhicule hybride. L’invention trouve une application particulièrement avantageuse, mais non exclusive, pour des véhicules automobiles de type hybride comportant un moteur thermique utilisé en combinaison avec une machine électrique de traction.
La gestion de l’énergie des véhicules hybrides est une fonction visant à déterminer la répartition de la demande de couple du conducteur, entre le moteur thermique et la machine électrique.
Rationnel pour augmenter la spécificité de liaison des αReps neutralisants
Deux stratégies ont prévalu à la génération d’assemblages covalent ou non-covalent d’αRep afin d’en augmenter l’avidité pour la protéine S, et donc leur pouvoir neutralisant. Une première a constitué à construire des dimères associant de façon covalente les αReps C2 et F9, à savoir les constructions C2-F9 (SEQ ID NO. 13) et F9-C2 (SEQ ID NO. 12) dans lesquelles les deux αReps sont séparées par un domaine espaceur de 25 acides aminés constitué de sérines et de glycines (SEQ ID NO. 19). Une seconde stratégie a constitué à multimériser une séquence permettant la trimérisation, appelée ici Foldon (SEQ ID NO. 54), à l’extrémité C-terminale des αReps. La protéine αRep-foldon se trimérisant de façon non covalente. Les constructions composites F9-C2 et C2-foldon (SEQ ID NO. 14) ont été exprimées efficacement. Les constructions composites F9-C2 et C2-foldon sont hautement solubles dans l’eau. Cela permet, notamment, un meilleur rendement de production.
Pouvoir neutralisant de la construction αRep composite F9-C2
Le pouvoir neutralisant de l’αRep composite F9-C2 a été quantifié comme précédemment par mélange de dilutions de l’αRep composite F9-C2 avec des quantités fixes de particules pseudo-typés avec la protéine S ou de virus SARS-CoV-2 (Fig. 4A-AB). De la même manière, les particules pseudo-typées contiennent un gène reporteur (la luciférase de la luciole) qui permet de quantifier le pouvoir inhibiteur des alphaReps. L’infection est préalablement calibrée pour obtenir un rapport signal / bruit de fond supérieur à 1000. La construction F9-C2 neutralise très efficacement les particules pseudo-typées avec la protéine S ainsi que le virus SARS-CoV-2 et plus efficacement que C2 seul ainsi que F9 et C2 ensemble (F9+C2). L’IC50 du F9-C2 sur le SARS-CoV-2 est de 8 nM alors que ceux de C2 et F9 sont de l’ordre d’environ 250 nM (Tableau 1).
Pouvoir neutralisant des constructions composites αRep C2-C2-C2, C2-foldon et F9-foldon.
Les fusions des cadres de lecture de l’αRep F9, de trois αRep C2 (SEQ ID NO. 11) ou avec le peptide Foldon (C2-foldon) permettent d’accroitre leur activité neutralisante. La montre que le C2-foldon neutralise le SARS-CoV-2 plus efficacement que le C2 seul, et que son activité neutralisante est du même ordre de grandeur, voire supérieure, à celle de l’αRep composite F9-C2. L’αRep composite C2-C2-C2 a également une activité neutralisante supérieure au C2 seul (non illustré). Ces couplages augmentent l’avidité pour la protéine S du SARS-CoV-2.
Activité neutralisante de l’αRep composite F9-C2 sur les variants du SARS-CoV-2
Des MLV pseudo-typés portant les mutations spécifiques du domaine RBD des variants alpha, béta, gamma et delta/kappa ont été produits pour réaliser des infections de cellules HEK-293T-ACE2. Les protéines S produites portent la mutation N501Y (représentative du variant alpha), les mutations K417N, E484K, N501Y (représentatives du variant béta), K417T, E484K, N501Y (représentatives du variant gamma) et L452R, E484Q (représentatives des variants delta/kappa). Les Figs 6a-6b et Figs 6c-6d-6e montrent que le pouvoir neutralisant du F9-C2 n’est pas ou peu affecté sur les mutants représentatifs des variants alpha et béta si on les compare à la souche type Wuhan-Hu-1. Le pouvoir neutralisant du F9-C2 est modérément affecté sur le mutant représentatif du variant gamma. Le mutant représentatif des variants delta et kappa est moins bien neutralisé par le F9-C2 que ses homologues. Les quatre variants analysés sont tous plus sensibles à la neutralisation du F9-C2 que les F9 et C2 seuls, soulignant l’effet coopératif associé à la multimérisation du F9 et du C2.
Activité antivirale de l’αRep composite F9-C2 in vivo chez un modèle de hamster
L’activité antivirale de l’αRep composite F9-C2 a été mesurée sur le modèle du hamster doré Syrien qui reflète les syndromes non sévères des infections humaines en termes de tropisme cellulaire, perte de poids et cinétique de présence du SARS-CoV-2. L’inoculation nasale de l’αRep composite F9-C2 1 h avant l’infection au SARS-CoV-2 limite la présence du virus dans la muqueuse olfactive d’un facteur 30 à J1 et d’un facteur 2,3 à J3 post infection par rapport à l’inoculation nasale d’une αRep (H7) sans lien avec le SARS-CoV-2 (Fig. 7A). Au niveau des poumons, elle est limitée d’un facteur 5 et 2,5 à J1 et J3, respectivement.
L’efficacité antiviral des αReps a aussi été évaluée en mesurant la production de particules virales infectieuses produites au niveau de la cavité nasale des animaux infectés. Elle est réduite d’un facteur 50 à J2 au pic de la production (Fig. 7B).
En conclusion, les αReps de la présente divulgation présentent une activité hautement spécifiques de la protéine S du SARS-CoV-2 et permettent une forte neutralisation du virus SARS-CoV-2 in vitro et in vivo .
Parmi ces αReps identifiés, C2, F9 et H12 ont un forte activité neutralisante et protectrice, plus particulièrement C2. La multimérisation homologue (C2-C2-C2 ou C2-foldon) ou hétérologue (F9-C2) des αRep permet d’augmenter l’activité neutralisante. L’αRep composite F9-C2 a une activité protectrice dans un modèle d’infection hamster.
Ainsi, un polypeptide formule (I) ou un polypeptide composite selon la présente description est capable de traiter et/ou prévenir une condition provoquée par une infection au SARS-CoV-2.
Référence à des séquences SEQ ID NO.1 - αRep C2 : MRGSHHHHHH
TDPEKVEMYIKNLQDDS VK VRFFAA Y ALGKI
L’invention porte également sur un composé de formule générale M n+1 X n T x , où n = 1, 2 ou 3, M est choisi parmi Ti, V Cr, Zr, Nb, Mo, Hf, Sc, Mn, Y et Ta, X est choisi parmi C ou N et où T correspond à une terminaison choisie parmi les groupes O, OH, F ou tout autre halogène, qui est essentiellement caractérisé en ce qu’il se présente sous forme de cristaux présentant majoritairement un profil général en plaquette, lesquelles plaquettes comportent deux faces opposées parallèles de longueur définie espacées l’une de l’autre d’une hauteur définie, et en ce que : la longueur des cristaux sous forme de plaquette est comprise entre 1 et 15 micromètres, la hauteur des cristaux sous forme de plaquette est comprise entre 0,2 et 1 micromètre, et l’indice d’aplatissement des cristaux sous forme de plaquette défini par le rapport entre la longueur et la hauteur est compris entre 5 et 50.
Avantageusement, le composé MXène est de formule Ti 3 C 2 T x .
L’invention porte en outre sur un procédé de fabrication du composé MXène précédemment défini, lequel procédé comporte deux étapes d’attaque chimique d’un composé précurseur de type phase MAX avec une solution aqueuse acide.
De préférence, le composé précurseur de type phase MAX est tel que précédemment défini.
PRESENTATION DES FIGURES D’autres caractéristiques et avantages de l’invention ressortiront clairement de la description qui en est donnée ci-dessous, à titre indicatif et nullement limitatif, en référence aux figures annexées parmi lesquelles :
La est une représentation schématique du dispositif de l’invention utilisé pour mettre en œuvre le procédé de frittage par plasma à étincelle (SPS) de l’invention pour la fabrication du précurseur de type phase MAX de l’invention ;
Les figures 2A et 2B sont des micrographies de microscopie électronique à balayage prises à deux grossissements différents, respectivement x600 et x2500, d’une coupe de la pastille du précurseur de type phase MAX de l’invention obtenu par le procédé de frittage par plasma à étincelle de l’invention qui est grossièrement fracturée ;
Les figures 3A et 3B sont des micrographies de microscopie électronique à balayage prises à deux grossissements différents, respectivement x600 et x2500, d’un précurseur de type phase MAX de l’art antérieur ;
Les figures 4A, 4B et 4C sont des micrographies de microscopie électronique à balayage prises à trois grossissements différents, respectivement x600, x2500 et x4500, du composé MXène de l’invention obtenu à partir du précurseur de type phase MAX de l’invention et par le procédé d’attaque chimique de l’invention, lequel précurseur sous forme de pastille ayant été concassé grossièrement ;
Les figures 5A, 5B et 5C sont des micrographies de microscopie électronique à balayage (MEB) prises à trois grossissements différents, respectivement x600, x2500 et x4500, du composé MXène de formule Ti 3 C 2 T x de l’invention obtenu à partir du précurseur de type phase MAX de l’invention et par le procédé d’attaque chimique de l’invention, lequel précurseur sous forme de pastille ayant été finement broyé ;
La est un diffractogramme de rayons X du composé MXène de formule Ti 3 C 2 T x de l’invention, la partie encadrée correspondant à un agrandissement des pics de plus faibles intensités ;
Les figures 7A, 7B et 7C sont des micrographies de microscopie électronique à balayage prises à trois grossissements différents, respectivement x600, x2500 et x4500, d’un composé de type MXène obtenu par application d’une double attaque chimique conforme à l’invention mais appliqué au précurseur phase MAX de l’art antérieur des figures3A et 3B.
La est un spectre de rayons X à dispersion d'énergie (EDX) du composé MXène de formule Ti 3 C 2 T x de l’invention ;
La est un spectre de rayons X à dispersion d'énergie (EDX) d’un composé MXène obtenu à partir d’un précurseur phase MAX de l’art antérieur.
La est un diffractogramme de rayons X du composé phase MAX de l’invention illustré sur les figures 2A et 2B.
DESCRIPTION DETAILLEE DE L’INVENTION L’invention porte en premier lieu sur un premier procédé innovant et son dispositif associé de fabrication d’un précurseur phase MAX, lequel précurseur est utilisé ensuite pour fabriquer le composé MXème de l’invention selon un second procédé de fabrication innovant.
Suivant une autre caractéristique, l’élément de commutation mécanique est déplacé en fonction d’une fonction de liquide lave-glace de l’essuie-glace assurée par la pression de liquide. La fonction de liquide d’essuie-glace est appliquée à un état de fonctionnement de l’essuie-glace dans lequel le liquide d’essuie-glace est appliqué sur la vitre. La fonction de liquide d’essuie-glace est activée ou non par l’utilisateur du véhicule équipé du dispositif d’essuie-glace. De façon préférentielle, lorsqu’on branche la fonction de liquide d’essuie-glace, le liquide lave-glace est appliqué sur la vitre. De façon préférentielle, dans cette fonction de liquide d’essuie-glace, le liquide lave-glace est pompé par une pompe du véhicule par une conduite dans l’unité de soupape pour être fourni par les buses de distribution sur la vitre en fonction du mouvement d’essuyage. De façon préférentielle, le liquide d’essuie-glace passe dans l’unité de soupape à travers au moins l’une des deux conduites de sortie de liquide. De façon préférentielle, le liquide d’essuie-glace est sous pression. L’unité de soupape comporte avantageusement une conduite de dérivation.
La conduite de dérivation est prévue en plus de la conduite de liquide. De façon préférentielle, la pompe pompe du liquide par la conduite de dérivation et par la conduite de liquide, notamment lors de la mise en marche de la fonction de liquide d’essuie-glace pour pomper du liquide lave-glace. De façon préférentielle, l’élément de commutation est déplacé par la pression du liquide générée par l’écoulement du liquide lave-glace dans la conduite de dérivation, notamment en fonction d’une position de l’essuie-glace ou de l’élément de commutation. De façon préférentielle, lors du branchement de la fonction de liquide d’essuie-glace, l’élément de commutation est déplacé de la position de commutation dans l’autre position de commutation de l’unité de commutation.
De façon préférentielle, l’élément de commutation est en position de commutation, notamment en position de repos de l’essuie-glace dans la position de commutation.
L’élément de commutation est, de préférence, dans l’autre position de commutation de l’essuie-glace et notamment dans la position d’inversion. L’élément de commutation en position de commutation ferme la conduite de sortie de liquide et dans l’autre position de commutation il ferme l’autre conduite de sortie de liquide. La pression du liquide déplace l’élément de commutation qui est dans la position de repos de l’essuie-glace dans la position de commutation, notamment la position de commutation haute, par la pression du liquide dans l’autre position de commutation notamment dans la position de commutation inférieure. On peut également envisager que la pression du liquide est prévue pour déplacer l’élément de commutation, notamment par le pivotement de l’essuie-glace de la position de repos en direction de la position d’inversion de façon que pendant le pivotement, la conduite de sortie de liquide soit ouverte, notamment la conduite de sortie haute de liquide.
La réalisation du dispositif d’essuie-glace selon l’invention permet une commutation avantageusement sûre et fiable de l’unité de soupape, notamment entre les deux conduites de sortie de liquide en fonction de la pression du liquide. On garantit ainsi, de façon avantageuse, de manière simple, le fonctionnement de l’essuie-glace. Par des moyens constructifs simples on garantit le mouvement de l’élément de commutation qui garantit l’état ouvert des buses de distribution qui ont dans une direction de déplacement de l’essuie-glace, des directions de distribution différentes pour l’essuie-glace.
Suivant une autre caractéristique, l’unité de commutation comporte au moins un élément de traction souple relié à l’élément de commutation mécanique, cet élément de traction exerçant en fonction du mouvement d’essuyage de l’essuie-glace, une force de traction sur l’élément de commutation mécanique.
De façon préférentielle, l’élément de commutation est installé sur un palier pivotant de l’unité de commutation. De préférence, le palier de pivotement est dans le boîtier de l’unité de soupape en y étant monté, notamment de manière mobile. L’unité de commutation a, de préférence au moins un ressort de rappel dans le palier de pivotement. De façon préférentielle, l’élément de traction souple est relié par une extrémité, directement ou indirectement à l’élément de commutation, notamment par le palier de pivotement.
De façon préférentielle, l’élément de traction souple est en position fixe par rapport à l’essuie-glace comme, par exemple, sur la carrosserie, sur un cadre ou un élément analogue du véhicule, notamment dans la zone proche de la pièce de fixation du bras d’essuie-glace. De façon préférentielle, l’élément de traction est installé pour que, lors du pivotement de l’essuie-glace une force de traction soit transmise par l’élément de traction à l’élément de commutation pour dépasser l’élément de commutation. La position de sortie selon l’invention du dispositif d’essuie-glace permet d’avoir une commutation constructive simple d’une unité de soupape par un élément de traction en fonction d’un mouvement de pivotement de l’essuie-glace. On a l’avantage, grâce à l’élément de traction, d’une transformation du mouvement de pivotement de l’essuie-glace.
Suivant une autre caractéristique, l’élément de commutation mécanique est prévu pour commuter la soupape en fonction d’une grandeur caractéristique de mouvement ou de direction sous la forme d’une vibration de l’essuie-glace notamment d’une lèvre d’essuyage de l’essuie-glace pour commuter, notamment pour ouvrir ou fermer la soupape. De façon préférentielle, la soupape commute dans au moins deux positions de commutation de l’essuie-glace. Les vibrations de l’essuie-glace notamment de la lèvre d’essuyage qui commute l’élément de commutation, résulte du changement de direction de l’essuie-glace dans un cycle d’essuyage, notamment un changement de direction en au moins deux positions de commutation. La réalisation du dispositif d’essuie-glace selon l’invention permet d’avoir une commutation purement mécanique de la soupape. On a l’avantage d’un mouvement de l’essuie-glace qui existe en fonctionnement ou qui est géré à ce moment et notamment de la lèvre d’essuyage utilisée pour entraîner l’élément de commutation. On a l’avantage d’une conversion du mouvement notamment d’une conversion d’un mouvement de commutation de la lèvre d’essuyage en un mouvement de l’élément de commutation. Cela a l’avantage d’un dispositif d’essuie-glace compact.
Suivant une autre caractéristique, l’invention propose un essuie-glace comportant au moins un dispositif d’essuie-glace selon l’invention. L’essuie-glace comporte au moins et notamment le balai d'essuie-glace déjà évoqué et en particulier, le bras d’essuie-glace déjà évoqué. Le balai d'essuie-glace est relié par un adaptateur de balai d'essuie-glace au bras d’essuie-glace. De façon préférentielle, l’essuie-glace comporte au moins la conduite de liquide. L’essuie-glace a au moins une lame d’essuyage avec au moins un caoutchouc d’essuyage. De façon préférentielle, l’essuie-glace est prévu pour exécuter un mouvement d’essuyage. La réalisation de l’essuie-glace selon l’invention permet d’utiliser, de manière constructive simple, le mouvement ou la position de l’essuie-glace pour lancer une opération de commutation de l’unité de commutation pour ouvrir ou fermer la soupape, notamment le passage de liquide.