INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un mode avantageux de l’invention, le support forme un enjoliveur de l’arche.
Selon un mode avantageux de l’invention, l’au moins un dispositif aérodynamique s’étend verticalement sur une moitié supérieure de la roue correspondante. Avantageusement, l’au moins un dispositif aérodynamique s’étend verticalement majoritairement ou exclusivement sur la moitié supérieure de la roue correspondante.
L’invention a également pour objet un enjoliveur d’aile gauche ou droite de carrosserie de véhicule, ladite aile formant une arche autour d’une roue correspondante dudit véhicule, ledit enjoliveur comprenant une paroi allongée et courbe, destiné à épouser l’arche ; un dispositif aérodynamique sur la paroi allongée et courbe ; remarquable en ce que le dispositif aérodynamique est configuré pour, lorsque le véhicule se déplace en marche avant, dévier un écoulement d’air le long de ladite aile vers le bas et former, en aval de l’arche, des tourbillons auxiliaires tournant, en vue de face, dans le sens anti horloger pour l’aile gauche et dans le sens horloger pour l’aile droite.
Selon un mode avantageux de l’invention, le dispositif aérodynamique comprend des parois de guidage réparties sur la paroi allongée et inclinées vers le bas par rapport à une direction horizontale, de l’avant vers l’arrière, lorsque l’enjoliveur est en position de montage.
Les caractéristiques susmentionnées en relation avec le véhicule automobile s’appliquent à l’enjoliveur.
Les mesures de l’invention sont avantageuses en ce qu’elles permettent de réduire la trainée induite par l’espace vide de matière entre la roue et l’arche, couramment désigné « noir de roue ». Elles sont avantageuses en ce qu’elles peuvent être mises en œuvre de manière simple et économique. Le dispositif aérodynamique est en effet avantageusement rapporté sur l’aile correspondante de la carrosserie, plus avantageusement encore, elle fait partie d’un enjoliveur de l’arche. Le dispositif aérodynamique est avantageusement réalisé par injection de matière plastique. Il est aussi avantageusement peu encombrant et peu visible.
est une vue en perspective d’une partie avant gauche d’un véhicule automobile conforme à l’invention ;
est une vue de côté de la partie avant gauche de véhicule de la ;
est une représentation en perspective d’une des surfaces de guidage du dispositif aérodynamique illustré aux figures 1 et 2 ;
est une vue en perspective d’une partie avant gauche d’un véhicule automobile selon une variante de l’invention.
Description détaillée Les figures 1 et 2 sont deux vues d’une partie avant gauche de véhicule conforme à l’invention, la étant une vue en perspective et la étant une vue de côté.
Le véhicule automobile 2 comprend une roue avant gauche 4, un passage de roue entourant la roue, et une aile avant gauche 6 se raccordant avec le passage de roue et formant une arche 6.1 autour de la roue 4. L’espace vide de matière 8 entre la périphérie ou périmètre de la roue 4 et l’arche 6.1 est couramment désigné « noir de roue », en référence au fait que cet espace est sombre. Il présente un profil annulaire autour d’un secteur supérieur de la roue 4. Il est délimité en son sein par le passage de roue. Ce dernier est une paroi, formée par une ou plusieurs tôles assemblées, formant un caisson généralement circulaire et séparant l’espace de débattement de la roue du compartiment moteur.
Ces différents procédés ont permis, au prix d’équipements supplémentaires, de réduire la fraction de l’UCO purgée. Bien que plus concentrée en HPNA, cette fraction contient encore une proportion importante en produits valorisables, et le compromis entre taux d’élimination des HPNA et perte en produit valorisable reste donc perfectible.
L’invention a alors pour but d’améliorer ces solutions existantes, notamment pour trouver de meilleurs compromis entre élimination des HPNA et rendement de l’hydrocraquage en produits valorisables. Elle vise notamment à augmenter le taux d’élimination des HPNA sans compromettre significativement le rendement de l’hydrocraquage en produits valorisables, ou à maintenir un taux d’élimination des HPNA analogue en augmentant le rendement en produits valorisables, ou à augmenter à la fois l’élimination des HPNA et le rendement en produits valorisables.
Résumé de l'invention L’invention a tout d’abord pour objet un procédé d’hydrocraquage d’une charge pétrolière comprenant au moins 10% volume de composés bouillant au-dessus de 340°C, ledit procédé comprenant : - (a) une étape d’hydrotraitement de la charge en présence d’hydrogène et d’un catalyseur d’hydrotraitement, afin d’obtenir un effluent hydrotraité ; - (b) une première étape d’hydrocraquage d’au moins une partie de l’effluent hydrotraité en présence d’hydrogène et d’un catalyseur d’hydrocraquage afin d’obtenir un premier effluent hydrocraqué; - (c) une étape de séparation liquide/gaz de l’effluent hydrocraqué afin d’obtenir un effluent gazeux séparé et un effluent liquide séparé ; - (d) une étape de distillation dudit effluent liquide séparé, afin d’obtenir au moins une fraction de distillats moyens de point d’ébullition compris entre 150 et 370°C, une fraction liquide lourde non convertie dite UCO de point d’ébullition supérieur à 340°C, éventuellement une fraction gazeuse et éventuellement une fraction essence de point d’ébullition inférieure à 150°C ; - (e1) une étape de séparation solide/liquide de la totalité ou d’une première partie de la fraction liquide lourde non convertie dite UCO obtenue à l’étape (d), afin d’obtenir un résidu solide et un liquide ; - (f) une deuxième étape optionnelle d’hydrocraquage, en présence d’hydrogène et d’un catalyseur d’hydrocraquage, d’une charge comprenant au moins une deuxième partie de la fraction liquide lourde non convertie dite UCO obtenue à l’étape (d), et/ou tout ou partie du liquide obtenu à l’étape (e1) afin d’obtenir un deuxième effluent hydrocraqué - (e2) une étape de renvoi d’au moins une partie du liquide obtenu à l’étape de séparation solide/liquide (e1), notamment tout le liquide, vers l’étape d’hydrotraitement (a) et/ou vers la première étape d’hydrocraquage (b) et/ou vers la deuxième étape d’hydrocraquage (f) quand elle est opérée dans le procédé.
Avantageusement, l’étape (e1) de séparation solide/liquide est choisie parmi la centrifugation et la filtration. Quand on choisit la technique de centrifugation, on obtient un résidu solide qu’on appelle aussi refus solide ou refus de centrifugation, et un liquide appelé centrifugeât. Quand on choisit la technique de filtration, on parlera de résidu de filtration pour le solide obtenu, et de filtrat pour le liquide obtenu. Les termes « solide » et « liquide » sont à comprendre ici dans leurs acceptions connues dans les techniques de centrifugation et de filtration.
L’invention est donc un procédé d’hydrocraquage permettant d’éliminer une partie des HPNA contenus dans les UCO par séparation solide/liquide, en aval de la distillation, d’au moins une partie de ces UCO : Le résidu solide, très concentré/riche en HPNA, et plus particulièrement en HPNA très lourds (c’est-à-dire contenant au moins dix cycles benzéniques), est éliminé/purgé du procédé d’hydrocraquage, alors que le liquide, considérablement appauvri en HPNA, tout particulièrement en HPNA les plus lourds, ceux qui sont les plus préjudiciables, peut être entièrement recyclé/renvoyé à l’hydrotraitement ou à l’hydrocraquage. On peut donc à la fois maintenir un bon rendement d’hydrocraquage en produits valorisables, et éliminer davantage de HPNA. L’invention est en outre très flexible dans sa mise en œuvre : elle permet d’ajuster selon les besoins les niveaux de conversion et d’élimination des HPNA, notamment en pouvant ajuster/modifier la proportion relative entre les UCO obtenus à la distillation, qui sont directement recyclés à l’hydrocraquage (le premier ou le deuxième hydrocraquage, quand le procédé comporte deux étapes d’hydrocraquage), et les UCO qui auront préalablement été séparés en solide et en liquide, ou encore en pouvant ajuster/modifier la façon d’opérer la séparation solide/liquide (durée, vitesse de centrifugation, pression de filtration etc…) pour ajuster la proportion relative entre le résidu solide qui sera purgé et le liquide qui sera recyclé.
Avantageusement, le procédé selon l’invention peut comprendre une étape (e2) de renvoi d’une troisième partie de la fraction liquide lourde non convertie dite UCO obtenue à l’étape (d) vers l’étape d’hydrotraitement (a) ou vers la première étape d’hydrocraquage (b) : il s’agit donc de la partie des UCO sur laquelle on n’a pas opéré de séparation solide/liquide et qui retourne au premier hydrocraquage, il ne s’agit donc pas du liquide (comme le centrifugeât ou le filtrat) obtenu par cette séparation solide/liquide.
Cette fraction d’UCO non traitée par la séparation solide/liquide et le liquide obtenu par la séparation solide/liquide (centrifugeât, filtrat) peuvent être mélangés préalablement à leur hydrocraquage, ou non. Ils peuvent être introduits conjointement dans le réacteur d’hydrocraquage, par un ou des points d’injection communs, ou être introduits par des points d’injection distincts. Le choix se fera, notamment, en fonction du type de réacteur. On peut prévoir un traitement thermique / un chauffage sur le mélange ou sur le liquide obtenu par la séparation solide/liquide seul (avant mélange ou en l’absence de mélange) au besoin.
Quand le procédé selon l’invention prévoit la deuxième étape d’hydrocraquage (f), le deuxième effluent hydrocraqué peut avantageusement être renvoyé à l’étape (c) de séparation liquide/gaz.
Quand le procédé selon l’invention prévoit la deuxième étape d’hydrocraquage (f), le procédé peut également comporter une étape (g) de séparation liquide/gaz du deuxième effluent hydrocraqué, afin d’obtenir un effluent gazeux, et un effluent liquide hydrocarboné qui peut éventuellement être renvoyé à l’étape (d) de distillation, directement ou avec au moins un traitement intermédiaire du type strippage à la vapeur.
On voit donc que le deuxième effluent hydrocraqué, quand on a affaire à un procédé d’hydrocraquage avec deux étapes d’hydrocraquage, peut être séparé en liquide et en gaz - soit avec le premier effluent hydrocraqué, dans la même étape de séparation (c), - soit dans une étape (g) distincte, qui lui est dédié ( et avec d’autres équipements donc).
Avantageusement l’effluent gazeux séparé obtenu à l’étape de séparation liquide/gaz (c) sur l’effluent hydrocraqué obtenu à la première étape (b) d’hydrocraquage et/ou obtenu à l’étape de séparation liquide/gaz (g) de l’effluent hydrocraqué obtenu à la deuxième étape d’hydrocraquage (f) quand elle est prévue, est un flux d’hydrogène qu’on renvoie vers l’étape (a) d’hydrotraitement et/ou vers la première étape (b) d’hydrocraquage et/ou vers la deuxième étape d’hydrocraquage (f) quand elle est prévue. On comprend par « flux d’hydrogène » un flux majoritairement, notamment essentiellement, constitué d’hydrogène. Ce recyclage d’hydrogène réduit ainsi la consommation en hydrogène « frais » du procédé selon l’invention.
De préférence, l’étape de séparation liquide/gaz (c) sur l’effluent hydrocraqué obtenu à la première étape (b) d’hydrocraquage et/ou l’étape de séparation liquide/gaz (g) du deuxième effluent hydrocraqué, quand elle est prévue, s’opère par une succession de séparations, notamment à l’aide d’un enchaînement de ballons séparateurs fonctionnant à une pression d’au moins 2MPa, notamment comprise entre 2 et 25 MPa, et peut comprendre un traitement optionnel par strippage à la vapeur de l’effluent liquide séparé.
De préférence, dans l’étape de séparation solide/liquide (e1), la première partie de la fraction liquide lourde non convertie dite UCO qui est séparée correspond à 0,1 à 100% poids, notamment de 5 à 50% poids, de préférence de 10 à 30% poids de la fraction liquide lourde obtenue à l’étape (d).
De préférence encore, dans l’étape de séparation solide/liquide (e1), le résidu solide correspond à 0,1 à 40% volume, notamment de 0,1 à 5% volume, de préférence de 0,1 à 2% volume, de la fraction liquide lourde dite UCO sur laquelle on opère le traitement de séparation solide/liquide.
De préférence, on purge le résidu solide obtenu à l’étape (e1), et on peut alors prévoir au moins un éventuel traitement de ce résidu, par exemple de type séchage, pour le valoriser sous forme de carbone solide type graphène ou noir de carbone. Ce résidu est en effet généralement constitué de HPNA très lourds (au moins 10 cycles benzéniques) que l’on peut ainsi valoriser.
L’étape (e1) de séparation solide/liquide, notamment quand il s’agit d’une centrifugation, est avantageusement opérée à une température comprise entre 50 et 350°C, de préférence entre 70 et 200°C, par exemple entre 80 et 120°C, notamment à une température d’au plus 100°C. Ces gammes de température sont notamment compatibles avec une utilisation de centrifugeuses actuellement disponibles pour des applications industrielles. Elle peut requérir, comme détaillé plus loin, que la fraction d’UCO à séparer soit préalablement traitée thermiquement pour atteindre ces températures, il s’agira généralement de refroidissement. L’étape (e1), quand il s’agit d’une centrifugation, est avantageusement opérée à une vitesse de centrifugation comprise entre 1000 et 20 000 tours/minute, notamment entre 2000 et 10 000 tours/minutes. La centrifugation peut aussi être avantageusement opérée à une vitesse exprimée en force de centrifugation exprimée en nombre de G : la force appliquée peut être choisie entre 3000 G et 14000 G, notamment entre 8000 G et 14000 G.
4 . Traitement mathématique des valeurs de X mesurées (étape s c) et d) du procédé) :
4.1. Définition des vecteurs théoriques théor(D k ) :
Pour définir les vecteurs théor(D k ), on commence par calculer, pour toutes les phases aqueuses et organiques obtenues à chacun des N rangs de partages, les valeurs de X attendues pour des solutés présentant y valeurs différentes de D, notées D k , y étant supérieur ou égal à 2.
Ces calculs peuvent être réalisés en appliquant les équations (10a) et (10b) :
qui ne sont que l’application des équations (9a) et (9b) ci-avant au partage d’une phase ij (c’est-à-dire de rang i et d’ordre j dans ce rang) et une synthèse, d’une part, des équations (1a), (2a) et (3a) ci-avant pour l’équation (10a) et, d’autre part, des équations (1b), (2b) et (3b) ci-avant pour l’équation (10b).
Dans les équations (10a) et (10b) : X (i+1,2j-1) (D k ) est la valeur de X attendue pour des solutés présentant la valeur D k et pour la phase aqueuse issue du partage de la phase ij, X (i+1,2j) (D k ) est la valeur de X attendue pour des solutés présentant la valeur D k et pour la phase organique issue du partage de la phase ij, X ( ij ) (D k ) est la valeur de X attendue pour des solutés présentant la valeur D k et pour la phase ij, V ( ij )org est le volume de la phase organique soumise au partage ij ou le volume de solution organique S org utilisé pour réaliser le partage de la phase ij (si la phase ij est une phase aqueuse), et V ( ij )aq est le volume de la phase aqueuse soumise au partage ij ou le volume de solution aqueuse S aq utilisé pour réaliser le partage de la phase ij (si la phase ij est une phase organique).
Ainsi, appliquées, par exemple, au partage de la phase aqueuse φ 21 montrée sur la au moyen d’un volume de solution organique S org , noté V 21 (S org ), les équations (10a) et (10b) deviennent respectivement :
dans lesquelles : D k est tel que précédemment défini, X 31 (D k ) est la valeur de X attendue pour des solutés présentant la valeur D k et pour la phase aqueuse φ 31 , X 32 (D k ) est la valeur de X attendue pour des solutés présentant la valeur D k et pour la phase organique φ 32 , X 21 (D k ) est la valeur de X attendue pour des solutés présentant la valeur D k et pour la phase aqueuse φ21, V 21 (S org ) est le volume de solution organique S org utilisé pour réaliser le partage de la phase aqueuse φ 21 , et V 21 est le volume de la phase aqueuse φ 21 soumise au partage.
Comme précédemment indiqué, les valeurs D k sont au moins au nombre de deux mais peuvent être plus nombreuses, par exemple au nombre de 3, 4, 5, 6, 7, 8 ou davantage avec : - lorsqu’elles sont au nombre de 3, par exemple D 1 = 10 -1 (i.e. log D 1 = -1), D 2 = 10 0 , (i.e. log D 2 = 0) et D 3 = 10 (i.e. log D 3 = +1), ou bien - lorsqu’elles sont au nombre de 5, par exemple D 1 = 10 -2 (i.e. log D 1 = -2), D 2 = 10 -1 (i.e. log D 2 = -1), D 3 = 10 0 (i.e. log D 3 = 0), D 4 = 10 (i.e. log D 4 = +1) et D 5 = 10 2 (i.e. log D 5 = +2), - etc.
Il est à noter que l’application des équations (10a) et (10b) au partage de la solution S 0 nécessite de connaître la valeur de X, notée X 0 , pour cette solution et, donc, de l’avoir mesurée au préalable.
À partir de ces calculs, il est ensuite possible d’établir, pour le dernier rang N de partages, y vecteurs théor(D k ) chacun de dimension 2 N et dont les éléments représentent la contribution théorique des solutés, qui présentent la valeur D k , à la grandeur X mesurée dans les phases aqueuses et organiques issues de ce rang de partages, i.e. le n i ème élément des théor(D k ) est V n théor(D k ) = X n (D k )/X 0 (en %).
Ainsi, comme illustré à titre d’exemple sur la partie droite de la figure 3, les vecteurs théor(D k ) pour la séquence de partages montrée sur la figure 2, notés (D 1 ), (D 2 ), (D 3 ), …, (D y ), sont chacun à 8 éléments, respectivement X 31 , X 32 , X 33 , X 34 , X 35 , X 36 , X 37 et X 38 , chaque élément étant affecté, là également, du même indice que celui affectant la phase, aqueuse ou organique, auquel il correspond.
4.2. Ajustement paramétrique : Comme illustré sur la , une fois le vecteur exp et les théor(D k ) établis, une comparaison des données du vecteur exp à une combinaison linéaire des vecteurs (D 1 ), (D 2 ), (D 3 ), …, (D y ), permet d’ajuster les paramètres que sont P k (%) d’une part, et, éventuellement, D k d’autre part, de sorte que : exp ≈ Σ(P k théor(D k )).
Peut ainsi être obtenu un histogramme tel que celui montré sur la , y étant, dans le cas de cet histogramme, égal à 8 et l’hydrophilie/lipophilie étant exprimée en log D k
5. Validation du procédé de l’invention : On prépare un mélange aqueux comprenant 3 solutés étalons de lipophilies (c’est-à-dire de valeurs de log D) différentes, à savoir l’acide benzoïque, la théophylline et le benzimidazole.
Dans les conditions expérimentales utilisées pour cette validation, le log D de l’acide benzoïque est égal à -1,24, celui de la théophylline est égal à -0,02, tandis que celui du benzimidazole est égal à +1,34.
Dans l’oligonucléotide selon la présente invention, lorsque Int représente une portion comprenant au moins un nucléotide, cette dernière peut comprendre jusqu’à 70 nucléotides.
Avantageusement, l’oligonucléotide à double structure tige-boucle selon la présente invention comprend moins de 200 nucléotides, notamment moins de 180 nucléotides, en particulier moins de 170 nucléotides, plus particulièrement moins de 160 nucléotides et tout particulièrement moins de 150 nucléotides. Dans certains modes de réalisation, l’oligonucléotide à double structure tige-boucle selon la présente invention peut comprendre moins de 140 nucléotides, notamment moins de 130 nucléotides, en particulier moins de 120 nucléotides, plus particulièrement moins de 110 nucléotides et tout particulièrement moins de 100 nucléotides, notamment du fait que les portions Int, F0’ et B0’ sont optionnelles et que la structure S peut ne comprendre aucun nucléotide. Avec une telle taille, la synthèse chimique de cet oligonucléotide est facilitée et le coût de cette synthèse et, par conséquent, le coût du procédé selon l’invention sont moindres.
L’oligonucléotide à double structure tige-boucle selon l’invention présente, à l’extrémité 5’ de la portion F1c (cas selon la formule (II) ou (IV)) ou à l’extrémité 3’ de la portion B1 (cas selon la formule (III) ou (IV)), une structure S ou S’ comprenant au moins une entité E apte à se lier, directement ou indirectement, à un analyte d’intérêt.
La structure S ou S’ dans l’oligonucléotide selon l’invention peut ne comprendre qu’une entité E telle que précédemment définie. Dans cette première variante, la structure S consiste en l’entité E. En d’autres termes, l’entité E est liée, via une liaison covalente, à l’extrémité 5’ de la portion F1c (cas selon la formule (II) ou (IV)) ou à l’extrémité 3’ de la portion B1 (cas selon la formule (III) ou (IV)).
Dans une deuxième variante, la structure S ou S’ dans l’oligonucléotide selon l’invention peut comprendre, en plus d’une entité E telle que précédemment définie, au moins un autre élément permettant de lier l’entité E à l’extrémité 5’ de la portion F1c (cas selon la formule (II) ou (IV)) ou à l’extrémité 3’ de la portion B1 (cas selon la formule (III) ou (IV)). Cet élément additionnel est connu sous l’expression « bras de liaison » et sert à améliorer l’accessibilité de l’entité E. L’homme du métier connaît différents exemples de tels éléments utilisables dans le cadre de la présente invention. A titre d’exemples, on peut citer une molécule nucléotidique telle que précédemment définie et notamment une séquence comprenant plusieurs bases thymine et notamment 10 bases thymine ou une structure moléculaire streptavidine-biotine. Les liaisons mises en œuvre dans cette variante sont des liaisons non covalentes et de faible énergie telles que des liaisons hydrogène ou des liaisons de Van der Waals et/ou des liaisons de forte énergie de type liaisons covalentes.
Dans une troisième variante, la structure S ou S’ dans l’oligonucléotide selon l’invention peut comprendre plusieurs entités E telles que précédemment définies, identiques ou différentes. Dans cette variante, deux entités E successives peuvent éventuellement être séparées par un bras de liaison. De même, la première de ces entités peut éventuellement être liée à l’extrémité 5’ de la portion F1c (cas selon la formule (II) ou (IV)) ou à l’extrémité 3’ de la portion B1 (cas selon la formule (III) ou (IV)) via un bras de liaison. Enfin, lorsque la structure S ou S’ présente plusieurs bras de liaison, ces derniers peuvent être identiques ou différents.
Dans un premier mode de réalisation, la ou les entités E présentes au niveau de la structure S ou S’ dans l’oligonucléotide selon la présente invention sont aptes à se lier directement à au moins un analyte d’intérêt. Une entité E selon ce mode de réalisation peut également être désignée, dans la présente, par l’expression « entité de reconnaissance ».
Cette entité peut être toute molécule capable de former avec l’analyte à détecter une paire de liaisons, l’entité E et l’analyte correspondant aux deux partenaires de cette paire de liaisons. Les liaisons mises en œuvre dans la liaison analyte-entité sont avantageusement des liaisons non covalentes et de faible énergie telles que des liaisons hydrogène ou des liaisons de Van der Waals et/ou des liaisons de forte énergie de type liaisons covalentes. Il convient de noter qu’avec les oligonucléotides décrits dans [5] , une liaison de forte énergie entre l’analyte et la séquence nucléotidique le reconnaissant, de façon spécifique et présente au sein de l’oligonucléotide n’était pas possible et ce, pour éviter d’affecter l’amplification LAMP.
La ou les entités de reconnaissance utilisées sont donc dépendantes du ou des analytes à détecter. En fonction de ce ou de ces derniers, l’homme du métier saura, sans effort inventif, choisir la ou les entités les plus adaptées. Une entité de reconnaissance peut être choisie, par exemple, dans le groupe constitué par un glucide ; un peptide tel qu’un peptide antimicrobien ou un MIP i.e. un peptide associé au CMH-1 (pour « Complexe Majeur d’Histocompatibilté-1 ») ; un antigène ; un épitope ; une protéine ; une glycoprotéine ; une enzyme ; un substrat enzymatique ; un récepteur membranaire ou nucléaire ; un agoniste ou un antagoniste d’un récepteur membranaire ou nucléaire ; une toxine ; un anticorps polyclonal ou monoclonal ; un fragment d’anticorps tel qu’un fragment Fab, F(ab’) 2 , Fv ou un domaine hypervariable (ou CDR pour « Complementarity Determining Region ») ; une molécule nucléotidique ; et un aptamère.