INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
II- DESCRIPTION DE L’INVENTION II-1 Matrice élastomère Selon l’invention, la matrice élastomère de l’article en caoutchouc comprend au moins 55% en poids d’au moins un, c’est-à-dire un ou plusieurs, élastomère isoprénique présentant un taux molaire de liaison 1,4-cis d’au moins 90%, de préférence d’au moins 98%.
Avantageusement, l’élastomère isoprénique présentant un taux molaire de liaison 1,4-cis d’au moins 90%, de préférence d’au moins 98%, est choisi dans le groupe constitué par le caoutchouc naturel, les polyisoprènes de synthèse et leurs mélanges. De préférence, cet élastomère isoprénique et du caoutchouc naturel.
La composition de l’article en caoutchouc peut comprendre un élastomère diénique autre que l’au moins un élastomère isoprénique présentant un taux molaire de liaison 1,4-cis d’au moins 90%, mais cela n’est ni obligatoire, ni préféré.
Par « élastomère diénique », on rappelle que doit être entendu un élastomère qui est issu au moins en partie (i.e. un homopolymère ou un copolymère) de monomères diènes (monomères porteurs de deux doubles liaisons carbone-carbone, conjuguées ou non). Il peut s’agir par exemple de polybutadiène (BR), copolymère de butadiène, copolymères d'isoprène et d’un mélange de ces élastomères diénique.
Avantageusement, présentant un taux molaire de liaison 1,4-cis d’au moins 90%, de préférence de préférence le caoutchouc naturel, représente au moins 75% en poids, de préférence au moins 85% en poids, de préférence 100% en poids de la matrice élastomère de la composition. En d’autres termes, de manière préférentiel, le caoutchouc naturel est le seul élastomère de la matrice élastomère de la composition de l’article en caoutchouc selon l’invention.
II-2 Elastomère thermoplastique Selon l’invention, la composition de l’article en caoutchouc comprend au moins un élastomère thermoplastique comprenant au moins un bloc élastomère polyéther et au moins un bloc thermoplastique non styrénique, l’élastomère thermoplastique présentant une température de fusion (Tf) comprise dans un domaine allant de 130°C à 175°C.
De manière générale, les élastomères thermoplastiques (en abrégé « TPE ») ont une structure intermédiaire entre polymères thermoplastiques et élastomères. Ce sont des copolymères à blocs, constitués de blocs rigides, thermoplastiques, reliés par des blocs souples, élastomères.
Pour les besoins de l’invention, ledit élastomère thermoplastique spécifique est un copolymère bloc comprenant au moins un bloc élastomère de type polyéther et au moins un bloc thermoplastique de type non styrénique (TPNS). Cet élastomère est aussi noté TPE à blocs polyéther et TPNS dans la présente. Dans ce qui suit, lorsqu’il est fait référence à un bloc polyéther, il s’agit donc d’un bloc élastomérique majoritairement (c’est-à-dire à plus de 50% en poids, de préférence à plus de 80 % en poids) composé d’un polymère issu de la polymérisation de monomère de type éther, et, lorsqu’il est fait référence à un bloc non styrénique, il s’agit d’un bloc composé majoritairement (c’est-à-dire à plus de 50% en poids, de préférence à plus de 80 % en poids) d’un polymère issu de la polymérisation de monomère autre que les composés styréniques (c’est à dire le styrène et les styrènes substitués et/ou fonctionnalisés).
Pour les besoins de l’invention, température de fusion (Tf) du TPE à blocs polyéther et TPNS est comprise dans un domaine allant de 130°C à 175°C. Avantageusement, la Tf du TPE à blocs polyéther et TPNS est comprise dans un domaine allant de 140°C à 170°C, de préférence de 150°C à 169°C.
Il peut être noté que la Tf du TPE à blocs polyéther et TPNS correspond à la Tf des blocs thermoplastiques du TPE.
II-2.1 Structure du TPE à blocs polyéther et TPNS
La masse moléculaire moyenne en nombre (notée Mn) du TPE à blocs polyéther et TPNS est préférentiellement comprise entre 30 000 et 500 000 g/mol, plus préférentiellement comprise entre 40 000 et 400 000 g/mol. Ainsi, on a constaté qu'une valeur comprise dans un domaine de 50 000 à 300 000 g/mol et mieux, de 60 000 à 150 000 était particulièrement bien adaptée, notamment à une utilisation du TPE à blocs polyéther et TPNS dans un article en caoutchouc selon l’invention.
La masse moléculaire moyenne en nombre (Mn) de l'élastomère TPE à blocs polyéther et TPNS est déterminée de manière connue, par chromatographie d’exclusion stérique (SEC). Par exemple dans le cas des élastomères thermoplastiques styréniques, l’échantillon est préalablement solubilisé dans du tétrahydrofuranne à une concentration d’environ 1 g/l ; puis la solution est filtrée sur filtre de porosité 0,45 µm avant injection. L’appareillage utilisé est une chaîne chromatographique « WATERS alliance ». Le solvant d’élution est le tétrahydrofuranne, le débit de 0,7 ml/min, la température du système de 35°C et la durée d’analyse de 90 min. On utilise un jeu de quatre colonnes WATERS en série, de dénominations commerciales « STYRAGEL » (« HMW7 », « HMW6E » et deux « HT6E »). Le volume injecté de la solution de l’échantillon de polymère est de 100 µl. Le détecteur est un réfractomètre différentiel « WATERS 2410 » et son logiciel associé d’exploitation des données chromatographiques est le système « WATERS MILLENIUM ». Les masses molaires moyennes calculées sont relatives à une courbe d’étalonnage réalisée avec des étalons de polystyrène. Les conditions sont adaptables par l’homme du métier. La valeur de l'indice de polydispersité Ip (rappel : Ip = Mw/Mn avec Mw masse moléculaire moyenne en poids et Mn masse moléculaire moyenne en nombre) du TPE à blocs polyéther et TPNS est de préférence inférieure à 3 ; plus préférentiellement inférieure à 2 et encore plus préférentiellement inférieure à 1,5.
Le TPE à blocs polyéther et TPNS peut se présenter sous une forme linéaire. Par exemple, le TPE à blocs polyéther et TPNS est un copolymère dibloc : bloc polyéther / bloc TPNS. Le TPE à blocs polyéther et TPNS peut aussi être un copolymère tribloc : bloc polyéther / bloc TPNS / bloc polyéther, c'est-à-dire un bloc élastomère central et de deux blocs thermoplastiques terminaux, à chacune des deux extrémités du bloc élastomère. Également, le TPE à blocs polyéther et TPNS multibloc peut être un enchaînement linéaire de blocs élastomères polyéther – blocs thermoplastiques non styréniques.
Alternativement, le TPE à blocs polyéther et TPNS utile pour les besoins de l’invention peut se présenter sous une forme étoilée à au moins trois branches. Par exemple, le TPE à blocs polyéther et TPNS peut alors se composer d'un bloc élastomère polyéther étoilé à au moins trois branches et d'un bloc thermoplastique TPNS, situé à l’extrémité de chacune des branches du bloc élastomère polyéther. Le nombre de branches de l’élastomère central peut varier, par exemple de 3 à 12, et de préférence de 3 à 6.
Alternativement, le TPE à blocs polyéther et TPNS peut se présenter sous une forme branchée ou dendrimère. Le TPE à blocs polyéther et TPNS peut alors se composer d'un bloc élastomère polyéther branché ou dendrimère et d'un bloc thermoplastique TPNS, situé à l’extrémité des branches du bloc élastomère dendrimère.
De préférence, le TPE à blocs polyéther et TPNS se présente sous une forme linéaire et multibloc.
La fraction volumique de bloc élastomère polyéther dans le TPE à blocs polyéther et TPNS est comprise dans un domaine allant de 1% à 95 %, préférentiellement de 10% à 92 %, plus préférentiellement de 30% à 90%.
La fraction volumique de bloc TPNS dans le TPE à blocs polyéther et TPNS est comprise dans un domaine allant de 5% à 99 %, préférentiellement de 8% à 90 %, plus préférentiellement de 10% à 70%.
II-2.2 Blocs élastomères Les blocs élastomères du TPE à blocs polyéther et TPNS pour les besoins de l’invention, peuvent être tous les élastomères de type polyéther connus de l’homme de l’art.
Ces blocs polyéther possèdent de préférence une Tg (température de transition vitreuse) mesurée par DSC selon la norme ASTM D3418 de 1999, inférieure à 25°C, préférentiellement inférieure à 10°C, plus préférentiellement inférieure à 0°C et très préférentiellement inférieure à -10°C. De manière préférentielle également, la Tg des blocs polyéther est supérieure à -100°C. Conviennent notamment, les blocs polyéther ayant une Tg comprise entre -70°C et 20°C et plus particulièrement entre -50°C et 0°C.
Au sens de la présente invention, les blocs polyéther peuvent être composés par des monomères choisis parmi les alcools ou éther cycliques, préférentiellement les alcools ou éthers cycliques aliphatiques, tels que par exemple l’éthanol ou le tétrahydrofurane. Parmi les polyéthers, on choisira préférentiellement ceux choisis dans le groupe constitué par les polytétraméthylènes glycol (PTMG), les polyéthylènes glycols (PEG), le polypropylène éther glycol (PPG), le polyhexaméthylène éther glycol, le polytriméthylenether glycol (PO3G), le poly(3-alkyltétrahydrofurane), et leurs mélanges. Très préférentiellement, le polyéther est choisi dans le groupe constitué par les polytétraméthylènes glycol (PTMG), les polyéthylènes glycols (PEG) et leurs mélanges.
Les blocs élastomères peuvent en outre comprendre des blocs polyester. Parmi les polyesters, on peut citer le polyéthylènetéréphtalate, le polybutènetéréphtalate et le polyéthylène-2,6-naphtalate, ainsi que le polybutylène succinate et le polyéthylène adipate. Ces blocs présentent avantageusement une Tg mesurée par DSC selon la norme ASTM D3418 de 2015, inférieure à 90°C, de préférence entre -70°C et 20°C et plus particulièrement entre -50°C et 0°C.
Avantageusement, les blocs élastomères du TPE à blocs polyéther et TPNS présentent au total, une masse moléculaire moyenne en nombre ("Mn") allant de 25 000 g/mol à 350 000g/mol, de préférence de 35 000 g/mol à 250 000 g/mol de manière à conférer au TPE à blocs polyéther et TPNS de bonnes propriétés élastomériques et une tenue mécanique suffisante et compatible avec l’utilisation dans l’article en caoutchouc selon l’invention.
Le bloc élastomère polyéther peut également être constitué de plusieurs blocs élastomères polyéther tels que définis ci-dessus.
Or ce nez 57 est dimensionné de petite taille, de manière à former un second point dur qu’il est possible de passer si l’utilisateur force la rotation du couvercle 3.
Après avoir forcé ce second point dur, le couvercle 3 atteint une troisième position prédéfinie à 225°.
Le couvercle 3 est maintenu dans cette position à 225° grâce à la face d’appui arrière 27 de l’élément charnière 28 du couvercle 3 qui vient buter contre le tronc incliné 11 de la patte 35 du support 5.
Ainsi, le pivotement du couvercle 3 est stoppé par ce tronc incliné 11 faisant office de butée. Ce contact plan est illustré à la . Il n’est pas possible d’aller plus loin dans la rotation sans casser des pièces. Il s’agit donc de la position d’ouverture maximale du couvercle 3.
Lorsqu’on atteint cette position d’ouverture maximale du couvercle 3 il se trouve que la recharge 0 est pré-soulevée. Il s’agit donc d’une position du couvercle 3 utilisée lorsque l’utilisateur souhaite retirer la recharge 0 afin de pouvoir changer le godet par exemple.
En l’espèce, le réceptacle 1 est doté de moyens d’aide à l’extraction de la recharge 0 par rotation du couvercle 3 d’un angle prédéfini, ici de 225°. Un autre angle pourrait être utilisé pour assurer cette fonction.
Ces moyens d’aide à l’extraction consistent en un contact entre l’élément charnière 28 du couvercle 3 et un élément arrière 17 de la recharge 0, lors du pivotement du couvercle 3 en atteignant l’angle de 225°, qui provoque un soulèvement de la partie arrière de la recharge 0, comme cela est bien illustré aux figures 16 et 18.
Sur la , on voit que la partie arrière de la recharge 0 n’est plus au raz de la paroi périphérique 51 du support 5, mais dépasse légèrement de la paroi périphérique 51. Ainsi, l’utilisateur pourra plus facilement attraper la recharge 0 pour l’extraire du support 5.
Sur la , on voit bien le contact entre le couvercle 3 et la recharge 0 qui provoque le soulèvement de la recharge 0. En l’espèce, la face d’appui arrière 27 de l’élément charnière 28 du couvercle 3 vient buter contre la tranche 18 de l’élément arrière 17 de la recharge 0. La tranche 18 vient donc glisser le long de la face d’appui lors du pivotement, et la recharge 0 décolle alors du fond 52 du support 5.
L’élément arrière 17 est situé sous la liaison charnière 12 de la recharge 0.
Ainsi, le support 5, le couvercle 3 et la recharge 0 sont tous conçus dans un même matériau plastique.
Ainsi, de façon avantageuse, toutes les pièces, à savoir le support, la recharge et le couvercle sont en matière plastique choisie parmi le polypropylène et/ou le polyéthylène téréphtalate.
Plus particulièrement, la présente invention concerne les systèmes d’arrêt axial des distributeurs basse pression d’une turbine basse pression.
Etat de la technique antérieure La issue du document FR 3 061 741 représente une vue en coupe axiale d’un exemple d’une partie d’une turbine 1 basse pression de turbomachine 2. La turbine 1 comprend un carter fixe 3, un arbre de turbine 4 sur lequel sont montés plusieurs étages 5 successifs comportant chacun une roue à aubes 6 et un distributeur 7. Le distributeur comprend une plate-forme interne 7a et une plate-forme externe 7b entre lesquelles s’étendent des pâles 7c. La turbine comprend pour chaque étage de turbine, un anneau 8 monté fixement dans le carter 3 et formé de plusieurs secteurs angulaires adjacents, identiques et répartis sur toute la circonférence. La plate-forme externe 7b du distributeur 7 est ainsi intercalée axialement entre un anneau 8 situé en amont du distributeur 7 et un anneau 8 situé en aval du distributeur.
Classiquement, afin de réaliser l’arrêt axial des distributeurs basse pression d’une turbine basse pression, un anneau de maintien axial est monté dans une gorge circonférentielle pratiquée sur le carter de la turbine basse pression. Un tel anneau comprend généralement une coupure circonférentielle afin de pouvoir se déformer lors du montage dans le carter.
Le rôle de l’anneau de maintien est de garantir l’arrêt axial en fonctionnement de la couronne de distributeurs basse pression par un contact axial sur l’ensemble de chaque distributeur.
On retrouve généralement un tel anneau de maintien sur l’ensemble des étages de la turbine basse pression.
Les figures 2A et 2B illustrent très schématiquement un étage 10 d’une turbine basse pression d’une turbomachine comprenant un carter 12 de turbine, un distributeur basse pression 14 et un anneau 16 de maintien axial monté dans une gorge prévue sur le carter. L’anneau 16 de maintien présente une forme annulaire comprenant deux extrémités libres 16a, 16b séparées circonférentiellement par une distance D1. L’anneau 16 de maintien comprend une portion principale 17a montée dans une gorge 12a annulaire prévue sur la surface intérieure du carter 12 et une portion 17b de maintien s’étendant radialement vers l’intérieur au-delà de la gorge 12a du carter 12. La portion 17b de maintien forme une portion d’appui axial pour le distributeur 14 basse pression.
Lors du fonctionnement de la turbomachine, les températures élevées sur les étages en amont de la turbine basse pression génèrent la déformation, et notamment le fluage des éléments de la turbine. Le carter de la turbine basse pression, ainsi que les anneaux de maintien vont ainsi se dilater.
Les anneaux de maintien se déforment tangentiellement, ce qui génère l’agrandissement de la coupure circonférentielle entre les extrémités libres de chacun des anneaux. Au fur et à mesure des cycles de fonctionnement, les anneaux de maintien vont se déformer de manière irréversible.
Toutefois, lorsque la distance circonférentielle D2 entre les extrémités libres 16a, 16b de chacun des anneaux 16 devient supérieure à la dimension circonférentielle des secteurs des distributeurs 14 basse pression, les distributeurs ne sont plus maintenus axialement par l’anneau de maintien correspondant, comme on peut le voir sur la .
Le défaut de retenue axial d’un distributeur implique le recul axial du distributeur dans la veine jusqu’à ce qu’il vienne en contact axial avec la couronne d’aubes mobiles, notamment au niveau du pied d’aube. Un tel contact génère la dégradation du distributeur et de la couronne d’aubes par frottement, voire la destruction de la couronne d’aubes qui aura pour effet de détruire les étages aval de la turbine.
Une telle dégradation de la couronne d’aubes se produit également lorsqu’un distributeur basse pression est partiellement recouvert par l’anneau de maintien, c’est-à-dire qu’une seule de ses extrémités est recouverte par l’anneau de maintien. En effet, dans ce cas, le distributeur recule axialement uniquement au niveau de son extrémité non recouverte par l’anneau de maintien. Ainsi, le distributeur pivote.
La déformation des anneaux de maintien n’est pas visible par endoscopie. Il est nécessaire de procéder à la dépose de la turbine afin de constater une telle déformation.
La présente invention a donc pour but de palier les inconvénients des systèmes précités et d’améliorer la retenue axiale des distributeurs basse pression d’une turbine basse pression d’une turbomachine.
L’invention a donc pour objet une partie statorique de turbomachine comprenant un carter, au moins un aubage fixe statorique ou distributeur et un anneau de maintien dudit aubage monté dans une gorge annulaire du carter. Ledit anneau de maintien présente une forme annulaire comprenant deux extrémités libres espacées circonférentiellement l’une de l’autre.
Le carter comprend, sur sa surface intérieure une encoche pratiquée localement dans le fond de la gorge annulaire, et l’anneau de maintien comprend un tenon de retenue circonférentielle s’étendant respectivement depuis chacune des extrémités libres dudit anneau dans l’encoche du carter.
Ainsi, l’aubage fixe est retenu axialement par l’anneau de maintien qui est en butée tangentielle via ses tenons dans l’encoche du carter.
Dans le mode de réalisation représenté, les extrémités libres 12 des bras supérieurs 8c en configuration d’utilisation conforment une ouverture 7 dans la partie avant 2b de la toile 2, pour permettre l’accès à l’espace abrité avant 6b.
A cet effet, les bras supérieurs 8c s’étendent dans un plan horizontal PH passant par l’articulation centrale 9, et leurs extrémité libres 12 sont relevées pour permettre la conformation sur elles de la partie avant 2b de la toile 2.
Par ailleurs, comme représenté sur la , les bras supérieurs 8c en configuration d’utilisation s’étendent à l’avant de l’articulation centrale 9, et forment chacun avec le plan vertical sagittal médian PSM un angle γ compris entre 5° et 20°.
Sur les figures, la partie avant 2b de la toile 2 comprend une portion intérieure 13 conformée par les bras latéraux 8a, 8b en configuration d’utilisation. En particulier, la portion intérieure 13 s'étend sous les bras latéraux 8a, 8b et supérieurs 8c, et présente une extrémité avant sur laquelle est formée une poche 14 pour recevoir les extrémités libres 12 des bras supérieurs 8c.
En variante non représentée, la partie avant 2b de la toile 2 peut comprendre en outre une portion extérieure conformée par les bras supérieurs 8c en configuration d’utilisation, et notamment agencée pour venir en recouvrement desdits bras supérieurs et des bras latéraux 8a, 8b, à des fins esthétiques et/ou pour protéger la structure 1 des intempéries.
Dans le mode de réalisation représenté, la structure 1 comprend un module intermédiaire 1c disposé entre les modules avant 1b et arrière 1a, une partie intermédiaire 2c de la toile 2 étant conformée par ledit module intermédiaire pour former un espace abrité intermédiaire 6c.
En particulier, l’articulation centrale 9 du module avant 1b est reliée à l’arceau avant 4b du module arrière 1a via le module intermédiaire 1c. En variante non représentée, lorsque la tente comprend uniquement deux modules avant 1b et arrière 1a, l’articulation centrale 9 peut être solidarisée à un arceau central commun auxdits modules.
De façon avantageuse, l’espace abrité intermédiaire 6c présente un volume de taille suffisante pour pouvoir y disposer au moins deux lits de camp 3b suivant une direction longitudinale, afin de permettre le repos de deux personnes en position allongée ou d’au moins quatre personnes en position assise sur lesdits lits de camp.
En relation avec les figures 1a et 1b, des tentes de moyenne et grande taille présentent des espaces abrités arrière 6a et intermédiaire 6c de dimensions adaptées pour pouvoir disposer deux lits de camp 3b dans la direction longitudinale. En particulier, une tente de grande taille ( ) définit un abri dont le volume total est suffisant pour pouvoir y disposer un troisième lit de camp 3a dans la direction transversale, notamment dans l’espace abrité arrière 6a.
Le module intermédiaire 1c comprend un premier arceau 15a solidaire du module arrière 1a et un deuxième arceau 15b solidaire du module avant 1b, lesdits arceaux étant déplaçables réversiblement entre une configuration de rangement, dans laquelle ils sont empilés verticalement, et une configuration d’utilisation, dans laquelle ils sont espacés longitudinalement avec la partie intermédiaire 2c de la toile 2 étendue entre eux pour former l’espace abrité intermédiaire 6c.
Sur les figures, le premier arceau 15a est formé par l’arceau avant 4b du module arrière 1a, et le deuxième arceau 15b est formé par deux bras 8a du module avant 1b, notamment les bras de base 8a décrits précédemment. Cet agencement permet de faciliter la fabrication et les opérations de pliage / dépliage de la structure 1, et donc de la tente.
Le module intermédiaire 1c comprend en outre au moins une barre 15c d’association des premier 15a et deuxième 15b arceaux en configuration d’utilisation, la partie intermédiaire 2c de la toile 2 étant conformée par lesdits arceaux et le long de ladite barre pour former un espace abrité intermédiaire 6c en forme de tunnel.
En particulier, la barre 15c peut être dissociable du premier et/ou du deuxième arceau 15a, 15b, pour permettre leur déplacement relatif en configuration de rangement.
Dans le mode de réalisation représenté, le module intermédiaire 1c comprend deux barres d’association 15c qui sont chacune dissociables à la fois des premier 15a et deuxième 15b arceaux.
En relation avec la , pour déployer la tente en configuration d’utilisation, un utilisateur doit d’abord placer ladite tente en configuration de rangement sur le sol de manière à disposer l’arceau de base 4a en appui sur ledit sol (étape 1).
Ensuite, l’utilisateur se place face aux bras latéraux avant 8b et saisit les arceaux 4a, 4b, 4c par leur portion supérieure pour faire basculer en configuration d’utilisation le module arrière 1a (étapes 2-4), en déployant d’abord l’arceau intermédiaire 4c (étape 3), puis l’arceau avant 4b (étape 4). Dans cette configuration, l’espace abrité arrière 6a est formé.
est une vue schématique illustrant un phénomène de migration de cellules ;
est une vue schématique du dispositif de la , les objets étant maintenus dans la configuration de la à l’aide d’une matrice de gel.
Description détaillée de modes de réalisation Il est représenté sur les figures 1 et 2 un dispositif permettant de mettre l’invention en œuvre.
Ce dispositif comprend d’une part un récipient qui forme une cavité 1 apte à contenir un fluide et/ou différentes substances sous forme par exemple de liquide ou encore de gel.
De manière générale, la cavité 1 s’étend le long d’une direction A1, qui correspond dans cet exemple à une direction verticale. La cavité 1 présente le long de la direction A1 une dimension B1 qui correspond dans cet exemple à une hauteur de la cavité 1.
La cavité 1 a ici une forme globalement cylindrique. Bien entendu, la cavité 1 peut avoir une autre géométrie, par exemple une section rectangulaire.
D’autre part, le dispositif des figures 1 et 2 comprend un système de génération d’ondes acoustiques.
Dans cet exemple, ce système comprend un transducteur piézoélectrique 2 disposé au niveau d’une première extrémité de la cavité 1 selon la direction A1, en l’occurrence verticalement en-dessous de la cavité 1, ainsi qu’un réflecteur acoustique 3 qui délimite une deuxième extrémité de la cavité 1 selon la direction A1, en étant en l’occurrence disposé verticalement au-dessus de la cavité 1.