INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les espèces bactériennes utilisées dans l’étude sont toujours Corynebacterium, Cutibacterium et Staphylococcus, dans des proportions correspondant aux zones sèches, grasses et humides comme expliqué dans l’exemple 1.
Les MOS microbiotes sont calculées à partir des CMI obtenues pour chaque bactérie ; les résultats présentés dans le tableau ci-dessous se limitent à présenter les résultats obtenus pour les MOS microbiote « toutes zones » obtenu à partir de la moyenne des MOS Microbiotes calculés pour les trois zones, comme indiqué dans l’exemple 1.
Dans les exemples, la pression est la pression atmosphérique, sauf indication contraire.
Dans les exemples, les quantités des ingrédients des compositions sont données en % en poids par rapport au poids total de composition.
Exemples Dans tous les exemples, les compositions sont préparées avec les ingrédients mentionnés dans les tableaux ci-dessous, selon le protocole suivant :
Chauffer le mélange de tensioactifs et huile à 65°C ; Chauffer une fraction de l’eau avec les conservateurs et la glycérine à 65°C, et ajouter cette phase sur la phase grasse sous agitation au rotor stator ; Après quelques minutes, ajouter le restant de phase aqueuse (environ 30%) à température ambiante ; Ajouter les polymères et laisser gonfler 10 minutes sous agitation ; et enfin Ajouter les charges vers 40°C sous pâle défloculeuse puis l’éthanol à 30°C.
Les quantités sont exprimées en poids par rapport au poids total de composition (% p/p).
En outre, dans les exemples, la stabilité dans le temps des compositions a été évaluée à différentes températures. La stabilité est étudiée dans le temps en observant l’évolution de la composition en ce qui concerne son aspect macroscopique, son aspect microscopique, l’évolution des valeurs de la viscosité et du pH, à différentes températures telles que la température ambiante (TA), 4°C, 45°C. Une composition est stable si elle ne change pas d’aspect à l’observation au bout d’au moins 1 mois, de préférence au moins 2 mois.
L’instabilité des compositions non conformes à l’invention se manifeste notamment par un phénomène de crémage ou par une séparation de phase. Ces deux phénomènes sont observables macroscopiquement à l’œil nu. La séparation de phase est une séparation de la composition en une phase aqueuse et une phase huileuse. Le crémage est une agrégation de particules qui remontent à la surface dans le cas d’espèce : on observe alors un culot translucide et un surnageant blanc.
Exemple 1 : Préparation et évaluation de la stabilité d e compositions
Les compositions comparatives Fréf (composition de référence), et C1 à C5, ainsi que les compositions selon l’invention F1 et F2, sont préparées avec les ingrédients mentionnés dans le tableau ci-dessous, selon le protocole décrit ci-avant.
Fréf C1 F1 F2 C2 C3 C4 C5 GLYCERYL STEARATE (and) PEG-100 STEARATE (Arlacel 165 de Croda) 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 2,5 PEG-40 STEARATE (Myrj 52P de Croda) 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 2,0 SODIUM HYALURONATE (Renovhyal de Soliance) 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 HYDROXYETHYL ACRYLATE/SODIUM ACRYLOYLDIMETHYL TAURATE COPOLYMER (Sepinov EMT 10) 0,4 0,4 AMMONIUM ACRYLOYLDIMETHYLTAURATE/STEARETH-25 METHACRYLATE CROSSPOLYMER (Aristoflex HMS) 0,7 0,7 0,7 0,7 0,7 0,35 Gomme de sclérotium 0,3 0,2 Gomme de sclérotium (et) gomme de xanthane (Actigum) 0,2 0,2 Gomme de xanthane 0,2 CARBOMER (Synthalen K) 0,5 0,5 ACRYLATES/C10-30 ALKYL ACRYLATE CROSSPOLYMER (Pemulen TR1) 0,5 ACRYLATES/C10-30 ALKYL ACRYLATE CROSSPOLYMER (Carbopol Ultrez 20) 0,5 POLYACRYLATE CROSSPOLYMER-6 (Sepimax Zen) 0,5 Conservateur(s) Qs Qs Qs Qs Qs Qs Qs Qs Ethanol 3,0 3,0 3,0 3,0 3,0 3,0 3,0 3,0 Eau Qsp 100 Qsp 100 Qsp 100 Qsp 100 Qsp 100 Qsp 100 Qsp 100 Qsp 100 SODIUM HYALURONATE (CRISTALHYAL de Soliance) 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 - 0,2 0,2 GLYCERINE 15,0 15,0 15,0 12,0 15,0 15,0 15,0 15,0 ISONONYL ISONONANOATE 18,5 18,5 18,5 18,5 18,5 18,5 18,5 18,5 NaOH 0,1 SILICE 2,7 2,7 2,7 2,7 2,7 2,7 2,7 2,7 BIOSACCHARIDE GUM-2 (Rhamnosoft HP 1.5P de Solabia) (* 2.5% en m.a.) 7,5 (*0.19) 7,5 (*0.19) 7,5 (*0.19) 7,5 (*0.19) 7,5 (*0.19) 7,5 (*0.19) 7,5 (*0.19) 7,5 (*0.19) TRISODIUM ETHYLENEDIAMINE DISUCCINATE (Natrlquest® E30) 0,2 POLYGLYCERYL-5 LAURATE (SUNSOFT A-121E-C de Taiyo Kagaku) 5,0 5,0 5,0 5,0 5,0 5,0 5,0 5,00 CELLULOSE 3,0 3,0 3,0 3,0 3,0 3,0 3,0 3,00 DIPENTAERYTHRITYL PENTAISONONANOATE 2,8 2,9 2,9 2,9 2,9 2,9 2,85 Acide citrique 0,1
* m.a. = matière active
Les résultats de stabilité sont les suivants :
Fréf C1 F1 F2 C2 C3 C4 C5 Stabilité Stable Crémage Stable Stable Crémage Instable Instable (chute de viscosité) Instable (après centrifugation)
En conclusion, seules les compositions F1 et F2 selon l’invention, qui comprennent du hyaluronate de sodium de faible PM, du PG-5 laurate et de la gomme de sclérotium, sont stables.
COMPOSITION MOUSSANTE La présente invention concerne une composition moussante. Plus particulièrement, la présente invention concerne une composition moussante pour le nettoyage et/ou le démaquillage des matières kératineuses.
Afin de palier à ces erreurs d’interprétation de la scène de route, il est connu d’ajouter des fonctions de filtrage aux systèmes de commande connus. Les fonctions de filtrage sont assez basiques et peu performantes. En particulier, le comportement dynamique des systèmes de commande en ressort dégradé, conduisant à des retards dans l’interprétation de la scène de route et la prise en compte des objets identifiés. En effet, si les projecteurs de véhicules automobiles peuvent désormais être pilotés à hautes fréquences, grâce à l’utilisation massive de Diode Electroluminescentes (LED), en revanche, les caméras mises en œuvre pour détecter la scène de route ne présentent des fréquences d’activation que de quelques dizaines de Hertz.
Il existe ainsi un besoin pour améliorer les performances des systèmes de commande connus.
La présente invention a pour objet de proposer un nouveau procédé de commande de projecteur de véhicule automobile afin de répondre au moins en grande partie aux problèmes précédents et de conduire en outre à d’autres avantages.
Un autre but de l’invention est de proposer un procédé de commande qui permet d’être plus robuste et plus fiable au regard de la diversité des situations à gérer dans le domaine automobile.
Un autre but de l’invention est de proposer un procédé de commande qui permet de mieux anticiper les situations de conduite.
Un autre but de l’invention est de proposer un procédé de commande qui améliore l’éclairage perçu depuis le véhicule automobile, notamment une réduction des zones non éclairées et une réduction des situations d’éblouissement.
Un autre but de l’invention est de réduire le clignotement des projecteurs.
Un autre but de l’invention est de proposer un nouveau procédé de commande qui peut facilement être adapté à de nouveaux projecteurs.
Un autre but de l’invention est de réduire une usure des projecteurs.
Un autre but de l’invention est de permettre de prendre en charge, pour l’établissement d’une loi de commande des projecteurs, de nouvelles situations de conduite sans avoir à développer un nouvel algorithme.
Selon un premier aspect de l’invention, on atteint au moins l’un des objectifs précités avec un procédé de commande d’un projecteur de véhicule automobile, le procédé étant mis en œuvre par un ensemble de projection du véhicule automobile et comportant les étapes suivantes :
- une étape de détection d’une scène de route située devant le véhicule automobile, l’étape de détection de la scène de route étant mise en œuvre par un système de détection de l’ensemble de projection ;
- une étape d’analyse de la scène de route détectée comportant une étape de découpage de la scène de route détectée en une pluralité de segments angulaires et une étape de détermination d’une présence et d’une distance d’un objet situé dans l’un des segments angulaires, l’étape d’analyse étant mise en œuvre par une unité de commande de l’ensemble de projection ;
- une étape de génération d’une loi de commande du projecteur, l’étape de génération de la loi de commande comportant la génération d’une pluralité de signaux électrique de commande, chaque signal électrique ainsi généré étant destinés à moduler une des sources lumineuses du projecteur afin d’en contrôler le faisceau lumineux généré, l’étape de génération de la loi de commande étant mise en œuvre par l’unité de commande de l’ensemble de projection.
Selon l’invention, les signaux électrique de commande définis par la loi de commande correspondent, pour chaque source lumineuse au minimum entre, d’une part, une première intensité lumineuse optimale de l’une des sources lumineuses telle que ladite source lumineuse ne génère pas un éclairement sur l’un quelconque des segments angulaires supérieur à un seuil d’éblouissement prédéterminé et, d’autre part une deuxième intensité lumineuse optimale de ladite source lumineuse telle qu’elle ne génère pas un éclairement supérieur au seuil d’éblouissement prédéterminé sur le segment angulaire dans lequel la source lumineuse est dominante et lorsque toutes les autres sources lumineuses sont pilotées de sorte à générer un éclairement maximal. En d’autres termes :
- la première intensité lumineuse optimale correspond à la commande maximale de la source lumineuse considérée telle que, si toutes les autres sources lumineuses sont éteintes, quel que soit le segment angulaire considéré, l’intensité lumineuse perçue par un éventuel véhicule automobile présent dans ce secteur angulaire est inférieure au seuil d’éblouissement prédéterminé ; et
L’espacement entre les structures de support 20a et 20b correspond sensiblement à la longueur de la section principale 11 des poutres traverses 17 ; les portions de transition comportant les éléments de transition 115 viennent par exemple à l’aplomb des structures de support en configuration de levage.
En configuration escamotée, chaque structure de transport 10a ou 10b peut reposer par les becs 12, les plus longs, sur la structure de support 20b, et par les becs 16, les plus courts, sur la structure d’appui correspondante. Avant que les becs 16 ne cessent de reposer sur la structure d’appui, les becs 12 viennent en appui sur la structure de support 20a.
Des chariots 60 sont mobiles sur chaque structure de support 20a ou 20b pour permettre aux structures de transport 10a et 10b de se déplacer le long des structures de support, entre les zones de chargement et déchargement.
Ces chariots 60 se déplacent sur des chemins prévus à cet effet sur les structures de support.
Le déplacement des chariots 60 peut être assuré par tout système d’entraînement adapté 61, par exemple par des vérins à câbles, comme illustré à la . Dans l’exemple illustré, on voit que chaque système d’entraînement 61 peut comporter un câble 65 accroché aux extrémités de la structure de support correspondante, et s’étendant entre celles-ci.
Le chariot 60 circulant sur la structure de support 20b, sur laquelle chaque structure de transport est toujours en appui, peut porter, comme visible notamment à la , au moins un système d’entraînement 64 adapté à déplacer la structure de transport correspondante latéralement, entre les configurations de levage et escamotée, par exemple au moins un système d’entraînement à vérin à câble 66. Ce dernier peut s’étendre entre les éléments de liaison 15 disposés au niveau des becs 12 et 16.
Les chariots 60 peuvent comporter des appuis 69 pour guider latéralement les poutres traverses 17 durant leur déplacement entre les configurations escamotée et de levage.
Dans l’exemple considéré, chaque structure de transport 10a ou 10b comporte des poutres 13 reposant sur les éléments longitudinaux supérieurs 111 des sections principales 11, ces poutres 13 supportant des organes de levage 50, par exemple des vérins à câble.
La répartition des organes de levage 50 sur chaque poutre traverse 17 est choisie en fonction de la nature et de la géométrie de la charge à soulever ; dans l’exemple considéré, les structures de transport 10a et 10b présentent des agencements symétriques par rapport à un plan de symétrie orienté perpendiculairement aux structures de support 20a et 20b.
Pour une charge telle qu’une embase gravitaire E, la poutre traverse 17 la plus éloignée du mât F peut porter comme illustré à la quatre organes de levage 50 regroupés par paires, ces dernières étant éloignés d’une distance d1 et positionnées symétriquement par rapport au milieu de la poutre traverse 17, la poutre traverse du milieu peut porter quatre organes de levage 50, dont les deux les plus centraux sont éloignés d’une distance d2 inférieure à d1, et les deux les plus extérieurs sont éloignés d’une distance d3 supérieure à d1, la poutre traverse 17 la plus proche du mat F comportant quatre organes de levage 50 dont les deux plus centraux sont positionnés sur la poutre traverse 17 sensiblement comme les paires d’organes de levage de la poutre traverse 17 la plus extérieure, et les deux organes de levage 50 les plus extérieurs sont éloignés d’une distance d4 supérieure à d3.
Les organes de levage 50 présentent des attaches 51, visibles sur la notamment, qui peuvent s’accrocher sur des ancrages 53 de l’embase E.
Le système 1 peut être utilisé de la manière suivante.
Tout d’abord, la structure de transport arrière 10b est amenée en configuration escamotée, où elle repose par les becs 16 sur la structure d’appui arrière 30a et par les becs 12 sur la structure de support 20b, comme illustré à la . La structure de support avant 10a est en configuration de levage, et repose par la section principale 11 sur les structures de support 20a et 20b.
L’embase E peut être amenée dans la zone de chargement L, comme illustré sur la . Le passage du mât F peut s’effectuer jusqu’à la traverse avant 10a, grâce au positionnement suffisamment en retrait des becs 12 de la structure de support arrière 10b.
Une fois l’embase E en place, la traverse arrière 10b est ramenée en configuration de levage, comme illustré sur la , et le mât F s’étend entre les structures de support 10a et 10b.
Les attaches 51 sont accrochées à l’embase E et les organes de levage 50 actionnés pour soulever celle-ci au-dessus du sol.
Selon une autre variante de réalisation particulière, ce soin cosmétique sera un soin cosmétique visant à réduire ou faire disparaître les rides de l’épiderme ou les parties supérieures de la peau.
Selon encore une autre variante de réalisation particulière, ce soin cosmétique sera un soin cosmétique visant un effet apaisant pour lutter contre l’irritation ou l’inflammation non pathologique de l’épiderme ou des parties supérieures de la peau.
L’invention concerne également la composition topique écobiologique précédemment décrite pour utilisation comme anti-rides.
Les modes de réalisation particuliers de l’invention précédemment décrits sont évidemment applicables au procédé de soin cosmétique de manière similaire.
D’autres buts, caractéristiques et avantages de l’invention apparaîtront clairement à la lumière de la description explicative qui va suivre faite en référence à plusieurs modes de réalisation actuellement préférés de l’invention donnés simplement à titre d’illustration qui ne sauraient donc en aucune façon limiter la portée de l’invention. Dans les exemples, les pourcentages sont donnés en poids, la température est la température ambiante ou est donnée en degrés Celsius, la pression est la pression atmosphérique, sauf indication contraire.
Les exemples ci-après font partie intégrante de l’invention et toute caractéristique technique qui apparaît être nouvelle par rapport à un état de la technique antérieur est revendiquée en tant que telle et en tant que moyen général.
Exemple 1 selon l’invention : procédé de détermination de l’effet sur le microbiote cutané d’une substance à utiliser comme ingrédient conservateur et/ou aidant à la conservation
Cette méthode comprend principalement les étapes suivantes : a) la sélection d’un microbiote de référence comprenant plusieurs genres bactériens et majoritaires présents dans le microbiote cutané et mimant ainsi le microbiote cutané, b) l’ajout à des espèces microbiennes, chacune représentative d’un genre bactérien de ce microbiote de référence de quantités croissantes de ladite substance à utiliser comme ingrédient, c) la réalisation d’une période d’incubation prédéterminée, d) après cette période d’incubation, la détermination d’une concentration minimale inhibitrice ou CMI induisant au moins 50% de diminution de la croissance bactérienne pour chacune des espèces bactériennes du microbiote de référence, e) la détermination de la marge de sécurité ou MoS microbiote de chaque substance vis-à-vis du microbiote ou du Facteur de Protection du Microbiote Cutané ou FPMC en effectuant une moyenne pondérée - par la proportion de chaque genre bactérien - de la CMI de chaque espèce bactérienne représentative du genre bactérien divisée par la concentration d’utilisation de la substance à tester, en particulier selon la formule de la MoS microbiote précitée.
Plus précisément : a) on prépare, dans une cellule de test, 1ml de milieu de culture bactérien classique (tryptone sel) qui est ensemencé par une espèce de bactéries représentatives du microbiome de référence à une dose de 1 à 10 millions de cellules par millilitre ; on prépare autant de cellules que d’espèces bactériennes qui sont : Corynebacterium striatum, Cutibacterium acnes, Staphylococcus epidermidis. b) on ajoute dans chaque cellule, des concentrations croissantes de la substance à tester comme ingrédient. En pratique, la plus faible concentration testée correspond à la concentration « efficace » ou « nécessaire » de l’ingrédient dans la formulation, c’est-à-dire la concentration à partir de laquelle l’ingrédient a préalablement démontré une activité (raison pour laquelle il est utilisé). Cette concentration est notée [C] PF . c) on réalise pour chaque cellule de test ainsi préparée, une période d’incubation prédéterminée, qui comprend le placement dans une enceinte thermostatée à une température comprise entre 20°C et 40°C, de préférence 35°C, pendant une période comprise entre 0h et 48h. d) au cours de cette période d’incubation, l’évolution de la vie bactérienne est suivie par la libération de CO2 des bactéries au cours du temps. La concentration minimale inhibitrice ou CMI induisant 50% de diminution de la croissance bactérienne, est déterminée pour chaque bactérie. Pour chaque substance testée, les valeurs de CMI obtenues pour chaque bactérie sont répertoriées (exemples donnés au Tableau I ci-après). e) A partir de ces valeurs de CMI, on détermine une « marge de sécurité du microbiote », dite MoS microbiote, ou « Indice de Respect du Microbiote Cutané » ou « IRMC » en effectuant une moyenne pondérée par la proportion de chaque genre bactérien, de la CMI divisée par la [C] PF ou la concentration d’utilisation de la substance à tester, selon la formule précitée ou ci-après, en utilisant les proportions de bactéries suivantes :
Proportion en % Zones grasses Zones sèches Zones humides Corynebacterium 1 5 5 Cutibacterium 75 55 50 Staphylococcus 15 10 25
La MOS microbiote (ou l’Indice de Respect du Microbiote Cutané) est calculée pour les zones grasses, sèches ou humides en fonction de la proportion respective des 3 genres bactériens majoritaires présents sur ces 3 types de zones.
Pour les zones grasses, la proportion des 3 genres bactériens majoritaires est la suivante : Corynebacterium 1% , Cutibacterium 75%, Staphylococcus 15%.
Pour les zones humides, la proportion des 3 genres bactériens majoritaires est la suivante : Corynebacterium 5% , Cutibacterium 50%, Staphylococcus 25%.
Pour les zones sèches, la proportion des 3 genres bactériens majoritaires est la suivante : Corynebacterium 5% , Cutibacterium 55%, Staphylococcus 10%.
Les calculs de MOS Microbiote (ou IPMC) sont réalisés en utilisant les proportions des 3 genres bactériens dans la formule mathématique ci-dessus. On constate que les valeurs obtenues diffèrent peu pour les 3 types de zones (et donc pour les trois proportions de genre bactérien).
L’indice du respect du microbiote cutané, ou MoS Microbiote, est déterminé par la formule mathématique suivante :
Le manchon cylindrique 2 peut encore comporter un levier de pas 22, excentré par rapport à l’axe longitudinal AXL, pour piloter la variation de pas de la pale 1.
Le dispositif d’ancrage 5 est donc positionné à l’intérieur du manchon cylindrique 2 et entoure au moins partiellement la butée 7 fixée au manchon cylindrique 2 de sorte que l’ensemble formé par la butée 7 et le dispositif d’ancrage 5 réalise un arrêt longitudinal de la pale 1, selon une direction parallèle à l’axe longitudinal AXL, et du pied de pale 15 vers l’extrémité libre 32 de la pale 1. Cet arrêt longitudinal s’oppose ainsi à un déplacement de la pale 1 sous l’effet de la force centrifuge appliquée à la pale 1 lors de la rotation du rotor 10 autour de l’axe de rotation AXROT.
Un exemple de liaison entre la butée 7 et le dispositif d’ancrage 5 est représenté sur la sous une forme éclatée. Le dispositif d’ancrage 5 entoure la butée 7 sur 180 degrés (180°) afin de réaliser l’arrêt longitudinal. La butée 7 comporte une pièce cylindrique 72 agencée perpendiculairement à l’axe longitudinal AXL et le dispositif d’ancrage 5 comporte une extrémité 51 en forme de U afin d’assurer une complémentarité de formes avec la pièce cylindrique 72 et, de fait, une bonne reprise des efforts générés par la force centrifuge appliquée à la pale 1 lors de la rotation du rotor 10. Le dispositif d’ancrage 5 comporte également deux bras 52,53 reliant l’extrémité 51 en U à la zone profilée 3. Le corps de pale 4 est positionné entre les bras 52,53 et est en appui contre chaque bras 52,53 afin de limiter les déformations des bras 52,53.
La pièce cylindrique 72 de la butée 7 est par exemple fixée entre deux supports d’une chape 26 du manchon cylindrique 2, chaque support de la chape 26 comportant un orifice 29. La butée 7 peut comporter au moins un dispositif de fixation 73 démontable, telle une vis 73 par exemple, afin de fixer la pièce cylindrique 72 à chaque support de la chape 26, la pièce cylindrique 72 comportant à chacune de ses extrémités un trou taraudé. Une rondelle 74 peut être intercalée entre un support et un dispositif de fixation 73.
La butée 7 peut aussi comporter selon l’exemple représenté sur la , une douille 71 cylindrique creuse, une pièce cylindrique 72 et au moins un dispositif de fixation 73 démontable. La douille 71 et la pièce cylindrique 72 sont agencées perpendiculairement à l’axe longitudinal AXL. La douille 71 est solidaire du dispositif d’ancrage 5 comportant une extrémité 51 en forme de U afin d’assurer une complémentarité de formes avec la douille 71 pour reprendre les efforts générés par la force centrifuge appliquée à la pale 1 lors de la rotation du rotor 10. Le dispositif d’ancrage 5 comporte également deux bras 52,53 reliant l’extrémité 51 en U à la zone profilée 3.
La pièce cylindrique 72 est positionnée dans la douille 71 et est fixée entre deux supports de la chape 26 du manchon cylindrique 2, chaque support de la chape 26 comportant un orifice 29. La butée 7 comporte alors deux dispositifs de fixation démontable, telle deux écrous 73 par exemple afin de fixer la pièce cylindrique 72 à chaque support de la chape 26, la pièce cylindrique 72 comportant à chacune de ses extrémités une tige filetée. Une rondelle 74 peut être intercalée entre un support et un dispositif de fixation 73.
Le corps de pale 4 et le dispositif d’ancrage 5 sont positionnés à l’intérieur du manchon cylindrique 2 et du caisson de torsion 6 comme représenté sur la . Le caisson de torsion 6 comporte une zone d’appui 9 en contact avec la paroi interne 25 du manchon cylindrique 2.
Cette zone d’appui 9 qui est en contact avec la paroi interne 25 du manchon cylindrique 2 permet avantageusement la reprise des efforts en flexion subis par la pale 1 consécutivement aux forces aérodynamiques subies par la pale 1 lors de la rotation du rotor 10.
Selon l’exemple représenté sur la , la zone d’appui 9 du caisson de torsion 6 comporte une seule portée cylindrique autour de l’axe longitudinal AXL et couvrant le long de l’axe longitudinal AXL une longueur supérieure au diamètre de la paroi interne 25 afin de former une liaison de type « centrage long » entre le manchon cylindrique 2 et le caisson de torsion 6.