INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans une première configuration de la boucle de fluide réfrigérant 1, destinée à refroidir l’habitacle du véhicule et illustrée ici sur la , le fluide réfrigérant traverse l’échangeur de chaleur 2 au sein duquel il cède des calories au deuxième flux d’air 102 traversant ledit échangeur de chaleur 2, de telle sorte que le fluide réfrigérant sort de l’échangeur de chaleur 2 à l’état liquide alors qu’il est entré à l’état gazeux, de telle sorte que le fluide réfrigérant sorte de l’échangeur de chaleur 2 plus froid qu’en entrée de l’échangeur de chaleur 2. Par la suite, le fluide réfrigérant est dirigé vers un premier organe de détente 10a de la boucle de fluide réfrigérant 1, par exemple un détendeur, assurant la détente du fluide réfrigérant et l’abaissement de sa température. Ainsi, le fluide réfrigérant est plus froid en sortie du premier organe de détente 10a qu’en entrée. Suite à son passage par le premier organe de détente 10a, le fluide réfrigérant traverse l’évaporateur 8 et échange des calories avec le premier flux d’air 101 traversant ledit évaporateur 8. De manière plus précise, l’évaporateur 8 s’intègre dans un boîtier d’une installation de chauffage du véhicule qui est configuré pour diriger le premier flux d’air 101 qui traverse l’évaporateur vers l’habitacle du véhicule, et le fluide réfrigérant circulant dans l’évaporateur est plus froid que le premier flux d’air 101 lorsque celui-ci traverse l’évaporateur de sorte que le fluide réfrigérant est apte à capter les calories du premier flux d’air 101 afin de le refroidir avant son entrée dans l’habitacle. Lors de l’échange de calories dans l’évaporateur 8, le fluide réfrigérant passe donc à l’état gazeux lorsqu’il capte les calories du premier flux d’air 101, notamment de par l’abaissement de son point de changement d’état par le premier organe de détente 10a.
Par la suite, en sortie d’évaporateur 8, le fluide réfrigérant sous forme gazeux est dirigé vers le compresseur 4 qui augmente la pression du fluide réfrigérant et donc augmente sa température. Le fluide réfrigérant traverse ensuite l’échangeur thermique 6 sans effectuer d’échange de calories, ledit échangeur thermique 6 n’étant pas, dans cette configuration de la boucle de fluide réfrigérant 1, traversé par le premier flux d’air 101. En sortie de l’échangeur thermique 6, le fluide réfrigérant est dirigé vers un deuxième organe de détente 10b qui, dans cette configuration de la boucle de fluide réfrigérant 1, est inactif, le fluide réfrigérant étant dirigé vers l’échangeur de chaleur 2 en sortie du deuxième organe de détente 10b.
Dans une deuxième configuration de la boucle de fluide réfrigérant 1, destinée à chauffer l’habitacle du véhicule et illustrée ici sur la , le fluide réfrigérant traverse le compresseur 4 à l’état gazeux afin que ce dernier augmente la pression et la température du fluide réfrigérant. Par la suite, le fluide réfrigérant traverse l’échangeur thermique 6 au sein duquel il échange des calories avec le premier flux d’air 101 qui dans cette configuration traverse l’échangeur thermique 6 avant d’être dirigé vers l’habitacle du véhicule. De manière plus précise, le fluide réfrigérant cède ses calories au premier flux d’air 101, alors plus froid, afin que ledit premier flux d’air 101 soit plus chaud après avoir traversé l’échangeur thermique 6 de sorte à réchauffer l’habitacle du véhicule.
On comprend par ailleurs que lors de l’utilisation de la boucle de fluide réfrigérant 1 dans la deuxième configuration, qui réchauffe l’habitacle du véhicule, le fluide réfrigérant froid qui traverse l’échangeur de chaleur 2 capte des calories du deuxième flux d’air 102 en provenance de l’extérieur du véhicule, de telle sorte que la température du fluide réfrigérant augmente en sortie de l’échangeur de chaleur 2. De plus, il convient de considérer que lors de l’utilisation de la boucle de fluide réfrigérant 1 dans la deuxième configuration qui réchauffe l’habitacle, c’est-à-dire en période hivernale, le deuxième flux d’air 102 est à une température basse, de sorte que la température du fluide réfrigérant peut présenter une température négative en entrée de l’échangeur de chaleur et la température des composants de cet échangeur de chaleur est particulièrement froide, susceptible de créer du givre si des gouttelettes de condensation du deuxième flux d’air se forme en surface de l’échangeur de chaleur.
L’accéléromètre ACC1 comporte également des premiers moyens électrostatiques C1 assurant un couplage entre la masse sismique 4 et la poutre vibrante 10.
Les premiers moyens de couplage C1 comportent un condensateur à capacité variable formé par un côté 14 de la masse sismique 2 et par une face latérale 12.3 de la poutre de suspension 12. Le côté 14 et la face latérale 12.3 sont en regard et séparés d’un entrefer g, ils forment les plaques du condensateur à capacité variable.
En appliquant une différence de potentiel entre la masse sismique 2 et la poutre de suspension 12, une force électrostatique apparaît entre le côté 14 et la face latérale 12.3, qui assure un couplage entre la masse sismique 4 et la poutre vibrante.
Ce couplage se traduit :
- au repos; d’une part, par le fait qu’il y a une attraction entre la masse et la poutre de suspension 12, ce qui déforme la poutre de suspension 12 en flexion en direction de la masse sismique 4 et réduit l'entrefer entre la masse et la poutre de suspension 12, exerçant un effort de traction sur la poutre vibrante 10. Cet effort de traction a pour effet d’annuler au moins une partie des contraintes internes restantes dans la poutre vibrante 10. La différence de potentiel est de préférence choisie pour au moins annuler complètement les contraintes internes.
- dans un état sous accélération d’autre part, par le fait qu’un déplacement de la masse sismique dans la direction X, sous l’effet d’une accélération selon cet axe, déforme la poutre de suspension 12 en flexion et applique une contrainte en traction ou étirement à la poutre vibrante 10. Il est possible de mesurer l’accélération via la contrainte appliquée à la poutre vibrante 10. En effet, la force électrostatique étant inversement proportionnelle au carré de la valeur de l’entrefer, lorsque la masse sous l’effet d’une accélération est déplacée vers la poutre de suspension 12, la valeur de l’entrefer se réduit et la force de traction appliquée à la poutre vibrante augmente. Sur la , le déplacement de la masse sismique 4 est symbolisé par le flèche D. On peut voir les poutres des moyens de suspension qui sont déformés. Sur la , la flèche T symbolise la force de traction exercée sur la poutre vibrante 10 au niveau de son extrémité connectée à la poutre de suspension 12, par la force électrostatique.
En annulant les contraintes internes à la poutre vibrante 10, la limite de fonctionnement en compression est décalée de la valeur des contraintes internes, par exemple 150 MPa. Pour une poutre de section de 250 nm 2 et de 10 µm de long, la limite de flambage est de 300 MPa. Ainsi la plage de fonctionnement au lieu d’être réduite à +/-50 MPa du fait des contraintes internes, s’étend sur +/- 200 MPa si toutes les contraintes internes sont relâchées.
Dans un mode de fonctionnement, on peut choisir d’appliquer une différence de potentiel entre la masse et la poutre de suspension 12 telle que l’effort de traction vu par la poutre vibrante 10 soit supérieure aux contraintes internes à relâcher. On augmente davantage la plage de fonctionnement. Il est à noter que la rupture théorique en tension pour le silicium est supérieure à 1 GPa, le niveau de l’effort de traction applicable à la poutre est donc élevé.
Le fonctionnement de l’accéléromètre ACC1 est le suivant.
Au repos, une différence de potentiel entre la masse 4 et la poutre de suspension 12 permet de relâcher tout ou partie des contraintes internes à la poutre vibrante.
Lorsque la masse sismique 4 se déplace dans la direction X sous l’effet d’une accélération, du fait du couplage électrostatique entre la masse et la poutre de suspension 12, le déplacement de la masse sismique applique une traction sur la poutre vibrante 10. La poutre vibrante 10 est par ailleurs mise en vibration à sa fréquence de résonance Cette traction a pour effet de faire varier la fréquence de résonance de la poutre. Une unité de traitement à laquelle est connecté l’accéléromètre mesure la variation de fréquence de résonance, détermine le déplacement de la masse et calcule à l’accélération qu’elle a subie.
Sur la , on peut voir un autre exemple de réalisation d’un accéléromètre ACC2 selon le premier mode de réalisation.
L’accéléromètre ACC2 diffère de l’accéléromètre ACC1 en ce qu’il comporte une deuxième poutre vibrante 10’ montée en différentielle avec la poutre vibrante 10.
La poutre vibrante 10’ est disposée à l’opposé de la poutre vibrante 10 par rapport à la masse sismique. La poutre vibrante 10’ s’étend le long de la direction X et est suspendue par une extrémité longitudinale au support 2 et est suspendue par une autre extrémité longitudinale à une poutre de suspension 12’ s’étendant perpendiculairement à la direction X et apte à se déformer en flexion. La poutre de suspension 12’ est ancrée au support par ses deux extrémités longitudinales.
La poutre de suspension 12’ s’étend parallèlement à un bord 16 de la masse 4 parallèle au bord 14. Le bord 16 forme avec le bord latéral de la poutre de suspension 12’ un condensateur à capacité variable d’entrefer g’, formant des deuxièmes moyens de couplage électrostatique C1’ assurant un couplage entre la masse sismique 2 et la poutre vibrante 10’. Comme pour la poutre vibrante 10, la connexion de l’une des extrémités de la poutre vibrante 10’ à la poutre de suspension 12’ permet de relâcher une partie des contraintes internes à la poutre 10’.
Par ailleurs, l’application d’une différence de potentiel entre la masse et la poutre vibrante 10’ génère des forces électrostatiques exerçant un effort de traction sur la poutre vibrante 10’ et donc l’annulation au moins partielle, et de préférence totale, des contraintes internes.
Les documents US 7 097 913, US2016/0121592, US2015/0343837 et GB 2 541 893 divulguent des réalisations plus ou moins similaires.
Toutefois, dans ces réalisations connues, le rétro-éclairage à travers plusieurs couches de matières plus ou moins transparentes ou translucides, éventuellement à travers des orifices ou des amincissements aménagés, occasionne des effets de diffraction du rayonnement lumineux, et un brouillage au niveau des bords ou limites. Les effets visuels générés sont donc généralement relativement ténus, avec des bords imprécis et brouillés, qui résultent en une délimitation de l’image affichée qui manque de netteté. Ainsi, ils ne permettent généralement pas l’affichage de signes, de pictogrammes ou de textes aisément reconnaissables ou lisibles. De plus, l’aspect visuel du matériau naturel n’est pas suffisamment mis en valeur, voire dégradé ou dénaturé, et elles n’autorisent aucune personnalisation du rendu.
La présente invention a notamment pour but de pallier au moins certains de ces inconvénients. A cet effet, elle a pour objet une pièce de garniture intérieure de véhicule automobile, comprenant un substrat rigide formant le corps de la dite pièce et une couche composite d’habillage recouvrant ledit substrat pour former au moins la face apparente de ladite pièce, ladite couche composite comprenant au moins une couche support, et une fine couche translucide de matériau naturel organique ou minéral, assemblée ou laminée avec la couche support, la face apparente de ladite fine couche translucide étant elle-même recouverte d’une couche de primaire d’adhésion et d’une couche de vernis, formant la couche superficielle, les couches élémentaires précitées qui forment ensemble par superposition la couche composite autorisant une transmission lumineuse à travers ladite couche composite, en particulier pour la réalisation d’images lumineuses par rétroéclairage, apparentes à la surface de la couche de vernis, cette pièce de garniture étant caractérisée en ce que la couche support consiste en un film de qualité optique, en ce que le matériau du substrat est de nature à bloquer la diffusion et la transmission de la lumière, et en ce que ledit substrat présente des ouvertures traversantes formant des passages de lumière rectilignes, qui débouchent sur la couche support et dont les sections définissent les formes des éléments constitutifs de l’image lumineuse.
représente une vue en coupe schématique d’une partie d’une pièce de garniture intérieure selon l’invention ;
est une vue en perspective (à une autre échelle) de la pièce dont est issu l’objet de la , montrant l’affichage d’un groupe de lettres (SMRC), à titre d’image,
est une vue en coupe de la couche composite d’habillage faisant partie de la pièce de garniture intérieure de la ;
est une vue en coupe du substrat faisant partie de la pièce de garniture de la ;
sont des vues partielles en coupe illustrant des étapes de fabrication d’une pièce selon la , en accord avec un premier mode de réalisation de l’invention ;
sont des vues partielles en coupe illustrant des étapes de fabrication d’une pièce selon la , en accord avec un second mode de réalisation de l’invention.
Les figures 1, 2, 4B et 5E illustrent schématiquement et au moins partiellement une pièce (1) de garniture intérieure de véhicule automobile, comprenant un substrat rigide (2) formant le corps de la dite pièce (1) et une couche composite d’habillage (3) recouvrant ledit substrat (2) pour former au moins la face apparente de ladite pièce (1). Cette couche composite (3) comprend au moins une couche support (4), et une fine couche translucide (5) de matériau naturel organique ou minéral, assemblée ou laminée avec la couche support (4), la face apparente (5’) de ladite fine couche translucide (5) étant elle-même recouverte d’une couche (6) de primaire d’adhésion et d’une couche (7) de vernis, formant la couche superficielle. Les couches élémentaires (4, 5, 6, 7) précitées qui forment ensemble par superposition la couche composite (3) sont choisies et configurées pour autoriser une transmission lumineuse à travers ladite couche composite (3), en particulier pour la réalisation d’images lumineuses (8) par rétroéclairage, apparentes à la surface de la couche de vernis (7).
Avantageusement toujours, le deuxième module lumineux comporte deux parois latérales agencées de part et d’autre des collecteurs du deuxième dispositif optique et de l’organe de déviation et formant chacune une surface diffusante latérale. Ces parois latérales forment par exemple des séparateurs du deuxième module lumineux avec d’autres modules lumineux du dispositif lumineux agencés de part et d’autre de ce deuxième module lumineux, comme par exemple le premier module lumineux ou un autre module lumineux semblable au deuxième module lumineux. Le cas échéant, chaque paroi latérale s’étend jusqu’à la lentille du deuxième dispositif optique.
Avantageusement toujours, le deuxième module lumineux comporte une platine supportant, notamment directement ou indirectement, les deuxième et troisième sources lumineuses, la platine comportant une paroi s’étendant jusqu’à la lentille du deuxième dispositif optique et formant une surface diffusante inférieure. La platine pourra par exemple être formé par un organe de dissipation thermique supportant une carte de circuit imprimé sur laquelle sont montées les deuxième et troisième sources lumineuses.
De préférence, ladite platine comporte un élément de blocage faisant saillie de la platine et agencé entre la troisième source lumineuse et la lentille du deuxième dispositif optique. Cet élément de blocage permet, entre autres, d’intercepter des rayons de lumière émis directement par la troisième source lumineuse en direction de ladite lentille, c’est-à-dire sans subir de réflexion ou de diffusion avant d’atteindre cette lentille, et qui seraient susceptibles d’être éblouissants.
Avantageusement, chaque surface diffusante comporte des éléments diffusants. Selon un exemple de réalisation de l’invention, chaque surface diffusante du collecteur de l’organe de déviation pourra être grainée ou sablée, et munie de stries. Ces stries ont notamment pour intérêt de multiplier les réflexions, et donc la diffusion, des rayons lumineux émis par la troisième source lumineuse dans le volume défini par les surfaces diffusantes, avant d’atteindre la lentille du deuxième dispositif optique.
Dans un mode de réalisation de l’invention, le premier dispositif optique comporte un collecteur comportant une surface réfléchissante agencée pour collecter et réfléchir de la lumière émise par la première source lumineuse et une lentille agencée pour projeter la lumière réfléchie par ledit collecteur, ledit premier faisceau lumineux étant formé par une image de la surface réfléchissante dudit collecteur formée par ladite lentille.
Par exemple, le collecteur du premier dispositif optique peut présenter un bord arrière et la lentille du premier dispositif optique peut présenter une zone focale située au voisinage dudit bord arrière du collecteur de sorte que le premier faisceau lumineux présente une coupure supérieure formée par l’image du bord arrière de ce collecteur formée par ladite lentille. Le cas échéant, les premier et deuxième modules lumineux peuvent être agencés de sorte que le deuxième faisceau s’étende au moins partiellement au-dessus de ladite coupure supérieure.
De préférence, la lentille du premier dispositif optique et la lentille du deuxième dispositif optique sont chacune formées par une portion d’une même lentille, notamment une lentille torique.
Avantageusement, le premier dispositif optique comporte une pluralité de surfaces diffusantes délimitant ensemble un volume du premier module lumineux dans lequel la lumière réfléchie par la surface réfléchissante du collecteur du premier dispositif optique est destinée à se propager vers la lentille du premier dispositif optique. Ces surfaces diffusantes permettent notamment d’éviter que des rayons lumineux, dits parasites, émis par la première source lumineuse et susceptibles d’atteindre ces surfaces, y soient réfléchis vers la lentille du premier dispositif optique pour être projetés de façon éblouissante, notamment en étant projetés au-dessus de ladite coupure supérieure.
Avantageusement, l’unité de contrôle est apte à recevoir une instruction d’émission d’une fonction photométrique donnée, et est agencée pour contrôler simultanément l’allumage de la première source lumineuse et l’allumage de l’une ou l’autre des deuxième et troisième sources lumineuses.
représente, schématiquement et partiellement, une vue de dessus d’un dispositif lumineux selon un mode de réalisation de l’invention ; et
représente, schématiquement et partiellement, une vue en coupe d’un premier module lumineux du dispositif de la ; et
représente, schématiquement et partiellement, une vue en coupe d’un deuxième module lumineux du dispositif de la .
On a représenté en une vue de dessus d’un dispositif d’éclairage 1 selon un mode de réalisation de l’invention.
Le dispositif d’éclairage 1 comporte une pluralité de modules lumineux dont des premiers modules lumineux 21 et 22 et des deuxièmes modules lumineux 31, 32 et 33.
Ici, une liaison filaire ou un conducteur électrique est, typiquement, un fil électrique, par exemple de section circulaire, ou une piste électrique d’un circuit imprimé.
L’émetteur-récepteur 40 module les informations à transmettre au cylindre 12 par l’intermédiaire du contact 44. En sens inverse, il démodule les informations reçues par l’intermédiaire du contact 44. Pour cela, l’émetteur-récepteur 40 est raccordé en permanence entre les plots 124, 126 et le contact électrique 44. Plus précisément, l’émetteur-récepteur 40 est raccordé au plot 44 par un conducteur électrique.
La clef 16 comporte aussi un microcontrôleur 140 pour gérer les interactions avec le cylindre 12 lorsqu’il est alimenté. Pour alimenter le microcontrôleur 140, celui-ci comporte : - un port d’alimentation 142 directement raccordé au plot 126, et - un port d’alimentation 144 directement raccordé à la masse de la clef 16.
Le microcontrôleur 140 comporte aussi un port 146 d'entrée/sortie raccordé à l’émetteur-récepteur 40 pour : - transmettre à l’émetteur-récepteur 40 les informations à moduler, puis, à émettre à destination du cylindre 12, et - recevoir les informations transmises par le cylindre 12, puis, démoduler par l’émetteur-récepteur 40.
Typiquement, les informations échangées entre l’émetteur-récepteur 40 et le microcontrôleur 140 sont en bande de base.
- le premier et le deuxième capteurs de rotation comportent chacun un gyromètre solidaire de l’élément rotatif et le troisième capteur de rotation comporte un gyromètre solidaire de l’élément rotatif et installé de sorte que son axe sensible soit aligné avec l’axe réel de rotation et l’unité de calcul est configurée pour calculer la vitesse de rotation angulaire et la position angulaire de l’élément rotatif à partir de mesures du troisième capteur de rotation,
- dans un dispositif dans lequel le premier, le deuxième et le troisième capteurs de rotation comportent chacun un gyromètre solidaire de l’élément rotatif, ces trois gyromètres sont au sein d’une centrale inertielle,
- la centrale inertielle produit des mesures de vitesses de rotation angulaires suivant un trièdre orthonormé,
- dans la centrale inertielle, les trois axes de mesure des trois gyromètres sont alignés selon les trois axes d’un trièdre orthonormé,
- dans la centrale inertielle, les trois axes de mesure des trois gyromètres ne sont pas tous sont alignés selon les trois axes d’un trièdre orthonormé,
- dans la centrale inertielle, les trois axes de mesure des trois gyromètres ne sont pas tous sont alignés selon les trois axes d’un trièdre orthonormé, les gyromètres étant agencés suivant une pyramide,
- dans la centrale inertielle dont les trois axes de mesure des trois gyromètres ne sont pas tous sont alignés selon les trois axes d’un trièdre orthonormé, les mesures sont corrigées afin que la centrale inertielle produise des mesures de vitesses de rotation angulaires suivant un trièdre orthonormé,
- un plateau de test est solidaire de l’élément rotatif,
- la centrale inertielle est fixée sur le plateau de test,
- le troisième capteur de rotation est un système de mesure spécifique permettant de produire directement et/ou par calculs la vitesse de rotation angulaire et la position angulaire de l’élément rotatif, ledit système de mesure spécifique étant solidaire d’une partie fixe d’un équipement,
- le premier et le deuxième capteurs de rotation comportent chacun un gyromètre solidaire de l’élément rotatif et le troisième capteur de rotation est un système de mesure spécifique permettant de produire directement et/ou par calculs la vitesse de rotation angulaire et la position angulaire de l’élément rotatif, ledit système de mesure spécifique étant solidaire d’une partie fixe d’un équipement comportant l’élément rotatif,
- le système de mesure spécifique ne comporte pas de gyromètre,
- le système de mesure spécifique comporte un seul capteur permettant de produire la vitesse de rotation angulaire et la position angulaire de l’élément rotatif,
- le système de mesure spécifique comporte un seul capteur permettant de produire directement la position angulaire de l’élément rotatif, la vitesse de rotation angulaire de l’élément rotatif étant obtenue par calculs à partir de la mesure de la position angulaire de l’élément rotatif,
- le système de mesure spécifique comporte deux capteurs, un pour la mesure de la vitesse de rotation angulaire de l’élément rotatif et un pour la mesure de la position angulaire de l’élément rotatif,
- le système de mesure spécifique comporte un encodeur optique,