INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’expansion radiale est élasto-plastique, c’est-à-dire qu’elle évolue en premier lieu comme une déformation élastique puis en second lieu comme une déformation plastique, tout en présentant le cas échéant un retour élastique après relâchement de l’effort d’expansion, sans toutefois revenir à sa position d’origine avant expansion. Pour ne pas dégrader le moyeu, cette déformation plastique doit être parfaitement maîtrisée. Comme illustré sur la ( ), la maîtrise de la déformation est assurée par un contrôle continu de l’expansion réalisé durant l’opération d’expansion radiale de la portion supérieure 106 de la pièce 100 , l’opération d’expansion étant de préférence asservie en fonction des données du contrôle continu réalisé, cet asservissement étant également de préférence continu.
La ( ) illustre un graphique sur lequel sont représentées les courbes des impacts dimensionnels des étapes de brochage C1 , d’expansion C2’, de frettage C3’ puis de sertissage orbital C4’ sur la portion cannelée 103 du moyeu 100, ces courbes étant présentées en perspective avec la ( ) qui illustre une vue en coupe plus détaillée de la portion cannelée 103 du moyeu 100.
Après l’opération de brochage, l’opération d’expansion est réalisée tendant à évaser la portion supérieure 106 . Les opérations suivantes de frettage et de sertissage tendent quant à elle à déformer la portion supérieure 106 dans le sens d’un rapprochement vers l’axe de référence X , en particulier la portée de frettage 110 , permettant de garantir ainsi d’une part la bonne solidarisation de la bague 10 sur la portée de frettage 110 ainsi que, d’autre part, une rectitude des cannelures 103 très proche des cannelures originales, juste après l’opération de brochage. Une opération d’usinage peut être mise en œuvre entre les opérations d’expansion et de frettage, pour permettre le montage de la bague, en particulier lorsque l’expansion aboutit à un diamètre de frettage supérieur au diamètre intérieur de la bague.
En particulier, le graphique montre l’évolution de la rectitude des cannelures au fil des opérations réalisées : la courbe C1 illustre la rectitude des cannelures 103 obtenue après l’opération de brochage ; la courbe C 2’ illustre la rectitude des cannelures 103 après une opération ultérieure d’expansion élasto-plastique, la courbe C 3’ illustre la rectitude des cannelures 103 après l’opération successive de frettage de la bague 10 intérieure, puis enfin la courbe C4’ illustre la rectitude finale des cannelures 103 après l’opération de sertissage.
On démontre ainsi l’obtention d’une rectitude proche de la valeur originale (moins de 20µm de défaut) et ainsi l’efficacité du procédé. En effet, le procédé d’assemblage est configuré de sorte que l’écart de diamètre de la cavité axiale 120 pris au droit des cannelures 103 d’une part, avant l’étape d’expansion élasto-plastique radiale de la portion supérieure 10 6 et, d’autre part, une fois le procédé d’assemblage avec la bague 10 mis en œuvre, dans une configuration où l’assemblage 1 est prêt à être accouplé avec le bol de transmission (après frettage de la bague 10 , et le cas échéant sertissage par exemple), est inférieur à 20µm. Une telle mesure est effectuée par exemple à l’aide d’un système de palpage à billes.
Au moment de procéder au frettage de la bague 10 intérieure sur le moyeu 100 , on dispose d’un assemblage en position désassemblée dans lequel, avant ledit assemblage de la bague 10 avec la pièce 100 , la pièce 100 comporte une portion supérieure 106 expansée radialement et de façon élasto-plastique, munie d’un évasement et de la portée de frettage 110 et de la portion des cannelures 103 en recouvrement avec la portée de frettage 110 .
Dans une position assemblée, la bague 10 est frettée sur la portée de frettage 110 de la pièce 100 de sorte qu’une face transversale inférieure 11 de la bague vient en butée contre un épaulement 105 de la pièce 100 et que l’extrémité supérieure 101 libre de la pièce dépasse axialement d’une face transversale supérieure 12 de la bague 10 pour le mode de réalisation ici décrit, la portée de frettage 110 étant de préférence au moins en partie usinée, en fonction des opérations ultérieures, le frettage au moins de la bague 10 sur la portée de frettage 100 engendrant une déformation élastique de la portion supérieure 106 telle que la portion 104 des cannelures 103 au moins en recouvrement avec la portée de frettage 110 se rapproche de l’axe de référence X .
Il est entendu que les opérations d’expansion élasto-plastique et de frettage peuvent être réalisées aisément sur des lieux géographiques différents. Une telle étape d’expansion élasto-plastique est donc aisée à mettre en œuvre et n’impose pas d’employer un moyen de réalisation de cannelures sur le même site de production.
(3–1) L’unité de commande 50 commande une commutation des éléments de commutation Q11 à Q17 de manière à faire basculer l’état du convertisseur de puissance 2 du premier état Ω1 au huitième état Ω8. En conséquence, le convertisseur de puissance 2 convertit la tension de courant alternatif Vo de l’alimentation en puissance électrique à courant alternatif V1 en tension de courant continu Vi.
En conséquence, par rapport au circuit de l’art antérieur qui utilise un total de trois circuits en pont, le convertisseur de puissance 2 réduit le nombre de composants actifs tels que les éléments de commutation et les redresseurs. De même, par rapport au circuit de l’art antérieur qui utilise des circuits en pont complet, le convertisseur de puissance 2 du présent mode de réalisation comporte un nombre relativement petit de composants actifs à travers lesquels circule un courant. Le convertisseur de puissance 2 réduit ainsi la perte de conduction dans les composants actifs.
(3–2) Dans le circuit côté courant alternatif 10, afin d’assurer la continuité du courant à travers les inductances (l’inductance côté courant alternatif 12 et l’enroulement côté courant alternatif W2), le circuit tampon côté courant alternatif 21 prévoit des chemins de déviation pour ces courants.
Avec cette configuration, le convertisseur de puissance 2 utilise le circuit tampon côté courant alternatif 21 pour supprimer l’occurrence d’une surtension qui serait générée par une inadéquation entre la continuité du courant IL2 d’inductance côté courant alternatif à travers le circuit tampon côté courant alternatif 21 et la continuité de courant de l’inductance d’excitation de l’enroulement côté courant alternatif W2.
(3–3) Le transformateur TR transmet la puissance du côté courant alternatif au côté courant continu dans tous les états du premier état Ω1 au huitième état Ω8 indépendamment de la direction de la tension appliquée à la tête et à la queue de l’enroulement côté courant alternatif W2 du transformateur TR. Le convertisseur de puissance 2 augmente ainsi le rendement d’utilisation du transformateur TR.
(3–4) L’unité de commande 50 commande une commutation de manière à améliorer le facteur de puissance sur la base du courant circulant à travers l’inductance côté courant alternatif 12 et de la tension d’entrée provenant de l’alimentation en puissance électrique à courant alternatif V1. Avec cette configuration, le convertisseur de puissance 2 améliore le facteur de puissance de la puissance fournie par l’alimentation en puissance électrique à courant alternatif V1.
(3–5) L’unité de commande 50 commande de même une commutation du circuit en pont 22 de sorte que la tension de courant continu spécifiée soit délivrée sur la base de la tension entre les bornes de connexion de courant continu t5 et t6.
Avec cette configuration, le convertisseur de puissance 2 réalise une commande de rétroaction basée sur la tension entre les bornes de connexion de courant continu t5 et t6, amenant ainsi la tension de courant continu délivrée par le convertisseur de puissance 2 à se rapprocher de la tension de courant continu spécifiée (tension cible).
Les modes de réalisation décrits ci–dessus peuvent être modifiés comme suit. Les modes de réalisation décrits ci–dessus et les modifications suivantes peuvent être combinés tant que les modifications combinées restent techniquement cohérentes entre elles.
La position à laquelle le condensateur tampon côté courant continu C2 est connecté n’est pas particulièrement limitée. Par exemple, le condensateur tampon côté courant continu C2 peut être connecté à une position en dessous de l’élément de commutation tampon côté courant continu Q2, Q12. Dans ce cas, dans le convertisseur de puissance 1, la deuxième borne tc4 du condensateur tampon côté courant continu C2 est connectée à la deuxième borne t22 de l’élément de commutation tampon côté courant continu Q2. Dans le convertisseur de puissance 2, la deuxième borne tc4 du condensateur tampon côté courant continu C2 est connectée à la première borne t21 de l’élément de commutation tampon côté courant continu Q12. La première borne tc3 du condensateur tampon côté courant continu C2 est connectée à la deuxième borne de connexion t6. Dans le convertisseur de puissance 1, la première borne t21 de l’élément de commutation tampon côté courant continu Q2 est connectée à la deuxième borne tc6 du condensateur côté courant continu C3. Dans le convertisseur de puissance 2, la deuxième borne t22 de l’élément de commutation tampon côté courant continu Q12 est connectée à la deuxième borne tc6 du condensateur côté courant continu C3.
La position à laquelle le condensateur tampon côté courant alternatif C5 est connecté n’est pas particulièrement limitée. Par exemple, le condensateur tampon côté courant alternatif C5 peut être connecté à une position au–dessus de l’élément de commutation tampon côté courant alternatif Q7, Q17. Dans ce cas, la première borne tc9 du condensateur tampon côté courant alternatif C5 est connectée à la première borne tc7 du condensateur côté courant alternatif C4. La deuxième borne tc10 du condensateur tampon côté courant alternatif C5 est connectée à la deuxième borne t72 de l’élément de commutation tampon côté courant alternatif Q7, Q17. La première borne t71 de l’élément de commutation tampon côté courant alternatif Q7, Q17 est connectée à la deuxième borne t42 du premier élément de commutation de bras inférieur Q4, Q14, et à la deuxième borne t62 du deuxième élément de commutation de bras inférieur Q6, Q16.
Le condensateur côté courant continu C3 est connecté entre la tête de l’enroulement côté courant continu W1 et la deuxième borne t12 de l’élément de commutation de redressement Q1 dans le convertisseur de puissance 1, et est connecté entre la tête de l’enroulement côté courant continu W1 et la deuxième borne tL2 de l’inductance côté courant continu 11 dans le convertisseur de puissance 2. La présente divulgation n’est pas limitée à ces configurations. Le condensateur côté courant continu C3 peut être connecté entre la queue de l’enroulement côté courant continu W1 et la deuxième borne de connexion t6. Le condensateur côté courant continu C3 peut comporter deux condensateurs. Dans ce cas, le condensateur côté courant continu C3 est prévu entre la tête de l’enroulement côté courant continu W1 et la deuxième borne t12 de l’élément de commutation de redressement Q1 dans le convertisseur de puissance 1. De même, le condensateur côté courant continu C3 est prévu entre la tête de l’enroulement côté courant continu W1 et la deuxième borne tL2 de l’inductance côté courant continu 11 et entre la queue de l’enroulement côté courant continu W1 et la deuxième borne de connexion t6 dans le convertisseur de puissance 2.
Dans les modes de réalisation décrits ci–dessus, l’inductance côté courant alternatif 12 est connectée entre la première borne de connexion de courant alternatif t3 et le nœud entre les éléments de commutation Q3 et Q4 dans le convertisseur de puissance 1. L’inductance côté courant alternatif 12 est connectée entre la première borne de connexion de courant alternatif t3 et le nœud entre les éléments de commutation Q13 et Q14 dans le convertisseur de puissance 2. La position de l’inductance côté courant alternatif 12 n’est pas limitée à ces positions. L’inductance côté courant alternatif 12 peut être connectée entre la deuxième borne de connexion de courant alternatif t4 et le nœud entre les éléments de commutation Q5 et Q6 dans le convertisseur de puissance 1. L’inductance côté courant alternatif 12 peut être connectée entre la deuxième borne de connexion de courant alternatif t4 et le nœud entre les éléments de commutation Q15 et Q16 dans le convertisseur de puissance 2. De même, l’inductance côté courant alternatif 12 peut comporter deux inductances. Dans ce cas, dans le convertisseur de puissance 1, l’une des inductances est connectée entre la première borne de connexion de courant alternatif t3 et le nœud entre les éléments de commutation Q3 et Q4, et l’autre inductance est connectée entre la deuxième borne de connexion de courant alternatif t4 et le nœud entre les éléments de commutation Q5 et Q6. L’inductance côté courant alternatif 12 peut être connectée entre la première borne de connexion de courant alternatif t3 et le nœud entre les éléments de commutation Q13 et Q14 dans le convertisseur de puissance 2. L’inductance côté courant alternatif 12 peut être connectée entre la deuxième borne de connexion de courant alternatif t4 et le nœud entre les éléments de commutation Q15 et Q16 dans le convertisseur de puissance 2.
Dans les modes de réalisation décrits ci–dessus, le condensateur côté courant alternatif C4 est connecté entre la tête de l’enroulement côté courant alternatif W2 et la première borne t31 du premier élément de commutation de bras supérieur Q3 dans le convertisseur de puissance 1. Le condensateur côté courant alternatif C4 est connecté entre la queue de l’enroulement côté courant alternatif W2 et la première borne t31 du premier élément de commutation de bras supérieur Q13 dans le convertisseur de puissance 2. Cependant, la position du condensateur côté courant alternatif C4 n’est pas limitée à ces positions. Par exemple, le condensateur côté courant alternatif C4 peut être connecté entre la queue de l’enroulement côté courant alternatif W2 et la deuxième borne t42 du premier élément de commutation de bras inférieur Q4 dans le convertisseur de puissance 1. De même, le condensateur côté courant alternatif C4 peut être connecté entre la tête de l’enroulement côté courant alternatif W2 et la deuxième borne t42 du premier élément de commutation de bras inférieur Q14 dans le convertisseur de puissance 2. Le condensateur côté courant alternatif C4 peut comporter deux condensateurs. Dans ce cas, dans le convertisseur de puissance 1, l’un des condensateurs peut être prévu entre la tête de l’enroulement côté courant alternatif W2 et la première borne t31 du premier élément de commutation de bras supérieur Q3, et l’autre condensateur peut être prévu entre la queue de l’enroulement côté courant alternatif W2 et la deuxième borne t42 du premier élément de commutation de bras inférieur Q4. Dans le convertisseur de puissance 2, un des condensateurs peut être prévu entre la queue de l’enroulement côté courant alternatif W2 et la première borne t31 du premier élément de commutation de bras supérieur Q13, et l’autre condensateur peut être prévu entre la tête de l’enroulement côté courant alternatif W2 et la deuxième borne t42 du premier élément de commutation de bras inférieur Q14.
Dans le convertisseur de puissance 1, le capteur de courant S2 est prévu entre l’inductance côté courant alternatif 12 et le nœud entre les éléments de commutation Q3 et Q4. Dans le convertisseur de puissance 2, le capteur de courant S2 est prévu entre l’inductance côté courant alternatif 12 et le nœud entre les éléments de commutation Q13 et Q14. Cependant, la position du capteur de courant S2 n’est pas limitée à ces positions. Le capteur de courant S2 peut être prévu entre la première borne de connexion de courant alternatif t3 et l’inductance côté courant alternatif 12. Le capteur de courant S2 peut être prévu entre la deuxième borne de connexion de courant alternatif t4 et le nœud entre les éléments de commutation Q5 et Q6.
Dans les modes de réalisation décrits ci–dessus, le cycle de commutation est constant. Cependant, le cycle de commutation peut varier. En particulier, lorsque la commande PFC est réalisée dans le troisième mode de réalisation, l’utilisation d’une commande à hystérésis simplifie la commande bien que le cycle de commutation varie en fonction de la valeur de la tension de courant alternatif Vo.
Arrière-plan technologique Les avions à propulsion électrique ou hybride, que ce soient des avions conventionnels ou bien à décollage et atterrissage vertical (de l’anglais « Vertical Take-off and Landing ») ou bien encore à décollage et atterrissage court (de l’anglais « Short Take-off and Landing »), constituent un marché avec des perspectives et une demande importante dans le transport intra urbain et inter urbain pour transporter des marchandises ou des personnes.
La propulsion électrique est réalisée par un ou plusieurs moteurs électriques, le nombre variant suivant les architectures.
Généralement la transmission de puissance d’une source de tension continue jusqu’au moteur électrique se fait par un seul onduleur, et ce dernier comporte un filtre d’entrée comportant en particulier une capacité de forte valeur et donc encombrante.
Il peut être souhaité de prévoir un dispositif pouvant être intégré de manière compacte à la machine électrique.
Il est donc proposé un filtre de tension continue pour une entrée d’onduleur d’une machine électrique de propulsion d’un aéronef, comportant : une barre omnibus positive et une barre omnibus négative, présentant : respectivement une borne positive et une borne négative, respectivement au moins une borne de sortie positive et au moins une borne de sortie négative, et respectivement deux portions ayant chacune des pliures sensiblement parallèles afin de définir des plans se succédant l’un après l’autre en étant inclinés l’un par rapport au suivant, l’une des portions, dite interne, étant emboîtée dans l’autre, dite externe, de manière à ce que chaque plan de l’une s’étende sensiblement parallèlement en face d’un plan associé de l’autre ; et des capacités de mode différentiel connectées entre les deux portions.
De façon optionnelle, les plans sont au nombre d’au moins trois.
De façon optionnelle également, plus de capacités de mode différentiel sont connectées entre la ou les paires centrales de plans qu’entre les deux paires périphériques de plans.
De façon optionnelle également, les capacités de mode différentiel sont disposées sur une face externe de la portion externe et/ou sur une face interne de la portion interne .
Il est également proposé un convertisseur de tension comportant : au moins un module de puissance ; et un filtre selon l’invention, chaque module de puissance étant connecté à une paire respective de bornes de sortie positive et négative.
Il est également proposé une propulsion électrique comportant : un convertisseur de tension selon l’invention ; un moteur électrique ; un arbre de sortie solidaire d’un rotor du moteur électrique, le filtre d’entrée étant disposé autour de l’arbre de sortie de sorte que les portions des barres omnibus entourent l’arbre de sortie.
De façon optionnelle, plusieurs convertisseurs de tension sont répartis autour de l’arbre de sortie.
De façon optionnelle également, la propulsion électrique comporte en outre un carter entourant l’arbre de sortie et présentant plusieurs faces planes, internes ou externes, se succédant autour de l’arbre de sortie, le filtre d’entrée étant plaqué contre les faces planes du carter de manière à ce que chaque plan de la portion inférieure s’étende sensiblement parallèlement en face d’une face plane associée du carter.
Il est également proposé un aéronef comportant une propulsion électrique selon l’invention.
Brève description des figures L’invention sera mieux comprise à l’aide de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d’exemple et faite en se référant aux dessins annexés dans lesquels : la est une vue fonctionnelle d’un exemple d’une propulsion électrique selon l’invention d’un aéronef, la est un schéma électrique d’un exemple de filtre d’entrée d’un convertisseur de tension de la propulsion électrique de la , la est une vue en trois dimensions de barres omnibus du filtre d’entrée de la , séparées l’une de l’autre, la est une vue en trois dimensions des barres omnibus du filtre d’entrée de la , assemblées l’une à l’autre, la est une vue en trois dimensions du filtre d’entrée de la , la est une vue en coupe du filtre d’entrée de la , la est une vue en trois dimensions d’un exemple d’une partie d’une propulsion électrique selon l’invention d’un aéronef, la est une vue en trois dimensions de la partie de la propulsion électrique de la , selon un autre angle de vue, et la est une vue en coupe de la partie de la propulsion électrique de la .
Description détaillée de l’invention En référence à la , un exemple d’une propulsion électrique 100 d’un aéronef va à présent être décrit.
La propulsion électrique 100 comporte tout d’abord une source de tension continue 102 conçue pour fournir une tension continue U. La source de tension continue 102 comporte par exemple une ou plusieurs batteries.
Dans un mode de réalisation selon la présente invention, le pinceau peut être constitué de premières fibres et de secondes fibres ayant chacune une section circulaire, et dans lequel la première fibre peut avoir un premier diamètre de fibre et la seconde fibre a un second diamètre de fibre. La quantité de premières fibres peut être la même que la quantité de secondes fibres. La quantité des premières fibres peut être la même que la quantité des secondes fibres, et les premières fibres et les secondes fibres peuvent être disposées d'une manière sensiblement homogène.
Dans un mode de réalisation selon la présente invention, le pinceau peut être constitué d'une pluralité de fibres ayant chacune une section en forme d'étoile. Un diamètre d'un cercle circonscrit à la section en forme d’étoile des fibres est sensiblement identique pour toutes les fibres.
Dans un mode de réalisation selon la présente invention, la porosité du polyester formant l'alimentateur (4) est supérieure à 68 %, de préférence supérieure à 74 %.
La présente invention peut être mieux comprise à la lecture de la description suivante de ses modes de réalisation non limitatifs, et à l'examen des dessins schématiques qui l'accompagnent, sur lesquels :
- la montre une vue éclatée du mode de réalisation d'un stylo ligneur selon la présente invention,
- la montre une vue en coupe selon une direction longitudinale d'un mode de réalisation d'un stylo ligneur selon la présente invention,
- la montre une vue extérieure d'un pinceau,
- la montre une vue en coupe et une vue agrandie de celle-ci dans une section perpendiculaire à la direction longitudinale des fibres ayant une forme d'étoile,
- la montre une vue en coupe et une vue agrandie de celle-ci dans une section perpendiculaire à la direction longitudinale des fibres ayant deux types de diamètres,
- la montre une vue extérieure et une vue en coupe suivant la direction longitudinale d'un étui à pinceau,
- la montre une vue extérieure d'un alimentateur,
- la montre une vue extérieure d'un système lamellaire,
- la montre une vue en coupe suivant la direction longitudinale d'un baril interne,
- la montre une vue en coupe dans la direction longitudinale d'une gaine externe, et
- la montre une vue en coupe dans la direction longitudinale d'un bouchon.
Le stylo ligneur selon la présente invention est optimisé pour la nouvelle formule de ligneur à très faible viscosité. Plus précisément, la formule de ligneur contient une composition comprenant :
Il existe donc toujours un besoin pour un procédé de traitement des déchets amiantés qui soit écologique et efficace.