INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Notamment, l’unité de contrôle 11 peut activer le dispositif de freinage régénératif 5 lorsque la valeur de la mesure M passe en dessous d’un seuil non nul prédéterminé. Ce seuil ne doit pas être choisi trop grand pour éviter des freinages intempestifs. En effet, si le seuil est trop élevé, le système interprètera mal une présence de pied comme une intention de freinage. C’est uniquement quand le pied 15 est vraiment à proximité de la pédale de frein 7 qu’on peut conclure que le conducteur à l’intention de freiner l’automobile.
Par même modèle, on entend une batterie : réalisée à partir du même matériau ou ensemble de matériaux de base que pour la batterie 10 (par exemple du plomb, ou du Lithium, ou du Nickel et du Cadmium, ou encore du Zinc et du manganèse), utilisant le même type d’anode et de cathode ; par exemple, si la batterie 10 est une batterie au Lithium à anodes en graphite et cathodes en Phosphate de Fer Lithié « LFP », de sera le cas aussi pour la batterie de test ou la cellule de test (et de même si la batterie 10 est une batterie au lithium à anodes Titanate de Lithium « LTO » et à cathodes en Oxyde de Cobalt-Lithium-Manganèse-Nickel « NMC », par exemple), et dimensionnées de la même manière que la batterie 10, ou qu’une cellule de cette batterie (mêmes surfaces d’électrodes, même volume de cellule).
Il s’agit par exemple d’une batterie, ou d’une cellule de batterie, fournie par le fabricant de la batterie 10, et pour laquelle le fabricant indique qu’elle est du même modèle (d’ailleurs, la batterie de test pourrait être la batterie 10 elle-même).
Lors de cette étape préliminaire de caractérisation, pour déterminer la charge électrique non extractible Q s,minlim à une température de test donnée, on réalise les opérations suivantes, sur la batterie de test ou sur la cellule de test: charge de la batterie ou de la cellule de test, puis à ladite température de test T T , et pour un courant de décharge i d donné, première décharge de la batterie ou de la cellule de test jusqu’à atteindre, aux bornes de la batterie ou de la cellule de test, une tension électrique de seuil de fonctionnement, puis modification de la température de la batterie ou de la cellule de test pour l’amener à la température de fonctionnement optimale T opt mentionnée plus haut, puis à la température de fonctionnement optimale T o pt , et pour le courant optimal de décharge i opt , deuxième décharge de la batterie ou de la cellule de test, en comptabilisant (par comptage coulométrique) une charge électrique Qr qui est délivrée jusqu’à ce qu’une tension aux bornes de la batterie ou de la cellule de test atteigne ladite tension électrique de seuil de fonctionnement, la charge électrique non extractible Q s,minlim à ladite température de test T T , et pour le décharge i d mentionné plus haut, étant déterminée à partir de la charge électrique délivrée Q r comptabilisée lors de cette deuxième décharge.
Lorsque le test est réalisé directement sur une batterie de test de même capacité que la batterie 10 (et pas seulement sur une cellule de test), la charge électrique non extractible Q s,minlim à ladite température de test T T , et pour le décharge i d est déterminée comme étant égale à la charge électrique délivrée Q r lors de cette deuxième décharge (puisque cette charge est la charge résiduelle, n’ayant pas été extraite de la batterie lors de la première décharge à la température T T ).
Lorsque le test est réalisé sur une cellule de test, de même modèle que l’une des cellules de la batterie 10, la charge électrique non extractible Q s,minlim à ladite température de test T T , et pour la décharge i d peut par exemple être déterminée comme étant égale à la charge électrique délivrée Q r lors de la deuxième décharge, multipliée par le nombre de cellules de la batterie 10 (ou, éventuellement, sur la base d’une modélisation électrique plus complète de l’agencement de cellules formant la batterie 10).
La tension électrique de seuil de fonctionnement, en dessous de laquelle on cesse de décharger la batterie, peut-être une tension électrique fixée par les conditions d’utilisation de la batterie 10. Par exemple, s’il s’agit d’une batterie électrique destinée à délivrer une tension de 12V, pour alimenter un certain nombre d’appareils électriques (prévus pour fonctionner sous 12V), cette tension de seuil peut être fixée à 11,5V, ou à 11V, légèrement en dessous de la tension de service prévue.
La tension électrique de seuil de fonctionnement pourrait aussi correspondre à un seuil en dessous duquel une décharge supplémentaire de la batterie pourrait détériorer la batterie (puisque, pour certains types de batteries, une décharge totale, complète de la batterie peut entrainer un vieillissement prématuré de cette batterie).
L’ensemble des opérations présentées ci-dessus, qui permettent de déterminer la charge électrique non extractible Q s,minlim , est exécuté plusieurs fois, pour plusieurs valeurs de la température de test T T , et pour plusieurs valeurs du courant de décharge i d , pour obtenir une cartographie de en fonction de la température et du courant.
La charge maximale atteignable Q s,maxlim peut être déterminée elle aussi lors de cette étape préliminaire de caractérisation, en comptabilisant (par comptage coulométrique), à la température de test, et pour un courant de charge égal, en valeur absolue, à i d , la charge maximale pouvant être emmagasinée dans la batterie de test ou la cellule de test. Cette charge est compatibilisée à partir d’une situation où la batterie ou cellule de test est considérée entièrement déchargée. Pour décharger la batterie entièrement (ou tout au moins, pour la décharger jusqu’à une situation où elle est considérée vide), on la décharge, à la température optimale de fonctionnement T opt , et sous le courant i opt , jusque ce que la tension à ses bornes atteigne la tension de seuil de fonctionnement mentionnée plus haut.
Différentes variantes peuvent apportées au procédé et au système de stockage qui viennent d’être présentés, en plus de celles déjà mentionnées.
Ainsi, la charge électrique non extractible Q s,minlim et la charge maximale atteignable Q s,maxlim , pourraient être déterminées, lors de l’étape S25, en fonction seulement de la température de la batterie, T, au lieu d’être déterminées en tenant compte à la fois de cette température et du courant débité.
Au contraire, d’autres paramètres susceptibles d’influencer ces charges Q s,minlim et Q s,maxlim pourraient être pris en compte, en plus de la température T et du courant i (en particulier lors de l’étape S25). Ainsi, un état de santé SOH (pour « State Of Health » en anglais), représentatif d’un degré de vieillissement plus ou moins important de la batterie 10, pourrait être pris en compte pour estimer ces charges, qui interviennent dans l’estimation de l’état de charge disponible SOC a .
Par ailleurs, ce procédé peut s’appliquer pour surveiller un ensemble de plusieurs batteries. A titre d’illustration, dans le cas de deux batteries B1 et B2, le procédé peut être exécuté de manière similaire (même manière de calculer les charges Q s , Q a , et Q a,max , pour chacune des deux batteries), mais en moyennant les charges (pour les deux batteries), ou en prenant, entre les deux batteries, la valeur minimale ou maximale de la charge considérée, selon les besoins d’utilisation, avant de calculer les états de charge globaux.
Ainsi, par exemple, pour deux batteries connectées en série, en cas de décharge, on déterminera un SOC a global et un SOC s global, pour l’ensemble de deux batteries, égal respectivement au plus petit des deux SOC a des deux batteries (SOC a « individuels »), et au plus petit des deux SOC s (SOC s « individuels ») des deux batteries (car c’est la batterie la moins chargée qui va limiter l’opération, lors d’une décharge). De même, pour deux batteries connectées en série, en cas de charge, on déterminera un SOC a global et un SOC s global, pour l’ensemble de deux batteries, égal respectivement au plus grand des deux SOC a des deux batteries, et au plus grand des deux SOC s des deux batteries (car c’est la batterie la plus chargée qui limitera l’opération de charge).
Enfin, les différentes opérations réalisées lors de ce procédé pourraient être regroupées en étapes, ou organisées différemment, par rapport à ce qui a été présenté plus haut. Ainsi, les charges Q a , Q a,max et l’état de charge disponible SOC a pourraient être calculés lors d’une même étape, plutôt que lors des deux étapes S25 et S26.
Procédé d’extraction, de manière sécurisée, de lithium d’une batterie électrique comprenant du lithium métallique solide. La présente invention concerne un procédé d’extraction de lithium d’une batterie comprenant du lithium métallique solide, de manière sécurisée.
Procédé de fabrication d’un dispositif opacifiant pour vitres Domaine de l’invention La présente invention concerne un procédé de fabrication d’un dispositif opacifiant pour vitres ou parois au moins partiellement transparentes.
Art antérieur Il est connu d’utiliser un dispositif opacifiant s’étendant selon un plan d’extension et étant entouré de vitres ou de parois au moins partiellement transparentes.
Un tel dispositif permet de faire varier le degré d’opacité. Il comprend une couche centrale en un matériau polarisable entouré de deux couches conductrices. Les couches conductrices sont quant à elles entourées de couches isolantes.
Puisqu’il est nécessaire d’accéder aux deux couches conductrices pour les soumettre à une tension de sorte à faire varier le degré d’opacité, une portion des couches isolantes doit être retirée et des conducteurs doivent être fixés sur les couches conductrices. Il peut s’agir de plaques de cuivre.
La fixation des conducteurs est une opération qui peut s’avérer délicate à réaliser car la fixation doit être suffisante pour assurer un bon contact électrique.
Par ailleurs, la présence de conducteurs peut engendrer localement une surépaisseur du dispositif opacifiant. Or, ce dispositif opacifiant se doit d’être le plus plan possible pour faciliter le montage avec des vitres ou parois au moins partiellement transparentes.
La présente invention vise à résoudre tout ou partie des inconvénients mentionnés ci-dessus.
A cet effet, la présente invention concerne un procédé de fabrication d’un dispositif opacifiant pour vitres ou parois au moins partiellement transparentes, le procédé de fabrication comprenant les étapes suivantes :
disposer d’une partie polarisable incluant une couche centrale avec un matériau polarisable apte à être opaque ou au moins partiellement transparent selon une tension lui étant soumise, deux couches conductrices entourant la couche centrale aptes à appliquer une tension de part et d’autre de la couche centrale, et, deux couches isolantes entourant les couches conductrices,
retirer une portion de la partie polarisable de sorte à engendrer un accès de raccordement électrique à chaque couche conductrice,
disposer de deux couches de recouvrement en un matériau électriquement isolant,
réaliser un dépôt d’une entité conductrice sur chaque couche de recouvrement, le dépôt solidarisant l’entité conductrice sur chaque couche de recouvrement de sorte à engendrer au moins une piste conductrice sur chaque couche de recouvrement,
solidariser les couches de recouvrement pourvues de pistes conductrices à la partie polarisable, les couches de recouvrement pourvues de pistes conductrices entourant la partie polarisable, chaque piste conductrice étant en contact électrique à la couche conductrice correspondante au niveau de l’accès de raccordement électrique correspondant et chaque piste conductrice présentant une partie libre en dehors de de l’accès de raccordement électrique apte à être raccordée électriquement à un conducteur externe.
Par les termes polarisable et opacifiant, il est entendu variation de teinte sous contrôle électronique. La couche centrale peut être en film SPD, PDLC ou électrochromique.
La partie polarisable comprend deux couches isolantes pour protéger la couche centrale et les couches conductrices. Il est toutefois nécessaire d’avoir accès aux couches conductrices pour appliquer une tension à la couche centrale dans le but de faire varier l’opacité de la partie polarisable.
Le fait de préparer deux couches de recouvrement séparément est avantageux car la réalisation du dépôt sur un matériau électriquement isolant est aisée. Les couches de recouvrement sont donc préparées séparément et les pistes électriques disposées de manière à coïncider avec les accès de raccordement électrique de part et d’autres de la partie polarisable.
Cette fixation de type mécanique s’active également sans que l’opérateur ne doive effectuer un autre geste que celui qui consiste à poser le contenant pour marchandise 20 sur le véhicule électrique individuel 25 en position de fixation.
Un mode de réalisation de cet élément de fixation complémentaire comprend deux gâches 120 comprenant un ressort de rappel. La partie mobile des gâches 120 est apte à s’abaisser et à laisser glisser un élément plat doté d’un orifice 130 en comprimant le ressort de rappel. Lorsque la gâche 120 est en face de l’orifice 130, la partie mobile de la gâche 120 se déploie à travers l’orifice 130 sous l’effet du ressort de rappel. Lorsque la partie mobile de la gâche 120 est déployée dans l’orifice 130, la partie mobile de la gâche 120 empêche un déplacement relatif de la gâche électrique 120 vis-à-vis de l’élément plat quand une force transversale perpendiculaire à la surface plane de l’élément plat est exercée. Un mouvement de jeu résiduel dû à la différence de taille entre la gâche et l’orifice peut toutefois exister. Dans le cas présent, l’élément de surface plat est constitué par un des côtés 50 de l’embase ferromagnétique 40.
La taille de l’orifice 130 compris dans le côté 50 de l’embase ferromagnétique 40 est adaptée pour que la partie mobile de la gâche 120 puisse s’y déployer lorsque le contenant pour marchandise 20 est en position de fixation. Le déploiement de la partie mobile de la gâche 120 est assuré par la force de retour du ressort comprimé lorsque le contenant pour marchandise 20 est en position de fixation, ce qui correspond au positionnement de la partie mobile de la gâche 120 dans l’orifice 130 du côté de l’embase 50.
Lorsque la fixation électromagnétique est activée, le mouvement de jeu résiduel éventuellement présent avec l’élément de fixation complémentaire de type mécanique ne peut plus se produire. La combinaison des deux modes de fixation présente le double avantage de sécuriser la fixation électromagnétique en cas de panne électrique d’un côté, et d’assurer une fixation stable et fixe de meilleure qualité que celle obtenue par l’élément de fixation complémentaire d’un autre côté. La combinaison des deux fixations permet donc une fixation à la fois sécurisée et très stable du contenant pour marchandise sur le véhicule.
L’activation de l’électroaimant 80 se fait lorsque le véhicule électrique individuel 25 est sous tension et dès que le capteur inductif 130 détecte la présence de l’embase ferromagnétique 40.
En cas de coupure d’alimentation en électricité de l’électroaimant 80, l’élément de fixation complémentaire permet de garder une fixation de sécurité entre le contenant pour marchandise 20 et le véhicule électrique individuel 25. La fixation du contenant pour marchandise 20 sur le véhicule électrique individuel 25 est moins stable en cas de coupure d’alimentation. La présence de l’élément de fixation complémentaire assure la fixation de sécurité et évite ainsi que le contenant pour marchandise 20 ne se désolidarise du véhicule électrique individuel 25 en cas de panne d’alimentation électrique.
À tout moment, l’opérateur peut désactiver la fixation par une action manuelle indirecte, c’est-à-dire via un actionneur. Le véhicule doit être sous tension pour pouvoir désactiver la fixation par une action manuelle indirecte.
L’action manuelle indirecte génère une impulsion électrique appliquée à deux niveaux :
- au niveau du capteur inductif 130 afin de couper l’alimentation de l’électroaimant 80 ;
- au niveau des gâches 120 afin de déclencher un mécanisme de rétractation des parties mobiles des gâches 120 en position repliée.
Le mécanisme de rétractation des parties mobiles des gâches 120 en position repliée s’effectue sous l’action d’une pression exercée sur les parties mobiles des gâches qui passent à travers un orifice des gâches. Les parties mobiles sont aptes à se déplacer à l’intérieur desdits orifices sous l’effet d’une force perpendiculaire à l’orifice entre deux positions.
La première position est une position de repos dans laquelle les parties mobiles sont déployées en saillie par rapport au plan passant par lesdits orifices.
La deuxième position est une position de rétractation dans laquelle les parties mobiles sont enfoncées dans lesdits orifices jusqu’à ce que les parties mobiles ne soient plus en saillie par rapport au plan passant par lesdits orifices.
Pour enfoncer les parties mobiles, une force de compression est exercée sur les parties mobiles, perpendiculaire au plan desdits orifices Un moyen de rappel repousse les parties mobiles des gâches en position de repos en l’absence de de force de compression. La force de compression peut être exercée par des moyens de compression propres à la gâche, ou par des moyens manuels exercés par l’opérateur.
Ainsi, l’action manuelle indirecte désolidarise le contenant pour marchandise 20 et le véhicule électrique individuel 25. Cette action manuelle peut s’exercer sur un actionneur comprenant un interrupteur positionné soit sur le système d’attache réversible 10, soit sur le contenant pour marchandise 20, soit sur le véhicule électrique individuel 25, soit sur une télécommande.
Par exemple, l’actionneur peut être intégré dans une hanse du contenant pour marchandise 20 dans une position telle que, lorsqu’un opérateur saisit le contenant pour marchandise par une hanse des hanses prévues pour soulever le contenant pour marchandise 20, une pression s’exerce sur l’interrupteur et déclenche la libération du contenant pour marchandise 20.
Selon une caractéristique de l’invention, le premier collecteur de sortie est disposé à la deuxième extrémité de la surface d’échange de chaleur et le deuxième collecteur de sortie est disposé à la première extrémité de la surface d’échange de chaleur opposée à la deuxième extrémité le long de la direction d’allongement principal de la pluralité de tubes.
On comprend alors que le collecteur d’entrée et le collecteur de sortie du premier circuit, respectivement le collecteur d’entrée et le collecteur de sortie du deuxième circuit, sont à des extrémités opposées l’une de l’autre de la surface d’échange, suivant la direction d’allongement principal de la pluralité de tubes.
Selon une caractéristique de l’invention, le premier collecteur d’entrée et le deuxième collecteur de sortie forment un ensemble disposé à la première extrémité de la surface d’échange, l’ensemble formé par le premier collecteur de sortie et le deuxième collecteur d’entrée étant disposé à la deuxième extrémité de la surface d’échange.
Selon une caractéristique de l’invention, les collecteurs du premier circuit sont en regard l’un de l’autre suivant la direction d’allongement principal des tubes et les collecteurs du deuxième circuit sont en regard l’un de l’autre suivant la direction d’allongement principal des tubes.
Selon une caractéristique de l’invention, les collecteurs positionnés à une même extrémité de la surface d’échange de chaleur sont alignés le long d’une droite sécante à un plan principal de la surface d’échange de chaleur. De manière plus précise, les collecteurs positionnés à une même extrémité de la surface d’échange de chaleur sont alignés le long d’une droite perpendiculaire au plan principal de la surface d’échange de chaleur.
Selon une caractéristique de l’invention, l’échangeur de chaleur comprend une pluralité d’organes de dissipation thermique s’étendant suivant la direction d’allongement principal des tubes, chaque organe de dissipation thermique étant disposé entre au moins deux tubes de la pluralité de tubes suivant leur direction d’empilement. Les organes de dissipation thermique peuvent être par exemple et de manière non limitative, des ailettes, permettant d’augmenter, par conduction thermique entre les tubes et ces ailettes, la surface d’échange de calories pour le flux d’air traversant l’échangeur de chaleur.
Selon une caractéristique de l’invention, le premier collecteur d’entrée et le deuxième collecteur d’entrée sont configurés pour être fluidiquement reliés de manière commune à un organe de détente de la première portion de la boucle de fluide réfrigérant. On comprend que l’embranchement formé sur la première portion de la boucle de fluide réfrigérant qui est relié à chacun des collecteurs d’entrée pour alimenter en quantité équivalente de fluide réfrigérant le premier circuit et le deuxième circuit, peut être disposé en aval de l’organe de détente, c’est-à-dire entre cet organe de détente et l’échangeur de chaleur, de sorte que les portions de fluide réfrigérant circulant dans chaque circuit soit détendu de manière homogène.
L’invention porte également sur une boucle de fluide réfrigérant comprenant au moins un compresseur, au moins un échangeur thermique, au moins un échangeur de chaleur selon l’une quelconque des caractéristiques précédentes, une sortie du compresseur étant raccordée fluidiquement à l’échangeur de chaleur, au moins une sortie de l’échangeur de chaleur étant raccordé fluidiquement à l’échangeur thermique ou à une entrée du compresseur, et au moins un premier organe de détente est disposé entre l’échangeur de chaleur et l’échangeur thermique et au moins un deuxième organe de détente est disposé entre le compresseur et l’échangeur de chaleur.
Selon une caractéristique de la boucle de fluide réfrigérant, celle-ci comprend au moins un canal d’entrée du fluide réfrigérant dans l’échangeur de chaleur et un canal de sortie du fluide réfrigérant de l’échangeur de chaleur, les collecteurs d’entrée de l’échangeur de chaleur étant fluidiquement reliés au canal d’entrée du fluide réfrigérant et les collecteurs de sortie de l’échangeur de chaleur étant fluidiquement reliés au canal de sortie du fluide réfrigérant.
On comprend par ailleurs que le canal d’entrée du fluide réfrigérant dans le premier collecteur d’entrée et dans le deuxième collecteur d’entrée est disposé en sortie de l’organe de détente présent sur la première portion de la boucle de fluide réfrigérant. Le canal de sortie, relié fluidiquement au premier collecteur de sortie et au deuxième collecteur de sortie, est fluidiquement relié au compresseur ou à l’échangeur thermique suivant la configuration d’utilisation de la boucle de fluide réfrigérant.
est une vue schématique d’une boucle de fluide réfrigérant selon une première configuration ;
est une représentation schématique d’un échangeur de chaleur de la boucle de fluide réfrigérant des figures 1 et 2, comprenant un premier circuit et un deuxième circuit et une surface d’échange de chaleur comprenant une pluralité de tubes répartis en une première partie et une deuxième partie ;
est une vue en perspective d’un mode de réalisation de l’échangeur de chaleur de la , comprenant le premier circuit et le deuxième circuit et une surface d’échange de chaleur comprenant une pluralité de tubes répartis en une première partie et une deuxième partie ;
est une vue rapprochée de la surface d’échange de chaleur illustrant plusieurs tubes voisins et plusieurs organes de dissipation thermique respectivement disposés entre deux tubes.
La montre un dispositif accoudoir-séparateur 6 selon un premier mode de réalisation.
Ce dispositif 6 comprend un organe de liaison 10 et une poutre 12, visibles sur la , ainsi qu’une manchette 14 représentée séparément sur la .
Les figures 3 et 6 comprennent un référentiel D1-D2-D3 associé au sous-ensemble formé par l’organe de liaison 10 et la poutre 12, définissant respectivement une direction longitudinale, une direction latérale et une direction transversale.
Les figures 4 et 5 comprennent un référentiel D4-D5-D6 associé à la manchette 14, définissant respectivement une direction longitudinale, une direction latérale et une direction transversale.