INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans un autre exemple, les codes associés au niveau d’isolement i contiennent des instructions visant à vérifier l’intégrité des données et/ou codes associés au niveau d’isolement i+1. Ainsi, un accès en lecture de la ou des zones mémoire associées au niveau d’isolement i+1 est autorisé afin d’effectuer cette vérification.
Dans une étape 607 (i=i+1), postérieure à l’étape 605, la valeur de comptage est incrémentée. Par exemple la valeur de comptage passe de i à i+1. Dans d’autres exemples, l’incrémentation augmente i de plusieurs unités.
Dans une étape 609 (i=N ?) le processeur générique 110 compare la valeur de comptage i à la valeur N, où N est défini comme décrit en relation avec l’étape 607 de la . Si la valeur i n’est pas égale à N (branche N) le procédé revient à l’étape 605.
Dans le cas où, lors de l’étape de comparaison 609, la valeur de comptage est égale à N (branche Y), le procédé continue sur une étape 613 (EXECUTE CODE ON LEVEL N) dans laquelle le ou les codes de démarrage associés au niveau d’isolation N sont exécutés.
Le démarrage du dispositif de traitement 102 se termine par une étape 615 (END OF BOOT), qui est similaire à l’étape 511 de la , et n'est pas décrite à nouveau en détail.
Le procédé dont la mise en œuvre est présentée par la permet une lecture des codes de démarrage en décalé. En effet les codes de démarrage associés à un niveau d’isolement sont lus lorsque la valeur de comptage est inférieure à la valeur du niveau. Cela permet un gain de temps par rapport à la mise en œuvre du procédé présenté dans la .
Un avantage des modes de réalisation décrits est que des codes de démarrage, ainsi que de données sensibles en termes de confidentialité, sont protégés de façon importante contre des attaques, et notamment des attaques en « glitch », par l’usage d’un compteur monotone et d’un circuit de protection tel que décrit dans la présente description.
Un autre avantage des modes de réalisation décrits est que les mécanismes de protection d’une séquence de démarrage sont assurés par des circuits matériels.
Divers modes de réalisation et variantes ont été décrits. La personne du métier comprendra que certaines caractéristiques de ces divers modes de réalisation et variantes pourraient être combinées, et d’autres variantes apparaîtront à la personne du métier. En particulier, le nombre de niveaux d’isolement ainsi que le nombre de protections des niveaux d’isolement peuvent varier. De plus, bien que des exemples de comparaisons ont été décrits sur la base des certains opérateurs tels que strictement inférieur ou supérieur ou égal, selon la définition des valeurs seuil ou de référence, les opérateurs peuvent varier.
Enfin, la mise en œuvre pratique des modes de réalisation et variantes décrits est à la portée de la personne du métier à partir des indications fonctionnelles données ci-dessus.
PROCEDE DE TRANSMISSION ET DISPOSITIF NOEUD IMPLEMENTANT LEDIT PROCEDE Au moins un mode de réalisation concerne un procédé de transmission pour transmettre des données à partir d’un premier dispositif nœud vers un second dispositif nœud appartenant à un voisinage réseau du premier dispositif nœud, les premier et second dispositifs nœuds étant configurés pour transmettre les données par courants porteurs en ligne et par radio-fréquences. Au moins un mode de réalisation concerne un dispositif nœud implémentant ledit procédé de transmission.
Dans une évolution de la norme G3-PLC définie dans une Annexe H de la recommandation ITU-T G.9903 (2017) Amendement 1 (05/2021), appelée G3-PLC Hybrid PLC & RF, un canal RF (acronyme de radio-fréquences) peut être utilisé à la place d’une desdites bandes fréquentielles PLC. Plus précisément, cette version de la norme permet l’utilisation occasionnelle d’une couche physique radio secondaire basée sur une modulation SUN FSK telle que définie dans le standard IEEE 802.15.4:2015. Ainsi, en utilisant les différents média de communication G3-PLC et RF pour transmettre des données, le réseau d’alimentation électrique maximise sa couverture et sa résilience. Un dispositif nœud réseau d’alimentation électrique capable d’émettre et de recevoir des données en utilisant les deux média (PLC et RF) est appelé nœud hybride.
Toutefois, dans G3-PLC Hybrid PLC & RF, le choix de communiquer entre deux nœuds hybrides du réseau de communication soit par courants porteurs en ligne sur une bande fréquentielle PLC soit par radio-fréquences sur un canal RF est déterminé au moment de la construction ou de la reconstruction des routes de communication. Ce choix du médium de communication utilisé entre deux nœuds hybrides du réseau est généralement fixe pendant plusieurs heures. Ainsi, les messages unicast sont transmis entre lesdits deux nœuds hybrides pendant cette durée soit sur une bande fréquentielle PLC soit sur un canal RF en fonction du choix effectué au moment de la construction ou reconstruction de route. La norme G3-PLC Hybrid PLC & RF définie dans l’Amendement 1 (05/2021) ne permet donc pas d’utiliser toute la flexibilité et la robustesse offerte par l’hybridation PLC/RF.
- deux pièces couplées par l’un des moyens de couplage précités sont solidaires en rotation. Cette solidarisation peut correspondre à un verrouillage de couple dans le cas où le moyen de couplage met en œuvre un crabot et cette solidarisation peut mettre en œuvre une transmission par frottement dans le cas où le moyen de couplage met en œuvre un embrayage,
- l’axe du premier arbre et l’axe du deuxième arbre sont alignés signifie que le premier arbre et le deuxième arbre peuvent être disposés dans le prolongement l’un de l’autre, voire être concentriques, et
- « entrée » et « sortie » se réfèrent au trajet du couple depuis le moteur thermique ou une machine électrique, vers les roues du véhicule.
Chaque machine électrique est par exemple une machine électrique tournante.
Chaque machine électrique peut être configurée pour fonctionner de manière réversible, étant alors associée à une électronique tel qu’un onduleur/redresseur lui permettant alternativement : d’être alimentée en énergie électrique pour fournir un couple moteur, et de générer de l’énergie électrique sur la base d’un couple reçu sur son arbre lorsque le véhicule freine ou qu’il roule sur sa lancée, par exemple.
La première machine électrique et la deuxième machine électrique peuvent fournir une même puissance nominale mécanique, cette puissance étant par exemple comprise entre 15kW et 35kW, pouvant être égale à 25kW par exemple. L’emploi de deux machines électriques identiques peut permettre de réduire les coûts de production du système de propulsion, en réduisant le besoin en développements spécifiques d’une machine à l’autre et en augmentant les volumes.
En variante, la première machine électrique et la deuxième machine électrique peuvent fournir une puissance nominale mécanique différente. Le ratio entre la puissance nominale mécanique fournie par la deuxième machine électrique et la puissance nominale mécanique fournie par la première machine électrique peut être compris entre 1 et 10, étant par exemple compris entre 1 et 4. L’emploi de machines électriques de puissance nominale mécanique différente peut permettre de ré-utiliser des machines standard existantes.
Plus globalement, chaque machine électrique peut présenter une puissance nominale mécanique comprise entre 4 kW et 35 kW, étant par exemple de 4 kW, 8 kW, 15 kW, 25 kW ou 35 kW.
Le système de propulsion peut comprendre un différentiel disposé de manière à recevoir sélectivement : le couple ayant transité par le premier réducteur, ou le couple ayant transité par le deuxième réducteur. Ce différentiel peut être associé à l’essieu arrière du véhicule. Le cas échéant, le véhicule peut comprendre un module de propulsion additionnel, associé à son essieu avant, par exemple tel que décrit dans la demande WO2020/151996.
En variante, le différentiel est associé à l’essieu avant du véhicule, un module de propulsion additionnel tel que décrit dans la demande précitée pouvant ou non alors être associé à son essieu arrière.
Lorsqu’un différentiel est présent, le système de propulsion peut être dépourvu de moyen de couplage sélectif entre le deuxième arbre et le différentiel, de sorte que le deuxième arbre est en permanence couplé via le deuxième réducteur au différentiel. Cette absence de moyen de couplage sélectif permet de réduire le coût et l’encombrement du système de propulsion. Le démarrage du moteur thermique se fait alors par la première machine électrique.
Selon un premier exemple de mise en œuvre, le système de propulsion comprend un premier et un deuxième moyen de couplage sélectif, le premier moyen de couplage sélectif étant interposé dans le chemin du couple entre le vilebrequin du moteur thermique et le premier réducteur, et le deuxième moyen de couplage sélectif étant interposé dans le chemin du couple entre le vilebrequin du moteur thermique et le deuxième réducteur.
Dans ce premier exemple de mise en œuvre, seuls deux moyens de couplage, par exemple deux embrayages ou deux crabots, peuvent être prévus. On obtient ainsi un système de propulsion hybride relativement simple tout en bénéficiant de plusieurs configurations.
Le premier et le deuxième moyen de couplage sélectif sont par exemple réalisés sous la forme d’un double embrayage, tel qu’un double embrayage humide. Les deux embrayages peuvent être concentriques ou se succéder axialement. L’emploi d’embrayage(s) humide(s) peut permettre d’améliorer les performances acoustiques du système de propulsion.
Dans des modes préférés de réalisation, le rapport C t /I t est supérieur à 0.01 s -2 , voire supérieur à 0.018 s -2 . Par exemple, la capacité C t de formation couple en tangage est supérieure à 0.8 Newton mètre (N·m) et l’inertie en tangage I t est inférieure à 80 kg·m 2 . Dans des modes préférés de réalisation, la capacité C t de formation couple en tangage est supérieure à 1 N·m et l’inertie en tangage I t est inférieure à 60 kg·m 2 .
En considérant un satellite 10 présentant un rapport C t /I t élevé, il est possible de réaliser des manœuvres rapides. En particulier, si le passage d’une orientation de la ligne de visée optique 21 vers une zone de calibration (phase de calibration) vers une orientation de la ligne de visée laser 31 vers le module de réception laser 40 (phase d’émission) nécessite une manœuvre en tangage, un rapport C t /I t élevé permet de limiter la durée de celle-ci, ce qui permet notamment de limiter la dérive éventuelle de l’erreur de pointage entre l’instant où elle est estimée (phase de calibration) et l’instant où elle est utilisée (phase d’émission). Il est à noter que tout ce qui a été dit précédemment pour la capacité C t en tangage et le rapport C t /I t est également applicable pour la capacité C r en roulis et le rapport C r /I r , notamment.
Dans des modes préférés de réalisation, les moyens de contrôle d’attitude comportent une ou plusieurs roues à réaction récupératrices d’énergie électrique. De telles roues à réaction récupératrices d’énergie électrique sont connues de la demande de brevet EP 2247505 A1, notamment.
L’utilisation de roues à réaction récupératrices d’énergie électrique est particulièrement avantageuse pour les raisons suivantes. Tout d’abord, il convient de noter que, pour fournir une capacité de couple en tangage (resp. en roulis) élevée (supérieure à 0.8 N·m voire supérieure à 1 N·m) au moyen de roues à réaction, il est nécessaire d’utiliser des roues à réaction assez massives, ce qui tend à augmenter l’inertie en tangage I t (resp. I r ) du satellite 10. Toutefois, avec des roues à réaction récupératrices d’énergie électrique, en particulier telles que décrites dans la demande de brevet EP 2247505 A1, il est possible de réduire la masse requise, à capacité de couple équivalente, par rapport aux roues à réaction non-récupératrices d’énergie électrique. En outre, du fait que les roues à réaction sont récupératrices d’énergie électrique, les besoins en énergie électrique du satellite 10 sont réduits. Il est notamment possible de réduire les dimensions et la masse des générateurs solaires 12, 13, ce qui permet de réduire l’inertie du satellite 10. Ainsi, l’augmentation en masse éventuellement nécessaire pour avoir une capacité de couple importante (bien que moindre avec des roues à réaction récupératrices d’énergie électrique qu’avec des roues à réaction non-récupératrices d’énergie électrique) peut être compensée au moins en partie par une réduction de la masse et des dimensions des générateurs solaires 12, 13.
Dans des modes particuliers de réalisation, les moyens de contrôle d’attitude comportent un ou plusieurs actionneurs gyroscopiques (« Control Moment Gyroscope » ou CMG dans la littérature anglo-saxonne).
L’utilisation d’actionneurs gyroscopiques est particulièrement avantageuse du fait que ceux-ci présentent un rapport (capacité en couple / masse) élevé. Ainsi, il est possible d’avoir une capacité de couple élevée sans pénaliser l’inertie du satellite 10.
Tel qu’indiqué précédemment, l’instrument d’observation 20 comporte au moins un capteur matriciel 24, par exemple de type CMOS (acronyme de l’expression anglo-saxonne « Complementary Metal-Oxyde-Semiconductor »). Il est cependant à noter que l’instrument d’observation 20 peut comporter plusieurs capteurs matriciels 24. Par exemple, plusieurs capteurs matriciels peuvent être mis en œuvre pour acquérir des images dans des longueurs d’ondes respectives différentes (rouge, vert, bleu, proche infrarouge, etc.), etc.
Dans des modes préférés de réalisation, l’instrument d’observation 20 comporte un filtre de Bayer. Un filtre de Bayer, de manière connue en soi, permet d’acquérir des images en couleur dans des longueurs d’ondes respectives différentes rouge, vert et bleu (« Red, Green, Blue » ou RGB dans la littérature anglo-saxonne) avec un même capteur matriciel 24. De telles dispositions permettent de simplifier l’instrument d’observation 20.
Dans certains modes de réalisation, il est possible de modifier le filtre de Bayer pour y inclure du proche infrarouge. Un exemple d’un tel filtre modifié est présenté de manière schématique sur la . Plus particulièrement, la partie a) de la représente un capteur matriciel 24 comportant plusieurs jeux de cellules d’acquisition, sensibles respectivement dans les longueurs d’ondes rouge (désignées par R sur la ), vert (G), bleu (B) et proche infrarouge (NIR). Dans cet exemple, le capteur matriciel 24 comporte 16 x 16 cellules d’acquisition, et peut être étendu à un nombre plus grand de cellules d’acquisition en répétant par exemple le motif de 4 x 4 cellules d’acquisition se trouvant dans la partie supérieure gauche (entouré par un trait discontinu). La partie b) de la représente les réponses spectrales des différents filtres associées respectivement aux longueurs d’ondes rouge (R), vert (G), bleu (B) et proche infrarouge (NIR). Il est également possible, suivant d’autres exemples, d’avoir plusieurs plans focaux, dont un plan focal avec un capteur matriciel et un filtre de Bayer classique (formant une matrice de Bayer) et un autre plan focal avec au moins un autre capteur matriciel et un autre filtre, par exemple en proche infrarouge. Enfin, rien n’empêche d’éclater le plan focal suivant des filtres respectifs adaptés à une mission particulière ou à utiliser un plan focal unique sans filtre.
Dans des modes préférés de réalisation, l’instrument d’observation 20 est configuré pour activer successivement des cellules d’acquisition lors de l’acquisition d’une image. Un tel mode d’acquisition est connu sous le nom de « rolling shutter acquisition mode » dans la littérature anglo-saxonne. De telles dispositions, particulièrement adaptées aux très grands capteurs matriciels, permettent de limiter la quantité de données devant être traitées simultanément par l’instrument d’observation 20, puisque les cellules d’acquisition ne sont pas toutes activées simultanément.
Outre un ou plusieurs capteurs matriciels 24, l’instrument d’observation 20 peut comporter d’autres éléments, comme par exemple une optique comportant un ou plusieurs miroirs, une ou plusieurs lentilles, une structure de support, des composants électroniques, etc.
Dans des modes préférés de réalisation, l’instrument d’observation 20 comporte au moins deux miroirs fixes en repère engin spatial, et le module d’émission laser 30 émet un rayonnement laser suivant la ligne de visée laser 31 via aux moins deux miroirs de l’instrument d’observation 20. Ainsi, alors que les miroirs sont mis en œuvre pour réfléchir successivement un flux optique reçu de la surface de la Terre 80 en direction du capteur matriciel 24, tout ou partie de ces miroirs sont également utilisés pour réfléchir dans le sens inverse le rayonnement laser émis par le module d’émission laser 30. L’instrument d’observation 20 et le module d’émission laser 30 sont donc structurellement liés l’un à l’autre, et sont donc soumis aux même erreurs de pointage. Ils peuvent être vus comme correspondant à un seul et même équipement pour les opérations de contrôle de pointage.
Les figures 6 à 8 représentent des exemples non limitatifs de réalisation dans lesquels des miroirs de l’instrument d’observation 20 sont utilisés par la module d’émission laser 30. Il est à noter que les figures 6 à 8 sont représentées à l’échelle, mais uniquement pour les différents miroirs et leurs positions respectives.
Dans les figures 6 à 8, l’optique de l’instrument d’observation 20 est de type Korsch, ce qui permet d’avoir à la fois une grande compacité et une faible masse, avec une focale élevée. Tel qu’illustré par les figures 6 à 8, l’optique de Korsch comporte un miroir M1 de 480 mm, un miroir M2 de 160 mm, un miroir de repli M3 et un miroir M4. Le flux optique incident est donc successivement réfléchi par le miroir M1, le miroir M2 (à travers le miroir M1), le miroir de repli M3 et le miroir M4, jusqu’à atteindre le plan focal PF au niveau duquel se trouve le capteur matriciel 24 de l’instrument d’observation 20.
Avec une telle optique de Korsch, il peut être conçu un instrument d’observation d’environ 80 kg, embarqué dans un satellite d’environ 300 kg. Le plan focal peut comporter par exemple un ou plusieurs capteurs matriciels, chaque capteur matriciel comportant 14192 x 10140 cellules d’acquisition (pixels), par exemple selon le modèle IMX 411 commercialisé par Sony®. Pour un satellite en orbite à 500 km d’altitude, cela permet d’atteindre une résolution de 0.5 m, avec une longueur L de 5 km. Par exemple, le corps 11 du satellite a une dimension 1.53 x 1.14 x 1.0 m. Deux générateurs solaires 12, 13 de 1 m 2 assurent une puissance de 250 W suffisante pour les besoins du satellite. Grâce à cette compacité, les inerties I xx , I yy , I zz selon les trois axes X, Y, Z du repère satellite sont faibles : (I xx , I yy , I zz ) = (57, 76, 77) kg·m². Sur orbite, l’attitude est du satellite 10 est par exemple contrôlée autour d’une attitude de référence dans laquelle l’axe X est colinéaire avec l’axe de roulis et l’axe Y est colinéaire avec l’axe de tangage, auquel cas les inerties I xx et I yy correspondent respectivement à l’inertie en roulis I r et à l’inertie en tangage I t .
Dans l’exemple illustré par la , le module d’émission laser 30 est situé en vis-à-vis du miroir M2, au niveau d’un plan focal intermédiaire associé aux miroirs M1 et M2. Le rayonnement laser émis par le module d’émission laser 30 est donc successivement réfléchi par le miroir M2 puis par le miroir M1 à partir duquel il est réfléchi suivant la ligne de visée laser 31.
Ceci est confirmé par l’observation de la figure 4b), ainsi que par la stabilité de la dispersion observée sur la figure 5b), qui a pu être observée pendant plus d’une année sans changement d’aspect, notamment au niveau de ses propriétés de diffusion de la lumière.
Enfin, comme cela est observé sur la , les nano-batônnets présentent un spectre d’émission de la lumière qui est polarisé, quand illuminé par un rayonnement dans l’ultraviolet de longueur d’onde égale à 394 nm. Le changement d’angle d’un filtre polariseur par rapport à l’axe d’un nano-batônnet induit une variation de l’intensité de certaines composantes du rayonnement.
Cette variation peut notamment être mise à profit pour déterminer l’orientation des nano-batônnets dans un liquide et déterminer par exemple le taux de cisaillement local auquel est soumis le liquide.
Bien entendu, l’invention ne doit pas être comprise comme limitée aux exemples de mise en œuvre du procédé décrits à titre illustratif.
Procédé de purification de charge hydrocarbonée en milieu aqueux et utilisation Domaine technique de l’invention La présente invention concerne un procédé de purification de charge hydrocarbonée et son utilisation subséquente dans des procédés de raffinage et de pétrochimie. Le procédé selon l’invention permet de purifier des charges contenant des huiles de pyrolyse de plastique notamment en vue de leur utilisation dans un procédé de vapocraquage.
Arrière-plan technologique Le brevet JP3776335 divulgue un procédé de déchloration et de désazotation d’une huile issue du craquage catalytique ou thermique de déchets plastiques qui est traitée à différentes températures jusqu’à 425°C pendant 30 minutes en présence d’une solution aqueuse d’un composé alcalin d’un métal alcalin ou alcalino-terreux à un pH supérieur ou égal à 7. Tous les hydroxydes de métaux alcalins ou alcalino-terreux naturels non radioactifs sont testés. Le produit de la réaction est ensuite séparé de la solution aqueuse alcaline par séparation liquide-liquide avec de l’éther éthylique.
La demande de brevet WO2012/069467 revendique un procédé d’élimination de siloxanes contenus dans une huile de pyrolyse de plastique par traitement thermique entre 200 et 350°C en présence d’un hydroxyde de métal alcalin à l’état solide ou en solution. L’utilisation d’hydroxyde de calcium à 5% en poids à 225°C ne permet pas d’obtenir de réduction du contenu en siloxanes (tableau 5, p.12 et lignes 9 à 11, p.13). A l’issue de la réaction, l’huile de pyrolyse est séparée par distillation sous pression réduite.
Le brevet FI128848 décrit un enchaînement de procédé comprenant un traitement thermique d’une huile de pyrolyse de plastique à au moins 200°C en présence d’une solution aqueuse alcaline. A l’issue de la réaction, l’huile de pyrolyse est séparée de la phase aqueuse alcaline. Un hydrotraitement final permet d’obtenir une charge de vapocraqueur qui est éventuellement lavée par une solution acide avant introduction dans le vapocraqueur.
La demande de brevet WO2020/02769 revendique un enchaînement de procédé de purification d’une composition comprenant au moins 20 ppm de chlore. De nombreux déchets liquides recyclables peuvent être traités, dont des huiles de pyrolyse de plastique. L’enchaînement de procédé comprend un traitement thermique de la charge en présence d’un hydroxyde de métal alcalin afin d’obtenir un abattement d’au moins 50% du contenu en chlore par rapport à la charge, suivi d’un hydrotraitement afin d’obtenir un nouvel abattement d’au moins 50% du contenu en chlore.
La demande de brevet WO2021/105326 revendique un procédé de valorisation de déchets plastiques liquéfiés comprenant une étape de prétraitement des déchets plastiques liquéfiés par mise en contact avec un milieu aqueux ayant un pH d'au moins 7 à une température de 200°C ou plus, suivi d'une séparation liquide-liquide dans laquelle la phase aqueuse est séparée de la phase organique, pour produire une matière plastique de déchets liquéfiés prétraitée. La solution proposée comprend l’utilisation d’une solution de NaOH dans l’eau. La séparation des phases aqueuse et organique est mise en œuvre par des méthodes physiques (centrifugation) ou chimiques (ajout d’additifs d’aides à la séparation, par exemple des solvants non aqueux, ajout de quantité supplémentaire du milieu aqueux utilisé pour la mise en contact ou d’un milieu aqueux ayant une concentration en substance alcaline différente), ou par gravité.
Ces documents ne présentent pas de moyens pour abaisser la teneur en métaux alcalins/alcalino terreux présents dans l’huile de pyrolyse de plastique après prétraitement par une base forte. Or, il est connu que la présence de métaux alcalins/alcalino terreux peut entrainer la désactivation de catalyseurs utilisés dans les procédés catalytiques de traitement d’huile de pyrolyse plastique prétraitée.