INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
D’autres caractéristiques et avantages de l’invention apparaitront plus clairement à la lecture de la description suivante d’un mode de réalisation préférentielle de l’invention, donné à titre de simple exemple illustratif et non limitatif, et des dessins annexés parmi lesquels : - la illustre schématiquement une tétine évolutive selon l’invention, vue de côté ; - la illustre schématiquement une collerette d’ajustement pour une tétine évolutive selon l’invention ; - la illustre schématiquement, selon une vue de côté, une tétine évolutive sur laquelle est présente une première collerette d’ajustement ; - la illustre de façon schématique une tétine évolutive selon l’invention avec différents empilements de collerettes d’ajustement.
Tel qu’illustré par la , une tétine évolutive selon l’invention comprend de façon classique en soit : - une embouchure 1 destinée à être tétée par un enfant, une telle embouchure étant généralement fabriquée en silicone ; - une poignée 2 ; - une collerette de base 3 d’un côté de laquelle s’étend l’embouchure 1 en présentant une longueur L à partir de la collerette de base 3 jusqu’à l’extrémité libre de l’embouchure, la poignée 2 s’étendant de l’autre côté de la collerette de base par rapport à l’embouchure 1.
Cette collerette de base présente une épaisseur, dite épaisseur de base EB, par exemple de l’ordre de 1 à 2 mm (cette épaisseur pouvant être l’épaisseur moyenne du pourtour si l’épaisseur de celui-ci n’est pas constante).
Selon le principe de l’invention, la tétine comprend au moins une première collerette d’ajustement 4 illustrée par la . Tel que cela apparaît sur cette figure, cette collerette d’ajustement présente un passage 40 central permettant le passage de l’embouchure 1 au travers du passage, de telle sorte que, une fois la collerette d’ajustement montée sur la tétine, la collerette d’ajustement entoure l’embouchure 1.
En outre, la collerette d’ajustement présente une épaisseur, dite épaisseur d’ajustement EJ (cette épaisseur pouvant être l’épaisseur moyenne du pourtour si l’épaisseur de celui-ci n’est pas constante) supérieure ou égale à l’épaisseur de base EB.
Selon un mode de réalisation, la cuve interne 14 et l’enveloppe extérieure 12 sont maintenues à distance l’une de l’autre au niveau de l’un des pôles du réservoir 10 ou à proximité de celui-ci par un ensemble d’entretoises 1214 régulièrement positionnées et fixées entre la surface extérieure de la cuve interne 14 et l’enveloppe extérieure 12. En outre, une liaison coulissante (liaison glissière) entre l’extrémité 14a de la cuve interne 14 et l’enveloppe extérieure 12 est implémentée au niveau du pôle opposé du réservoir 10, aux fins de limiter les contraintes mécaniques produites par l’expansion ou la contraction de la cuve interne 14 lors des variations de température ou du fait de la pression de l’hydrogène contenu dans la cuve interne 14, notamment lors des variations de température de la cuve interne 14 du fait de la température de son contenu. Selon un mode de réalisation, les entretoises 1214 sont remplacées par des moyens de fixation 1214 équivalents configurés pour réduire au maximum les ponts thermiques entre la cuve interne 14 et l’enveloppe extérieure 12 et pour réduire en conséquence l’effet de tels ponts thermiques. Par exemple, les entretoises 1214 sont remplacées par des liaisons encastrées permettant une reprise d’efforts transférés sur la cuve interne 14, selon une direction parallèle à l’axe longitudinal 100 de la cuve interne 14, et plus généralement du réservoir 10. En effet, la liaison coulissante de type glissière agencée à l’autre extrémité du réservoir sert principalement à compenser la dilatation selon une direction parallèle à l’axe longitudinal du réservoir 10.
Avantageusement, la liaison mécanique coulissante entre l’extrémité 14a de la cuve interne 14 et l’extrémité de l’enveloppe extérieure 12 disposée en regard de l’extrémité 14a de la cuve interne 14 comprend un élément amortisseur 16 configuré pour opérer un calage de l’extrémité 14a par rapport à l’enveloppe extérieure 12. Le terme « calage » désigne ici un positionnement ajusté et un maintien efficace de l’extrémité 14a de la cuve interne par rapport au pôle de l’enveloppe extérieure 12 qui lui fait face, et donc de la cuve interne 14 par rapport à l’enveloppe extérieure 12, tout en présentant une liaison coulissante permettant de compenser les variations de dimensions des éléments, dont notamment la cuve interne 14. Ainsi, un calage opéré par l’élément amortisseur 16 entre l’extrémité 14a de la cuve 14 et le pôle de l’enveloppe extérieure 12 qui lui fait face implique qu’un élément fixé solidairement de l’extrémité 14a soit positionné en appui contre une première surface de l’élément amortisseur 16 et qu’un élément fixé solidairement du pôle de l’enveloppe extérieure 12 situé du même côté du réservoir 10 que l’extrémité 14a de la cuve interne 14, soit en appui sur au moins une deuxième surface de l’élément amortisseur 16, la première et la deuxième surfaces étant globalement opposées l’une par rapport à l’autre, de sorte que l’élément amortisseur 16 soit maintenu (pris en « sandwich ») entre l’extrémité 14a de la cuve interne 14 et le pôle qui lui fait face de l’enveloppe extérieure 12, et opère a minima un calage selon une direction X parallèle à l’axe longitudinal 100 commun à la cuve interne 14 et à l’enveloppe extérieure 12. Avantageusement, l’élément amortisseur 16 est réalisé dans un matériau déformable, ce qui lui permet de maintenir la cuve interne 14 dans une position stable tout en compensant une variation d’une longueur d de la longueur de la cuve interne 14 en fonction de la température et de la pression interne, notamment en présence d’un fluide cryogénique tel que de l’hydrogène liquide, dans la cuve interne 14. Les termes « matériau déformable » désignent ici un matériau présentant des caractéristiques mécaniques de résistance et de déformation sensiblement égales à celles d’un matériau élastomère.
Selon un mode de réalisation, l’élément amortisseur 16 est fabriqué dans un matériau de type élastomère ou dans un matériau présentant des caractéristiques de compressibilité et d’élasticité similaires à celles de l’élastomère. Avantageusement, des premiers moyens de fixation 140 sont agencés et configurés pour la fixation de l’élément amortisseur 16 sur l’extrémité 14a de la cuve interne 14 et des deuxièmes moyens de fixation 160 sont agencés et configurés pour la fixation de l’élément amortisseur 16 sur le pôle de l’enveloppe extérieure 12 situé du même côté du réservoir 10 que l’extrémité 14a (au niveau d’un même pôle).
Avantageusement, les moyens de fixation 140, 160 et l’élément amortisseur 16 sont configurés pour opérer conjointement un calage selon trois directions orthogonales entre elles, dont la direction X, parallèle à l’axe longitudinal commun 100. En effet, les forces d’inerties et accélérations en présence lors des phases de vol et lors du roulage d’un aéronef embarquant le réservoir 10 ou un réservoir similaire sont telles qu’il convient idéalement d’opérer un calage selon les axes de roulis, de tangage et de lacet de l’aéronef, en plus de compenser les variations de dimensions des éléments décrits liés aux variations de température dans le réservoir 10. A cet effet et selon un mode de réalisation, l’élément amortisseur 16 présente la forme d’une bague ou d’un anneau de section carrée, rectangulaire, ou encore présentant une section de forme quelconque, enfilé sur un manchon fixé à l’extrémité 14a de la cuve interne 14 et logé dans un col ou une rainure agencée dans une ouverture polaire de l’enveloppe extérieure 12. Bien évidemment, une telle structure n’est pas limitative et d’autres structures opérant des fonctions de calage équivalentes entre l’extrémité 14a de la cuve interne 14 et l’enveloppe extérieure 12 peuvent être implémentées autour de l’élément amortisseur 16.
Avantageusement, les propriétés de quasi-incompressibilité de l’élastomère offrent un bon compromis entre le calage opéré et la résistance au cisaillement requis du fait de la déformation de la cuve interne 14 (contraction ou expansion) et des forces de déformation qui en résultent sur l’élément amortisseur 16 maintenu solidaire à la fois des premiers moyens de fixation 140 et des deuxièmes moyens de fixation 160.
Selon un mode de réalisation de l’invention, des inserts métalliques sont présents (insérés à la fabrication) dans l’élément amortisseur 16 aux fins d’ajuster les propriétés d’incompressibilité et de résistance au cisaillement selon différentes directions. Ainsi, selon un mode de réalisation, des inserts métalliques prenant la forme de plaques sont disposés parallèlement à la direction X (et donc à l’axe longitudinal 100).
La illustre en perspective des détails d’implémentation des premiers moyens de fixation 140 de l’élément amortisseur 16 à la cuve interne 14 et des détails d’implémentation des deuxièmes moyens de fixation 160 de l’élément amortisseur 16 à l’enveloppe extérieure 12, autour d’une ouverture polaire de l’enveloppe 12 du réservoir 10. La illustre un agencement d’éléments de fixation en vue éclatée, avant assemblage, ayant vocation à être assemblés de façon concentrique ou quasi concentrique autour d’un manchon 140a fixé solidairement à l’extrémité 14a de la cuve interne 14. L’élément amortisseur 16 présentant par exemple la forme d’un anneau de section carrée est configuré pour pouvoir être enfilé sur le manchon 140a, solidaire de l’extrémité 14a de la cuve interne 14 (non visible sur la ), d’une part, et pour être en outre au moins partiellement logé dans le col 160a formé autour de l’ouverture polaire de l’enveloppe extérieure 12, d’autre part. Ainsi l’élément amortisseur 16 est configuré pour prendre place entre le manchon 140a et le col 160a. Le manchon 140a présente un épaulement 1400 (visible sur la ) et un filetage terminal de sorte qu’un blocage en position de l’élément amortisseur 16 sur le manchon 140a et contre l’épaulement 1400 puisse être réalisé au moyen d’une rondelle 140b et d’un écrou 140c. Selon un mode de réalisation, la rondelle 140b et l’écrou 140c sont crénelés, pour pouvoir opérer un blocage en position, en fin de serrage. Pour ce qui concerne la fixation de l’élément amortisseur 16 dans le col 160a agencé autour de l’ouverture polaire de l’enveloppe extérieure 12, une bague de blocage 160b est configurée pour être positionnée sur la surface extérieure du col 160a, puis sertie sur le col. Selon un mode de réalisation, la fixation de la bague de blocage 160b sur le col 160a est opérée par sertissage mécanique ou par sertissage magnétique, procédé utilisant des impulsions magnétiques pour induire une déformation de deux pièces dont l’une est sertie sur l’autre. Un couvercle polaire 170 est prévu et configuré pour fermer l’ouverture polaire de l’enveloppe 12 après assemblage des éléments précités qui constituent, tout ou partie des premiers moyens de fixation 140 et deuxièmes moyens de fixation 160 de l’élément amortisseur 16. Le couvercle polaire 170 est positionné sur le second col 12a, formé dans l’enveloppe extérieure 12, autour de l’ouverture polaire et de diamètre supérieur au diamètre du col 160a.
La est une coupe longitudinale selon un plan comprenant l’axe longitudinal 100 commun à la cuve interne 14 et à l’enveloppe extérieure 12 illustrant les éléments décrits sur la après assemblage. Le manchon 140a sur lequel est enfilé l’élément amortisseur 16 est maintenu sur l’extrémité 14a de la cuve interne 14 par l’intermédiaire d’un manchon primaire 140d. Ainsi, le manchon 140a et le manchon primaire 140d composent conjointement un manchon unique dont une portion est le manchon 140a. Avantageusement et selon un exemple de réalisation, le manchon 140a est réalisé en Titane et le manchon 140d est réalisé en matériau composite pour minimiser les transferts thermiques vers la cuve interne 14. Selon cet exemple, le manchon 140a est intégré dans le drapage du manchon 140d et les crénelures réalisées dans le manchon 140a permettent d’obtenir une bonne cohésion des fibres du manchon 140d sur le manchon 140a, ces dernières épousant la forme des crénelures lors du drapage du manchon 140d. La illustre le positionnement de l’élément amortisseur 16 contre l’épaulement 1400 agencé sur la surface extérieure du manchon 140a et la fixation de l’élément amortisseur 16 sur le manchon 140a au moyen d’un serrage écrou – rondelle. Une rondelle 140b est enfilée sur l’extrémité du manchon 140a pour prendre appui sur une face de l’élément amortisseur 16, du côté de l’élément amortisseur opposé à une face prenant appui sur l’épaulement 1400. Un écrou 140c est ensuite serré sur un filetage agencé sur le manchon terminal 140a de sorte que l’élément amortisseur 16 soit alors pris en sandwich entre la rondelle 140b maintenue par l’écrou 140c et l’épaulement 1400 du manchon 140a.
D’autre part, le col 160a agencé autour de l’ouverture polaire est configuré pour offrir un logement à l’élément amortisseur 16 entre lui-même et le manchon 140a. Une fois que l’élément amortisseur 16 est positionné dans ce logement, son blocage en translation selon la direction X est réalisé par le montage et le sertissage de la bague de blocage 160b sur le col 160a.
Selon le mode de réalisation décrit ici, les premiers moyens 140 de fixation de l’élément amortisseur 16 à la cuve interne 14 comprennent donc le manchon primaire 140d fixé sur l’extrémité 14a de la cuve interne 14, le manchon fileté 140a, la rondelle 140b, l’écrou 140c et l’épaulement 1400, et les deuxièmes moyens de fixation 160 de l’élément amortisseur 16 à l’enveloppe extérieure 12 comprennent donc le col 160a, un épaulement 1600 formé dans le col 160a, et la bague de blocage 160b sertie sur le col 160a. Bien évidemment d’autres moyens de fixation opérant des fonctions équivalentes de fixation de l’élément amortisseur 16 à la fois sur la cuve interne 14 et sur l’enveloppe extérieure 12, et donc de calage de la cuve par rapport à l’enveloppe peuvent être implémentés.
Selon une variante du mode de réalisation, le manchon 140a et le manchon primaire 140d peuvent être remplacés par un manchon unique si le matériau utilisé pour la fabrication de ce manchon est à faible conductivité thermique (par exemple, du titane).
La illustre également le montage du couvercle polaire 170 sur le second col 12a agencé à l’extrémité de l’enveloppe extérieure 12.
La est une vue en perspective qui illustre une variante du mode de réalisation illustré et décrit en rapport avec la , avant assemblage des éléments. Selon cette variante de réalisation, seul le col 160a est formé autour de l’ouverture polaire de l’enveloppe extérieure 12 du réservoir 10, c’est-à-dire que le second col 12a précédemment décrit n’est pas implémenté. Selon cette variante les moyens de fixation 140 de l’élément amortisseur 16 à la cuve interne 14 demeurent inchangés par rapport à ce qui est précédemment décrit mais les moyens de fixation 160 de l’élément amortisseur 16 à l’enveloppe extérieure 12 diffèrent, quant à eux. Selon cette variante de réalisation, une rainure 160r est agencée dans la surface intérieure du col 160a et un insert métallique 160c est logé dans cette rainure, monté par un montage à l’azote liquide, ou encore inséré par moulage, à titre d’exemples. Selon une autre variante, la rainure 160r est remplacée par un taraudage dans la surface intérieure du col 160a, et l’insert 160c, qui présente alors un filetage sur sa surface extérieure, est vissé dans le taraudage. L’insert métallique 160c présente une forme globalement annulaire et un filetage est agencé dans sa surface intérieure ainsi que l’épaulement 1600, usiné en dehors de la zone filetée. Le filetage agencé dans la surface intérieure de l’insert métallique 160c et l’épaulement 1600 sont configurés de sorte que l’élément amortisseur 160 puisse être maintenu entre une rondelle 160d et l’épaulement 1600 et qu’un écrou 160e puisse bloquer en position la rondelle 160d. Ainsi, dans la variante de réalisation selon laquelle l’insert 160c est vissé dans le col 160a de l’enveloppe extérieure 12, l’insert présente deux filetages : un premier filetage, extérieur, pour sa fixation au col 160a et un second filetage, intérieur, pour y visser l’écrou 160e. Avantageusement, la rondelle 160d permet également de freiner l’écrou 160e en rotation par rabat de l’une au moins de ses languettes dans l’une des encoches de l’écrou 160e. Ainsi la partie de l’élément amortisseur 16 la plus éloignée radialement de l’axe longitudinal 100 est prise « en sandwich » entre la rondelle 160d et l’épaulement 1600 dans l’insert métallique 160c, de forme annulaire. Selon cette variante, le diamètre du couvercle 170 est réduit pour s’ajuster sur le col 160a et est configuré pour fermer l’ouverture polaire de l’enveloppe extérieure 12.
La est une coupe longitudinale selon un plan comprenant l’axe longitudinal 100 commun à la cuve interne 14 et à l’enveloppe extérieure 12 illustrant les éléments décrits sur la après assemblage de la liaison coulissante.
Avantageusement, les liaisons coulissantes opérées selon les exemples décrits en utilisant un élément amortisseur en matériau déformable, flexible, tel que de l’élastomère, comprenant éventuellement des inserts métalliques de renfort ou plus exactement d’ajustement des propriétés de quasi-incompressibilité et de résistance au cisaillement, permettent d’opérer une liaison coulissante entre une extrémité au moins de la cuve interne et un pôle de l’enveloppe extérieure d’un réservoir cryogénique situé du même côté que ladite extrémité, par calage et sans risque de détériorations liées à des frottements répétés d’une pièce sur une autre pièce.
Bien évidemment, les exemples de réalisation décrits ne sont pas limitatifs et d’autres variantes peuvent exister. Par exemple, selon le matériau utilisé pour la fabrication du col 160c, le filetage recevant l’écrou 160e et l’épaulement 1600 peuvent être directement agencés dans la surface intérieure du col 160c. Si l’insert métallique est requis lorsque le col 160c est réalisé en matériau composite (par exemple un matériau à base de fibres de verre ou de fibres de carbones), et qu’il est préférable lorsque le col 160c est réalisé en alliage d’aluminium, il est toutefois optionnel si le col 160c est réalisé en acier.
De préférence, le procédé est mis en œuvre dans un système embarqué. Le procédé utilise avantageusement un unique réseau neuronal ce qui permet de l’installer dans un système embarqué de taille réduite pour permettre sa mobilité.
De préférence, le procédé comporte de manière préliminaire une étape consistant à acquérir une image numérique. Le procédé permet ainsi à la fois l’acquisition et le traitement correctif d’une image numérique, de manière pratique et rapide.
L’invention concerne également un programme d’ordinateur mettant en œuvre le procédé tel que décrit précédemment.
L’invention concerne également un support d’enregistrement du programme d’ordinateur.
L’invention concerne également un réseau neuronal pour ordinateur de type convolutif comportant au moins un paramètre opérateur de correction d’image, chaque paramètre opérateur comportant une pluralité de valeurs sélectionnables, ledit réseau neuronal : Ayant été préalablement entraîné, à partir d’une pluralité de vecteurs d’entrée comprenant chacun une image numérique et une valeur sélectionnée de chaque paramètre opérateur parmi les valeurs sélectionnables, à déterminer une image numérique corrigée respectant ladite valeur sélectionnée, et Comprenant une pluralité de couches de neurones successives configurées chacune pour déterminer une image de sortie Y à partir d’une image d’entrée X, au moins une couche de neurones, dite couche paramétrique, mettant en œuvre une équation intégrant la valeur sélectionnée Z A, Z B du type : Y = c1 ∗ X + c2 + ∑ (k ∊ A, B) c3 k × Z k , le coefficient de noyau c1, le coefficient de biais c2 et chaque coefficient de poids c3 A , c3 B étant optimisés lors de l’entraînement pour chaque valeur sélectionnable de chaque paramètre opérateur,
L’invention concerne également un ordinateur comportant un réseau neuronal tel que décrit précédemment.
L’invention concerne également un système d’amélioration de la qualité d’une image numérique comportant un ordinateur comportant un réseau neuronal tel que décrit précédemment. De préférence, le système est de type embarqué.
De préférence, le système comprend une interface opérateur de sélection de la valeur de chaque paramètre opérateur du réseau neuronal.
De préférence, le système comprend un organe de détermination d’un niveau de défaut de l’image numérique et un organe de contrôle configuré pour déterminer une valeur par défaut d’au moins un paramètre opérateur à partir du niveau de défaut de l’image numérique.
De préférence, le système comprend un organe de mesure d’une image numérique configuré pour fournir l’image numérique au réseau neuronal.
La est une représentation schématique du procédé d’amélioration de la qualité d’une image numérique selon un mode de réalisation de l’invention.
La est une représentation schématique d’une étape de fourniture d’un réseau neuronal de type convolutif comportant deux paramètres opérateurs selon procédé de la .
La est une représentation schématique de l’entraînement du réseau neuronal de la .
La est une représentation schématique d’une étape de fourniture d’une image, d’une étape de choix d’une valeur pour chaque paramètre opérateur et d’une étape de détermination d’une image corrigée selon le procédé de la .
La est une représentation schématique du procédé selon un autre mode de réalisation de l’invention comprenant une étape de mesure d’un défaut de l’image et une étape de détermination d’une valeur par défaut de chaque paramètre opérateur.
Il est connu, par exemple du document WO2020175494 des brasures liant un élément en aluminium ou en alliage d’aluminium et un élément en acier. Cependant, ces brasures nécessitent de former au préalable un film de revêtement à partir d’une poudre métallique pulvérisée à basse température. Sur la zone à braser. Par ailleurs ces brasures nécessitent l’utilisation d’un matériau de soudure en cuivre, particulièrement onéreux.
Ainsi, il existe un besoin d’une solution permettant d’effectuer de tels assemblages hétéro-métalliques aluminium-acier.
Dans la suite, « à base d’aluminium » désigne soit l’aluminium, de préférence de qualité propre à être utilisé dans l’industrie automobile, ou soit un alliage d’aluminium, c’est-à-dire un alliage dont l’aluminium est le principal constituant. Lorsqu’il est fait référence à un groupe d’alliage ou à une nuance d’alliage, il est fait référence respectivement au premier chiffre ou aux quatre chiffres utilisés dans les désignations des alliages faites selon les normes et directives internationales sur les alliages d’aluminium, et notamment la norme Européenne EN 573-3.
La présente invention a pour objet de pallier les problèmes exposés précédemment. Dans ce contexte technique, un but de la présente invention est de fournir un procédé de production d’un assemblage hétéro-métallique de matériau d’aluminium et d’acier.
A cet effet, la présente invention se rapporte à un procédé de production d’un assemblage d’une première pièce, notamment de carrosserie d’un véhicule automobile, constituée d’un matériau à base d’aluminium et d’une seconde pièce, notamment de carrosserie d’un véhicule automobile, en acier, le procédé comprenant une étape brasage consistant à mettre en contact direct les première et deuxième pièces, pour créer une interface intermétallique, et à réaliser une brasure sur l’interface à l’aide d’un métal d’apport à base d’aluminium afin, d’assembler les première et deuxième pièces entre elles.
Le terme brasure est utilisé ici pour désigner indifféremment une brasure, une soudure ou une soudo-brasure.
L’invention concerne également un assemblage hétéro-métallique d’une première pièce, notamment de carrosserie d’un véhicule automobile, constituée d’un matériau à base d’aluminium et d’une seconde pièce, notamment de carrosserie d’un véhicule automobile, en acier, les première et deuxième pièces étant assemblées entre elles par la mise en œuvre d’un procédé selon l’invention.
Enfin, l’invention concerne un véhicule automobile comprenant un assemblage selon l’invention.