INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans une variante, les premières résistances R1 du capteur d’humidité 10 ont des valeurs différentes. Par exemple, la valeur des premières résistances R1 disposées au niveau de la zone centrale C (voir Figures 3 et 4) de la première face 14 est différente de la valeur des premières résistances R1 disposées vers les zones périphériques P1, P2, P3, P4 (voir Figures 3 et 4) de la première face 14.
La base b du transistor T est reliée à une deuxième résistance R2, par exemple une résistance R2 de 20K Ohm. La résistance R2 sert à faire changer l’état du transistor T lorsque le liquide contacte les électrodes 18A, 18B.
La deuxième résistance R2 est connectée en série à une électrode 18A du couple d’électrodes 30.
L’autre électrode 18B du couple d’électrodes 30 est mise à la masse, c'est-à-dire à un potentiel de référence, généralement à 0 Volt.
Une troisième électrode R3, par exemple une résistance R3 de 200K Ohm, est reliée à la tension d'alimentation Vcc et la base du transistor T, tel que représenté sur la .
Il est noté que le moyen de détection 20 selon la présente invention n’est pas strictement limité au schéma du circuit électrique du mode de réalisation illustré par la .
Dans le mode de réalisation illustré à la , le transistor T est à l’état passant lorsque les électrodes 18A, 18B sont sèches, c’est-à-dire lorsque qu’un courant électrique ne peut pas circuler à travers le couple d’électrode 30, en l’absence de conducteur entre les électrodes 18A, 18B.
Le transistor T commute à l’état non-passant lorsque du liquide connecte les électrodes 18A, 18B, mettant ainsi la base b du transistor T à la masse. En effet, la présence de liquide entre les électrodes 18A, 18B de chaque couple d’électrodes 30 modifie la tension jusqu’à ce que la tension atteigne un seuil de tension auquel le transistor T est configuré pour commuter automatiquement d’un premier état vers un deuxième état, en particulier d’un état passant vers un étant non-passant. Le transistor T fonctionne ainsi en commutation, c’est-à-dire un type de fonctionnement « tout ou rien » (ou d’interrupteur). La tension aux bornes de la première résistance R1 en série avec le collecteur du transistor T varie ainsi d’un pallier à un autre, selon l’état du transistor T, en opposition à une évolution progressive de la tension.
Ce matériel de rangement conçu en tissus coton est lavable, de par sa matière souple l'insertion des tubes sera facile avec ses onze poches individuelles (1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11) une cinquantaine de tubes de coloration capillaire de 60 ml et 100 ml seront rangés, classés par catégorie de hauteur de ton, ce qui permettra une visibilité optimale des produits.
Sa polyvalence est représentée par les poches (7, 11) qui peuvent contenir des tubes de coloration mais aussi quatre bouteilles de 1000 ml d’oxydant maintenues par des velcros (12, 13,14, 15).
Son installation optimise une surface verticale, elle s’effectuera à l'aide des sangles (16, 17, 18) sur les appuis-tête de la banquette arrière 3 places du véhicule, puis l’installation se finalisera par l'attache des sangles (19, 20,21 ,22) après avoir vérifié qu’elles ne gênent pas au bon fonctionnement de la fonction airbag.
Elles viendront solidifier la tenue du matériel de rangement en tissus en entourant la banquette arrière du véhicule.
Ce rangement peut servir à d'autre profession prestataire à domicile, comme à un particulier qui souhaite s’équiper en matériel de rangement en tissus souple.
En référence à la le rangement est composé de deux parties identiques en tissus coton (23, 24) Longueur 105 cm largeur 55 cm.
Deux parties identiques en tissus coton (25,26) Longueur 105 cm largeur 15 cm.
Trois sangles nylon (16, 17, 18) Longueur 34 cm largeur 2,5 cm.
Deux sangles nylon (19, 20) avec serrage acier Longueur 3 cm largeur 2,5 cm.
Deux sangles nylon 21, 22) Longueur 170 cm largeur 2,5 cm.
Quatre bandes velcro (12, 13, 14, 15) Longueur 20 cm largeur 2,5 cm.
Toute les parties (23, 24, 25, 26) seront finalisées part des ourlets avant le montage.
En référence à la et à la , le modèle de rangement se réalise par la couture des trois sangles (16, 17, 18) sur la partie (23).
Procédé et appareil de séparation à basse température d’un gaz contenant du CO2 pour produire un fluide riche en CO2 La présente invention est relative à un procédé et appareil de séparation à basse température d’un gaz contenant du CO2 pour produire un fluide riche en CO2. Le mélange à séparer contient du CO2, au moins un composant plus lourd que le CO2, tel que le NO2, et au moins un composant plus léger que le CO2, tel que du monoxyde de carbone, de l’hydrogène, de l’azote, de l’oxygène, du NO, du méthane.
En particulier le procédé peut traiter un gaz issu d’une combustion, par exemple un procédé d’oxycombustion, une chaudière, un SMR, pour former un produit riche en CO2, par exemple contenant au moins 80% mol de CO2, voire au moins 90% mol de CO2.
Un gaz contenant du CO2, par exemple un gaz résiduaire d’un PSA H2 ou d’un PSA CO2.
Une séparation à basse température opère à des températures inférieures à 0°C, voire inférieures à -40°C.
Selon l’invention, il est prévu un procédé de séparation à basse température d’un gaz d’alimentation contenant du CO2, au moins un composant plus léger que CO2 et au moins un composant plus lourd que le CO2 pour produire un fluide riche en CO2 dans lequel le gaz d’alimentation est comprimé dans un compresseur comprenant au moins deux étages, le gaz comprimé étant refroidi dans un premier échangeur de chaleur, le gaz refroidi dans le premier échangeur de chaleur est séparé à basse température au moins par distillation dans une première colonne de distillation pour produire un liquide enrichi en CO2 et appauvri en l’au moins un composant plus léger que le CO2 et un gaz appauvri en CO2 et enrichi en l’au moins un composant plus léger que le CO2, le gaz appauvri en CO2 se réchauffe dans le premier échangeur de chaleur, une première partie du liquide enrichi en CO2 est détendue et envoyé à une deuxième colonne de distillation sous forme liquide, une deuxième partie du liquide enrichi en CO2 est vaporisé dans le premier échangeur de chaleur puis envoyée sous forme gazeuse en cuve de la deuxième colonne de distillation à un point d’arrivée, la première partie du liquide étant envoyée à la deuxième colonne à un niveau au-dessus du point d’arrivée de la deuxième partie du liquide, un liquide appauvri en CO2 et enrichi en l’au moins un composant plus lourd est soutiré de la deuxième colonne et un gaz enrichi en CO2 et appauvri en l’au moins un composant plus lourd est soutiré en tête de la deuxième colonne comme produit.
Selon d’autres caractéristiques facultatives :
-une troisième partie du liquide enrichi en CO2 et appauvri en l’au moins un composant plus léger se vaporise dans le premier échangeur de chaleur et est renvoyée à la première colonne de distillation.
-une partie du gaz enrichi en CO2 et appauvri en l’au moins un composant plus lourd est condensée et renvoyée en tête de la deuxième colonne.
-au moins une partie du froid pour condenser la partie du gaz enrichi en CO2 et appauvri en l’au moins un composant plus lourd est produite par un premier cycle de réfrigération fermé.
-un compresseur du premier cycle de réfrigération est entraîné par une turbine qui détend au moins une partie d’un gaz appauvri en l’au moins un composant léger produit par la séparation du gaz d’alimentation par condensation partielle et/ou par distillation.
-la deuxième et éventuellement la troisième partie du liquide enrichi en CO2 et appauvri en l’au moins un composant plus léger est pressurisée par une pompe en amont du premier échangeur de chaleur.
-un cycle de réfrigération fermé produit du froid pour refroidir le premier échangeur de chaleur.
-le gaz d’alimentation comprimé et refroidi est séparé par condensation partielle pour produire le gaz appauvri en CO2 ainsi qu’un liquide, le liquide est séparé par distillation dans la première colonne de distillation, étant envoyé en tête de la première colonne de distillation.
Selon un autre objet de l’invention, il est prévu un appareil de séparation à basse température d’un gaz d’alimentation contenant du CO2, au moins un composant plus léger que CO2 et au moins un composant plus lourd que le CO2 pour produire un fluide riche en CO2 comprenant un compresseur comprenant au moins deux étages, un premier échangeur de chaleur, une première colonne de distillation, une deuxième colonne de distillation, une conduite pour envoyer le gaz d’alimentation pour être comprimé dans le compresseur comprenant au moins deux étages, une conduite pour envoyer le gaz comprimé se refroidir dans le premier échangeur de chaleur, des moyens pour envoyer le gaz refroidi dans le premier échangeur de chaleur se séparer à basse température au moins par distillation dans la première colonne de distillation pour produire un liquide enrichi en CO2 et appauvri en le composant plus léger que le CO2 et un gaz appauvri en CO2 et enrichi en le composant plus léger que le CO2, une conduite pour envoyer le gaz appauvri en CO2 se réchauffer dans le premier échangeur de chaleur, un moyen de détente, une conduite pour envoyer une première partie du liquide enrichi en CO2 être détendue dans le moyen de détente, une conduite pour envoyer la première partie détendue à la deuxième colonne de distillation sous forme liquide, une conduite pour envoyer une deuxième partie du liquide enrichi en CO2 se vaporiser dans le premier échangeur de chaleur, une conduite pour envoyer la deuxième partie vaporisée en cuve de la deuxième colonne de distillation à un point d’arrivée, la première partie du liquide étant envoyée à la deuxième colonne à un niveau au-dessus du point d’arrivée de la deuxième partie du liquide, des moyens pour soutirer un liquide appauvri en CO2 et enrichi en l’au moins un composant plus lourd de la deuxième colonne et des moyens pour soutirer un gaz enrichi en CO2 et appauvri en l’au moins un composant plus lourd en tête de la deuxième colonne comme produit.
Selon un autre objet de l’invention, il est prévu un appareil de séparation à basse température d’un gaz d’alimentation contenant du CO2, au moins un composant plus léger que CO2 et au moins un composant plus lourd que le CO2 pour produire un fluide riche en CO2 comprenant un compresseur comprenant au moins deux étages, un premier échangeur de chaleur, une première colonne de distillation, une deuxième colonne de distillation, une conduite pour envoyer le gaz d’alimentation pour être comprimé dans le compresseur comprenant au moins deux étages, une conduite pour envoyer le gaz comprimé se refroidir dans le premier échangeur de chaleur, des moyens pour envoyer le gaz refroidi dans le premier échangeur de chaleur se séparer à basse température au moins par distillation dans la première colonne de distillation pour produire un liquide enrichi en CO2 et appauvri en l’au moins un composant plus léger que le CO2 et un gaz appauvri en CO2 et enrichi en l’au moins un composant plus léger que le CO2, une conduite pour envoyer le gaz appauvri en CO2 se réchauffer dans le premier échangeur de chaleur, un moyen de détente, une conduite pour envoyer une première partie du liquide enrichi en CO2 être détendue dans le moyen de détente, une conduite pour envoyer la première partie détendue à la deuxième colonne de distillation sous forme liquide, des moyens pour soutirer un liquide appauvri en CO2 et enrichi en l’au moins un composant plus lourd de la deuxième colonne et des moyens pour soutirer un gaz enrichi en CO2 et appauvri en l’au moins un composant plus lourd en tête de la deuxième colonne comme produit, un cycle de réfrigération fermé comprenant au moins un compresseur de cycle et comprenant au moins un compresseur de produit, au moins un dit compresseur de cycle et au moins un dit compresseur de produit étant intégrés dans une seule machine de compression.
représente un système de déplacement du système flottant de la selon une perspective différente.
représente une vue partielle en perspective du système flottant de la en cours d’installation.
DESCRIPTION DÉTAILLÉE L’invention concerne un système flottant 1 dont un mode de réalisation est présenté sur la . Le système flottant 1 comprend une planche 2 et un système de déplacement 3.
Le système ayant vocation à être utilisé flottant sur une étendue d’eau présentant une surface horizontale, il va être décrit dans cette orientation. On appelle Z l’axe de la verticale et X et Y les deux axes du plan horizontal tels que X, Y, Z forme un référentiel orthonormé.
La planche 2 est allongée selon un axe longitudinal. Pour fixer les idées, on définit comme X l’axe longitudinal de la planche 2. L’axe Y complète le référentiel orthonormé X, Y, Z. De plus, la planche 2 présente une orientation avant-arrière le long de l’axe longitudinal X. On peut par exemple prévoir que la planche 2 présente une forme hydrodynamique favorisant son déplacement dans l’eau dans le sens vers l’avant. Par exemple, comme représentée, l’extrémité avant 8 est réalisée pointue, par exemple plus pointue que l’extrémité arrière opposée le long de l’axe longitudinal X.
La planche 2 peut également être symétrique par rapport au plan X-Z, de manière à favoriser l’équilibre de l’occupant de la planche, qui devrait également l’utiliser en restant symétrique par rapport au plan X-Z de la planche.
La planche 2 présente une épaisseur faible, selon la direction Z, par rapport aux dimensions de largeur et de longueur dans le plan horizontal. De plus, les variations d’épaisseur sont elles-mêmes faibles par rapport à l’épaisseur elle-même. La planche est allongée, la dimension caractéristique selon l’axe X est ainsi supérieure à la dimension caractéristique selon l’axe Y.
Notamment, la planche 2 comporte une surface supérieure qui n’est typiquement pas creusée en forme de cavité de manière à s’étendre en-dessous de la surface de l’eau pour recevoir un occupant assis, comme c’est le cas d’un canoë, d’un kayak ou d’une barque par exemple. La surface supérieure de la planche 2 peut être plate, bombée, voire creusée mais en restant au-dessus de la surface de l’eau.
Dans l’exemple présenté, la planche 2 comporte deux flotteurs latéraux 4. La présence, le nombre et la disposition de tels flotteurs sont optionnels dans le cadre de l’invention.
La planche 2 est flottante. La planche 2 est flottante même chargée avec une masse pouvant aller jusqu’à 100 kilogrammes, voire jusqu’à 150 kilogrammes.
Dans l’exemple présenté, la planche 2 est une planche gonflable. Elle comporte une enveloppe 5 étanche à l’air. On prévoit un système de gonflage et de dégonflage. Selon un exemple de réalisation, l’enveloppe 5 comprend un connecteur aéraulique (non représenté) muni d’une valve anti-retour, et le système de gonflage comprend un gonfleur pouvant être raccordé au connecteur aéraulique, et pouvant être actionné, par exemple un gonfleur électrique, pour injecter de l’air ambiant à l’intérieur de l’enveloppe 5. En variante, le gonfleur électrique peut être intégré à la planche 2. La valve anti-retour peut être neutralisée de manière à libérer l’air contenu dans l’enveloppe pour dégonfler la planche.
La planche 2 pourra être décrite plus précisément ci-dessous en relation avec la . La planche 2 comprend un corps périphérique 6 et une ouverture 7 traversante. L’ouverture 7 n’est pas visible sur la , où la trappe est représentée en configuration fermée, mais elle est visible sur la .
L’ouverture 7 est dite traversante selon l’axe Z, en ce qu’elle s’étend de la surface supérieure à la surface inférieure de la planche 2. L’ouverture 7 traversante représentée présente une forme et une position particulières. Toutefois, de nombreuses variantes de réalisation sont possibles. Dans le cas présent, l’ouverture traversante 7 présente une symétrie par rapport à l’axe longitudinal de la planche X. Cette symétrie permet de favoriser un équilibre de l’occupant. De plus, l’ouverture traversante 7 est disposée à l’avant de la planche 2, c’est-à-dire entre l’extrémité avant 8 et le centre de la planche selon l’axe longitudinal. Par exemple, la distance entre le centre de la planche et le centre de l’ouverture traversante 7 le long de l’axe longitudinal, est comprise entre zéro et la moitié de la distance entre le centre de la planche et l’extrémité avant, notamment entre zéro et le quart de la distance entre le centre de la planche et l’extrémité avant. Par exemple, l’ouverture traversante 7 se situe toute entière à l’avant du centre de la planche.
Dans l’exemple présenté, l’ouverture traversante 7 comprend une section polygônale, en particulier une section carrée. Cette forme est facile à réaliser, aussi bien pour la planche 2 que pour la trappe 9. La section carrée comprend deux côtés parallèles à l’axe longitudinal. Toutefois, d’autres réalisations sont possibles.
Le système flottant 1 comprend également une trappe 9. La trappe 9 est disposée dans l’ouverture traversante 7. La représente une configuration fermée de la trappe 9. Dans cette configuration, la surface supérieure de la trappe 9 est continue avec la surface supérieure de la planche 2, de manière à former une surface supérieure continue pouvant recevoir les pieds de l’usager.
L’invention concerne également une colonne 1 de séparation divisée en N lits d’adsorbant Ai séparées par n plateaux Pi comprenant une pluralité de panneaux 3 selon l’invention.
L’invention concerne également une unité de séparation LMS comprenant au moins une colonne 1 de séparation divisée en N lits d’adsorbant Ai séparées par n plateaux Pi comprenant une pluralité de panneaux 3 selon l’invention.
Le procédé
L'invention peut également se définir comme un procédé LMS faisant appel une unité de séparation LMS selon l'invention, dans lequel la charge à séparer est un mélange quelconque de composés, tels que des aromatiques ayant de 7 à 9 atomes de carbone, un mélange de normales et d'iso paraffines, ou un mélange de normales et d'iso oléfines.
Ainsi, l’invention concerne également un procédé de séparation LMS utilisant au moins une colonne 1 de séparation divisée en N lits d’adsorbant Ai séparées par n plateaux Pi comprenant une pluralité de panneaux 3 selon l’invention.
Dans la suite du texte, on parle d'étape pour désigner une opération ou un groupe d'opérations similaires effectuées sur un flux donné en un certain point du procédé. On décrit le procédé dans ses différentes étapes prises dans l'ordre d'écoulement des flux ou des produits.
Le procédé de séparation en LMS comprend les étapes suivantes : on alimente la colonne 1 avec au moins une charge et un désorbant, et on soutire au moins un extrait et au moins un raffinat de la colonne 1, ladite colonne 1 comprenant un ou plusieurs lits d'un solide adsorbant Ai interconnectés en boucle fermée (i.e., le dernier lit du dernier adsorbeur étant adapté pour envoyer le flux circulant dans le premier lit du premier adsorbeur) et séparés par des plateaux Pi selon l’invention, les points d'alimentation et de soutirage dans les plateaux de la colonne étant décalés au cours du temps d'une valeur correspondant à un lit d'adsorbant avec une période de permutation (notée ST) et déterminant une pluralité de zones de fonctionnement du dispositif LMS, et notamment les zones principales suivantes, désignées par définition par un numéro : - la zone I de désorption du produit (d’intérêt) à séparer est comprise entre l’injection du désorbant et le soutirage de l’extrait ; - la zone II de désorption des isomères du produit à séparer est comprise entre le soutirage de l’extrait et l’injection de la charge ; - la zone III d’adsorption du produit à séparer est comprise entre l’injection de la charge et le soutirage du raffinat ; et - la zone IV est comprise entre le soutirage de raffinat et l’injection de désorbant.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, les lits d'adsorbant sont répartis dans les zones I à IV selon des configurations dites de type a / b / c / d, c’est-à-dire que la répartition des lits est la suivante : - a est le nombre de lits en zone I ; - b est le nombre de lits en zone II ; - c est le nombre de lits en zone III ; et - d est le nombre de lits en zone IV.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation : - a = (t * 0,2) * (1 ± 0,2) ; - b = (t * 0,4) * (1 ± 0,2) ; - c = (t * 0,27) * (1 ± 0,2) ; et - d = (t * 0,13) * (1 ± 0,2), et dans lequel t est un nombre entier naturel compris entre 6 et 24, préférablement entre 8 et 19 (e.g. entre 12 et 15).
Selon un ou plusieurs modes de réalisation : - a = (t * 0,17) * (1 ± 0,2) ; - b = (t * 0,42) * (1 ± 0,2) ; - c = (t * 0,25) * (1 ± 0,2) ; et - d = (t * 0,17) * (1 ± 0,2), et dans lequel t est un nombre entier naturel compris entre 6 et 24, préférablement entre 8 et 19, très préférablement entre 12 et 15 (e.g. 12 ou 15).
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le désorbant est choisi dans le groupe constitué par un ou plusieurs isomères de diéthylbenzène et le toluène. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le désorbant est le paradiéthylbenzène ou le toluène. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le désorbant est le toluène.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, l’adsorbant utilisé comprend/consiste en une Faujasite choisie dans le groupe consistant en BaX, BaKX, et BaLSX.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la charge est un mélange de composés essentiellement aromatiques en C8 (e.g. xylènes et éthylbenzène). Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le mélange comprend au moins 95%, préférablement au moins 97% (e.g. au moins 99%) de composés essentiellement aromatiques en C8. Selon une ou plusieurs modes de réalisation la charge comprend au moins 15% poids de paraxylène et/ou 30% poids de métaxylène par rapport au poids total de la charge.
Un exemple de procédé de séparation LMS de grande importance industrielle concerne la séparation des coupes C8 aromatiques en vue de produire du paraxylène de pureté commerciale, typiquement à au moins 99,7% poids, et un raffinat riche en éthylbenzène, orthoxylène et métaxylène.
L’extrait produit contient du désorbant, du paraxylène et éventuellement des traces d’isomères (pureté du paraxylène supérieure à 95%, préférablement supérieur à 98%). Cet extrait peut être traité pour séparer le désorbant (e.g. par distillation) et ensuite purifié, soit par cristallisation, soit par adsorption en LMS pour augmenter la pureté du paraxylène.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la température dans les lits d’adsorbant est comprise entre 140°C et 189°C et de manière préférée entre 155°C et 185°C, de manière particulièrement préférée entre 170°C et 180°C.
La représente en perspective en éclaté la planche 2 en configuration ouverte de la trappe 9. La trappe 9 comporte un tour périphérique 10. Le tour périphérique 10 est fixé au corps périphérique 6 de la planche 2. Le tour périphérique 10 est également traversant. Le tour périphérique 10 est installé de manière à s’étendre dans l’ouverture traversante 7 de la planche 2, de manière à ce que l’ouverture traversante du tour périphérique 10 soit sensiblement confondue avec l’ouverture traversante de la planche 2.
Dans l’exemple présenté, le tour périphérique 10 comprend un corps périphérique 11 s’étendant sensiblement au contact de la tranche de la planche 2 au niveau de l’ouverture traversante 7, et une collerette 12 horizontale qui s’étend orthogonalement par rapport au corps périphérique 11 et recouvre la surface supérieure de la planche 2.
La trappe 9 comporte un système de maintien du système de déplacement 3, dont un mode de réalisation va être donné ci-dessous.
Ce système de maintien est agencé pour permettre, lorsqu’il est actif, la rotation du système de déplacement 3 par rapport à la planche 2 par rapport à un axe vertical Z, comme seul degré de liberté du système de déplacement 3 par rapport à la planche 2.
Le système de maintien comprend un palier inférieur. Le palier inférieur se situe au niveau de la surface inférieure de la planche 2, ou au moins en-dessous de la surface supérieure de la planche 2.