INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En utilisant uniquement le sentiment score de chaque segment : la tonalité du segment sera alors dans tous les cas celle du sentiment score du segment. Dans ce cas, nous n’utiliserions pas les émotions ni les résultats de l’intelligence artificielle. En utilisant uniquement les émotions positives / neutres ou négatives des segments. La tonalité de chaque segment sera déterminée uniquement à partir des émotions. En utilisant uniquement les résultats de l’intelligence artificielle (IA) attribuant les étiquettes : quête, adjuvants, opposants, étape glorifiante, neutre, sans pour autant se limiter à ces étiquettes. Dans ce cas, la tonalité de chaque segment correspondra aux résultats de l’IA par segment. En utilisant une combinaison de 2 éléments parmi les 3 éléments précédents. Par exemple le sentiment score et les émotions ; ou le sentiment score et les résultats de l’IA.
On analyse ensuite automatiquement les ruptures de tonalité.
L’élément de protection annulaire 17 entoure la partie inférieure de la tête d’entraînement 11. L’élément de protection annulaire 17 s’élève au-dessus de la pièce supérieure 15.
Tel que mieux visible sur la , l’élément de protection annulaire 17 est formé par un conduit de protection et de rétention 18 monté sur la pièce supérieure 15. Le conduit de protection et de rétention 18 présente un fond 19. La cheminée centrale 16 s’élève au travers du fond 19. A titre de variante, l’élément de protection annulaire 17 pourrait être formé par la pièce supérieure 15 de l’organe de travail 14.
Les figures 7 et 8 illustrent l’accessoire de préparation culinaire 10 monté dans l’organe d’entraînement creux 3. L’élément de protection annulaire 17 s’étend autour de l’organe d’entraînement creux 3 lorsque l’accessoire de préparation culinaire 10 est monté dans l’organe d’entraînement creux 3.
Tel que mieux visible sur la , l’élément de protection annulaire 17 entoure l’extrémité inférieure 30 proéminente de l’organe d’entraînement creux 3. L’organe d’entraînement creux 3 s’étend autour de la cheminée centrale 16. Le joint annulaire 36 prend appui autour de la cheminée centrale 16 lorsque l’accessoire de préparation culinaire 10 est monté dans l’organe d’entraînement creux 3.
L’appareil de préparation culinaire 1 et l’accessoire de préparation culinaire 10 s’utilisent de la manière suivante.
L’utilisateur peut monter l’accessoire de préparation culinaire 10 sur le boîtier 8 de l’appareil de préparation culinaire 1 en tenant l’accessoire de préparation culinaire 10 par l’élément de protection annulaire 17. L’accessoire de préparation culinaire 10 est monté en insérant la tête d’entrainement 11 dans l’organe d’entraînement creux 3.
Lorsque l’accessoire de préparation culinaire 10 est monté dans l’organe d’entraînement creux 3, l’élément de protection annulaire 17 entoure l’extrémité inférieure 30 proéminente de l’organe d’entraînement creux 3. L’élément de protection annulaire 17 permet d’éviter que des projections d’aliments ne viennent atteindre l’extrémité inférieure de l’organe d’entraînement creux. Cette disposition s’avère particulièrement intéressante lors de la préparation de blancs d’œufs montés en neige, le foisonnement de la préparation sous l’action de l’accessoire de préparation culinaire 10 ainsi que la vitesse élevée de rotation de l’accessoire de préparation culinaire 10 contribuant à de telles projections. L’élément de protection annulaire 17 peut également contribuer à la rétention de pollutions provenant de l’organe d’entraînement creux 3, telles que des particules ou de l’huile, l’éjection de telles pollutions étant favorisée par la rotation à vitesse élevée de l’organe d’entraînement creux 3.
L’utilisateur peut aussi retirer l’accessoire de préparation culinaire 10 sur le boîtier 8 de l’appareil de préparation culinaire 1 en tenant l’accessoire de préparation culinaire 10 par l’élément de protection annulaire 17.
A titre de variante, l’appareil de préparation culinaire 1 ne comporte pas nécessairement un boitier 8 portant un récipient de travail 2. L’accessoire de préparation culinaire 10 pourrait notamment être utilisé avec un appareil de préparation culinaire 1 de type batteur comportant un boitier portatif comportant un organe d’entraînement creux 3 prévu pour le montage de la tête d’entraînement 11 afin d’entraîner l’accessoire de préparation culinaire 10, dans lequel l’accessoire de préparation culinaire 10 est déplacé manuellement par l’utilisateur dans un récipient de travail.
A titre de variante, l’accessoire de préparation culinaire 10 ne comporte pas nécessairement un organe de travail 14 de type fouet.
Procédé sans brassard de détermination de la pression artérielle d’un utilisateur Le domaine technique est la caractérisation de la pression artérielle sans compression.
ART ANTERIEUR La plupart des dispositifs permettant de caractériser la pression artérielle utilisent un capteur de pression couplé à un brassard de compression disposé sur un membre, généralement un bras. La caractérisation de la pression artérielle est effectuée en mesurant la pression exercée par le brassard en un ou plusieurs instants caractéristiques. Le capteur de pression ou le capteur acoustique sont sensibles aux battements cardiaques et à leur amplitude.
Les dispositifs utilisés par le personnel médical (méthode auscultatoire) sont composés d’un brassard dont la pression est contrôlée et lue par le médecin, associé généralement à un stéthoscope. Lorsque le brassard se dégonfle, on détecte l’apparition et la disparition de sons, appelés sons de Korotkoff. La pression appliquée par le brassard lors de l’apparition et la disparition des sons correspond respectivement à la pression systolique et à la pression diastolique.
Dans les tensiomètres grand public, un capteur de pression détermine la pression d’air dans le brassard. La compression du brassard est effectuée de manière à obtenir au préalable une occlusion artérielle. Lors de la déflation du brassard, des oscillations de pression apparaissent. Les oscillations augmentent jusqu’à atteindre, transitoirement, une amplitude maximale. A cet instant la pression dans le brassard est considérée égale à la pression artérielle moyenne. A partir de l’amplitude maximale détectée, les pressions artérielles systolique et diastolique sont estimées sur la base de lois empiriques.
Cependant, le recours à un dispositif comportant un brassard suppose des phases de compression régulières si l’on souhaite effectuer une mesure de la pression en continu. Cela constitue une source d’inconfort, liée à la fois à la perception de la compression et au bruit de la pompe activant la compression du brassard. En outre, une occlusion répétée selon une fréquence trop importante peut présenter un risque.
- les tubes à essai sont mis en agitation afin de resuspendre les billes magnétiques dans la solution de lavage et ainsi les laver ;
- après arrêt de l’agitation, les tubes à essai sont retirés un par un de l’agitateur et placés sur un portoir magnétique. Grâce à l’action du champ magnétique proche, les particules magnétiques sont plaquées aux parois des tubes à essai ;
- enfin, la solution de lavage souillée est retirée, par exemple au moyen de l’utilisation d’une pipette, et changée par une solution de lavage propre.
Ces étapes sont répétées un certain nombre de fois, jusqu’à ce que les particules magnétiques soient correctement lavées, conformément aux préconisations dépendantes de l’utilisation qui en est faite. Plus de dix, voire plus de vingt lavages peuvent être nécessaires, selon les protocoles appliqués.
Ce protocole de lavage, bien que fonctionnel, présente un certain nombre d’inconvénients.
En particulier, il nécessite un grand nombre d’interventions humaines et de gestes répétitifs, susceptibles d’être sources d’erreurs, en particulier d’inversions d’échantillons, et de désagrément pour le personnel de laboratoire (fatigue de la main, etc.).
Ensuite, la répétabilité de l’agitation, c’est-à-dire la mesure dans laquelle l’homogénéisation a été la même d’un tube à essai à l’autre, est imparfaite.
Par exemple, lorsque 24 tubes à essai sont à traiter simultanément et que 5 lavages successifs sont préconisés, cela est très rébarbatif et les tubes à essai sont manipulés des centaines de fois (24 multiplié par 5 multiplié par 2, donc 240 manipulations), ce qui prend du temps et peut conduire à des inversions d'échantillons, une fatigue du personnel de laboratoire, etc.
Il est à préciser qu’une erreur de manipulation, par exemple une inversion d’échantillons, sera très difficile, voire impossible, à détecter et pourra fausser l’entièreté de la manipulation.
En outre, un temps quasi infini pourra être passé à essayer de trouver la source de l’erreur, sans toutefois l’identifier systématiquement.
Dans l’art antérieur, certaines démarches ont été entreprise s’agissant de matériels de laboratoire.
Dans la demande CN107402154, il est décrit un porte tubes à essai fixé de manière permanente à un axe de rotation.
Dans la demande CN207976333, il est décrit un dispositif d’un bloc présentant une possibilité d’agitation en « va-et-vient » entre deux électroaimants.
Ces solutions ne sont pas satisfaisantes.
Dans le cadre de la présente demande, on appelle « contenant de laboratoire » toute fourniture de laboratoire susceptible de contenir en particulier des solutions ou suspensions. Il peut par exemple s’agir de tubes à essai qui peuvent être fermés au moyen d’un bouchon adapté ou de tout autre moyen de fermeture.
Dans le cadre de la présente demande, l’intervalle décrit comme étant « entre A et B » inclut les bornes « A » et « B ».
Pour obtenir ces valeurs, il a d’abord été effectuée une première optimisation sans fenêtre de contraintes pour avoir une estimation grossière des valeurs des paramètres à déterminer pouvant servir de valeurs initiales.
En outre, il est à noter que les surpotentiels et sont quasi-invariants et très faibles (< 1mV) de sorte qu’ils ne sont pas utilisés comme paramètres d’optimisation.
Les résultats sont visibles sur les figures 9 et 10 qui correspondent respectivement aux figures 6 et 8. Concernant les valeurs, cela conduit au tableau suivant :
Valeurs mesurées Etats LLI (Ah) LAM PE LAM NCA LAM NE LAM LTO ORI (V) BOL 0,6 0,5 0 0% 0% 0% 0% 5,00.10 -3 EOL 0,7 0,6 3 9,00% 31,75% 10,00% 28,00% 1,30.10 -2 Valeurs obtenues Etats LLI (Ah) LAM PE LAM NCA LAM NE LAM LTO ORI (V) BOL 0,603 0,520 0 0,00% 0% 0,00% 0% 6,00.10 -3 EOL 0,686 0,601 3,059 11,37% 29,90% 9,81% 25,03% 1,34.10 -2
Le calcul des LAM partiels permet de retrouver l’image du vieillissement au sein des électrodes NE et PE. Dans le tableau, seuls les LAM partiels des matériaux minoritaires sont affichées (NCA et LTO).
Toutefois, les résultats sont déjà relativement satisfaisants puisque, pour chaque état, l’erreur quadratique entre les tensions du modèle et tensions mesurées est inférieure à 2 mV En outre, les pics de la DVA sont parfaitement placés pour les 3 états de l’élément.
Conclusion Le présent procédé permet de bien prendre en compte le fait que les matériaux actifs des électrodes (PE ou NE) vieillissent à des rythmes différents.
En outre, le présent procédé permet simultanément de caractériser l’état de santé de l’élément électrochimique et ceux de chacun des matériaux actifs constituant les électrodes PE ou NE.
De fait, le présent procédé correspond à une technique non-intrusive de quantification des modes de dégradation par la description de l’ensemble des conséquences observables du vieillissement en quatre modes de dégradations aux effets bien distincts et mesurables : ORI, LLI, LAM PE et LAM NE et par conséquent de son état de santé (SOH).
En outre, pour une électrode comportant un mélange de matériaux actifs, la LAM peut être partagée en LAM partielles selon les différents matériaux actifs qui ne vieillissent pas forcément aux mêmes vitesses. Ainsi, le procédé permet de quantifier la contribution de chaque constituant dans la LAM PE et la LAM NE des électrodes avec mélange.
Ainsi, le présent procédé s’applique notamment pour un élément lithium-ion avec une cathode comprenant un mélange comprenant un composé de formule Li x Fe 1-y M y PO 4 (LFMP) où M est choisi dans le groupe consistant en B, Mg, Al, Si, Ca, Ti, V, Cr, Mn, Co, Ni, Cu, Zn, Y, Zr, Nb et Mo; et 0,8≤x≤1,2 ; 0≤y≤0,6.
Le présent procédé s’applique notamment pour un élément lithium-ion avec une anode comprenant un mélange comprenant un oxyde de titane lithié ou capable d’être lithié
Avantageusement, l’oxyde de titane lithié ou capable d’être lithié est choisi parmi les oxydes suivants :
i) Li x-a M a Ti y-b M’bO 4-c-d X c, dans lequel 0<x≤3 ; 1≤y≤2,5 ; 0≤a≤1 ; 0≤b≤1 ; 0≤c≤2 et 2,5≤d≤2,5 ;
dans lequel M représente au moins un élément choisi dans le groupe constitué de Na, K, Mg, Ca, B, Mn, Fe, Co, Cr, Ni, Al, Cu, Ag, Pr, Y et La ;
M’ représente au moins un élément choisi dans le groupe constitué de B, Mo, Mn, Ce, Sn, Zr, Si, W, V, Ta, Sb, Nb, Ru, Ag, Fe, Co, Ni, Zn, Al, Cr, La, Pr, Bi, Sc, Eu, Sm, Gd, Ti, Ce, Y et Eu ;
D’après les explications concrètes du flux de la , le dispositif de diagnostic de détérioration de catalyseur 80 détermine d’abord si les conditions de diagnostic de détérioration de catalyseur sont remplies ou non (étape S21). Les conditions de diagnostic de détérioration de catalyseur sont, par exemple, l’écoulement d’un temps fixe à partir du démarrage du moteur thermique 20, et/ou l’écoulement d’un temps fixe à partir du précédent diagnostic de détérioration de catalyseur 53. Si les conditions de diagnostic de détérioration de catalyseur ne sont pas remplies (étape S21 : Non), le dispositif de diagnostic de détérioration de catalyseur 80 maintient l’état d’annulation du réglage de la période d’invalidité du signal. Si les conditions de diagnostic de détérioration de catalyseur sont remplies (étape S21 : Oui), le dispositif de diagnostic de détérioration de catalyseur 80 détermine si le contrôle de la quantité de carburant H remplit des conditions prédéterminées (étape S22).
Les conditions prédéterminées de l’étape S22 sont les conditions lorsque le moteur thermique 20 tourne de sorte que l’intervalle d’inversion de signal soit un intervalle de diagnostic de détérioration de catalyseur, et incluent les conditions pour au moins l’un des éléments parmi ωa, ωb, ΔA, ΔSa, ΔB, ΔSb, Wsa et Wsb. En outre, lorsque le contrôle de la quantité de carburant H satisfait les conditions prédéterminées, les durées Wsa et Wsb sont par exemple la période de décision d’inversion R1 et la période de décision d’inversion R2. En d’autres termes, la durée Wsa est la période de décision d’inversion R1 à laquelle a été ajouté le temps additionnel Q1 égal à zéro, et la durée Wsb est la période de décision d’inversion R2 à laquelle a été ajouté le temps additionnel Q2 égal à zéro.
Si le contrôle de la quantité de carburant H ne satisfait pas les conditions prédéterminées (étape S22 : Non), le dispositif de diagnostic de détérioration de catalyseur 80 revient à l’étape S21, et maintient l’état d’annulation du réglage de la période d’invalidité du signal. Si le contrôle de la quantité de carburant H remplit les conditions prédéterminées (étape S22 : Oui), le dispositif de diagnostic de détérioration de catalyseur 80 établit une période d’invalidité du signal (étape S23). En d’autres termes, le dispositif de diagnostic de détérioration de catalyseur 80 met en place une période d’invalidité du signal entre le premier moment d’inversion de signal et le deuxième moment d’inversion de signal, de la même façon décrite au premier mode de réalisation. Ensuite, le dispositif de diagnostic de détérioration de catalyseur 80 effectue un diagnostic de détérioration de catalyseur 53 (étape S24), de la même façon que cela a été expliqué dans le premier mode de réalisation. Et après avoir terminé le diagnostic de détérioration de catalyseur 53, le dispositif de diagnostic de détérioration de catalyseur 80 annule le réglage de la période d’invalidité du signal (étape S25) et revient à l'étape S21.
Dans le cinquième mode de réalisation, le dispositif de diagnostic de détérioration de catalyseur 80 est contrôlée afin de ne pas mettre en place de période d’invalidité du signal, sauf lorsque le moteur thermique 80 tourne de sorte que l’intervalle d’inversion de signal soit un intervalle de diagnostic de détérioration de catalyseur, en effectuant le traitement tel qu’il a été décrit ci-dessus. Il est ainsi possible de simplifier le contrôle de la quantité de carburant H lorsque le diagnostic de détérioration de catalyseur 53 n'est pas effectué.
Dans le cinquième mode de réalisation, si les conditions de diagnostic de détérioration de catalyseur sont remplies et que le contrôle de la quantité de carburant H satisfait les conditions prédéterminées, on établit une période d’invalidité du signal, mais cela n’est pas limité à ceux-ci. Par exemple, lorsque le contrôle de la quantité de carburant H remplit les conditions prédéterminées, on établit une période d’invalidité du signal que les conditions de diagnostic de détérioration de catalyseur soient remplies ou non, et on peut effectuer un diagnostic de détérioration de catalyseur lorsque les conditions de diagnostic de détérioration de catalyseur sont remplies alors que la période d’invalidité du signal est réglée.
Dans le cinquième mode de réalisation, le dispositif de diagnostic de détérioration de catalyseur contrôlait afin de ne pas mettre en place de période d’invalidité du signal, sauf lorsque le moteur thermique 20 tourne de sorte que l’intervalle d’inversion de signal soit un intervalle de diagnostic de détérioration de catalyseur, mais il peut contrôler afin de toujours établir une période d’invalidité du signal lorsque le moteur thermique 20 tourne. Sixième mode de réalisation
Le sixième mode de réalisation de la présente invention sera expliqué en utilisant les figures 9(a) et 9(b). Le sixième mode de réalisation a la structure du premier mode de réalisation. Le sixième mode de réalisation peut avoir au moins une structure parmi les modes de réalisation 2 à 5. Comme cela a été expliqué dans le premier mode de réalisation, le dispositif de diagnostic de détérioration de catalyseur 80 effectue un diagnostic de détérioration de catalyseur 53 lorsque l’intervalle d’inversion de signal devient un intervalle de diagnostic de détérioration de catalyseur adapté au diagnostic de détérioration de catalyseur 53. De plus, dans le sixième mode de réalisation, le dispositif de diagnostic de détérioration de catalyseur 80 contrôle la période d’invalidité du signal afin de définir une durée différente en fonction de l’état de fonctionnement du moteur thermique 20. Une durée différente en fonction de l’état de fonctionnement du moteur thermique 20 est, par exemple, une durée différente en fonction de la vitesse de rotation du moteur thermique 20 et/ou de la charge du moteur thermique 20, entre autres. De plus, l’intervalle de diagnostic de détérioration de catalyseur varie en fonction de l’état de fonctionnement du moteur thermique 20. Par exemple, les intervalles de diagnostic de détérioration de catalyseur W1 et W2 peuvent varier avec la modification des intervalles de décision d’inversion R1 et R2 en fonction de l’état de fonctionnement du moteur thermique 20. Par exemple, lorsque l’état de fonctionnement du moteur thermique 20 est un état où l’intervalle de diagnostic de détérioration de catalyseur W1 est W1a et l'intervalle de diagnostic de détérioration de catalyseur W2 est W2a, comme le montre la (a), le dispositif de diagnostic de détérioration de catalyseur 80 définit la durée de la période d’invalidité du signal M1 à N1a, et définit la durée de la période d’invalidité du signal M2 à N2a. La (b) montre un cas différent de l’état de fonctionnement du moteur thermique 20 par rapport à la (a). Lorsque l’état de fonctionnement du moteur thermique 20 est un état où l’intervalle de diagnostic de détérioration de catalyseur W1 est W1b, plus court que W1a, et l’intervalle de diagnostic de détérioration de catalyseur W2 est W2b, plus court que W2a, comme le montre la (b), le dispositif de diagnostic de détérioration de catalyseur 80 définit la durée de la période d’invalidité du signal M1 à N1b, plus court que N1a, et définit la durée de la période d’invalidité du signal M2 à N2b, plus court que N2a. Autrement dit, dans le sixième mode de réalisation, on définit la durée de la période d’invalidité du signal sur une durée différente en fonction de l’intervalle de diagnostic de détérioration de catalyseur qui change selon l’état de fonctionnement du moteur thermique 20.
En outre, même si l’intervalle de diagnostic de détérioration de catalyseur varie en fonction de l’état de fonctionnement du moteur thermique 20, l’intervalle de diagnostic de détérioration de catalyseur n’est pas forcément différent dans deux cas où l’état de fonctionnement du moteur thermique 20 est différent, et il se peut que l’intervalle de diagnostic de détérioration de catalyseur soit identique. Dans deux cas où l’état de fonctionnement du moteur thermique 20 est différent et où l’intervalle de diagnostic de détérioration de catalyseur est identique, la durée de la période d’invalidité du signal peut être différente en fonction de l’état de fonctionnement du moteur thermique 20, ou peut être identique.
Dans le sixième mode de réalisation, on a fait diverger la durée de la période d’invalidité du signal en fonction de l’état de fonctionnement du moteur thermique 20, mais on peut l’établir toujours à la même durée, quel que soit l'état de fonctionnement du moteur thermique 20.
Dans les modes de réalisation 1 à 6, le dispositif de diagnostic de détérioration de catalyseur 80 peut faire augmenter/diminuer la quantité de carburant H en faisant augmenter/diminuer un coefficient de correction pour déterminer la quantité de correction apportée à l'alimentation en carburant de base, en se basant sur le signal de la sonde lambda amont 76. Le coefficient de correction est à ce moment-là, par exemple, un coefficient dont la valeur augmente à mesure que la quantité de carburant H fournie à la chambre de combustion 30 est plus élevée.
Légende 20 : Moteur thermique 30 : Chambre de combustion 53 : Catalyseur 76 : Sonde lambda amont 77 : Sonde lambda aval 80 : Dispositif de diagnostic de détérioration de catalyseur K1, K2 : Paire d’inversions de signal soudaine M1, M2 : Période d’invalidité du signal R1, R2 : Période de décision d'inversion (première période de décision d’inversion, deuxième période de décision d’inversion) T1a, T2a, T3a, T4a, T5a : Moment d’inversion de signal (premier moment d’inversion de signal, deuxième moment d’inversion de signal) W1, W2 : Intervalle de diagnostic de détérioration de catalyseur X1a, X1b, X2a, X2b : Durée de paire d’inversions de signal soudaine
Caisson hydro-générateur positionné dans un cours d’eau. La présente invention concerne un caisson hydro-générateur placé dans un cours d’eau et fonctionnant à partir de l’énergie potentielle créée par le fluide contournant un panneau de ce caisson afin de récupérer de l’énergie.
Des hydroliennes fonctionnent à partir de l’énergie cinétique du fluides. Les hydroliennes à allure rapide type à profil d’aile sont performantes et nécessitent des vitesses de cours d’eau suffisantes. Des hydroliennes à allure lente comme par exemple de type Savonius peuvent fonctionner avec des vitesses de fluide faibles. Les hydroliennes à allure lente possèdent peu de pales et nécessitent d’avoir un grand diamètre pour avoir un couple important.
Les roues à eau fonctionnent à partir de l’énergie potentielle. Cette énergie potentielle est créée à partir d’une retenue d’eau permettant d’obtenir une différence d’altitude de niveau d’eau. La retenue d’eau est un ouvrage qu’il faut réaliser, qui modifient la configuration du cours d’eau, qui peut être bénéfique pour freiner l’écoulement d’eau à la mer, qui nécessitent des ouvrages supplémentaires comme par exemple des passes à poissons.
Le caisson hydro-générateur ne nécessite pas la réalisation de retenue d’eau. L’énergie potentielle est créée par le caisson. Il suffit de placer le caisson dans le cours d’eau. Le caisson crée vis à vis du cours d’eau une perte de charge qui provoque une très faible surélévation du niveau d’eau en amant de ce caisson.