INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
est une vue schématique de profil dudit dispositif de la sans la pièce de style, ladite zone de masquage étant disposée sur une surface dudit dispositif qui appartient à un élément intermédiaire entre ladite glace de sortie et ladite caméra, selon un deuxième mode de réalisation non limitatif,
est une vue schématique de profil de la zone de masquage qui recouvre la surface dudit dispositif de la , ladite zone de masquage étant un film texturé avec des motifs surfaciques selon une première variante de réalisation d’un premier mode de réalisation non limitatif,
est une vue schématique de face de ladite zone de masquage de la ,
On remarque ici que ce procédé peut être mis en œuvre indépendamment de la forme annulaire du logement 212. Toutefois, le mouvement de rotation de la cartouche 202 dans la station 200 est particulièrement adaptée à ce genre de procédé, et ce pour toutes les bandelettes de la cartouche (du fait de la symétrie de révolution).
En référence au comptage des bandelettes pour identifier la bandelette qui est dans la zone de contrôle, l’ECU peut compter les extremums que le capteur de position a vu défiler. Par exemple, si l’ECU détermine qu’il faut utiliser la bandelette numéro 54 (sur 90 par exemple), l’ECU peut compter 90 extremums depuis le zéro. Complément sur les supports de test
Les supports de test comprennent un réactif qui réagit au contact de l’urine. Dans un mode de réalisation, le réactif est un réactif sec. En particulier, les supports de test sont des bandelettes de test, qui vont être décrites plus en détail ci-dessous.
Les bandelettes de test 501 peuvent être du type immunodosage à flux latéral ou vertical, en anglais « lateral or vertical flow immunoassay ». Alors, les bandelettes de test 501 comportent un tampon d’échantillonnage et un tampon d’absorption 02. Une membrane de nitrocellulose s’étend entre le tampon d’échantillonnage et le tampon d’absorption. Alors, lorsqu’un échantillon d’urine est introduit sur le tampon d’échantillonnage, il migre par capillarité jusqu’au tampon d’absorption en passant au travers d’un tampon conjugué, d’une ou plusieurs lignes de test, et d’une ligne de contrôle. Le tampon conjugué, le ou les lignes de test et la ligne de contrôle contiennent des réactifs.
Le tampon conjugué comporte notamment des anticorps de détection sensibles à des composés contenus dans l’urine. Si les composés sont présents lorsque l’échantillon d’urine traverse le tampon conjugué, alors les anticorps se fixent aux composés pour former des marqueurs. Les marqueurs migrent vers une ligne de test. La ligne de test comporte notamment des anticorps de test. Les anticorps de test se lient avec les marqueurs et les retiennent sur la ligne de test. Alors, une ligne colorée se forme et la densité de la ligne varie en fonction de la concentration de marqueurs présents. L’échantillon restant migre vers une ligne de contrôle. La ligne de contrôle comporte des anticorps de contrôle, permettant d’indiquer que l’échantillon a traversé la membrane de nitrocellulose.
Par exemple, les bandelettes de test peuvent être des bandelettes de type ELISA. Ce type de bandelette de test permet une détection de l’hormone de grossesse hCG dans l’urine. Alors, l’anticorps de détection peut être « mouse monoclonal beta hCG », l’anticorps de test peut être « goat poluclonal anti-mouse IgG » et l’anticorps de contrôle peut être « rabbit polyclonal anti-mouse igG ».
Les bandelettes de test peuvent être de type bandelettes colorimétriques classiques. Alors, chaque bandelette de test comporte au moins un tampon contenant un ou plusieurs réactifs sensibles à un ou plusieurs composés contenus dans l’échantillon d’urine. Par exemple, le ou les composés peuvent être : l’hormone LH, l’hormone HCG, les leucocytes/nitrites, les urobilinogène/bilirubine, les protéines, le pH, la gravité spécifique et/ou le glucose.
D'autres types de réactions peuvent utiliser réactifs ou composés conçus pour détecter la présence d’un analyte particulier (par exemple des polymères à empreinte moléculaire “MIP” ou "Molecularly imprinted polymers”), notamment un principe actif de médicament ou un métabolite de principe actif de médicament dans l’urine. Dans ce cas, le dispositif peut être utilisé pour contrôler l’observance d’un utilisateur pour un traitement médicamenteux, notamment vérifier qu’il prend bien son traitement ou l’alerter lorsqu’il a omis de le prendre.
Chaque bandelette de tests est globalement rectangulaire. Une largeur de chaque bandelette de test peut être comprise entre 0,5 mm et 3 mm, par exemple environ 1 mm. Une longueur de chaque bandelette de test peut être comprise entre 10 et 15 mm, par exemple 12 mm ou environ 12 mm. Alternativement, chaque bandelette de test peut avoir une forme quelconque, par exemple carrée ou circulaire. La forme et les dimensions des bandelettes de test permettent de stocker un nombre important de bandelettes de test dans le dispositif d’analyse d’urine (au moins 50 bandelettes, voire au moins 100 bandelettes). En effet, il apparait même possible de stocker jusqu’à 120 bandelettes de test, ce qui correspond à 4 mois d’analyses lorsqu’un utilisateur réalise une analyse par jour.
Le ou les résultats d’analyses peuvent être une ou plusieurs grandeur(s) révélant l’un(e) parmi : une période de fécondité, une grossesse, des infections urinaires, des problèmes de foie, des insuffisances rénales, une lithiase urique, une déshydratation, une maladie cardiaque et/ou un diabète. Le ou les résultats peuvent également être un indicateur de l’observance médicamenteuse.
Les clauses suivantes présentes différents modes de réalisation conformes à la présente description.
L’injecteur peut être configuré pour injecter dans une zone d’injection du logement annulaire et l’analyseur est configuré pour mesurer des données dans une zone d’analyse, la zone d’injection et la zone d’analyse étant confondues. L’analyseur peut être positionné radialement en regard de l’extrémité distale de l’injecteur (lorsqu’ils sont projetés dans un plan orthogonal à l’axe de rotation). Le capteur de position peut être l’analyseur (même matériel mais fonction différente). L’injecteur peut être monté mobile en translation par rapport au boitier selon une direction de translation, pour se rapprocher et/ou traverser le logement annulaire.
De préférence, la couche métallique présente une épaisseur comprise entre 0,8 et 5 mm. Cette épaisseur dépend notamment du métal mis en œuvre.
Le film décoratif présente de préférence une épaisseur comprise entre 0,5 et 6 mm, de préférence entre 0,6 et 1,2 mm.
Dans le panneau de l’invention, le film décoratif (ou couche de décor) peut être lié au matériau ablatif à l’aide d’un adhésif. Ainsi, de préférence le film décoratif est adhésivé sur l’une des faces du matériau ablatif.
Dans le panneau de l’invention, la couche métallique peut être collée sur la seconde face du matériau ablatif ou bien liée de façon mécanique. Dans ce dernier cas, par exemple, le panneau en matériau ablatif peut être contenu dans une ossature métallique avec rebords ou bien le panneau de matériau ablatif est vissé sur un cadre métallique avec la couche métallique en sandwich.
L’invention a également pour objet un véhicule comportant un panneau selon l’invention, notamment pour la protection des fonctions principales du véhicule, par exemple équipement électrique tel qu’armoire électrique (par exemple armoire basse tension), dans le cas d’éventuels incendies.
Le véhicule peut être tout type de véhicule transportant des passagers, par exemple véhicules ferroviaires (train, métro), bus, bateaux, avions, etc. De préférence le véhicule est un véhicule ferroviaire.
L’invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d’exemple, non limitatif, et faite en se référant aux dessins annexés sur lesquels :
– la est une vue en coupe d’un véhicule ferroviaire comprenant une armoire basse tension ABT,
– la représente une section du panneau coupe-feu intégré dans une ossature protégeant l’armoire basse tension d’un éventuel feu dans la salle d’un véhicule ferroviaire,
– la représente une section du panneau coupe-feu protégeant l’armoire basse tension d’un éventuel feu dans la salle d’un véhicule ferroviaire,
– la représente deux vues d’une ossature comprenant un panneau coupe-feu protégeant l’armoire basse tension d’un éventuel feu dans la salle d’un véhicule ferroviaire.
La représente une salle d’une voiture 7 d’un véhicule ferroviaire comprenant une armoire basse tension 8. Le véhicule peut comprendre par exemple un ou deux niveaux.
La représente un panneau 9 selon l’invention comprenant un matériau ablatif 2 comprenant sur l’une de ses faces un film décoratif 1 et sur l’autre face une couche métallique 3. Le panneau forme une cloison permettant de protéger l’armoire basse tension ABT d’un éventuel feu survenant dans une salle d’un véhicule ferroviaire.
Le matériau ablatif 2 est donc pris en sandwich entre le film décoratif 1 et la couche métallique 3.
Le matériau ablatif 2 a la propriété d’éliminer la chaleur en se décomposant couche par couche. La décomposition de ce matériaux ablatif 2 est contrôlée et permet donc d’évaluer avec précision la proportion de matériau décomposé dans un temps donné. Il est ainsi possible de prévoir l’épaisseur de matériau ablatif nécessaire selon les requis de temps de tenue et d’isolation au feu.
De préférence, l’épaisseur du matériau ablatif 2 se détermine en fonction des requis de temps de tenue et d’isolation au feu. L’objectif est de limiter l’épaisseur de ce matériau pour limiter la masse et le volume. Par exemple, pour une épaisseur de 14.5mm (mêmes performances au feu que la solution décrite ci-dessus avec la laine de roche, laine de verre ou laine de silice), la masse surfacique est de 7.7kg/m² soit une réduction de masse de 50%. L’épaisseur du matériau ablatif 2 est de préférence comprise entre 5 et 50 mm, de préférence entre 10 et 13,5 mm.
- un capteur de débit de purge 56 pour mesurer le débit de purge DP du générateur de vapeur 8. Le débit de purge DP est un débit d’eau à l’état liquide extrait du côté secondaire du générateur de vapeur 8. Ce débit de purge DP est relativement faible, en particulier comparativement au débit de vapeur extrait du générateur de vapeur 8 ;
- un capteur de niveau d’eau 58 pour mesurer le niveau de l’eau à l’état liquide NV dans le générateur de vapeur 8, du côté de la boucle secondaire 26.
On notera que dans la demande de brevet, sauf stipulation contraire, le terme « débit » est utilisé pour faire référence au débit massique d’un fluide.
Le système de surveillance 40 comprend une unité électronique de surveillance 60 configurée pour surveiller la centrale nucléaire 2 en mettant en œuvre le procédé de surveillance.
L’unité électronique de surveillance 60 est par exemple configurée pour recevoir des signaux de mesure fournis par les capteurs disposés sur la centrale nucléaire 2 et représentatifs du fonctionnement de chaque générateur de vapeur 8, à savoir, respectivement pour chaque générateur de vapeur 8, le capteur de débit d’eau primaire 42, le capteur de température d’eau entrante 44 , le capteur de température d’eau sortante 46, le capteur de pression de vapeur 48, le capteur de débit de vapeur 50, le capteur de température d’eau alimentaire 52, le capteur de débit d’eau alimentaire 54, le capteur de débit de purge 56 et/ou le capteur de niveau d’eau 58.
L’unité électronique de surveillance 60 est par exemple configurée, pour chaque générateur de vapeur, pour la détection d’un déséquilibre sur au moins un paramètre de ce générateur de vapeur 8 en comparant la valeur mesurée de ce paramètre pour ce générateur de vapeur 8 à la valeur moyenne de ce paramètre pour l’ensemble des générateurs de vapeur, et la caractérisation d’un tel déséquilibre en fonction d’au moins un autre paramètre de fonctionnement du générateur de vapeur 8 avec l’émission d’un signal de problème physique et d’un signal de dérive de mesure, en fonction des signaux de mesure reçu par l’unité électronique de surveillance 60.
L’unité électronique de surveillance 60 est de préférence configurée pour l’émission de signaux d’alarme et de signaux d’écart, de préférence de manière qu’ils soient perceptibles par un opérateur humain et/ou, optionnellement, pour la commande automatique du circuit primaire 4 et/ou du circuit secondaire 6, en fonction de la détection d’un déséquilibre sur un paramètre d’un générateur de vapeur par rapport à la valeur moyenne de ce paramètre sur l’ensemble des générateurs de vapeur 8.
L’unité électronique de surveillance 60 est par exemple configurée pour commander les grappes de commande 20 pour ajuster ou vérifier la réactivité du réacteur nucléaire, pour commander chaque pompe primaire 22 pour ajuster ou vérifier le débit d’eau dans chaque boucle primaire 12 du circuit primaire 4, pour commander chaque pompe secondaire 28 pour ajuster ou vérifier le débit d’eau et/ou la température d’eau dans chaque boucle secondaire 26 du circuit secondaire 6, pour commander chaque turbine 30 et/ou pour commander chaque génératrice 36, pour ajuster ou vérifier le débit de vapeur et/ou la pression vapeur dans chaque boucle 26 du circuit secondaire 6.
L’unité électronique de surveillance 60 comprend par exemple une unité de traitement d’information comprenant un processeur, une mémoire et produit programme d’ordinateur, i.e. une ou plusieurs application(s) logicielle(s), enregistrable sur la mémoire ou sur un support de données informatique et contenant des instructions de code logiciel exécutables par le processeur lorsque qu’elle(s) est(sont) enregistrée(s) sur la mémoire. En variante ou en option, l’unité électronique de surveillance 60 comprend par exemple un circuit logique programmable (par ex. un réseau de portes programmables in situ ) et/ou un circuit intégré.
Dans le cas d’un produit programme d’ordinateur, celui-ci contient des instructions de code logicielles pour la mise en œuvre du procédé de surveillance.
Le procédé de surveillance est de préférence mis en œuvre en régime permanent de fonctionnement de la centrale nucléaire 2, i.e. pendant une période pendant laquelle la puissance générée par le réacteur nucléaire 10 est stabilisée.
En fonctionnement, chaque générateur de vapeur 8 reçoit une puissance primaire P1 du circuit primaire 4, extrait une puissance secondaire P2 vers le circuit secondaire 6, et apporte une puissance transférée PS au circuit secondaire 6.
Pour chaque générateur de vapeur 8, la puissance primaire P1 fournie par le circuit primaire 4 à ce générateur de vapeur 8 est fonction du débit d’eau Q1 dans la boucle primaire 12 alimentant ce générateur de vapeur 8, de la température de l’eau dans la branche chaude TC de la boucle primaire 12, et de la température de l’eau dans la branche froide TF de la boucle primaire 12.
Pour chaque générateur de vapeur 8, la puissance primaire P1 est par exemple calculable selon l’équation P1 = K1*Q1*(TC – TF) où Q1 est le débit d’eau mesuré dans la boucle primaire, TC est la température de l’eau dans la branche chaude de la boucle primaire, TF est la température de l’eau dans la branche froide de la boucle primaire, et K1 est un coefficient de proportionnalité.
En régime permanent, la puissance secondaire P2 et la puissance transférée PS sont sensiblement égales, et, pour chaque générateur de vapeur 8, la puissance secondaire P2 est déterminée par exemple par l’équation P2 = DV*HV + DP*HP – DE*HE, où DV est le débit de vapeur sortant du générateur de vapeur, HV est l’enthalpie de la vapeur sortant du générateur de vapeur, qui est fonction de la pression et de la température de vapeur à la sortie du générateur de vapeur, DE est le débit d’eau alimentaire, i.e. le débit d’eau entrant à l’état liquide dans le générateur de vapeur 8 dans le circuit secondaire 6, HE est l’enthalpie d’eau alimentaire qui est fonction de la pression et de la température d’eau alimentaire TE, i.e. de la pression et de la température de l’eau à l’état liquide entrant dans le générateur de vapeur 8, DP est le débit de purge, HP est l’enthalpie de purge.
En régime permanent, pour chaque générateur de vapeur 8, le débit d’eau alimentaire DE est égal à la somme du débit de vapeur DV et du débit de purge DP, et l’équation suivante est donc respectée : DV + DP = DE.
Les figures 1 et 2 illustrent une boucle de fluide réfrigérant 1 selon un aspect de l’invention destinée à équiper un véhicule, électrique ou hybride, afin de réchauffer ou refroidir un habitacle du véhicule, au moyen d’un premier flux d’air 101 dirigé vers l’habitacle du véhicule.
La boucle de fluide réfrigérant 1 comprend au moins un échangeur de chaleur 2 spécifique de l’invention, et comprend ici, dans l’exemple illustré sur les figures 1 et 2, un compresseur 4, un échangeur thermique 6, un évaporateur 8 et au moins un organe de détente 10. L’échangeur de chaleur 2 est avantageusement disposé à l’avant du véhicule afin d’être traversé par un deuxième flux d’air 102 en provenance de l’extérieur du véhicule.
Dans une première configuration de la boucle de fluide réfrigérant 1, destinée à refroidir l’habitacle du véhicule et illustrée ici sur la , le fluide réfrigérant traverse l’échangeur de chaleur 2 au sein duquel il cède des calories au deuxième flux d’air 102 traversant ledit échangeur de chaleur 2, de telle sorte que le fluide réfrigérant sort de l’échangeur de chaleur 2 à l’état liquide alors qu’il est entré à l’état gazeux. Par la suite, le fluide réfrigérant est dirigé vers un premier organe de détente 10a de la boucle de fluide réfrigérant 1, par exemple un détendeur, assurant la détente du fluide réfrigérant et l’abaissement de sa température. Ainsi, le fluide réfrigérant est plus froid en sortie du premier organe de détente 10a qu’en entrée. Suite à son passage par le premier organe de détente 10a, le fluide réfrigérant traverse l’évaporateur 8 et échange des calories avec le premier flux d’air 101 traversant ledit évaporateur 8. De manière plus précise, l’évaporateur 8 s’intègre dans un boîtier d’une installation de chauffage du véhicule qui est configuré pour diriger le premier flux d’air 101 qui traverse l’évaporateur vers l’habitacle du véhicule, et le fluide réfrigérant circulant dans l’évaporateur est plus froid que le premier flux d’air 101 lorsque celui-ci travers l’évaporateur de sorte que le fluide réfrigérant est apte à capter les calories du premier flux d’air 101 afin de le refroidir avant son entrée dans l’habitacle. Lors de l’échange de calories dans l’évaporateur 8, le fluide réfrigérant passe donc à l’état gazeux lorsqu’il capte les calories du premier flux d’air 101, notamment de par l’abaissement de son point de changement d’état par le premier organe de détente 10a.
Par la suite, en sortie d’évaporateur 8, le fluide réfrigérant sous forme gazeux est dirigé vers le compresseur 4 qui augmente la pression du fluide de réfrigérant et donc augmente sa température. Le fluide réfrigérant traverse ensuite l’échangeur thermique 6 sans effectuer d’échange de calories, ledit échangeur thermique 6 n’étant pas, dans cette configuration de la boucle de fluide réfrigérant 1, traversé par le premier flux d’air 101. En sortie de l’échangeur thermique 6, le fluide réfrigérant est dirigé vers un deuxième organe de détente 10b qui, dans cette configuration de la boucle de fluide réfrigérant 1, est inactif, le fluide réfrigérant étant dirigé vers l’échangeur de chaleur 2 en sortie du deuxième organe de détente 10b.
Dans une deuxième configuration de la boucle de fluide réfrigérant 1, destinée à chauffer l’habitacle du véhicule et illustrée ici sur la , le fluide réfrigérant traverse le compresseur 4 à l’état gazeux afin que ce dernier augmente la pression et la température du fluide réfrigérant. Par la suite, le fluide réfrigérant traverse l’échangeur thermique 6 au sein duquel il échange des calories avec le premier flux d’air 101 qui dans cette configuration traverse l’échangeur thermique 6 avant d’être dirigé vers l’habitacle du véhicule. De manière plus précise, le fluide réfrigérant cède ces calories au premier flux d’air 101, alors plus froid, afin que ledit premier flux d’air 101 soit plus chaud après avoir traversé l’échangeur thermique 6 de sorte à réchauffer l’habitacle du véhicule.
En sortie d’échangeur thermique 6, le fluide réfrigérant est devenu liquide mais est plus froid qu’en entrée d’échangeur thermique 6 et il est amené à traverser le deuxième organe de détente 10b afin que ce dernier abaisse encore la pression et la température du fluide réfrigérant. Par la suite le fluide réfrigérant traverse l’échangeur de chaleur 2 au sein duquel il échange des calories avec le deuxième flux d’air 102 le traversant. De manière plus précise, le deuxième flux d’air 102 est plus chaud que le fluide réfrigérant, et le fluide réfrigérant capte donc des calories dudit deuxième flux d’air 102 lors de son passage dans l’échangeur de chaleur 2 et ressort de ce dernier à l’état gazeux. Par la suite le fluide réfrigérant, à l’état gazeux, est redirigé vers le compresseur 4.
On comprend par ailleurs que lors de l’utilisation de la boucle de fluide réfrigérant 1 dans la deuxième configuration, qui réchauffe l’habitacle du véhicule, le fluide réfrigérant froid qui traverse l’échangeur de chaleur 2 capte des calories du deuxième flux d’air 102 en provenance de l’extérieur du véhicule, de telle sorte que la température du fluide réfrigérant augmente à mesure que celui-ci progresse dans l’échangeur de chaleur 2 depuis un collecteur d’entrée vers un collecteur de sortie. De plus, il convient de considérer que lors de l’utilisation de la boucle de fluide réfrigérant 1 dans la deuxième configuration qui réchauffe l’habitacle, c’est-à-dire en période hivernale, le deuxième flux d’air 102 est à une température basse, de sorte que la température du fluide réfrigérant peut présenter une température négative en entrée de l’échangeur de chaleur et la température des composants de cet échangeur de chaleur est particulièrement froide, susceptible de créer du givre si des gouttelettes de condensation du deuxième flux d’air se forme en surface de l’échangeur de chaleur.
L’échangeur de chaleur 2 selon l’invention, particulièrement visible aux figures 3 à 5, comprend une surface d’échange 12 de chaleur, qui s’étend dans un plan principal 14 longitudinal L et vertical V, et qui est destinée à être traversée par le deuxième flux d’air 102 en provenance de l’extérieur du véhicule. L’échangeur de chaleur 2 comprend également au moins un collecteur d’entrée 16 et au moins un collecteur de sortie 18 du fluide réfrigérant reliés fluidiquement à la surface d’échange 12 de manière à permettre respectivement l’entrée du fluide réfrigérant dans la surface d’échange et la sortie du fluide réfrigérant de cette surface d’échange.
La surface d’échange 12 de chaleur comprend une pluralité de tubes 20 empilés le long d’une direction d’empilement E, ici verticale V, et au sein de laquelle circule le fluide réfrigérant. De manière plus précise, la pluralité de tubes 20 est configurée pour canaliser le fluide réfrigérant entre l’au moins un collecteur d’entrée 16 et l’au moins un collecteur de sortie 18 le long d’une direction d’allongement principal A des tubes 20, ici longitudinale L.
La surface d’échange 12 de l’échangeur de chaleur 2 comprend par ailleurs une pluralité d’organes de dissipation thermique 22, visible à la . Chacun de ces organes de dissipation thermique 22 s’étend parallèlement à la direction d’allongement principal A des tubes 20, depuis l’au moins un collecteur d’entrée 16 jusqu’à l’au moins un collecteur de sortie 18. Chacun des organes de dissipation thermique 22 s’étend entre deux tubes 20 voisins de la pluralité de tubes 20 et permet d’augmenter la surface de contact pour le deuxième flux d’air traversant la surface d’échange 12, de manière à augmenter les performances d’échange de chaleur. Selon un exemple de l’invention, la pluralité d’organes de dissipation thermique 22 peut prendre la forme d’intercalaires ou encore d’ailettes.
Selon l’invention, l’échangeur de chaleur 2 comprend au moins un premier circuit de fluide réfrigérant 24 et un deuxième circuit de fluide réfrigérant 26, visibles aux figures 3 et 4.