INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans des modes de réalisation supplémentaires encore, la divulgation concerne des compositions de gel ou de mousse comprenant (a) d'environ 0,2 % à environ 0,4 % en poids d'au moins un polymère de guar non ionique modifié par un hydroxyalkyle ; (b) d'environ 0,6 % à environ 1,2 % en poids d'au moins un polysaccharide autre que le au moins un polymère de guar non ionique, choisi parmi gommes, celluloses, amidons ou des mélanges de ceux-ci ; (c) d'environ 0,4 % à environ 1 % en poids d'au moins un polymère filmogène non ionique ; (d) d'environ 0,2 % à environ 1 % en poids d'au moins un polymère filmogène cationique ; (e) d'environ 0,5 % à environ 1,5 % en poids d'au moins un tensioactif anionique choisi parmi les tensioactifs anioniques non sulfatés comprenant sulfonates d'alkyle, sulfosuccinates d'alkyle, sulfoacétates d'alkyle, iséthionates d'acyle, monoacides alcoxylés, acides aminés acylés, glycinates d'acyle, glutamates d'acyle, sarcosinates d'acyle, des sels de ceux-ci, ou des mélanges de ceux-ci ; (f) d'environ 1 % à environ 7 % en poids d'au moins un polyol choisi parmi les alcanes polyols ; (g) d'environ 0,2 % à environ 0,5 % d'au moins une vitamine ; et (h) d'environ 0,75 % à environ 3 % d'au moins un glucoside d’alkyle. Les compositions peuvent également comprendre au moins un solvant et/ou au moins un agent de conditionnement. Dans divers modes de réalisation, le rapport pondéral du au moins un polysaccharide autre que le polymère de guar non ionique sur le au moins un polymère de guar non ionique va d’environ 1:0,01 à environ 1:1, par exemple environ 1:0,1 à environ 1:0,5, tel qu'environ 1:0,1, environ 1:0,15, environ 1:0,2, environ 1:0,25 ou environ 1:0,3.
Dans des modes de réalisation supplémentaires, la divulgation concerne des systèmes d'emballage comprenant un récipient de distribution contenant une composition de gel selon la divulgation. Les systèmes d'emballage et/ou les récipients de distribution peuvent être configurés pour appliquer une contrainte de cisaillement au gel, afin de transformer le gel en une mousse.
Dans des modes de réalisation supplémentaires, la divulgation concerne des procédés de soin, de coiffage et/ou de mise en forme des cheveux, les procédés comprenant (i) l'application d'une contrainte de cisaillement à une composition de gel selon la divulgation, dans laquelle après l'application de la contrainte de cisaillement à la composition de gel, la composition est sous la forme d'une mousse ; et (ii) l'application de la mousse aux cheveux. Dans certains modes de réalisation, les procédés incluent une étape de chauffage des cheveux avant, pendant ou après l'application de la composition en mousse sur les cheveux, bien que les procédés selon d'autres modes de réalisation n'incluent pas ou ne nécessitent pas l'utilisation de chaleur avant, pendant ou après l'application de la composition en mousse sur les cheveux.
Selon un mode de réalisation, le dispositif électrique peut comprendre deux câbles d’alimentation, le surmoulage de positionnement peut comprendre deux excroissances entourant chacune une portion d’au moins un câble d’alimentation, et les deux excroissances peuvent être agencées de part et d’autre d’une partie du volant, comme une partie de branche. Les deux excroissances peuvent entourer une forme mâle pour procurer un centrage et un montage faciles.
Selon un mode de réalisation, le surmoulage de positionnement peut être réalisé en matière plastique, de préférence thermoplastique, de préférence non chargée, ou en colle thermofusible, comme une colle à base d'éthylène-acétate de vinyle ou EVA. On peut prévoir du polyamide, du silicone…
Selon un mode de réalisation, l’un du surmoulage de positionnement ou de la contre forme peut comprendre un index de positionnement et dans lequel l’autre du surmoulage de positionnement ou de la contre forme peut comprendre une cavité de positionnement agencée pour recevoir l’index de positionnement. Un tel index de positionnement peut être un pion de centrage, la cavité de positionnement peut être un trou traversant…
Selon un mode de réalisation, l’index de positionnement et/ou la cavité de positionnement peut être agencé pour procurer un emboîtement élastique. On peut prévoir un montage serré.
Selon un mode de réalisation, la nappe électrique souple peut comprendre au moins un trou de localisation agencé pour localiser la nappe électrique souple par rapport à un moule de surmoulage. L’opération de surmoulage est facilitée et garantit un positionnement reproductible du surmoulage de positionnement par rapport au reste de la gaine.
Selon un mode de réalisation, la nappe électrique souple peut comprendre au moins l’un d’un tissu, d’un intissé ou d’un polymère coulé, laminé ou injecté.
Selon un mode de réalisation, la nappe électrique souple peut comprendre au moins un trou de consolidation rempli par du matériau du surmoulage de positionnement. De tels trous de consolidation permettent la diffusion du matériau de surmoulage de part et d’autre de la nappe électrique souple si celle-ci est étanche.
Selon un mode de réalisation le surmoulage de positionnement peut présenter une épaisseur sur une seule face de la nappe électrique souple, de préférence la face d’accostage du câble d’alimentation.
Selon un mode de réalisation, le surmoulage de positionnement peut être préférentiellement ou majoritairement agencé d’un côté de la nappe électrique souple, avec par exemple 75%, ou 85%, ou encore 90% au moins de la matière du surmoulage de positionnement située d’un même côté de la nappe électrique souple.
Selon un mode de réalisation, le volant de véhicule peut comprendre un moyeu et au moins une branche reliant le moyeu à la branche.
Selon un mode de réalisation, le volant de véhicule peut comprendre une gaine extérieure telle que du cuir naturel ou artificiel recouvrant la nappe électrique souple.
Selon un mode de réalisation, la nappe électrique souple peut faire partie d’un dispositif de détection de proximité ou de contact, ou peut faire partie d’un dispositif de chauffage.
Selon un mode de réalisation, les excroissances peuvent suivre une forme de géométrie complexe, non plane, non rectiligne.
Un deuxième aspect de l’invention se rapporte à un véhicule automobile comprenant un volant de véhicule selon le premier aspect.
représente une vue de dessus d’un volant de véhicule selon l’invention, partiellement assemblé ;
Le tableau 8 ci-dessous reporte les conditions de préparations avec des catalyseurs Pd de l’art antérieur (à titre comparatif) selon l’exemple 6 et les rendements obtenus
Avantageusement et selon l’invention, chaque bilame comprend une pliure agencée sensiblement dans sa partie centrale.
Selon cet aspect de l’invention, la pliure des bilames permet de diminuer la compensation totale du système de compensation, en particulier en diminuant le déplacement des crémaillères par rapport à l’axe de traction. L’utilisation de bilames avec pliure permet, avec les mêmes paramètres thermomécaniques de s’adapter à des portées de câbles plus petites.
Avantageusement et selon l’invention, chaque bilame comprend un alésage agencé sensiblement dans la partie centrale et configuré pour recevoir l’axe de traction.
Selon cet aspect de l’invention, chaque bilame est relié à l’axe de traction par l’alésage et peut transmettre la force de traction.
Avantageusement et selon l’invention, chaque bras de traction est relié par une liaison pivot au moyen d’attache et par une liaison pivot à la crémaillère.
Selon cet aspect de l’invention, les liaisons pivot évitent le bridage du mécanisme et permettent le déplacement nécessaire à la compensation de la dilatation.
Avantageusement et selon l’invention, au moins un dispositif de tension comprend un capot de protection, relié à la crémaillère du dispositif de tension et s’étendant en regard d’une crémaillère de l’autre dispositif de tension du système de compensation.
Selon cet aspect de l’invention, le capot de protection est notamment utilisé lorsque le dispositif est utilisé sur un fil de contact (conducteur au contact du pantographe). Dans cet usage, le conducteur est interrompu sous le dispositif et le capot de protection sert à assurer le bon guidage du pantographe sous le dispositif afin de protéger tant le dispositif que le pantographe, permettant ainsi l’utilisation sur un fil de contact sans heurt avec le pantographe ou tout autre objet qui viendrait glisser de manière guidée sur le fil de contact.
L’invention concerne aussi un câble de caténaire équipé d’un système de compensation de la dilatation thermique selon l’invention, configuré pour compenser la dilatation thermique dudit câble de caténaire agencé entre deux points d’attache distincts formés par des poteaux.
L’invention concerne de manière avantageuse un câble ou fil conducteur de caténaire équipé d’un système de compensation de la dilatation thermique selon l’invention, configuré pour compenser la dilatation thermique dudit câble conducteur agencé entre deux points d’attache distincts.
Les avantages et effets techniques du système de compensation selon l’invention s’appliquent mutatis mutandis à un câble de caténaire équipé d’un système de compensation selon l’invention et à un câble conducteur de caténaire équipé d’un système de compensation selon l’invention.
L’invention concerne également un système de compensation et un câble de caténaire équipé d’un système de compensation selon l’invention, caractérisés en combinaison par tout ou partie des caractéristiques mentionnées ci-dessus ou ci-après.
est une vue schématique du dessus d’un système de compensation en position sur un câble principal, selon un premier mode de réalisation de l’invention,
est une vue schématique de côté d’un système de compensation en position sur un câble principal, selon le premier mode de réalisation de l’invention,
est une vue schématique du dessus d’un système de compensation en position sur un câble principal, selon un deuxième mode de réalisation de l’invention,
Avantageusement, la combinaison d'une section réactionnelle d’aromatisation du CO2, et de l’introduction des composés aromatiques issus de la section d’aromatisation du CO2 dans un complexe aromatique caractérisé par la présence d’une unité de transalkylation, d’hydro-désalkylation et d’alkylation toluène par le CO permet de produire sélectivement du para-tolualdéhyde par combustion en boucle chimique de composés hydrocarbonés riches en oxygène et de potentiellement valoriser l'intégralité du CO2, et optionnellement du CO issus de l'unité de combustion en boucle chimique.
En référence à la , selon un ou plusieurs modes de réalisation, le dispositif de conversion de composés aromatiques comprend en outre : - une unité de combustion en boucle chimique 13 adaptée pour traiter des composés hydrocarbonés présentant une teneur en oxygène élémentaire au moins supérieure à 1% poids, préférentiellement au moins 3% poids, très préférentiellement au moins 5% poids, et de préférence de biomasse, pour produire un gaz de combustion en boucle chimique 32 comprenant au moins du CO2 et du H2O ;
En référence à la , selon un ou plusieurs modes de réalisation, le dispositif de conversion de composés aromatiques comprend en outre une unité d’aromatisation comprenant : - une section réactionnelle de WGS 50 pour traiter le gaz de combustion en boucle chimique 32 provenant de l’unité de combustion en boucle chimique 13 et/ou traiter un effluent gazeux 64 comprenant des gaz n’ayant pas été converti dans la section réactionnelle d’alkylation 10, et produire un gaz de WGS 51 enrichi en CO2 et en hydrogène (et ainsi appauvri en CO et en H2O) ; - une section réactionnelle d’aromatisation du CO2 52 pour traiter le gaz de combustion en boucle chimique 32 et/ou le gaz de WGS 51 enrichi en CO2 et produire un effluent d’hydrocarbures 58 enrichi en composés aromatiques alimentant la première charge 2 ; et produire un effluent comprenant du CO2 non converti et du CO 62 (et comprenant optionnellement de l'H2O) formés dans la section réactionnelle d’aromatisation 52 envoyé à l’entrée de la section réactionnelle d’alkylation 10.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la première charge 2 du complexe aromatique comprend au moins 50% en poids, préférablement au moins 70% en poids, très préférablement au moins 85% en poids, d’effluent de la section d’aromatisation 52 par rapport au poids total de la charge. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la première charge 2 du complexe aromatique consiste essentiellement en l’effluent de la section d’aromatisation 52. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la première charge 2 comprend l’effluent de la section d’aromatisation 52.
La coupe de tête 16 de l’unité de séparation de charge 1 est envoyée vers l’unité d’extraction des aromatiques 3 afin d’extraire un effluent comprenant des espèces aliphatiques 19, pouvant comprendre des composés en C6-C7, qui est optionnellement recyclé en entrée de l’unité de combustion en boucle chimique 13. La coupe aromatique 20 (essentiellement du benzène et du toluène), appelée extrait de l’unité d’extraction des aromatiques 3, est envoyée vers la colonne de benzène 4. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la coupe aromatique 20 est une charge hydrocarbonée (e.g. essentiellement) aromatique en C6-C7 (A6-A7).
Le ciment sursulfaté est normalement le seul liant hydraulique compris dans la composition hydraulique.
Selon un mode de réalisation préféré, la composition hydraulique ne comprend pas de granulats. En d’autres termes, la composition hydraulique est constituée de ciment sursulfaté et d’éventuels additifs, qui seront décrits dans la suite du texte.
Selon un autre mode de réalisation, la composition hydraulique comprend en outre des granulats légers, c’est-à-dire ayant une masse volumique apparente inférieure à 400 kg/m 3 , notamment inférieure à 300 kg/m 3 , voire inférieure à 200 kg/m 3 . La teneur en granulats légers est notamment comprise entre 1 et 50% en poids, notamment de 2 à 30% en poids, voire de 5 à 25% en poids. La composition hydraulique est de préférence exemple de granulats lourds, c’est-à-dire de granulats ayant une masse volumique apparente de 200 kg/m 3 et plus.
Les granulats légers sont de préférence choisis parmi la perlite, la vermiculite, les billes de verre expansé, les billes de polystyrène expansé, les cénosphères, les silicates expansés, les aérogels et les mélanges de deux ou plus de ces composés.
Pour assurer une bonne stabilité de la mousse, la taille maximale des granulats est avantageusement d’au plus 1 mm, voire d’au plus 0,1 mm. La taille maximale peut être vérifiée par exemple par tamisage.
La composition hydraulique peut en outre comprendre au moins un additif, notamment choisi parmi les plastifiants, les superplastifiants, les épaississants, les accélérateurs, les retardateurs, les agents moussants et les polymères redispersables.
La teneur en superplastifiants est de préférence d’au plus 1% en poids, par exemple comprise entre 0,01 et 0,5% en poids, par rapport à la quantité de ciment sursulfaté.
Les accélérateurs et retardateurs permettent d’ajuster le temps nécessaire à la prise et au durcissement du liant hydraulique. L’éventuel retardateur est par exemple choisi parmi les acides carboxyliques, notamment l’acide tartrique ou l’acide citrique. Les accélérateurs sont notamment de chlorures de calcium, des nano-cristaux de silicate de calcium hydraté, ou encore du gypse finement broyé. La teneur en accélérateurs est de préférence d’au plus 5% en poids, par exemple comprise entre 0,1 et 3% en poids, par rapport à la quantité de ciment sursulfaté. La teneur en retardateurs est de préférence d’au plus 5% en poids, par exemple comprise entre 0,1 et 3% en poids, par rapport à la quantité de ciment sursulfaté.
Les polymères redispersables sont par exemple des (co)polymères vinyliques et/ou acryliques, par exemple des copolymères styrène-acrylique. Les polymères redispersables permettent d’améliorer la cohésion de la matrice minérale et donc la résistance à l’abrasion et à la traction, ainsi que de conférer des caractéristiques hydrophobes. La teneur en polymères redispersables est de préférence d’au plus 50% en poids, par exemple comprise entre 2 et 10% en poids, par rapport à la quantité de ciment sursulfaté.
La masse volumique de la mousse minérale est de préférence inférieure ou égale à 400 kg/m 3 , notamment inférieure ou égale à 350 kg/m 3 , voire inférieure ou égale à 300 kg/m 3 , et même inférieure ou égale à 250 kg/m 3 ou encore inférieure ou égale à 200 kg/m 3 . Il s’agit ici de la masse volumique après durcissement complet, généralement après 28 jours. La masse volumique de la mousse est généralement supérieure ou égale à 50 kg/m 3 , voire supérieure ou égale à 100 kg/m 3 .
Le procédé selon l’invention comprend le mélange d’une composition hydraulique comprenant un ciment sursulfaté avec de l’eau (dite « eau de gâchage ») afin d’obtenir une pâte, puis le mélange de la pâte obtenue avec une mousse aqueuse ou avec une solution contenant un agent générateur de gaz. Le rapport massique entre la quantité d’eau de gâchage et la quantité de ciment sursulfaté est de préférence comprise entre 0,3 et 0,6.
Selon un premier mode de réalisation, l’obtention de la mousse minérale comprend une étape d’obtention d’une mousse aqueuse puis une étape de mélange de ladite mousse aqueuse avec la pâte. Dans ce cas la mousse minérale est obtenue par le mélange de la pâte malaxée et de la mousse aqueuse. La mousse aqueuse est par exemple obtenue en mélangeant de l’eau et un agent moussant (ou un agent stabilisateur de mousse) puis en introduisant un gaz, notamment de l’air, par agitation, bullage ou encore injection sous pression. Le diamètre médian des bulles de la mousse aqueuse est de préférence d’au plus 400 µm, notamment d’au plus 250 µm.
L’agent moussant est par exemple un tensioactif. La mousse aqueuse comprend donc de préférence des tensioactifs.
Selon un exemple préféré, les tensioactifs sont des tensioactifs anioniques, notamment choisis parmi les alkylsulfates, les alkylsulfonates, les alkylethersulfates et les alkylarylsulfates. Ces tensioactifs se sont révélés particulièrement efficaces car ils n’influent pas négativement sur le temps de prise. Le tensioactif est par exemple un alkylethersulfate de sodium.
D’autres exemples de tensioactifs sont les tensioactifs issus de protéines ou d’acides aminés ou les tensioactifs cationiques (comme le CTAB, bromure de cétyltriméthylammonium). Ces tensioactifs sont toutefois moins préférés car ils retardent fortement la prise du ciment.
Le mélange de la pâte et de la mousse aqueuse est de préférence réalisé dans un mélangeur statique, notamment de type hélicoïdal.
- la denture du solaire est engrenée avec les satellites par l’intermédiaire de K pignons identiques, K étant le nombre de satellites et chacun des pignons étant monté entre le solaire et un des satellites,
- les pignons sont répartis de manière non régulière autour dudit second axe,
- la denture du solaire est engrenée avec les satellites par l’intermédiaire de K pignons dont au moins deux sont différents, K étant le nombre de satellites et chacun des pignons étant monté entre le solaire et un des satellites,
- les pignons sont répartis de manière régulière autour dudit second axe,
- la denture du solaire et la première denture de chaque satellite sont chacune à double étage et comprennent chacun deux rangées annulaires de dents situées à distance axiale l’une de l’autre,
-- le nombre de satellites est compris entre 2 et 5, et est de préférence de 2 ou 3,
-- le nombre de pignons est au moins égal à 1,
-- le diamètre de la couronne, et en particulier de sa denture, est supérieur à 2 fois voire à 2 fois et demi le diamètre maximal des satellites.
la est une vue schématique en coupe axiale d’une turbomachine et d’un train d’atterrissage fixés sous la voilure d’un aéronef ;
la est une vue très schématique en coupe axiale d’une turbomachine d’aéronef dont l’hélice est désaxée par rapport à la turbine ;
la est une vue très schématique en coupe axiale d’un réducteur pour une turbomachine à hélice désaxée selon l’invention ;
la est une vue schématique en perspective du réducteur de la ;
la est une vue similaire à celle de la et illustrant une variante de réalisation du réducteur ;
la est une vue similaire à celle de la et illustrant une autre variante de réalisation du réducteur ;
Etape a) d’hydrotraitement
Conformément à l’invention, le procédé comprend une étape a) d’hydrotraitement des charges en présence d'hydrogène et d’au moins un catalyseur d’hydrotraitement - à une température de préférence comprise entre 200 et 450°C, notamment comprise entre 250 et 450°C, de manière très préférée comprise entre 300 et 430°C, - sous une pression de préférence comprise entre 2 et 18 MPa, de préférence comprise entre 5 et 16 MPa, - à une vitesse spatiale de préférence comprise entre 0,1 et 6 h -1 , de préférence comprise entre 0,2 et 5 h -1 , - et à une quantité d’hydrogène introduite telle que le rapport volumique litre d’hydrogène/litre d’hydrocarbure soit de préférence compris entre 100 et 2000 L/L, de préférence compris entre 300 et 1500 L/L.
Les conditions opératoires telles que température, pression, taux de recyclage d’hydrogène, vitesse spatiale horaire, sont variables en fonction de la nature de la charge, de la qualité des produits désirés et des installations dont dispose le raffineur.
Des catalyseurs d’hydrotraitement conventionnels peuvent avantageusement être utilisés, de préférence qui contiennent au moins un support amorphe et au moins un élément hydro-déshydrogénant choisi parmi au moins un élément des groupes VIB et VIII non noble, et le plus souvent au moins un élément du groupe VIB et au moins un élément du groupe VIII non noble.
De préférence, le support amorphe est de l’alumine ou de la silice alumine.
L’effluent issu de l’étape a) d’hydrotraitement et entrant dans l’étape b) d’hydrocraquage comprend généralement une teneur en azote de préférence inférieure ou égale à 300 ppm poids et de préférence inférieure ou égale à 50 ppm poids.
Etape b) d’hydrocraquage
Conformément à l’invention, le procédé comprend une étape b) d’hydrocraquage d’au moins une partie de l’effluent issu de l’étape a), et de préférence la totalité, ladite étape b) opérant, en présence d'hydrogène et d’au moins un catalyseur d’hydrocraquage, - à une température comprise entre 250 et 480°C, de préférence entre 320 et 450°C, de manière très préférée entre 330 et 435°C - sous une pression comprise entre 2 et 25 MPa, de préférence entre 3 et 20 MPa, - à une vitesse spatiale comprise entre 0,1 et 6 h -1 , de préférence entre 0,2 et 4 h -1 , - et à une quantité d’hydrogène introduite telle que le rapport volumique litre d’hydrogène/litre d’hydrocarbure soit compris entre 100 et 2000 L/L, de préférence entre 200 et 2000 L/L.
Dans un mode de réalisation permettant de maximiser la production de distillats moyens, les conditions opératoires utilisées dans le procédé selon l’invention (étape b) et éventuellement aussi étape f) quand le procédé est un procédé en deux étapes d’hydrocraquage) permettent généralement d’atteindre des conversions par passe (c’est-à-dire sans recyclage) en produits ayant des points d’ébullition inférieurs à 340°C, et de préférence inférieurs à 370°C, supérieures à 15%poids et de manière encore plus préférée comprises entre 20 et 95%poids.
Dans un mode de réalisation permettant de maximiser la production de naphta (le naphta est produit à l’étape b) d’hydrocraquage puis isolé dans l’étape de distillation d) postérieure), les conditions opératoires utilisées dans le procédé selon l’invention permettent généralement d’atteindre des conversions par passe, en produits ayant des points d’ébullition inférieurs à 190°C, et au mieux inférieurs à 175°C, supérieures à 15%poids et de manière encore plus préférée comprises entre 20 et 95%poids.