INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
[0053] Dans certains modes de réalisation, un tensioactif cationique convenable peut être choisi parmi les polyquaternium 4, polyquaternium 6, polyquaternium 7, polyquaternium 10, polyquaternium 11, polyquaternium 16, polyquaternium 22, polyquaternium 28, polyquaternium-32, polyquaternium-46, polyquaternium-51, polyquaternium-52, polyquaternium-53, polyquaternium-54, polyquaternium-55, polyquaternium-56, polyquaternium-57, polyquaternium-58, polyquaternium-59, polyquaternium-60, polyquaternium-63, polyquaternium-64, polyquaternium-65, polyquaternium-66, polyquaternium-67, polyquaternium-70, polyquaternium-73, polyquaternium-74, polyquaternium-75, polyquaternium-76, polyquaternium-77, polyquaternium-78, polyquaternium-79, polyquaternium-80, polyquaternium-81, polyquaternium-82, polyquaternium-84, polyquaternium-85, polyquaternium-86, polyquaternium-87, polyquaternium-90, polyquaternium-91, polyquaternium-92, polyquaternium-94, ou chlorure de guar hydroxypropyltrimonium, et des mélanges de ceux-ci. Dans un mode de réalisation, le tensioactif cationique est choisi parmi polyquaternium-67, polyquaternium-10, polyquaternium-37, ou des mélanges de ceux-ci. Le polyquaternium-37 peut être disponible commercialement auprès de BASF sous la marque SALCARE SC 96 (comprenant le polyquaternium-37 (et) dicaprylate/dicaprate de propylène glycol (et) PPG-1 tridéceth-6).
Dans certains modes de réalisation, le au moins un tensioactif cationique dans les compositions comprend du chlorure de béhentrimonium. Dans certains modes de réalisation supplémentaires, le au moins un tensioactif cationique est choisi parmi chlorure de cétrimonium, chlorure de stéartrimonium, chlorure de béhentrimonium, méthosulfate de béhentrimonium, méthosulfate de béhénamidopropyltrimonium, chlorure de stéaramidopropyltrimonium, chlorure d'arachidrimonium, chlorure de distéaryldimonium, chlorure de dicétyldimonium, chlorure de tricétylmonium, oléamidopropyl diméthylamine, linoléamidopropyl diméthylamine, isostéaramidopropyl diméthylamine, oléyl hydroxyéthyl imidazoline, stéaramidopropyldiméthylamine, béhénamidopropyldiméthylamine, béhénamidopropyldiéthylamine, béhénamidoéthyldiéthylamine, béhénamidoéthyldiméthylamine, arachidamidopropyldiméthylamine, arachidamido-propyldiéthylamine, arachidamidoéthyldiéthylamine, arachidamidoéthyldiméthylamine, ou une combinaison de ceux-ci.
Des exemples non limitatifs de tensioactifs cationiques peuvent également inclure chlorure de béhénalkonium, chlorure de benzéthonium, chlorure de cétylpyridinium, chlorure de lauralkonium, chlorure de cétalkonium, bromure de cétrimonium, chlorure de cétrimonium, fluorhydrate de céthylamine, chlorure de chlorallylméthénamine (quaternium-15), chlorure de distéaryldimonium (quaternium-5), chlorure de dodecyl diméthyl éthylbenzyl ammonium (quaternium-14), quaternium-22, quaternium-26, hectorite de quaternium-18, chlorhydrate de diméthylaminoéthylchlorure, chlorhydrate de cystéine, phosphate de diéthanolammonium POE (10) oléyl éther, phosphate de diéthanolammonium POE (3) oléyl éther, chlorure d'alkonium de suif, bentonite de diméthyl dioctadécylammonium, chlorure de stéaralkonium, bromure de domiphène, benzoate de dénatonium, chlorure de myristalkonium, chlorure de laurtrimonium, dichlorhydrate d'éthylènediamine, chlorhydrate de guanidine, chlorhydrate de pyridoxine, chlorhydrate d'iofétamine, chlorhydrate de méglumine, chlorure de méthylbenzéthonium, bromure de myrtrimonium, chlorure d'oléyltrimonium, polyquaternium-1, chlorhydrate de procaïne, cocobétaïne, bentonite de stéaralkonium, hectonite de stéaralkonium, dihydrofluorure de stéaryl trihydroxyéthyl propylènediamine, chlorure de suif trimonium et bromure d'hexadécyltriméthylammonium.
Dans certains modes de réalisation, le au moins un tensioactif cationique est choisi parmi les sels d'amines grasses primaires, secondaires ou tertiaires polyoxyalkylénées, les sels d'ammonium quaternaire, ou des mélanges de ceux-ci. Dans certains cas, il est utile d'utiliser des sels tels que les sels de chlorure des composés d'ammonium quaternaire. Les amines grasses peuvent comprendre au moins une chaîne hydrocarbonée en C 8 -C 30 .
Les panneaux de façade sont formés dans un matériau qui est un bon isolant thermique, qui possède une densité faible et qui présente un coût de fabrication faible ce qui permet de réaliser une construction intéressante. En revanche, les panneaux de façade 3a/3b en association avec leurs fixations ne présentent pas des performances mécaniques qui assurent une bonne tenue mécanique du panneau de façade dans toutes les conditions. Il est donc important que chacun des panneaux de façade soit en appui porteur sur au moins 75% de sa longueur de préférence sur 100% de la longueur. Le poids du panneau de façade est appliqué quasi exclusivement sur le pied du panneau de façade. Selon les configurations, le panneau de façade 3a/3b est en appui direct sur une dalle et/ou sur un panneau de façade inférieur.
Chacun des panneaux de façade 3a/3b est fixé à la structure porteuse. Chaque panneau de façade 3a/3b possède un pied qui est en appui sur une dalle inférieure ou un panneau de façade inférieure et une tête qui est fixée à une dalle supérieure. De préférence, chaque panneau de façade 3a/3b est fixé à ses deux extrémités longitudinales sur la structure porteuse. Un panneau de façade possède une hauteur mesurée verticalement, une longueur mesurée horizontalement et une épaisseur mesurée horizontalement selon une direction perpendiculaire aux deux précédentes. L’épaisseur est nettement inférieure à la longueur.
Au fur et à mesure de la journée et au fur et à mesure de l’année, la température à l’extérieur de la construction et la température dans la construction évoluent. D’autres paramètres évoluent également comme par exemple l’hygrométrie. Le panneau de façade 3a/3b a tendance à se déformer différemment de la structure porteuse. Il existe également une déformation de la structure porteuse suite à l’application de charges ou lors d’un séisme. Il faut éviter que la structure porteuse applique des contraintes sur le panneau latéral pour éviter la rupture du panneau de façade et éventuellement son décrochage.
Il est donc particulièrement avantageux que chaque panneau de façade 3a/3b soit monté mobile verticalement par rapport à la structure porteuse en introduisant un jeu fonctionnel vertical avec la dalle supérieure à laquelle chaque panneau de façade est fixé. La valeur du jeu fonctionnel vertical est préférentiellement comprise entre 0,5 et 1,5cm. Il est alors possible au panneau de façade 3a/3b d’adapter sa déformation entre les deux dalles pour réduire autant que possible les efforts entre le panneau de façade 3a/3b et les dalles 1a/1b/1c qui le maintiennent. Le premier panneau de façade 3a est monté mobile verticalement par rapport à la deuxième dalle 1b. Le deuxième panneau de façade 3b est monté mobile verticalement par rapport à la troisième dalle 1c.
Afin de réduire leur masse, les panneaux de façade 3a/3b sont préférentiellement dépourvus de renforts métalliques, par exemple dépourvus d’un treillis métallique qui s’étend sur toute la surface du panneau, à l’intérieur du panneau. Cependant, sur les pourtours des réservations, il est avantageux d’installer une structure de renfort qui est préférentiellement une structure de renfort en bois, par exemple des tasseaux de bois. De manière préférentielle, la structure de renfort peut être un cadre préfabriqué en bois avantageusement traité contre la pluie, par exemple un cadre réalisé dans un panneau multi plis en bois.
Les panneaux de façade sont configurés pour résister à un effort de compression seuil avant rupture. Cet effort de compression seuil peut représenter un nombre seuil de panneaux de façade supportés par le panneau inférieur avant rupture. Si cet effort seuil correspond à trois panneaux de façade, il est possible de réaliser une construction qui comporte quatre niveaux ou moins de quatre niveaux. Il est avantageux d’empiler les panneaux de façade 3a/3b les uns sur les autres. En d’autres termes, un panneau de façade supérieur 3b est en appui sur un panneau de façade inférieur 3a. Par exemple, le panneau de façade du rez-de-chaussée supporte le poids des panneaux de façade des étages supérieurs.
Au contraire, si la construction comporte plus de quatre étages, il est alors avantageux de fixer indépendamment chaque panneau de façade 3a/3b à la structure porteuse, chaque panneau est posé sur une dalle. Il est encore possible de combiner les deux techniques dans une même construction, par exemple en posant le deuxième panneau de façade sur le premier panneau de façade et en déposant le troisième panneau de façade sur la dalle.
De manière préférentielle, un panneau de façade 3a/3b possède une longueur qui est au moins égale à 1 mètre, de préférence comprise entre 1 et 10 mètres. Avantageusement, la hauteur d’un panneau de façade 3a/3b est au moins égale à 80 cm. Il est avantageux que la hauteur du panneau de façade 3a/3b soit inférieure à 400cm. Il est également préférable que l’épaisseur du panneau de façade 3a/3b soit supérieure à 10 cm et inférieure à 80cm encore plus préférentiellement inférieure à 40cm. Il est particulièrement avantageux de former des panneaux de façade dont l’épaisseur est comprise entre 15 et 20cm.
Afin de faciliter l’installation du panneau de façade 3a/3b sur la structure porteuse, chaque panneau de façade 3a/3b comporte un ou une pluralité d’anneaux de levage qui sont destinés à assurer le levage du panneau de façade 3a/3b par une grue. De manière préférentielle, les anneaux de levage sont installés dans le moule destiné à former le panneau de façade 3a/3b lors du coulage du mélange dans le moule.
Préférentiellement, les sommets des anneaux de levage font saillie de la paroi latérale sommitale du panneau de façade 3a/3b. Les anneaux de levage sont disposés dans le plan médian du panneau de façade 3a/3b. Le panneau de façade est soulevé par une grue tirant sur le ou les anneaux de levage pour placer le panneau de façade sur la structure porteuse.
Le pied du premier panneau de façade 3a est fixé à la première dalle 1a par un ou plusieurs premiers connecteurs 5. Le ou les premiers connecteurs peuvent être des équerres. Les premiers connecteurs 5 peuvent être installés de manière inamovibles ou démontables. Les premiers connecteurs permettent de définir la position du panneau de façade selon la direction de l’épaisseur.
Le sommet du premier panneau de façade 3a est fixé à la deuxième dalle 1b par un ou plusieurs deuxièmes connecteurs 6. Les deuxièmes connecteurs 6 assurent la mobilité verticale entre le sommet du premier panneau de façade 3a et la deuxième dalle 1b. Le ou les deuxièmes connecteurs 6 peuvent être des équerres.
Le pied du premier panneau de façade 3a est posé sur la première dalle 1a et il fixé à la première dalle 1a au moyen du premier connecteur 5. Selon les configurations, la structure porteuse peut être formée sur place en une ou plusieurs opérations. Dans une alternative, la structure porteuse est formée par des éléments préfabriqués qui sont fixés les uns aux autres, par exemple par clavetage. Selon le procédé de fabrication de la structure porteuse, différentes configurations de connecteurs 5/6 sont disponibles
Dans le mode de réalisation illustré aux figures 1 à 4, les panneaux de façade 3a/3b sont disposés les uns sur les autres. Le panneau de façade 3a le plus bas supporte le poids des autres panneaux de façade 3b.
De manière préférentielle, le premier panneau de façade 3a, c’est-à-dire le panneau de façade le plus bas, est posé en appui sur la première dalle 1a qui représente la dalle la plus basse. Il est particulièrement avantageux de poser le premier panneau de façade 3a sur la première dalle 1a pour maitriser l’alignement du premier panneau de façade 3a par rapport à la structure porteuse. Le réglage de l’aplomb du premier panneau de façade 3a est effectuée une fois le premier panneau de façade 3a posé sur la première dalle 1a. Le réglage de l’aplomb permet de fixer la verticalité du premier panneau de façade 3a.
Une fois l’aplomb réglé, les connecteurs fixent la position et plus particulièrement la verticalité du premier panneau de façade par rapport à la structure porteuse.
Ledit rail coulissant 2 comprend une plaque de recouvrement 2.1, une plaque de fixation coulissante 2.2 et une plaque coulissante 2.3, ladite plaque de recouvrement 2.1 est connectée par clips à la paroi latérale du corps de la prise 1, ladite plaque de recouvrement 2.1 est fixées sur la plaque de fixation coulissante 2.2 et sur la plaque coulissante 2.3 par des vis, la structure concrète est : un coté de la plaque de fixation coulissante 2.2 correspondant à la plaque coulissante 2.3 est dotée de filetages de connexion 2.8 convexes, la connexion correspondant à ladite plaque de fixation coulissante 2.2 dispose d’orifices de connexion, ladite plaque de recouvrement 2.1 est fixée via les filetages 2.8 dans les orifices de connexion que traversent des vis, la tige de connexion correspondant à ladite plaque de fixation 2.2 dispose d’orifices de connexion, ladite plaque de recouvrement 2.1 est fixée par des filetages de connexion 2.8 par des vis qui traversent les orifices de connexion ; sur la surface d’un côté de ladite plaque de fixation coulissante 2.2 correspondant à la plaque coulissante 2.3 est disposée une plaque de support des rails 2.4 de manière convexe dans le sens du coulissement du support coulissant latéral 6, les deux côtés de la plaque coulissante 2.3 forment une rainure de coulissement des rails 7 par le biais de l’espace entre la plaque de support des rails 2.4 et la plaque de fixation coulissante 2.2, ainsi, le support coulissant latéral 6 coulisse le long de la rainure de coulissement des rails 7 ; de plus, les bords des deux côtés de la plaque coulissante 2.3 disposent de rail de guidage 2.5 recourbés à l’intérieur de la rainure de coulissement des rails 7 ; les bandes de guidage 2.5 correspondant aux deux côtés du support coulissant latéral 6 forment le rail de guidage 6.1 par recouvrement, la rainure de coulissement des rails 7 et le rail coulissant 2 sont connectés et ledit support coulissant latéral 6 coulisse de manière stable dans la rainure de coulissement des rails 7 le long des rails de guidage. 1 recouverts par les bandes de guidage 2.5.
De plus, à l’intérieur de ladite plaque de fixation coulissante 2.2 est disposée un compartiment guide 2.6 de la barre de tension 3 dans le sens de la rainure de coulissement des rails 7, la surface d’une extrémité de la plaque pince 4 correspondant avec ladite plaque de fixation coulissante 2.2 est pourvue d’orifices guides 2.7 communiquant avec le compartiment guide 2.6, une extrémité de ladite barre de tension 3 s’étend depuis les orifices guides 2.7 et est connectée à la plaque pince 4, sur la barre de tension 3 à l’intérieur dudit compartiment guide 2.6, est disposé un ressort 8, une extrémité desdits orifices guides 2.7 correspondant avec le ressort est décalée par rapport au compartiment guide 2.6, l’autre extrémité du ressort 8 est décalée par rapport à l’autre extrémité de la barre de tension 3 et à la tête d’arrêt 3.1, la tête d’arrêt 3.1 permet d’éviter que le ressort 8 ne sorte de la barre de tension 3, l’étirement de la barre de tension 3 modifie la position de la plaque pince 4 et modifie également le diamètre d’ouverture de la pince 5, l’effet généré par la déformation du ressort 8 permet la fixation par pincement de la pince 5.
De plus, ladite plaque pince 4 comprend une base de la pince 4.1 formée intégrée au support coulissant latéral 6 ainsi qu’une base de fixation 4.2, ladite base de fixation 4.2 est connectée à la base de la pince 4.1, une extrémité de ladite barre de tension 3 s’étend au-delà du rail coulissant 2 et est fixée à la base de fixation 4.2, sur la surface de l’extrémité correspondant à ladite base de fixation 4.2 et au corps de la prise 1 sont disposés des tampons antidérapants 11, ce qui permet de protéger la pince 5 et aide également à préserver la surface pincée.
De plus, une bande d’arrêt 9 est disposée intégrée sur les bandes de guidage 2.5, sur ledit rail de guidage 6.1 est disposée une deuxième bande d’arrêt 10, grâce à la définition de la position de la première bande d’arrêt 9 sur les bandes de guidage 2.5 ainsi qu’à la définition de la position de la seconde bande d’arrêt 10 sur le rail de guidage 6.1, il est possible de limiter les dimensions du diamètre d’ouverture initiale de la pince 5, lorsque la première bande d’arrêt 9 est décalée par rapport à la seconde bande d’arrêt 10, cela correspond au diamètre d’ouverture minimum de la pince 5.
L’étendue des revendications de cette publication n’est toutefois pas limitée par l’exposé ci-dessus. Les hommes de métier pourront, sans s’éloigner de l’esprit et de l’étendue de cette publication, apporter toutes sortes de révisions et de modifications, ces révisions et modifications resteront comprises dans l’étendue de la protection de ce modèle d’utilité.
Dispositif de guidage d’au moins un câble électrique et système de guidage associé La présente invention concerne un dispositif de guidage d’au moins un câble électrique. Plus particulièrement, l’invention concerne le domaine du guidage de câbles électriques d’alimentation et/ou d’information, notamment pour un véhicule, par exemple un véhicule ferroviaire.
La présente invention concerne également un système de guidage d’au moins un câble électrique pour un véhicule, le système de comprenant ledit dispositif de guidage, ainsi qu’au moins un câble électrique, un support, et au moins un élément de maintien de chaque câble et du dispositif.
On connaît déjà, dans l’état de la technique, un système de guidage de câble électrique pour un véhicule ferroviaire, comprenant un câble électrique, un dispositif de guidage fixé au véhicule ferroviaire et un élément de maintien du câble et du dispositif de guidage. Le câble est maintenu contre le dispositif de guidage par l’élément de maintien de sorte que le dispositif soit intercalé entre le véhicule et le câble électrique.
Dans un véhicule, notamment ferroviaire, des câbles électriques de catégories différentes doivent être guidées. On entend par « câbles électriques de catégories différentes », des câbles électriques propres à transporter une électricité dont la tension est comprise dans un intervalle prédéfini, distinct d’un câble à l’autre. Une décomposition en trois catégories de câbles électrique est le plus souvent réalisée. Une différence de tension entre deux câbles de deux catégories différentes est sensiblement supérieure à au moins 100 V. Or, pour éviter que des champs électriques générés par au moins deux câbles de catégories distinctes n’interagissent entre eux, il est recommandé d’espacer des câbles de catégories différentes, d’une distance supérieure à 10 cm, et préférentiellement d’une distance supérieure à 20 cm.
Ainsi, un grand nombre de dispositifs de guidages de câbles sont installés sur le véhicule ferroviaire, espacés les uns des autres d’une distance supérieure aux seuils précités. Ceci conduit alors à un encombrement élevé du système de guidage de câbles électriques.
L’invention a pour objet un dispositif de guidage d’au moins un câble électrique, et un système de guidage associé, ayant un encombrement réduit, tout en évitant l’interaction des champs électriques des câbles.
A cet effet, l’invention a pour objet un dispositif de guidage d’au moins un câble électrique, le dispositif comprenant un corps et au moins un pied d’appui, le corps s’étendant selon une direction longitudinale, le corps définissant deux faces de guidage opposées l’une de l’autre selon une direction transversale perpendiculaire à la direction longitudinale du corps, chaque face de guidage étant apte à recevoir un câble électrique respectif, chaque câble électrique s’étendant alors longitudinalement le long de la face de guidage correspondante, chaque pied d’appui s’étendant depuis le corps selon une direction d’appui perpendiculaire aux directions longitudinale et transversale.
En complément facultatif, le dispositif de guidage comprend l’une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises isolément ou suivant toutes les combinaisons techniquement possibles :
- le corps s’étend, dans la direction longitudinale, entre deux extrémités opposées l’une de l’autre selon la direction longitudinale, le dispositif de guidage comprenant au moins deux pieds d’appui s’étendant chacun depuis une extrémité respective du corps,
- le corps comprend au moins un perçage selon la direction transversale, chaque perçage étant configuré pour être traversé par une vis respective,
- le corps présente une épaisseur inférieure à 5 mm, l’épaisseur étant préférentiellement sensiblement égale à 3 mm, et
Préparation d’un sel de P : De l’acide phosphorique obtenu par voie humide a été mélangé avec du carbonate de calcium et de l’oxyde de calcium pour effectuer un traitement de neutralisation. Après séparation des impuretés, une solution présentant un P 2 O 5 /F de 260 a été obtenue, à laquelle de l’eau pure a été ajoutée pour ajuster le pH à 2,65 et la concentration en P à 35 g/l.
Le sel de Fe et le sel de P ont été soumis à la réaction de synthèse à un rapport n P/Fe = 1,2, dans laquelle la température de synthèse était de 70 °C et la durée de synthèse était de 1 h. La température de vieillissement était de 94 °C et la durée de vieillissement et de transformation cristalline était de 2 h. La solution mère de synthèse présentait un pH de 1. Une fois la cristallisation terminée, une séparation solide-liquide a été effectuée au moyen d’un dispositif de séparation, et le produit a été lavé par une combinaison de lavage en ligne et de lavage en pâte.
Le pH de la solution mère obtenue à partir de la séparation du produit a été ajusté avec de l’hydroxyde de calcium à 12 à des fins de neutralisation et d’élimination des impuretés, les scories retirées pouvant être utilisées comme engrais blanc. De l’acide sulfurique a ensuite été ajouté à la solution purifiée pour préparer du sulfate de calcium de haute qualité conjointement avec de l’acide chlorhydrique. L’acide chlorhydrique a été recyclé vers l’étape initiale d’acidolyse des scories de pyrite.
Le produit obtenu à partir du lavage a été séché et calciné pour obtenir du phosphate ferrique. Le produit de phosphate ferrique obtenu a été analysé, et les résultats sont présentés sur la et la . la est une image de microscopie électronique à balayage, à une échelle graphique de 2 µm, du phosphate ferrique préparé dans l’exemple 3. la est une image de microscopie électronique à balayage, à une échelle graphique de 20 µm, du phosphate ferrique préparé dans l’exemple 3. On peut voir sur la et la que le produit préparé par le procédé selon la présente divulgation est des particules de type sphérique présentant une bonne uniformité morphologique mais sans phénomène d’agglomération apparent.
Préparation d’un sel de Fe : Les scories de pyrite ont été soumises à une acidolyse au moyen d’acide chlorhydrique pour obtenir une solution d’acidolyse, dont la composition est présentée dans le tableau 1. À la solution d’acidolyse, une solution de crème de chaux à 12 % a été ajoutée goutte à goutte pour neutraliser le HCl redondant, puis de l’eau a été ajoutée pour ajuster son pH à 0,5 et sa concentration en ions ferriques à 60 g/l pour obtenir une solution de source de fer. La composition de la solution de source de fer est présentée dans le tableau 1.
Préparation d’un sel de P : De l’acide phosphorique obtenu par voie humide a été mélangé avec du carbonate de calcium et de l’oxyde de calcium pour effectuer un traitement de neutralisation. Après séparation des impuretés, une solution présentant un P 2 O 5 /F de 280 a été obtenue, à laquelle de l’eau pure a été ajoutée pour ajuster le pH à 2,7 et la concentration en P à 30 g/l.