INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans ce cas, le nœud principal 10 est configuré pour : - activer l’alimentation 21 du premier sous-réseau Nw1 (fonction f1 décrite précédemment) pour pouvoir effectuer l’identification et la localisation du nœud secondaire de référence 11 0 dans le premier sous-réseau Nw1 au moyen de son identifiant réseau unique Id, notamment du bit indiquant s’il est à l’intérieur ou à l’extérieur.
Lorsque le premier sous-réseau Nw1 est alimenté, le nœud secondaire 11b peut envoyer son identifiant réseau unique Id au nœud principal 10 (fonction f11 décrite précédemment). Le nœud principal 10 identifie ainsi le nœud secondaire de référence 11 0 (fonction f3 décrite précédemment).
A partir dudit identifiant réseau unique Id et en fonction de l’architecture T du réseau véhicule Nv, le nœud principal 10 détermine que ledit nœud secondaire 11b est le nœud secondaire de référence 11 0 dans le premier sous-réseau Nw1. En effet, comme le nœud principal 10 sait qu’il n’y a qu’un seul nœud secondaire de référence 11 0 dans le premier sous-réseau Nw1, et qu’il est situé à l’intérieur, il le localise, à savoir il associe son identifiant réseau unique Id avec sa position Pos dans le véhicule automobile 2 (fonction f4 décrite précédemment). Dans l’exemple non limitatif, il associe l’identifiant réseau unique Id du nœud secondaire 11b à la position Pos centre droit.
Après ladite localisation et avant l’envoi de la commande c décrite précédemment, le nœud principal 10 est configuré pour activer l’alimentation 21 du deuxième sous-réseau Nw2 (fonction f1 décrite précédemment). On notera que le nœud principal 10 ne désactive pas l’alimentation 21 du premier sous-réseau Nw1 car il va utiliser le nœud secondaire de référence 11 0 , ici 11b, dudit premier sous-réseau Nw1 pour mesurer des distances avec les nœuds secondaires 11 du deuxième sous-réseau Nw2.
Lorsque le deuxième sous-réseau Nw2 est alimenté, le nœud secondaire 11a et le nœud secondaire 11c peuvent envoyer leur identifiant réseau unique Id au nœud principal 10 (fonction f11 décrite précédemment).
Après ladite réception des identifiants réseau uniques Id des nœuds secondaire 11a et 11c, le nœud principal 10 est configuré pour : - envoyer la commande c au nœud secondaire de référence 11 0 pour qu’il mesure une distance d entre lui-même et les autres nœuds secondaires 11 du deuxième sous-réseau Nw2, à savoir les nœuds secondaires 11a et 11c (fonction f5 décrite précédemment).
On notera que le nœud principal 10 peut envoyer cette commande c car il connaît l’identifiant réseau unique Id du nœud secondaire de référence 11 0 .
Sur réception de la commande c, le nœud secondaire de référence 11 0 , ici 11b, est configuré pour effectuer des mesures de distance d (fonction f9 décrite précédemment) et renvoyer au nœud principal 10 deux distances d référencée Rba et Rbc sur la , qui sont respectivement la distance entre lui-même et le nœud secondaire 11a et la distance entre lui-même et le nœud secondaire 11c (fonction f10 décrite précédemment).
Sur réception des distances Rba et Rbc (fonction f6 décrite précédemment), le nœud principal 10 est configuré pour les comparer entre elles (fonction f7 décrite précédemment). Ainsi, il peut voir que Rba est supérieure à Rbc.
En fonction de l’architecture T du réseau véhicule Nv et de ladite comparaison, le nœud principal 10 peut associer les identifiants réseau uniques Id du nœud secondaire 11a et du nœud secondaire 11c à des positions Pos dans le réseau véhicule Nv. Il sait en effet que dans le deuxième sous-réseau Nw2, il existe un nœud secondaire 11 qui se trouve à l’avant centre et qui est plus éloigné du nœud secondaire de référence 11 0 qui se situe au centre droit, et un autre qui se trouve au centre gauche qui est plus proche du nœud secondaire de référence 11 0 qui se situe au centre droit. Il localise ainsi lesdits nœuds secondaires 11a et 11c du deuxième sous-réseau Nw2 (fonction f7 décrite précédemment). Comme Rba > Rbc, le nœud principal 10 détermine ainsi que le nœud secondaire 11a est le nœud qui se trouve à l’avant centre du véhicule automobile 2 et que le nœud secondaire 11c est le nœud qui se trouve au centre gauche.
où b est un vecteur de Burgers représentant l’amplitude et la direction de la distorsion de réseau résultant d’une dislocation dans un réseau cristallin. La force de maclage de cisaillement critique étant inférieure quand l’énergie de défaut d’empilement est plus faible, l’augmentation de la concentration en cobalt dans l’alliage nickel-cobalt favorise le maclage intragranulaire. Des macles de déformation peuvent aussi se former dans le matériau nickel-cobalt 100 sous une charge appliquée comme une vibration résonante.
Les macles intragranulaires (telles que les première et deuxième macles 111, 112) formées pendant le traitement thermique peuvent être désignées sous le nom de macles de recuit. La probabilité de former des macles de recuit p peut être décrite relativement à la taille des grains D et à une constante dépendant du matériau B , qui est inversement proportionnelle à l’énergie de défaut d’empilement, comme défini par l’équation 3 ci-dessous :
où D 0 est la taille de grain pour laquelle p vaut zéro. B étant inversement proportionnel à l’énergie de défaut d’empilement, une énergie de défaut d’empilement faible associée à l’augmentation de la concentration en cobalt dans le matériau nickel-cobalt 100 favorise aussi la formation de macles de recuit.
Pris individuellement ou en combinaison, la présence de précipitants de phosphore 120 qui ancrent les joints de grains 106 du matériau nickel-cobalt 100, ou l’ancrage intragranulaire attribuable au niveau élevé de cobalt dans le matériau nickel-cobalt 100, peuvent permettre une stabilité thermique accrue du matériau nickel-cobalt 100. La stabilité thermique peut être caractérisée relativement à la température de départ Tdépart pour la croissance des grains dans l’alliage nickel-cobalt. Généralement la température de départ pour la croissance des grains dans un alliage nickel-cobalt correspond à environ 40 % de la température de fusion Tfusion pour l’alliage. Mais l’introduction de précipitants de phosphore 120 ou un niveau élevé de cobalt peuvent augmenter la température de départ, respectivement par ancrage et par maclage intragranulaire. Dans certains aspects, la température de départ Tdépart pour la croissance des grains dans le matériau nickel-cobalt 100 peut être augmentée jusqu’à environ 50 % ou 60 % de la température de fusion Tfusion pour l’alliage.
En référence à présent à la , le matériau précurseur nickel-cobalt dopé au phosphore 130 est représenté avec un groupe de grains de nickel-cobalt nanocristallins non maclés et non traités à la chaleur, appelés ici grains non traités 170. Les grains non traités 170 du matériau précurseur 130 sont représentés sous la forme de grains non maclés. Certains des grains non traités 170 peuvent présenter un maclage, et il est aussi prévu que certains des grains non traités 170 puissent avoir une seule orientation de grain après l’électrodéposition.
La représente le matériau précurseur 130 de la après un traitement thermique tel que décrit ci-dessus pour former le matériau nickel-cobalt traité à la chaleur 100 comportant les grains non maclés 101 et les grains maclés 102. Comme décrit ci-dessus, le traitement thermique peut comprendre au moins un chauffage à une température, ou dans une plage de températures, inférieure à la température de départ de la croissance des grains dans le matériau précurseur nickel-cobalt dopé 130, comprenant le chauffage dans une plage de températures de 650 K environ à 700 K environ, pour former le matériau nickel-cobalt traité à la chaleur 100. Le traitement thermique peut former des grains maclés 102. Le traitement thermique peut aussi former des précipités de phosphore 120 le long des joints de grains 160 comme montré, ou dans les grains 101, 102 (non représenté, par souci de clarté). Les précipités de phosphore 120 peuvent permettre l’ancrage de Zener comme décrit plus haut.
Le maclage intragranulaire peut aussi se produire dans des conditions de fonctionnement à température élevée ou à contrainte élevée, ce qui renforce la stabilité thermique pour les composants formés à partir du matériau nickel-cobalt 100 présenté ici. Le maclage intragranulaire peut se produire en conséquence des contraintes de cisaillement introduites via la croissance des grains, qui peuvent apparaître en raison des défauts d’empilement situés au niveau des joints de grains en migration, mais aussi en raison des dissociations de joints de grains, des rencontres de grains ou des accidents de croissance.
Un exemple de propagation de fissure ou de chemin de rupture 190 est représenté dans le matériau nickel-cobalt 100, par exemple sous effort cyclique ou en contrainte de traction. Le chemin de rupture 190 est illustré à la fois avec un mode de rupture intragranulaire et un mode de rupture transgranulaire. Quatre cas de parties du chemin de rupture 190 sont illustrés à titre d’exemple. Une première partie 191 suit une première macle 111 d’un grain maclé 102 dans un mode de rupture transgranulaire. Une deuxième partie 192 suit un joint de grain 106 dans un mode de rupture intergranulaire. Une troisième partie 193 suit une première macle 111 d’un autre grain maclé 102 dans un mode de rupture transgranulaire, et une quatrième partie 194 croise les première et deuxième macles 111, 112 d’un autre grain maclé 102 dans un autre mode de rupture transgranulaire.
En comparaison, un chemin de propagation de fissure dans un alliage nickel-cobalt classique tend à suivre un mode de rupture intergranulaire le long des joints de grains, qui se produit avec une contrainte de traction relativement faible par rapport à un mode de rupture transgranulaire. On notera que le matériau nickel-cobalt traité à la chaleur 100 a une plus grande résistance que les autres alliages nickel-cobalt classiques.
En référence à la , un graphique 200 représente des exemples de courbes contrainte-déformation qui illustrent les effets du maclage intragranulaire. Une structure de grains nanocristallins comportant à la fois de l’ancrage et du maclage intragranulaire peut présenter une résistance ou une ductilité améliorée par rapport à une structure de grains nanocristallins qui ne comporte que de l’ancrage. Les macles intragranulaires apportent des obstacles interfaciaux supplémentaires sous forme de joints de macles cohérents qui contribuent à la résistance à la traction de manière similaire à la taille de grains réduite, mais ces joints de macles cohérents fournissent des plans de glissement qui peuvent contribuer à la ductilité. Le plan de glissement au niveau des joints de macles intragranulaires peut contribuer à accroître la ductilité à des degrés différents selon les configurations géométriques et les contraintes locales.
La montre une courbe 300 représentant l’énergie de défaut d’empilement des alliages nickel-cobalt en fonction de la teneur en cobalt. Comme on peut le voir, l’énergie de défaut d’empilement de l’alliage nickel-cobalt diminue lorsque le pourcentage de cobalt dans l’alliage diminue. Par exemple, un alliage nickel-cobalt contenant environ 10 % de cobalt peut avoir une énergie de défaut d’empilement de 125 mJ/m 2 environ, tandis que l’alliage peut avoir une énergie de défaut d’empilement de 75 mJ/m 2 environ avec environ 30 % de cobalt, ou de 40 mJ/m 2 environ avec environ 40 % de cobalt. Les alliages nickel-cobalt tels que le matériau nickel-cobalt 100 peuvent avoir une plus grande propension à produire des macles, comparés au nickel non allié, en raison d’une diminution de l’énergie de défaut d’empilement (SFE). L’augmentation du pourcentage de cobalt dans le matériau nickel-cobalt 100, qui peut aller jusqu’à une concentration d’environ 50 %, peut réduire encore l’énergie de défaut d’empilement, comme montré sur la . La maîtrise et l’ajustement de la concentration en cobalt peuvent aussi être utilisés pour améliorer la ductilité ainsi que le renforcement thermique et la résistance à la distorsion. Par exemple, l’énergie de défaut d’empilement pour un matériau 100 % Ni est d’environ 125 mJ/m 2 . Pour un alliage NiCo à 30 % de cobalt, elle est réduite à 75 mJ/m 2 environ, et elle peut être encore réduite à 40 mJ/m 2 environ avec 40 % de cobalt.
La représente un graphique 400 qui montre la résistance à la fatigue en fonction de la taille des grains pour un exemple de métal, plus précisément de l’acier inoxydable comme le SS304. Les tailles de grains représentées sont les suivantes : 47 µm (tracée avec des cercles), 17 µm (tracée avec des triangles), et 3 µm (tracée avec des carrés). Par exemple, l’acier inoxydable peut être placé sous une charge cyclique, et la résistance à la fatigue peut être mesurée par un nombre de cycles jusqu’à ce que le matériau présente une fatigue, par exemple par fracture, sous une gamme de contraintes externes. Toutes les tailles de grains montrées font apparaître une plus grande résistance à la fatigue avec une contrainte externe plus faible. De plus, toutes les tailles de grains ont une « résistance à durée infinie », dans laquelle le nombre de cycles à la fracture est extrêmement grand, ou « infini », pour une contrainte inférieure ou égale à une certaine contrainte externe. Par exemple, si le matériau en question est employé pour un composant qui subit des contraintes externes à un niveau inférieur ou égal à la « résistance à durée infinie » du matériau, on ne s’attendra pas à ce que ce composant connaisse de la fatigue en utilisation (par exemple une propagation de fissure) sur toute la durée de vie du composant. La résistance à la fissure de fatigue globale est augmentée avec une taille de grains réduite, comme on peut le voir avec le graphique 400. La taille des grains, le nombre de macles et l’épaisseur ou la largeur des macles peuvent avoir un effet sur la propagation d’une fissure et sur l’amplitude de la résistance à durée infinie du matériau.
La représente un graphique 500 qui montre la résistance à la fatigue en fonction de la taille des grains pour un autre exemple de métal sous la forme de nickel déposé par voie galvanique. Les tailles de grains représentées sont le nickel nanocristallin, le nickel à grains ultrafins et le nickel microcristallin. De façon similaire à la , la résistance à la fissure de fatigue globale augmente avec la réduction de la taille des grains.
En référence aux figures 9 et 10, on notera que des aspects du matériau nickel-cobalt 100 tel que décrit ici permettent une résistance à la fatigue augmentée pour les petites tailles de grains. Par exemple, le matériau nickel-cobalt 100 peut avoir une taille de grains inférieure à 100 nm, par exemple à peu près 85 nm. Une relation directe a été établie entre la taille ou la largeur des grains et macles et l’amorçage des fissures et la contrainte de rupture de fatigue. Dans ce cas, l’amorçage de fissure se produisait avec des contraintes plus grandes pour les matériaux à grains nanométriques que pour les matériaux à plus grande taille de grains. Le matériau nickel-cobalt nanocristallin 100 peut aussi présenter une haute résistance à la rupture de fatigue, ou ténacité à la rupture du matériau. Dans un exemple, le matériau nickel-cobalt peut présenter une ténacité à la rupture d’environ 10 MPa·m 1/2 à 70 MPa·m 1/2 . Dans un autre exemple, le matériau nickel-cobalt 100 peut présenter une dureté Vickers supérieure à 400 Hv.
Un procédé de fabrication d’un matériau tel que le matériau nickel-cobalt 100 comprend la formation d’un matériau précurseur nickel-cobalt dopé 100 au moyen d’un processus d’électrodéposition et le traitement à la chaleur du matériau précurseur nickel-cobalt dopé 100, dans lequel le traitement à la chaleur comprend au moins le chauffage à une température inférieure à la température de départ de la croissance des grains dans le matériau précurseur nickel-cobalt dopé 100 pour former un matériau nickel-cobalt traité à la chaleur 100. Le matériau précurseur nickel-cobalt dopé 100 peut comprendre au moins un matériau parmi un matériau nickel-cobalt dopé au phosphore et un matériau nickel-cobalt dopé au bore, tels que décrits plus haut. En option, un exemple utilisant un matériau nickel-cobalt dopé au phosphore peut comprendre de 30 % environ à 35 % environ en masse atomique de cobalt, de 1 000 ppm environ à 1 500 ppm environ en masse atomique de phosphore, et du nickel comme complément du matériau.
Dans un autre mode de réalisation, les moyens de maintien sont de type électrostatique.
En d’autres termes, les inventeurs ont pensé à associer le principe de retournement temporel et un système de maintien en position, l’onde générée par retournement temporel est focalisée en une ou plusieurs zones formant une source d’énergie mécanique donnant l’impulsion de changement d’état et le changement d'état est assisté et confirmé par les moyens de maintien.
La présente invention est d’autant plus avantageuse lorsque plusieurs picots et plusieurs actionneurs sont mis en œuvre. D’une part les actionneurs peuvent être disposés à distance des picots, par exemple ils peuvent être disposés sur le bord du guide d’onde. D’autre part, un nombre d’actionneurs inférieur au nombre de picots est avantageusement mis en œuvre. Ainsi l’encombrement des moyens d’actionnement sont réduits par rapport aux dispositifs de l’état de la technique.
En outre, les picots sont activés à distance et plusieurs picots peuvent être activés simultanément.
De manière particulièrement avantageuse, le dispositif à surface reconfigurable forme un afficheur tactile, notamment un afficheur de caractères Braille.
Un objet de la présente demande est alors un dispositif à surface reconfigurable comportant une surface reconfigurable munie de m perçages, m étant un entier positif au moins égal à 1, une plaque formant guide d'onde, dite plaque guide d'onde, m picots, chaque picot étant monté coulissant dans un perçage de la surface reconfigurable dans une direction orthogonale à la plaque guide d'onde, et apte à prendre une première position et une deuxième position, au moins dans la deuxième position, une extrémité du picot faisant saillie de la surface reconfigurable, au moins un actionneur fixé à la plaque guide d'onde apte à provoquer un déplacement hors-plan de la plaque guide d’onde, et une unité de commande configurée pour commander ledit au moins un actionneur selon le procédé de focalisation d'onde par retournement temporel, de sorte que ledit actionneur génère une onde dans la plaque guide d’onde localisée au niveau du au moins un picot, qui génère une impulsion dans la plaque guide d'onde et provoque le déplacement dudit picot de sorte à le faire passer au moins de la première position à la deuxième position, et des moyens de maintien dudit picot au moins dans la deuxième position.
Dans un exemple avantageux, les moyens de maintien sont des moyens de maintien bistables configurés pour que ladite impulsion provoque le passage d'un état stable vers l'autre état stable.
Par exemple, les moyens de maintien bistables sont tels qu'ils exercent un effort de rappel maintenant le picot dans la première position et un effort de rappel maintenant le picot dans la deuxième position.
Avantageusement la plaque guide d’onde est munie de m perçages, chaque perçage de la plaque guide d'onde étant aligné avec un perçage de la surface reconfigurable, chaque picot étant monté coulissant dans un perçage de la surface reconfigurable et un perçage de la plaque guide d'onde.
Dans un exemple de réalisation, le picot comporte un premier épaulement configuré pour être en appui contre la plaque guide d'onde dans la première position et un deuxième épaulement configuré pour être en appui contre la plaque guide d'onde dans la deuxième position.
Dans un autre exemple de réalisation, les moyens de maintien bistables comportent soit au moins un aimant solidaire du picot et une plaque guide d'onde en matériau ferromagnétique, soit au moins un aimant solidaire de la plaque guide d'onde et un élément en matériau ferromagnétique solidaire du picot.
Les premier et deuxième épaulements peuvent être portés par des aimants permanents et la plaque guide d'onde est en matériau ferromagnétique. En variante, les premier et deuxième épaulements sont portés par des éléments en matériau ferromagnétique et la plaque guide d'onde porte des aimants permanents ou est un aimant permanent.
Les moyens de maintien bistables sont mécaniques.
En variante, les moyens de maintien sont électrostatiques, au moins le deuxième épaulement formant une électrode et la plaque portant la surface reconfigurable forme une électrode.
Selon une caractéristique additionnelle, ledit au moins un actionneur est apte à générer des ondes de flexion ou des ondes de Lamb dans la plaque guide d'onde.
Avantageusement, le dispositif à surface reconfigurable comporte plusieurs actionneurs répartis sur les bords de la plaque guide d'onde.
L’invention vise aussi secondairement à faciliter une haute qualité de pose selon les règles de l’art, en particulier faite dans le respect d’une réglementation ou à tout le moins d’une recommandation d’un organisme du bâtiment ou d’un cahier des charges telle que le respect d’une profondeur d’ancrage donnée du dispositif de fixation à la maçonnerie par rapport au tableau, pour assurer la solidité de la fixation du dormant au mur, et/ou le respect d’une épaisseur de calfeutrement donnée pour la mise en œuvre des garnitures d’étanchéité.
A cet effet l’invention propose un dispositif de fixation d’un dormant de menuiserie du type fenêtre et/ou porte, apte à fixer ledit dormant à une face d’ancrage d’un mur autour d’un tableau destiné à recevoir la menuiserie, ledit dispositif comprenant un élément monobloc constitué d’une semelle de fixation s’étendant selon une direction principale longitudinale , configurée pour être fixée à la face d’ancrage du mur, et d’une ailette de fixation réceptrice du dormant et comprenant deux faces opposées dont l’une est réceptrice du dormant, ladite ailette étant orientée suivant une direction principale différente de celle de ladite semelle, et d’une patte-repère sécable configurée apte à repérer l’emplacement de ladite ailette pour réaliser la fixation du dormant à ladite ailette quand le dormant est installé en regard de ladite face réceptrice que comprend ladite ailette.
Ladite patte-repère sécable permet de repérer l’emplacement de l’ailette cachée par le dormant, pour y fixer le dormant par exemple avec une vis, notamment lorsqu’il y a une couche d’isolant et/ou de parement qui obstrue totalement la visibilité de l’ailette. Une fois le dormant fixé, ladite patte-repère peut être retirée aisément du fait qu’elle est sécable du reste de l’élément monobloc.
De préférence, ladite patte-repère sécable s’étend sensiblement dans le prolongement de ladite semelle, sa direction principale est sensiblement la même que celle de la semelle mais de sens opposé. En particulier, ladite patte-repère sécable se situe sensiblement au droit de ladite ailette de fixation, et du côté de ladite face réceptrice de ladite ailette. De préférence ladite patte-repère sécable se situe sensiblement centrée par rapport à la largeur (dimension transversale) de ladite ailette. De préférence ladite patte-repère sécable a une forme globale allongée. En particulier ladite patte-repère s’étend entre deux extrémités, l’une desdites extrémités comprenant une zone sécable et étant solidaire de ladite semelle, et l’autre extrémité étant une extrémité libre restant apparente quand le dormant est installé en regard de ladite face réceptrice que comprend ladite ailette, permettant de repérer son emplacement derrière le dormant.
En particulier ladite patte-repère sécable comprend au moins une partie longitudinale de forme convexe, forme qui facilite le mouvement de la sécabilité pour retirer ladite patte-repère une fois le dormant fixé.