INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’agencement du premier becquet aval délimitant la première cavité annulaire de recirculation permet la formation d’un tourbillon, ou vortex, des gaz de la veine annulaire qui s’introduisent dans la première cavité annulaire de recirculation, ces gaz se mélangeant avec un flux d’air de purge provenant de la seconde cavité annulaire de recirculation et de la cavité annulaire de purge. Un tel tourbillon permet, d’une part, de limiter, voire d’empêcher, les gaz de la veine annulaire de s’écouler davantage radialement vers l’intérieur, et d’autre part, de réorienter ces gaz vers la veine annulaire. En d’autres termes, le tourbillon fait obstacle à un écoulement, radialement vers l’intérieur, des gaz provenant de la veine annulaire. Les gaz provenant de la veine annulaire s’introduisant dans la première cavité annulaire de recirculation sont ainsi avantageusement majoritairement contenus dans la première cavité annulaire de recirculation.
La seconde cavité annulaire de recirculation permet également la formation d’un tourbillon, ou vortex, des gaz issus de la première cavité annulaire de recirculation qui s’introduisent dans la secondaire cavité annulaire de recirculation, ces gaz se mélangeant avec un flux d’air de purge provenant de la cavité annulaire de purge. Comme précédemment, un tel tourbillon permet, de limiter, voire d’empêcher, les gaz de s’écouler davantage radialement vers l’intérieur, et d’autre part, de réorienter ces gaz vers la première cavité annulaire de recirculation. En d’autres termes, le tourbillon fait ici obstacle à un écoulement, radialement vers l’intérieur, des gaz provenant de la première cavité annulaire de recirculation. Les gaz provenant de la première cavité annulaire de recirculation s’introduisant dans la seconde cavité annulaire de recirculation sont ainsi avantageusement majoritairement contenus dans la secondaire cavité annulaire de recirculation.
Ainsi, on diminue la quantité de gaz de la veine annulaire qui pénètre dans la cavité annulaire de purge.
Par ailleurs, on réduit le débit d’air de purge nécessaire pour rediriger les gaz s’étant introduits dans les première et seconde cavités annulaires de recirculation vers la veine annulaire. Ainsi, les éléments de la rangée annulaire d’aubes mobiles sont mieux protégés. Aussi, la quantité d’air de purge prélevée dans le compresseur haute-pression et/ou le compresseur basse-pression est réduite, ce qui permet d’améliorer le rendement de la turbomachine.
La caractéristique selon laquelle le premier becquet aval forme une saillie radialement vers l’extérieur de la pièce d’étanchéité équivaut, en d’autres termes, à ce que le premier becquet aval s’étend radialement vers l’extérieur depuis une partie annulaire de la pièce d’étanchéité. Le premier becquet aval peut s’étendre depuis une extrémité radialement externe de la partie annulaire de la pièce d’étanchéité.
Par ailleurs, la caractéristique selon laquelle le second becquet aval forme une saillie vers l’aval de la pièce d’étanchéité équivaut, en d’autres termes, à ce que le second becquet aval s’étend longitudinalement vers l’aval depuis une partie annulaire de la pièce d’étanchéité.
La première cavité annulaire de recirculation peut être délimitée radialement vers l’extérieur par une face radialement interne de la plateforme annulaire interne du distributeur. La première cavité annulaire de recirculation peut former un espace libre. En d’autres termes, la première cavité annulaire de recirculation peut être dépourvue de tout élément solide. De même, la seconde cavité annulaire de recirculation peut former un espace libre. En d’autres termes, la seconde cavité annulaire de recirculation peut être dépourvue de tout élément solide.
Le jeu entre la plateforme interne et le becquet amont peut être un jeu annulaire s’étendant radialement. Ce jeu peut être compris entre 1 et 4.5 mm, .
Le jeu entre le premier becquet aval et le becquet amont peut être un jeu annulaire s’étendant radialement. Ce jeu peut être compris entre 0.5 et 3 mm, .
Le jeu entre le second becquet aval et la pièce d’étanchéité aval peut être un jeu annulaire s’étendant axialement. Ce jeu peut être compris entre 1.5 et 6 mm, .
Le dimensionnement des jeux précités dépend de la turbomachine et peut être calculé sur les phases transitoires de fonctionnement de la turbomachine, en prenant en compte les déplacements axiaux et radiaux entre le rotor et le stator, pouvant aller du dixième de millimètre à quelques millimètres. Il est donc essentiel d’assurer un jeu minimum entre les parties stator et rotor afin d’éviter tout contact pendant le fonctionnement de la turbomachine.
La plaquette 43 comporte au moins un ergot qui fait saillie vers l’extérieur de la nappe 10 et qui forme un organe de renvoi 33. L’ergot peut présenter une face courbe facilitant le mouvement du lien 32 lors du serrage et empêchant son endommagement. En outre, l’extrémité libre de l’ergot peut comporter un retour 45 formant un crochet qui définit avec la plaquette 43 un logement 46 dans lequel le lien 32 est engagé. La plaquette 43 peut comporter plusieurs ergots, par exemple trois ergots dans la réalisation de la .
La pièce de guidage 40 comporte également un couvercle 48 assemblé à la plaquette 43, pour permettre le maintien du lien 32 dans la pièce de guidage 40, et notamment pour empêcher que le lien 32 ne quitte le logement 46 correspondant.
Le socle 41, la plaquette 43 et le couvercle 48 sont assemblés, par exemple au moyen d’un rivet 49 ou analogue traversant ces trois composants. Le rivet 49 peut passer entre les tétons 42, dans la lumière 44. En outre, la plaquette 43 peut être munie de pions 50 de positionnement du couvercle 48.
La pièce de guidage 40 peut comprendre un moyen de blocage du lien 32, configuré pour éviter un desserrage dû à un mouvement du lien 32 par rapport à la pièce de guidage 40. Comme on le voit sur la , le moyen de blocage peut se présenter sous la forme d’une gorge 51 dans laquelle le lien 32 peut être engagé, et par exemple maintenu par coincement. La gorge 51 peut être située à proximité d’un bord de la pièce de guidage 40 ; elle peut faire partie du couvercle 48 ; elle peut être formée en tant que fente réalisée dans le couvercle 48 lui-même, ou être ménagée entre une partie principale du couvercle 48 et un appendice 52. Un tel moyen de blocage du lien 32 peut être utilisé en complément ou à la place des moyens d’accrochage de l’organe de préhension 34.
La illustre la zone à protéger 2 enroulée et serrée dans le système de protection 1, selon une variante de réalisation mettant en œuvre des pièces de guidage 40. Les poignées 34 ne sont pas encore attachées entre elles ou à la nappe 10.
La nappe 10 comporte trois unités de serrage 31a, 31b, 31c, ce nombre n’étant qu’un exemple possible de réalisation.
Pour faciliter l’enroulement de la nappe 10 alors que le lien 32 est déjà engagé dans les organes de renvoi 33, on peut prévoir qu’une unité de serrage 31, à savoir les organes de renvoi 33 et les liens 32, ne soit pas située pour partie près d’un bord longitudinal 15 de la nappe 10 et pour partie près du bord longitudinal 16 opposé, avec le lien 32 à cheval sur la jonction entre ces bords 15,16.
L’unité de serrage 31a à gauche sur la comporte deux pièces de guidage 40 en regard l’une de l’autre, le lien 32 possédant des brins orthogonaux à la direction longitudinale X et des brins en oblique.
L’unité de serrage 31b au milieu sur la comporte deux pièces de guidage 40 en regard l’une de l’autre, le lien 32 formant des zigzags avec des brins en oblique par rapport à la direction longitudinale X.
L’unité de serrage 31c à droite sur la comporte deux lignes de deux pièces de guidage 40 chacune, les lignes étant en regard l’une de l’autre. Les liens 32 ne lient pas nécessairement les pièces de guidage 40 qui sont en regard l’une de l’autre ; ils peuvent ainsi, au moins pour partie, être agencés en oblique entre deux pièces de guidage 40 qui sont décalées l’une par rapport à l’autre le long de la direction longitudinale X.
D’autres réalisations sont bien entendu possibles. Peuvent notamment différer : le nombre d’unités de serrage 31 et leur agencement relatif sur la nappe 10, le nombre de pièces de guidage 40 et leur agencement au sein d’une unité de serrage 31 ; le nombre d’organes de renvoi 33 par pièce de guidage 40 ; le trajet du ou des liens 32 entre les organes de renvoi 33.
Ainsi, grâce à l'invention, les opérations de serrage sont moins longues donc moins coûteuses, nécessitent moins d’efforts et sont moins dépendantes de l’expertise de l’opérateur et de la variabilité entre opérateurs. L’invention permet donc de garantir une excellente qualité du montage et donc une très grande efficacité de protection.
De plus, un serrage plus uniforme, en limitant les bourrelets, permet de réduire le volume de fluide de remplissage nécessaire et limite considérablement l’encombrement à l’état final.
Il va de soi que l'invention n'est pas limitée aux modes de réalisation décrits ci-dessus à titre d'exemples mais qu'elle comprend tous les équivalents techniques et les variantes des moyens décrits ainsi que leurs combinaisons.
PROCÉDÉ ET SYSTÈME POUR CALCULER UN PARAMÈTRE DE TRANSITION D’UN MOYEN DE STOCKAGE POUR UN GAZ LIQUÉFIÉ L’invention se rapporte à un procédé et un système pour calculer un paramètre de transition d’un moyen de stockage de gaz liquéfié. Plus particulièrement, le paramètre de transition caractérise un processus thermodynamique d’un mélange biphasique de gaz liquéfié et de sa vapeur contenu dans une ou plusieurs cuves étanches et non réfrigérées.
Arrière-plan technologique Un gaz liquéfié est un gaz aux conditions normales de température et de pression rendu liquide par refroidissement ou compression.
- Quantification de la production d’esters α-insaturés de chacune des souches correspondantes aux souches incapables de croître sur milieu contenant de l’isoleucine, de la leucine ou de la valine
- Sélection des souches incapables de croître sur milieu contenant de l’isoleucine, de la leucine ou de la valine qui produisent une plus grande quantité d’esters α -insaturés que la souche mère.
Ainsi, la présente invention concerne aussi un procédé de préparation d’une souche de microorganisme génétiquement modifiée capable de produire au moins 400 mg/L d’esters α -insaturés consistant à :
Disposer d’une souche produisant un niveau basal d’esters α-insaturé Réduire l’activité enoyl-CoA hydratase Augmenter l’activité acyl-CoA hydratase,
les étapes b. et c. pouvant être réalisées par mutagénèse du(des) gène(s) codant pour ces enzymes.
Enfin, elle concerne un procédé de préparation d’une souche de microorganisme génétiquement modifiée capable de produire au moins 400 mg/L d’esters α-insaturés consistant à :
Disposer d’une souche ne produisant pas d’esters α -insaturé Réduire l’activité enoyl-CoA hydratase si elle est présente dans ladite souche Augmenter l’activité acyl-CoA hydratase si elle présente, ou apporter une activité acyl-CoA hydratase si elle est absente,
Avantages de l’invention La présente invention présente l’avantage de décrire une nouvelle méthode de criblage de souches naturellement productrices de COV d’intérêt, en particulier des esters α-insaturés aux notes aromatiques, basée sur leur capacité à croître sur un milieu ne contenant que des acides aminés branchés comme source de carbone. Cette méthode est simple et rapide.
L’invention propose également de cribler parmi des souches productrices de COV d’intérêt, des souches mutantes ayant acquis la capacité à produire des COV en plus grande quantité. Cette méthode de criblage est simple d’analyse et rapide à mettre en œuvre. Elle consiste en une mutagenèse aléatoire suivie d’une sélection sur un milieu ne contenant que des acides aminés branchés comme source de carbone. Les techniques de mutagenèse aléatoires génèrent un très grand nombre de souches portant potentiellement la mutation recherchée et nécessitent donc une méthode subséquente de criblage qui soit rapide. Or, le criblage de microorganismes pour la production de COVs est aujourd’hui essentiellement basé sur des méthodes chromatographiques qui peuvent s’avérer très chronophages lorsque le nombre de souches à analyser est élevé. Les inventeurs proposent une approche innovante basée sur un criblage physiologique établi en posant l’hypothèse que la capacité des souches à croître sur un milieu contenant les acides aminés branchés isoleucine, leucine ou valine (milieu ILV) est à l’origine d’une diminution de rendement en production de COV. Il s’agit donc de sélectionner, à partir d’une souche mère productrice de COV d’intérêt, des souches mutantes ayant perdu la capacité à croître sur milieu ILV comme seule source de carbone. Ces souches mutantes ont potentiellement augmenté leur production de COV en favorisant le flux d’acides aminés branchés vers la voie de production des arômes. La pertinence de cette approche est confirmée par les résultats expérimentaux décrits ci-après et l’identification d’une souche mutante répondant à ces critères de sélection.
La présente invention décrit également une souche de levure S. suaveolens génétiquement modifiée capable de produire au moins 400 mg/L d’esters α-insaturés. Ce niveau de production est significativement supérieur à celui des souches actuellement disponibles. Elle permet d’envisager une production à l’échelle industrielle. Les seuils de production cible étant propres à chaque exploitation.
Enfin la présente invention fournit une méthode de préparation d’un microorganisme capable de produire des COV, notamment des esters α-insaturés, consistant à : réduire ou éliminer l’activité enoyl-CoA hydratase si cette activité est présente dans le microorganisme ciblé et à augmenter l’activité de l’enzyme acyl-coA hydratase si elle est présente ou à l’apporter si elle n’est pas présente dans le microorganisme ciblé. Cette méthode est applicable à un grand nombre de cellules, en particulier aux cellules validées pour la production industrielle, telles que S. cerevisae .
DESCRIPTION DETAILLEE DE L’INVENTION Un premier objet de l’invention concerne une souche de microorganisme capable de produire au moins 400 mg/L d’esters α-insaturés.
Une telle souche produit des COV d’intérêt d’un point de vue aromatique. La quantité produite la différencie des souches productrices de COV décrites à ce jour.
Les souches selon l’invention produisent au moins 400 mg/L d’esters alpha-insaturés, et de manière préférée au moins 800 mg/L, encore plus préférée au moins 1000 mg/L.
Par « microorganisme » au sens de l’invention, on entend au sens de l’invention de préférence une levure, une bactérie ou un champignon.
Selon la deuxième variante, l’ordre de déplacement est porteur de la vitesse latérale de consigne VLAT*. Le contrôleur 60 détermine avec une loi mémorisée la vitesse angulaire de consigne OMG* en fonction de la vitesse latérale de consigne VLAT* et du rayon de consigne R*. Par exemple, la vitesse angulaire de consigne OMG* est égale à la division de la vitesse latérale de consigne VLAT* par le rayon de consigne R*.
Ce rayon de consigne R* est soit fixe, soit paramétrable avec l’interface homme-machine de paramétrage 77 durant une étape STP4.0.
Dès lors, la phase de modification PHAS1 comprend le déplacement STP4.3 avec le système de pilotage automatique 20 de l’aéronef 1, en maintenant cet aéronef avec l’angle de tangage de consigne TANG*, en fonction de la vitesse angulaire de consigne OMG* et de la vitesse latérale de consigne VLAT*.
Par exemple, le système de pilotage automatique 20 effectue la régulation STP5 du pas des pales 11 de la ou des voilures tournantes 10 en fonction au moins de l’angle de tangage de consigne TANG* et de la vitesse latérale de consigne VLAT*. De plus, le système de pilotage automatique 20 effectue la régulation STP7 d’une composante de pas différentiel de pales 11,16 des deux dites voilures tournantes 10 ou des deux dites hélices 15 selon la réalisation.
La régulation STP5 d’un pas de pales 11 de la ou les voilures tournantes 10 peut comprendre :
- régulation STP5.1 avec le système de pilotage automatique 20, via une régulation proportionnelle intégrale ou autres, de l’angle de tangage courant TANG en fonction de l’angle de tangage de consigne TANG* par pilotage d’une composante de pas cyclique longitudinal dudit pas des pales 11 de la ou des voilures tournantes 10, par exemple tel qu’expliqué à l’étape STP 2.1,
- régulation STP5.2 avec le système de pilotage automatique 20, via une régulation proportionnelle intégrale ou autres, d’une vitesse latérale courante en fonction de la vitesse latérale de consigne VLAT* par pilotage d’une composante de pas cyclique latéral du pas des pales 11 de la ou des voilures tournantes 10, par exemple tel qu’expliqué à l’étape STP 2.2,
- régulation STP5.3 avec le système de pilotage automatique 20, via une régulation proportionnelle intégrale ou autres, d’une altitude courante en fonction d’une altitude de consigne de la position de consigne par pilotage d’une composante de pas collectif du pas des pales 11 de la ou des voilures tournantes 10, par exemple tel qu’expliqué à l’étape STP 2.3.
Par ailleurs, la régulation STP7 avec le système de pilotage automatique 20 d’une composante de pas différentiel de pales 11, 16 des deux organes tournants comporte la régulation avec le système de pilotage automatique 20 d’une vitesse angulaire courante autour de l’axe de lacet en fonction de la vitesse angulaire de consigne OMG* par pilotage de la composante de pas différentiel.
Par exemple, le contrôleur 60 détermine une commande différentielle avec une boucle de régulation différentielle, via une régulation proportionnelle intégrale ou autres, asservissant la vitesse angulaire courante en fonction de la vitesse angulaire de consigne OMG*. Tant que la vitesse angulaire courante mesurée est différente de la vitesse angulaire de consigne OMG* alors une commande différentielle est émise. La commande différentielle est porteuse d’un ordre de pilotage d’une composante de pas différentiel du pas des pales 11,16 des deux organes tournants. Le contrôleur 60 transmet alors la commande différentielle à au moins un actionneur de cap 25.
Par ailleurs, la phase de modification peut comporter la régulation STP6 d’un pas de pales 16 de ladite au moins une hélice 15 qui comprend la régulation STP6.1 avec le système de pilotage automatique 20, via une régulation proportionnelle intégrale ou autres, de la vitesse d’avancement courante de l’aéronef 1 en fonction d’une vitesse d’avancement nulle voire de l’angle de tangage de consigne par anticipation par pilotage d’une composante de pas collectif du pas des pales 16 de la ou des hélice 15, par exemple tel qu’expliqué à l’étape STP 2.3.
En référence à la , cette phase de modification permet de déplacer l’aéronef 1 d’une position stationnaire initiale POS1 vers une position finale POS2 en suivant un cône de sommet CROT. Le rayon de consigne R* est une distance allant du centre de gravité de l’aéronef à un axe de symétrie du cône selon l’axe de roulis de l’aéronef. En maintenant un angle tangage à piquer, le pilote peut toujours avoir en visuel une référence disposée selon l’axe de symétrie du cône.
AVION AVEC GENERATION DE POUSSÉE PAR INTERACTION TOURBILLONNAIRE ENTRE VOILURES L’invention a trait au domaine des avions, plus particulièrement des avions comprenant un fuselage, des ailes supportées par le fuselage et un ou plusieurs moteurs de propulsion.
Les avions présentent, en vol, une trainée aérodynamique au contact de l’air ambiant. Cette trainée est pénalisante en ce qu’elle résulte en une force exercée sur l’avion, opposée à son déplacement et devant être compensée par une poussée générée par un ou plusieurs moteurs de propulsion. En d’autres termes, la consommation en énergie, en l’occurrence de carburant, du ou des moteurs de propulsion est en lien direct avec la trainée en question. Il est donc généralement recherché de diminuer la trainée d’un avion.
Le document de brevet publié WO 2021/074516 A1 a trait à une architecture d’avion dans laquelle deux nacelles, logeant les moteurs de propulsion et formant une voilure horizontale, sont positionnées dans le sillage des ailes, diminuant ainsi la trainée des nacelles en question. Plus précisément, les bords d’attaque des parois inférieures de la voilure des deux nacelles sont disposés à l’arrière des bords de fuite des deux ailes, respectivement. A cet effet, la distance horizontale H entre chacun des bords de fuite des deux ailes et des bords d’attache des parois inférieures des voilures des deux nacelles est comprise entre 0.02 et 0.2 fois la corde moyenne des ailes. Cette distance ainsi réduite permet à l’écoulement le long de la paroi inférieure de la voilure de chaque nacelle d’être davantage ralenti par rapport à l’écoulement le long de la paroi supérieure qui lui est en dehors du sillage. Cette augmentation de différence de vitesse augmente la portance de la voilure en question. Cette architecture, pour être efficace, nécessite un rapprochement important des nacelles à voilure portante des bords de fuite des ailes, ce qui peut s’avérer contraignant dans certaines configurations d’avion.
Disposer d’une souche produisant un niveau basal d’esters α-insaturés Réduire l’activité enoyl-CoA hydratase Augmenter l’activité acyl-coA hydratase,
Un cinquième objet de l’invention concerne un procédé de préparation d’une souche de microorganisme génétiquement modifiée capable de produire au moins 400mg/L d’esters α-insaturés consistant à :
Disposer d’une souche ne produisant pas d’esters α-insaturé Réduire ou éliminer l’activité enoyl-CoA hydratase si elle est présente dans ladite souche Augmenter l’activité acyl-coA hydratase si elle présente ou apporter une activité acyl-coA hydratase si elle est absente,
Dans les deux procédés de préparation décrits précédemment, la réduction de l’activité enoyl-CoA hydratase (ECH) peut être obtenue par mutation ou délétion du gène responsable de l’activité ECH ou d’un gène régulateur de l’expression du gène ECH.
De même, l’augmentation de l’activité acyl-CoA hydratase (ACH) peut être obtenue par ajout d’un ou plusieurs copies du gène ACH ou de la modification du système de régulation de son expression (promoteur, enhancer, protéines régulatrices…).
Ces deux modifications sont, de préférence, obtenues par mutagénèse du(des) gène(s) codant pour ces enzymes.
La présente invention sera mieux comprise à la lecture des exemples qui suivent, fournis à titre d’illustration et ne devant en aucun cas être considérés comme limitant la portée de la présente invention.
DESCRIPTION DES FIGURES : Schéma simplifié du catabolisme des acides aminés à chaîne ramifiée impliquant la voie d'Ehrlich (EP) et la voie de la β-oxydation (BOP) chez Saprochaete suaveolens .
Abréviation : TA= transaminase, BCKAD : cétoacide déshydrogénase à chaîne ramifiée ; ADH : alcool déshydrogénase ; DC : décarboxylase ; ACyD : acyl-CoA déshydrogénase dépendante du FAD ; ACyH : acyl-CoA hydrolase ; ECH : énoyl-CoA hydratase ; ACyDH : -acyl-CoA déshydrogénase dépendante du NAD, -KT : -céto acyl-CoA thiolase ; AAT : alcool acyl transférase.
: Courbe représentative des scores de PC2 par rapport à PC1 selon la production d'arômes des souches et leurs origines L'analyse des composantes a été réalisée à l'aide du logiciel XLStat Applied Sensory (2020.1.3). Le groupe 1 comprenait S13, S18, S21, S37, S38, S70, S74, S82, S84, S105 et S106. Le groupe 2 était composé uniquement de S88. Le groupe 3 comprenait S3, S12, S64, S68, S75 et S91. Le groupe 4 comprenait S27, S99 et S100.
: Analyse de regroupement des souches isolées produisant des COV. Les souches ont été regroupées sur la base de leur production d'arômes et de leur origine en utilisant la méthode de Ward et en utilisant le logiciel XL Stat Applied Sensory (2020.1.3). La troncature automatique (ligne pointillée) a permis d'identifier quatre groupes cohérents de souches. La plupart des souches ont été classées dans le groupe 1 (11 souches) et le groupe 3 (6 souches). Le groupe 4 comprenait trois souches. La souche S88 s'est retrouvée seule dans le groupe 2. Le dendrogramme est plus aplati pour le groupe 4, ce qui suggère que ce groupe de souches est plus homogène que les deux autres groupes.