INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans cet exemple, le ressort 64 comprend deux extrémités libres, une des extrémités libres étant fixée sur le levier 60 et l’autre des extrémités libres étant fixée à l’un des paliers 82. De préférence, ce palier de fixation 82 du ressort 64 comprend en outre un flasque 86 de fixation pourvu d’un tourillon de manchon autour duquel vient s’enrouler une des extrémités libres du ressort 64. A cet effet, le bras de traction 62 délimite une face d’appui radiale pour l’une des extrémités du ressort 64. La face d’appui du palier de fixation 82 présente par exemple un cadre périphérique délimitant une cavité de réception et de retenue de l’extrémité du ressort 64 (figure 7A).
Afin d’éviter une ouverture intempestive de la poignée 22 lors d’un actionnement électrique du dispositif 20, il est prévu un mécanisme de résistance à l’ouverture de la poignée 22 de sa position rétractée à sa position déployée. Le mécanisme comprend par exemple un franchissement de point dur qui s’oppose à une ouverture mécanique intempestive de la poignée 22.
De préférence, comme cela est représenté en , afin de générer un effort résistant important à l’ouverture de la poignée 22, le levier 60 et le support 26 présentent des surfaces en contact coopérant l’une contre l’autre pour former un cran 94 de résistance au pivotement du levier 60 et donc de la poignée 22 à franchissement de point dur. Ces surfaces en contact peuvent présenter des reliefs ou formes prédéfinies pouvant générer un effort résistant suffisant pour empêcher une ouverture accidentelle de la poignée 22 mais pouvant être surmontée manuellement par un effort de traction d’intensité augmentée.
De préférence, dans le mode de réalisation préféré de l’invention, le levier 60 est déplaçable à l’encontre de l’organe élastique de rappel 64 dans une troisième configuration temporaire d’assemblage, dans laquelle il est écarté temporairement dudit trajet pour permettre le montage de la poignée 22 de l’élément d’extension 36 selon ledit trajet ainsi libéré.
Dans l’exemple décrit, le levier 60 est ainsi également déplaçable en translation par rapport au support 26 selon l’axe d’articulation X1 de la première configuration à la troisième configuration, par exemple par compression du ressort 64. Ce degré de liberté permet au levier 60 de dégager temporairement le doigt de blocage 68 de la trajectoire de l’élément d’extension 36 pour permettre le libre engagement de l’élément d’extension 36 jusqu’à sa position définitive.
Dans cet exemple et de préférence, l’organe de rappel élastique 64 comprend un ressort hélicoïdal propre à fonctionner en compression et en torsion selon l’axe d’articulation X1.
De préférence, la branche d’actionnement 36 de la poignée 22 s’étend transversalement à l’intérieur du support 26 en traversant la paroi arrière 44 du boîtier 40 de sorte que l’extrémité 38 de la branche d’actionnement 36 coopère avec le levier 60 monté à l’arrière du boîtier 40 ( ), en particulier sur une face dorsale de la paroi arrière 44.
L’élément d’extension 36 est prévu pour être monté à travers une ouverture traversante 25 du support 26 et le levier 60 s’étend sur une face dorsale du support 26 opposée à une face frontale de réception de la poignée 22.
Comme cela est illustré en , l’axe d’articulation X1 du levier 60 s’étend sensiblement parallèlement et à distance de l’axe longitudinal X2 de la poignée 22.
De préférence, comme cela est illustré sur la , le support 26 comprend un chemin de passage 90 qui s’étend de l’extérieur jusqu’au levier de blocage 60 dans lequel peut s’engager un outil temporaire de montage qui peut être par exemple une vis 76 ( ). Lorsque l’outil est inséré dans le chemin de passage 90, par exemple formé par un orifice traversant 92 d’un élément en relief du support 26, il peut déplacer temporairement le levier 60 à l’encontre de l’organe de rappel élastique 64 afin de permettre l’installation de la poignée 22 dans sa position finale de destination de montage à l’intérieur du boîtier 40.
Par exemple, avantageusement, lorsque l’outil de montage est une vis de montage 76 comme illustré sur la , le dispositif 20 peut être livré pré-assemblé avec la vis de montage 76 à l’état vissé c’est-à-dire engageant le levier 60 dans la configuration temporaire de la poignée 22 permettant aisément l’installation de la poignée 22 dans sa position de montage. Une fois, la poignée 22 installée sur le support 26, la vis de montage 76 peut être dévissée afin de libérer le levier 60 et permettre son retour élastique dans la configuration de repos dans laquelle le levier 60 bloque l’ouverture de la poignée 22 par son doigt de blocage 68.
On va maintenant décrire en référence aux figures les principaux aspects de fonctionnement du mécanisme de résistance à l’ouverture 60 en référence aux figures 13 et 14. En position de repos (figure 13A et figure 14A), le levier 60 est maintenu par le ressort déployé 64, dans une configuration de blocage résistant à l’ouverture de la poignée 22 de façon intempestive.
En cas d’un effort de traction significatif exercé sur la poignée 22, l’application du doigt courbé 38 sur le levier 60 provoque la torsion de l’organe de rappel 64 et le pivotement du bras de blocage 68 du levier 60 ce qui permet le déverrouillage de la serrure par pivotement simultané du bras de traction 62 (figure 13B et figure 14B). Dans le mode de réalisation préféré de l’invention, l’usager doit exercer une force de traction de poignée permettant de surmonter non seulement la force de rappel du ressort 64 mais également le cran 94 à franchissement de point dur.
Le dispositif 20 selon l’invention se distingue également de l’art antérieur par une simplicité de conception permettant un assemblage simple et robuste sans nécessiter le recours à de multiples pièces.
En effet, dans l’exemple illustré sur la , le corps de boîtier 40 formant le support 26 est rapporté par des moyens 70 d’accouplement rapides au panneau 14 de l’ouvrant 12. Comme cela est visible sur les figures, le panneau 14 d’ouvrant 12 présente en périphérie de sa découpe 16 une pluralité de saillies d’encliquetage ou d’emboîtement 72 et le corps de boîtier 40 comprend une pluralité de cavités complémentaires 74 aménagées en bordure périphérique de la face avant du boîtier 40.
Selon un deuxième aspect, l’invention propose un système de contrôle de véhicules comprenant : - un support, par exemple un trépied ; - un radar de contrôle de véhicules ; et - l’ensemble de verrouillage selon le premier aspect, la première platine étant montée sur l’un parmi le support et le radar de contrôle de véhicules et la deuxième platine étant montée sur l’autre parmi le support et le radar de contrôle de véhicules.
La illustre est une vue éclatée d’un exemple d’ensemble de verrouillage conforme à un mode de réalisation de l’invention ;
La est une vue en coupe et en perspective d’un système comprenant l’ensemble de verrouillage de la monté sur un premier et un deuxième élément ; et
La est une vue en coupe du système de la .
DESCRIPTION DETAILLEE DE L'INVENTION Dans la description qui suit, l’invention va plus particulièrement être décrite dans le cas du verrouillage d’un système de contrôle de véhicules comprenant un radar 2 de contrôle de véhicules et un trépied 3. Ceci n’est cependant pas limitatif, l’ensemble de verrouillage 1 de l’invention pouvant être mise en œuvre dans la fixation amovible de deux pièces quelconques.
L’ensemble de verrouillage 1 comprend une première platine 4 et une deuxième platine 5 configurées pour être montées respectivement sur le trépied 3 et le radar de contrôle de véhicules 2.
Chaque platine 4, 5 comprend une première face, ou face supérieure, et une deuxième face, ou face inférieure, la face supérieure 7 de la première platine 4 étant configurée pour être placée face à la face inférieure 6 de la deuxième platine 5.
Dans ce qui suit, l’invention sera décrite dans le cas où la première platine 4 est montée fixe sur le trépied 3 tandis que la deuxième platine 5 est montée fixe sur le radar 2. La première platine 4 sera donc appelée « platine inférieure 4 » et la deuxième platine 5 « platine supérieure 5 » pour simplifier la lecture. Ici encore, ceci n’est pas limitatif, la première platine 4 pouvant être fixée sur le radar 2 et se trouver sous la deuxième platine 5 qui serait alors fixée sur le trépied 3.
Afin de faciliter le montage du radar 2, qui est lourd et encombrant, sur le trépied 3, la platine supérieure 5 et la platine inférieure 4 peuvent être sensiblement planes. Elles peuvent notamment comprendre chacune une tôle métallique, qui sont réalisées dans tout matériau adapté tel que de l’aluminium ou de l’acier.
L’ensemble de verrouillage 1 comprend en outre une butée 8 configurée pour bloquer en translation la première platine 4 par rapport à la deuxième platine 5 suivant un premier sens A le long d’une direction de verrouillage X, ainsi qu’un verrou 9 mobile en translation le long de la direction de verrouillage X et qui est configuré pour bloquer en translation la platine supérieure 5 par rapport à la platine inférieure 4 dans un deuxième sens B qui est opposé au premier sens A. Le simple actionnement du verrou 9 permet ainsi de verrouiller ou déverrouiller la platine supérieure 5 sur la platine inférieure 4, selon le sens de translation choisi le long de la direction de verrouillage X.
Dans une forme de réalisation, le verrou 9 comprend une gâche 10, une attache 11 et un logement 12 configuré pour recevoir l’attache 11.
La gâche 10 est montée sur l’une parmi la platine supérieure 5 ou la platine inférieure 4. Par exemple, dans l’exemple illustré sur les figures, la gâche 10 est montée sur la face supérieure 7 de la platine supérieure 5, qui comprend alors un passage traversant 13 permettant de dévoiler en partie la gâche 10 et de permettre la coopération de l’attache 11 avec le logement 12. En variante, la gâche 10 pourrait être montée sur la face inférieure 6 de la platine supérieure 5. Comme nous le verrons par la suite, le montage de la gâche 10 sur la platine située au-dessus (ici, la platine supérieure) présente l’avantage d’être plus ergonomique pour l’opérateur.
La gâche 10 est par ailleurs mobile en translation le long de la direction de verrouillage X entre une configuration de verrouillage et une configuration de déverrouillage. Pour cela, la gâche 10 peut par exemple être montée sur la platine supérieure 5 par l’intermédiaire d’une liaison glissière 14. La liaison glissière 14 peut typiquement comprendre au moins un rail formé dans la platine supérieure 5 et une série de boulons. De manière connue en soi, chaque boulon comprend une vis et un écrou, la tête de la vis étant placée dans le rail tandis que sa tige est insérée dans des trous correspondants formés dans la gâche 10 et fixée sur la gâche 10 à l’aide de l’écrou correspondant. Le cas échéant, afin de faciliter le serrage de la gâche 10 sur la platine supérieure 5 tout en garantissant son coulissement relatif, des rondelles (ou entretoises 15) sont emmanchées sur la tige des boulons et logées au sein des trous de la gâche 10. De préférence, les entretoises 15 présentent une épaisseur supérieure à celle de la gâche 10 afin de faciliter le serrage des boulons.
La gâche 10 peut comprendre une poignée 16 afin de faciliter les manipulations du verrou 9 par l’opérateur. Cette poignée 16 est de préférence placée à proximité d’un bord de la gâche 10 afin d’être aisément accessible par l’opérateur.
Selon un mode de réalisation particulier, pour chaque pièce femelle, l’ensemble comporte une rondelle de forme cylindrique qui s’emmanche sur la pièce femelle pour combler l’espace entre le panneau support et la protection thermique au niveau du trou, la protection thermique comporte sur sa face orientée contre le chapeau, une plaque de soutien collée sur ladite face et le chapeau est fixé à l’œillet et à la plaque de soutien.
Selon un mode de réalisation particulier, la protection thermique comporte sur sa face orientée contre le chapeau, une plaque de soutien collée sur ladite face et le chapeau est fixé à la plaque de soutien.
Avantageusement, la pièce mâle comporte un moyen de rappel qui contraint le coulisseau en position de verrouillage.
L’invention propose également une nacelle d’un turboréacteur double flux, ladite nacelle comportant une structure interne fixe et un ensemble selon l'une des variantes précédentes, où le panneau support est un panneau de la structure interne fixe.
L’invention propose également un aéronef comportant au moins une nacelle selon la variante précédente.
est une vue en perspective d’une partie d’une nacelle selon l’invention,
est une vue en coupe d’un ensemble selon un premier mode de réalisation de l’invention en position assemblée,
est une vue similaire à celle de la en position déverrouillée,
est une vue similaire à celle de la en position désassemblée,
est une vue similaire à celle de la pour un deuxième mode de réalisation de l’invention,
est une vue similaire à celle de la pour un troisième mode de réalisation de l’invention,
est une vue similaire à celle de la pour un quatrième mode de réalisation de l’invention,
est une vue similaire à celle de la pour une variante de l’invention,
est une vue en coupe d’une pièce femelle selon une première variante, et
Il est connu des distributeurs en CMC comme par exemple un distributeur de turbine comportant une virole externe de support solidaire d’un carter, une virole interne de support, et une pluralité de secteurs de distributeurs en CMC formant une couronne s’étendant entre la virole externe de support et la virole interne de support. Chaque secteur de distributeur est en appui sur les viroles interne et externe de support et comporte une plateforme intérieure, une plateforme extérieure, et au moins une pale s’étendant entre la plateforme extérieure et la plateforme intérieure et fixée à celles-ci.
Toutefois, il existe un besoin d’améliorer les solutions connues en ce qui concerne le maintien déterministe du secteur de distributeur en CMC avec la virole interne, notamment en termes de maintien axial du secteur de distributeur et en termes de reprise des efforts aérodynamiques.
Par ailleurs, un important différentiel de pressions est exercé sur le carter radialement sous le distributeur dans les directions radiale et axiale. Ce carter sert à créer une étanchéité entre le rotor et le stator. Cet écart de pression est source d’un effort qui, s’il était exercé sur le CMC, serait élevé compte tenu des admissibles du matériau.
Il est connu également, notamment du document FR 3 061 928 et FR 2 973 435, un distributeur tel que décrit ci-dessus et comportant en outre un mât de renforcement s’étendant radialement à l’intérieur des aubes entre les deux plateformes permettant au distributeur d’être maintenu au carter par le mât.
Cependant, une telle solution reprend via le mât aussi bien les efforts relatifs au différentiel de pression radialement sous le distributeur que les efforts aérodynamiques sur la couronne en CMC. En outre, pour les raisons évoquées ci-dessus relatives au comportement mécanique différent entre CMC et matériau métallique, il est difficile de positionner la partie CMC sur l’environnement métallique en la bridant.
Lors du fonctionnement de la turbine, un jeu radial important est généré entre le mât et la pale qu’il traverse. Plus particulièrement, la dilation du mât étant supérieure à la dilatation de la pale en CMC un jeu radial supérieur à 0,5 mm, voire supérieur à 1 mm, peut apparaître entre le mât et la pale qu’il traverse. Ce jeu radial génère une incertitude sur la position de la pale, le plaquage aérodynamique devenant aléatoire vers le haut ou le bas selon la résultante radiale de l’effort aérodynamique.
Dans un distributeur entièrement métallique, les distributeurs sont habituellement issus de fonderie et plusieurs pales composent un seul distributeur (souvent des doublets ou des triplets, c’est-à-dire deux ou trois pales par secteur d’anneau). Dans ce cas la section de passage est maîtrisée et répétable de par le procédé de fabrication.
Ce n’est plus le cas lorsque les aubes sont intégrées en matériau CMC dans un environnement métallique, pour plusieurs raisons. D’une part, de par le manque de maîtrise des tolérances sur les pièces en CMC, de par le fait que la pale en matériau CMC n’est pas contrainte en position pour éviter de l’endommager, et de par le contact entre la pale en matériau CMC et le mât métallique qui reprend les efforts.
Il existe donc un besoin d’améliorer le maintien déterministe du distributeur en CMC de cette solution.
De plus, l’utilisation de secteurs d’anneau en CMC accroît le nombre de pièces nécessaires pour son intégration sur le carter de turbine, ce qui augmente le coût et le poids de l’ensemble et nécessite des opérations de montage complexes (frettage de douilles, montage de goupilles, etc.) qui peuvent notamment jouer sur l’étanchéité de l’anneau.
Il est connu du document FR 2 979 573 des distributeurs annulaires comportant des structures à emboîtement pour des plateformes d’aubes circonférentielles. Cependant, ces structures d’emboîtement ne peuvent être utilisées que pour des plateformes présentant des formes simples. En outre, elles présentent des renflements, ou nervures qui viennent perturber l’écoulement fluidique dans la veine d’écoulement.
L'invention vise à pallier les inconvénients mentionnés ci-dessus et à passer outre les difficultés mentionnées ci-dessus en proposant une turbine de turbomachine comprenant un distributeur de turbine au moins en partie en CMC dont le montage est simplifié et adapté pour maintenir ses secteurs de distributeur de façon déterministe tout en permettant aux secteurs de se déformer indépendamment des pièces métalliques en interface, et en garantissant une étanchéité satisfaisante entre les secteurs d’anneau notamment au niveau des interfaces entre les sections de plateformes aussi bien internes qu’externes afin de respecter le niveau de réintroduction d’air de veine admissible dans ces zones.
Ce but est atteint grâce à un distributeur annulaire de turbine comportant une pluralité de secteurs de distributeur en matériau composite à matrice céramique formant une couronne définissant une direction axiale, une direction radiale et une direction circonférentielle, chaque secteur de la couronne comportant : - une plateforme intérieure présentant selon la direction circonférentielle une première extrémité intérieure et une seconde extrémité intérieure, - une plateforme extérieure présentant selon la direction circonférentielle une première extrémité extérieure et une seconde extrémité extérieure, et - au moins une pale s’étendant radialement entre les plateformes intérieure et extérieure.
Selon une caractéristique générale de l’invention, pour chaque secteur, ladite première extrémité intérieure comprend un premier usinage formant un premier épaulement intérieur et ladite seconde extrémité intérieure comprend un deuxième usinage formant un second épaulement intérieur conformé pour coopérer par emboitement avec le premier épaulement intérieur d’une plateforme intérieure d’un secteur adjacent, et ladite première extrémité extérieure comprend un troisième usinage formant un premier épaulement extérieur et ladite seconde extrémité extérieure comprend un quatrième usinage formant un second épaulement extérieur conformé pour coopérer par emboitement avec le premier épaulement extérieur d’une plateforme intérieure d’un secteur adjacent.
Cette configuration architecturale des plateformes des secteurs d’anneau permet de créer, à chaque jonction entre deux plateformes adjacentes de la couronne, une chicane limitant l’écoulement d’air entre le secteur hors veine et la veine d’écoulement de flux gazeux.
Cette solution architecturale permet de facilement réaliser des structures d’aubes emboitables selon la direction circonférentielle même lorsque la plateforme présente une forme complexe.
Par fibres, on entend aussi bien des fibres synthétiques (ex. fibres polypropylène, fibres de verre, fibres de carbone, etc.) que des fibres naturelles (ex. chanvre), lesquelles fibres peuvent se présenter sous toute forme (allongée ou circulaire), de préférence sous forme allongée.
Les fibres utilisées pourront être des fibres pleines, c’est-à-dire qu’elles présentent une structure dépourvue de cavités, ou des fibres creuses.
De manière avantageuse, le mortier à base de terre de l’au moins une dalle et/ou cloison et/ou mur intérieur d’un bâtiment selon l’invention comprend moins de 1% de ciment (en volume par rapport au volume total de mortier), de préférence ledit mortier ne comprend pas de ciment. Une telle caractéristique permet de limiter de manière significative la consommation énergétique lors de la construction d’un bâtiment selon l’invention et permet donc de réduire l’impact environnemental du chantier.
Le rapport ρ des vitesses instantanées mesurées Ω 1 /Ω 2 correspond au rapport inverse des rayons d’enroulement R 2 /R 1 de l’élément souple de protection 2, respectivement, sur l’arbre de commande d’enroulement 5 et l’arbre de commande de déroulement 6.
Selon une possibilité, la vitesse de consigne Ω C1 , Ω C2 du moteur électrique M 1 , M 2 agissant comme moteur auxiliaire parmi les moteurs électriques M 1 , M 2 est choisie en fonction du rapport ρ et en fonction de la vitesse de consigne du moteur électrique M 1 , M 2 agissant comme moteur d’entraînement parmi les moteurs électriques M 1 , M 2.
Au cours de la phase a) d’initialisation du dispositif aucune valeur n’est disponible pour ρ. Avantageusement, le procédé prévoit d’assigner aux moteurs électriques M 1 , M 2 des tensions d’alimentation U 1 et U 2 qui garantissent la tension de l’élément souple de protection 2 dans la situation la plus défavorable.
est une représentation graphique de l’enchaînement des étapes du procédé de pilotage du dispositif d’entraînement 1 selon les deux modes de réalisation. est une représentation graphique de l’enchaînement des étapes du procédé de pilotage du dispositif d’entraînement 1 jusqu’à obtenir la tension de l’élément souple de protection 2, alors que est une représentation graphique de l’enchaînement des étapes du procédé de pilotage du dispositif d’entraînement 1 effectuées lorsque l’élément souple de protection 2 du dispositif d’entraînement est tendu.
Les figures 8a à 10 sont des représentations graphiques de détails du procédé de pilotage du dispositif d’entraînement 1 de la . est une représentation graphique de l’enchaînement des étapes du procédé permettant de déterminer un rapport de vitesses des moteurs électriques M 1 , M 2 . est une représentation graphique de l’enchaînement des étapes du procédé permettant de déterminer les tensions stabilisées à la fin de la phase de tension de l’élément souple de protection 2. est une représentation graphique de l’enchaînement des étapes du procédé permettant de déterminer une consigne de couple du deuxième moteur électrique M 2 du dispositif d’entraînement 1. est une représentation graphique de l’enchaînement des étapes du procédé permettant de déterminer une nouvelle tension U 1 ’ ; U 2 ’ à appliquer aux moteurs électriques M 1 , M 2 du dispositif d’entraînement 1 en fonction de la tension d’alimentation U 1 ; U 2 précédemment appliquée et d’un couple de référence.
Dans les figures 5 à 10, la vitesse angulaire du premier moteur électrique M 1 est représentée par Ω 1 et la vitesse angulaire du deuxième moteur électrique M 2 est représentée par Ω 2 . K représente un coefficient du filtre passe-bas. ρ représente le rapport de vitesse angulaire des deux moteurs électriques M 1 , M 2 . ρ -1 représente la valeur de ρ à l’itération précédente. Ψ représente la fonction caractéristique couple / vitesse du moteur électrique M 1 , M 2 utilisé. C T1min est le couple de freinage minimum imposé par le deuxième moteur électrique M 2 au premier moteur électrique M 1 . C T2min est le couple de freinage minimum imposé par le premier moteur électrique M 1 au deuxième moteur électrique M 2 .