INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le troisième état Ω3 montré dans la est un état où l’unité de commande 50 a mis le motif de commutation sur le troisième motif γ3. Dans le troisième état Ω3, un courant circule à travers le chemin de courant RT50 et le chemin de courant RT52’ du côté courant alternatif du convertisseur de puissance 2. Le courant qui circulerait à travers la diode de corps de l’élément de commutation tampon côté courant alternatif Q17 dans le chemin de courant RT52 circule à travers l’élément de commutation tampon côté courant alternatif Q17 dans le chemin de courant RT52’. Dans le troisième état Ω3, l’élément de commutation tampon côté courant alternatif Q17 est mis à l’état conducteur, sa diode de corps étant conductrice. L’élément de commutation tampon côté courant alternatif Q17 entre dans le mode ZVS et réduit ainsi la perte de commutation. Le chemin de courant RT50 est configuré de la manière décrite ci–dessus. Le courant IL2 d’inductance côté courant alternatif continue d’augmenter.
Dans le troisième état Ω3, un courant circule à travers le chemin de courant RT60 du côté courant continu du convertisseur de puissance 2. Le chemin de courant RT60 est configuré de la manière décrite ci–dessus.
[Quatrième état Ω4]
Le quatrième état Ω4 montré dans la est un état après qu’un temps spécifique s’est écoulé depuis que l’unité de commande 50 a mis le motif de commutation sur le troisième motif γ3 de sorte que l’état a basculé vers le troisième état Ω3. Dans le quatrième état Ω4, un courant circule à travers le chemin de courant RT50 et le chemin de courant RT54 du côté courant alternatif du convertisseur de puissance 2, comme le montre la . Le chemin de courant RT50 est configuré de la manière décrite ci–dessus. Le courant IL2 d’inductance côté courant alternatif continue d’augmenter.
Le chemin de courant RT54 mène de la première borne tc9 du condensateur tampon côté courant alternatif C5 à la deuxième borne tc10 du condensateur tampon côté courant alternatif C5 via l’élément de commutation tampon côté courant alternatif Q17, le condensateur côté courant alternatif C4, l’inductance de fuite RW2 de l’enroulement côté courant alternatif W2 et l’enroulement côté courant alternatif W2. C’est–à–dire que le courant Is d’enroulement côté courant alternatif dans la direction positive circule à travers le chemin de courant RT54. Pendant la période allant du deuxième état Ω2 au troisième état Ω3, le courant Is d’enroulement côté courant alternatif dans la direction négative est réduit, et la direction du courant Is d’enroulement côté courant alternatif passe de la direction négative à la direction positive, de sorte que l’état bascule vers le quatrième état Ω2. Le courant généré lorsque le condensateur tampon côté courant alternatif C5 est déchargé circule à travers le chemin de courant RT54.
Dans le quatrième état Ω4, un courant circule à travers un chemin de courant RT61 et un chemin de courant RT62 du côté courant continu du convertisseur de puissance 2. Le chemin de courant RT62 part de l’inductance côté courant continu 11 et comporte la charge connectée aux bornes de connexion de courant continu t5, t6 et la diode de corps de l’élément de commutation de redressement Q11. Le courant IL1 d’inductance côté courant continu dans la direction positive circule à travers le chemin de courant RT62 par la continuité de courant de l’inductance côté courant continu 11.
Le chemin de courant RT61 mène à la tête de l’enroulement côté courant continu W1 via la queue de l’enroulement côté courant continu W1, la diode de corps de l’élément de commutation de redressement Q11, le condensateur côté courant continu C3 et l’inductance de fuite RW1 de l’enroulement côté courant continu W1. C’est–à–dire que le courant Ip d’enroulement côté courant continu dans la direction positive circule à travers le chemin de courant RT61. Le courant Ip d’enroulement côté courant continu dans la direction négative est diminué pendant la période allant du deuxième état Ω2 au troisième état Ω3, et la direction du courant Ip d’enroulement côté courant continu passe de la direction négative à la direction positive dans le quatrième état Ω4.
[Cinquième état Ω5]
Le cinquième état Ω5 montré dans la est un état où l’unité de commande 50 a mis le motif de commutation sur le quatrième motif γ4. Dans le cinquième état Ω5, un courant circule à travers le chemin de courant RT56 et le chemin de courant RT57 du côté courant alternatif du convertisseur de puissance 2.
Le chemin de courant RT57 comporte un premier chemin et un deuxième chemin. Le premier chemin mène de la première borne de connexion de courant alternatif t3, qui est connectée à l’alimentation en puissance électrique à courant alternatif V1, à la deuxième borne de connexion de courant alternatif t4 via l’inductance côté courant alternatif 12, la diode de corps du premier élément de commutation de bras supérieur Q13, le condensateur côté courant alternatif C4, l’enroulement côté courant alternatif W2 et la diode de corps du deuxième élément de commutation de bras inférieur Q16. C’est–à–dire que le courant Is d’enroulement côté courant alternatif dans la direction positive circule à travers le chemin de courant RT57. Le deuxième chemin mène du nœud entre la tête de l’enroulement côté courant alternatif W2 et la deuxième borne tc10 au nœud entre la première borne tc7 et la première borne t31 via le condensateur tampon côté courant alternatif C5 et l’élément de commutation tampon côté courant alternatif Q17.
La différence de courant entre le courant IL2 d’inductance côté courant alternatif et le courant Is d’enroulement côté courant alternatif circule à travers le deuxième chemin. Plus spécifiquement, lorsque le courant IL2 d’inductance côté courant alternatif est supérieur au courant Is d’enroulement côté courant alternatif, la différence de courant circule du nœud connecté à la deuxième borne tc10 au nœud entre la première borne tc7 et la première borne t31 via l’élément de commutation tampon côté courant alternatif Q17 et le condensateur tampon côté courant alternatif C5. Dans ce cas, le condensateur tampon côté courant alternatif C5 est chargé. Lorsque le courant IL2 d’inductance côté courant alternatif est inférieur au courant Is d’enroulement côté courant alternatif, la différence de courant circule du condensateur tampon côté courant alternatif C5 à l’enroulement côté courant alternatif W2 via l’élément de commutation tampon côté courant alternatif Q17 et le condensateur côté courant alternatif C4. Dans ce cas, le condensateur tampon côté courant alternatif C5 est déchargé.
Le chemin de courant RT56 mène du nœud entre la deuxième borne t32, la première borne t41 et l’inductance côté courant alternatif 12 au nœud entre la deuxième borne t42 et la deuxième borne t62 via le condensateur prévu entre le drain et la source du premier élément de commutation de bras inférieur Q14. Une partie du courant qui circule à travers le chemin de courant RT57 circule à travers le chemin de courant RT56 de manière à charger le condensateur prévu entre le drain et la source du premier élément de commutation de bras inférieur Q14. Après que le premier élément de commutation de bras inférieur Q14 a été mis à l’état non conducteur, la tension entre le drain et la source du premier élément de commutation de bras inférieur Q14 augmente progressivement à mesure que le condensateur prévu entre le drain et la source du premier élément de commutation de bras inférieur Q14 est chargé. Ainsi, lorsqu’il est mis à l’état non conducteur, le premier élément de commutation de bras inférieur Q14 entre dans le mode ZVS et réduit ainsi la perte de commutation. Lorsque le condensateur prévu entre le drain et la source du premier élément de commutation de bras inférieur Q14 est chargé, le courant cesse de circuler à travers le chemin de courant RT56.
Dans le cinquième état Ω5, un courant circule à travers le chemin de courant RT61 et le chemin de courant RT62 du côté courant continu du convertisseur de puissance 2. Le chemin de courant RT61 et le chemin de courant RT62 sont configurés de la manière décrite ci–dessus.
[Sixième état Ω6]
Le sixième état Ω6 montré dans la est un état après qu’un temps spécifique s’est écoulé depuis que l’unité de commande 50 a mis le motif de commutation sur le quatrième motif γ4 de sorte que l’état a basculé vers le cinquième état Ω5. Dans le sixième état Ω6, un courant circule à travers le chemin de courant RT57 du côté courant alternatif du convertisseur de puissance 2, comme le montre la .
Les moyens de couplage électrostatique C5, C5’ sont similaires à ceux des accéléromètres ACC3 et ACC4, ils mettent en œuvre deux bras de levier 314, 314’ articulés en rotation sur le support et en couplage électrostatique avec la masse sismique 304
Dans cet exemple, le couplage est réalisé directement entre une face latérale du bras de levier 314, 314’ et un côté de la masse sismique 304. Dans l’exemple représenté, il s’agit d’un côté du carré.
La masse présente un axe de symétrie Y intersectant l’axe de rotation Z.
Les bras de levier 314, 314’ sont disposés symétriquement de part et d’autre de la masse sismique par rapport à l’axe Y. En disposant l'axe de rotation de la masse et les axes de rotation des bras de levier du même côté, les faces en regard des entrefers restent sensiblement parallèles.
Comme pour l’accéléromètre ACC4, l’articulation de chaque bras de levier 314, 314’ est située entre la poutre vibrante 310, 310’ et la zone de couplage électrostatique et la poutre vibrante 310, 310’ est disposée à l’opposé de l’articulation pivot par rapport au bras de levier. En variante l'emplacement l'articulation de chaque bras de levier et celui du résonateur peuvent être inversés.
Lorsqu’une différence de potentiel est appliquée entre la masse sismique et les bras de levier, les bras de levier se rapprochent de la masse sismique dans la direction X appliquant un effort de traction aux poutres vibrantes 310, 310’, ce qui permet de réduire, voire d’annuler les contraintes internes, en partie relâchées par ailleurs du fait de la structure de l’accéléromètre.
Le fonctionnement de l’accéléromètre ACC5 est similaire à celui des accéléromètres décrits ci-dessus.
La mise en œuvre d’une masse sismique mobile en rotation permet avantageusement de s’affranchir des pertes liées au guidage en translation des chariots des moyens de couplage électrostatique 1/D.
Dans les exemples décrit ci-dessus, les peignes électrostatiques interdigitées sont mis en œuvre avec un bras de levier. Il sera compris qu'une configuration dans laquelle le chariot muni de peignes électrostatiques s'interdigitant avec les peignes de la masse et dans laquelle le chariot est directement relié à la poutre résonante ne sort pas du cadre de la présente invention.
L’accéléromètre selon la présente invention est particulièrement adapté pour une application en tant que gravimètre.
En effet, en gravimétrie un accéléromètre est soumis à l’accélération de la pesanteur (1g) et mesure les faibles déplacements de la masse sismique autour de ce point d’équilibre, représentant entre autres les fluctuations de la gravité terrestre. Pour mesurer de tels déplacements, l’accéléromètre requiert une grande sensibilité. Il existe un gravimètre mettant en œuvre une détection capacitive et des moyens de suspension de la masse sismique de raideur infiniment basse, les charnières sont conçues de façon à flamber lorsque la masse sismique est soumise au 1g de l’accélération terrestre. Un tel gravimètre est décrit dans le document W. Wu et al., “ Measurement of Tidal Tilt by a Micromechanical Inertial Sensor Employing Quasi- Zero - Stiffness Mechanism ,” J. MICROELECTROMECHANICAL Syst ., vol. 29, no. 5, p. 10, 2020.
Grâce à la présente invention, il est possible de réaliser un gravimètre mettant en œuvre une détection à poutre vibrante de section nanométrique présentant une sensibilité augmentée par rapport à la détection capacitive, tout en n’altérant pas la raideur infiniment basse des moyens de suspension, et ceci grâce à la mise en œuvre des moyens de couplage électrostatique qui permettent de découpler mécaniquement la masse des poutres vibrantes. La mise en œuvre de moyens de couplage électrostatique est d’autant plus intéressante que la force électrostatique dépend du carré de la variation d’entrefer, donc du déplacement de la masse sismique.
Le gravimètre comporte un accéléromètre selon l’invention, présentant des moyens de mesure différentielle et des moyens de suspension dont les dimensions ont été calculées pour flamber lorsque la masse sismique est soumise au 1g de l’accélération terrestre. Le flambement a lieu dans une direction contenue dans le plan de l’accéléromètre, i.e. dans la direction de déplacement de la masse. Les moyens de suspension décrits dans le document W. Wu et al., “ Measurement of Tidal Tilt by a Micromechanical Inertial Sensor Employing Quasi- Zero - Stiffness Mechanism ,” J. MICROELECTROMECHANICAL Syst ., vol. 29, no. 5, p. 10, 2020 peuvent être mis en œuvre.
Comme cela a déjà été expliqué ci-dessus, une largeur d’entrefer le plus faible possible est recherchée. Or les procédés de fabrication ne permettent pas de réduire cette largeur en–dessous d’un rapport 20 par rapport à l’épaisseur de la couche micrométrique. Ainsi on peut réaliser un entrefer de largeur 1 µm pour une couche micrométrique de 20 µm. Grâce à la déflexion initiale de de la masse et de la génération de force électrostatique la largeur de l’entrefer est réduite au repos.
Il est à noter que dans l’utilisation d’un accéléromètre selon l’invention en tant que gravimètre, il est principalement recherché un capteur sensible et non un capteur présentant une plage de fonctionnement étendue.
Dans un autre exemple de réalisation, les moyens de mesure comportent au moins une jauge piézorésistive, avantageusement deux montées en différentiel. Grâce aux moyens de couplage électrostatique, tout ou partie des contraintes internes sont annulées dans la ou les jauges, voire la ou les jauges sont mises sous tension. Tous les exemples décrits ci-dessus peuvent mettre en œuvre un ou des jauges piézorésistives à la place de la ou des poutres vibrantes.
Ainsi, plus le poids d’un chemin entre deux nœuds est faible, plus la distance sociale entre nœuds est faible et donc le score de confiance de l’échange est élevé.
A contrario , lorsque les distances sont élevées, la force des relations est donc plus faible et donc le score de confiance de l’échange plus faible également.
En variante, les nœuds représentent les membres des communautés selon une structure illustrée par la suite en lien avec la .
En fonction du contexte d’application visé (par exemple communications basées sur les appels ou les messages, transactions), et des besoins de sécurité associés (par exemple plus le montant est élevé, plus le score devra être élevé), le serveur de gestion peut calculer des communautés de différentes tailles.
Ainsi, lorsqu’un utilisateur initie un échange, ou corollairement reçoit une demande d’échange, vers/en provenance d’un interlocuteur connu ou inconnu, il est possible d’identifier dans le réseau de communautés un chemin direct, ou indirect, entre cet utilisateur et son interlocuteur. Plus particulièrement, le réseau de communautés permet à partir de deux identifiants, par exemple l’identifiant de l’émetteur (par exemple son numéro MSISDN) et l’identifiant du destinataire (par exemple son numéro MSISDN), de calculer : zéro, un ou plusieurs chemins directs, indirects, un nombre d’intermédiaires, etc., entre la communauté d’appartenance de l’émetteur et la communauté d’appartenance du destinataire. Ainsi, il est possible de déterminer une distance sociale qui dépend du poids du ou des chemins entre les nœuds du réseau de communautés.
Cette mesure de distance sociale entre deux utilisateurs (émetteur/destinataire) peut alors être utilisée afin d’indiquer aux utilisateurs un score de confiance de l’échange. En fonction du score de confiance calculé, le terminal de l’utilisateur (émetteur ou destinataire) peut réagir afin de confirmer ou refuser l’échange. Le score de confiance est par exemple un entier de 0 à 5, 0 représentant un échange « non fiable » et 5 un échange « très fiable ». Il peut être affiché par exemple sur une interface graphique du terminal de l’utilisateur sous forme d’une jauge de confiance plus ou moins remplie en fonction du score de confiance.
Dans l’exemple de la , si l’on considère deux utilisateurs appartenant l’un à la communauté C1 et l’autre à la communauté C118, alors il est possible de calculer une distance sociale entre ces individus à partir du réseau de communautés construit. Plusieurs chemins plus ou moins directs sont possibles : - un chemin partant de la communauté C1 et passant par la communauté C16, puis la communauté C118 ; - un chemin partant de la communauté C1 et passant par la communauté C29, la communauté C1023, puis la communauté C118 ; - un chemin partant de la communauté C1 et passant par la communauté C156, la communauté C217, la communauté C16, puis la communauté C118.
Le calcul de la distance sociale est par exemple la somme des poids sur le chemin le plus direct entre la communauté C1 et la communauté C118. Dans le cas d’espèce, le chemin le plus court est celui allant de la communauté C1 à la communauté C118 en passant par la communauté C16. La distance sociale entre le membre de la communauté C1 et celui de la communauté C118 est alors la somme des poids des chemins soit : 80 + 20 donc 100.
Dans une variante, le calcul de la distance sociale est par exemple la somme des poids du chemin, qui est la plus faible. Dans le cas d’espèce, le chemin partant de la communauté C1 et passant par la communauté C29, la communauté C1023, puis la communauté C118 a la somme des poids de chemins la plus faible. La distance sociale est alors égale à 40+10+20, soit 70.
Le calcul du score de confiance peut être paramétré afin de rendre une décision (par exemple : accepter ou refuser une transaction) en fonction de la valeur de la distance sociale et d’au moins un paramètre des échanges (par exemple montant, date, identifiant des parties, etc.).
Ainsi, de manière ponctuelle, ou en fonction du contexte applicatif (communications basées sur les appels ou les messages, transactions…), le serveur de gestion permet, sur requête du terminal de l’utilisateur : - de valider l’intégrité des données des communautés stockées localement sur le serveur ou sur le terminal d’un utilisateur, - de retrouver la ou les communauté(s) des utilisateurs à partir de leur identifiant (par exemple un MSISDN) ; - de calculer une distance sociale entre au moins deux identifiants d’utilisateurs avant validation ou refus de l’échange, ces identifiants étant récupérés à partir de l’application hôte (par exemple application d’appel, de messagerie, de transaction…).
On présente désormais en lien avec la un diagramme de flux des échanges entre un serveur de gestion de communautés d’utilisateurs et une base de données d’échanges entre utilisateurs pour la création du réseau de communautés d’utilisateurs selon un mode de réalisation de l’invention.
La construction d’un réseau de communautés d’utilisateurs telle que présentée en lien avec la peut se faire lors de la souscription d’un utilisateur à un service de sécurisation de ses échanges (par exemple : communication ou transaction financière).
Pour cela, dans une étape E201, une demande de création du réseau de communautés d’utilisateurs est transmise au serveur de gestion des communautés d’utilisateurs SERV, par exemple par un terminal de communication d’un utilisateur, sur demande de ce dernier. À partir de l’enrôlement de l’utilisateur, les données de l’ensemble de ses échanges sont récupérées depuis les applications hôtes et stockées dans une base de données d’échanges BDE.
Pour la création du réseau de communautés auxquelles l’utilisateur appartient, le serveur de gestion SERV transmet, dans une étape E202, une demande de récupération des échanges (par exemple sous la forme d’un message de type « GetTransactions() ») à la base de données BDE.
Dans une étape E203, le serveur de gestion SERV reçoit alors l’ensemble des données des échanges de l’utilisateur, puis dans une étape E204 crée les communautés d’utilisateurs et les hiérarchise les unes par rapport aux autres au sein d’un réseau de communautés tel que décrit précédemment en lien avec la .
Par « culture cellulaire » on entend une culture de cellules non organisées ou organisées, c'est-à-dire un assemblage cellulaire comme par exemple les tissus, les sphéroïdes ou organoïdes. Ces cellules peuvent être issues par exemple d'animaux tels que l'Homme, la souris, de végétaux, ou de bactéries.
On présente désormais en lien avec la un schéma d'une microchambre de dilution, de mélange ou de réaction, selon un premier mode de réalisation de l'invention lorsque celle-ci est associée à un contrôleur de débits gazeux, de débits liquides et de pression fluidique. Par microchambre de dilution, de mélange ou de réaction, on entend par exemple un réservoir isolé qui pourrait être connecté à n'importe quel appareil et plus particulièrement à tout dispositif microfluidique aux fins de l'invention. Dans un autre exemple, un ou plusieurs réservoir(s) isolé(s) formant une microchambre de dilution, de mélange ou de réaction peuvent être monté(s) en série ou en parallèle d'un ou plusieurs dispositifs selon l'invention.
En particulier, la présente un schéma du procédé de contrôle du mélange des fluides, de réaction chimique ou biochimique, de dilution d’un produit chimique ou biochimique, et de l'enrichissement en gaz d'un liquide tel qu'il pourrait être un milieu cellulaire perfusé pour la culture à long terme de tissus, cellules, sphéroïdes ou organoïdes dans des dispositifs hermétiques fermés.
Un contrôleur de débits de gaz et/ou mélange gazeux 1033, aussi appelé contrôleur de débit gazeux, permet de contrôler la composition en gaz et le débit (ou flux) gazeux du gaz ou mélange de gaz s'écoulant à l'intérieur de la microchambre 101.
Un contrôleur de débits de liquide 1022, aussi appelé contrôleur de débit liquide, permet de contrôler le débit (ou flux) liquide du liquide s'écoulant à l'intérieur de la microchambre 101.
Un capteur de pression 109 et un port d'aération 108 contrôlée par au moins une vanne 110, permettent le contrôle précis dans ladite microchambre de la pression.
Un gaz ou un mélange gazeux est injecté à travers une entrée de gaz 103, prenant la forme d'un orifice ou d'un conduit, pour une injection dans le réservoir étanche, aussi appelé microchambre ou réacteur. En même temps, un liquide 104 est injecté à travers une entrée de liquide 102, prenant la forme d'un orifice ou d'un conduit, pour une injection dans le réacteur. Le réservoir étanche comprend un nombre donné d'entrées de gaz 103, d'entrées de liquides 102 et de sorties de liquides 107 et de gaz 108.
Le volume de liquide dans le réacteur 105 est agité, tout en perturbant le liquide et en facilitant le mélange des liquides et l'absorption des gaz, pour un nombre donné d'objets magnétiques 106 tournants commandés par une unité externe induisant un champ magnétique.
Au fur et à mesure de l'injection en gaz et en liquide le volume de gaz est scellé par le volume de liquide 105 et le réservoir 101. Le volume de liquide 105 et le réservoir 101 forment-y ainsi un espace hermétique. La pression à l'intérieur de la microchambre 101 augmente, formant ainsi une contre pression produite par le gaz et le liquide s'accumulant dans le volume et poussant le volume de liquide 105. La pression augmente ainsi jusqu'à atteindre une pression contrôlée suffisante inférieure ou égale à 10 bar.
Ce volume de liquide est ensuite évacué à travers une sortie de fluide 107, prenant la forme d'un orifice ou d'un conduit. Une fois que la pression atteint la valeur de consigne souhaitée, elle est maintenue constante grâce à la combinaison de la lecture de la pression du capteur de pression 109 et de la sortie contrôlée de gaz 108 à travers l'actionnement de la vanne d'aération 110. Le maintien de cette pression constante à l'intérieur de la microchambre 101 produit un débit constant de fluide vers la sortie de liquide 107 et ultérieurement vers l'extérieur de la microchambre.