INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Des analyses par chromatographie (HPLC sur un appareil commercialisé par Biorad) ont été réalisées pour connaitre les teneurs en sucres, acides organiques, alcools et acides aminés des différentes fractions obtenues lors du procédé de l’invention.
Les différentes fractions intermédiaires, ainsi que le vin initial et le vin désalcoolisé obtenu, ont été analysés. Pour rappel :
Le vin initial ; il s’agit d’un vin blanc sec, ayant un TAV égal à 11,3 % vol., issu d’un assemblage de vins de base et destiné à la prise de mousse, Le rétentat ayant un TAV de 21,7 % vol., issu de l’étape (a), Le rétentat diafiltré ayant un TAV égal à 4,2 % vol., issu de l’étape (c) de diafiltration, Le perméat ayant un TAV de 9,2 % vol., obtenu à l’issue de l’étape (a), Le perméat métabolisé ayant un TAV de 0% vol., issu de l’étape (b), Le perméat métabolisé filtré ayant un TAV de 0% vol., et Le vin désalcoolisé présentant un TAV égal à 0,5% vol.
Les résultats sont présentés dans les tableaux 7 (sucres, acides organiques, alcool) et 8 (acides aminés particuliers) ci-dessous. Les chiffres entre parenthèses indiquent la proportion du composant par rapport à sa quantité mesurée dans le vin initial.
Matière Vin initial Rétentat Rétentat diafiltré Perméat Perméat métabolisé Perméat métabolisé filtré Vin 0-029 désalcoolisé Densité à 20°C g/cm 3 0,9889 1,0233 0,9859 1,0036 0,9979 1,0008 TAV % vol. (fraction) 11,3 (1,00) 21,7 (1,90) 4,2 (0,37) 9,2 (0,80) 0,0 (0,00) 0,0 (0,00) 0,5 (0,04) Glucose g/L (fraction) 0,173 (1,0) 0,822 (4,7) 0,857 (4,9) 0,009 (0,05) 0,000 (0,0) 0,000 (0,0) 0,147 (0,8) Fructose g/L (fraction) 0,437 (1,0) 2,615 (6,0) 2,939 (6,73) 0,008 (0,02) 0,000 (0,0) 0,000 (0,0) 0,359 (0,82) Glycérol g/L (fraction) 4,909 (1,0) 27,751 (5,7) 28,824 (5,9) 0,350 (0,1) 1,041 (0,2) 0,0061 (0,0) 3,540 (0,7) Acide lactique g/L (fraction) 2,820 (1,0) 15,956 5,7) 15,585 (5,5) 0.380 (0,1) 0,005 (0,0) 0,001 (0,0) 1,898 (0,7) Acide malique g/L (fraction) 0,007 (1,0) 0,133 (18,7) 0,041 (5,8) 0,000 (0,0) 1,434 (202,0) 0,000 (0,0) 0,006 (0,8) Acide tartrique g/L (fraction) 2,810 (1,0) 11,883 (4,2) 11,779 (4,2) 0,052 (0,02) 0,029 (0,0) 0,001 (0,0) 1,446 (0,5) Acide acétique g/L (fraction) 0,154 (1,0) 0,308 (2,0) 0,088 (0,6) 0,116 (0,8) 0,000 (0,0) 0,002 (0,0) 0,012 (0,1) Acide succinique g/L (fraction) 0,280 (1,0) 1,696 (6,1) 1,689 (6,0) 0,032 (0,1) 11,526 (41,1) 0,035 (0,1) 0,218 (0,8) Acide citrique g/L (fraction) 0,221 (1,0) 2,200 (10,0) 1,787 (8,1) 0,003 (0,01) 0,367 (1,7) 0,000 (0,0) 0,194 (0,9) Acide shikimique g/L (fraction) 0,016 (1,0) 0,098 (6,2) 0,097 (6,2) 0,0003 (0,02) 0,002 (0,1) 0,000 (0,0) 0,013 (0,8) Acides isovalérique et pyruvique g/L (fraction) 0,019 (1,0) 0,083 (4,4) 0,022 (1,2) 0,000 (0,0) 0,111 (6,0) 0,000 (0,0) 0,035 (1,9) Total acides aminés mg/L (fraction) 717 (1,0) ND* 906 (1,3) ND* 0 (0,0) 0 (0,0) 510 (0,7)
* Non défini
Acide aminé Vin initial Rétentat diafiltré Perméat métabolisé Perméat métabolisé filtré Vin 0-029 désalcoolisé Proline mg/L (fraction)* 170,12 (1,00) 208,8 (1,23) 0,00 (0,00) 0,00 (0,00) 217,45 (1,28) Acide gamma-amino butyrique mg/L (fraction) 61,12 (1,00) 60,02 (0,98) 0,00 (0,00) 0,00 (0,00) 35,06 (0,57) Asparagine mg/L (fraction) 32,39 (1,00) 48,97 (1,51) 0,00 (0,00) 0,00 (0,00) 18,52 (0,57) Ornithine mg/L (fraction) 36,72 (1,00) 48,60 (1,32) 0,00 (0,00) 0,00 (0,00) 20,83 (0,57) Alanine mg/L (fraction) 47,12 (1,00) 59,56 (1,26) 0,00 (0,00) 0,00 (0,00) 26,18 (0,56) Glycine mg/L (fraction) 17,76 (1,00) 24,24 (1,36) 0,00 (0,00) 0,00 (0,00) 10,03 (0,56) Lysine mg/L (fraction) 59,25 (1,00) 66,66 (1,13) 0,00 (0,00) 0,00 (0,00) 32,54 (0,55) Glutamate mg/L (fraction) 46,92 (1,00) 58,01 (1,24) 0,00 (0,00) 0,00 (0,00) 25,5 (0,54) Phénylalanine mg/L (fraction) 27,33 (1,00) 44,23 (1,62) 0,00 (0,00) 0,00 (0,00) 14,84 (0,54) Sérine mg/L (fraction) 14,43 (1,00) 21,45 (1,49) 0,00 (0,00) 0,00 (0,00) 7,76 (0,54) Arginine mg/L (fraction) 40,71 (1,00) 70,37 (1,73) 0,00 (0,00) 0,00 (0,00) 21,76 (0,53) Leucine mg/L (fraction) 43,09 (1,00) 14,00 (0,32) 0,00 (0,00) 0,00 (0,00) 23,03 (0,53) Valine mg/L (fraction) 14,37 (1,00) 21,24 (1,48) 0,00 (0,00) 0,00 (0,00) 7,60 (0,53) Méthionine mg/L (fraction) 6,33 (1,00) 10,22 (1,61) 0,00 (0,00) 0,00 (0,00) 3,29 (0,52) Thréonine mg/L (fraction) 11,42 (1,00) 17 (1,49) 0,00 (0,00) 0,00 (0,00) 5,93 (0,52) Tyrosine mg/L (fraction) 21,07 (1,00) 31,94 (1,52) 0,00 (0,00) 0,00 (0,00) 10,95 (0,52) Histidine mg/L (fraction) 13,31 (1,00) 22,17 (1,67) 0,00 (0,00) 0,00 (0,00) 6,85 (0,51) Isoleucine mg/L (fraction) 9,01 (1,00) 32,84 (3,64) 0,00 (0,00) 0,00 (0,00) 4,41 (0,49) Aspartate mg/L (fraction) 34,04 (1,00) 35,87 (1,05) 0,00 (0,00) 0,00 (0,00) 15,38 (0,45) Citrulline mg/L (fraction) 5,75 (1,00) 7,61 (1,32) 0,00 (0,00) 0,00 (0,00) 2,15 (0,37) Cystéine mg/L (fraction) 0,86 (1,00) 0,00 (0,00) 0,00 (0,00) 0,00 (0,00) 0,00 (0,00) Tryptophane mg/L (fraction) 3,39 (1,00) 1,02 (0,30) 0,00 (0,00) 0,00 (0,00) 0,00 (0,00) Total 716,5 (1,00) 905,8 (1,26) 0,00 (0,00) 0,00 (0,00) 510,10 (0,71)
En ce qui concerne les composés d’intérêt, c’est-à-dire les composés ayant un impact organoleptique, le vin reconstitué a conservé, par rapport au vin initial, environ 80 % des sucres, 70% du glycérol et de l’acide lactique, 80% d’acide malique mais seulement 50% de l’acide tartrique.
Le vin désalcoolisé a aussi conservé 80 à 90 % des acides organiques fermentaires (acide citrique, succinique et shikimique), mais seulement 10% de l’acide acétique, ce qui peut être jugé comme une petite amélioration de la qualité.
Par contre, la concentration des acides isovalérique et pyruvique a été augmentée de deux fois dans le vin désalcoolisé, mais cela n’a pas été perçu comme un défaut lors de la dégustation du vin désalcoolisé.
Le vin reconstitué n’a conservé que 70% des acides aminés par rapport au vin initial (voir Tableaux 7 et 8).
Selon un autre mode de réalisation particulier, la présente invention concerne une cellule d’électrolyse telle que définie ci-dessus, comprenant en outre deux joints d’étanchéité (10) plans délimités par deux faces planes (L), lesdits deux joints d’étanchéité (10) étant apposés à l’extérieur du corps solide (1), respectivement sur les deux faces planes (B),
les faces planes (L) desdits deux joints d’étanchéité (10) ayant substantiellement la même forme et dimensions que les faces planes (B) du corps solide (1),
lesdits deux joints d’étanchéité (10) étant transpercés de trous (9’) et (3’), superposables aux trous (9) et au logement (3) ou (4) du corps solide (1).
Par « joints d’étanchéité (10) plans » on entend des joints d’étanchéité 2D, substantiellement dépourvus d’épaisseur. Par « substantiellement dépourvus d’épaisseur » on entend que l’épaisseur est inférieure ou égale à 1,0 mm.
Selon un autre mode de réalisation particulier, la présente invention concerne une cellule d’électrolyse telle que définie ci-dessus, comprenant en outre deux joints d’étanchéité (10) ayant une épaisseur comprise de 0,2 à 1,0 mm.
Selon un autre mode de réalisation particulier, la présente invention concerne une cellule d’électrolyse telle que définie ci-dessus, comprenant en outre deux plaques de fermeture (11) délimités par deux faces planes (M) et par au moins 4 faces latérales (N) respectivement, lesdites deux plaques de fermeture (11) étant apposées à l’extérieur du corps solide (1), respectivement sur les deux joints d’étanchéité (10),
les faces planes (M) desdites deux plaques de fermeture (11) ayant substantiellement la même forme et dimensions que les faces planes (B) du corps solide (1),
lesdites deux plaques de fermeture (11) étant transpercées de trous (9’’), superposables aux trous (9) du corps solide (1), et d’un trou (3’’) au centre, communiquant avec le logement (3) ou (4) du corps solide (1).
Selon un autre mode de réalisation particulier, la présente invention concerne une cellule d’électrolyse telle que définie ci-dessus, comprenant en outre deux collecteurs de courant (12), notamment intégrés aux plaques de fermeture.
Dans ce mode de réalisation, chacun des collecteurs de courant est intégré dans une plaque de fermeture, comme exemplifié et représenté dans la .
Les collecteurs de courant servent de conduction entre la source de courant et les électrodes. Ils sont constitués d’une matière conductrice, notamment métallique, comme par exemple de cuivre, d’acier inoxydable, de nickel, de titane ou de tantale.
Selon un autre mode de réalisation particulier, les collecteurs de courant (12), peuvent être intégrés au corps solide (1).
Selon un autre mode de réalisation particulier, la présente invention concerne une cellule d’électrolyse telle que définie ci-dessus, dans laquelle le corps solide (1), les 2 joints d’étanchéité (10), et les deux plaques de fermeture (11) sont fixés entre eux par des moyens de fixation, notamment des boulons, par les au moins un trou de montage (9) du corps solide (1) et par les trous (9’) et (9’’) des deux joints d’étanchéité (10) et des deux plaques de fermeture (11) respectivement.
Selon un autre mode de réalisation particulier, la présente invention concerne une cellule d’électrolyse telle que définie ci-dessus, dans laquelle les canaux d’admission (6) et (7) partent respectivement de la cavité centrale (2), l’un en face de l’autre, et se trouvent substantiellement à la même distance de l’extrémité apicale et de l’extrémité basale de ladite cavité centrale (2).
Selon un autre mode de réalisation particulier, la présente invention concerne une cellule d’électrolyse telle que définie ci-dessus, dans laquelle le au moins un canal d’apport (5), se divise en deux branches,
ladite division se situe à l’intérieur du corps solide, entre la surface latérale (H’’) de la au moins une cavité secondaire (2’), à partir de laquelle ledit au moins un canal d’apport (5) s’étend, et la face latérale (A) du corps solide (1) sur laquelle ledit au moins un canal d’apport (5) débouche,
De manière connue, le moteur thermique 10 permet d’assurer le déplacement du véhicule 1. Pour cela, le moteur thermique 10 produit de l’énergie mécanique à partir d’un mélange de carburant et d’air, et plus précisément à partir de la combustion du mélange de carburant et d’air. Cette combustion produit également des gaz d’échappement, comprenant notamment du dioxyde de carbone, de l’eau, du dioxygène, de l’azote, du monoxyde de carbone, des hydrocarbures et des oxydes d’azote.
Système de dépollution
Le système de dépollution 20 est relié fluidiquement au moteur thermique 10. Plus précisément, le système de dépollution 20 est relié au moteur thermique 10 via un conduit, notamment tubulaire, permettant aux gaz d’échappement émis par le moteur thermique 10 de se déplacer dans le système de dépollution 20.
Le système de dépollution 20 est configuré pour dépolluer les gaz d’échappements émis par le moteur thermique 10, autrement dit pour convertir les gaz polluants, notamment le monoxyde de carbone, les hydrocarbures ou les oxydes d’azote compris dans les gaz d’échappement, en gaz inoffensifs pour l’environnement.
Pour cela, le système de dépollution 20 peut notamment comprendre un filtre à particules. Le filtre à particules permet, comme son nom l’indique, de filtrer les particules émises dans le gaz d’échappement, afin que ces particules ne soient par rejetées ensuite dans l’environnement du véhicule 1.
Le système de dépollution 20 peut également comprendre d’autres systèmes tels qu’un module dit « RCS » pour « réduction catalytique sélective » et un catalyseur d’oxydation.
Le module RCS, connu de l’homme du métier, permet notamment de réduire la quantité d’oxyde d’azote compris dans les gaz d’échappement. Le catalyseur d’oxydation, quant à lui, permet de transformer le monoxyde de carbone et les hydrocarbures, présents dans les gaz d’échappement, en substances inoffensives pour l’environnement du véhicule 1, grâce à un procédé d’oxydation.
Le système de dépollution 20 comprend également un dispositif de mesure de température 21 apte à mesurer la température à l’intérieur du système de dépollution 20 et à transmettre chaque valeur mesurée au calculateur 40.
Sonde
La sonde 30 est placée entre la sortie du moteur thermique 10 et l’entrée du système de dépollution 20. Plus précisément, la sonde 30 est placée sur le conduit tubulaire reliant le moteur thermique 10 et le système de dépollution 20.
Plus précisément encore, la sonde 30 est placée entre la sortie du moteur thermique 10 et l’entrée du filtre à particules du système de dépollution 20.
La sonde 30 peut par exemple être une sonde connue de l’homme du métier par l’appellation « sonde à oxygène » ou « sonde lambda » ou encore « sonde amont ».
Plus précisément, la sonde 30 comprend une cellule de pompage. C’est via ladite cellule de pompage que la sonde 30 est reliée fluidiquement au conduit reliant le moteur thermique 10 et le système de dépollution 20. Autrement dit, les gaz d’échappement se déplaçant entre le moteur thermique 10 et le système de dépollution 20 circulent également dans la cellule de pompage de la sonde 30.
La sonde 30 est configurée pour mesurer un paramètre relatif au taux d’oxygène dans les gaz d’échappement en sortie du moteur thermique 10 et notamment, dans les gaz d’échappements circulant du moteur thermique 10 vers le système de dépollution 20, via le conduit. Le taux d’oxygène dans les gaz d’échappement permet également de déterminer la concentration d’oxygène dans les gaz d’échappement.
Le paramètre correspond notamment à un courant dit « de pompage ». Le courant de pompage désigne le courant alimentant la cellule de pompage lorsque des gaz d’échappement circulent dans la cellule de pompage. Plus précisément, le courant de pompage est dû au déplacement de l’oxygène, et plus précisément des ions d’oxygène, des gaz d’échappement dans la cellule de pompage.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, une partie du gaz de pyrolyse est recyclé vers l’unité de pyrolyse.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le dispositif comprend en outre une unité de séparation de charge adaptée pour séparer la première charge hydrocarbonée en une coupe hydrocarbonée à 7 atomes de carbone ou moins envoyée vers une colonne de benzène du train de fractionnement, et une coupe aromatique à 8 atomes de carbone ou plus envoyée vers une colonne de xylène du train de fractionnement.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, l’unité de séparation de charge est adaptée pour séparer une fraction de toluène envoyée directement vers la colonne de benzène ou une colonne de toluène du train de fractionnement.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le dispositif comprend en outre une unité d’extraction des aromatiques adaptée pour traiter au moins en partie la première charge hydrocarbonée pour extraire un effluent comprenant des composés aliphatiques à 6-7 atomes de carbone et produire une coupe aromatique envoyé vers la colonne de benzène.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le train de fractionnement est adapté pour séparer des composés aromatiques à 9 et 10 atomes de carbone.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la première charge hydrocarbonée comprend au moins 50% en poids de composés comprenant de 6 à 10 atomes de carbone.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la deuxième charge hydrocarbonée est un mélange de composés hydrocarbonés présentant une teneur en oxygène élémentaire au moins supérieure à 1%.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la première charge hydrocarbonée et/ou la deuxième charge hydrocarbonée est biosourcée.
Selon un deuxième aspect, les objets précités, ainsi que d’autres avantages, sont obtenus par un procédé de conversion de composés aromatiques, comprenant les étapes suivantes : - fractionner une première charge hydrocarbonée dans un train de fractionnement pour séparer au moins : une coupe comprenant du benzène, une coupe comprenant du toluène, et une coupe comprenant des xylènes ; - traiter au moins en partie la coupe comprenant du benzène et au moins en partie la coupe comprenant des xylènes dans une section réactionnelle de transalkylation pour produire un effluent enrichi en toluène envoyé vers le train de fractionnement ; - traiter une deuxième charge hydrocarbonée dans une unité de pyrolyse pour produire au moins : un effluent de pyrolyse alimentant au moins en partie la première charge hydrocarbonée, et un gaz de pyrolyse comprenant du CO, du CO2 et du H2 ; et - traiter au moins en partie la coupe comprenant du toluène et au moins en partie le gaz de pyrolyse dans une section réactionnelle d’alkylation pour produire un effluent enrichi en para-tolualdéhyde.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la section réactionnelle d’alkylation comprend au moins un réacteur d’alkylation utilisé dans au moins une des conditions opératoires suivantes : - température comprise entre 20°C et 100°C ; - pression comprise entre 2 MPa et 15 MPa ; - PPH comprise entre 0,5 h -1 et 50 h -1 , PPH correspondant au poids de charge hydrocarbonée horaire injecté rapporté au poids de catalyseur chargé ; - présence d’un catalyseur superacide.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, l’unité de transalkylation comprend au moins un premier réacteur de transalkylation utilisé dans au moins une des conditions opératoires suivantes : - température comprise entre 200°C et 600°C ; - pression comprise entre 2 MPa et 10 MPa ; - PPH comprise entre 0,5 h -1 et 5 h -1 , PPH correspondant au poids de charge hydrocarbonée horaire injecté rapporté au poids de catalyseur chargé ; - présence d’un catalyseur comprenant de la zéolithe.
Des modes de réalisation selon le premier aspect et le deuxième aspect ainsi que d’autres caractéristiques et avantages des dispositifs et procédés selon les aspects précités vont apparaître à la lecture de la description qui suit, donnée à titre uniquement illustratif et non limitatif, et en référence au dessin suivant.
Liste des figures La montre une représentation schématique d’un dispositif selon la présente invention permettant de produire du para-tolualdéhyde
Dans la présente description, le terme « comprendre » est synonyme de (signifie la même chose que) « inclure » et « contenir », et est inclusif ou ouvert et n’exclut pas d’autres éléments non récités. Il est entendu que le terme « comprendre » inclut le terme exclusif et fermé « consister ». En outre, dans la présente description, un effluent comprenant essentiellement ou uniquement des composés A correspond à un effluent comprenant au moins 90% poids, préférablement au moins 95% poids, très préférablement au moins 99% poids, de composés A.
La présente invention peut se définir comme un dispositif et un procédé comprenant un enchainement d’opérations unitaires permettant de produire du para-tolualdéhyde.
Parmi les produits utilisables, on peut citer, à titre d’exemple, le Nafion ® ou le sustainion ® .
Structure générale de Nafion®
Structure générale de sustainion® Selon un mode de réalisation particulier, la présente invention concerne une cellule d’électrolyse telle que définie ci-dessus, dans laquelle la cathode poreuse et l‘anode poreuse ont une porosité théorique P t comprise de 60 à 80%, notamment de 70 à 75%, en particulier d’environ 73%.
La porosité théorique est déterminée selon la formule suivante :
Dans laquelle :
P t représente la porosité théorique exprimé en %,
V p représente le volume des pores,
V t représente le volume totale de l’électrode,
V m représente le volume de matière solide constituant l’électrode,
ρ cst représente la masse volumique de la, ou des, matière(s) solide(s) constituant l’électrode,
m cst représente la masse de la, ou des, matière(s) solide(s) utilisée(s) pour former l’électrode.
Selon un mode de réalisation particulier, la présente invention concerne une cellule d’électrolyse telle que définie ci-dessus, dans laquelle la distance entre la cathode et l’anode est comprise de 1 à 6 mm, ou est inférieure à 1 mm, notamment comprise de 0,1 à 1 mm.
On entend par « distance entre la cathode et l’anode » la distance selon l’axe Z, représentée par la séparation des logements apical (3) et basal (4) par la cavité centrale (2).
Selon un mode de réalisation particulier, la présente invention concerne une cellule d’électrolyse telle que définie ci-dessus, dans laquelle la cathode et/ou l’anode ne sont que partiellement en contact avec l’électrolyte.
En d’autres termes, les électrodes ne sont que partiellement immergées dans l’électrolyte.
Lors du fonctionnement de la cellule d’électrolyse selon l’invention, c’est-à-dire lorsque la matière est apportée aux électrodes, un film de matière, apportée à la cathode et/ou à l’anode, notamment un gaz, est présent au sein de l’électrode. Ce film, situé entre la face latérale du logement et l’électrolyte, garantit la saturation de l’électrode en réactif et empêche le contact entre l’électrolyte et les collecteurs de courant, limitant ainsi la formation non-sélective des produits d’électrolyse.
Avec sa surface intérieure 29b, dite seconde surface opposée à la première surface 29a selon la direction 22, et à partir de laquelle s’étend l’échasse 26 dans cette même direction sensiblement dans le prolongement de la pale 30, la plateforme 28 délimite radialement vers l’extérieur une première cavité 33a ainsi qu’une seconde cavité 33b, agencées de part et d’autre de l’échasse 26 selon la direction 32.
La plateforme 28 comporte une extrémité axiale amont 35a, ainsi qu’une extrémité axiale aval 35b. Une première paroi de raccordement 37a s’étend à partir de l’extrémité axiale amont 35a de la plateforme, radialement vers l’intérieur et parallèlement ou sensiblement parallèlement aux directions 22, 32, jusqu’à un becquet amont 40a en saillie axialement vers l’amont. De manière analogue, une seconde paroi de raccordement 37b s’étend à partir de l’extrémité axiale aval 35b de la plateforme, radialement vers l’intérieur et parallèlement ou sensiblement parallèlement aux directions 22, 32, jusqu’à un becquet amont 40b en saillie axialement vers l’aval.
La première paroi de raccordement 37a délimite en partie, axialement vers l’amont, chacune des deux cavités 33a, 33b prévues sous la plateforme 28. De même, la seconde paroi de raccordement 37b délimite également en partie, axialement vers l’aval, chacune de ces deux cavités 33a, 33b.
Les becquets 40a, 40b sont ainsi décalés radialement vers l’intérieur par rapport à la plateforme 28, en étant davantage rapprochés du pied 24. Un rayon de raccordement est préférentiellement prévu au niveau de la jonction entre chaque becquet 40a, 40b et sa paroi de raccordement associée 37a, 37b, et il en est de même entre chacune des parois 37a, 37b et la plateforme 28.
A partir du becquet amont 40a, une première paroi de raidissement 42a s’étend radialement vers l’intérieur et parallèlement ou sensiblement parallèlement aux directions 22, 32, jusqu’en haut du pied 24, c’est-à-dire jusqu’en bas de l’échasse 26 et sa jonction avec le pied. De manière analogue, à partir du becquet aval 40b, une seconde paroi de raidissement 42b s’étend radialement vers l’intérieur et parallèlement ou sensiblement parallèlement aux directions 22, 32, jusqu’en haut du pied 24. Les parois de raidissement 42a, 42b peuvent se situer respectivement dans les prolongements radiaux des parois de raccordement 37a, 37b, ou bien être légèrement décalées axialement de ces dernières, comme cela est représenté sur les figures 2 à 4.
La première paroi de raidissement 42a délimite en partie, axialement vers l’amont, chacune des deux cavités 33a, 33b prévues sous la plateforme 28, de même que la seconde paroi de raidissement 42b délimite également en partie, axialement vers l’aval, chacune de ces deux cavités 33a, 33b.
La première cavité 33a reste ouverte circonférentiellement dans la direction opposée à l’échasse 26, tandis qu’elle reste également ouverte radialement dans la direction opposée à la plateforme 28. Dans la direction circonférentielle 32, la première cavité 33a s’ouvre ainsi au niveau d’une première ouverture circonférentielle 44a référencée sur la . Cette première ouverture 44a est délimitée par une première zone 46a de jonction avec la seconde cavité 33b d’une aube directement circonférentiellement consécutive sur la roue, comme cela sera détaillé ultérieurement. La première zone de jonction 46a se trouve au niveau d’une extrémité circonférentielle basse de l’aube, et présente une forme générale de U retourné, ouverte radialement vers l’intérieur.