INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
a3) détection qu’une première condition COND1 est remplie si le score de qualité SC1 atteint au moins une première valeur seuil lors de l’itération courante ; et
Selon une première variante du premier mode de réalisation qui vient d’être décrit, au moins l’un des éléments peut s’étendre, avant d’être replié, de manière non oblique à la portion d’attache 13a. Ainsi, comme illustré à la , au moins l’un des éléments de maintien peut s’étendre, avant d’être replié, sensiblement à la perpendiculaire de la portion d’attache 13a. L’élément de maintien, avant d’être replié, s’étend donc dans un plan perpendiculaire au plan dans lequel s’étend la portion d’attache 13a. Dans ce cas, on peut optionnellement s’affranchir de la première étape de pliage qui a été décrit précédemment.
Selon une deuxième variante du premier mode de réalisation (pouvant être combinée ou non à la première variante), comme montré à la , au moins l’un des éléments de maintien peut ne pas s’étendre à partir du bord intérieur de la portion d’attache 13a. Par exemple l’élément de maintien peut s’étendre à partir d’une zone de jonction, ici le congé 80, entre la portion d’attache 13a et la portion de raccordement 13b. Par exemple l’élément de maintien peut s’étendre à partir d’un bord de la portion d’attache 13a délimitant (côté portion d’attache 13a) ladite zone de jonction. Dans ce cas, on peut optionnellement réaliser au moins les deuxième et troisième étapes de pliage qui ont été citées précédemment. On comprend donc qu’avec cette deuxième variante, l’élément de maintien vient se replier autour du bord externe de l’écran thermique secondaire et non autour du bord interne comme ce qui a été décrit en regard de la .
La patte est alors par exemple formée par une découpe de la platine. Sous la patte, la platine présente optionnellement un trou 90 traversant l’écran thermique principal 13 dans toute son épaisseur, le trou 90 s’étendant par ailleurs sensiblement sur toute la hauteur de la zone de jonction entre la portion d’attache 13a et la portion de raccordement 13b. La largeur du trou 90 (selon une direction circonférentielle) est ici supérieure à celle de la patte.
Comme indiqué précédemment, la patte s’étend alors à partir d’une zone de la platine de l’écran thermique principal 13 que l’on peut aussi appelée « zone de raccordement de la patte à la platine ». De préférence, ladite zone est séparée du reste de la platine par au moins une découpe ménagée dans la platine (soit ici dans la portion d’attache 13a). De préférence ladite zone est séparée du reste de la platine par deux découpes 160 ménagées dans la platine (soit ici dans la portion d’attache 13a). Au moins l’une de ses découpes et de préférence les deux découpes 160 s’étendent sensiblement dans le plan de la portion d’attache 13a. La zone de raccordement et par là la patte associée se trouvent ainsi encadrée par deux découpes 160. Au moins l’une des découpes, et de préférence les deux découpes 160, est conformée en une rainure ouverte dans l’épaisseur de l’écran thermique principal 13. Dans le cas présent, au moins l’une des découpes, et de préférence les deux découpes 160, débouche à une extrémité dans le trou.
De préférence, au moins l’une des découpes (et ici les deux découpes 160) est dépourvue d’arête vive. Ceci permet de prévenir une potentielle fissuration de l’écran thermique principal 13 au niveau de la patte. Ainsi, on préfèrera arrondir la découpe au niveau de son extrémité fermée.
De préférence également, le trou 90 est dépourvu d’arête vive. Ainsi, on préfèrera arrondir le trou 90 au niveau de ses différents coins.
Une troisième variante du premier mode de réalisation (pouvant être combinée ou non à la première variante et/ou à la deuxième variante) va à présent être décrite en référence à la . Dans ce qui a été décrit jusqu’à présent, une fois que l’écran thermique secondaire 14 est lié à l’écran thermique principal 13, après repliage des éléments de maintien 100, 101 et 102, ledit écran thermique secondaire 14 peut éventuellement toujours présenter un degré de liberté en rotation relativement à l’écran thermique principal 13 autour d’un axe de rotation parallèle (ou confondu si les écrans thermiques sont déjà en place dans le dispositif de freinage) à l’axe X. Ainsi dans une troisième variante, l’écran thermique secondaire 14 comporte au moins une encoche 14a adaptée pour recevoir l’un des éléments de maintien de l’écran thermique principal 13. Typiquement ladite encoche 14a s’enfonce radialement dans l’écran thermique secondaire formant ainsi deux bordures latérales 141. On comprendra qu’il n’est pas nécessaire que ladite encoche 14a s’enfonce profondément dans l’écran thermique secondaire 14 du fait des dimensions restreintes des différents éléments de maintien. De préférence, ladite encoche est agencée au niveau du bord interne de l’écran thermique secondaire 14. Ladite encoche est ouverte dans l’épaisseur de l’écran thermique secondaire 14 et débouchant à une extrémité au niveau du bord intérieur dudit écran.
Une fois que l’un des éléments de maintien (l’élément de maintien 100 par exemple) est agencé dans l’encoche 14a, ledit élément est encadré par les bordures 141 de l’encoche 14 et se trouve ainsi en butée contre elles en cas de rotation relative entre les deux écrans thermiques 13 et 14. L’encoche 14a permet ainsi de bloquer la rotation de l’écran thermique secondaire 14 relativement à l’écran thermique principal 13.
De préférence, l’écran thermique secondaire 14 est conformé pour présenter autant d’encoches qu’il n’y a d’élément de maintien sur l’écran thermique principal 13 afin que chaque élément de maintien soit logé dans l’une des encoches.
En référence aux figures 9 à 11, un deuxième mode de réalisation va être à présent décrit.
Alors que dans le premier mode de réalisation, au moins un élément de maintien était conformé pour pouvoir être replié dans un but définitif sur l’écran thermique secondaire 14 associé, dans le deuxième mode de réalisation, au moins un élément de maintien est un élément élastique déformable.
Bien entendu là encore, l’élément de maintien est avantageusement d’une seule pièce avec l’écran thermique principal 13 et notamment d’une seule pièce avec la platine.
De préférence, l’écran thermique principal 13 comporte au moins trois éléments de maintien 500, 501, 502 répartis de manière régulière sur la circonférence de sa platine. Dans le cas présent, la platine comporte uniquement trois éléments de maintien 500, 501, 502 agencés 120 degrés les uns des autres.
Optionnellement, les éléments de maintien 500, 501, 502 sont agencés au niveau de la portion de raccordement 13b.
Dans le cas présent au moins un des éléments de maintien 500, 501, 502 est une patte élastiquement déformable. Dans le cas présent les trois éléments de maintien sont identiques entre eux de sorte que la description qui suit de l’un des éléments de maintien est également applicable aux autres éléments de maintien.
La patte formant l’élément de maintien 500 a la même épaisseur que celle de la platine. La patte est dans le même matériau que celui de la platine.
Selon une mise en œuvre de l’invention, le procédé selon le deuxième aspect de l’invention comporte au moins les étapes 2) à 6).
L’étape 1) peut être réalisée une unique fois, pour la formation souterraine considérée, préalablement à l’application des étapes 2) à 5) (et le cas échant des étapes 2) à 6)) qui peuvent être réitérées sans répétition de l’étape 1).
Les étapes du procédé selon l’invention telle que listée ci-dessous sont détaillées ci-après.
Au cours de cette étape, il s’agit de caractériser la formation souterraine étudiée, superficielle ou profonde, en lien avec son réseau de fractures.
De manière générale, la caractérisation de la formation souterraine comportant un réseau de fractures selon l’invention est réalisée à partir des mesures de propriétés relatives à la formation. Cette étape peut avantageusement avoir été réalisée au préalable, et une unique fois, avant la mise en œuvre au moins des étapes 2 à 5 ci-dessous.
Un mode de réalisation de l’étape 1) est décrit ci-après, comprenant au moins au moins les sous-étapes 1.1) et 1.2) décrites ci-dessous.
- carottes, extraites de la formation étudiée, et à partir desquelles une étude statistique des fractures intersectées peut être effectuée ; et/ou
- affleurements, qui présentent l'avantage de fournir une vision à grande échelle du réseau de fractures ; et/ou
- images sismiques, permettant d'identifier de grands événements géologiques et la géométrie des différentes structures de la formation.
Préférentiellement, on peut déterminer une pluralité de paramètres statistiques de fractures afin de caractériser au mieux la fracturation présente au sein de la formation, lesdits paramètres pouvant être choisis parmi la densité des fractures observées, leur longueur, leur orientation dans l’espace, leur ouverture, leur perméabilité et leur distribution au sein de la couche étudiée.
On dispose ainsi de paramètres statistiques décrivant le réseau de fractures de la formation étudiée. Optionnellement, on peut utiliser ces paramètres statistiques pour construire un modèle de réseau de fractures discret.
1.2) Construction d’une représentation double milieu
Au cours de cette étape, il s’agit de construire une représentation (ou modèle) de la formation (poreuse) souterraine comportant le réseau de fractures (c’est-à-dire du milieu fracturé), à partir au moins des paramètres statistiques de fractures.
Selon l’invention, on construit une représentation de type « double milieu » de la formation souterraine comportant le réseau de fractures, comprenant un premier milieu représentatif d’une matrice non fracturée de la formation étudiée et un deuxième milieu représentatif des fractures de la formation, les fractures du milieu fractures étant orientées selon des directions orthogonales entre elles. Autrement dit, au cours de cette étape, on décompose la formation souterraine comportant le réseau de fractures en un ensemble de blocs matriciels non fracturés (c’est-à-dire en blocs composés uniquement par une matrice poreuse et ne comportant pas de fractures) délimités par des fractures orthogonales entre elles. Il s’agit d’une représentation classique dans le domaine des réservoirs fracturés, aussi appelée représentation « double porosité ». De manière classique également dans le domaine, le premier milieu est appelé "milieu matriciel", le deuxième milieu est appelé "milieu fractures".
Le plan de vol de l’aéronef 12 comprend notamment un ensemble de points de passages prévus pour l’aéronef 12 entre les aérodromes de départ et de destination.
La mission de l’aéronef 12 est l’objectif du vol de l’aéronef 12, comme par exemple transporter des passagers et/ou des marchandises à une certaine destination, une reconnaissance ou une surveillance une zone d’intérêt, etc.
Le paramètre météorologique est par exemple la vitesse du vent, la présence d’intempérie, la visibilité de l’environnement pour le pilote, etc.
Un paramètre décrivant l’état de fonctionnement du système avionique 10 est par exemple un booléen indiquant l’auto-détection de pannes du système.
Un dispositif électronique d’aide à la décision 24 pour la mise en œuvre d’une fonction critique ou d’une fonction d’assistance par l’un des systèmes avioniques 10 en réponse à une requête émise par l’opérateur 14 dudit système avionique 10 est également représenté sur la .
En référence à la , le dispositif électronique comprend un module de réception 26, un module de traitement 28 et un module de génération 30.
Avantageusement, le dispositif électronique 24 comprend en outre un module d’affichage 32, un module de transmission 34.
Le module de réception 26 est configuré pour recevoir la requête émise par l’opérateur 14. En particulier, le module de réception 26 est configuré pour recevoir la requête formatée par l’interface homme machine 20 et pour la transmettre au module de traitement 28.
Le module de réception 26 est en outre configuré pour recevoir le contexte courant. En particulier, le module de réception 26 est configuré pour recevoir le ou les paramètres de fonctionnement associé au système avionique 10 et permettant de caractériser le contexte courant. Le module de réception 26 est propre à recevoir par exemple les paramètres de vol par le système de commande de vol ou le plan de vol par le FMS (« Flight Managment System » en anglais ou Système de Gestion de Vol en français).
Le module de traitement 28 est configuré pour générer au moins une recommandation en réponse à la requête de l’opérateur 14.
La recommandation est notamment une action suggérée sur l’un des systèmes avioniques 10, notamment une commande agissant sur le système avionique 10 afin de modifier son fonctionnement en réponse à la requête de l’opérateur 14.
La requête de l’opérateur 14 fait par exemple suite à un évènement affectant potentiellement la sécurité de l’aéronef 12. L’évènement est par exemple un évènement externe au système avionique 10 présentant un risque éventuel pour la sécurité du système avionique 10 ou bien un éventement interne au système 10, tel que la défaillance de l’un des composants du système avionique 10.
Le module de traitement 28 comprend trois modules de raisonnement et un module d’activation 36.
Chaque module de raisonnement est configuré pour générer une recommandation en fonction de la requête de l’opérateur 14 et du contexte courant reçus par le module de réception 26.
Les trois modules de raisonnement sont en particulier un module de raisonnement par similarité 38, un module de raisonnement par règles 40 et un module de raisonnement sur ontologie 42.
Le module de raisonnement par similarité 38 est configuré pour générer une recommandation en fonction de la requête de l’opérateur 14 et du contexte courant à partir d’un algorithme basé sur le contenu d’une base de données de référence 44.
Le traitement des cheveux avec des mélanges de teintures oxydatives (formulations selon la divulgation de l’exemple 1 combinées avec une composition de révélateur contenant un agent oxydant) aboutit à un meilleur caractère lisse et un meilleur toucher des cheveux par rapport au traitement des cheveux avec les mélanges de teintures comprenant les formulations comparatives de l’exemple 3 combinées avec une composition de révélateur.
Les formulations selon la divulgation ont été stockées à différentes températures pendant un certain temps et la stabilité a été évaluée visuellement, par la viscosité de la formulation ou du mélange de la formulation et du révélateur contenant un agent oxydant (mélange). La viscosité a été mesurée à l’aide d’un Rheomat, en utilisant une broche de M2, fréquence de 180 secondes.
Comme indicateur de stabilité, le pH des formulations et des mélanges ne change que légèrement à diverses températures (température ambiante, 4, 37 et 45°C) et sur une période de 8 semaines (initiale, 4 semaines et 8 semaines) de 8,7-9,6 et de 6,2-6,8, respectivement. La couleur, l’aspect et l’homogénéité de la formulation restent les mêmes et la couleur et l’aspect clair du mélange ne changent pas dans les conditions d’essai indiquées.
Exemple 5 - Évaluation de la résistance des cheveux traités
Les cheveux traités avec les formulations claires 5A ou 5B (les teintures n’étaient pas présentes) ont été soumis à un essai de traction miniature (MTT) afin d’évaluer la résistance des cheveux après traitement. Les résultats à la fois de contrainte de rupture et d’allongement à la rupture démontrent une amélioration statistiquement significative de la résistance des cheveux traités avec la formulation inventive 5A, par comparaison aux cheveux traités avec la formulation comparative 5B.
INCI 5A 5B LAURYL ALCOHOL TENSIOACTIF 5,000 2,500 DECETH-3 TENSIOACTIF 10,000 9,000 COCAMIDE MIPA TENSIOACTIF 7,200 6,500 SODIUM SULFITE COMPOSÉ ACTIF 1,000 1,000 m-AMINOPHENOL TEINTURE DE COUPLEUR 0,01400 0,0140 ETHANOLAMINE COMPOSÉ ACTIF 0,20000 0,410 SODIUM C14-16 OLEFIN SULFONATE TENSIOACTIF 10,000 9,000 2,4-DIAMINO-PHENOXYETHANOL HCl TEINTURE DE COUPLEUR 0,009 0,009 ERYTHORBIC ACID COMPOSÉ ACTIF 0,150 0,150 OLEYL ALCOHOL COMPOSÉ GRAS 6,000 6,000 ISOPROPYL ALCOHOL SOLVANT - 10,000 PPG-5-CETETH-10 PHOSPHATE TENSIOACTIF 1,000 0,900 PEG/PPG-4/12 DIMETHICONE SILICONE 1,500 1,500 4-AMINO-2-HYDROXYTOLUENE TEINTURE/PIGMENT 0,0800 0,0800 EDTA COMPOSÉ ACTIF 0,0580 0,0580 COCO-BETAINE TENSIOACTIF 3,000 2,500 p-PHENYLENE-DIAMINE TEINTURE À BASE D’OXYDATION 0,060 0,060 TAURINE COMPOSÉ ACTIF 1,000 - CITRIC ACID COMPOSÉ ACTIF 0,200 - DENATURED ALCOHOL, PPG-2 BUTYL ETHER, PROPYLENE GLYCOL SOLVANT 22,000 - WATER SOLVANT Q,S, Q,S, pH 9,35 10,41
Formulation Moyenne Écart-type CV (%) CI (95) Dénombrement Contrainte à la rupture 6A 123,2 20,53 0,1666 6,209 42 6B 105,9 20,08 0,1895 5,679 48 Allongement à la rupture % 6A 67,96 7,212 0,1061 2,181 42 6B 61,08 6,566 0,1075 1,858 48
Les données ci-dessus démontrent que les formulations selon la divulgation qui contiennent un acide aminé tel que la taurine et un acide carboxylique tel que l’acide citrique apportent des propriétés de résistance significativement meilleures aux cheveux.
Exemple 6 - Évaluation de ton / dépôt de couleur Le ton ou la couleur qui s’est déposé sur des mèches de cheveux traitées avec des mélanges de teinture oxydante pour cheveux contenant les formulations de la divulgation a été comparé visuellement au ton ou à la couleur déposé sur des mèches de cheveux traitées avec des mélanges de teinture pour cheveux contenant les formulations comparatives.
Formulations selon la divulgation Formulations comparatives Ton ou couleur souhaité 1D 2D Brun doré 1B 2B Doré chaud clair avec ton rose/violet 1C 2C Cendré rosâtre argenté clair 1D 2D Beige clair naturel
On a trouvé qu’en employant de nouvelles combinaisons de teintures dans les formulations 1A à 1D et en remplaçant certaines des teintures présentes dans les formulations comparatives, le ton ou la couleur déposé sur les cheveux par des mélanges de teintures oxydantes contenant des formulations préparées selon la divulgation (1A à 1D) concordait avec la performance ou au ton ou à la couleur déposé par des mélanges de teintures oxydantes contenant des formulations comparatives 2A à 2D.
Les exemples ci-dessus démontrent que les formulations selon la divulgation confèrent de manière inattendue une résistance, un caractère lisse et un toucher améliorés aux cheveux, tout en obtenant une brillance sur les cheveux, une stabilité, et un nuançage et un dépôt de couleur supérieurs qui correspondent à la couleur/au ton obtenu par les étalons sur les cheveux. La concordance de couleur ou ton a été obtenue par les formulations selon la divulgation qui utilisaient une combinaison différente de teintures oxydantes et/ou de coupleurs.
Ainsi, le dispositif 0 selon l’invention est compact tout en ayant une excellente surface d’échange thermique entre la première résistance de chauffe 2 et le bloc 1.
Il est à noter que le bloc 1 pourrait être moulé contre chacune des électrodes pour faciliter la liaison mécanique bloc / électrodes.
Toutefois, il est aussi possible que les électrodes 3a, 3b soient assemblées avec le bloc préalablement moulé.
Dans ce cas, les premier et deuxième évidements réalisés dans le bloc pour recevoir les première et deuxième électrodes 3a, 3b respectives pourraient être formés par des réservations lors du moulage du bloc 1 ou par usinage du bloc déjà durci (découpe ou perçage).
L’assemblage des électrodes 3a, 3b avec le bloc 1 peut se faire par collage, vissage ou rivetage de ces électrodes alors qu’elles sont positionnées dans les premier et deuxième évidements formés dans le bloc.
On préfèrera toutefois, comme dans l’exemple de la , mouler le bloc 1 contre des électrodes pour qu’elles soient intimement fixées au bloc 1 et pour qu’elles se trouvent respectivement placées dans l’épaisseur du bloc 1 qui est ici en forme de plaque.
Dans des modes de réalisation alternatifs illustrés aux figures 5, 6, 9, on fait en sorte qu’une première portion de ladite au moins une première résistance de chauffe 2 soit disposée entre ladite première électrode 3a et le bloc 1 et qu’une seconde portion de ladite au moins une première résistance de chauffe 2 soit disposée entre ladite deuxième électrode 3b et le bloc 1, ces première et seconde portions de ladite première électrode 2 étant éloignées l’une de l’autre.
Dans ces modes de réalisation des figures 5, 6, 9, les électrodes 3a, 3b sont apposées sur la première résistance 2 après que celle-ci ait été fixée sur le bloc 1.
On maximise ainsi les surfaces de contact entre la résistance 2 et le bloc 1 et les échanges thermiques de la résistance 2 vers le bloc 1.
Dans le mode de réalisation illustré aux figures 6 et 9 où la première résistance de chauffe 2 est fixée sur le bloc 1 :
- une première portion de la résistance 2 située d’un premier côté de la résistance de chauffe 2 est disposée entre la première électrode 3a et le bloc 1 ; et
- une seconde portion de la résistance 2, située d’un second côté de la résistance de chauffe 2 est disposée entre la seconde électrode 3b et le bloc 1.
Ici, les première et deuxième électrodes sont disposées le long et en face de bords longitudinaux opposés de la première résistance de chauffe 2.
Dans le mode de réalisation illustré à la , le dispositif de chauffage 0 de l’invention comporte également une couche 4 de matériau isolant thermiquement et électriquement.
La première résistance de chauffe 2 est ici intégralement disposée dans un espace, préférentiellement étanche, défini entre cette couche de matériau isolant 4 et le bloc.
Dans cet exemple de la , on voit une couche 4 de matériau isolant qui est disposée d’un côté de la résistance de chauffe vers lequel on veut éviter que la chaleur ne s’échappe.
De préférence, les huiles végétales utilisables selon l’invention comprennent plus de 50 % en poids de triglycéride(s) d’acides gras contenant de 6 à 16 atomes de carbone, de préférence de 6 à 14, plus préférentiellement de 6 à 12 atomes de carbone.
Avantageusement, le ou les triglycérides d’acide gras sont choisis parmi l’huile de coco, les triglycérides d’acide caprylique/caprique, l’huile de palmiste, l’huile de babasu, l’huile de cuphea et leurs mélanges.
La quantité totale de triglycéride(s) d’acide gras (ii) contenant de 6 à 16 atomes de carbone, qui sont présents dans la composition selon la présente invention, est supérieure ou égale à 1 % en poids, par rapport au poids total de la composition. De préférence, la quantité totale de triglycéride(s) d’acides gras (ii) contenant de 6 à 16 atomes de carbone va de 1 à 15 % en poids, et plus préférentiellement de 2 à 10 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
Le rapport pondéral (R) entre la quantité totale de triglycéride(s) d’acide(s) gras (ii) contenant de 6 à 16 et la quantité totale de cystéine et/ou d’un de ses dérivés (i), présents dans la composition selon la présente invention, est de préférence supérieur ou égal à 1. Plus préférentiellement, ce rapport pondéral (R) est compris entre 1 et 20, et mieux encore entre 2 et 15.
Substances grasses supplémentaires La composition selon la présente invention peut comprendre en outre une ou plusieurs substances grasses supplémentaires, différentes des triglycérides d’acides gras (ii) précédemment décrits.
Le terme « substance grasse » signifie un composé organique insoluble dans l’eau à température ordinaire (25°C) et à pression atmosphérique (760 mmHg) (solubilité inférieure à 5 %, de préférence inférieure à 1 % et encore plus préférentiellement inférieure à 0,1 %). Ils portent dans leur structure au moins une chaîne hydrocarbonée incluant au moins 6 atomes de carbone ou une séquence d’au moins deux groupes siloxane. En outre, les substances grasses sont généralement solubles dans les solvants organiques dans les mêmes conditions de température et pression, par exemple le chloroforme, le dichlorométhane, le tétrachlorure de carbone, l’éthanol, le benzène, le toluène, le tétrahydrofurane (THF), la gelée de pétrole liquide ou le décaméthylcyclopentasiloxane.
De préférence, les substances grasses de l’invention ne contiennent aucun groupe acide carboxylique salifié ou non salifié (-C(O)OH ou -C(O)O-). En particulier, les substances grasses de l’invention ne sont ni polyoxyalkylénées ni polyglycérolées.