INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De cette façon, la manutention de l’obturateur 3 est réduite. Plus en détail, l’obturateur 3 peut normalement être placé dans la position de fermeture, de manière à empêcher l’écoulement du fluide à travers la vanne 1.
On entend par « gaine aéraulique » un corps creux et élancé au travers duquel un gaz peut circuler, par exemple de l’air. La gaine aéraulique définit un diamètre aéraulique caractérisant une perte de charge associée. On parle ainsi d’un même diamètre aéraulique pour une gaine aéraulique de section circulaire, carrée ou quelconque présentant la même perte de charge pour un flux d’air donné. Une gaine aéraulique est généralement de section circulaire ou quasi-circulaire (circulaire aplatie) mais toute forme peut être utilisée. Une gaine aéraulique peut être réalisée sous la forme d’une tube monobloc, par exemple en matière plastique, ou bien sous la forme d’un matériau flexible entourant une âme. Cette âme est par exemple un fil rigide en forme d’hélice ou une pluralité d’anneaux s’étendant le long de la trajectoire de la gaine aéraulique. Une couche isolante peut être disposée autour de la gaine aéraulique pour limiter les pertes thermiques. Un exemple de gaine aéraulique est illustré en .
On entend par « caisson aéraulique », un caisson comportant une pluralité d’orifices sur lesquels des gaines aérauliques peuvent être raccordées de manière aéraulique. De manière générale, le caisson comprend une pluralité d’orifices destinés à être raccordé à des gaines aérauliques débouchant au niveau de pièces d’un bâtiment et un orifice destiné à être en communication de fluide avec l’extérieur du bâtiment ou un local technique. Le caisson aéraulique est ainsi un point de convergence de gaines aérauliques d’un circuit aéraulique entre des pièces ventilées d’un bâtiment et une ou plusieurs pièces extérieures ou non-régulées de ce même bâtiment.
Un tel caisson aéraulique est de préférence un caisson aéraulique de ventilation mécanique contrôlée (VMC) ou un caisson aéraulique d’une installation de climatisation. Dans ces cas, Le caisson aéraulique comprend un groupe de ventilation générant une circulation d’air à l’intérieur des gaines aérauliques auquel il est raccordé. Il est ainsi possible d’aspirer de l’air vicié depuis les pièces du bâtiment où sont installées les gaines aérauliques de manière à les rejeter à l’extérieur de ce bâtiment. De manière alternative, il est possible d’insuffler de l’air sain depuis l’extérieur ou depuis une pièce non-régulée du bâtiment vers les pièces où débouchent les gaines aérauliques. Le caisson aéraulique est raccordé à un réseau électrique du bâtiment pour alimenter électriquement le groupe de ventilation.
On entend par « raccord aéraulique », une pièce configurée pour être fixée de manière étanche entre un caisson aéraulique et une gaine aéraulique. Le raccord aéraulique est donc une pièce faisant une interface entre une gaine aéraulique et un caisson aéraulique. Un raccord aéraulique est autrement appelé « piquage aéraulique ».
Tel qu’illustré en , le raccord aéraulique 20 comprend un corps de raccord 22 sur lequel une gaine aéraulique (non visible) peut être enfilée. La gaine aéraulique peut être enfilée au niveau d’une première extrémité 23 du corps de raccord 22. En particulier, le corps de raccord 22 forme une paroi externe 24 configurée pour recevoir une gaine aéraulique. Un relief 26 peut être formé au niveau de cette paroi externe 24 pour améliorer le maintien de la gaine aéraulique sur ladite paroi externe 24. En particulier, ce relief peut être une portion de filet ou quelconque forme faisant saillie à partir de ladite paroi externe 24.
La paroi externe 24 est de préférence circulaire. En effet, la majorité des gaines aérauliques est de section circulaire de sorte qu’une complémentarité de forme permet d’améliorer ou de simplifier l’étanchéité entre le raccord aéraulique 20 et la gaine aéraulique. De manière plus générale, la paroi externe 24 peut être de toute forme. Les dimensions de paroi externe 24 sont configurées pour permettre un raccordement étanche de la gaine aéraulique au raccord aéraulique 20. Ces dimensions comprennent le diamètre de la paroi externe 24 lorsque celle-ci est circulaire. La paroi externe 24 est de préférence configurée pour correspondre à un diamètre aéraulique prédéterminé, quelle que soit sa forme géométrique. A titre d’exemple, la paroi externe 24 peut être configurée pour être raccordée à une gaine aéraulique de diamètre 80mm ou 125mm.
Le raccord aéraulique 20 est également configuré pour être fixé au niveau d’une deuxième extrémité 25 du corps de raccord 24 à un caisson aéraulique 28. Un tel caisson aéraulique 28 est par exemple visible en où une pluralité de raccords aérauliques 20 sont représentés, chacun raccordés à un orifice de raccordement 30 du caisson aéraulique 28.
Le caisson aéraulique 28 comprend un corps de caisson 32 formant la pluralité d’orifices de raccordement 30. Dans l’exemple de la , le caisson aéraulique 28 comprend 7 orifices de raccordement 30. Chacun de ces orifices de raccordement 30 est configuré pour être raccordée de manière étanche à un raccord aéraulique 20. La configuration permettant d’obtenir cette étanchéité avec un raccord aéraulique 20 est détaillée plus bas en référence aux figures 6 et 7.
Le caisson aéraulique 28 comprend en outre un orifice extérieur 35 destiné à être raccordé avec une gaine aéraulique débouchant à l’extérieur du bâtiment ou dans une pièce non-ventilée. Cet orifice extérieur 35 correspond à une entrée d’air sain lorsque le caisson aéraulique 28 fonctionne en insufflation d’air. Inversement, l’orifice extérieur 35 correspond à une sortie d’air vicié provenant des pièces où débouchent les gaines aérauliques raccordées au caisson aéraulique 28 lorsque le caisson aéraulique fonctionne en extraction d’air.
Le caisson aéraulique 28 comprend en outre un groupe de ventilation (non visible) et une carte de commande (non visible) du groupe de ventilation disposés à l’intérieur du corps de caisson 30. Un capot 34 formé sur une paroi latérale du corps de caisson 30 permet un accès au groupe de ventilation ou à la carte de commande. Cette carte de commande est de préférence alimentée électriquement via un réseau électrique du bâtiment pour alimenter électriquement le groupe de ventilation.
Le raccord aéraulique 20 est configuré pour moduler le débit d’air circulant au travers de celui-ci. Pour cela, le raccord aéraulique 20 comprend un organe de modulation configuré pour moduler le débit d’air d’un flux d’air circulant au travers dudit raccord aéraulique 20. Un exemple d’organe de modulation est visible sur la qui représente une vue en coupe d’un raccord aéraulique 20 raccordé à une gaine aéraulique 16.
Le corps de raccord 22 définit au moyen de la paroi externe 24 un diamètre aéraulique. Dans l’exemple illustré sur la , le diamètre aéraulique est définit par le diamètre de la paroi externe 24 et correspond au diamètre interne Di de la gaine aéraulique 16.
Le raccord aéraulique 20 comprend en outre un organe de modulation 40 et un boîtier de commande 42. L’organe de modulation 40 et le boîtier de commande 42 sont de préférence disposés à l’intérieur du diamètre aéraulique. Ainsi, le raccord aéraulique 20 définit une configuration où l’ensemble de ses composants sont disposés à l’intérieur dudit diamètre aéraulique. On obtient donc un raccord aéraulique 20 sensiblement cylindrique ou allongé sans composant électronique ou électrique faisant saillie hors de la paroi externe 24 recevant la gaine aéraulique 16.
Le corps de raccord 22 définit également un canal de passage 48 du flux d’air au travers du raccord aéraulique 20. Ce canal de passage 48 s’étend entre les première 23 et deuxième 25 extrémités du raccord aéraulique de manière à permettre la circulation d’air entre la gaine aéraulique 16 et le caisson aéraulique 28 lorsque ceux-ci sont raccordés au raccord aéraulique 20.
Le raccord aéraulique 20 est de préférence formé comme un corps allongé le long d’un axe d’extension A et divisé pour définir une portion de passage de l’air et une portion pour loger les composants électroniques et de commande. Le canal de passage 48 est de préférence confondu avec la portion de passage de l’air et s’étend le long de cet axe d’extension A.
Cette division est de préférence longitudinale de sorte que chacune des portions s’étend le long de l’axe d’extension A. Pour cela, le diamètre aéraulique définit par le corps de raccord 22 est de préférence divisé de manière à définir une première 44 et une deuxième 46 portions. La première portion 44 est destinée à recevoir les composants électroniques et de commande du raccord aéraulique 20. La deuxième portion 46 correspond au canal de passage 48. Selon une configuration préférée et illustré en , cette division est longitudinale et sur la totalité de la longueur du corps de raccord 22. Ainsi, la première portion 44 s’étend sur la totalité de la longueur du corps de raccord 22.
Fig. 1 décrit de manière schématique, dans un ou plusieurs modes de réalisation, un exemple de spectre optique d’une mélasse.
Fig. 2 illustre un, procédé pour déterminer une qualité d’une mélasse à partir d’une mesure optique dans un ou plusieurs modes de réalisation.
Fig. 3 illustre un exemple d’application du modèle statistique obtenu selon la méthode de la présente divulgation sur des spectres de mélasses inconnues.
Fig. 4a illustre le principe de forêt aléatoire pour un modèle statistique dans un ou plusieurs modes de réalisation.
Fig. 4b illustre, le principe de forêt aléatoire pour un modèle statistique dans un ou plusieurs modes de réalisation.
Fig. 5 présente différents spectres de mélasses de canne de qualité connue obtenus par spectroscopie RAMAN.
Fig. 6 présente un dispositif pour mettre en œuvre le procédé de la présente divulgation selon un ou plusieurs modes de réalisation.
Les termes « pic » et « raie » peuvent être interprétés de la même manière et sont interchangeables dans la présente divulgation. De même les termes « intensité » et « amplitude » peuvent être interprétés de la même manière et sont interchangeables dans la présente divulgation.
La décrit de manière schématique, dans un ou plusieurs modes de réalisation, un exemple de spectre optique d’une mélasse.
Il existe de nombreuses techniques de mesure optique permettant d’obtenir un spectre optique, comme par exemple la spectroscopie infrarouge, micro-ondes, Térahertz, ou encore la spectroscopie RAMAN. Toutes ces techniques reposent sur un même principe consistant à envoyer une onde électromagnétique (i.e. des photons) sur la matière à sonder en faisant varier la fréquence de l’onde. Une onde résultante de l’interaction onde-matière peut ensuite être collectée, soit en transmission soit en réflexion, pour chaque fréquence de l’onde électromagnétique. À partir de l’onde résultante, il est alors possible de déterminer un spectre optique représentatif des constituants d’une matière organique (e.g. une mélasse), c’est-à-dire une signature chimique de la mélasse.
Un spectre optique 100 peut être représenté comme un ensemble de pics, où chaque pic peut être associé à une position (p. ex. abscisse) et une amplitude (e.g. ordonnée) dans le spectre. L’abscisse 110 d’un spectre optique peut être exprimée soit en fréquence (Hz), soit en longueur d’onde ou soit en nombre d’onde (cm-1). L’ordonnée 120 peut être exprimée dans une unité arbitraire qui peut être fonction du traitement de signal appliqué sur les données de mesure. En effet, afin de pouvoir être correctement exploitable, il est courant qu’un ou plusieurs traitements de données soient appliqués sur les données brutes (i.e. des données issues des mesures optiques) afin de permettre la comparaison entre les spectres par exemple.
À titre d’exemple, dans le cas de spectroscopie RAMAN, une ligne de base, une dérivation de cette ligne de base ou encore une combinaison avec la normalisation des données peuvent être réalisées afin de supprimer certains pics présentant des aberrations ou dont la présence résulte du Laser utilisé pour la spectroscopie,
A chaque technique de mesure optique peut correspondre une plage spécifique de fréquences (ou longueurs d’onde ou nombre d’onde) d’utilisations dans laquelle la fréquence de l’onde incidente varie. Par exemple, la plage de longueurs d’onde (exprimée en microns) peut être comprise entre [1µ m-20µm], [0.3µ m-0.7µm], ou encore [1 cm -1 - 2500cm -1 ]. Dans un ou plusieurs modes de réalisation, cette plage de fréquence peut être située entre [436 cm -1 – 1700 cm -1 ].
En fonction de la technique de mesure optique et de la plage de longueur d’ondes utilisées pour obtenir un spectre d’une matière organique, la position d’un pic peut correspondre, par exemple, soit à une liaison atomique ou chimique, soit à un groupement fonctionnel d’une molécule organique, ou encore les vibrations d’une molécule. Plusieurs positions de pic peuvent donc correspondre à la présence d’une même molécule (ou constituant, par exemple une vitamine) dans une matière organique en reflétant, par exemple les liaisons chimiques ou groupements fonctionnels de cette molécule
L’amplitude d’un pic peut avoir différentes significations en fonction de la technique de mesure optique utilisée et des traitements de données appliqués sur les données optiques brutes.
Les techniques de mesure optique permettant de réaliser la spectroscopie d’un milieu sont généralement complémentaires, et un même milieu peut être mesuré par différentes techniques de mesure optique (p. ex. différents types de spectromètres) afin d’obtenir une cartographie relativement complète de ce milieu.
Avantageusement les fibres sont des fibres de verre et/ou de carbone.
Selon un autre aspect, la présente invention concerne l’utilisation d’une structure tubulaire multicouche MLT, telle que définie ci-dessus, pour le transport de l’hydrogène.
EXEMPLES L’invention va maintenant être décrite plus en détail à l’aide des exemples suivants qui ne sont pas limitatifs.
Les compositions suivantes ont été préparées selon les techniques bien connues de l’homme du métier pour la constitution de la couche intérieure (2) des structures de l’invention (tableau 1).
Composition I1 I2 I3 I4 I5 C1 C2 PA11 100% 99,7% 90% 89,7% 86% PA11/10T 70% 65% Plastifiant 0 0% 0 0 0 13% 10% Modifiant choc 0% 30% 0% 10% 10% 0% 35% additifs 0% 0% 0,3% 0% 0,3% 0% 0%
I1 à I2 : compositions de l’invention
C1 à C2 : compositions comparatives
PA11 : Le PA11 est un polyamide 11 de Mn (masse moléculaire en nombre) 45000. La température de fusion est de 190°C, son enthalpie de fusion est 56 J/g.
PA11/10T : Rilsan HT (Arkema)
Plastifiant : BBSA (n-butyl benzène sulfonamide)
Modifiant choc : lotader® 4700 (50%) + lotader® AX8900 (25%) + lucalène® 3110 (25%)
Additifs : stabilisants
Les structures suivantes ont été ont été préparées par extrusion :
Les tubes multicouches sont réalisés par coextrusion. On utilise une ligne industrielle d’extrusion multicouche McNeil, équipée de 5 extrudeuses, connectées à une tête d’extrusion multicouche à mandrins spiralés.
Les vis utilisées sont des monovis d’extrusion ayant des profils de vis adaptés aux polyamides. En plus, des 5 extrudeuses et de la tête d’extrusion multicouche, la ligne d'extrusion comporte :
• un ensemble filière-poinçon, situé en bout de tête de coextrusion ; le diamètre intérieur de la filière et le diamètre extérieur du poinçon sont choisis en fonction de la structure à réaliser et des matériaux qui la composent, ainsi que des dimensions du tube et de la vitesse de ligne ;
La ladite couche (4) peut également être un liant tel que décrit, en particulier dans les brevets EP 1452307 et EP1162061, EP 1216826 et EP0428833.
Il est implicite que les couches (3) et (1) ou (1) et (2) adhèrent entre elles. La couche de liant est destinée à être intercalée entre deux couches qui n’adhèrent pas ou difficilement entre elles.
Dans un autre mode de réalisation, la présente invention concerne une structure tubulaire multicouche (MLT) telle que définie ci-dessus, dans laquelle une couche (4’) est présente, ladite couche (4’) comprenant majoritairement au moins un polyamide de type aliphatique ou constitué de plus de 75% de motifs aliphatiques, ledit polyamide aliphatique étant choisi parmi :
sous réserve que lorsque ladite couche (4’) comprend au moins trois polyamides, l’un au moins desdits polyamides A, B ou C est exclu,
ou ladite couche (4’) est une couche de liant dont l’épaisseur représente jusqu’à 15% de la structure (MLT),
ledit au moins polyamide de ladite couche (4’) pouvant être identique ou différent dudit polyamide de la couche (4) ;
ladite couche (4’) étant située entre la couche extérieure (3) et la couche barrière (1) et ladite couche de liant (4) étant située entre la couche barrière (1) et la couche intérieure (2).
La couche (4’) peut contenir ou non un plastifiant. Avantageusement, elle est dépourvue de plastifiant tout comme la couche (2) et la couche (4), la couche (3) étant plastifiée mais fine comme définie ci-dessus.
Dans un autre mode de réalisation, l a présente invention concerne une structure tubulaire multicouche (MLT) telle que définie ci-dessus, dans laquelle le polyamide de la couche intérieure (2) ou le polyamide de la couche extérieure (3) est un polyamide totalement aliphatique, de préférence le polyamide de la couche intérieure (2) et le polyamide de la couche extérieure (3) sont des polyamides totalement aliphatiques.
Avantageusement, dans la structure tubulaire multicouche (MLT) telle que définie ci-dessus, le polyamide de la couche (4) et/ou (4’) est un mélange d’un polyamide présentant un nombre moyen d’atomes de carbone par atome d’azote de 10 ou plus et un polyamide présentant un nombre moyen d’atomes de carbone par atome d’azote de 6 ou moins, par exemple PA12 et PA6 et une (co)polyoléfine fonctionnalisée anhydride.
Avantageusement, dans la structure tubulaire multicouche (MLT) telle que définie ci-dessus, le polyamide de la couche (4) et/ou (4’) est choisi parmi les mélanges binaires : PA6 et PA12, PA6 et PA612, PA6 et PA610, PA12 et PA612, PA12 et PA610, PA1010 et PA612, PA1010 et PA610, PA1012 et PA612, PA1012 et PA610, et les mélanges ternaires : PA6, PA610 et PA12 ; PA6, PA612 et PA12 ; PA6, PA614 et PA12.
S’agissant de la couche (5) Dans un autre mode de réalisation, l a présente invention concerne une structure tubulaire multicouche (MLT) telle que définie ci-dessus, dans laquelle une deuxième couche barrière (5) est présente, ladite deuxième couche barrière (5) étant adjacente ou non à la première couche barrière (1) et située au-dessous de ladite couche barrière (1).
Les enceintes 31, 32 sont chacune pourvue d’un capteur de pression multifonctions 318, de mesure de la pression absolue dans chacune des enceintes 31 et 32 et de mesure de pression différentielle entre la pression mesurée sur la branche d’entrée 311 et la branche de sortie 354 pour l’enceinte 31 et la branche d’entrée 312 et la branche de sortie 353 pour l’enceinte 32.
Si le givrage du CO 2 se fait dans l’enceinte 31, les vannes 313,317 sont ouvertes et la vanne 314 est fermée. Le méthane liquide circulant à faible vitesse se refroidit sur les ailettes de l’échangeur tubes-ailettes 33 et le CO 2 se givre sur les ailettes au fur et à mesure de la baisse de température sur l’échangeur 33. Le méthane épuré est aspiré par la pompe 351 et stocké dans le réservoir 50.
De même, si la séparation se fait dans l’enceinte 32, les vannes 314, 316 sont ouvertes et la vanne 313 est fermée. Le méthane liquide circulant à faible vitesse se refroidit sur les ailettes de l’échangeur tubes-ailettes 34 et le CO 2 se givre sur les ailettes au fur et à mesure de la baisse de température sur l’échangeur 34. De même, le méthane épuré est aspiré par la pompe 351 et stocké dans le réservoir 50.
Lorsque la différence de pression mesurée par le capteur 318 entre l’entrée et la sortie de l’enceinte 31 ou de l’enceinte 32 est supérieure à un seuil de l’ordre de 50 millibar, alors la phase de dégivrage est lancée. En phase de dégivrage de l’échangeur 34 du CO 2 en vapeur, l’automate accomplit les actions suivantes : la vanne 314 est fermée, la pompe 351 sur la ligne 350 crée la dépression complémentaire qui permet le vidage de l’enceinte 32 de son méthane liquide épuré dans le réservoir de stockage 50, la vanne 316 est refermée quand le débitmètre 352 indique une valeur de débit inférieure et constante, le débit en excès correspondant au vidage du volume de liquide extrait de l’enceinte 32 qui est connu par construction.
Puis la vanne 416 ainsi que la vanne déverseuse 431 sont ouvertes, la pompe à vide 60 de la ligne de vide 40 est mise en marche et l’atmosphère résiduelle avec vaporisation résiduelle de méthane liquide s’effectue jusqu’à ce que la jauge de vide 432 indique une pression résiduelle inférieure à 1 mbar.
Le circuit frigoporteur 320 est fermé par la vanne 326 et le circuit caloporteur 321 est ouvert par la vanne 328, la pression de CO 2 monte dans l’enceinte 32 et est maintenue aux environ de 500 mbar par la pompe à vide 60 jusqu’à ce que la sonde de température 324 installée sur la ligne 322 de sortie du caloporteur indique une température supérieure à 10°C.
Par contre, si le dégivrage en phase liquide est choisi, la vanne déverseuse 431 est fermée, la pompe à vide 60 est arrêtée, le dégivrage s’effectue de la même manière par circulation du caloporteur dans l’échangeur et lorsque la pression à l’intérieur de l’enceinte 32 mesurée par le capteur de pression 316 atteint 5,2 bar, pression du point triple, le CO 2 se liquéfie.
De la même manière, la circulation du caloporteur est arrêté par fermeture de la vanne 328 quand la température indiquée par la mesure de la sonde 324 du circuit 322 est supérieure à 10°C.
La ligne 44 va mettre en rapport, par l’ouverture des vannes 412, 416, le réservoir de pressurisation 43 à environ 8 bar et l’enceinte 32.
La pression dans l’enceinte 32 va augmenter de 5,2 bar jusqu’à environ 6 bar, pression mesurée par le capteur 318, l’automate ouvre alors les vannes 418,421 pour que le CO 2 liquide soit transféré au réservoir 42 de CO 2 .
Quand la sonde de température 423 indique que la température remonte de -50°C environ jusqu’à une température supérieure à -45°C cela indique la fin du débit de CO 2 , les vannes 421, 418 sont fermées de même la vanne 412, ce qui isole de nouveau les réservoirs 43, 42.
Pour purger le CO 2 vapeur de l’enceinte 32, la vanne déverseuse 431 est ouverte et elle maintient une pression maximale de 1,2 bar à son aval pour éviter un à-coup de pression à l’aspiration de la pompe à vide 60.
Quand la pression atteint 1 mbar mesurée par la jauge de vide 432, la pompe à vide 60 est arrêtée, les vannes 431 et 414 sont fermées.
L’enceinte 32 est prête pour entamer un nouveau cycle de givrage du CO 2 dans le méthane liquide.
Un premier avantage du procédé ainsi décrit, est qu’il n’est pas nécessaire d’utiliser des solutions en tous genres pour extraire le CO 2 . De ce fait, le dispositif 1 est simplifié.
Un deuxième avantage est qu’il n’est plus nécessaire de recycler des substrats en tous genres, qui sont obtenus dans des installations de lavage conventionnelles.
- un premier terme P1 décrivant une quantité de lumière émise par le projecteur 201. En première approximation, une telle quantité de lumière émise peut être obtenue en considérant la somme des signaux électriques de commandes pour toutes les sources lumineuses 2011-201n du projecteur 201. Alternativement, il est bien entendu possible de réaliser des mesures de flux lumineux du faisceau lumineux FP projeté par le projecteur 201. Dans le cadre de l’optimisation dont il est ici question, cette quantité doit être maximisée par le réseau de neurones RN ;