INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Si le contrat intelligent SC 11 a permuté les offres avant leur transmission à l’oracle 1030, alors il applique, dans une étape G11, une permutation inverse au vecteur argmax B afin de pouvoir identifier correctement la ou les offres de service gagnantes.
Dans une étape G12, le contrat intelligent SC 11 peut déterminer le nombre d’offres de service gagnantes. Pour cela, le contrat intelligent SC 11 détermine par exemple si le vecteur argmax B comprend un ou plusieurs maxima globaux. Si le vecteur argmax B comprend un seul maximum global (e.g., B=[val_max, val_min, 0]), cela signifie qu’il n’y a qu’une seule offre de service gagnante. Le contrat intelligent SC 11 peut en informer alors le nœud fournisseur de service émetteur de l’offre de service gagnante et enregistrer le résultat dans la chaîne de blocs.
Si le vecteur argmax B comprend plusieurs maxima globaux identiques (e.g., B=[val_max, 0, val_max]), cela signifie qu’il y a plusieurs offres de service gagnantes. Le contrat intelligent SC 11, peut sélectionner alors une offre de service parmi ces offres de service candidates, par exemple l’offre de service associée à une donnée d’horodatage la plus ancienne parmi l’ensembles des données d’horodatage associées aux différentes offres de service candidates.
Le contrat intelligent SC 11 peut informer ensuite au moins certains des différents nœuds fournisseurs de service émetteurs des offres de service candidates de l’issue de l’appel d’offre à savoir le déclin de l’offre, ou l’acceptation de l’offre. Tous ces échanges sont enregistrés par le contrat intelligent SC 11 dans la chaîne de blocs.
Dans un exemple de cas d’usage de la présente solution, il est supposé que trois sociétés de livraison, LA, LB et LC souhaitent participer à un appel d’offre. Les trois sociétés LA, LB et LC s’inscrivent à l’appel d’offre en amont via le contrat intelligent SC 11.
Plus précisément, l’invention vise notamment à proposer un nouveau concept de module, testé en atelier et destiné à être assemblé sur site pour former une station de traitement modulaire préfabriquée. Une telle station modulaire est réalisée en assemblant et/ou en interconnectant au moins deux modules de traitement sur le plan « horizontal », soit même en utilisant un module unique. Le dimensionnement des modules est déterminé afin de permettre le transport aisé de chacun d’eux, puis leur assemblage sur site.
Le principe des modules de plancher, qui définit au moins un espace inférieur de logement d’équipements dits internes sous le plancher, s’accompagne d’une exigence de compacité. Ainsi, dans un mode de réalisation préférentiel dédié au traitement des effluents, l’invention permet d’inclure dans le plancher un équipement de désodorisation compact, typiquement un filtre à charbon. Le logement sous plancher pourra aussi recueillir par exemple des cuves de stockage de boues, d’eau ou de substances tel qu’un réactif , par exemple un polymère, un système de récupération des égouttures destinés à recueillir et stocker les eaux de nettoyage des planchers et les fuites éventuelles d’effluents en cours de traitement.
Les équipements internes situés sous le plancher sont en outre plutôt des équipements à maintenance peu fréquente, du fait de leur accessibilité moindre, même si les planchers des modules sont amovibles en tout ou partie pour permettre cette accessibilité
Grâce à la conception et la standardisation de ces modules, l’interchangeabilité des équipements également rendue possible, au moins en partie, au plan structurel et/ou fonctionnel, tant par l’interchangeabilité des équipements sur un même module de plancher que par l’interchangeabilité possible d’un module de plancher par un autre. L’invention ainsi , en termes de flexibilité et rapidité de mise en œuvre, en comparaison avec les installations classiques. Une connexion simple et rapide entre équipements peut être ainsi réalisée tout en assurant la sécurité des opérations.
Selon un aspect particulier, chaque module de plancher présente une largeur inférieure à 6 mètres environ, et une longueur inférieure à 40 mètres, préférentiellement une largeur inférieure ou égale à 3 mètres et une longueur inférieure ou égale à 12 mètres. Un tel dimensionnement facilite le transport et l’assemblage aisé de chacun d’eux. Des gammes de dimensionnement adaptées peuvent être définies pour permettre par voie terrestre le transport entre le lieu de fabrication en atelier et le site d’exploitation.
Selon un autre aspect particulier du module de plancher, ladite surface supérieure du module de plancher comprend un ou plusieurs caillebotis.
Selon un autre aspect particulier du module de plancher, ladite surface supérieure du module de plancher est ajourée par une pluralité de fentes ou d’orifices. Ces fentes ou orifices ont pour fonction de faire circuler les eaux sales et de favoriser une circulation d’air neuf.
Néanmoins, pour certains modules de plancher, la surface pourra être pleine en tout ou partie, particulièrement lorsque le module de traitement comprend des installations susceptibles d’être corrodées par des remontées d’air vicié.
Selon un autre aspect particulier du module de plancher, ladite au moins une zone de raccordement est aménagée sur l’une des faces latérales dudit plancher. Ceci rend plus commode le raccordement des équipements entre eux, préférentiellement par raccords flexibles, rendant l’assemblage de la station encore plus rapide.
Selon un autre aspect particulier du module de plancher , au moins une zone de raccord est aménagée à la surface supérieure dudit plancher pour permettre la connexion des équipements extérieurs au plancher avec les équipements internes au plancher. Ceci permet une intervention et un assemblage plus aisés.
Selon un autre aspect particulier du module de plancher, ledit au moins un équipement interne comprend préférentiellement la tuyauterie ainsi que des équipements qui ne nécessitent pas une maintenance fréquente, typiquement par exemple un système ou réseau fluidique (typiquement hydraulique et/ou aéraulique), un système ou réseau électrique, un système ou réseau optique, un système de désodorisation tel qu’un filtre à charbon actif, un moyen de stockage de substances tel qu’un réactif, par exemple un polymère, un moyen de stockage d’eaux, ou de boue, un système de récupération des égouttures destinés à recueillir et stocker les eaux de nettoyage des planchers et les fuites éventuelles d’effluents en cours de traitement, sans que cette liste soit limitative.
Selon un autre aspect particulier du module de plancher, au moins une partie des éléments constituant ledit système électrique et/ou ledit système fluidique sont des éléments solidaires entre eux, de manière à permettre la mise en place ou le retrait d’un bloc fonctionnel d’un seul tenant dudit système électrique et/ou dudit système fluidique sous ladite surface supérieure dudit module de plancher.
Enfin, comme déjà mentionné, les modules de traitement eux-mêmes sont interchangeables, un module donné pouvant être remplacé aisément par un autre module dans un assemblage de modules sur site, par simple « dégraphage » ou « dézippage » (avec découplage puis recouplage des raccords entre modules, typiquement déconnexion puis reconnexion de raccords flexibles), comme déjà suggéré par l’expression « plug and play ». Un remplacement de module, comme d’ailleurs un retrait ou ajout de module à un assemblage donné, peut être motivé par exemple par un besoin de réparation, de modification, d’évolution ou de complément de traitement.
Le module de traitement peut en option comprendre une structure habillée permettant la mise hors d’eau, et ou hors d’air des équipements. Le module de plancher étant conçu pour accueillir un habillage.
Selon un autre aspect particulier, le module de plancher comprend un espace défini pour accueillir au moins un équipement appartenant au groupe comprenant : une centrifugeuse, une presse à vis, une vis de reprise, une pompe, une centrale de préparation de polymère. L’invention propose ainsi la possibilité d’accueillir des dispositifs de différentes capacités.
Dans un autre mode de réalisation particulier de l’invention, il est proposé un module de traitement comprenant un module de plancher selon les caractéristiques précitées.
Variantes spécifiques aux modes de réalisation comportant le générateur 41 :
Variantes spécifiques aux modes de réalisation comportant le générateur auxiliaire 4 3 :
Dans les conceptions d'amplificateurs de puissance répartis, le circuit de polarisation consistant en une bobine d’inductance d’arrêt et en un condensateur de découplage est mis en œuvre sur puce. Dans les conceptions visant une puissance élevée avec un rendement élevé en large bande, le circuit de polarisation sur puce est préféré pour réduire les capacités parasites et les pertes. La bobine d'inductance dans le circuit de polarisation a un effet direct sur les performances et la bande passante du circuit. La valeur optimale de la bobine d’inductance est très importante pour des amplificateurs de puissance à large bande. La largeur de ligne de la bobine d’inductance doit être suffisamment large pour supporter le courant de drain de crête et, en même temps, elle doit avoir une valeur d'inductance qui peut bloquer une transmission RF (radiofréquence) à haute fréquence avec de faibles pertes. La valeur de la bobine d’inductance doit avoir une réactance élevée à basse fréquence pour empêcher suffisamment une transmission RF et une faible capacité parasite de shunt pour diminuer les pertes à haute fréquence.
Bien que la technologie d'aujourd'hui permette d'atteindre des fréquences plus élevées en termes de puissance et de gain, une bobine d’inductance d’arrêt sur puce réalisée en pratique peut limiter les performances de l'amplificateur de puissance au-dessus de 18 GHz en raison d'une capacité parasite de shunt pas suffisamment petite par rapport à un amplificateur de puissance qui peut fonctionner au-dessus de 18 GHz avec l'utilisation d'un circuit de polarisation idéal (sans perte). Par conséquent, l'un des facteurs affectant directement les performances de l'amplificateur de puissance est cette bobine d’inductance non idéale.
Suite aux recherches sur le sujet, le brevet européen EP3195471B1 a été trouvé. Ce brevet concerne un amplificateur de puissance radiofréquence à large bande. Cependant, la structure de la bobine d'inductance d’arrêt utilisée dans le circuit de polarisation ne peut être trouvée dans le document en question.
Par conséquent, en raison des aspects négatifs décrits ci-dessus et de l'inadéquation des solutions existantes en la matière, il est devenu nécessaire de procéder à un développement dans le domaine technique concerné.
L'invention s'inspire de la situation actuelle et vise à résoudre les problèmes susmentionnés.
L’objectif principal de l'invention est de réduire les capacités parasites de shunt dans les circuits de polarisation, et ainsi d'obtenir des valeurs à large bande.
Un autre objectif de l'invention est de réduire les pertes résistives provoquées par le courant circulant à travers la bobine d’inductance.
Un autre objectif de l'invention est d'augmenter la bande passante sans perte de performances.
Un autre objectif de l'invention est de réduire l'effet de la bobine d'inductance d’arrêt sur la bande passante dans le circuit de polarisation.
Afin de remplir les objectifs susmentionnés, l'invention concerne un circuit de polarisation comprenant au moins une bobine d’inductance d’arrêt (de préférence, au moins deux bobines d’inductance d’arrêt), dont une extrémité est connectée à la borne de drain d'au moins un transistor et dont l'autre extrémité est connectée à une tension d'alimentation, et à la masse par l’intermédiaire d’un condensateur de découplage, dans le but de réduire les capacités parasites de shunt et les pertes de la bobine l'inductance dans des conceptions ciblées à large bande, à haut rendement et à haute puissance.
Avantageusement, chaque bobine d’inductance d’arrêt a une largeur de ligne de transmission de 15 µm.
On va maintenant décrire des configurations préférées de la présente invention, à titre illustratif et non limitatif, avec référence aux dessins annexés.
est une vue de la configuration de mesure utilisée dans les évaluations de performances de la bobine d’inductance dans le circuit de polarisation conventionnel utilisé dans les conceptions d'amplificateur de puissance réparti selon l’invention.
est une vue comparant les résultats de simulation et de mesure de la bobine d'inductance Lc dans le circuit de polarisation conventionnel utilisé dans les conceptions d'amplificateur de puissance réparti selon l’invention.
est une vue du modèle à éléments localisés haute fréquence de la bobine d’inductance Lc de circuit de polarisation selon l’invention.
La illustre la circulation séparée du liquide et de l’air au niveau du dispositif d’essorage
La illustre en perspective un dispositif d’essorage conforme à un quatrième mode de réalisation fabriquée en deux pièces.
La illustre en perspective et en coupe axiale un dispositif d’essorage selon le quatrième mode de réalisation.
La illustre en perspective et en coupe axiale un cinquième mode de réalisation.
La illustre en perspective et en coupe axiale un sixième mode de réalisation.
DESCRIPTION DE MODES DE REALISATION Sur les différentes figures, les mêmes références désignent des éléments identiques ou similaires. Pour des raisons de clarté de l'exposé, certains éléments ne sont pas nécessairement représentés à l'échelle.
Concernant le repérage géométrique, la direction A repère l’axe du produit, notamment l’axe du col du flacon (col du récipient). De plus, la direction A repère l’axe de l’essoreur et de la tige de l’applicateur. On peut qualifier cet axe A de ‘principal’ ou de ‘longitudinal’.
Récipient Le système de conditionnement et d'application représenté aux figures 1 et 2 comporte un récipient 9 contenant le produit à appliquer, par exemple un produit de maquillage tel qu'un fond de teint, un mascara, un rouge à lèvres, un vernis à ongles, ou généralement tout produit cosmétique.
Au lieu de ‘récipient’, on peut aussi utiliser les termes ‘flacon’ ou ‘réservoir’ pour désigner le contenant/conteneur qui renferme le produit cosmétique, qui peut être liquide ou pâteux. On note que le produit liquide ou pâteux pourrait être autre qu’un produit cosmétique, par exemple un médicament, un produit de décoration, etc…
Le récipient 9 peut être fait en verre ou en matière synthétique plastique ou en matière thermoplastique. Ce récipient 9 peut être transparent ou opaque.
La contenance du récipient peut typiquement être supérieure à 5 ml. Dans une gamme d’applications particulières la contenance du récipient peut être comprise entre 20 ml et 100 ml. L’espace intérieur du flacon est noté 99 .
Selon l’exemple illustré, ce récipient 9 est pourvu en partie supérieure d'un col 90 . Ce col est fileté sur son extérieur. Ce col comprend un bord supérieur délimité par le plan d’accostage (ou siège) sur lequel vient accoster le dispositif d’essorage W qui sera discuté en détail plus loin.
Une paroi radialement intérieure du col, repérée 94 , forme un cylindre de réception pour le dispositif d’essorage.
Le diamètre intérieur du col noté D0 est compris entre 3 mm et 20 mm. De préférence, notamment pour des applicateurs à tigelles en matière plastique. D0 sera compris entre 9 mm et 12 mm pour les applications type visées.
L’applicateur 3 comprend une tigelle 31 et une tête d’applicateur 33 . L’applicateur 3 comprend également une partie formant capuchon apte à venir être vissé sur le col fileté 90 susmentionné, comme visible à la . La partie formant capuchon peut être réalisé en deux parties, à savoir une pièce d’aspect 32 visible de l’extérieur, et une pièce technique 34 non visible de l’extérieur lorsque l’applicateur 3 est installé sur le flacon. Il n’est toutefois pas exclu de réaliser le capuchon en une seule pièce.
Habituellement, l’épaisseur e 6 est inférieure à 1,5λ v , où λ v est la longueur d’onde d'une onde de volume de fréquences f HFmin qui peut se propager parallèlement à la face externe de la structure mince 6. La fréquence f HFmin est définie plus loin.
À titre d’illustration, ici, la structure mince 6 est un panneau composite constituant le fuselage d’un avion. Dans ce cas, le dispositif 4 est l'avion qui contient ce panneau composite.
La structure mince 6 est réalisée en matériaux composites laminés, c’est-à-dire par un empilement, dans une direction perpendiculaire à la face externe, d’une succession de couches chacune réalisée dans un matériau respectif. Comme expliqué dans le chapitre II sur les variantes, l’enseignement donné dans ce cas particulier est transposable sans difficulté particulière à de nombreuses autres structures possibles.
Pour simplifier la , la structure mince 6 est représentée sous la forme d’un simple rectangle. Toutefois, en réalité, la forme de la structure mince 6 est plus complexe. En particulier, dans le cas particulier d'un panneau composite du fuselage, la structure mince 6 présente typiquement des courbes arrondies.
Dans le cas où le dispositif 4 est un avion, le dispositif 4 comporte typiquement au moins un moteur 10 de propulsion qui, par exemple, entraîne en rotation les pales d'une turbine pour déplacer l'avion et le faire voler. Ainsi, dans ce mode de réalisation, l’utilisation normale du dispositif 4 consiste à entraîner en rotation cette turbine à l’aide du moteur 10.
Classiquement, l'utilisation normale du dispositif 4 génère un signal basse fréquence qui fait vibrer la structure mince 6 à basse fréquence. Une utilisation "normale" est une utilisation du dispositif 4 qui n’a pas uniquement pour but de détecter un défaut dans la structure mince 6. Ainsi, ici, l’utilisation normale du dispositif 4 consiste à entraîner les pales de la turbine à une vitesse qui permet de propulser l’avion le long d’une trajectoire. Dans ce texte, « basse fréquence » désigne des fréquences comprises entre 5 Hz et 20 kHz.
Le dispositif 4 est tel que 95 % de la puissance du signal basse fréquence est comprise dans une bande [f BFmin , f BFmax ] de fréquences lorsque le dispositif 4 est utilisé en absence de signal haute fréquence généré par l’appareillage 8. Autrement dit, le spectre de puissance du signal basse fréquence construit à partir d’échantillons d’une mesure des vibrations de la structure mince 6 lorsque le dispositif 4 est utilisé, et en absence du signal haute fréquence généré par l’appareillage 8, présente un lobe de puissance qui représente 95 % de la puissance totale mesurée sur toute l’étendue du spectre de puissance construit qui s'étend de 5 Hz à 20 kHz. Ce lobe de puissance débute à la fréquence f BFmin et se termine à la fréquence f BFmax . Ce spectre de puissance est construit en appliquant une transformée de Fourier aux échantillons de la mesure des vibrations acquises à une fréquence d’échantillonnage f e constante. Cette fréquence f e est supérieure 40 kHz et, ici, également supérieure à deux fois la fréquence f HFmax . La fréquence f HFmax est décrite plus loin.
Ici, le dispositif 4 génère un signal basse fréquence lorsqu’il est utilisé pour lequel : - la fréquence f BFmin est supérieure à 5 Hz et, de préférence, supérieure à 100 Hz, et - la fréquence f BFmax est inférieure à 20 kHz ou à 5 kHz.
Par exemple, il a été observé expérimentalement que les vibrations dans la structure 6 qui apparaissent lorsque le moteur 10 entraîne la turbine en rotation pour propulser l’avion sont comprises entre 100 Hz et 2 kHz.
Les fréquences f BFmin et f BFmax sont différentes. La largeur de la bande [f BFmin ; f BFmax ] est supérieure à 5 Hz et, typiquement, supérieure 100 Hz.
La puissance du signal basse fréquence généré par le dispositif 4 lorsqu’il est utilisé est suffisamment importante pour être capable de déplacer un défaut de type contact entre ses états ouvert et fermé. Le signal basse fréquence généré par le dispositif 4 lorsqu’il est utilisé est une onde vibratoire appelée également « onde élastique à basse fréquence ». Elle se propage parallèlement à la face externe de la structure mince 6 et de partout dans la structure mince 6. Elle est réfléchie par des discontinuités dans la structure mince 6 et, en particulier, par les bords de la structure mince 6.
Généralement, le signal basse fréquence généré par le dispositif 4 lors de son utilisation normale est un signal généré involontairement. Il s’agit donc d’un bruit. Ce bruit peut présenter les caractéristiques d'un champ diffus mais pas nécessairement. Les caractéristiques du signal basse fréquence ne peuvent donc pas être réglées ou contrôlées précisément contrairement aux caractéristiques d’un signal basse fréquence généré par un émetteur basse fréquence dédié à cette fonction. C’est pour cela que ce signal basse fréquence n’a pas été utilisé dans les procédés connus de détection de défauts tels que celui décrit dans l’article A1.
À cause d’un problème lors de la fabrication de la structure mince 6 ou à cause de l’usure liée à l’usage répété du dispositif 4, un défaut de type contact peut apparaître dans la structure mince 6. Un tel défaut de type contact est par exemple une fissure. Dans le cas d’un composant en matériaux composites laminés, une telle fissure peut apparaître à l’intérieur d’une des couches de matériaux du composant ou être le résultat d’un délaminage entre deux couches empilées l’une sur l’autre.
Il est important de détecter rapidement un tel défaut, notamment pour déclencher des opérations de maintenance préventives avant que le défaut ne s’agrandisse jusqu’à un stade où cela rend le dispositif 4 inutilisable.
L’appareillage 8 permet de détecter l’apparition d’un défaut de type contact dans la structure mince 6 à un stade précoce, c’est-à-dire bien avant que ce défaut rende le dispositif 4 inutilisable.
Pour cela, l’appareillage 8 utilise la modulation vibro-acoustique qui apparaît en présence d’un défaut, d’un signal basse fréquence et d’un signal haute fréquence. Il comporte à cet effet : - un émetteur haute fréquence 20, - un capteur 22, - un calculateur électronique 24, et - une interface homme-machine 26.
Des échantillons de poudre ont ensuite été obtenus par séchage de la suspension dialysée à une température de séchage de 100 °C pendant 12 heures.
Exemple 3 comparatif : synthèse à l’état solide De l’oxyde de lanthane, de l’oxyde d’europium et du phosphate de diammonium ont été mélangés dans des conditions stœchiométriques et broyés dans un mortier en agate. Le broyat a ensuite été chauffé à 800 °C pendant 1 heure, refroidi, puis maintenu à 1100 °C pendant 12 heures. Du phosphate de lanthane dopé par 5 % d’europium sous une forme massive, c’est-à-dire de grains présentant une taille supérieure à plusieurs microns a ainsi été obtenu.
Méthodes de caractérisation Afin de caractériser les différents produits obtenus pour les exemples 1 à 3, les méthodes suivantes ont été mises en œuvre.
Des caractérisations des phases cristallines ont été effectuées par diffraction des rayons X avec un diffractomètre Bruker ® D8 Advance avec un rayonnement Cu Kα de longueur d’onde λ=1,5409 Å avec un détecteur LynxEye ® XE-T.
Des observations de la morphologie ont été effectuées au moyen d’un microscope électronique à balayage à effet de champ Hitachi S4800 sous une tension d’accélération des électrons de 5 kV. Les échantillons à observer ont été préparés par dépôt d’une goutte de solution comportant les nano-batônnets sur une grille de cuivre revêtue d’un revêtement de carbone d’une épaisseur de 3 nm.
Des mesures de potentiel Zeta ont été effectuées au moyen d’un dispositif Malvern ® ZetaSizer Nano ZS.
Des spectres d’émission ont été mesurés au moyen d’un superfluoromètre (FluoroMax-4, Horiba ® ) équipé d’une lampe à xénon de 150 W et d’un tube photomultiplicateur Hamamatsu R928P.
La représente l’évolution pour les exemples 1 et 2 des diffractogrammes mesurés par diffraction des rayons X préalablement à l’étape de chauffage (0 min) et pour différentes durées de chauffage (5 min et 60 min) à 160 °C.
Les diffractogrammes théoriques des phases rhabdophane et monazite sont représentés sur les axes horizontaux inférieur et supérieur respectivement.