INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le CI PID 126 compare la pression de sortie de consigne obtenue à partir de la table de correspondance 128, 129 à la rétroaction de pression fournie par le transducteur de pression 27 et fonctionne pour réduire au minimum la différence (par exemple, une erreur) entre les deux pressions résultant en un signal de commande de sortie à la servocommande 127, ce qui provoque un changement de fonctionnement du dispositif à fluide rotatif 18 pour atteindre plus étroitement la pression de sortie de consigne (par exemple, la vitesse du moteur 24 est ajustée, ce qui règle indirectement le flux dû à la pompe 22, qui est une pompe à cylindrée fixe, pour arriver à la valeur de pression de la table de correspondance 128, 129 . Dans certains modes de réalisation, le CI PID 126 est programmé avec des limites de signal de commande maximale et minimale pour garantir que le dispositif à fluide rotatif 18 fonctionne au sein d’une plage souhaitée.
La servocommande 127 reçoit le signal de commande du CI PID 126 , amplifie le signal et transmet un courant électrique au moteur électrique 24 pour produire un mouvement proportionnel au signal de commande et atteindre la pression de sortie de consigne souhaitée.
En se référant à présent aux FIGS 1 et 4, le fonctionnement du système de dispositif à fluide 12 dans un mode de fonctionnement normal et un mode de fonctionnement de commande d'entrée sera décrit. Une tension est fournie au circuit 114 du contrôleur 20 à partir de l'alimentation 111 (par exemple, batterie, générateur, etc.). Le circuit 114 étant dans un état alimenté, le FPGA 116 reçoit des paramètres de fonctionnement détectés via la pluralité dʼentrées 110 . Le FPGA 116 utilise ces paramètres de fonctionnement détectés et la table de correspondance 128 pour déterminer des paramètres (par exemple, tension, courant de phase, angle de phase, etc.) du signal électrique 25 qui sont en corrélation avec l'attribut souhaité (par exemple, la puissance constante, le couple constant, la vitesse constante, la compensation de pression, la compensation de pression variable, etc.) du dispositif à fluide rotatif 18 . La servocommande 127 du contrôleur 20 délivre au moteur électrique 24 le signal électrique 25 ayant les paramètres déterminés.
Exemple 11 : Test de fermeture de blessure d’un tapis confluent de kératinocytes primaires fraichement isolés pour les peptides TALRIRATYGEY, LRIRATYG, LRIRFTYK, CSGLRIRFTYKSGC, et CLRIRFTYKC
Le test de fermeture de blessure a été réalisé selon le protocole décrit ci-dessus (Exemple 1) avec des kératinocytes primaires fraichement isolés. Le peptide TALRIRATYGEY (SEQ ID NO : 17) a été utilisé comme peptide contrôle, l’Epidermal Growth Factor (EGF) recombinant humain (Peprotech, France) comme contrôle positif et le milieu de culture seul, comme contrôle négatif.
LRIRATYG (SEQ ID NO : 13) LRIRFTYK (SEQ ID NO : 1) CLRIRFTYKC (SEQ ID NO : 2) CSGLRIRFTYKSGC (SEQ ID NO : 3)
Les résultats montrent une activité supérieure significative aux peptides TALRIRATYGEY (SEQ ID NO : 17) et LRIRATYG (SEQ ID NO : 13) pour l’ensemble des peptides étudiés à 12 et 24h. Les peptides ayant les activités les plus importantes sont les peptides, par ordre croissant, LRIRFTYK (SEQ ID NO : 1), CSGLRIRFTYKSGC (SEQ ID NO : 3) et CLRIRFTYKC (SEQ ID NO : 2).
Exemple 8 : Exemples de compositions comprenant les peptides selon l’invention.
Composition n°1 : Emulsion W/O (eau dans huile) Ingrédients % AQUA (WATER) QS 100 HEXYL LAURATE 37.000 GLYCERIN 5.000 METHYL GLUCOSE ISOSTEARATE 3.500 DIMETHICONE 3.000 DISTEARDIMONIUM HECTORITE 3.000 EUPHORBIA CERIFERA (CANDELILLA) WAX 1.500 PEG-45/DODECYL GLYCOL COPOLYMER 1.000 SODIUM SALICYLATE 0.580 SODIUM BENZOATE 0.480 MAGNESIUM SULFATE 0.100 DISODIUM EDTA 0.100 PEPTIDE LRIRFTYK (SEQ ID N : 1) 0.0001
Composition N°2 : émulsion O/W (huile dans eau) Ingrédients % AQUA (WATER) QS 100 CYCLOMETHICONE 4.000 GLYCERIN 3.000 HYDROGENATED POLYISOBUTENE 3.000 PPG-15 STEARYL ETHER 2.000 ETHYLHEXYL PALMITATE 2.000 STEARETH-2 2.000 STEARETH-21 2.000 STEARIC ACID 1.750 CETYL ALCOHOL 1.500 SODIUM SALICYLATE 0.600 POLYACRLAMIDE, C13-14 ISOPARAFFIN, LAURETH-7 0.400 XANTHAN GUM 0.300 SODIUM BENZOATE 0.200 PEPTIDE CLRIRFTYKC (SEQ ID N : 2) 0.001
Composition N°3 : lotion Ingrédients % AQUA (WATER) QS 100 GLYCERIN 5.000 SODIUM BENZOATE 0.700 SODIUM SALICYLATE 0.550 BIS-PEG-18 METHYL ETHER DIMETHYL SILANE 0.500 TETRASODIUM EDTA 0.200 PEPTIDE CSGLRIRFTYKSGC (SEQ ID N : 3) 0.003
Composition N°4 : Gel Ingrédients % AQUA (WATER) QS 100 CYCLOMETHICONE 4.000 GLYCERIN 3.000 SODIUM SALICYLATE 0.600 POLYACRLAMIDE, C13-14 ISOPARAFFIN, LAURETH-7 0.500 CARBOMER 0.500 SODIUM BENZOATE 0.200 PEPTIDE LRIRFTYKSGLRIRFTYK (SEQ ID N : 4) 0.003
POLYMERES EN FORME D’ETOILE FONCTIONNALISES PAR UN DERIVE CATECHOL ET LEURS UTILISATIONS DOMAINE DE L’INVENTION La présente invention porte sur de nouveaux polymères en forme d’étoile, fonctionnalisés au moins en partie par un dérivé catéchol et sur l’utilisation de tels polymères pour la préparation de matériaux aux propriétés adhésives et/ou auto-cicatrisantes, notamment utiles dans le domaine médical.
ETAT DE LA TECHNIQUE Les matériaux polymériques sont largement utilisés dans les dispositifs médicaux. En fonction de leur utilisation, des polymères dégradables aux propriétés élastiques sont nécessaires, notamment dans le domaine de l'ingénierie tissulaire. Ces matériaux (bio)dégradables permettent de répondre aux problèmes associés aux matériaux biostables, dont le devenir à long terme est généralement remis en question, tout en produisant une inflammation minimale à long terme.
Comme pour les matériaux biostables, les matériaux polymères biodégradables sont des polymères thermoplastiques ou des polymères réticulés. En particulier, les élastomères dégradables réticulés font actuellement l'objet d'une grande attention en raison de nombreuses propriétés spécifiques intéressantes pour l'ingénierie/réparation des tissus mous, notamment 1) une dégradation linéaire préservant les propriétés mécaniques et la structure 3D des matériaux au fil du temps ; 2) la possibilité d'atteindre un module d'Young élevé ; et 3) une cristallinité limitée provenant de chaînes polymériques moins orientées, améliorant la colonisation cellulaire et réduisant la réponse inflammatoire.
Parmi les différentes stratégies chimiques disponibles pour développer des réseaux polymériques par thermoréticulation, comme par exemple la polycondensation, la réaction de Diels-Alder, la chimie "click" ou l’irradiation gamma, la photoréticulation est une stratégie efficace en raison de son temps de réaction rapide, de sa mise en œuvre facile et de sa faible production d'énergie thermique (J.L. Ifkovits and J.A. Burdick, Tissue Eng. 13 (2007) 2369–2385). Les inventeurs ont par exemple décrit dans la demande EP 3 680 273 l'utilisation de copolymères hyperbranchés fonctionnalisés à leurs extrémités par des fonctions photoréactives, comme par exemple un azoture d'aryle, pour produire des élastomères après irradiation UV et photoinsertion de nitrène.
Cependant, l'un des inconvénients majeurs de ces élastomères chimiquement réticulés est leur incapacité à se cicatriser après un dommage ou une rupture, en particulier dans les applications biomédicales où la manipulation par l'utilisateur et/ou la manipulation chirurgicale et l'implantation sont fréquentes et peuvent résulter en un dommage préjudiciable du matériau.
Le procédé va être décrit dans des exemples de mises en œuvre en référence aux figures 5 à 11.
En référence à la , le procédé selon l’invention comprend une étape E1 de réception d’un flux entrant de biogaz BS fourni par un module de production de biogaz (non représenté) et une étape E2 de séparation dudit flux entrant de biogaz BS reçu en un flux de biométhane BM, contenant de préférence au moins 90 % de méthane, et un flux de gaz résiduels dit « de combustion » GR1 dont la teneur en méthane est supérieure à 25 %.
De préférence, le procédé comprend en outre une étape E3 de production d’électricité par combustion dudit flux de combustion GR1 dans le module de combustion MC.
De préférence, le procédé comprend en outre une étape E4 d’alimentation électrique de l’unité d’épuration UE à partir d’au moins une partie de l’électricité produite par le module de combustion MC à partir de la combustion du flux de combustion GR1.
Exemple s 1 ( )
Le premier étage de membranes S1 est configuré pour recevoir le flux entrant de biogaz BS et le séparer en un premier rétentat R1 et un premier perméat P1.
Le deuxième étage de membranes S2 est configuré pour recevoir le premier rétentat R1 et le séparer en un deuxième rétentat R2, correspondant au flux de biométhane BM sortant, et un deuxième perméat P2 qui est recirculé dans le flux entrant de biogaz BS.
Le troisième étage de membranes S3 est configuré pour recevoir le premier perméat P1 et le séparer en un troisième rétentat R3, acheminé dans le flux de combustion GR1 jusqu’au module de combustion MC, et un troisième perméat P3, qui est recirculé dans le flux entrant de biogaz BS.
Exemple 2 ( )
Le deuxième étage de membranes S2 est configuré pour recevoir le premier rétentat R1 et le séparer en un deuxième rétentat R2, correspondant au flux de biométhane BM, et un deuxième perméat P2 dont une partie est recirculée dans le flux entrant de biogaz BS et une autre partie est acheminée dans le flux de combustion GR1 jusqu’au module de combustion MC.
Le troisième étage de membranes est configuré pour recevoir le premier perméat P1 et le séparer en un troisième rétentat R3, acheminé dans le flux de combustion GR1 jusqu’au module de combustion MC, et un troisième perméat P3, qui est recirculé dans le flux entrant de biogaz BS.
Exemple 3 ( )
Le troisième étage de membranes S3 est configuré pour recevoir le premier perméat P1 et le séparer en un troisième rétentat R3, acheminé dans le flux de combustion GR1, et un troisième perméat P3, dont une partie est recirculée dans le flux entrant de biogaz BS et une autre partie est acheminée dans le flux de combustion GR1 jusqu’au module de combustion MC.
Avantageusement, l’organe de liaison 32 comporte une partie d’appui 35, destinée à venir en contact avec la cloison verticale 22. Cette partie d’appui 35 permet une reprise des efforts sur la cloison verticale 22.
Le dispositif d’ajustement 30 comporte par ailleurs avantageusement un organe de calage 36 porté par le plancher inférieur 16, et recevant une partie inférieure 24a de l’escalier 24. L’organe de calage 36 a notamment pour but d’annuler les défauts de hauteur entre les planchers 16a et 16b.
Comme cela est représenté sur la , l’organe de calage 36 est de préférence fixé au sous-plancher structurel 16a.
Avantageusement, le dispositif d’ajustement 30 comporte des moyens 37 de fixation de l’escalier 24 avec le planche inférieur 16. Par exemple, dans le cas où le dispositif d’ajustement 30 comporte un organe de calage 36, les moyens de fixation 37 traversent de préférence l’organe de calage 36 pour se fixer au sous plancher structurel 16a. Les moyens de fixation 37 comportent pas exemple des rivets ou des boulons, ou tout autre moyen envisageable.
La hauteur de l’organe de calage 36 est choisie en fonction de la hauteur H1 souhaitée.
Afin que l’escalier 24 puisse reposer sur l’organe de calage 36 à la hauteur choisie, l’escalier 24 est, lors de son montage, mobile en rotation autour de la liaison pivot 34. Ceci permet de disposer d’un organe de calage 36 de hauteur limitée, la différence de hauteur entre les planchers inférieur et supérieur d’une structure à l’autre étant absorbée par l’inclinaison de l’escalier 24.
Il en résulte que l’inclinaison des marches de l’escalier 24 peut varier d’une structure 10 à l’autre, mais cette inclinaison est généralement négligeable.
On notera que l’escalier 24 est monté au cours d’un procédé de montage qui va maintenant être décrit.
Le procédé de montage comporte les étapes successives suivantes :
- montage de l’organe de liaison 32 sur le plancher supérieur 18, l’organe de liaison 32 étant configuré pour que la hauteur H2 soit sensiblement égale à la hauteur H, c’est-à-dire égale à 2,5 mm près ;
- optionnellement, fixation de l’organe de calage 36 sur le plancher inférieur 16, l’organe de calage 36 étant choisi de sorte que la hauteur H1 soit sensiblement égale à la hauteur H, c’est-à-dire égale à 2,5 mm près, et soit sensiblement égale à la hauteur H2, c’est-à-dire égale à 2,5 mm près ;
- assemblage de l’escalier 24 avec l’organe de liaison 32,
- pivotement de l’escalier 24 autour de la liaison pivot 34, jusqu’à ce qu’une partie basse 24a de l’escalier 24 vienne reposer sur l’organe de calage 36.
Avantageusement, le procédé comporte une étape de choix d’un organe de calage 36, tel que la différence entre la hauteur H1 de la première marche de l’escalier par rapport au plancher inférieur et la hauteur H, H2 de chaque autre marche est inférieure à 2,5 mm
Dispositif de nettoyage de capteur lidar DOMAINE DE L’INVENTION La présente invention se rapporte à un dispositif de nettoyage de capteur notamment à un dispositif de nettoyage d’un capteur lidar pour nettoyer la surface supérieure du capteur ou d’une couverture de champ de vision du capteur, au moins une unité de distribution de liquide de nettoyage sur la surface supérieure du capteur ou celle de la couverture de champ de vision du capteur et une unité d’essuyage pour essuyer la surface supérieure du capteur ou la couverture du champ de vision du capteur en balayant au moins en partie la surface supérieure du capteur ou de la couverture de champ de vision du capteur avec un essuie-glace de l’unité d’essuyage.
Il convient de souligner que dans la description et les revendications, la conjonction "ou" représente la fonction logique "ou inclusif" et "ou exclusif" et remplace l’expression "et/ou".
Description détaillée de l’invention L’invention concerne un procédé de synthèse de la polyépichlorhydrine qui met en œuvre une polymérisation cationique de l’épichlorhydrine par ouverture de cycle selon un mécanisme dit de « monomère activé ». Dans ce mécanisme, montré dans le schéma 5, les fins de chaînes sont neutres et la propagation a lieu via l'attaque nucléophile d'un groupe hydroxyle sur l'ion oxonium présent dans le monomère, formant ainsi, uniquement, une PECH diol linéaire.
Schéma 5 : Mécanisme monomère activé
Dans l'objectif de contrôler la masse molaire de la PECH, la polymérisation procède essentiellement en deux phases :
Phase 1 : initiation de la polymérisation en mettant en présence de l'épichlorhydrine, du trifluoroéthérate de bore, un amorceur de polymérisation, et éventuellement d'un solvant non chloré ;
Phase 2 : polymérisation par ajout contrôlé d'épichlorhydrine.
La phase de terminaison de la polymérisation procède de façon classique en présence d'eau.
a) la réaction d'épichlorhydrine avec du trifluoroéthérate de bore en présence d’un amorceur de polymérisation et éventuellement d'un solvant non chloré ;
b) l’addition d'épichlorhydrine au produit de réaction obtenu à l’étape a) ;
Dans certains modes de réalisation, l’amorceur de polymérisation est l’eau, le butanediol ou le 3-chloro-1,2-propanediol, de préférence l’eau.
Dans certains modes de réalisation, le solvant non chloré est le toluène, l’acétonitrile ou le nitrométhane, de préférence le toluène.
Dans certains modes de réalisation, l’amorceur de polymérisation et l’épichlorhydrine sont utilisés en quantités sensiblement équimolaires à l’étape a).
Dans certains modes de réalisation, l’amorceur de polymérisation est utilisé en excès par rapport au trifluoroéthérate de bore à l’étape a).
Dans certains modes de réalisation, l’épichlorhydrine est utilisée pure ou dans un solvant à l’étape b). Dans certains modes de réalisation, ledit solvant est identique à celui utilisé à l’étape a).
Dans certains modes de réalisation, l’épichlorhydrine est additionnée en une ou plusieurs fois à l’étape b).
34 Direction d’émission
36 Unité de commande et/ou de réglage
38 Dispositif de nettoyage de capteur
40 Véhicule
42 Installation de chauffage
46 Bras d’essuie-glace
48 Direction de déplacement de l’essuie-glace
50 Elément de raccord de tuyau
52 Géométrie de section de rail
56 Tuyau
58 Compresseur
60 Fil résistant
64 Capteur de température
66 Axe longitudinal de l’élément de rail
70 Angle d’orientation de la buse
72 Angle d’orientation de la buse
A cet effet, la présente invention concerne un procédé pour la mesure d’une concentration d’au moins un gaz dans un mélange gazeux en utilisant un dispositif, le dispositif comprenant : - un tube à décharge, configuré pour recevoir le mélange gazeux par une voie d’entrée et pour produire une décharge électrique après ionisation des gaz du mélange gazeux lorsqu’une pression à l’intérieur du tube atteint une pression déterminée et lorsqu’une tension appliquée entre les extrémités du tube est supérieure à une tension déterminée ; - une pompe, configurée pour obtenir la pression déterminée dans le tube à décharge; - un capteur d’image configuré pour acquérir une image multi-spectrale comprenant un nombre K d’images mono-spectrales du tube à décharge pendant que la décharge électrique est produite, une bande spectrale d’acquisition d’une image mono-spectrale parmi les K images mono-spectrales étant différente d’une autre bande spectrale d’acquisition d’une autre image mono-spectrale parmi les K images mono-spectrales, le nombre K étant supérieur ou égal à 3; - une unité de pilotage et de traitement configurée pour piloter le fonctionnement du dispositif et pour traiter l’image acquise par le capteur d’image et déterminer une concentration de l’au moins un gaz dans le mélange de gaz à partir d’une partie de l’image du tube à décharge; le procédé comprenant les étapes suivantes: - définir sur le logiciel de pilotage et de traitement un ensemble de paramètres, - aspirer le mélange gazeux dans le tube à décharge, - fermer la voie d’entrée du mélange gazeux dans le tube à décharge, - créer une dépression dans le tube à décharge avec la pompe, - appliquer la tension déterminée aux extrémités du tube à décharge, - augmenter la tension appliquée aux extrémités du tube à décharge jusqu’à ce que la décharge électrique se forme à l’intérieur du tube à décharge - acquérir l’image multi-spectrale du tube à décharge pendant que la décharge électrique est produite - déterminer si une zone de l’image est saturée, la zone étant de forme tubulaire et centrée autour d’une projection dans l’image d’un axe du tube à décharge, - continuer à augmenter la tension appliquée aux extrémités du tube à décharge jusqu’à ce que la zone soit saturée, - déterminer la concentration de l’au moins un gaz dans le mélange gazeux sur la base de la valeur d’au moins un pixel dans chaque image mono-spectrale de l’image multi-spectrale acquise lorsque la zone est déterminée saturée, l’au moins un pixel étant sélectionné à l’extérieur de la zone saturée.
Selon ces dispositions des mesures ont pu être réalisées sur des mélanges gazeux comprenant jusqu’à 5 gaz.
Selon un mode de mise en œuvre, le dispositif comprend en outre un module d’élimination d’un gaz inflammable présent dans le mélange gazeux, le module d’élimination comprenant : - une pompe du module d’élimination, configurée pour introduire le mélange gazeux dans le module d’élimination, via une valve d’introduction du module d’élimination, une autre valve de sortie du module d’élimination assurant une communication fluidique du module d’élimination avec le tube à décharge du dispositif lorsqu’elle est ouverte, - un capteur de détection du gaz inflammable configuré pour détecter le gaz inflammable dans le mélange gazeux, - un absorbeur configuré pour absorber le gaz inflammable, le procédé comprenant en outre les étapes suivantes avant l’étape d’aspiration du mélange gazeux dans le tube à décharge: - aspirer le mélange gazeux dans le module d’élimination, avec la pompe du module d’élimination, la valve d’introduction dudit module d’élimination étant ouverte, l’autre valve de sortie du module d’élimination étant fermée; - mesurer la concentration de gaz inflammable dans le mélange gazeux avec le capteur de détection du gaz inflammable, - absorber le gaz inflammable avec l’absorbeur, - vérifier l’absence du gaz inflammable dans le mélange gazeux, - si la vérification détermine que le gaz inflammable est toujours présent dans le mélange, reconduire le mélange gazeux vers l’absorbeur, - si la vérification détermine que le gaz inflammable est éliminé du mélange, ouvrir l’autre valve du module d’élimination pour conduire le mélange résultant vers le tube à décharge.
Selon un mode de mise en œuvre, le gaz inflammable est de l’oxygène O 2
Selon un mode de mise en œuvre, le nombre K d’images mono-spectrales dans une image multi-spectrale acquise par le capteur d’image est égal à 3, et dans lequel la bande spectrale d’acquisition des 3 images est centrée respectivement sur la longueur d’onde de la couleur rouge, sur la longueur d’onde de la couleur bleu, et sur la longueur d’onde de la couleur verte.
Selon un mode de mise en œuvre, l’ensemble de paramètres définis à l’étape de définition comprend au moins l’un parmi : la tension déterminée, la pression déterminée, une identification des signatures de références des gaz du mélange gazeux selon une base des bandes spectrales d’acquisition du capteur d’image, une sélection d’une autre base générée à partir des signatures de référence des gaz du mélange gazeux, une conversion des signatures de référence des gaz du mélange gazeux dans la base choisie, une génération de la palette de couleurs.
Selon un mode de mise en œuvre, l’étape d’aspiration du mélange gazeux dans le tube à décharge est réalisée, sans la pompe, par l’effet d’une différence de pression entre une pression à l’intérieur du tube à décharge (1) et une pression dans la voie d’entrée du mélange de gaz.
Selon un mode de mise en œuvre, l’étape d’aspiration du mélange de gaz est réalisée avec la pompe.
Selon un mode de mise en œuvre, dans l’étape de détermination des concentrations de l’au moins un gaz dans le mélange gazeux, la concentration de l’au moins un gaz dans le mélange gazeux est déterminée sur la base d’une moyenne, dans chaque image monospectrale, de la valeur d’une pluralité de pixels sélectionnés à l’extérieur de la zone saturée.
Selon un mode de mise en œuvre, l’étape de détermination des concentrations de l’au moins un gaz dans le mélange gazeux comprend la résolution d’un système d’équations à n inconnues, où n est un nombre de gaz dans le mélange gazeux.
Selon un mode de mise en œuvre, lorsque K est égal à 3, les équations sont définies comme suit :
est la couleur de référence du gaz i, est le pourcentage du gaz i dans le mélange gazeux, ledit pourcentage étant corrélé à sa pression partielle, est la valeur dans chaque image mono-spectrale de l’au moins un pixel sélectionné à l’extérieur de la zone saturée ZS dans l’image multi-spectrale, ou la moyenne des valeurs dans chaque image mono-spectrale de la pluralité de pixels sélectionnés à l’extérieur de la zone saturée ZS dans l’image multi-spectrale.
Selon un mode de mise en œuvre, la bande spectrale Color1 correspond à la couleur rouge, la bande spectrale Color2 correspond à la couleur verte, la bande spectrale Color3 correspond à la couleur bleue.
Selon un mode de mise en œuvre, lorsque K est supérieur à 3, les équations sont définies comme suit :
Avant d’envoyer la consigne de vitesse, il est souhaitable d’avoir la certitude que cette vitesse indiquée sur le panneau 110 est réglementaire.
En effet, comme expliqué en préambule de la présente demande, la caméra 10 peut également détecter par erreur un panneau 110’ qui comprend une indication de vitesse ne correspondant pas à une vitesse réglementaire.
Une telle situation est illustrée dans l’exemple des figures 2 et 3.
Dans cet exemple, le premier véhicule 200 circule derrière un deuxième véhicule 300, par exemple un poids lourd, dont la face arrière 301 comprend un symbole prenant la forme d’un panneau 110’ avec l’indication d’une vitesse limite autorisée du deuxième véhicule 300.
On comprend aisément dans cette deuxième situation que le premier véhicule 200 peut à l’aide de la caméra 10 détecter ce panneau 110’ et interpréter l’indication de la vitesse figurant sur ce panneau comme une vitesse réglementaire.