INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La est une vue du résultat de simulation S21 de la bobine d’inductance 1 selon l’invention avec une largeur de ligne de transmission de 60 µm et une largeur de ligne de transmission de 40 µm. En outre, le modèle à éléments localisés de la bobine d’inductance 1 présenté ci-dessus est illustré en . Ici, l'élément le plus important, déterminant le point de coupure haute fréquence, est la capacité de shunt C p3 . En réduisant cette capacité parasite C p3 , il est possible d'obtenir des bandes passantes plus larges, comme le montre la .
Les capacités parasites les plus importantes C p1 , C o , affectant les pertes à haute fréquence, sont Cp1 et Co. En réduisant ces capacités parasites C p1 , C o , il est possible de réduire les pertes à haute fréquence, comme le montre la .
Dans une mise en œuvre particulière, la première face 121 et la deuxième face 122 opposée de l’insert 120 sont jointes à la structure textile 110.
Dans un premier exemple, on peut choisir une jonction parmi : un adhésif, de la colle, du scotch, une soudure, une liaison et toutes combinaisons de celles-ci.
Dans un deuxième exemple, la structure textile 110 peut être formée dans un matériau thermoformable, qui lorsqu’il est chauffé au-delà d’une température prédéterminée, se rétracte autour de l’insert 110 en s’adaptant à ses dimensions.
Dans un troisième exemple, la structure textile 110 peut comprendre des dimensions intérieures qui sont telles que l’insert 110 est positionné de manière très étroite dans la structure textile.
Toutefois, selon les besoins, on pourra envisager d’utiliser d’autres types de jonction, et ce, sans nécessiter de modifications substantielles de l’invention.
En pratique, lorsque l’on regarde dans une direction transversale à l’axe longitudinal D de l’insert 120, la zone de jonction périphérique extérieure 130 recouvre et dépasse d’au moins une distance prédéterminée au-delà de chaque côté latéral de l’insert 120.
Dans un premier exemple, la distance prédéterminée est la même pour tous les côtés latéraux de l’insert 120.
Dans un deuxième exemple, la distance prédéterminée est différente au moins pour deux côtés latéraux de l’insert 120.
En particulier, tout ou partie de la zone de jonction périphérique extérieure 130 est assemblé par au moins une soudure.
Ainsi, l’invention couvre également une zone de jonction périphérique extérieure 130 qui est assemblée par deux ou plusieurs soudures.
Dans un premier exemple, tout ou partie des soudures sont contigus.
Dans un deuxième exemple, au moins deux soudures sont adjacentes.
En outre, la zone de jonction périphérique extérieure 130 est découpée le long de tout ou partie de la soudure de manière à former une bordure extérieure de la bande de tissu 100.
Dans une première mise en œuvre particulière, la bordure extérieure de la bande de tissu 100 est astiquée avec des moyens d’astiquage connus, pour éliminer toute partie abrasive et inesthétique.
Dans une deuxième mise en œuvre particulière, la bordure extérieure la bande de tissu 100, en particulier la tranche, est teinte pour lui donner un aspect souhaité.
Dans une troisième mise en œuvre particulière, la bande de tissu 100 est cousue ou piquée pour lui donner un aspect souhaité.
L’émetteur 20 est apte à générer un signal haute fréquence qui se propage dans la structure mince 6 parallèlement à sa face externe. Pour cela, l’émetteur 20 est fixé sur la structure mince 6 sans aucun degré de liberté dans des directions parallèles à la face externe de la structure mince 6. De plus, ici, l’émetteur 20 est fixé sur la structure mince 6 sans aucun degré de liberté dans une direction perpendiculaire à la face externe. Par exemple, l’émetteur 20 est collé sur la face externe ou interne de la structure mince 6. L’émetteur 20 peut aussi être reçu dans un logement réalisé à cet effet dans l’épaisseur de la structure mince 6. Dans ce dernier cas, l’émetteur 20 est situé entre les faces externe et interne de la structure mince 6.
L’émetteur 20 est apte à générer un signal haute fréquence qui présente les caractéristiques décrites ci-dessous. Ici, l’émetteur 20 ne remplit aucune autre fonction à l’intérieur du dispositif 4 ou du système 2 que celle consistant à générer ce signal haute fréquence.
Le signal haute fréquence généré par l’émetteur 20 est une onde élastique. Dans le cas d'une structure mince, de préférence, le signal haute fréquence est une onde de Lamb. 95 % de la puissance du signal haute fréquence est comprise dans une bande [f HFmin ; f HFmax ] de fréquences lorsque le signal haute fréquence est émis en absence de signal basse fréquence. Ainsi, le spectre de puissance construit à partir d’échantillons d’une mesure des vibrations de la structure mince 6 lorsque le signal haute fréquence est émis et lorsque le dispositif 4 est inutilisé, présente un lobe de puissance qui représente 95 % de la puissance totale mesurée sur toute l’étendue du spectre de puissance construit. Ce lobe de puissance débute à la fréquence f HFmin et se termine à la fréquence f HFmax . Ce spectre de puissance est construit en appliquant une transformation de Fourier directement aux échantillons de la mesure des vibrations acquis à la fréquence f e d’échantillonnage constante.
Lorsque le dispositif 4 est inutilisé, la structure mince 6 n’est soumise à aucune vibration, sauf celles éventuellement générées par l’émetteur 20.
La fréquence f HFmin est deux fois supérieure à la fréquence f BFmax et généralement cinq ou dix fois supérieure à la fréquence f BFmax .
La fréquence f HFmax est choisie pour éviter la détection de défaut de trop petite taille. En effet, plus la fréquence f HFmax est grande et plus la taille des défauts détectables par l’appareillage 8 est petite. Or il est souhaitable de ne pas détecter des défauts de trop petite taille qui ne présentent aucun risque pour le fonctionnement du dispositif 4 et qui ne doivent donc déclencher aucune opération de maintenance préventive. À cause de cela, généralement, la fréquence f HFmax est inférieure à 5 MHz.
Les fréquences f HFmin et f HFmax sont dans la bande de fréquences où l’atténuation par unité de longueur des ondes de Lamb dans la structure mince 6 est faible. Typiquement, les fréquences f HFmin et f HFmax sont choisies pour que l'atténuation des ondes de Lamb soit suffisamment faible pour permettre aux ondes de Lamb de se propager sur une longueur suffisante avant d’être trop atténuée. Une "longueur suffisante" est une longueur qui permet aux ondes de Lamb d'atteindre le défaut à détecter. Par exemple, une longueur suffisante est une longueur comprise entre 0,1.L max et L max ou entre 0,5.L max et L max , où L max est la plus grande distance qui sépare l'émetteur 20 d'un bord de la structure mince 6. "trop atténuée" signifie que la modulation vibro-acoustique générée par l'interaction du signal basse fréquence et des ondes de Lamb au niveau du défaut le plus éloigné que l'appareillage 8 doit permettre de détecter, n'est pas détectable à partir des mesures du capteur 22 car la puissance du signal causé par la modulation vibro-acoustique est inférieure ou égale à la puissance du bruit de mesure. Le bruit de mesure est égal à la somme du bruit ambiant dans la structure mince 6 et du bruit électronique de appareillage 8 et, notamment, du capteur 22. Ainsi, le choix des fréquences f HFmin et f HFmax dépend des caractéristiques de la structure mince 6 et des caractéristiques du bruit de mesure. Typiquement, les fréquences f HFmin et f HFmax sont donc choisies en réalisant des expérimentations ou des simulations numériques jusqu'à trouver des valeurs acceptables pour les fréquences f HFmin et f HFmax .
Les fréquences f HFmin et f HFmax sont également situées à l’intérieur de la bande passante du capteur 22, c’est-à-dire à l’intérieur de la bande de fréquences où les vibrations sont mesurables par ce capteur 22.
Enfin, le signal haute fréquence est conçu pour, combiné avec le signal basse fréquence généré par l’utilisation normale du dispositif 4, produire une modulation vibro-acoustique détectable lorsque la structure mince 6 comporte un défaut de type contact et cela sans imposer de contrainte particulière sur le signal basse fréquence. En effet, ici, les caractéristiques du signal basse fréquence sont imposées par la construction et l’utilisation normale du dispositif 4. Il a été établi que pour que la génération simultanée des signaux haute fréquence et basse fréquence produise une modulation vibro-acoustique détectable lorsqu’un défaut de type contact est présent, le signal haute fréquence généré par l’émetteur 20 doit vérifier deux conditions appelées par la suite, respectivement, condition (1) et condition (2).
La condition (1) est que la durée du signal haute fréquence doit être supérieure à 1/f BFmin . Ici, pour satisfaire cette condition, le signal haute fréquence est émis pendant toute la durée d i d’un intervalle [t i ; t i+1 ]. Ainsi, l’émission du signal haute fréquence débute à un instant t i et se termine à un instant t i+1 . Les intervalles d’émission du signal haute fréquence peuvent être répétés. De préférence, la durée d i est plusieurs fois supérieure à 1/f BFmin . Par exemple, la durée d i est dix ou cent fois supérieure à 1/f BFmin . Dans ce mode de réalisation, la durée d i est choisie suffisamment longue pour que le signal haute fréquence ait le temps d’être réfléchi par les bords de la structure mince 6 avant de revenir vers le capteur 22.
Pour économiser de l’énergie, la durée d i est aussi choisie assez courte, c’est-à-dire typiquement inférieure à 5 min ou 1 min ou 30 s.
La condition (2) est qu’il existe un spectre de puissance du signal vibratoire mesuré par le capteur 22 dans lequel : - 95 % de la puissance du spectre du signal basse fréquence est comprise dans une plage [u BFmin ; u BFmax ] de fréquences lorsque le dispositif 4 est utilisé en absence du signal haute fréquence généré par l’appareillage 8, et - 95 % de la puissance du signal haute fréquence est comprise dans une plage [u HFmin ; u HFmax ] de fréquences lorsque le signal haute fréquence est émis en absence du signal basse fréquence, et - le signal haute fréquence est configuré pour que la largeur de la plage [u HFmin ; u HFmax ] soit systématiquement inférieure à la fréquence u BFmin relevée dans le même spectre de puissance.
Étant donné que le signal basse fréquence est généré par l'utilisation du dispositif 4, la largeur de la plage [u BFmin ; u BFmax ] est systématiquement supérieure à 5 Hz ou 100 Hz.
Actuellement, la raison pour laquelle la condition (2) permet de détecter des modulations vibro-acoustiques alors que les caractéristiques du signal basse fréquence ne sont pas ajustables est la suivante : la modulation vibro-acoustique produite par un défaut génère dans le spectre de puissance des lobes additionnels de puissance. Ces lobes additionnels de puissance sont le résultat de l’apparition d’harmoniques à des fréquences égales à f HFi + n.f BFm , où : - f HFi est une fréquence comprise dans la plage [f HFmin ; f HFmax ], - f BFm est une fréquence comprise dans la plage [f BFmin ; f BFmax ], - n est un entier relatif, c’est-à-dire un nombre entier pouvant être positif ou négatif, et - le symbole "." désigne l'opération de multiplication.
La puissance de ces harmoniques est beaucoup plus faible que la puissance du signal haute fréquence. Ainsi, si une telle harmonique apparaît à l’intérieur de la plage [u HFmin ; u HFmax ], elle ne peut pas être distinguée du signal haute fréquence lui-même et n’est donc pas détectable. Lorsque la condition (2) est vérifiée, cela garantit que ces harmoniques sont systématiquement situées en dehors de la plage [u HFmin ; u HFmax ] et donc qu'elles sont détectables. De plus, il est avantageux que le signal haute fréquence soit configuré pour que la largeur de la plage [u HFmin ; u HFmax ] soit deux, quatre ou dix fois inférieure à la fréquence u BFmin .
Le spectre de puissance du signal vibratoire pour lequel la condition (2) est vérifiée n’est pas nécessairement celui construit en appliquant directement une transformée de Fourier aux échantillons du signal vibratoire acquis à la fréquence f e constante. Au contraire, comme illustré dans le mode de réalisation de la , il peut s’agir d’un spectre de puissance construit à partir d’échantillons du signal vibratoire ayant déjà subi un post-traitement tel qu’un re-échantillonnage adaptatif, un filtrage ou autre.
Pour une détection latérale pour laquelle la portée requise est moins importante, un écart d’angle azimutal Δα entre le premier axe central D300a et le deuxième axe central D300b supérieur à 30°, notamment 40°, peut être utilisé.
Afin de limiter les détections non pertinentes, par exemple la détection d’un pont ou d’un trottoir dans le cas d’un véhicule automobile , comme représenté en projection sur la , l’angle d’élévation β du premier ou du deuxième axe central D300a, D300b est inférieur à 10° (+/-5° par rapport à la direction horizontale), de préférence inférieur à 5° (+/-2,5° par rapport à la direction horizontale).
De plus, toujours pour limiter les détections non pertinentes, comme représenté sur la vue en projection de face de la , l’angle d’assiette γ1 ou γ2 entre la direction longitudinale de l’antenne Y1 ou Y2 (correspondant au grand axe de la section du cône d’émission ou de réception associé à l’antenne) avec la direction horizontale est inférieur à 30°, notamment inférieur à 5°. Les angles d’assiette des antennes 300a, 300b seront choisis sensiblement égaux pour maximiser la portée de détection. La différence entre les angles d’assiette des deux antennes 300a et 300b sera par exemple inférieur à 30°, notamment inférieur à 5°.
Les antennes 300a, 300b sont de préférence placées derrière une zone uniforme de la pièce de carrosserie 100, c’est-à-dire ayant une composition uniforme et une épaisseur constante, de manière à limiter les réflexions parasites de l’onde électromagnétique. Pour cette raison, on évitera si possible de placer l’antenne à cheval entre deux pièces de carrosserie 100.
La première antenne 300a peut être une antenne émettrice utilisée seulement pour l’émission d’une onde électromagnétique et la deuxième antenne 300b peut être une antenne réceptrice utilisée seulement pour la réception d’une onde électromagnétique. Dans ce cas, l’émission et la réception peuvent être continues ce qui permet d’obtenir une détection continue. L’antenne réceptrice 300b est alors configurée pour détecter l’onde électromagnétique émise par l’antenne émettrice 300a et réfléchie par un obstacle situé dans le cône d’émission C300a de l’antenne émettrice 300a vers le cône de réception C300b de l’antenne réceptrice 300b.
Dans ce cas, la différence d’angle d’assiette entre la direction longitudinale Y1 de la première antenne 300a et la direction longitudinale Y2 de la deuxième antenne 300b est de préférence inférieur à 30°, notamment inférieur à 10°, par exemple 0°, de manière à limiter les pertes entre l’émission et la réception et ainsi maximiser la portée de détection.
Les antennes 300a, 300b et notamment les métasurfaces 500a, 500b sont également placées au plus près de la surface interne de la pièce de carrosserie 100 afin de limiter les potentielles réflexions parasites.
L’utilisation d’une première 300a et d’une deuxième 300b antennes d’un même système radar 200 ayant des orientations différentes permet également d’augmenter le champ de détection par rapport à l’utilisation d’une antenne unique.
Par ailleurs, la configuration du système radar 200 permet de positionner les antennes 300a, 300b au plus près de la surface interne de la pièce de carrosserie 100 de manière à limiter les pertes ou les risque de réflexion sur la pièce de carrosserie 100 tandis que l’unité électronique 900 peut être disposée plus en retrait par rapport à la pièce de carrosserie 100 de manière à la protéger d’un éventuel choc sur la pièce de carrosserie 100. Cependant, la distance entre l’unité électronique 900 et les antennes 300a, 300b peut être limitée, par exemple inférieure à 500mm de manière à limiter les pertes ou atténuations lors de la propagation de l’onde électromagnétique dans les guides d’onde 700a, 700b.
Selon un mode de réalisation particulier représenté sur les figures 6 à 8, le système radar 200 comprend une antenne émettrice 300a et deux antennes réceptrices 300b et 300b' disposées sur un côté du pare-chocs avant 100 d'un véhicule à moteur 1. Les antennes 300a, 300b, 300b' sont par exemple fixées à l'arrière de la peau du pare-chocs 100. L'unité électronique 900 est par exemple disposée plus en retrait par rapport au pare-chocs 100 de manière à être protégée en cas de choc. L'antenne émettrice 300a et la première antenne réceptrice 300b sont par exemple positionnées dans une partie frontale du pare-chocs 100, c’est-à-dire la partie du pare-chocs orientée sensiblement perpendiculairement à la direction X de déplacement du véhicule 1 et située entre les phares du véhicule 1 tandis que la deuxième antenne réceptrice 300b' est disposée dans une partie latérale du pare-chocs 100, ici la partie gauche, dont l’orientation est différente de la partie frontale, par exemple latéralement au-delà de la zone délimitée par les phares du véhicule 1 dans l’exemple des figures 7 et 8. La partie latérale du pare-chocs forme par exemple un angle inférieur à 45° avec la direction X d’avancement du véhicule 1.
L'antenne émettrice 300a est disposée entre les deux antennes réceptrices 300b et 300b’ dans la direction latérale, c’est-à-dire selon l’axe Y. Ainsi, les antennes 300a, 300b et 300b’ sont disposées dans des zones différentes de la pièce de carrosserie 100, les différentes zones étant décalées les unes des autres selon la largeur du véhicule, c’est-à-dire selon l’axe Y, et l’antenne émettrice 300a est disposée dans une zone centrale par rapport aux zones associées aux antennes réceptrices 300b et 300b' ce qui permet d’obtenir un champ de détection important pour le système radar 200. L'axe central D300b du cône de réception de la première antenne réceptrice 300b est orienté en azimut dans une direction correspondant sensiblement à la direction X d'avancement du véhicule, l'écart angulaire en azimut avec la direction X est par exemple inférieur à 5°, notamment égal à 0° de manière à pouvoir réaliser une détection frontale des obstacles 50 situés devant le véhicule 1 comme représenté sur la .
L'angle d'élévation de l’axe central D300b est sensiblement confondu avec la direction horizontale, l'écart angulaire entre l'axe central D300b et la direction horizontale (plan XY) est notamment inférieur à 5°. L'antenne émettrice 300a peut avoir sensiblement la même orientation que la première antenne réceptrice 300b ou peut être décalée angulairement en azimut du côté de la deuxième antenne réceptrice 300b'. La différence d’angle azimutal Δα1 entre l'axe central D300a du cône d'émission de l'antenne émettrice 300a et l'axe central D300b du cône de réception de la première antenne réceptrice 300b est par exemple inférieur à 30°, par exemple 20° de manière à optimiser la portée de détection dans la direction frontale X du véhicule 1. L'angle d’élévation de l'axe central D300a du cône d'émission C300a de l'antenne émettrice 300a est sensiblement confondu avec la direction horizontale, l'angle d’élévation de l’axe central D300a est notamment inférieur à 5°, par exemple égal à 0°. La deuxième antenne réceptrice 300b' a une orientation azimutale différente de la première antenne réceptrice 300b pour élargir le champ de détection et permettre une détection des obstacles 50 situés sur le côté du véhicule 1. La différence d’angle azimutal Δα2 entre l'axe central D300b’ du cône de réception de la deuxième antenne réceptrice 300b' et l’axe central D300a de l’antenne émettrice 300a est par exemple supérieur à 30 °, par exemple environ 40° ce qui permet d ‘élargir le champ de détection du système radar 200. L'angle d'élévation de l'axe central D300b’ du cône de réception de la deuxième antenne réceptrice 300b' est sensiblement confondu avec la direction horizontale, l'angle entre l'axe central D300b’ et la direction horizontale est notamment inférieur à 5°, par exemple égal à 0°.
Concernant la position en hauteur des antennes 300a, 300b et 300b’ au niveau du pare-chocs 100, les antennes 300a, 300b et 300b’ sont de préférence positionnées au-dessus d’un plan horizontal passant par le point le plus haut de la poutre de chocs et de son absorbeur ou en dessous d’un plan horizontal passant par le point le plus bas de la poutre de chocs et de son absorbeur.
Dans l'exemple de la , la première antenne réceptrice 300b a une longueur supérieure à l’antenne émettrice 300a et la deuxième antenne réceptrice 300b’ (qui peuvent, elles, avoir la même longueur). Une longueur d'antenne supérieure correspond à une métasurface de plus grande dimension permettant d'obtenir une ouverture plus importante et donc une résolution spatiale améliorée permettant de discriminer deux éléments distincts situés à une distance importante, par exemple 100m. La première antenne réceptrice 300b de dimension supérieure permet ainsi d’accroître la résolution spatiale dans la direction frontale correspondant à la direction X d’avancement du véhicule 1. Le cône de réception de la deuxième antenne réceptrice 300b' peut comprendre une zone de recouvrement avec le cône de réception de la première antenne réceptrice 300b. Un tel recouvrement peut notamment permettre de détecter un dysfonctionnement de l'une des antennes réceptrices 300b, 300b'. De plus, un tel recouvrement permet de réaliser un suivi d’un obstacle se déplaçant dans le champ de détection couvert par l’ensemble du système radar 200 comprenant l’antenne émettrice 300a et les deux antennes réceptrices 300b et 300b’.
Ainsi, en fonctionnement, l'antenne émettrice 300a émet une onde électromagnétique dans son cône d'émission. Cette onde électromagnétique est réfléchie par des obstacles 50, tels que d'autres véhicules ou des piétons ou des éléments urbains fixes, et renvoyée vers le cône de réception de la première antenne réceptrice 300b pour les obstacles situés devant le véhicule 1 et vers le cône de réception de la deuxième antenne réceptrice 300b’ pour les obstacles situés sur le côté gauche du véhicule 1 comme représenté sur la .
D'autre part, les antennes 300a, 300b, 300b’ peuvent être reconfigurées de sorte qu'une antenne émettrice 300a peut être reconfigurée pour permettre une réception de l'onde électromagnétique et inversement, une antenne réceptrice 300b, 300b' peut être reconfigurée pour émettre une onde électromagnétique. Ainsi, par exemple, en cas de dysfonctionnement de l'antenne émettrice 300a, la première antenne réceptrice 300b peut être reconfigurée en antenne émettrice afin de permettre de préserver une fonction de détection en association avec la deuxième réceptrice 300b’. Cependant, la détection est alors dégradée, la portée et/ou le champ de détection sont par exemple réduits par rapport à la configuration initiale.
En conséquence, le procédé selon l’invention permet d’amener les fluides corporels à une température et une pression au-delà de leurs points critiques de sorte que lesdits fluides ne peuvent être classés ni comme un liquide ni comme une vapeur.
En particulier, la désagrégation des tissus et des os est atteinte par les fluides corporels de la dépouille qui avaient été portés à un état supercritique.
Cela indique que le procédé ne requiert pas l’ajout ou l’injection d’eau ou d’un quelconque catalyseur d’oxydation.
En particulier, le procédé selon la présente invention est différent d’un procédé à l’eau supercritique étant donné qu’il est basé sur l’utilisation des propres fluides du corps sans vie amenés à un état supercritique.
Le procédé selon l’invention repose sur la création d’une réaction supercritique dans tous les fluides corporels du corps de la personne décédée afin d’assurer la désagrégation des tissus et des os de la dépouille placée à l’intérieur de la chambre de crémation.
Le procédé de la présente invention permet de consommer moins d’énergie et conduit à des quantités plus importantes de cendres humaines que la crémation standard par les flammes.