INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Etat de la technique antérieure Un tel ensemble, que l’on retrouve notamment dans une turbine, comprend un disque, et des aubes s’étendant radialement depuis le disque et dont les pieds sont engagés axialement et retenus radialement dans des alvéoles de la périphérie externe du disque, lesdites alvéoles étant disposées en alternance avec des dents du disque.
Les expressions axial, radial et circonférentiel sont entendues relativement à un axe principal de la turbomachine passant par le centre du disque, qui est l’axe de rotation des ensembles rotatifs.
Les aubes comprennent également des plates-formes internes agencées circonférentiellement bout à bout de manière à définir ensemble la limite interne du flux d’écoulement des gaz chauds circulant dans la turbine. La partie de l’aube située intérieurement par rapport à la veine, c'est-à-dire entre la plate-forme interne et le pied, est appelée échasse. Selon cette disposition, des espaces sont formés entre deux échasses adjacentes, et forment des cavités inter-échasses ou inter-aubes. Des cavités dites de fond d’alvéole sont également formées par des espaces radiaux situés entre les pieds d’aubes et les fonds des alvéoles.
Alternativement, l’ensemble tournant peut faire partie d’une turbine contrarotative comprenant deux rotors mobiles en rotation dans des sens inverses l’un de l’autre. Dans ce cas, les aubes peuvent s’étendre radialement vers l’intérieur depuis des pieds organisés en périphérie du rotor. Les plateformes définissent alors un espace extérieur par rapport à la veine.
Afin d’améliorer les performances de la turbomachine, et d’éviter l’échauffement du disque par le flux des gaz chauds issus d’une chambre de combustion amont et s’écoulant à travers la veine, il est important de limiter au maximum la circulation de ces gaz sous les plates-formes et à travers les cavités inter-aubes, à l’aide de moyens d’étanchéité. En effet, la partie des gaz de veine s’écoulant sous les plates-formes ne participe pas à l’entrainement en rotation des aubes et chauffe directement les dents du disque. Il est particulièrement avantageux d’agencer les moyens d’étanchéité à l’aval des cavités inter-aubes afin d’autoriser une pressurisation de ces cavités à une valeur sensiblement identique à celle des gaz de veine, ce qui limite l’effet d’aspiration dans les cavités.
A cette fin, il est connu d’utiliser, par exemple sur l’ensemble rotatif présenté ci-avant, un flasque, également appelé jonc, visant à assurer une étanchéité axiale d’une zone annulaire s’étendant radialement entre les plates-formes et le disque, en face aval de l'échasse et du pied.
Ce flasque peut être en forme de jonc annulaire métallique, formé d’une paroi annulaire radiale comprenant une seule fente radiale, ou formée approximativement de secteurs agencés bout à bout, généralement agencé en aval des cavités inter-aubes.
Le flasque est typiquement engagé dans une rainure du disque d’une part, et d’autre part par des crochets montés sur les aubes ou bien une rainure définie dans les plateformes des aubes.
Le flasque permet de plus de mettre en œuvre un maintien des aubes selon la direction axiale, qui est la direction d’insertion des pieds des aubes dans les alvéoles du disque, puisqu’il est disposé en contact axial avec les pieds des aubes.
De préférence, pour cette étape i), on procède à plusieurs échange(s) ionique(s) avec une solution contenant au moins un sel d’ammonium choisi parmi les sels de chlorate, sulfate, nitrate, phosphate, ou acétate d’ammonium, de manière à éliminer au moins en partie, les cations alcalins et de préférence les cations Na+ présents dans la zéolithe. De préférence, le sel d’ammonium est le nitrate d’ammonium NH4NO3.
La température de l’étape i) d’échange ionique est avantageusement comprise entre 20 et 100 °C, de préférence entre 40 et 90 °C, de manière préférée 60 et 80 °C. Le nombre d’échange ionique varie avantageusement entre 1 et 10 et de préférence entre 2 et 9 de manière préférée entre 4 et 7.
L’étape ii) de traitement de désalumination de ladite zéolithe EMT peut avantageusement être réalisée par toutes les méthodes connues de l’homme du métier. De manière préférée, la désalumination est réalisée par un traitement thermique en présence de vapeur d’eau (ou steaming selon la terminologie anglo-saxonne) suivi par un ou plusieurs lavage(s) acide(s).
De préférence, l’étape ii) de désalumination est réalisée par un ou plusieurs traitement(s) thermique(s) en présence de vapeur d’eau suivi d’un ou plusieurs lavage(s) acide(s).
De préférence, le premier traitement thermique en présence de vapeur d’eau auquel est soumise ladite zéolithe EMT est réalisé à une température comprise entre 200 et 900 °C, de préférence entre 300 et 900 °C, de manière encore plus préférée entre 400 et 750 °C. La durée dudit traitement thermique est avantageusement supérieure ou égale à 0,5 h, de préférence comprise entre 0,5 h et 24 h, et de manière préférée entre 1 h et 12 h et de manière très préférée entre 1 h et 6 h. Le pourcentage volumique de vapeur d’eau durant le traitement thermique est avantageusement compris entre 5 et 100 %, de préférence entre 20 et 100 %, de manière très préférée entre 40 et 100 %. La fraction volumique autre que la vapeur d’eau éventuellement présente est formée d’air. Le débit de gaz formé de vapeur d’eau et éventuellement d’air est avantageusement compris entre 0,2 L.h-1.g-1 et 10 L.h-1.g-1 de zéolithe EMT.
Le traitement thermique permet d’extraire les atomes d’aluminium de la charpente de la zéolithe EMT tout en maintenant le rapport atomique global SiO2/Al2O3 de la zéolithe traitée inchangée.
Le traitement thermique est systématiquement suivi par au moins une étape de lavage acide. Ce lavage peut être réalisé par une solution aqueuse d’acide minéral, de préférence l’acide chlorhydrique (HCl). Elle peut être réalisée à une température comprise entre 20 °C et 80 °C, de préférence à température ambiante sous agitation.
L’étape ii) de traitement thermique en présence de vapeur d’eau est avantageusement répétée autant de fois qu’il est nécessaire pour obtenir une zéolithe EMT de rapport SiO2/Al2O3 de charpente convenable pour la mise en œuvre du procédé d’invention.
Un critère essentiel de la présente invention est de préparer dans l’étape i) un gel de précurseur de zéolithe ayant un rapport (XO2 + SiO2 (EMT))/(Al2O3 (EMT) + Y2O3) et de préférence SiO2/Al2O3 compris entre 15 et 40.
Sans être lié à une quelconque théorie, un rapport (XO2 + SiO2 (EMT))/(Al2O3 (EMT) + Y2O3) du gel précurseur inférieur à 15 ne permet pas la réincorporation totale de l’aluminium dans la structure de la zéolithe lors de la recristallisation alors qu’un rapport supérieur à 40 ne permet pas la réincorporation totale du silicium, avec dans les deux cas apparition de phases amorphes dans les diffractogrammes de rayons X.
Le procédé de préparation selon l’invention permet donc d’ajuster le rapport (XO2 + SiO2 (EMT))/(Al2O3 (EMT) + Y2O3) du gel précurseur dans la gamme entre 15 et 40 en fonction de la zéolithe de type structural EMT choisie et de l’apport supplémentaire ou pas, au sein du mélange réactionnel d’au moins une source d'au moins un élément tétravalent XO2 et/ou d’au moins une source d'au moins un élément trivalent Y2O3.
Dans le cas où le rapport SiO2/Al2O3 de la zéolithe de départ est compris entre 15 et 40, l’ajout d’une source supplémentaire d’au moins un élément trivalent Y2O3 Y étant de préférence l’aluminium et/ou d’une source supplémentaire d'au moins un élément tétravalent XO2, X étant de préférence le silicium n’est pas nécessaire mais elle peut être effectuée tout en s’assurant que le rapport (XO2 + SiO2 (EMT))/(Al2O3 (EMT) + Y2O3) du gel précurseur reste compris entre 15 et 40.
Dans le cas où le rapport SiO2/Al2O3 de la zéolithe EMT de départ est compris entre 15 et 40, l’ajout d’une source supplémentaire d'au moins un élément tétravalent XO2, X étant de préférence le silicium, est possible mais n’est pas nécessaire. La quantité de silicium additionnée ne doit alors pas excéder 30 % de la quantité de silicium apportée par la zéolithe de départ et le rapport (XO2 + SiO2 (EMT))/(Al2O3 (EMT) + Y2O3) du gel précurseur doit être compris entre 15 et 40.
Dans le cas où l’ajout d’une source supplémentaire d’aluminium et /ou d’une source supplémentaire de silicium est réalisé, cela permet une économie de la zéolithe EMT de départ.
La ou les source(s) du(es)dit(s) élément(s) tétravalent(s) peu(ven)t être tout composé comprenant l'élément X et pouvant libérer cet élément en solution aqueuse sous forme réactive.
Lorsque X est le titane, on utilise avantageusement Ti(OEt)4 comme source de titane.
Tel qu’il est utilisé ici, le terme « à haute teneur en huile » signifie que la quantité totale d’huiles dans un produit représente plus d’environ 10 % en poids, et même plus d’environ 40 % en poids, par rapport au poids total du produit.
Le « produit » dans l’expression « produit à haute teneur en huile » se présente de préférence sous la forme d’une émulsion, d’une lotion, d’un baume ou d’une crème, et est utilisé de préférence pour le nettoyage et/ou le démaquillage des matières kératineuses, notamment de la peau du visage.
Jusqu’à présent, pour les produits de nettoyage, les propriétés de la mousse sont fortement influencées par la teneur en huile, et un produit à haute teneur en huile a normalement une très mauvaise propriété moussante. Grâce à la combinaison selon la présente invention, il est possible d’obtenir des propriétés moussantes bonnes à excellentes même avec une teneur en huile très élevée, par exemple une teneur en huile supérieure à environ 10 % en poids, et même supérieure à environ 40 % en poids, par rapport au poids total du produit.
Composition moussante La composition moussante selon la présente invention comprend un système tensioactif, au moins une huile, un stabilisateur d’interface, et une phase aqueuse facultative, notamment pour le nettoyage et/ou le démaquillage des matières kératineuses, en particulier la peau du visage, et notamment facultativement sous forme d’émulsion, de lotion, de baume ou de crème.
Plus précisément, le système tensioactif comprend au moins un sulfosuccinate d’alkyle comme tensioactif anionique et au moins un tensioactif amphotère, et facultativement au moins un tensioactif non ionique. Le système tensioactif, chaque tensioactif qu’il contient et les quantités du système tensioactif et de chaque tensioactif sont définis comme ci-dessus.
La au moins une huile est choisie parmi huiles d’origine végétale ou animale, huiles d’ester, huiles d’éther, huiles d’hydrocarbure, huiles de silicone et des mélanges de celles-ci ; et le stabilisateur d’interface est choisi parmi un polymère de polyuréthane. La au moins une huile, le stabilisateur d’interface et leurs quantités sont définis comme ci-dessus.
La phase aqueuse comprend de l’eau et facultativement au moins un monoalcool et/ou un polyol tel que défini ci-dessus.
En variante, la composition moussante selon la présente invention comprend la combinaison ci-dessus et au moins une huile, dans laquelle à la fois la combinaison et l’au moins une huile sont définies comme ci-dessus.
Le rapport pondéral du polymère de polyuréthane sur la au moins une huile va d’environ 1:500 et environ 1:1, de préférence entre environ 1:200 et environ 1:10, ou entre environ 1:100 et environ 1:25.
La composition comprenant une quantité de polymère de polyuréthane inférieure aux plages ci-dessus ne peut pas obtenir des performances de moussage souhaitables, et la composition comprenant une quantité de polymère de polyuréthane supérieure aux plages ci-dessus peut plutôt inhiber le renforcement des mousses.
Grâce aux composants spécifiques et au rapport pondéral spécifique du polymère de polyuréthane sur l’au moins une huile, la composition nettoyante selon la présente invention permet un nettoyage efficace des matières kératineuses, des mousses perçues et souhaitables, et aucune irritation des yeux et des matières kératineuses, rendant les matières kératineuses fraîches et propres.
Procédé et utilisation La composition selon la présente invention peut être utilisée pour un processus de nettoyage et/ou de démaquillage des matières kératineuses, telles que la peau, en particulier le visage, en étant appliquée sur les matières kératineuses.
La composition selon l’invention peut être appliquée par tout moyen permettant une répartition uniforme, notamment à l’aide d’un doigt, ou d’un coton, d’une tige, d’un pinceau, d’une gaze, ou d’une spatule, et peut être éliminée par rinçage à l’eau.
Ainsi, selon un autre aspect, la présente invention concerne un procédé de nettoyage et/ou de démaquillage des matières kératineuses, en particulier de la peau, comprenant l’application sur les matières kératineuses, en particulier la peau, de la composition selon la présente invention, et le rinçage de ladite composition après une durée facultative.
Selon encore un autre aspect, la présente invention concerne l’utilisation de la combinaison selon la présente invention pour améliorer les propriétés de la mousse, même pour les produits à haute teneur en huile.
Selon encore un aspect supplémentaire, la présente invention concerne l’utilisation d’un polymère de polyuréthane, notamment formé par la réaction d’un prépolymère (i) avec un coréactif (ii), et facultativement terminé par un agent de coiffe terminale (iii), dans lequel le prépolymère (i) est formé par la réaction de composés polyhydroxylés, de polyisocyanates, et facultativement de diols de faible poids moléculaire, pour améliorer la rhéologie d’un système émulsifié et renforcer et stabiliser les mousses qui y sont formées.
À cet effet, l’invention a pour objet un dispositif de protection des mollusques, en particulier des moules, contre les prédateurs, ce dispositif étant du type positionnable sur un pieu apte à supporter une corde porte-mollusques, entre ledit pieu et un filet apte à entourer ledit pieu sur au moins une partie de la longueur dudit pieu, caractérisé en ce que ledit dispositif comprend un disque évidé délimité par un bord circonférentiel externe, en ce que ce disque est muni d’une fente radiale à l’intérieur de laquelle le pieu est apte à être inséré, en ce que la fente radiale a la forme d’un U ouvert en direction du bord circonférentiel externe du disque, en ce que les branches du U sont des branches élastiques, élastiquement déformables dans le sens d’un rapprochement et d’un écartement l’une de l’autre, et en ce que chaque branche du U forme avec l’âme du U, au niveau de sa zone de liaison à l’âme du U, un angle au plus égal à 90° à l’état non déformé du U.
Le dispositif de protection fait ainsi office de moyen d’écartement du filet du pieu. Il se caractérise par sa simplicité de pose. La réalisation des branches du U sous forme de branches élastiquement déformables permet un maintien du dispositif de protection autour du pieu par simple serrage élastique. Les branches du U de la fente sont configurées pour être rappelées élastiquement en position rapprochées l'une de l'autre. Les branches du U de la fente tendent ainsi à se resserrer élastiquement pour pincer le pieu. Ces branches forment les branches d’une pince rappelées élastiquement dans une position dans laquelle elles sont aptes à enserrer le pieu. L’angle formé entre les branches et l’âme du U, à l’état non déformé du U, facilite ce maintien par pincement. Cet angle est de préférence compris entre 70 et 88°. Les branches du U tendent ainsi à s’écarter l’une de l’autre au cours de l’introduction du pieu dans la fente avant de se resserrer élastiquement autour du pieu.
Selon un mode de réalisation de l’invention, à l’état non déformé du U, les branches du U convergent depuis l’âme du U en direction du bord circonférentiel externe du disque avant de diverger pour constituer entre elles un V apte à former un guide d’entrée à l’intérieur de la fente. Ce guide d’entrée facilite l’introduction du pieu dans la fente.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le disque présente une épaisseur, prise au niveau de chaque branche du U, au moins égale à 25 mm. Ainsi, les risques de décrochage intempestif du dispositif du pieu sont réduits.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le disque est en matière de synthèse, de préférence en polyéthylène haute densité .
Selon un mode de réalisation de l’invention, les branches du U sont munies, sur leurs parties en regard, de nervures s’étendant longitudinalement depuis l’une des faces en direction de l’autre face du disque. Ces nervures renforcent la résistance mécanique du dispositif et permettent d’assurer un meilleur accrochage au pieu.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le disque évidé est formé d’un cercle interrompu au niveau de la fente et de bras sensiblement radiaux disposés à l’intérieur du cercle entre la fente et ledit cercle.
L’invention a encore pour objet un ensemble pour la conchyliculture, en particulier pour la mytiliculture, du type comprenant un pieu apte à supporter une corde porte-mollusques, un filet et au moins un dispositif de protection des mollusques, en particulier des moules, contre les prédateurs, ce dispositif de protection étant du type positionnable entre ledit pieu et le filet apte à entourer ledit pieu sur au moins une partie de la longueur dudit pieu, caractérisé en ce que ledit dispositif, qui est conforme à celui décrit ci-dessus, comprend un disque évidé délimité par un bord circonférentiel externe, en ce que ce disque est muni d’une fente radiale à l’intérieur de laquelle le pieu est apte à être inséré, en ce que la fente radiale du ou de chaque dispositif de protection a la forme d’un U ouvert en direction du bord circonférentiel externe du disque, en ce que les branches du U sont des branches élastiques, élastiquement déformables dans le sens d’un rapprochement et d’un écartement l’une de l’autre, et en ce que chaque branche du U forme avec l’âme du U, au niveau de sa zone de liaison à l’âme du U, un angle au plus égal à 90° à l’état non déformé du U.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le filet a la forme d’une gaine tubulaire ouverte à chacune de ses extrémités, l’une des extrémités dite d’introduction de la gaine par laquelle la gaine est amenée au-dessus et positionnée autour du pieu et du ou des dispositifs de protection est équipée d’un anneau formant un lest du filet. Ainsi, le risque d’un déplacement du filet est réduit. A nouveau, il en résulte une facilité de pose et par suite une rapidité de pose.
représente une vue schématique partielle d’un ensemble intégrant un dispositif de protection ;
représente une vue en perspective d’un dispositif de protection conforme à l’invention ;
représente une vue de dessus d’un dispositif de protection conforme à l’invention.
Comme mentionné ci-dessus, l’invention a pour objet un dispositif 1 de protection de mollusques, en particulier de moules, contre les prédateurs, en particulier les poissons, tels que les dorades et un ensemble comprenant au moins un tel dispositif 1 de protection, un pieu et un filet.
En effet, le dispositif 1 de protection est destiné à être positionné sur un pieu 20 apte à supporter une corde 22 porte-mollusques, entre ledit pieu 20 et un filet 21 entourant le pieu 20 sur au moins une partie de la longueur du pieu 20, pour former un ensemble conforme à celui représenté partiellement à la . Idéalement, le filet 21 qui est destiné à entourer le pieu 20 a la forme d’une gaine tubulaire. Cette gaine tubulaire a été représentée partiellement pour mieux visualiser le dispositif 1 de protection. Cette gaine est ouverte à chacune de ses extrémités ou à l'une de ses extrémités. La gaine est ici représentée de forme cylindrique. L’une des extrémités ouvertes de la gaine est munie d’un anneau 23 servant au lestage de la gaine. Cet anneau suit le bord circulaire formé par l’extrémité de la gaine. La gaine est une gaine autoporteuse. Cette gaine est en effet suffisamment rigide pour se tenir sous forme d’un cylindre debout à l’état reposant sur une surface plane par son extrémité munie d’un anneau de lestage. Cette extrémité munie d’un anneau 23 de lestage du filet 21 forme l’extrémité par laquelle la gaine est positionnée au-dessus du pieu, avant d’être déplacée verticalement dans le sens d’un abaissement pour être positionnée autour du pieu. Ce pieu est pré-équipé de la corde 22 porte mollusques enroulée en spirale autour du pieu et du dispositif 1 de protection. Ainsi, l’extrémité munie d’un anneau 23 de lestage du filet 21 forme l’extrémité par laquelle la gaine repose au sol une fois positionnée autour du pieu comme illustré à la .
Le dispositif 1 de protection comprend, quant à lui, un disque 2 évidé muni d’une fente 3 radiale à l’intérieur de laquelle le pieu 20 est apte à être inséré. Ce disque 2 est délimité par un bord circonférentiel externe discontinu représenté en 5 aux figures.
dans laquelle X est un ou plusieurs élément(s) tétravalent(s) choisi(s) dans le groupe formé par les éléments suivants : silicium, germanium, titane, de préférence X est le silicium, SiO2 (EMT) étant la quantité de SiO2 apportée par la zéolithe EMT, et Y est un ou plusieurs élément(s) trivalent(s) choisi(s) dans le groupe formé par les éléments suivants : aluminium, bore, gallium, de préférence Y est l‘aluminium, Al2O3 (EMT) étant la quantité de Al2O3 apportée par la zéolithe EMT, l’étape i) étant conduite pendant une durée comprise entre 5 et 20 minutes jusqu’à l’obtention d’un mélange homogène appelé gel précurseur,
ii) le mûrissement du gel précurseur de ladite étape i) à une température comprise entre 20 et 40°C avec ou sans agitation, pendant une durée comprise entre 30 minutes et 24 heures, de préférence entre 1 heure et 6 heures,
iii) le traitement hydrothermal du mélange obtenu à l’issue de l’étape ii) à une température comprise entre 90°C et 200°C, de préférence entre 100°C et 150 °C, pendant une durée comprise entre 1 jour et 10 jours, jusqu'à ce que ladite zéolithe de type structural EMT se forme.
Un avantage de la présente invention est donc de fournir un nouveau procédé de préparation permettant la formation d’une zéolithe de type structural EMT de haute pureté et cristallinité et de rapport TO2/T’2O3, TO2 provenant à la fois de SiO2(EMT) et de XO2, avec X étant un élément tétravalent, de préférence le Silicium, et T’2O3 provenant à la fois de Al2O3(EMT) et de Y2O3, Y étant un élément trivalent de préférence l’aluminium et de préférence de rapport SiO2/Al2O3 dans le cas où X est le silicium et Y est l’aluminium plus élevé que ceux obtenus dans l’art antérieur, pouvant aller jusqu’à 17, à partir d’une zéolithe de type structural EMT, ledit procédé étant mis en œuvre en présence d’un structurant spécifique choisi parmi l'éther 18-couronne-6 ou l'éther 15-couronne-5.
Description détaillée de l’invention Conformément à l’invention, l’étape i) comprend le mélange en milieu aqueux, d’au moins un métal alcalin de valence n, n étant un entier égal à 1, ledit métal étant de préférence le sodium, d’au moins un composé organique R, R étant l'éther 18-couronne-6 ou l'éther 15-couronne-5, d'au moins une zéolithe de type structural EMT ayant un rapport molaire SiO2 (EMT)/Al2O3 (EMT) compris entre 15 et 40 , en présence ou non, d’un apport supplémentaire, au sein dudit mélange, d’au moins une source d'au moins un élément tétravalent XO2, et/ou d’au moins une source d’au moins un élément trivalent Y2O3, ladite zéolithe de type structural EMT et les éventuelles sources d'au moins un élément tétravalent XO2, et/ou d’au moins une source d’au moins un élément trivalent Y2O3 étant ajoutées en dernier dans ledit mélange, le mélange présentant la composition molaire suivante :
(XO2 + SiO2 (EMT))/(Al2O3 (EMT) + Y2O3) compris entre 15 et 40, de préférence entre 15 et 25
H2O/(XO2 + SiO2 (EMT)) compris entre 5 et 25, de préférence entre 7 et 15
R/(XO2 + SiO2 (EMT)) compris entre 0,03 et 1, de préférence entre 0,04 et 0,08
Na2O/(XO2 + SiO2 (EMT)) compris entre 0,1 et 0,4, de préférence entre 0,15 et 0,24,