INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le dispositif de positionnement de la est destiné à être placé sur les os maxillaires du patient de façon symétrique par rapport au plan sagittal, ou plan médian, qui est défini comme le plan anatomique qui divise le corps en parties droite et gauche égales. Conformément aux conventions usuelles en anatomie, les termes « droite » et « gauche » désignent, dans la présente description, les objets ou parties d’objet situés respectivement à droite ou à gauche de ce plan sagittal, du point de vue du patient. Ce plan sagittal est perpendiculaire au plan frontal, qui est le plan anatomique qui sépare le corps en une partie antérieure ou ventrale et une partie postérieure ou dorsale. b. Os maxillaires
Le dispositif de positionnement de la est spécifiquement adapté à la réalisation d’une opération chirurgicale orthognathique du maxillaire, appelée « ostéotomie de Lefort 1 ». Lors d’une telle opération chirurgicale, le chirurgien découpe chacun des os maxillaires droit et gauche, afin de séparer les portions inférieures de ces os maxillaires, qui portent l'arcade dentaire supérieure, des parties supérieures des os maxillaires, qui sont reliées aux autres os du crâne.
La représente, de façon schématique, le crâne 5 d’un patient au cours d’une telle opération chirurgicale orthognathique du maxillaire. Comme le montre cette , après la découpe 50 effectuée par le chirurgien, les os maxillaires du patient sont décomposés en : une portion supérieure droite 52, placée du côté droit du plan sagittal, à côté du nez du patient, et reliée aux autres os du crâne ; une portion supérieure gauche 53, placée du côté gauche du plan sagittal, à côté du nez du patient, et reliée aux autres os du crâne ; les portions inférieures droite et gauche, qui sont soudées l’une à l’autre et portent l’arcade dentaire supérieure. L’ensemble formé par ces portions inférieures droite et gauche des os maxillaires est appelé par la suite « portion inférieure 51 » des os maxillaires. 2. Elément d’ancrage central
Les éléments d’ancrage du dispositif de positionnement sont destinés à être fixés aux différentes portions des os maxillaires, lors d’une opération chirurgicale orthognathique du maxillaire, comme le représente la .
Parmi ces éléments d’ancrage, l’élément d’ancrage central 1 présente une forme lui permettant d’être fixé par le chirurgien sur la portion inférieure 51 des os maxillaires d’un patient, entre le nez et l’arcade dentaire de celui-ci. Cet élément d’ancrage 1 comporte un élément de liaison central 11 qui est destiné à faire partie d’une liaison pivot-glissant, d’axe 10, entre l’élément d’ancrage central 1 et la structure de liaison 4, et deux pattes de fixation 12 et 13, respectivement situées à droite et à gauche de l’élément de liaison central 11. a. Pattes de fixation
La patte de fixation droite 12 est destinée à permettre la fixation de l’élément d’ancrage central 1 à la partie droite de la portion inférieure 51 des os maxillaires du patient, et la patte de fixation gauche 13 est destinée à permettre la fixation de l’élément d’ancrage central 1 à la partie gauche de la portion inférieure 51 des os maxillaires du patient.
Chacune de ces pattes de fixation 12 et 13 présente une surface apte à être mise en contact avec l’os du patient, et un trou de passage de vis. Chacun de ces trous permet le passage d’une vis de fixation qui peut être vissée par le chirurgien dans l’os maxillaire du patient, pour fixer l’élément d’ancrage central 1. b. Elément de liaison central
L’élément de liaison central 11 de l’élément d’ancrage central 1 présente une ouverture 110 dans laquelle est introduite une tige cylindrique centrale 41 de la structure de liaison 4, afin que cet élément de liaison central 11 et la tige cylindrique centrale 41 forment ensemble une liaison pivot-glissant, d’axe 10, entre l’élément d’ancrage central 1 et la structure de liaison 4.
Dans le mode de réalisation préféré, représenté par les figures 2 à 5, cet axe 10 est orienté, quand le dispositif de maintien est assemblé aux os maxillaires, selon une direction sensiblement normale au plan sagittal prédéfini, c’est-à-dire qu’il forme un angle inférieur à 10° avec la normale à ce plan sagittal. c. Blocage de la liaison pivot
La plateforme 4 présente une forme annulaire, avec la grande fenêtre 22 centrale qui permet de libérer l’accès vers le godet 34 mis en place dans la base 2.
La recharge 0 est emboîtée dans le support 5 grâce à des moyens d’encliquetage.
En l’espèce, la recharge 0 présente en partie arrière une face arrière 14 biseautée sur laquelle se trouvent deux protubérances 13 d’encliquetage. Ces deux protubérances 13 saillent depuis la base 2 de la recharge 0.
Le support 5 illustré aux figures 4 et 5 comporte principalement un fond 52 et une paroi périphérique 51. Au niveau de sa partie arrière, le support 5 présente une pluralité de crans 55 d’encliquetage dirigés vers l’intérieur du support 5 et qui coopèrent avec les protubérances 13 de la recharge 0.
Ainsi, lorsque la recharge 0 est disposée sur le support 5, l’utilisateur n’a plus qu’à appuyer sur la recharge 0 pour l’enfoncer dans le support 5 jusqu’à encliquetage des protubérances 13 dans les crans 55.
Afin que l’encliquetage soit optimal et équilibré dans le réceptacle 1, il est également prévu des moyens d’encliquetage à l’avant du réceptacle 1.
En l’espèce, le support 5 présente un cran 54 d’encliquetage dans sa paroi périphérique 51 en partie avant, dans lequel s’insère une protubérance 20 d’encliquetage prévue à cet effet en partie avant de la recharge 0, sur la plateforme 4.
L’encliquetage de la partie avant et de la partie arrière de la recharge 0 dans le support 5 s’effectue de manière simultanée lors de l’enfoncement de la recharge 0 dans le support 5 par un mouvement de translation axiale selon l’axe X.
Après encliquetage, la recharge 0 est bloquée axialement au sein du réceptacle 1.
Les crans 55 du support 5 sont réalisés sur des nervures disposées dans un plan arrière à l’intérieur du support 5, ce plan étant parallèle à la face arrière 14 biseautée de la recharge 0. Ainsi, une fois la recharge 0 encliquetée, elle est bloquée en rotation grâce à la présence du biseau arrière.
La recharge 0 est donc totalement maintenue en position au sein du support 5.
La recharge 0 comporte une base 2 sur laquelle est articulée la plateforme 4.
Comme cela est bien visible aux figures 10 et 11, cette base 2 comporte un fond 15 et une jupe 8 intérieure définissant un logement pour accueillir le godet 34. Cette jupe 8 permet donc de contenir latéralement le godet 34.
En partie arrière de la base 2, se trouve la seconde liaison pivot 12 entre la base 2 et la plateforme 4. Cette liaison pivot 12 peut correspondre à une charnière film. Elle peut également correspondre à une charnière avec goupille, de préférence une goupille plastique, pour que les matériaux utilisés pour fabriquer la recharge soient identiques à des fins de recyclabilité.
La recharge 0 selon l’invention comporte un système de positionnement du godet 34 pour limiter tout mouvement relatif du godet 34 par rapport à la base 2. Ces moyens permettent de compenser les éventuelles variations dimensionnelles du godet 34, et d’assurer un positionnement optimal du godet 34 au sein de la base 2, notamment un centrage du godet 34, afin que le serrage soit ensuite effectué uniformément sur tout le pourtour du godet 34, et afin d’assurer l’intégrité du godet 34 et du produit contenu dedans.
PCR d'enrichissement de la mutation (MEP) avec la polymérase Q5
5x tampon Q5 - 5ul, dNTPs (10mM) - 0.5ul, Fwd_Enhancer Exon_19/21 (10mM) - 1.25ul, Rev_Exon_19/21 (10mM) - 1.25ul, template - variable, eau - variable.
Conditions PCR : Dénaturation initiale - 98°C pendant 30 secondes, dénaturation - 98°C pendant 10 secondes, hybridation primaire - 70°C pendant 30 secondes, hybridation secondaire - 57°C (pour l'exon 19), et 59°C (pour l'exon 21) pendant 30 secondes. Extension - 72°C pendant 30 secondes. Extension finale - 72°C pendant 2 minutes. Pour 35 - 45 cycles.
3) Ajout du site de liaison
Dans cette expérience, les sites de liaison ont été créés par l'ajout de BsaI à chaque extrémité de l'amplicon.
Ajout du site BsaI par PCR avec la polymérase Q5 -
5x tampon Q5 - 5ul, dNTPs (10mM) - 0.5ul, Fwd_barcoding_primer (10mM) - 1.25ul, Rev_barcoding primer (10mM) - 1.25ul, template - 1ul, eau - 10.5ul.
Conditions de la PCR - Dénaturation initiale - 98°C pendant 30 secondes, dénaturation - 98°C pendant 10 secondes, hybridation - 62°C pendant 30 secondes, extension - 72°C pendant 30 secondes. Extension finale - 72°C pendant 2 minutes. Pour 30 cycles.
4) Traitement à la nucléase spécifique de l’ADN double brin (DSN) (optionnel):
Dans le cas où une étape d’ajout d'une nucléase spécifique au duplex (DSN) est appliquée, la température d' hybridation de la région-R des Enhancers est choisie pour être autour de 67°C. L'expérience se déroule selon les étapes suivantes :
i) Dans un thermocycleur, la température est augmentée à 98°C afin de dénaturer l'ADN.
ii) L'échantillon est refroidi à 67°C (première température d'hybridation de la MEP), la DSN est ajoutée et la réaction est incubée pendant 20 minutes.
iii) L'incubation est suivie de 2 minutes d'inactivation de l'enzyme DSN à 95°C.
iv) L'échantillon est refroidi à nouveau à la deuxième température d' hybridation de la MEP et la PCR est effectuée après ajout des réactifs nécessaires.
5) Préparation des extrémités et liaison des amplicons et des Correctors
La digestion de restriction des amplicons et des Correctors ainsi que la liaison se font en une seule étape par la technologie Golden gate.
Ce réceptacle 1 se compose traditionnellement d’un support 5 auquel est relié un couvercle 3 via une première liaison pivot.
Cette liaison pivot se situe en partie arrière AR du réceptacle 1, tandis que la partie avant AV du réceptacle 1, située à l’opposé de la partie arrière, présente un fermoir.
Sur cette , le couvercle 3 est ouvert à 130°.
Une recharge 0 amovible est disposée à l’intérieur du support 5. Cette recharge 0 contient le godet 34.
Cette recharge 0 est mieux visible aux figures 8 à 11.
Elle se compose principalement d’une base 2 définissant un logement pour accueillir un godet 34, et d’une plateforme 4 de maintien en position du godet 34.
Le godet 34 est ainsi intercalé entre la base 2 et la plateforme 4.
La plateforme 4 est reliée à la base 2 via une seconde liaison pivot. En effet, la plateforme 4 est pivotante entre une position fermée comme aux figures 8 et 9, où le godet 34 est maintenu en position, et une position ouverte comme aux figures 10 et 11, où le godet 34 est libéré, permettant à l’utilisateur d’avoir accès au godet 34, notamment s’il souhaite le remplacer.
La seconde liaison pivot est située en partie arrière AR de la recharge 0, qui coïncide avec la partie arrière AR du réceptacle 1.
La partie avant AV de la recharge 0 coïncide également avec la partie avant AV du réceptacle 1.
Avantageusement, l’encoche est délimitée circonférentiellement par deux parois radiales destinées chacune à former une butée tangentielle pour un tenon correspondant de l’anneau de maintien.
Par exemple, l’anneau de maintien comprend une portion principale montée dans la gorge annulaire prévue sur la surface intérieure du carter et une portion de maintien s’étendant radialement vers l’intérieur au-delà de la gorge du carter, du côté opposé au tenons, ladite portion de maintien formant une portion d’appui axial pour l’aubage fixe statorique.
Selon un second aspect, l’invention concerne une turbine basse pression de turbomachine comprenant une partie statorique telle que définie précédemment et dans laquelle l’aubage fixe statorique est un distributeur basse pression.
Selon un autre aspect, l’invention concerne une turbomachine comprenant une turbine passe pression telle que définie précédemment.
D'autres buts, caractéristiques et avantages de l’invention apparaîtront à la lecture de la description suivante, donnée uniquement à titre d'exemple non limitatif, et faite en référence aux dessins indexés sur lesquels :
illustre une vue en coupe axiale d’un exemple connu d’une partie d’une turbine basse pression de turbomachine ;
illustre très schématiquement une section d’un étage d’une turbine basse pression d’une turbomachine comprenant un anneau de maintien ;
est une vue partielle en coupe IB de l’étage d’une turbine basse pression d’une turbomachine selon la , dans une position initiale non déformée de l’anneau de maintien ;
est une vue partielle en coupe IB de l’étage d’une turbine basse pression d’une turbomachine selon la , dans une position déformée de l’anneau de maintien ;
est une vue partielle en coupe d’un étage d’une turbine basse pression d’une turbomachine selon un mode de réalisation, dans une position non déformée d’un anneau de maintien ; et
est une vue partielle en coupe d’un étage d’une turbine basse pression d’une turbomachine selon la , dans une position déformée de l’anneau de maintien.
Dans la suite de la description, les termes « amont » et « aval » sont définis par rapport au sens de circulation de l’air dans la turbomachine. Les termes « intérieur » et « extérieur » sont définis par rapport à une direction radiale à l’axe principal longitudinal X-X de la turbomachine, l’intérieur étant plus proche de l’axe principal que l’extérieur.
Sur la est représentée très schématiquement une coupe partielle longitudinale d’un étage d’une turbine 20 basse pression d’une turbomachine 20, d’axe général longitudinal X-X. La présente invention peut également s’appliquer à une turbine haute pression ou à tous les moteurs nécessitant une butée axiale d’un élément statorique.
L’étage 20 de turbine basse pression comprenant un carter 22 de turbine, un distributeur 24 basse pression ou un aubage fixe et un anneau 26 de maintien axial du distributeur 24 basse pression.
Le carter 22 comprend, sur sa surface intérieure, une gorge 22a annulaire et une encoche 23 pratiquée localement dans le fond de la gorge 22a. L’encoche 23 est délimitée circonférentiellement par deux parois 23a, 23b radiales.
- (a) durant le premier état de fonctionnement de la turbomachine 1, 1’, 1’’, alimenter en huile le système de commande 13 à partir du réservoir principal 15, la vanne 21 étant dans un état nominal de fonctionnement dans lequel l’organe mobile est dans la première position,
- (b) détecter un second état de fonctionnement de la turbomachine 1, 1’, 1’’, le second état de fonctionnement correspondant à une force gravitationnelle s’exerçant sur la turbomachine 1, 1’, 1’’ nulle ou négative, puis
- (c) actionner la vanne 21 pour déplacer l’organe mobile de la première position à la seconde position pour alimenter en huile le système de commande 13 à partir du réservoir auxiliaire 20,
- (d) détecter le premier état de fonctionnement de la turbomachine 1, 1’, 1’’,
- (e) placer la vanne 21 dans son état nominal de fonctionnement en commandant un déplacement de l’organe mobile de la seconde position à la première position pour alimenter en huile le système de commande 13 à partir du réservoir principal 15. Lors de cette étape, l’organe mobile est déplacé par le ressort de rappel par exemple.
Lorsque l’actionnement de la vanne 21 est électrique, c’est-à-dire que la turbomachine 1, 1’, 1’’ comprend l’unité de contrôle électrique 24 et le capteur 25, alors entre l’étape de détection du second état (b) et l’étape d’actionnement (c) et entre l’étape de détection du premier état (d) et l’étape de déplacement (e), alors le procédé peut comprendre une étape supplémentaire (h) de transmission d’ un signal électrique à la vanne 21 par l’unité de contrôle électrique 24.
Avantageusement, comme illustré sur la , un délai de désactivation t1 est défini entre l’étape de détection (d) du premier état de fonctionnement et l’étape de commande de déplacement (e) de l’organe mobile de la seconde position à la première position. Le délai de désactivation est par exemple compris entre 1s et 100s, avantageusement compris entre 1s et 50s, préférentiellement compris entre 1s et 10s, et encore plus préférentiellement entre 1s et 5s. Ce délai désactivation t2 permet à la canalisation reliant le réservoir principal 15 à la vanne 21 de se remplir de nouveau d’huile pour que la pompe d’alimentation 18 aspire bien de l’huile et non de l’air après l’étape (d).
Avantageusement, un délai d’activation t2 est défini entre l’étape de détection (b) du second état de fonctionnement et l’étape d’actionnement (c) de la vanne 21 pour déplacer l’organe mobile de la première position à seconde position, le délai d’activation t2 étant inférieur au délai de désactivation t1. Ce retard d’activation t2 permet d’optimiser le volume du réservoir auxiliaire 20. En effet, durant l’étape (a), la vanne 21 est reliée au réservoir principal 15 et la pompe d’alimentation 18 aspire l’huile à partir du réservoir principal 15. La canalisation reliant le réservoir principal 15 à la vanne 21 est donc remplie d’huile. Lors de l’étape (b), il peut s’écouler un temps de vidange avant que la canalisation reliant le réservoir principal 15 à la vanne 21 ne soit vidée de son huile. La pompe d’alimentation 18 est donc toujours alimentée en huile pendant ce temps de vidange. Le retard d’activation t2 prend donc en compte ce temps de vidange ce qui permet à la pompe d’aspirer l’huile du réservoir auxiliaire 20 que lorsque la canalisation reliant le réservoir principal 15 à la vanne 21 est vidée de son huile.
Avantageusement, le procédé comprend en outre les étapes suivantes :
(g) durant le premier état de fonctionnement de la turbomachine 1, 1’, 1’’, alimenter en huile le réducteur mécanique 11 à partir du réservoir principal 15, la vanne à diaphragme variable 19 étant en position ouverte,
(g’) après l’étape (b) de détection du second état de fonctionnement de la turbomachine 1, 1’, 1’’, fermer la vanne à diaphragme variable 19 afin de couper l’alimentation en huile du réducteur mécanique 11 à partir du réservoir auxiliaire 20. Préférentiellement, durant cette étape, la vanne à diaphragme variable 19 est fermée afin d’alimenter en huile exclusivement le système de commande 13 à partir du réservoir auxiliaire 20. Ceci permet de fournir un réservoir auxiliaire moins encombrant.
RESERVOIR AUXILIAIRE D’HUILE POUR UNE TURBOMACHINE D’AERONEF Domaine technique de l'invention L’invention concerne le domaine des réservoirs d’huile pour les turbomachines d’aéronef. Plus particulièrement, l’invention concerne le domaine des réservoirs d’huile pour les phases de vol durant lesquelles la force gravitationnelle est nulle (condition de 0g) ou négative (condition de g négatif).
Arrière-plan technique Une turbomachine pour un aéronef comprend d’amont en aval, au moins un premier rotor, également appelé rotor propulseur, tel qu’une hélice lorsque la turbomachine est un turbopropulseur, ou encore une soufflante non carénée lorsque la turbomachine est de type « open rotor » ou une soufflante carénée lorsque la turbomachine est un turboréacteur, un compresseur, une chambre de combustion et une turbine. Le rotor du compresseur est relié au rotor de la turbine et au premier rotor par un arbre d’entrainement. Un flux d’air est comprimé au sein du compresseur puis l’air comprimé est mélangé à un carburant et brulé au sein de la chambre de combustion. Les gaz formés par la combustion traversent la turbine qui permet d’entrainer le rotor du compresseur et le rotor propulseur.
L’hélice ou la soufflante du rotor propulseur ainsi que le rotor du compresseur, sont équipés d’aubes qui permettent d’exercer une action sur le flux d’air. Afin d’adapter la turbomachine aux conditions de vols, il est connu d’équiper d’aubes à angle de calage variable le rotor propulseur ou encore le rotor du compresseur d’aubes à angle de calage variable. A cet effet, la turbomachine comprend un système de commande des aubes à angle de calage variable qui comprend une unité de commande reliée à un actionneur hydraulique pour déplacer en rotation les aubes par rapport à un axe longitudinal des aubes selon l’orientation du flux d’air.
Afin d’alimenter en huile le système de commande et notamment l’actionneur hydraulique ainsi que d’autres éléments de la turbomachine tels que des paliers et réducteurs, la turbomachine comprend typiquement un système d’alimentation principal en huile. Ce système d’alimentation comprend par exemple un réservoir principal relié à un premier circuit d’alimentation pour la lubrification des paliers et à un second circuit d’alimentation pour l’alimentation en huile de l’actionneur hydraulique. Une pompe d’alimentation est montée sur le second circuit d’alimentation et permet l’aspiration de l’huile du réservoir principal et la circulation de cette huile jusqu’à l’actionneur hydraulique. Le réservoir principal comprend typiquement une enceinte présentant une paroi inférieure et supérieure reliées par des parois transversales. La paroi inférieure comprend un orifice relié à la pompe pour l’aspiration de l’huile.
Avec un rotor à deux lobes dont l’extrémité radiale de chaque lobe forme un seul chevron, la section du rotor est ovoïde et le rotor est relativement simple à concevoir et à réaliser. Par exemple, la réalisation du rotor peut être obtenue en réalisant les deux parties d’hélice indépendamment et en les fixant après réalisation.
Le rotor peut également être moulé d’un seul tenant en coulant une âme en acier inoxydable avec une technique de moulage en cire perdu. Cette âme en acier inoxydable peut ensuite être recouverte d’un élastomère alimentaire destinée à recevoir les frottements du clapet. En outre, l’âme en acier inoxydable recouverte d’un élastomère alimentaire peut être enserrée entre deux flasques en acier inoxydable, également réalisées par une technique de moulage en cire perdu. Les deux flasques sont préférentiellement réalisées en même temps que l’âme.
En variante, une impression tridimensionnelle peut être réalisée pour obtenir cette forme complexe.
Cette impression tridimensionnelle est préférée lorsque chaque lobe présente plusieurs chevrons. Par exemple, avec deux chevrons, le rotor peut présenter une première hélice circulaire avec un pas à gauche fixée sur une deuxième hélice circulaire avec un pas à droite, elle-même fixée sur troisième hélice circulaire avec un pas à gauche, elle-même fixée sur une quatrième hélice circulaire avec un pas à droite. Ce mode de réalisation permet d’obtenir une bonne progressivité pour la mise en communication hydraulique du volume de pompage avec la cheminée d’extraction, notamment pour les pompes de gros volume.
En ce qui concerne l’axe du rotor, celui-ci peut être fixe ou mobile, par exemple en formant un train épicycloïdal. Les moyens de rappel du clapet peuvent également correspondre à tous les moyens connus, tels que les ressorts.
De préférence, pour limiter l’encombrement et faciliter les opérations de maintenance, les moyens de rappel du clapet correspondent à des moyens magnétiques.
Selon un mode de réalisation, les moyens de rappel du clapet comportent : - un premier support annulaire d’aimants, le premier support étant fixe par rapport au stator ; et - un deuxième support annulaire d’aimants, le deuxième support étant fixe par rapport au clapet ; les deux supports étant coaxiaux avec l’axe de rotation du clapet et positionnés en regard l’un de l’autre ; les pôles des aimants du premier support étant décalés par rapport aux pôles des aimants du deuxième support de sorte que la force magnétique des aimants tende à déplacer le clapet contre les lobes.
Pour améliorer la course de ces moyens de rappel, ils comportent préférentiellement un troisième support annulaire d’aimants, le troisième support étant libre en rotation entre le premier support et le deuxième support, les pôles des aimants du troisième support étant décalés entre les pôles des aimants du premier support et des aimants du deuxième support.
Selon un mode de réalisation, les moyens de rappel du clapet comportent des moyens de fixation amovibles des supports permettant d’ouvrir les moyens de rappel afin de modifier la puissance magnétique ou le nombres des aimants lorsqu’il est recherché de modifier la force de rappel des moyens de rappel.