INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le processus de démarrage/arrêt forcé du moteur thermique 62a est un processus indépendant du processus de redémarrage/arrêt-démarrage automatique 61a. Pour cette raison, le moteur thermique 10 passe en état d’arrêt-démarrage automatique en se basant sur la réalisation de conditions autres que celles de l’état du mécanisme de stabilité au sol de toutes les roues 101. En revanche, le processus de démarrage/arrêt forcé du moteur thermique 62a peut forcer l’arrêt du fonctionnement du moteur thermique 10 en se basant sur le fonctionnement du mécanisme de stabilité au sol de toutes les roues 101. En outre, il est possible de maintenir l’état d’arrêt du fonctionnement du moteur thermique 10 jusqu’à ce qu’au moins le commutateur de démarrage du moteur thermique 121 soit actionné. Par conséquent, une fois que le mécanisme de stabilité au sol de toutes les roues 101 fonctionne, il n’y a pas de démarrage du moteur thermique 10 en manœuvrant le levier d’embrayage 122. Plus précisément, une fois que le mécanisme de stabilité au sol de toutes les roues 101 fonctionne, il n’y a pas de démarrage du moteur thermique 10 en manœuvrant le levier d’embrayage 122, même si le mécanisme de stabilité au sol de toutes les roues 101 a cessé de fonctionner ensuite. Le moteur thermique 10 ne démarre pas tant qu’au moins le commutateur de démarrage du moteur thermique 121 n’est pas actionné, une fois que le mécanisme de stabilité au sol de toutes les roues 101 fonctionne. Autrement dit, le moteur thermique 10 démarre en se basant au moins sur la manipulation du commutateur de démarrage du moteur thermique 121, une fois que le mécanisme de stabilité au sol de toutes les roues 101 fonctionne.
Une fois que le mécanisme de stabilité au sol de toutes les roues 101 fonctionne, le moteur thermique 10 du véhicule à inclinaison à transmission manuelle 1 peut ensuite par exemple démarrer de la même façon qu'un véhicule sans système d'arrêt-démarrage automatique, y compris également lorsque le fonctionnement du mécanisme de stabilité au sol de toutes les roues 101 est arrêté. Par conséquent, il est possible de démarrer le moteur thermique 10 avec les mêmes conditions qu’un véhicule sans système d'arrêt-démarrage automatique, tout en ayant un système d'arrêt-démarrage automatique.
De plus, la résistance de la roue motrice 15 est maîtrisée lors du démarrage du moteur thermique 10 en démarrant le moteur thermique 10 lorsque la transmission de puissance du moteur thermique 10 à la roue motrice 15 est coupée dans le véhicule à inclinaison à transmission manuelle 1. Par conséquent, il est possible de démarrer le moteur thermique 10 dans un court laps de temps.
La est un schéma illustrant le dispositif d’affichage 51 dans le premier exemple d’application du véhicule à inclinaison à transmission manuelle 1 du premier mode de réalisation. Les parties différentes du véhicule à inclinaison à transmission manuelle 1 du premier mode de réalisation seront expliquées à titre d’illustration du présent exemple d'application. Les parties communes ont soit la même légende sur les figures, soit leurs illustrations et leurs explications sont omises.
Le dispositif d’affichage 51 illustré à la montre l’état d’arrêt-démarrage automatique, l’état où les conditions de préparation d’arrêt-démarrage automatique sont remplies, et un autre état. Le dispositif d’affichage 51 est une lampe-témoin. Le dispositif d’affichage 51 est une lampe-témoin installée sur le compteur de vitesse 50. Le dispositif d’affichage 51 affiche par exemple une marque particulière en s’allumant. Cependant, il est possible d’adopter comme dispositif d’affichage 51 une configuration qui allume une simple lumière sans être par exemple une marque particulière.
traitement des N projections et/ou des N images calculées comprenant un premier traitement et/ou un deuxième traitement,
le premier traitement comportant une correction du durcissement de faisceau sur les N projections à partir du vecteur ayant été estimé ou une génération du durcissement de faisceau sur les N images calculées à partir du vecteur ayant été estimé,
le deuxième traitement comportant une correction de la diffusion Compton sur les N projections à partir du vecteur ayant été estimé ou une génération de la diffusion Compton sur les N images calculées à partir du vecteur ayant été estimé,
identification de défauts de la pièce par comparaison des N projections traitées aux N images calculées traitées.
Un troisième objet de l’invention est un dispositif de contrôle non destructif d’une pièce par radiographie en transmission, comportant :
un dispositif de radiographie en transmission, pour l’acquisition de N projections de la pièce selon N angles de vue différents et prédéterminés de la pièce, où N est un entier naturel prescrit, un calculateur configuré pour effectuer les étapes suivantes :
génération de N images calculées de la pièce à partir d’un modèle de référence de la pièce correspondant aux N angles de vue et à partir d’un vecteur de paramètres caractérisant la géométrie de projection de l’acquisition pour les N angles de vue à chacune de plusieurs itérations successives,
estimation, par les itérations successives, du vecteur à partir d’un vecteur initial et d’au moins l’un du vecteur de paramètres à partir d’un vecteur initial et du vecteur de paramètres à partir d’un vecteur initial , où le vecteur des paramètres rend compte du durcissement de faisceau du rayonnement dans la pièce et le vecteur des paramètres caractérise la diffusion Compton du rayonnement dans la pièce, par minimisation du carré de la norme des différences entre les N projections acquises et les N images calculées,
L’application du potentiel (ou du courant) à l’électrode positive (ou à l’électrode négative) génère simultanément l’électro-dissolution de l’or à l’électrode positive et l’électrodéposition/récupération de l’or sous forme métallique à l’électrode négative. Ainsi, l’étape d’extraction de l’or permet simultanément la récupération de l’or sous forme métallique et la régénération de la solution liquide ionique par exemple pour une utilisation dans un nouveau cycle de traitement.
Le substrat conducteur sur lequel est déposé l’élément est par exemple en oxyde d’indium dopé à l’étain, carbone vitreux, acier inox, titane ou en un métal noble.
La contre-électrode peut être du carbone vitreux, de l’acier inox, du carbone, du titane, des métaux nobles, un oxyde d’indium dopé à l’étain, du platine, une surface d’or.
L’électrode de référence est une électrode de type Ag + /Ag, par exemple réalisée en mettant en équilibre un fil d'argent avec une solution comprenant le liquide ionique complexant et du thiocyanate d'argent (AgSCN).
Selon cette deuxième variante de réalisation, la solution liquide ionique pourrait également comprendre un oxydant ou une navette électrochimique.
Nous allons maintenant décrire plus en détail la solution liquide ionique utilisée pour ces différentes variantes de réalisation.
La solution liquide ionique peut contenir un ou plusieurs liquides ioniques. Par exemple, la solution liquide ionique comprend deux liquides ioniques : un liquide ionique complexant et un liquide ionique solvant.
On entend par liquide ionique l’association comprenant au moins un cation et un anion qui génère un liquide avec une température de fusion inférieure ou voisine de 100°C.
On entend par liquide ionique complexant un liquide ionique qui favorise l’électro-dissolution de l’or et qui possède un pouvoir de complexation sur l’or. Ce dernier doit également éviter la dissolution du palladium.
On entend par liquide ionique solvant un liquide ionique qui ne permet pas la dissolution des métaux précieux et qui possède pas ou très peu de pouvoir de complexation.
Le cation du liquide ionique complexant et le cation du liquide ionique solvant sont indépendamment choisis parmi les familles suivantes : imidazolium, pyrrolidinium, ammonium, pipéridinium et phosphonium.
Avantageusement, le liquide ionique solvant et le liquide ionique complexant ont le même cation pour augmenter la solubilité du liquide ionique complexant dans le liquide ionique solvant.
De préférence, le cation du liquide ionique complexant est un cation imidazolium. De manière particulièrement avantageuse, le cation du liquide ionique complexant et le cation du liquide ionique solvant sont des imidazolium. Ce cation est stable jusqu’à un potentiel cathodique suffisamment important pour envisager un dépôt électrochimique de l’or lorsque les conditions de mélange et d’association des liquides ioniques sont respectées (en terme de nature d’anion et de concentration). On choisira avantageusement un N,N- dialkylimidazolium, et de préférence le 1-butyl-3-méthylimidazolium (BMIM). Ce cation présente une bonne viscosité et un bon coefficient de diffusion, ce qui favorise le mouvement des espèces dans la solution liquide ionique.
L’anion du liquide ionique complexant est l’anion thiocyanate. Cet anion favorise la dissolution de l’or, sans dissoudre le palladium. Dans le cas d’un mélange de liquides ionique, il sera compris de préférence entre 1%mol et 50%mol, pour améliorer les propriétés de transport du milieu, et plus efficace le procédé électrochimique (résistance, conductivité ionique, viscosité, diffusion des espèces, etc.)
L’anion du liquide ionique solvant peut être organique ou inorganique. L’anion du liquide ionique solvant n’a pas ou très peu d’affinité complexante, ce qui exclue les anions ayant un rôle de ligand sur les métaux précieux : halogénures, amines et/ou soufre. Avantageusement, on utilisera des anions permettant d’obtenir une large fenêtre électrochimique, une faible viscosité, une température de fusion basse (liquide à température ambiante), une bonne solubilité avec le liquide ionique complexant et/ou ne conduisant pas à l’hydrolyse (dégradation) du liquide ionique.
On choisira par exemple l’anion TFSI pour le liquide ionique solvant.
L’oxalate a été récupéré après purification (distillation sous vide ou recristallisation) et les rendements isolés ont été calculés.
Le tableau 12 ci-dessous reporte les conditions de préparation.
Tableau 12 : Conditions de préparation du diisopropyloxalate avec un catalyseur hétérogène Pd-X/CeO 2 .
Exemple 16 : Procédure Générale de catalyse hétérogène de carbonylation oxydative de la pipéridine en oxamides.
Du catalyseur hétérogène de palladium (0.7 mmol Pd), de l’iodure de tetrabutylammonium TBAI (554 mg, 1.5 mmol), éventuellement de la tri-éthylamine Et 3 N (0.14 mL, 1.0 mmol) comme base ajoutée, de l’acétonitrile MeCN (50 mL) et (1,98 mL, 20 mmol) de pipéridine ont été introduits dans un autoclave Parr de 450 mL, équipé d’un agitateur magnétique. Le réacteur a été scellé, et le mélange réactionnel a été purgé trois fois avec de l’azote (5 bars), et deux fois avec de l’oxygène (5 bars). L’autoclave a été ensuite pressurisé avec 10 bars d’oxygène et 45 bars additionnels de monoxyde de carbone (pression totale de 55 bars). Le milieu réactionnel a été ensuite maintenu sous agitation à 25 °C pendant 16h. Une fois la réaction terminée, l’autoclave a été dépressurisé et purgé trois fois avec de l’azote (5 bars). Le mélange final obtenu a été ensuite filtré et transféré dans un ballon de 250 mL. Le solvant a été évaporé et le résidu obtenu a été solubilisé dans le toluène puis filtré sur Célite®. La solution de toluène a été évaporée, et un solide jaune a été obtenu.
Exemple 17 : Préparation d’un composé oxamide de la pipéridine.
Le tableau 13 ci-dessous reporte les conditions de préparation de l’oxamide à partir de la pipéridine avec des catalyseurs Pd/CeO 2 et les résultats de rendement en pourcentage.
Tableau 13 : Conditions de préparation de l’oxamide avec la pipéridine et résultats obtenus avec les catalyseurs hétérogènes Pd-X/CeO 2 .
Les réactions Pi1, Pi2 et Pi3 sont été effectuées à température ambiante, une étape de chauffage du milieu réactionnel n’a pas été nécessaire.
Les réactions Pi1 et Pi2 montrent des rendements de plus de 90%, en présence de base, la triéthylamine.
La réaction Pi3 montre la possibilité d’opérer sans base ajoutée, l’amine ayant le rôle de base dans le milieu réactionnel.
Exemple 18 Catalyse hétérogène Palladium-Manganèse / CeO 2 de carbonylation oxydative de l’éthanol en oxalates
Le catalyseur Pd(2%)-Mn(1%)/CeO2 (HSA 20SP) a été préparé selon l’exemple 5.
Les essais ont été réalisés dans 2 autoclaves de volume différent :
soit dans un autoclave Parr de 450 mL soit dans un autoclave Parr de 1 L lorsque le substrat utilisé est introduit à raison de 100 mL.
Un autoclave Parr de 450 mL , équipé d’un agitateur magnétique a été chargé avec un catalyseur hétérogène à base de palladium (0,24 mmol Pd), iodure de tetrabutylammonium (554 mg, 1,5 mmol), tri-éthylamine (0,28 mL, 2,0 mmol), acétonitrile (50 mL) et l’éthanol (50 mL). Le réacteur est scellé, et le mélange réactionnel a été purgé trois fois avec de l’azote (5 bar), et deux fois avec de l’oxygène (5 bar). L’autoclave a été ensuite pressurisé avec 15 bars d’oxygène et 65 bars additionnelles de monoxyde de carbone (pression totale de 80 bar). Le mélange réactionnel a été ensuite porté sous agitation à 90°C pendant 16h. Une fois la réaction terminée, l’autoclave a été retourné à température ambiante avant d’être dépressurisé et purgé trois fois avec de l’azote (5 bar). Le mélange réactionnel a été ensuite filtré, et la solution a été transférée dans un ballon de 250 mL. Le solvant de réaction ainsi que l’excès d’alcool ont été séparés par évaporation sur un évaporateur rotatif. L’oxalate a été récupéré après purification (distillation sous vide à 120°C / 50- 20 mbar pour le diéthyloxalate) et les rendements isolés ont été calculés.
Sur la est illustré un radiateur électrique 1 selon l’invention configuré pour être installé au niveau d’une installation de ventilation, de chauffage et/ou d’air climatisé d’un véhicule. Le radiateur électrique 1 est utilisé dans ce type d’installation par exemple pour chauffer un flux d’air circulant dans l’installation, de chauffage et/ou d’air climatisé à travers ledit radiateur électrique 1.
Pour cela et tel que visible sur les figures 1 et 2, le radiateur électrique 1 comprend au moins un corps de chauffe 2 équipé d’éléments chauffants 4 agencés les uns à côtés des autres de sorte à délimiter entre eux un espace de circulation d’un flux d’air à chauffer. Plus particulièrement, chaque élément chauffant 4 est disposé à distance d’au moins un élément chauffant 4 voisin, un flux d’air pouvant circuler entre ces deux éléments chauffants 4 pour être chauffé.
Le corps de chauffe 2 présente une face avant AV et une face arrière AR de sorte que le flux d’air à chauffer circule principalement transversalement depuis la face avant AV vers la face arrière AR du corps de chauffe 2. Les éléments chauffants 4 du corps de chauffe 2 présentent ainsi chacun un bord avant 6 orienté vers la face avant AV du corps de chauffe 2 et un bord arrière 8 orienté vers la face arrière AR du corps de chauffe 2.
Le corps de chauffe 2 comprend un support 10 des éléments chauffants 4, le support 10 comprenant au moins des parois latérales 12 qui délimite longitudinalement le corps de chauffe et qui s’étendent en regard de chaque extrémité longitudinale des éléments chauffants 4. Plus précisément, des extrémités longitudinales des éléments chauffants 4 s’alignent le long de la direction verticale V et une paroi latérale 12 s’étend verticalement à une distance constante de l’extrémité longitudinale correspondante de chacun des éléments chauffants 4.
Le radiateur électrique 1 comprend une unité électronique de commande 14 qui est configurée pour émettre une instruction de commande à au moins un élément chauffant 4 pour qu’il chauffe. Plus particulièrement, l’unité électronique de commande 14 peut générer une instruction d’alimentation électrique d’éléments résistifs que comporte cet élément chauffant, afin de le faire monter en température, cet élément chauffant 4 transmettant ensuite des calories au flux d’air amené à traverser le corps de chauffe 2 pour que ce dernier soit chauffé. A cet effet, et tel que cela sera décrit plus en détails ci-après, chaque élément de chauffant 4 comporte au moins un organe de connexon électrique 24 qui est raccordé électriquement à des composants électroniques présents dans l’unité électronique de commande.
Tel que cela est visible sur les figures 1 et 2, le radiateur électrique 1 comprend un boîtier 16 dans lequel est logée et protégée l’unité électronique de commande 14, le boîtier 16 limitant les échanges thermiques et les perturbations électromagnétiques avec l’environnement extérieur au radiateur électrique 1. Le boîtier 16 comprend plusieurs parois définissant un volume interne dans lequel est installée l’unité électronique de commande 14, le boîtier 16 prenant avantageusement une forme parallélépipèdique.
Le boîtier 16 comprend notamment des parois latérales qui délimitent périphériquement le logement de l’unité électronique de commande 14, et une paroi de fond 18 en regard du corps de chauffe 2 qui participe à délimiter le volume interne du boîtier 16 et qui sépare ce volume interne du corps de chauffe 2 du radiateur électrique 1. La paroi de fond 18 peut également être considérée comme un composant du support 10 du corps de chauffe 2 lorsque le support est rendu solidaire du boîtier par des moyens d’accroche appropriés. En d’autres termes, la paroi de fond 18 est interposée entre l’unité électronique de commande 14 et un des éléments chauffants 4 du corps de chauffe.
La paroi de fond 18 s’étend dans un plan principal d’extension, ici longitudinal et transversal, qui est perpendiculaire aux parois latérales 12 du support 10 du corps de chauffe 2.
Selon une caractéristique de l’invention, les éléments chauffants 4 du corps de chauffe 2 s’étendent principalement selon une direction longitudinale L, parallèlement au plan principal d’extension de la paroi de fond 18. En d’autres termes, les éléments chauffants 4 s’étendent parallèlement les uns aux autres et parallèlement à la paroi de fond 18 du boîtier 16. Les éléments chauffants 4 sont disposés les uns au-dessus des autres selon une direction d’empilement perpendiculaire au plan principal d’extension de la paroi de fond 18, la direction d’empilement étant parallèle à la direction verticale V. La disposition des éléments chauffants 4 est ainsi tel que le corps de chauffe 2 présente un élément chauffant 4 proximal, c’est-à-dire un élément chauffant disposé plus près de la paroi de fond 18 du boîtier que ne le sont les autres éléments chauffants, et un élément chauffant 4 distal c’est-à-dire un élément chauffant disposé plus loin de la paroi de fond 18 du boîtier que ne le sont les autres éléments chauffants.
Dans cette configuration, avec les éléments chauffants parallèles les uns aux autres, les éléments chauffants 4 sont en contact indirectement avec les composants électroniques logés dans le boîtier 16, c’est-à-dire qu’au moins un composant de connexion électrique additionnel est disposé entre les éléments chauffants 4 et leur organe de connexion électrique et les composants électroniques logés dans le boîtier 16 qui participent à générer et transmettre les instructions de commande à destination des éléments chauffants 4.
Tel qu’illustré sur les figures 7 à 9, au moins un élément chauffant 4 du corps de chauffe 2 comprend des éléments résistifs 20 et des plaques 22 formant des électrodes, ici disposés dans un tube 25, chacune des plaques 22 étant prolongée longitudinalement à une de ses extrémités longitudinales par un organe de connexion 24, tel qu’évoqué précédemment et qui permet le raccordement de la plaque correspondante 22 à l’unité électronique de commande 14 du radiateur électrique 1. Les éléments résistifs 20 peuvent notamment consister en des pierres à effet CTP, chacun interposé entre deux des plaques 22 formant chacune une électrode apte à conduire un courant électrique aux éléments résistifs 20 et les faire monter en température, afin de transmettre ces calories au flux d’air amené à traverser le corps de chauffe.
Selon une caractéristique de l’invention, l’élément chauffant 4 comprend une première plaque 22a, une deuxième plaque 22b et au moins une troisième plaque 22c.
La première plaque 22a s’étend sur toute la longueur de l’élément chauffant 4, dans un premier plan et d’un côté des éléments résistifs, tandis que la deuxième plaque 22b et la troisième plaque 22c s’étendent chacune sur une portion de l’élément chauffant 4, dans un deuxième plan d’extension distinct et parallèle au plan d’allongement principal de la première plaque 22a, de l’autre côté des éléments résistifs.
Les éléments résistifs 20 sont disposés entre le premier plan de la première plaque 22a et le deuxième plan de la deuxième et troisième plaque 22c. Du fait de la dimension des deuxièmes et troisième plaque, chaque élément résistif 20 est disposé entre la première plaque 22a et l’une ou l’autre des deuxième ou troisième plaques 22b, 22c. En d’autres termes, les éléments résistifs 20 sont pris en sandwich entre la première plaque 22a d’une part et soit la deuxième plaque 22b soit la troisième plaque 22c d’autre part.
Les deuxièmes et troisième plaques sont raccordées électriquement à l’unité électronique de commande 14 de manière à former des électrodes respectivement associées à une partie des éléments résistifs d’un même élément chauffant et la première plaque forme une électrode commune à chaque élément résistif du même élément chauffant. De la sorte, l’alimentation électrique de la deuxième plaque 22b entraîne l’échauffement uniquement des éléments résistifs 20 disposés entre la deuxième plaque 22b et la première plaque 22a, tandis que l’alimentation électrique de la troisième plaque 22c entraîne l’échauffement uniquement des éléments résistifs 20 disposés entre la troisième plaque 22c et la première plaque 22a. Le pilotage sélectif de l’alimentation de la deuxième 22b ou de la troisième 22b plaque permet de définir deux espaces de chauffe distincts l’un de l’autre au sein d’un même élément chauffant et donc de définir, lorsque chacun des éléments chauffants comporte une telle segmentation, deux espaces de chauffe distincts le long de la direction longitudinale au sein du corps de chauffe.
Tel que cela a été évoqué précédemment, chacune des plaques 22 est prolongée longitudinalement à une de ses extrémités longitudinales par un organe de connexion 24.
Généralement, les gobelets sont stockés dans la machine de distribution en étant empilés les uns sur les autres. En effet, les gobelets possèdent une paroi latérale conique, dont une première extrémité de diamètre réduit est fermée par une paroi circulaire et dont une deuxième extrémité de diamètre élargi est ouverte. Ces deux extrémités sont à considérer le long d’un axe de révolution de la paroi latérale conique, la première extrémité constituant un fond du gobelet et la deuxième extrémité constituant une ouverture par laquelle l’individu peut boire sa boisson. Pour lever toute ambiguïté, le diamètre du fond est inférieur à celui de l’ouverture, et le fond s’inscrit dans un plan qui est perpendiculaire à l’axe de révolution de la paroi latérale. Un gobelet supérieur est empilé dans un gobelet inférieur lorsqu’il se retrouve à l’intérieur du gobelet inférieur, de sorte que leurs parois coniques soient au contact l’une de l’autre, et de sorte que le fond du gobelet supérieur se retrouve dans la paroi latérale conique du gobelet inférieur en étant placé juste au-dessus du fond dudit gobelet inférieur.
Il est à noter que les boissons considérées sont conditionnées sous forme de poudres, qui sont stockées dans les gobelets sur le fond de ceux-ci, la boisson étant obtenue en versant un liquide chaud ou froid dans le gobelet sélectionné. En effet, lorsqu’un individu paye sa boisson dans la machine de distribution, un gobelet est détaché de l’empilement pour être acheminé dans un endroit de la machine de distribution où a lieu le versement du liquide, avant que ledit gobelet rempli de la boisson à consommer n’apparaisse dans la machine de distribution et soit rendu accessible à l’individu.