INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le polymère P3 peut être utilisé au sein du procédé papetier en combinaison avec d’autres produits tels que les coagulants minéraux ou organiques, les agents de résistance à sec, les agents de résistance humide, les polymères naturels tels que les amidons ou la carboxyméthylcellulose (CMC), les microparticules inorganiques telles que les microparticules de bentonite et les microparticules de silice colloïdale, les polymères organiques de toute nature ionique (non ionique, cationique, anionique, ou amphotère) et qui peuvent être (sans être limitatif) linéaires, branchés, réticulés, hydrophobes, ou associatifs.
Les exemples suivants illustrent l’invention sans toutefois en limiter la portée.
Exemples de réalisation de l’invention Procédures utilisées dans les essais applicatifs :
a) Types de pâtes utilisées
Pâte fibres recyclées : La pâte humide est obtenue par désintégration de pâte sèche afin d’obtenir une concentration aqueuse finale de 1 % en poids. Il s’agit d’une pâte à pH neutre composée à 100 % de fibres de cartons recyclées.
b) Evaluation des performances d’égouttage (DDA)
Le DDA (« Dynamic Drainage Analyzer ») permet de déterminer, de manière automatique, le temps (en secondes) nécessaire pour égoutter sous vide une suspension fibreuse. Les polymères sont ajoutés à la pâte humide (0,6 litre de pâte à 1,0 % en poids) dans le cylindre du DDA sous agitation à 1000 tours par minute : - T=0 s : mise en agitation de la pâte - T=20 s : Ajout de l’additif - T=30 s : arrêt de l’agitation et égouttage sous vide à 200 mbar (1 bar = 10 5 Pa) pendant 70 s.
La pression sous la toile est enregistrée en fonction du temps. Lorsque toute l’eau est évacuée du matelas fibreux, l’air passe à travers celui-ci faisant apparaitre une rupture de pente sur la courbe représentant la pression sous toile en fonction du temps. Le temps, exprimé en secondes, relevé à cette rupture de pente correspond au temps d’égouttage. Plus le temps est faible, meilleur est donc l’égouttage sous vide.
c) Performances en application DSR (résistance à sec), grammage à 90 g.m -2
La quantité nécessaire de pâte est prélevée de manière à obtenir au final une feuille présentant un grammage de 90 g.m -2 .
La pâte humide est introduite dans le cuvier de la formette dynamique et est maintenue sous agitation. On injecte à cette pâte les différents composants du système selon la séquence prédéfinie. On respecte généralement un temps de contact de 30 à 45 secondes entre chaque ajout de polymère.
est une vue partielle en perspective, plus détaillée, d’une partie avant de la nacelle montrée sur les figures précédentes, avec un seul capot de soufflante représenté ;
est une vue schématique en coupe longitudinale de l’un des dispositifs de transfert d’efforts radiaux, selon une alternative de réalisation ;
est une vue en perspective du dispositif de transfert d’efforts radiaux montré sur les figures 7 et 8 ;
est une vue en perspective d’un dispositif de transfert d’efforts radiaux selon un autre mode de réalisation préféré de l’invention ; et
est une vue en perspective d’un dispositif de transfert d’efforts radiaux selon encore un autre mode de réalisation préféré de l’invention.
Une LED supplémentaire 78, non représentée, est rapportée sur la carte électronique commune 70 supportant les sept précédentes LEDs 71-77, en étant disposée en regard de la parabole supplémentaire 60 La LED supplémentaire 78 émet des rayons lumineux R3 qui sont réfléchis par la parabole supplémentaire 60 dans des directions déterminées suivant l’axe optique principale de la parabole supplémentaire 60. On considère pour simplifier que le module SBL comporte principalement le réflecteur supplémentaire 60 et la diode supplémentaire 78.
Les rayons R3 émis par la LED supplémentaire 78 sont réfléchis dans une direction transverse à celle des rayons R1 (faisceau Fflat) pour traverser la lentille 3 dans une partie 31 de la lentille 3 située au voisinage du bord latéral gauche du boitier 2.
Grâce à cette implantation du module SBL 60, 78, quand les fonctions d’éclairage Flat et Spot sont activées, le rendu visuel du projecteur allumé vu de l’extérieur, n’est pas impacté lorsque la fonction SBL est inactivée. La surface extérieure du module optique 1 apparait toujours intégralement allumée.
Installation de production d’eau chaude pour habitation collective De nos jours, les logements d’une habitation collective sont souvent pourvus de chauffe-eau thermodynamiques dans lesquels, de façon connue, un réservoir d’eau est couplé à une pompe à chaleur. Plus précisément, dans la pompe à chaleur, circule un fluide caloporteur qui réchauffe l’eau contenue dans le réservoir, et destinée à alimenter en eau chaude sanitaire le logement que le chauffe-eau équipe. Le fluide caloporteur est lui-même réchauffé par un flux d’air, par exemple l’air ambiant du logement, dans un échangeur de chaleur de la pompe à chaleur.
Si les chauffe-eau thermodynamiques présentent de nombreux avantages, dans la mesure où ils sont plus respectueux de l’environnement et permettent à leurs propriétaires de réduire les coûts d’électricité, leur usage complexifie les réseaux aérauliques des habitations collectives, étant donné qu’il faut prévoir un conduit d’aspiration d’air et un conduit de rejet d’air pour chaque chauffe-eau. De plus, un chauffe-eau thermodynamique est généralement bruyant, du fait qu’il est équipé d’un ventilateur dédié pour forcer la circulation d’air dans l’échangeur de chaleur.
Il est proposé une installation de production d’eau chaude, notamment sanitaire, pour une habitation collective comprenant une pluralité de logements individuels, l’installation comprenant une pluralité de chauffe-eau thermodynamiques, chacun desdits chauffe-eau thermodynamiques étant destiné à alimenter en eau chaude l’un respectif de la pluralité de logements individuels. L’installation comprend : - un réseau aéraulique comportant un conduit de circulation d’air, dit conduit de rejet d’air, connecté à chaque chauffe-eau thermodynamique, et - un unique ventilateur positionné de sorte à faire circuler un flux d’air extérieur à l’habitation collective dans ledit conduit de circulation d’air, et dans laquelle le réseau aéraulique comprend un autre conduit, dit conduit d’entrée d’air, connecté à chaque chauffe-eau thermodynamique, et positionné de sorte que le flux d’air extérieur circule dans ledit conduit d’entrée d’air, puis dans chaque chauffe-eau thermodynamique, puis dans le conduit de rejet d’air.
Ainsi, grâce à l’installation selon la présente invention, le niveau sonore dans chaque logement est réduit, puisque le chauffe-eau lui-même n’est pas équipé d’un ventilateur dédié. De plus, le conduit de circulation d’air, commun à tous les chauffe-eau, assure une simplification du réseau aéraulique de l’installation.
Selon un autre aspect, le réseau aéraulique est agencé de sorte que chaque chauffe-eau en demande présente une perte de charge similaire.
Selon un autre aspect, le conduit d’entrée d’air comprend une entrée d’air disposée à l’opposé du ventilateur.
Selon un autre aspect, chaque chauffe-eau thermodynamique comprend un régulateur de débit et un registre piloté par ledit régulateur de débit.
Selon un autre aspect, l’installation comprend un conduit, dit conduit technique, les conduits de rejet d’air et d’entrée d’air étant disposés à l’intérieur dudit conduit technique.
Selon un autre aspect, l’installation comprend un conduit, dit conduit technique, formant conduit d’entrée d’air, le conduit de rejet d’air étant disposé à l’intérieur dudit conduit technique.
Selon un autre aspect, l’installation comprend un conduit d’extraction d’air vicié hors de chaque logement individuel, dont un conduit est concentrique du conduit de rejet d’air.
Selon un autre aspect, l’installation comprend un moyen de pré-chauffage du flux d’air extérieur.
Selon un autre aspect, le ventilateur est de type extracteur.
Les pointillés illustrent une position neutre du volet ne déviant pas la direction du flux (F1’=F1 et F2’=F2).
Dans une version non illustrée, le volet 34 est formé de trois éléments pivotant deux à deux, dont un élément fixe et solidaire du séparateur 18. Il est ainsi possible de dévier le flux F en un flux F1’ et un flux F2’ qui sont très inclinés par rapport à l’axe 22.1 sans trop charger aérodynamiquement chacun des éléments.
Il est entendu que les divers éléments des figures 7 à 9 peuvent être combinés : le pivotement de la nacelle 10 peut complémenter le pivotement des volets 34. Des volets de tuyère ( ) et des volets centraux ( ) peuvent être combinés.
Dans une variante non illustrée, les volets 34 peuvent être munis d’aileron triangulaires ou rectangulaires (potentiellement pivotables) en saillie de leur surface supérieure ou inférieure pour dévier le flux d’air autour d’un axe perpendiculaire aux surfaces supérieures et inférieures du volet 34.
La illustre schématiquement une vue isométrique d’une nacelle 10 composée de plusieurs segments 10.1, 10.2, 10.2 (ici trois). Chaque segment 10.1, 10.2, 10.3 peut recevoir une ou plusieurs soufflantes 22. La subdivision en segments 10.1, 10.2, 10.3 permet de réguler indépendamment la position de chaque soufflante 22 d’un même groupe propulsif 8. Les moyens d’orientation (par exemple illustrés en ) peuvent ainsi être dédoublés pour contrôler la position de chaque segment 10.1, 10.2, 10.3 indépendamment. Il est ainsi possible d’obtenir un réglage fin de la poussée (la résultante de toutes les soufflantes) à la fois en valeur et en direction.
Les différents segments 10.1, 10.2, 10.3 peuvent être commandés en pivotement simultanément ou séquentiellement (avec un chevauchement temporel éventuel). Il est ainsi possible de lisser les transitions entre deux directions de poussée données. Par exemple, la transition entre une poussée résultante très inclinée, voire totalement verticale, pour un décollage, et une poussée horizontale en croisière, peut être lissée par le pivotement progressif et successif des différents segments 10.1, 10.2, 10.3. On pourra par exemple, à partir de segments 10.1, 10.2, 10.3 orientés verticalement, commencer à redresser le segment extérieur (le plus éloigné du fuselage) (respectivement le segment intérieur) puis commencer à redresser successivement les segments du plus extérieur au plus intérieur (resp. extérieur) (avec éventuellement un chevauchement temporel), pour finir avec tous les segments 10.1, 10.2, 10.3 orientés horizontalement.
Une procédure inverse peut être réalisée lors d’un atterrissage.
Au besoin, les angles d’inclinaison des segments 10.1, 10.2, 10.3 peuvent être maintenus différents pendant une durée donnée pour stabiliser l’avion et compenser par exemple une manœuvre ou un vent de travers.
Le pivotement distinct des segments de nacelle permet d’obtenir une résultante de poussée pour un groupe propulsif avec une composante en Y sans pivoter la nacelle ou ses segments autour de Z.
La montre une vue arrière d’une nacelle 10. Dans cet exemple, le volet 34 est segmenté en quatre segments 34.1, 34.2, 34.3, 34.4, correspondants à chacune des quatre soufflantes 22.
Chacun des segments 34.1, 34.2, 34.3, 34.4 peut être pivoté indépendamment des autres segments 34.1, 34.2, 34.3, 34.4. Dans la figure illustrée, le segment 34.1 est horizontal et les segments 34.2, 34.3, 34.4 dévient le flux de façon croissante. Le segment 34.4 est composé de deux éléments 36, 38.
Des surfaces de transition 40 sont prévues à la jonction entre deux segments 34.1, 34.2, 34.3, 34.4 pour assurer la continuité de la surface de guidage de l’air. Ces surfaces de transition 40 peuvent être des surfaces déformables ou des surfaces sectionnelles (des lattes) permettant de mitiger les pertes aérodynamiques
Les différents segments 34.1, 34.2, 34.3, 34.4 peuvent être commandés en pivotement simultanément ou séquentiellement (avec un chevauchement éventuellement). Il est ainsi possible de lisser les transitions entre deux directions de poussée données. Par exemple, la transition entre une poussée résultante très inclinée, voire totalement verticale, pour un décollage, et une poussée horizontale en croisière, peut être lissée par le pivotement progressif et successif des différents segments 34.1, 34.2, 34.3, 34.4. On pourra par exemple, à partir de segments 34.1, 34.2, 34.3, 34.4 très inclinés pour obtenir une poussée verticale ou proche de la verticale, commencer à redresser le segment extérieur (le plus éloigné du fuselage) (respectivement le segment intérieur) puis commencer à redresser successivement les segments du plus extérieur au plus intérieur (resp. extérieur) (avec éventuellement un chevauchement temporel), pour finir avec tous les segments 34.1, 34.2, 34.3, 34.4 orientés horizontalement.
Au besoin, les angles d’inclinaison des segments 34.1, 34.2, 34.3, 34.4 peuvent être maintenus différents pendant une durée donnée.
Du fait de la commande indépendante des volets de part et d’autre du fuselage, il est possible d’obtenir une poussée résultante qui procure au fuselage un moment de tangage, de roulis ou de lacet, pour améliorer la maniabilité de l’avion en virage, descente ou montée, pour équilibrer l’avion. L’empennage de l'avion devient optionnel car les fonctions d’équilibrage et de montée/descente de l’avion peuvent être assurées par un contrôle synchrone ou différentiel entre les deux groupes propulsifs.
Ensuite, on utilise le vent pour tracter l’embarcation ou l’engin terrestre ou produire de l’énergie sur la plate-forme. En effet, la voile 5 crée une force sur le premier élément 10. La liaison pivot du premier élément 10 par rapport au deuxième élément 20 permet alors la récupération de la force par le deuxième élément 20 quelle que soit la direction du vent. Par exemple, la première direction D1 s’oriente automatiquement orthogonalement à la direction du vent. Cette orientation qui engendre un pivotement du premier élément par rapport au deuxième élément résulte notamment de l’écart E (figures 3 et 5) entre l’axe de pivotement A et la direction D1. En effet, cet écart E crée un bras de levier. Alternativement, de préférence, en particulier en cas de liaison entre le premier élément et le moyen de changement de cap ou de direction par exemple, la première direction D1 et la direction du vent ne sont pas orthogonales.
Avantageusement, en cas de présence du moyen de freinage 40, le freinage du pivotement et/ou le blocage du pivotement du premier élément 10 par rapport au deuxième élément 20 permet de récupérer de l’énergie.
A l’issue de la phase d’utilisation du vent, on procède à une étape d’enroulement partielle de la deuxième ligne 7 de sorte à ce que la première partie 5A de la voile 5 ne prenne plus le vent. Ainsi, on procède de sorte à se retrouver dans la situation préalable au déroulement de la deuxième ligne 7 selon le mode de réalisation et les variantes illustrés. De préférence, cette étape est réalisée alors que la deuxième partie 5B de la voile 5 se maintient dans le vent.
On procède ensuite à l’enroulement de la deuxième ligne de sorte à ce que la deuxième partie 5B de la voile 5 ne prenne plus le vent ou prenne peu le vent. Autrement dit, on enroule par exemple jusqu’à ce que l’incidence du vent dans la voile 5 ne génère pas ou peu d’effort selon la direction F sur le premier élément (direction illustrée sur les figures 5 et 6).
Cet enroulement se fait sur, ou autour du premier moyen de guidage 15.
Alternativement, selon la première variante illustrée sur la , la première partie 5A de la voile et la deuxième ligne 7 sont insérées petit-à-petit au sein du premier élément 10 de type poutre creuse 14 (les deux représentations hautes sur les trois représentations de la ).
Alternativement, selon la deuxième variante illustrée sur la , on agît sur la ligne d’envoi 33 pour ramener la première partie 5A de la voile, la deuxième ligne 7 devenant alors lâche, c’est-à-dire détendue.
Alternativement, selon la troisième variante illustrée sur la , on emmanche la première partie 5A de la voile dans le moyen de limitation de type manchon, par exemple en agissant sur la ligne 33, notamment via l’anneau 8’ venant entourer la voile au niveau de la première partie 5A et l’empêcher ainsi de prendre le vent. Ainsi, en agissant sur la ligne 33 tout en enroulant la ligne 7, on déplace petit à petit l’anneau de sorte à diminuer la surface de la voile 5 prenant le vent.
Alternativement, selon la quatrième variante illustrée sur les figures 11 à 13, la première partie 5A de la voile est glissée petit-à-petit sous, ou contre, le deuxième moyen de guidage 25 de sorte à l’empêcher de prendre le vent. La surface de la voile prenant le vent est ainsi diminuée jusqu’à n’avoir qu’une faible, voire très faible traction, voire une traction nulle du cerf-volant.
Eventuellement, certaines variantes peuvent être combinées.
Grâce à la solution, le décollage et/ou la récupération du cerf-volant sont facilités. De plus, le vol de la voile du cerf-volant peut être optimisé. Comme évoqué précédemment, il devient possible de corréler la direction du vent avec le cap ou direction de l’embarcation ou engin tracté par le cerf-volant. En outre les réglages permettent de maintenir la stabilité du cerf-volant en cas de changement de l’angle entre la direction du vent et le cap de l’embarcation ou de l’engin tracté.
L’écart E entre le point d’application de la force aérodynamique F et l’axe principal A permet un pivotement autonome, autrement dit sans aide externe, du premier élément 10 par rapport au deuxième élément 20 suivant la direction du vent. En outre, les réglages de la première longueur L1, et/ou de la deuxième longueur L2, et/ou de l’écart E, permettent de faire converger, ou sensiblement converger, la résultante F des forces de traction du cerf-volant transmises par les lignes 6 et 7 au niveau ou sensiblement au niveau d’une intersection entre un plan de pivotement entre le premier et le deuxième élément 10, 20 et l’axe principal A de pivotement. L’écart E réglable permet notamment de s’adapter aux différents angles d’incidences α de vol du cerf-volant compris par exemple entre 1 degré et 60 degrés, notamment de l’ordre de 15 degrés. A noter que plus l’écart E entre le point d’application et l’axe principal A est grand, plus la première direction D1, et par conséquent le premier élément 10, s’oriente aisément et rapidement perpendiculairement par rapport à la direction du vent.
La solution permet à l’embarcation de conserver son allure de navigation par rapport au vent à un angle constant par l’effet girouette de la traction du cerf-volant. C’est particulièrement le cas lorsque le moyen de freinage et/ou blocage et/ou entraînement 40 de la liaison pivot est désactivé ou n’est pas installé.
En outre, les longueurs L1, L2 étant réglables, les longueurs des lignes, notamment de la deuxième ligne, étant également réglables, il est aisé de contrôler le vol de la voile et par conséquent d’en tirer le maximum de force de traction si besoin. Plus précisément, le réglage de l’écartement entre les points de retenue 11, 12 via les longueurs L1, L2 permet aussi bien un vol statique (points de retenue 11, 12 des lignes 6, 7 écartés) qu’un vol dynamique (points de retenue 11, 12 des lignes 6, 7 serrés).
La solution offre une gestion plus simple des décollages, vols et récupérations d’un cerf-volant de traction muni d’une voile ayant une grande envergure, par exemple dont l’envergure est supérieure au double de la longueur L s’étendant entre les points de retenue 11, 12. En cas de cerf-volant utilisant une distance faible entre les points de retenue 11, 12, la solution est viable également.
A noter que les réglages des longueurs L1, L2 et éventuellement de l’écart E permettent de préférence de faire passer la direction F (figures 5 et 6) des efforts de traction du cerf-volant au niveau, ou sensiblement au niveau, de l’intersection entre l’axe principal A et la surface supérieure du pont 9 de l’embarcation de sorte à minimiser les contraintes mécaniques à cet endroit. On évite ainsi la création d’un bras de levier due aux efforts de traction tendant à arracher par exemple une embase faisant office de premier élément 10, par rapport au deuxième élément 20. Ainsi, de préférence, un angle α s’étend entre l’axe principal A et la direction des efforts F, comme illustré sur la .
Tableau 3 : Test de résistance épithéliale TEER Ensuite l’AOP1 et l’AOP2 sur les compartiments pré-apical et basolatéral des cellules HepG2 est mesurée.
À l’exception de l’échantillon AA, chacun des 12 échantillons a donné un résultat pour EC50. Le tableau 4 montre une comparaison entre les résultats obtenus sur cellules CaCo2 (cf. première phase expérimentale) et les résultats obtenus sur cellules HepG2 (seconde phase expérimentale) :
Échantillon EC50 AOP1 CACO2 (µg/ml) EC50 AOP1 HEPG2 (µg/ml) AA 76.25 ND AB 20.96 16.76 AC 11.62 15.74 AK 97.77 143.30 AL 102.10 52.09 AM 57.78 46.73 AN 76.75 59.78 AR 169.90 174.70 AX 18.58 23.00 AY 95.43 131.40 AZ 200.50 248.20 BB 80.70 308.20
Tableau 4 : Comparaison EC50 CaCo vs. HEPG2
AOP1 : Aucun des échantillons basolatéraux n'a montré d'effets antioxydants classiques AOP1 (effet direct par neutralisation des radicaux libres). Il est envisageable que l'incubation de 4h n'était pas suffisante. Toutefois, une augmentation du temps d’incubation à 17h n’a pas changé la situation. On remarquera que les profils cinétiques des échantillons basolatéraux ont montré un léger décalage vers la gauche en comparaison à la courbe de contrôle. Ce phénomène est observé particulièrement sur les échantillons AC, AK, AL, AR, AZ,.
AOP2 : La montre les données regroupées de 2 expériences Transwell indépendantes (séries 1 et 2). Les barres d’erreur sont indiquées et proviennent mesures quadruplâtes). Les compartiments basolatéraux provenaient d’une incubation de 4 h avec des échantillons à 10 mg / ml à l'exception de l'échantillon AA (1 mg / ml).
Le récapitulatif des données à disposition sur les 12 ingrédients après la partie expérimentale 2 est résumé dans le tableau 5 ci-après.
Activités antioxydantes Fraction biodisponible Origine cellulaire AOP 1 (direct, phase I) Non Barrière intestin AOP 1 (direct) Non Foie AOP 2 (activation défenses) Oui Foie
Tableau 5 : Données disponibles
Partie expérimentale 3 Parmi la démarche de la Demanderesse elle a considéré que les extraits de plantes peuvent avoir des activités très différentes y compris au sein d’un même modèle et qu’il convient de les sélectionner pour leur potentiel. En outre, l’opportunité de les coupler peut aboutir à des optimisations importantes du potentiel antioxydant biologique. La Demanderesse a ainsi identifié des combinaisons spécifiques d’extraits de plantes assemblés de telle sorte qu’elles conduisent à des activités de protection antioxydantes biologiques synergiques (c’est-à-dire supérieures aux ingrédients testés séparément). Ces combinaisons peuvent être utilisées en tant que complément alimentaire à administration orale et pour des applications de protection cellulaires (des radicaux libres et processus d’inflammation) pour des bénéfices tels que la santé du sportif (performance et récupération), la santé de l’œil et la vision, la santé de la peau aussi appelée nutricosmétique, la santé de l’audition, la santé du foie, etc. Par ailleurs les combinaisons sélectionnées peuvent être utilisées seul ou en association avec d’autres ingrédients fonctionnels ou techniques. La population cible peut être tant humaine qu’animale.
Dans un premier les une partie des échantillons sont triés par activité. Le tableau 6 montre le trie :
Nom AOP2 Biodispo Ecart type AOP2 Direct AOP 1 AOP 1 Epith. Hepat. Clou de girofle 292,4 30,3 ** 57,8 46,7 Hamamelis 182,4 25 18,6 23 Immortelle 157,4 (x5) 16,9 76,3 ND Romarin 149,3 38,3 ** 169,9 174,7 Cassis 121,9 29,8 ** 97,8 143,3 Raisin F 116 9,5 * 76,8 59,8 VinOseed 40% 106,3 14,2 21 16,8 Cannelle 90,3 14,5 * 102,1 52,1
Tableau 6 : Classement sur activité
Des combinaisons d’échantillons ont ensuite été étudiés.
La montre l’effet antioxydant direct (AOP1) de combinaisons d’échantillons sur cellules épithéliales.
Une synergie considérable est observé pour les combinaisons Clou de Girofle/Immortelle 50/50, Clou de Girofle /Vinoseed 50/50, Clou de Girofle /Hamamélis 50/50 et Vinoseed/Hamamelis 60/40.
Selon un mode de réalisation, la mousse expansive comprend un polymère thermodurcissable ou un polymère thermoplastique.