INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans le cas où l’hydrogénation catalytique s’effectue en deux étapes, l’étape (c) s’effectue en une première étape (c-1) dans laquelle le produit issu de la mise en contact est hydrogéné à une température comprise entre 20 et 200°C, de préférence entre 30 et 90°C en présence d’hydrogène à une pression absolue comprise entre 5 et 60 bars, de préférence entre 20 et 30 bars et en présence d’un catalyseur d’hydrogénation comprenant Pd (0.1-10 % en poids) et/ou Ni (0.1-60 % en poids) et/ou NiMo (0.1-60 % en poids), et en une deuxième étape (c-2) dans laquelle l’effluent issu de l’étape (c-1) est hydrogéné à une température comprise entre 200 et 450°C, de préférence entre 200 et 340°C en présence d’hydrogène à une pression absolue comprise entre 20 et 140 bars, de préférence entre 30 et 60 bars et en présence d’un catalyseur d’hydrogénation comprenant NiMo (0.1-60 % en poids) et/ou CoMo (0.1-60 % en poids).
Le produit issu de l’étape (b) ou l’effluent issu de l’étape (c) est (d) de préférence purifié par passage sur un adsorbant solide afin de diminuer la teneur en au moins un élément parmi F, Cl, Br, I, O, N, S, Se, Si, P, As, Fe, Ca, Na, K, Mg et Hg et/ou la teneur en eau.
L’adsorbant peut être opéré en mode régénératif ou non régénératif, à une température inférieure à 400°C, de préférence inférieure à 100°C, plus préférentiellement inférieure à 60°C, choisi parmi : (i) un gel de silice, (ii) une argile, (iii) une argile pilée, (iv) de l’apatite, (v) de l’hydroxyapatite et leurs combinaisons, (vi) une alumine par exemple une alumine obtenue par précipitation de boehmite, une alumine calcinée telle que Ceralox ® de Sasol, (vii) de la boehmite, (viii) de la bayerite, (ix) de l’hydrotalcite, (x) un spinelle tel que Pural ® ou Puralox de Sasol, (xi) une alumine promue, par exemple Selexsorb ® de BASF, une alumine promue acide, une alumine promue par une zéolithe et/ou par un métal tel que Ni, Co, Mo ou une combinaison d’au moins deux d’entre eux, (xii) une argile traitée par un acide telle que Tonsil ® de Clariant, (xiii) un tamis moléculaire sous la forme d’un aluminosilicate contenant un cation alcalin ou alcalino-terreux par exemple les tamis 3A, 4A, 5A, 13X, par exemple commercialisés sous la marque Siliporite ® de Ceca, (xiv) une zéolithe, (xv) un charbon actif, ou la combinaison d’au moins deux adsorbants, l’adsorbant ou les au moins deux adsorbants retenant au moins 20% en poids, de préférence au moins 50% en poids d’au moins un élément parmi F, Cl, Br, I, O, N, S, Se, Si, P, As, Fe, Ca, Na, K, Mg et Hg et/ou de l’eau.
Selon un mode de réalisation préféré, l’adsorbant est régénérable, a une surface spécifique d’au moins 200 m²/g et est opéré dans un réacteur à lit fixe à moins de 100°C avec une VVH de 0,1 à 10 h -1 .
Selon un mode de réalisation supplémentaire, au moins une partie du produit issu de l’étape (b) ou de l’effluent issu de l’étape (c) ou (d) peut être :
(e). traité dans un vapocraqueur, et/ou
(f). traité dans un craqueur catalytique en lit fluidisé, et/ou
(g). traité dans un hydrocraqueur, et/ou
(h). traité dans une unité d’hydrogénation catalytique, et/ou
(i). utilisé tel quel ou séparé en des flux utilisables pour la préparation de carburants et combustibles tels que GPL, essence, diesel, fuel lourd et/ou pour la préparation de lubrifiants.
Les étapes précédemment décrites du procédé selon l’invention peuvent être mises en œuvre les unes après les autres sans étape intermédiaire hormis les étapes additionnelles optionnelles décrites.
Définitions La Vitesse Volumique Horaire (VVH) est définie comme le volume horaire de flux de charge par unité de volume catalytique et est exprimée ici en h -1 .
Les termes « comprenant » et « comprend » tels qu’utilisés ici sont synonymes avec « incluant », « inclut » ou « contient », « contenant », et sont inclusifs ou sans bornes et n’excluent pas de caractéristiques additionnelles, d’éléments ou d’étapes de méthodes non spécifiés.
La spécification d’un domaine numérique sans décimales inclut tous les nombres entiers et, lorsque c’est approprié, des fractions de ces derniers (par exemple, 1 à 5 peut inclure 1, 2, 3, 4 et 5 lorsque référence est faite à un nombre d’éléments, et peut aussi inclure 1,5, 2, 2,75 et 3,80, lorsque référence est faite à, par exemple, une mesure.).
La spécification d’une décimale comprend également la décimale elle-même (par exemple, « de 1,0 à 5,0 » inclut 1,0 et 5,0). Toute plage de valeurs numériques récitée ici comprend également toute sous-plage de valeurs numériques mentionnée ci-dessus.
Segment intermédiaire Le segment intermédiaire (également appelé séquence intermédiaire) relie la première séquence et la deuxième séquence du polymère utilisé selon la présente invention. Le segment intermédiaire résulte de la polymérisation : i) du ou des premiers monomères, et éventuellement du ou des monomères additionnels, restant disponibles après leur polymérisation à un taux de conversion d’au maximum 90% pour former la première séquence, ii) et du ou des deuxièmes monomères, et éventuellement du ou des monomères additionnels, ajoutés dans le mélange réactionnel.
La formation de la deuxième séquence est initiée lorsque les premiers monomères ne réagissent plus ou ne s’incorporent plus dans la chaine polymérique soit parce qu’ils sont tous consommés soit parce que leur réactivité ne leur permet plus d’être.
Ainsi le segment intermédiaire comprend les premiers monomères disponibles, résultant d’un taux de conversion de ces premiers monomères inférieur ou égal à 90%, lors de l’introduction du ou des deuxièmes monomères lors de la synthèse du polymère.
Le segment intermédiaire du polymère séquencé est un polymère statistique (peut également être appelé une séquence statistique). C’est-à-dire qu’il comprend une répartition statistique du ou des premiers monomères et du ou des deuxièmes monomères ainsi que du ou des monomères additionnels éventuellement présents.
Ainsi, le segment intermédiaire est une séquence statistique, de même que la première séquence et la deuxième séquence si elles ne sont pas des homopolymères (c’est-à-dire si elles sont toutes deux formées à partir d’au moins deux monomères différents).
Procédé de préparation du copolymère : Le copolymère éthylénique séquencé selon l’invention est préparé par polymérisation radicalaire libre, selon les techniques bien connues de ce type de polymérisation.
La polymérisation radicalaire libre est effectuée en présence d’un amorceur dont la nature est adaptée, de façon connue, en fonction de la température de polymérisation souhaitée et du solvant de polymérisation. En particulier, l’amorceur peut être choisi parmi les amorceurs à fonction peroxyde, les couples d’oxydoréduction, ou d’autres amorceurs de polymérisation radicalaire connus de l’homme de l’art.
En particulier, à titre d’amorceur à fonction peroxyde, on peut citer par exemple : a) les péroxyesters, tel que le terbutyl-péroxyacétate, le per benzoate de tertiobutyle, le tert-butyl péroxy-2-éthylhexanoate (Trigonox 21S® d’Akzo Nobel), le 2,5-bis(2-éthylhexanoylpéroxy)-2,5-diméthylhexane (Trigonox 141 d’Akzo Nobel) ; b) les péroxydicarbonates, tel que le di-isopropylpéroxydicarbonate ; c) les péroxycetones, tel que le méthyléthylcétone péroxyde ; d) les hydropéroxydes, tel que l’eau oxygénée (H 2 O 2 ), le terbutylhydropéroxyde ; e) les péroxydes de diacyle, tel que l’acétyl péroxyde, le benzoyl péroxyde ; f) les péroxydes de dialkyle, tel que le di-tertiobutyle péroxyde ; g) les péroxydes inorganiques, tel que le péroxodisulfate de potassium (K 2 S 2 O 8 );
A titre d’amorceur sous forme de couple d’oxydoréduction, on peut citer le couple thiosulfate de potassium + peroxodisulfate de potassium par exemple.
Selon un mode de réalisation préférée, l’amorceur est choisi parmi les peroxydes organiques comprenant de 8 à 30 atomes de carbone. De façon préférée, l’amorceur utilisé est le 2.5- Bis(2-éthylhexanoylperoxy) -2.5-diméthylhexane commercialisé sous la référence Trigonox® 141 par la société Akzo Nobel.
Le copolymère séquencé utilisé selon l’invention est préparé par polymérisation radicalaire libre et non par polymérisation contrôlée ou vivante. En particulier, la polymérisation du copolymère éthylénique séquencé est réalisée en l’absence d’agents de contrôle, et en particulier en l’absence d’agent de contrôle classiquement utilisés dans les procédés de polymérisation vivante ou contrôlée tels que les nitroxydes, les alcoxyamines, les dithioesters, les dithiocarbamates, les dithiocarbonates ou xanthates, les trithiocarbonates, les catalyseurs à base de cuivre, par exemple.
Des copolymères séquencés tels que ceux décrits précédemment sont notamment décrits dans les demandes de brevet EP-A-1411069 et EP-A-1882709.
Le solvant de synthèse utilisé pour la polymérisation du copolymère filmogène est généralement choisi parmi les huiles volatiles dont le point éclair est inférieur à 80°C, tel que l’isododécane par exemple.
La composition selon l’invention comprend de préférence de 0,5 à 40 % en poids de copolymère éthylénique séquencé, et avantageusement de 1 à 40 % en poids, notamment de 2 à 30 % en poids, voire de 2 à 20 % en poids de matière active par rapport au poids total de la composition.
De façon préférée, la composition selon l’invention comprend au moins 2% en poids de matière active (c’est-à-dire en matière sèche) de copolymère éthylénique séquencé, par rapport au poids total de la composition.
Dispersions huileuses La composition (B) selon l’invention comprend au moins une dispersion huileuse comprenant au moins : i) des particules comportant : a) au moins un copolymère éthylénique de a 1 ) (C 1 -C 4 )(alkyl)acrylate de (C 1 -C 4 )alkyle, et de a 2 ) monomères éthyléniques comprenant un ou plusieurs groupes carboxy, anhydride, acide phosphorique, acide sulfonique et/ou aryle tel que benzyle ; en particulier a 2 ) est un acide (C 1 -C 4 )(alkyl)acrylique, plus particulièrement les copolymères de (méth)acrylate de (C 1 -C 4 )alkyle et d’acide (méth)acrylique ; et ii) au moins un agent stabilisant polymérique choisi parmi : b) les polymères de monomères (C 1 -C 6 )(alkyl)acrylate de (C 3 -C 12 )cycloalkyle tels que les (méth)acrylates d’isobornyle ; et c) les copolymères de c 1 ) (C 1 -C 6 )(alkyl)acrylate de (C 3 -C 12 )cycloalkyle tels que les (méth)acrylate de (C 1 -C 4 )alkyle ; et iii) au moins une huile hydrocarbonée, de préférence une huile hydrocarbonée volatile.
Du fait de la rotation de la Terre, dans un référentiel géocentrique, l’élément rotatif 101 et son châssis 201 sont tous deux en rotation autour de l’axe de rotation de la Terre.
Si on considère, selon la schématisation des figures 3 et 4, un capteur de rotation, en l’espèce un troisième capteur de rotation 112c, dont l’axe de mesure, ou axe sensible dans le cas d’un gyromètre, serait solidaire et parfaitement aligné avec l’axe réel de rotation 204 de l’élément rotatif 101, alors ce capteur de rotation mesurerait la composante de rotation de cet axe réel de rotation 204 (donc de l’élément rotatif) et la projection de la rotation de la Terre sur cet axe réel de rotation 204. Cette dernière composante varierait bien sûr en fonction des deux composantes d’inclinaison de l’axe réel de rotation 204.
Si on considère des capteurs de rotation 112a, 112b qui peuvent être un premier ou un second gyromètres ayant chacun un axe sensible (= axe de mesure), référencé 302 pour le premier capteur de rotation et 402 pour le second capteur de rotation, et qui sont solidaires et parfaitement orthogonaux avec l’axe réel de rotation 204 de l’élément rotatif 101, alors ces deux capteurs de rotation 112a, 112b ne mesureraient pas la composante de rotation de l’axe réel de rotation 204 mais mesurerait la projection de la rotation de la Terre sur leurs axes sensibles respectifs 302, 402.
Cette dernière composante (la projection de la rotation de la Terre sur l’axe sensible 302, 402) varierait bien sûr en fonction des deux composantes d’inclinaison de l’axe réel 204 mais aussi en fonction de la position angulaire de l’élément rotatif 101 sur son axe réel de rotation 204 lors de sa rotation.
En outre, cette dernière composante serait maximale lorsque l’axe sensible 302, 402 du capteur de rotation 112a ou 112b correspondant est aligné avec la projection 401 du vecteur vitesse de rotation de la Terre dans le plan de rotation de l’axe sensible 302, 402 autour de l’élément rotatif 101. Elle serait alors égale à cette la projection 401 du vecteur vitesse de rotation de la Terre dans le plan de rotation de l’axe sensible 302, 402 autour de l’élément rotatif 101. Inversement, cette dernière composante serait nulle lorsque l’axe sensible 302, 402 du capteur de rotation 112a ou 112b est orthogonal à la projection 401 du vecteur vitesse de rotation de la Terre dans le plan de rotation de l’axe sensible 302, 402 autour de l’élément rotatif 101.
L’invention permet, dans plusieurs modes de réalisation, l’identification de cette composante de projection 401 du vecteur de vitesse de rotation de la Terre et la correction des mesures en conséquence.
En pratique, un capteur de rotation 112a, 112b, le premier et le deuxième gyromètres dans l’exemple, ne peut pas être installé avec son axe sensible parfaitement orthogonal à l’axe réel de rotation 204. Il convient donc de tenir compte de l’erreur d’orthogonalité de ce capteur de rotation 112a, 112b avec l’axe réel de rotation 204. A cette fin, l’invention inclut l’identification de cette erreur d’orthogonalité et la correction des mesures en conséquence.
Il en est de même pour l’éventuelle erreur d’orthogonalité entre les axes sensibles du premier 112a et du deuxième gyromètres 112b.
En pratique, le troisième capteur de rotation 112c qui peut être un gyromètre, ne peut pas être installé parfaitement aligné avec l’axe réel de rotation 204. On peut tenir compte de l’erreur d’alignement de ce capteur de rotation avec l’axe réel de rotation 204 mais en pratique, on néglige cette erreur qui est généralement faible.
A noter que le dispositif de métrologie peut comporter deux éléments pour le troisième capteur de rotation : un gyromètre et un système de mesure spécifique pour obtenir par deux moyens la vitesse de rotation angulaire et la position angulaire de l’élément rotatif, par exemple un codeur angulaire.
Le dispositif 100 mis en œuvre dans le cadre de l’invention comporte des capteurs de rotation 112a, 112b, 112c, de préférence des gyromètres, solidaires de l’élément rotatif 101, c’est-à-dire fixés sur l’élément rotatif. Il convient de noter que lorsqu’on indique que les gyromètres sont solidaires ou fixés sur l’élément rotatif, ces fixations peuvent être directes ou indirectes et dans ces derniers cas, fixés par exemple sur une table de mesure entraînée en rotation par l’élément rotatif.
Dans un mode de réalisation, deux capteurs de rotation, un premier et un deuxième capteurs de rotation, sont installés sur l’élément rotatif de sorte que leurs axes de mesure (axes sensibles dans le cas de gyromètres) soient orthogonaux entre eux et tous deux orthogonaux à l’axe réel de rotation 204 de l’élément rotatif 101. Ces capteurs de rotation peuvent être notamment des gyromètres indépendants ou les gyromètres d’une centrale inertielle.
En outre, un troisième capteur de rotation solidaire de l’axe tournant 101 est installé de sorte que son axe de mesure (axe sensible dans le cas d’un gyromètre) soit aligné avec l’axe réel de rotation 204 de l’élément rotatif 101. Ce troisième capteur de rotation peut être notamment un gyromètre indépendant ou le troisième gyromètre de la centrale inertielle précédemment mentionnée qui comporte classiquement trois gyromètres, la centrale inertielle étant configurée pour produire des mesures selon un trièdre orthonormé.
On doit noter que l’invention est applicable à une centrale inertielle dont les gyromètres ne sont pas forcément alignés selon un trièdre orthonormé, par exemple les gyromètres étant agencés en forme de pyramide à l’intérieur de la centrale inertielle. On peut donc utiliser une centrale inertielle sans se préoccuper de la direction des axes sensibles des gyromètres à l’intérieur de la centrale inertielle. On verra qu‘il est possible de se passer d’un gyromètre pour le troisième capteur de rotation mais il est nécessaire de disposer d’un système de mesure spécifique permettant d’obtenir directement ou par calculs la position angulaire et la vitesse angulaire de l’élément rotatif. Il est en effet nécessaire de connaitre la position angulaire et la vitesse angulaire de l’élément rotatif pour calculer dans l’espace (et même dans le temps) les erreurs angulaires d’inclinaison de l’axe réel de rotation et par la suite l’orientation précise de l’axe réel de rotation de l’élément rotatif dont l’alignement au Nord de l’axe réel de rotation et/ou l’inclinaison entre l’axe réel de rotation et un axe de référence déterminé, notamment son axe de référence.
En pratique, on associera généralement un tel système de mesure spécifique et un troisième gyromètre car on met généralement en œuvre une centrale inertielle ou une unité de mesure inertielle, qui comporte d’office trois gyromètres et on pourra alors bénéficier de deux sources (du gyromètre et du système de mesure spécifique) pour obtenir la position angulaire et la vitesse angulaire de l’élément rotatif.
Le système de mesure spécifique permettant d’obtenir la position angulaire et la vitesse angulaire de l’élément rotatif autre qu’un gyromètre est un capteur de rotation solidaire d’une partie fixe du châssis 201 de l’équipement et qui mesure la rotation de l’élément rotatif 101 sur son axe réel de rotation 204. Ce système de mesure spécifique de rotation peut être notamment un encodeur optique, un encodeur inductif, un encodeur magnétique, un système de mesure de rotation par interférométrie, ce système de mesure spécifique peut en outre comporter des moyens de calcul pour notamment produire une mesure de vitesse angulaire à partir de la position angulaire. Dans certaines modalités, le système de mesure spécifique est constitué de deux capteur, un pour la position angulaire et un pour la vitesse angulaire.
est une vue agrandie du détail A de la .
est une vue agrandie du détail B de la .
est une vue agrandie du détail C de la .
illustre, selon une schématique en coupe longitudinale, le groupe motopompe des figures 1 à 4 qui se trouve cette fois en configuration de fonctionnement normal, les flux de fluide pompé étant illustrés par des flèches qui matérialisent le trajet du fluide pompé au sein du groupe motopompe, la fraction de fluide pompé servant au refroidissement du moteur étant là encore représentée par des zones mouchetées.
est une vue agrandie du détail D de la .
L’invention concerne un groupe motopompe1 pour pomper du fluide, et de préférence du fluide à l'état liquide, non électriquement conducteur, comme par exemple du gaz de pétrole liquéfié. Le groupe motopompe 1 selon l’invention forme ainsi avantageusement une machine hydraulique de pompage, préférentiellement constituée par un ensemble unitaire incluant une pompe 2 et un moteur électrique 3 pour actionner ladite pompe 2. La pompe 2 peut être de toute conception appropriée en fonction notamment de la nature du fluide à pomper, des conditions et contraintes de pompage, ainsi que des performances de pompage attendues. Dans le mode de réalisation illustré aux figures, la pompe 2 est une pompe centrifuge multi-étagée, c'est-à-dire une pompe multicellulaire centrifuge qui permet un pompage à forte pression. L’invention n’est toutefois pas limitée à la mise en œuvre, au sein du groupe motopompe 1, d'une pompe centrifuge multi-étagée, et il est parfaitement envisageable que la pompe 2 soit par exemple alternativement formée par une pompe centrifuge traditionnelle, sans pour autant que l'on sorte du cadre de l’invention.
De façon préférentielle, le groupe motopompe 1 (et donc la pompe 2 qui fait partie de ce dernier) est conçu pour pomper, en fonctionnement normal, du gaz de pétrole liquéfié, comme par exemple du méthane, de l'éthane, ou du propane. Dans ce mode de réalisation préférentiel, qui correspond à celui illustré aux figures, la pompe 2 est avantageusement une pompe centrifuge, de préférence multi-étagée, spécifiquement adaptée aux caractéristiques particulières des gaz de pétrole liquéfié, concernant en particulier les paramètres suivants : - tensions de vapeur (TV) élevées ou faibles différences de pression entre la tension de vapeur TV et la pression d'aspiration ; - NPSH (« Net P ositive Su ction Head », c'est-à-dire la différence entre la pression absolue totale du liquide à pomper et sa pression de vapeur saturante) disponible faible ; - forte pression à l’aspiration.
Le moteur 3 embarqué dans le groupe motopompe 1 comprend quant à lui classiquement un stator 4 et un rotor 5 séparés par un entrefer E. Le stator 4 est conçu pour générer un champ magnétique et inclut par exemple à cet effet des aimants permanents et/ou des électroaimants. De préférence, le stator 4 inclut un noyau en fer magnétique bobiné créant un champ magnétique tournant. Le stator 4 est avantageusement disposé à la périphérie du moteur 3, de façon à délimiter un espace central accueillant le rotor 5, lequel est dès lors avantageusement entouré par le stator 4. Le rotor 5 forme avantageusement un rotor à courant induit ou un rotor à aimants permanents. Quant à l'entrefer E, il correspond à un espace interstitiel libre existant entre le stator 4 le rotor 5, qui autorise la rotation relative du stator 4 et du rotor 5, et permet également la circulation de fluide pompé pour refroidir le moteur 3.
Le groupe motopompe 1 inclut également un boîtier 6 délimitant un logement accueillant lesdits stator 4 et rotor 5. Avantageusement, le boîtier 6 est étanche, et présente une forme globale tubulaire de section circulaire. Le stator 4 est monté fixe par rapport au boîtier 6, tandis que le rotor 5 est monté mobile relativement au boîtier 6. Le rotor 5 est avantageusement attaché à un arbre de transmission 7 entraîné ainsi en rotation par le rotor 5. Ledit arbre de transmission 7 est lui-même relié aux éléments de pompage de la pompe 2, constitué par exemple par une ou plusieurs turbines, pour les entraîner en rotation et assurer ainsi le pompage du fluide. Chaque turbine de la pompe 2 est par exemple directement attachée à l’arbre de transmission 7 (auquel cas ce dernier s’étend au-delà du boîtier 6 jusque dans le corps de la pompe 2), ou est attachée à un arbre de pompe distinct de l’arbre de transmission 7 et relié à ce dernier, par exemple au moyen d'un joint de cardan. De préférence, conformément au mode de réalisation illustré aux figures, la pompe 2 et le moteur 3 sont disposés de manière coaxiale, c'est-à-dire que l'axe de rotation du rotor 5 (et de l'arbre de transmission 7) et l'axe de rotation des turbines de la pompe 2 sont avantageusement confondus. Dans le mode de réalisation particulier illustré aux figures, le groupe motopompe 1 est conçu pour fonctionner selon un positionnement vertical, c'est-à-dire qu’en fonctionnement normal l'arbre de transmission 7 s'étend verticalement, avec le moteur 3 avantageusement situé au-dessus de la pompe 2. L’invention n’est toutefois pas limitée à un tel agencement, et il est par exemple parfaitement envisageable que le groupe motopompe 1 s'étende horizontalement en fonctionnement normal, avec l'arbre de transmission 7 disposé horizontalement, sans pour autant que l'on sorte du cadre de l’invention.