INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le huitième état Φ8 montré dans la est un état où l’unité de commande 50 a mis le motif de commutation sur le huitième motif α8. Dans le huitième état Φ8, un courant circule à travers un chemin de courant RT12’ et un chemin de courant RT13’ du côté courant continu du convertisseur de puissance 1, comme le montre la . Le courant qui circulerait à travers la diode de corps de l’élément de commutation tampon côté courant continu Q2 dans le chemin de courant RT12 circule à travers l’élément de commutation tampon côté courant continu Q2 dans le chemin de courant RT12’. De même, le courant qui circulerait à travers la diode de corps de l’élément de commutation tampon côté courant continu Q2 dans le chemin de courant RT13 circule à travers l’élément de commutation tampon côté courant continu Q2 dans le chemin de courant RT13’. Comme dans le cas du septième état Φ7, le courant Ip d’enroulement côté courant continu dans la direction positive continue de diminuer dans le huitième état Φ8.
Dans le huitième état Φ8, un courant circule à travers le chemin de courant RT22’ et le chemin de courant RT24 du côté courant alternatif du convertisseur de puissance 1. Le chemin de courant RT22’ et le chemin de courant RT24 sont configurés de la manière décrite ci–dessus. Comme dans le cas du septième état Φ7, le courant Is d’enroulement côté courant alternatif dans la direction positive continue de diminuer dans le huitième état Φ8.
[Neuvième état Φ9]
Le neuvième état Φ9 montré dans la est un état après qu’un temps spécifique s’est écoulé depuis que l’unité de commande 50 a mis le motif de commutation sur le huitième motif α8 de sorte que l’état a basculé vers le huitième état Φ8. Dans le neuvième état Φ9, un courant circule à travers un chemin de courant RT14 et un chemin de courant RT15 du côté courant continu du convertisseur de puissance 1, comme le montre la .
Le chemin de courant RT14 mène de la deuxième borne tL2 de l’inductance côté courant continu 11 à la première borne tL1 de l’inductance côté courant continu 11 via l’enroulement côté courant continu W1 et le condensateur côté courant continu C3. Pendant la période allant du septième état Φ7 au huitième état Φ8, le courant Ip d’enroulement côté courant continu dans la direction positive est réduit, et la direction du courant Ip d’enroulement côté courant continu passe de la direction positive à la direction négative, de sorte que l’état bascule vers le neuvième état Φ9.
La différence de courant entre le courant IL1 d’inductance côté courant continu et le courant Ip d’enroulement côté courant continu circule à travers le chemin de courant RT15. Spécifiquement, lorsque le courant IL1 d’inductance côté courant continu est supérieur au courant Ip d’enroulement côté courant continu, le courant IC2 de condensateur tampon côté courant continu circule dans la direction positive. Étant donné que le courant IC2 de condensateur tampon côté courant continu circule dans la direction positive, le condensateur tampon côté courant continu C2 est chargé. Lorsque le courant Ip d’enroulement côté courant continu est supérieur au courant IL1 d’inductance côté courant continu, le courant IC2 de condensateur tampon côté courant continu circule dans la direction négative. Étant donné que le courant IC2 de condensateur tampon côté courant continu circule dans la direction négative, le condensateur tampon côté courant continu C2 est déchargé.
Dans le neuvième état Φ9, un courant circule à travers un chemin de courant RT25 du côté courant alternatif du convertisseur de puissance 1. Le chemin de courant RT25 comporte un premier chemin, un deuxième chemin et un troisième chemin. Le premier chemin mène de la queue de l’enroulement côté courant alternatif W2 à la tête de l’enroulement côté courant alternatif W2 via la diode de corps du premier élément de commutation de bras inférieur Q4, le premier élément de commutation de bras supérieur Q3 et le condensateur côté courant alternatif C4. C’est–à–dire que le courant Is d’enroulement côté courant alternatif dans la direction négative circule à travers le premier chemin. Le deuxième chemin se ramifie à partir du premier chemin au niveau de la deuxième borne t42 du premier élément de commutation de bras inférieur Q4 et rejoint le premier chemin via la diode de corps du deuxième élément de commutation de bras inférieur Q6 et la diode de corps du deuxième élément de commutation de bras supérieur Q5. Le troisième chemin se ramifie à partir du premier chemin au niveau du nœud entre le premier élément de commutation de bras supérieur Q3 et le premier élément de commutation de bras inférieur Q4 et rejoint le deuxième chemin au niveau du nœud entre le deuxième élément de commutation de bras supérieur Q5 et le deuxième élément de commutation de bras inférieur Q6 via l’inductance côté courant alternatif 12 et la charge connectée aux bornes de connexion de courant alternatif t3, t4. Le courant Is d’enroulement côté courant alternatif dans la direction positive est réduit pendant la période allant du septième état Φ7 au huitième état Φ8, et la direction du courant Is d’enroulement côté courant alternatif passe de la direction positive à la direction négative dans le neuvième état Φ9. La tension de courant alternatif Vo dans la direction négative continue à être appliquée à l’inductance côté courant alternatif 12, de sorte que le courant IL2 d’inductance côté courant alternatif diminue.
[Dixième état Φ10]
Le dixième état Φ10 montré dans la est un état où l’unité de commande 50 a mis le motif de commutation sur le neuvième motif α9. Dans le dixième état Φ10, un courant circule à travers le chemin de courant RT14 et un chemin de courant RT17 du côté courant continu du convertisseur de puissance 1, comme le montre la . Le chemin de courant RT14 est configuré de la manière décrite ci–dessus.
Le chemin de courant RT17 mène de la tête de l’enroulement côté courant continu W1 à la queue de l’enroulement côté courant continu W1 via le condensateur côté courant continu C3, la diode de corps de l’élément de commutation de redressement Q1 et l’alimentation en puissance électrique à courant continu V2. Lorsque le courant Ip d’enroulement côté courant continu est supérieur au courant IL1 d’inductance côté courant continu, la différence de courant entre le courant Ip d’enroulement côté courant continu et le courant IL1 d’inductance côté courant continu circule vers l’alimentation en puissance électrique à courant continu V2 via le chemin de courant RT17. La tension de courant continu Vi est appliquée à l’inductance côté courant continu 11. Cela augmente le courant IL1 d’inductance côté courant continu. La différence de tension entre la tension de courant continu Vi et la tension VC3 de condensateur côté de courant continu est appliquée à l’enroulement côté courant continu W1 dans la direction positive, de sorte que le courant Ip d’enroulement côté courant continu soit augmenté (diminué dans la direction négative).
Dans le dixième état Φ10, un courant circule à travers le chemin de courant RT25 du côté courant alternatif du convertisseur de puissance 1. Le chemin de courant RT25 est configuré de la manière décrite ci–dessus.
[Onzième état Φ11]
Le onzième état Φ11 montré dans la est un état où l’unité de commande 50 a mis le motif de commutation sur le dixième motif α10. Dans le onzième état Φ11, un courant circule à travers le chemin de courant RT14 et un chemin de courant RT17’ du côté courant continu du convertisseur de puissance 1, comme le montre la . Le chemin de courant RT14 est configuré de la manière décrite ci–dessus. Le courant qui circulerait à travers la diode de corps de l’élément de commutation de redressement Q1 dans le chemin de courant RT17 circule à travers l’élément de commutation de redressement Q1 dans le chemin de courant RT17’. Cela réduit la résistance du chemin de courant RT17’ par rapport à celle du chemin de courant RT17.
Dans le onzième état Φ11, un courant circule à travers le chemin de courant RT25 du côté courant alternatif du convertisseur de puissance 1. Le chemin de courant RT25 est configuré de la manière décrite ci–dessus. Dans le onzième état Φ11, le courant Is d’enroulement côté courant alternatif augmente à mesure que le courant Ip d’enroulement côté courant continu augmente.
Pour chaque générateur de vapeur 8, la caractérisation d’un déséquilibre sur la température d’eau alimentaire de ce générateur de vapeur 8 comprend par exemple :
- l’émission d’un signal de problème physique de température d’eau alimentaire PPTE si l’écart de température d’eau alimentaire ΔTE de ce générateur de vapeur 8 est inférieur à un seuil inférieur d’écart de température d’eau alimentaire SECTEinf ou supérieur à un seuil supérieur d’écart de température d’eau alimentaire SECTEsup, et si l’écart de puissance primaire ΔP1 de ce générateur de vapeur 8 est inférieur au seuil inférieur d’alarme de puissance primaire SALP1inf ou supérieur au seuil supérieur d’alarme de puissance primaire SALP1sup ; et/ou
- l’émission d’un signal de dérive de mesure de température d’eau alimentaire DMTE si l’écart de température d’eau alimentaire ΔTE de ce générateur de vapeur 8 est inférieur à un seuil inférieur d’écart de température d’eau alimentaire SECTEinf ou supérieur à un seuil supérieur d’écart de température d’eau alimentaire SECTEsup, et si l’écart de puissance primaire ΔP1 de ce générateur de vapeur 8 n’est pas inférieur au seuil inférieur d’alarme de puissance primaire SALP1inf ni supérieur au seuil supérieur d’alarme de puissance primaire SALP1sup.
Dans un exemple de réalisation, le procédé de surveillance comprend, pour chaque générateur de vapeur 8, l’émission d’un signal d’écart de température d’eau alimentaire ECTE si l’écart de température d’eau alimentaire ΔTE est inférieur au seuil inférieur d’écart de température d’eau alimentaire SECTEinf ou supérieur au seuil supérieur d’écart de température d’eau alimentaire SECTEsup.
Le procédé de surveillance comprend par exemple, pour chaque générateur de vapeur 8, la caractérisation d’un déséquilibre sur la température d’eau alimentaire en fonction du signal d’écart de température d’eau alimentaire ECTE et du signal d’alarme de puissance primaire ALP1, selon les conditions indiquées auparavant, et par exemple à l’aide de portes logiques (porte(s) « ou », porte(s) « et », porte(s) inverseuse(s)…) ou de tables de vérités ou d’instructions de code logiciel codant les conditions indiquées auparavant.
En option, le procédé de surveillance comprend, pour chaque générateur de vapeur 8, l’émission d’un signal d’alarme de température d’eau alimentaire ALTE si l’écart de température d’eau alimentaire ΔTE, optionnellement filtré à l’aide d’un filtre à avance de phase de température d’eau alimentaire FTE, est inférieur au seuil inférieur d’alarme de température d’eau alimentaire SALTEinf ou supérieur au seuil supérieur d’alarme de température d’eau alimentaire SALTEsup.
De préférence, chaque seuil d’écart (seuil inférieur d’écart de température d’eau alimentaire SECTEinf et seuil supérieur d’écart de de température d’eau alimentaire SECTEsup) et le seuil d’alarme correspondant (seuil inférieur d’alarme de température d’eau alimentaire SALTEinf et seuil supérieur d’alarme de température d’eau alimentaire SALTEsup) sont différents, le seuil d’écart étant préférentiellement supérieur ou égal en valeur absolue au seuil d’alarme correspondant.
La illustre une unité électronique de surveillance 60 configurée pour la caractérisation d’un déséquilibre sur la température d’eau alimentaire d’un générateur de vapeur 8 en fonction du ou des signaux d’alarme et en fonction du ou des signaux d’écart, à l’aide de porte logiques.
Tel qu’illustrée sur la , l’unité électronique de surveillance 60 comprend, pour chaque générateur de vapeur 8, un comparateur différentiel de température d’eau alimentaire 78 pour calculer l’écart la température d’eau de ce générateur de vapeur 8.
L’unité électronique de surveillance 60 comprend en outre un comparateur à seuil d’alarme de puissance primaire 68 pour l’émission du signal alarme de puissance primaire ALP1, un comparateur à seuil d’alarme de température d’eau alimentaire 82 pour l’émission du signal d’alarme de température d’eau alimentaire ALTE, et/ou un comparateur à seuil d’écart de température d’eau alimentaire 84 pour l’émission du signal d’écart de température d’eau alimentaire ECTE.
Chaque comparateur à seuil émet le signal d’alarme ou le signal d’écart correspondant en fonction des conditions d’émission indiquées plus haut.
L’unité électronique de surveillance 60 comprend des portes logiques pour l’émission des signaux de problème physique et de dérive de mesure en fonction des signaux d’alarme et des signaux d’écart déterminés par les comparateurs à seuil, selon les conditions indiquées plus haut.
Le procédé de surveillance comprend par exemple, pour chaque générateur de vapeur 8, le calcul d’un écart de débit d’eau ΔDE comme la différence entre le débit d’eau alimentaire mesuré DEmes de ce générateur de vapeur 8 et le débit d’eau alimentaire moyen DEavg pour l’ensemble des générateurs de vapeur 8.
Le procédé de surveillance comprend en outre, pour chaque générateur de vapeur 8, le calcul d’un écart de niveau d’eau ΔNV comme la différence entre le niveau d’eau mesuré NVmes de ce générateur de vapeur 8 et un niveau d’eau de consigne NVcons.
Pour chaque générateur de vapeur, la caractérisation d’un déséquilibre sur le débit d’eau alimentaire de ce générateur de vapeur 8 est réalisée en fonction par exemple de l’écart de débit d’eau alimentaire ΔDE et de l’écart de niveau d’eau ΔNV de ce générateur de vapeur 8.
Pour chaque générateur de vapeur 8, dans un exemple de réalisation, la caractérisation d’un déséquilibre sur le débit d’eau alimentaire du générateur de vapeur 8 comprend :
Le microbiote intestinal, avec celui de la peau, est le plus important microbiote du corps. Il peut fermenter les résidus alimentaires indigestes, favoriser l'absorption de certains nutriments, assurer l'hydrolyse de plusieurs substances, participer à la synthèse de multiples vitamines et réguler diverses voies métaboliques. La flore intestinale est également impliquée dans le fonctionnement du système immunitaire intestinal, essentiel à la fonction de barrière de la paroi intestinale. En effet des bactéries comme Escherichia coli combattent directement la colonisation du tube digestif par des bactéries pathogènes grâce à des phénomènes de compétition et par la production de substances bactéricides. La flore intestinale est aussi très importante dès le plus jeune âge puisqu’elle permet au système immunitaire intestinal d’apprendre à faire la distinction entre les bactéries bonnes pour les corps et les bactéries pathogènes.
On sait que l'influence du microbiote sur la formation de la réponse immunitaire est un sujet de plus en plus étudié aujourd'hui. Ces études indiquent l’importance de l’influence du microbiote sur son hôte et démontrent le rôle clef de certaines bactéries du microbiote dans l’activation du système immunitaire, notamment au niveau de l’intestin. Une dysbiose peut donc conduire à un dysfonctionnement dans l’activation de ce système, à une réponse immunitaire insuffisante, ou encore à la colonisation de bactéries pathogènes inflammatoires dans l’intestin.
Des traitements à base de polysaccharides issus de Camellia sinensis (WO2011069781A1) ont été proposés afin de stimuler la réponse immunitaire, mais cette solution a une action limitée dans le temps puisqu’elle ne permet pas de lutter contre un déséquilibre du microbiote intestinal ou pulmonaire et donc de prévenir une future réaction insuffisante du système immunitaire en cas de dysbiose. D’autres solutions à base de probiotiques ont été proposées comme par exemple une souche de Lactobacillus reuteri pour prévenir ou traiter une dysbiose du microbiote et ainsi prévenir différents types de maladie liées à cette dysbiose (WO2016066763A1) ou encore une souche de Lactobacillus rhamnosus pour favoriser une réponse immunitaire anti-infectieuse et/ou anti-inflammatoire (EP2983685A1). Cependant ces solutions font appel à des souches vivantes qui ne sont donc pas stables dans le temps et qui peuvent alors induire une baisse d’efficacité dans le temps. De plus, les souches vivantes ont un effet limité, dû non seulement à leur faible stabilité dans le temps, mais aussi car elles dépendent de la composition bactérienne du sujet qui peut limiter l’implantation de nouvelles bactéries et par conséquent leur efficacité.
C’est en étudiant l’effet de la fermentation sur l’efficacité des extraits de thé que la Demanderesse a découvert de manière tout à fait inattendue que ces problèmes peuvent être facilement résolus par l’utilisation d’une composition pharmaceutique comprenant une association de théanine et des polysaccharides extraits de Camellia sinensis , et d’au moins 2 métabolites, typiquement produits par une bactérie Bacillus subtilis, typiquement Bacillus subtilis Gozen GZN-08 , choisis dans le groupe : acide gallique, lobéline, biotine, catéchine, pyridoxine, acide syringique, butyrate, propionate, zinc, acide linoléique, saikosaponine, acacétine, saponarine, acide butyrique, caractérisée en ce que ladite composition module le microbiote pulmonaire et module l’intensité de la réponse du système immunitaire.
RESUMÉ
Dans un premier aspect l’invention concerne une composition pharmaceutique comprenant une association de bioactifs comprenant de la théanine et des polysaccharides extraits des feuilles de matcha Camellia sinensis , et au moins 2 métabolites produits par une bactérie Bacillus subtilis , choisis dans le groupe : acide gallique, lobéline, biotine, catéchine, pyridoxine, acide syringique, butyrate, propionate, zinc, acide linoléique, saikosaponine, acacétine, saponarine. Typiquement, la composition pharmaceutique est destinée à moduler le microbiote pulmonaire et à moduler l’intensité de la réponse du système immunitaire.
Dans un mode de réalisation la composition pharmaceutique comprend du zinc à une concentration d’au moins 0,5% et de préférence d’au moins 2% en poids par rapport au poids total de bioactifs dans ladite composition et des polysaccharides à une concentration d’au moins 0,5% et de préférence d’au moins 5%.
La composition pharmaceutique de l’invention peut être sous la forme de poudre ou d’émulsion lyophilisée. Elle peut être notamment sous forme de crèmes, liquides, pâtes, inhalateurs, lotions, émulsions, gels, sirops, solides, sirop, poudres, masques, stick, comprimés, sprays, aérosol, gélules, huiles, ou boisson prête à l’emploi.
L’invention concerne également un procédé de préparation d’une composition pharmaceutique selon l’invention. Le procédé comprend au moins une étape de fermentation lente de Camelia sinensis en présence de la bactérie Bacillus subtilis Gozen GZN-08 .
L’invention concerne en outre la composition pharmaceutique telle que décrite ci-dessus, pour son utilisation dans :
- le traitement ou la prévention de la dysbiose, de préférence de la dysbiose pulmonaire et/ou intestinale.
- la diminution des signes de l’inflammation et dans la diminution de production des cytokines pro inflammatoires; dans le rétablissement d’un taux normal de globules blancs et l’augmentation de la production d’anticorps par les lymphocytes ;
- le rétablissement d’un taux normal de globules blancs et l’augmentation de la production d’anticorps par les lymphocytes ;
- l’augmentation de la production d’oxide nitrique par les cellules endothéliales et dans la modulation de la vasodilatation des vaisseaux sanguins ; et/ou
- l’augmentation de la stabilité de l’hémoglobine et dans l‘augmentation du taux d’hémoglobine circulante.
DESCRIPTION DETAILLÉE L’objet de la présente invention concerne donc une composition pharmaceutique comprenant une association de théanine et des polysaccharides extraits de Camellia sinensis , et d’au moins 2 métabolites, typiquement produits par une bactérie Bacillus subtilis , typiquement Bacillus subtilis Gozen GZN-08 , choisis dans le groupe : acide gallique, lobéline, biotine, catéchine, pyridoxine, acide syringique, butyrate, propionate, zinc, acide linoléique, saikosaponine, acacétine, saponarine, acide butyrique, caractérisée en ce que ladite composition module le microbiote intestinal et augmente l’intensité de la réponse du système immunitaire.
La présente demande a pour objet un équipement de plage 10 comprenant un drap de plage 20. L’équipement de plage 10 comporte en outre au moins deux montants 40 présentant chacun une première extrémité 42 apte à être plantée dans le sol et une deuxième extrémité 44 opposée à la première extrémité 42 Le drap de plage 20 comporte au moins deux logements 30 dans chacun desquels est logé la deuxième extrémité 44 de l’un parmi les montants 40.
L’équipement de plage 10 peut être un équipement de plage 10 prenant la forme d’un drap de plage, d’une cabine de plage et/ou d’un paravent.
Le drap de plage 20 peut se présenter sous la forme de pièce de tissu absorbant, de préférence sous la forme de pièce de tissu éponge.
L’équipement de plage 10 selon le mode de réalisation peut faire office de cabine de plage permettant à une personne de se changer les vêtements en toute discrétion et à l’abri des regards d’autrui. La montre l’équipement de plage 10 monté sous forme de cabine de plage.
De manière avantageuse, l’équipement de plage 10 comprend au moins trois montants 40 et le drap de plage peut être pourvu d’au moins trois logements 30. Dans chacun des logements 30 peut être logé la deuxième extrémité 44 de l’un parmi les montants 40. Ainsi, la stabilité de l’équipement de plage 10 lorsqu’il prend la forme de cabine de plage peut être augmentée.
De manière encore plus avantageuse, l’équipement de plage 10 peut comprendre au moins quatre montants 40. Le drap de plage 20 peut être pourvu d’au moins quatre logements 30. Dans chacun des logements 30 peut être logé la deuxième extrémité 44 de l’un parmi les montants 40. Ainsi, la stabilité de l’équipement de plage 10 peut encore être améliorée lorsqu’il prend la forme de cabine de plage.
Les montants 40 peuvent être des montants télescopiques et être variables dans leur longueur. A cet effet, le montant 40 peut comporter plusieurs éléments 46 déplaçables les uns par rapport aux autres et/ou emboîtable les uns dans les autres. Les montants 40 et/ou les éléments 46 emboîtables et/ou déplaçables des montants 40 peuvent être fabriqués en un matériau métallique tel que l’aluminium.
Dans le mode de réalisation de l’invention illustrée par les figures, l’équipement de plage 10 peut comprendre quatre montants 40 et quatre logements 30 permettant chacun l’insertion de la deuxième extrémité 44 de l’un parmi les montants 40.
Pour une utilisation de l’équipement de plage 10 en tant que cabine de plage ou en tant que paravent, les montants 40 sont enfoncés dans le sol, par exemple un sol sablonneux, par leur première extrémité 42 et le drap de plage 20 est suspendu sur les montants 40 en enfichant la deuxième extrémité 44 du montant 40 respectif dans le logement 30. Avantageusement, la longueur du montant 40 peut être ajustée avant d’enfoncer la première extrémité 42 dans le sol et/ou avant de suspendre le drap de plage 20 sur les montants 40. La première extrémité 42 du montant 40 se présente sous la forme d’un piquet permettant l’ancrage au sol de l’équipement de plage 10. Les montants 40 peuvent être agencés dans le sol de façon circulaire ou en suivant un demi-cercle pour former la cabine de plage avec l’équipement de plage 10, les montants 40 étant de préférence répartis de façon équidistante et/ou équiangulaire les uns par rapport aux autres. Pour former le paravent avec l’équipement de plage 10, les montants 40 peuvent être disposé linéairement, de préférence de façon équidistante les uns par rapport aux autres.
Le drap de plage 20 peut être de forme essentiellement rectangulaire comprenant deux côtés courts 21, 23 et deux côtés longs 22, 24, les logements 30 étant de préférence agencés le long d’un des côtés longs 22, 24 du drap de plage 20. Les logements 30 peuvent en outre être répartis de façon équidistante les uns par rapport aux autres le long du côté long 22, 24 du drap de plage 20.