INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Evaluation de la dispersion de la charge renforçante dans composition (mesure de la note Z) selon le protocole décrit précédemment Evaluation des propriétés mécaniques (module sécant nominal à 50% d’allongement ou MA50, allongement à la rupture, contrainte à la rupture et énergie de rupture-déchirabilité) selon les protocoles décrits précédemment.
Les valeurs des propriétés mécaniques des compositions selon l’exemple comparatif et l’exemple selon l’invention sont normalisées par rapport à celles de l’exemple témoin (base 100) à l’exception de la valeur de la note Z.
Les résultats de caractérisation sont compilés dans la table 5 ci-dessous :
Qualité de la dispersion (Note Z, /100) MA50 (Mpa) Allongement rupture (%) Contrainte rupture (Mpa) Energie de rupture/ déchirabilité (MJ) Exemple témoin 89 (100) (100) (100) (100) Exemple comparatif 91 (122) (89) (92) (79) Exemple selon l’invention 99 (125) (96) (108) (102)
Les exemples montrent que le procédé d’extrusion bivis permettent d’obtenir une composition élastomérique présentant une dispersion de la charge renforçante de qualité au moins similaire à celle obtenue en utilisant un mélangeur interne traditionnel.
Toutefois, même si la qualité de dispersion de la charge renforçante pour l’exemple comparatif est similaire à celle obtenue pour l’exemple témoin, la composition selon l’exemple comparatif a des propriétés de rupture/déchirabilité significativement inférieures.
Ainsi, le procédé d’extrusion doit être bien maîtrisé afin de générer des états de dispersion meilleurs que ceux obtenus par la voie classique utilisant deux mélangeurs et d’obtenir ainsi des propriétés mécaniques supérieures ou tout au moins similaires à la composition témoin. La composition extrudée avec l’énergie mécanique de 2185 J/g(exemple selon l’invention) conduit au meilleur état de macro-dispersion de la charge renforçante et aux meilleurs propriétés mécaniques.
Par ailleurs, le procédé selon l’invention permet de limiter les pertes de matière obtenues avec un mélangeur interne. Lorsque le procédé d’extrusion est effectué en continu, il ne s’accompagne pas de pertes. Les pertes lors du procédé par lots mettant en œuvre un mélangeur interne conduisent en outre à une augmentation importante de la durée de nettoyage de l’équipement et à une diminution des débits de production.
Le boîtier de boutons de commande possède un axe de symétrie par rapport à un premier axe de symétrie perpendiculaire au plan du boîtier. Par simple rotation d’un demi-tour du boîtier, selon un premier axe de symétrie perpendiculaire au plan du boîtier, il est possible de présenter les boutons du boîtier sous une première et une seconde configuration.
Les boutons possèdent des signes distinctifs, ce qui permet de les distinguer l’un de l’autre. Ainsi, par rotation d’un demi-tour du boîtier, selon un premier axe de symétrie perpendiculaire au plan du boîtier, chaque bouton peut être présenté à droite ou à gauche, une fois fixé sur la platine. Les signes distinctifs des boutons peuvent donc permettre de distinguer différents types de mécanismes de chasse d’eau, par exemple entre un mécanisme déclenchant la vidange complète du réservoir d’eau et un mécanisme déclenchant la demi-vidange du réservoir d’eau.
Selon la géométrie du réservoir d’eau et du mécanisme de chasse d’eau, la vidange complète et la demi-vidange du réservoir peuvent être disposées sur la droite ou la gauche du réservoir. Le boîtier de boutons, dont les boutons présentent des signes distinctifs, peut donc permettre à l’utilisateur de distinguer les deux vidanges de réservoirs, par simple rotation du boîtier d’un demi-tour du boîtier, selon un premier axe de symétrie perpendiculaire au plan du boîtier, selon la géométrie du réservoir d’eau et du mécanisme de chasse d’eau.
Le cache est disposé sur la platine et en regard des boutons du boîtier de boutons de commande, pour cacher l’intérieur du dispositif. Des ouvertures sont prévues en regard des boutons et de la forme des boutons, pour permettre à un utilisateur d’actionner les boutons de commandes, malgré la présence du cache.
Ainsi, l’intérieur du dispositif est caché à la vue, mais aussi protégé des éclaboussures et des produits ménagers utilisés pour l’hygiène domestique, tout en laissant à un utilisateur la possibilité d’actionner les boutons de commande sans enlever le cache.
Dans des modes de réalisation, la platine comporte des éléments mécaniques de liaison de la platine avec le boîtier plan de boutons et des éléments mécaniques de liaison de la platine avec un réservoir d’eau de la chasse d’eau.
Ces éléments permettent de fixer la platine à un réservoir d’eau et de fixer le boîtier à la platine. Ainsi, le dispositif est sécurisé sur l’emplacement prévu sur le réservoir d’eau.
Dans des modes de réalisation, les éléments mécaniques de liaison entre le boîtier et la platine d’une part et la platine et un réservoir d’eau d’autre part sont amovibles.
Ces éléments peuvent être enlevés, pour séparer le dispositif en sous-éléments, et le défaire du réservoir d’eau. Ainsi, chaque élément peut être interchangé aisément.
Dans des modes de réalisation, les éléments mécaniques de liaison entre la platine et un réservoir d’eau de la chasse d’eau sont des chevilles crantées à intervalles réguliers.
Ces chevilles une fois insérées sont tournées d’un quart de tour pour sécuriser la liaison, et maintenir la platine fixée au réservoir d’eau. Ce mode de liaison est facile à mettre en place.
Dans des modes de réalisation, le cache se fixe sur la platine par un moyen de fixation aimanté, qui est par exemple des aimants.
Ce système de fixation permet d’obtenir une surface sur le dispositif parfaitement lisse et épurée. De plus, cette fixation est amovible, par pression dans le sens contraire de la force magnétique entre les aimants, un utilisateur peut facilement enlever le cache du dispositif et avoir accès à l’intérieur du dispositif.
Dans des modes de réalisation, la platine est de forme généralement rectangulaire et comporte des emplacements à entretoises traversant la platine perpendiculairement, disposés sur les côtés en longueur et les côtés en largeur de la platine, et des éléments d’entretoises destinés à être insérés dans les emplacements d’entretoises, de telle manière que plusieurs choix différents d’emplacements d’entretoises correspondent à plusieurs mécanismes de chasse d’eau géométriquement différents.
La géométrie du réservoir d’eau et du mécanisme de chasse peut varier d’un modèle à un autre, et l’ouverture sur le réservoir pour installer un dispositif de déclenchement de chasse d’eau aussi. L’insertion d’éléments d’entretoises, ou entretoises, permet d’adapter la longueur et/ou la largeur du dispositif en fonction de la longueur et/ou la largeur de l’ouverture sur le réservoir d’eau.
Dans des modes de réalisation, le boîtier de boutons de commande comporte une partie boutons-poussoirs et une partie retenant les boutons contre le réservoir d’eau, la partie retenant les boutons étant positionnée contre les boutons, en regard du cache du dispositif.
MÉTHODE DE FORMATION PIPELINÉE D’UNE CHAINE DE BLOCS GARANTISSANT LA VIVACITÉ DES TRANSACTIONS La présente invention concerne le domaine général des chaines de blocs et plus particulièrement celles fonctionnant sur un consensus tolérant aux fautes byzantines, encore dénommé BFT ( Byzantine Fault Tolerance ).
Etat de la technique antérieure Le terme de chaine de blocs ( blockchain ) désigne à la fois un réseau pair à pair ( peer-to-peer ) sans autorité centrale, gérant un registre distribué ( distributed ledger ) et une structure de données constituée de blocs consécutifs chainés les uns aux autres, chaque bloc comprenant des transactions émises par des clients (nœuds du réseau). Nous considérerons ici le terme de chaine de blocs selon la seconde acception et utiliserons l’acronyme BC pour désigner la première.
Certaines BCs (notamment Ethereum) permettent d’exécuter des applications décentralisées (DAPP) ou des contrats intelligents. Les clients souhaitant accéder à une telle application interagissent avec elle en lui transmettant des transactions.
D’autres BCs (par exemple Bitcoin) n’autorisent que des transactions assez limitées, typiquement un transfert de montant en cryptomonnaie entre un UTXO ( Unspent Transaction Output ) émetteur et un UTXO récepteur.
Quelle que soit le type de BC, les transactions sont concaténées dans des blocs, eux-mêmes stockés dans la chaine de blocs après qu’ils aient été validés par un mécanisme de consensus entre nœuds validateurs. Dans certaines BCs, n’importe quel nœud peut théoriquement être un nœud validateur ( public BCs ), dans d’autres cette fonction ne peut être exercée qu’après autorisation ( commissioned BCs ) ou bien à des nœuds dédiés ( private BCs ).
Chacun des nœuds validateurs reçoit de manière asynchrone, généralement selon un mécanisme de propagation point à point dans le réseau, les transactions émises par les clients. Après avoir vérifié les transactions reçues, chaque nœud validateur les concatène et forme un bloc qu’il propose à ses pairs pour l’intégrer dans la chaine.
Un grand nombre de mécanismes de validation sont connus de la technique (PoW, PoS, etc .) , le plus connu étant celui basé sur la preuve de travail ( PoW ) , utilisé par exemple dans les chaines de blocs Bitcoin et Ethereum. Toutefois, ce mécanisme de validation, basé sur la résolution d’un problème cryptographique, est particulièrement consommateur d’énergie et ne prémunit pas contre l’apparition de fourches ( forks ), c’est à dire de situations de divergence où des nœuds validateurs intègrent de manière concurrente des blocs à la chaine.
Les mécanismes de validation les plus prometteurs sont actuellement ceux basés sur des mécanismes de consensus de type BFT ( Byzantine Fault Tolerant ). On pourra trouver une description détaillée de ce type de consensus dans l’article de M. Castro et B. Liskov intitulé « Practical Byzantine fault tolerance and proactive recovery » publié dans ACM Transactions on Computer Systems, Vol. 20, No. 4, Nov. 2002, pp. 398-460.
Un mécanisme de consensus de type BFT assure que si, parmi les nœuds validateurs au plus un tiers ( ) sont défaillants (ou byzantins selon la terminologie convenue), les blocs de transactions issus du consensus sont bien valides et donc composés de transactions elles-mêmes valides.
Un mécanisme de consensus de type BFT a été représenté schématiquement en Fig. 1, avec nœuds validateurs, chacun exécutant un processus de validation.
Les processus de validation , fournissent des résultats de validation, par exemple des résultats de primitives cryptographiques sur le bloc à valider.
On a supposé ici que le nœud 1 était byzantin et que par conséquent le processus pouvait fournir des valeurs erronées. En revanche, par hypothèse, deux nœuds validateurs intègres ne décident jamais de manière différente.
Les nœuds validateurs déterminent le prochain bloc à ajouter à la chaine de blocs. Pour une même position dans la chaine de blocs, les nœuds validateurs prennent une décision sur le même bloc. Dans le cas illustré, les nœuds calculent respectivement les résultats de validation relatifs sur les blocs et décident de choisir le bloc sur la base d’un mécanisme de consensus.
Le détail du mécanisme de consensus est illustré en , il comprend généralement une pluralité d’itérations successives, chaque itération comprenant une étape de proposition ( propose ), une étape de concertation (prevote) comportant des calculs ainsi que des échanges de messages et, enfin, une étape d’approbation (endorse). L’étape de proposition est effectuée par les différents nœuds à tour de rôle, en tourniquet (round-robin). Lors de l’étape d’approbation, chaque nœud validateur indique aux autres nœuds, au moyen d’un message d’approbation, s’il approuve les résultats de validation fournis par les autres nœuds.
Lorsqu’au moins nœuds validateurs approuvent un même résultat de validation au cours d’une même itération, le bloc correspondant est considéré comme valide et un certificat de quorum ( quorum certificate ) est généré.
Plus précisément, un bloc (où est le rang du bloc dans la chaine) comprend un pointeur vers le bloc précédent (par exemple le hash de ce bloc), le certificat de quorum du bloc précédent, et l’ensemble des transactions concaténées dans le bloc.
Des mesures de SPF ont été réalisées in vitro sur ces quatre crèmes avec la lignine commerciale (tableau 2) et la lignine hydrosoluble de l’invention (tableau 3).
La mesure du SPF est réalisée in vitro à l’aide de substrats en PMMA moulés de rugosité Ra~4µm (HelioScreen Labs, HELIOPLATE HD6). Les différentes formulations sont alors étalées sur ces supports polymère en respectant le protocole de la norme ISO 24443 ( Détermination in vitro de la photoprotection UVA ). 1,3 mg/cm² de produit est alors déposé sous forme de gouttes uniformes et réparties de façon symétrique sur le substrat. L’étalement se poursuit alors par de petits mouvements circulaires avec l’index pendant moins de 30 secondes avant de reproduire des va et vient horizontaux. Les échantillons sont ensuite mis dans l’obscurité et laissés à sécher pendant 2 heures. Leur transmittance est ensuite mesurée à l’aide d’un spectrophotomètre muni d’une sphère d’intégration. Le SPF est finalement calculé à l’aide de l’équation suivante :
avec T(λ) la transmittance à une longueur d’onde λ telle que :
avec A(λ) l’absorbance de l’échantillon, l’irradiance de la source UV utilisée in vivo et le spectre d’action érythémale.
Evaluation du SPF pour la crème solaire P2 formulée avec respectivement 2% et 4% en poids de lignine lipophile commerciale
P2 P2 avec 2% en poids de lignine commerciale P2 avec 4% en poids de lignine commerciale Masse finale moyenne (mg) 7,2 7,1 7,6 SPF moyen 20,9 +/- 2,9 19,2 +/- 2,2 24,2 +/- 2,3
Evaluation du SPF pour la crème solaire P2 formulée avec respectivement 2% et 4% en poids de lignine hydrosoluble de l’invention
P2 P2 avec 2% en poids de lignine hydrosoluble P2 avec 4% en poids de lignine hydrosoluble Masse finale moyenne (mg) 7,2 5,9 8,6 SPF moyen 20,9 +/- 4,7 24,3 +/- 2,3 42,2 +/- 4,9
Le tableau 3 montre que l’ajout de 4% en poids de lignine hydrosoluble selon l’invention permet de plus que doubler la valeur du SPF (20,9 à 42,2).
Comme le montrent ces résultats, le SPF augmente plus avec l’utilisation de lignine hydrosoluble selon l’invention dans la phase aqueuse continue qu’avec un ajout de lignine lipophile commerciale dans la phase grasse dispersée, ce qui souligne l’intérêt de la lignine hydrosoluble.
La comparaison des spectres de transmittance montre de manière plus globale l’intérêt d’utiliser de la lignine hydrosoluble, dont l’absorbance est nettement plus importante que la lignine commerciale dans les UVA.
Des formulations additionnelles de P2, comprenant 3% en poids de TiO2 à la place des deux filtres organiques (acide para-amino benzoïque et oxybenzone) de la P2 (cf Tableau 1), et 2%, 4%, 6% ou 8% en poids de lignine hydrosoluble dans la phase aqueuse, ont été réalisées. Elles comprennent le filtre minéral de dioxyde de titane (TiO2).
Ces formulations montrent l’intérêt d’associer la lignine hydrosoluble à d’autres filtres, afin d’améliorer les propriétés anti-UV des produits solaires. Les résultats obtenus laissent supposer l’existence d’une synergie entre les filtres minéraux et la lignine hydrosoluble. En effet, une crème de référence P2 contenant, comme seuls filtres, 3% en poids de TiO2 et 6% en poids de lignine hydrosoluble, permet d’obtenir un SPF in vitro de plus de 34.
La lignine hydrosoluble selon l’invention présente plusieurs avantages incontestables vis-à-vis notamment de la lignine commerciale liposoluble:
à quantité égale dans les formules, elle apporte toujours un SPF significativement plus élevé que la lignine commerciale ; les spectres d’absorbance des crèmes formulées avec la lignine hydrosoluble présentent toujours une absorbance plus élevée sur l’ensemble du spectre UVB et UVA que ceux des crèmes formulées avec la lignine commerciale ; les spectres d’absorbances des crèmes formulées avec la lignine hydrosoluble présentent également une forme différente, avec une absorbance beaucoup plus importante dans les UVA. La lignine hydrosoluble de l’invention présente donc une meilleure protection dans les UVA ; l’utilisation de la lignine hydrosoluble facilite la formulation des compositions solaires, car elle permet l’incorporation d’une quantité plus élevée de lignine. En particulier, il est possible de dépasser 10% en poids, ce qui semble impossible avec la lignine liposoluble commerciale incorporée dans la phase grasse dispersée (car cela engendre des problèmes de stabilité et de texture) ; et le fait d’incorporer la lignine hydrosoluble dans la phase aqueuse continue permet une meilleure distribution des filtres, une fois la crème étalée sur la peau et la fraction volatile évaporée.
Exemple 3 – Comparaison de la transmittance de la lignine hydrosoluble selon l’invention avec une lignine hydrosoluble traitée chimiquement
Le traitement thermique peut former au moins un élément parmi des précipités de phosphore au niveau des joints de grains nanocristallins et un maclage intragranulaire, comme décrit plus haut. Le matériau nickel-cobalt dopé au phosphore peut comporter une structure de grains nanocristallins ayant une distribution de taille de grains d’environ 50 à 100 nanomètres. Le matériau nickel-cobalt dopé au phosphore peut présenter une ténacité à la rupture d’environ 10 MPa·m 1/2 à 70 MPa·m 1/2 , une résistance ultime à la traction d’environ 1 000 MPa à environ 1 500 MPa, et il peut avoir une stabilité thermique accrue avec une température de départ égale à environ 50 % ou 60 % de la température de fusion pour l’alliage décrit ci-dessus. En outre, le procédé peut aussi comprendre la transformation du matériau nickel-cobalt traité à la chaleur en un composant d’aéronef tel que décrit plus haut.
Des aspects du matériau nickel-cobalt divulgué tel que décrit dans la présente apportent différents avantages, parmi lesquels une résistance à la fatigue et une dureté du matériau améliorées. Des aspects de l’invention fournissent un nouvel alliage déposé par voie galvanique à base de nickel nanocristallin ayant une excellente stabilité thermique, une haute résistance à la fatigue oligocyclique et une haute résistance aux fissures en fatigue polycyclique. Ceci se traduit par une utilisation efficace du matériau via le processus d’électrodéposition pour une large gamme de composants, y compris les composants de moteurs à turbine qui sont placés dans différentes conditions de contrainte et de fatigue.
De manière non encore décrite, les différentes caractéristiques et structures des divers modes de réalisation peuvent être librement combinées entre elles. Qu’une caractéristique ne soit pas illustrée dans tous les modes de réalisation ne signifie pas qu’elle ne peut pas l’être, cela est fait simplement pour simplifier la description. Ainsi, les diverses caractéristiques des différents modes de réalisation peuvent être mélangées et associées à volonté pour former de nouveaux modes de réalisation, que ces nouveaux modes de réalisation soient ou non expressément décrits. Toutes les combinaisons ou permutations des caractéristiques décrites dans la présente sont couvertes par cette invention.
La présente description écrite utilise des exemples pour décrire l’invention, y compris le meilleur mode, et aussi pour permettre à n’importe quelle personne du métier de mettre l’invention en pratique, y compris de fabriquer et d’utiliser n’importe quel dispositif ou système et de mettre en œuvre n’importe quel procédé incorporé.
D’autres aspects de l’invention sont fournis ci-après.
Il est proposé un procédé de fabrication d’un matériau, le procédé comprenant la formation d’un matériau précurseur nickel-cobalt dopé, et le traitement à la chaleur du matériau précurseur nickel-cobalt dopé, dans lequel le traitement à la chaleur comprend au moins le chauffage à une température inférieure à la température de départ de la croissance des grains dans le matériau précurseur nickel-cobalt dopé pour former un matériau nickel-cobalt traité à la chaleur.
De préférence, le matériau précurseur nickel-cobalt dopé comprend au moins un matériau parmi un matériau nickel-cobalt dopé au phosphore et un matériau nickel-cobalt dopé au bore.
Avantageusement, le matériau nickel-cobalt dopé au phosphore peut comprendre de 25 % environ à 40 % environ en masse atomique de cobalt, de 1 000 ppm environ à 3 500 ppm environ en masse atomique de phosphore, et du nickel comme complément du matériau.
Selon un mode de réalisation, le traitement à la chaleur forme des précipités de phosphore au niveau de joints de grains nanocristallins.
Selon un mode de réalisation, le traitement à la chaleur forme un maclage intragranulaire.
Selon un mode de réalisation, le matériau nickel-cobalt traité à la chaleur comprend une structure de grains nanocristallins ayant une distribution de tailles de grains d’environ 50 à 100 nanomètres.
Selon un mode de réalisation, le matériau nickel-cobalt traité à la chaleur présente une ténacité à la rupture d’environ 10 MPa·m 1/2 à 70 MPa·m 1/2 .
De préférence, le traitement thermique comprend en outre un traitement thermique dans une plage de températures allant de 600 K environ à 750 K environ.
Selon un mode de réalisation, le matériau nickel-cobalt traité à la chaleur présente une résistance ultime à la traction d’environ 1 000 MPa à environ 1 500 MPa.
Selon un mode de réalisation, la formation d’un matériau précurseur nickel-cobalt dopé comprend en outre l’électroformage du matériau précurseur nickel-cobalt dopé.
Il est également proposé un composant comprenant un corps dans lequel au moins une partie de celui-ci comporte un alliage nickel-cobalt stabilisé thermiquement avec des structures de grains nanocristallins, un ancrage et un maclage intragranulaire qui présente une ténacité à la rupture d’environ 10 MPa·m 1/2 à 70 MPa·m 1/2 , une stabilité thermique accrue avec une température de départ égale à environ 50 % ou 60 % de la température de fusion de l’alliage, et une résistance ultime à la traction d’environ 1 000 MPa à environ 1 500 MPa.
Deux bulles de niveaux qui se règle par ses 4 pieds d’assises, dans la première agglo posée, pour éviter les barres d’attente, les pieds sont réalisés à 3cm d’intervalle, elle peut être faites en deux longueurs différentes.
La première longueur de 0.80m commence l’élévation du 0000 à + 1.20m, elle sera retirée du raidisseur, par la poignée (6), et sera changé par la longueur de 1.50m, qui prend le relais de 0000 à 4m.
Les règles peuvent coulisser dans la réservation, rangée par rangée tous les 0.25m ou 0.20m.
Elle reste suspendue par la tige (5). Les dessins annexés illustre l’invention, la représente en coupe l’invention, la représente en coupe une variante de ce dispositif, en référence à ces dessins.
Le dispositif comporte une règle (1) comportant quatre pieds (2) deux bulles de niveau (3) deux trous (4), une tige (5) et une poignée (6).
Le dispositif pour plomber les angles des murs sans fil à plomb est caractérisé en ce qu’il comporte, une règle en acier galvanisé (1), de deux longueurs différentes, présentant 4 pieds d’assise et de réglage (2).
Ces pieds règlent deux bulles de niveau (3), deux trous (4), une tige (5), et une poignée (6).
Les 4 pieds (2), les deux bulles de niveau (3), les deux trous (4), une poignée (6), font partie d’un dispositif (1), un moindre vissage ou dévissage des pieds (4), la règle (1) devient de niveau vertical par ajustage des bulles de niveau (3).
La règle (1), se compose de deux règles d’un diamètre, et d’une longueur différente. La plus petite longueur de 0.80m, elle est référencée (101) la plus longue est de 1.50m, elle est référencée (102). La référence (102) prend le relais de l’élévation une fois le niveau de 1.20m atteint, par la référence (101).
Le plombage du mur se fait de l’intérieur du mur, dans la réservation du raidisseur qui est d’un diamètre de 1.40m, la règle référencée (101) et la référencée (102) peuvent être montée par poignée (6) jusqu’à l’apparition du trou (4) et se fixe par la tige (5).
Les règles montent en même temps que l’élévation rangée par rangée, la référence (101) jusqu’au niveau + 1.20m et la référence (102) de + 0000 à jusqu’à 4m.