INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La pondération des observations est unitaire, considérant que toutes les observations ont un même poids. Les équations normales résultantes font intervenir l’ensemble des coefficients des équations d’observations disponibles pour un point Pt donné, sur l’ensemble des imagettes dans lesquelles le point Pt aura été mesuré. Le système des équations normales s’exprime sous la forme développée suivante :
La résolution du système d’équations permet la détermination des inconnues recherchées selon les relations suivantes :
Les erreurs moyennes quadratiques sont déterminées par les formules suivantes :
avec n nombre de mesures et effectuées ;
L’ensemble peut comprendre une pluralité de bougies, chaque bougie générant des micros étincelles à une fréquence définie, les fréquences de l’ensemble des bougies étant synchronisées.
Les fréquences de l’ensemble des bougies peuvent être synchronisées pour qu’il y ait toujours au moins une bougie émettant une micro étincelle.
L’ensemble peut comprendre des moyens de commande de ladite au moins une bougie, les moyens de commande peuvent permettre de moduler une puissance et la fréquence de ladite au moins une bougie et permettant de déclencher ou non ladite au moins une bougie.
L’ensemble peut comprendre au moins un détecteur de dihydrogène permettant de détecter une accumulation de dihydrogène dans ladite zone de rétention.
Ledit au moins un détecteur de dihydrogène peut permettre de piloter les moyens de commande pour déclencher ladite au moins une bougie et moduler la puissance et la fréquence de ladite au moins une bougie en fonction d’une accumulation de dihydrogène détectée.
L’ensemble de régulation peut comprendre un détecteur de l’état ouvert ou fermé de vannes d’alimentation en dihydrogène.
Selon un deuxième aspect, l’invention concerne un aéronef comprenant au moins une turbomachine selon l’invention
La est une représentation en schématique de la circulation de dihydrogène dans une turbomachine d’aéronef.
La est une représentation simplifiée en perspective de la circulation de dihydrogène dans une turbomachine d’aéronef.
La est un schéma d’un exemple d’une mode possible de fonctionnement d’un ensemble de régulation selon l’invention.
Selon un premier aspect, l’invention propose une turbomachine 1 d’aéronef comprenant un ensemble de régulation 10 de dihydrogène.
La turbomachine 1 peut être par exemple un turboréacteur d’avion à double flux bien connu de l’homme de l’art, comprenant de manière conventionnelle une soufflante (communément appelée « fan »), un compresseur, une chambre de combustion, une turbine haute pression et une turbine basse pression. Dans le cas de turbomachines à double flux, la soufflante a des dimensions importantes par rapport aux autres composants, et le flux d’air traversant notamment la chambre de combustion et les turbines haute et basse pression représente une faible portion du flux d’air total traversant la soufflante. Une partie du flux d’air traversant la soufflante est donc directement expulsé, tandis qu’une autre partie traverse le compresseur, la chambre de combustion, et les turbines haute et basse pression.
En sus, l’invention se place dans le contexte d’une turbomachine 1, dans laquelle le carburant est du dihydrogène. Typiquement, le dihydrogène peut être amené, par un réseau de canalisations/circuits d’alimentation dans la turbomachine 1 selon le trajet II schématisé sur la .
Comme mentionné en introduction de la présente demande de brevet, il est probable que le dihydrogène va fuir et s’accumulera sous forme de poche gazeuse dans des zones de rétention de la turbomachine 1. Typiquement ces zones de rétentions peuvent être des régions concaves de la turbomachine 1 vers lesquelles le dihydrogène va converger et s’accumuler, et on peut les prévoir connaissant la disposition du circuit de dihydrogène et l’architecture interne de la turbomachine 1. Certaines zones, telles que la zone de rétention V représentée sur la peuvent être particulièrement critiques du fait du risque d’explosion lié à la concentration d’une poche de dihydrogène dans cette zone de rétention V.
Comme décrit dans l’article de Domenech (Composites Science and Technology 75 (2013) 7-14), l’énergie mécanique spécifique (EMS ou SME pour specific mechanical energy) traduit le niveau d’énergie par unité de masse de matériau transmis audit matériau par effet mécanique pendant le procédé d’extrusion. Elle est exprimée en J/g.
Les paramètres opératoires lors de l’opération d’extrusion sont la vitesse de rotation des vis (N), le débit d’alimentation (Q) et la température du fourreau (Tb). La mesure du couple moteur (τ) est enregistrée pendant les essais d’extrusion, permettant le calcul de l’énergie mécanique spécifique (EMS) selon la formule (1) :
SME = A * ( τ * N ) / Q (1)
A est un paramètre caractéristique de l’extrudeuse utilisée pour le procédé d’extrusion calculé selon la formule (2) :
A = P moteur / (τ max * N max ) (2)
dans laquelle P moteur est la puissance du moteur, τ max est le couple moteur maximum et N max est la vitesse maximum de rotation des vis ;
τ est le couple moteur ; N est la vitesse de rotation des vis ; et Q est le débit d’alimentation en composition à extruder.
II. Description détaillée Dans la présente description, sauf indication expresse différente, tous les pourcentages (%) indiqués sont des pourcentages en masse.
D'autre part, tout intervalle de valeurs désigné par l'expression « entre a et b » représente le domaine de valeurs allant de plus de « a » à moins de « b » (c’est-à-dire bornes a et b exclues) tandis que tout intervalle de valeurs désigné par l'expression « de a à b » signifie le domaine de valeurs allant de « a » jusqu'à « b » (c’est-à-dire incluant les bornes strictes a et b). Dans la présente, lorsqu’on désigne un intervalle de valeurs par l’expression « de a à b », on désigne également et préférentiellement l’intervalle représenté par l’expression « entre a et b ».
L'abréviation « pce » (usuellement « phr » en anglais pour « per hundred part of rubber ») signifie parties en poids pour cent parties en poids d’élastomère qu’il soit thermoplastique ou non (ou du total des élastomères si plusieurs élastomères sont présents) ou caoutchouc présent dans la composition de caoutchouc. L’utilisation de cette unité est conventionnelle dans le domaine des compositions de caoutchouc. Lorsque la composition comprend, par exemple, un couplage de copolymère A et d’élastomère(s), la somme des taux massiques du copolymère A et du ou des élastomère(s) est égale à 100 pce et le taux massique des autres constituants de la composition est exprimé en pce par rapport aux 100 pce du copolymère A et du ou des élastomère(s).
Par « composition élastomérique à base de », il faut entendre une composition de caoutchouc comportant le mélange et/ou le produit de réaction in situ des différents constituants utilisés, certains de ces constituants de base étant susceptibles de, ou destinés à réagir entre eux, au moins en partie, lors des différentes phases de fabrication de la composition, la composition pouvant ainsi être à l’état totalement ou partiellement réticulé ou à l’état non-réticulé.
De façon usuelle dans la présente demande, on utilise indifféremment dans la présente description les termes « élastomère » et « caoutchouc ». Ces termes sont interchangeables.
Par « polymère », on entend une macromolécule linéaire ou ramifiée ayant une séquence constituée de plusieurs unités répétitives (ou motif monomère), ces unités répétitives pouvant avoir la même structure chimique ou une structure chimique différente (on parlera alors éventuellement de copolymère ou de terpolymère).
Par « copolymère à base d’au moins un monomère d’éthylène et d’au moins un monomère d’acétate de vinyle», on entend un polymère à base d’au moins un ou plusieurs monomères d’éthylène et d’au moins un ou plusieurs monomères d’acétate de vinyle. Ce type de copolymère est bien connu de l’homme du métier sous le nom de copolymère EVA. Ce copolymère peut donc résulter de la polymérisation de monomères éthylène (monomères E) et de monomères d’acétate de vinyle (monomères VA). Il est entendu que d’autres monomères différents des monomères d’éthylène et d’acétate de vinyle peuvent être optionnellement présents dans le copolymère. Ce ou ces monomères différents (monomères X) présentent des fonctions polymérisables de réactivité identique ou sensiblement identique avec les monomères E et les monomères VA et peuvent être distribués statistiquement le long de la chaîne du copolymère. Le copolymère EVA utilisable dans le cadre de la présente invention présente des propriétés élastiques, c’est donc un élastomère. Dans la suite de la description, on mentionnera indifféremment copolymère EVA ou élastomère EVA. Par ailleurs, on ne doit pas confondre le copolymère EVA utilisé dans les compositions élastomères de l’invention avec un copolymère EVA de faible masse molaire généralement utilisé à titre de résine, qui n’est pas un élastomère compte tenu de sa faible masse molaire.
La composition élastomérique mise en œuvre selon le procédé de l’invention comporte au moins une charge renforçante, ladite charge renforçante comprenant au moins une charge inorganique renforçante. Par « charge inorganique renforçante », doit être entendu ici toute charge inorganique ou minérale, quelles que soient sa couleur et son origine (naturelle ou de synthèse), encore appelée charge « blanche », charge « claire » ou même charge « non-noire » (« non-black filler ») par opposition au noir de carbone ; cette charge inorganique étant capable de renforcer à elle seule, sans autre moyen qu’un agent de couplage intermédiaire, une composition de caoutchouc destinée à la fabrication de bandages pneumatiques, en d’autres termes apte à remplacer, dans sa fonction de renforcement, un noir de carbone conventionnel de grade pneumatique. Une telle charge se caractérise généralement, de manière connue, par la présence de groupes hydroxyle ( OH) à sa surface, nécessitant pour être utilisée à titre de charge renforçante l’emploi d’un agent ou système de couplage destiné à assurer une liaison chimique stable entre la charge et la matrice élastomérique.
Pour illustrer l’invention, nous allons justement décrire le déclenchement par laser d’une charge pyrotechnique lors d’un essai de rétention d’aube sur un turboréacteur.
Lors d’un tel essai, l’objectif est de déclencher une charge explosive lorsque le turboréacteur est à sa pleine puissance, afin de sectionner, à sa base, une aube de la soufflante du turboréacteur. L’aube doit être sectionnée dans une position angulaire de la soufflante bien précise.
Dans la est illustré un faisceau laser 7, issu d’une source laser 8, arrivant sur le cône 9 d’une soufflante 17 d’un turboréacteur.
Dans la est illustré le détail de l’intérieur du cône 9. On peut voir qu’il contient un détecteur optoélectronique, comprenant ici une fibre optique 10 dont une extrémité 11 (symbolisée par un rond), qui affleure la surface du cône 9, va pouvoir capter le faisceau laser 7, ainsi qu’un capteur optique 12. Le capteur optique 12 est relié électriquement au dispositif à déclencher 13 (détonateur), qui est ici un détonateur qui est disposé à la base d’une aube 16. Dans cette représentation, il y a également un voyant lumineux 14, qui est disposé à la surface du cône 9.
Le déclenchement de la charge explosive par le détonateur 13 est activé par un faisceau laser 7 visant un détecteur optoélectronique de petite taille qui est intégré dans le cône de la soufflante du turboréacteur. Avantageusement, le faisceau laser vise une extrémité 11 d’une fibre optique 10, reliée à un capteur optique 12, l’extrémité 11 étant disposée à la surface de la partie tournante de la machine tournante (par exemple, la fibre optique traverse la paroi du cône de la soufflante de sorte que l’extrémité affleure le niveau de la surface du cône).
Le procédé selon l’invention permet suivant : - la position du détecteur optoélectronique (ou, avantageusement, de l’extrémité de la fibre optique du détecteur optoélectronique) sur la partie tournante du spécimen en test ; - la position du faisceau laser visant une zone contenant le détecteur optoélectronique ; et - le point d’intersection du détecteur optoélectronique (et de préférence, de l’extrémité de la fibre optique du détecteur optoélectronique) et du faisceau laser ; de pouvoir déclencher la charge explosive dans une position angulaire précise de la soufflante.
Lors d’un essai FBO, lorsqu’un faisceau laser illumine une zone de la partie tournante de la machine tournante, la fibre optique, dont une extrémité est située en surface du cône de la soufflante, va croiser le faisceau laser au cours de la rotation de la partie tournante ; la lumière laser va donc être transmise au capteur laser sélectif situé dans le cône, et le capteur 12 va transmettre un signal électrique au détonateur 13, ce qui déclenche la mise à feu du détonateur.
Avant l’essai FBO, on peut procéder au réglage de la position du faisceau laser sur le cône de la soufflante dans les mêmes conditions que l’essai FBO. Ce réglage est à effectuer en dynamique, car la position du moteur peut varier dû à la balance de poussée du banc, à sa poussée ou autre.
De préférence, on utilise une ou plusieurs lentilles de diffraction disposées devant la source laser 8 afin de générer un faisceau laser plat 7 ; ainsi, lorsqu’il atteint la partie tournante, la rencontre du faisceau laser avec la surface de la partie tournante forme une ligne. Cette ligne laser peut être située entre l’axe de rotation de la partie tournante et sa périphérie. Ainsi, lors d’une rotation complète de la partie tournante, il est plus facile pour le faisceau laser d’intercepter l’extrémité de la fibre optique lorsqu’il est sous la forme d’un faisceau laser plat que lorsqu’il est sous la forme d’un point.
Dans la , la trace 15 du faisceau laser plat 7 est représentée sur le cône. On peut également voir les ronds qui représentent respectivement l’extrémité 11 de la fibre optique et le voyant lumineux 14.
Pour le réglage de la position du faisceau laser, on peut par exemple équiper la source laser d’une motorisation pilotée en XYZ.
Selon une mesure de sécurité, le détecteur optoélectronique peut être mis hors tension en dehors de l’essai FBO proprement dit. La transmission d’un signal électrique entre le détecteur optoélectronique et le dispositif à déclencher n’est alors pas possible. Une fois que la position du faisceau laser est réglée, on retire le cône afin de mettre sous tension le détecteur optoélectronique, puis on remet en place le cône.
Selon une autre mesure de sécurité, il est également possible, avant le démarrage du moteur du turboréacteur ou durant la phase de ralenti, d’envoyer un ordre au capteur optoélectronique, par exemple via une liaison HF, afin d’autoriser le futur déclenchement du dispositif. On obtient alors un retour, par exemple par un voyant lumineux 14 visible sur le cône de la soufflante via des caméras ou bien par une liaison HF de retour, indiquant que le dispositif est prêt à être déclenché. Cela est particulièrement utile lorsque le dispositif à déclencher est un détonateur d’une charge explosive et qu’on souhaite vérifier si le détonateur est prêt à être déclenché (par exemple, lorsque qu’on a vérifié que plus personne n’est situé dans la zone à proximité de la charge explosive). Puis, on met le moteur dans les conditions de test attendues. Et enfin, on déclenche une impulsion du faisceau laser sur le cône ; de préférence, le temps de l'impulsion est équivalent à un tour de rotation de la soufflante.
Procédé d’étude de l’interaction d’un échantillon cellulaire avec un milieu fluide La présente invention porte sur un procédé d’étude du comportement d’un échantillon cellulaire contenues dans un milieu fluide. L’invention concerne également le dispositif d’étude correspondant.
Actuellement, l’étude du comportement d’un échantillon cellulaire, notamment sa viabilité et/ou ses fonctionnalités, nécessite le plus souvent l’utilisation d’outils de microscopie à haute résolution, optique ou électronique, associés à l’analyse d’images complexes et/ou à des analyses génétiques. De telles procédures sont lentes et coûteuses, ce qui les rend peu adaptées à des études cliniques, notamment dans le cas d’évaluation in vitro de cellules biologiques prélevées dans une pratique de soin courant.
A titre d’exemple, la clairance mucociliaire est l'un des principaux moyens de défense par lesquels les poumons évacuent en permanence des particules inhalées par les voies respiratoires. Les particules indésirables sont piégées par le mucus recouvrant l'épithélium des voies respiratoires. Les aérocontaminants et le mucus sont ensuite entraînés ensemble le long des voies respiratoires par le battement synchrone de cils présents sur l'épithélium des voies respiratoires, jusqu'à ce qu'ils soient expulsés dans l'œsophage. L’absence ou l’altération de cette clairance peut entraîner des troubles obstructifs chroniques par accumulation de mucus, troubles que l’on observe non seulement dans des maladies rares congénitales comme la mucoviscidose ou les dyskinésies ciliaires primitives (DCP), mais aussi dans des maladies beaucoup plus courantes comme les rhinites chroniques, l'asthme et la broncho-pneumopathie chronique obstructive (BPCO). Cette absence ou altération de la clairance mucociliaire peut être due à un dysfonctionnement du battement individuel des cils (mouvement ou motricité) et/ou de la coordination ciliaire.
La plupart du temps, l'état de santé de la batterie (SOH) est estimé à partir de la capacité de charge/décharge et de la tendance de variation de sa tension en fonctionnement. Dans ces cas, des données d’historique de la batterie sont nécessaires pour estimer son SOH. Lorsqu’il est souhaité de connaître le SOH de la batterie sans historique, la méthode qui s’impose consiste à charger / décharger la batterie cible plusieurs fois pour estimer son SOH. Ce type d'estimation est nécessaire lorsque la batterie d'un véhicule électrique (VE) par exemple est réutilisée en seconde vie pour être utilisée dans un système de type BES. Normalement, la charge et la décharge prennent beaucoup de temps. Dans le cas de grands systèmes de batteries tels que les VE et les BES, une grande quantité d'énergie électrique est nécessaire, et le procédé prend beaucoup de temps.
La réaction irréversible est principalement due à la consommation d'électrolyte. En se concentrant sur cette caractéristique, le changement de composition de l'électrolyte est proposé comme indicateur de SOH. Cependant, les mesures proposées nécessitent un refroidissement à -40°C par rapport à la température ambiante. De plus, un contrôle linéaire précis de la température est nécessaire pour capturer le point de fusion et/ou la température de transition vitreuse de l'électrolyte. Les batteries testées sont limitées à des cellules de petite taille, typiquement de 40 mm x 20 mm x 3,5 mm de dimensions. Si la procédure proposée est appliquée aux grandes batteries utilisées pour les VE et les BES, elle nécessiterait un système de mesure énorme et coûteux. Les cellules sont normalement assemblées en modules. Par conséquent, les utilisateurs devraient démonter le module pour extraire les cellules avant d'appliquer ces mesures. Ces procédures ne sont pas pratiques. En outre, la procédure proposée ne peut être appliquée que sur des batteries contenant des électrolytes ayant une température de fusion et/ou de transition vitreuse. Récemment, des électrolytes solides sans température de fusion et/ou de transition vitreuse ont été proposés pour des batteries de nouvelle génération. Dans ce cas, une telle estimation du SOH n'est pas réalisable.
Dans le cas d'une batterie plomb-acide, une mesure de l'impédance de la batterie est généralement appliquée pour estimer son SOH car les batteries plomb-acide sont utilisées en général au même état de charge SOC (pour « State Of Charge » en anglais). Cependant, d'autres batteries rechargeables sont utilisées à différents SOC. En général, les changements d'impédance de la batterie dépendent du SOC. Par conséquent, il est nécessaire dans ce cas de charger ou décharger toutes les batteries au même SOC afin de comparer les valeurs d'impédance et d'estimer leur SOH. Dans tous les cas, une charge ou une décharge de la batterie est nécessaire.
Pour le cas d’une batterie primaire, certaines de ces batteries présentent une baisse de tension proportionnelle à leur SOH. D'autre part, des batteries telles que la batterie zinc-air présentent un profil de tension plat dans la plupart des processus de décharge. Dans ce cas, il est difficile d’estimer un SOH fiable à partir de sa tension. Par conséquent, la variation de la tension de la batterie ne permet pas d'estimer le SOH de la batterie primaire.
Il est proposé un procédé d’estimation d’un état de santé (ou « SoH » pour « State of Health » en anglais) d’un dispositif électrochimique, comprenant les étapes : - Relever une réponse thermique du dispositif électrochimique à un apport de chaleur appliqué au dispositif électrochimique, - Mesurer dans la réponse thermique au moins un paramètre représentatif d’une inertie thermique du dispositif électrochimique, et - Déduire de la mesure dudit paramètre, une estimation de l’état de santé du dispositif électrochimique.
Ainsi, il a été observé que la réponse thermique d’un dispositif électrochimique était modifiée en fonction de l’âge de ce dispositif et notamment de son état de santé. Les exemples de réalisation et résultats présentés plus loin montrent bien un effet de l’état de santé du dispositif en particulier sur son inertie thermique. Dans les exemples présentés ci-après, plus le dispositif est dégradé et plus son inertie thermique augmente. Cette observation peut s’expliquer par le fait que les réactions non-réversibles que subit le dispositif pendant son utilisation (en dégradant son état de santé) modifient les matériaux présents dans le dispositif, ces nouvelles phases ayant alors une inertie thermique différente.
Les résultats présentés ci-après montrent une corrélation entre un paramètre caractérisant l’inertie thermique du dispositif et son état de santé, de sorte que la mesure de ce paramètre peut permettre d’en déduire l’état de santé du dispositif, voire de prévoir sa durée de vie restante dans des conditions similaires d’utilisation.
A cet effet, il suffit d’apporter de la chaleur au dispositif et de mesurer ce paramètre caractérisant l’inertie thermique. La quantité de chaleur apportée peut être « positive » (chauffage du dispositif) ou « négative » (refroidissement), l’essentiel étant de mesurer la réponse thermique du dispositif à cet apport, et d’en déduire des mesures du paramètre précité. L’apport en chaleur peut être produit par une source (de froid ou de chaud), externe au dispositif. Alternativement, l’apport de chaleur peut résulter simplement du fonctionnement normal dispositif, par exemple pendant les phases de charge, le dispositif chauffant naturellement pendant ces phases.
La réponse thermique du dispositif peut être obtenue par exemple en relevant la variation de sa température dans le temps après (et/ou à partir de) l’application de l’apport de chaleur. Alternativement, la réponse thermique peut être obtenue par mesure d’un flux thermique par un appareil comprenant un module Peltier.
Ainsi, il est proposé de mesurer la réponse thermique du dispositif (par l’intermédiaire d’un dissipateur de chaleur ou non), qui peut être représentée par sa température ou par le flux thermique entre le dispositif et le dissipateur ou simplement entre le dispositif et l’air ambiant. Cette réponse thermique peut faire suite à l’application d’une source de chaleur (chaude ou froide), externe, ou faire suite à une phase de fonctionnement particulière du dispositif (charge par exemple). A partir de l’analyse de cette réponse thermique, on en déduit l’état de santé du dispositif.
Comme indiqué précédemment, dans les exemples de réalisation présentés ci-après, l’inertie thermique des dispositifs électrochimiques testés augmente quand l’état de santé du dispositif diminue. Néanmoins, pour des dispositifs électrochimiques différents, la tendance peut être inverse.