INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans ce mode de réalisation, le détecteur de gaz 8 est moins soumis à la pollution de l’air ambiant ce qui permet une meilleure détection de gaz nocifs. En particulier, le système d’épuration 20 est dimensionné en fonction de la pollution de l’air ambiant, un air pollué signifiant un air susceptible de perturber le détecteur de gaz 8.
Dans un mode de réalisation, le système d’épuration 20 de l’air comprend du charbon actif.
Avantageusement, le tube principal 13 et le tube d’alimentation 18 sont chimiquement résistants. Par exemple, ils sont réalisés et/ou recouverts d’un matériau comprenant un fluoropolymère.
De préférence, le tube principal 13 et le tube d’alimentation 18 ont une longueur supérieure à 40 centimètres de manière à alimenter le système de détection 2 avec un air suffisamment distant de la zone de manipulation de substances nocives. Plus généralement, les tubes 13 et 18 ont une longueur suffisante pour positionner le système d’épuration 20, la pompe 14 et le détecteur de gaz 8 sur le bras, sur la bretelle d’un sac ou sur le dos de l’opérateur. Ainsi, le système de détection 2 en temps réel est facilement transportable et permet la détection sur le terrain de composés chimiques volatils nocifs.
Les figures 7 et 8 montrent une partie de la nacelle 3 de manière plus détaillée, représentant notamment l’une des particularités de l’invention. Il s’agit de la présence, sur chacun des deux ensembles de grilles 32’, d’une pluralité de dispositifs 60 de transfert d’efforts radiaux du capot de nacelle 14 vers la structure fixe 31 de l’inverseur 30. Un seul de ces dispositifs de transfert 60 est visible sur les figures 7 et 8, mais ils sont en réalité plusieurs espacés circonférentiellement les uns des autres, en étant par exemple chacun monté sur une partie ou une extrémité arrière de l’un des éléments axiaux inter-grilles 47, 47’. Préférentiellement, chacun de ces éléments 47, 47’ de chaque ensemble de grilles 32’ est équipé d’un tel dispositif de transfert 60, ou, alternativement, seulement certains éléments inter-grilles 47, 47’ sont équipés de tels dispositifs 60.
Chaque dispositif de transfert 60 comporte une première zone d’appui 62a radialement extérieure et en regard d’une partie arrière 14a du capot de nacelle 14, ainsi qu’une seconde zone d’appui 62b radialement intérieure et en regard de la structure fixe 31 de l’inverseur. Très préférentiellement, les zones d’appui 62a, 62b sont en permanence au contact des éléments précités 14a, 31, respectivement. Pour la partie arrière 14a du capot de soufflante 14, il peut s’agir de son extrémité arrière, tandis que pour la structure fixe 31, il peut également s’agir de son extrémité arrière, proche du bord de déviation 64. Ce bord de déviation 64, qui coopère avec la structure arrière de support 45 en position avancée de poussée directe, présente une forme qui s’évase radialement vers l’extérieur en allant vers l’arrière, pour délimiter un écoulement d’air destiné à traverser les grilles 32 lorsque le système mobile se trouve en position reculée d’inversion de poussée représentée sur la . En d’autres termes, le bord de déviation 64 s’éloigne progressivement de l’axe A1 en allant de l’avant vers l’arrière, pour guider / dévier l’air vers les grilles 32 en configuration d’inversion de poussée.
Pour réduire encore davantage les efforts de friction, et faciliter le déplacement du système mobile 29, les zones d’appui 62a, 62b peuvent être formées par des éléments de roulement 63 sur la partie arrière 14a du capot de nacelle et sur la structure fixe 31 de l’inverseur. Une telle conception dans laquelle le dispositif de transfert 60 comporte ces éléments de roulement 63 est représentée schématiquement sur la , avec les éléments 63 prenant ici la forme préférentielle de galets.
Chaque dispositif de transfert d’efforts radiaux 60 présente la particularité d’être monté mobile sur l’extrémité arrière de son élément axial inter-grilles 47, 47’ associé, de préférence de manière pivotante selon un axe de pivotement 66 orienté localement selon la direction circonférentielle 43. Comme cela est visible sur les figures 7 et 8, c’est une extrémité avant du dispositif de transfert 60 qui est montée pivotante selon l’axe 66, de sorte que son extrémité arrière puisse occuper différentes positions relatives par rapport à la structure arrière 45, selon une direction radiale 68 de la nacelle.
En d’autres termes, chaque dispositif de transfert 60 permet avantageusement de transférer les efforts radiaux de la partie arrière 14a du capot de nacelle 14 dans la structure fixe 31 de l’inverseur, avec un montage pivotant qui réduit considérablement les contraintes introduites dans les grilles 32, dans la structure arrière 31, ainsi que dans le capot d’inverseur 33. Grâce à cette introduction directe des efforts radiaux de capots de nacelle 14 dans la structure fixe 31, les éléments constitutifs du système mobile 29 s’en trouvent avantageusement moins sollicités mécaniquement, et ce même en cas de coaxialité non parfaite entre les capots de soufflante 14 et le système mobile 29. A cet égard, il est noté que les appuis radiaux conférés par les dispositifs de transfert d’efforts 60 servent également au centrage radial de la partie arrière 14a des capots de soufflante 14, pour assurer une continuité aérodynamique satisfaisante avec les capots d’inverseur 33 situés plus vers l’arrière.
Le transfert d’efforts radiaux est obtenu lorsque le système mobile 29 occupe sa position avancée de poussée directe représentée sur la . En revanche, puisque les dispositifs de transfert 60 sont embarqués sur le système mobile 29, ils deviennent inopérants lorsque ce dernier est amené dans sa position reculée d’inversion de poussée représentée sur la .
La montre une autre fonctionnalité de la structure arrière 45, qui consiste à réaliser la liaison axiale avec le capot d’inverseur 33, dans sa position fermée de vol. En effet, l’extrémité arrière de la structure 45 comprend un organe de liaison axial 76 en forme de gorge annulaire ouverte radialement vers l’extérieur, coopérant avec un organe de liaison axial complémentaire 78 prévu sur une extrémité avant du capot d’inverseur 33. Cet organe 78 prend de préférence la forme d’une saillie radiale vers l’intérieur, logée dans la gorge 76 pour l’obtention de l’accouplement axial en position fermée du capot 33. Lors de l’ouverture de ce dernier vers sa position ouverte de maintenance, la saillie 78 s’extrait de la gorge 76. Une solution conférant un accouplement additionnel radial pourrait être retenue pour les organes 76, 78, sans sortir du cadre de l’invention. Des efforts radiaux sont également préférentiellement transmis grâce aux organes 76, 78. Dans le mode de réalisation des figures 7 et 8, seuls des efforts radiaux négatifs (de l’extérieur vers l’intérieur) sont transmis. Néanmoins, il pourrait être prévu une liaison capable de transmettre des efforts radiaux dans les deux sens, sans sortir du cadre de l’invention.
En référence aux figures 7 et 9, il est représenté l’un des dispositifs de transfert 60, ainsi que son lien avec la structure arrière de support 45. En aval des zones d’appui 62a, 62b, le dispositif 60 comporte une languette 70 de maintien en position, qui s’étend axialement vers l’arrière. La languette 70 coopère avec un dispositif élastique de rappel 72, comprenant ici deux ressorts hélicoïdaux de compression 74 exerçant des efforts antagonistes sur la languette 70, dans la direction radiale. Pour ce faire, chaque ressort 74 dispose d’une extrémité en appui sur la languette 70, ainsi que d’une extrémité opposée en appui sur une portée de butée 80 de la structure arrière de support 45. A titre d’exemple illustratif, l’une des deux portées de butée 80 peut être prévue directement sur l’âme de la structure 45, tandis que l’autre, située radialement plus à l’extérieur, peut être prévue sur une ferrure 82 rapportée sur cette âme, par exemple à l’aide de vis.
Ainsi, les deux ressorts 74 exercent sur la languette 70 des efforts antagonistes qui permettent de rappeler le dispositif de transfert d’efforts radiaux 60 vers une position relative nominale par rapport à la structure arrière 31, représentée sur les figures 7 et 8. Bien entendu, des débattements angulaires autour de l’axe 66 sont tolérés pour le dispositif de transfert 60, pour s’accommoder localement d’un éventuel décalage radial du capot de nacelle 14a par rapport au système mobile 29, tout en continuant d’assurer le transfert direct d’efforts radiaux de nacelle vers la structure fixe 31. Ces débattements sont tolérés par la présence des ressorts 74 qui se compriment/détendent, puis qui forcent le dispositif de transfert 60 à retourner vers sa position relative nominale.
Si le mode de réalisation qui a été décrit ci-dessous fait état d’une coopération des ressorts 74 avec la structure arrière de support 45, d’autres solutions sont possibles, comme par exemple de faire coopérer ces ressorts 74 avec l’élément axial inter-grilles associé. Un tel mode de réalisation est représenté sur la , avec une extension avant 86 du dispositif de transfert 60 qui coopère avec l’extrémité avant de deux ressorts à lame 74, chacun orienté axialement ou sensiblement axialement et relié à son extrémité avant à l’élément axial inter-grilles 47. Les deux ressorts à lame 74 exercent des efforts radiaux de sens opposés sur l’extension avant 86 du dispositif de transfert 60, de manière à le rappeler vers sa position relative nominale montrée sur la . Préférentiellement, les deux ressorts 74 sont disposés de part et d’autre de l’élément axial inter-grilles 47, dans la direction circonférentielle 43.
La montre encore un autre mode de réalisation préféré de l’invention, dans lequel le dispositif élastique de rappel 72 coopère avec le fourreau 47’ traversé par l’un des actionneurs 52. Dans ce mode, le dispositif de transfert 60 est articulé sur une paroi échancrée 90 du fourreau 47’, et les deux ressorts antagonistes 74 coopèrent d’une part avec des surfaces du dispositif de transfert 60, et d’autre part avec deux portées 80 solidaires de la paroi échancrée 90. Les ressorts 74 ne sont ici ni coaxiaux ni parallèles, mais inclinés l’un par rapport à l’autre dans un plan fictif longitudinal orthogonal à l’axe de pivotement 66, par exemple d’un angle compris entre 40 et 140°. Préférentiellement, ces deux ressorts hélicoïdaux 74 sont agencés symétriquement par rapport à un plan fictif longitudinal incluant l’axe de pivotement 66.
La solution proposée par l’invention contraste ainsi avec d’autres solutions pour le support radial des capots de soufflante, parmi lesquelles des solutions mettant en œuvre des éléments de support radial fixes directement entre les capots de soufflante et la structure fixe de l’inverseur ou du moteur. Par exemple, il peut s’agir d’éléments de support radial fixes agencés entre les grilles mobiles, d’une manière identique ou analogue à celle décrite dans le document WO 2015/028755 A1. Selon une autre possibilité, il s’agit d’éléments de support radial fixes formés par des poutres axiales agencées dans des positions horaires à 6h et à 12h, entre les grilles mobiles. Enfin, il peut aussi s’agir de supports fixes non pas de la partie arrière des capots de soufflante, mais d’une partie centrale / intermédiaire de ces capots. Dans un tel cas, les supports fixes se trouvent juste en amont des grilles mobiles en position rentrée. Toutes ces solutions, y compris celle spécifique à l’invention, restent bien entendu combinables.
Diverses modifications peuvent être apportées par l’homme du métier à l’invention qui vient d’être décrite, uniquement à titre d’exemples non limitatifs, et dont la portée est définie par les revendications annexées. Par exemple, l’inverseur de poussée 30 peut alternativement présenter une architecture en « C » ou en « O ». Enfin, il est noté que d’autres supports radiaux peuvent être prévus pour les capots de soufflante, par exemple au niveau d’une partie avant et/ou d’une partie centrale de ceux-ci, comme cela a été évoqué ci-dessus.
Entrave pour sécuriser un aéronef sur une grille d’atterrissage et aéronef La présente invention concerne une entrave pour sécuriser un aéronef sur une grille d’atterrissage et un aéronef muni d’une telle entrave.
Un aéronef peut être posé sur une surface mobile ou exposée au vent, par exemple sur un navire. L’aéronef peut alors être muni d’un système permettant de le maintenir en position sensiblement immobile indépendamment du vent et/ou le cas échéant de la mobilité du navire et en particulier de son inclinaison en tangage et en roulis.
Un harpon d’ancrage est généralement agencé sous le fuselage de l’aéronef, entre les roues de trains d’atterrissage ou bien entre les patins d’un train d’atterrissage à patins. Le harpon comporte une tête de harpon mobile. La tête de harpon est munie d’une pince, d’un doigt ou autres se verrouillant automatiquement lors de l’appontage sur une grille d’atterrissage d’une plateforme. Une telle grille est parfois dénommée « grille d’appontage » dans le cadre d’un navire.
Selon une autre caractéristique possible, le condensateur C1 dudit circuit d’entrée est un condensateur variable ou ajustable, c’est-à-dire que sa capacité peut varier sur une plage déterminée, par exemple entre 1,5 et 55 picofarads. Le condensateur C1 est un condensateur d’accord et permet le réglage de l’amortissement du circuit, notamment lorsque celui-ci est soumis à un régime indiciel (le but étant d’éviter le suramortissement ou le sous-amortissement et d’avoir une mesure erronée).
Selon une autre caractéristique possible, le circuit d’adaptation d’impédance comprend un circuit de protection contre les surtensions.
Selon une autre caractéristique possible, ledit circuit de protection comprend deux transistors montés en diode, par exemple des transistors de type JFET (pour « Junction Field Effect Transistor » en langue anglaise). On notera que le fait qu’un transistor, notamment à effet de champ, soit monté en diode signifie que le drain et la source sont reliés entre eux (anode) et sont considérés comme un seul pôle, et que la grille (cathode) est considérée comme l’autre pôle.
L’invention sera mieux comprise, et d’autres buts, détails, caractéristiques et avantages de celles-ci apparaîtront plus clairement au cours de la description suivante d’un mode de réalisation particulier de l’invention, donnée uniquement à titre illustratif et non limitatif, en référence aux dessins annexés, sur lesquels : – La , référencée , est une représentation très schématique d’une sonde de mesure selon l’invention ; – la , référencée , est une représentation schématique du circuit d’adaptation d’impédance de la sonde de la  ; – la , référencée , est une représentation schématique et agrandie d’une résistance du circuit de la , et – la , référencée , est une représentation schématique électrique équivalente de la résistance de la .
La est une représentation très schématique d’une sonde 1 active de mesure d’une tension aux bornes d’une impédance de grande valeur.
On notera qu’on entend par « grandes impédances », des impédances supérieures à 10 gigaohms (GΩ), et préférentiellement des impédances comprises entre 10 et 50 gigaohms (GΩ).
Ladite sonde 1 active comprend ainsi un boitier 3, une interface homme-machine 5, par exemple intégrée dans le boitier 3, une pointe de touche 6 configurée pour une prise de mesure de tension, ainsi qu’une référence 7 de masse reliée à la pointe de touche 6 et destinée à être connectée à une masse de référence G.
Ladite sonde 1 comprend avantageusement une batterie (non représentée) pour alimenter les différents circuits et composants de ladite sonde 1, lui permettant ainsi d’être autonome et de ne pas nécessiter d’être reliée au secteur lors de son utilisation.
On notera qu’on entend par interface homme-machine, l’ensemble des éléments permettant à l’utilisateur d’interagir avec la sonde selon l’invention, plus particulièrement de contrôler la sonde selon l’invention et d’échanger des informations avec celle-ci.
La pointe de touche 6 se termine par une partie électriquement conductrice destinée à être appliquée au point d’un circuit présentant une grande impédance dont on cherche à mesurer une tension, tandis que la référence 7 se présente par exemple sous la forme d’une pince crocodile.
On notera qu’on entend par « sonde active », le fait que la sonde comprend un ou plusieurs composants actifs configurés pour traiter le signal de mesure et qui sont situés au plus proche de la pointe de touche 6, ceci notamment pour être le moins sensible aux diverses perturbations et diminuer ainsi les erreurs de mesure.
Comme illustré à la , ladite sonde 1 comprend ainsi un circuit d’adaptation d’impédance 10 et un voltmètre 12. Ledit circuit d’impédance 10 présente une entrée 10a correspondant à la pointe 6 de la sonde active 1, tandis que la masse G dudit circuit 10 est la masse à laquelle est reliée la référence 7 de ladite sonde 1.
Ledit circuit d’adaptation d’impédance 10 comprend au moins un circuit d’entrée 14, auquel est reliée l’entrée 10a, et un montage amplificateur 16 non-inverseur adapté aux grandes valeurs d’impédance, dont la sortie 10b est reliée au voltmètre 12 ou à une entrée oscilloscope. Le circuit d’entrée 14 et le montage amplificateur 16 sont montés en cascade.
Le circuit 10 présente avantageusement une impédance d’entrée et une impédance de sortie dont le rapport supérieur ou égal à 1000, et de préférence supérieur ou égal à 5000. L’impédance d’entrée dudit circuit 10 est donc très grande devant l’impédance de sortie du circuit 10.
Ledit au moins un circuit d’entrée 14 comprend plus particulièrement un montage du type pont diviseur résistif de tension (ou « pont diviseur »). Ledit pont diviseur comprend ainsi au moins deux résistances R1 et R2 (disposées de la manière adéquate), également désignées respectivement sous les termes de première résistance R1 et de deuxième résistance R2.
On notera par ailleurs que le circuit d’entrée 14 présente une impédance d’entrée supérieure à 50 Gigaohms (GΩ).
La fragmentation est par exemple du type fragmentation IPv4 permettant de répartition et l’émission en plusieurs parties de taille disjointes des données de deuxième niveau de criticité ou fragmentation adaptative basée sur la fragmentation IP à adaptation dynamique de taille de fragment.
Les moyens d’évaluation 11 sont alors configurés pour émettre une partie ou toute la trame de données de deuxième niveau de criticité en cas d’absence de la trame de données de premier niveau de criticité dans le canal d’émission.
Toutefois, en cas de présence d’une partie ou de l’ensemble de la trame de premier niveau de criticité dans le canal d’émission, les moyens d’évaluation 11 sont configurés pour mettre en attente la transmission d’au moins une partie de la trame de données de deuxième niveau de criticité jusqu’à l’envoi de l’ensemble des données de la trame de premier niveau de criticité.
On assure donc la cohabitation de trames de données ayant des niveaux de criticité hétérogènes au sein du même canal d’émission.
On se réfère aux figures 2 et 3 qui illustrent un procédé de gestion temporelle de transfert de trames de données mis en œuvre par le dispositif 4.
Le procédé de gestion débute par une étape E1, au cours de laquelle les moyens d’acquisition 5 réceptionnent une trame de données MESS du premier système électronique 2 comportant un identifiant ID du port d’émission du premier système électronique 2 et des données DATA.
A l’étape E2, les moyens de sélection 6 identifient le niveau de criticité de la trame de données reçue MESS en comparant l’identifiant ID à des identifiants prédéfinis correspondant à des données de deuxième niveau de criticité.
Lorsque la trame de données est de deuxième niveau de criticité, les moyens de calcul 7 associent à l’étape E3, via le premier étage de calcul 8, une valeur de qualité de service QoS prédéterminée à la trame de données MESS de deuxième niveau de criticité uniquement délivre la trame MESS-1 comportant la trame MESS et la valeur de qualité de service QoS.
Le deuxième étage de calcul 9, via les moyens d’évaluation 11 fragmentent la trame MESS-1 en trames auxiliaires MESS-11, MESS-12… MESS-N, N étant un entier, chaque trame auxiliaire comprenant des données secondaires DATA-1, DATA-2, DATA-N formant les données DATA et la valeur de qualité de service QoS.
Enfin, à l’étape E4, les moyens de calcul 7 positionnent temporellement, via le deuxième étage de calcul 9, les parties de ladite trame de données de deuxième niveau de criticité en fonction de la taille de la trame de données de premier niveau de criticité et de la taille du canal d’émission.
Comme plusieurs requêtes d’émission de deuxième niveau de criticité peuvent simultanément être présentes dans l’unité de raccordement 1 ayant chacune une valeur de qualité de service, les moyens de calcul 7 sélectionnent suivant la valeur de la qualité de service et suivant la loi de gestion LG des qualités de services, la prochaine trame (ou message) de deuxième niveau de criticité à émettre.
Selon un autre mode de mise en œuvre illustré sur la , la valeur de qualité de service QoS est fournie directement par le tableau de correspondance TAB entre la valeur de qualité de qualité de service QoS et le type de service TOS.
Cela a pour but de ne pas interrompre ou décaler temporellement la transmission complète de la trame de données de premier niveau de criticité.
En variante, le dispositif d'articulation ne comporte qu'un seul bras de transmission et les moyens de mesure comportent un seul résonateur.
Les moyens de mesure comportent également des moyens pour mettre en vibration les résonateurs à leur fréquence de résonance. Par exemple il s'agit d'une paire d'électrodes de part et d'autre de chaque résonateur. En outre les moyens de mesure comportent des moyens de lecture de la variation de fréquence de résonance de chaque résonateur, par exemple il s'agit de moyens capacitifs, de moyens piézorésistifs ou de moyens piézoélectriques.
Le volume V1 peut être en communication avec l'environnement extérieur pour établir la pression P1 à la pression atmosphérique comme c'est le cas dans l'exemple représenté. En variante la pression P1 est inférieure ou supérieure à la pression atmosphérique, et est supérieure à la pression P2.
Le fonctionnement de l'accéléromètre va maintenant être décrit.
Une accélération dans la direction X s'applique à la masse sismique 4 qui est alors mise en rotation autour de l'axe Y1 (la ). Cette rotation est transmise via l'arbre de transmission 20 aux bras de transmission 22 qui se déplacent au moins en translation dans la direction X et appliquent une contrainte aux résonateurs, l'un est comprimé et l'autre est étiré. L'arbre de transmission 20 bloque les déflexions dans la direction Y du fait de la rigidité des poutres de torsion dans cette direction.
Les résonateurs préalablement à l'accélération vibraient à une fréquence de résonance donnée. Sous l'effet des contraintes de traction et de compression, leurs fréquences de résonance varient. Les moyens de mesure mesurent ces variations de fréquence qui permettent de remonter à l'accélération.
La masse sismique étant logée dans un environnement à pression atmosphérique, elle est amortie. Ainsi le déplacement de la masse par exemple en cas de choc extérieur est de plus faible amplitude et les risques d'endommagement ou de perturbation du fonctionnement des résonateurs sont réduits.
Les résonateurs étant disposés dans un environnement à faible pression, voire dans le vide, ils présentent un facteur de qualité élevé.
Grâce à l'invention l'accéléromètre est performant tout en protégeant les nanorésonateurs contre la résonance de la masse, contre toutes vibrations de la masse sismique et des chocs appliqués à celle-ci.
Sur la , on peut voir un exemple avantageux d'un accéléromètre ACC2 selon l'invention vu de dessus, le capot étant omis.
L'accéléromètre ACC2 diffère de l'accéléromètre ACC1 en ce qu'il comporte des moyens permettant d’éviter les modes parasites de la masse sismique qui dégradent le fonctionnement du capteur.