INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De retour aux , la et la , chaque extrémité de l’axe 8 de pivot comprend un (ou plusieurs) aimant 11a, 11b coopérant avec un (ou plusieurs) contre-aimant 12a, 12b disposé dans le logement 10a, 10b correspondant du stator 3. Ainsi une sustentation magnétique du rotor 4 par rapport au stator 3 est induite lorsque le dispositif 1 de contrôle d’attitude est en microgravité, mais également lorsque le dispositif 1 de contrôle d’attitude est en gravité terrestre. Ainsi, le test du dispositif 1 au sol est possible.
Par exemple, la plage autorisée de mouvement le long de l’axe A21 de rotation pour le rotor 4 est telle que, sur Terre (i.e. sous 1 g) et lorsque le dispositif est disposé de sorte que l’axe A21 est vertical, la suspension magnétique du rotor 4 par rapport au stator 3 liée à la paire aimant 11a, 11b / contre-aimant 12a, 12b se trouvant dans la partie supérieure du dispositif 1 a un effet négligeable sur l’axe 8 de pivot. De même, en orbite (i.e. sous zéro-g ou en microgravité), les deux suspensions liées au deux paires aimant 11a, 11b / contre-aimant 12a, 12b ont un effet négligeable sur l’axe 8 de pivot lorsque ce dernier est à mi-chemin de sa plage de mouvement autorisée en translation le long de l’axe A21, ce qui rend le frottement encore plus faible.
Dans d’autres exemples de réalisation, le rotor 4 et le stator 3 ne sont pas équipés de telles paires aimant 11a, 11b / contre-aimant 12a. Les frictions sont par exemple réduites via des moyens mécaniques du type roulements à billes ou matériaux réduisant les frottements.
De retour aux , la et la , le dispositif 1 de contrôle de vitesse angulaire doit résister aux charges de lancement sans aucun mécanisme de serrage, le rotor 4 étant libre de se déplacer à tout moment. Cependant, afin de minimiser les frottements, une tolérance mécanique non nulle est nécessaire entre le rotor 4 et le stator 3. Potentiellement, il peut y avoir un jeu mécanique entre le rotor 4 et le stator 3 lorsque le rotor 4 atteint les extrémités de sa plage de mouvement autorisée en translation et en rotation. L’axe 8 de pivot et les paires aimant 11a, 11b / contre-aimant 12a, 12b ne sont pas nécessairement conçus pour supporter le poids du rotor 4 ni les chocs.
Pour adresser cette problématique, le dispositif 1 de contrôle de vitesse angulaire comprend ici des moyens de maintien à distance des zones aimantées respectives du stator 3 et du rotor 4, i.e. les zones dans lesquelles sont implémentées les paires aimant 11a, 11b / contre-aimant 12a, 12b. Les moyens de maintien à distance en question sont agencés pour résister à des efforts aussi bien au décollage qu’au largage, et ceci pour les 3 translations possibles entre le rotor 4 et le stator 3 (les 3 translations en question sont indiquées par les flèches en pointillé sur les , et ).
Selon le présent exemple de réalisation, les moyens de maintien à distance comprennent une bague 15 du rotor 4 et un épaulement 16 du stator 3. La bague 15 est destinée à coopérer avec l’épaulement 16 disposé à distance et en vis-à-vis de la bague 15 selon une direction axiale et selon une direction radiale. Plus particulièrement, l’épaulement 16 est disposé de façon à garantir une distance minimale entre les zones aimantées respectives du stator 3 et du rotor 4.
Dans d’autres exemples de réalisation, plusieurs bagues sont implémentées sur le rotor 4. Les bagues en question sont configurées pour coopérer avec des épaulements correspondants du stator 3.
Dans d’autres exemples de réalisation, d’autres formes de moyens de maintien à distance sont considérées. Par exemple, la (ou les) bague peut être implémentée sur le stator 3 et l’épaulement (ou les épaulements) correspondant sont implémentés sur le rotor 4.
On présente désormais, en relation avec la un dispositif 1 de contrôle de vitesse angulaire équipé un diaphragme 17 flexible selon un autre exemple de réalisation de l’invention.
Plus particulièrement, la bague 15 du rotor 4 est mécaniquement reliée à l’axe 8 de pivot par le diaphragme 17. Le diaphragme 17 est configuré pour que, lorsqu’un mouvement de bascule tendant à faire dévier l’axe 8 de pivot est imprimé au rotor 4 (mouvement de bascule symbolisé par la flèche en pointillé sur la ) :
- dans un premier temps, chacune des deux extrémités de l’axe 8 de pivot vient dans une position d’appui contre une paroi du logement 10a, 10b correspondant du stator 3 alors que le diaphragme 17 reste non-fléchi ; puis
- dans un second temps, les deux extrémités de l’axe 8 de pivot restant dans la position d’appui, la flexion du diaphragme 17 amène la bague 15 et les épaulements 16 à venir en butée pour bloquer le mouvement de bascule du rotor 4 dans une position garantissant un espace minimum entre les aimants 18 de freinage et le stator 3.
Ainsi, lors d’un tel mouvement de bascule, le rotor 4 est empêché de toucher le stator 3 tout en garantissant que l’axe 8 de pivot n’ait pas à supporter la contrainte mécanique permettant de bloquer le mouvement de bascule en question.
On présente désormais, en relation avec la un modèle simplifié du dispositif 1 de contrôle de vitesse angulaire selon un exemple de réalisation de l’invention.
On entend par « monoalcool aliphatique », tout composé alcane saturé, linéaire ou ramifié présentant une seule fonction hydroxyle (OH). Le ou les monoalcool(s) aliphatique(s) présent(s) dans les compositions de l'invention peuvent être choisis parmi l'éthanol, le propanol, le butanol, l’isopropanol, l’isobutanol ou leurs mélanges.
On choisira plus particulièrement l'éthanol.
De préférence, la composition selon l’invention comprend de 0% à 17% en poids d’au moins un monoalcool aliphatique en C 2 -C 6 , de préférence l’éthanol, de préférence de 0,1% à 15% en poids.
De préférence, la composition selon l’invention comprend au moins un polyol ayant de 2 à 20 atomes de carbone choisi parmi le dipropylène glycol, le 1,2-propanediol et leurs mélanges, et éventuellement au moins de l’éthanol.
De préférence, la composition selon l’invention présente un ratio pondéral entre la phase huileuse et la phase hydrophile compris entre 0,1 et 0,9, de préférence compris entre 0,1 et 0,7, de préférence compris entre 0,1 et 0,6.
La phase huileuse selon l’invention comprend les huiles polaires b) et c) selon l’invention, et éventuellement les autres composés lipophiles. La phase hydrophile selon l’invention comprend le(s) polyol(s) ayant de 2 à 20 atomes de carbone, éventuellement le monoalcool aliphatique en C 2 -C 6 , l’acide ascorbique, et éventuellement l’eau.
La composition peut comprendre au moins un actif hydrophile additionnel distinct de l’acide ascorbique et ses dérivés. On entend par « actif hydrophile » un actif hydrosoluble ou hydrodispersible capable de former des liaisons hydrogènes.
En particulier, la composition selon l’invention peut comprendre au moins un actif hydrophile additionnel choisi parmi les dérivés C-glycosides de formule générale (II) suivante :
A titre illustratif et non limitatif des C-glycoside de formule (I) convenant plus particulièrement à l’invention, on peut notamment citer les composés suivants :
De préférence, on utilise le C-béta-D-xylopyranoside-2-hydroxy-propane ou le C-alpha-D-xylopyranoside-2-hydroxy-propane, et mieux le C-béta-D-xylopyranoside-2-hydroxy-propane. De préférence, un C-glycoside de formule (I) convenant à l'invention peut être avantageusement le C-béta-D-xylopyranoside-2-hydroxy-propane, dont le nom INCI est HYDROXYPROPYL TETRAHYDROPYRANTRIOL notamment commercialisé sous la dénomination MEXORYL SBB® ou MEXORYL SCN® par CHIMEX. De préférence, un tel C-glycoside est présent sous forme concentrée, i.e. dans une dispersion hydrophile concentrée à 70% en matière active ; un tel C-glycoside est commercialisé sous la dénomination MEXORYL SCS par NOVEAL. Les sels des C-glycosides de formule (II) convenant à l'invention peuvent comprendre des sels physiologiquement acceptables conventionnels de ces composés tels que ceux formés à partir d'acides organiques ou inorganiques. A titre d'exemple, on peut citer les sels d'acides minéraux, tels que l'acide sulfurique, l'acide chlorhydrique, l'acide bromhydrique, l'acide iodhydrique, l'acide phosphorique et l'acide borique. On peut également citer les sels d'acides organiques, qui peuvent comporter un ou plusieurs groupes acide carboxylique, sulfonique, ou phosphonique. Il peut s'agir d'acides aliphatiques linéaires, ramifiés ou cycliques ou encore d'acides aromatiques. Ces acides peuvent comporter, en outre, un ou plusieurs hétéroatomes choisis parmi O et N, par exemple sous la forme de groupes hydroxyle. On peut notamment citer l'acide propionique, l'acide acétique, l'acide téréphtalique, l'acide citrique et l'acide tartrique.
En particulier, des revêtements à base de nitrure de titane sont désormais utilisés en vitrage feuilleté et en simple vitrage car ils sont suffisamment résistants pour être situés sur une face d’un substrat directement au contact de l’air ambiant. L’obtention d’une basse émissivité est une propriété importante notamment pour des applications en simple vitrage. L’émissivité impacte directement les performances énergétiques du vitrage, en diminuant le coefficient de transfert thermique (« Ug ») ainsi que le facteur solaire (g).
Les revêtements fonctionnels connus comprennent une couche de nitrure de titane située entre deux couches diélectriques qui sont classiquement des couches de nitrure de silicium.
L’objectif de l’invention est d’améliorer les performances énergétiques conférées par les revêtements à base de nitrure de titane. Ces propriétés doivent avantageusement être obtenues avec ou sans traitement thermique de type trempe ou bombage.
L'invention consiste donc en la mise au point de nouveaux matériaux, en vue de fabriquer des vitrages de protection solaire améliorés. L'amélioration visée est notamment une diminution de l’émissivité tout en maintenant les autres propriétés notamment la résistance chimique et mécanique élevées.
Enfin, un autre but est de fournir un matériau muni d’un revêtement fonctionnel apte à supporter les traitements thermiques sans dommage. Cela se traduit par une absence de variation, voir une amélioration de ses propriétés thermiques et optiques avant et après traitement thermique, notamment du type trempe.
Le demandeur a découvert de manière surprenante que le choix de la nature des couches constituant le revêtement diélectrique situé au-dessous de la couche de nitrure de titane permet d’améliorer significativement les performances énergétiques. Cela se traduit notamment par une amélioration de l’émissivité et/ou de la conductivité.
L’invention concerne donc un matériau comprenant un substrat revêtu d’un revêtement fonctionnel comprenant au moins une couche fonctionnelle à base de nitrure de titane et au moins deux revêtements diélectriques, chaque revêtement diélectrique comportant au moins une couche diélectrique, de manière à ce que chaque couche fonctionnelle soit disposée entre deux revêtements diélectriques, caractérisé en ce que : le revêtement diélectrique situé directement en-dessous d’une couche fonctionnelle comprend une couche diélectrique située au contact de la couche fonctionnelle choisie parmi : - une couche à base de nitrure d’aluminium et/ou - une couche à base d’oxyde de zinc.
L’utilisation d’une couche à base d’oxyde de zinc au contact de la couche fonctionnelle de nitrure de titane est particulièrement avantageuse lorsque le matériau ne subit pas de traitement thermique à température élevée.
L’oxyde de zinc cristallise à température ambiante lorsqu’il est déposé par dépôt magnétron. Sa présence en-dessous et au contact de la couche de nitrure de titane pourrait favoriser la cristallisation de ladite couche. La couche d’oxyde de zinc jouerait alors le rôle de couche de croissance épitaxiale. L’amélioration de la cristallisation du nitrure de titane peut contribuer à une diminution significative de l’émissivité et de la résistivité en l’absence de traitement thermique.
Toutefois, selon ce mode de réalisation, les bonnes performances énergétiques ne sont pas conservées lorsque le matériau subit un traitement à température élevée. Cela peut être attribué à des phénomènes variés notamment des réactions d‘oxydation ou de diffusion tels que l’oxydation de la couche fonctionnelle par la couche d’oxyde de zinc.
L’utilisation d’une couche à base de nitrure d’aluminium au contact de la couche fonctionnelle de nitrure de titane est particulièrement avantageuse lorsque le matériau subit un traitement thermique à température élevée. Les phénomènes régissant cette amélioration ne sont pas bien connus. Plusieurs hypothèses ont été avancées : - diminution des contraintes de l’empilement complet attribuable à la présence de nitrure d’aluminium, et/ou - lissage de l’interface ou interdiffusion d’aluminium et de titane à l’interface AlN/TiN.
L’utilisation de la séquence couche d’oxyde de zinc / couche à base de nitrure d’aluminium / couche fonctionnelle de nitrure de titane, est particulièrement avantageuse peu importe que le matériau subisse ou non un traitement thermique à température élevée. La présence de la couche d’oxyde de zinc en-dessous et au contact de la couche de nitrure d’aluminium favorise la cristallisation de ladite couche. La couche d’oxyde de zinc semble alors jouer le rôle de couche de croissance épitaxiale pour la couche de nitrure d’aluminium et pour la couche de nitrure de titane.
Une synergie est obtenue pour ce mode de réalisation. La diminution de l’émissivité est supérieure à celle obtenue avec une couche d’oxyde de zinc seule ou avec une couche de nitrure d’aluminium seule.
L’effet avantageux lié à la présence de la couche d’oxyde de zinc, avant ou sans traitement thermique, est obtenu. L’effet avantageux lié à la présence de la couche de nitrure d’aluminium après traitement thermique est également obtenu. La couche de nitrure d’aluminium joue alors également le rôle de couche barrière prévenant la dégradation de la couche de nitrure de titane par la couche d’oxyde de zinc.
Selon l'invention, un matériau présentant les caractéristiques suivantes a pu être obtenu notamment lorsqu’il est utilisé en simple vitrage: - une transmission lumineuse, par ordre de préférence croissant, supérieure ou égale à 35 %, supérieure ou égale à 40 %, supérieure ou égale à 45 %, supérieure ou égale à 50%, comprise entre 50 et 60 %, - une émissivité inférieure ou égale à 50 %, - une bonne durabilité chimique et mécanique.
L'industrie minérale met en œuvre des billes pour le broyage fin de matières éventuellement prébroyées à sec par des procédés traditionnels, notamment pour le broyage fin de carbonate de calcium, d'oxyde de titane, de gypse, de kaolin et de minerai de fer.
Dans le domaine du microbroyage, on connaît le sable à particules arrondies, les billes de verre, les billes métalliques et les billes céramiques.
Le sable à particules arrondies, comme le sable d'OTTAWA par exemple, est un produit naturel et bon marché, mais inadapté aux broyeurs modernes, pressurisés et à fort débit. En effet, le sable est peu résistant, de faible densité, variable en qualité et abrasif pour le matériel. Les billes de verre, largement utilisées, présentent une meilleure résistance, une plus faible abrasivité et une disponibilité dans une gamme de diamètres plus large. Les billes métalliques, notamment en acier, présentent une faible inertie vis-à-vis des produits traités, entraînant notamment une pollution des charges minérales et un grisaillement des peintures, et une densité trop élevée nécessitant des broyeurs spéciaux. Elles impliquent notamment une forte consommation d’énergie, un échauffement important et une sollicitation mécanique élevée du matériel. Les billes en matière céramique ont une meilleure résistance que les billes de verre, une densité plus élevée et une excellente inertie chimique.
Les billes présentent classiquement une taille comprise entre 0,005 et 10 mm.
On peut distinguer :
les billes céramiques fondues, généralement obtenues par fusion de composants céramiques, formation de gouttes sphériques à partir de la matière en fusion, puis solidification desdites gouttes, et les billes céramiques frittées, généralement obtenues par un façonnage à froid d’une poudre céramique, puis une consolidation par cuisson à haute température.
A la différence des billes frittées, les billes fondues comportent le plus souvent une phase vitreuse intergranulaire très abondante qui vient remplir un réseau de grains cristallisés. Les problèmes rencontrés dans leurs applications respectives par les billes frittées et par les billes fondues, et les solutions techniques adoptées pour les résoudre, sont donc généralement différents. Par ailleurs, du fait des différences importantes entre les procédés de fabrication, une composition mise au point pour fabriquer une bille fondue n'est pas adaptée a priori pour fabriquer une bille frittée, et réciproquement.
Il existe un besoin permanent pour des billes frittées de zircone présentant une résistance à l’usure améliorée, en particulier pour des applications de broyage.
Un but de l’invention est de répondre, au moins partiellement, à ce besoin.
Dans la demande internationale de brevet déposée le 2 avril 2021 sous le n°PCT/EP2021/058816, non publiée à la date de dépôt de la présente demande, le demandeur revendique une bille frittée présentant : - la composition chimique suivante, en pourcentages en masse sur la base des oxydes : - ZrO 2 + HfO 2 + Y 2 O 3 + CeO 2 : complément à 100% ; - 0% ≤ Al 2 O 3 ≤ 1,5% ; - CaO ≤ 2% ; - oxydes autres que ZrO 2 , HfO 2 , Y 2 O 3 , CeO 2 , Al 2 O 3 et CaO : ≤ 5% ; les teneurs en Y 2 O 3 et CeO 2 , en pourcentages molaires sur la base de la somme de ZrO 2 , HfO 2 , Y 2 O 3 et CeO 2 , étant telles que 1,8% ≤ Y 2 O 3 ≤ 2,5% et 0,1% ≤ CeO 2 ≤ 0,9%, et - les phases cristallisées suivantes, en pourcentages en masse sur la base des phases cristallisées et pour un total de 100% : - zircone stabilisée : complément à 100% ; - zircone monoclinique : ≤ 10% ; - phases cristallisées autres que zircone stabilisée et zircone monoclinique : < 7%.
Les inventeurs avaient en effet découvert que de telles billes présentent une résistance à l’usure améliorée, en particulier dans des conditions hydrothermales. Des recherches approfondies complémentaires ont cependant permis de découvrir que ces billes ont encore une excellente résistance à l'usure si : - 1,3% ≤ Y 2 O 3 2 ≤ 1,8%, et/ou - 0,9% 2 ≤ 1,8%, et/ou - 10% < zircone monoclinique ≤ 15%.
L’invention concerne ainsi une bille frittée, présentant : - la composition chimique suivante, en pourcentages en masse sur la base des oxydes : - ZrO 2 + HfO 2 + Y 2 O 3 + CeO 2 : complément à 100% ; - 0% ≤ Al 2 O 3 ≤ 1,5% ; - CaO ≤ 2% ; - oxydes autres que ZrO 2 , HfO 2 , Y 2 O 3 , CeO 2 , Al 2 O 3 et CaO : ≤ 5% ; les teneurs en Y 2 O 3 et CeO 2 , en pourcentages molaires sur la base de la somme de ZrO 2 , HfO 2 , Y 2 O 3 et CeO 2 , étant telles que 1,3% ≤ Y 2 O 3 ≤ 2,5%, en particulier 1,3% ≤ Y 2 O 3 0,1% ≤ CeO 2 ≤ 1,8%, en particulier 0,5% ≤ CeO 2 ≤ 1,8%, en particulier 0,9% 2 ≤ 1,8%, et - les phases cristallisées suivantes, en pourcentages en masse sur la base des phases cristallisées et pour un total de 100% : - zircone stabilisée : complément à 100% ; - zircone monoclinique : ≤ 15% ; - phases cristallisées autres que zircone stabilisée et zircone monoclinique : pourvu que : - Y 2 O 3 2 , et/ou - 0,9% 2 ≤ 1,8%, et/ou - 10% < zircone monoclinique ≤ 15%.
Comme on le verra plus en détail dans la suite de la description, de manière inattendue, les inventeurs ont découvert que, dans le domaine de composition complémentaire ainsi défini, mais aussi dans le domaine défini dans PCT/EP2021/058816, mais avec une teneur en zircone monoclinique supérieure à 10% et inférieure ou égale à 15%, une bille frittée de zircone qui présente une excellente résistance lors du broyage peut être obtenue.
Les billes frittées de zircone selon l’invention sont ainsi particulièrement bien adaptées à des applications de dispersion en milieu humide et de microbroyage.
Dans un premier mode de réalisation principal préféré, l’invention concerne une bille frittée, présentant : - la composition chimique suivante, en pourcentages en masse sur la base des oxydes : - ZrO 2 + HfO 2 + Y 2 O 3 + CeO 2 : complément à 100% ; - 0% ≤ Al 2 O 3 ≤ 1,5% ; - CaO ≤ 2% ; - oxydes autres que ZrO 2 , HfO 2 , Y 2 O 3 , CeO 2 , Al 2 O 3 et CaO : ≤ 5% ; les teneurs en Y 2 O 3 et CeO 2 , en pourcentages molaires sur la base de la somme de ZrO 2 , HfO 2 , Y 2 O 3 et CeO 2 , étant telles que 1,3% ≤ Y 2 O 3 2 ≤ 1,8%, et - les phases cristallisées suivantes, en pourcentages en masse sur la base des phases cristallisées et pour un total de 100% : - zircone stabilisée : complément à 100% ; - zircone monoclinique : ≤ 15%, de préférence ≤ 10% ; - phases cristallisées autres que zircone stabilisée et zircone monoclinique : < 7%.
Dans un deuxième mode de réalisation principal, l’invention concerne une bille frittée, présentant : - la composition chimique suivante, en pourcentages en masse sur la base des oxydes : - ZrO 2 + HfO 2 + Y 2 O 3 + CeO 2 : complément à 100% ; - 0% ≤ Al 2 O 3 ≤ 1,5% ; - CaO ≤ 2% ; - oxydes autres que ZrO 2 , HfO 2 , Y 2 O 3 , CeO 2 , Al 2 O 3 et CaO : ≤ 5% ; les teneurs en Y 2 O 3 et CeO 2 , en pourcentages molaires sur la base de la somme de ZrO 2 , HfO 2 , Y 2 O 3 et CeO 2 , étant telles que 1,3% ≤ Y 2 O 3 ≤ 2,5% et 0,9% 2 ≤ 1,8%, et - les phases cristallisées suivantes, en pourcentages en masse sur la base des phases cristallisées et pour un total de 100% : - zircone stabilisée : complément à 100% ; - zircone monoclinique : ≤ 15%, de préférence ≤ 10% ; - phases cristallisées autres que zircone stabilisée et zircone monoclinique : < 7%.
Diaphragme à iris elliptique sans rotation La présente invention concerne le domaine des diaphragmes à iris.
Les objectifs des appareils photographiques et des caméras cinématographiques sont généralement équipés de diaphragmes circulaires transversalement à l'axe optique des lentilles. La circularité sur toutes les ouvertures est souhaitable si l'on veut s'accommoder de la qualité des objectifs constitués de lentilles sphériques avec le moins d'aberrations possible dans l'image enregistrée.
Pour réaliser ces diaphragmes, il est possible d’utiliser un simple trou sur une paroi interposée sur le trajet lumineux, ou, plusieurs trous placés sur un élément mobile permettent un réglage succinct de différent diamètre d’ouverture.
D'autres systèmes optiques nécessitant une plus grande compacité ou un très grand nombre d'ouvertures différentes utilisent le diaphragme à iris, qui permet un réglage continu entre sa pleine ouverture et sa fermeture maximale.
Un diaphragme à iris est constitué d'un ensemble de lamelles dont la tranche de chaque lamelle décrit des segments de courbes, l’ensemble des lamelles définissant une ouverture sous la forme d’un polygone régulier.
La présente un diaphragme à iris PA de l’art antérieur avec une ouverture O selon une configuration A avec une ouverture plus ouverte que la configuration B. Le diaphragme à iris PA comprend une pluralité de lamelles L typiquement en métal ou en plastique. Afin de permettre le réglage de la dimension de l’ouverture, chaque lamelle est par exemple reliée à une rondelle R par une liaison pivot d’axe perpendiculaire au plan du diaphragme ou est déplaçable par translation par rapport à la rondelle R. Le déplacement contrôlé des lamelles permet de fermer ou d’ouvrir l’ouverture O. L'ouverture ou la fermeture du diaphragme à iris est typiquement contrôlée par un ergot T placé sur la tranche de la rondelle du diaphragme.