INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
D’après cette configuration, le dispositif de diagnostic de détérioration de catalyseur fait tourner le moteur thermique afin qu’une inversion d’augmentation/diminution de la quantité de carburant fournie au moteur thermique soit effectuée en se basant sur l’inversion de l’état riche/pauvre du signal de sortie de la sonde lambda amont. De plus, le dispositif de diagnostic de détérioration de catalyseur effectue un diagnostic de détérioration de catalyseur en fonction du signal de sortie de la sonde lambda aval quand le moteur thermique tourne de sorte que l’intervalle d’inversion de signal soit un intervalle de diagnostic de détérioration de catalyseur. Le dispositif de diagnostic de détérioration de catalyseur établit également une période d’invalidité du signal entre le premier moment d’inversion de signal et le deuxième moment d’inversion de signal, lorsque le moteur tourne de sorte que l’intervalle d’inversion de signal soit un intervalle de diagnostic de détérioration de catalyseur. Puis, si une paire d’inversions de signal soudaine se produit au signal de sortie de la sonde lambda amont durant la période d’invalidité du signal, que ladite durée de la paire d’inversions de signal soudaine est plus longue que la première période de décision d’inversion et que ladite paire d’inversions de signal soudaine est comprise entre ledit premier moment d’inversion de signal et ledit deuxième moment d’inversion de signal, alors il ne fait pas inverser l’augmentation/diminution de la quantité de carburant en ignorant ladite paire d’inversions de signal soudaine.
Ici, si une période d’invalidité du signal n’est pas établie, l’augmentation/diminution de la quantité de carburant se basant sur ladite paire d’inversions de signal soudaine s’inverse quand une paire d’inversions de signal soudaine telle qu’elle a été décrite ci-dessus se produit. Par conséquent, l’intervalle d’inversion de l’augmentation/diminution de la quantité de carburant devient plus court que l’intervalle de diagnostic de détérioration de catalyseur, et il n’est plus possible d’effectuer le diagnostic de détérioration de catalyseur. En d’autres termes, les occasions permettant le diagnostic de détérioration de catalyseur se réduisent.
De plus, il est possible d’empêcher l’inversion de l’augmentation/diminution de la quantité de carburant basée sur une paire d’inversions de signal soudaine telle qu’elle a été décrite ci-dessus, en allongeant également la première période de décision d’inversion au lieu d’établir une période d’invalidité du signal. Toutefois, si on allonge trop la première période de décision d’inversion, la possibilité de ne pas inverser l’augmentation/diminution de la quantité de carburant est plus élevée également quand une inversion normale se produit au signal de sortie de la sonde lambda amont. Dans ce cas, l’intervalle d’inversion de l’augmentation/diminution de la quantité de carburant devient plus long que l’intervalle de diagnostic de détérioration de catalyseur, et il n’est plus possible d’effectuer le diagnostic de détérioration de catalyseur. En d’autres termes, les occasions permettant le diagnostic de détérioration de catalyseur se réduisent.
En revanche, dans cette configuration, on ne fait pas inverser l’augmentation/diminution de la quantité de carburant en ignorant la paire d’inversions de signal soudaine par l’établissement d’une période d’invalidité du signal entre le premier moment d’inversion de signal et le deuxième moment d’inversion de signal, comme cela a été décrit ci-dessus. Ainsi, il est possible de faire inverser l’augmentation/diminution de la quantité de carburant de façon certaine quand une inversion normale s’est produite au signal de sortie de la sonde lambda amont, tout en n’inversant pas l’augmentation/diminution de la quantité de carburant en se basant sur la paire d’inversions de signal soudaine de longue durée. Par conséquent, il est possible de maîtriser le raccourcissement ou l’allongement de l’intervalle d’inversion de l’augmentation/diminution de la quantité de carburant par rapport à l’intervalle de diagnostic de détérioration de catalyseur, et de conserver les chances permettant le diagnostic de détérioration de catalyseur.
la deuxième période de décision d’inversion peut être définie comme l’intervalle entre ledit premier moment d’inversion de signal et le moment suivant où il est décidé de faire inverser l’augmentation/diminution de ladite quantité de carburant en se basant sur l’inversion de l’état riche/pauvre audit premier moment d’inversion de signal du signal de sortie de ladite sonde lambda amont, quand ledit moteur thermique tourne de sorte que ledit intervalle d’inversion de signal soit ledit intervalle de diagnostic de détérioration de catalyseur, ledit dispositif de diagnostic de détérioration de catalyseur peut contrôler le moment du début de ladite période d’invalidité du signal de sorte que ce moment soit le moment où ladite deuxième période de décision d’inversion s’est écoulée après ledit premier moment d’inversion de signal.
D’après cette configuration, le moment du début de la période d’invalidité du signal est contrôlé de sorte qu’il soit le moment où la deuxième période de décision d’inversion s’est écoulée après le premier moment d’inversion de signal.
Avantageusement, à la différence de procédés utilisant la radiographie ou la tomographie aux rayons X notamment, un procédé selon l’invention peut être implémenté sur une ligne de production de façon simple et à un coût réduit.
Bien entendu, l’invention n’est pas limitée aux modes de réalisation décrits en détail ci-dessus. En particulier, elle peut être mise en œuvre pour détecter plusieurs défauts dans une même pièce à tester.
Sonde active pour la mesure de tension en impédances élevées La présente invention se rapporte au domaine de la mesure de grandeurs électriques sur des circuits électroniques, circuits présentant plus particulièrement des impédances élevées et soumis à des tensions importantes, et notamment à une sonde configurée pour réaliser de telles mesures.
Dans le domaine de la mesure d’impédances et/ou de tensions, il est classique d’utiliser un multimètre pour réaliser ce genre de mesure. Malheureusement, les multimètres du commerce font état d’une impédance d’entrée insuffisante, c’est-à-dire de l’ordre d’une dizaine de mégohms, en regard des impédances des circuits sur lesquels on souhaite réaliser des mesures. En effet, lesdits multimètres ne permettent pas de réaliser des mesures de tension correctes, surtout lorsque l’impédance du circuit sur lequel la mesure est réalisée est de l’ordre de la dizaine de mégohms ou au-delà. Le multimètre va notamment modifier les impédances qu’on cherche à mesurer, ce qui va entraîner une mesure erronée.
On peut notamment penser aux mesures d’impédance à réaliser lors de la conception du circuit d’alimentation haute-tension et/ou de régulation d’alimentation par exemple d’un spectromètre de masse, d’un diélectrimètre, d’un mégohmmètre… (et généralement tout circuit ayant trait à une application haute-tension). Ces circuits présentent généralement des ponts diviseurs résistifs dont l’impédance est supérieure à la dizaine de mégohms et des tensions à leurs bornes de l’ordre de la centaine de volts ou au-delà. Ce type d’application nécessite d’avoir un moyen de mesure performant, dont les mesures ne présenteront pas d’erreurs significatives.
Par ailleurs, pour effectuer de telles mesures, il est généralement nécessaire d’avoir des sondes raccordées à un multimètre au moyen de câbles de mesure. Ces câbles génèrent du bruit et des risques de boucles de couplage capacitif qui vont impacter l’exactitude de la mesure.
La présente invention permet ainsi de remédier à une ou plusieurs des problématiques évoquées ci-dessus et d’avoir une exactitude de mesure égale ou inférieure à 1 %.
L’invention est ainsi une sonde active de mesure d’une tension aux bornes d’une impédance de grande valeur, ladite sonde comprenant : – un circuit d’adaptation d’impédance configuré, d’une part, pour présenter une impédance d’entrée au moins 100 fois supérieure à l’impédance à mesurer et, d’autre part, délivrer en sortie un signal basse impédance  ; – une pointe de touche configurée pour une prise de mesure et reliée audit circuit d’adaptation d’impédance  ; – une référence de masse reliée audit circuit d’adaptation d’impédance ; ledit circuit d’adaptation d’impédance comprenant, montés en cascade, au moins un circuit d’entrée et un montage amplificateur non inverseur adapté aux grandes valeurs d’impédance.
Une sonde selon l’invention embarquant un circuit d’adaptation d’impédance permet ainsi d’effectuer des mesures de haute impédance et d’obtenir la valeur mesurée sur une sortie en basse impédance, cela permet notamment de s’affranchir des phénomènes perturbateurs (tels que les couplages capacitifs et inductifs, ainsi que des champs électromagnétiques parasites).
Le signal basse impédance peut par exemple être de l’ordre de la dizaine d’ohms.
Selon une autre caractéristique possible, la sortie basse impédance dudit circuit d’adaptation d’impédance présente une impédance égale ou inférieure à 50 Ohms
Selon une autre caractéristique possible, ladite sonde selon l’invention comprend un boitier, le circuit d’adaptation d’impédance et ladite pointe de touche étant disposés, au moins partiellement, dans ledit boitier.
Selon une autre caractéristique possible, ladite sonde comprend un voltmètre relié à une sortie du circuit d’adaptation d’impédance.
Selon une autre caractéristique possible, ledit circuit d’adaptation d’impédance est configuré pour être relié à un oscilloscope, notamment au moyen d’une sortie destinée à être raccordée à un oscilloscope. Le fait de pouvoir relier la sortie dudit circuit d’adaptation d’impédance à un oscilloscope permet de visualiser facilement la tension mesurée par la sonde selon l’invention.
Selon une autre caractéristique possible, ladite sonde comprend une batterie, par exemple disposée dans le boitier. Cette configuration permet notamment d’avoir une sonde autonome, facilement manipulable et transportable.
Selon une autre caractéristique possible, l’impédance d’entrée et l’impédance de sortie du circuit d’adaptation d’impédance présentent un rapport supérieur ou égal à 1000, et de préférence supérieur ou égal à 5000 (l’impédance d’entrée est donc très largement supérieure à l’impédance de sortie).
La est un schéma représentant un exemple de configuration d’un système arithmétique selon le mode de réalisation ;
La est un organigramme représentant une procédure de traitement global exécutée dans un premier mode de réalisation ;
La est un schéma représentant un exemple de données d’apprentissage dans le premier mode de réalisation ;
La est un organigramme représentant une procédure de traitement de calcul de score d’interaction exécutée dans le premier mode de réalisation ;
La est un schéma (n° 1) représentant une partie d’un arbre de décision obtenu en conséquence de l’application d’une forêt aléatoire aux données d’apprentissage ;
La est un schéma (n° 2) représentant une partie de l’arbre de décision obtenu en conséquence de l’application de la forêt aléatoire aux données d’apprentissage ;
La est un schéma (n° 3) représentant une partie de l’arbre de décision obtenu en conséquence de l’application de la forêt aléatoire aux données d’apprentissage ;
La est un schéma représentant un exemple d’un résultat de calcul d’un score d’interaction pour une combinaison de deux quantités caractéristiques ;
La est un schéma représentant un exemple d’un écran de sortie dans le premier mode de réalisation ;
La est un schéma représentant un exemple d’un écran de sortie dans un deuxième mode de réalisation ; et
La est un schéma représentant un exemple de données d’apprentissage dans un troisième mode de réalisation.
Description détaillée Ci-après, des modes de réalisation de la présente invention (appelés « modes de réalisation ») sont décrits de manière détaillée en référence aux dessins de manière approprié. Cependant, le présent mode de réalisation est uniquement un exemple de mise en œuvre de la présente invention et ne limite pas la présente invention.
Le premier mode de réalisation décrit un exemple d’extraction d’une interaction associée à la pollinose dans une analyse de l’association entre le microbiote intestinal, les nutriments ingérés, et la présence ou l’absence de pollinose. Dans le premier mode de réalisation et le deuxième mode de réalisation, la présence ou l’absence de pollinose est utilisée en tant que variable objective, mais la variable objective n’est pas limitée à la présence ou l’absence de pollinose tant qu’elle peut être classifiée.
[Configuration du système]
La est un schéma représentant un exemple de configuration d’un système arithmétique 1 selon le présent mode de réalisation.
Le système arithmétique 1 comprend un dispositif arithmétique 100 et une base de données 200.
Chacune des couronnes amont et aval 40, 42 présente une zone périphérique 40.1, 42.1 qui s’étend au-delà du conduit externe 26.
Pour un tronçon considéré 16.2, le premier système de raccordement 22 comprend des premiers orifices traversants 22.1 positionnés dans la zone périphérique 40.1 de la couronne amont 40 du tronçon considéré 16.2 ainsi que des deuxièmes orifices traversants 22.2 positionnés dans la zone périphérique 42.1 de la couronne aval 42 du tronçon amont 16.1, chacun des premiers orifices traversants 22.1 étant positionné au droit d’un deuxième orifice traversant 22.2. En complément, le premier système de raccordement 22 comprend des premiers éléments de liaison 22.3 reliant les couronnes amont et aval 40, 42, logés dans les premiers et deuxièmes orifices traversants 22.1, 22.2. En parallèle, le deuxième système de raccordement 24 comprend des premiers orifices traversants 24.1 positionnés dans la zone périphérique 42.1 de la couronne aval 42 du tronçon considéré 16.2 ainsi que des deuxièmes orifices traversants 24.2 positionnés dans la zone périphérique 40.1 de la couronne amont 40 du tronçon aval 16.3, chacun des premiers orifices traversants 24.1 étant positionné au droit d’un deuxième orifice traversant 24.2. En complément, le deuxième système de raccordement 24 comprend des deuxièmes éléments de liaison 24.3, reliant les couronnes amont et aval 40, 42, logés dans les premiers et deuxièmes orifices traversants 24.1, 24.2.
Selon une deuxième configuration visible notamment sur la , pour au moins un tronçon 16.2, le système de raccordement 24 comprend une première couronne aval 42 (ou amont) reliée au conduit externe 26, une deuxième couronne aval 42’ (ou amont) reliée au conduit interne 28 ainsi qu’une liaison étanche 44 reliant les première et deuxième couronnes aval 42, 42’ (ou amont). Selon un premier agencement, les première et deuxième couronnes aval 42, 42’ (ou amont) sont plaquées l’une contre l’autre sur toute leur circonférence et maintenues plaquées par des éléments de liaison. Selon un deuxième agencement, la liaison étanche 44 comprend au moins une entretoise 44.1 intercalée entre les première et deuxième couronnes aval 42, 42’ (ou amont) afin de les maintenir écartées selon la direction longitudinale sur toute leur circonférence, des éléments de liaison reliant les première et deuxième couronnes aval 42, 42’ (ou amont) ainsi qu’un joint annulaire 44.2 intercalé entre les première et deuxième couronnes aval 42, 42’ (ou amont). Selon une configuration, les éléments de liaison de la liaison étanche 44 sont ceux du système de raccordement 24. En complément, la liaison étanche 44 comprend plusieurs entretoises 44.1 réparties sur la circonférence des première et deuxième couronnes aval 42, 42’ (ou amont). Chaque entretoise 44.1 se présente sous la forme d’un tube traversé par un des éléments de liaison. La liaison étanche 44 peut comprendre une entretoise 44.1 pour chaque élément de liaison.
Selon un agencement, le joint annulaire 44.2 présente un diamètre intérieur sensiblement égal au diamètre extérieur du conduit externe 26.
Pour maintenir en place le joint annulaire 44.2, la liaison étanche 44 comprend au moins une butée 44.3, solidaire d’une des première et deuxième couronnes aval 42, 42’ (ou amont), configurée en fonction de la différence de pression entre l’extérieur du conduit externe 26 et l’espace intercalaire 32. La pression à l’extérieur du conduit externe 26 étant nettement supérieure à celle à l’intérieur de l’espace intercalaire 32, la butée 44.3 est tubulaire, reliée à la première couronne aval 42, positionnée dans le prolongement du conduit externe 26 et à l’intérieur du joint annulaire 44.2. A titre d’exemple, le joint annulaire 44.2 est un joint de section transversale en epsilon ∑, orienté de manière à ce que la différence de pression de part et d’autre du joint annulaire 44.2 renforce l’étanchéité.
L’invention n’est pas limitée à ces modes de réalisation pour les extrémités des tronçons et les systèmes de raccordement 22, 24. Quel que soit le mode de réalisation, un système de raccordement 22, 24 comprend au moins une couronne aval 42 reliée à au moins un des conduits externe et interne 26, 28 d’un premier tronçon, au moins une couronne amont 40 reliée à au moins des conduits externe et interne 26, 28 d’un deuxième tronçon ainsi que des éléments de liaison 22.3, 24.3 reliant les couronne amont et aval 40, 42.
Pour tenir compte des phénomènes de dilatation selon la direction longitudinale, selon un premier mode de réalisation visible sur la , le conduit interne 28 comprend une première partie 28.1 qui s’étend de la couronne amont 40 jusqu’à une première extrémité 28.1E ainsi qu’une deuxième partie 28.2 qui s’étend de la couronne aval 42 jusqu’à une deuxième extrémité 28.2E, les première et deuxième extrémités 28.1E, 28.2E étant configurées pour coulisser l’une dans l’autre. Selon un agencement, la première extrémité 28.1E coulisse dans la deuxième extrémité 28.2E qui présente une section transversale élargie. Selon ce premier mode de réalisation, comme illustré en détail sur la , le conduit interne 28 présente au moins un joint annulaire 46 intercalé entre les première et deuxième extrémités 28.1E, 28.2E, positionné dans la zone de chevauchement des première et deuxième extrémités 28.1E, 28.2E. En complément, le conduit interne 28 comprend au moins une butée 48 pour maintenir en place le joint annulaire 46 entre les première et deuxième extrémités 28.1E, 28.2E, configurée en fonction de la différence de pression entre l’intérieur du conduit interne 28 et l’espace intercalaire 32. La pression à l’intérieur du conduit interne 28 étant nettement supérieure à celle à l’intérieur de l’espace intercalaire 32, la butée 48 comprend un rebord 48.1 relié à la deuxième partie 28.2 du conduit interne 28 et positionné au niveau de la deuxième extrémité 28.2E. A titre d’exemple, le joint annulaire 46 est un joint de section transversale en epsilon ∑, orienté de manière à ce que la différence de pression de part et d’autre du joint annulaire 46 renforce l’étanchéité.
Selon un deuxième mode de réalisation visible sur la , le conduit interne 28 comprend une partie 28.1 qui s’étend de la couronne amont 40 jusqu’à une première extrémité 28.1E, une deuxième partie 28.2 qui s’étend de la couronne aval 42 jusqu’à une deuxième extrémité 28.2E ainsi qu’un soufflet 28.3 reliant les première et deuxième parties 28.1, 28.2 et plus particulièrement leurs première et deuxième extrémités 28.1E, 28.2E.
Selon ce deuxième mode de réalisation, le conduit externe 26 peut comprendre des première et deuxième parties 26.1, 26.2 ainsi qu’un soufflet 26.3 reliant les première et deuxième parties 26.1, 26.2.
Bien entendu, l’invention n’est pas limitée à ces modes de réalisation, au moins un des conduits externe et interne d’au moins un tronçon comprenant un système de compensation des phénomènes de dilatation selon la direction longitudinale.
Selon une caractéristique de l’invention, au moins un système de raccordement 22, 24 comprend au moins une entretoise 50 intercalée entre les couronnes amont et aval 40, 42 pour les maintenir espacées et créer un espace tampon 52 entre les couronnes amont et aval 40, 42.
Selon une configuration, le système de raccordement 22, 24 comprend plusieurs entretoises 50 réparties sur toute la circonférence des couronnes amont et aval 40, 42. Chaque entretoise 50 est un tube configuré pour loger un des éléments de liaison 22.3, 24.3. Le système de raccordement 22, 24 comprend autant d’entretoises 50 que d’éléments de liaison 22.3, 24.3. Les entretoises 50 ont toutes la même longueur (dimension prise selon la direction longitudinale)
Le système de raccordement 22, 24 comprend des premier et deuxième joints annulaires 54, 56, intercalés entre les couronnes amont et aval 40, 42, positionnés de manière à isoler l’espace tampon 52 de l’intérieur du conduit interne 28 et de l’extérieur du conduit externe 26. Selon un agencement, le premier joint annulaire 54 est positionné dans le prolongement des conduits externes 26 et le deuxième joint annulaire 56 est positionné à l’intérieur du premier joint annulaire 54, dans le prolongement des conduits internes 28. A titre d’exemple, les premier et deuxième joints annulaires 54, 56 sont des joints de section transversale en epsilon ∑, orientés de manière à ce que la différence de pression de part et d’autre des joints annulaires 54, 56 renforce l’étanchéité.
Quel que soit le mode de réalisation, les premier et deuxième joints annulaires 54, 56 délimitent avec les couronnes amont et aval 40, 42 un espace tampon 52 qui permet de détecter une éventuelle fuite au niveau du système de raccordement 22, 24. Ainsi, le système de raccordement 22, 24 peut ne pas comprendre d’entretoise 50 si les premier et deuxième joints annulaires sont configurés pour assurer la fonction d’entretoise 50.
Selon une configuration, chaque système de raccordement 22, 24 comprend au moins une entretoise 50 pour maintenir les couronnes amont et aval 40, 42 espacées ainsi que des premier et deuxième joints annulaires 54, 56 délimitant avec les couronnes amont et aval 40, 42 un espace tampon 52 contenant une atmosphère.
Le système de raccordement 22, 24 comprend au moins une butée 58 pour maintenir écartés les premier et deuxième joints annulaires 54, 56. Cette (ou ces) butée(s) 58 est (sont) configurée(s) en fonction de la différence de pression entre d’une part l’espace tampon 52 et d’autre part l’intérieur du conduit interne 28 et l’extérieur du conduit externe 26.
Ensuite, l’unité de calcul de score d’interaction 113 ajoute 1 à h et substitue celui-ci à h (h ← h + 1 : S124).
Ensuite, l’unité de calcul de score d’interaction 113 permute le modèle de classification et de prédiction (S125). Dans l’étape S125, l’unité de calcul de score d’interaction 113 permute de façon aléatoire les positions des quantités caractéristiques tout en maintenant la topologie de l’arbre de décision. La permutation sera décrite ultérieurement.
Ensuite, dans l’étape S126 dans laquelle l’unité de calcul de score d’interaction 113 effectue un deuxième processus de calcul de nombre d’apparitions simultanées (S126), l’unité de calcul de score d’interaction 113 effectue le même processus que dans l’étape S122 pour le modèle de classification et de prédiction soumis au processus de permutation. En conséquence, l’unité de calcul de score d’interaction 113 calcule le nombre de fois que deux quantités caractéristiques apparaissent simultanément dans la même branche de recherche dans le modèle de classification et de prédiction traité par permutation.
Ensuite, l’unité de calcul de score d’interaction 113 effectue un deuxième processus d’addition (S127). Dans l’étape S127, l’unité de calcul de score d’interaction 113 additionne le nombre de fois que deux quantités caractéristiques calculées dans l’étape S126 apparaissent simultanément dans la même branche de recherche dans le modèle de classification et de prédiction entier.
Ensuite, l’unité de calcul de score d’interaction 113 détermine si, oui ou non, h = H (S128). Présentement, H est le nombre de fois que l’unité de calcul de score d’interaction 113 effectue la permutation.
Lorsque h = H n’est pas satisfait (S128 → Non), l’unité de calcul de score d’interaction 113 renvoie le processus à l’étape S124.