INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La présente invention est maintenant décrite à l’aide d’exemples uniquement illustratifs et nullement limitatifs de la portée de l’invention, et à partir des illustrations jointes, dans lesquelles : ou est une photo de détail d’un panneau de l’art antérieur qui a été enfoncé en force directement sur plusieurs suspentes, et montrant l’arrachement des fibres et les cavités importantes en résultant. ou représente une vue en perspective d’un exemple de réalisation du dispositif (de l’outillage) selon l’invention avant sa mise en œuvre, pour aider à la pose de panneaux isolants destinés à être embrochés sur des suspentes. ou est une vue en perspective de l’élément de transpercement du dispositif, monté sur un outil électrique tournant en vue de la mise en œuvre du dispositif. ou est une vue en perspective de la poursuite du montage du dispositif sur l’outil électrique tournant, en emmanchant sur l’élément de transpercement un élément tubulaire. ou montre le dispositif monté sur l’outil. ou illustre une vue en perspective de face d’un panneau isolant lors de la première étape de mise en œuvre du dispositif après avoir été monté sur l’outil électrique tournant. ou montre l’arrière du panneau de la une fois que le dispositif assemblé a traversé l’épaisseur du panneau. ou illustre une des étapes des mise œuvre du dispositif en vue de poser le panneau sur des suspentes. ou illustre l’étape qui suit celle de la . ou illustre la poursuite de l’étape de la . ou illustre la dernière étape de mise en œuvre du dispositif pour la pose du panneau. ou illustre est une photo partielle du panneau posé sur les suspentes après mise en œuvre du dispositif et montrant les trous en résultant lorsque le dispositif a été retiré.
Le dispositif 1 d’aide à la pose de panneaux isolants de l’invention illustré sur la est destiné à faciliter la pose de panneaux isolants semi-rigides 10 sur des tiges 11 de suspentes 12 qui sont fixées à une structure de charpente S, comme illustré sur la photo de la , et à éviter de dégrader le matériau isolant lors de la mise en place du panneau 10 sur les tiges 11. La mise en œuvre du dispositif d’aide à la pose 1 sera ultérieurement décrit en regard des différentes étapes du procédé illustrées sur les figures 3 à 12.
Le dispositif 1 d’aide à la pose d’un panneau a pour but de ne plus fixer le panneau par embrochage en force sur les tiges 11 de suspente mais de le poser sur les tiges à travers des éléments tubulaires amovibles servant de fourreaux de guidage provisoires selon l’épaisseur du panneau, afin de ne pas abîmer le panneau et que celui-ci conserve toutes ses propriétés d’isolation.
En regard de la , le dispositif 1 comporte un élément longiligne 2 rigide dit élément de transpercement, et au moins un élément tubulaire 3 rigide qui est destiné à constituer le fourreau provisoire traversant l’épaisseur du panneau, comme visible sur la en vue d’accueillir la tige de la suspente. L’élément tubulaire rigide ou fourreau 3 sera ensuite retiré du panneau, de préférence une fois le panneau en place sur la tige de suspente par accouplement du fourreau sur la tige, le fourreau (qui est destiné à faire saillie par rapport au panneau) servant en effet avantageusement de moyen de guidage pour la mise en place du panneau en emmanchant le fourreau sur la tige de la suspente. En variante, l’élément tubulaire ou fourreau 3 peut être extrait hors du panneau avant mise en place du panneau sur la tige de suspente (le conduit d’introduction de la tige de suspente étant bien délimité) ; cette variante dans le procédé de mise en œuvre est par exemple utile pour les suspentes à tiges plates. On constate sur la photo de la que, contrairement à la photographie de l’art antérieur ( ), les trous 10’ qui traversent l’épaisseur du panneau 10 sont propres en surface du panneau sans effilochage ou arrachement de matériau, au contraire du résultat de la .
Avant agencement dans le panneau 10, l’élément tubulaire 3 est destiné à coopérer de manière amovible avec l’élément de transpercement 2. L’élément tubulaire 3 est apte à être emmanché sur l’élément de transpercement 2 avec un jeu de sorte à pouvoir coulisser autour de lui sans risque de coincement, en particulier lors de l’une des premières étapes du procédé de mise en œuvre. L’élément tubulaire 3 et l’élément de transpercement 2 forment alors le dispositif 1 assemblé visible sur la . L’élément de transpercement 2 est apte à pouvoir être retiré hors de l’élément tubulaire 3, en particulier lors de l’une des dernières étapes du procédé, une fois le panneau traversé par le dispositif 1 assemblé, de sorte à ne laisser que l’élément tubulaire 3 à travers le panneau, comme visible sur les figures 8 et 9.
Le dispositif 1 d’aide à la pose est commercialisé sous la forme d’un kit de pose comprenant l’élément de transpercement 2 et de préférence plusieurs éléments tubulaires identiques, tels qu’ici cinq éléments tubulaires 3 à 7. Plusieurs éléments tubulaires permettent de préparer un panneau ou plusieurs panneaux qui nécessitent de coopérer avec plusieurs suspentes, un panneau coopérant généralement avec au moins deux suspentes.
L’élément de transpercement 2 comporte deux extrémités opposés 20 et 21, dont au moins une, telle que l’extrémité 20, forme une extrémité d’introduction dans le matériau en étant apte à transpercer ledit matériau. L’élément de transpercement 2 est par exemple une tige en acier et au moins l’une de ses extrémités est taillée, en particulier en biseau, pour constituer l’extrémité d’introduction 20.
Les systèmes PEM, grâce à la robustesse chimique et mécanique des membranes peuvent fonctionner avec des différences de pression importantes entre les compartiments électrochimiques, ce qui n’est pas possible avec les systèmes alcalins qui nécessite d’être à pression identique entre les compartiments cathodiques et anodiques.
La diffusion des gaz à travers la membrane (« gaz crossover » en anglais) reste problématique pour une efficacité optimale.
Ce phénomène de diffusion des gaz sera d’autant plus important lors de régimes de fonctionnement lents. De tel mélanges de gaz impliquent un suivi des quantités en jeu et une post-purification de l’hydrogène.
Dans le cas d’un incident sur la membrane, la réactivité alors très importante entre O 2 et H 2 représente un réel danger.
Une approche pour éviter ce type de scénarios peut consister à procéder à une électrolyse de l’eau de façon découplée, à savoir de produire un dégagement d’hydrogène et d’oxygène décalé dans le temps et/ou dans l’espace. Autrement dit, l’hydrogène et l’oxygène ne sont pas produits simultanément et/ou au même endroit au sein du système, ce qui évite définitivement le potentiel mélange des gaz. Par conséquent, cette approche permet d’envisager des architectures de systèmes plus sûres et potentiellement moins onéreuses.
L’utilisation de médiateurs Redox a notamment été initiée par Cronin et al. ( Nat. Chem . 2013, 5 , 403–409) qui permet de découpler l’électrolyse de l’eau en 2 étapes sous polarisation. Dans un premier temps, le médiateur redox (par exemple l’acide phosphomolybdique ( H 3 Mo 12 O 40 P) va être réduit à la cathode sous polarisation avec dégagement d’oxygène à l’anode. Puis dans un second temps, le médiateur réduit va être réoxydé à l’anode et l’hydrogène produit à la cathode. On retrouve la même approche avec une électrode de polyaniline utilisée comme couple redox intermédiaire.
Dans US2020/040467, Rothschild et al . revendiquent un système de génération d’oxygène mettant en présence deux électrodes dont une l’une des électrodes, constituée d’une espèce chimique à l’état oxydée, est susceptible d’être réduite en l’absence de polarisation électrique pour générer de l’oxygène. Typiquement une électrode positive de Ni(OH) 2 qui présente une bonne réversibilité est couplée à une électrode négative de réduction de l’eau (HER) au sein d’une cellule alcaline. Ainsi, lors de la charge du système, l’hydrogène est généré à la cathode tandis que l’hydroxyde de nickel est oxydé en oxyhydroxyde de nickel (NiOOH) avec un bon rendement énergétique (du fait de la réversibilité du couple redox NiOOH/Ni(OH) 2 ). Une fois cette électrode complètement chargée, l’alimentation du système est stoppée, le système ne génère plus d’hydrogène et l’électrode positive va se régénérer. Les auteurs ont mis au point une régénération thermique de l’électrode de NiOOH : en chauffant la cellule à 95°C, l’électrode de NiOOH est réduite par l’eau en Ni(OH) 2 avec un dégagement d’oxygène. Le système peut alors à nouveau être chargé et produire de l’hydrogène. A noter que pour être pleinement pertinente en termes de gain sur l’efficacité énergétique, cette approche nécessite toutefois la présence d’une source chaude ne nécessitant pas l’utilisation de puissance électrique supplémentaire : ce qui signifie une implantation sur une zone adéquate, ce qui reste limitant.
Une autre approche décrite dans WO2019/193283 consiste à mettre en œuvre un procédé électrochimique de production d'hydrogène gazeux par électrolyse d’un électrolyte préférentiellement aqueux, puis conversion électrochimique d'ions H+ en hydrogène gazeux au sein d’un dispositif à 3 électrodes. La première étape d’électrolyse par polarisation consiste à produire de l’oxygène à l’électrode positive et à réduire une espèce chimique ionique présente au sein de l’électrolyte sous forme métallique à l’électrode négative. Lors de la seconde étape, en couplant une électrode HER avec l’électrode métallique, le métal déposé sur celle-ci se réoxyde et de l’hydrogène est formé spontanément sur l’électrode HER. Contrairement à l’approche précédente, l’hydrogène est ici généré lors de la deuxième étape du processus. Dans le cas d’une perte d’efficacité quant au dépôt métallique (désagrégation au cours des cycles), cela impactera la quantité d’hydrogène généré.
Les présents inventeurs ont identifié qu’une limite des différentes approches mentionnées ci-dessus qui consistent dans l’absolu à coupler une électrode faradique (siège d’une réaction rédox) avec une électrode HER et/ou OER, réside dans l’utilisation d’une électrode faradique dont la capacité est nécessairement limitée. Cette capacité réduite impose dès lors de multiples cycles (charge/régénération ou électrolyse/conversion) au cours du temps. On parle de fonctionnement en mode discontinu contrairement à un électrolyseur classique qui fonctionne en régime continu.
Une idée des présents inventeurs pour augmenter les temps de fonctionnement consiste à utiliser en lieu et place d’une électrode faradique classique, une électrode faradique alimentée par un flux d’électrolyte contenant une espèce chimique susceptible d’être réduite ou oxydée au voisinage de ladite électrode. Ce principe étant celui des batteries redox dites à flux (« redox flow batteries » en anglais) où les espèces chimiques adéquates (oxydant et réducteur) sont stockées dans des réservoirs distincts alimentant de façon fluidique les compartiments anodiques et cathodiques de la cellule électrochimique. L’énergie de la batterie (ou la capacité du système) dépend alors directement de la taille des réservoirs. L’autre intérêt d’une telle approche consiste à produire les gaz de façon délocalisée par rapport à la cellule électrochimique flux. On connait notamment des batteries à flux du type V 3+ /V 2+ à l’électrode négative et Ce 3+ /Ce 4+ à l’électrode positive. Ces deux couples ont des potentiels au-delà de la fenêtre thermodynamique de l’eau (1,23V). Il a été observé (WO2013131838) que compte tenu des cinétiques suffisamment lentes de dégagement d’H 2 et O 2 sur les électrodes substrats utilisées, les réactions de réduction de V 3+ en V 2+ à la cathode et d’oxydation de Ce 3+ en Ce 4+ à l’anode sont favorisées. Le système étant sous flux, V 2+ et Ce 4+ sont donc véhiculés vers des réservoirs distincts à l’extérieur de la cellule électrochimique. Les deux espèces ioniques peuvent alors être acheminées vers des colonnes catalytiques (réservoirs) contenant des catalyseurs adaptés respectivement aux réactions HER et OER, V 2+ est alors oxydé par les protons, ce qui génère de l’hydrogène, et Ce 4+ est réduit par l’eau, ce qui génère de l’oxygène. Les espèces électrolytiques sont régénérées lors de la génération des gaz. Ce dispositif n’est en réalité pas une batterie, il s’agit d’un dispositif électrochimique qui est chargé sous polarisation puis qui se décharge par réactions spontanées au contact de catalyseurs.
Buts de l’invention L’invention a pour but de résoudre le problème technique consistant à fournir un dispositif et un procédé d’électrolyse découplée de l’eau.
L’invention a en particulier pour but de résoudre le problème technique consistant à fournir un dispositif et un procédé de production d’hydrogène et d’oxygène.
En outre, la présente invention a en particulier pour but de résoudre le problème technique consistant à simplifier et optimiser les systèmes antérieurs.
Selon un mode particulier de réalisation, les prédictions réalisées par les modèles associés au segment routier sont combinées selon une approche majoritaire selon laquelle la prédiction consolidée est définie par la classe majoritairement prédite par les modèles associés au segment routier. Dans ce cas, le modèle de prédiction est un modèle de classification dans lequel chaque classe correspond à une condition de surface particulière, par exemple « sec », « verglas », « neige » ou « pluie ». Dans une telle approche, si trois modèles associés à un segment particulier prédisent respectivement des conditions « sec », « sec » et « verglas », la prédiction consolidée correspondra à la classe majoritairement prédite par la sélection de modèles associée au segment, c’est-à-dire « sec ». Dans une réalisation particulière, lorsqu’aucune classe majoritaire ne se dégage, par exemple en cas d’égalité, la prédiction consolidée est la prédiction correspondant au risque le plus important. Par exemple, si pour un segment auxquels deux modèles sont associés, le premier modèle prédit « verglas » et le deuxième modèle prédit « sec », la prédiction consolidée sera « verglas » car une telle condition de surface est liée à un risque plus important pour les véhicules en circulation.
Selon un mode de réalisation particulier, la prédiction consolidée est définie par une moyenne des probabilités prédites par les modèles associés au segment routier. Dans un tel mode de réalisation, les modèles de prédiction sont adaptés pour prédire une probabilité d’occurrence pour différentes classes. Le serveur 100 calcule alors une probabilité moyenne à partir des probabilités d’occurrences prédites par les modèles sélectionnés.
Enfin, le serveur transmet au véhicule 102 la condition de surface consolidée lors d’une étape 209 en réponse à la requête reçue lors de l’étape 204.
Selon une réalisation particulière, les modèles sélectionnés pour un segment particulier sont inférés dès que l’inférence est rendue possible par l’obtention de nouvelles données météo et la prédiction consolidée est mémorisée en association avec le segment correspondant dans la base de données 106. Ainsi, le serveur dispose toujours, pour un segment particulier, des dernières conditions de surface pouvant être prédites pour le segment. Une telle disposition est avantageuse lorsqu’un grand nombre de véhicules circulent sur le segment car on évite d’inférer plusieurs fois les modèles avec des données identiques, et permet à un véhicule d’obtenir une prédiction avec une réactivité améliorée. A l’inverse, en inférant les modèles associés à un segment particulier « à la demande », c’est-à-dire à la réception d’une requête en provenance d’un véhicule, on optimise le temps de calcul pour les segments peu fréquentés.
DISPOSITIF A SURFACE RECONFIGURABLE, NOTAMMENT AFFICHEUR POUR AFFICHER DES CARACTERES BRAILLE DOMAINE TECHNIQUE ET ÉTAT DE LA TECHNIQUE ANTÉRIEURE
La présente invention se rapporte à un dispositif à surface reconfigurable, notamment un afficheur tactile, notamment pour afficher des caractères Braille, présentant un encombrement réduit.
On cherche à réaliser des afficheurs tactiles capables d’afficher des caractères Braille, ce type d’afficheur est appelé « plage Braille » ou «Braille display » en terminologie anglo-saxonne.
Les personnes malvoyantes peuvent lire un texte qui a été traduit dans l’alphabet Braille, dans lequel chaque caractère est représenté dans une matrice de six points sur deux colonnes, chaque caractère étant formé par un à six points en relief. L’accès à des contenus numériques en utilisant l’alphabet Braille requiert l’utilisation d’une plage Braille qui est un objet lourd, encombrant, fragile et coûteux.
Chaque caractère Braille est représenté par une cellule Braille pouvant comporter 1 à 6 points.
Une plage Braille est constituée de plusieurs centaines de picots de diamètre de l’ordre de 1,5 mm et distant d’environ 2,5 mm. La hauteur typique d’un point Braille est de l’ordre de 0,5 mm. La force de maintien d'un picot est de l'ordre de 0,15 N.
Chaque point doit pouvoir être actionné indépendamment.
Un exemple d’un afficheur pouvant être utilisé comme plage Braille est décrit dans le document J. J. Zarate and H. Shea , " Using pot- magnets to enable stable and scalable electromagnetic tactile displays " , IEE E Transactions on Haptics , 2016, pp. 1-8 . Cet afficheur comporte des picots montés coulissant à travers une plaque. Chaque picot comporte un aimant et un actionneur formé par une bobine électromagnétique est disposé sous le picot. Le sens du courant circulant dans la bobine détermine le déplacement vers le haut ou vers le bas du picot. Cet afficheur requiert un actionneur par picot. L’encombrement est donc important. En outre, l’espace disponible entre les picots est limité du fait de la position relative des picots imposée dans le cas d’une plage Braille. En outre, le courant électrique requis pour activer un picot et relativement important, de l’ordre de 0,7 A, ce qui limite le nombre de picots actionnables simultanément. Le courant requis peut être réduit en augmentant la taille des aimants, ce qui réduit la densité d’actionneurs et donc de picots. En outre, le maintien en position requiert une alimentation électrique continue des bobines, ce qui est très consommateur d’énergie. Il est proposé d’ajouter des dispositifs de verrouillage mais ceux-ci ne sont pas décrits, et dans tous les cas l’ajout de tels dispositifs seraient encombrants, complexes à mettre en œuvre et augmenterait le temps pour faire passer le picot d’un état à un autre.
C’est par conséquent un but de la présente invention d’offrir un dispositif à surface reconfigurable ne présentant pas les inconvénients ci-dessus.
Le but énoncé ci-dessus est atteint par un dispositif à surface reconfigurable comportant au moins un picot monté coulissant à travers une plaque, ledit picot étant apte à prendre au moins deux positions, et au moins un actionneur pour faire passer le picot au moins d'une position à l'autre, des moyens de maintien de chaque picot dans l'une de ses positions, une plaque formant guide d’onde en interaction avec ledit picot, et une unité de commande configurée pour commander ledit au moins un actionneur en utilisant le procédé de focalisation d'onde par retournement temporel, de sorte qu’il génère une onde dans le guide d’onde localisée au niveau du picot, qui provoque l'apparition d'une impulsion hors-plan dans le guide d'onde et le déplacement dudit picot de sorte à la faire passer d'une position à l'autre. Ainsi l’actionneur peut être éloigné du picot, notamment il n’est plus nécessaire qu’il se soit aligné avec celui-ci dans la direction verticale comme cela est le cas dans les dispositifs de l’état de la technique.
Avantageusement, les moyens de maintien sont bistables, ce qui permet de ne pas requérir d’énergie pour maintenir le picot dans l'une ou l'autre des positions.
Dans un mode de réalisation, les moyens de maintien bistables sont de type magnétique, l’énergie délivrée par l’actionneur est suffisante pour faite passer le picot d’une position stable à l’autre. Par exemple chaque picot porte un aimant. Dans un autre mode de réalisation, les moyens de maintien bistables sont mécaniques.
Les inventeurs ont identifié des caractéristiques liées aux découpures de la bande de roulement, à ses taux d’entaillement volumique et surfacique.
Préférentiellement, le taux d’entaillement volumique global TEV correspondant au rapport du volume d’entailles VE sur le volume total VT de la bande de roulement, tel que TEV=VE/VT, le taux d’entaillement volumique global TEV de la bande de roulement est compris entre [20%,40%], et préférentiellement entre [25%,35%].
Pour la performance adhérence, le taux d’entaillement a un effet de crémaillère pour favoriser l’accroche du pneumatique dans la neige. Cet effet de crémaillère est amplifié avec une sculpture directionnelle comprenant des découpures. Selon les inventeurs, un taux d’entaillement global TEV compris entre [20%, 40%] et préférentiellement entre [25%, 35%] est nécessaire pour avoir une performance d’adhérence sur neige conforme aux attendues.
En outre, le taux d’entaillement volumique définit aussi le volume de matériau élastomérique constitutif de la bande de roulement destiné à être usé. Le taux d’entaillement est donc un paramètre sensible pour la détermination du compromis des performances du pneumatique telles que l’usure, l’adhérence, et le bruit.
Avantageusement, la bande de roulement formant une aire de contact au sol AC lors du roulage dudit pneumatique, et une partie des motifs de sculpture formant aussi une surface de contact SC sur ladite aire de contact AC déterminant un taux d’entaillement surfacique TES de la bande de roulement avec , TES est compris dans l’intervalle [0.35 ; 0.6], préférentiellement TES est au moins égal à 0.38, et encore plus préférentiellement TES est au moins égal à 0.4.
Les inventeurs ont identifié d’autres caractéristiques liées aux pas des motifs de sculpture pour gérer le compromis entre l’adhérence et le bruit de roulement du pneumatique.
Préférentiellement, le rapport entre le pas PA du premier motif de sculpture MA divisé par le pas PB du deuxième motif MB, PA/PB est au moins égal à 0,60 et au plus égal à 0,90.
Préférentiellement encore, la bande de roulement comprenant au moins un troisième motif de sculpture MC associé à pas PC, avec PB inférieur à PC, le rapport des pas PB/PC est supérieur ou égal au rapport des pas PA/PB.
Le rapport PA/PB du pas PA le plus court du premier motif de sculpture divisé par le pas PB le plus long du deuxième motif de sculpture est compris dans l’intervalle [0.6 ; 0.9]. Le plus petit pas et le plus long pas sont dans un rapport idéalement égal à 0.85, ou tout au moins inclus dans l’intervalle [0.6 ; 0.9].
Quand le rapport de pas est inférieur à 0.6, l’écart entre les deux pas devient trop grand et entraine une discontinuité trop importante de l’arrangement des motifs de la sculpture au tour de roue.
Inversement, pour un rapport de pas au-delà de 0.9, la distance entre les motifs de sculpture devient trop faible, la sculpture de la bande de roulement devient proche d’une solution mono pas qui ne donne pas satisfaction quant au niveau de bruit généré.
Dans la conception d’une bande de roulement d’un pneumatique neige, le choix du matériau de la bande de roulement est une étape essentielle. La composition chimique du matériau de la bande de roulement est formulée de manière à rester souple à basse température ce qui augmente l’adhérence sur sol glissant (mouillé, neige te glace). On entend par basse température, une température inférieure à 7°C.
Avantageusement, la composition du matériau caoutchoutique de la bande de roulement a une température de transition vitreuse Tg comprise entre -40°C et -10°C et préférentiellement entre -35°C et -15°C et un module complexe de cisaillement dynamique G* mesuré à 60°C compris entre 0,5 MPa et 2 MPa, et préférentiellement entre 0,7 MPa et 1,5 MPa.