INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans un exemple de réalisation de l’invention, le châssis 1 est une armature rigide sous forme d’un monobloc, c’est-à-dire d’une pièce unique. Le châssis 1 est par exemple en plastique rigide.
En particulier, le châssis 1 permet de connecter au niveau d’une première branche A et d’une deuxième branche B deux seringues fixées à ce dernier de manière classique, par exemple via un système d’embout Luer. Les première branche A et deuxième branche B sont symétriques l’une de l’autre selon l’axe longitudinal y du châssis 1.
En d’autres termes, les deux seringues sont connectées l’une à l’autre par l’intermédiaire du maneton 2 grâce au châssis 1.
Pour cela, la première branche A et la deuxième branche B du châssis 1 comprennent chacune un port de connexion de seringue 12a et 12b sous forme d’un embout Luer (ou « Luer lock » en anglais) femelle sur lequel vient se fixer par rotation l’embout Luer mâle des seringues. L’embout Luer est un système normalisé de raccords pour fluides de petite taille utilisé pour réaliser des connexions sans fuite entre un raccord à cône mâle et sa partie femelle correspondante.
Dans un exemple de réalisation de l’invention, les première et deuxième branches A et B du châssis 1 comprennent en outre au moins une protubérance chacune, aussi désignées comme des suiveurs 13a et 13b, qui s’engagent chacun de manière complémentaire dans des interfaces de mouvement d’un plot central du maneton 2.
Dans un exemple de réalisation de l’invention, ces deux suiveurs 13a et 13b une fois engagés dans les interfaces de mouvement du maneton 2, permettent, en collaboration avec les interfaces de mouvement du maneton 2, la conversion d’un mouvement de rotation du maneton 2 autour de son axe longitudinal y en un mouvement de translation selon l’axe y dans un repère orthonormé classique. En d’autres termes, si l’on considère que le châssis 1 est fixe par rapport au praticien, alors les suiveurs 13a et 13b permettent, une fois engagés dans les interfaces de mouvement du maneton 2, de transformer un mouvement de rotation horaire ou antihoraire autour de l’axe y du maneton 2 par rapport au châssis 1 en un mouvement de montée/descente le long de l’axe y du maneton 2 par rapport aux première et deuxième branches A et B du châssis 1. Il en résulte que le maneton 2 peut prendre deux positions différentes par rapport au châssis 1 : - une position basse ou éloignée du châssis 1 correspondant à la première position d’émulsification de la graisse, dans laquelle les première et deuxième branches A et B, donc les deux seringues sont connectées, et - une position haute ou rapprochée du châssis 1 correspondant à la deuxième position de transfert de la graisse, dans laquelle la première et la deuxième branches sont déconnectées, et au moins l’une de ces branches est connectée à une autre seringue connectée au maneton 2. Le détail de l’agencement du châssis 1 et du maneton 2 en relation avec les différentes positions est décrit en lien avec la et la .
Dans une variante, le praticien applique un mouvement de translation par rapport au châssis 1 au maneton 2 le long de l’axe vertical y et ce sont les suiveurs 13a et 13b des branches A et B, qui, une fois engagés dans les interfaces de mouvement du maneton 2, permettent de maintenir ce dernier dans l’une des première ou deuxième positions d’émulsification ou de transfert. En d’autres termes, les suiveurs 13a et 13b coulissent dans les interfaces de mouvement correspondantes du maneton 2 le long d’un axe y vertical, les positions étant maintenues par exemple à l’aide de crans ou d’encoches au niveau des interfaces de mouvement du maneton 2.
En outre, le châssis 1 comprend une base 14 sur laquelle sont montées les première et deuxième branches A et B. Ces première et deuxième branches A et B sont alors positionnées l’une par rapport à l’autre sur cette base 14 selon la forme d’un V. En d’autres termes, l’angle α entre l’axe longitudinal passant par le centre de la première branche A et l’axe longitudinal passant par le centre de la deuxième branche B est compris entre 45° à 135°, préférentiellement 90°. Ainsi, lors d’une étape d’émulsification classique par aller-retours successifs dans deux seringues, les poignets du praticien sont sensiblement positionnés entre 45° à 135°, préférentiellement 90° l’un de l’autre. Les mains du praticien sont donc positionnées de manière beaucoup plus confortable et ergonomique, ce qui diminue la fatigue et les risques de blessures.
On propose de plus un équipement électrique tel que précédemment décrit, dans lequel la première portion et la deuxième portion forment une seule et même pièce.
On propose de plus un équipement électrique tel que précédemment décrit, dans lequel le badge est fabriqué en utilisant une technique de surmoulage ou une technique de bi-injection.
On propose de plus un équipement électrique tel que précédemment décrit, dans lequel le boîtier comprend un support rigide et un tissu acoustique positionné sur une surface externe du support rigide.
On propose de plus un équipement électrique tel que précédemment décrit, dans lequel le support rigide comprend un renfoncement dans lequel est positionné le badge, une profondeur du renfoncement étant sensiblement égale à une épaisseur du badge de sorte qu’une face externe du badge est affleurante au tissu acoustique.
On propose de plus un équipement électrique tel que précédemment décrit, dans lequel le badge comporte au moins un pion de fixation qui traverse le boîtier et qui est assemblé avec le boîtier pour fixer le badge au boîtier.
On propose de plus un équipement électrique tel que précédemment décrit, dans lequel une extrémité libre du pion de fixation est assemblée avec une surface interne du boîtier par soudage ultrason ou par bouterollage.
On propose de plus un équipement électrique tel que précédemment décrit, comprenant en outre des moyens de protection agencés pour limiter une influence sur un fonctionnement du récepteur des signaux lumineux visibles émis par l’émetteur.
On propose de plus un équipement électrique tel que précédemment décrit, les moyens de protection comprenant un élément isolant qui saille sur une face interne du badge.
On propose de plus un équipement électrique tel que précédemment décrit, l’élément isolant étant positionné de sorte qu’un plan perpendiculaire à la face interne du badge et passant entre l’émetteur et le récepteur passe aussi par l’élément isolant.
On propose de plus un équipement électrique tel que précédemment décrit, dans lequel les moyens de protection comprennent des moyens électroniques et/ou logiciels agencés pour assurer qu’une différence entre une fréquence d’émission des signaux lumineux visibles par l’émetteur et une fréquence de modulation des signaux de communication infrarouges reçus par le récepteur est supérieure à un seuil prédéterminé.
On propose de plus un équipement électrique tel que précédemment décrit, dans lequel les moyens de protection comprennent un cache opacifiant et/ou un filtre polarisant positionné sur ou au-dessus du récepteur.
On propose de plus un équipement électrique tel que précédemment décrit, l’équipement électrique étant un décodeur ou une passerelle résidentielle ou une enceinte.
la représente une vue en perspective d’un équipement électrique selon l’invention ;
la est une figure similaire à la , sur laquelle le badge est retiré et éloigné de l’équipement électrique ;
- l’émission d’un signal de problème physique de débit d’eau alimentaire faible PPDEneg si l’écart de débit d’eau alimentaire ΔDE est inférieur à un seuil négatif d’écart de débit d’eau alimentaire SECDEneg et que l’écart de niveau d’eau ΔNV, éventuellement filtré à l’aide d’un filtre à avance de phase de niveau d’eau FNV, est inférieur à un seuil d’alarme de niveau d’eau négatif SALNVneg;
- l’émission d’un signal de dérive de mesure de débit d’eau alimentaire faible DMDEneg si l’écart de débit d’eau alimentaire ΔDE est inférieur au seuil négatif d’écart de débit d’eau alimentaire SECDEneg et l’écart de niveau d’eau ΔNV, éventuellement filtré à l’aide du filtre à avance de phase de niveau d’eau FNV, n’est pas inférieur au seuil négatif d’alarme de niveau d’eau SALNVneg;
- l’émission d’un signal de problème physique de débit d’eau alimentaire fort PPDEpos si l’écart de débit d’eau alimentaire est supérieur à un seuil positif d’écart de débit d’eau alimentaire SECDEpos et que la différence de niveau d’eau, éventuellement filtrée à l’aide du filtre à avance de phase de niveau d’eau FNV, est supérieure à un seuil positif d’alarme de niveau d’eau SALNVpos ; et/ou
- l’émission d’un signal de dérive de mesure de débit d’eau alimentaire fort DMDEpos si la différence de débit d’eau alimentaire ΔDE est supérieure au seuil de débit d’eau alimentaire positif SECDEpos et que l’écart de niveau d’eau ΔNV, éventuellement filtré à l’aide du filtre à avance de phase de niveau d’eau FNV, n’est pas supérieur à un seuil positif d’alarme de niveau d’eau SALNVpos.
Dans un exemple de réalisation, le procédé de surveillance comprend, pour chaque générateur de vapeur 8 :
- l’émission d’un signal d’écart de débit d’eau alimentaire négatif ECDEneg si l’écart de débit d’eau alimentaire ΔDE est inférieur au seuil négatif d’écart de débit d’eau alimentaire SECDEneg;
- l’émission d’un signal d’écart de débit d’eau alimentaire positif ECDEpos si l’écart de débit d’eau alimentaire ΔDE est supérieur à un seuil positif d’écart de débit d’eau alimentaire SECDEpos ;
- l’émission d’un signal d’alarme de débit d’eau alimentaire négatif ALDEneg si l’écart de débit d’eau alimentaire ΔDE, éventuellement filtré à l’aide du filtre à avance de phase de débit d’eau alimentaire FDE, est inférieur à un seuil négatif d’alarme de débit d’eau alimentaire SALDEneg ;
- l’émission d’un signal d’alarme de débit d’eau alimentaire positif ALDEpos si l’écart de débit d’eau alimentaire ΔDE, optionnellement filtré à l’aide du filtre à avance de phase de débit d’eau alimentaire FDE, est supérieur à un seuil positif d’alarme de débit d’eau alimentaire SALDEpos; et/ou
- l’émission d’un signal d’écart de débit comparé ECDC si l’écart de débit d’eau alimentaire ΔDE, optionnellement filtré à l’aide d’un filtre à avance de phase de débit comparé FDC, est inférieur à un seuil d’écart de débit comparé SECDCinf ou supérieur à un seuil supérieur d’écart de débit comparé SECDCsup.
Par ailleurs, comme illustré sur la , la procédé comprend par exemple l’émission d’un signal d’alarme d’écart de niveau d’eau négatif ALNVneg si l’écart de niveau d’eau ΔNV, éventuellement filtré à l’aide du filtre à avance de phase de niveau d’eau FNV, est inférieur au seuil négatif d’alarme de niveau d’eau SALNVneg et l’émission d’un signal d’alarme d’écart de niveau d’eau positif ALNVpos si l’écart de niveau d’eau ΔNV, éventuellement filtré à l’aide du filtre à avance de phase de niveau d’eau FNV, est supérieur au seuil positif d’alarme de niveau d’eau SALNVpos.
De préférence, chaque seuil d’écart du débit d’eau alimentaire (seuil négatif d’écart de débit d’eau alimentaire et seuil positif d’écart de débit d’eau alimentaire) et le seuil d’alarme correspondant (respectivement seuil négatif d’alarme de débit d’eau alimentaire et seuil positif d’alarme de débit d’eau alimentaire) sont différents. En particulier, en valeur absolue, chaque seuil d’écart est de préférence supérieur au seuil d’alarme correspondant.
Le procédé de surveillance comprend par exemple, pour chaque générateur de vapeur 8, la caractérisation d’un déséquilibre sur le débit d’eau alimentaire DE en fonction des signaux d’écart relatifs au débit d’eau alimentaire DE (signal d’écart de débit d’eau alimentaire négatif ECDEneg et signal d’écart de débit d’eau alimentaire positif ECDEpos) et en fonction des signaux d’alarme relatifs au niveau d’eau (signal d’alarme de niveau d’eau négatif ALNVneg et signal d’alarme de niveau d’eau positif ALNVpos), selon les conditions indiquées auparavant, et par exemple à l’aide de portes logiques (porte(s) « ou », porte(s) « et », porte(s) inverseuse(s)…) ou de tables de vérités ou d’instructions de code logiciel codant les conditions indiquées auparavant.
Dans un exemple de mise en œuvre, le procédé de surveillance comprend, pour chaque générateur de vapeur 8, le calcul d’un écart de débit de purge ΔDP comme une différence entre le débit de purge mesuré DPmes de ce générateur de vapeur 8 et le débit de purge moyen DPavg pour l’ensemble des générateurs de vapeur 8.
Pour chaque générateur de vapeur 8, le procédé de surveillance comprend par exemple :
- l’émission d’un signal de problème physique de débit de purge PPDP si l’écart de débit de purge ΔDP passe au-dessous d’un seuil inférieur d’écart de débit de purge SECDPinf ou au-dessus d’un seuil supérieur d’écart de débit de purge SECDPsup, et si l’écart de débit d’eau alimentaire ΔDE de ce générateur de vapeur 8, optionnellement filtré à l’aide du filtre à avance de phase de débit comparé FDC, est inférieur au seuil inférieur d’écart de débit comparé SECDCinf ou supérieur au seuil supérieur d’écart de débit comparé SECDCsup ; et/ou
La illustre le système informatique 100, conformément à un autre exemple de mise en œuvre de la présente invention. Comme déjà décrit, le système informatique 100 peut inclure le processeur 102 ayant plusieurs cœurs de traitement 104-1, 104-2, 104-3, ..., 104-n. Le système informatique 100 peut en outre inclure la carte réseau 204 couplée au processeur 102 et les multiples cœurs de traitement 104-1, 104-2, 104-3, ..., 104-n qui y sont inclus. En outre, chacun des cœurs de traitement multiples 104-1, 104-2, 104-3, ..., 104-n peut permettre d’exécuter des instances distinctes du moteur d’analyse de protocole 106, du moteur d’étiquetage 108 et du moteur d’analyse de contenu 112. En outre, le système informatique 100 peut être couplé à la base de données de connaissances sur les paquets de données 110.
Le moteur d’analyse de contenu 112, exécuté sur le cœur de traitement 104-1, peut ensuite analyser et extraire le premier paquet de données en fonction de l’étiquette de données qui lui est associée.
Dans un exemple, le moteur d’analyse de protocole 106 et le moteur d’analyse de contenu 112 peuvent effectuer de manière séquentielle l’analyse de protocole DAP comme illustrée en figures 6 et 7, suivie de l’analyse et de l’extraction de données DAC pour le flux de données reçu via le réseau de communication. Par exemple, une fois que le moteur d’analyse de protocole 106 a identifié le protocole de communication pour le premier paquet de données, le premier paquet de données peut être étiqueté et transmis au moteur d’analyse de contenu 112 pour l’analyse et l’extraction de données.
En alternative, alors que le moteur d’analyse de contenu 112 effectue l’analyse et l’extraction de données sur le premier paquet de données Pn, le moteur d’analyse de protocole 106 peut simultanément commencer à exécuter l’analyse DAP pour un deuxième paquet de données Pn+1 suivant le premier paquet de données dans le flux de données Pn.
En pratique, l’exécution de l’analyse DAP peut être suivie de manière séquentielle par l’analyse et de l’extraction DAC des données pour les paquets de données sur un seul cœur de traitement du processeur.
En alternative, l’analyse et de l’extraction DAC des données qui suit l’analyse DAP peut être traitée en parallèle sur un ou plusieurs cœurs ou machines dédiées, ce qui facilitent l’évolutivité pour gérer un flux plus élevé de données reçues du réseau de communication. Ainsi, les techniques décrites ci-dessus peuvent faciliter le traitement des flux de données ayant un trafic de données supérieur à 100 Gbps.
Dans un autre exemple, comme illustré à la , une instance du moteur d’analyse de protocole 106 ainsi que plusieurs instances du moteur d’analyse de contenu 112 peuvent être exécutées sur le cœur de traitement 104-1. Autrement dit, une fois que le moteur d’analyse de protocole 106 a effectué l’analyse DAP sur les paquets de données du flux de données et identifie le protocole de communication pour les paquets de données, le noyau de traitement 104-1 peut permettre l’exécution parallèle de plusieurs instances du moteur d’analyse de contenu 112 pour traiter des paquets de données basés sur différentes étiquettes associées aux paquets de données, les différentes étiquettes étant associées en fonction du protocole de communication identifié pour les paquets de données du flux de données.
En pratique, un seul cœur de processeur traite de manière consécutive l’analyse de protocole DAP suivie de l’analyse et extraction de contenu DAC.
Dans une optique de scalabilité, il est possible de dédier des cœurs, des processeurs complets ou des machines dédiées dont l’objectif est de faire tourner plusieurs DAC dans le cas où l’analyse et l’extraction des métadonnées sont trop lourd pour être fait sur un seul cœur de processeur
De cette manière, plusieurs paquets de données ayant des étiquettes associées différentes peuvent être traités en parallèle par le noyau de traitement 104-1, augmentant ainsi le débit global des paquets de données analysés et extraits par le système informatique 100 dans un laps de temps donné.
En alternative, la conception d’une solution basée sur un traitement asynchrone en deux temps des paquets (DAP d’une part et DAC d’autre part) permet une cassure physique en séparant le traitement DAP du traitement DAC (ici le traitement DAC est à la suite du traitement DAP pour le même paquet de données. Sur la base des besoins requis par l’utilisateur, les ressources alloués aux DAC peuvent se trouver congestionnées. Cette cassure permet alors de dédier certains cœurs à un travail unique du DAC. Au-delà des cœurs d’un seul processeur CPU, il est alors possible de dédier des Processeurs complet au DAC, voir même des machines entières.
En référence aux figures 8 et 9 on a représenté une analyse linéaire conformément à l’invention.
Ici le lot LOT1 comprend quatre paquets individualisés PO, P1, P2, et P3. Le paquet PO supporte le protocole ETHERNET ETH. Le paquet P1 supporte le protocole INTERNET IP. Le paquet P2 supporte le protocole TCP et le paquet P3 supporte le protocole http.
Après réception du lot LOT1 de paquets, le paquet P0 est lu (étape SDL1), ici P0 = ETH. À l’étape SLD2, le moteur d’analyse vérifie si le paquet P0 annonce le protocole du paquet suivant P1. Ici, on sait que ETH annonce toujours le protocole qui suit. Ici P1 = IP.
À l’étape SDL3, le moteur vérifie si le paquet P1 annonce le protocole du paquet suivant P2. Ici on sait que IP annonce TCP.
A l’étape SDL4, le moteur vérifie si TCP annonce le protocole du paquet suivant P3. La réponse est négative mais les connaissances sur les protocoles indiquent que si TCP port = 80 alors il est fort probable que P3 = http. Si le test http en P3 est vérifié ou non alors la session est connue ou inconnue.
Une deuxième courbe C2 illustre l’évolution de la puissance délivrée, ici la puissance de chauffe du radiateur électrique, en fonction de la valeur de modulation de largeur d’impulsion pour une deuxième valeur de tension, ici de l’ordre de 350V et une troisième courbe C3 illustre l’évolution de la puissance délivrée, ici la puissance de chauffe du radiateur électrique, en fonction de la valeur de modulation de largeur d’impulsion pour une troisième valeur de tension, ici de l’ordre de 190V.
Les inventeurs ont pu constater, pour différents systèmes électroniques et notamment pour un radiateur équipé d’éléments chauffants à effet CTP, qu’en cas de fonctionnement avec une tension de fonctionnement supérieure à la tension nominale, la puissance à délivrer pouvait être obtenue avec une valeur de modulation de largeur d’impulsion moindre. Ceci peut notamment être observé avec le premier point P1, participant à définir la deuxième courbe C2 et résultant de l’application d’une tension de fonctionnement égale à la tension nominale Unom ici de l’ordre de 350V et d’une modulation de largeur d’impulsion maximale, c’est-à-dire de 100%, qui correspond à une ordonnée pour ces premières conditions de fonctionnement, ou valeur de puissance délivrée P(Unom), égale à 6300W.
En considérant alors la première courbe C1, qui correspond à une tension de fonctionnement supérieure à la tension nominale et ici de l’ordre de 470V, il est apparu aux inventeurs que pour obtenir une puissance délivrée de l’ordre de 6300W, identique à celle obtenue dans les conditions du premier point P1, il convenait de fournir, au deuxième point P2, une valeur de modulation de largeur d’impulsion de l’ordre de 42%, ce qui correspond à une valeur de tension efficace de 305V strictement inférieure à la valeur de tension nominale Unom égale à 350V. Et il est apparu que la mise en œuvre d’une valeur de modulation de largeur d’impulsion de 55% correspondant à une tension efficace proche de celle du point P1 permettait, tel que le troisième point P3 l’illustre, d’obtenir une puissance délivrée, pour les mêmes premières conditions de fonctionnement, strictement supérieure à la puissance délivrée à la tension nominale P(Unom). Dans l’hypothèse où la tension de seuil Useuil est égale à la tension nominale Unom = 350V, pour une tension de fonctionnement Uf de 470V, la valeur de modulation de largeur d’impulsion cible PWMc est donc la valeur de 55% trouvée plus haut, que l’on retrouve également par calcul étant donné que (350/470)²=0.55 environ.
La se lit de manière analogue à ce qui a été décrit en référence à la , étant à noter que les valeurs de puissance délivrée sont différentes du fait de deuxièmes conditions de fonctionnement différentes des premières conditions de fonctionnement évoquées. Cette figure permet notamment de généraliser sur le fait que quelles que soient les conditions de fonctionnement à un instant donné, il est possible, notamment dans le cas d’application du procédé à un radiateur électrique équipé d’éléments chauffants à effet CTP, de déterminer un fonctionnement du composant électrique et/ou électronique qui permette de délivrer avantageusement plus de puissance, tout en respectant des conditions règlementaires de lignes de fuite au sein du système électronique. Sur cette , là encore, trois courbes distinctes sont représentées, pour chacune des valeurs de tension précédemment évoquées de 190V, 350V et 470V.
Dans ces deuxièmes conditions de fonctionnement, les mêmes considérations que précédemment sont applicables, le système électronique étant configuré de sorte à générer moins de puissance aux mêmes conditions de tension de fonctionnement et de modulation de largeur d’impulsion.
Par exemple, il peut notamment être constaté que pour une valeur de tension de 470V représentée par la première courbe C1, une valeur de modulation de largeur d’impulsion de l’ordre de 20% permet cette fois de délivrer une puissance de l’ordre de 4600W.
Notamment, le point P1, participant à définir la deuxième courbe C2 et résultant de l’application d’une tension de fonctionnement égale à la tension nominale Unom ici de l’ordre de 350V et d’une modulation de largeur d’impulsion maximale, c’est-à-dire de 100%, correspond maintenant à une valeur de puissance délivrée P(Unom) égale à 5250W.
Dans tous les cas, on continue d’obtenir :
au point P2 correspondant à une tension de fonctionnement de 470V et une valeur de modulation de largeur d’impulsion de l’ordre de 42%, équivalant à une tension efficace de 305V strictement inférieure à la valeur de tension nominale Unom égale à 350V, une puissance de 5250 W toujours égale à la puissance délivrée à la tension nominale P(Unom) dans les mêmes conditions ; au point P3 correspondant à une tension de fonctionnement de 470V et une valeur de modulation de largeur d’impulsion de l’ordre de 55%, équivalant à une tension efficace de 350V égale à la valeur de tension nominale Unom égale à 350V, une puissance de 5500 W toujours strictement supérieure à la puissance délivrée à la tension nominale P(Unom) dans les mêmes conditions.