INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La représente une vue schématique en perspective d’un exemple de dispositif de roulement à plat selon l’invention monté sur une jante de roue de véhicule munie d’un pneumatique,
La représente une vue schématique partielle en perspective du dispositif de roulement à plat de la ,
La représente une vue schématique en coupe transversale du dispositif de roulement à plat des figures 1 et 2,
La représente une vue schématique en perspective d’un exemple de demi-coque selon l’invention, en particulier sa partie interne,
La représente une vue schématique en perspective d’un ensemble de deux demi-coques selon les figures 4 et 5,
La représente une vue schématique partielle en perspective de l’ensemble de la ,
Les servocommandes rotor 85 sont en outre pilotées par des chaînes de commande 30 électromécaniques selon l’exemple de la ou électriques selon l’exemple de la comprenant chacune au moins un actionneur rotor 21.
Selon la , les chaînes de commande peuvent par exemple déboucher sur un combinateur 35 usuel relié aux servocommandes rotor 85. Une chaîne de commande collective 31 comporte au moins un actionneur rotor collectif 22 relié au combinateur 35 pour piloter conjointement les servocommandes rotor 85 de la même manière. Au moins une chaîne de commande cyclique longitudinale 32 peut comprendre au moins un actionneur rotor de pas cyclique longitudinal 23 et au moins une chaîne de commande cyclique latérale 33 peut comprendre au moins un actionneur rotor de pas cyclique latéral 24.
De la même manière, l’aéronef 1 comporte au moins une chaîne de poussée 45 électromécanique selon l’exemple de la ou électrique selon l’exemple de la pour piloter l’avancement de l’aéronef 1 via la ou les hélices 15. La chaîne de poussée 45 comporte au moins un actionneur d’hélice 26.
Pour piloter les mouvements en lacet de l’aéronef 1, l’aéronef 1 peut comprendre au moins une chaîne de commande de lacet 50 électromécanique ou électrique pour piloter une composante de pas différentiel des hélices 15 selon l’exemple illustré aux figures 1, 3 et 4 ou de deux voilures tournantes 10 selon la . Cette chaîne de commande de lacet 50 comporte au moins un actionneur de cap 25. Selon l’exemple de la , l’actionneur de cap 25 et l’actionneur d’hélice 26 sont reliés à un ou des combinateurs débouchant sur des distributeurs hydrauliques des hélices, le pas des pales 16 d’une hélice 15 étant égal à la somme des ordres donnés par ces actionneurs 25,26 et le pas des pales 16 de l’autre hélice 15 étant égal à la différence de ces ordres. Selon la , un même actionneur peut piloter un distributeur hydraulique d’une hélice 15 et peut former un actionneur de cap 25 et un actionneur d’hélice 26.
Les divers actionneurs rotor, d’hélice, et de cap peuvent en outre être commandés par un contrôleur 60 du système de pilotage automatique 20. Le contrôleur 60 peut comprendre par exemple au moins un processeur et au moins une mémoire, au moins un circuit intégré, au moins un système programmable, au moins un circuit logique, ces exemples ne limitant pas la portée donnée à l’expression « contrôleur ». Le terme processeur peut désigner aussi bien une unité centrale de traitement connue sous l’acronyme CPU, une unité graphique de traitement GPU, une unité digitale connue sous l’acronyme DSP, un microcontrôleur…
Le contrôleur 60 peut être en liaison filaire ou non filaire avec un senseur d’angle de tangage 91 usuel, tel qu’une centrale inertielle par exemple, un senseur d’altitude 92 usuel tel qu’un altimètre par exemple, un senseur de cap 93 usuel et un senseur 94 de vitesse angulaire autour de l’axe de lacet usuel.
Indépendamment des caractéristiques précédentes et en références à la uniquement dans un but illustratif, l’aéronef 1 peut comprendre diverses interfaces 70, notamment pour piloter le pas des pales 11,16 de la ou des voilures tournantes 10 et des hélices 15.
L’aéronef 1 peut comprendre une interface homme-machine de paramétrage 77 pour paramétrer une valeur d’un rayon de consigne R*. Cette interface homme-machine de paramétrage 77 peut comprendre un bouton ou une dalle tactile ou autres transmettant un signal, au contrôleur 60, porteur du rayon de consigne R*.
Une interface homme-machine en tangage 71 peut comprendre un manche de commande cyclique 42 mettant en mouvement la chaîne de commande cyclique longitudinale 32 associée lorsqu’il est manœuvré selon une première direction ROT1. Un senseur de position 420 peut transmettre au contrôleur 60 un signal porteur du déplacement ou de la position du manche de commande cyclique 42. De manière complémentaire ou alternative, une interface homme-machine en tangage 71 peut comprendre un bouton, un bouton d’incrémentation/décrémentation 710 de type beep+/beep-, un rotacteur ou autres transmettant un signal au contrôleur 60 porteur d’un angle de consigne en tangage.
Une interface homme-machine de position latérale 73 peut comprendre le manche de commande cyclique 42 mettant en mouvement la chaîne de commande cyclique latérale associée lorsqu’il est manœuvré selon une deuxième direction ROT2. Le senseur de position 420 peut transmettre au contrôleur 60 un signal porteur du déplacement ou de la position du manche de commande cyclique 42. De manière complémentaire ou alternative, une interface homme-machine de position latérale 73 peut comprendre au moins un bouton, un beep ou autres transmettant un signal au contrôleur 60 porteur d’une vitesse latérale de consigne.
Une interface homme-machine de position longitudinale 74 peut comprendre un levier de poussée 53 mettant en mouvement la chaîne de poussée 45 le cas échéant. Un senseur de poussée 530 peut transmettre au contrôleur 60 un signal porteur du déplacement ou de la position du levier de poussée 53. L’interface homme-machine de position longitudinale 74 peut comprendre au moins un bouton, un beep ou autres transmettant un signal au contrôleur 60 porteur d’une vitesse longitudinale de consigne.
Une interface homme-machine d’altitude 72 peut comprendre un levier de pas collectif 41 mettant en mouvement la chaîne de commande collective associée lorsqu’il est manœuvré. Un senseur de position 410 peut transmettre au contrôleur 60 un signal porteur du déplacement ou de la position du levier de pas collectif 41. De manière complémentaire ou alternative, une interface homme-machine d’altitude 72 peut comprendre au moins un bouton, un beep ou autres transmettant un signal au contrôleur 60 porteur d’une altitude de consigne.
Une interface homme-machine de pilotage 75 peut comprendre un palonnier 51 mettant en mouvement la chaîne de commande en lacet associée lorsqu’il est manœuvré. Un senseur de position 510 peut transmettre au contrôleur 60 un signal porteur du déplacement ou de la position du palonnier 51. De manière complémentaire ou alternative, une interface homme-machine de pilotage 75 peut comprendre au moins un bouton, un beep ou autres transmettant un signal au contrôleur 60 porteur d’un cap de consigne.
Une interface d’activation de mode 76 peut transmettre un signal au contrôleur 60 pour activer le mode de tenue en stationnaire selon l’invention. Le contrôleur 60 peut communiquer en conséquence avec un alerteur 61, par exemple un voyant lumineux qui est alors allumé en cas d’activation du mode de tenue en stationnaire.
Les figures 1 à 4 illustrent diverses architectures et diverses interfaces. On se rapportera à la littérature, si nécessaire, pour avoir des exemples d’aéronef à voilure(s) tournante(s), aile(s) et hélice(s).
Indépendamment de ces aspects, la présente un logigramme illustrant le procédé de l’invention de modification d’une phase de vol stationnaire.
L’invention a pour objet un aéronef à voilure fixe comprenant un fuselage, deux ailes, et deux groupes propulsifs disposés respectivement de part et d’autre du fuselage et en aval des ailes, chacun des groupes propulsifs comprenant une nacelle accueillant au moins deux soufflantes non coaxiales, la nacelle ayant au moins une paroi apportant de la portance à l’aéronef, l’aéronef étant remarquable en ce que chacun des groupes propulsifs comprend des moyens d’orientation de la direction de la poussée générée par ses soufflantes, et en ce que la nacelle comprend des parois verticales, les parois étant positionnées en aval du centre de gravité de l’aéronef.
Le fait de rendre possible des variations de l’orientation de la poussée de chaque groupe propulsif permet d’augmenter la maniabilité de l’avion et rend la gouverne d’empennage superflue. Aussi, la surface portante de la nacelle est placée derrière le centre de gravité et contribue ainsi à la stabilité longitudinale de l’aéronef. De la même manière, les cloisons verticales (internes ou d’extrémité) de la nacelle contribuent à la stabilité directionnelle. Ainsi, la fonction de stabilisation de (horizontale et verticale) de l’empennage peut être remplacée par la nacelle. L’empennage devient superflu. La suppression éventuelle de l’empennage supprime la traînée induite par celui-ci, réduit le poids de l’avion et en augmente encore la maniabilité.
Dans la présente demande, la « stabilité » est entendue comme la tendance à retourner à une condition d’équilibre après avoir subi des perturbations. La stabilité est généralement garantie par les surfaces fixes de la nacelle (surfaces portantes inférieure et/ou supérieure et surfaces verticales).
Le « contrôle » ou la « maniabilité » font référence à la capacité à changer la condition d’équilibre. Les variations de moments appliqués à l’avion par le truchement des variations de la direction de la poussée garantissent la bonne maniabilité ou le bon contrôle du mouvement de l’avion.
Selon un mode de réalisation avantageux de l’invention, les moyens d’orientation commandent un pivotement de la direction de la poussée autour d’un axe transversal au fuselage. Lorsque les deux groupes propulsifs fournissent la même puissance et orientent de façon analogue le flux d’air propulsé par les soufflantes autour de l’axe transversal, les groupes propulsifs appliquent sur le fuselage un moment de tangage. Lorsque la puissance et/ou les directions de poussée sont différentes de part et d’autre de l’avion, un moment de roulis et/ou de lacet peut être généré.
Selon un mode de réalisation avantageux de l’invention, les moyens d’orientation commandent un pivotement de la direction de la poussée autour d’un axe perpendiculaire au fuselage et perpendiculaire aux ailes. Il est ainsi possible d’obtenir un moment de lacet.
Selon un mode de réalisation avantageux de l’invention, les moyens d’orientation comprennent des moyens de liaison de la nacelle à l’aile respective et/ou au fuselage, les moyens de liaison étant aptes à modifier la position de la nacelle par rapport à l’aile respective et/ou par rapport au fuselage. Les mouvements de la nacelle peuvent être progressifs et présenter une certaine latence. En modifiant la position des surfaces portantes et des surfaces verticales de la nacelle, qui plus est avec une latence, on agit principalement sur la stabilisation ou l’équilibrage (vent de travers par exemple ou phases d’atterrissage/décollage).
Selon un mode de réalisation avantageux de l’invention, les moyens d’orientation comprennent un volet disposé en aval des soufflantes, le volet étant pivotable afin de dévier le flux d’air généré par les soufflantes. Les volets peuvent avoir un temps réponse plus rapide que le mouvement de la nacelle et permettent un contrôle plus dynamique de l’appareil.
Il est entendu qu’un groupe propulsif peut comprendre à la fois des volets et permettre les mouvements de la nacelle.
Selon un mode de réalisation avantageux de l’invention, les moyens d’orientation ajustent la direction des flux d’air respectivement générés par chaque soufflante de manière indépendante. A cette fin les nacelles et/ou les volets peuvent être subdivisée en segments à mouvement indépendants. Ceci permet notamment un réglage plus fin de la direction de poussée et des transitions progressives des directions de poussée, résultant en une maniabilité de l’appareil accrue.
Selon un mode de réalisation avantageux de l’invention, les moyens d’orientation permettent de faire varier la direction de la poussée d’un angle compris entre 0 et 90° autour d’un axe transversal et/ou vertical. Ceci permet notamment des décollages/atterrissages sur courte distance, voire verticaux.
Par « courte distance », on entend une distance de quelques mètres à quelques dizaines de mètres.
Selon un mode de réalisation avantageux de l’invention, l’aéronef est dépourvu d’empennage.
L’invention a également trait à un procédé de mise en œuvre d’un aéronef, remarquable en ce que l’aéronef est conforme à l’un des modes de réalisation exposés ci-dessus, le procédé comportant une phase de vol lors de laquelle les moyens d’orientation commandent la direction de poussée des groupes propulsifs de manière analogue, générant ainsi un moment de tangage autour d’un axe transversal de l’aéronef afin de manœuvrer l’aéronef autour de l’axe transversal et/ou afin d’équilibrer longitudinalement l’aéronef.
Un moment de tangage peut déjà exister du fait des surfaces portantes de la nacelle, mais l’orientation de la poussée vient l’augmenter ou le diminuer selon les besoins.
L’invention a également trait à un procédé de mise en œuvre d’un aéronef, remarquable en ce que l’aéronef est conforme à l’un des modes de réalisation exposés ci-dessus, le procédé comportant une phase de vol lors de laquelle les moyens d’orientation commandent la direction de poussée des groupes propulsifs selon deux inclinaisons différentes, générant ainsi un moment de roulis autour de l’axe longitudinal afin de manœuvrer l’aéronef autour d’un axe vertical (X) et/ou afin d’équilibrer latéralement l’aéronef.
à la première condition que lorsque la teneur en acide ascorbique ou l’un de ses dérivés est strictement inférieure à 4% en poids par rapport au poids total de composition, alors la quantité d’huile polaire b) est inférieure ou égale à la quantité d’huile polaire additionnelle non volatile c), et
à la seconde condition que lorsque la teneur en acide ascorbique ou l’un de ses dérivés est comprise entre 4% et 6% en poids par rapport au poids total de composition, alors (i) la quantité d’huile polaire b) est d’au plus 8% en poids par rapport au poids total de composition, (ii) la composition comprend, comme huile polaire additionnelle c), au moins un alcool gras liquide à température ambiante à chaîne carbonée insaturée ayant de 12 à 26 atomes de carbone, en quantité d’au moins 3% en poids par rapport au poids total de composition, et (iii) la quantité totale d’huiles polaires de la composition est inférieure ou égale à 28% en poids par rapport au poids total de composition.
Dans le domaine cosmétique du soin, les compositions cosmétiques permettant d’obtenir à la fois de bonnes propriétés sensorielles ainsi qu’un effet de soin sont de plus en plus recherchées par les utilisateurs. Par effet de soin, on entend par exemple un effet contre le dessèchement ou le vieillissement des matières kératiniques et notamment la peau, cet effet de soin étant apporté par des agents actifs. A ce titre, on trouve des actifs hydrophiles, et notamment l’acide ascorbique (vitamine C) : cet actif est régénérant de la peau grâce à la stimulation de la synthèse de collagène responsable de la fermeté de la peau, ou encore dépigmentant, car cette vitamine diminue la production de mélanine responsable des taches brunes. L’acide ascorbique est connu également pour ses propriétés anti-oxydantes.
En outre, les galéniques huileuses sont intéressantes pour améliorer la délivrance d’un actif lors de l’application sur les matières kératiniques, de préférence la peau, et ainsi son efficacité, en particulier son efficacité pour traiter les problématiques du vieillissement de la peau. Les galéniques huileuses sont également de plus en plus recherchées dans le domaine cosmétique et plus particulièrement dans le domaine du soin de la peau, notamment car elles permettent d’apporter de la nutrition après application.
Toutefois, l’obtention de ce double effet (bonnes propriétés sensorielles et effet de soin) nécessite d’une part de pouvoir introduire un(des) actif(s) hydrophile(s) et notamment l’acide ascorbique en quantité suffisante dans la composition, et d’autre part de surmonter les inconvénients liés aux galéniques huileuses. Or, le caractère hydrophile de l’actif rend difficile l’incorporation de ce type de composés dans des galéniques huileuses, qui comprennent généralement peu d’eau.
Par conséquent, il subsiste le besoin de compositions cosmétiques monophasiques riches en huile(s), et comprenant une quantité efficace d’acide ascorbique, qui permettent d’améliorer la délivrance de cette vitamine, qui soient stables, et qui présentent de bonnes propriétés sensorielles.
La Demanderesse a constaté de manière surprenante qu’une composition cosmétique huileuse comprenant de l’acide ascorbique ou l’un de ses dérivés dans un milieu comprenant des huiles polaires spécifiques et des polyols en des teneurs définies, permet de réduire son temps d’absorption après application, tout en étant stable. Cette composition est riche en phase huileuse et monophasique transparente.
Ainsi, la présente invention a pour objet une composition cosmétique monophasique transparente comprenant :
ladite composition comprenant moins de 4% en poids d’eau par rapport au poids total de la composition, et
La permet de visualiser le domaine de composition 10 de la demande internationale de brevet n°PCT/EP2021/058816 et le domaine de composition 12, complémentaire, selon les premier et deuxième modes de réalisation principaux de la présente invention.
Dans un troisième mode de réalisation principal, l’invention concerne une bille frittée, présentant : - la composition chimique suivante, en pourcentages en masse sur la base des oxydes : - ZrO 2 + HfO 2 + Y 2 O 3 + CeO 2 : complément à 100% ; - 0% ≤ Al 2 O 3 ≤ 1,5% ; - CaO ≤ 2% ; - oxydes autres que ZrO 2 , HfO 2 , Y 2 O 3 , CeO 2 , Al 2 O 3 et CaO : ≤ 5% ; les teneurs en Y 2 O 3 et CeO 2 , en pourcentages molaires sur la base de la somme de ZrO 2 , HfO 2 , Y 2 O 3 et CeO 2 , étant telles que 1,3% ≤ Y 2 O 3 ≤ 2,5%, et 0,1% 2 ≤ 1,8%, et pourvu que si Y 2 O 3 2 , et - les phases cristallisées suivantes, en pourcentages en masse sur la base des phases cristallisées et pour un total de 100% : - zircone stabilisée : complément à 100% ; - 10% - phases cristallisées autres que zircone stabilisée et zircone monoclinique : < 7%.
Dans la mesure où une caractéristique optionnelle de la demande internationale n°PCT/EP2021/058816 est techniquement compatible avec un mode de réalisation principal, elle est optionnellement applicable à ce mode de réalisation.
Quel que soit le mode de réalisation principal, une bille frittée de zircone selon l’invention peut encore présenter une ou plusieurs des caractéristiques optionnelles suivantes, pourvu que ces caractéristiques soient compatibles avec le mode de réalisation principal considéré : - la bille frittée est constituée d’oxydes pour plus de 99% de sa masse ; - de préférence, la teneur en Y 2 O 3 est inférieure à 2,4%, de préférence inférieure à 2,2%, de préférence inférieure à 2,0%, de préférence inférieure à 1,9%, de préférence inférieure à 1,8%, de préférence inférieure ou égale à 1,7%, et/ou de préférence supérieure ou égale à 1,4%, en pourcentages molaires sur la base de la somme de ZrO 2 , HfO 2 , Y 2 O 3 et CeO 2 ; - la teneur en Y 2 O 3 est supérieure ou égale à 1,3%, de préférence supérieure ou égale à 1,4% et inférieure à 1,8%, de préférence inférieure ou égale à 1,7%, en pourcentages molaires sur la base de la somme de ZrO 2 , HfO 2 , Y 2 O 3 et CeO 2 ; - la teneur en CeO 2 est supérieure ou égale à 0,6%, de préférence supérieure ou égale à 0,7%, de préférence supérieure ou égale à 0,8%, et inférieure ou égale à 1,7%, de préférence inférieure ou égale à 1,6%, de préférence inférieure ou égale à 1,5%, en pourcentages molaires sur la base de la somme de ZrO 2 , HfO 2 , Y 2 O 3 et CeO 2 ; - la teneur en Al 2 O 3 , en pourcentages en masse sur la base des oxydes, est supérieure ou égale à 0,2% et inférieure ou égale à 1,2%, de préférence inférieure ou égale à 0,8%, ou inférieure à 0,1% ; - la teneur en CaO, en pourcentage en masse sur la base des oxydes, est inférieure à 1,0%, ou supérieure à 0,2% ; - la teneur totale en oxydes autres que ZrO 2 , HfO 2 , Y 2 O 3 , CeO 2 , Al 2 O 3 et CaO, en pourcentages en masse sur la base des oxydes, est inférieure à 2% ; - en pourcentage en masse sur la base de la quantité totale de phases cristallisées : - la teneur en zircone monoclinique est inférieure ou égale à 10%, de préférence inférieure ou égale à 8%, de préférence inférieure ou égale à 5% ; - la teneur totale en phases cristallisées autres que zircone stabilisée et zircone monoclinique, est inférieure à 5% ; - la quantité massique de phase amorphe, en pourcentage en masse par rapport à la masse de ladite bille, est sensiblement nulle ; - la zircone stabilisée est présente sensiblement uniquement sous la forme de zircone quadratique ; - la zircone stabilisée est stabilisée à Y 2 O 3 et à CeO 2 ; - la bille frittée présente une taille moyenne de grains inférieure à 2 µm, et/ou présente une distribution de la taille des grains présentant un écart type inférieur à 0,20 µm ; - la bille frittée présente une taille moyenne de grains inférieure à 0,6 µm, et/ou présente une distribution de la taille des grains présentant un écart type inférieur à 0,15 µm.
Ces caractéristiques optionnelles ci-dessus sont préférées, à l’exception, pour le troisième mode de réalisation principal, de celles relatives à la composition des billes frittées.
En particulier, dans le troisième mode de réalisation principal, une bille frittée de zircone selon l’invention peut encore présenter une ou plusieurs des caractéristiques optionnelles et préférées suivantes : - la teneur en Y 2 O 3 est supérieure ou égale à 1,9%, de préférence supérieure ou égale à 2% et/ou de préférence inférieure ou égale à 2,4%, de préférence inférieure ou égale à 2,2%, en pourcentages molaires sur la base de la somme de ZrO 2 , HfO 2 , Y 2 O 3 et CeO 2 ; - la teneur en CeO 2 est supérieure ou égale à 0,2%, de préférence supérieure ou égale à 0,3%, de préférence supérieure ou égale à 0,4% et/ou de préférence inférieure à 0,8%, de préférence inférieure à 0,7%, de préférence inférieure à 0,6%, en pourcentages molaires sur la base de la somme de ZrO 2 , HfO 2 , Y 2 O 3 et CeO 2 ; - la bille frittée est constituée d’oxydes pour plus de 98%, de préférence pour plus de 99%, de préférence pour plus de 99,5%, de préférence pour plus de 99,9% de sa masse ; - la teneur en Al 2 O 3 , en pourcentages en masse sur la base des oxydes, est supérieure ou égale à 0,2%, de préférence supérieure ou égale à 0,25%, et de préférence inférieure ou égale à 1,2%, de préférence inférieure ou égale à 1%, de préférence inférieure ou égale à 0,8%, ou inférieure à 0,1% ; - la teneur en CaO, en pourcentage en masse sur la base des oxydes, est inférieure à 1,0%, ou supérieure à 0,2% ; - la teneur totale en oxydes autres que ZrO 2 , HfO 2 , Y 2 O 3 , CeO 2 , Al 2 O 3 et CaO, en pourcentages en masse sur la base des oxydes, est inférieure à 4%, de préférence inférieure à 3%, de préférence inférieure à 2%, de préférence inférieure à 1%, de préférence inférieure à 0,8%, de préférence inférieure à 0,5%.
L’invention concerne également une poudre de billes comprenant plus de 90%, de préférence plus de 95%, de préférence sensiblement 100%, en pourcentages en masse, de billes selon l’invention.
L’invention concerne encore un dispositif choisi parmi une suspension, un broyeur, et un appareil de traitement de surfaces, ledit dispositif comportant une poudre de billes selon l’invention.
L’invention concerne également un procédé de fabrication de billes frittées de zircone selon l’invention, ledit procédé comprenant les étapes successives suivantes :
a) préparation d’un mélange particulaire présentant une taille médiane inférieure à 2 µm et une composition adaptée pour obtenir, à l’issue de l’étape g), des billes frittées de zircone selon l’invention,
b) optionnellement, séchage dudit mélange particulaire,
c) préparation d’une charge de départ à partir dudit mélange particulaire, optionnellement séché,
d) mise en forme de la charge de départ sous la forme de billes crues,