INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les autres caractéristiques de cet exemple sont similaires aux deux premiers exemples de réalisation.
MODULE POUR UNE TURBOMACHINE D’AERONEF Domaine technique de l'invention L’invention concerne le domaine des modules pour les turbomachines d’aéronef. L’invention concerne plus particulièrement les modules comprenant un moyeu mobile en rotation et des aubes à calage variable portées par le moyeu, tels que les modules de soufflante ou d’hélice.
Le module est par exemple une soufflante ou une hélice. Dans le cas d’une soufflante, les aubes sont entourées d’un carter externe fixé à une nacelle de l’aéronef. Dans le cas d’une hélice, les aubes de soufflante sont montées en dehors de la nacelle et ne sont donc pas entourées par un carter externe.
Afin d’entrainer en rotation les aubes autour de leurs axes de calage, le module de la turbomachine comprend typiquement un dispositif de changement de calage des aubes agencé à l’intérieur du moyeu du module. Le document FR-A1-3 087 232 décrit une turbomachine comprenant un module de soufflante présentant un moyeu mobile autour d’un axe longitudinal et sur lequel sont montées des aubes à calage variable. Le module comprend un dispositif de changement de calage des aubes comprenant un actionneur hydraulique relié aux aubes, une pompe d’alimentation en fluide de l’actionneur hydraulique et un moteur électrique d’entrainement de la pompe d’alimentation. Selon ce document, le moteur électrique est relié au moyeu qui est mobile en rotation autour de l’axe longitudinal. Par conséquent, le dispositif de changement de calage des aubes comprend en outre un transformateur électrique permettant d’alimenter en énergie électrique le moteur à partir d’une source d’énergie électrique située dans un repère fixe de la turbomachine. Le transformateur électrique comprend une partie fixe en rotation a0utour de l’axe longitudinal et reliée à un câble d’alimentation électrique solidaire d’une partie fixe de la turbomachine, et une partie mobile en rotation autour de l’axe longitudinal. Cette configuration ne donne pas entière satisfaction. En effet, le routage du câble d’alimentation électrique pose des difficultés. Le câble d’alimentation doit traverser des éléments tournants et fixes du module et de la turbomachine. Afin de ne pas bloquer l’alimentation électrique et faciliter l’intégration du câble, le transformateur tournant est agencé au niveau d’un support palier ce qui a tendance à augmenter l’encombrement axial et radial du module.
Il existe donc un besoin de fournir un module de turbomachine pour un aéronef, comprenant un moyeu portant des aubes à calage variable, dont l’encombrement axial et radial est réduit et dont la configuration est simplifiée.
A cet effet, l’invention propose un module pour une turbomachine d’aéronef, le module comportant un axe longitudinal et comprenant :
- un moyeu s’étendant autour de l’axe longitudinal et mobile en rotation autour de l’axe longitudinal,
- des aubes portées par le moyeu, chacune des aubes étant mobiles autour d’un axe de calage s’étendant radialement par rapport à l’axe longitudinal,
Le deuxième accoudoir 154 est avantageusement associé à une zone d’assise distincte de la première zone d’assise 112. Dans le présent exemple visible sur la , ladite zone d’assise est la deuxième zone d’assise 114. Le deuxième accoudoir 154 présente une surface de réception 140 distincte de la surface de réception 140 du premier accoudoir 134. La surface de réception 140 du deuxième accoudoir 154 est destinée à recevoir le coude et/ou l’avant-bras d’un occupant reçu sur la deuxième zone d’assise 114.
En particulier, la portion de panneau latérale 136B du panneau mobile 136 du deuxième accoudoir 154 est agencée au moins en partie dans la première position P1 dans l’espace E1 défini entre la console centrale 116 et la deuxième zone d’assise 114.
L’élément chauffant 142 de la portion de panneau latéral 136B du deuxième accoudoir 154 est en particulier agencé pour diffuser de la chaleur en direction de la deuxième zone d’assise 114.
Le deuxième mécanisme de liaison est analogue au mécanisme de liaison du premier mode de réalisation.
Le deuxième mécanisme de liaison relie mécaniquement le deuxième accoudoir 154 au support 132 et autorise la translation du panneau mobile 136 du deuxième accoudoir 154 selon la direction d’élévation Z entre la première position P1 et la deuxième position P2.
Le deuxième ensemble 160 de véhicule comprend un support 162 d’un troisième accoudoir, un troisième accoudoir 164 et un mécanisme de liaison du troisième accoudoir 164 au support 162.
Le deuxième ensemble 160 est distinct du premier ensemble 120.
Le support 162 du deuxième ensemble 160 est distinct du support 132 du premier ensemble 120.
Le support 162 du deuxième ensemble 160 comprend par exemple une portion du premier panneau de porte 150.
Le troisième accoudoir 164 est décrit dans la suite uniquement par différence au premier accoudoir 134.
Le troisième accoudoir 164 diffère du premier accoudoir 134 uniquement par sa position dans l’habitacle 110 par rapport à la position du premier accoudoir 134.
Le troisième accoudoir 164 est avantageusement associé à une zone d’assise. Dans le présent exemple visible sur la , la zone d’assise associée est la première zone d’assise 112. La surface de réception 140 du troisième accoudoir 164 est distincte de la surface de réception 140 du premier accoudoir 134 et du deuxième accoudoir 154 et destinée à recevoir le coude et/ou l’avant-bras d’un occupant reçu sur la première zone d’assise 112.
La portion de panneau latérale 136B du panneau mobile 136 du troisième accoudoir 164 est agencée au moins en partie dans la première position P1 dans un espace E2 défini entre le premier panneau de porte 150 et la première zone d’assise 112 faisant face à cette portion de panneau latérale 136B.
L’élément chauffant 142 est agencé dans la portion de panneau latérale 136B du panneau mobile 136 du troisième accoudoir 164 pour diffuser de la chaleur en direction de la première zone d’assise 112.
Le mécanisme de liaison du deuxième ensemble 160 est analogue au mécanisme de liaison du premier mode de réalisation. Le mécanisme de liaison relie mécaniquement le troisième accoudoir 164 au support 162 et autorise la translation du panneau mobile 136 du troisième accoudoir 164 selon la direction d’élévation Z entre la première position P1 et la deuxième position P2.
Le troisième ensemble de véhicule 170 comprend un support 172 d’un quatrième accoudoir, un quatrième accoudoir 174 et un mécanisme de liaison du quatrième accoudoir 174 au support 172.
Une caractéristique supplémentaire consiste à fournir des procédés pour utiliser des matières premières de noir de carbone dans lesquels au moins une majeure partie ou plus de la quantité totale de matière première est une matière première de noir de carbone à faible rendement.
Pour parvenir à ces avantages et à d’autres avantages, et selon les buts de la présente invention, comme indiqué dans les modes de réalisation et largement décrit ici, la présente invention concerne en partie un procédé de production d’un noir de carbone. Le procédé inclut l’étape d’introduction d’un courant de gaz chauffé dans un réacteur de noir de carbone (par exemple, un réacteur de noir de carbone de fourneau) et de combinaison d’au moins une première matière première de noir de carbone avec le courant de gaz chauffé pour former un courant de réaction. Le procédé inclut en outre l’étape de combinaison en aval d’au moins une matière première de noir de carbone à faible rendement et d’un courant de réaction présent pour former le noir de carbone. Le procédé inclut en outre la récupération du noir de carbone dans le courant de réaction. Dans le procédé, la au moins une matière première de noir de carbone à faible rendement inclut une majeure partie ou au moins 60 % en poids de la matière première totale (sur la base du poids total). La première matière première de noir de carbone est de préférence un liquide à température et pression ambiantes (par exemple, 25 °C à 1 atm).
En outre, la présente invention concerne en partie un/des noir(s) de carbone où au moins une majeure partie de la matière première utilisée pour former le noir de carbone est une matière première de noir de carbone à faible rendement.
Les figures 7 et 8 sont des graphiques illustrant le rendement adimensionnel et la STSA (en m 2 /g) pour certains exemples et exemples comparatifs de la présente invention. Les étiquettes de numérotation désignent les numéros d’exemple dans les tableaux 6 à 9.
Les figures 9 et 10 sont des graphiques illustrant l’OAN et la STSA (en m 2 /g) pour certains exemples et exemples comparatifs de la présente invention. Les étiquettes portant des nombres entiers désignent les numéros d’exemple dans les tableaux 6 à 9. Les étiquettes de numérotation « N » sur les points en losange vide indiquent des données pour la qualité de noir de carbone ASTM indiquée ; par exemple, le point « N330 » indique la surface et la structure type pour le noir de carbone de qualité N330.
Les exemples 6 à 10 sur le schéma montrent l’effet de la présente invention lorsqu’on les compare aux exemples 1 à 5. Dans les exemples 6 à 10, une partie de la matière première (25 ou 40 % en masse) était de l’huile de décantation, injectée à travers la conduite centrale comme indiqué dans le tableau 7. Les rendements adimensionnels pour ces exemples étaient tous bien au-dessus de ceux réalisés avec la matière première de noir de carbone à faible rendement seule. Comparons en particulier les exemples 1, 3, 4 et 5 sur la aux exemples 6 et 7. L’utilisation d’une quantité relativement faible (25 %) de première matière première de noir de carbone a fortement augmenté le rendement obtenu, sur une plage de surfaces donnée de 30 à 35 m 2 /g de STSA.
Les tableaux 8 et 9 présentent un ensemble d’exemples similaire, dans lequel Φ p a une valeur plus élevée. Les résultats sont illustrés sur la . Les exemples 11 et 12 représentent un fonctionnement sans les aspects de la présente invention, puisque de l’éthylène seul a été injecté soit dans l’étranglement, soit dans la conduite centrale ; Les exemples 14 à 18 montrent l’avantage de la présente invention, puisqu’une petite quantité d’huile de décantation a été fournie via la conduite centrale. Une fois encore, comme sur la , la présente invention a beaucoup augmenté le rendement pouvant être obtenu au niveau d’une surface donnée, et ce niveau est maintenu indépendamment de Φ p . Une fois encore, le groupage de noirs de carbone fabriqués avec la présente invention (exemples 14 à 18) se trouvait sur une ligne de tendance dont le rendement est bien plus élevé que ceux fabriqués à partir d’éthylène seul (exemples 11 et 12).
Sans être lié par une théorie spécifique, on formule l’hypothèse que la production de particules d’ensemencement à partir de la première matière première de noir de carbone introduite dans la première phase est soit non importante, soit n’est pas le seul facteur de production de l’effet de rendement accru avec la présente invention. La valeur de Φ 1 pour les exemples 6 et 7 était < 1,6, suggérant que très peu de particules de noir de carbone ont été fabriquées à partir de l’huile dans la conduite centrale ; néanmoins, l’avantage du rendement a été obtenu. Par conséquent, l’effet peut être au moins partiellement attribuable à la teneur en aromatiques de l’huile de décantation.
La configuration de réacteur pour les exemples 19 à 26 est illustrée sur la . Les dimensions clés pour cette configuration sont indiquées dans le tableau 12. Dans ces exemples, une partie de la matière première totale, qu’elle soit de l’huile de décantation ou bien un mélange d’huile de décantation et d’HTPO, a été parfois injectée dans la conduite centrale 73 en utilisant l’injecteur indiqué dans le tableau 12. Le reste de la matière première totale a été injecté dans l’étranglement 76 sur la . Les injecteurs d’étranglement étaient un ensemble de 4 petits tubes de diamètres de 0,7 à 1,5 mm, espacés de manière régulière autour de la circonférence de l’étranglement, installés de sorte à être orientés perpendiculairement à l’écoulement transversal. Les tailles des injecteurs d’étranglement ont été choisies de telle sorte que la matière première liquide pénètre suffisamment dans l’écoulement transversal de l’étranglement. Dimension Description Unités Valeur D chambre Diamètre de la chambre de combustion cm 20,3 D étranglement Diamètre de l’étranglement cm 11,4 D réacteur Diamètre du réacteur cm entre 22,9 et 91,4 L conduite Comme indiqué dans les exemples L refroidissement rapide Comme indiqué dans les exemples Tableau 12
Les exemples 27 et 28 dans le tableau 13 illustrent des exemples dans lesquels une configuration telle que celle donnée sur la a été utilisée. Le tableau 14 donne les dimensions du réacteur utilisé dans ces exemples. La illustre ces exemples ainsi que les exemples 21 et 22. Numéro d’exemple num 27 28 Débit d’air vers brûleur N/m 3 /h 2000 2000 Température de l’air ° C 500 500 Débit de gaz naturel N/m 3 /h 160 160 Température du gaz naturel ° C 25,0 25,0 Configuration du réacteur nom Figure 4B Figure 4B Type d’injecteur de conduite centrale nom Aucun Aucun Concentration de solution d’acétate de potassium g/L 1 1 Température moyenne de la matière première ° C 139 139 Débit de matière première totale vers premier étranglement Kg/h 250 250 Fraction d’huile de pyrolyse des pneus dans la charge de conduite centrale fr 0,5 0,7 Débit de solution d’acétate de potassium Kg/h 2 2 Débit de matière première totale vers second étranglement Kg/h 167 168 Fraction d’huile de pyrolyse des pneus dans la charge d’étranglement fr 1 0,7 Débit de solution d’acétate de potassium Kg/h -- -- Fraction d’huile de pyrolyse des pneus dans la charge totale fr 0,7 0,7 Longueur refroidissement rapide L refroidissement rapide m 6,7 6,7 Φ p 0,77 0,77 Φ O 2,95 2,95 Rendement de carbone Kg/kg 0,435 0,444 Rendement adimensionnel num 0,484 0,494 Surface par STSA m 2 /g 111 104 Absorption I 2 g/100 g 109 115 OAN ml/100 g 176 157 Tableau 13 Dimension Description Unités Valeur D chambre 55 Diamètre de la chambre de combustion cm 20,3 D étranglement 64 Diamètre du premier étranglement cm 11,4 D section 58 Diamètre de la 1 ère chambre de réacteur cm 16 L section 66 Longueur de la 1 ère chambre de réacteur cm 61 D étranglement 65 Diamètre du second étranglement cm 16 L refroidissement rapide 67 Comme indiqué dans les exemples Tableau 14. Les numéros de la colonne Dimension se rapportent à la .
Le débit gazeux 3 enrichi en composant léger réchauffé dans le premier refroidisseur R4 se trouve à 8 bar et est détendu dans la turbine T depuis cette pression jusqu’à environ la pression atmosphérique. Le débit gazeux enrichi en composant léger 3 peut servir ensuite à régénérer des adsorbants pour sécher le gaz alimentant le PSA pour produire le débit 1.
Le liquide 5 du séparateur de phases S est envoyé en tête d’une colonne de distillation C dont un liquide 9 enrichi en CO2 et appauvri en l’au moins composant léger est soutiré en cuve. Ce liquide peut former au moins une partie du produit du procédé. Au moins une partie du liquide est pressurisée par une pompe P et peut être envoyée se vaporiser dans le premier échangeur de chaleur E, une partie 11 du liquide vaporisé étant éventuellement envoyée en cuve de la colonne C comme rebouillage. Au moins une partie 13 du liquide vaporisé peut être comprimée dans un compresseur de produit C5 entrainé par la turbine T pour produire un gaz riche en CO2. Le gaz est ensuite comprimé par d’autres étages de compression C6, C7, avec un refroidisseur à l’eau CW entre chaque paire d’étages (R6 entre C5 et C6) et un dernier refroidisseur en aval de l’étage C7. Le gaz comprimé dans C7 constitue le produit gazeux riche en CO2 dans cet exemple.
Le gaz de tête 7 de la colonne C se réchauffe dans le premier échangeur E.
représente schématiquement un procédé utilisant deux colonnes pour éliminer un composant plus léger que CO2 dans une première colonne et un composant plus lourd que le CO2 dans une deuxième colonne.
Pour un processus de noir de carbone au fourneau, du gaz naturel et de l’air chaud sont combinés dans une chambre de combustion pour fournir un courant de gaz brûlé chaud, comme représenté sur la . Ce gaz brûlé était pauvre en combustible (riche en comburant), avec un rapport d’équivalence Φ p d’ordinaire entre 0,32 et 0,8. La chambre de combustion était à chemisage réfractaire et son diamètre interne indiqué dans le tableau 3.
L’étranglement a été fixé à une chambre de réacteur à chemisage réfractaire. La chambre de réacteur fournissait un temps de séjour pour que la matière première achève sa pyrolyse en particules de noir de carbone. À une distance L refroidissement rapide en aval du plan d’injection représenté sur la , une pulvérisation d’eau a été utilisée pour assurer le refroidissement rapide, comme d’ordinaire pour les processus de noir de carbone au fourneau. En aval du refroidissement rapide, un filtre a été utilisé pour séparer les particules de noir de carbone du courant de gaz résiduaire. Le noir de carbone au niveau du filtre a été échantillonné concernant l’absorption d’I 2 et les substances extractibles par toluène (S20). Le noir de carbone a ensuite été granulé et séché pour les mesures de STSA, OAN et COAN.
Le gaz résiduaire filtré a été échantillonné et sa composition a été mesurée pour chaque condition et les rendements déterminés. Dimension Description Unités Valeur D chambre Diamètre de la chambre de combustion cm 20,3 D étranglement Diamètre de l’étranglement cm 11,4 D réacteur Diamètre du réacteur cm Entre 68,6 et 91,4 L conduite Comme indiqué dans les exemples L refroidissement rapide Comme indiqué dans les exemples Tableau 3. Dimensions dans le réacteur représenté sur la
Le gaz naturel fourni à la chambre de combustion sur la présentait une composition moyenne mesurée telle qu’indiquée dans le tableau 4 pour les exemples. Les composants ont été mesurés par chromatographie en phase gazeuse. Composant % mole Azote % 2,97 Oxygène % 0,00 Dioxyde de carbone % 0,06 Méthane % 92,2 Éthane % 4,40 Propane % 0,32 Isobutane % 0,01 n-Butane % 0,01 Isopentane % 0,00 n-Pentane % 0,00 Hexanes % 0,00 Hydrogène % 0,00 Éthylène % 0,00
Tableau 4. Composition moyenne du gaz naturel pour les données expérimentales.
L’huile de décantation liquide dans ces exemples était la matière première G dans le tableau 2 et présentait les propriétés répertoriées ici, ainsi que les propriétés indiquées dans le tableau 5 ci-dessous.
Procédé Propriété Unités Valeur ASTM D-4052 Densité relative Aucune 1,0978 ASTM D-5291-02 % en poids de carbone % 90,32 ASTM D-5291-02 % en poids d’hydrogène % 0,63 IP-336 % en poids de soufre % 1,36 ASTM D-3228 % en poids d’azote % 0,19 ASTM D- PCS MJ/kg 40,64 Tableau 5. Propriétés de matière première huile de décantation.
Système de protection d’un conduit de fluide L’invention concerne un système de protection d’une zone à protéger d’au moins un conduit de fluide.
L’invention s’applique aux réseaux de fluides – en particulier d’électricité, de gaz, d’eau ou d’information – comportant des conduits – en particulier des câbles ou des canalisations – situés sous ou au-dessus de la surface du sol.
En pratique, certaines zones de ces réseaux sont plus vulnérables aux agressions extérieures et doivent donc être protégées. Cela concerne par exemple une zone abîmée d’un conduit, ou une zone de connexion entre deux conduits ou davantage, formant typiquement un raccord ou une dérivation. Après l’intervention, qu’il s’agisse dans les exemples précités d’une réparation ou d’une connexion, la zone concernée du ou des conduits doit à nouveau être protégée, en termes d’étanchéité et/ou d’isolation électrique.
A cet effet, il est connu de placer une nappe souple autour de la zone à protéger et d’y introduire un fluide de remplissage pour combler l’espace entre la nappe et la zone à protéger. Un tel fluide de remplissage a généralement pour fonction d’assurer une rigidité mécanique et de procurer une étanchéité, afin notamment d’éviter les courts-circuits, les fuites ou la corrosion.
En pratique, à l’état monté, la nappe forme une enceinte fermée qui englobe la zone à protéger. La nappe comporte un orifice par lequel un opérateur introduit le fluide de remplissage, ainsi que des orifices d’évacuation d’air.
Pour garantir la qualité du montage et donc l’efficacité de la protection, il est important de réaliser un serrage circonférentiel approprié de la nappe de protection autour de la zone à protéger.
Un tel serrage est le plus souvent réalisé au moyen de sangles avec lesquelles un opérateur vient entourer et serrer localement la nappe. Ces opérations de serrage présentent un certain nombre d’inconvénients, en termes de temps nécessaire, d’effort requis, mais également de résultat. En particulier, sous la pression du fluide de remplissage, il apparaît généralement des bourrelets entre deux sangles de serrage adjacentes. Ceci se traduit par l’utilisation d’un volume inutilement élevé de fluide de remplissage, avec le coût que cela implique. De plus, de tels bourrelets, outre l’aspect dégradé qu’ils confèrent au système de protection et qui est préjudiciable à l’impression de la qualité d’ensemble, peuvent générer des contraintes localisées dans la nappe, susceptibles de fragiliser le système de protection dans la durée.
La présente invention vise à remédier aux inconvénients mentionnés ci-dessus, en améliorant le système de serrage circonférentiel de la nappe.
A cet effet, l’invention concerne un système de protection d’une zone à protéger d’au moins un conduit de fluide, le système de protection définissant une direction longitudinale et comprenant :
une nappe de protection souple réalisée en un matériau étanche à un fluide de remplissage du système de protection, la nappe étant configurée pour former, à l’état monté, une enceinte fermée qui englobe la zone à protéger et dans laquelle peut être introduit le fluide de remplissage ; un dispositif de serrage circonférentiel de la nappe, à l’état monté.
Selon une définition générale de l’invention, le dispositif de serrage circonférentiel comprend au moins une unité de serrage, la ou chaque unité de serrage comportant au moins un lien et un ensemble d’organes de renvoi dans lesquels le ou les liens passent successivement. De plus :
la longueur de la ou de chaque unité de serrage le long de la direction longitudinale est supérieure à 10% de la longueur de la nappe, et chaque zone de la nappe dépourvue d’unité de serrage, dite zone libre de la nappe, présente une longueur inférieure à 20% de la longueur de la nappe.
Les organes de renvoi sont des dispositifs de guidage du lien permettant un changement de direction de l’effort de traction. Grâce à ces organes de renvoi, le dispositif de serrage de serrage selon l’invention permet de considérablement augmenter le rendement du serrage puisque, avec un effort modéré de l’opérateur, on peut obtenir un effort de serrage important par effet de démultiplication.
c) ledit rapport atomique H:C > 1,3 ou
d) ladite densité relative ≤ 1,0.
3. Le procédé, dans lequel la matière première de noir de carbone à faible rendement est de l’éthylène.