INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans certains modes de réalisation, il peut être souhaitable de choisir la quantité de cyclodextrine et de filmogène qui doivent être présents dans un rapport particulier. Par exemple, le rapport cyclodextrine:filmogène peut être d’au moins environ 1:1, d’au moins environ 2:1, ou d’au moins environ 3:1, et peut aller jusqu’à environ 25:1. Dans divers modes de réalisation, le rapport cyclodextrine:filmogène peut aller d’environ 1:1 à environ 25:1, tel qu’environ 1:1 à environ 20:1, environ 2:1 à environ 20:1, environ 3:1 à environ 20 :1, environ 4:1 à environ 20:1, environ 5:1 à environ 20:1, environ 6:1 à environ 20:1, environ 7:1 à environ 20:1, environ 8:1 à environ 20:1, environ 9:1 à environ 20:1, ou environ 10:1 à environ 20:1. Ainsi, dans divers modes de réalisation, le rapport cyclodextrine:filmogène peut être d’environ 1:1, environ 2:1, environ 3:1, environ 4:1, environ 5:1, environ 6:1, environ 7:1, environ 8:1, environ 9:1, environ 10:1, environ 11:1, environ 12:1, environ 13:1, environ 14:1, environ 15:1, environ 16:1, environ 17:1, environ 18:1, environ 19:1, ou environ 20:1, incluant toutes les plages utilisant l’un quelconque des rapports susmentionnés comme bornes. Dans certains modes de réalisation, le rapport cyclodextrine:filmogène peut aller d’environ 5:1 à environ 25:1, d’environ 7:1 à environ 25:1, ou d’environ 10:1 à environ 25:1.
Dans certains modes de réalisation, le au moins un filmogène comprend du carraghénane, de la gomme de xanthane, de la polyvinylpyrolidone ou tout mélange de ceux-ci, et le rapport cyclodextrine:filmogène va d’environ 1:1 à environ 25:1, tel que d’environ 1:1 à environ 20:1 ou d’environ 2:1 à environ 20:1. Dans encore d’autres modes de réalisation, le au moins un filmogène comprend de la carraghénane, de la gomme de xanthane ou un mélange de celles-ci, et le rapport cyclodextrine:filmogène va d’environ 1:1 à environ 25:1, par exemple d’environ 1:1 à environ 20:1 ou d’environ 2:1 à environ 20:1. Dans d’autres modes de réalisation encore, le au moins un filmogène comprend de la polyvinylpyrolidone, et le rapport cyclodextrine:filmogène va d’environ 5:1 à environ 25:1, par exemple d’environ 5:1 à environ 20:1 ou d’environ 10:1 à environ 20:1.
Solvant Les compositions selon la divulgation comprennent un ou plusieurs solvants cosmétiquement acceptables. Le (les) solvant(s) peut (peuvent) être choisi(s) parmi l’eau, les solvants non aqueux, ou leurs mélanges. La quantité totale de solvant dans la composition peut aller d’environ 50 % à environ 99 % en poids, par rapport au poids total de la composition, y compris toutes les plages et sous-plages intermédiaires. Par exemple, dans un mode de réalisation, la quantité totale de solvant peut être d’environ 50 % à environ 98 %, d’environ 60 % à environ 98 %, d’environ 70 % à environ 98 %, d’environ 70 % à environ 95 %, d’environ 75 % à 95 %, ou d’environ 80 % à 95 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
Dans un mode de réalisation, le solvant comprend de l’eau. Dans d’autres modes de réalisation, la composition comprend un ou plusieurs solvants non aqueux. Par exemple, des alcools en C 1-4 , des solvants organiques, des alcools gras, des éthers gras, des esters gras, des polyols, des glycols, des huiles végétales, des huiles minérales, des liposomes, des matériaux lipidiques laminaires, ou tout mélange de ceux-ci. Des exemples non limitatifs de solvants qui peuvent être utilisés incluent les alcane polyols tels que le 1,2,6-hexanetriol, le triméthylolpropane, l’éthylène glycol, le propylène glycol, le diéthylène glycol, le triéthylène glycol, tétraéthylène glycol, le pentaéthylène glycol, le dipropylène glycol, le 2-butène-1,4-diol, le 2-éthyl-le 1,3-hexanediol, le 2-méthyl-2,4-pentanediol, le caprylyl glycol, le 1,2-hexanediol, le 1,2-pentanediol et le 4-méthyl-1,2-pentanediol ; les alcools alkyliques ayant de 1 à 4 atomes de carbone tels que l’éthanol, le méthanol, le butanol, le propanol et l’isopropanol (alcool isopropylique) ; les éthers de glycol tels que l’éther monométhylique d’éthylène glycol, l’éther monoéthylique d’éthylène glycol, l’éther monobutylique d’éthylène glycol, l’acétate d’éther monométhylique d’éthylène glycol, l’éther monométhylique de diéthylène glycol, éther monoéthylique du diéthylène glycol, l’éther mono-n-propylique de diéthylène glycol, l’éther mono-iso-propylique d’éthylène glycol, l’éther mono-isopropylique de diéthylène glycol, l’éther mono-n-butylique d’éthylène glycol, l’éther mono-t-butylique d’éthylène glycol, l’éther mono-t-butylique de diéthylèneglycol, le 1-méthyl-1-méthoxybutanol, l’éther monométhylique de propylèneglycol, l’éther monoéthylique de propylèneglycol, l’éther mono-t-butylique de propylèneglycol, l’éther mono-n-propylique de propylèneglycol, l’éther mono-isopropylique de propylène glycol, l’éther monométhylique de dipropylène glycol, l’éther monoéthylique de dipropylène glycol, l’éther mono-n-propylique de dipropylène glycol et l’éther mono-isopropylique de dipropylène glycol ; la 2-pyrrolidone, la N-méthyl-2-pyrrolidone, la 1,3-diméthyl-2-imidazolidinone, le formamide, l’acétamide, le diméthylsulfoxyde, le sorbit, le sorbitan, l’acétine, la diacétine, la triacétine, le sulfolane, et un mélange de ceux-ci.
Dans certains modes de réalisation exemplaires, le solvant comprend de l’eau et au moins un solvant supplémentaire. Par exemple, le au moins un solvant supplémentaire peut être choisi parmi des polyols linéaires ou ramifiés, saturés ou insaturés, et substitués ou non substitués, par exemple des polyols en C 2 -C 8 ou des polyols en C 3 -C 6 , tels que des diols et/ou des triols. Tout stéréoisomère des polyols peut être utilisé.
Dans divers modes de réalisation exemplaires, les polyols en C 2 -C 8 peuvent être choisis parmi les glycols tels que l’éthylène glycol, le propylène glycol, le butylène glycol, l’hexylène glycol, le pentylène glycol, le 1,3-propanediol, le diéthylène glycol, le triéthylène glycol, le tétraéthylène glycol, le pentaéthylène glycol, le dipropylène glycol, le caprylyl glycol, la glycérine, la diglycérine, et leurs mélanges.
Dans un mode de réalisation, la composition est exempte ou sensiblement exempte de propylène glycol. Dans d’autres modes de réalisation, la composition est exempte ou sensiblement exempte de glycols ayant plus de deux groupes hydroxyle.
Dans un mode de réalisation préféré, le solvant comprend de l’eau et au moins un solvant supplémentaire, où le au moins un solvant supplémentaire comprend, consiste essentiellement en, ou consiste en l’hexylène glycol, le pentylène glycol, ou un mélange de ceux-ci.
Dans divers modes de réalisation, le au moins un solvant supplémentaire peut être présent dans la composition dans une quantité totale allant d’environ 0,01 % à environ 10 %, telle que d’environ 0,1 % à environ 10 %, d’environ 0,1 % à environ 9 %, d’environ 0,1 % à environ 8 %, d’environ 0,1 % à environ 7 %, d’environ 0,1 % à environ 6 %, d’environ 0,1 % à environ 5 %, d’environ 0,5 % à environ 10 %, d’environ 0,5 % à environ 9 %, d’environ 0,5 % à environ 8 %, d’environ 0,5 % à environ 7 %, d’environ 0,5 % à environ 6 %, d’environ 0. 5 % à environ 5 %, d’environ 1 % à environ 10 %, d’environ 1 % à environ 9 %, d’environ 1 % à environ 8 %, d’environ 1 % à environ 7 %, d’environ 1 % à environ 6 %, d’environ 1 % à environ 5 %, d’environ 1 % à environ 4 %, d’environ 1 % à environ 3 %, d’environ 2 % à environ 10 %, d’environ 2 % à environ 9 %, d’environ 2 % à environ 8 %, d’environ 2 % à environ 7 %, d’environ 2 % à environ 6 %, ou d’environ 2 % à environ 5 %, en poids, par rapport au poids total de la composition, incluant toutes les plages et sous-plages de celle-ci.
Sur la même situation, on constate que la vitesse minimale atteinte est supérieure à celle atteinte avec la deuxième approche. Pour définir ce profil de vitesse, une trajectoire de freinage confortable est calculée depuis la position initiale et il est déterminé à partir de quel moment il est possible de conserver la vitesse pour passer après l’obstacle sans collision. Ceci définit le temps de freinage. Une fois que ce temps de freinage est déterminé, la trajectoire est balayée pour trouver le premier point à partir duquel une accélération vers la vitesse de consigne peut être reprise. Il est à noter que le maintien à vitesse constante abaisse la vitesse de consigne maximale mais ne supprime pas d’éventuelles autres contraintes de vitesse plus fortes. La présente le résultat final dans le plan s/t. La illustre une trajectoire 1201 du véhicule 10, selon le profil de vitesse 1101, évitant la zone de collision 30 (c’est-à-dire l’obstacle) en passant après l’objet mobile, par exemple le véhicule 11.
Par exemple, à une distante égale à 80 m le long du chemin s, les trois trajectoires ont atteint la vitesse de consigne, ce qui veut dire que l’écart retrouvé entre les trajectoires devient constant. Il est alors possible d’évaluer l’écart final de temps entre chaque trajectoire, illustré dans la table ci-dessous.
Approche 1 Approche 2 Approche 3 Temps à la position 80m 10s 8.5s 8.6s Vitesse moyenne sur 80m 8m/s 9.4m/s 9.3m/s
On constate que la première approche est la moins efficace en temps de parcours. Les deux autres approches ont un temps de parcours assez proche, la deuxième approche étant légèrement plus performante que la troisième approche sur ce point.
En étudiant les vitesses minimales atteintes et l’intégrale de l’accélération (en valeur absolue) sur l’ensemble de la manœuvre (selon la table ci-dessous), il est possible de déterminer d’autres critères de sélection d’un profil de vitesse par rapport à un autre. L’intégrale de l’accélération correspond au cumul de l’action sur l’accélération et le freinage qu’il aura fallu appliquer sur la manœuvre.
Approche 1 Approche 2 Approche 3 Vitesse minimale 4.5m/s 7.3m/s 8.7m/s Intégrale de l’accélération 11m/s 5.5m/s 2.65m/s
Sur ce résultat, il est constaté que l’approche 3 est celle qui réduit le moins la vitesse et qui, par conséquent, nécessite le moins d’action sur l’accélération. C’est donc la méthode la plus efficace d’un point de vue énergétique.
Vu la faible différence de temps et les avantages sur le cumul d’accélération, l’approche 3 est sélectionnée pour déterminer la trajectoire du véhicule 10 passant après l’obstacle pour l’éviter.
La illustre schématiquement un processus de détermination de la trajectoire du véhicule 10 passant après l’obstacle A, par exemple le véhicule 11, selon un exemple de réalisation particulier de la présente invention.
Un tel processus est optimisé en mettant en œuvre des dichotomies limitant le nombre de points à traiter.
- d lon,c : décélération longitudinale de confort ;
- d lon,max : décélération longitudinale maximale ;
- ε d : valeur faible représentant le seuil d’arrêt de la dichotomie
- d min et d max : variables intermédiaires représentant les bornes de la dichotomie en cours sur la décélération ;
- d l : variable intermédiaire représentant la décélération actuellement considérée dans la dichotomie, elle correspond au milieu de l’intervalle [d min ,d max ] ;
Ce type de pigment est particulièrement avantageux dans la mesure où il peut être considéré en quantité importante conjointement avec une quantité importante d’eau. Qui plus est, dans la mesure où ils sont traités par un composé hydrophobe, ils manifestent une affinité prépondérante pour la phase huileuse qui peut alors les véhiculer.
Bien entendu, les compositions selon l’invention peuvent parallèlement contenir des pigments non enrobés.
Le traitement de surface chimique peut consister à diluer l’agent de surface dans un solvant volatile, à disperser les pigments dans ce mélange, puis à évaporer lentement le solvant volatile, de manière à ce que l’agent de surface se dépose à la surface des pigments.
Agent de traitement lipophile ou hydrophobe Selon un mode de réalisation particulier de l’invention, les pigments peuvent être enrobés selon l’invention par au moins un composé choisi parmi les agents de surface siliconés ; les agents de surface fluorés ; les agents de surface fluoro-siliconés ; les savons métalliques ; les acides aminés N-acylés ou leurs sels ; la lécithine et ses dérivés ; le triisostéaryle titanate d’isopropyle ; le sébaçate d’isostéaryle ; les cires naturelles végétales ou animales ; les cires synthétiques polaires ; les esters gras ; les phospholipides ; et leurs mélanges.
Agent de surface siliconé Selon un mode de réalisation particulier, les pigments peuvent être traités en surface totalement ou partiellement avec un composé de nature siliconée.
Les agents de surface siliconés peuvent être choisis parmi les organopolysiloxanes, les dérivés de silanes, les copolymères silicone-acrylate, les résines de silicone, et leurs mélanges.
Par « composé organopolysiloxane », on entend un composé ayant une structure comprenant une alternance d’atomes de silicone et d’atomes d’oxygène et comprenant des radicaux organiques liés aux atomes de silicium.
Organopolysiloxane non élastomère On peut notamment citer comme organopolysiloxanes non élastomères, les polydiméthylsiloxanes, les polyméthylhydrogénosiloxanes et les polyalcoxydiméthylsiloxanes.
Le dispositif de gestion thermique comporte également un dispositif de chauffage, ventilation et d’air conditionné D destiné à être traversé par un flux d’air interne 400 à destination d’un habitacle. Un tel dispositif de chauffage, ventilation et d’air conditionné D est illustré à la . Le dispositif de chauffage, ventilation et d’air conditionné D comprend notamment, au sein d’un boitier, un refroidisseur 66, 46, destiné à refroidir le flux d’air interne 400, un deuxième échangeur de chaleur 65, destiné à réchauffer le flux d’air interne 400, et un moyen de ventilation D1 configuré pour générer le flux d’air interne 400.
Les figures 4 à 5 et 7 à 9 montrent différentes architectures de circuits de fluides caloporteur X, Y, Z.
Les figures 4 à 5 et 7 montrent différents exemples de dispositifs de gestion thermique comportant trois circuits circulation connectés chacun à un échangeur de chaleur multi-fluide 1, ici tri-fluide. Le dispositif de gestion thermique comporte ainsi un premier circuit de fluide caloporteur X, un deuxième circuit de fluide caloporteur X et un troisième circuit de fluide caloporteur Z.
Au sein du premier circuit de fluide caloporteur X est destiné à circuler un premier fluide caloporteur, notamment un fluide réfrigérant, par exemple du CO2, du R134a ou encore du R1234y. Le premier circuit de fluide caloporteur X comporte plus particulièrement une boucle principale X1 comprenant, dans le sens de circulation du fluide réfrigérant, un compresseur 41, un premier échangeur de chaleur 42, 42’, un premier dispositif de détente 43 et l’échangeur de chaleur tri-fluide 1.
Au sein du deuxième circuit de fluide caloporteur Y est destiné à circuler un deuxième fluide caloporteur, par exemple de l’eau ou de l’eau glycolée. Le deuxième circuit de fluide caloporteur Y comprend notamment une boucle principale Y1 comportant une première pompe 61, un premier échangeur de chaleur 62. L’échangeur de chaleur tri-fluide 1 étant également connecté à ladite boucle principale Y1 du deuxième circuit de fluide caloporteur Y.
Dans les architectures des figures 4, 5 et 7, l’interface d’échange thermique BAT avec les batteries B est disposé au sein du troisième circuit de fluide caloporteur Z dans lequel est destiné à circuler un troisième fluide caloporteur, notamment un fluide diélectrique. Ce troisième circuit de fluide caloporteur Z est connecté à l’échangeur de chaleur tri-fluide 1 et l’interface d’échange thermique BAT est un contenant dans lequel les batteries baignent au moins partiellement et/ou sont soumises à une vaporisation du fluide diélectrique. Le troisième circuit de fluide caloporteur Z peut également comporter une pompe (non représentée) afin de faire circuler le fluide diélectrique au sein de l’interface d’échange thermique BAT et du circuit en lui-même. Cette pompe peut notamment être intégrée directement à l’interface d’échange thermique BAT pour un gain de place.
Selon un premier mode de réalisation illustré aux figures 4 et 5, le premier échangeur de chaleur 42 du premier circuit de fluide caloporteur X peut être un condenseur configuré pour permettre les échanges de chaleur entre le premier fluide caloporteur du premier circuit de fluide caloporteur X et le deuxième fluide caloporteur du deuxième circuit de fluide caloporteur Y. Le premier échangeur de chaleur 42 est alors intégré au sein du premier module M1. Toujours selon ce premier mode de réalisation, le premier échangeur de chaleur 62 du deuxième circuit de fluide caloporteur Y peut être quant à lui un radiateur destiné à être traversé par un flux d’air externe 500. Le premier échangeur de chaleur 62 est alors intégré au sein du module de refroidissement C.
Dans ce premier mode de réalisation, le deuxième circuit de fluide caloporteur Y est configuré pour permettre l’absorption de chaleur en provenance du premier circuit de fluide caloporteur X via le premier échangeur de chaleur 42 du premier circuit de fluide caloporteur X. Le deuxième circuit de fluide caloporteur Y est également configuré pour permettre la restitution de ladite chaleur dans le flux d’air externe 500 via le premier échangeur de chaleur 62 du deuxième circuit de fluide caloporteur Y et/ou dans un flux d’air interne 400 à destination de l’habitacle du véhicule automobile. Afin de permettre cette restitution de chaleur dans le flux d’air interne 400, le deuxième circuit de fluide caloporteur Y comporte le deuxième échangeur de chaleur 65 destiné à être traversé par le flux d’air interne 400. Ce deuxième échangeur de chaleur 65 est notamment être intégré au sein du dispositif de chauffage, ventilation et d’air conditionné D.
Toujours selon le premier mode de réalisation illustré aux figures 4 et 5, le deuxième circuit de fluide caloporteur Y comporte une première branche de dérivation Y2 connectée à la boucle principale Y1 en parallèle du premier échangeur de chaleur 62 dudit deuxième circuit de fluide caloporteur Y. Plus particulièrement, la première branche de dérivation Y2 relie un premier point de raccordement 81 à un deuxième point de raccordement 82. Le premier point de raccordement 81 est disposé sur la boucle principale Y1 en aval du premier échangeur de chaleur 62, entre ledit premier échangeur de chaleur 62 et la première pompe 61. Le deuxième point de raccordement 82 est quant à lui disposé sur la boucle principale Y1 en amont du premier échangeur de chaleur 62, entre l’échangeur de chaleur tri-fluide 1 et ledit premier échangeur de chaleur 62. Ladite première branche de dérivation Y2 peut notamment comporter une deuxième pompe 63 ainsi que le premier échangeur de chaleur 42 du premier circuit de fluide caloporteur X. Cette deuxième pompe 63 est plus particulièrement intégrée dans le deuxième module M2.
Toujours selon le premier mode de réalisation illustré aux figures 4 et 5, le deuxième circuit de fluide caloporteur Y comporte une deuxième branche de dérivation Y3 connectée à la première branche de dérivation Y2 en parallèle du premier échangeur de chaleur 42 du premier circuit de fluide caloporteur X et de la deuxième pompe 63. Plus particulièrement, cette deuxième branche de dérivation Y3 relie un troisième point de raccordement 83 à un quatrième point de raccordement 84. Le troisième point de raccordement 83 est disposé sur la première branche de dérivation Y2 en aval du premier échangeur de chaleur 42 du premier circuit de fluide caloporteur X et de la deuxième pompe 63, en amont du deuxième point de raccordement 82. Le quatrième point de raccordement 84 est quant à lui disposé sur la première branche de dérivation Y2 en amont du premier échangeur de chaleur 42 du premier circuit de fluide caloporteur X et de la deuxième pompe 63, en aval du premier point de raccordement 81. La deuxième branche de dérivation Y3 comporte le deuxième échangeur de chaleur 65 du deuxième circuit de fluide caloporteur Y.
L’un des intérêts de l’invention est ainsi de proposer des fourrages qui ne nécessitent ni traitement thermique, ni traitement mécanique particulier pour leur mise en œuvre. Ils sont notamment faciles d’usage dans des produits cuits auxquels ils adhèrent, puis s’y solidifient tout en offrant une texture comparable aux fourrages comportant des matières grasses solides et ou des matières grasses saturées. En effet, la composition selon l’invention se réarrange au contact du biscuit, gâteau ou gaufrette auquel il est ajouté, en évoluant rapidement vers une structure figée en l’absence de mouvement. Le produit fini ainsi fourré est sec, ne colle pas et ne dépend pas de sa température de stockage. En effet, les fibres alimentaires maintiennent l’huile liquide dans le fourrage, et créent un réseau qui maintient l’ensemble des composés dans un état figé.
Description de mode(s) de réalisation Pour préparer une composition selon l’invention, on utilise une cuve mélangeur, ayant par exemple une capacité de plus de 25 kg, par exemple de l’ordre 300 kg, à double paroi qui permet la gestion de la température de la cuve, aussi appelé cuve crème. Ce mélangeur comporte classiquement deux pâles principales, qui tournent à vitesse assez lente (par exemple inférieur à 50 tr/min) dans le sens horizontal, et l’une au moins des deux pâles comporte une pâle satellite pouvant tourner plus vite (par exemple supérieure à 50 tr/min) que les deux pâles principales, et dans un sens différent, par exemple vertical. Le taux de cisaillement effectué par les pâles est assez faible, en revanche le pâle satellite permet un foisonnement par apport d’air dans le mélange.
Pour procéder au mélange, les fluides sont pompés par des mécanismes automatisés ou bien dosés manuellement, de même que tous les autres composés de la composition, l’ensemble étant stocké à température ambiante avant incorporation dans la cuve. Le temps de mélange standard est de l’ordre de la dizaine de minutes. La cuve crème est généralement maintenue à une température comprise entre 20 et 30°C, et toujours inférieure à 40°C pour les compositions selon l’invention.
En parallèle de la préparation de la composition alimentaire selon l’invention, en vue de préparé un produit fini, notamment une gaufrette fourrée, une pâte à gaufrette est préparée dans un pétrin et transférée vers des fours continus. Des feuilles de gaufrettes cuites sont ainsi fabriquées, et prêtes à être tartinées. A cet effet, la composition alimentaire préparée dans la cuve crème est alimentée dans des tuyaux de transfert sur ligne jusqu’à une trémie permettant de déposer un film de composition sur des feuilles de gaufrettes, et une deuxième feuille de gaufrette est déposé sur le film de composition pour adhérer les deux feuilles de gaufrettes entre elles.
De la même manière, des biscuits peuvent être préparés, et la composition va être déposée en pastille de fourrage d’une épaisseur déterminée, et un autre biscuit sera déposé sur la pastille, la composition sera alors située entre les deux biscuits pour les faire adhérer entre eux.
Avantageusement, pour accélérer le figeage de la composition, l’ensemble des deux feuilles de gaufrettes fourrées peut subir une étape de refroidissement à moins de 10°C pendant quelques minutes, également utile pour faciliter la découpe en produits finis de gaufrettes prêtes à être mises en emballage en vue de leur commercialisation. Un des avantages de la composition alimentaire selon l’invention est qu’elle permet de s’affranchir d’un contrôle de la température très précis des tuyaux transfert entre la cuve crème et le système de dosage de la composition dans le produit fini, ces derniers pouvant être à température ambiante.
La composition selon l’invention comporte des ingrédients en poudre avant leur incorporation dans la cuve crème, tels que le sucre glace, éventuellement complété d’amidon de maïs, du dextrose, de poudres laitières, telles que des poudres de lactosérum, de lait écrémé et de lait entier.
La composition selon l’invention comporte des glucides, tels que du sucre glace, des amidons, du dextrose, du lactose, du sucre....
La composition selon l’invention peut comporter des protéines telles que des protéines laitières, notamment des protéines du lactosérum, des protéines solubles de la phase aqueuse du lait, des caséines, et ou des protéines végétales.