INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la charge hydrocarbonée riche en oxygène 1 comprend/consiste en de la biomasse. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la charge hydrocarbonée riche en oxygène 1 comprend/consiste en de la biomasse lignocellulosique ou un ou plusieurs constituants de biomasse lignocellulosique tels que choisis dans le groupe formé par la cellulose, l'hémicellulose et/ou la lignine.
Le dispositif et le procédé selon l’invention comprennent en outre une ou plusieurs unités de conversion du gaz à l'eau (ou WGS ou « Water Gas Shift » selon la terminologie anglo-saxonne) pour convertir au moins partiellement le CO en CO2 et obtenir ainsi un gaz enrichi en CO2, suivi d'une unité d'aromatisation du CO2. Préférablement, à la sortie de l'unité d'aromatisation du CO2, le CO produit et le CO2 non converti sont recyclés à l'entrée de l'unité de WGS. La conversion du CO et du CO2 peut alors être complète. Les composés aromatiques issus de l'aromatisation du CO2 sont introduits dans le complexe aromatique pour y être transformés en benzène et paraxylène.
Selon un premier aspect, les objets précités, ainsi que d’autres avantages, sont obtenus par un dispositif de conversion d’une charge hydrocarbonée riche en oxygène, comprenant : - un train de fractionnement adapté pour extraire au moins une coupe comprenant du benzène, une coupe comprenant du toluène et une coupe comprenant des xylènes et de l’éthylbenzène d’une première charge hydrocarbonée ; - une unité de séparation des xylènes adaptée pour traiter la coupe comprenant des xylènes et de l’éthylbenzène et produire un extrait comprenant du paraxylène et un raffinat comprenant de l’orthoxylène, du métaxylène et de l’éthylbenzène ; - une unité d’isomérisation adaptée pour traiter le raffinat et produire un isomérat enrichi en paraxylène envoyé vers le train de fractionnement ; - une unité d’oxycombustion adaptée pour traiter la charge hydrocarbonée riche en oxygène et produire un gaz d’oxycombustion comprenant au moins du CO, du CO2 et du H2O ; - une unité d’aromatisation adaptée pour traiter le gaz d’oxycombustion et produire un effluent d’hydrocarbures comprenant des composés aromatiques, et alimenter la première charge hydrocarbonée avec l’effluent d’hydrocarbures, l’unité d’aromatisation comprenant une section réactionnelle de conversion du gaz à l'eau WGS et une section réactionnelle d'aromatisation du CO2.
Un des avantages de l’invention est notamment de pouvoir convertir le CO2 en composés aromatiques en une seule étape et de pouvoir, par le biais de recyclages, convertir la totalité du CO2 et du CO.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la section réactionnelle de conversion du gaz à l'eau WGS est adaptée pour traiter le gaz d’oxycombustion et produire un gaz de WGS enrichi en CO2 et en hydrogène ; et la section réactionnelle d'aromatisation du CO2 est adaptée pour traiter au moins en partie le gaz de WGS pour produire l’effluent d’hydrocarbures.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la section réactionnelle d'aromatisation du CO2 est adaptée pour traiter le gaz d’oxycombustion pour produire l’effluent d’hydrocarbures comprenant des composés aromatiques ; et la section réactionnelle de conversion du gaz à l'eau WGS est adaptée pour traiter au moins en partie du CO2 non converti, du CO et du H2O formés dans la section réactionnelle d’aromatisation du CO2 et produire un gaz de WGS enrichi en CO2 et en hydrogène.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le train de fractionnement est adapté pour extraire une coupe de mono-aromatiques en C9-C10 de la charge.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le dispositif comprend en outre une unité de transalkylation adaptée pour traiter la coupe de mono-aromatiques en C9-C10 avec la coupe comprenant du toluène et produire des xylènes envoyés vers le train de fractionnement.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le dispositif comprend en outre une unité d’hydrogénolyse sélective adaptée pour traiter la coupe de mono-aromatiques en C9-C10 ; et produire un effluent d’hydrogénolyse enrichi en composés aromatiques substitués en méthyles envoyé dans l’unité de transalkylation.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le dispositif comprend en outre une section d’électrolyse de l’eau, alimentée par de l’eau produite par la section réactionnelle d'aromatisation du CO2 pour produire de l’oxygène recyclé vers l’unité d’oxycombustion et produire de l’hydrogène recyclé vers la section réactionnelle de WGS et/ou la section réactionnelle d’aromatisation du CO2.
Selon un deuxième aspect, les objets précités, ainsi que d’autres avantages, sont obtenus par un procédé de conversion d’une charge hydrocarbonée riche en oxygène, comprenant les étapes suivantes : - fractionner une première charge hydrocarbonée dans un train de fractionnement pour extraire au moins une coupe comprenant du benzène, une coupe comprenant du toluène et une coupe comprenant des xylènes et de l’éthylbenzène ; - séparer la coupe comprenant des xylènes et de l’éthylbenzène dans une unité de séparation des xylènes et produire un extrait comprenant du paraxylène et un raffinat comprenant de l’orthoxylène, du métaxylène et de l’éthylbenzène ; - isomériser le raffinat dans une unité d’isomérisation et produire un isomérat enrichi en paraxylène ; - envoyer l’isomérat enrichi en paraxylène vers le train de fractionnement ; - traiter la charge hydrocarbonée riche en oxygène dans une unité d’oxycombustion pour produire un gaz d’oxycombustion comprenant au moins du CO, du CO2 et du H2O ; - traiter ledit gaz d’oxycombustion dans une unité d’aromatisation pour produire un effluent d’hydrocarbures comprenant des composés aromatiques, l’unité d’aromatisation comprenant une section réactionnelle de conversion du gaz à l'eau WGS et une section réactionnelle d'aromatisation du CO2 ; - alimenter la première charge hydrocarbonée avec l’effluent d’hydrocarbures.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le procédé comprend en outre les étapes suivantes : - traiter le gaz d’oxycombustion dans la section réactionnelle de conversion du gaz à l'eau WGS pour produire un gaz de WGS enrichi en CO2 et en hydrogène ; - traiter au moins en partie le gaz de WGS dans la section réactionnelle d'aromatisation du CO2 pour produire l’effluent d’hydrocarbures comprenant des composés aromatiques ; - recycler à l'entrée la section réactionnelle de conversion du gaz à l'eau WGS, le CO2 non converti ainsi que du CO et de l’eau formés dans la section réactionnelle d’aromatisation du CO2.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le procédé comprend en outre les étapes suivantes : - traiter le gaz d’oxycombustion dans la section réactionnelle d'aromatisation du CO2 pour produire l’effluent d’hydrocarbures comprenant des composés aromatiques ; - traiter dans la section réactionnelle de conversion du gaz à l'eau WGS au moins en partie du CO2 non converti, du CO et du H2O formés dans la section réactionnelle d’aromatisation du CO2 pour produire un gaz de WGS enrichi en CO2 et en hydrogène ; et - recycler le gaz de WGS enrichi en CO2 et en hydrogène dans la section réactionnelle d'aromatisation du CO2.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le procédé comprend en outre de fournir un apport en H2 dans la section réactionnelle d'aromatisation du CO2 et/ou un apport en H2O dans la section réactionnelle de conversion du gaz à l'eau WGS.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le procédé comprend en outre les étapes suivantes : - traiter le gaz de combustion en boucle chimique dans la section réactionnelle de conversion du gaz à l'eau WGS pour produire un gaz de WGS enrichi en CO2 et en hydrogène ; et - traiter au moins en partie le gaz de WGS dans la section réactionnelle d'aromatisation du CO2 pour produire l’effluent d’hydrocarbures.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le procédé comprend en outre les étapes suivantes : - produire un effluent comprenant du CO2 non converti et du CO (62) dans la section réactionnelle d’aromatisation du CO2 (52) ; et - envoyer au moins en partie l’effluent comprenant du CO2 non converti et du CO (62) dans la section réactionnelle d’alkylation (10).
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, l’unité de combustion en boucle chimique comprend au moins un réacteur utilisé dans au moins une des conditions opératoires suivantes : - réacteur opérant en lit fluidisé ; - température comprise entre 500°C et 1000°C, de préférence entre 800°C et 1000°C ; - pression comprise entre 0,1 Mpa et 1 MPa, de préférence entre 0,1 MPa et 0,5 MPa.
Une des caractéristiques de la présente invention peut être résumée en l'utilisation de CO2 sous-produit d’une unité de combustion en boucle chimique de composés hydrocarbonés riches en oxygène (e.g. présentant une teneur en oxygène élémentaire au moins supérieure à 1% poids, préférentiellement au moins 3% poids, très préférentiellement au moins 5% poids), et de préférence de biomasse pour produire sélectivement du para-tolualdéhyde.
(e) au moins un composé gras choisi parmi les alcools gras en C 12 -C 22 ;
(f) au moins une base d’oxydation choisie parmi la toluène-2,5-diamine, ses sels d’acide ou ses solvates ;
(g) un système de coupleur comprenant :
(I) le 2,4-diaminophénoxyéthanol, et ses dérivés, ses sels d’addition, ses solvates, ou des solvates de ses sels ; et
(II) le méta-aminophénol (1-hydroxy-3-aminobenzène) et ses dérivés, ses sels d’addition, ses solvates ou des solvates de ses sels ; et
(h) au moins un solvant,
dans laquelle la monoéthanolamine est présente en une quantité allant de 0,01 % à 3 % en poids, par rapport au poids de la composition, et
dans laquelle la composition a un pH allant de 7 à 10,4 ;
dans laquelle la au moins une base d’oxydation est présente dans la composition en une quantité allant de 0,001 % à 20 % en poids, ou de 0,005 % à 15 % en poids, ou de 0,01 % à 10 % en poids, ou de 0,01 % à 6 % en poids, ou de 0,03 % à 3 % en poids, ou de 0,04 % à 2 % en poids, par rapport au poids total de la composition ; et
dans laquelle le au moins un coupleur est présent dans la composition en une quantité allant de 0,001 % à 20 % en poids, ou de 0,001 % à 15 % en poids, ou de 0,001 % à 10 % en poids, ou de 0,001 % à 6 % en poids, ou de 0,001 % à 3 % en poids, ou de 0,001 % à 2 % en poids, par rapport au poids total de la composition et dans laquelle le coupleur comprend du 2,4-diaminophénoxyéthanol HCl et du méta-aminophénol ; et
facultativement, la composition de nuançage de la couleur des cheveux comprend :
(i) des bases oxydantes supplémentaires choisies parmi p-aminophénol, sulfate de N,N-bis((2-hydroxyéthyl)-p-phénylènediamine, Hydroxypropyl bis (N-hydroxyéthyl-p-phénylènediamine) HCl, O-Aminophénol, sulfate de N-méthyl-p-aminophénol, sulfate de N-méthyl-p-aminophénol, diméthosulfate de 2,3-diaminohydropyrazolo pyrazolone, sulfate de 1-Hydroxyéthyl 4,5-diamino pyrazole, chlorhydrate de 2-[(3-1-Aminopyrazolo[1,5- A]pyridin-2-yl)oxy]éthanol et leurs dérivés, leurs sels d’addition, leurs solvates, ou leurs solvates de sels de ceux-ci, ou leurs mélanges, et/ou
(ii) des coupleurs supplémentaires choisis parmi hydroxybenzomorpholine (hydroxy-6-benzomorpholine), 2-amino-3-hydroxypyridine, m-aminophénol, 2-méthyl-5-hydroxyéthylaminophénol, hydroxy-6-indole, 2-amino-3-hydroxypyridine, 5-amino-6-chloro-o-crésol, 1-naphtol et leurs dérivés, leurs sels d’addition, leurs solvates ou leurs solvates de sels de ceux-ci, ou leurs mélanges ; et/ou
(iii) au moins un agent de conditionnement.
La divulgation concerne également des procédés pour modifier le ton ou la couleur des cheveux, les procédés comprenant le mélange de (i) une composition de nuançage de la couleur des cheveux comprenant (a) au moins un acide aminé, (b) au moins un acide carboxylique, (c) de la monoéthanolamine, (d) un mélange de tensioactifs comprenant (i) au moins un tensioactif amphotère et (ii) au moins un tensioactif choisi parmi les tensioactifs anioniques et non ioniques, (e) au moins un composé gras, (f) au moins une base d’oxydation choisie parmi la toluène-2,5-diamine, ses sels d’acide ou ses solvates, (g) un système de coupleur comprenant au moins un coupleur choisi parmi :
(I) le 2,4-diaminophénoxyéthanol, et ses dérivés, ses sels d’addition, ses solvates, ou des solvates de ses sels ;
du monoxyde de carbone, de l’oxygène, une base, un promoteur, un catalyseur Pd-X/CeO 2 , et un solvant,
du monoxyde de carbone, de l’oxygène, un promoteur, un catalyseur Pd-X/CeO 2 , et un solvant,
du monoxyde de carbone, de l’oxygène, un promoteur, et un catalyseur Pd-X/CeO 2 et éventuellement une base
L’accéléromètre est ici fixe par rapport au véhicule 40, en particulier par rapport à sa carrosserie. Dans l’exemple illustré en , l’accéléromètre est ainsi localisé sur le toit 42 du véhicule 40. Ici, bien que représenté séparément du dispositif d’émission – réception sur la , l’accéléromètre 30 est compris sur une carte électronique comprenant également dispositif d’émission – réception. En variante, l’accéléromètre est compris utilisé par un autre système du véhicule, par exemple par un système antiblocage des roues ou par un système de commande des airbags. L’accéléromètre est par exemple localisé dans le tableau de bord du véhicule.
Ici, l’accéléromètre permet de mesurer l’accélération du véhicule 40 selon trois axes orthogonaux. Tels que représentés sur la , ces trois axes sont par exemple, la direction verticale A1 (orthogonale à la route), la direction avant – arrière A2 du véhicule 40 et la direction gauche – droite A3 du véhicule 40.
L’accéléromètre est ainsi adapté pour déterminer une valeur représentative d’une quantité de vibration du véhicule 40. Cette valeur représentative d’une quantité de vibration du véhicule 40, appelée par la suite valeur de vibration V, est par exemple exprimée en milli-g, c’est-à-dire en millième de g, avec g valant approximativement 9,8 m/s².
Ici, la valeur de vibration V est représentative d’une intensité d’une vibration subie par le véhicule 40, c’est-à-dire de l’amplitude et/ou de la vitesse d’un mouvement du véhicule 40 autour d’une position d’équilibre qui est par exemple celle du véhicule 40 immobile à l’arrêt ou du véhicule 40 avançant à vitesse constante. Le mouvement du véhicule 40 autour de sa position d’équilibre est en pratique un mouvement de quelques millimètres ou quelques centimètres.
La vibration, subie par le véhicule 40 et quantifiée grâce à la valeur de vibration V, est ici générée par un événement extérieur mettant le véhicule 40 en mouvement. On entend ici par « extérieur », un événement qui n’est pas dû au véhicule 40 lui-même, par exemple qui n’est pas dû à sa mise en mouvement par son moteur. Un événement extérieur générant la vibration 40 est par exemple : - un flux d’air ; - un déplacement du véhicule lors d’une maintenance ou une réparation ; - une personne extérieure poussant le véhicule 40 ; - un passage du véhicule dans un système de lavage ; - une imperfection de la chaussée sur laquelle roule le véhicule ; - un occupant se déplaçant à l’intérieur du véhicule.
Dans le système 1, le calculateur 30 est également programmé pour commander l’accéléromètre, notamment pour déterminer la valeur de vibration V à partir de signaux de sortie de l’accéléromètre.
En pratique, le système 1 détermine l’état de présence E en détectant un déplacement ou un mouvement d’un occupant 50, y compris une respiration ou un battement du cœur. Cette détection est précise grâce aux ondes électromagnétiques courtes mais sensible aux vibrations du véhicule 40.
Pour éviter de fausses détections, le calculateur 30 est programmé pour implémenter un procédé de détermination de l’état de présence E dans lequel la détermination de l’état de présence E peut être suspendue en fonction des vibrations subies par le véhicule 40. Le procédé selon l’invention est illustré en .
Comme le montre la , le procédé comprend les étapes principales suivantes : - une étape de détermination périodique e1, au moyen du dispositif d’émission – réception, de l’état de présence E ; - une étape de détermination e2 de la valeur de vibration V ; - une étape de suspension e3 de la détermination périodique de l’état de présence E, la suspension étant déclenchée sur la base de la valeur de vibration V.
Le terme « périodique » signifie ici de façon répétée. Cela signifie aussi ici de façon automatisée. La détermination de l’état de présence E est ici plus spécifiquement répétée à un intervalle de temps régulier, par exemple toutes les dix secondes. L’intervalle de temps régulier étant par exemple inférieur à une minute. De préférence, l’intervalle de temps régulier est compris entre trois et cinq secondes. L’intervalle de temps régulier peut être adapté en fonction du mouvement de l’occupant 50 que l’on cherche à détecter, il peut par exemple être de cinq secondes pour un mouvement de respiration et 4 secondes pour des mouvements de la tête.
Avantageusement, le calculateur 30 peut être programmé pour adapter la fréquence de répétition de la détermination périodique en fonction de l’utilisation faite de l’état de présence E, à savoir de signaler d’un enfant oublié, du port de la ceinture de sécurité, etc.
En variante, la détermination périodique de l’état de présence pourrait signifier que l’état de présence est déterminé à intervalles de temps courts mais irréguliers, ces intervalles de temps pourraient néanmoins suivre un schéma de répétition prédéterminée.
La détermination de la valeur de vibration V est effectué au moyen de l’accéléromètre. Ici, la détermination de la valeur de vibration V est également effectuée de façon périodique. La valeur de vibration V est par exemple déterminée à la même fréquence que l’état de présence E. La valeur de vibration V peut aussi être déterminée à une fréquence différente de celle de l’état de présence E. De préférence, la détermination de la valeur de vibration V est répétée à un intervalle de temps régulier inférieur à une minute. Ici, par exemple, la détermination de la valeur de vibration V est répétée toutes les 50 millisecondes.
Ici, la suspension consiste à interrompre la détermination périodique de l’état de présence E. En d’autres termes, à partir de la suspension et, comme décrit ultérieurement, jusqu’à une étape de reprise e4, l’état de présence E n’est plus déterminé.
La suspension de la détermination périodique de l’état de présence E est déclenchée sur la base de la valeur de vibration V. Ainsi, lorsque cette dernière est par exemple trop élevée ou croît trop rapidement, la détermination périodique de l’état de présence E est suspendue pour évider de fausses détections de présence. Une fausse détection de présence signifie ici déterminer un état de présence E comme état d’occupation alors que le siège 41 et/ou son voisinage (par exemple l’espace au niveau des pieds) est inoccupé.
Suspendre la détermination de l’état de présence E est un moyen robuste et simple à implémenter pour éviter les fausses détections. De plus, suspendre la détermination de l’état de présence E permet au calculateur 30 d’agir avec un temps de temps de réaction très court dès qu’une vibration est mesurée.
C 1 = C V1 + (R 1 / R 1min ) x C T1min (donc C 1 > C V1 ) et
C 2 = C V2 – (R 2 / R 1min ) x C T1min (donc C 2 V2 ).
En revanche, dans le sens du repliement S2, lorsque le deuxième moteur électrique M 2 tourne afin d’enrouler l’élément souple de protection 2 autour de l’arbre de commande de d’enroulement 5, on a :
C 1 = C V1 – (R 1 / R 1min ) x C T1min (donc C 1 V1 ) et
C 2 = C V2 + (R 2 / R 1min ) x C T1min (donc C 2 > C V2 ).
Faisant référence au deuxième mode de réalisation et dans le sens du déploiement S1 illustré par la , lorsque le premier moteur électrique M 1 tourne afin d’entraîner l’élément souple de protection 2 autour de l’arbre de commande de déroulement 6 avec rayon un R 1 constant, s’applique une force tangentielle F R1 correspondant à la résistance au glissement de l’élément souple de protection 2 qui peut frotter dans ses rails de guidage ou coulisses 20, 21, à laquelle se rajoute une partie du poids de l’élément souple de protection 2 en fonction de l’angle que font les rails de guidage ou coulisses 20, 21 par rapport à l’horizontale. Cette force tangentielle s’oppose à la force motrice du premier moteur électrique M 1 . Il en résulte que, au premier point de contact P 1 , F T1 = F M1 – F R1 et au deuxième point de contact P 2 , F T2 = F M2 .
En admettant que l’élément souple de protection 2 est non déformable selon sa longueur, c’est-à-dire dans la direction d’enroulement ou de déroulement, lorsque l’élément souple de protection 2 est tendu, on a F T1 = F T2 , donc F M2 = F M1 – F R1 .
La condition pour tendre l’élément souple de protection 2 sans que le deuxième moteur électrique M 2 fonctionne en génératrice dans le sens de déploiement S1 de l’élément souple de protection 2 est : 0 2 V2 ce qui donne : C R1 + C V1 1 R1 + C V1 x [1 + (R 1 / R 2 )].
Dans ce même mode de réalisation, dans le sens du déploiement S1 l’élément souple de protection 2 illustré par la , la force de tension F T1min de l‘élément souple de protection 2 dans le sens de sa longueur aura pour effet un couple C T1min sur le moteur M 1 . Le rayon R 1 reste constant à R 1 = R 1min . Le couple total de chaque moteur électrique M 1 , M 2 peut se calculer de la manière suivante :
En admettant que l’élément souple de protection 2 est non déformable selon sa longueur, c’est-à-dire dans la direction d’enroulement ou de déroulement, lorsque l’élément souple de protection 2 est tendu, on a F T1 = F T2 et donc F M2 = F R1 - F M1 . Sachant que C M1 = F M1 x R 1 , C M2 = F M2 x R 2 et C R1 = F R1 x R 1 , la relation devient : C M2 = (R 2 / R 1 ) x (C R1 – C M1 ), ce qui donne finalement : C 2 – C V2 = (R 2 / R 1 ) x (C R1 – C 1 + C V1 ). La condition pour tendre l’élément souple de protection 2 sans que le moteur M 2 fonctionne en frein est C 2 > C V2 , ce qui donne C 1 V1 + C R1 .
Cette technologie est connue par exemple du document de brevet FR3006797A1.
Le problème de cette technologie réside dans la détection du grimpeur. En effet, si la détection du grimpeur est homogène dans l’air sur une demi-sphère globalement circulaire autour de l’élément d’ancrage, il n’en demeure pas moins que la capacité et la qualité de détection diminue au fur et à mesure que l’on s’éloigne de l’élément d’ancrage. En effet, la détection est optimale à proximité de l’élément d’ancrage mais le courant induit par la détection est de plus en plus faible au fur et à mesure que l’on s’éloigne de l’élément d’ancrage, et à une certaine distance, la détection capacitive du grimpeur peut devenir aléatoire voire impossible.
Le document de brevet FR3066398A1 vise à répondre à cette problématique en améliorant la détection capacitive des prises d’escalade, sans se faire au détriment du toucher des prises d’escalade qui vise à reproduire le contact d’une roche naturelle.