INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans l’exemple des figures 1, 4 et 6, le portion évasée 13 comporte au moins une gorge 136, 137 qui s’étend au niveau de la base 131 sur la face extérieure de la paroi latérale 132. La gorge ou les gorge(s) 136, 137 s’étendent transversalement par rapport au plan sagittal médian PSM sur au moins une partie de la circonférence de la base 131 de la portion évasée 13. Ces gorges 136, 137 diminuent l’épaisseur de la paroi latérale 132 afin d’augmenter l’amplitude de repliement de la portion évasée 13. Dans cet exemple, la portion évasée 13 comporte deux gorges transversales 136, 137 qui sont symétriques par rapport au plan sagittal médian PSM. Les deux gorges transversales 136, 137 définissent un plan perpendiculaire du plan sagittal médian PSM.
Dans l’exemple de la , la portion évasée 13 s’étend selon un angle d’inclinaison α par rapport à une paroi latérale 122 de la portion cylindrique 12. Ici, l’angle d’inclinaison α peut être compris entre 7°et 15°, l’angle d’inclinaison α peut aussi être compris entre 9° et 13°. L’inclinaison de la portion évasée 13 permet d’adapter la conformation de la sonde périnéale 10 à l’inclinaison antéro-postérieure naturelle du vagin par rapport au plancher pelvien. L’inclinaison de la portion évasée 13 permet d’améliorer le confort de la patiente et le maintien en position de la sonde périnéale 10. De plus, l’inclinaison de la portion évasée 13 joue un rôle de détrompeur afin que le thérapeute introduise dans la sonde périnéale 10 selon la bonne orientation antéro-postérieure.
Comme illustré aux figures 1 à 3, 5 et 7 à 8, la sonde périnéale 10 comporte un organe de maintien 14a, 14b. L’organe de maintien 14a, 14b est configuré pour prendre appui sur la paroi de l’endocavité afin d’améliorer le maintien en position de la sonde périnéale 10. Dans cet exemple, l’organe de maintien 14a, 14b est mobile entre une position déployée et une position repliée. Dans la position déployée, l’organe de maintien 14a, 14b est saillant du corps de la sonde périnéale 10 et prend appui sur une paroi de l’endocavité du ou de la patiente afin de maintenir la sonde périnéale 10 en position adéquate. A l’inverse, la position repliée de l’organe de maintien 14a, 14b, permet l’introduction de la sonde périnéale 10 dans l’endocavité.
Comme illustré aux figures 1 à 3 et 5, l’organe de maintien 14a, 14b comporte une languette 140 qui s’étend de manière saillante de la portion évasée 13 vers une extrémité libre 141. Ici, la languette 140 est saillante selon le plan sagittal médian PSM de la sonde périnéale 10. La languette 140 est déformable élastiquement de la même façon que la portion évasée 13. A cet effet, la languette 140 peut être constituée dans le même matériau que le corps de la sonde périnéale 10.
La languette 140 est fixée, de manière détachable, de la portion cylindrique 12 de la sonde périnéale 10. Ceci permet d’utiliser plusieurs tailles de languettes 140 en fonction de l’anatomie du ou de la patiente. De manière connue, la profondeur d’un vagin peut varier d’une femme à l’autre en moyenne entre 7 et 15 cm. Le thérapeute peut alors choisir la taille de la languette 140 en fonction de l’anatomie de la patiente.
Les figures 7 et 8 illustrent deux tailles de languettes 140 pour l’organe de maintien 14a, 14b. La propose une représentation schématique de la sonde périnéale 10 qui porte fictivement deux organes de maintien 14a, 14b afin de pouvoir apprécier la différence de taille de la languette 140 de chaque organe de maintien 14a, 14b.
La figure 9a) illustre la représentation temps fréquence d’un signal OMTDR classique et montre que ce signal est dense dans le plan temps fréquence.
La figure 9b) est un diagramme de la représentation du même signal OMTDR après application d’une transformée DCCT. On peut également remarquer que la répartition des coefficients DCCT est dense et non parcimonieuse.
Enfin, la figure 9c) représente une courbe des modules des coefficients DCCT obtenus à la figure 9b) triés par ordre décroissant On voit que ces coefficients ont une décroissance vers zéro qui est relativement lente. La distribution des coefficients est répartie sur une large plage de valeurs.
Ainsi, un signal OMTDR classique n’est pas parcimonieux et ne peut être compressé dans le domaine DCCT.
La illustre les mêmes diagrammes qu’à la mais cette fois pour un signal OMTDR généré à l’aide de l’invention.
La figure 10a) montre que la représentation temps fréquence du signal suit une évolution linéaire.
Les figures 10b) et 10c) montre que la distribution des modules des coefficients DCCT du signal est parcimonieuse, c’est-à-dire qu’un grand nombre des coefficients sont proches de zéro.
Le signal OMTDR généré à l’aide de l’invention est donc compressible dans le domaine DCCT.
Le document [1] décrit en détail une méthode permettant de réduire la fréquence d’échantillonnage d’un convertisseur analogique numérique dans un système de réflectométrie lorsque le signal utilisé est compressible dans le domaine DCCT.
La représente un schéma d’un système de réflectométrie 110 selon un second mode de réalisation de l’invention.
Le système 110 comporte un module 100 de génération d’un signal OMTDR selon l’invention comportant au moins un module 101 de génération de phases et un module 102 pour arrondir les phases générées aux symboles les plus proches de la constellation choisie.
Le système 110 comporte ensuite un modulateur MOD, un module de transformée de Fourier inverse IDFT et un convertisseur numérique analogique CNA. Ces trois éléments sont identiques à ceux déjà décrits à la .
Le système 110 diffère du système de réflectométrie décrit à la en ce que le convertisseur analogique numérique CAN est remplacé par un système d’acquisition compressée ACQ qui exploite le caractère parcimonieux du signal OMTDR généré.
Le système ACQ est décrit en détail dans le document [1] auquel l’Homme du métier pourra se référer pour plus d’informations quant à sa mise en œuvre.
Le système ACQ comporte un multiplieur ou mélangeur MUL qui a pour fonction de multiplier le signal mesuré en sortie de coupleur avec une séquence pseudo-aléatoire de valeurs +/-1. Le mélangeur MUL fonctionne à une fréquence fp qui peut être supérieure à la fréquence de Nyquist fs.
Le système ACQ comporte ensuite un filtre passe bas FIL dont la fréquence de coupure dépend du facteur de compression souhaité puis un convertisseur analogique numérique CAN qui fonctionne à une fréquence d’échantillonnage fm qui est inférieure à la fréquence fp du signal.
L’objet de la présente invention est de contribuer à résoudre un tel problème technique en proposant un procédé de fabrication du verre E pour lequel les émissions de CO 2 sont effectivement et sensiblement diminuées, sur la base de l’ensemble des étapes aboutissant à la formation de la fibre de verre et pour lequel les étapes de transformation de matière avant la fusion du bain ont été optimisées.
Plus précisément, la présente invention concerne un procédé de fabrication de fibre de verre E présentant une composition cible, comprenant la fusion d’un mélange de matières premières constituant un bain de fusion, ladite composition cible répondant aux critères suivants, en pourcentages poids :
SiO 2 : entre 45 et 60%, de préférence entre 52 et 58%,
CaO: entre 15 et 30%, de préférence entre 18 et 24%,
Al 2 O 3 : entre 10 et 20%, de préférence entre 12 et 15%,
B 2 O 3 : entre 0 et 10%, de préférence entre 1 et 8%,
MgO : moins de 4%, de préférence moins de 3%, notamment entre 0 et 3%,
K 2 O + Na 2 O: moins de 2%, de préférence entre 0 et 1%,
Oxyde de fer : moins de 0,5%,
autre (s) oxyde (s) : entre 0 et 3 % en cumulé, de préférence entre 0 et 1% en cumulé,
le reste étant constitué d’impuretés inévitables,
ledit procédé étant caractérisé en ce que ledit mélange du bain de fusion comprend au moins 10% poids, de préférence au moins 15% poids, de préférence encore au moins 20% poids, d’un laitier de haut-fourneau répondant à la composition suivante :
SiO 2 entre 28 et 42%, de préférence entre 30 et 40%,
Al 2 O 3 entre 4 et 18%, de préférence entre 7 et 15%,
Na 2 O moins de 1%, de préférence moins de 0,6%,
K 2 O moins de 1%, de préférence moins de 0,6%,
Le collimateur 11 permet de placer virtuellement la mire trou source 5 à l’infini. Le collimateur comprend par exemple un miroir 12 placé à 45° de l’axe optique du banc optique 3 et un miroir 13 à l’une de ses extrémités de sorte qu’un faisceau lumineux 14 sortant de la source lumineuse 4 entre radialement dans le collimateur 11.
Enfin, le banc optique 3 comprend également un éclateur de faisceau 15 positionné entre le collimateur 11 et le système optique 2 à caractériser.
Préalablement à toute étape de caractérisation, l’ensemble des éléments du banc optique 3 est aligné mécaniquement par autocollimation. Optionnellement, si l’alignement de la ligne de visée doit être mesurée, l’ensemble des éléments du banc optique 3 est aligné par rapport à l’axe mécanique du banc, par exemple par auto-collimation.
Le dispositif 1 de caractérisation comprend en outre un système d’acquisition de flux vidéo 16 et un moyen 17 de mise en œuvre d’un procédé de caractérisation.
Lors d’une caractérisation du système optique 2, le faisceau lumineux 14 part de la source lumineuse 4, traverse la mire trou source 5 et le collimateur 11 et est scindé en une pluralité, par exemple cinq, de faisceaux lumineux par l’éclateur de faisceau 15 de sorte que l’image de la mire trou source 5 sur le capteur 6 apparait une pluralité de fois, par exemple cinq fois : une image au centre du capteur 6 et le reste des images sur les bords du capteur 6. En particulier, et dans le cas d’une mire trou source circulaire, l’image de la mire trou source au centre du capteur sera sensiblement circulaire tandis que les images de la mire trou source sur les bords du capteur 6 seront sensiblement elliptiques en présence de distorsion optique.
L’intérêt de l’éclateur de faisceau 15 est donc de pouvoir étudier le système optique 2 en dehors de l’axe optique du banc optique 3 et en une seule acquisition. Par exemple, il est possible d’étudier le système optique 2 sur son axe tangentiel ou son axe sagittal.
Dans un mode de réalisation alternatif, le banc optique ne comprend pas d’éclateur de faisceau et seule une étude dans l’axe optique du système optique est possible.
On a représenté sur la un dispositif 20 de caractérisation d’un système optique 2 selon un second mode de réalisation.
Dans ce mode de réalisation, le dispositif 1 de caractérisation comprend un banc optique 21 semblable au banc optique 21 du mode de réalisation précédent. Le banc optique 21 comprend une source lumineuse 4, une mire trou source 5 et un capteur 6. Le système optique 2 à caractériser est destiné à être placé devant le capteur 6 pour effectuer la caractérisation. Dans un mode particulier de réalisation, le système optique 2 et le capteur 6 forment une caméra 10 à caractériser.
Ce mode de réalisation est destiné à la caractérisation de système optiques équipés de courtes focales, de l’ordre de quelques dizaines de centimètres, pour lesquelles la distance hyperfocale est faible et qui autorisent donc une visualisation directe de la mire trou source 5 sans nécessité de collimateur 11.
Les différences avec le mode de réalisation précédent est d’une part l’absence de collimateur 11 et d’éclateur de faisceau 15, et d’autre part la présence de platines de translation 22 et de rotation 23 au niveau du système optique 2 à caractériser.
En particulier, le banc optique 21 comprend une platine de translation 22 sur laquelle sont montées la source lumineuse 4 et la mire trou source 5. La platine de translation 22 permet de translater la source lumineuse 4 ainsi que la mire trou source 5 afin d’adapter la distance entre la mire trou source 5 et le système optique 2 en fonction de l’hyperfocale du système optique 2.
Le banc optique 21 comprend en outre une platine de rotation 23 sur deux axes sur laquelle est montée la caméra 10. La platine de rotation 23 permet ainsi de déplacer l’image de la mire trou source 5 dans l’ensemble du champ de la caméra 10, remplaçant ainsi l’éclateur de faisceau.
Contrairement au mode de réalisation précédent, la caractérisation du système optique 2 nécessite l’acquisition de plusieurs images à différents angles de la platine de rotation afin d’effectuer les mesures de distorsion et de champ.
On a représenté sur la les étapes d’un procédé de caractérisation du système optique 2. Ce procédé peut être appliqué pour le premier ou le second mode de réalisation décrits ci-dessus.
Ce procédé est appliqué automatiquement pour chaque image de la mire trou source 5 reçue par le capteur 6 et acquise par le système d’acquisition de flux vidéo 16. Le procédé est mis en œuvre à l’aide de calculs et d’algorithme par le moyen 17 de mise en œuvre du procédé. Ce moyen 17 de mise en œuvre est par exemple un ordinateur.
α112V, β17X, β46T, β48N, β57K, β95V, β107K, β114F, β167S, β218H, β219R
α187G, β17X, β46T, β48N, β57K, β95V, β107K, β114F, β167S, β218H, β219R
α187G, β17X, β48N, β57K, β95V, β107K, β114W, β167S, β218H, β219A
α187G, β17X, β48N, β57M, β95V, β107K, β114W, β167S, β218H, β219A
α187G, β14S, β46T, β48N, β57M, β95V, β107K, β114W, β167S, β218H, β219R
α187G, β14S, β46T, β48N, β57M, β95V, β107K, β114Y, β167S, β218H, β219A
α187V, β14S, β17G, β46T, β48N, β57K, β95V, β107K, β114Y, β167S, β218H, β219A
α187V, β14S, β17X, β46T, β48N, β57K, β95V, β107K, β114F, β167S, β218A, β219A
α187V, β17X, β43Q, β46T, β48N, β57K, β95V, β107K, β114F, β167S, β218Q, β219A
α187V, β17X, β43Q, β46T, β48N, β57K, β95V, β107K, β114F, β167S, β218H, β219R
α187V, β17X, β43Q, β48N, β57K, β95V, β107K, β114W, β167S, β218H, β219A
α187V, β17X, β43Q, β48N, β57M, β95V, β107K, β114W, β167S, β218H, β219A
α187V, β17X, β43Q, β46T, β48N, β57M, β95V, β107K, β114W, β167S, β218H, β219A
α187V, β17X, β43Q, β46T, β48N, β57K, β95V, β107K, β114W, β167S, β218H, β219A
La surface libre 20a de la couche utile 20 est habituellement rugueuse après séparation : par exemple, elle présente une rugosité comprise entre 5nm et 100nm RMS (AFM, scan 20μm x 20μm). Des phases de nettoyage et/ou de lissage peuvent être appliquées pour restaurer un bon état de surface (typiquement, une rugosité inférieure à quelques angströms RMS sur un scan de 20μm x 20μm par AFM). En particulier, ces phases peuvent comprendre un traitement de lissage mécano-chimique de la surface libre de la couche utile 20. Un enlèvement compris entre 50nm et 300nm permet de restaurer efficacement l’état de surface de ladite couche 20. Elles peuvent également comprendre au moins un traitement thermique à une température comprise entre 1300°C et 1800°C. Un tel traitement thermique est appliqué pour évacuer les espèces légères résiduelles de la couche utile 20 et pour favoriser le réarrangement du réseau cristallin de la couche utile 20. Il permet en outre de renforcer l’interface de collage 30.
Le traitement thermique peut également comprendre ou correspondre à une épitaxie de carbure de silicium sur la couche mince 20.
Enfin, notons que l’étape f) de transfert peut comprendre une étape de reconditionnement du reste 21’ du substrat donneur en vue d’une réutilisation en tant que substrat donneur 21 pour une nouvelle structure composite 100. Des traitements mécaniques et/ou chimiques, similaires à ceux appliqués à la structure composite 100, peuvent être mis en œuvre au niveau de la face avant 21’a du substrat restant 21’.
La structure composite 100 obtenue est extrêmement robuste aux traitements thermiques à très hautes températures susceptibles d’être appliqués pour améliorer la qualité de la couche utile 20 ou pour fabriquer des composants sur et/ou dans ladite couche 20.
La structure composite 100 selon l’invention est particulièrement adaptée pour l’élaboration d’un (ou plusieurs) composant(s) microélectronique(s) à haute tension, tels que par exemple des diodes Schottky, des transistors MOSFET, etc. Elle répond plus généralement aux applications microélectroniques de puissance, en autorisant une excellente conduction électrique verticale, une bonne conductibilité thermique et en procurant une couche utile en c-SiC de haute qualité.
Formulation d’une composition pour cathode comprenant une matière active fonctionnant à haut potentiel Domaine technique de l’invention Le domaine technique de l’invention est celui des éléments électrochimiques lithium-ion, en particulier ceux dont la cathode comprend une matière active fonctionnant à un potentiel d’au moins 4,7 V par rapport au couple Li + /Li.
Contexte de l'invention Des éléments électrochimiques rechargeables de type lithium-ion sont connus de l’état de la technique. Ils comportent au moins une cathode (électrode positive) dont la matière active est généralement un oxyde lithié d’au moins un métal de transition ou un phosphate lithié d’au moins un métal de transition, et au moins une anode (électrode négative) dont la matière active peut être à base de graphite ou à base d’un oxyde lithié de titane ou à base de silicium.
Certaines matières actives cathodiques fonctionnent à un potentiel élevé, d’au moins 4,7 V par rapport au couple Li + /Li. Ce potentiel élevé permet d’obtenir une tension d’élément élevée et donc une capacité massique d’élément élevée. Cependant, l’utilisation de telles matières actives s’accompagne de plusieurs inconvénients : 1) lorsque l’élément atteint la fin de la charge, le fait d’exposer l’électrolyte de l’élément à un potentiel élevé conduit à l’oxydation et à la décomposition de l’électrolyte. La capacité de l’élément diminue significativement lorsque celui-ci est utilisé dans des conditions de cyclage. 2) la chargeabilité de l’élément pourrait être améliorée, 3) la polarisation de l’élément est importante, spécialement pour des états de charge élevés. La polarisation est la différence entre la tension en charge et la tension en décharge de l’élément pour un état de charge donné de l’élément.
On cherche donc à améliorer la durée de vie en cyclage d’un élément comportant une cathode comprenant une matière active fonctionnant à un potentiel d’au moins 4,7 V.
On cherche également de préférence à augmenter la chargeabilité de l’élément.
On cherche également de préférence à réduire la polarisation de l’élément.
L’invention résout les problèmes susmentionnés en proposant un élément électrochimique comprenant : - une cathode contenant une matière active fonctionnant à un potentiel d’au moins 4,7 V par rapport au couple Li + /Li et au moins un composé choisi parmi le difluorophosphate de lithium (LiPO 2 F 2 ), le sulfate d’éthylène (ESA) et l’oxalate de lithium (Li 2 C 2 O 4 ) ; - une anode ; - un électrolyte.
Il a été découvert que l’addition dans la cathode d’un ou de plusieurs de ces composés permettait de réduire la dégradation de l’électrolyte causée par une exposition à un potentiel d’au moins 4,7 V, et permettait ainsi de prolonger la durée de vie de l’élément en cyclage pour une température allant de l’ambiante jusqu’à 60°C.
La matière active fonctionnant à un potentiel d’au moins 4,7 V par rapport au couple Li + /Li peut être choisie parmi : i) un composé de formule Li x Mn 2-y-z M' y M'' z O 4 (LMO) où M' et M" sont choisis dans le groupe consistant en B, Mg, Al, Si, Ca, Ti, V, Cr, Fe, Co, Ni, Cu, Zn, Y, Zr, Nb et Mo; M' et M" étant différents l’un de l’autre, et 1≤x≤1,4 ; 0≤y≤0,6 ; 0≤z≤0,2 avec 0 ii) un composé de formule Li x M 1-y-z M' y M'' z PO 4 (LMP), où M est Ni ou Co ; M, M' et M" étant différents les uns des autres ; M’ et M’’ étant choisis dans le groupe consistant en B, Mg, Al, Si, Ca, Ti, V, Cr, Fe, Mn, Co, Ni, Cu, Zn, Y, Zr, Nb et Mo, avec 0,8≤x≤1,2 ; 0,5≤1-y-z≤1 ; 0≤y≤0,5 ; 0≤z≤0,2 ; iii) un composé de formule Li 1+x M 1-x O 2-y F y de structure cristalline cubique où M représente au moins un élément choisi dans le groupe constitué de Na, K, Mg, Ca, B, Sc, Ti, V, Cr, Mn, Fe, Co, Ni, Cu, Zn, Al, Y, Zr, Nb, Mo, Ru, Ag, Sn, Sb, Ta, W, Bi, La, Pr, Eu, Nd et Sm et où 0 ≤ x ≤ 0,5 et 0 ≤ y ≤ 1. et un mélange deplusieurs des composés i), ii) et iii).
La matière active fonctionnant à un potentiel d’au moins 4,7 V par rapport au couple Li + /Li peut être mélangée à au moins un phosphate lithié de formule : Li x Mn 1-y-z Fe y M z PO 4 où 0,8≤x≤1,2 ; 0≤1-y-z<1; 0<y≤1 ; 0≤z≤0,2 et M est choisi dans le groupe constitué de B, Mg, Al, Si, Ca, Ti, V, Cr, Co, Ni, Cu, Zn, Y, Zr, Nb et Mo.
Le panneau mobile 36 est mobile en translation par rapport au support 32 selon la direction d’élévation Z entre la première position P1 ( ) et la deuxième position P2 ( ). Lorsque le panneau mobile 36 est dans la première position P1, l’accoudoir 34 est dit dans la première position P1 et lorsque le panneau mobile 36 est dans la deuxième position P2, l’accoudoir 34 est dit dans la deuxième position P2.
Dans la première position P1, une première distance D1 (non visible sur les figures) est définie entre le support 32 et la portion de panneau supérieure 36A selon la direction d’élévation Z et, dans la deuxième position P2, une deuxième distance D2 est définie entre le support 32 et la portion de panneau supérieure 36A selon la direction d’élévation Z.
En d’autres termes, la première distance D1 correspond à une première hauteur et la deuxième distance D2 correspond à une deuxième hauteur de la portion de panneau supérieure 36A par rapport au support 32.
La première distance D1 est strictement inférieure à la deuxième distance D2.
Ainsi, dans la deuxième position P2, la portion de panneau supérieure 36A présente une deuxième hauteur strictement supérieure à la première hauteur de la portion de panneau supérieure 36A dans la première position P1.
Par exemple, la première distance D1 est sensiblement nulle. Autrement dit, la portion de panneau supérieure 36A repose sur une partie correspondante du support 32 dans la première position P1. Ainsi, dans l’exemple montré sur la , dans la première position P1, la portion de panneau supérieure 36A est agencée sur une partie de la face supérieure 28 de la portion de console en saillie 26B. Avantageusement, dans la première position P1, le panneau mobile 36 est agencée dans l’encoche de réception 38 et les faces du corps 26 de la console centrale 16 sont sensiblement agencés bord à bord avec le panneau mobile 36.
Par exemple, dans la position P2, la deuxième distance D2 est non nulle et au moins égale à un centimètre (cm).
L’accoudoir 34 présente par exemple sensiblement la forme d’un L dans un plan de coupe transversal. Le plan de coupe transversal est sensiblement perpendiculaire à la direction longitudinale X.
Par exemple, la portion de panneau supérieure 36A est sensiblement plane.
La portion de panneau supérieure 36A s’étend sensiblement dans un premier plan.
Par exemple, le premier plan s’étend selon la direction longitudinale X. En outre, par exemple, le premier plan est sensiblement perpendiculaire à la direction d’élévation Z.
La portion de panneau supérieure 36A est ajustable selon la direction d’élévation Z et dépend de la position du panneau mobile 36 par rapport au support 32 selon la direction d’élévation Z.
La portion de panneau latérale 36B est distincte de la portion de panneau supérieure 36A.
La portion de panneau latérale 36B est par exemple sensiblement plane.
La portion de panneau latérale 36B s’étend sensiblement dans un deuxième plan distinct du premier plan dans lequel s’étend la portion de panneau supérieure 36A.
Le deuxième plan présente un angle non nul avec le premier plan. Un tel angle non nul est par exemple supérieur à 2 degré.
Selon une possibilité compatible avec les précédentes, une butée des deux butées peut comporter une forme ovale dans un plan orthogonal à l’axe en élévation et l’autre butée a une forme ovale tronquée dans ledit plan.
Lors de l’extension du vérin, cette caractéristique favorise la rotation de la tête, par rapport à la grille d’atterrissage, pour son engagement dans la grille d’atterrissage.
La présente divulgation concerne aussi un assemblage comprenant une grille d’atterrissage pourvue de plusieurs alvéoles, chaque alvéole étant séparée d’une alvéole adjacente par un séparateur de la grille d’atterrissage. Cet assemblage comporte alors une dite entrave, lesdites butées ayant conjointement une forme pouvant être inscrite dans chaque alvéole, ledit espace ayant une forme pouvant contenir chaque séparateur.