INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En relation avec les constructions précitées des premier et second moyens de blocage (9 et 10), et conformément à une variante pratique de réalisation préférée du dispositif de commande commune (11), ce dernier comprend un mécanisme de manœuvre intégrant : i) un organe primaire de manipulation (12) sous la forme d’un levier ou d’une poignée, pouvant être positionné(e) et maintenu(e) dans trois positions discrètes, ii) une biellette (9’) reliée au premier moyen de blocage (9) sous la forme d’une anse pivotante configurée pour solidariser mutuellement, dans son état engagé, les parties arrière et avant (4’ et 4’’) de ladite potence (4), iii) une came rotative (10’) configurée et arrangée pour interagir avec le second moyen de blocage (10) ou le verrou de blocage en rotation du bâti (2) autour de l’axe de retournement (AR) en vue de l’extraire de son état engagé par défaut et iiii) une pièce centrale (13) sur laquelle est montée le levier ou la poignée (12) et qui est reliée cinématiquement à la biellette (9’) et à la came (10’), ladite pièce centrale (13) étant fixée avec faculté de rotation sur la partie arrière (4’) de la potence (4).
Dans le contexte de cette variante pratique de réalisation, il peut en outre être prévu que l’axe de rotation de la came (10’) soit confondu avec l’axe de rotation (AR’) de la pièce centrale (13). La pièce centrale (13) est montée sur la partie arrière (4’) au moyen d’un axe de rotation (AR’). Cette pièce centrale (13) peut notamment se présenter sous la forme d’une plaque découpée, dont le plan est perpendiculaire audit axe de rotation (AR’), et la biellette (9’) est avantageusement reliée cinématiquement à ladite plaque (13) au niveau d’un trou oblong (13’), dans lequel peut circuler ladite biellette (9’) et qui est préférentiellement en forme d’arc de cercle. Ce trou oblong (13’) forme une plage morte cinématique générant un retard de transmission de mouvement lors du déplacement en rotation de ladite plaque (13) sous l’effet du levier ou de la poignée (12). L’axe de rotation (AR’) de la pièce centrale (13) est sensiblement parallèle à l’axe de retournement (AR) de la charrue.
Ce levier (12) articulée sur la potence (4) est avantageusement situé à une hauteur optimale entre les deux points d’accrochage inférieurs (5’, 5’’) et le point d’accrochage supérieur (5), ce qui le rend facile d’accès en étant positionné ergonomiquement. En outre, du fait même de son extension, ce levier (12) fournit un bras de levier important pour l’entrainement en rotation de la pièce centrale (13) autour de l’axe (AR’).
Afin de visualiser et de concrétiser physiquement les trois positions du levier (12), la potence (4) comporte des encoches ou des crans (15) pour la réception (préférentiellement avec calage et sécurisation contre une extraction non intentionnelle) du levier de manipulation (12) dans ses trois positions, correspondant aux trois états possibles du dispositif de commande commune (11). Dans l’exemple de réalisation représenté, les encoches (15) sont ménagées dans une paroi latérale de la partie arrière (4’) -par exemple à section en U ou en H- de la potence (4) et sont reliées entre elles par un couloir de circulation pour le levier (12).
En référence à la , les microéléments polymères dans une région de transition adjacente à la couche de polissage ont une épaisseur qui diminue quand on se rapproche de la couche de polissage. Sous la région de transition, les microéléments polymères restent intacts et non fracturés sous la forme de microéléments sphériques. Ces microsphères polymères sont à alvéoles fermées ou sont non réticulées. Mais en ce qui concerne les microsphères polymères près de la surface de polissage, celles-ci se fracturent et sont compressées en microéléments plus petits de forme non sphérique. La force sous-jacente à cette consolidation des microsphères polymères s'avère être la compression associée à la tête de polissage et au conditionneur avant que les microsphères soient percées par des diamants ou un autre abrasif. La plupart des autres disques de conditionnement sont toutefois à base de diamants montés sur ou autrement fixés dans une plaque métallique. Comme on peut le voir par la texture en surface qui n'est pas perturbée de manière adjacente microsphères compressées ou fracturées, les microsphères ne se fracturent pas du fait du conditionnement par diamants. Ainsi, la raison de la rupture des microsphères polymères est indépendante de la perforation par des diamants du fait du conditionnement par diamants. En particulier, la montre les microsphères compressées avec un plus fort grossissement. Comme le polissage use le tampon de polissage, les microsphères adjacentes à la couche de polissage se compressent jusqu'à une épaisseur inférieure à leur diamètre d'origine. Typiquement, cette épaisseur fait moins de 50 % du diamètre d'origine ; et elle peut être inférieure à 30 % du diamètre d'origine. Une autre caractéristique surprenante de l'invention est que la compression du tampon de polissage durant le polissage forme des canaux réalisant une interconnexion avec les microéléments polymères adjacents qui sont fracturés au niveau de la couche de polissage durant le polissage. Il s'agit d'un phénomène local qui survient uniquement de manière adjacente à la surface de polissage. Les microsphères restantes restent à alvéoles fermées ou intactes jusqu'à ce que le tampon s'use suffisamment pour que les microsphères s'approchent de la surface de polissage. Ceci s'avère libérer des fluides depuis l'intérieur des microsphères et permettre une compression additionnelle de la microsphère avant que la microsphère soit percée par le conditionneur à diamants.
L’invention a pour autre objet un procédé de fabrication d’un gobelet selon l’invention.
Selon l’invention, le procédé comprend les étapes suivantes : -une étape de placement de la paroi plane de tapissage sur une semelle conductrice à ultra-son d’un piston, -une étape de déplacement du piston dans le gobelet jusqu’à établir un contact entre la paroi plane de tapissage placée sur la semelle et le fond du gobelet, -une étape de soudure par ultra-son de la paroi plane de tapissage au fond du gobelet, s’accompagnant d’une étape d’un relevage périphérique de ladite paroi plane de tapissage pour créer le bord relevé, qui est lui-même soudé à une surface interne de la paroi latérale du gobelet.
Un gobelet selon l’invention présente l’avantage de pouvoir être empilé sur un autre gobelet identique sans risque de venir se coincer dans cet autre gobelet grâce à l’insertion judicieuse d’une pièce légère et de géométrie simple, facile à insérer dans le gobelet. Il en résulte que ledit gobelet présente une fonctionnalité supplémentaire tout en demeurant d’un coût constant par rapport aux gobelets existants. De plus, il a l’avantage de posséder cette fonctionnalité supplémentaire tout en demeurant d’un encombrement constant par rapport aux gobelets existants.
On donne ci-après, une description détaillée d’un mode de réalisation préféré d’un gobelet selon l’invention, en se référant aux figures suivantes :
représente une vue de côté d’un gobelet selon l’invention ayant été coupé en deux,
représente une vue en coupe d’un gobelet selon l’invention,
représente une vue en perspective de l’intérieur d’un gobelet selon l’invention ayant été coupé en deux,
représente une vue de côté de deux gobelets selon l’invention ayant été coupés en deux puis superposés.
Un gobelet 1 selon l’invention est conçu pour être utilisé dans une machine de distribution automatique de boissons et est donc amené à être superposé à d’autres gobelets 1 de même nature.
En se référant aux figures 1 à 4, un gobelet 1 selon l’invention est délimité par une paroi latérale 2 de forme conique, dont une première extrémité 3 de diamètre réduit est fermée et constitue un fond, et dont une deuxième extrémité 4 de diamètre élargi est ouverte et constitue une ouverture par laquelle un individu peut accéder à la boisson qui sera stockée dans ledit gobelet 1. De façon plus précise, cette première extrémité 3 et cette deuxième extrémité 4 sont à considérer le long de l’axe de révolution de la paroi latérale conique 2, le diamètre de ladite première extrémité 3 étant inférieur au diamètre de ladite deuxième extrémité 4. La deuxième extrémité élargie 4 comporte une collerette extérieure 5 sous la forme d’un bourrelet annulaire creux, ladite collerette 5 augmentant le diamètre extérieur de ladite deuxième extrémité élargie 5. Cette collerette extérieure 5 constitue un rebord extérieur permettant à un individu de se saisir du gobelet 1 en plaçant les doigts de sa main en appui à la fois contre une surface extérieure 6 de la paroi latérale 2 conique et ladite collerette extérieure 5. La première extrémité 3 constituant le fond est constituée par une paroi circulaire plane s’étendant perpendiculairement à l’axe de révolution de la paroi latérale 2 de forme conique. Le gobelet 1 possède également un pied 7 sous la forme d’une paroi cylindrique prolongeant la paroi latérale conique 2 au-delà du fond 3 du gobelet 1.
Le gobelet 1 est réalisé dans un papier enduit, rendant ledit gobelet 1 compostable et recyclable.
En se référant aux figures 1 et 2, un gobelet 1 selon l’invention présente la particularité de posséder un double fond. En effet, une paroi plane 8 de tapissage est placée à l’intérieur du gobelet 1 sur le fond 3 de celui-ci, de sorte qu’elle vienne se plaquer contre ledit fond 3. De façon plus précise, cette paroi plane 8 de tapissage possède des dimensions qui sont supérieures à celles du fond 3 et établit un contact surfacique étendu avec ledit fond 3. Ce contact surfacique étendu est réalisé sur toute la surface du fond 3 de sorte que la paroi plane 8 de tapissage déborde de celui-ci. La paroi plane 3 de tapissage est en contact avec le fond 3 en étant parallèle audit fond 3, et en étant donc perpendiculaire à l’axe de révolution de la paroi latérale conique 2. Puisque la paroi plane 8 de tapissage possède des dimensions supérieures à celles du fond 3, elle est repliée contre une surface interne 9 de la paroi latérale conique 2, pour former un bord relevé 10 adhérant à ladite surface interne 9. Ce bord relevé 10 est assimilable à une bande sensiblement cylindrique et fermée, s’étendant sur 360° et possède une courbure qui est identique à celle de la paroi latérale 2 légèrement conique du gobelet 1. Ce bord relevé 10 est caractérisé par une longueur qui est sa dimension considérée le long de la circonférence de la paroi latérale conique 2, et par une largeur qui est sa dimension considérée le long de l’axe de révolution de ladite paroi latérale conique 2.
Il est important de signaler que la paroi latérale 2 du gobelet 1 est de forme légèrement conique et donc que ladite bande 10 n’est pas rigoureusement cylindrique mais est également légèrement conique.
Avantageusement, la largeur du bord relevé 10 est comprise entre 0,6cm et 1cm, et est préférentiellement égale à 0,6cm.
Il est à préciser que le bord relevé 10 est délimité par une surface cylindrique interne 11 et par une surface cylindrique externe qui est parallèle à ladite surface cylindrique interne 10, et que ledit bord relevé 10 établit un contact surfacique étendu sur toute sa surface externe avec la surface interne 9 de la paroi latérale 2 conique du gobelet 1.
La paroi plane 8 de tapissage crée une surépaisseur sur la totalité du fond 3, et une surépaisseur sur la paroi latérale conique 2 du gobelet 1 par l’intermédiaire du bord relevé 10. Ce bord relevé 10 crée un épaulement sur la surface interne 9 de la paroi latérale conique 2
Suivant un autre mode de réalisation, le mouvement des aiguilles s’effectue suivant une trajectoire elliptique.
Suivant un mode de réalisation, il est prévu des moyens d’alerte aptes à donner l’alerte lorsque la quantité de poussières de fibres accumulées surveillées, notamment l’épaisseur de la couche de poussières de fibres accumulées surveillée, notamment mesurée, dépasse une valeur seuil déterminée à l’avance.
En particulier, les moyens d’alerte donnent l’alerte lorsque la différence entre les vibrations et/ou déformations surveillées au cours du temps et les vibrations et/ou déformations à vide dépasse une valeur seuil déterminée à l’avance.
Suivant un mode de réalisation préféré de l'invention, les moyens de surveillance des vibrations et/ou des déformations de la plaque formant débourreur mesurent les déformations et/ou vibrations à vide de la plaque formant débourreur, appelées vibration et/ou déformation de référence, correspondant au cas où aucune poussière de fibres n'est présente entre les aiguilles, et il est prévu des moyens de comparaison aptes à comparer les vibrations et/ou déformations de la plaque formant débourreur mesurées par les moyens de surveillance au cours du temps aux vibrations et/ou déformations de référence.
Suivant un mode de réalisation, il est prévu des moyens d’élimination des poussières de fibres entre les aiguilles.
En particulier, on peut prévoir des moyens de commande, notamment électronique, qui actionnent les moyens d’alerte et/ou les moyens d’élimination des poussières lorsqu’il est détecté que la quantité de poussières de fibres, notamment l’épaisseur de la couche de poussières de fibres, dépasse une valeur seuil déterminée à l’avance, notamment lorsqu’il est détecté une variation des vibrations et/ou déformations de la plaque formant débourreur, notamment lorsqu’elles dépassent une valeur seuil.
Suivant un autre mode de réalisation, les moyens de surveillance comportent une caméra, notamment électronique, qui surveille la quantité de poussières de fibres, notamment l’épaisseur de la couche de poussières, formée entre les aiguilles.
Suivant encore un autre mode de réalisation, les moyens de surveillance comportent une caméra, notamment électronique, qui surveille les déformations et/ou vibrations de la plaque formant débourreur.
La présente invention se rapporte aussi à un procédé d’exploitation d’une installation formant aiguilleteuse comportant une planche à aiguilles comportant un champ d'aiguilles et des moyens pour entraîner les aiguilles suivant un mouvement de va et vient, notamment dans la direction verticale, de sorte que les aiguilles, dans un sens du mouvement, pénètrent dans un voile ou une nappe de fibres, notamment non tissé, pour le ou la traverser suivant une direction transversale, notamment perpendiculaire, à la direction dans laquelle le voile ou la nappe de fibres se déplace en face des aiguilles, puis dans un deuxième sens du mouvement, ressortent de la nappe ou du voile de fibres, des poussières de fibres s’accumulant sur la planche entre les aiguilles, dans lequel : on surveille les poussières de fibres qui s’accumulent sur la planche entre les aiguilles, et lorsque la quantité de poussières de fibres surveillée dépasse une valeur seuil, on met en œuvre des moyens d’élimination des poussières de fibres accumulées sur la planche.
Suivant un mode de réalisation, la mise en œuvre des moyens d’élimination s’effectue après avoir fait cesser le fonctionnement de l’installation.
Suivant un autre mode de réalisation, la mise en œuvre des moyens d’élimination s’effectue automatiquement, sans faire cesser le fonctionnement de l’installation.
A titre d'exemple, on décrit maintenant un mode de réalisation de l'invention en se reportant aux dessins, dans lesquels :
La est une vue de côté schématique d'une installation suivant l'invention ;
La est une vue de côté schématique d'un autre mode de réalisation d'une installation suivant l'invention ;
La est une vue de côté schématique d'encore un autre mode de réalisation d'une installation suivant l'invention ; et
La est une vue de côté schématique d'encore un autre mode de réalisation d'une installation suivant l'invention.
Plus particulièrement, selon un mode de réalisation, la tension VDC, c’est-à-dire la composante continue des tensions V+ et V-, est asservie à partir de la différence entre les composantes continues (DC) des sorties OUT2+ et OUT2-. Dans ce mode de réalisation, la tension Vbias est constante. A titre d'exemple, la tension Vbias est alors déterminée par une tension de polarisation V1 continue (DC) et constante. Par exemple, la tension Vbias est alors égale à la tension V1.
Selon un autre mode de réalisation, la tension Vbias est asservie à partir de la différence entre les composantes continues (DC) des sorties OUT2+ et OUT2-. Par exemple, la tension Vbias est alors égale à la tension Verr. Dans ce mode de réalisation, la tension VDC, c’est-à-dire la composante continue (DC) des tensions V+ et V-, est constante. A titre d'exemple, la tension VDC est alors déterminée par la tension V1.
Pour mettre en œuvre cet asservissement, le doubleur radiofréquence 1 comprend une boucle de contre réaction 108. La boucle de contre réaction 108 est configurée pour déterminer, ou asservir, la tension VDC ou la tension Vbias de manière à rendre égale les composantes continues (DC) des sorties OUT2+ et OUT2-.
Selon un mode de réalisation, la boucle de contre réaction 108 est configurée pour fournir une tension Verr de sortie de la boucle de contre réaction 108. La tension Verr est représentative de la différence entre les composantes continues (DC) des sorties OUT2+ et OUT2-. Dit autrement, la valeur de la tension Verr varie avec la différence de valeur entre les composantes continues (DC) des sorties OUT2+ et OUT2-. Dit encore autrement, la valeur de la différence entre les composantes continues (DC) des sorties OUT2+ et OUT2- détermine la valeur de la tension Verr. Plus particulièrement, la boucle de contre réaction 108 comprend, par exemple, une entrée 1081 couplée, de préférence connectée, à la sortie OUT2+, une entrée 1082 couplée, de préférence connectée, à la sortie OUT2- et une sortie 1083 configurée pour fournir la tension Verr.
Selon un mode de réalisation, le circuit 106 est configuré pour fournir la tension VDC, c’est-à-dire la composante continue des tensions V+ et V-, à partir de la tension Verr. A titre d'exemple, dans un tel mode de réalisation, le circuit 106 est configuré pour fournir la tension Vbias constante à partir de la tension V1, par exemple de sorte que la tension Vbias soit égale à la tension V1.
Selon un autre mode de réalisation, le circuit 106 est configuré pour fournir la tension Vbias à partir de la tension Verr, par exemple de sorte que la tension Vbias soit égale à la tension Verr. A titre d'exemple, dans un tel mode de réalisation, le circuit 106 est configuré pour fournir la tension VDC constante à partir de la tension V1. Dit autrement, le circuit 106 est configuré pour que la tension VDC soit constante et déterminée, ou fixée, par la tension constante V1.
Le circuit 106 est donc configuré pour recevoir la tension Verr. A titre d'exemple, le circuit 106 a une entrée 1066 configurée pour recevoir la tension Verr. L'entrée 106 est couplée, de préférence connectée, à la sortie 1083 de la boucle de contre réaction 108. De préférence, le circuit 106 est en outre configuré pour recevoir la tension V1, par exemple sur une entrée 1067 du circuit 106.
Comme cela a été indiqué précédemment, le circuit 106 est configuré pour coupler l'entrée IN+, respectivement IN-, à la grille du transistor T1, respectivement T2, de sorte que seule la composante alternative (AC) de la tension IN+, respectivement IN-, soit transmise à la grille du transistor T1, respectivement T2. Dit autrement, le circuit 106 est configuré pour coupler son entrée 1061, respectivement 1062, a sa sortie 1063, respectivement 1064, en mettant en œuvre un filtrage de la composante continue (DC), ou filtrage DC, entre l'entrée 1061 et la sortie 1063, respectivement entre l'entrée 1062 et la sortie 1064.
Pour décrire le fonctionnement du doubleur radiofréquence 1, on considère, à titre d'exemple, le mode de réalisation dans lequel la tension VDC est asservie à partir de la tension Verr, et dans lequel la tension Vbias est fixe et, par exemple, égale à la tension V1.
Dans le doubleur radiofréquence 1, dans la branche comprenant les transistors T1 et T2, les transistors T1 et T2 sont commandés par des tensions V+ et V- qui sont en opposition de phase l'une par rapport à l'autre, et qui ont la même composante continue VDC. Ainsi, dès lors que les tensions V+ et V- ont des amplitudes suffisantes pour exploiter le fonctionnement non-linéaire, dit "grand signal", des transistors T1 et T2, par exemple des amplitudes de l'ordre de plusieurs centaines de millivolts, un courant I1 dans la branche comprenant les transistors T1 et T2 a une composante à une fréquence égale à F2. En outre, la somme du courant I1 dans la branche comprenant les transistors T1 et T2 et du courant I2 dans la branche comprenant le transistor T3 est égale au courant constant Ibias. Ainsi, le courant I2 est en opposition de phase par rapport au courant I1, et a également une composante à la même fréquence F2 que le courant I1.
On considère en outre, à titre d'exemple, que la composante continue (DC) de tension sur la sortie OUT2+ est inférieure à la composante continue (DC) de tension sur la sortie OUT2-. Dit autrement, la valeur moyenne, c’est-à-dire la composante continue (DC), du courant I1 est supérieure à la valeur moyenne, c’est-à-dire la composante continue (DC), du courant I2, par exemple, du fait du fonctionnement en régime non-linéaire des transistors T1 et T2. Dit encore autrement, on considère que les sorties OUT2+ et OUT2- sont déséquilibrées. Ce déséquilibre se traduit par une modification correspondante, par exemple une diminution, de la valeur de la tension Verr par rapport à la valeur de la tension Verr lorsque les sorties OUT2+ et OUT2- sont équilibrées. La composante VDC des tensions V+ et V-, qui est asservie par la boucle de contre réaction 108, donc par la tension Verr, est alors modifiée, par exemple diminuée dans l'exemple illustré en , en conséquence de la diminution de la tension Verr. Il en résulte que la valeur moyenne du courant I1 diminue, jusqu'à redevenir égale à la valeur moyenne du courant I2, c’est-à-dire jusqu'à ce que les sortie OUT2+ et OUT2- s'équilibrent. En même temps que la valeur moyenne du courant I1 se rapproche de celle du courant I2, la valeur de tension Verr se stabilise.
On a décrit ci-dessus le fonctionnement du doubleur de fréquence 1 lorsque le déséquilibre entre les sorties OUT2+ et OUT2- correspond au cas où la composante continue (DC) de tension sur la sortie OUT2+ est supérieure à celle sur la sortie OUT2-, et la tension VDC est asservie par la boucle de contre réaction 108. La personne du métier est en mesure de déduire de cette description le fonctionnement du doubleur radiofréquence 1 lorsque que le déséquilibre entre les sorties OUT2+ et OUT2- correspond au cas où la composante continue (DC) de tension sur la sortie OUT2+ est inférieure à celle sur la sortie OUT2-, et/ou la tension Vbias est asservie par la boucle de contre réaction 108 alors que la tension composante continue VDC des tensions V+ et V- est fixée, par exemple par la tension V1.
Le doubleur radiofréquence 1 permet donc d'obtenir des sorties OUT2+ et OUT2- équilibrées. Cela permet avantageusement de maximiser l'amplitude de composante à la fréquence recherchée F2, tout en équilibrant les sorties OUT2+ et OUT2-.
Le doubleur radiofréquence 1 permet d'obtenir cet équilibre des sortie OUT2+ et OUT2- sans recourir à quatre signaux de commande ayant la même fréquence F1 que le signal sur les entrées IN+ et IN- et présentant des déphasages par rapport au signal sur les entrées IN+ et IN- égaux respectivement à 0°, 90°, 180° et 270°, ce qui aurait nécessité la prévision d'un filtre polyphase encombrant et introduisant des pertes aux fréquences considérées.
Le doubleur radiofréquence 1 permet d'obtenir une composante à la fréquence F2 double de la fréquence F1 sans recourir non plus à une boucle à verrouillage de phase (PLL – "Phase Locked Loop"), la mise en œuvre d'une telle PLL étant complexe, voire impossible, aux fréquences considérées.
Le doubleur radiofréquence 1 permet d'obtenir une composante à la fréquence F2 double de la fréquence F1 sans recourir non plus à un oscillateur verrouillé en injection ("Injection-Locked Oscillator") qui a une plage de verrouillage très étroite et peut facilement se déverrouiller aux fréquences considérées.