INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De préférence, lorsque la porte coulissante s’ouvre, le procédé comprend l’embrayage d’un dispositif d’embrayage de sorte que la sangle entraîne l’arbre de transmission et le débrayage du dispositif d’embrayage lors du repliement de la sangle lorsque la porte coulissante se referme.
illustre schématiquement un aéronef comportant une porte coulissante selon l’invention ;
illustre schématiquement une vue partielle de l’aéronef comportant un système de contrôle de la vitesse d’ouverture de la porte coulissante selon l’invention ;
illustre schématiquement une vue partielle de l’intérieur de la cabine de l’aéronef selon l’invention ;
illustre schématiquement un exemple de système de contrôle de la vitesse d’ouverture de la porte coulissante selon l’invention ;
illustre schématiquement un exemple de réalisation d’un dispositif d’embrayage selon l’invention, et
illustre schématiquement une vis de calibrage d’un limiteur de pression selon l’invention.
On se réfère à la qui illustre schématiquement un aéronef 1 comportant une porte coulissante 2, représentée en position fermée, et prévue pour s’ouvrir en vol, et un système 3 de contrôle de la vitesse d’ouverture de la porte coulissante 2 (non représenté).
Le sens de déplacement normal de l’aéronef est représenté par une flèche FWD dirigée vers l’avant. La porte, quant à elle, s’ouvre vers l’arrière et est donc soumise aux forces aérodynamiques engendrées lors du déplacement de l’aéronef 1.
L’aéronef 1 tel que représenté est un hélicoptère.
Bien entendu, l’aéronef 1 peut être tout type d’aéronef comportant une porte coulissante prévue pour s’ouvrir en vol, par exemple un avion comportant une porte coulissante.
La illustre une vue partielle de l’aéronef 1, de l’extérieur, la porte coulissante 2 étant ouverte.
Le système 3 de contrôle de la vitesse d’ouverture de la porte coulissante 2 (représenté en pointillées) est placé dans la cabine de l’aéronef 1.
En variante, les deux faces latérales 30 de la portion de console en saillie 26B s’étendent sensiblement selon la direction d’élévation Z. En outre, par exemple, les deux faces latérales 30 sont sensiblement perpendiculaires à la direction transversale Y.
L’ensemble 20 de véhicule comprend un support 32 d’au moins un accoudoir 34, au moins un accoudoir 34 comprenant un panneau mobile 36, mobile entre une première position P1 et une deuxième position P2, et au moins un mécanisme de liaison de l’accoudoir 34 au support 32.
Le ou chaque accoudoir 34 est par exemple un accoudoir de console centrale ou un accoudoir de panneau de porte de l’habitacle 10. En d’autres termes, chaque accoudoir 34 est soit un accoudoir de console centrale, soit un accoudoir de panneau de porte.
Dans le cas d’espèce, l’accoudoir 34 est un accoudoir de console centrale.
Le support 32 est configuré pour supporter l’accoudoir 34.
La forme du support 32 est adaptée au support de l’accoudoir 34. En outre, le support 32 présente une rigidité adaptée pour supporter l’accoudoir 34.
Dans l’exemple montré sur les figures 1 et 2, le support 32 comprend une partie de la console centrale 16. A titre d’exemple, le support 32 comprend une partie du corps 26 de la console centrale 16 et, plus spécifiquement, au moins une zone de la partie de console en saillie 26B.
A titre d’illustration, le support 32 présente au moins une encoche de réception 38 (visible sur la ) du panneau mobile 36 dans la première position P1. L’encoche de réception 38 est, par exemple, une zone en creux du support 32.
Dans l’exemple particulier décrit, comme visible sur la , l’encoche de réception 38 est ménagée dans le corps 26 de la console centrale 16. Par exemple, l’encoche de réception 38 s’étend dans la face supérieure 28 de la portion de console en saillie 26B ainsi que dans l’une des faces latérales 30 de la portion de console en saillie 26B.
En variante, le support 32 est distinct de la console centrale 16 et rapporté sur la console centrale 16.
Dans l’exemple illustré sur les figures 1 et 2, l’ensemble 20 comprend un seul accoudoir 34. Dans d’autres exemples de réalisation, l’ensemble 20 pourrait comprend par exemple au moins deux accoudoirs.
L’accoudoir 34 est avantageusement associé à une zone d’assise de l’habitacle 10.
Dans le présent exemple visible sur les figures 1 et 2, la zone d’assise associée à l’accoudoir 34 est la première zone d’assise 12.
L’accoudoir 34 présente une surface de réception 40 du coude et/ou d’un avant-bras d’un occupant de l’intérieur du véhicule. Dans l’exemple illustré sur les figures 1 et 2, la surface de réception 40 de l’accoudoir 34 permet en particulier de recevoir le coude et/ou l’avant-bras d’un occupant reçu, et en particulier, assis sur la zone d’assise 12 associée.
L’accoudoir 34 est un accoudoir ajustable. En particulier, l’accoudoir 34 est un accoudoir ajustable selon la direction d’élévation Z.
Le panneau mobile 36 de l’accoudoir 34 comprend une portion de panneau supérieure 36A délimitant au moins en partie la surface de réception 40 et une portion de panneau latérale 36B distincte de la portion de panneau supérieure 36A.
L’invention concerne plus particulièrement la préparation et le montage d’une aube de soufflante dans un disque de soufflante d’une turbomachine.
L’invention concerne également une aube de turbomachine obtenue par un tel procédé ainsi qu’un ensemble rotor d’une turbomachine.
ARRIERE PLAN TECHNIQUE Dans la présente demande, les termes « amont » et « aval » sont définis par rapport au sens d'écoulement normal du gaz (de l'amont vers l'aval) à travers une turbomachine.
On appelle également « axe de la turbomachine » ou « axe moteur », l'axe de rotation d’un rotor de la turbomachine. La direction axiale correspond à la direction de l'axe de la turbomachine et une direction radiale est une direction perpendiculaire à l'axe de la turbomachine et coupant cet axe. De même, un plan axial est un plan contenant l'axe de la turbomachine, et un plan radial est un plan perpendiculaire à cet axe.
Sauf précision contraire, les adjectifs « intérieur », « interne », « extérieur », « externe » sont utilisés dans la présente demande en référence à une direction radiale de sorte que la partie intérieure d'un élément est, suivant une direction radiale, plus proche de l'axe de la turbomachine que la partie extérieure du même élément.
De façon classique, une turbomachine comporte d’amont en aval, c’est-à-dire dans le sens d’écoulement des flux de gaz, une soufflante, un ou plusieurs compresseurs, une chambre de combustion, une ou plusieurs turbines, et une tuyère d’éjection des gaz de combustion sortant de la ou des turbines.
Dans un système de rotor (i.e. un ensemble solidaire du rotor), les aubes (mobiles) sont fixées sur un disque de rotor par des systèmes d’attache, il peut s’agir d’attache brochée rectiligne ou curviligne, marteau, ou sapin. On peut décrire ces systèmes d’attache comme étant des dispositifs où les pieds d’aube forment les parties mâles du système et sont retenus radialement dans les parties femelles du système, ménagées à la périphérie extérieure du disque et communément dénommées alvéoles.
Lors de la mise en rotation du rotor, les aubes sont soumises principalement aux efforts centrifuges ainsi qu’aux efforts aérodynamiques axiaux et les pieds d’aube viennent se plaquer en butée contre les parties du disque bordant l’ouverture extérieure des alvéoles, sous l’effet des efforts centrifuges. Les surfaces des pieds d’aube et du disque, en butée l’une contre l’autre, sont communément dénommées « portées ». Ces portées sont soumises à une pression (résultant desdits efforts, appliqués sur la surface de ces portées). On peut estimer que cette pression dépend en première approximation du carré de la vitesse de rotation du rotor.
On comprend donc que les variations de vitesse de rotation du rotor au cours du cycle de fonctionnement de la turbomachine : de l’arrêt au plein gaz, en passant par les régimes particuliers intermédiaires induisent des variations de pression aux niveaux des portées définies précédemment. Ces variations de pressions associées aux déformations élastiques des pièces en contact provoquent des mouvements relatifs entre pied d’aube et disque. Ces mouvements relatifs, appelés glissement ou séparation selon leur nature, induisent des phénomènes d’usure des portées des aubes ou du disque lorsqu’ils sont répétés. On peut également attribuer aux mouvements dynamiques des aubes à un régime de rotation donné (réponses des aubes à des sollicitations alternées de nature harmonique ou transitoire) une contribution dans le phénomène d’usure desdites portées.
Or, ces phénomènes d’usure sont pénalisants pour la durée de vie de la turbomachine. Des solutions dites "anti-usures", c’est-à-dire retardant l’apparition de l’usure aux interfaces de contact, peuvent être adoptées, parmi lesquelles des solutions basées sur l’introduction d’un troisième corps, appelé clinquant, entre les pieds d’aubes et le disque. Ce clinquant permet, notamment, de doubler les interfaces de contact (on passe d’une interface aube/disque à deux interfaces aube/clinquant et clinquant/disque) et de réduire les mouvements relatifs entre les pièces en contact, et de réduire par la même les usures en fonctionnement.
Un exemple de clinquant connu, du type précité, est décrit dans le document FR 2890684. Ce clinquant est réalisé entièrement en métal, il s’agit d’une feuille métallique pliée de façon appropriée.
Une alternative au clinquant, décrite dans le document FR2890126 consiste à introduire comme troisième corps un film « anti-usure » non métallique comportant des fibres résistantes imprégnées de résine au niveau de l’interface de contact aube/disque.
Certaines des aubes sont réalisées en matériau composite, mais leur état de surface n’est pas suffisamment plat et il n’est pas (ou très difficilement) possible d’usiner ces portées sans dégrader et/ou altérer les fibres. Le revêtement qui protègent le composite de l’usure est cher, sa gamme de pose génère souvent des non-conformités (en localisation) et ne permet pas de complètement résoudre le problème de l’état de surface. Cela induit des couts supplémentaires (réparations, en usine,…).
Ces solutions ne sont pas donc entièrement satisfaisantes.
Un but de l’invention est de proposer une solution alternative aux solutions de l’état de la technique, plus efficace que les solutions décrites précédemment, en termes de prestation « anti-usure », de manière à mieux protéger les portées des aubes et du disque et permettant de garantir une planéité satisfaisante.
Ainsi, l’invention cherche à proposer un procédé de préparation d’un pied d’aube pour le montage d’une aube de turbomachine en matériau composite dans un support de pied, par exemple une alvéole de disque rotor afin d’améliorer la tenue mécanique des pièces à la pression de contact, tout en permettant une mise en œuvre très facile et rapide de ce procédé.
Le maintien de la recharge dans la coque étant assuré dans des zones d’appui, les moyens permettant ce maintien peuvent être invisibles (si la coque est opaque) ou à tout le moins très discrets, de sorte qu’ils ne nuisent pas à l’esthétique du pot qui est constitué.
L’élément en matériau élastomérique peut être déformé dans lesdites zones d’appui par compression sur la paroi latérale de la recharge, comparativement à une configuration que l’élément en matériau élastomérique adopte en l’absence de sollicitations extérieures.
La déformation de l’élément en matériau élastomérique sur les zones d’appui augmente la force qu’il exerce sur la surface intérieure de la coque, et augmente ainsi les frottements qui s’opposent à l’extraction de la recharge.
Dans un mode de réalisation, la paroi latérale de la recharge est dénuée d’aspérités telles que des rainures, orifices, pions ou anneaux d’encliquetage, au moins dans une zone d’interaction de ladite paroi latérale avec l’élément en matériau élastomérique. En particulier, la paroi latérale de la recharge est dénuée d’aspérité en dessous d’un élément de la cuve destiné à venir en appui vertical sur la coque (rebord, bourrelet périphérique, etc).
N’étant pas fondée sur un principe d’encliquetage ou de vissage, ou autre engagement d’un élément dans un élément de forme correspondante, le maintien de la recharge ne nécessite pas de former sur celle-ci une quelconque forme particulière destinée à coopérer avec des moyens de maintien de la coque.
Dans un dispositif de conditionnement tel que défini ci-dessus, dont la cuve de la recharge est remplie d’un produit cosmétique, la coque et la recharge peuvent être configurées de sorte qu’une force nécessaire à l’extraction de la recharge est supérieure ou égale à deux fois, et préférentiellement supérieure ou égale à deux fois et demi le poids de la recharge. En particulier, la forme, les dimensions et la constitution de l’élément en matériau élastomérique sont configurées de sorte à obtenir la force nécessaire à l’extraction de la recharge souhaitée.
Cette force de maintien permet un retrait relativement aisé de la recharge en vue de son remplacement. Elle correspond à une spécification souhaitable pour les pots de produits cosmétiques classiques.
Enfin, dans le dispositif de conditionnement tel que décrit précédemment, la cuve peut comporter un couvercle lié par encliquetage ou vissage au reste de ladite cuve. Cela permet un usage nomade de la cuve seule, sans la coque, pour transporter le produit cosmétique qu’elle contient.
Le dispositif de conditionnement peut notamment être un pot, par exemple un pot de crème.
la représente, selon une vue tridimensionnelle, un premier exemple d’une recharge pouvant être mise en œuvre dans un dispositif de conditionnement d’un produit cosmétique conforme à un mode de réalisation de l’invention ;
la représente, selon une vue tridimensionnelle, un premier exemple d’une coque pour dispositif rechargeable de conditionnement de produit cosmétique selon un premier exemple de mode de réalisation de l’invention ;
la représente, selon une vue en coupe, un dispositif de conditionnement pour produit cosmétique, à savoir un pot, comportant la coque de la et la recharge de la ;
la représente, selon une vue partielle en coupe, l’interaction entre la coque et la recharge dans le dispositif de conditionnement de la ;
la représente, selon une vue schématique, une bague mise en œuvre dans le mode de réalisation de l’invention des figures 2 à 4.
La solution selon l’invention est alors un échangeur de chaleur du type à plaques et ailettes pour mettre en relation d’échange thermique au moins un fluide frigorigène et un fluide calorigène, ledit échangeur comprenant une pluralité de plaques agencées parallèlement entre elles et à une direction longitudinale de façon à définir entre lesdites plaques une pluralité de passages, au moins un passage étant formé entre deux plaques adjacentes et comprenant au moins une structure d’échange thermique muni d’au moins une série d’ailettes, lesdites ailettes s’étendant parallèlement à la direction longitudinale et se succédant suivant une direction latérale qui est orthogonale à la direction longitudinale et parallèle aux plaques, de sorte que les ailettes définissent au sein du passage des canaux adaptés pour l’écoulement du fluide frigorigène ou du fluide calorigène parallèlement à la direction longitudinale, caractérisé en ce qu’au moins une ailette présente sur au moins une partie de sa surface une texturation de surface sous la forme de stries agencées parallèlement à la direction longitudinale.
Selon le cas, l’échangeur selon l'invention peut comprendre l'une ou plusieurs des caractéristiques techniques données ci-après.
Les stries sont agencées périodiquement avec une période comprise entre 0,1 et 2 mm, de préférence comprise entre 0,4 et 1 mm.
Les stries sont rectilignes et continues.
Les stries sont agencées de sorte qu’une strie est séparée d’une strie adjacente par une crête et présentent une amplitude, définie comme la distance maximale entre le fond d’une strie et le sommet d’une crête mesurée orthogonalement à la surface de l’ailette, comprise entre 0,1 et 1 mm, de préférence entre 0,3 et 0,6 mm.
La texturation de surface est formée de sorte qu’elle présente une surface développée supérieure à sa surface projetée, avec Sd=Sp x(1+G), G étant un gain d’augmentation compris entre 1 et 150 %, de préférence entre 20 et 75%.
La texturation de surface est configurée de sorte que la structure d’échange thermique présente un coefficient d’échange thermique augmenté d’un facteur multiplicateur compris entre 2 et 7, de préférence entre 2 et 5, par rapport au coefficient d’échange thermique d’une structure identique exempte de texturation de surface.
Ladite au moins une ailette présente une première surface et une deuxième surface opposées, chacune formant une paroi latérale d’un canal respectif, l’une et/ou l’autre desdites première et deuxième surface présentant une texturation de surface sur sa totalité ou sa quasi-totalité.
La structure d’échange thermique est sous la forme d’un produit ondulé comprenant au moins une ondulation avec des sommets d’onde et des bases d’onde disposés contre les plaques et reliés alternativement par des ailettes, lesdites ailettes formant ainsi des jambes d’onde et la direction latérale définissant une direction d’ondulation de la structure d’échange thermique.
Lesdits sommets d’onde et/ou lesdites bases d’onde présente une texturation de surface sur au moins une partie de leur surface.
La texturation de surface est appliquée de façon ininterrompue sur la structure d’échange thermique.
L’échangeur comprend un collecteur d’entrée configuré pour distribuer le fluide frigorigène ou le fluide calorigène dans des passages et un collecteur de sortie configuré pour évacuer le fluide frigorigène ou le fluide calorigène des passages, le collecteur d’entrée étant agencé à un niveau supérieur au niveau du collecteur de sortie en suivant la direction longitudinale, de sorte que le fluide frigorigène ou le fluide calorigène s’écoule dans les passages dans un sens descendant opposé au sens de la direction longitudinale.
En outre, l’invention concerne une structure d’échange thermique pour échangeur de chaleur du type à plaques et ailettes, ladite structure étant sous la forme d’un produit ondulé comprenant une succession d’ailettes reliées alternativement par des sommets d’onde et des bases d’onde, caractérisé en ce que ledit produit ondulé est formé à partir d’un produit plat comprenant deux faces opposées et au moins une texturation de surface sous la forme d’une structure poreuse ou de reliefs formés sur une surface du produit plat, l’une seulement desdites faces opposées présentant sur sa totalité ou sa quasi-totalité ladite texturation de surface.
Selon un autre aspect, l’invention concerne une installation de séparation d'air par distillation comprenant au moins un échangeur de chaleur selon l’invention, l'installation comprenant des moyens d'alimentation pour distribuer dans des passages de l’échangeur de l’oxygène liquide en tant que fluide frigorigène et de l’azote gazeux en tant que fluide calorigène.
La présente invention va maintenant être mieux comprise grâce à la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d'exemple non limitatif et faite en référence aux figures mentionnées ci-après.
est un vue tridimensionnelle partielle d’un échangeur selon un mode de réalisation de l’invention.
Comme illustré aux figures 3, 4 et 6, la portion évasée 13 s’étend de manière évasée depuis la portion cylindrique 12 jusqu’à un sommet libre 130 de la portion évasée 13. En particulier, la portion évasée 13 comprend une base 131 disposée à la jonction avec la seconde extrémité 121 de la portion cylindrique 12 du corps de sonde. Dans cet exemple, la portion évasée 13 s’étend depuis la base 131 jusqu’au sommet libre 130 de la portion évasée 13. Plus précisément, la base 131 du corps endocavitaire 13 est solidaire de la face supérieure 124 de la portion cylindrique 12. La portion évasée 13 constitue la tête de la sonde périnéale 10.
De plus, la portion évasée 13 est élastiquement déformable entre une position repliée et une position déployée. En position repliée, la tête de la sonde périnéale 10 occupe un volume plus petit qui facilite l’insertion de la sonde périnéale 10 dans l’endocavité. Le confort du ou de la patiente en est amélioré. Par ailleurs, en position déployée, la tête de la sonde peut prendre appui sur les parois de l’endocavité. De ce fait, la sonde périnéale 10 est maintenue dans l’endocavité d’un ou d’une patiente par la portion évasée 13 en position déployée.
En particulier comme illustré aux figures 1 à 6, la portion évasée 13 comporte au moins une paroi latérale 132. Ici, la paroi latérale 132 s’étend de manière évasée depuis la base 131 vers le sommet libre 130 du portion évasée 13. La paroi latérale 132 présente une face interne 1320 qui délimite un volume interne conique de la portion évasée 13 (illustré à la ).
Dans cet exemple, la portion évasée 13 comporte au moins une ouverture 133, 134 disposée selon un plan de symétrie de la sonde périnéale 10. La ou les ouvertures facilitent la déformation élastique de la portion évasée 13 pour une introduction plus confortable de la sonde dans l’endocavité. En particulier, la portion évasée 13 comporte une ouverture latérale 133 et une ouverture sommitale 134.
L’ouverture latérale 133 est disposée selon un plan de symétrie de la sonde périnéale 10. Comme illustré à la , l’ouverture latérale 133 s’étend longitudinalement de part et d’autre d’un plan sagittal médian PSM de la sonde périnéale 10. Le plan sagittal médian représenté aux figures 1 à 4 et 6 définit un plan de symétrie longitudinal selon une orientation sagittale de la sonde périnéale 10. L’ouverture latérale 133 s’étend depuis la base 131 de la tête jusqu’au somment libre 130 de la sonde périnéale 10. Comme illustré à la , l’ouverture latérale 133 présente une forme de U qui s’étend depuis la base 131, les branches du U s’écartent l’une par rapport à l’autre jusqu’au sommet 130 de manière à former une ouverture latérale 133 évasée.
Comme illustré notamment aux figures 2, 3 et 6, l’ouverture sommitale 134 est disposée au niveau du sommet libre 130 de la portion évasée 13. Comme illustré à la , l’ouverture sommitale 134 est symétrique par rapport au plan médian sagittal PSM de la sonde périnéale 10. La paroi latérale 133 comporte un bourrelet sommital 1323 qui délimite au moins partiellement l’ouverture sommitale 134. Le bourrelet sommital 1323 participe au confort du ou de la patiente lors de l’introduction de la sonde périnéale 10 dans l’endocavité.
Comme illustré aux figures 1 à 4 et 6, la portion évasée 13 comporte au moins une gorge 135, 136, 137. Chaque gorge 135, 136, 137 augmente l’amplitude de la déformation élastique de la portion évasée 13.
En particulier, la portion évasée 13 comporte une gorge longitudinale 135 qui s’étend selon le plan sagittal médian PSM. Ici, la gorge longitudinale 135 divise la portion évasée 13 en deux demi-parois 1321, 1322 selon le plan sagittal médian PSM de la sonde périnéale 10. En pratique, la gorge 132 s’étend au moins partiellement entre la base 131 et le sommet libre 130 de la portion évasée 13. Dans l’exemple illustré à la , la gorge 132 s’étend sur toute la hauteur de la portion évasée 13 entre la base 131 et le sommet libre 130.
Comme illustré à la , les deux demi-parois 1321, 1322 sont courbes de manière à former une corolle. En particulier, les demi-parois 1321, 1322 sont courbes de façon convexe par rapport au plan sagittal médian PSM.
Le thérapeute peut alors faire passer la portion évasée 13 de sa position déployée à la position repliée par pincement des demi-parois 1321, 1322 afin de replier la tête de la sonde périnéale 10 selon le plan sagittal médian PSM. Avantageusement, la gorge longitudinale 135 permet d’augmenter l’amplitude du repliement de la tête de la sonde périnéale 10.