INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’une des particularités de l’invention réside dans la structuration de la première zone de jonction 46a, réalisée de manière à procurer des moyens d’étanchéité pour éviter les fuites de gaz de la veine en direction des cavités inter-aubes, chacune d’elles étant classiquement formée par l’association de la première cavité 33a d’une aube, et de la seconde cavité 33b en regard appartenant à l’aube directement consécutive sur la roue.
Pour ce faire, la première zone de jonction 46a comporte une rupture de niveau 48, comme une contremarche, à partir de laquelle s’étend circonférentiellement en saillie une portion d’emboîtement 50 destinée à s’insérer dans la seconde cavité de l’aube directement consécutive au sein de la roue. La rupture de niveau 48 est ici réalisée par une rupture d’épaisseur sur les éléments 28, 37a, 37b, 42a, 42b qui composent la première zone de jonction 46a. En d’autres termes, la rupture d’épaisseur correspond à un retrait de matière extérieur sur chacun des éléments précités, de sorte que la portion d’emboîtement 50 s’apparente à une languette d’accouplement mâle présentant une forme générale de U retourné.
Cette portion d’emboîtement 50 s’étend préférentiellement de manière continue, et sur une longueur circonférentielle constante ou sensiblement constante, tout le long des éléments suivants, référencés sur la : - tout le long d’une première extrémité circonférentielle 42a’ de la première paroi de raidissement 42a ; - tout le long d’une première extrémité circonférentielle 37a’ de la première paroi de raccordement 37a ; - tout le long d’une première extrémité circonférentielle 28’ de la plateforme 28 ; - tout le long d’une première extrémité circonférentielle 37b’ de la seconde paroi de raccordement 37b ; et - tout le long d’une première extrémité circonférentielle 42b’ de la seconde paroi de raidissement 42b.
Cependant, la portion d’emboîtement 50 en forme de languette circonférentielle pourrait présenter des discontinuités au niveau de l’un ou plusieurs des éléments 28, 37a, 37b, 42a, 42b mentionnés ci-dessus, sans sortir du cadre de l’invention.
A l’opposé sur l’aube, en référence à la , la seconde cavité 33b reste également ouverte circonférentiellement dans la direction opposée à l’échasse 26, tandis qu’elle reste aussi ouverte radialement dans la direction opposée à la plateforme 28. Dans la direction circonférentielle 32, la seconde cavité 33b s’ouvre ainsi au niveau d’une seconde ouverture circonférentielle 44b. Cette seconde ouverture 44b est délimitée par une seconde zone de jonction 46b, destinée à coopérer avec la première zone de jonction 46a d’une aube directement consécutive au sein de la roue mobile de turbine. La seconde zone de jonction 46b se trouve au niveau d’une extrémité circonférentielle basse de l’aube, et présente une forme générale de U retourné, ouverte radialement vers l’intérieur. Elle reste ici de conception classique, en étant de préférence dépourvue de rupture de niveau, contrairement à la première zone de jonction 46a. En d’autres termes, cette seconde zone de jonction 46b peut être constituée par une simple portion d’emboîtement complémentaire 52 en forme de languette circonférentielle, d’épaisseur homogène ou évolutive, mais préférentiellement sans rupture d’épaisseur.
Pour constituer la portion d’emboîtement complémentaire 52 en forme de générale de U, celle-ci s’étend de manière continue tout le long des éléments suivants, référencés sur la : - tout le long d’une seconde extrémité circonférentielle 42a’’ de la première paroi de raidissement 42a ; - tout le long d’une seconde extrémité circonférentielle 37a’’ de la première paroi de raccordement 37a ; - tout le long d’une seconde extrémité circonférentielle 28’’ de la plateforme 28 ; - tout le long d’une seconde extrémité circonférentielle 37b’’ de la seconde paroi de raccordement 37b ; et - tout le long d’une seconde extrémité circonférentielle 42b’’ de la seconde paroi de raidissement 42b.
La première zone de jonction 46a et sa portion d’emboîtement 50 se trouvent préférentiellement du côté extrados 36, car cela leur permet de coopérer avec la seconde cavité 33b située du côté intrados 34. En effet, cette seconde cavité 33b étant classiquement celle des deux cavités 33a, 33b la plus profonde dans la direction circonférentielle jusqu’à l’échasse 26, la portion d’emboîtement 50 en forme de languette peut ainsi être plus longue dans la direction circonférentielle. Cette longueur favorise un plus grand recouvrement entre la portion d’emboîtement 50 et la portion d’emboîtement complémentaire 52, et conduit avantageusement à une meilleure étanchéité. A cet égard, la montre la coopération entre deux aubes 20 directement consécutives dans la roue mobile, avec la portion d’emboîtement 50 de l’aube à gauche sur la figure qui est insérée dans la portion d’emboîtement complémentaire 52 de l’aube à droite sur cette même figure. Cet assemblage mâle/femelle est adopté pour toutes les aubes de la roue, ou seulement pour certaines d’entre elles, dans le but de conférer une étanchéité de la veine et de limiter les fuites au niveau des jonctions entre les plateformes 28. De plus, le recouvrement opéré entre les portions 50, 52 ne nuit pas aux performances aérodynamiques du flux traversant la veine, étant donné que les deux premières surfaces 29a des deux plateformes adjacentes 28 peuvent avantageusement être affleurantes, grâce à la rupture de niveau pratiquée sur la première zone de jonction 46a.
Les figures 6 à 8 montrent une roue mobile de turbine 60, comprenant un disque 62 centré sur l’axe 2 et équipé d’une partie périphérique 64 pourvue de rainures axiales 66 pour le logement des aubes 20. Les rainures axiales 66 se succèdent selon la direction circonférentielle 32.
La roue 60 comprend également une couronne d’aubes 20 de conception du type de celle décrite ci-dessus, avec le pied 24 de chaque aube étant logé dans l’une des rainures 66 de la partie périphérique 64 du disque.
Cet exemple illustre l’étape optionnelle (c) du procédé selon l’invention, qui est mise en œuvre selon un mode particulièrement préféré de l’invention.
La diafiltration du rétentat est ici réalisée avec l’agent diafiltrant préféré selon l’invention, un perméat métabolisé avec une valeur de TAV de 0 % vol., à une pression d’environ 50 bars, jusqu’à atteindre un taux de diafiltration de 1. Il s’agit d’une mesure instantanée, les valeurs présentées ci-dessous ne représentent donc pas le résultat final.
Temps (min) En entrée : Masse de perméat métabolisé (agent diafiltrant) (kg) En sortie : Masse de perméat métabolisé diafiltré (kg) Titre éthanolique perméat métabolisé diafiltré (%m/m) Débit (L/h/m 2 ) Taux de diafiltration 0 10 5,65 4 12,4 0,9 0,06 20 11,2 8 11,8 0,9 0,13 30 16,65 12 10,8 0,9 0,19 40 22,15 17 9,9 1,1 0,27 50 27,65 22 9 1,1 0,34 60 33,15 27 8,2 1,1 0,42 70 38,65 32 7,6 1,1 0,50 80 44,1 38 7 1,4 0,59 90 49,6 44 6,4 1,4 0,69 100 55,1 50 6 1,4 0,78 110 60,5 56 5,7 1,4 0,88 120 64 64 5,3 1,4 1,00
Cette étape de diafiltration peut être réalisée le nombre de fois nécessaire, de façon à obtenir un rétentat présentant le TAV souhaité.
Exemple 8. Procédé complet de désalcoolisation totale d’un vin blanc sec et caractérisation des propriétés organoleptiques des différentes fractions (rétentat, perméat, perméat métabolisé) et du vin désalcoolisé obtenu, à l’aide de paramètres physico-chimiques ou de commentaires de dégustation.
Toutes les fractions produites et utilisées dans cet exemple (perméat, perméat filtré, rétentat, rétentat diafiltré…) sont issues d’un seul lot de vin mais de plusieurs cycles différents.
Les valeurs indiquées dans cet exemple sont des approximations à une seule décimale des valeurs effectivement mesurées, sauf dans les tableaux.
Etape (a) :
Préparation du perméat (cycle 1) 516 kg de vin blanc sec à 11,3 % vol. sont soumis aux conditions de l’étape a) telles que décrites dans l’exemple 1 et permettent d’obtenir 451 kg de perméat à 9,2 % vol. et 52,4 kg de rétentat à 20,5 % vol. C’est ce perméat qui sera utilisé dans la suite de l’exemple.
Préparation du rétentat (cycle 2) 514 kg de vin blanc sec à 11,3 % vol. sont soumis aux conditions de l’étape a) telles que décrites dans l’exemple 1 et permettent d’obtenir 449,5 kg de perméat à 9,7 % vol. et 64 kg de rétentat à 21,7 % vol. C’est ce rétentat qui sera utilisé dans la suite de l’exemple.
Etape (a’) : diminution du TAV du perméat
38,6 kg du perméat à 9,2 % vol. (issus de l’étape (a) cycle 1) ont été mélangés à 11,2 kg d’un perméat métabolisé (de TAV égal à 0 % vol.) et filtré issu d’un cycle de désalcoolisation préalable de façon à ajuster le degré d’alcool du mélange à 7,1 % vol.
Etape (b) : élimination de l’éthanol du perméat
La métabolisation de l’éthanol de ce perméat selon l’étape (b3) est conduite dans les conditions de l’exemple 6 à l’aide d’une souche 522 Davis (Saccharomyces cerevisiae), commercialisée par l’IOC (Institut Œnologique de Champagne) sous la dénomination Harmonie®.
La préculture et culture de ces levures selon les étapes (b1), (b2) et (b3) est réalisée comme décrit dans les exemples 3 et 4.
43,9 kg de perméat métabolisé à 0 % vol. ont été obtenus. Après filtration de ce perméat métabolisé, on obtient 38,9 kg de perméat métabolisé filtré.
Les lames mobiles 14 sont indépendantes l’une de l’autre de sorte que chaque lame mobile 14 peut suivre le mouvement de la zone dorsale recouverte.
Dans cet exemple non limitatif, la partie centrale 12 comporte une zone
20 d’assise 19 disposée entre la première extrémité 16 des deux lames 14 et le troussequin 13. Cette partie d’assise 19 permet à l’armature de supporter la selle de cheval et le poids du cavalier lorsque ce dernier s’assoit sur sa selle. Cette zone d’assise 19 est ajourée par la présence d’une pluralité de fentes 20 en forme de quart de cercle.
25 [0038] Dans cet exemple de réalisation, deux fentes 20 sont disposées sur un même cercle en regard l’une de l’autre. Une première fente 20 couvre un angle de 0 à 90 degrés et une deuxième fente 20 couvre un angle de 180 à 270 degrés.
Puis sur un deuxième cercle concentrique de plus grand diamètre, deux fentes 20 supplémentaires sont disposées en regard l’une de l’autre. Une première
30 fente 20 couvre un angle de 90 à 180 degrés et une deuxième fente 20 couvre un angle de 270 à 360 degrés. Ainsi, dans cette mise en œuvre non limitative, les fentes
20 situées sur le premier cercle ne recouvrent pas les fentes 20 situées sur le deuxième cercle.
L’emplacement des fentes 20 est ensuite reproduit sur neuf cercles présentant un diamètre différent.
5 [0041] Cet agencement particulier peut être remplacé par d’autres types d’ouverture, par exemple des orifices circulaires, rectangulaires, triangulaires, ou autres. Cette zone d’assise 19 ajourée permet d’une part d’aérer la zone dorsale du cheval située sous l’armature 10, et d’autre part, de diminuer le poids de l’armature.
Dans cet exemple non limitatif, l’armature 10 comporte également deux
10 couteaux 21 construits et agencés pour recevoir des étrivières supportant les étriers pour le logement des pieds du cavalier.
L’armature 10 comporte également deux orifices 22 pour le passage de la sangle de maintien de la selle sur le dos du cheval. Les orifices 22 sont de
forme oblongue et sont situées à la périphérie de la zone centrale 12. Elles sont
en outredisposées de part et d’autre du plan de symétrie 15 de l’armature 10.
Selon un mode de réalisation non limitatif, l’armature 10 est réalisée en carbone. Elle peut par exemple être réalisée par impression tridimensionnelle.
Le dispositif et le procédé selon l’invention sont caractérisés en ce qu’ils comprennent et utilisent les unités de séparation connus de l’homme du métier pour produire du benzène, du toluène et des xylènes, unités que l’on trouve habituellement dans les complexes aromatiques, et en ce qu’ils comprennent et utilisent une section réactionnelle d’alkylation du toluène par du CO qui produit du para-tolualdéhyde.
En outre, le dispositif et le procédé selon l’invention sont caractérisés en ce qu’ils comprennent une section réactionnelle de transalkylation du benzène et des xylènes pour les convertir en toluène.
Avantageusement, la combinaison de la section réactionnelle de transalkylation du benzène et des xylènes et d’une section d’alkylation du toluène par le CO produisant du para-tolualdéhyde et du train de fractionnement du complexe permet d’avoir la possibilité de n’obtenir que du para-tolualdéhyde et une purge de composés aromatiques lourds (en faible quantité).
En référence à la , selon un ou plusieurs modes de réalisation, le dispositif de conversion de composés aromatiques comprend : - une unité de séparation de charge 1 pour séparer une première charge hydrocarbonée 2 du complexe aromatique en une coupe hydrocarbonée à 7 atomes de carbone ou moins (C7-) et une coupe aromatique à 8 atomes de carbone ou plus (A8+) ; - une unité optionnelle d’extraction des aromatiques 3 entre l’unité de séparation de charge 1 et un train de fractionnement 4-6 pour séparer les composés aliphatiques du benzène et du toluène de la coupe en C7- de la charge du complexe ; - le train de fractionnement 4-6 en aval de l’unité optionnelle d’extraction des aromatiques 3 permettant d’extraire du benzène, du toluène et des xylènes des autres aromatiques ; - une section réactionnelle de transalkylation 7 convertissant le benzène et les xylènes en toluène ; - une unité de pyrolyse 8, préférablement catalytique, pour traiter une deuxième charge hydrocarbonée 9, produire un effluent de pyrolyse 10 alimentant au moins partiellement la première charge hydrocarbonée 2 du complexe aromatique, un gaz de pyrolyse 11 comprenant du CO, du CO2 et du H2, et une fraction liquide 12 (sous-produits composés majoritairement de distillats moyens qui, après hydrotraitement et ou hydrocraquage pourront être valorisés sous forme de Jet Fuel, gazole ou fuel marine) ; et - une section réactionnelle d’alkylation 13 pour alkyler une fraction comprenant du toluène avec du CO du gaz de pyrolyse 11 et produire un effluent enrichi en para-tolualdéhyde 14 (par rapport à la fraction comprenant du toluène) et un effluent gazeux 15 comprenant des gaz de pyrolyse non convertis.
Avantageusement, la section réactionnelle d’alkylation 13 permet de produire le para-tolualdéhyde à partir du toluène initialement présent dans la charge 2 et formé par transalkylation du benzène avec les xylènes.
L’unité de séparation de charge 1 (optionnelle)
En référence à la , l’unité de séparation de charge 1 traite la première charge hydrocarbonée 2 du complexe aromatique pour séparer une coupe de tête comprenant (e.g. essentiellement) des composés à 7 atomes de carbone ou moins 16 (C7-) contenant notamment du benzène et du toluène, et une coupe de fond comprenant (e.g. essentiellement) des aromatiques à 8 atomes de carbone ou plus 17 (A8+) envoyée vers la colonne de xylène 6. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, l’unité de séparation de charge 1 sépare également une fraction de toluène 18 comprenant au moins 90% en poids, préférablement au moins 95% en poids, très préférablement au moins 99% en poids de toluène. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la fraction de toluène 18 est envoyée vers la première colonne de distillation de composés aromatiques 4, appelée également colonne de benzène, et/ou vers la deuxième colonne de distillation de composés aromatiques 5, appelée également colonne de toluène.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la première charge hydrocarbonée 2 est une coupe hydrocarbonée contenant majoritairement (i.e., > 50% en poids) des molécules dont le nombre de carbone s’étend de 6 à 10 atomes de carbone. Cette charge peut également contenir des molécules ayant plus de 10 atomes de carbone et/ou des molécules à 5 atomes de carbone.
La première charge hydrocarbonée 2 du complexe aromatique est riche en aromatiques (e.g. > 50% en poids) et contient préférablement au moins 20% en poids de benzène, préférentiellement au moins 30% en poids, très préférablement au moins 40% en poids de benzène. La première charge hydrocarbonée 2 peut être produite par reformage catalytique d’un naphta ou être un produit d’unité de craquage (e.g. à la vapeur, catalytique) ou tout autre moyen de production d’alkyles aromatiques.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la première charge hydrocarbonée 2 du complexe aromatique comprend au moins 25% en poids, préférablement au moins 30% en poids, très préférablement au moins 35% en poids, d’effluent de pyrolyse 10 provenant de l’unité de pyrolyse 8 par rapport au poids total de la charge.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la première charge hydrocarbonée 2 est au moins partiellement, voire entièrement, biosourcée. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la première charge hydrocarbonée 2 peut comprendre un mélange de composés aromatiques et paraffiniques biosourcé et un mélange de composés aromatiques et paraffiniques non-biosourcé (provenant par exemple d’une unité de reformage catalytique). Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la première charge hydrocarbonée 2 provient (essentiellement) d’un procédé de conversion de la biomasse lignocellulosique. Par exemple, un effluent produit par conversion de la biomasse lignocellulosique peut être traité pour être aux spécifications requises de la première charge hydrocarbonée 2 afin de présenter des teneurs en éléments soufrés, azotés et oxygénés compatibles avec un complexe aromatique. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la première charge hydrocarbonée 2 est constituée de l’effluent de pyrolyse 10 issu de l’unité de pyrolyse 8.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la première charge hydrocarbonée 2 comprend moins de 10 ppm poids, préférablement moins de 5 ppm poids, très préférablement moins de 1 ppm poids en azote élémentaire, et/ou moins de 10 ppm poids, préférablement moins de 5 ppm poids, très préférablement moins de 1 ppm poids en soufre élémentaire, et/ou moins de 100 ppm poids, préférablement moins de 50 ppm poids, très préférablement moins de 10 ppm poids en oxygène élémentaire.
L’unité optionnelle d’extraction des aromatiques (optionnelle)
La coupe de tête 16 de l’unité de séparation de charge 1 est envoyée vers l’unité optionnelle d’extraction des aromatiques 3 adaptée pour extraire un effluent comprenant des espèces aliphatiques en C6-C7 19 qui est exporté comme co-produit du complexe aromatique. La coupe aromatique 20 (comprenant essentiellement du benzène et du toluène), appelée extrait de l’unité d’extraction des aromatiques 3, est envoyée vers la colonne de benzène 4. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la coupe aromatique 20 est une charge hydrocarbonée (e.g. essentiellement) aromatique en C6-C7 (A6-A7).
Le train de fractionnement
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le train de fractionnement comprend les colonnes de distillation de composés aromatiques 4, 5, et 6 permettant de séparer les 4 coupes suivantes : - une coupe comprenant (e.g. essentiellement) du benzène 22 ; - une coupe comprenant (e.g. essentiellement) du toluène 23 ; - une coupe comprenant (e.g. essentiellement) des xylènes 24 ; - une coupe comprenant (e.g. essentiellement) des composés aromatiques à 9 et 10 atomes de carbone 25 ;
Selon un autre mode de réalisation particulier, la présente invention concerne une cellule d’électrolyse telle que définie ci-dessus, comportant 4 cavités secondaires (2’), chaque cavité secondaire étant notamment sous la forme de demi-tore à section ovale ou circulaire,
deux desdites cavités secondaires étant positionnées plus près de la face plane (K) du logement apical (3) que de la face plane (K) du logement basal (4),
et les deux autres cavités secondaires étant positionnées plus près de la face plane (K) du logement basal (4) que de la face plane (K) du logement apical (3).
Dans ce mode de réalisation, chaque cavité secondaire est alimentée par un canal d’apport (5), permettant un apport sélectif de matières vers la cathode et vers l’anode, par le biais de canaux d’approvisionnement (8), reliant chaque cavité secondaire soit à la cathode, soit à l’anode.
Ce mode de réalisation assure un apport homogène des matières aux électrodes.
Selon un autre mode de réalisation particulier, la présente invention concerne une cellule d’électrolyse telle que définie ci-dessus, comportant 2 cavités secondaires (2’), chaque cavité secondaire étant notamment sous la forme de tore à section ovale ou circulaire,
un desdites cavités secondaires étant positionnée plus près de la face plane (K) du logement apical (3) que de la face plane (K) du logement basal (4),
et l’autre cavité secondaire étant positionnée plus près de la face plane (K) du logement basal (4) que de la face plane (K) du logement apical (3).
Dans ce mode de réalisation, chaque cavité secondaire est alimentée par un canal d’apport (5) ou par deux canaux d’apport (5), permettant un apport sélectif de matières vers la cathode et vers l’anode, par le biais de canaux d’approvisionnement (8), reliant chaque cavité secondaire soit à la cathode, soit à l’anode.
Selon un autre mode de réalisation particulier, la présente invention concerne une cellule d’électrolyse telle que définie ci-dessus, comportant 1 cavité secondaire (2’), notamment sous la forme de tore à section ovale ou circulaire,
ladite cavité secondaire étant positionnée à équidistance entre les faces planes (K) du logement apical (3) et du logement basal (4).
Dans ce mode de réalisation, l’unique cavité secondaire (2’) permet d’alimenter en matière soit la cathode, soit l’anode, par le biais de canaux d’approvisionnement (8), reliant la cavité secondaire soit au logement apical (3), ou au logement basal (4), respectivement.
Dans ce mode de réalisation, Il est aussi possible d’alimenter les deux électrodes, la cavité secondaire (2’) étant, dans ce cas, équipée de canaux d’approvisionnement (8), reliant la cavité secondaire à la fois au logement apical (3), et au logement basal (4).
Selon un autre mode de réalisation particulier, la présente invention concerne une cellule d’électrolyse telle que définie ci-dessus, dans laquelle le corps solide (1) comprend en outre au moins un trou de montage (9), notamment au moins un trou taraudé, dont l’une des extrémités est située sur l’une des faces planes (B) dudit corps solide (1), en particulier comprend 8 trous de montage x à y, dont les extrémités sont situées sur chacune des deux faces planes (B),
notamment dans laquelle lesdits trous de montage traversent le corps solide (1).
Les trous de montage servent à fixer des pièces détachées, à savoir des joints d’étanchéité et des plaques de fermeture, sur le corps solide (1).
10 Sauf précision contraire, un même élément apparaissant sur des figures différentes présente une référence unique.
montre une représentation schématique d’une armature 10 (également dénommée arçon) de selle de cheval conforme à un mode de réalisation non limitatif de l’invention.
15 [0028] Plus particulièrement, cette armature 10 comporte une partie pommeau 11, une partie centrale 12, et une partie troussequin 13.
La partie pommeau 11 est destinée à venir recouvrir la base du cou du cheval. La partie troussequin 13 est quant à elle destinée à recouvrir en partie l’arrière du dos du cheval.
20 [0030] La partie centrale 12 est disposée entre la partie pommeau 10 et la partie troussequin 13. La partie centrale 12 recouvre notamment le garrot du cheval.
La partie centrale 12 comporte deux lames mobiles 14. Chaque lame mobile 14 est formée au moins dans la partie centrale 12 de l’armature 10. Chacune des lames mobiles 14 est disposée sur un flanc différent de l’armature 10. Autrement
25 dit, les deux lames mobiles 14 sont disposées de part et d’autre d’un plan de symétrie 15 de l’armature 10.
Chaque lame mobile 14 comporte une première extrémité 16 fixe par rapport au corps de l’armature 10. Cette première extrémité 16 fixe est, dans ce mode de réalisation non limitatif, du côté du troussequin 13 et est solidaire de la
30 partie troussequin 13.
Chaque lame mobile 14 comporte une deuxième extrémité 17 mobile par rapport au corps de l’armature 10. Cette deuxième extrémité 17 est mobile et se trouve proche de la partie pommeau 11. Dans ce mode de réalisation, la deuxième extrémité 17 mobile de chacune des lames 14 est disposée de sorte à recouvrir au