INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les volets 34 peuvent aussi être utilisés pour pivoter dans une direction opposée l’un de l’autre, de sorte à réduire ou agrandir le passage de l’air. Dans une variante, les volets peuvent pivoter l’un vers l’autre jusqu’à l’obturation du passage de l’air, le flux étant alors redirigé vers des orifices de la nacelle inversant ainsi la poussée (par exemple lors d’un atterrissage).
La illustre une autre variante. Dans cet exemple, le flux annulaire F est scindé en deux flux semi-cylindriques F1 et F2 par un séparateur 18. En aval du séparateur 18 se trouve un point de pivot 36 qui permet à un volet 34 de pivoter autour d’un axe sensiblement parallèle à Y.
Ainsi, les flux F1’ et F2’ sortant de la nacelle 10 sont orientés d’un angle α par rapport à l’axe de la soufflante 22.1 (qui est ici sensiblement parallèle à l’axe X).
Le séparateur 18 peut recevoir des conduites 19 de gaz alimentant une turbine (non représentée) solidaire en rotation de la soufflante 22 ou des conducteurs électriques alimentant un moteur électrique entraînant en rotation la soufflante 22.
la est une vue en perspective de la recharge ouverte sans le godet;
la est une vue en perspective agrandie de la liaison pivot du couvercle au niveau du 1 er point dur à l’ouverture du couvercle;
la est une vue en perspective agrandie de la liaison pivot du couvercle au niveau du 2 e point dur à l’ouverture du couvercle ;
la est une vue en perspective agrandie de la liaison pivot du couvercle au niveau du 2 e point dur à l’ouverture du couvercle, sans la recharge;
la est une vue en perspective agrandie de la liaison pivot du couvercle au niveau du 3 e point dur à l’ouverture du couvercle;
la est une autre vue en perspective agrandie de la liaison pivot du couvercle au niveau du 3 e point dur à l’ouverture du couvercle;
la est une vue en coupe de la liaison pivot du couvercle au niveau du 3 e point dur à l’ouverture du couvercle;
la est une vue en coupe du contact entre le couvercle et la recharge pour l’aide à l’extraction de la recharge à l’ouverture du couvercle;
La est une vue en coupe du réceptacle fermé avec un godet ;
La est une vue en coupe du système d’accroche entre la base et la plateforme;
la est une vue en coupe du système de positionnement du godet.
D’autre part, du fait du méplat en pente 55, un léger mouvement en arrière de la cale 5 depuis sa position de blocage peut permettre de désengager le sabot 82 de la crémaillère 22, de sorte qu’il soit possible ensuite de déplacer le chariot 3 par exemple pour libérer la cale 5 de la pression exercée par une roue.
Le chariot 3 comporte en outre un électroaimant 9, monté au-dessus de la partie 51 de la cale 5 et permettant, lorsqu’il est activé, de verrouiller la cale 5 dans sa position de blocage.
Enfin, le chariot 3 comporte une unité de contrôle 10 apte à recevoir une instruction de blocage d’un véhicule stationné sur le bâti 10 et agencée pour contrôler, à la réception de cette instruction et en fonction des détections opérées par les détecteurs 71 et 72 et des commutations des capteurs 73 à 76 , les premier et deuxième dispositifs d’entrainement 4 et l’électroaimant 9.
Un mode de fonctionnement du système de blocage 1, mis en œuvre par l’unité de contrôle 10, va maintenant être décrit, en liaison avec les à .
La représente un quai de chargement et une zone de stationnement au niveau de ce quai de chargement vers laquelle recule un camion C pour pouvoir procéder à des opérations de transbordement entre sa remorque et le quai de chargement. Le système de blocage 1 décrit aux à est fixé au bâti B de la zone de stationnement, le camion reculant le long du rail 2 de ce système. Le chariot 3 est au repos, au niveau d’une extrémité arrière du rail 2, en attente du stationnement du camion C, et la cale 5 est dans sa position en retrait.
Comme montré en , une fois le camion C stationné, l’unité de contrôle 10 du chariot 3 reçoit une instruction de blocage du camion C, et contrôle alors le premier dispositif d’entrainement 4 pour entrainer un déplacement du chariot 3 vers l’avant.
Lorsque l’extrémité arrière du chariot 3 passe au niveau d’une extrémité arrière de la roue arrière R du camion C, le deuxième détecteur 72 détecte la présence de cette roue, cette détection se poursuivant de façon interrompue pendant le déplacement du chariot 3. Il est à noter que le premier détecteur 71 a dépassé l’extrémité avant R de la roue arrière R.
Lorsque le temps pendant lequel le deuxième détecteur 72 détecte la présence de cette roue dépasse un seuil donné, correspondant à un déplacement du chariot de 8 cm, l’unité de contrôle 10 contrôle alors le premier dispositif d’entrainement 4 pour entrainer un déplacement du chariot 3 vers l’arrière.
Le premier détecteur 71 se trouve alors devant l’extrémité avant de la roue arrière R et ne détecte donc rien.
Lorsque le temps pendant lequel le premier détecteur 71 ne détecte rien dépasse un seuil donné, correspondant à un déplacement du chariot de 4 cm, l’unité de contrôle 10 interrompt alors le déplacement du chariot 3, la cale 5 se trouvant alors au niveau de l’extrémité avant de la roue arrière R, comme montré en .
Comme montré en , l’unité de contrôle 10 peut alors contrôler le deuxième dispositif d’entrainement 6 pour entrainer un déplacement de la cale 5 vers sa position de blocage, ce déplacement étant interrompue lorsque le capteur de fin de course 76 commute du fait du passage du butoir 54 sous lui.
Tel que décrit précédemment, le déplacement de la cale 5 entraine le déplacement du dispositif d’immobilisation 8 vers sa position de verrouillage, le chariot 3 étant ainsi verrouillé sur le rail 2 et le camion C étant ainsi immobilisé.
L’unité de contrôle 10 peut alors activer l’électroaimant 9 pour verrouiller la cale 5 dans sa position de blocage, afin d’éviter qu’on ne puisse la déplacer manuellement.
Il est à noter que lorsque les opérations de transbordement sont terminées, l’unité de contrôle 10 reçoit alors une instruction de déblocage du camion C et contrôle successivement l’électroaimant 9 pour le déverrouiller, puis le deuxième dispositif d’entrainement 6 pour ramener la cale 5 vers sa position en retrait, ce qui entraine le déverrouillage du dispositif d’immobilisation 8. Le déplacement de la cale 5 est interrompue lorsque le capteur de fin de course 75 commute du fait du passage du butoir 54 sous lui. L’unité de contrôle 10 contrôle enfin le premier dispositif d’entrainement 4 pour entrainer un déplacement du chariot 3 vers l’arrière. Lorsque le détecteur de fin de course 74 commute du fait du butoir 23 prévu à l’extrémité arrière du rail 2, l’unité de contrôle interrompt le déplacement du chariot 3 vers l’arrière.
La description qui précède permet de comprendre que, grâce à l’invention et en particulier grâce au dispositif d’immobilisation du chariot dont le verrouillage et le déverrouillage sur le rail de guidage sont entrainés mécaniquement et automatiquement par les déplacements de la cale, il est possible d’éviter d’utiliser les dispositifs d’entrainement du chariot et/ou de la cale pour immobiliser le chariot sur le rail. Dès lors, il est concevable d’employer, pour réaliser ces dispositifs d’entrainement, des moteurs électriques ou tout autre type de moteur développant une puissance moins importante que celle développée par un système hydraulique.
En tout état de cause, l'invention ne saurait se limiter aux modes de réalisation spécifiquement décrits dans ce document, et s'étend en particulier à tous moyens équivalents et à toute combinaison techniquement opérante de ces moyens. On pourra en particulier envisager d’autres types de moyens de verrouillage du dispositif d’immobilisation sur le rail, et notamment des orifices percés dans le rail destinés à recevoir des doigts de verrouillage du dispositif d’immobilisation. On pourra encore envisager d’autres modes de transmission permettant un déplacement du chariot sur le rail et notamment d’employer une chaine de transmission, une courroie ou une vis sans-fin, les organes de verrouillages pouvant être formés sur cet élément de transmission ou au contraire être découplés de cet élément de transmission.
un premier signal optique SO 1 résultant du photodétecteur du premier couple source de lumière-photodétecteur ; un deuxième signal optique SO 2 résultant du photodétecteur du deuxième couple source de lumière-photodétecteur.
Sur la , chaque signal correspond à l’opposé du signal détecté : ainsi, chaque signal SO 1 , SO 2 est représentatif de l’absorption périodique des tissus aux points de mesure P 1 et P 2 .Le décalage temporel peut être estimé à partir de l’écart temporel Δt entre des points remarquables de chaque courbe, par exemple des maximas ou des minimas.
De préférence la distance de séparation est supérieure à 5 mm . Elle est de préférence inférieure à 10 cm ou 5 cm.
La fréquence d’acquisition des signaux résultant de chaque photodétecteur peut être comprise entre 100 Hz et 100 kHz, ce qui permet une estimation de la vitesse d’onde de pouls avec une résolution temporelle suffisante.
Cependant, la profondeur de l’artère sous la peau n’est pas connue avec précision. De même, la position de l’artère, parallèlement au support 10, n’est pas connue, ou peut varier en fonction des mouvements de l’utilisateur. Ainsi, il est difficile de déterminer a priori les couples source-photodétecteurs les plus pertinents pour estimer précisément la vitesse d’onde de pouls. On comprend, de la , que la distance de rétrodiffusion doit être suffisante pour permettre une propagation des photons détectés à travers l’artère ou un volume de tissu impacté par la perturbation du volume sanguin induite par l’activité cardiaque. Il est également préférable que la source et le photodétecteur d’un même couple soient disposés soit le long de l’artère, soit de part et d’autre de l’artère, de façon que le point de mesure, situé entre la source et le photodétecteur, soit situé proche de l’artère.
L’unité de sélection optique 22 prend en compte différents signaux détectés tels que représentés sur la . Il s’agit de signaux optiques représentatifs de l’intensité détectée par les photodétecteurs de différents couples sources de lumière-photodétecteurs. Les signaux détectés comportent un composante, dite pulsatile, pouvant être considérée comme périodique, du fait de la répétition des cycles cardiaques. La sélection des couples sources-photodétecteur pertinents est effectuée en prenant en compte un critère de sélection optique et en déterminant deux couples sources de lumière-photodétecteurs pour lesquels le critère de sélection optique est satisfait.
Le critère de sélection optique peut être une corrélation temporelle. En effet, les signaux détectés les plus pertinents ont une évolution temporelle comparable, qui correspond à l’activité cardiaque. Le fait de sélectionner des signaux détectés ayant une corrélation temporelle élevée facilite la détermination du décalage temporel Δt illustré sur la . Par corrélation temporelle, on entend une corrélation à un décalage temporel près qui correspond à la distance entre les points de mesure le long de l’artère.
D’autres critères de sélection optique peuvent être appliqués en compléments ou en remplacement du critère de corrélation. Au cours de chaque période, la composante pulsatile de chaque signal détecté décrit une oscillation d’une certaine amplitude . Le critère d’acceptation peut être une amplitude supérieure à un certain seuil, ou située dans une plage d’acceptation préalablement définie.
Le critère de sélection optique peut être une corrélation de l’évolution temporelle de chaque signal détecté, au cours d’une période, avec une forme prédéterminée. On sélectionne alors deux couples source de lumière-photodétecteur présentant la meilleure corrélation avec une forme temporelle prédéterminée.
Un autre critère de sélection optique peut être une distance minimale entre la source et le photodétecteur formant un couple de source de lumière-photodétecteur, de façon que la profondeur adressée soit suffisante.
Les critères de sélection optiques précédemment décrits peuvent être combinés.
L’unité de traitement optique 32 estime ensuite la vitesse d’onde de pouls à partir signaux optiques générés par les photodétecteurs des couples sources de lumière-photo détecteurs sélectionnés.
Le dispositif comporte une unité de calcul 35, configurée pour estimer une valeur de pression artérielle à partir de l’évolution temporelle de diamètre D(t) résultant de l’unité de traitement acoustique 31 et de la VOP résultant de l’unité de traitement optique 32. La pression artérielle P est telle que
où est une fonction préalablement définie.
Par exemple, la fonction peut être telle que :
2) PCR d’enrichissement de la mutation (MEP) avec Enhancers
Les Enhancers sont des amorces spécialement conçues pour améliorer spécifiquement les mutants, mais pas le type sauvage. La conception des Enhancers est inspirée de l'article de Huang et al. 2019 qui a montré une nouvelle façon de concevoir des amorces (appelées "stuntmers") pour renforcer spécifiquement les mutations dans un contexte où l'ADN de type sauvage est très présent. La première étape de la méthode ‘Enhance-seq’ est la PCR d’amplification des mutations (MEP), où les séquences mutées sont préférentiellement amplifiées par rapport au type sauvage à l'aide d’Enhancers ou stuntmers. Les séquences d'amorces suivantes ont été utilisées lors des expériences -
Mutation par délétion de l'exon19 Fwd_Enhancer Exon_19
5'- CCCGTCGCTATCAAGGAATTAAGAGAAGCAAC-C3-TAAAATTCCCGTCGCT-3'
NB : pour le listage de séquence, cette séquence se décompose en deux parties CCCGTCGCTATCAAGGAATTAAGAGAAGCAAC (SEQ ID NO.1)
TAAAATTCCCGTCGCT (SEQ ID NO.2)
Rev_Exon_19
5'-AGCAGCTGCCAGACATGAGA-3' (SEQ ID NO.3)
Mutation ponctuelle de l'exon21 L858R
Fwd_Enhancer Exon_21
5'- GATTTTGGCTGGCCAAACTGCTGG-C3-AGCATGTCAAGATCACAGATTTT-3'
NB : pour le listage de séquence, cette séquence se décompose en deux parties :
GATTTTGGCTGGCCAAACTGCTGG (SEQ ID NO.4)
AGCATGTCAAGATCACAGATTTT (SEQ ID NO.5)
Rev_ Exon_21
5'- GAGCTCACCCAGAATGTCTGG-3' (SEQ ID NO.6)
Dans la configuration TR4’ de la figure 9h, la denture amont 120a de plus petit diamètre est engrenée avec le solaire 7. La denture aval 120c de plus grand diamètre est engrenée avec la couronne 12c qui forme la seconde sortie de couple 110c. La denture intermédiaire 120b est engrenée avec la couronne 12b fixe. Le porte-satellites 10 est mobile et forme la première sortie de couple 110b.
Dans la configuration TR5 de la figure 9i, la denture aval 120c de plus petit diamètre est engrenée avec le solaire 7. La denture amont 120a de plus grand diamètre est engrenée avec un autre solaire 7’ qui forme la première sortie de couple 110b. La denture intermédiaire 120b est engrenée avec la couronne 12b fixe. Le porte-satellites 10 est mobile et comprend une portion tubulaire 10e traversée par le solaire 7 ou l’arbre basse pression 3 et forme la seconde sortie de couple 110c.
Dans la configuration TR5’ de la figure 9j, la denture intermédiaire 120b est engrenée avec le solaire 7. La denture amont 120a de plus grand diamètre est engrenée avec la couronne 12b fixe. La denture aval 120c de plus petit diamètre est engrenée avec un autre solaire 7’ qui comprend une portion tubulaire 7b traversée par le solaire 7 ou l’arbre basse pression 3 et forme la seconde sortie de couple 110c. Le porte-satellites 10 est mobile et forme la première sortie de couple 110b.
La montre les sens de rotation des pièces du réducteur 6 du module 110 de transmission de puissance. Un seul satellite 120 est représenté et la flèche F3 montre son sens de rotation autour de son axe Y. Les solaires 7, 7’ tournent dans les mêmes sens de rotation F4, F5 autour de l’axe longitudinal X du réducteur 6. La couronne 12b tourne dans un sens de rotation contraire autour de cet axe X.
Toutes ces solutions permettent d’obtenir deux sorties à partir d’une entrée avec des rapports de réduction constants. En fonction du rapport de réduction et des sens de rotation souhaité, une ou plusieurs configurations peuvent répondre au besoin. Par exemple, si on souhaite un rapport de 1 / 1.5 / 8 (c’est-à-dire une entrée de couple 110a à 1, une première sortie de couple 110b à 1:1.5 et une seconde sortie de couple 110c à 1:8) alors l’une des solutions à privilégier est de type TR4.
Le module 110 de transmission de puissance selon l’invention permet ainsi, à partir de la vitesse rapide transmise par l’arbre basse pression 3, de fournir deux sorties de couple avec deux vitesses différentes, tout en minimisant la masse et l’encombrement du réducteur 6 de ce module. L’invention est particulièrement adaptée à des rapports de réduction faibles, par exemple inférieurs à deux, et à des puissances de l’ordre du mégawatt.
Bien que l’invention soit illustrée dans le cadre d’une turbomachine d’aéronef à double flux, le module peut équiper un autre type de turbomachine.
Ensemble de régulation de dihydrogène pour une turbomachine d’aéronef. DOMAINE DE L'INVENTION La présente invention concerne le domaine des turbomachines et plus particulièrement des turbomachines comprenant un circuit de dihydrogène.
ETAT DE LA TECHNIQUE Le dihydrogène est appelé à devenir une nouvelle source d’énergie pouvant potentiellement remplacer certaines énergies fossiles.
En effet, contrairement aux énergies fossiles dont la combustion génère du dioxyde de carbone, la combustion de l’hydrogène ne génère que de la vapeur d’eau. A ce titre, le dihydrogène peut être envisagée comme une alternative écologique aux énergies fossiles.
Cependant, le dihydrogène présente plusieurs inconvénients.
D’une part, l’hydrogène moléculaire (i.e. le dihydrogène) est de taille très faible (l’hydrogène est l’atome le plus léger dans la classification périodique des éléments). Sa petite taille rend le dihydrogène gazeux particulièrement apte à fuir par la moindre anfractuosité, et ce quelle que soit les précautions prises pour prévenir les fuites. De plus, le dihydrogène est moins dense que l’air. Ainsi dans l’environnement d’une turbomachine, le dihydrogène fuira très certainement et du fait de sa faible densité, et s’accumulera sous forme de poche gazeuse en certains endroits de la turbomachine.
D’autre part, le dihydrogène est inflammable et explosif sur une très grande plage de concentration (de 4 à 75% de concentration dans l’air). Ainsi, dans le cas d’une turbomachine pour laquelle on voudrait utiliser le dihydrogène comme combustible à la place du kérosène, il y a un risque très important de feu ou de déflagration au sein de la turbomachine.
La combinaison des risques de fuite et de feu ou de déflagration rendent l’hydrogène particulièrement délicat à utiliser dans le contexte d’une turbomachine. En effet, la moindre fuite et accumulation de dihydrogène peut déclencher un incendie ou l’explosion de la turbomachine. Dans ce contexte, il est nécessaire de fournir un ensemble de régulation d’hydrogène pour une turbomachine qui soit sécurisé et qui permettent d’éviter la formation de poches de dihydrogène stagnant.
Selon un premier aspect, l’invention propose une turbomachine d’aéronef comprenant un ensemble de régulation de dihydrogène présentant au moins une zone de rétention de dihydrogène dans laquelle du dihydrogène s’accumule. L’ensemble comprend au moins une bougie disposée au niveau de ladite zone de rétention pour bruler au moins une partie de l’hydrogène accumulé.
Ladite au moins une bougie peut générer des micros étincelles en continu ou à une fréquence définie.
L’invention concerne également un réceptacle distributeur de produit cosmétique comprenant :
un support; une recharge en produit cosmétique telle que décrite précedemment, venant se loger à l’intérieur du support de façon amovible ; un couvercle mobile en rotation entre une position de fermeture du réceptacle et une position d’ouverture du réceptacle, relié au support par une première liaison pivot.
ce réceptacle comporte des moyens d’encliquetage de la recharge dans le support. le réceptacle présente une partie arrière dotée de moyens de calage du couvercle dans des positions d’inclinaison prédéfinies après ouverture. toutes les pièces composant le réceptacle sont conçues dans un même matériau plastique. le plastique utilisé est du PET. toutes les pièces composant le réceptacle sont obtenues par moulage, au moyen d’une injection plastique. le réceptacle comporte des moyens d’aide à l’extraction de la recharge par rotation du couvercle d’un angle prédéfini. le réceptacle comporte un système de fermeture du type crochet entre le couvercle et le support.
L’invention concerne aussi un ensemble composé d’un réceptacle distributeur de produit cosmétique tel que décrit ci-dessus et d’un godet logé dans la recharge du réceptacle.
la est une vue générale, en perspective, du réceptacle ouvert avec la recharge prête à être extraite ;
la est une vue en perspective du support, côté avant ;
la est une vue en perspective du support, côté arrière;
la est une vue en perspective du couvercle ;
la est une autre vue en perspective du couvercle ;
la est une vue en perspective de la recharge fermée, côté avant;
la est une vue en perspective de la recharge fermée, côté arrière;
la est une vue en perspective de la recharge ouverte avec le godet;
Diagnostic précoce du cancer Une tumeur libère son matériel génétique dans la circulation sanguine sous forme d'ADN, d'ARNm, de petits ARN non codants, etc. La récupération d'informations sur le matériel génétique à partir d'un échantillon de sang d'un patient cancéreux, à partir d'acide nucléique acellulaire, est appelée "biopsie liquide" et a gagné en popularité en raison de son caractère non invasif, de sa répétabilité et de sa dynamique. Le NGS a révolutionné le domaine de la biopsie liquide et donc la détection du cancer, en raison de sa capacité à séquencer des centaines de points chauds du cancer en parallèle et à établir un profil spécifique au patient. Ce profil génétique personnalisé révèle les principales mutations motrices afin de recommander un traitement personnalisé.