INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La valeur seuil du timer de moyenne glissante et le nombre x de sous-compteurs de présence de moyenne glissante peuvent par exemple être déterminés à partir de la durée de visibilité du satellite. Dans un exemple, le nombre x de sous-compteurs multiplié par la durée du timer de moyenne glissante est égale à la durée de visibilité du satellite. Ainsi, en divisant la somme des sous-compteurs de présence de moyenne glissante par le rapport entre la durée de visibilité du satellite et la fréquence d’émission des véhicules, on obtient une estimation du nombre de véhicules dans la zone de visibilité qui s’actualise avec le déplacement du satellite. Par ailleurs, plus le nombre x de sous-compteurs de présence de moyenne glissante est élevé, plus l’estimation du nombre de véhicules dans la zone de visibilité est actualisée fréquemment. On comprend donc que, à partir d’une fréquence d’émission des signaux de présence des véhicules, d’une durée de visibilité d’une zone de visibilité associée et du compteur de présence, le calculateur 4 du satellite peut estimer le nombre de véhicules présents dans la zone de visibilité.
Il s’agit ici d’un mode de réalisation mettant en œuvre une moyenne glissante à partir de x sous-compteurs et d’au moins un timer (au maximum x timers). Ce mode de réalisation est particulièrement avantageux dans la mesure où il consomme peu d’énergie et peu d’espace mémoire puisqu’il ne s’agit que d’incrémenter et de remettre à 0 des sous-compteurs et l’au moins un timer. On comprend cependant que d’autres méthodes de moyenne glissante du compteur de présence plus coûteuses en termes d’énergie et d’espace mémoire peuvent être mise en œuvre.
Dans un exemple alternatif, une méthode de moyenne glissante peut comprendre une association, pour chaque incrémentation du compteur de présence, d’une durée d’existence prédéterminée et, lorsque la durée d’existence associée à une incrémentation est écoulée, une décrémentation du compteur de présence. Dans un exemple, la durée d’existence est égale à la durée de visibilité du satellite. Dans un autre exemple, la durée d’existence est égale à la fréquence d’émission des véhicules. Dans cet autre exemple, il n’est donc plus nécessaire de diviser le compteur de présence par le rapport entre la durée de visibilité et la fréquence d’émission des véhicules. Bien que cette méthode de moyenne glissante alternative soit plus précise, elle nécessite le déclenchement d’autant de timers que de signaux de présence détectés pendant la durée d’existence et donc un coût supérieur en termes d’énergie et d’impact mémoire au niveau du satellite LEO.
Par ailleurs, le calculateur 4 peut également estimer le nombre de véhicules présentant une caractéristique déterminée présents dans la zone de visibilité dans la mesure où ces véhicules envoient des signaux de présence comprenant cette information via leur signature et que le calculateur est capable de la détecter en utilisant le même procédé.
Ainsi, le procédé, dans la mesure où il utilise des signaux de présence de véhicules qui nécessitent peu de bande passante, permet de pouvoir estimer le nombre de véhicules dans une zone de visibilité d’un satellite même si plusieurs millions de véhicules sont présents dans cette zone sans pour autant utiliser l’ensemble des bandes de fréquences allouées au satellite, lesquelles sont plus étroites que les bandes de fréquences disponibles pour les communications terrestres. Par ailleurs, les signaux de présence étant détectés et traités par le calculateur 4 du satellite avec peu de ressources de calcul afin d’estimer le nombre de véhicules présents dans la zone de visibilité, l’énergie du satellite consacrée à cette tâche reste faible. Le procédé présenté permet donc notamment d’estimer un nombre de véhicules très important présents dans une zone de visibilité d’un satellite en utilisant à la fois peu de bande passante et peu d’énergie au niveau du satellite. Par comparaison, l’utilisation de trames de signalisation, comme effectué dans les réseaux cellulaires, pour déterminer un nombre d’utilisateurs présents dans une zone de visibilité du satellite consacrerait la majorité des ressources énergétiques et de bande passante du satellite LEO à cette tâche.
Dès lors, l’estimation du nombre de véhicules dans la zone de visibilité du satellite peut être mise à profit pour optimiser et/ou prioriser les communications émises par le satellite en fonction du nombre de véhicules comptés. Le procédé présenté ci-dessus en référence à la et en particulier les blocs 110 et 120 peuvent donc constituer une partie d’un procédé plus large de communication entre le satellite LEO et des véhicules présents dans la zone de visibilité. A ce titre, les blocs représentés en pointillés sur la représentent des compléments facultatifs du procédé.
Ainsi, dans des exemples, le procédé peut comprendre au préalable une émission d’une requête de transfert de données du satellite vers des véhicules présents dans sa zone de visibilité. Cette émission, représentée par le bloc 105, peut être de type broadcast, c’est-à-dire qu’elle est dirigée vers l’ensemble des véhicules de la zone de visibilité. Les véhicules étant aptes à recevoir le transfert de données associé à la requête peuvent répondre à la requête du satellite par un signal de présence comprenant une signature particulière caractéristique de leur aptitude à recevoir le transfert de données. Une signature particulière caractéristique d’une aptitude à recevoir le transfert de données peut comprendre une longueur de l’onde électromagnétique caractéristique, une fréquence de l’onde électromagnétique caractéristique, un type de modulation de l’onde électromagnétique caractéristique ou une séquence binaire caractéristique. Un sous-compteur d’aptitude du compteur de présence peut ainsi être incrémenté pour estimer le nombre de véhicules aptes à recevoir ce transfert de données à réception d’un signal de présence comprenant cette signature particulière caractéristique.
Dans des exemples, le procédé peut également comprendre une détermination d’une bande passante associée à une transmission de données entre le satellite LEO et des véhicules présents dans sa zone de visibilité sur la base de l’estimation du nombre de véhicules présents dans cette zone de visibilité. Cette détermination est représentée par le bloc 131 sur la .
La détermination de la bande passante associée à la transmission de données du satellite LEO peut correspondre à une division de la bande passante disponible par le nombre de véhicules estimés dans la zone de visibilité.
La perte au feu de ladite zéolithe de type structural EMT obtenue après séchage et avant calcination est généralement comprise entre 5 et 30% en poids. Selon l’invention, on entend par perte au feu (PAF) le pourcentage de perte de masse subie par un composé solide, un mélange de composés solides ou une pâte, de préférence dans le cas de la présente invention par ladite zéolithe EMT préparée, lors d’un traitement thermique à 1000°C pendant 2 heures, dans un four statique (type four à moufle), par rapport à la masse du composé solide, du mélange de composés solides ou de la pâte initial(e), de préférence dans le cas de la présente invention par rapport à la masse de zéolithe EMT séchée testée. La perte au feu correspond en général à la perte de solvant (tel que l’eau) contenu dans les solides, mais aussi à l’élimination de composés organiques contenus dans les constituants solides minéraux.
L’étape de calcination d’une zéolithe de type structural EMT obtenue selon le procédé de l'invention est préférentiellement réalisée à une température comprise entre 450 et 700°C pendant une durée comprise entre 2 et 20 heures.
La zéolithe de type structural EMT obtenue à l'issue de l'étape de calcination est dépourvue de toute espèce organique et en particulier du structurant organique R.
À l'issue de ladite étape de calcination, la diffraction des rayons X permet de vérifier que le solide obtenu par le procédé selon l’invention est bien une zéolithe de type structural EMT. La cristallinité obtenue est supérieure à 95% et d’une manière avantageuse supérieure à 99,8%. Le solide obtenu présente le diagramme de diffraction de rayons X incluant au moins les raies inscrites dans le Tableau 1. De préférence, le diagramme de diffraction X ne contient pas d’autres raies d’intensité significative (c’est-à-dire d’intensité supérieure à environ trois fois le bruit de fond) que celle inscrites dans le Tableau 1.
Ce diagramme de diffraction est obtenu par analyse radiocristallographique au moyen d’un diffractomètre en utilisant la méthode classique des poudres avec le rayonnement Kα1 du cuivre (λ = 1,5406Å). A partir de la position des pics de diffraction représentée par l’angle 2θ, on calcule, par la relation de Bragg, les équidistances réticulaires dhkl caractéristiques de l’échantillon. L’erreur de mesure Δ(dhkl) sur dhkl est calculée grâce à la relation de Bragg en fonction de l’erreur absolue Δ(2θ) affectée à la mesure de 2θ. Une erreur absolue Δ(2θ) égale à ± 0,02° est communément admise. L’intensité relative Irel affectée à chaque valeur de dhkl est mesurée d’après la hauteur du pic de diffraction correspondant. Le diagramme de diffraction des rayons X du solide cristallisé de type structural EMT selon l'invention comporte au moins les raies aux valeurs de dhkl données dans le Tableau 1. Dans la colonne des dhkl, on a indiqué les valeurs moyennes des distances inter-réticulaires en Angströms (Å). Chacune de ces valeurs doit être affectée de l’erreur de mesure Δ(dhkl) comprise entre ± 0,01 Å et ± 0,6 Å.
2 thêta (°) dhkl (Å) Irel 2 thêta (°) dhkl (Å) Irel 5,85 15.09 FF 24.72 3.6 f 6.19 14.27 m 25.82 3.45 f 6.62 13.34 mf 26.56 3.35 f 10.17 8.70 mf 27.19 3.28 mf 11.04 8.01 mf 27.53 3.24 ff 11.75 7.53 f 28.00 3.18 ff 11.98 7.38 f 28.80 3.10 f 13.82 6.40 ff 29.84 3.00 ff 15.06 5.88 ff 30.91 2.89 f 15.60 5.68 mf 31.24 2.86 mf 15.90 5.57 f 31.54 2.83 f 16.73 5.29 f 32.31 2.77 f 17.20 5.15 mf 32.68 2.74 ff 18.20 4.87 f 33.21 2.70 ff 18.77 4.72 f 33.78 2.65 ff 19.64 4.52 ff 34.05 2.63 ff 20.01 4.43 ff 34.58 2.59 ff 20.44 4.34 mf 35.35 2.54 ff 21.38 4.15 ff 38.19 2.35 ff 22.21 4.00 f 39.33 2.29 ff 22.68 3.92 ff 41.57 2.17 ff 23.28 3.82 mf 42.54 2.12 ff 23.75 3.74 f 43.84 2.06 ff 24.55 3.62 ff 44.45 2.04 ff
Où FF = très fort ; F = fort ; m = moyen ; mf = moyen faible ; f = faible ; ff = très faible. L'intensité relative Irel est donnée en rapport à une échelle d'intensité relative où il est attribué une valeur de 100 à la raie la plus intense du diagramme de diffraction des rayons X : ff < 15 ; 15 ≤ f < 30 ; 30 ≤ mf < 50 ; 50 ≤ m < 65 ; 65 ≤ F < 85 ; FF ≥ 85.
Tableau 1 : Valeurs moyennes des distances dhkl et intensités relatives mesurées sur un diagramme de diffraction de rayons X du solide cristallisé de type structural EMT
La spectrométrie de fluorescence des rayons X (FX) est une technique d'analyse chimique utilisant une propriété physique de la matière, la fluorescence de rayons X. Elle permet l’analyse de la majorité des éléments chimiques à partir du Béryllium (Be) dans des gammes de concentration allant de quelques ppm à 100%, avec des résultats précis et reproductibles. On utilise les rayons X pour exciter les atomes qui sont dans l'échantillon, ce qui leur fait émettre des rayons X à énergie caractéristique de chaque élément présent. L'intensité et l'énergie de ces rayons X sont ensuite mesurées pour déterminer la concentration des éléments dans le matériau. Elle permet de mesurer le rapport SiO2/Al2O3 global des zéolithes obtenues.
Des informations supplémentaires sur le rapport SiO2/Al2O3 de réseau des zéolithes recristallisées et la présence potentielle d’espèces Al extra réticulaires sont obtenues par résonance magnétique nucléaire (RMN) de l’aluminium-27. Les atomes d’aluminium en coordination tétraédrique dans le réseau d’une zéolithe sont caractérisés par un signal vers 55 ppm (mesuré par rapport au signal d’ions Al(H2O)63+dont le déplacement chimique est fixé à 0 ppm) alors que les espèces extra-réseau montrent un signal large s’étalant entre 40 et -10 ppm. Ainsi, la présence d’un signal unique vers 55 ppm et l’absence de tout autre signal à des déplacements chimiques inférieurs est une garantie de l’absence d’espèces extra réticulaires.
La zéolithe de type structural EMT obtenue par le procédé de l'invention peut être utilisée après échange ionique comme solide acide pour la catalyse dans les domaines du raffinage et de la pétrochimie. Elle peut également être utilisée comme adsorbant ou comme tamis moléculaire.
Exemple 1 : Synthèse et désalumination d’une zéolithe de type structural EMT
Une zéolithe EMT est synthétisée selon un protocole de littérature (F. Delprato et al., Zeolites, 10, 1990) utilisant de l’éther 18-couronne-6 (18-couronne-6, 98 %, Sigma-Aldrich) comme agent structurant organique. Le rapport SiO2/Al2O3 de cette zéolithe brute de synthèse est d’environ 7 (déterminé par fluorescence X). Pour utiliser cette zéolithe selon l’invention, il est nécessaire de la désaluminer. Pour cela, n’importe quelle méthode connue de l’homme du métier peut être utilisée. Dans notre cas, la zéolithe subit tout d’abord un échange ionique au moyen d’une solution de nitrate d’ammonium. Cette étape est répétée 6 fois comme décrit dans la littérature (F. Dougnier et al., Zeolites, 12, 1992). Ensuite trois cycles de steaming – lavage acide sont réalisés afin de désaluminer la zéolithe en question. La première étape est un steaming sous vapeur d’eau à 500 °C pendant 3 heures suivi d’un lavage à l’acide chlorhydrique (0,01 M) à température ambiante pendant 1 heure. La deuxième étape est un steaming sous vapeur d’eau à 575 °C pendant 3 heures suivi de la même procédure de lavage acide. Enfin, la troisième étape est un steaming sous vapeur d’eau à 650 °C pendant 3 heures suivi de la même procédure de lavage acide. Au final une zéolithe de type structural EMT est obtenue avec un rapport SiO2 (EMT)/Al2O3 (EMT) d’environ 16.
Exemple 2 : Préparation d’une zéolithe de type structural EMT selon l’invention
Dans un bécher en téflon, 3,46 g d’eau permutée ont été mélangés avec 0,19 g de l'éther 18-couronne-6 (18-couronne-6, 98 %, Sigma-Aldrich) et 0,25 g d’hydroxyde de sodium (98 % Carlo Erba). La préparation obtenue est maintenue sous agitation pendant 10 minutes. Par la suite 1 g de zéolithe EMT, synthétisée et désalumisée selon l’exemple 1, sont ajoutés lentement sous agitation intense au précédent mélange. Le mélange de synthèse est maintenu sous agitation pendant environ 2 heures. Le mélange réactionnel présente alors les rapports molaires suivants :
j1, k1, j2 et k2 représentent un entier tel que (j1, k1, j2, k2) = (2, 0, 2, 0), (2, 0, 0, 2), (0, 2, 2, 0) ou (0, 2, 0, 2) ; et
l représente un nombre entier allant de 6 à 16, de préférence de 8 à 14, et de manière avantageuse de 10 à 12,
R1 et R3 désignent, indépendamment l'un de l'autre, un radical alkyle ayant de 1 à 25 atomes de carbone ;
R2 désigne un espaceur constitué d'une chaîne alkylène linéaire ou ramifiée ayant de 1 à 12 atomes de carbone ;
X et Y désignent, indépendamment l'un de l'autre, un groupement -(C2H4O)a-(C3H6O)bZ où
Z désigne un atome d'hydrogène ou un radical -CH2-COOM, -SO3M, -P(O)(OM)2, -C2H4-SO3M, -C3H6-SO3M ou -CH2(CHOH)4CH2OH, où M représente H ou un ion alcalin ou alcalino-terreux ou ammonium ou alcanolammonium,
a va de 0 à 15,
b va de 0 à 10, et
la somme de a + b va de 1 à 25 ; et
n va de 1 à 10.
De préférence, la composition conforme à l’invention comprend au moins un tensioactif géminé de formule chimique (A), ou l’un de ses stéréoisomères :
Avantageusement, dans la structure tubulaire multicouche (MLT) telle que définie ci-dessus, le polyamide de la couche intérieure (2) est une composition à base d'un polyamide choisi parmi A, B ou C tels que définis ci-dessus, en particulier PA6, PA66, PA6/66, PA11, PA610, PA612, PA1012, les copolyamides correspondants et les mélanges desdits polyamides ou copolyamides, les polyamides obtenus à partir d’un lactame étant avantageusement lavés, et le polyamide de la couche extérieure (3) est un polyamide choisi parmi B ou C tels que définis ci-dessus, en particulier PA 11, PA12, PA610, PA612, PA1012, les copolyamides correspondants et les mélanges desdits polyamides ou copolyamides, les polyamides obtenus à partir d’un lactame étant avantageusement lavés.
Dans un autre mode de réalisation, la présente invention concerne une structure tubulaire multicouche (MLT) telle que définie ci-dessous, dans laquelle le polyamide de la couche intérieure (2) ou de l’une au moins des autres couches (2) est un polyamide conducteur.
Lorsque la structure tubulaire de l’invention comprend plusieurs couches (2), la couche conductrice est celle qui est le plus en interne, c’est-à-dire en contact avec l’hydrogène.
Avantageusement, dans la structure tubulaire multicouche (MLT) telle que définie ci- dessus, le polyamide de la couche intérieure (2) est une composition à base d'un polyamide choisi parmi A, B ou C tels que définis ci-dessus, en particulier PA6, PA66, PA6/66, PA11, PA610, PA612, PA1012, les copolyamides correspondants et les mélanges desdits polyamides ou copolyamides, les polyamides obtenus à partir d’un lactame étant avantageusement lavés.
S’agissant de la couche (3) Dans un mode de réalisation avantageux, la présente invention concerne une structure tubulaire multicouche (MLT) telle que définie ci-dessus, dans laquelle au moins une couche plus extérieure (3) située au-dessus de la couche barrière est présente, la dite couche extérieure (3) comprenant majoritairement au moins un polyamide de type aliphatique ou constitué de plus de 75% de motifs aliphatiques, en particulier ledit polyamide aliphatique présentant un nombre moyen d’atomes de carbone par atome d’azote compris 9,5 à 18, avantageusement de 11 à 18.
L’expression « ladite couche extérieure (3) comprenant majoritairement au moins un polyamide de type aliphatique» signifie que ledit polyamide de type aliphatique est présent en proportion de plus de 50% en poids dans la couche (3). Le polyamide de type aliphatique est linéaire et n’est pas de type cycloaliphatique.
Avantageusement, ledit polyamide de type aliphatique majoritaire de la ou les couches (3) comprend également majoritairement des motifs aliphatiques, à savoir plus de 50% de motifs aliphatiques.
Avantageusement, ledit polyamide de type aliphatique majoritaire de la ou les couches (3) est constitué de plus de 75% de motifs aliphatiques, de préférence ledit polyamide de type aliphatique majoritaire de la ou les couches (3) est totalement aliphatique.
Avantageusement, ledit polyamide de type aliphatique majoritaire de la ou les couches (2) et de la ou les couches (3) comprend également majoritairement des motifs aliphatiques, à savoir plus de 50% de motifs aliphatiques.
Avantageusement, ledit polyamide de type aliphatique majoritaire de la ou les couches (2) et de la ou les couches (3) est constitué de plus de 75% de motifs aliphatiques, de préférence ledit polyamide de type aliphatique majoritaire de la ou les couches (2) et de la ou les couches (3) est totalement aliphatique.
Avantageusement, la présente invention concerne une structure tubulaire multicouche (MLT) telle que définie ci-dessus, dans laquelle ladite couche extérieure (3) comprend de 0 à 15% de plastifiant par rapport au poids total de la composition de la couche (3), ou dans laquelle l’ensemble des couches extérieures comprennent en moyenne de 0 à 5% de plastifiant.
Il est possible d’avoir une proportion de plastifiant plus importante dans la ou les couches extérieures, c’est-à-dire la ou les couches situées au-dessus de la couche barrière sans pour autant augmenter significativement la proportion d’extractibles.
Comme déjà indiqué ci-dessus pour les couches (2), dans le cas où plusieurs couches (3) sont présentes, il est possible qu’une des couches extérieures présente une proportion de plastifiant importante telle que à 15% en poids mais dans ce cas, la proportion de plastifiant est compensée par l’épaisseur de la couche qui est alors beaucoup plus fine de manière à ce que la valeur moyenne de plastifiant présente dans l’ensemble des couches intérieures ne dépasse pas 5%. La proportion de plastifiant dans cette couche peut alors être jusqu’à 15% mais son épaisseur ne dépasse pas 20% de l’épaisseur totale du tube, de préférence elle ne dépasse pas 200µm.
S’agissant de la couche (3’) Avantageusement, la présente invention concerne une structure tubulaire multicouche (MLT) comprenant une couche (3) telle que définie ci-dessus, dans laquelle au moins une deuxième couche extérieure (3‘) située au-dessus de la couche barrière est présente, et de préférence située au-dessus de la couche (3), ladite couche (3’) étant plastifiée, ledit plastifiant étant en particulier présent en une proportion de 1,5% à 15% en poids par rapport au poids total de la composition de ladite couche, l’épaisseur de ladite couche (3’) représente de préférence jusqu’à 20% de l’épaisseur totale de la structure tubulaire, en particulier jusqu’à 200µm.
La couche (3’) comprend tout comme la couche (3) majoritairement un polyamide type aliphatique c’est-à-dire que ledit polyamide de type aliphatique est présent en proportion de plus de 50% en poids dans la couche (3’). Le polyamide de type aliphatique est linéaire et n’est pas de type cycloaliphatique.
Avantageusement, ledit polyamide de type aliphatique majoritaire de la ou les couches (3’) comprend également majoritairement des motifs aliphatiques, à savoir plus de 50% de motifs aliphatiques.
Selon un mode de réalisation, la composition selon l’invention peut comprendre en outre au moins un excipient choisi parmi les conservateurs, les charges, les matières colorantes, les parfums et leurs mélanges.
La charge peut être minérale ou organique. La charge peut être choisie parmi le mica synthétique ou naturel ; la poudre de silice ; le talc ; les particules de polyamide et notamment celles vendues sous la dénomination ORGASOL par la société Atochem ; les poudres de polyéthylène ; les poudres de nylon ; les microsphères à base de copolymères acryliques, telles que celles en copolymère diméthacrylate d'éthylène glycol/méthacrylate de lauryl vendues par la société Dow Corning sous la dénomination de POLYTRAP ; les poudres expansées telles que les microsphères creuses et notamment, les microsphères commercialisées sous la dénomination EXPANCEL par la société Kemanord Plast ou sous la dénomination MICROPEARL F 80 ED par la société Matsumoto ; les microbilles de résine de silicone telles que celles commercialisées sous la dénomination TOSPEARL par la société Toshiba Silicone ; et leurs mélanges.
Ces charges peuvent être présentes dans des quantités allant de 0,1 à 10% en masse et de préférence de 0,3 à 5% en poids par rapport au poids total de composition.
L’invention se rapporte également à l'utilisation, notamment cosmétique, d’une composition selon l’invention pour le soin des matières kératiniques.
L’invention se rapporte également à un procédé cosmétique de soin et/ou de maquillage des matières kératiniques, comprenant l’application topique sur les matières kératiniques de la composition selon l’invention.
L’invention se rapporte également à une méthode de soin cosmétique et/ou esthétique comprenant l’application topique sur les matières kératiniques d’une composition selon l’invention.
Dans les exemples, tous les pourcentages sont donnés en masse, sauf indication contraire, et la température est celle ambiante (20°C) et exprimée en degré Celsius sauf indication contraire, et la pression est la pression atmosphérique, sauf indication contraire.
Dans les exemples, les quantités des ingrédients des compositions sont données en % en poids par rapport au poids total de composition (% p/p).
Exemple 1 : Com paraison des viscosités d’une compo sition cosmétique selon l’invention avec une composition comparative
Les compositions comparative et selon l’invention sont préparées selon le protocole suivant :
Formulation avec Rotor 6 pales avec stator fentes larges - Procédé froid/chaud :
1- Solubilisation à température ambiante de la phase A ; l’acide hyaluronique (hydrolysé) est prédispersé dans l’humectant (glycérine) avant son introduction dans la phase A,
2- Chauffage de la phase B à 75°C, ajout des charges (phase B1) juste avant la mise en émulsion,