INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Lorsque le dispositif de mesure 30 correspond à la deuxième forme de réalisation, le calculateur 40 convertit la variation du courant mesurée reçue en une variation de tension proportionnelle à ladite variation de courant, de sorte que la tension varie entre une valeur maximale et une valeur minimale.
La valeur minimale de la variation de tension déterminée par le calculateur 40 correspond par exemple à 0 volt et la valeur maximale correspond à la deuxième tension d’alimentation fournie par la borne d’alimentation B1.
Ainsi, le calculateur 40 reconstitue le signal de sortie normalement transmis par le capteur 10.
Selon l’exemple décrit précédemment, le calculateur 40 est un calculateur de contrôle moteur. Le calculateur 40 est alors configuré pour mesurer la durée entre les fronts, montants ou descendants, du signal de sortie estimé pour déterminer la position et vitesse de rotation de l’arbre auquel est fixé la cible, et notamment ici, au vilebrequin. Ainsi, le calculateur 40 est ensuite apte à commander l’injection de carburant dans chaque chambre de combustion, en fonction de la commande de vitesse émise par le conducteur et de la vitesse de rotation de l’arbre déterminée.
Par ailleurs, le calculateur 40 peut également être apte à émettre une commande d’alimentation au module d’alimentation 20, notamment après détection d’un court-circuit tel que décrit précédemment, indiquant au module d’alimentation 20 de continuer d’alimenter le capteur 10. Par exemple, le calculateur 40 est relié au module d’alimentation 20 par une interface périphérique en série, pour « Serial Peripheral Interface » en langue anglaise, connue de l’homme du métier.
Le calculateur 40 comprend un processeur, notamment un microprocesseur, apte à mettre en œuvre un ensemble d’instructions permettant de réaliser ces fonctions.
En référence à la , il est représenté un exemple d’une forme de réalisation du véhicule selon l’invention.
Selon cet exemple, le module d’alimentation 20 comprend le dispositif de mesure 30 de courant.
De plus, le véhicule comprend un module de contrôle 60 comprenant le module d’alimentation 20, la borne d’alimentation B1, le multiplexeur 50, la masse M, la résistance de tirage Rt et le calculateur 40 de contrôle moteur. La résistance de tirage Rt est donc ici reliée d’une part à une source d’alimentation et d’autre part au lien filaire de communication L2.
Par ailleurs, ce type de module de contrôle 60 peut être utilisé pour tout système comprenant un capteur apte à générer un signal de sortie, correspondant à une alternance entre un niveau haut et un niveau bas, et comprenant un transistor, dont le collecteur (ou le drain) a le rôle d’émetteur de signal de sortie, et un calculateur comprenant un module d’alimentation apte à alimenter en énergie électrique le capteur.
Par exemple, le module de contrôle 60 tel que présenté précédemment pourrait être utilisé dans le boîtier de contrôle de boite de vitesse du véhicule, notamment pour déterminer la position et/ou le déplacement des arbres montés dans la boite de vitesse.
ENSEMBLE POUR UNE NACELLE D’AÉRONEF ET COMPORTANT UN PANNEAU SUPPORT, UNE PROTECTION THERMIQUE ET UN SYSTEME DE FIXATION La présente invention concerne un ensemble pour une nacelle d’un moteur d’aéronef comportant un panneau support, une protection thermique et un système de fixation qui assure la fixation de la protection thermique sur le panneau support, une nacelle d’un moteur d’aéronef comportant au moins un tel ensemble, ainsi qu’un aéronef comportant au moins une telle nacelle.
ÉTAT DE LA TECHNIQUE ANTÉRIEURE Un aéronef comporte classiquement au moins un turboréacteur double flux qui comporte un moteur constituant un noyau logé dans une nacelle. La nacelle comporte une structure interne fixe (également appelée IFS « Internal Fixed Structure » en Anglo-saxon) entourant le moteur et des capots extérieurs disposés autour de la structure interne fixe.
De préférence, la matière colorante est choisie parmi les pigments, les nacres et les colorants liposolubles.
Les pigments sont de préférence choisis parmi les oxydes de zirconium ou de cérium, les oxydes de fer ou de chrome, notamment l'oxyde de fer rouge, l'oxyde de fer jaune, l'oxyde de fer brun, l'oxyde de fer noir, le violet de manganèse, le bleu outremer, la curcumine, le béta-carotène, la chlorophylle, l'hydrate de chrome et le bleu ferrique, et leurs mélanges.
Les nacres sont de préférence choisies parmi les borosilicates ou le mica, naturel ou synthétique, et éventuellement recouvert d'oxyde de titane (TiO 2 ), d'oxyde de fer (Fe 2 O 3 ) (rouge, jaune ou noir), d'oxyde de chrome (Cr 2 O 3 ) ou d'un mélange de ces oxydes.
Les colorants liposolubles sont de préférence choisis parmi les quinoléines, les anthraquinones, les triarylméthanes, les xanthènes, les cyanines, les phtalocyanines, les colorants nitroso, azo et indigoïdes.
L’invention est maintenant illustrée par les exemples qui suivent.
Dans les exemples, tous les pourcentages sont donnés en poids par rapport au poids total de composition, sauf indication contraire ; la température est celle ambiante (20-25°C) et exprimée en degré Celsius sauf indication contraire, la pression est la pression atmosphérique (101325 Pa), sauf indication contraire.
Exemples Exemple 1 – Préparation de lignine hydro soluble selon l’invention
Le procédé est décrit dans la demande WO2019/076893 :
2g de lignine kraft, achetée chez Sigma-Aldrich sous la référence (370959) sont repris dans 100mL de tampon 50mM Borate pH9 (étape a).
5,2mg de BOD de Bacillus pumilus sont ensuite ajoutés à cette solution, puis cette dernière est placée à 60°C sous agitation avec un barreau aimanté à 100 tr/m et un bullage d’air comprimé à 0,1 L.min -1 , pendant 16 heures (étape c). La solution est ensuite dialysée dans un boudin de dialyse de 100 mL de 10 kDa, dans trois bains de 4 L d’eau mQ, le premier de 2 heures, le deuxième de 4 heures et le troisième pour la nuit (étape d). La solution est centrifugée 5 minutes à 1500 tr/mn.
Le surnageant contenant la lignine hydrosoluble selon l’invention est lyophilisé pendant la nuit et conservé à température ambiante.
Exemple 2 – Evaluation des propriétés anti-UV de la lignine hydrosoluble selon l’invention
Une crème solaire de référence (P2) utilisée pour l’étalonnage des tests in vivo de mesure des facteurs de protection solaire (FPS ou Sun Protection Factors - SPF) est utilisée ici comme base de formule pour tester l’efficacité de la lignine (cf tableau 1).
Composition de la crème solaire de référence P2 Ingrédients Quantités (%) Phase aqueuse Eau Sorbitol Triéthanolamine Methylparaben Propylparaben Alcool benzylique Qsp 100 5 1 0,3 0,1 0,5 Phase grasse Lanoline Beurre de cacao Glyceryl stearate SE Acide stéarique Acide para-amino benzoïque Oxybenzone 4,5 2 3 2 7 3
2% ou 4% en poids de la lignine hydrosoluble selon l’invention, par rapport au poids total de composition, sont incorporés dans la phase aqueuse continue de P2.
Séparément, 2% ou 4% en poids d’une lignine commerciale lipophile (Lignine Kraft, Sigma Aldrich- ref 370959) sont dissouts dans la phase grasse dispersée de P2 afin de comparer les deux procédés et les deux types de lignine.
On appelle « avant » ce qui est orienté à l’opposé d’un réservoir d’eau d’une toilette, une fois le dispositif mis en place sur un réservoir d’eau de toilette, et donc orienté vers un utilisateur.
On appelle « plan » ou « plane » la surface et/ou face et/ou côté d’un élément dont la longueur et/ou la largeur est sensiblement plus grande que l’épaisseur de l’élément. Cette face et/ou côté n’a pas nécessairement l’ensemble de ses points sur un même plan. Les points définissant les contours de cette face et/ou côté sont préférentiellement tous compris sur un même plan.
On observe sur les figures 1 à 21 un mode particulier de réalisation du dispositif 50 objet de la présente demande. Ce dispositif 50 de déclenchement d’un mécanisme de chasse d’eau comporte : - une platine 41 plane comportant deux logements, 44 et 45, de boîtiers de boutons de commande et des ouvertures 47 en fond de logements pour des éléments mécaniques de liaison de la platine avec le mécanisme de chasse d’eau, - un boîtier 53 plan de boutons de commande retenant les boutons 57 de commande pendant leurs mouvements perpendiculaires au plan du boîtier 53 et - un cache 52 configuré pour couvrir une face plane de la platine 41 et comportant des ouvertures traversantes 58 en regard des boutons 57 de commande.
Dans le dispositif 50 : - le boîtier 53 plan de boutons de commande présente une symétrie axiale par rapport à un premier axe 71 perpendiculaire au plan du boîtier 53, - les boutons 57 présentent des signes distinctifs différents à leur surface, - la platine 41 présente une symétrie axiale par rapport à un deuxième axe 70 perpendiculaire au plan de la platine 41, les deux logements, 44 et 45, de boîtiers de bouton de commande étant ainsi symétriques par rapport à ce deuxième axe 70 à l’exception d’ouvertures 47 en fond de logements pour positionner des tiges 59 actionnées par les boutons 57 de commande, - le cache 52 présente une symétrie axiale par rapport à un troisième axe de symétrie perpendiculaire au plan de ce cache, à l’exception des ouvertures traversantes 58, de telle manière que : - en faisant tourner d’un demi-tour la platine 41, autour du deuxième axe 70, sans faire tourner le cache 52, on présente l’un ou l’autre des logements 44, 45 de boîtiers de boutons de commande en regard des ouvertures traversantes 58 du cache 52 et - en faisant tourner d’un demi-tour autour du premier axe 71 le boîtier 53 présent dans le logement 44, 45 en regard des ouvertures traversantes 58 du cache 52, on intervertit les boutons 57 présentant les différents signes distinctifs.
La platine 41 est représentée sur les figures 1, 3, 4 et 5. Sur les figures 1, 4 et 5, on observe différentes représentations de la platine 41.
Deux logements, 44 et 45, de boîtiers de boutons de commande sont disposés au centre de la platine 41, sur la partie haute et la partie basse. Ces logements, 44 et 45, sont destinés à recevoir un boîtier 53 de boutons de commande, qui est représenté sur les figures 2, 3, 6 à 12. Ces logements, 44 et 45, sont disposés symétriquement l’un par rapport à l’autre selon un axe 70 de symétrie. Cet axe 70 est perpendiculaire au plan de la platine 41 et traverse le centre de la platine 41. Des ouvertures 47 en fond de logement sont présentes dans les logements 44 et 45. Ces ouvertures 47 sont toutefois disposées indépendamment de l’axe de symétrie 70.
Ces ouvertures 47 en fond de logement sont traversantes par rapport au plan de la platine 41. Les ouvertures 47 présentes au fond du logement 44 sont disposées selon une première configuration géométrique d’un mécanisme de chasse d’eau. Les ouvertures 47 présentes au fond du logement 45 de boîtiers de boutons de commande sont disposées selon une autre configuration géométrique d’un mécanisme de chasse d’eau. Ces deux configurations géométriques correspondent à des modèles de mécanisme de chasse d’eau répandus dans le domaine et bien connus de l’homme du métier.
Différents modes de réalisation de la platine 41 seront détaillés par la suite.
Le boîtier 53 plan de boutons de commande est représenté sur les figures 2, 3, 6 à 12. Sur les figures 2, 6 et 7, on observe différentes représentations du boîtier 53.
Le boîtier 53 comprend des boutons 57. Ces boutons 57 portent des signes distinctifs à leur surface, destinés à les différencier l’un de l’autre. Sur la , ces signes sont un plus et un moins, mais n’importe quel marquage peut être apposé. Cette distinction peut permettre de différencier différents mécanismes de chasse d’eau, et notamment des mécanismes permettant la vidange complète ou partielle du réservoir d’eau d’une toilette. Selon les configurations géométriques des mécanismes de chasse d’eau, et des modèles de toilettes, la vidange complète de la chasse peut être actionnée par un bouton sur la droite du mécanisme et du réservoir d’eau, ou sur la gauche.
Le boîtier de bouton 53 possède un axe de symétrie 71, au centre du boîtier, entre les deux boutons 57, perpendiculaire au plan du boîtier. Le boîtier 53 peut ainsi être retourné selon cet axe, par rotation d’un demi-tour. La symétrie du boîtier 53 permet d’adapter le boîtier 53 aux différentes géométries de mécanisme de chasse d’eau et modèles de toilette. Le signe plus peut être disposé sur la droite ou, par simple rotation du boîtier 53 autour de son axe de symétrie 71, sur la gauche du réservoir d’eau et du mécanisme de chasse d’eau.
Différents modes de réalisation du boîtier 53 seront détaillés par la suite.
Le cache 52 est représenté sur les figures 3 et 12, selon différentes représentations.
Le cache 52 comporte deux ouvertures traversantes 58. Ces ouvertures traversantes 58 ont la taille et la forme des boutons 57 du boîtier 53 de boutons de commande.
Différents modes de réalisation du cache 52 seront détaillés par la suite.
La platine 41, le boîtier 53 et le cache 52 sont montés ensemble pour former le dispositif 50. Le boîtier 53 est monté sur l’un des deux logements 44 ou 45 de boîtiers de boutons de commande. Le cache 52 est disposé sur la platine 41 et le boîtier 53, de telle manière à ce que les ouvertures traversantes 58 soient en regard des boutons 57 du boîtier 53. Un utilisateur peut donc actionner les boutons 57 malgré la présence du cache 52.
L’agent neutralisant a ensuite été ajouté au mélange obtenu précédemment et la neutralisation a été réalisée pendant 1h à une température de 50-90°C. Le colorant et les autres ingrédients ont ensuite été ajoutés à chaud au mélange neutralisé et le mélange obtenu a ensuite été refroidi à une température inférieure à 35°C.
Le mélange obtenu a ensuite été laissé reposer pendant au moins 24h et le gaz liquéfié a été ajouté pour obtenir un gel translucide qui a été conditionné en aérosol de type Bag On Valve.
Ex e mple 2 : Composition cosmétique selon l’invention
La composition cosmétique selon l’exemple 2 est préparée selon l’exemple 1 ci-dessus en utilisant les ingrédients décrits dans la table 1 ci-dessous. La table 1 présente un exemple de gel à raser selon l’invention.
INCI % w/w PF aqua qsp palmitic acid 10,05 Dimethylglucamine 8,57 polyglycerin 10 2,88 hydroxyethylcellulose 0,29 hydroxypropyl methylcellulose 0,05 glyceryl oleate 0,96 isopropyl myristate 2,40 simmondsia chinensis seed oil 0,09 tocopherol glycine soja oil 0,09 1,2-hexanediol & caprylyl glycol 0,48 parfum 0,67 colorant 0,007 actif hydratant 0,09 isopentane & isobutane 3.75
Le gel à raser selon l’exemple 2 présente un pourcentage de naturalité selon la norme iso16128 de 90,15% et une viscosité, mesurée à la température ambiante (20°C) et à pression ambiante, au viscosimètre Brookfield RV DV avec un Mobile de type 3, à une vitesse de 100 tours/minute, comprise entre 20000 mPa.s et 40000 mPa.s.
Le gel à raser selon l’exemple 2 permet une bonne prise au gaz en moins d’une minute ainsi que la restitution d’un bondillon de gel translucide, possédant une bonne tenue, c’est à dire, suffisamment fluide pour être conditionné et suffisamment épais pour garantir une application agréable. Un moussage à effet retard est obtenu lors de l’étalement sur la peau avec la formation d’une mousse volumineuse, dense et stable, offrant une couche de protection confortable pour l’utilisateur.
Aussi, la stabilité du gel à raser selon l’exemple 2 a été étudiée à différentes températures. Aucune modification des paramètres physicochimiques (pH, viscosité) n’a été observée pendant la période de test, montrant une bonne stabilité du gel à raser au cours du temps.
Exemple 3 : Exemples comparatifs
Avantage de l’association d’un dérivé de sucre et d’un tensioactif
Les exemples 3A et 3B montrent l’avantage de l’utilisation d’une association d’un dérivé de sucre et d’un tensioactif pour une prise au gaz optimal et donc la restitution d’un bondillon de gel translucide possédant une bonne tenue et l’obtention d’une mousse volumineuse, dense et stable lors de l’étalement sur la peau
La table 2 ci-dessous présente des exemples de compositions cosmétiques ne comprenant pas d’hydroxypropyl methylcellulose (exemple 3A) ou ne comprenant pas d’oléate de glycérol (exemple 3B).
INCI % w/w PF (exemple 2) % w/w PF 3A % w/w PF 3B aqua qsp qsp qsp palmitic acid 10,05 10,05 10,05 Dimethylglucamine 8,57 8,57 8,57 polyglycerin 10 2,88 2,88 2,88 hydroxyethylcellulose 0,29 0,29 0,29 hydroxypropyl methylcellulose 0,05 0,00 0,05 glyceryl oleate 0,96 0,96 0,00 isopropyl myristate 2,40 2,40 2,40 simmondsia chinensis seed oil 0,09 0,09 0,09 tocopherol glycine soja oil 0,09 0,09 0,09 1,2-hexanediol & caprylyl glycol 0,48 0,48 0,48 parfum 0,67 0,67 0,67 colorant 0,007 0,007 0,007 actif hydratant 0,09 0,09 0,09 isopentane & isobutane 3.75 3.75 3.75
A l’exemple 3A, correspondant à la suppression de l’hydroxypropyl methylcellulose, une prise au gaz lente de plus de 20 min a été observée. Un bondillon de gel translucide a été restitué. Cependant, une mousse fine a été obtenue lors de l’étalement sur la peau, ceci n’étant pas satisfaisant pour le confort de l’utilisateur.
A l’exemple 3B, correspondant à la suppression de l’oléate de glycéryl, aucune prise au gaz n’a été observée même après plusieurs heures. La restitution d’un bondillon de gel translucide et d’une mousse volumineuse, dense et stable a donc été impossible.
Comparaison de l’exemple 2 avec la composition selon la demande WO2016120552
Dans la section réactionnelle d’alkylation 10, du toluène issu de la colonne de toluène 5 est alkylé par le CO présent dans l’effluent comprenant du CO2 non converti et du CO 62 (et comprenant optionnellement de l'H2O) formés dans la section réactionnelle d’aromatisation 52, pour produire un effluent enrichi en para-tolualdéhyde 63, comprenant préférablement au moins 90% poids de para-tolualdéhyde, très préférablement au moins 95% poids de para-tolualdéhyde, et un effluent gazeux 64 comprenant des gaz n’ayant pas été convertis dans la section réactionnelle d’alkylation 10. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, l’effluent gazeux 64 comprend (essentiellement) du CO2 et du CO non convertis, et optionnellement du H2O. Préférablement, l’effluent gazeux 64 est recyclé à l’entrée de la section de WGS 50.
Dans l’unité de combustion en boucle chimique 13, une deuxième charge 30 comprenant des composés hydrocarbonés riches en oxygène, e.g. de la biomasse, est notamment convertie en un gaz de combustion en boucle chimique 32 comprenant du CO2 et du H2O et optionnellement du CO.
Par « sensiblement », il faut ici entendre qu’un décalage latéral et/ou en hauteur de plus ou moins 30 millimètres vis-à-vis d’une position strictement symétrique de ces deuxième et troisième interfaces d’attache 24, 25 est autorisé.
Un tel agencement permet d’assurer une homogénéité du temps de détection par l’un ou l’autre des deux capteurs 26 des chocs frontaux survenant des deux côtés latéraux du véhicule.
La traverse supérieure 2 comporte enfin une pluralité d’encoches 35 ménagées dans certaines parois du corps principal 7 et aptes à guider le cheminement le long d’au moins une partie de cette traverse 2 du ou des faisceaux électriques destinés à venir se brancher sur le ou les des capteurs de chocs 26.
Selon des variantes de réalisation non représentées, la traverse supérieure de façade avant peut être métallique, de sorte à améliorer sa rigidité en contrepartie d’une augmentation sensible de sa masse. Dans un tel cas de figure, l’écrou de chaque interface d’attache peut également être soudé sur le pourtour de l’orifice correspondant ménagé dans le corps principal de la traverse.
Selon d’autres variantes, cette traverse supérieure peut être bi-matière et comporter une âme métallique recouverte d’un matériau plastique.
VÉHICULE AUTOMOBILE AVEC GENERATEUR DE VORTEX SUR ARCHE DE ROUE L’invention a trait au domaine des véhicules automobiles, plus particulièrement de la carrosserie des véhicules automobiles et de son aérodynamique.
Dans les véhicules automobiles, le passage de roue et plus particulièrement l’espace vide de matière situé entre le périmètre de la roue et l’arche de roue, couramment désigné « noir de roue » (par analogie au fait que cette zone est particulièrement sombre), pose des problèmes aérodynamiques. Lorsque le véhicule se déplace, en marche avant, l’écoulement d’air généré par ce déplacement est perturbé au passage de cet espace vide dit « noir de roue » essentiellement en ce que cet espace forme une cavité et aussi en ce que cette cavité est délimitée par l’arche de roue formant un profil courbe. L’écoulement le long de cette cavité est générateur de tourbillons et la délimitation de la cavité par un profil courbe a pour effet de rendre ces tourbillons complexes. Or ces tourbillons sont pénalisants en ce qu’ils génèrent une trainée, c’est-à-dire une force opposée au déplacement du véhicule. Il est donc généralement souhaitable de réduire les tourbillons générés sur une carrosserie de véhicule lorsque celui-ci se déplace.
Le document de brevet publié FR 3 059 974 A1 divulgue un enjoliveur d’aile avant de véhicule automobile, destiné à couvrir l’arche de roue et formant deux passages d’air généralement alignés de part et d’autre de la roue. Ces passages d’air sont destinés à réduire les turbulences dans l’écoulement le long de la roue, notamment au passage de l’espace vide dit « noir de roue ». Cette solution est intéressante mais contraignante notamment en ce que pour être efficace, l’enjoliveur doit être assez volumineux, notamment sur la partie arrière de l’arche.
Le document de brevet publié DE 10 2014 119 023 A1 divulgue une aile avant de véhicule automobile comprenant un passage d’air depuis l’espace vide dit « noir de roue » vers des ouïes formées dans une partie supérieure et arrière de l’aile avant. Cette solution est également destinée à canaliser l’écoulement d’air afin d’en limiter les turbulences et la formation de tourbillons formant une trainée. Elle est intéressante mais présente l’inconvénient d’être coûteuse en ce qu’elle requiert une modification importante de l’aile. La présence d’ouïes sur l’aile peut aussi être indésirable, en fonction notamment du style souhaité pour le véhicule automobile.
L’invention a pour objectif de pallier au moins un des inconvénients de l’art antérieur susmentionné. Plus particulièrement, l’invention a pour objectif de diminuer la trainée induite par l’écoulement d’air le long d’une roue de véhicule automobile.
L’invention a pour objet un véhicule automobile comprenant une roue gauche et une roue droite d’un même essieu ; un passage de roue entourant chacune des roues gauche et droite, respectivement ; une aile se raccordant avec chacun des deux passages de roue, respectivement, et formant une arche autour de la roue gauche ou droite correspondante ; remarquable en ce que le véhicule automobile comprend, en outre, un dispositif aérodynamique à l’avant d’au moins une des deux roues gauche et droite, sur l’arche de l’aile correspondante, et configuré pour, lorsque le véhicule se déplace en marche avant, dévier un écoulement d’air le long de ladite aile vers le bas et former, en aval de l’arche, des tourbillons auxiliaires tournant, en vue de face, dans le sens anti horloger pour la roue gauche ou dans le sens horloger pour la roue droite.
L’essieu peut être un essieu avant ou un essieu arrière. Les roues gauche et droite peuvent donc être des roues avant ou des roues arrière.
Selon un mode avantageux de l’invention, l’au moins un dispositif aérodynamique comprend des parois de guidage inclinées vers le bas par rapport à une direction horizontale, de l’avant vers l’arrière.
Avantageusement, le nombre de parois de guidage supérieur ou égal à 3 et/ou inférieur ou égal à 10.
Selon un mode avantageux de l’invention, les inclinaisons des parois de guidage sont comprises entre 10° et 45°.
Dans le cas d’une cavité secondaire sous forme de tore à section ovale, les surfaces H’, H’’ et H’’’ sont telles que définies ci-dessus pour une cavité secondaire sous forme de tore à section circulaire.
Par « une zone latérale extérieure de la surface (H) » on entend une zone sur la surface latérale extérieure (H’’).
Par « une zone apicale et/ou basale de la surface (H) » on entend une zone sur la surface plane (H’) apicale et/ou basale respectivement,