INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La dissipation de chaleur de la deuxième puce P2 s’effectue à la fois vers l’extérieur par l’intermédiaire de la couche 3 et de la deuxième partie 42, et vers le substrat support SS par l’intermédiaire de la couche 3 et de la deuxième partie 42, de la partie de raccordement 43, de la première partie 41, et de la couche de colle 1 thermiquement conductrice.
La dissipation thermique du boîtier BT est donc améliorée sans qu’il soit nécessaire d’augmenter l’espace entre les puces P1 et P2. Ainsi alors que deux puces voisines dans des boîtiers de l’art antérieur doivent être espacées afin de limiter le réchauffement d’une puce par le dégagement de chaleur de la puce voisine, les puces P1 et P2 peuvent être ici plus proches au sein d’un même boîtier BT de l’invention tout en évitant un réchauffement accru entre les puces P1 et P2.
Bien que cela ne soit pas obligatoire, la couche de colle 1 peut être non seulement thermiquement conductrice mais également électriquement conductrice. On peut par exemple utiliser la colle de la société Alpha Advanced Materials connue sous la dénomination ATROX 800HT2V-P1 qui présente une résistivité électrique de 0,00001 ohm-cm.
Par ailleurs la face de montage FM du substrat support possède ici une plage de contact 10 destinée à être reliée à un point froid d’alimentation, la masse par exemple. La couche de colle 1, en particulier la sous couche de colle entre le substrat support SS et la première partie 41 du dissipateur, repose sur cette plage de contact 10. La première partie 41 est donc noyée dans une couche de colle 1 et le dissipateur 4 est alors connecté électriquement au point froid d’alimentation et agit par conséquent comme un plan de masse. On peut ainsi tirer profit de la forme particulière du dissipateur 4, notamment de l’inclinaison de la partie de raccordement 43 pour établir une connexion entre une plage de contact de la face supérieure FS1 de la puce P1 et le dissipateur 4 en utilisant un fil de connexion WB2 plus court, de façon à relier cette plage de contact à la masse.
Dans le cas de boîtiers de plus grandes dimensions tel que le boîtier BT illustré à la , on peut prévoir d’autres puces électroniques. Le boîtier BT comprend alors par exemple au moins une autre deuxième puce P2B en plus de la première puce P1 et de la deuxième puce P2A correspondant respectivement aux puces P1 et P2 de la .
La puce P1 utilise la technologie de soudage par fils « wire bonding » et la puce P2A la technologie dite de « puce retournée » (« Flip-Chip »).
L’autre deuxième puce P2B utilise la même technologie que la puce P2A c’est-à-dire la technologie dite de « puce retournée » (« Flip-Chip »).
De la même façon que la deuxième puce P2A, l’autre deuxième puce P2B est électriquement connectée à la face de montage FM du substrat support SS et est recouverte d’une autre couche de matériau d’interface thermique 3B, par exemple identique au matériau d’interface thermique 3A. La première puce P1 est encadrée par la deuxième puce électronique P2A et l’autre deuxième puce électronique P2B.
Le dissipateur thermique 4 comporte en outre une autre deuxième partie 42B et une autre partie de raccordement 43B. L’autre deuxième partie 42B est située au-dessus de l’autre couche de matériau d’interface thermique 3B et l’autre partie de raccordement 43B est située entre la première partie 41 et l’autre deuxième partie 42B. Le dissipateur thermique 4 a ainsi une forme de chapeau retourné.
Tout ce qui a été décrit précédemment pour la deuxième puce P2 de la , notamment les avantages en matière de dissipation de chaleur, s’applique à la deuxième puce P2A et à la deuxième puce P2B, les éléments associés à la deuxième puce P2A et à la deuxième puce P2B, analogues à ceux associés à la deuxième puce P2 de la , ont des références respectivement affectées des lettres A et B par rapport aux références de ces éléments analogues de la .
Par ailleurs, l’une des parties de raccordement, par exemple la partie de raccordement 43B du dissipateur 4 comporte une fente FNT permettant le passage des fils de connexion du type WB1. Dans cet exemple, le fil de connexion WB2 est alors relié à l’autre partie de raccordement 43A. Toutefois, l’autre partie de raccordement 43A peut également comporter une fente FNT permettant le passage d’un autre fil de connexion du type WB1 non-représenté sur la .
Comme illustré plus précisément sur la qui représente spécifiquement partiellement le dissipateur 4 de la , celui-ci peut comporter plusieurs fentes FNT distinctes pour le passage d’autres fils de connexion du type WB1. Les fentes FNT n’interrompent pas la continuité thermique et éventuellement électrique du dissipateur 4.
Tel qu’illustré par la , le procédé 50 d’émission comporte ensuite une étape S52 de détermination de l’erreur de pointage de la ligne de visée laser par comparaison de l’image de calibration et des données de référence. Il est à noter que cette comparaison peut être directe (par exemple si les données de référence correspondent à une image de référence de la zone de calibration considérée) ou indirecte (par exemple un pré-traitement doit être appliqué préalablement à l’image de calibration et/ou aux données de référence). Les données de référence étant représentatives des valeurs attendues en l’absence d’erreur de pointage, l’écart entre les données de référence et les données correspondantes déduites de l’image de calibration est donc représentatif de l’erreur de pointage, et cet écart peut être utilisé pour estimer ladite erreur de pointage. L’erreur de pointage peut être estimée sous différentes formes, par exemple comme une erreur d’attitude en roulis et une erreur d’attitude en tangage, ou encore comme un vecteur reliant le point de consigne au point réellement visé du fait de l’erreur de pointage, etc.
Après avoir estimé l’erreur de pointage, le procédé 50 d’émission comporte une étape S53 de contrôle du pointage du satellite 10 en fonction de l’erreur de pointage, pour faire pointer la ligne de visée laser 31 vers un module de réception laser 40. En d’autres termes, l’orientation de la ligne de visée laser 31 est contrôlée pour compenser l’erreur de pointage estimée. Suivant un exemple non limitatif, si le satellite 10 doit être placé, en l’absence d’erreur de pointage, dans une attitude de consigne (A r 0 , A t 0 ) (A r 0 étant la consigne en roulis et A t 0 d’attitude en tangage) pour orienter la ligne de visée laser 31 vers le module de réception laser 40, et si l’erreur de pointage estimée correspond à une erreur d’attitude en roulis δA r et une erreur d’attitude en tangage δA t , alors il est possible de considérer une attitude de consigne modifiée (A r 0 – δA r , A t 0 – δA t ) pour orienter la ligne de visée laser 31 en compensant l’erreur de pointage.
La ligne de visée laser 31 étant orientée vers le module de réception laser 40, le procédé 50 d’émission comporte ensuite une étape S54 d’émission des données par le module d’émission laser 30 à destination dudit module de réception laser 40, via la liaison laser. Tel qu’indiqué précédemment, les données peuvent comporter, notamment un ou plusieurs images acquises par le capteur matriciel 24 dans le cadre de la mission d’observation du satellite 10.
Il est à noter que, pendant toute la durée de l’étape S54 d’émission de données, l’attitude du satellite 10 est contrôlée afin de maintenir la ligne de visée laser 31 orientée vers le module de réception laser 40. Si on considère par exemple un module de réception laser 40 intégré dans une station sol immobile à la surface de la Terre 80, cela signifie donc que le pointage de la ligne de visée laser 31 doit être maintenu immobile à la surface de la Terre 80 pendant toute la durée de l’étape S54 d’émission de données. Par « maintenir immobile », on entend que la consigne d’attitude du satellite est déterminée pour maintenir le point visé par la ligne de visée laser 31 sensiblement immobile sur le module de réception laser 40, lui-même immobile à la surface de la Terre 80, malgré le défilement du satellite 10. Par « sensiblement immobile », on entend que l’objectif du contrôle d’attitude est de maintenir le point visé par la ligne de visée laser 31 immobile, mais que celui-ci peut varier légèrement pendant la durée de l’étape S54 d’émission, du fait par exemple d’erreurs de contrôle d’attitude et/ou de bruits de mesure. Du fait d’un tel contrôle d’attitude, on comprend que l’incidence de la ligne de visée laser 31 sur la surface de la Terre 80 varie pendant la durée de l’étape S54 d’émission. Par exemple, si l’incidence de la ligne de visée laser 31 est sensiblement normale à la surface de la Terre 80 au début de l’étape S54 d’émission, alors l’incidence de ladite ligne de visée laser 31 sur ladite surface de la Terre 80 sera légèrement oblique à la fin de l’étape S54 d’émission, pour compenser le défilement du satellite 10. Ainsi, la consigne d’attitude donnée varie au cours de l’étape S54 d’émission et vise notamment à stopper le défilement de la ligne de visée laser 31 au sol.
Il est à noter que, l’erreur de pointage étant susceptible de dériver au cours du temps, il est préférable de réduire la durée entre l’estimation de l’erreur de pointage et l’émission des données. Dans des modes préférés de mise en œuvre, la zone de calibration est située à proximité du module de réception laser 40, afin de limiter la durée de la manœuvre nécessaire pour passer d’un pointage de la ligne de visée optique 21 sur le point de consigne associé à la zone de calibration à un pointage de la ligne de visée laser 31 sur le module de réception laser 40. Dans certains modes de mise en œuvre, le point de consigne associé à la zone de calibration et le module de réception laser 40 peuvent être confondus, en particulier si la ligne de visée optique 21 et la ligne de visée laser 31 sont confondues.
Par conséquent, si le module de réception laser 40 est intégré dans une station sol à la surface de la Terre 80, alors la zone de calibration est de préférence une zone terrestre associée à ladite station sol, c’est-à-dire une zone terrestre prédéterminée comportant ladite station sol ou à proximité de celle-ci. Si le module de réception laser 40 est embarqué dans un autre engin spatial, par exemple un autre satellite en orbite GEO, la zone de calibration est de préférence une zone de ciel associée audit autre satellite, c’est-à-dire une zone de ciel à l’arrière-plan de l’autre satellite par rapport à l’instrument d’observation 20 ou décalée par rapport audit autre satellite.
Alternativement ou en complément, le satellite 10 dispose, dans des modes préférés de réalisation, de capacités de formation de couple élevées, en particulier par rapport à l’inertie dudit satellite 10, afin de pouvoir réaliser les manœuvres éventuelles de manière très rapide, et ainsi limiter la durée entre l’estimation de l’erreur de pointage et l’émission des données.
Dans certains cas, la dérive de l’erreur de pointage peut être non négligeable pendant la durée nécessaire pour émettre l’ensemble des données à émettre, par exemple si l’erreur de pointage dérive rapidement et/ou si la quantité de données à émettre est importante. Dans cas, il peut être nécessaire d’effectuer un suivi de l’erreur de pointage.
Ainsi, dans des modes préférés de mise en œuvre, les étapes du procédé 50 d’émission sont itérées pour l’émission de données vers un même module de réception laser 40, afin de réaliser un suivi de l’erreur de pointage à partir d’une pluralité d’images de calibration acquises successivement au cours de la même émission de données. Dans ce cas, l’émission de données vers un même module de réception laser 40 peut être décomposée en une alternance de phases de calibration et de phases d’émission :
une phase de calibration regroupe les étapes du procédé 50 d’émission relatives à l’estimation de l’erreur de pointage, à savoir l’étape S50 d’acquisition d’une image de calibration (y compris le contrôle de pointage pour orienter la ligne de visée optique vers la zone de calibration considérée), l’étape S51 d’obtention de données de référence et l’étape S52 d’estimation de l’erreur de pointage, une phase d’émission regroupe les étapes du procédé 50 d’émission relatives à l’émission de données, à savoir l’étape S53 de contrôle de pointage en fonction de l’erreur de pointage et l’étape S54 d’émission de données.
Les données dont émises vers un même module de réception laser 40, de sorte que l’étape S53 de contrôle de pointage de chaque phase d’émission vise à orienter la ligne de visée laser 31 vers ce module de réception laser 40. Pour cette émission de données vers un même module de réception laser 40, les phases de calibration peuvent toutes acquérir des images de calibration de la même zone de calibration, ou bien acquérir des images de calibration de zones de calibration différentes.
La représente schématiquement le satellite 10 en train de réaliser une émission de données vers un module de réception laser 40 à la surface de la Terre 80. Tel qu’illustré par la , l’émission de données est décomposée en deux phases d’émission PE 1 et PE 2 précédées par des phases de calibration respectives PC 1 et PC 2 .
Le procédé 50 d’émission comporte tout d’abord une première phase de calibration PC 1 visant à réaliser une première estimation de l’erreur de pointage. Au cours de la première phase de calibration PC 1 , le capteur matriciel 24 acquiert une première image de calibration d’une première zone de calibration, obtient les premières données de référence associées et en déduit la première estimation de l’erreur de pointage.
Le procédé 50 d’émission comporte ensuite une première phase d’émission PE 1 visant à émettre des données à destination du module de réception laser 40. Au cours de la première phase d’émission PE 1 , la ligne de visée laser 31 est orientée vers le module de réception laser 40 en tenant compte de la première estimation de l’erreur de pointage, et des données sont émises par le module d’émission laser 30 en maintenant le pointage de la ligne de visée laser 31 immobile sur le module de réception laser 40.
Le procédé 50 d’émission comporte ensuite une seconde phase de calibration PC 2 visant à réaliser une seconde estimation de l’erreur de pointage. Au cours de la seconde phase de calibration PC 2 , le capteur matriciel 24 acquiert une seconde image de calibration d’une seconde zone de calibration (qui peut être la même que la première zone de calibration), obtient les secondes données de référence associées (si nécessaire) et en déduit la seconde estimation de l’erreur de pointage.
Le procédé 50 d’émission comporte ensuite une seconde phase d’émission PE 2 visant à poursuivre l’émission des données à destination du module de réception laser 40. Au cours de la seconde phase d’émission PE 2 , la ligne de visée laser 31 est orientée vers le module de réception laser 40 en tenant compte de la seconde estimation de l’erreur de pointage, et des données sont émises par le module d’émission laser 30 en maintenant le pointage de la ligne de visée laser 31 immobile sur le module de réception laser 40.
A cet effet, les moyens de transmission 4 sont alimentés par des moyens de stockage d’énergie électrique non rechargeables 5 qui lui fournissent l’énergie nécessaire à l’envoi des données.
Ces données sont ensuite véhiculées par un réseau étendu à basse consommation de type LPWAN caractérisé par une longue portée et une faible consommation d’énergie électrique.
Toutefois, comme l’unité de chargement 1 est destinée à parcourir des distances importantes, la température à laquelle est soumis l’objet connecté 2 est susceptible de varier entre -40 et +60°C.
Ses performances peuvent alors être mises à mal, notamment lorsque les moyens de stockage d’énergie électrique non rechargeables 5 sont des piles de type lithium-chlorure de thionyle.
Plus particulièrement, la tension délivrée est susceptible de diminuer fortement dans ces conditions, ce qui conduit ces piles 5 à délivrer un courant plus important pour atteindre la puissance nécessaire au fonctionnement des moyens de transmission 4.
L’objet connecté 2 comporte alors un dispositif de gestion 6 de la mise en œuvre d’une limitation du courant en sortie desdits moyens de stockage d’énergie électrique non rechargeables 5.
Un tel dispositif 6 comporte, tel qu’illustré à la , des moyens de calcul 7 aptes à déterminer une valeur de seuil de courant en fonction de la valeur de la température acquise par un capteur de température 8.
Le dispositif 6 comporte en outre des moyens de stockage d’énergie électrique rechargeables 9 et un circuit limiteur de courant 10.
Plus précisément, le limiteur de courant 10 est couplé aux moyens d’énergie électrique rechargeables 9 pour diminuer le courant à une valeur définie.
Le limiteur de courant 10 est ainsi apte à délivrer le courant aux moyens de stockage d’énergie électrique rechargeables 9 pour qu’ils puissent alimenter lesdits moyens de transmission de données 4 une fois chargés.
A titre d’exemple, les moyens de stockage d’énergie électrique rechargeables 9 peuvent être sous la forme d’au moins un supercondensateur.
Grâce à la valeur de sa résistance interne, le supercondensateur délivre un courant important, atteignant ainsi la puissance nécessaire à la transmission de données.
Le supercondensateur peut avoir une capacité de 330 mF afin de stocker suffisamment d’énergie pour fournir la puissance nécessaire pendant la durée de la transmission des données (2,1 s).
Pour l’alimenter, le dispositif 6 comprend en outre des moyens de contrôle 11 disposés entre les moyens de calcul 7 et le limiteur de courant 10 de manière à activer ce dernier pendant une durée prédéterminée.
Les moyens de contrôle 11 sont en outre aptes à délivrer un signal de commande à des moyens de couplage 12 reliant les moyens de stockage d’énergie non rechargeables 5 directement aux moyens de transmission 4.
On se réfère à la qui illustre les différentes étapes d’un procédé de gestion de la mise en œuvre de la limitation du courant en sortie de moyens de stockage d’énergie électrique non rechargeables 5, mis en œuvre par le dispositif 6.
Agents de contrôle thermique Les compositions d’éclaircissement des cheveux incluent au moins deux agents de contrôle thermique comprenant du stéarate de sodium et du sulfate d’ammonium, qui en combinaison assurent de manière étonnante un contrôle thermique aux compositions modifiant la couleur des cheveux.
La quantité totale d’agents de contrôle thermique dans la composition d’éclaircissement des cheveux peut aller d’environ 3 % à environ 20 %, comme 4 % à environ 15 %, environ 5 % à environ 12 %, environ 5,5 % à environ 10 %, environ 6 % à environ 9 %, ou environ 6,5 % à environ 7,5 % en poids, sur la base du poids total de la composition d’éclaircissement des cheveux. Dans certains modes de réalisation, la quantité totale d’agents de contrôle thermique dans la composition d’éclaircissement des cheveux va d’environ 2 % à environ 10 %, environ 3 % à environ 10 %, environ 4 % à environ 10 %, environ 5 % à environ 10 %, environ 6 % à environ 10 %, environ 2 % à environ 9 %, environ 3 % à environ 9 %, environ 4 % à environ 9 %, environ 5 % à environ 9 %, environ 6 % à environ 9 %, environ 2 % à environ 8 %, environ 3 % à environ 8 %, environ 4 % à environ 8 %, environ 5 % à environ 8 %, environ 6 % à environ 8 %, environ 2 % à environ 7 %, environ 3 % à environ 7 %, environ 4 % à environ 7 %, environ 5 % à environ 7 %, ou environ 6 % à environ 7 % en poids, sur la base du poids total de la composition d’éclaircissement des cheveux.
Le stéarate de sodium peut être présent en une quantité d’au moins environ 1,5 %, d’au moins environ 2,5 %, comme des quantités allant d’environ 2 % à environ 10 %, d’environ 2,5 % à environ 8 %, d’environ 3 % à environ 7 %, ou d’environ 4 % à environ 6,5 % en poids, par rapport au poids total de la composition d’éclaircissement des cheveux. Dans certains modes de réalisation, la quantité de stéarate de sodium va d’environ 2 % à environ 10 %, d’environ 3 % à environ 10 %, d’environ 4 % à environ 10 %, d’environ 2 % à environ 9 %, d’environ 3 % à environ 9 %, d’environ 4 % à environ 9 %, d’environ 2 % à environ 8 %, d’environ 3 % à environ 8 %, d’environ 4 % à environ 8 %, environ 2 % à environ 7 %, environ 3 % à environ 7 %, environ 4 % à environ 7 %, environ 2 % à environ 6 %, environ 3 % à environ 6 %, environ 4 % à environ 6 %, environ 2 % à environ 5 %, environ 3 % à environ 5 %, ou environ 4 % à environ 5 % en poids, sur la base du poids total de la composition d’éclaircissement des cheveux.
Le sulfate d’ammonium peut être présent en une quantité d’au moins environ 1,5 %, d’au moins environ 2 %, comme des quantités allant d’environ 1 % à environ 10 %, comme environ 1 % à environ 9 %, environ 1,5 % à environ 8 %, environ 1,5 % à environ 7 %, ou environ 2 % à environ 6 % en poids, par rapport au poids total de la composition d’éclaircissement des cheveux. Dans certains modes de réalisation, la quantité de sulfate d’ammonium va d’environ 1 % à environ 10 %, environ 2 % à environ 10 %, environ 3 % à environ 10 %, environ 4 % à environ 10 %, environ 1 % à environ 9 %, environ 2 % à environ 9 %, environ 3 % à environ 9 %, environ 4 % à environ 9 %, environ 1 % à environ 8 %, environ 2 % à environ 8 %, environ 3 % à environ 8 %, environ 4 % à environ 8 %, environ 1 % à environ 7 %, environ 2 % à environ 7 %, environ 3 % à environ 7 %, environ 4 % à environ 7 %, environ 1 % à environ 6 %, environ 2 % à environ 6 %, environ 3 % à environ 6 %, environ 4 % à environ 6 %, environ 1 % à environ 5 %, environ 2 % à environ 5 %, environ 3 % à environ 5 %, environ 4 % à environ 5 %, environ 1 % à environ 4 %, environ 2 % à environ 4 %, environ 3 % à environ 4 %, environ 1 % à environ 3 %, ou environ 2 % à environ 3 % en poids, sur la base du poids total de la composition d’éclaircissement des cheveux.
Dans divers modes de réalisation, le rapport pondéral stéarate de sodium sur sulfate d’ammonium dans les compositions d’éclaircissement des cheveux selon la divulgation peut être supérieur à environ 1:1, tel que supérieur à environ 1,1:1, supérieur à environ 1,2:1, supérieur à environ 1,3:1, supérieur à environ 1,4:1, supérieur à environ 1,5:1, ou supérieur à environ 1,6:1. Par exemple, le rapport pondéral stéarate de sodium sur sulfate d’ammonium peut aller d’environ 1:1 à environ 2:1, d’environ 1:1 à environ 1,9:1, d’environ 1:1 à environ 1,8:1, ou d’environ 1:1 à environ 1,7:1. Dans certains modes de réalisation, le rapport pondéral stéarate de sodium sur sulfate d’ammonium peut être d’environ 1,5:1, d’environ 1,6:1 ou d’environ 1,7:1.
Dans un mode de réalisation particulier, l’agent de contrôle thermique comprend du stéarate de sodium en une quantité allant d’environ 2 % à environ 10 %, d’environ 2 % à environ 8 %, d’environ 2 % à environ 6 %, ou d’environ 3 % à environ 5 %, du sulfate d’ammonium en une quantité allant d’environ 1 % à environ 5 %, d’environ 1 % à environ 4 %, d’environ 1 % à environ 3,5 %, ou environ 1,5 % à environ 3,5 %, tous les poids étant relatifs au poids total de la composition d’éclaircissement des cheveux, où le rapport pondéral stéarate de sodium sur sulfate d’ammonium dans la composition d’éclaircissement des cheveux est compris entre environ 1:1 à environ 1,7:1, environ 1,3:1 à environ 1,7:1, ou environ 1,5:1 à environ 1,7:1.
Composés persulfate Les compositions d’éclaircissement des cheveux incluent au moins un composé persulfate. Les composés persulfate convenables peuvent inclure, sans s’y limiter, le persulfate de potassium, le persulfate d’ammonium, le persulfate de sodium, ou leurs mélanges. Les composés persulfate peuvent être présents en une quantité d’au moins environ 10 %, comme au moins environ 20 %, au moins environ 30 %, au moins environ 40 %, ou au moins environ 50 % en poids, par rapport au poids total de la composition d’éclaircissement des cheveux. Dans certains modes de réalisation, la quantité totale de composés persulfate peut aller d’environ 20 % à environ 70 %, par exemple d’environ 30 % à environ 65 %, d’environ 45 % à environ 65 %, d’environ 40 % à environ 60 %, d’environ 50 % à environ 60 %, ou d’environ 50 % à environ 55 % en poids, par rapport au poids total de la composition d’éclaircissement des cheveux.