INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’indice de coefficient de calcul d’ingrédients actifs peut être utilisé pour générer le profil de distribution des ACI depuis la couche cornée externe de la peau jusqu’à la partie plus profonde du derme.
La montre le profil de pénétration de l’hydroxypropyl tétrahydropyrantriol pour la composition de la formule 1 de l’invention.
- incubation avec l’haltère « DTBGE » à 100 pM sous agitation à 25°C pendant 30 min,
Ces derniers résultats présentés et montrent la preuve de concept de la détection de la thrombine avec un double sandwich aptamère et une possible quantification jusqu’à 1 nM de thrombine en moins de 30 min d’amplification avec l’haltère « DTBGE » selon la présente invention. Cette méthode a l’avantage principal de s’affranchir totalement de l’utilisation d’anticorps et de permettre de détecter des petites quantités grâce à la sensibilité donnée par la LAMP.
III. Autre variant d’un haltère selon la présente invention .
L’haltère selon la présente invention a l’avantage majeur d’être générique et plusieurs schémas de détection peuvent être envisagés, dont plusieurs ont été détaillés au point II ci-dessus.
En variante, l’haltère selon la présente invention peut présenter une séquence générique de type « Zip » intégrée en extrémité de chaîne 5’ servant de support pour hybrider un autre brin oligonucléotidique qui pourra alors contenir divers types d’entités de reconnaissance, sans gêner l’amplification LAMP. Ce complexe forme alors une sonde de reconnaissance composée de deux parties liées par hybridation d’ADN qui est une liaison chimique non covalente.
On peut envisager trois exemples d’un tel variant illustrés à la :
- une molécule comprenant une portion P1 du type séquence oligonucléotidique complémentaire et une portion P2 du type aptamère qui vient s’hybrider sur l’entité E de l’haltère. L’aptamère peut détecter une molécule. Cet exemple permet notamment d’intégrer des aptamères ARN impossible avec les haltères tel que décrits dans l’art antérieur,
- une molécule comprenant une portion P1 du type séquence oligonucléotidique complémentaire et une portion P2 du type anticorps qui vient s’hybrider sur l’entité E de l’haltère. Cet anticorps sert alors de détection pour la molécule d’intérêt et est couplé de manière covalente ou non à l’haltère amplifiable par LAMP à deux amorces, et
- une molécule comprenant une portion P1 du type séquence oligonucléotidique complémentaire et une portion P2 du type anticorps qui vient s’hybrider sur l’entité E de l’haltère, la portion P1 et la portion P2 étant couplées l’une à l’autre par liaison biotine-streptavidine. Cet anticorps sert alors de détection pour la molécule d’intérêt et est couplé à l’haltère amplifiable par LAMP à deux amorces.
Cette méthode est la plus générique possible car elle s’adapte à un large nombre de molécules à partir d’un seul haltère. L’ensemble de ces différentes molécules détecte des cibles de manière sensible grâce à l’amplification LAMP.
Références bibliographiques [1] Brevet US 6,410,278 publié le 25 juin 2002.
[2] Pourhassan-Moghaddam et al , 2013, « Protein detection through different platforms of immuno-loop-mediated isothermal amplification », Nanoscale Research Letters, vol. 8:485, pages 1-11.
[3] Du et al , 2016, « A ligation-based loop-mediated isothermal amplification (ligation-LAMP) strategy for highly selective microRNA detection », Chem. Commun., vol. 52, pages 12721-12724.
[4] Demande de brevet CN 106148549 publiée le 23 novembre 2016.
[5] Demande de brevet EP 3878971 publiée le 15 septembre 2021.
Dans l'exemple illustré sur la qui représente le résultat obtenu après mise en œuvre du deuxième mode de réalisation, on réalise le dépôt d'une poudre de cristallites de sel tamisée sur la mousse 2 préalablement humidifiée.
Dans le mode de réalisation de la illustrant le résultat obtenu, on réalise une précipitation à partir de la solution saturée restant par capillarité sur la mousse 2 trempée puis retirée de la solution.
Dans le mode de réalisation des figures 7 et 8 illustrant également le résultat obtenu, on a inséré les cristallites 5 de sel dans la structure de la mousse 2 en métal par tamisage et vibration sur la mousse 2 préalablement enduite de liant organique. La est vue en microscopie optique tandis que la est vue par microscopie électronique à balayage.
L'étape d'insertion des cristallites 5 mise en œuvre permet de garder la porosité de la mousse 2 ouverte pour permettre les transferts de vapeur d'eau à travers le composite 1. Quel que soit le mode de réalisation mis en œuvre, on constate au vu des figures que les cristallites sont accrochées aux réticules 4 des cellules 3 et non en libre circulation au sein des cellules 3.
On a représenté sur les figures 9, 10 et 11, un exemple de mise en œuvre du composite 1. Sur les figures 10 et 11, on a illustré une unité 100 de stockage et restitution d'énergie par voie thermochimique selon l’invention, comportant au moins un module 10 de réacteur thermochimique comportant au moins un composite 1. L’unité 100 comporte encore une enceinte 110 d'échangeur thermique permettant la circulation d'un fluide caloporteur F et logeant ledit au moins un module 10 de réacteur thermochimique.
Dans l'exemple illustré, l'unité 100 comporte un nombre p supérieur ou égal à trois de modules 10. Le nombre p est avantageusement ajusté selon la puissance voulue du réacteur thermochimique.
Comme plus particulièrement visible sur la , chaque module 10 comporte un contenant 11 métallique logeant un composite 1 sous forme de cylindre. Le contenant 11 présente au moins une ouverture 12, dans cet exemple une pluralité d'ouvertures 12, pour permettre les échanges de vapeur d'eau, comme illustré avec les flèches sur cette , entre le composite 1 et un réservoir 112 de condensation de la vapeur d'eau, comme cela va être décrit ci-après en regard des figures 10 et 11.
Les contenants 11 sont dans cet exemple logés dans une enceinte 111, métallique, elle-même en contact avec le fluide caloporteur F, extérieurement.
Lors de la mise en œuvre du procédé d'utilisation de l'unité 100 de stockage et restitution d'énergie par voie thermochimique, on met en œuvre une étape de stockage d'énergie, illustrée sur la , dans l'unité 100. Cette étape consiste à chauffer, par exemple à l’aide du fluide caloporteur F, les modules 10 de réacteur thermochimique de manière à déshydrater au moins partiellement les cristallites 5 d’hydrates de sel et à libérer de la vapeur d'eau E qui est évacuée puis condensée dans le réservoir de condensation 112.
Le fluide caloporteur F peut être chauffé par des panneaux solaires thermiques ou photovoltaïques de manière à chauffer de manière externe l'enceinte 111 comportant les modules 10. Une réaction endothermique a lieu qui déshydrate les hydrates de sel contenus dans les composites des modules 10. La vapeur d'eau E est évacuée vers le réservoir de condensation 112. C'est une phase de stockage thermochimique, encore appelée charge, en période de disponibilité d'énergie excédentaire.
Les modules 10 sont disposés côte à côte sur des grilles 13 dans cet exemple, métalliques et ajourées pour laisser passer la vapeur d’eau. Plusieurs étages de modules 10 sont superposés, étant séparés par les grilles 13, comme visible sur les figures 10 et 11.
Dans une étape ultérieure illustrée sur la , la vapeur d'eau E est réinjectée depuis le réservoir 112 dans l'enceinte 111 dans cet exemple avec contrôle de la pression partielle pH 2 O pour contrôler le degré d’hydratation des sels, à l’aide d’un mélangeur 15 de gaz, de l'air A dans cet exemple disposé à la sortie de la vapeur d’eau E hors du réservoir 112. Une réaction exothermique d'hydratation des sels contenus dans les composites 1 des modules 10 a lieu, libérant de la chaleur qui permet de chauffer les enceintes 11 des modules 10, et donc l'enceinte 111 comprenant l'ensemble des modules 10, de telle sorte que le fluide caloporteur F, qui circule dans l'enceinte 110 d'échangeur thermique et se trouve au contact de la paroi de l’enceinte 111, est chauffé et transporté vers les installations utilitaires, par exemple le chauffage central, l'eau sanitaire. Cette phase illustrée sur la est une phase de production thermochimique, ou décharge, en période de consommation d'énergie. L'invention permet ainsi de stocker de l'énergie pour l'utiliser quand cela est nécessaire.
Un autre mode de mise en œuvre de l'invention a été illustré sur les figures 12 à 14. Dans ce mode de réalisation, comme visible sur la , le composite 1 est inséré sous forme de plaque de faible épaisseur entre des plaques 14 métalliques formant supérieurement et inférieurement les parois du contenant 11. La taille des plaques 14 peut être comprise entre 10 cm et plusieurs mètres, dans cet exemple entre 10 cm et 1 m. Les modules 10 présentent avantageusement une faible épaisseur, d’ordre centimétrique, notamment comprise entre 0,5 cm et 5 cm. L'enceinte 11 de chaque module 10 est étanche.
Les modules 10 sont empilés entre eux comme visible sur la , à distance les uns des autres, et reliés les uns aux autres par des tubes de liaison 16 ajourés qui permettent aux composites 1 des différents modules 10 de communiquer les uns avec les autres tout en restant isolés de façon étanche vis-à-vis de l'environnement comportant le fluide caloporteur F qui circule, se trouvant autour des modules 10. Les tubes de liaison 16 comportent chacun au moins une ouverture 17 débouchant à l’intérieur d’un module 10. Cet ensemble des modules 10 et des tubes de liaison 16 est directement baigné dans l'enceinte d'échangeur thermique 110 logeant le fluide caloporteur F qui y circule.
Le principe de fonctionnement d'une telle unité 100 est illustré sur les figures 13 et 14. Lors du chargement illustré sur la , le fluide caloporteur F chauffé par une source extérieure d'énergie disponible chauffe les modules 10. Les hydrates de sel sèchent et libèrent de la vapeur d'eau E qui est évacuée par les tubes de liaison 16 et condensée dans le réservoir 112 annexe (non illustré sur cette figure mais similaire à celui du mode de réalisation des figures 10 et 11).
Lors de l'utilisation de l'unité 100, illustrée sur la , la vapeur d'eau E est réintroduite par les tubes de liaison 16 dans le composite 1 des modules 10. Le dégagement de la chaleur de réaction d’hydratation des hydrates de sel chauffe le fluide caloporteur F qui est acheminé vers les installations domestiques à chauffer.
Dans le système optronique SO, les capteurs d’image CI1 à CI12 ont été choisis de type « CMOS », avec une taille (résolution d’image) importante, de préférence disponible sur catalogue pour un moindre coût. Ainsi, par exemple, un capteur d’image « CMOS » de technologie « 8K » disponible sur catalogue et fournissant une image de 8192x4320 pixels pourra être choisi pour les capteurs d’image CI1 à CI12. De plus, on notera que la conversion analogique/numérique intégrée dans les capteurs d’image CI1 à CI12 de type « CMOS » procure une excellente immunité contre les rayonnements électromagnétiques, malgré le nombre élevé (12) d’hublots nécessaires pour les caméras V1 à V12. Bien entendu, des capteurs d’image autres que des capteurs de type « CMOS » pourront être choisis dans certaines formes de réalisation particulières de l’invention, par exemple pour satisfaire à des contraintes spécifiques.
Les optiques OP1 à OP12 doivent être adaptées pour les capteurs d’image CI1 à CI12 qui sont de grand format, typiquement supérieur à 40 mm. Elles sont donc volumineuses. Par ailleurs, l’exploitation de la résolution en pixel sur tout le champ de vision des capteurs d’image CI1 à CI12 impose que les optiques OP1 à OP12 soient de grande qualité. Des optiques de type à focale et iris fixes, avec une grande ouverture et une haute résolution et résistantes aux chocs mécaniques ont été choisies pour les optiques OP1 à OP12. La mise au point des optiques OP1 à OP12 est optimisée pour des menaces comprises dans une plage de distances déterminée, par exemple, entre 20 m et 1000 m, et doit être maintenue fixe sur une plage de températures étendue pour garantir l’obtention des performances voulues. Pour cela, les optiques OP1 à OP12 sont munies chacune d’un dispositif de compensation de focalisation statique. Le comportement en température de optiques OP1 à OP12 ayant été caractérisé préalablement, les dispositifs de compensation de focalisation statique sont calibrés en conséquence.
Les modules de traitement numérique de proximité M1 à M12 des caméras V1 à V12 comprennent un logiciel embarqué qui réalise essentiellement des traitements en temps réel de détection et d’amélioration de l’image, et notamment des corrections géométriques et des traitements d’harmonisation. Typiquement, les modules M1 à M12 sont réalisés chacun avec un circuit prédiffusé programmable dit « FPGA » (par exemple de type Kintex® Ultrascale®) associé à une mémoire vive dynamique « DDR4 » de très grande bande passante, par exemple, supérieure à 10Gb/s. En effet, la bande passante de la mémoire « DDR4 » doit être importante pour la réalisation des traitements temps réel requis et la restitution temps réel des flux vidéo.
En référence aux Figs.1 à 6, les caméras V1 à V12 sont disposées géométriquement de manière régulière et symétrique, afin de couvrir de façon optimale un angle solide total de 2.pi stéradians. Chacune des caméras V1 à V12 assure la couverture d’un secteur d’angle solide de la demi-sphère. La disposition géométrique des caméras V1 à V12 autorise des voies de détection de menace distinctes identiques qui peuvent être clonées, garantit l’obtention de performances de précision élevées (résolution spatiale), avec un traitement en parallèle et en temps réel des données d’image, et permet d’optimiser le volume et le coût du système optronique SO.
Comme mieux visible aux Figs.4 à 6, les caméras V1 à V12, montrées sans leurs optiques OP1 à OP12 aux Figs.5 et 6, sont agencées sur deux niveaux superposés, à savoir, sur des première et deuxième tranches de sphère parallèles TS1 et TS2, avec le diamètre de la première tranche TS1 étant supérieur à celui de la deuxième tranche TS2.
Dans la première tranche de sphère TS1, les huit caméras V1 à V8 sont réparties de manière régulière et symétrique avec un écart angulaire EA1 projeté sur un plan horizontal de 45° entre deux caméras directement voisines (cf. ) et avec un premier angle d’élévation AE1 (cf. ).
Dans la deuxième tranche de sphère TS2, les quatre caméras V9 à V12 sont réparties de manière régulière et symétrique avec un écart angulaire EA2 projeté sur un plan horizontal de 90° entre deux caméras directement voisines (cf. ) et avec un deuxième angle d’élévation AE2 (cf. ) supérieur au premier angle d’élévation AE1 susmentionné.
En vue de dessus, comme montré à la , les caméras V1 à V12 apparaissent comme étant alignées symétriquement selon des plans parallèles par rapport à deux plans centraux de symétrie perpendiculaires.
Ainsi, en considérant un premier plan central de symétrie PC1, les caméras V7, V12, V9 et V2 et les caméras V6, V11, V10 et V3 apparaissent comme étant alignées respectivement dans des premiers plans parallèles P1 et P2 qui sont symétriques par rapport au premier plan central PC1. Les caméras V8 et V1 et les caméras V5 et V4 apparaissent comme étant alignées respectivement dans d’autres premiers plans parallèles P3 et P4 qui sont symétriques par rapport au premier plan central PC1 et plus éloignés de ce dernier que les premiers plans parallèles P1 et P2. De plus, en considérant un deuxième plan central de symétrie PC2 perpendiculaire au premier plan central PC1, les caméras V8, V12, V11 et V5 et les caméras V1, V9, V10 et V4 apparaissent comme étant alignées respectivement dans des deuxièmes plans parallèles P5 et P6 qui sont symétriques par rapport au deuxième plan central PC2. Les caméras V7 et V6 et les caméras V2 et V3 apparaissent comme étant alignées respectivement dans d’autres deuxièmes plans parallèles P7 et P8 qui sont symétriques par rapport au deuxième plan central PC2 et plus éloignés de ce dernier que les deuxièmes plans parallèles P5 et P6.
Conformément à l’invention, la configuration géométrique optimale du système optronique SO, avec les caméras V1 à V12, a été déterminée à l’aide de la théorie mathématique du pavage de la sphère avec des pavés de forme identique, et avec les données d'entrée suivantes :
- Voies de détection identiques ;
- Symétrie dans la répartition des voies de détection ;
- Caméras avec des capteurs d’image de type « CMOS » ayant une résolution d’image disponible sur catalogue ;
- Volume défini du système optronique ;
- Absence de réglages des ensembles de capteurs d’image et optiques de prise de vue associées dans les caméras ;
- Structure mécanique porteuse des caméras de type monobloc et réalisée avec des précisions standards.
Catalyseurs PdCl 2 / CeO 2 : Le catalyseur PdCl 2 (3%) / CeO 2 est préparé selon l’article Journal of Catalysis, 1984, 90, 261-269.
Le moyen de chauffage 606 peut être activé automatiquement en fonction de la température extérieure ou manuellement par un pilote de l’aéronef 100.
Dans le mode de réalisation de l’invention présenté ici, le canal d’aération 604 comporte un sous-canal bâbord s’étendant d’un premier côté du canal d’aération 604 et alimentant des premiers canaux d’enfouissement 200a qui sont de son côté et un sous-canal tribord s’étendant d’un second côté du canal d’aération 604 et alimentant des deuxièmes canaux d’enfouissement 200b qui sont de son côté. Dans ce mode de réalisation, le moyen de chauffage 606 est également double avec un moyen auxiliaire de chauffage dans chaque sous-canal.
L’entrée d’air 602 est divisée en trois bouches avec une bouche centrale 602a, et pour chaque sous-canal, une bouche latérale 602b-c (602b à bâbord et 602c à tribord), c'est-à-dire une bouche latérale bâbord 602b associée au sous-canal bâbord et une bouche latérale tribord 602c associée au sous-canal tribord.
La bouche centrale 602a est équipée d’un ventilateur 608 qui, lorsqu’il est en fonctionnement, prélève de l’air extérieur à travers la bouche centrale 602a pour la propulser dans chaque sous-canal. Ce fonctionnement est plus particulièrement adapté lorsque l’aéronef 100 est au sol.
Le système de ventilation 600 comporte également un système de sélection 610 qui permet de sélectionner quel sous-canal doit être alimenté par quelle bouche 602a-c.
Le système de sélection 610 assure ainsi, d’une part, que le sous-canal bâbord et les premiers canaux d’enfouissement 200a à bâbord sont alimentés alternativement par la bouche latérale bâbord 602b ou par la bouche centrale 602a et, d’autre part, que le sous-canal tribord et les deuxièmes canaux d’enfouissement 200b à tribord sont alimentés alternativement par la bouche latérale tribord 602c ou par la bouche centrale 602a.
Ici, le système de sélection 610 comporte deux portes 612a-b, à savoir une porte bâbord 612a et une porte tribord 612b. Chaque porte 612a-b est mobile entre une première position dans laquelle la porte 612a-b obture la partie de la bouche centrale 602a qui alimente le côté de ladite porte 612a-b et n’obture pas la bouche latérale 602b-c correspondant au côté de ladite porte 612a-b, et une deuxième position dans laquelle la porte 612a-b obture la bouche latérale 602b-c correspondant au côté de ladite porte 612a-b et n’obture pas la partie de la bouche centrale 602a qui alimente le côté de ladite porte 612a-b.
Dans le mode de réalisation de l’invention présenté sur la , la porte bâbord 612a est dans la deuxième position et la porte tribord 612b est dans la première position, mais dans un fonctionnement normal, les deux portes 612a-b fonctionnent de concert, et sont donc soit toutes les deux dans la première position ou toutes les deux dans la deuxième position.
Lorsque les deux portes 612a-b sont dans la première position, la bouche centrale 602a est obturée et les bouches latérales 602b-c ne sont pas obturées et l’air passe par ces bouches latérales 602b-c. Ce fonctionnement est plus particulièrement adapté lorsque l’aéronef 100 est en vol et que l’air extérieur entre dans les bouches latérales 602b-c du fait de l’avancée de l’aéronef 100.
Lorsque les deux portes 612a-b sont dans la deuxième position, la bouche centrale 602a n’est pas obturée et les bouches latérales 602b-c sont obturées et l’air passe par la bouche centrale 602a. Ce fonctionnement est plus particulièrement adapté lorsque l’aéronef 100 est au sol et que l’air extérieur entre dans la bouche centrale 602a du fait du ventilateur 608.
Le déplacement de chaque porte 612a-b d’une position à l’autre est commandé par exemple par un pilote de l’aéronef 100 et réalisé par un moyen d’actionnement comme par exemple un moteur électrique.
Pour éviter que les attaches qui fixent la canalisation de transport 112a-b dans le canal d’enfouissement 200a-b perturbent l’écoulement de l’air potentiellement réchauffé provenant du système de ventilation 600, le caniveau 202 comporte un plancher intermédiaire 620 ( ). Le plancher intermédiaire 620 est à distance du fond et sépare le caniveau 202 en un caniveau supérieur dans lequel est fixée la canalisation de transport 112a-b et un caniveau inférieur dans lequel circule l’air provenant du système de ventilation 600. Le caniveau supérieur s’étend entre le plancher intermédiaire 620 et le couvercle 204, le caniveau inférieur s’étend entre le fond et le plancher intermédiaire 620.
Pour permettre le passage de l’air du caniveau inférieur vers le caniveau supérieur, le plancher intermédiaire 620 est percé de trous 622 qui permettent selon leur disposition d’assurer une ventilation homogène du caniveau supérieur ou de localiser le chauffage à des endroits particuliers en fonction des besoins.
Installation de tri de colis avec des bacs amortisseurs de colis installés dans les réceptacles de tri L’invention se place dans le domaine du tri de colis.
L’invention concerne plus particulièrement une installation de tri de colis comprenant un convoyeur de tri conçu pour convoyer des colis selon une certaine direction de convoyage et des réceptacles de tri disposés sous le convoyeur de tri dans lesquels sont triés les colis depuis le convoyeur de tri en fonction d’une certaine indication de tri apposée sur les colis.
Chaque réceptacle de tri comprend ici un bac amortisseur de colis conçu pour amortir la chute des colis dans le réceptacle de tri.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le gaz de combustion en boucle chimique 32 comprend un mélange contenant majoritairement (e.g. comprenant au moins 50% en poids) du CO2 et du H2O, et optionnellement du CO. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le gaz de combustion en boucle chimique 32 comprend entre 40% et 80% en poids de CO2, préférablement entre 50% et 75% en poids de CO2, très préférablement entre55% et 75%en poids de CO2. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le gaz de combustion en boucle chimique 32 comprend moins de 5% en poids de CO, préférablement moins de 2% en poids de CO, très préférablement entre 0% en poids et 1% en poids de CO. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le gaz de combustion en boucle chimique 32 comprend au moins 20% en poids de H2O, préférablement au moins 25% en poids de H2O.
En sortie de l’unité de combustion en boucle chimique 13, le gaz de combustion en boucle chimique 32 peut être envoyé vers la section d’aromatisation du CO2 52 ou la section réactionnelle de WGS 50 pour transformer en CO2 au moins une partie du CO potentiellement produit dans l’unité de combustion en boucle chimique 13.
Dans la section réactionnelle de WGS 50, le gaz de combustion en boucle chimique 32, préférablement enrichi par un apport en H2 et/ou en H2O est converti au moins partiellement en un gaz de WGS 51 enrichi en CO2 et en hydrogène (et ainsi appauvri en CO et en H2O). Spécifiquement, la réaction de WGS correspond à la réaction du CO et du H2O pour former du CO2 et de l’hydrogène.