INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Comme cela est représenté à l’exemple non limitatif des figures 1 et 2, un ensemble de transmission 400 comprend un joint 200 de transmission entre deux arbres, un premier arbre étant solidaire d’un bol 210 du joint 200 de transmission, et un second arbre étant solidaire d’une noix 220 du joint 200 de transmission. Le bol 210 et la noix 220 comprennent des rails ou rainures dans lesquels sont disposées des billes 230. Les billes 230 autorisent ainsi une position coudée des arbres, mais ne laissent pas de degré de liberté en rotation autour des axes des arbres. De cette manière, un mouvement de rotation, et un couple peuvent être transmis par le joint 200 de transmission. Une famille de ce type de joints de transmission est connue sous le nom de « joint Rzeppa », du nom de leur inventeur.
La partie du joint 200 de transmission du côté de la noix 220 est préférentiellement protégée par un soufflet 300 de protection. Un tel soufflet est, de manière connue, une gaine en matériau souple repliée en accordéon, comportant une ouverture de diamètre réduit correspondant au diamètre du second arbre solidaire de la noix 220, et une ouverture de diamètre supérieur correspondant au diamètre extérieur du bol 210. En général, le soufflet 300 de protection est maintenu en position au moyen de colliers de serrages (non représentés) disposés à proximité des ouvertures.
Dans l’exemple de réalisation des figures 1 et 2, une bague 100 de rétention de billes du joint 200 de transmission est disposée sur une extrémité 310 du soufflet 300 de protection, l’extrémité 310 étant celle comportant l’ouverture de diamètre supérieur.
La bague 100 de rétention comporte une portion annulaire 110 déformable, de diamètre D1, adaptée pour recevoir un collier de serrage du soufflet 300 sur le joint 200 de transmission.
La bague 100 de rétention comporte également une collerette 120 de rétention s’étendant vers l’intérieur de la bague 100 de rétention, de manière à former une butée de rétention des billes 230 du joint 200 de transmission, visant à empêcher la sortie axiale des billes 230 hors du joint 200 de transmission.
On comprend, comme cela est visible sur la , que les billes 230 ne butent pas directement contre la collerette 120 de rétention, mais contre la surface interne du soufflet 300, cependant c’est la collerette 120 de rétention qui permet de réaliser la fonction de butée, par sa rigidité relative, le soufflet 300 lui-même étant trop souple pour empêcher les billes 230 de sortir du bol 210.
Comme cela est visible à la , la collerette 120 de rétention possède une portion de surface interne de forme globalement tronconique, ouverte en direction des billes 230 du joint 200 de transmission lorsque la bague est montée sur le soufflet 300.
On comprend donc que les billes 230 font face à une surface tronconique qui les empêche de s’échapper axialement, le diamètre au niveau de la surface tronconique diminuant plus l’on s’éloigne axialement du bol 210.
Plus précisément, la cinquième étape 150 précitée comprend une première sous-étape 151 de sélection, dans le cluster général de données 30, des vecteurs d’état globaux prédéfinis B1, …, Bx dont la première partie du label C1, … Cx, est égal à l’indicateur de type d’interaction w affecté à la requête d’interaction 300.
Dans une deuxième sous-étape 152 de la cinquième étape 150, le vecteur d’état global prédéfini Bi le plus proche du vecteur d’état global A de la situation de conduite 500 est identifié parmi les vecteurs d’état globaux prédéfinis lors de la première sous-étape 151 précédemment décrite.
Un exemple de réalisation de la deuxième sous-étape 152 est plus particulièrement illustré par la . Sur cette figure, le vecteur d’état global A de la situation de conduite 500 est représenté par un disque blanc.
Selon l’exemple illustré ici, seuls les vecteurs d’état globaux prédéfinis du type B3, dont la première partie du label C3 est égale à l’indicateur de type d’interaction w, représentés par des disques noirs, sont pris en compte pour l'identification du vecteur d'état global prédéfini le plus proche du vecteur d’état global A.
Différentes mesures de distance d1, d2, d3, …, di, calculées par exemple par une méthode euclidienne, sont réalisées entre le vecteur d’état global A de la situation de conduite 500 et des vecteurs d’état globaux prédéfinis sélectionnés lors de la première sous-étape 151, de manière à déterminer le vecteur d’état global prédéfini Bi le plus proche du vecteur d’état global A. Le vecteur d’état global prédéfini Bi est affecté d’un label Ci dont la première partie est égale à l’indicateur w précité, et dont la deuxième partie prend une valeur « + » ou « – » comme indiqué précédemment.
En référence à nouveau à la , la cinquième étape 150 du procédé selon l'invention comprend également une troisième sous-étape 153 lors de laquelle le label Ci du vecteur d’état global prédéfini Bi sélectionné lors de la deuxième sous-étape 152 est provisoirement affecté au vecteur d’état global A de la situation de conduite 500.
Dans une sous-étape ultérieure 154, le label provisoire Ci affecté au vecteur d’état global A de la situation de conduite 500 est examiné, et le label définitif C est affecté au vecteur d’état global A de la manière suivante.
Si le label provisoire Ci est représentatif d’une autorisation de présentation de la requête d’interaction 200, c'est-à-dire, en d’autres termes, et selon l’exemple illustré ici, si le label provisoire Ci est de la forme w+, la requête d’interaction 200 est présentée au conducteur du véhicule lors d'une sixième étape 160 du procédé selon l'invention :
- si le conducteur répond à la requête d’interaction 200, c'est-à-dire, en référence à ce qui précède, si le conducteur interagit de manière tactile avec l’écran d’interface du module de communication en réponse au message visuel diffusé par et écran d'interface, l'invention prévoit que le label C affecté à la requête d’interaction est de la forme w+, c'est-à-dire qu’il est égal au label provisoire Ci précédemment évoqué. L'invention prévoit en outre, dans ce cas, que le vecteur d’état global A de la situation de conduite 500, affecté de son label C égal au label provisoire Ci, est enregistré dans le cluster général de données 30 lors d'une septième étape 170 du procédé selon l'invention.
- si le conducteur ne répond pas à la requête d’interaction 200, c'est-à-dire, en référence à ce qui précède, si le conducteur n’interagit pas de manière tactile avec l’écran d’interface du module de communication en réponse au message visuel diffusé par celui-ci, l'invention prévoit que le label C affecté à la requête d’interaction 200 est de la forme w-, c'est-à-dire qu’il est différent du label provisoire Ci précédemment évoqué. L'invention prévoit en outre, dans ce cas, que le vecteur d’état global A de la situation de conduite 500, affecté de son nouveau label C, est enregistré dans le cluster général de données 30 lors de la septième étape 170 du procédé selon l'invention.
Si le label Ci est représentatif d’une interdiction de présentation de la requête d’interaction 200, c'est-à-dire, en d’autres termes, et selon l’exemple illustré ici, si le label provisoire Ci est de la forme w-, deux cas se présentent :
- si la durée de vie V de la requête d’interaction 200 est écoulée, l'invention prévoit que le label C affecté à la requête d’interaction 200 est de la forme w-, c'est-à-dire qu’il est égal au label provisoire Ci précédemment évoqué. L'invention prévoit en outre, dans ce cas, que le vecteur d’état global A de la situation de conduite 500, affecté de son label C égal au label provisoire Ci, est enregistré dans le cluster général de données 30 lors de la septième étape 170 du procédé selon l'invention.
- si la durée de vie V de la requête d’interaction 200 n’est pas écoulée, l'invention prévoit que la requête d’interaction 200 est temporairement stockée dans le module de stockage tampon 60 précédemment défini et illustré sur la , et qu’une étape supplémentaire 180 du procédé selon l'invention est lancée, reprenant plusieurs des étapes et sous-étapes précédemment décrites. L'invention prévoit en outre, dans ce cas, que la requête d’interaction 200 est ensuite renvoyée vers le module de gestion des requêtes 101.
Pour une nouvelle situation de conduite 500, correspondant à un nouvel instant t d’un nouvel envoi de la requête d’interaction 200, si le label provisoire Ci’ qui est associé au vecteur d’état global A’ de cette nouvelle situation de conduite est représentatif d’une autorisation de présentation de la requête d’interaction 200, cette dernière est présentée au conducteur, et le label définitif C affecté au vecteur d’état global A’ est égal au label provisoire Ci’ si le conducteur répond à la requête d’interaction 200, ou différent de celui-ci dans le cas contraire, comme précédemment décrit.
Si, lors de la nouvelle situation de conduite précitée 600, le label provisoire Ci’ associé à son vecteur d’état global A’ est à nouveau représentatif d’une interdiction de présentation de la requête d’interaction 200, et si la durée de vie V de cette dernière est écoulée, alors le label définitif C’ affecté au vecteur d’état global A’ est égal au label provisoire Ci’ comme précédemment décrit, c'est-à-dire qu’il est représentatif d’une interdiction de présentation de la requête d’interaction 200.
Autrement dit, dès lors que le label provisoire Ci affecté au vecteur d’état global A de la situation de conduite 500 précédemment évoquée, est représentatif d'une interdiction de présentation de la requête d'interaction 200, c'est-à-dire, selon l'exemple plus particulièrement illustré ici, dès lors que le label provisoire Ci affecté au vecteur d'état global A de la situation de conduite 500 est de la forme w-, la requête d’interaction 200 est stockée et présentée à nouveau au module de gestion des requêtes 101 à un nouvel instant t, tant que la durée de vie V de la requête d’interaction 200 n’est pas écoulée, dans l’éventualité où le label provisoire Ci’ affecté au vecteur d’état global A’ d’une nouvelle situation de conduite à un nouvel instant t pourrait être représentatif d’une autorisation de présentation de la requête d’interaction 200.
De préférence, le système de mise en pression et d'échange de chaleur comprend un échangeur de chaleur à plaques, une boîte froide et une pompe à oxygène liquide à basse température, le système de réfrigération par compression et expansion du gaz de circulation comprend un système de compression du gaz et un système de réfrigération par expansion ; le système de compression comprend un surpresseur de gaz destiné à obtenir le gaz comprimé ; et le système de réfrigération par expansion comprend au moins un turbodétendeur du surpresseur, une extrémité de mise en pression du détendeur, un refroidisseur et une extrémité d'expansion du détendeur.
De préférence, le dispositif destiné à la récupération de l'oxygène comme sous-produit provenant de la production d'hydrogène par électrolyse de l'eau est également capable de produire des produits d'oxygène liquide, lors de la collecte des produits, la pompe à oxygène liquide est utilisée pour pressuriser l'oxygène liquide en oxygène liquide à haute pression, le gaz de circulation est utilisé pour pressuriser et échanger de la chaleur et l'oxygène liquide à haute pression est gazéifié en oxygène à haute pression.
De préférence, le gaz de circulation dans le système de réfrigération par compression et expansion du gaz de circulation est une parmi ou une combinaison de plusieurs gaz parmi l'azote, l'air, l'argon ou d'autres gaz adaptés à la circulation.
Un procédé du dispositif destiné à la récupération de l'oxygène comme sous-produit provenant de la production d'hydrogène par électrolyse de l'eau à l'aide d'un procédé à basse température est fourni, dans lequel le procédé comprend les étapes suivantes :
étape 1 : l'oxygène comme sous-produit provenant du dispositif de production d'hydrogène vert par électrolyse de l'eau entre dans l'autosurchauffeur d'oxygène, est préchauffé à une certaine température, entre directement dans le clarificateur d'oxygène au moyen d'une canalisation lorsque la température satisfait à l'exigence d'entrée dans le clarificateur d'oxygène et entre d'abord dans un réchauffeur d'oxygène lorsque la température de l'autosurchauffeur d'oxygène ne satisfait pas à l'exigence d'entrée dans le clarificateur d'oxygène, puis entre dans le clarificateur d'oxygène après avoir été chauffé ; l'oxygène chauffé subit une réaction chimique dans le clarificateur d'oxygène, convertit l'impureté H 2 de l'oxygène en H 2 O et convertit le CO en CO 2 ; après la réaction, l'oxygène entre dans l'extrémité chaude de l'autosurchauffeur d'oxygène, échange de la chaleur avec l'oxygène comme sous-produit du dispositif de production d'hydrogène par électrolyse de l'eau pour réduire la température et continue à réduire la température après avoir été refroidi par une unité de refroidissement, l'eau condensée au fond est drainée directement dans ce processus et le gaz refroidi entre dans le purificateur d'oxygène pour éliminer les impuretés de l'oxygène ;
étape 2, l'oxygène purifié entre dans un échangeur de chaleur à plaques et échange de la chaleur avec l'argon expansé du reflux dans l'échangeur de chaleur, de manière à ce que l'oxygène soit refroidi à l'état liquide pour obtenir de l'oxygène liquide, qui est divisé en deux flux, dans lesquels un flux de liquide est collecté directement à partir d'une boîte froide pour obtenir des produits d'oxygène liquide ; le flux de liquide augmente la pression de l'oxygène liquide par la pompe à oxygène liquide et est ensuite envoyé à l'extrémité froide de l'échangeur de chaleur à plaques pour un échange de chaleur afin d'obtenir de l'oxygène sous pression ;
étape 3 : un flux d'argon de circulation supplémentaire est mélangé à l'argon expansé refluant de l'échangeur de chaleur à plaques, entre dans le compresseur de gaz pour la compression et est divisé en deux parties après mise en pression, une partie de l'argon sous-pression pompée depuis le milieu du surpresseur est envoyée à l'échangeur de chaleur à plaques et est pompée et envoyée au détendeur pour expansion après avoir été refroidie à une certaine température au milieu par l'intermédiaire de l'échangeur de chaleur à plaques, l'argon expansé est renvoyé à l'extrémité froide de l'échangeur de chaleur à plaques pour refroidir le fluide chaud comme source de froid et l'argon renvoyé est réchauffé et ensuite évacué de l'extrémité chaude de l'échangeur de chaleur à plaques et envoyé à l'entrée du surpresseur de circulation ; l'autre partie de l'argon est pompée depuis l'extrémité de sortie du dernier étage du surpresseur et envoyée à l'extrémité de mise en pression du détendeur pour une mise en pression et un refroidissement supplémentaires, l'argon de circulation sous pression et refroidi entre dans l'échangeur de chaleur à plaques pour gazéifier l'oxygène liquide à haute pression comme source de chaleur à haute pression, après avoir été refroidi par l'échangeur de chaleur à plaques, l'argon de circulation à haute pression est évacué depuis l'échangeur de chaleur à plaques et retourne par étranglement vers l'extrémité froide de l'échangeur de chaleur à plaques pour refroidir le fluide chaud comme source de froid et le fluide d'étranglement est réchauffé puis évacué de l'extrémité chaude de l'échangeur de chaleur à plaques et envoyé à l'entrée du surpresseur de circulation.
De préférence, le composant actif du catalyseur utilisé dans le clarificateur d'oxygène est un ou plusieurs parmi les éléments suivants : palladium, platine, cérium et leurs oxydes.
De préférence, les agents de purification utilisés dans le purificateur d'oxygène sont l'alumine et le tamis moléculaire ; et le mode de remplissage du catalyseur est l'emballage structuré.
La présente invention présente les effets bénéfiques suivants.
La présente invention est destinée à la récupération de l'oxygène comme sous-produit de la production d'hydrogène vert par électrolyse de l'eau et convertit l'oxygène comme sous-produit de déchets de la production d'hydrogène par électrolyse de l'eau en oxygène liquide et en oxygène à haute pression de valeur commerciale à l'aide d'un procédé sûr à basse température. La forme du processus de la présente invention est raisonnablement organisée. L'adaptation raisonnable du détendeur et du surpresseur réduit la différence de température maximale d'échange de chaleur, réduit le réchauffement, compense la perte de froid et permet une liquéfaction sûre et efficace de l'oxygène et une gazéification de l'oxygène liquide à haute pression. Selon la présente invention, le produit d'oxygène liquide peut être obtenu directement par l'échangeur de chaleur et le produit d'oxygène sous pression obtenu par échange de chaleur après que l'oxygène liquide est mis en pression par la pompe à oxygène liquide présente une pression élevée. Le gaz de réfrigération d'expansion utilisé dans la présente invention peut être recyclé, ce qui est économe en énergie et respectueux de l'environnement. Selon la présente invention, l'oxygène comme sous-produit de la production d'hydrogène vert par électrolyse de l'eau est transformé en richesse et est livré aux utilisateurs d'oxygène à haute pression. La consommation d'énergie de l'oxygène gazeux à haute pression par unité de production ne dépasse pas 0,13 kWh/m 3 , ce qui est bien inférieure à la consommation unitaire de l'oxygène à haute pression produit par le procédé classique de distillation à basse température, réduisant ainsi les émissions de carbone et réalisant une situation gagnant-gagnant entre les avantages économiques de l'entreprise et les avantages environnementaux.
DESCRIPTION BRÈVE DES DESSINS
est un diagramme schématique de la présente invention.
est un diagramme schématique d'un premier exemple modifié de la présente invention.
est un diagramme schématique d'un deuxième exemple modifié de la présente invention.
Les canaux 7 recevant les électrodes 5, 6 sont situés sensiblement aux sommets des portions en saillie des ondulations.
Les électrodes 5, 6 sont agencées de manière à obtenir une succession alternée d’électrodes de haute tension 5 et d’électrodes de terre 6.
Les produits végétaux à traiter sont disposés dans l’espace situé entre les électrodes de haute tension 5 et de terre 6, c’est-à-dire au niveau des portions creuses des ondulations, le plasma froid 7 étant généré dans cette zone.
Dans une variante, illustrée aux figures 3d et 3i, chaque portion en saillie des ondulations comporte plusieurs électrodes identiques distribuées le long de la hauteur de la portion en saillie. Cela permet d’obtenir une densité de plasma maximale dans l’espace situé entre les électrodes de haute tension 5 et de terre 6.
Dans l’exemple illustré aux figures 3b et 3g, les reliefs de surface 4 sont des reliefs en saillie de forme arrondie. Chaque portion en saillie comporte une électrode de haute tension 5 sensiblement au niveau de son sommet et deux électrodes de terre 6 de part et d’autre de la base du relief, ou inversement (non illustré).
En variante, comme dans l’exemple illustré aux figures 3c et 3h, les reliefs de surface 4 sont des ondulations de type sinusoïdal ou sensiblement sinusoïdal. Chaque portion en saillie comporte une électrode de haute tension 5, sensiblement au niveau de son sommet, et chaque portion en creux comporte une électrode de terre 6 sensiblement au niveau de son sommet, ou inversement (non illustré).
Ainsi, dans l’exemple illustré aux figures 3b et 3g et dans l’exemple illustré aux figures 3c et 3h, le plasma froid 7 est généré sur les flancs des portions en saillie.
On a illustré à la une variante de réalisation des exemples de la dans laquelle la paroi 9 forme un logement 10 au sein duquel est située la barrière diélectrique 3. Une telle configuration présente un triple avantage : (i) conserver plus longtemps et à des concentrations plus élevées les espèces actives du plasma au sein du réacteur, (ii) mieux contenir la chaleur pouvant être apportée lors d’un traitement thermique, (iii) pouvoir réaliser un lit de semences, i.e. un empilement de semences les unes aux autres pour avoir des volumes de traitement plus grands.
Dans l’exemple illustré aux figures 5a et 5b, le dispositif 1 comporte une barrière diélectrique additionnelle 20 qui est fixée à la paroi 9 et qui est située au sein du logement 10, en regard de la barrière diélectrique 3. La barrière diélectrique additionnelle 20 présente une surface ondulée et des canaux s’étendant en son sein, tout comme la barrière diélectrique 3. Au niveau de leurs portions en saillie, la barrière diélectrique 3 comporte les électrodes de terre 6 et la barrière diélectrique additionnelle 20 comporte les électrodes de haute tension 5, ou inversement (non illustré).
Les portions en saillie des barrières diélectrique 3 et diélectrique additionnelle 20 sont situées en vis-à-vis comme dans l’exemple illustré aux figures 5a et 5f, mais peuvent aussi être décalées comme dans l’exemple illustré aux figures 5b et 5g.
En variante, dans l’exemple illustré aux figures 5d et 5i, les barrières diélectrique 3 et diélectrique additionnelle 20 comportent chacune une succession alternée d’électrodes de haute tension 5 et d’électrodes de terre 6.
Les portions en saillie des barrières diélectrique 3 et diélectrique additionnelle 20 peuvent être situées en vis-à-vis comme dans l’exemple illustré aux figures 5d et 5i, ou être décalées comme dans l’exemple illustré aux figures 5e et 5j.
Dans l’exemple illustré aux figures 5c et 5h, la barrière diélectrique 3 intègre les électrodes de terre 6. La ou les électrodes de haute tension 5 sont situées au sein du logement 10, en regard de la barrière diélectrique 3, et sont fixées à la paroi 9. Ainsi, dans cet exemple, la ou les électrodes de haute tension 5 ne sont pas reçues dans des canaux s’étendant au sein d’une barrière diélectrique. Bien évidemment, dans cet exemple, les électrodes de haute tension 5 et de terre 6 peuvent être inversées.
On a illustré à la un exemple de dispositif selon l’invention dans lequel la barrière diélectrique 3 est logée au sein d’un tube de confinement 13 qui s’étend selon un axe longitudinal X. Dans cet exemple, la barrière diélectrique 3 est de forme générale tubulaire et s’étend l’axe X du tube de confinement 13.
La barrière diélectrique 3 et le tube de confinement 13 sont concentriques et peuvent tourner l’un par rapport à l’autre.
Comme illustré, la barrière diélectrique 3 est rotative autour de l’axe X.
Dans cet exemple, une alimentation en mélange comprenant des diols biosourcés et l’impureté organique a été soumise au premier procédé de distillation suivi du deuxième procédé de distillation. L’alimentation en mélange et les paramètres du premier procédé de distillation sont les mêmes que dans l’exemple 3 avec toutefois le maintien du débit de TEG à 750 kg/h.
Les paramètres suivants ont été utilisés dans le deuxième procédé de distillation :
Nombre d’étages théoriques 70 Mélange du premier courant de tête Étage d’alimentation du premier courant de tête 25 MPG 85,9% Taux de reflux 50 MEG 0,00% Pression de tête (bar) 0,1 1,2-BDO 0,0% Perte de charge de colonne (bar) 0,04 2,3-BDO 6,0% Débit de distillat (kg/h) 8,5 TEG 0,0% Impureté organique 0,7% Eau 7,3% Débit massique (kg/h) 60,00
Unités Produit MPG (courant 7b sur la Figure 2) Distillat MPG (courant 7a sur la Figure 2) Température de tête °C 133,0 49,7 Pression de tête bar 0,14 0,1 Débits massiques Kg/h 51,50 8,50 Fractions massiques MEG 0,002% 0,0% MPG 99,1% 6,0% 1,2-BDO 0,000% 0,0% 2,3-BDO 0,003% 42,6% TEG 0,0% 0,0% Impureté organique 0,9% 0,0% Eau 0,0% 51,4%
Le rendement en mono-propylène glycol dans cet exemple était de 97 %.
Exemple 9 - Distillation d’un mélange comprenant des diols bio-dérivés
Dans cet exemple, une alimentation en mélange comprenant des diols biosourcés et l’impureté organique a été soumise au premier procédé de distillation suivi du deuxième procédé de distillation. L’alimentation en mélange et les paramètres du premier procédé de distillation sont les mêmes que dans l’exemple 4 avec toutefois le maintien du débit de TEG à 750 kg/h.