INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
dans laquelle X est un ou plusieurs élément(s) tétravalent(s) choisi(s) dans le groupe formé par les éléments suivants : silicium, germanium, titane, de préférence X est le silicium, SiO2 (EMT) étant la quantité de SiO2 apportée par la zéolithe EMT, et Y est un ou plusieurs élément(s) trivalent(s) choisi(s) dans le groupe formé par les éléments suivants : aluminium, bore, gallium, de préférence Y est l‘aluminium, Al2O3 (EMT) étant la quantité de Al2O3 apportée par la zéolithe EMT.
Conformément à l'invention, une zéolithe de départ de type structural EMT ayant un rapport molaire SiO2 (EMT)/Al2O3 (EMT) compris entre 15 et 40, est incorporée dans le mélange réactionnel pour la mise en œuvre de l’étape (i) comme source d’élément silicium et aluminium.
Conformément à l'invention, R est le composé organique éther 18-couronne-6 (1,4,7,10,13,16-hexaoxacyclooctadécane) ou éther 15-couronne-5 (1,4,7,10,13-pentaoxacyclopentadécane), ledit composé étant incorporé dans le mélange réactionnel pour la mise en œuvre de l’étape (i), comme structurant organique.
Conformément à l'invention, au moins une source d'un métal alcalin de valence n, est mise en œuvre dans le mélange réactionnel de l’étape i), n étant un entier égal à 1, ledit métal alcalin étant de préférence le sodium qui est avantageusement introduit sous forme hydroxyde.
La zéolithe de type structural EMT de départ ayant un rapport molaire SiO2/Al2O3 compris entre 15 et 40 peut être obtenue par n’importe quelle méthode connue par l’homme du métier comme par exemple par traitement à la vapeur d’eau (steaming) et des lavages acides sur une zéolithe de type structural EMT de rapport molaire SiO2/Al2O3 inférieur à 12.
Les zéolithes EMT désaluminées utilisées lors du procédé d’invention sont obtenues à partir d’une zéolithe de type structural EMT présentant un rapport molaire SiO2/Al2O3 inférieur à 12 de préférence compris entre 3 et 8, se présentant avantageusement sous forme sodique après synthèse. Ladite zéolithe de type structural EMT subit avantageusement une étape a) d’un ou plusieurs échange(s) ionique(s) avant de subir une étape b) de désalumination. Le ou les échanges ioniques permettent de remplacer de manière quasi-totale les cations alcalins appartenant aux groupes IA et IIA de la classification périodique présents dans la charpente de la zéolithe EMT brute de synthèse par des cations NH4+ et de préférence des cations Na+ par des cations NH4+.
On entend par échange quasi-total des cations alcalins par des cations NH4+, l’échange de 80 à 100 %, de manière préférée de 85 à 99,9 % et de manière plus préférée de 90 à 99,5 %, desdits cations alcalins par des cations NH4+.
Selon un exemple correspondant à une autre variante particulière de réalisation du système de positionnement et verrouillage selon l’invention et susceptible d’être combiné avec les variantes précédemment énoncées, au moins une interface de fixation 9 du relai 1 est réalisée sous la forme d’une patte, de sorte qu’une première partie 91 de la patte réalise une jonction avec le reste de la structure du relai 1 et est disposée selon l’axe d’insertion de l’interface de fixation 9 au travers de la plaque de verrouillage 52 et qu’une seconde partie 92 de la patte porte la surface de butée 93 contre l’interface de coopération 81 de la plaque de verrouillage 52, cette surface de butée 93 étant disposée selon un plan perpendiculaire à l’axe d’insertion de l’interface de fixation 9. Selon un exemple spécifique de cette variante de réalisation du système, les première 91 et seconde 92 parties de la patte de l’interface de fixation 9 sont arrangées en elles de façon à former un « L ». La patte qui forme l’interface de fixation 9 présente ainsi la forme d’un crochet dont la surface de butée 93 est susceptible d’être bloquée dans sa translation selon l’axe d’insertion du relai 1 sur le disjoncteur 2 par la plaque de verrouillage 52 et son interface de coopération 81.
Selon un exemple correspondant à une autre variante particulière de réalisation du système de positionnement et verrouillage selon l’invention et susceptible d’être combiné avec les variantes précédemment énoncées, le relai 1 comprend, au niveau de l’extrémité du relai 1 qui porte l’interface de connexion 3, une surface 31 destinée à être positionnée en vis-à-vis d’une surface du disjoncteur 2, cette surface 31 du relai 1 comprenant au moins trois points d’appui 13 non alignés en saillie contre la surface du disjoncteur 2. Chacun de ces points d’appui 13 est en saillie par rapport au reste de la surface 31 du relai 1 de façon à réaliser un relief. Aussi, le contact de la surface du disjoncteur 2 est réalisé de façon privilégiée contre la surface 31 au niveau de l’extrémité de ces différents points d’appui 13 en saillie. Les points d’appui 13 de la surface 31 du relai 1 sont ainsi en contact contre la surface du disjoncteur 2 lorsque la ou les interfaces de fixation 9 du relai 1 sont positionnées en insertion maximale dans le disjoncteur 2. La réalisation d’une surface 31 comprenant trois points d’appui 13 non alignés en saillie permet d’assurer un positionnement stabilisé de la surface 31 du relai 1 contre la surface du disjoncteur 2 dans le cadre d’une insertion maximale du relai 1 sur le disjoncteur 2. Selon une variante de réalisation préférée du système de l’invention, la surface du disjoncteur 2 contre laquelle les points d’appui 13 en saillie sont positionnés est formée par la face de la plaque de verrouillage 52 opposée à la face qui porte l’interface de coopération 81 avec l’interface de fixation 9. Toutefois, selon une alternative de construction, le disjoncteur 2 comprend une surface intermédiaire positionnée entre la plaque de verrouillage 52 et la surface 31 d’appui de l’extrémité du relai 1. Cette surface intermédiaire comprend également différentes ouvertures configurées pour être respectivement traversées par l’interface de connexion 3 et les interfaces de fixation 9 du relai 1. Selon un exemple spécifique de cette variante alternative de construction, la surface intermédiaire contre laquelle la surface 31 de l’extrémité du relai 1 est configurée pour être en appui est réalisée par l’interface de réception 51 du disjoncteur 2.
L’invention porte également sur un procédé de verrouillage mettant en œuvre un système selon l’invention, caractérisé en ce que le procédé comprend : une étape de positionnement de l’extrémité d’un relai 1 électromagnétique amovible tel qu’une bobine de sorte que, d’une part, l’interface de connexion 3 du relai 1 traverse des ouvertures traversantes 6, 7, 8 dédiées de l’interface de réception 51 et de la plaque de verrouillage 52 pour être en contact avec l’interface de connexion 4 homologue du disjoncteur 2 et, d’autre part, la au moins une interface de fixation 9 traverse la au moins une seconde ouverture traversante 8 de la plaque de verrouillage 52, une étape de verrouillage du relai 1 sur l’interface de réception 51 par translation de la plaque de verrouillage 52 par rapport à l’interface de réception 51, depuis une première position vers une seconde position, de sorte que l’interface de coopération 81 de la plaque de verrouillage 52 se positionne en vis-à-vis de la surface de butée 93 de l’interface de fixation 9 du relai 1.
Selon un exemple correspondant à une variante particulière de mise en œuvre du procédé de verrouillage, lorsque le système comprend un élément ressort 12, le procédé comprend, conjointement à l’étape de verrouillage, le positionnement par insertion de l’élément ressort 12 entre la plaque de verrouillage 52 et la surface de butée 93 de l’interface de fixation 9 du relai 1.
Stator pour machine électrique à flux axial Domaine technique de l'invention La présente invention concerne de manière générale les machines électriques.
Elle concerne plus particulièrement un stator pour machine électrique à flux axial.
Etat de la technique Un stator conventionnel de machine électrique à flux axial comprend une culasse en forme globale de disque centré sur un axe longitudinal et des dents réparties sur une face principale de la culasse autour de l’axe longitudinal, chaque dent portant un bobinage de fil conducteur. Sous l’effet de courants électriques, les bobines génèrent des champs magnétiques permettant au stator de mettre le rotor en mouvement.
La culasse forme classiquement un disque d’épaisseur radialement constante, c’est-à-dire de même épaisseur depuis le centre du disque jusqu’à sa périphérie, l’épaisseur du disque représentant sa dimension selon l’axe longitudinal. Les dents s’élèvent classiquement selon l’axe longitudinal à partir de la culasse sur une hauteur radialement constante.
La demanderesse a constaté que, lorsque le stator est en fonctionnement, la densité des flux magnétiques le parcourant est très inhomogène. Certaines parties, comme les parties des dents proches de l’axe longitudinal et la partie périphérique de la culasse, sont parcourues par des flux de densité élevée, ce qui génère des pertes fer importantes (pertes incluant les pertes par courant de Foucault et par hystérésis). Ces pertes fer importantes limitent l’efficacité et la puissance d’une machine électrique comprenant le stator. De plus, ces flux de densité élevée conduit aussi à une augmentation du courant injecté dans les bobines et donc à des pertes cuivre (pertes par effet Joule) importantes dans ces dernières. A l’inverse, d’autres parties, comme la partie de la culasse proche de l’axe longitudinal, sont parcourues par des flux de densité faible.
Présentation de l'invention Afin de remédier à l’inconvénient précité de l’état de la technique, la présente invention propose un stator tel que défini dans l’introduction, dans lequel il est prévu que la culasse présente, entre au moins une paire de dents adjacentes (et de préférence entre au moins deux paires de dents adjacentes), une épaisseur, mesurée parallèlement à l’axe longitudinal, qui varie le long d’une direction radiale perpendiculaire à l’axe longitudinal de telle sorte que l’épaisseur est plus grande dans une zone de la culasse écartée de l’axe longitudinal que dans une zone de la culasse proche de l’axe longitudinal.
Ainsi, grâce à l’invention, le flux magnétique parcourant la portion périphérique de la culasse, qui correspond à la zone écartée de l’axe longitudinal, circule dans un grand volume de matériau. La surépaisseur de la culasse dans sa portion périphérique permet donc de diminuer la densité du flux magnétique qui y circule, et par conséquent de limiter les pertes fer.
De façon complémentaire, le stator selon l’invention permet également, par rapport à un stator conventionnel, d’économiser de la matière au niveau de la portion centrale, qui correspond à la zone proche de l’axe longitudinal. En effet, la densité du flux magnétique y circulant étant faible, affiner la culasse dans sa portion centrale n’augmente pas, ou très peu, les pertes fer.
Il apparait donc que, par rapport à un stator conventionnel d’épaisseur constante, le stator selon l’invention permet de mieux répartir le matériau magnétique formant la culasse en prévoyant davantage de matériau dans une zone où la circulation du flux magnétique est élevée et/ou en économisant du matériau dans une zone où la circulation du flux magnétique est faible. Ainsi, la densité du flux magnétique parcourant la culasse est beaucoup plus homogène que dans un stator conventionnel, ce qui permet de limiter les pertes fer et d’augmenter l’efficacité ou la puissance du stator.
D’autres caractéristiques avantageuses et non limitatives du stator conforme à l’invention, prises individuellement ou selon toutes les combinaisons techniquement possibles, sont les suivantes : - la culasse comprend une face secondaire plane opposée à la face principale et dans lequel la distance entre la face principale et la face secondaire croît en fonction de la distance par rapport à l’axe longitudinal ; - la face principale s’étend selon une surface tronconique ; - au moins une dent présente une hauteur, mesurée parallèlement à l’axe longitudinal, qui varie le long d’une autre direction radiale perpendiculaire à l’axe longitudinal de telle sorte que la hauteur est plus grande dans une zone de ladite dent proche de l’axe longitudinal que dans une zone de ladite dent écartée de l’axe longitudinal ; - la distance entre les dents de ladite paire, mesurée selon une direction orthoradiale orthogonale à l’axe longitudinal, varie le long de ladite direction radiale de telle sorte que la distance est plus grande dans une zone écartée de l’axe longitudinal que dans une zone proche de l’axe longitudinal ; - la distance entre les dents de ladite paire croît en fonction de la distance par rapport à l’axe longitudinal ; - le bobinage d’au moins une dent s’étend sur une hauteur plus grande d’un côté proche de ladite dent situé à proximité de l’axe longitudinal que d’un côté opposé et/ou présente un nombre de couches de fils plus grand du côté opposé que du côté proche ; - le fil conducteur formant ledit bobinage comprend : une longueur initiale bobinée de façon à réaliser des empilements internes, contre ladite dent, de formes triangulaires et dont les bases s’étendent en regard de ladite dent ; et une longueur terminale, jointive à la longueur initiale, bobinée de façon à réaliser des empilements externes de formes triangulaires, s’imbriquant dans les empilements internes ; - le stator comprenant en outre un conduit de refroidissement entre les dents de ladite paire, le conduit présentant une largeur, mesurée selon une autre direction orthoradiale orthogonale à l’axe longitudinal, qui varie le long de ladite direction radiale de telle sorte que ladite largeur est plus grande dans une zone du conduit écartée de l’axe longitudinal que dans une zone du conduit proche de l’axe longitudinal ; - ledit conduit est interposé entre une des dents de ladite paire et le bobinage porté par ladite dent ou entre les bobinages portés par les dents de ladite paire ; - ledit canal de refroidissement présente une base interposée entre le bobinage d’une dites dents de ladite paire et la culasse, la base présentant une épaisseur, mesurée parallèlement à l’axe longitudinal, décroissante en fonction de la distance par rapport à l’axe longitudinal.
Dans le cas préféré où X est le silicium, la source de silicium peut être l'une quelconque desdites sources couramment utilisée pour la synthèse de zéolithes, par exemple de la silice en poudre, de l'acide silicique, de la silice colloïdale, de la silice dissoute ou du tétraéthoxysilane (TEOS). Parmi les silices en poudre, on peut utiliser les silices précipitées, notamment celles obtenues par précipitation à partir d'une solution de silicate de métal alcalin, des silices pyrogénées, par exemple du "CAB-O-SIL" et des gels de silice. On peut utiliser des silices colloïdales présentant différentes tailles de particules, par exemple de diamètre équivalent moyen compris entre 10 et 15 nm ou entre 40 et 50 nm, telles que celles commercialisées sous les marques déposées telles que "LUDOX". De manière préférée, la source de silicium est le Ludox AS-40 ou l’Aérosil 200.
Conformément à l'invention, au moins une source additionnelle d’un oxyde Y2O3, Y étant un ou plusieurs élément(s) trivalent(s) choisi(s) dans le groupe formé par les éléments suivants : aluminium, bore, gallium, est mise en œuvre dans le mélange de l’étape i). De préférence Y est l‘aluminium, de sorte que le rapport (XO2 + SiO2 (EMT))/(Al2O3 (EMT) + Al2O3) du gel précurseur soit compris entre 15 et 40.
La ou les source(s) du(es)dit(s) élément(s) trivalent(s) Y peu(ven)t être tout composé comprenant l'élément Y et pouvant libérer cet élément en solution aqueuse sous forme réactive. L'élément Y peut être incorporé dans le mélange sous une forme oxydée YOb avec 1 ≤ b ≤ 3 (b étant un nombre entier ou un nombre rationnel) ou sous toute autre forme. Dans le cas préféré où Y est l'aluminium, la source d'aluminium est de préférence de l’hydroxyde d'aluminium ou un sel d'aluminium, par exemple du chlorure, du nitrate, ou du sulfate, un aluminate de sodium, un alkoxyde d'aluminium, ou de l'alumine proprement dite, de préférence sous forme hydratée ou hydratable, comme par exemple de l'alumine colloïdale, de la pseudoboehmite, de l'alumine gamma ou du trihydrate alpha ou bêta. On peut également utiliser des mélanges des sources citées ci-dessus.
Les éléments X et Y peuvent également être ajoutés conjointement au gel lors de l’étape i) du procédé soit sous forme de sources citées ci-dessus, soit sous forme d’une source unique de type silice-alumine amorphe obtenue par n’importe quelle méthode connue par l’homme du métier avec un rapport SiO2/Al2O3 défini.
L'étape (i) du procédé selon l'invention consiste à préparer un mélange réactionnel aqueux contenant une zéolithe de type structural EMT présentant un rapport (XO2 + SiO2 (EMT))/(Al2O3 (EMT) + Y2O3) spécifique compris entre 15 et 40, éventuellement une source d’un oxyde XO2 ou d’une source d’un oxyde Y2O3, au moins un composé organique R, R étant l’éther 18-couronne-6 (1,4,7,10,13,16-hexaoxacyclooctadécane) ou l’éther 15-couronne-5 (1,4,7,10,13-pentaoxacyclopentadécane), en présence de sodium, les réactifs étant ajoutés dans un ordre particulier, pour obtenir un gel précurseur d’une zéolithe de type structural EMT de sorte que le rapport dudit gel précurseur (XO2 + SiO2 (EMT))/(Al2O3 (EMT) + Y2O3) soit compris entre 15 et 40.
Les quantités desdits réactifs sont ajustées comme indiqué précédemment de manière à conférer à ce gel une composition permettant la cristallisation d’une zéolithe de type structural EMT.
Conformément à l’invention, l’étape i) de mélange est mise en œuvre jusqu’à obtention d’un mélange homogène, pendant une durée comprise entre 5 et 20 minutes, jusqu’à obtention d’un mélange homogène, de préférence sous agitation par tout système connu de l’homme du métier à faible ou fort taux de cisaillement.
À l’issue de l’étape i) on obtient un gel précurseur homogène.
De préférence l’étape i) est réalisée à température ambiante.
Conformément à l’invention, le procédé comprend une étape ii) de mûrissement du mélange ou du gel précurseur obtenu à l’issu de l’étape i) qui est réalisée à une température comprise entre 20 et 40°C avec ou sans agitation, pendant une durée comprise entre 30 minutes et 24 heures de préférence entre 1 heure et 6 heures.
Conformément à l’invention, le procédé comprend une étape iii) de traitement hydrothermal dudit mélange ou gel précurseur obtenu à l’issue de l’étape ii) qui est de préférence effectuée sous une pression de réaction autogène, éventuellement en ajoutant du gaz, par exemple de l'azote, à une température comprise entre 90°C et 200°C, de préférence entre 100°C et 150 °C pendant une durée comprise entre 1 jour et 10 jours et de préférence entre 1 jour et 7 jours, jusqu'à ce que ladite zéolithe de type structural EMT cristallise.
De préférence l’étape de traitement hydrothermal iii) s'effectue généralement sous agitation ou en absence d'agitation, de préférence en statique.
Le procédé selon l’invention permet l’obtention de zéolithe de type structural EMT ayant un rapport TO2/T’2O3, TO2 provenant à la fois de SiO2(EMT) et de XO2, avec X étant un élément tétravalent, de préférence le Silicium, et T’2O3 provenant à la fois de Al2O3(EMT) et de Y2O3, Y étant un élément trivalent de préférence l’aluminium et de préférence SiO2/Al2O3 pouvant aller jusqu’à 17, dans le cas où X est le silicium et Y est l’aluminium.
À la fin de la réaction, après mise en œuvre de ladite étape iii) du procédé de préparation selon l'invention, la phase solide formée d’une zéolithe de type structural EMT est de préférence filtrée, lavée puis séchée. Le séchage est généralement réalisé à une température comprise entre 20 et 150°C, de préférence entre 60 et 100°C, pendant une durée comprise entre 5 et 24 heures.
La zéolithe séchée peut ensuite être avantageusement calcinée. La zéolithe de type structural EMT, calcinée, est généralement analysée par diffraction des rayons X, cette technique permettant également de déterminer la pureté de ladite zéolithe obtenue par le procédé de l'invention.
De manière très avantageuse, le procédé de l'invention conduit à la formation d'une zéolithe de type structural EMT, exempte de toute autre phase cristallisée ou amorphe. Ladite zéolithe de type structural EMT, après l'étape de séchage, est ensuite prête pour des étapes ultérieures telles que la calcination et l'échange ionique. Pour ces étapes, toutes les méthodes conventionnelles connues de l'homme du métier peuvent être employées.
Selon un aspect particulier, cet ensemble comprend au moins la métrique RSRQ.
D’autre part, au cours de cette étape 32 mise en œuvre périodiquement, le module d’acquisition 12 récupère également au moins un rapport d’état(s) de mémoire(s) tampon(s), notamment BSR (de l’anglais Buffer Status Report ), dudit terminal représentatif de la quantité restante de données à transmettre. Un tel rapport d’état(s) de mémoire(s) tampon(s), notamment BSR, correspond classiquement à une information, générée par le terminal considéré, sur la quantité de paquets de données restants à transmettre par flot de données (i.e. le BSR est une donnée du contexte d’un flot de données du terminal UE) et est notamment classiquement transmis à et utilisé par une station de base, en particulier appelée eNodeB (de l’anglais evolved Node B ) selon la norme LTE, pour que ladite station de base eNodeB adapte sa façon de servir un terminal UE (i.e. adapte les ressources montantes au flot de donnée considéré, et ce dans la limite de la capacité de l’eNodeB et du contrat de qualité de service Qos négocié et associé).
Selon la présente invention, un tel rapport d’état(s) de mémoire(s) tampon(s), notamment BSR, est un indicateur permettant localement au terminal considéré de se construire une vision du service offert par le réseau de communication à ses applications, et combiné avec l’ensemble précité d’au moins une métrique descriptive du réseau de communication mesurée par le terminal considéré forme des données d’entrée relatives au contexte cellulaire notamment pour un réseau de communication conforme à la norme LTE. Autrement dit, l’acquisition 32 et l’exploitation du rapport d’état(s) de mémoire(s) tampon(s), notamment BSR, au niveau du terminal UE lui permet, de manière autonome, d’évaluer les ressources nécessaires par service offert par l’infra LTE considéré.
Par exemple, en présence d’un rapport d’état(s) de mémoire(s) tampon(s), notamment BSR, indiquant une taille de buffer vide, le terminal UE détermine qu’il sera en capacité de transmettre aisément des données qu’il souhaite transmettre ce qui reflète une qualité de service QoS adaptée (i.e. une « bonne » QoS) à ses propres besoins. Il est en de même lorsque le rapport d’état(s) de mémoire(s) tampon(s), notamment BSR indique que la taille du buffer diminue ce qui montre que les ressources radio allouées au terminal UE sont plus que suffisantes et que la qualité de service QoS est adaptée (i.e. une « bonne » QoS). En revanche, un rapport d’état(s) de mémoire(s) tampon(s), notamment BSR, indiquant que la taille du buffer augmente montre que les ressources radio allouées au terminal UE sont insuffisantes et que la qualité de service QoS est inadaptée (i.e. une « mauvaise » QoS).
Un tel rapport d’état(s) de mémoire(s) tampon(s), notamment BSR, est disponible au niveau des couches de communications cellulaires (i.e. de niveau inférieur à trois au sens du modèle OSI) de l’UE.
Selon la présente invention, l’utilisation de la métrique RSRQ combinée au rapport d’état(s) de mémoire(s) tampon(s), notamment BSR, est performante pour une estimation de la qualité de service QoS sur les technologies cellulaires 4G et 5G. La présente invention prévoit d’intégrer d’autres paramètres d’entrées au modèle d’apprentissage par machine tel que les RSSI, RSRP, SNR ou tout autre métrique pertinente associée à la technologie ultérieure considérée.
A titre d’alternative, une telle acquisition 32 est mise en œuvre sur requête du module d’acquisition 12 auprès du terminal considéré.
Selon le mode de réalisation de la , le procédé 30 comprend ensuite une phase 34 de prédiction P mise en œuvre par le module de prédiction 14 précité.