INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le dispositif d’essorage W comprend une première partie formant support 1 , une deuxième partie formée comme un manchon d’essorage 2 .
Le dispositif d’essorage peut être fabriqué comme une pièce intégrale à savoir une pièce issue directement de moulage d’une seule matière. Le dispositif d’essorage peut être fabriqué comme une pièce bi-matière, typiquement selon un procédé de surmoulage d’une matière par rapport à l’autre comme il sera vu plus loin,
Le manchon d’essorage est adapté pour essorer un applicateur 3 plongeant dans un produit à dispenser au moyen de l’applicateur. L’essorage est réalisé au retrait de l’applicateur par interaction mécanique, i.e. frottement. L’essorage est réalisé successivement sur la tigelle 31 et sur la tête d’applicateur 33 .
La première partie formant support comprend une embase avec une collerette annulaire 10 configurée pour reposer sur une embouchure du contenant 9.
Il est prévu un premier épaulement d’appui axial 51 et une portion tubulaire 14 centrée sur l’axe A et destinée à être montée radialement à l’intérieur de l’embouchure 94 .
L’épaulement d’appui axial 51 situé sous la collerette 10 vient buter contre l’extrémité supérieure 37 de l’embouchure/col du flacon.
L’embase annulaire 10 peut être maintenue dans le col 90 soit par montage serré de la portion tubulaire 14 , soit par montage clipsé.
Le manchon d’essorage 2 comprend un passage central 20 , ou dit autrement un passage axial pour laisser passer l’applicateur et l’essorer au passage grâce à la lèvre d’essorage 15 qui sera détaillée plus loin.
Le manchon d’essorage 2 comprend une portion d’emplanture 12 reliée à la première partie 1, une lèvre d’essorage 15 et une portion intermédiaire 13 . La portion intermédiaire 13 est interposée entre la portion d’emplanture 12 et la lèvre d’essorage 15 .
Le diamètre extérieur de la portion tubulaire 14 de la première portion 1 est noté D2 .
D2 est voisin de D0 ou au repos légèrement supérieur au diamètre D0 à l’embouchure 94 de manière à procurer un emmanchement en force avec une légère contrainte.
Dans un premier mode de réalisation d’un dispositif d’essorage en pièce mono-matière, comme illustré notamment aux figures 2 et 3 , il est prévu un épaulement extérieur 52 en partie basse de la portion tubulaire 14 . Cet épaulement vient accoster sur le bas de la portion d’embouchure 90 du flacon. On remarque ici que la forme de harpon donnée à l’extrémité inférieure 53 de la portion tubulaire permet d’insérer le dispositif d’essorage jusqu’à une position de verrouillage dans laquelle il ne peut pas être retiré. Il s’agit ici d’un montage par clipsage.
Dans l’exemple illustré, les deux épaulements 51 , 52 sont agencés en vis-à-vis, symétriquement par rapport à un plan transversal à l’axe A.
Le manchon d’essorage 2 est généralement de révolution autour de l’axe A .
Si l’on excepte les évents qui seront discuté plus loin, selon le premier mode, le dispositif d’essorage est de révolution autour de l’axe A .
Le manchon d’essorage 2 comprend, à partir de la première portion et en se rapprochant progressivement de l’axe A : une portion d’emplanture 12 reliée à la première partie, une portion intermédiaire 13 , une lèvre d’essorage 15 . Le manchon d’essorage 2 présente une forme générale tronconique.
La présente invention a aussi pour but de fournir une telle tête de remplissage qui limite les contraintes sur le corps de valve lors du remplissage.
La présente invention a également pour but de fournir une telle tête de remplissage qui soit simple et peu coûteuse à fabriquer et à assembler, et de fonctionnement fiable.
La présente invention a donc pour objet une tête de remplissage d'un dispositif de distribution de produit fluide comportant une valve montée sur un réservoir au moyen d'un élément de fixation, ladite valve comportant une soupape pourvue d'un orifice de sortie axial coulissant dans un corps de valve, ladite tête de remplissage comportant : - un corps comportant un espace de réception, - un organe de commande monté coulissant axialement dans ledit corps entre une position de repos et une position de remplissage, ledit organe de commande comportant un canal de remplissage à travers lequel, en position de remplissage, le produit fluide sous pression est alimenté à ladite valve pour remplir ledit réservoir, ledit canal de remplissage comportant un orifice de sortie débouchant dans ledit espace de réception, - une plaque supérieure traversée par ledit organe de commande et fixée audit corps, - une bague de support fixée audit organe de commande et coopérant avec un premier ressort disposé entre ladite bague de support et ledit corps, et - une plaque de réception fixée audit corps et comportant un logement pour recevoir ladite valve, de telle sorte qu'en position de remplissage, l'orifice de sortie axial de ladite soupape débouche dans ledit espace de réception, dans laquelle, en position de remplissage, ledit espace de réception est étanche, comportant un premier joint d'étanchéité entre ledit organe de commande et ledit corps, un second joint d'étanchéité entre ledit corps et ladite plaque de réception, et un troisième joint d'étanchéité entre ladite plaque de réception et ladite soupape, ledit troisième joint coopérant avec une paroi latérale externe de ladite soupape.
Avantageusement, ledit premier joint est un joint dynamique formé par un joint torique ou quadrilobe assemblé dans une rainure ou gorge dudit organe de commande.
Avantageusement, ledit second joint est un joint statique formé par un joint torique ou quadrilobe coincé entre ledit corps et ladite plaque de réception.
Avantageusement, ledit troisième joint est un joint dynamique formé par un joint torique ou quadrilobe disposé dans un évidement approprié de ladite plaque de réception.
Avantageusement, en position de remplissage, ladite tête de remplissage forme uniquement deux zones de contact avec ladite valve, la première zone de contact étant réalisée entre ledit organe de commande et ladite soupape et la seconde zone de contact étant réalisée entre ladite plaque de support ou un élément relié à ladite plaque de support et une partie radialement externe dudit élément de fixation.
Avantageusement, ladite tête comporte en outre des moyens d'éjection de valve pour éjecter ladite valve dudit logement après le remplissage.
Avantageusement, lesdits moyens d'éjection comportent : - un cylindre éjecteur disposé dans ledit corps, - au moins un éjecteur disposé axialement déplaçable dans ledit corps entre une position d'éjection et une position de remplissage, chaque éjecteur étant disposé entre ledit cylindre éjecteur et ladite plaque de support, chaque éjecteur comportant une tête élargie et une tige s'étendant axialement vers le bas à partir de ladite tête élargie, ladite tige traversant ledit corps et ladite plaque de réception pour faire saillie dans ledit logement en position d'éjection, et - un second ressort disposé entre ledit manchon éjecteur et ladite plaque supérieure et sollicitant ledit au moins un éjecteur vers sa position d'éjection.
Avantageusement, trois éjecteurs espacés de 120° sont prévus.
Avantageusement, ledit espace de réception est formé dans un manchon cylindrique creux du corps dans lequel ledit organe de commande coulisse axialement de manière étanche entre ses positions de repos et de remplissage.
La présente invention a aussi pour objet un ensemble formé d'une tête de remplissage telle que décrite ci-dessus et d'un dispositif de distribution de produit fluide comportant une valve montée sur un réservoir au moyen d'un élément de fixation.
Avantageusement, ladite valve comporte une soupape pourvue d'un orifice de sortie axial coulissant dans un corps de valve, dans lequel, en position de remplissage, ladite soupape est disposée dans ledit espace de réception dudit corps et ledit élément de fixation est disposé dans ledit logement de ladite plaque de réception.
Ces caractéristiques et avantages et d’autres de la présente invention apparaîtront plus clairement au cours de la description détaillée suivante de celle-ci, faite en référence aux dessins joints, donnés à titre d’exemples non limitatifs, et sur lesquels
La est une vue schématique en section transversale d’une valve doseuse selon un mode de réalisation avantageux, en position de repos de la soupape, dans la position droite de remplissage et de stockage de la valve,
La est une vue schématique éclatée d'une tête de remplissage selon un mode de réalisation avantageux,
De plus, selon une autre particularité avantageuse, le dispositif de protection et de rétention comporte des moyens de recouvrement d’étanchéité à hauteur de la jonction entre deux parois.
Avantageusement, le dispositif de protection et de rétention comporte un moyen de maintien du moyen de rétention du matériau absorbant dans le bac.
Avantageusement, encore, le dispositif de protection et de rétention comporte des moyens de fermeture, tels que des moyens de sanglage ou autres, définis pour maintenir les parois de fond et latéral repliées autour d’une machine-outil ou d’un réservoir transportable.
Ce dispositif de protection et de rétention peut également être équipé de moyens de préhension pour en faciliter le transport.
Selon une caractéristique additionnelle possible, les moyens de fermeture comprennent au moins un élément de liaison positionné au-dessus de la paroi de fond et liant les parois latérales dans leur position repliée pour maintenir les parois latérales dans leur position repliée.
Selon une possibilité, l’élément de liaison comporte un dispositif porte-outil pourvu d’au moins un compartiment permettant la réception d’un outil.
Avantageusement, la paroi de fond est de forme rectangulaire, des parois latérales étant montées sur les côtés parallèles longitudinaux et l’élément de liaison étant agencé sur les côtés transversaux.
Un des avantages découlant de la présente invention consiste en ce qu’il suffit de déposer une machine-outil au-dessus des parois déployées du dispositif de protection et de rétention pour qu’en phase de remplissage en fluide, du type hydrocarbure, tout débordement ou fuite de fluide soit automatiquement recueilli et retenu au travers des parois en forme de bac de ce dispositif. Ces bacs étant susceptible d’être garnies d’un matériau absorbant de rétention, on évite tout risque ultérieur d’écoulement de fluide polluant dans la nature.
En étant refermées et resserrées autour d’un réservoir transportable de fluide polluant, voire autour d’une machine-outil, les parois de fond et latérales du dispositif de protection et de rétention forment une enveloppe évitant que ce réservoir ou celui de la machine-outil ne soit abîmé ou percé, en particulier lorsqu’il est conçu en matériau synthétique.
Dans cette configuration, replié autour d’un réservoir transportable, le dispositif selon l’invention améliore également la stabilité de ce réservoir.
Le dispositif selon l’invention permet de protéger des machines-outils ou réservoirs transportables et de préserver l'environnement de la dispersion de polluants. Le dispositif selon l’invention permet de rendre plus aisé le transport de ces réservoirs transportables, machines-outils et outils.
D’autres buts et avantages de la présente invention apparaîtront au cours de la description qui va suivre se rapportant à un exemple de réalisation donnée à titre indicatif et non limitatif.
La compréhension de cette description sera facilitée en se référant aux dessins ci-joints, dans lesquelles :
La est une représentation schématisée d’un dispositif de protection et de rétention selon l’invention, enveloppant un réservoir transportable de type bidon ;
La est une représentation schématisée et en coupe du dispositif de protection et de rétention dans une position déployée ;
La est une représentation schématisée et en perspective de ce dispositif de protection et de rétention en position déployée,
Le troisième motif γ3 est un motif de commutation dans lequel le premier élément de commutation de bras inférieur Q14 et l’élément de commutation tampon côté courant alternatif Q17 sont dans l’état conducteur, et l’élément de commutation de redressement Q11, l’élément de commutation tampon côté courant continu Q12, le premier élément de commutation de bras supérieur Q13, le deuxième élément de commutation de bras supérieur Q15 et le deuxième élément de commutation de bras inférieur Q16 sont dans l’état non conducteur.
Le quatrième motif γ4 est un motif de commutation dans lequel l’élément de commutation tampon côté courant alternatif Q17 est dans l’état conducteur, et l’élément de commutation de redressement Q11, l’élément de commutation tampon côté courant continu Q12, le premier élément de commutation de bras supérieur Q13, le premier élément de commutation de bras inférieur Q14, le deuxième élément de commutation de bras supérieur Q15 et le deuxième élément de commutation de bras inférieur Q16 sont dans l’état non conducteur.
Le cinquième motif γ5 est un motif de commutation dans lequel les éléments de commutation Q11 à Q17 sont tous dans l’état non conducteur.
En référence aux à 32, le fonctionnement du convertisseur de puissance 2 sera décrit. Le convertisseur de puissance 2 convertit la tension de courant alternatif Vo fournie par l’alimentation en puissance électrique à courant alternatif V1 en tension de courant continu Vi et délivre la tension de courant continu Vi.
Lorsque la tension de courant alternatif a une polarité positive, l’unité de commande 50 exécute de manière répétée la commande de commutation dans laquelle le motif de commutation passe du premier motif γ1, puis passe séquentiellement du deuxième motif γ2 au cinquième motif γ5, et de nouveau au premier motif γ1. Cela fait basculer l’état du convertisseur de puissance 2 d’un premier état Ω1 à un huitième état Ω8.
L’action dans le cas où la tension de courant alternatif Vo a une polarité négative est identique à l’action dans le cas où la tension de courant alternatif Vo a une polarité positive, sauf que l’action du premier élément de commutation de bras supérieur Q13 et l’action du deuxième élément de commutation de bras supérieur Q15 sont interchangées, et que l’action du premier élément de commutation de bras inférieur Q14 et l’action du deuxième élément de commutation de bras inférieur Q16 sont interchangées. En conséquence, le cas où la tension de courant alternatif Vo a une polarité positive sera discuté, et la description de l’état où la tension de courant alternatif Vo a une polarité négative sera omise.
[Premier état Ω1]
Le premier état Ω1 montré dans la est un état où l’unité de commande 50 a mis le motif de commutation sur le premier motif γ1. Dans le premier état Ω1, un courant circule à travers le chemin de courant RT50 et le chemin de courant RT51 du côté courant alternatif du convertisseur de puissance 2, comme le montre la .
Le chemin de courant RT50 mène de la première borne de connexion de courant alternatif t3, qui est connectée à l’alimentation en puissance électrique à courant alternatif V1, à la deuxième borne de connexion de courant alternatif t4 via l’inductance côté courant alternatif 12, le premier élément de commutation de bras inférieur Q14 et la diode de corps du deuxième élément de commutation de bras inférieur Q16. La tension de courant alternatif Vo est appliquée à l’inductance côté courant alternatif 12 dans la direction positive. Cela augmente le courant IL2 d’inductance côté courant alternatif. La tension VC4 de condensateur côté courant alternatif est appliquée à l’enroulement côté courant alternatif W2 dans la direction positive.
Le chemin de courant RT51 mène à la deuxième borne tc8 du condensateur côté courant alternatif C4 via la première borne tc7 du condensateur côté courant alternatif C4, le premier élément de commutation de bras supérieur Q13, le premier élément de commutation de bras inférieur Q14, l’enroulement côté courant alternatif W2 et l’inductance de fuite RW2 de l’enroulement côté courant alternatif W2. C’est–à–dire que le courant Is d’enroulement côté courant alternatif dans la direction négative circule à travers le chemin de courant RT51.
Dans le premier état Ω1, un courant circule à travers le chemin de courant RT60 du côté courant continu du convertisseur de puissance 2. Le chemin de courant RT60 mène de la tête de l’enroulement côté courant continu W1 à la queue de l’enroulement côté courant continu W1 via l’inductance de fuite RW1 de l’enroulement côté courant continu W1, le condensateur côté courant continu C3, l’inductance côté courant continu 11 et la charge connectée aux bornes de connexion t5, t6. C’est–à–dire que le courant Ip d’enroulement côté courant continu dans la direction négative circule à travers le chemin de courant RT60. Lorsque la tension VC4 de condensateur côté courant alternatif est appliquée à l’enroulement côté courant alternatif W2 dans la direction positive, la tension VT1 d’enroulement côté courant continu est générée dans l’enroulement côté courant continu W1 dans la direction positive. La différence entre la tension de sortie de courant continu et la somme de la tension VT1 d’enroulement côté courant continu et de la tension VC3 de condensateur côté de courant continu est appliquée à l’inductance côté courant continu 11 dans la direction positive. Cela augmente le courant IL1 d’inductance côté courant continu.
[Deuxième état Ω2]
Le deuxième état Ω2 montré dans la est un état où l’unité de commande 50 a mis le motif de commutation sur le deuxième motif γ2. Dans le deuxième état Ω2, un courant circule à travers le chemin de courant RT50, le chemin de courant RT52 et le chemin de courant RT53 du côté courant continu du convertisseur de puissance 2, comme le montre la . Le chemin de courant RT50 est configuré de la manière décrite ci–dessus. Le courant IL2 d’inductance côté courant alternatif continue d’augmenter.
Le chemin de courant RT52 mène de la queue de l’enroulement côté courant alternatif W2 à la tête de l’enroulement côté courant alternatif W2 via l’inductance de fuite RW2 de l’enroulement côté courant alternatif W2, le condensateur côté courant alternatif C4, la diode de corps de l’élément de commutation tampon côté courant alternatif Q17 et le condensateur tampon côté courant alternatif C5. C’est–à–dire que le courant Is d’enroulement côté courant alternatif dans la direction négative circule à travers le chemin de courant RT52. Le courant Is d’enroulement côté courant alternatif circule à travers le chemin de courant RT52 par la continuité du courant à travers l’inductance d’excitation et l’inductance de fuite RW2 de l’enroulement côté courant alternatif W2. La différence de tension entre la tension VC5 de condensateur tampon côté courant alternatif et la tension VC4 de condensateur côté courant alternatif est appliquée à l’enroulement côté courant alternatif W2 dans la direction négative. Cela change la direction de la tension VT2 d’enroulement côté courant alternatif.
Le chemin de courant RT53 mène du nœud entre la première borne tc7 et la première borne t31 au nœud entre la deuxième borne t42 et la deuxième borne tc10 via le condensateur prévu entre le drain et la source du premier élément de commutation de bras supérieur Q13, et le drain et la source du premier élément de commutation de bras inférieur Q14. Lorsque le drain et la source du premier élément de commutation de bras supérieur Q13 sont dans l’état non conducteur, une partie du courant Is d’enroulement côté courant alternatif circule à travers le chemin de courant RT53 pour charger le condensateur prévu entre le drain et la source du premier élément de commutation de bras supérieur Q13. En conséquence, lorsqu’il bascule de l’état conducteur à l’état non conducteur, le premier élément de commutation de bras supérieur Q13 entre dans le mode ZVS. Lorsque la charge du condensateur prévu entre le drain et la source du premier élément de commutation de bras supérieur Q13 se termine, le courant cesse de circuler à travers le chemin de courant RT53.
Dans le deuxième état Ω2, un courant circule à travers le chemin de courant RT60 du côté courant continu du convertisseur de puissance 2. Le chemin de courant RT60 est configuré de la manière décrite ci–dessus. Dans le deuxième état Ω2, étant donné que la direction de la tension VT2 d’enroulement côté courant alternatif change, le courant Is d’enroulement côté courant alternatif augmente (dans le deuxième état Ω2, la valeur absolue diminue étant donné que le courant Is d’enroulement côté courant alternatif circule dans la direction négative). En conséquence, le courant Ip d’enroulement côté courant continu augmente de même (dans le deuxième état Ω2, la valeur absolue diminue étant donné que le courant Ip d’enroulement côté courant continu circule dans la direction négative). La période du deuxième état Ω2 est une période de temps mort. Ainsi, la période du deuxième état Ω2 peut être plus courte que d’autres périodes.
L’étape de séparation permet d’abattre une partie de la teneur du produit issu de l’étape (a) en cation alcalin ou alcalino-terreux. La teneur restante en cation alcalin ou alcalino-terreux (ou la totalité ou quasi-totalité de la teneur en cation alcalin ou alcalino-terreux lorsque cette étape de séparation est absente) est éliminée lors de l’étape (b) de lavage. La composition ainsi traitée peut être utilisée sans provoquer de désactivation de catalyseurs utilisés dans des procédés catalytiques de traitement ultérieurs.
L’étape (b) de lavage peut permettre d’obtenir un produit présentant une teneur en cation alcalin ou alcalino-terreux inférieure ou égale à 2 ppm (en masse).
L’invention peut également comprendre une étape additionnelle préalable à l’étape (a) de mise en contact, dans laquelle ladite composition est soumise, notamment immédiatement avant l’étape (a), à (i) une filtration, (ii) un lavage avec un solvant polaire, (iii) une distillation, (iv) une décantation, ou (v) à la combinaison de deux, trois ou quatre des étapes (i) à (iv). Cette étape préalable peut permettre d’abattre une partie des impuretés contenues dans la composition telles que l’oxygène, l’azote, le chlore, le soufre ou autres hétéroatomes. Notamment la réduction de la quantité d’oxygène peut permettre d’éviter la formation de solide et/ou de gels lors de l’étape (b).
Lors de l’étape additionnelle préalable de lavage (ii), le ratio en volume solvant polaire/composition peut être de 10/90 à 90/10, de 20/80 à 80/20, de 30/70 à 70/30, de 35/65 à 65/35, de 35/65 à 60/40, de 40/60 à 60/40.
Le solvant polaire peut présenter une densité supérieure ou inférieure à la densité de la composition comprenant une huile de pyrolyse plastique.
En particulier, la densité du solvant polaire peut être supérieure ou inférieure de 3 à 50% à celle de la composition.
Le solvant polaire est en outre un solvant non miscible dans la composition comprenant une huile de pyrolyse à purifier.
Dans la présente invention, on pourra considérer que le solvant polaire (ou qu’un mélange de solvants polaires le cas échéant) est non miscible lorsque son taux de récupération est supérieur ou égal à 0,95. Ce taux de récupération est défini comme le rapport du volume d’extrait sur le volume de solvant initial, cet extrait étant une phase contenant le solvant, non miscible avec la composition contenant une huile de pyrolyse, récupérée après agitation puis décantation d’un mélange d’une partie par volume de solvant avec vingt cinq parties par volume de la composition contenant une huile de pyrolyse à purifier, à pression atmosphérique et à une température de 20°C.
On pourra notamment déterminer ce taux de récupération en suivant la procédure suivante :