INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La différence de courant entre le courant IL1 d’inductance côté courant continu et le courant Ip d’enroulement côté courant continu circule à travers le chemin de courant RT37. Spécifiquement, lorsque le courant IL1 d’inductance côté courant continu est supérieur au courant Ip d’enroulement côté courant continu, le courant IC2 de condensateur tampon côté courant continu circule dans la direction positive. Étant donné que le courant IC2 de condensateur tampon côté courant continu circule dans la direction positive, le condensateur tampon côté courant continu C2 est chargé. Lorsque le courant Ip d’enroulement côté courant continu est supérieur au courant IL1 d’inductance côté courant continu, le courant IC2 de condensateur tampon côté courant continu circule dans la direction négative.
Dans le sixième état Ψ6, un courant circule à travers le chemin de courant RT40 du côté courant alternatif du convertisseur de puissance 2. Le chemin de courant RT40 part de la tête de l’enroulement côté courant alternatif W2, se ramifie en un chemin comportant la diode de corps du premier élément de commutation de bras inférieur Q14 et la diode de corps du premier élément de commutation de bras supérieur Q13 et en un chemin comportant la diode de corps du deuxième élément de commutation de bras inférieur Q16 et la diode de corps du deuxième élément de commutation de bras supérieur Q15, rejoint la première borne tc7 du condensateur côté courant alternatif C4, et atteint la queue de l’enroulement côté courant alternatif W2 via le condensateur côté courant alternatif C4 et l’inductance de fuite RW2. C’est–à–dire que le courant Is d’enroulement côté courant alternatif dans la direction positive circule à travers le chemin de courant RT40. Le courant Is d’enroulement côté courant alternatif dans la direction négative est augmenté pendant la période allant du quatrième état Ψ4 au cinquième état Ψ5, et la direction du courant Is d’enroulement côté courant alternatif passe de la direction négative à la direction positive dans le sixième état Ψ6. Le chemin de courant RT40 comporte de même un chemin qui permet au courant de circuler à travers la diode de corps du premier élément de commutation de bras inférieur Q14, se ramifie au niveau du nœud entre le premier élément de commutation de bras inférieur Q14 et le premier élément de commutation de bras supérieur Q13, et rejoint le courant circulant à travers la diode de corps du deuxième élément de commutation de bras inférieur Q16 via l’inductance côté courant alternatif 12 et la charge connectée aux bornes de connexion de courant alternatif t3, t4. La tension de courant alternatif Vo dans la direction négative continue à être appliquée à l’inductance côté courant alternatif 12, de sorte que le courant IL2 d’inductance côté courant alternatif diminue.
[Septième état Ψ7]
Le septième état Ψ7 montré dans la est un état où l’unité de commande 50 a mis le motif de commutation sur le sixième motif β6. Dans le septième état Ψ7, un courant circule à travers le chemin de courant RT36 et le chemin de courant RT37 du côté courant continu du convertisseur de puissance 2, comme le montre la . Le chemin de courant RT36 et le chemin de courant RT37 sont configurés de la manière décrite ci–dessus.
Dans le septième état Ψ7, un courant circule à travers un chemin de courant RT40’ du côté courant alternatif du convertisseur de puissance 2. Le courant qui circulerait à travers la diode de corps du premier élément de commutation de bras supérieur Q13 et la diode de corps du deuxième élément de commutation de bras inférieur Q16 dans le chemin de courant RT40 circule à travers le premier élément de commutation de bras supérieur Q13 et le deuxième élément de commutation de bras inférieur Q16 dans le chemin de courant RT40’.
Lorsque les diodes de corps sont dans l’état conducteur et que la tension drain–source est sensiblement égale à 0 V, le premier élément de commutation de bras supérieur Q13 et le deuxième élément de commutation de bras inférieur Q16 sont mis à l’état conducteur et entrent ainsi en mode ZVS. Le premier élément de commutation de bras supérieur Q13 et le deuxième élément de commutation de bras inférieur Q16 réduisent ainsi la perte de commutation.
[Huitième état Ψ8]
Le huitième état Ψ8 montré dans la est un état où l’unité de commande 50 a mis le motif de commutation sur le septième motif β7. Dans le huitième état Ψ8, un courant circule à travers le chemin de courant RT36, le chemin de courant RT38 et le chemin de courant RT39 du côté courant continu du convertisseur de puissance 2, comme le montre la . Le chemin de courant RT36 est configuré de la manière décrite ci–dessus.
Le chemin de courant RT38 se ramifie à partir du chemin de courant RT36 au niveau du nœud entre la deuxième borne tL2 et la deuxième borne tc6, et rejoint le chemin de courant RT36 à la queue de l’enroulement côté courant continu W1 via le condensateur tampon côté courant continu C2 et l’élément de commutation tampon côté courant continu Q12. Dans le chemin de courant RT38, une partie du courant IL1 d’inductance côté courant continu, qui circule à travers le chemin de courant RT36, circule vers la diode de corps de l’élément de commutation tampon côté courant continu Q12 via le condensateur tampon côté courant continu C2. Étant donné que le courant circule à travers le chemin de courant RT38, la tension entre le drain et la source n’augmente pas, même si l’élément de commutation tampon côté courant continu Q12 est dans l’état non conducteur. Ainsi, lorsqu’il est mis à l’état non conducteur, l’élément de commutation tampon côté courant continu Q12 entre dans le mode ZVS et réduit ainsi la perte de commutation.
Le chemin de courant RT39 se ramifie à partir du chemin de courant RT36 au niveau de la queue de l’enroulement côté courant continu W1 et rejoint le chemin de courant RT36 au niveau du nœud entre la deuxième borne tL2 et la deuxième borne tc6 via la diode de corps de l’élément de commutation de redressement Q11. Étant donné que l’élément de commutation tampon côté courant continu Q12 est mis à l’état non conducteur dans le huitième état Ψ8, le condensateur tampon côté courant continu C2 cesse d’être déchargé. En conséquence, la différence de courant entre le courant IL1 d’inductance côté courant continu et le courant Ip d’enroulement côté courant continu circule à travers le chemin de courant RT39. La période du huitième état Ψ8 est une période de temps mort. Ainsi, la période du huitième état Ψ8 peut être plus courte que d’autres périodes.
Dans le huitième état Ψ8, un courant circule à travers le chemin de courant RT40’ du côté courant alternatif du convertisseur de puissance 2. Le chemin de courant RT40’ est configuré de la manière décrite ci–dessus.
[Neuvième état Ψ9]
Le neuvième état Ψ9 montré dans la est un état où l’unité de commande 50 a mis le motif de commutation sur le huitième motif β8. Dans le neuvième état Ψ9, un courant circule à travers le chemin de courant RT36 et le chemin de courant RT39’ du côté courant continu du convertisseur de puissance 2, comme le montre la . Le chemin de courant RT36 est configuré de la manière décrite ci–dessus. Le courant qui circulerait à travers la diode de corps de l’élément de commutation de redressement Q11 dans le chemin de courant RT39 circule à travers l’élément de commutation de redressement Q11 dans le chemin de courant RT39’. Cela réduit la résistance du chemin de courant RT39’ par rapport à celle du chemin de courant RT39. Lorsqu’il est mis à l’état conducteur, l’élément de commutation de redressement Q11 entre dans le mode ZVS et réduit ainsi la perte de commutation. La tension de courant continu Vi est appliquée à l’inductance côté courant continu 11. Cela augmente le courant IL1 d’inductance côté courant continu. La direction de la tension VT1 d’enroulement côté courant continu change, étant donné que l’état où la tension de courant continu Vi est appliquée passe à l’état où la tension VC3 de condensateur côté de courant continu est appliquée dans la direction négative. Cela réduit le courant Ip d’enroulement côté courant continu dans la direction positive.
La première chambre d’entrée et la deuxième chambre d’entrée respectivement du premier circuit et du deuxième circuit sont fluidiquement reliées à une première portion de la boucle de fluide réfrigérant, ladite première portion étant à considérer comme la portion reliant un échangeur thermique, qui peut consister en un condenseur ou un évaporateur selon la configuration de fonctionnement de la boucle de régulation, à l’échangeur de chaleur et empruntée en ce sens par le fluide réfrigérant. Cette première portion peut notamment comporter au moins un compresseur ou un organe de détente. Un embranchement est formé sur la première portion de la boucle de fluide réfrigérant et le fluide réfrigérant qui y circule est scindé en deux flux dirigés respectivement vers la première chambre d’entrée et vers la deuxième chambre d’entrée.
La première chambre de sortie et la deuxième chambre de sortie respectivement du premier circuit et du deuxième circuit sont fluidiquement reliées à une deuxième portion de la boucle de fluide réfrigérant, la deuxième portion de la boucle de fluide réfrigérant étant à considérer comme la portion reliant l’échangeur de chaleur à l’échangeur thermique précédemment évoqué, qui peut consister en un condenseur ou un évaporateur selon la configuration de fonctionnement de la boucle de régulation, et empruntée en ce sens par le fluide réfrigérant. Cette deuxième portion peut notamment comporter au moins un compresseur ou un organe de détente. Un raccordement est formé entre les deux chambres de sortie et la deuxième portion de la boucle de fluide réfrigérant afin que les deux flux sortant des chambres de sortie convergent vers la deuxième portion de la boucle de fluide réfrigérant.
Lorsque la boucle de fluide réfrigérant est dans une configuration où elle chauffe l’habitacle, le fluide réfrigérant entrant dans l’échangeur de chaleur est plus froid que le flux d’air traversant ledit échangeur de chaleur, ledit fluide réfrigérant ayant été détendu par l’organe de détente en amont de l’entrée de l’échangeur de chaleur. Ainsi, bien que le flux d’air en provenance de l’extérieur du véhicule présente une température basse, on comprend que ledit flux d’air est destiné à céder ses calories au fluide réfrigérant afin de le réchauffer. Le fluide réfrigérant est réchauffé au fur et à mesure qu’il circule dans la pluralité de tubes, depuis la chambre d’entrée jusqu’à la chambre de sortie.
On tire alors avantage de la première chambre d’entrée et de la deuxième chambre d’entrée, et notamment de leur disposition particulière à des extrémités opposées de la surface d’échange, et des conduits fluidiquement distincts au sein d’un même tube et reliés respectivement à l’une ou l’autre des chambres d’entrée, en ce qu’ils permettent d’éviter des gradients de température importants d’une extrémité à l’autre de la surface d’échange de chaleur, la portion de fluide réfrigérant destiné à pénétrer dans la surface d’échange via la première chambre d’entrée étant destinée à circuler dans le premier canal de l’au moins un tube en sens opposé à celui de la circulation de la portion de fluide réfrigérant destinée à pénétrer dans la surface d’échange via la deuxième chambre d’entrée pour circuler dans le deuxième canal de ce même tube. De manière plus précise, la circulation du fluide réfrigérant dans le premier circuit et la circulation du fluide réfrigérant dans le deuxième circuit sont dans des sens inversés, au moyen au moins du tube comprenant le premier canal et le deuxième canal, permettant une meilleure répartition du gradient de température du fluide réfrigérant dans la surface d’échange. La température de la surface d’échange est ainsi plus homogène, de telle sorte qu’on limite la formation de zones froides et donc la formation de givre lorsque des gouttelettes de condensation sont présentes sur ladite surface d’échange de l’échangeur de chaleur.
Selon une caractéristique de l’invention, la première chambre de sortie est disposée à la deuxième extrémité de la surface d’échange de chaleur et la deuxième chambre de sortie est disposée à la première extrémité de la surface d’échange de chaleur opposée à la deuxième extrémité le long de la direction longitudinale.
On comprend alors que la chambre d’entrée et la chambre de sortie du premier circuit, respectivement la chambre d’entrée et la chambre de sortie du deuxième circuit, sont à des extrémités opposées l’une de l’autre de la surface d’échange, suivant la direction d’allongement principal de la pluralité de tubes. Une telle configuration permet de mettre en place facilement une circulation alternée de fluide réfrigérant, c’est-à-dire une circulation du fluide réfrigérant qui va dans un sens dans le ou les premiers canaux au sein d’un tube et une circulation du fluide réfrigérant qui va dans un autre sens dans le ou les deuxièmes canaux au sein du même tube.
Selon une caractéristique de l’invention, l’au moins un premier canal et l’au moins un deuxième canal de l’au moins un tube sont séparés fluidiquement l’un de l’autre par une cloison de séparation.
La cloison de séparation s’étend suivant la direction d’allongement des tubes, dans un plan longitudinal et vertical. Dans cette configuration de l’invention, le tube loge en son sein un premier canal et un deuxième canal, qui occupent à eux deux la totalité de l’espace interne du tube. La cloison de séparation consiste en une paroi mince qui s’étend en travers de l’espace interne du tube, pour relier deux parois opposées délimitant ce tube.
Selon une caractéristique de l’invention, l’au moins un tube comprend une pluralité de premiers canaux et une pluralité de deuxièmes canaux. Les premiers canaux peuvent être alignés successivement les uns à la suite des autres le long d’une direction transversale. Les deuxièmes canaux peuvent être alignés successivement les uns à la suite des autres le long de la direction transversale. Chacun des canaux s’étend dans la matière du tube, en débouchant à chaque extrémité longitudinale de ce tube.
Chacun des premiers canaux et chacun des deuxièmes canaux peuvent présenter une section de passage circulaire. Il convient de noter que cette configuration n’est pas limitative de l’invention, et les canaux peuvent être configurés pour présenter une section de passage de forme différente, et par exemple carrée ou rectangulaire. Plus particulièrement, le tube peut comprendre plusieurs canaux de forme et de dimensions identiques les uns aux autres.
Selon une caractéristique de l’invention, chacun des tubes comprend l’au moins un premier canal et l’au moins un deuxième canal. On optimise ainsi la régulation thermique de la surface d’échange de chaleur, en s’assurant qu’au sein de chaque tube formant cette surface d’échange de chaleur, une circulation alternée, avec d’une part du fluide réfrigérant circulant d’une première extrémité longitudinale de la surface d’échange de chaleur à l’autre extrémité longitudinale au sein d’un ou plusieurs premiers canaux formés dans le tube considéré et d’autre part du fluide réfrigérant circulant, au sein d’un ou plusieurs deuxièmes canaux de ce même tube considéré, de la deuxième extrémité longitudinale de la surface d’échange de chaleur vers la première extrémité longitudinale.
Selon une caractéristique de l’invention, la première chambre d’entrée et la deuxième chambre de sortie sont logées dans un premier collecteur et la première chambre de sortie et la deuxième chambre d’entrée sont logées dans un deuxième collecteur. Dans ce contexte, le premier collecteur et le deuxième collecteur sont disposés respectivement à la première extrémité de la surface d’échange de chaleur et à la deuxième extrémité de la surface d’échange de chaleur.
Selon une caractéristique de l’invention, chacun du premier collecteur et du deuxième collecteur comprend une paroi séparatrice qui isole fluidiquement l’une de l’autre la chambre d’entrée et la chambre de sortie logées dans ledit premier collecteur et deuxième collecteur.
Selon une caractéristique de l’invention, la paroi séparatrice de chacun du premier collecteur et du deuxième collecteur s’étend sur l’intégralité d’une dimension verticale du collecteur, c’est-à-dire selon une direction parallèle à la direction d’empilement des tubes formant la surface d’échange de chaleur.
Selon une caractéristique de l’invention, la paroi séparatrice de chacun du premier collecteur et du deuxième collecteur s’étend dans un plan longitudinal et vertical dans les collecteurs.
Selon une caractéristique de l’invention, en considérant l’échangeur de chaleur dans son ensemble, la paroi séparatrice du premier collecteur et/ou la paroi séparatrice du deuxième collecteur s’étend dans le prolongement de la cloison de séparation, suivant la direction longitudinale. La paroi séparatrice et la cloison de séparation participent alors à former un plan de séparation, longitudinal et vertical, entre le premier circuit et le deuxième circuit, avec les premiers canaux disposés d’un coté de ce plan de séparation et les deuxièmes canaux disposés d’un autre côté de ce plan de séparation.
Comme le montre l’étape A de la , l’ouverture de prélèvement 18 est alors ouverte par l’utilisateur.
Plus spécifiquement, l’utilisateur découpe l’ouverture de prélèvement 18 sur le sachet 12, par exemple sur un coin du sachet 12 ou sur le haut du sachet 12.
En variante, une prédécoupe 19 a été préalablement définie sur le sachet 12, par exemple sous la forme d’une ligne perforée. L’utilisateur arrache le coin du sachet 12 afin de découper l’ouverture 18.
Par la suite, comme le montre l’étape B de la , le tuyau de prélèvement 44 est inséré dans l’ouverture de prélèvement 18.
L’extrémité libre effilée 46 du tuyau de prélèvement 44 permet un guidage facile du tuyau de prélèvement 44 à l’intérieur de l’ouverture 18.
Dans le mode de réalisation montré sur la , le tuyau de prélèvement 44 est plus spécifiquement reçu dans le conduit 22. De préférence, la largeur du conduit 22 et le diamètre externe du tuyau de prélèvement 44 sont sensiblement égaux, si bien qu’une fois le tuyau de prélèvement 44 reçu dans le conduit 22, aucun produit ne peut fuir à travers le conduit 22.
La surface interne 40 du bec verseur de distribution 14 est disposée contre l’ouverture de prélèvement 18.
Ensuite, comme le montre l’étape C de la , le premier battant 30 du bec verseur de distribution 14 est déplacé dans la position repliée.
Pour cela, l’utilisateur applique par exemple une pression sur la face externe 52 du premier battant 30, afin de le faire tourner selon le premier axe de rotation R-R’.
La face interne 54 du premier battant 30 est disposée contre le sachet 12. Le tuyau de prélèvement 44 est partiellement reçu à l’intérieur de la rainure 56 définie dans la face interne 54 du premier battant 30, une feuille 15 du sachet 12 étant interposée entre la face interne 54 du premier battant 30 et le conduit 22.
Par la suite, comme le montre l’étape D de la , le second battant 32 du bec verseur de distribution 14 est déplacé dans la position fermée.
Pour cela, l’utilisateur a par exemple appliqué une pression sur la face externe 62 du second battant 32, afin de le faire tourner selon le second axe de rotation S-S’ perpendiculairement au premier axe de rotation R-R’.
La face interne 64 du second battant 32 est disposée contre le sachet 12 opposée à la face interne 54 du premier battant 30.
Le tuyau de prélèvement 44 et les feuilles 15 du sachet 12 de chaque côté du conduit 22 sont reçus entre les rainures 56, 66 des battants 30, 32 et ainsi verrouillés en position.
Les nervures 58, 68 s’emboîtent les unes avec les autres, de façon à saisir fermement le sachet 12, et plus spécifiquement la zone de buse 20,
Dans le mode de réalisation montré sur la , le bec verseur de distribution 14 englobe la zone de buse 20 et plus spécifiquement est disposé au-dessus de la zone de col 24 fixant le sachet 12 fermement en place.
L’échangeur de chaleur interne est configuré pour opérer un échange de chaleur entre le fluide réfrigérant circulant dans le premier canal et le fluide réfrigérant circulant dans le deuxième canal. Tel que cela a été décrit précédemment, cet échange de chaleur opéré au sein de l’échangeur de chaleur interne permet d’optimiser la régulation thermique du fluide réfrigérant. C’est la différence de température entre la première température et la deuxième température qui permet la bonne opération de cet échange de chaleur.
Selon une caractéristique de l’invention, au moins la première passe du premier échangeur thermique et au moins le premier canal de l’échangeur de chaleur interne forment une première section configurée pour faire circuler le fluide réfrigérant à la première température. La première section s’étend entre l’entrée de fluide réfrigérant du module de traitement thermique, jusqu’à l’organe de détente. La première section correspond ainsi à la section où le fluide réfrigérant circule à la température la plus élevée, qui correspond à la première température.
Le premier échangeur thermique peut ainsi permettre à la fois de condenser le fluide réfrigérant pour faciliter sa détente, et éventuellement de chauffer le liquide caloporteur afin que ce dernier assure une fonction de chauffage de l’habitacle dans le cas où le système de traitement thermique associé présente une configuration de type pompe à chaleur indirecte.
L’échangeur de chaleur interne permet également de refroidir le fluide réfrigérant circulant à la première température grâce à un échange de chaleur effectué avec le fluide réfrigérant circulant à la deuxième température.
Selon une caractéristique de l’invention, au moins le premier passage du deuxième échangeur thermique et au moins le deuxième canal de l’échangeur de chaleur interne forment une deuxième section configurée pour faire circuler le fluide réfrigérant à la deuxième température. La deuxième section est ainsi agencée entre l’organe de détente et une sortie du module de traitement thermique et assure la circulation du fluide réfrigérant à basse température, correspondant à la deuxième température. La circulation dans le premier passage permet ainsi de refroidir le liquide caloporteur circulant dans le deuxième passage. Le liquide caloporteur refroidi circule par la suite hors du module de traitement thermique afin de refroidir les composants de la chaine de traction du véhicule. Le fluide réfrigérant circulant dans la deuxième section circule également au sein du deuxième canal de l’échangeur de chaleur interne, afin de participer à l’échange de chaleur se déroulant dans l’échangeur de chaleur interne tel qu’évoqué précédemment.
Selon une caractéristique de l’invention, l’organe de détente sépare la première section de la deuxième section au sein du module de traitement thermique. L’organe de détente assure une détente du fluide réfrigérant correspondant à une diminution de la pression. Cette diminution de pression s’accompagne d’une diminution de la température. C’est donc l’organe de détente qui permet de faire varier la température du fluide réfrigérant de la première température vers la deuxième température et qui sépare ainsi la première section de la deuxième section.