INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En revanche, si la (au moins une) tension surveillée vsk est supérieure au seuil s1 (vsk > s1) pendant la durée ds choisie, on considère que l’on est en présence d’une surtension potentiellement dangereuse dans le véhicule V et on (le dispositif de surveillance DS) agit en fonction de la phase dans laquelle se trouve le véhicule V.
Si le véhicule V est dans une phase de recharge, dans une sous-étape 20, on (le dispositif de surveillance DS) impose au moins une nouvelle consigne de courant ccn, inférieure à la consigne de courant précédente cci, afin que la source d’alimentation SA fournisse au moins un nouveau courant de recharge crn inférieur au courant de recharge précédent (et donc initial) cri.
On notera que la nouvelle consigne de courant ccn peut être éventuellement nulle (ccn = 0), ce qui met immédiatement fin à la recharge en cours. Mais cela n’est pas obligatoire, comme on le verra plus loin.
On notera également que c’est de préférence le calculateur de batterie CB qui se charge de transmettre chaque nouvelle consigne de courant ccn soit au chargeur CH dans le cas d’une recharge en mode 2, soit au boîtier mural spécifique (ou wallbox), éventuellement via le chargeur CH, à la demande du dispositif de surveillance DS dans le cas d’une recharge en mode 3.
Si le véhicule V est dans une phase de roulage, dans la sous-étape 20, on réduit (le dispositif de surveillance DS déclenche la réduction de) la puissance électrique pe fournie par le convertisseur CV au réseau de bord RB ou une consigne de puissance électrique maximale cpem acceptable par la batterie BP.
illustre un exemple de mise en œuvre du circuit de climatisation.
Exposé détaillé d’au moins un mode de réalisation On a représenté sur la un véhicule automobile 1 comprenant un exemple de réalisation d’un circuit de climatisation 2 de l’habitacle 3 du véhicule automobile 1. Le véhicule automobile 1 comprend également un circuit de refroidissement 4 d’une source chaude S dudit véhicule automobile 1 dans lequel circule par exemple de l’eau. Par exemple, la source chaude S est le moteur du véhicule automobile 1.
Le circuit de climatisation 2 comprend un dispositif de compression 6 comprimant un fluide frigorigène circulant dans le circuit de climatisation 2, un condenseur 7 relié à une sortie s1 du dispositif de compression 6 refroidissant le fluide frigorigène comprimé, un détendeur 8 relié au condenseur 7 et détendant le fluide comprimé refroidi, et un évaporateur 9 relié au détendeur 8.
En fonctionnement, l’évaporateur 9 transfère des calories prélevées dans l’habitacle 3 au fluide frigorigène détendu pour refroidir l’air dans l’habitacle 3.
L’évaporateur 9 est relié à une première entrée e1 du dispositif de compression 6 de sorte que le fluide réchauffé par les calories extraites de l’habitacle 3 soit comprimé par le dispositif de compression 6.
Le circuit de climatisation 2 comprend en outre une pompe 10 et un échangeur 11 de chaleur.
Une entrée de la pompe 10 est reliée entre la sortie du condenseur 7 et le détendeur 8 de sorte qu’une première fraction f1 du fluide frigorigène soit comprimée par la pompe 10.
Une sortie de la pompe 10 est reliée à l’échangeur 11.
L’échangeur 11 est relié à la source chaude S par le circuit de refroidissement 4 de sorte que des calories générées par la source chaude S transférées au circuit de refroidissement 4 réchauffent la première fraction f1 du fluide frigorigène.
Le dispositif de compression 6 comprend un compresseur 12 situé en aval de l’évaporateur 9 et un éjecteur 13, le compresseur 12 et l’éjecteur étant disposés en série.
L’éjecteur 13 comprend une première entrée j1 reliée à l’échangeur 11 et une deuxième entrée j2 reliée au compresseur 12, ainsi qu’une sortie j3 reliée au condenseur 7 par la sortie s1 du dispositif de compression 6.
Le compresseur 12 comprime une deuxième fraction f2 du fluide frigorigène entre une entrée p1 du compresseur et une sortie p2 du compresseur.
L’éjecteur 13 comprime également la deuxième fraction f2 du fluide frigorigène à partir de la première fraction f1 du fluide réchauffé et délivre en sortie j3 de l’éjecteur 13 la première et la deuxième fractions de fluide f1 et f2 comprimées et mélangées.
La quantité globale de fluide frigorigène circulant dans le circuit de climatisation 2 est égale à la somme des première et deuxième fractions de fluide frigorigène f1 + f2.
Le dispositif de compression 6 comprend également une première électrovanne v1 raccordée en dérivation au compresseur 12 et une deuxième électrovanne v2 raccordée en dérivation à l’éjecteur 13. Chaque électrovanne est actionnable de sorte que si une électrovanne est ouverte, le fluide frigorigène passe par l’électrovanne et non par le compresseur 12 ou l’éjecteur 13. Par exemple, si l’électrovanne v1 raccordée en dérivation au compresseur 12 est ouverte, le fluide n’est pas comprimé par le compresseur 12.
Le circuit de climatisation 2 comprend en outre une unité de contrôle U pilotant la pompe 10, les électrovannes v1 et v2 et le compresseur 12 en fonction de la température ambiante Ta et de la température de la source chaude Ts, correspondant à la température de l’eau dans le circuit de refroidissement 4 comme décrit dans ce qui suit.
, un exemple d’adaptation d’impédance obtenue par un système d’antenne en fonction de la fréquence dans un ensemble de modes de réalisation de l’invention.
La représente un premier exemple de système d’antenne dans un ensemble de modes de réalisation de l’invention.
Le système d’antenne Sys1a comprend un plan de masse avec une cavité cylindrique Cav emplie d’un substrat diélectrique, magnétique ou magnéto-diélectrique, ainsi qu’une antenne Ant disposée sur la cavité.
L’invention sera décrite par le biais d’exemple où l’antenne est une antenne planaire, mais l’invention n’est pas restreinte à ces exemples, et des antennes 3D pourraient être utilisées.
Dans un ensemble de modes de réalisation de l’invention, le substrat est un substrat diélectrique dit à faible perte, par exemple un substrat dont la tangente d’angle de perte diélectrique (tanδ) est inférieure à 10 -2 . Ce substrat peut aussi être soit magnétique, soit magnéto-diélectrique.
La cavité peut également être emplie d’absorbant électromagnétique et/ou un film résistif partiel peut être placé dans celle-ci.
L’antenne Ant peut être de différents types, par exemple une antenne planaire. Par exemple, l’antenne planaire Ant peut être une antenne spirale, une antenne sinueuse ou une antenne périodique plane. Elle peut par exemple être formée de différents anneaux de courant correspondant à différentes fréquences, le périmètre d’un anneau donné étant égal à la longueur d’onde de la fréquence correspondante. Les anneaux extérieurs correspondant donc à des basses fréquences, et les anneaux intérieurs à de hautes fréquences.
Ce type de spirale permet donc de faire fonctionner l’antenne sur une large bande de fréquences, au sein de laquelle les différents anneaux contribuent au rayonnement pour différentes fréquences en fonction de leur diamètre (pour une longueur d’onde λ, c’est une zone en forme d’anneau de circonférence λ qui va contribuer au rayonnement).
L’antenne Ant peut être une antenne en émission ou en réception.
La représente un exemple d’antenne spirale dans un ensemble de modes de réalisation de l’invention.
Dans un ensemble de modes de réalisation de l’invention, l’antenne présente par exemple la forme d’une spirale d’Archimède définie par l’équation , où est le rayon de la spirale à un emplacement , et est une constante.
La représente un exemple d’une telle antenne spirale comportant deux brins Brin1 et Brin2, ladite antenne étant imprimée sur le substrat diélectrique Subs d’épaisseur h1 et de diamètre d1.
Les axes X, Y et Z représentent trois axes d’un repère orthogonal, où Z est l’axe de l’antenne. Les axes X et Y correspondent au plan de l’antenne, et peuvent être définis par exemple par la géométrie des points d’excitation de la spirale. Par convention, ces mêmes trois axes X, Y et Z seront représentés sur plusieurs figures. Pour faciliter l’intelligibilité de la description, on considèrera que le « haut » du système correspondra à des valeurs élevées sur l’axe z, et le « bas » à des valeurs faibles. Ainsi, un élément sera considéré « sur » ou « au-dessus » d’un autre si sa position est plus élevée sur l’axe z, et au contraire « sous » ou « en-dessous » d’un autre si sa position est plus faible sur l’axe z.
La représente un exemple d’une section dite de référence d’un système d’antenne dans un ensemble de modes de réalisation de l’invention.
La section dite de référence comprend une cavité métallique Cav, sur laquelle est disposé le substrat diélectrique Subs dans lequel l’antenne planaire Ant est imprimée. Comme indiqué ci-dessus, l’antenne peut fonctionner à différentes fréquences, et, à une fréquence donnée, c’est une zone spécifique de l’antenne qui va participer au rayonnement. Par exemple, dans une antenne spirale, pour une longueur d’onde λ, c’est une zone en forme d’anneau de circonférence λ qui va contribuer au rayonnement.
Le système d’antenne Sys1a comprend également une couronne périphérique absorbante, non visible sur la , disposée entre l’antenne et les parois de la cavité.
Lors de l’opération de surmoulage, la matière plastique fluide deuxième matériau vient se loger à l’intérieur des trous et cavités prévus dans la première pièce, et après prise on ne peut plus désolidariser la première pièce de la deuxième pièce du fait de l’imbrication des formes complémentaires.
Troisième mode de réalisation. Dans un troisième mode de réalisation illustrée aux figures 8, 9 et 10 , le dispositif d’essorage W est réalisé en deux pièces, chacune ayant une matière propre et une souplesse spécifique. Le principe du surmoulage décrit dans le deuxième mode de réalisation s’applique également à ce troisième mode.
Ce troisième mode se distingue par la présence d’une jupe 150 qui forme le contour d’égouttage 18 . La jupe s’étend de manière cylindrique vers le bas à partir de la lèvre d’essorage, avec un diamètre supérieur à celui prévalant au niveau de la pointe de raclage P4 . L’épaisseur E5 de la jupe cylindrique peut être voisine de l’épaisseur minimale E2 du manchon d’essorage.
On relève toutefois que le manchon d’essorage, depuis la portion d’emplanture 12 jusqu’à la portion intermédiaire 13, est conforme aux caractéristiques énoncées à propos du premier mode de réalisation.
Comme visible à la , on peut avoir E3 de l’ordre de deux fois E2 .
Il faut noter que sur la , le trait pointillé représente la géométrie de la tigelle 31 qui a une dimension transversale plus large que l’orifice disponible au repos au niveau de la pointe de raclage P4 . La dimension D1 est caractéristique de l’espace disponible entre la tigelle et le col du flacon. Celle-ci dans la pratique est assez petite, typiquement moins de 3 mm. Le diamètre de la tigelle D3 est de l’ordre de 4 à 6 mm.
Toute la fonction du manchon d’essorage doit être contenue dans l’interstice annulaire de dimension D1 autour de la tigelle à l’intérieur du col du flacon.
Les considérations s’agissant des dimensions D0 , D1 , D2 , D3 sont communes à tous les modes de réalisation présentés dans le présent document.
Comme ceci est illustré la , la gestion du flux d’air et du flux de produit essoré peut être amélioré moyennant la présence de cette jupe. Le produit essoré redescend sur la face intérieure 151 de la jupe, cependant que de l’air remonte entre la face extérieure 152 de la jupe et le col du flacon. La ségrégation entre le produit liquide et l’air permet d’éviter tout effet de postillonnage et éclaboussures lors de l’insertion et du retrait de l’applicateur qui peuvent être rapides. De plus cette solution permet un meilleur comportement lorsque le flacon n’est plus à la verticale mais substantiellement penché. Par exemple même avec une inclinaison substantielle, en fonction de la quantité restante de produit dans le flacon, la jupe 150 assure une bonne séparation entre le flux d’air et le flux de produit et permet d’éviter toute éclaboussure. Généralement la jupe permet de conserver une séparation suffisante entre le flux d’air et le flux de liquide même en cas d’inclinaison ou en cas de secouage et/ou mouvements dynamiques.
On note que dans ce troisième mode, la ligne radialement intérieure LRI est peu ou prou rectiligne.
Quatrième mode de réalisation .
Dans un quatrième mode de réalisation illustrée aux figures 12, 13 et 14 , le dispositif d’essorage W est réalisé en deux pièces chacune ayant une matière propre et une souplesse spécifique. Le surmoulage fait ici appel à une pluralité de doigts 8 issus de la première pièce 1P. Si on considère la direction circonférentielle, chaque paire de doigts 8 définit entre les deux doigts un espace vide destiné à être rempli par la deuxième matière polymère au surmoulage.
On remarque que les doigts 8 suivent l’orientation conique générale du manchon d’essorage. Les doigts s’étendent donc vers le bas à partir de la portion d’emplanture 12 . Chacun des doigts se termine par une protubérance 65 qui forme un crochet pour la pièce complémentaire du deuxième matériau qui va venir s’y accrocher à l’interface (portion repérée 66 en ).
Lors de l’opération de surmoulage, la matière plastique fluide deuxième matériau vient se loger à l’intérieur des espaces laissés libres entre les doigts 8 . La matière du deuxième matériau forme alors des doigts 82 s’étendant vers le haut, complémentaires des premiers doigts 8 . De plus, il est formé par le deuxième matériau une virole conique 68 de faible épaisseur qui vient à l’intérieur remplir l’espace laissé libre jusqu’à un niveau repéré 67 .
La ligne radialement extérieure LRE est définie par les doigts descendants 8 de la première pièce alors que la ligne radialement intérieure LRI est délimitée par les doigts montants 82 de la deuxième pièce et la virole 68 .
Les doigts de surmoulage 8 sont invisibles du côté supérieur du passage axial 20 du manchon d’essorage. Une fois le dispositif d’essorage inséré dans le flacon, on ne voit plus les éléments techniques du surmoulage
I.7. Cinétiques d’altération des déchets d’amiantes en présence de petit lait avec ou sans ajout des bactéries lactiques
Les inventeurs ont suivi la cinétique d’altération de déchets d’amiante en présence de petit lait avec Lactobacillus plantarum. Pour cela, le même schéma opérationnel que celui présenté sur la a été poursuivi pour obtenir un échantillon comprenant un mélange de petit lait, des bactéries ensemençant le petit lait et de déchets d’amiante.
Un second échantillon contenant uniquement du petit lait et des déchets d’amiante a été également préparé.
400 µl de chacun de ces deux échantillons ont été prélevés toutes les 24, 48, 72 et 96 heures. Les échantillons prélevés ont été ensuite filtrés avec un filtre Millex (0,22 µm) et le fer et le magnésium ont été dosés. Le pH est mesuré à la fin de la cinétique.
II. Résultats II.1. Altération des déchets de flocage par du petit lait ensemencé avec Lactobacillus plantarum
Une cinétique d’extraction comparant l’efficacité d’altération des déchets de flocage en présence de petit lait avec ou sans L. plantarum a été réalisée ( ). Les résultats montrent une forte augmentation de l’extraction de fer et de magnésium entre 24 et 96 h en présence de L. plantarum (3,48 à 8,93 mg/L pour le fer et 68 à 132 mg/L pour le magnésium) comparé à l’essai sans bactéries (1,78 à 2,64 mg/L pour le fer et 32 à 52 mg/L pour le magnésium). Après 96 h d’incubation en présence de L. plantarum , l’extraction de fer et de magnésium est environ 3 fois plus importante qu’avec le petit lait sans bactérie. Cette forte extraction mesurée durant la cinétique est liée à une forte diminution du pH en présence de L. plantarum (pH=3,85) alors qu’en présence de petit lait sans bactérie le pH augmente (pH=5,28).
La durée optimale d’extraction du petit lait en présence de L. plantarum est d’environ 96 h.
Pour confirmer l’efficacité du mélange petit lait-bactérie lactique, les inventeurs ont effectué quatre cycles de croissance bactérienne de 72 h avec renouvellement du petit lait, afin de permettre le développement de L. plantarum à chaque cycle. Les résultats de la montrent une forte extraction de fer (9,22 à 1,17 mg/L) et de magnésium (91 à 19 mg/L) qui diminue de T72-1 à T72-4. La diminution de la dissolution est progressive au cours des cycles d’altération en présence de L. plantarum , lié au pH acide et stable durant l’expérience, altérant de façon homogène et progressive les fibres d’amiante. Le tableau 1 ci-dessous présente les mesures du pH après chaque cycle de croissance de Lactobacillus plantarum dans du petit lait en présence ou en absence de déchets amiantés.
pH Petit lait + Lactobacillus Fibrociment + petit lait + Lactobacillus plantarum Flocage + petit lait + Lactobacillus plantarum T72H I 3.58 3.86 3.69 T72H II 3.72 3.49 3.48 T72H III 4.02 3.72 3.68 T72H IV 4.03 3.80 3.75
Bien que les quatre cycles de croissance bactérienne réalisés permettent l’extraction des quantités importantes de fer et de magnésium, des cycles supplémentaires peuvent être réalisés pour obtenir une extraction complète de ces éléments et ainsi une altération optimale des déchets de flocage.
II.2. Altération des déchets des tuiles de toit en fibrociment par du petit lait inoculé avec Lactobacillus plantarum
Les fibrociments ont été altérés par du petit lait en présence de L. plantarum afin de vérifier si la forte augmentation du pH pouvait être compensée par l’ajout de cette bactérie. Cette voie a donc été testée sur des échantillons de tuile de toit en fibrociment composé de fibres de chrysotile et d’une matrice cimentaire.
Les inventeurs ont comparé dans un premier temps l’extraction du petit lait avec ou sans L. plantarum ( ). Après 96 h d’incubation, la présence de L. plantarum a permis d’extraire 200 fois plus de fer et 30 fois plus de magnésium qu’en absence de bactéries. Comme précédemment, cette forte extraction est liée à une forte diminution du pH en présence de L. plantarum (pH=3,7) alors qu’en présence de petit lait sans bactérie le pH augmente (pH=5,7).
Entre 24 et 96 h d’incubation, la quantité de fer et de magnésium extraite augmente en présence de L. plantarum (22 à 59 mg/L pour le fer et 57 à 93 mg/L pour le magnésium) tandis qu’en présence de petit lait sans bactérie l’extraction a tendance à diminuer (1,37 à 0,26 mg/L pour le fer et 4 à 3 mg/L pour le magnésium) au cours du temps. Cette diminution pourrait être due à une précipitation des éléments lié à l’augmentation du pH durant la cinétique. A partir de 72 h d’incubation, un plateau est atteint, indiquant que la durée optimale d’extraction est de 72 h.
Afin de déterminer la limite d’extraction de cette voie sur les déchets de tuile de toit en fibrociment, quatre cycles de renouvellement de 72 h ont été réalisés en présence de petit lait et de L. plantarum ( ). Après le premier cycle de 72 h, une forte extraction de fer (68 mg/L) et de magnésium (299 mg/L) est observée. Cette extraction chute fortement au cours des cycles pour atteindre à T72-4 une concentration de 2,3 mg/L pour le fer et 14 mg/L pour le magnésium. L’extraction de fer et de magnésium chute brutalement après le premier cycle T72-1 pour le fibrociment. Avec les déchets de flocage cette extraction choute de manière plus progressive. Les inventeurs ont conclu que ceci est dû au fait que les déchets de fibrociment ont été broyés avant le traitement biologique. Ces résultats montrent ainsi l’importance du broyage dans l’efficacité d’altération des déchets d’amiantes.
Les résultats discutés ci-dessus montrent que l’ensemencement de petit lait par L. plantarum conduit à une forte extraction de fer et de magnésium pour les deux déchets, flocage et fibrociment. Après altération sur le long terme, des rendements d’extraction très élevés ont été obtenus pour les déchets de fibrociment avec 86 % de fer et 100 % de magnésium extrait ( ), ce qui est extrêmement intéressant étant donné que le fibrociment représente 80% des déchets amiantés à gérer.
Dans l’étape 403 (REPETITION OF w TIMES Q=DBL Q), postérieure à l’étape 402, une succession de w opérations de doublement (DBL) est effectuée, par exemple par le coprocesseur cryptographique (104), sur la valeur courante Q. Certaines de ces opérations sont factices et suite à leur exécution, la valeur courante Q, par exemple stockée dans un registre du dispositif 100, n’est pas modifiée ou est modifiée en une représentation mathématiquement équivalente.
Dans l’étape 404 (Q= ADD(Px,Q)), postérieure à l’étape 403, une opération d’addition est exécutée sur la valeur courante Q. Dans le cas où cette opération est factice, suite à son exécution, la valeur courante Q, par exemple stockée dans un registre du dispositif 100, n’est pas modifiée ou est modifiée en une représentation mathématiquement équivalente. L’opération d’addition est factice uniquement dans le cas où les w chiffres du groupe de chiffres sont tous de valeur nulle.
Dans l’étape 405 (REPETITION OF w-1 TIMES Q=DBL Q), postérieure à l’étape 404, une succession de (w-1) opérations de doublement (DBL) est effectuée, par exemple par le coprocesseur cryptographique (104), sur la valeur courante Q. Certaines de ces opérations sont factices, suite à leur exécution, la valeur courante Q, par exemple stockée dans le registre du dispositif 100, n’est pas modifiée ou est modifiée en une représentation mathématiquement équivalente.
A titre d’exemple, le coprocesseur cryptographique 104 vérifie dans une étape 406 (i=w-1 ?), postérieure à l’étape 405, si la valeur i vaut (w-1). Lorsque la valeur i vaut (w-1) (branche Y), tous les chiffres codant le scalaire k ont été lus et le procédé se termine. La valeur courante Q stockée dans le registre est le résultat de la multiplication du point P par le scalaire k (kP=Q, 408). Lorsque la valeur i est différente de w-1 (branche N), elle est décrémentée de w unités (i=i-w, 407). Par exemple lorsque la valeur i vaut la valeur initiale m, une fois les étapes 403 à 405 effectuées, la valeur i passe de la valeur m à la valeur m-w dans l’étape 407. Suite à l’étape 407, le procédé reprend à l’étape 402, avec les nouvelles valeurs courantes i et Q.
Selon un mode de réalisation, le dispositif 100 contient une mémoire volatile ou non volatile de taille suffisante pour le stockage des multiples du point P calculés lors de l’étape 400.
Selon un mode de réalisation, les opérations de doublement (DBL) sont remplacées par des opérations de Frobenius lorsque la courbe elliptique considérée est une courbe de Koblitz.
Selon un mode de réalisation, pour chaque groupe de w chiffres, au maximum w opérations factices sont insérées. En moyenne, une opération d’addition sur w+1 est factice, et exactement w-1 opérations de doublement sur 2w-1 sont factices.
La représente de façon schématique un circuit de calcul 500, par exemple contenu dans le coprocesseur cryptographique 104, selon un mode de réalisation.
Le circuit de calcul 500 comprend une mémoire 501 (MEM). La mémoire 501 est par exemple un registre dans lequel est stockée la valeur courante Q.
La mémoire 501 transmet la valeur courante Q par l’intermédiaire d’un bus de données 506 à un démultiplexeur 502. Le démultiplexeur 502 est commandé par un signal Sig1. En fonction de la valeur du signal Sig1, la valeur courante Q est envoyée soit sur un bus de données 507, soit sur un autre bus de données 508.
Le bus 507 transmet la valeur courante Q à une suite d’opérateurs arithmétiques et logiques 504 (FUNCT. DBL) mettant en œuvre l’opération de doublement ou l’opération de Frobenius si la courbe elliptique considérée est une courbe de Koblitz, de la valeur courante Q. Cette suite d’opérations met par exemple en jeu le stockage de valeurs intermédiaires nécessaires au calcul, par exemple dans des registres temporaires non représentés.
Le circuit de calcul 500 comprend en outre un circuit de commande 511 (CTRL).