INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ainsi, le procédé de production permet de réaliser un assemblage hétéro-métallique aluminium-acier. Le procédé permet de s’affranchir de la création d’un film de revêtement. En effet, l’étape de brasage du procédé selon l’invention est effectuée directement sur l’interface entre les deux métaux, sans la réalisation préalable d’un film de revêtement. Le procédé selon l’invention permet donc de réaliser des assemblages dépourvus d’un film de revêtement.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le procédé met en œuvre une source laser, notamment du type YAG, comme source de chaleur pour réaliser l’étape de brasage.
Selon une possibilité, l’étape de brasage est effectuée sous circulation d’air.
Selon un mode de réalisation, le métal d’apport est un fil d’alliage d’aluminium comportant du silicium, notamment un alliage d’aluminium du groupe 4.
Selon une possibilité, la première pièce est constituée d’un matériau en alliage d’aluminium contenant du silicium et du magnésium, notamment un alliage d’aluminium du groupe 6.
Avantageusement, la deuxième pièce est constituée d’un acier du type G10/10.
Selon une possibilité de l’assemblage, la première pièce est un pavillon de toit pour un véhicule automobile.
Selon une possibilité de l’assemblage, la deuxième pièce est un côté de caisse d’un véhicule automobile.
De manière préférée, le procédé de réparation consiste en la réparation d’une rupture en deux parties du matériau, tel que représenté dans la .
Le stimulus externe correspond typiquement à l’application d’une température adéquate (stimulus thermique), d’un champ magnétique, d’une lumière, par exemple UV, etc.
De préférence, il s’agit d’un stimulus thermique. La température appliquée est typiquement supérieure à la température de transition vitreuse du matériau. À une température spécifique, le flux de matière au sein du matériau est permis, ce qui permet la correction du défaut. Ce phénomène est dû à une combinaison de la dissociation des liaisons hydrogènes et de l'augmentation de la mobilité des chaînes. Ensuite, lorsque le matériau revient à la température ambiante, les liaisons hydrogènes peuvent se reformer (réassociation), ce qui entraîne une récupération de la résistance mécanique.
Lorsque le stimulus est appliqué sur une partie du matériau, il est entendu qu’il est appliqué sur la partie présentant un défaut.
Avantageusement, le procédé de correction d’un défaut d’un matériau comprenant, notamment consistant essentiellement en, un polymère réticulé selon l’invention, comprend les étapes suivantes :
fourniture d’un matériau comprenant, notamment consistant essentiellement en, un polymère réticulé tel que défini ci-dessus, chauffage d’une partie ou de la totalité du matériau à une température supérieure à la température de transition vitreuse du matériau, arrêt du chauffage, refroidissement du matériau.
Lorsque le défaut correspond à une rupture en deux parties du matériau, le procédé de réparation comprend typiquement une étape de mise en contact des deux parties, préalablement à l’application du stimulus.
Dans certains modes de réalisation, le chauffage est appliqué pendant un temps allant de 10 secondes à 30 minutes, de préférence allant de 1 minute à 15 minutes, de préférence allant de 5 minutes à 10 minutes.
EXEMPLES 1. Matériel et méthodes 1.1 Matériel Le D,L-lactide et le L-lactide ont été achetés auprès de Corbion (Gorinchem, Pays-Bas). Le poly(éthylène glycol) à 8 bras (noyau tripentaérythritol) (PEG 8 10k, 10 000 g.mol -1 ) a été acheté auprès de JenKem Technology Co., Ltd (Beijing, Chine). Le 2-éthylhexanoate d'étain (II) (Sn(Oct)2, 95%), l’acide protocatéchique, le chlorure de méthacryloyle, la N,N-triéthylamine (Et 3 N), l’acide p-toluènesulfonique monohydraté (p-TsOH), l’éthanol (EtOH), le toluène, le dichlorométhane (DCM), l’éther diéthylique (Et 2 O), le N,N-diméthylformamide (DMF) ont été achetés chez Sigma-Aldrich (St Quentin Fallavier, France). Tous les produits chimiques ont été utilisés sans purification supplémentaire, à l'exception du DCM et du toluène pour la synthèse. Le DCM et le toluène ont été séchés sur de l'hydrure de calcium et fraîchement distillés avant d'être utilisés.
1.2 Caractérisation RMN Les spectres de RMN 1 H ont été enregistrés à l'aide d'un spectromètre AMX Brucker fonctionnant à 300 MHz à température ambiante. Le solvant utilisé était le chloroforme deutéré et le DMSO-d6. Le déplacement chimique a été exprimé en ppm par rapport au tétraméthylsilane (TMS). Les analyses par spectroscopie RMN à diffusion ordonnée (DOSY) ont été réalisées sur un Brucker Avance III-600 MHz. Le polymère a été dissous dans du chloroforme deutéré ou du DMSO-d6. Le déplacement chimique a été exprimé en ppm. Les données ont été traitées avec le logiciel Topspin.
SEC Pour les polymères à base de catéchol, les masses moléculaires moyennes et les dispersités (Đ) ont été déterminées par chromatographie d'exclusion de taille (SEC, Shimadzu) en utilisant une pré-colonne PLgel 5 µm (50 × 7,5 mm), deux colonnes à milieu mixte PLgel 5 µm MIXED-C (300 × 7,8 mm), un détecteur RI 20-A Shimadzu et un détecteur UV SPD-20A Shimadzu (290 nm) (cellules d'analyse thermostatiques à 40°C). Le DMF était la phase mobile avec un débit de 1 mL.min -1 à 40°C. Le polymère a été dissous dans du DMF pour atteindre une concentration de 10 mg.mL -1 ; ensuite, la solution a été filtrée à travers un filtre Millipore de 0,45 µm avant l'injection. et Đ ont été exprimés selon la calibration en utilisant des standards de polyéthylène glycol. Pour tous les autres polymères, et Đ ont été obtenus en utilisant la SEC avec du tétrahydrofurane (THF) comme phase mobile (débit de 1mL.min-1) et des étalons de polystyrène ; deux colonnes de milieu mixte PLgel 5 µm MIXED-C (300 × 7,8 mm), le détecteur RI 20-A de Shimadzu (cellules d'analyse thermostatique à 40°C) et une température de 30°C. Le logiciel LabSolution Lite a été utilisé pour le traitement des données.
FT-IR, UV et DSC Les spectres FT-IR des films polymères ont été enregistrés avec un spectromètre Perkin Elmer Spectrum 100. Les spectres d'absorption UV ont été obtenus grâce à un spectromètre Lambda 25 UV/Vis de Perkin Elmer (200 - 600 nm). Les propriétés thermiques des polymères ont été analysées par calorimétrie différentielle à balayage (DSC) à l'aide d'un système Mettler Toledo DSC 3 Star. Les analyses ont été réalisées sous azote. Les échantillons ont été chauffés à 120°C (10°C.min -1 ), puis refroidis à -70°C (10°C.min -1 ), avant une seconde rampe de chauffage à 200°C (5°C.min -1 ).
Les évaluations morphologiques des élastomères ont été réalisées à l'aide d'un microscope LEICA MZ6.
1.3 Synthèse de polymères PEG8-PLA (polymère L) Le copolymère en étoile à 8 bras PEG 8 10k-b-PLA 50 (PEG 8 -PLA-50% molaires d'unités L-lactiques et 50% d'unités D-lactiques) a été synthétisé par polymérisation par ouverture de cycle (ROP) comme décrit dans le travail précédent des inventeurs (L. Gangolphe et al. Mater. Today Chem. 12 (2019) 209–221).
1 H NMR (300 MHz; CDCl 3 ): δ (ppm) = 5.1 (q, 1H, CO–C H —(CH 3 )–O), 4.3 (m, 2H, O-CH 2 -C-C H 2 -O), 3.6 (s, 4H, C H 2 —C H 2 –O), 3.3 (m, 2H, O-C H 2 -C-CH 2 -O), 1.5 (t, 3H, CO-CH—(C H 3 )-O).
Le poids moléculaire du copolymère a été déterminé à l'aide des équations (1) et (2) en utilisant une masse moléculaire de 72 g.mol -1 pour l'unité lactique.
De la même manière, il est possible de prévoir des dispositions identiques lors d’un appui sur un moyen de sélection d’un périphérique d’entrée ou de sortie audio 111 ou 121, en assignant un périphérique audio, tel des haut-parleurs, un casque, un microphone, à un module de sélection et de réglage 110 ou 120.
Ainsi, après appuis successifs sur le moyen de sélection d’un périphérique d’entrée ou de sortie audio 111 ou 121 et sur le moyen de sélection d’une application logicielle 112 ou 122, il est possible de réaliser l’association entre le périphérique d’entrée ou de sortie audio sélectionné et l’application logicielle souhaitée, parmi toutes les combinaisons possibles.
On précise qu’il n’y a pas d’ordre préférentiel dans la sélection du périphérique audio et la sélection de l’application logicielle. Ainsi, selon une première variante, il est possible d’actionner le moyen de sélection d’un périphérique d’entrée ou de sortie audio 111 ou 121 afin de choisir un périphérique, puis d’actionner le moyen de sélection d’une application logicielle 112 ou 122, afin de sélectionner l’application qui serait diffusée par le biais du périphérique choisi. Selon une seconde variante, il est possible d’actionner le moyen de sélection d’une application logicielle 112 ou 122, afin de sélectionner une application, puis d’actionner le moyen de sélection d’un périphérique d’entrée ou de sortie audio 111 ou 121 afin d’affecter un périphérique à l’application choisie. En d’autres termes, il est possible de sélectionner une application, respectivement un périphérique, puis d’affecter un périphérique, respectivement une application, de manière indifférente, le résultat étant dans les deux cas une association entre un périphérique donné et une application donnée.
On comprend que dans le premier exemple de réalisation, deux associations différentes peuvent coexister. Il apparaît à l’évidence qu’en augmentant le nombre de modules de sélection et de contrôle sur le dispositif de réglage 100, il est possible d’augmenter le nombre d’associations pouvant coexister simultanément. Une telle augmentation du nombre de modules a pour avantage de nécessiter moins de manipulations dans le cas d’un nombre important d’applications logicielles, toutefois au détriment de la compacité du dispositif de réglage 100. Il apparaît qu’un compromis intéressant entre confort d’utilisation et encombrement est obtenu pour deux à quatre modules de sélection et de contrôle, de manière à pouvoir réaliser deux à quatre associations simultanément, tout en gardant des dimensions du dispositif de réglage 100 raisonnables pour une utilisation confortable par un utilisateur.
Il est particulièrement avantageux de choisir des potentiomètres linéaires motorisés comme moyens de contrôle du niveau sonore du périphérique d’entrée ou de sortie audio 113 et 123. De cette manière, lorsqu’une nouvelle application est assignée à un module de sélection et de réglage 110 ou 120, via un appui sur l’un des moyens de sélection d’une application logicielle 112 ou 122, le potentiomètre linéaire se positionne automatiquement à un niveau correspondant au niveau sonore de l’application nouvellement associée au module de sélection et de réglage 110 ou 120.
Un tel positionnement automatique a pour effet de permettre une identification visuelle immédiate du niveau sonore de l’application logicielle, et a pour effet de conserver une correspondance exacte entre le positionnement du moyen de réglage du niveau sonore du périphérique d’entrée ou de sortie audio 113 et 123 et le niveau sonore de l’application associée.
A titre d’exemple, lorsqu’une première application est réglée à un niveau sonore de 50%, le bouton de commande du potentiomètre linéaire est situé en position centrale, à mi-chemin entre ses positions extrêmes. Lors d’une nouvelle association d’une seconde application logicielle au module de sélection et de réglage considéré, la seconde application logicielle étant par exemple réglée à un niveau sonore de 10%, le bouton de commande se déplace jusqu’à une position basse, située à 10% de la distance totale entre les positions extrêmes du potentiomètre linéaire motorisé. Ainsi, une position extrême basse du bouton de commande du potentiomètre linéaire correspond toujours à un niveau sonore de 0%, et une position extrême haute correspond toujours à un niveau sonore de 100%, avec un accroissement du niveau sonore linéaire entre ces deux positions extrêmes.
Un autre avantage d’un potentiomètre linéaire motorisé est la conservation de la correspondance exacte entre le bouton de commande du potentiomètre et le niveau sonore de l’application associée, lorsque le niveau sonore est réglé directement dans le mélangeur audio logiciel, le potentiomètre linéaire motorisé se déplaçant simultanément au réglage dans le mélangeur audio logiciel.
En d’autres termes, grâce à une communication bidirectionnelle entre le mélangeur audio logicielle de l’ordinateur et le dispositif de réglage 100, une correspondance exacte entre le potentiomètre linéaire et le niveau sonore d’une application est obtenue à tout instant.
Il est toutefois possible de prévoir un mode de fonctionnement dans lequel la communication bidirectionnelle est désactivée, seule la communication unidirectionnelle du dispositif de réglage 100 vers l’ordinateur étant maintenue, de façon à préserver les ressources de calcul du processeur de l’ordinateur.
Comme il a été vu plus en amont, les moyens de sélection d’un périphérique d’entrée ou de sortie audio 111 et 121, ainsi que les moyens de sélection d’une application logicielle 112 et 122 peuvent être un ou plusieurs boutons poussoirs, mais également une molette rotative, un écran tactile, un ou plusieurs boutons tactiles. Les moyens de contrôle du niveau sonore du périphérique d’entrée ou de sortie audio 113 et 123 peuvent consister chacun en un potentiomètre linéaire, un potentiomètre rotatif, une molette rotative, un ou plusieurs boutons poussoirs, un écran tactile, un ou plusieurs boutons tactiles.
Conformément à la description faite ci-dessus, l’invention a également pour objet un procédé 400 de réglage de niveau sonore au moyen d’un dispositif de réglage 100 selon l’invention, représenté sous forme de logigramme à la , qui comprend : - une étape 410 d’actionnement du moyen de sélection d’une application logicielle 112 ou 122, jusqu’à sélection d’une application logicielle cible, - une étape 430 d’actionnement du moyen de réglage du niveau sonore du périphérique d’entrée ou de sortie audio 113 ou 123, jusqu’à réglage d’un niveau sonore cible.
Lorsque le dispositif de réglage 100 comprend un moyen de sélection d’un périphérique d’entrée ou de sortie audio, le procédé 400 comprend également une étape 420 d’actionnement du moyen de sélection d’un périphérique d’entrée ou de sortie audio 111, ou 12, jusqu’à sélection d’un périphérique cible.
L’application cible, le périphérique audio cible et le niveau sonore cible sont choisis par l’utilisateur, selon l’utilisation souhaitée.
Conformément à ce qui a été évoqué ci-dessus, en fonction du choix de moyen de sélection, l’actionnement prend la forme d’un appui successif sur un bouton poussoir, du défilement d’une molette, de tracés digitaux sur un écran tactile, etc. Il en est de même pour le moyen de réglage de niveau sonore, l’actionnement pouvant être le glissement d’un bouton, la rotation d’un bouton, etc.
Bien entendu, ces étapes sont réalisables en parallèle, ou séquentiellement, pour chaque module de sélection et de réglage 110 et 120.
En variante, le dissipateur peut être dépourvu de telles ailettes.
Selon l’un des aspects de l’invention, la deuxième zone dans laquelle s’étend la deuxième portion de tube est sensiblement plane.
Selon l’un des aspects de l’invention, la deuxième portion de tube présente une section transversale ovale.
Selon l’un des aspects de l’invention, cette forme en ovale permet de réduire l’encombrement en hauteur.
Selon l’un des aspects de l’invention, la largeur de la première gorge est plus grande que la largeur de la deuxième gorge.
Selon l’un des aspects de l’invention, le tube présente sur la première portion une section transversale en cercle et, sur la deuxième portion, une section transversale en ovale.
Selon l’un des aspects de l’invention, le coude qui est entre la première portion de tube et la deuxième portion de tube permet à ce tube de changer de zones de dissipation, qui sont à des hauteurs différentes.
Selon l’un des aspects de l’invention, ce coude présente une section transversale qui est variable car il doit passer d’une section circulaire de la première portion de tube vers une section ovale de la deuxième portion de tube.
Selon l’un des aspects de l’invention, ce tube est initialement circulaire sur toute sa longueur. Ce tube est alors déformé pour lui conférer les sections circulaire et ovale, avant d’être monté sur le dissipateur thermique.
Selon l’un des aspects de l’invention, le tube comporte, à chaque extrémité, une portion de raccord qui se prolonge en dehors du dissipateur, chaque portion de raccord étant agencée pour assurer un raccord avec un circuit de fluide caloporteur.
Ainsi le tube se prolonge au-delà de la première gorge qui reçoit la première portion de tube.
Selon l’un des aspects de l’invention, le dispositif de refroidissement comporte un matériau thermiquement conducteur entre, d’une part, le tube et, d’autre part, les première et deuxième zones de dissipation thermique.
Ce matériau thermiquement conducteur peut être une pâte thermique ou une colle thermique.
Selon l’un des aspects de l’invention, le fluide caloporteur est un liquide de refroidissement, par exemple de l’eau glycolée.
Selon l’un des aspects de l’invention, le dissipateur thermique est réalisé en aluminium.
Selon l’un des aspects de l’invention, les première et deuxième zones de dissipation sont sensiblement parallèles, décalée suivant deux hauteurs différentes.
Selon un mode de réalisation, lesdits dispositifs cambreurs comprennent, outre les dispositifs cambreurs structurels du système de réduction de la surface de la voile profilée en prise avec le vent, des dispositifs cambreurs secondaires, coopérant avec les différentes sections de voile profilées, chacun en une position intermédiaire de la section de voile profilée entre le bord supérieur et le bord inférieure de ladite section de voile profilée.
La structure semi-rigide des dispositifs cambreurs structurels du système de réduction de la surface de la voile profilée en prise avec le vent peut présenter une dimension en hauteur, suivant la direction du mât, supérieure à la dimension en hauteur des dispositifs cambreurs secondaires. La rigidité (selon la direction du mât, à savoir notamment le direction verticale) de la structure semi-rigide des dispositifs cambreurs structurels est supérieure la rigidité des dispositifs cambreurs secondaires.
Le nombre de sections de voile profilée distinctes est égal au nombre entier N compris entre 2 et 10, tel que N égal à 5, et le nombre de dispositifs cambreurs structurels du système de réduction de la surface de la voile profilée en prise avec le vent est égal au nombre entier N.
Selon un mode de réalisation, les différentes sections de voile profilée sont dans des toiles présentant des propriétés différentes, en particulier des matières différentes et/ou des grammages différents.
Selon un mode de réalisation, ledit ensemble comprend des moyens d’actionnement reliant entre-elles, d’une part, les deux extrémités libres de la structure semi-rigide, ou au moins l’une des deux extrémités libres , et d’autre part, la section de liaison en U, configurés pour cambrer la première section de longueur et la deuxième section de longueur de la structure semi-rigide par une mise en tension des deux extrémités libres avec la section de liaison en U de la structure semi-rigide, ou au moins par une mise en tension de l’une des deux extrémités libres avec la section de liaison en U de la structure semi-rigide, et la génération d’un décalage entre les deux extrémités libres.
En particulier, les moyens d’actionnement configurés pour cambrer la première section de longueur et la deuxième section de longueur de la structure semi-rigide peuvent comprendre au moins un actionneur, présentant deux extrémités longitudinales, ledit actionneur, activable étant rétractable lorsque activé avec rapprochement de ses deux extrémités longitudinales, ledit au moins un actionneur s’étendant le long de l’une des deux sections de longueur de la structure semi-rigide, première section de longueur ou deuxième section de longueur, ledit actionneur étant interne à la structure semi-rigide, contenu dans un plan de la structure semi-rigide, et dans lequel l’une des extrémités longitudinales dudit au moins un actionneur est reliée à l’une des deux extrémités libres par un tendon intérieur alors que l’autre des deux extrémités longitudinales dudit au moins l’actionneur est reliée soit à point d’ancrage solidaire de la section de liaison en U, soit à l’autre des deux extrémités libres via un renvoi d’angle solidaire de la section de liaison en U par un tendon extérieur, le tendon extérieur souple passant à l’extérieur de la structure semi rigide, et de la voile profilée entre le renvoi d’angle et respectivement ladite autre des deux extrémités libres.
Les moyens d’actionnement peuvent être configurés pour cambrer la structure semi-rigide sélectivement : - dans une première position cambrée dans laquelle ladite première section de longueur est de profil concave lorsque ladite deuxième section de longueur est de profil convexe, - dans une deuxième position cambrée dans laquelle ladite deuxième section de longueur est de profil concave lorsque ladite première section de longueur est de profil convexe.
Selon un mode de réalisation, tout ou partie des dispositifs cambreurs présente un système de solidarisation, activable/désactivable, configuré pour assurer la solidarisation du dispositif cambreur sur le mât, le système de solidarisation comprenant: - un premier brin souple lié à la première section de longueur par deux extrémités longitudinales du premier brin, le premier brin contournant le mât depuis la première section de longueur, -.un deuxième brin souple lié la deuxième section de longueur par deux extrémités longitudinales du deuxième brin, le deuxième brin contournant le mât depuis la deuxième section de longueur, - un système d’actionneur, activable, interne à la structure configuré pour passer le premier brin et le deuxième brin dans un état rétracté configuré pour bloquer (ceinturer) le dispositif cambreur sur le mât, enserré entre le premier brin et le deuxième brin, à l’intérieur de la structure semi-rigide, le mât maintenu à distance des deux sections de longueur par le premier brin et le deuxième brin en tension, et jusqu’à un état déployé du premier brin et deuxième brin configuré pour libérer le mât ; et autoriser ainsi le déplacement du dispositif cambreur le long du mât.
Selon un mode de réalisation, le système d’actionneur du système de solidarisation comprend au moins un organe d’actionnement présentant deux extrémités longitudinales, ledit organe d’actionnement, activable étant rétractable lorsque activé avec rapprochement de ses deux extrémités longitudinales.
Selon un mode de réalisation, les dispositifs cambreurs comprennent en tout ou partie un système d’entretoise comprenant une première entretoise, reliant entre-elles la première section de longueur et la deuxième section de longueur, ainsi qu’une deuxième entretoise, reliant entre-elles la première section de longueur et la deuxième section de longueur, de manière parallèle à ladite première entretoise d’une part, et la deuxième section de longueur, d’autre part, et dans lequel les extrémités longitudinales du premier brin sont solidarisées en deux points d’attache sur la première section de longueur respectivement au niveau des zones de jonction entre les première et deuxième entretoises et la première section de longueur, les extrémités longitudinales du deuxième brin étant solidarisées en deux points d’attache sur la deuxième section de longueur respectivement au niveau des zones de jonction entre les première et deuxième entretoises. Ainsi, le mât s’étend entre les entretoises constituées par la première entretoise et la deuxième entretoise, le premier brin et le deuxième brin enserrés sur le mât assurant le maintien à distance du mât avec la première entretoise, d’une part, et du mât avec la deuxième entretoise, d’autre part.