INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Avantageusement, le segment intermédiaire comprenant au moins un monomère constitutif de la première séquence et au moins un monomère constitutif de la deuxième séquence du polymère est un polymère statistique.
De préférence, la séquence intermédiaire est issue essentiellement de monomères constitutifs de la première séquence et de la deuxième séquence.
Par "essentiellement", on entend au moins à 85%, de préférence au moins à 90%, mieux à 95% et encore mieux à 100%.
Le polymère séquencé selon l'invention est avantageusement un polymère éthylénique séquencé filmogène.
Par polymère "éthylénique", on entend un polymère obtenu par polymérisation de monomères comprenant une insaturation éthylénique.
Par polymère "filmogène", on entend un polymère apte à former à lui seul ou en présence d'un agent auxiliaire de filmification, un dépôt continu sur un support, notamment sur les matières kératiniques.
De façon préférentielle, le polymère selon l'invention ne comprend pas d'atomes de silicium dans son squelette. Par "squelette", on entend la chaîne principale du polymère, par opposition aux chaînes latérales pendantes.
De préférence, le polymère selon l'invention n'est pas hydrosoluble, c'est à dire que le polymère n'est pas soluble dans l'eau ou dans un mélange d'eau et de monoalcools inférieurs linéaires ou ramifiés ayant de 2 à 5 atomes de carbone comme l'éthanol, l'isopropanol ou le n-propanol, sans modification de pH, à une teneur en matière active d'au moins 1% en poids, à température ambiante (25°C).
De préférence, le polymère selon l'invention n'est pas un élastomère.
Par "polymère non élastomère", on entend un polymère qui, lorsqu'il est soumis à une contrainte visant à l'étirer (par exemple de 30% relativement à sa longueur initiale), ne revient pas à une longueur sensiblement identique à sa longueur initiale lorsque cesse la contrainte.
L’indice de polydispersité du polymère de l’invention est supérieur à 2.
Avantageusement, le polymère séquencé utilisé dans les compositions selon l'invention a un indice de polydispersité I supérieur à 2, par exemple allant de 2 à 9, de préférence supérieur ou égal à 2,5, par exemple allant de 2,5 à 8, et mieux supérieur ou égal à 2,8 et notamment, allant de 2,8 à 6.
L’indice de polydispersité I du polymère est égal au rapport de la masse moyenne en poids Mw sur la masse moyenne en nombre Mn.
CONVERTISSEUR DE PUISSANCE Domaine de l’invention La présente divulgation concerne un convertisseur de puissance.
Description de l’art connexe Un convertisseur de puissance bidirectionnel isole un côté entrée et un côté sortie l’un de l’autre, convertit une tension de courant continu en une tension de courant alternatif, et convertit une tension de courant alternatif en une tension de courant continu. Par exemple, un convertisseur de puissance bidirectionnel divulgué dans la publication de brevet japonais mise à la disponibilité du public N° 2014–7904 comporte un transformateur et un total de trois circuits en pont complet : un du côté courant continu du transformateur et deux du côté courant alternatif du transformateur. Lors de la conversion d’une tension de courant alternatif en une tension de courant continu, le convertisseur de puissance divulgué dans la publication de brevet japonais mise à la disponibilité du public N° 2014–7904 convertit la tension de courant alternatif en tension de courant continu tout en réalisant une correction de facteur de puissance dans le circuit en pont complet alimenté directement par la tension de courant alternatif. Ensuite, le convertisseur de puissance convertit la tension de courant continu en une tension de courant alternatif à haute fréquence dans le circuit en pont complet qui est connecté à un enroulement côté courant alternatif du transformateur. Le convertisseur de puissance transfère ensuite la tension de courant alternatif à haute fréquence au côté courant continu, le côté courant alternatif et le côté courant continu étant isolés l’un de l’autre par le transformateur. La tension de courant alternatif à haute fréquence est à nouveau convertie en une tension de courant continu dans le circuit en pont complet du côté courant continu. Lors de la conversion d’une tension de courant continu en une tension de courant alternatif, le convertisseur de puissance convertit une tension de courant continu appliquée en une tension de courant alternatif à haute fréquence dans le circuit en pont complet du côté courant continu du transformateur, et transfère la tension de courant alternatif à haute fréquence au côté courant alternatif, le côté courant alternatif et le côté courant continu étant isolés l’un de l’autre par le transformateur. La tension de courant alternatif à haute fréquence est convertie en une tension de courant continu dans le circuit en pont complet connecté à l’enroulement côté courant alternatif du transformateur. La tension de courant continu est convertie en une tension de courant alternatif souhaitée dans l’autre circuit en pont complet du côté courant alternatif.
Étant donné que la technique classique utilise un total de trois circuits en pont, il est difficile de réduire le nombre de composants actifs. Le composant actif est un terme général pour les éléments de commutation et les redresseurs.
RÉSUMÉ Ce résumé est fourni pour présenter une sélection de concepts sous une forme simplifiée qui sont décrits plus en détail ci–dessous dans la description détaillée. Ce résumé n’est pas destiné à identifier les caractéristiques clés ou les caractéristiques essentielles de l’objet revendiqué, ni à être utilisé comme une aide pour déterminer la portée de l’objet revendiqué.
Dans un aspect général, un convertisseur de puissance comporte un transformateur, un condensateur côté courant continu, un condensateur côté courant alternatif, un circuit côté courant continu et un circuit côté courant alternatif. Le transformateur comporte un enroulement côté courant continu et un enroulement côté courant alternatif. Le circuit côté courant continu comporte une inductance côté courant continu, un élément de commutation de redressement, des première et deuxième bornes de connexion de courant continu formant une paire et un circuit tampon côté courant continu. Le circuit côté courant alternatif comporte des première et deuxième bornes de connexion de courant alternatif formant une paire, une inductance côté courant alternatif, un premier élément de commutation de bras supérieur, un deuxième élément de commutation de bras supérieur, un premier élément de commutation de bras inférieur, un deuxième élément de commutation de bras inférieur et un circuit tampon côté courant alternatif. Une connexion en série du premier élément de commutation de bras supérieur et du premier élément de commutation de bras inférieur, et une connexion en série du deuxième élément de commutation de bras supérieur et du deuxième élément de commutation de bras inférieur forment un circuit en pont. Un nœud entre le premier élément de commutation de bras supérieur et le premier élément de commutation de bras inférieur, et un nœud entre le deuxième élément de commutation de bras supérieur et le deuxième élément de commutation de bras inférieur sont connectés l’un à l’autre via les première et deuxième bornes de connexion de courant alternatif et l’inductance côté courant alternatif. Le circuit tampon côté courant continu comporte un élément de commutation tampon côté courant continu et un condensateur tampon côté courant continu. Le circuit tampon côté courant alternatif comporte un élément de commutation tampon côté courant alternatif et un condensateur tampon côté courant alternatif et est connecté en parallèle avec le circuit en pont. Le circuit côté courant continu est connecté à l’enroulement côté courant continu du transformateur via le condensateur côté courant continu. Le circuit côté courant alternatif est connecté à l’enroulement côté courant alternatif du transformateur via le condensateur côté courant alternatif.
D’autres caractéristiques et aspects ressortiront de la description détaillée suivante, des dessins et des revendications.
La est un schéma montrant un exemple d’une configuration d’un convertisseur de puissance 1.
La est un schéma montrant un exemple du convertisseur de puissance 1 dans un premier état Φ1.
La est un schéma montrant un exemple du convertisseur de puissance 1 dans un deuxième état Φ2.
La est un schéma montrant un exemple du convertisseur de puissance 1 dans un troisième état Φ3.
La est un schéma montrant un exemple du convertisseur de puissance 1 dans un quatrième état Φ4.
La est un schéma montrant un exemple du convertisseur de puissance 1 dans un cinquième état Φ5.
La est un schéma montrant un exemple du convertisseur de puissance 1 dans un sixième état Φ6.
La est un schéma montrant un exemple du convertisseur de puissance 1 dans un septième état Φ7.
La est un schéma montrant un exemple du convertisseur de puissance 1 dans un huitième état Φ8.
La est un schéma montrant un exemple du convertisseur de puissance 1 dans un neuvième état Φ9.
Les deux jambages 6 sont positionnés de manière à être situés de part et d’autre du plateau 4.
Pour guider plus encore le plateau dans son mouvement de translation par rapport au jambage 6, le colis 1 comprend des moyens de guidage en déplacement du plateau 4 sur le panneau 221 sur lequel le couvercle 3 est monté à rotation.
Ces moyens de guidage en déplacement du plateau 4 comprennent au moins une glissière 7 dans laquelle le panneau 4, ou à tout le moins une partie du panneau 4, prend place permettant de guider en translation le panneau 4 le long du panneau 221 solidaire du bord de jonction 31 du couvercle 3.
Le panneau 4 est ainsi mobile en translation selon une direction de déplacement perpendiculaire au fond 21 de la caisse 2 et peut s’écarter du fond 21 et être ramené vers le fond 21 à l’aide des moyens de rappel 5.
En référence aux figures 2, 3, 4 et 5, le plateau 4 est à présent décrit.
Le plateau 4 comprend : - un cadre 41 auquel sont reliés des moyens de rappel 5, et - une partie centrale 42 reliée au cadre 41 par l’intermédiaire d’au moins une liaison souple 43.
Tel que cela est illustré par la , le cadre 41 présente une forme sensiblement rectangulaire. A chacun de ses coins, le cadre 41 présente au moins un trou 410 de fixation des moyens de rappel 5.
La partie centrale 42 comprend une pluralité de plaques 44.
Chaque plaque 44 est reliée au cadre 41 par la liaison souple 43 d’une part, et à au moins à une autre plaque 44 par une articulation 45 d’autre part.
La partie centrale 42 du plateau 4 peut ainsi se déformer pour s’adapter à chaque objet à retenir dans le colis 1 comme cela est expliqué ci-après.
En référence aux figures 2 et 3, la partie centrale 42 du plateau 4 comprend : - une bande centrale incluant deux plaques rectangulaires 441 reliées par une articulation centrale 451, et - de part et d’autre de la bande centrale, quatre plaques triangulaires 442 reliées deux à deux.
L’utilisation de plaques rectangulaires 441 et de plaques triangulaires 442 permet de déformer le plateau 4 en un dôme qui tend à recentrer chaque objet à retenir vers le centre du plateau 4.
Les plaques triangulaires 442 présentent plus spécifiquement une forme de triangle rectangle.
Les plaques triangulaires 442 sont agencées deux à deux de manière à reconstituer ensemble un rectangle.
Ainsi, de chaque côté de la bande centrale, les plaques triangulaires 442 sont positionnées de sorte à former un rectangle s’étendant sur toute la longueur de la bande centrale.
Autrement dit, les plaques triangulaires 442 sont regroupées par quatre de part et d’autre de la bande centrale et sont disposées de sorte que deux plaques triangulaire 442 soient jointives l’une de l’autre par leur hypoténuse, via une articulation 45. En outre, dans cette architecture, deux plaques 442 triangulaires sont jointives l’une de l’autre, par l’intermédiaire d’une articulation 45, au niveau de leur côté de plus petite longueur.
Le procédé débute de préférence par une phase préliminaire 100 visant à définir la référence (mise à zéro) de la position des volets des différents registres 5" i et à estimer les fuites d’air internes de l’installation. La connaissance par le contrôleur de la position des registres peut en effet être rendue nécessaire selon la technologie utilisée pour ces registres, par exemple dans le cas non limitatif où ces registres utilisent un moteur pas à pas sans capteur de position pour changer la position du registre, c’est-à-dire pour faire évoluer un volet entre une position ouverte et une position fermée correspondant à des butées mécaniques.
La phase préliminaire 100 débute par une étape 101 lors de laquelle le contrôleur, positionné de préférence à l’intérieur du caisson central 2, envoie à chaque registre 5" i (i variant de 1 à N) un ordre de recherche de butée. Lorsque tous les registres sont en butée, le contrôleur commande la fermeture de tous les registres (étape 102) de sorte que chaque registre 5" i se retrouve dans une position fermée dans laquelle il permet le passage d’un débit de fuite minimum.
Le contrôleur active alors le ventilateur 1 d’extraction d’air à au moins une vitesse donnée et déclenche la mesure ou l’estimation du débit d’air Q T du ventilateur (étape 103). Cette mesure ou estimation peut être mise en œuvre de diverses manières.
Une première solution consiste à utiliser une cartographie du ventilateur mémorisée au préalable dans la mémoire associée au contrôleur, cette cartographie donnant d’une part, la valeur du débit Q T en fonction de la puissance absorbée par le ventilateur, de sa vitesse de rotation et de sa commande, et d’autre part, la pression P - mise à disposition par le ventilateur 1 d’extraction d’air en fonction du débit Q T . Ainsi, en mesurant la puissance consommée et la vitesse du ventilateur, on peut obtenir une estimation du débit Q T , et de la pression P - .
Une autre solution peut être utilisée si le ventilateur 1 est un ventilateur à réaction. En effet, dans ce cas, les courbes reliant la pression P - au débit Q T pour différentes vitesses du ventilateur sont bijectives. La mesure de la pression P - par le capteur de pression permet ainsi de déduire le débit Q T.
D’autres solutions pourraient consister à mesurer la différence de pression dans le pavillon et l’admission d’air dans le caisson central 2.
Quelle que soit la solution choisie pour mesurer ou estimer le débit Q T , ce débit mesuré ou estimé doit être très faible et correspond aux seules fuites internes du caisson puisque tous les registres sont fermés.
Si le débit Q T mesuré ou estimé correspondant aux fuites internes est trop élevé, par exemple supérieur à un seuil mémorisé Q fseuil dans la mémoire associée au contrôleur, cela peut signifier qu'une entrée d'air n'est pas fermée (piquage non raccordé, bouchon manquant sur le caisson, etc). Dans ce cas, le contrôleur génère de préférence une alarme visuelle et/ou sonore (étape 104) et le processus d’auto calibration prend fin, jusqu’à ce que le problème soit réglé.
Dans le cas contraire, la phase préliminaire 100 se termine par une étape 105 au cours de laquelle le contrôleur mémorise dans sa mémoire associée la valeur du débit Q T mesuré ou estimé, divisée par le nombre N de registres, de manière à pouvoir prendre en compte ultérieurement ces valeurs de fuite par registre.
Le processus d’auto calibration peut être poursuivi par les étapes permettant de déterminer au moins le coefficient de perte de charge k i de chaque gaine 4 i dans chaque branche B i , et de préférence également le coefficient de perte de charge k R de la gaine de rejet.
Sous-cas 1 : le coefficient a est égal à 2 :
Comme vu précédemment, la perte de charge ΔPg i peut être calculée dans ce cas par la relation (2) donnée ci-avant. Ainsi, chaque coefficient de perte de charge k i peut être déterminé par la relation (3) suivante :
dans laquelle est une fonction traduisant le comportement du registre 5’’ i dépendant du débit Q i et de la position d’ouverture α du registre et est le coefficient de perte de charge créée par le registre 5" i de la branche B i , pour une position donnée du registre 5" i . Chaque registre ayant été caractérisé au préalable, les valeurs et sont connues pour chaque valeur de débit possible Q i et pour chaque position α possible du registre, et mémorisées dans la mémoire associée au contrôleur.
Les étapes suivantes sont réalisées pour calculer chaque coefficient de perte de charge k i et le coefficient de perte de charge k R de la branche de rejet :
Le contrôleur commande l’ouverture, de préférence maximale, d’un seul registre 5" i , par exemple le registre 5" 1 (i = 1) et la fermeture de tous les autres registres (étape 110). Le contrôleur commande alors le démarrage du ventilateur 1 à une vitesse donnée (quelconque), ce qui permet au système de délivrer une pression disponible P - (étape 120).
Lors d’une étape 130, le contrôleur déclenche la mesure de ΔP (par le capteur de pression) et la mesure du débit d'air Q T selon l’une quelconque des méthodes décrites ci-avant. Comme seul le registre 5" i est en position ouverte, le débit d’air Q T mesuré correspond au débit Q i dans la branche B i , aux fuites de piquages près, de sorte que le contrôleur peut procéder (étape 140) au calcul du coefficient de perte de charge en appliquant la relation (4) suivante :
Le coût d’une route peut s’appuyer sur une ou plusieurs métriques. Par exemple, le coût de route est un nombre de sauts (« hops » en anglais) subis par la requête en question depuis le dispositif nœud source. Selon un autre exemple, le coût de route est le résultat d’un calcul qui dépend de la bande passante des liens franchis par la requête en question depuis le dispositif nœud source et/ou de la qualité des liens de communication. Selon encore un autre exemple, le coût de route est proportionnel à la latence subie par la requête en question depuis le dispositif nœud source. D’autres métriques peuvent être utilisées pour établir un coût de route, c’est-à-dire un coût de transit, depuis le dispositif nœud source jusqu’au dispositif nœud destination. Selon encore un autre exemple, le coût de route dépend également du média, i.e. RF ou PLC, utilisé pour transmettre les données entre deux dispositifs nœuds successifs.
Lorsqu’un dispositif nœud décide de relayer, par diffusion, une requête de découverte de route, le dispositif nœud en question met à jour l’information de coût de route contenue dans ladite requête, de manière à prendre en compte que ladite requête est passée par le dispositif nœud en question. Ainsi, selon un tel principe, plusieurs requêtes de découverte de route parviennent typiquement au dispositif nœud destination, chacune comportant une information de coût de route que ladite requête a suivie pour être propagée depuis le dispositif nœud source jusqu’au dispositif nœud destination. Le trajet emprunté par ladite requête de découverte de route associée au meilleur coût de route est ensuite sélectionné pour permettre au dispositif nœud source de transmettre des données au dispositif nœud destination. Pour activer la route en question, le dispositif nœud destination transmet une réponse de découverte de route, appelée RREP (« Route REPly » en anglais). Cette réponse de découverte de route est transmise de proche en proche en suivant le chemin inverse de la requête de découverte de route qui était associée au meilleur coût de route. Chaque dispositif nœud recevant la réponse de découverte de route met à jour une table de routage interne, au niveau de la couche liaison de données DLL, afin d’y indiquer que tout message ultérieur transmis en mode point-à-point (« unicast » en anglais) depuis le dispositif nœud source en question vers le dispositif nœud destination en question doit être transmis ou relayé vers tel ou tel dispositif nœud de son voisinage réseau. Au sein de la couche liaison, les tables de routage sont préférentiellement implémentées dans une sous-couche d’adaptation en charge de la mise en œuvre du protocole de routage dans le réseau de communication. Par exemple, cette sous-couche d’adaptation est conforme au protocole 6LoWPAN (pour « IPv6 over Low power Wireless Personal Area Networks » en anglais), qui a été initialement développé pour supporter IPv6 dans le cadre de la norme IEEE 802.15.4. A noter que le protocole 6LoWPAN s’appuie lui-même sur le protocole de routage de type réactif LOADng susmentionné. Une couche d’abstraction hybride (« Hybrid abstraction layer » en anglais) fournit des services appropriés à la sous-couche d’adaptation en vue d’envoyer/recevoir des données vers/de la sous-couche MAC adéquate (acronyme anglais de « Medium Access Control » en anglais), i.e. RF ou PLC.
Boîtier 10
En référence aux figures 1 à 3 et 5, le boîtier 10 comprend une face supérieure 10A, une face inférieure 10B ( ) et une paroi latérale 10C ( ). La face supérieure 10A est essentiellement une face de contact de la main de l’utilisateur pour manipuler la souris 1. En référence aux figures 1 et 2, la face supérieure 10A comprend une paroi arrondie comportant une portion de repos 10A1 sur laquelle l’utilisateur peut reposer sa paume, une portion centrale 10A2 et, sur la partie avant supérieure du boîtier 10, un bouton de clic gauche 10A3 et un bouton de clic droit 10A4 permettant d’envoyer des commandes à l’ordinateur. La souris 1 est également pourvue d’une molette 15 dont une portion d’étend à travers la paroi centrale 10A2.
En référence à la , la face inférieure 10B se présente sous la forme d’une paroi sensiblement plane et comprend une unité infrarouge 10B1 permettant de capter les déplacements de la souris 1 sur une surface plane, telle qu’un tapis de souris ou le plateau d’un bureau, et d’envoyer les signaux de déplacement captés à l’ordinateur afin de contrôler un pointeur sur un écran d’ordinateur de manière connue en soi.
Comme illustré sur la , la paroi latérale 10C s’étend depuis la face inférieure 10B et comprend dans sa partie supérieure un rebord 10C1 permettant de fixer la face supérieure 10A. Les parois du boîtier 10 délimitent un espace interne 11 (figures 4 et 5).
Le boîtier 10 comprend une zone susceptible d’entrer en contact avec des agents pathogènes amenés par un utilisateur par contact ou dépôt aérien, désignée « zone à désinfecter » ZD. Dans cet exemple, la zone à désinfecter ZD correspond sensiblement à la face supérieure 10A du boîtier 10 de la souris 1 au niveau de laquelle l’utilisateur place sa main pour contrôler la souris 1.
La zone à désinfecter ZD est constituée d’une paroi en matériau perméable aux ultraviolets, de préférence un matériau plastique de type en éthylène propylène fluoré (« fluorinated ethylene propylene » ou FEP en langue anglaise). Par les termes « matériau perméable aux ultraviolets », on entend un matériau qui laisse passer suffisamment de rayonnement ultraviolet (radiation UV) pour tuer ou inactiver les virus et les micro-organismes, de préférence qui laisse passer au moins 90 % des rayons ultraviolets, de préférence encore plus de 95 % des rayons ultraviolets, de préférence encore plus de 97 % des rayons ultraviolets.
Seule la zone à désinfecter ZD peut être constituée d’un matériau perméable aux ultraviolets. En variante, l’intégralité du boîtier 10 peut être réalisée en un matériau perméable aux ultraviolets. Le matériau perméable aux ultraviolets peut avantageusement être transparent ou translucide dans un but d’efficacité de la perméabilité aux ultraviolets.
D iodes électroluminescentes UV 20
En référence aux figures 4 et 5, les diodes électroluminescentes UV 20 sont montées dans l’espace interne 11 du boîtier 10 en étant connectées au module de contrôle 50 et sont configurées chacune pour émettre des ultraviolets (UV) en direction de la zone à désinfecter ZD du boîtier 10 de sorte que lesdits ultraviolets traversent le matériau perméable de la zone à désinfecter ZD pour détruire les agents pathogènes présents sur la surface externe de la zone à désinfecter ZD.
Capteur de proximité 30