INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans un ou plusieurs modes de réalisation, plutôt que l’utilisation d’un score ou en combinaison avec un score, la qualité de la mélasse courante déterminée par ledit modèle statistique peut être définie par une classe telle que bonne, mauvaise, moyenne, très bonne, feu vert pour utiliser cette mélasse courante, feu rouge pour rejeter, ou modifier cette mélasse courante, etc., la classe étant relative à au moins une performance de la levure obtenue lorsqu’elle est alimentée avec cette mélasse courante.
Dans un ou plusieurs modes de réalisation, le procédé peut comprendre en outre : - illuminer un échantillon de mélasse par un premier signal lumineux émis interagissant avec l’échantillon, et collecter un deuxième signal lumineux , résultant de l’interaction entre le premier signal lumineux et l’échantillon courant ; et - mesurer le deuxième signal lumineux, dans des bandes de fréquences choisies, pour établir un spectre optique représentatif d’une signature chimique de l’échantillon courant de mélasse.
Il est également connu du document WO 2015/086754 A1 un procédé d’estimation qui est plus fiable, plus rapide et moins intrusif en utilisant un modèle mathématique spécifique.
Toutefois, le procédé de ce document n’est pas valable pour l’ensemble des batteries, et notamment pas lorsqu’au moins une électrode comporte un mélange de matériaux actifs.
Il existe donc un besoin pour un procédé d’estimation d’un paramètre relatif à l’état de santé d’un élément électrochimique d’une batterie qui permette de remédier au moins en partie aux inconvénients précités.
A cet effet, la description décrit un procédé d’estimation d’au moins un paramètre relatif à l’état de santé d’un élément électrochimique d’une batterie comprenant au moins une électrode comportant un mélange de matériaux actifs, l’élément électrochimique présentant une perte de capacité en vieillissant du fait d’au moins un mécanisme de dégradation interne choisi dans la liste constituée de la perte de lithium cyclable dans l’élément électrochimique et de la perte de matériaux actifs pour chaque électrode, le procédé d’estimation étant mis en œuvre par un calculateur, le procédé d’estimation comportant :
- l’obtention de valeurs de la tension et du courant de l’élément électrochimique lors d’une charge ou d’une décharge à un courant inférieur à C, C étant la capacité de l’élément électrochimique,
- la détermination des paramètres d’un modèle de vieillissement de l’élément électrochimique minimisant l’écart entre les valeurs de tension obtenues par le modèle de vieillissement appliqué aux paramètres du modèle de vieillissement à déterminer et les valeurs de tension obtenues à l’étape d’obtention, les paramètres à déterminer comprenant des paramètres relatifs à la composition en matériaux actifs de chaque électrode et des paramètres de recalage et les paramètres à déterminer étant déterminés par mise en œuvre d’une technique d’optimisation,
- le potentiel de chaque électrode comme une fonction appliquée à la contribution des potentiels de chaque matériau actif que comprend l’électrode considérée, chaque contribution d’un matériau actif étant la mesure de la tension d’un système de demi-pile formé d’une électrode comportant le matériau actif considéré et d’une contre-électrode de référence, la fonction dépendant des paramètres relatifs à la composition, et
- déduction de l’au moins un paramètre relatif à un état de santé de l’élément électrochimique en fonction des paramètres déterminés, l’au moins un paramètre relatif à un état de santé de l’élément électrochimique caractérisant au moins l’un des modes de dégradation et étant choisi dans la liste constituée de la perte de lithium cyclable dans l’élément électrochimique et de la perte de matériaux actifs pour chaque électrode.
- 1lors de l’étape d’obtention, il est également obtenu des valeurs initiales pour les paramètres du modèle de vieillissement et lors de l’étape de détermination, la technique d’optimisation est mise en œuvre sous la contrainte que la variation des paramètres à déterminer est limitée.
- le procédé est mis en œuvre plusieurs fois, les valeurs initiales pour les paramètres du modèle de vieillissement étant les valeurs obtenues à la mise en œuvre précédente du procédé.
- les paramètres de recalage comportent les capacités normalisées limites de chacune des électrodes.
- les paramètres à déterminer comprennent également, pour chaque contribution d’un matériau actif, un surpotentiel, la fonction dépendant également de chaque surpotentiel.
- le modèle de vieillissement modélise l’augmentation de la résistance interne de l’élément électrochimique par un décalage en tension entre la tension de l’élément électrochimique et la différence entre les potentiels des deux électrodes.
Les copolymères à base de résine de silicone et de silicone fluide :
Le copolymère siliconé défini selon l’invention est dérivé de la réaction entre une résine de silicone et une silicone fluide.
Dans le copolymère à base de résine de silicone et de silicone fluide, la résine de silicone est présente à un taux compris entre 45 et 75 % (par rapport à la masse totale de silicone) et la silicone fluide est présente à un taux compris entre 25 et 55 %, avec la somme des pourcentages de résine de silicone et de silicone fluide qui est égal à 100.
De préférence, la résine de silicone est présente à un taux compris entre 55 et 65 % (par rapport à la masse totale de silicone) et la silicone fluide est présente à un taux compris entre 35 et 45 %, avec la somme des pourcentages de résine de silicone et de silicone fluide qui est égal à 100.
De manière plus générale, par le terme « résine », on entend un composé dont la structure est tridimensionnelle. On appelle les « résines siliconées » également des « résines de silicone » ou « résines de siloxane ». Ainsi, au sens de la présente invention, une polydiméthylsiloxane n’est pas une résine de silicone.
La nomenclature des résines de silicone (également appelées résines de siloxanes ou résine siliconées) est connue sous le nom de "MDTQ", la résine étant décrite en fonction des différentes unités monomériques siloxane qu'elle comprend, chacune des lettres "MDTQ" caractérisant un type d'unité.
La lettre « M » représente l'unité Monofonctionnelle de formule R1R2R3SiO 1/2 , l'atome de silicium étant relié à un seul atome d'oxygène dans le polymère comprenant cette unité.
La lettre « D » signifie une unité Difonctionnelle R1R2SiO 2/2 dans laquelle l'atome de silicium est relié à deux atomes d'oxygène
La lettre « T » représente une unité Trifonctionnelle de formule R1SiO 3/2 .
Dans les motifs M, D, T définis précédemment, R, à savoir R1, R2 et R3, représente un radical hydrocarboné (notamment alkyle) ayant de 1 à 10 atomes de carbone, un groupe phényle, un groupe phénylalkyle ou bien encore un groupe hydroxyle.
Enfin, la lettre « Q » signifie une unité Tétrafonctionnelle SiO 4/2 dans laquelle l'atome de silicium est lié à quatre atomes d'oxygènes eux-mêmes liés au reste du polymère.
De préférence, la résine de silicone du copolymère est le produit de condensation de groupements SiO 2 et de groupements R 3 (SiO) 1/2 (triorganosilyle) pour lequel chaque groupement R est indépendamment sélectionné parmi les radicaux méthyle, éthyle, propyle ou vinyle et pour lequel le rapport entre les fonctions SiO 2 et les fonctions R 3 (SiO) 1/2 de la résine de silicone va de 0,6 à 0,9. Des groupements triorganosilyle utilisables pour former la résine de silicone peuvent être des unités triméthylsilyle, triéthylsilyle, méthylméthylproprylsilyle, diméthylvinylsilyle et des mélanges de celles-ci. Le groupement triméthylsilyle est le préféré dans le cadre de l’invention.
De préférence, la silicone fluide du copolymère est une diorganopolysiloxane aux fonctions OH terminales ayant une viscosité comprise entre 100 et 100 000 cst à 25 °C pour laquelle les substituants de la diorganopolysiloxane sont indépendamment choisis parmi les radicaux méthyle, éthyle, propyle ou vinyle.
La illustre schématiquement une première hauteur d’utilisation de la machine de la en position basse.
La illustre schématiquement la première hauteur d’utilisation de la machine de la en position haute.
La illustre schématiquement une deuxième hauteur d’utilisation de la machine de la en position basse.
La illustre schématiquement la deuxième hauteur d’utilisation de la machine de la en position haute.
La illustre schématiquement une troisième hauteur d’utilisation de la machine de la en position basse.
La illustre schématiquement la troisième hauteur d’utilisation de la machine de la en position haute.
On a représenté à la un exemple de système 1 de musculation à presse convergente selon l’invention.
Le système 1 comprenant un support 10 et une machine 20.
Support 10
Le support 10 définit une pluralité de positions de fixation de la machine 20 à différentes hauteurs.
Dans la forme de réalisation illustrée sur les figures, le support 10 se présente sous la forme d’un poteau comprenant un corps 100 creux de section carrée dans lequel est formée une pluralité de paires d’orifices 110 circulaire formées chacune à différentes hauteurs de sorte à définir une pluralité de hauteurs de fixation de la machine 20 comme cela sera détaillé ci-après.
Dans l’exemple des figures, notamment en référence aux figures 1 et 4, le poteau est creux et les orifices 110 sont formés par paire en vis-à-vis l’un de l’autre sur la face avant et sur la face arrière du poteau afin de permettre le passage d’une tige filetée 240 ( ). En variante, le support 10 pourrait être plein et un seul orifice 110 pourrait être formé entre la face avant et la face arrière du poteau pour chaque hauteur.
Le nombre de hauteurs d’orifice 110 est de préférence compris entre 5 et 20. Par exemple, les hauteurs d’orifice 110 peuvent être espacées entre elles de 5 à 20 cm.
Le poteau peut avantageusement être fixé au sol et/ou au plafond ou bien se faire partie d’un étai, comme dans l’exemple des figures 1, 2, 7 et 8, permettant de bloquer ledit poteau entre le sol et le plafond par extension à l’aide d’un mécanisme de tige coulissante extensible et blocable. Le poteau peut se dissocier du système de pied droit de l’étai, par exemple par déboulonnage.
En variante, le support 10 pourrait être un rail, notamment fixé sur un mur, ou bien directement un mur comportant des moyens de fixation de la machine 20 dans une pluralité de positions à différentes hauteurs.
Machine 20
Toutefois, lorsque la vanne 1 est équipée de l’élément limiteur 12, en fonctionnant sur l’élément d’actionnement 9, il n’est pas possible de placer l’obturateur 3 dans la position d’ouverture (c’est-à-dire d’ouverture complète) de la vanne. Le chemin possible de l’élément d’actionnement 9 est en effet réduit par la présence de l’élément limiteur 12, dans une position disposée entre la position de fermeture et la position d’ouverture complète. Ainsi, l’élément d’actionnement 9, à partir de la position de fermeture, peut être déplacé jusqu’à n’atteindre qu’une position d’ouverture partielle. Dans une telle position, le débit de fluide à travers la vanne 1 est autorisé, mais la quantité de fluide qui peut traverser la vanne par unité de temps est sensiblement inférieure à celle qui pourrait traverser la vanne en position d’ouverture complète.
Cette réduction de débit peut être réalisée de différentes manières. Par exemple, comme le montre la , dans la position d’ouverture partielle, le conduit 7 ne pourrait être que partiellement aligné avec les conduits 5, 6, de manière à réaliser un goulet d’étranglement au niveau de l’obturateur 3. Alternativement, l’obturateur 3 pourrait être équipé d’un conduit secondaire supplémentaire, ayant des dimensions inférieures à celles du conduit « principal » 7. Ce conduit secondaire pourrait être disposé au niveau des conduits 5, 6 du corps de vanne dans la position d’ouverture partielle. Ce conduit secondaire pourrait être indépendant du conduit principal 7, ou une branche de celui-ci.
En général, dans la position d’ouverture partielle de la vanne 1, l’obturateur 3 se trouve dans une position qui permet un débit de fluide à travers la vanne 1 inférieur à celui de l’état ouvert, c’est-à-dire qui permet le débit de subsistance discuté ci-dessus.
L’utilisateur peut alors choisir de placer la vanne en position fermée ou partiellement ouverte.
L’élément limiteur 12 peut être lié de différentes manières au siège respectif 11. De préférence, l’élément limiteur 12 et le siège 11 réalisent un accouplement de forme.
Au moins une partie de l’élément limiteur 12 présente donc une forme complémentaire au siège 11. On notera que de préférence l’élément limiteur 12 présente des portions de positionnement 12a, pouvant être couplées de manière unique à des compartiments correspondants 19 de l’élément d’actionnement 9 ou du corps de vanne 2. Il est ainsi possible de coupler de manière opérationnelle l’élément limiteur 12 à l’élément d’actionnement 9 ou au corps de vanne 2, selon une seule orientation.
Selon un aspect préféré, il est possible de disposer entre eux un élément d’actionnement 9 et un corps de vanne 2 de manière à coupler la protubérance 10 aux boîtiers 19, de sorte que la protubérance 10 soit sensiblement retenue par les boîtiers 19, empêchant la manutention opérationnelle de l’élément d’actionnement 9, c’est-à-dire empêchant la manutention de l’obturateur 3.
Dans ce cas, l’élément limiteur 12 est absent, et la vanne peut être verrouillée dans une position, qui peut être celle d’ouverture ou de fermeture, de manière non modifiable par l’utilisateur. En règle générale, cela implique le retrait de l’élément limiteur 12 par un opérateur, puis l’agencement de l’élément d’actionnement 9 de manière à coupler de manière opérationnelle la protubérance 10 avec son boîtier 19.
En général, l’élément d’actionnement 9 et le corps de vanne 2 peuvent être conformés de telle sorte que, en plus du siège 11 permettant une manutention relative entre l’élément d’actionnement 9 et le corps de vanne 2, il y ait au moins un siège ou un boîtier supplémentaire (dans le mode de réalisation montré dans les boîtiers (19) apte à coopérer avec la protubérance 10 de manière à empêcher la manutention relative (typiquement la rotation relative) entre l’élément d’actionnement 9 et le corps de vanne, de manière à empêcher la manutention de l’obturateur 3. Comme discuté, de préférence, la vanne 1 est configurée de manière à ce que l’accouplement entre la protubérance 10 et le siège supplémentaire corresponde à une position d’ouverture (c’est-à-dire d’ouverture complète) ou de fermeture de la vanne.
On notera que cette solution peut également être utilisée de manière inventive dans des vannes qui ne sont pas équipées d’un élément limiteur 12.
Le retrait de l’élément limiteur 12 du siège 11 peut donc de préférence être réalisé en appliquant une force suffisante à ces éléments pour vaincre la résistance d’un tel accouplement de forme.
Cependant, un tel retrait n’est pas possible lorsque l’élément d’actionnement 9 est lié au corps de vanne 2.
En particulier, les différents composants de la vanne sont dimensionnés de manière à empêcher le dégagement de l’élément limiteur 12 du reste de la vanne 1.
De préférence, l’élément d’actionnement 9 forme un chapeau de couverture de la tige 8, couvrant au moins partiellement la tige elle-même. En position opérationnelle, l’espace qui se forme entre ce chapeau de couverture et le corps de vanne n’est pas suffisant pour permettre le retrait de l’élément limiteur, qui présente des dimensions supérieures à cet espace.
En général, le retrait de l’élément limiteur 12 de la vanne implique généralement une manutention/un éloignement au moins partiel de celui-ci par rapport au composant auquel il est lié. En état de fonctionnement, la présence de l’élément d’actionnement et/ou du corps de vanne empêche ou au moins limite la possibilité d’une telle manutention, empêchant ainsi le retrait de l’élément limiteur 12 de la vanne 1.
Le retrait de l’élément de limitation 12 n’est donc de préférence possible qu’à l’aide d’un outil spécial 16, détenu exclusivement par des opérateurs autorisés par l’exploitant, propre à permettre l’éloignement de l’élément d’actionnement 9 du corps de vanne 2, de préférence de manière à retirer l’élément d’actionnement du corps de vanne 2. En règle générale, l’élément d’actionnement 9 et le corps de vanne 2 sont liés par un élément fileté 14, généralement sous forme de vis, ayant une tête ou une partie d’entraînement de forme particulière, qui ne correspond pas aux outils disponibles sur le marché.
En fonction des techniques de mesure utilisées, l’exploitation de spectres peut être plus ou moins compliquée que ce soit visuellement ou selon les méthodes classiques d’exploitations de données de spectres. En effet, un spectre optique peut comprendre une multitude de pics (ou raies), certains pouvant être parfaitement discrétisés 102 ;103, tandis que d’autres peuvent être tellement rapprochés qu’ils forment un ensemble 105 ;107 rendant difficile leur exploitation. En outre, en fonction de la résolution utilisée (p. ex. le pas de la mesure optique), un pic en fonction de sa largeur à mi-hauteur peut s’étaler de manière plus ou moins importante sur spectre optique, et ainsi pouvant compliquer un peu plus l’interprétation des données.
En outre, alors qu’un changement de la technique de mesure optique utilisée peut paraitre évident lorsque le spectre optique obtenu n’est pas exploitable (p. ex. amas de raies 107), l’utilisation d’une autre technique de mesure optique peut conduire à l’obtention d’un spectre optique complètement ou partiellement différent du spectre obtenu initialement. En effet, les composées/molécules recherchées peuvent ne pas être sensibles aux longueurs d’onde utilisées par une technique optique alternative.
Ainsi, il peut être donc crucial d’être en capacité de pouvoir exploiter un spectre optique, indépendamment de la configuration des pics du spectre, et plus particulièrement quand des interprétations et des comparaisons entre un nombre important de spectres optiques obtenus à partir d’échantillons relativement proches dans leur empreinte chimique/moléculaire sont recherchées.
La illustre un procédé pour déterminer une qualité d’une mélasse à partir d’une mesure optique dans un ou plusieurs modes de réalisation.
À partir de spectres optiques (Spect_ref1…Spect_refn, n’étant un entier positif) 201 de référence d’échantillons de mélasses distinctes qui sont connues et qui sont associées respectivement à des qualités de mélasse connues (Q1, Q2, Q n ), un modèle statistique de qualification 203 de mélasse en fonction d’au moins une caractéristique spectrale des spectres de référence peut être construit par apprentissage automatique.
L’apprentissage-automatique peut consister à déterminer, dans les spectres de références de mélasses, des configurations spectrales amenant à une certaine qualité de mélasse, en particulier certaines qualités de mélasse propre à l’obtention d’une ou plusieurs performances recherchées pour une levure par exemple.
Sur la base des configurations spectrales déterminées, l’apprentissage-automatique peut alors construire une ou plusieurs règles qui, ensemble(s), constituent un modèle statistique corrélant une ou plusieurs caractéristiques spectrales du spectre à une qualité de mélasse, cette qualité de mélasse étant relative à une ou plusieurs performances d’une levure produite en utilisant cette qualité de mélasse.
Les spectres de références et les qualités respectives des mélasses associées aux spectres de références peuvent correspondre à des données d’entrée pour alimenter l’apprentissage-automatique, et chaque spectre de référence peut être représentatif d’une structure (e.g. chimique) d’une mélasse (par exemple, de canne ou de betterave).
En outre, dans un ou plusieurs modes de réalisation, la qualité de mélasse peut être définie par au moins un score respectif Sc n ou/et selon une classe de mélasse (e.g. bonne, mauvaise, moyenne, feu rouge, feu vert etc.) ou/et une corrélation entre son profil spectral et un groupe statistique de performances industrielle.
Dans un ou plusieurs modes de réalisation, le score de qualification de mélasse peut être relatif à l’impact de la qualité d’une mélasse, lorsque celle-ci est utilisée comme source de nutriments dans une production de levure, sur la ou les performances de la levure obtenue.
Par exemple, le score de chaque mélasse associée à un spectre de référence peut avoir une valeur comprise entre 0 et 1 (e.g. valeur 0 = mauvais et valeur 1 = bonne mélasse) ou 1 et 10. La valeur 1 peut être représentative d’une mélasse de mauvaise qualité et la valeur 10 représentative d’une mélasse de très bonne qualité. Ainsi, un score (ou une valeur de score) supérieure à 8 peut correspondre à une mélasse permettant d’obtenir une levure avec de très bonnes performances, par exemple une très bonne capacité de levée de pâte boulangère comme du pain et/ou une très bonne capacité de multiplication (i.e. un bon rendement de production de quantité de levure).
Dans un ou plusieurs modes de réalisation, une qualité de mélasse peut être définie selon une plage de valeurs. Par exemple, un score compris entre 0 et 3 peut correspondre à une mélasse de mauvaise qualité, un score compris entre de 3 et 5 peut correspondre à une mélasse de moyenne qualité, un score compris entre 5 et 8 peut correspondre à une mélasse de bonne qualité, et un score supérieur à 8 sur une échelle de 10 peut correspondre à une mélasse de très bonne qualité.
Selon un autre exemple, dans un ou plusieurs modes de réalisation, la qualité de mélasse peut être définie par une pluralité de scores, chaque score étant relatif à une performance respective. Par exemple, un spectre optique de référence peut être associé à un premier score relatif à une capacité de levée de pain, et à un deuxième score relatif à une capacité de multiplication (i.e. rendement de production de levure).
Les scores peuvent être combinés entre eux afin d’en tirer des informations exploitables par le personnel en charge de la production de la levure au sein d’une industrie ou d’un laboratoire d’essais.
Le score de chaque mélasse associée à un spectre de référence peut avoir été déterminé préalablement sur la base d’un ou plusieurs protocoles de qualification.
À titre d’exemple, un protocole de qualification d’une mélasse peut être la mise en œuvre de cette mélasse avec une levure de référence afin de déterminer les performances de la levure de référence, en matière de multiplication cellulaire et d’activité enzymatique.
La représente schématiquement un moyen de détection 20 selon un mode de réalisation de la présente invention.
Les éléments avec les mêmes références numériques déjà utilisées pour la description de la Figures 1 à 4 ne seront pas décrits à nouveau en détail, et référence est faite à leurs descriptions ci-dessus.
Chaque moyen de détection 20 selon la présente invention comprend un transistor T associé à un couple d’électrodes 30 formé par deux électrodes 18A, 18B de la pluralité d’électrodes 18.
En particulier, le transistor T est un transistor bipolaire de type positif-négatif-positif (PNP).
Dans une variante, le transistor T est un transistor à effet de champ à grille isolée (« metal–oxide–semiconductor field-effect transistor » ou MOSFET en anglais), et l’on pourra adapter le circuit décrit ci-après en conséquence (en particulier, la base, le collecteur, et l’émetteur du transistor bipolaire correspondent respectivement à la grille, à la source, et au drain du transistor MOSFET).
Le transistor T est configuré pour commuter d’un état premier, dans lequel le transistor T est passant vers un second état, dans lequel le transistor T est non-passant (ou bloqué). En fait, le transistor T opère dans la zone de saturation.
L'émetteur e du transistor T est relié à la tension d'alimentation Vcc.
Le collecteur c du transistor T est connecté en série à une première résistance R1, par exemple une résistance R1 de 1,2 M Ohm. Les premières résistances R1 de chaque moyen de détection 20 sont connectées en parallèle entre elles dans le circuit électrique 22.