INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Pour répondre aux problèmes évoqués ci-dessus des différentes techniques de calage connues, le demandeur propose un système de calage d’un pied d’aube articulée compact, équiréparti et ne présentant pas de jeu.
Selon un premier aspect, l’invention concerne un système de calage pour un pied d’aube articulée de turbomachine, ledit pied d’aube étant monté mobile en rotation autour d’un axe d’empilage de l’aube, dans une cavité d’un disque de turbomachine, ledit système de calage comportant : une embase d’entraînement parallélépipédique formant support pour le pied d’aube, un dispositif de conversion d'un mouvement de rotation du pied d’aube en un mouvement de translation axiale, ledit dispositif de conversion de mouvement étant monté au moins partiellement autour de l’embase d’entraînement, et une entretoise montée entre le dispositif de conversion et le disque de sorte à bloquer axialement la position du pied d’aube par rapport au disque.
Un tel système pour caler une aube articulée en mode passif présente l’avantage, d’une part, de ne pas comporter de jeu et, d’autre part, d’être compact par le nombre réduit de pièces qui sont toutes logées au sein d’une cavité du disque.
Outre les caractéristiques qui viennent d’être évoquées dans le paragraphe précédent, le système de calage selon un aspect de l’invention peut présenter une ou plusieurs caractéristiques complémentaires parmi les suivantes, considérées individuellement ou selon toutes les combinaisons techniquement possibles : le dispositif de conversion de mouvement comporte une vis à billes et un écrou à billes monté autour de ladite vis à billes. la vis à billes comporte un orifice recevant au moins partiellement l’embase d’entraînement. l’orifice de la vis à billes est un orifice traversant ou un orifice borgne logé à une extrémité de la vis à billes. l’entretoise est logée entre l’écrou à billes du dispositif de conversion de mouvement et le disque de la turbomachine. l’entretoise est montée autour de la vis à billes.
Un deuxième aspect de l’invention concerne une aube de turbomachine à calage variable comportant une pale s’étendant entre un talon d’aube et un pied d’aube, ledit pied d’aube étant monté mobile en rotation à l’intérieur d’une cavité d’un disque de turbomachine. Cette aube se caractérise par le fait qu’elle comporte un système de calage tel que défini précédemment.
Avantageusement, le système de calage de l’aube est monté autour de l’axe d’empilage à l’intérieur de la cavité du disque de turbomachine.
Un troisième aspect de l’invention concerne une turbomachine comportant des aubes telles que définies ci-dessus.
Les alvéoles 101 sont réparties radialement de façon équidistante tout le long de la circonférence du disque rotor 10, et l’ouverture de l’alvéole est dirigée en direction de l’extérieur.
Comme on peut le voir sur la montrant une portion agrandie de la section transversale du disque rotor 10, c’est-à-dire une section orthogonale à l’axe de rotation de la soufflante, chaque pied 121 d’une aube 12 présente un contour symétrique avec deux parois latérales 122, formant les flancs du pied 121, divergentes l’une par rapport à l’autre depuis le corps de l’aube 12 en direction de l’extrémité libre du pied 121 de l’aube 12, jusqu’à une paroi de fond 124 sensiblement parallèle à l’axe de rotation de la soufflante et à la périphérie du disque rotor 10, et orthogonale à la direction principale longitudinale Z de l’aube 12 correspondante.
Les alvéoles 101 présentent une forme similaire avec des parois latérales 102 inclinées vers extérieur depuis la circonférence en direction de la portion intérieure du disque de rotor 10 jusqu’à une paroi de fond 104.
Les dimensions du pied 121 de l’aube 12 et de l’alvéole 101 sont telles que lorsque le disque rotor 10 est au repos, le pied 121 est retenu dans l’alvéole 101, la paroi de fond 124 du pied 121 pouvant alors toucher la paroi de fond 104 de l’alvéole 101. Pour éviter un degré de liberté trop important dans le déplacement radial de la pale, une cale peut être présente.
Lorsque le disque rotor 10 est opérationnel pendant le fonctionnement de la turbomachine, la rotation du disque rotor 10 autour de l’axe central entraîne un mouvement des aubes 12 en direction radiale vers l’extérieur du fait des forces centrifuges, c’est-à-dire dans la direction de la flèche 13 de la , sensiblement parallèle à l’axe longitudinale Z de l’aube 12. À ce moment-là, les parois latérales 122 du pied 121 de l’aube 12 sont en appui contre les parois latérales 102 de l’alvéole 101, ce qui permet d’assurer la retenue de l’aube 12 à l’intérieur de l’alvéole 101, c’est-à-dire sa liaison avec le disque rotor 10.
À chaque modification de la vitesse de rotation du disque rotor 10, le mouvement de glissement du pied 121 de l’aube 12 combiné avec la pression de contact du pied 121 et le coefficient de frottement entre les matériaux de l’aube 12 et du disque 10, génèrent des forces de cisaillement à la fois sur le disque rotor 10 et sur l’aube 12, l’un se déplaçant radialement par rapport à l’autre de 1 à quelques millimètres.
En particulier, comme il ressort de la , il existe en fonctionnement une zone d’interface appelée « portée » soumise à d’importants efforts, désignée sous le signe de référence 14, entre la paroi latérale 122 du pied 121 et la paroi latérale 102 de l’alvéole 101, ainsi qu’une région sans contact indiquée sous le signe de référence 16, qui n’est soumise à aucune contrainte mécanique de contact pendant la rotation du disque rotor 10.
Conformément à l’invention, les détériorations de fatigue et d’usure qui interviennent sur les surfaces en contact des parois latérales 102 et 122 du fait du mouvement relatif entre le pied 121 de l’aube 12 et l’alvéole 101 du rotor 10 sont réduites par l’utilisation d’une couche anti-usure 200 rectifiée, positionnée au niveau des portées 14 entre la paroi latérale 122 du pied 121 et la paroi latérale 102 de l’alvéole 101.
Plus précisément la couche anti-usure 200 est composée de fibres synthétiques. Par exemple, la couche anti-usure 200 est composée d’au moins un tissu de fibres synthétiques.
A titre d’exemple, la couche anti-usure 200 est composée d’au moins un tissu réalisé à base de fibres de verre, et/ou de fibres aramides.
Cette couche anti-usure 200 adhère à la surface extérieure du pied 121 avec un agent collant revêtant ou imprégnant les fibres synthétiques de la couche 200, au moins sur la face de la couche 200 devant adhérer.
L’agent collant est par exemple une colle synthétique thermo polymérisable.
L’agent collant est par exemple une résine et avantageusement une résine phénolique ou polyuréthane.
Comme visible à la , la couche anti-usure 200 présente une première face extérieure 210a et une deuxième face intérieure 220 destinée à venir se coller au niveau d’une paroi latérale 122 du pied 121.
Cette couche anti-usure 200 présente une épaisseur initiale e i importante supérieure à 1 millimètre, et avantageusement de l’ordre de 2 millimètres. L’épaisseur e i , dite initiale, de la couche anti-usure 200 correspond à son épaisseur lors de la fabrication et lors du collage sur le pied 121 d’aube 12.
Lors d’une première étape 310 du procédé de préparation 300, dont la illustre les principales étapes, on vient positionner une couche anti-usure 200 sur chaque paroi latérale du pied 121 au niveau des portées 14, comme illustré à la .
Récemment, des développements ont été menés, de façon à pouvoir effectuer des mesures de la pression artérielle dites «cuffless » (sans brassard). La publication [1] Nabeel M. « Bi-modal arterial compliance probe for calibration-free cuffless blood pressure estimation ”, IEEE transactions on biomedical engineering, Vol. 5, N° 11, November 2018, décrit un dispositif couplant une modalité acoustique et une modalité optique pour estimer la pression artérielle d’un utilisateur, et cela sans recours à une compression d’un membre de l’utilisateur à l’aide d’un brassard. La modalité acoustique permet une mesure de l’évolution du diamètre de l’artère entre deux valeurs extrêmes, correspondant respectivement à la systole et la diastole. La modalité optique permet, selon les principes de la PPG (Photo-pléthysmographie infra-rouge), d’estimer une vitesse d’onde de pouls (VOP) entre deux points de mesure, distants l’un de l’autre, le long de l’artère. La vitesse d’onde de pouls est usuellement désignée par l’acronyme PWV (Pulse Wave Velocity). Les mesures résultant des deux modalités sont combinées de façon à pouvoir estimer la pression artérielle.
Les principes exposés dans la publication [1] peuvent être mis en œuvre pour concevoir un dispositif porté par un utilisateur, et permettant un suivi continu de la pression artérielle, en réduisant la gêne ressentie par l’utilisateur. Cependant les mesures effectuées dans les deux modalités peuvent être affectées par des incertitudes liées au positionnement des composants actifs (sources de lumière, capteurs acoustiques ou optiques), par rapport à l’artère. Ainsi, lorsque le dispositif est appliqué sur le corps d’un utilisateur, les capteurs doivent être correctement disposés précisément par rapport à l’artère de façon que la variation du diamètre et la vitesse d’onde de pouls soient correctement estimés.
Aussi, le dispositif précédemment décrit suppose un positionnement précis sur la peau de l’utilisateur. Une autre difficulté est liée aux mouvements de l’utilisateur, qui peuvent entraîner une variation de la position des capteurs par rapport à l’artère. L’invention décrite ci-après permet de surmonter ces difficultés.
Un premier objet de l’invention est un dispositif d’estimation d’une pression artérielle d’un utilisateur, le dispositif étant destiné à être porté par l’utilisateur, le dispositif comportant :
un support, destiné à être appliqué contre la peau de l’utilisateur ; plusieurs sources de lumière, disposées sur le support, configurées pour émettre une lumière vers la peau de l’utilisateur lorsqu’elles sont activées ; plusieurs photodétecteurs, disposés sur le support, distants de chaque source de lumière, configurés pour détecter une lumière émanant de la peau de l’utilisateur suite à une activation d’au moins une source de lumière, chaque photodétecteur formant, avec ladite source de lumière, un couple source-photodétecteur ;
le dispositif étant caractérisé en ce qu’il comporte :
plusieurs transducteurs acoustiques, comportant au moins : un émetteur acoustique, configuré pour émettre une onde acoustique à travers la peau ; et un détecteur acoustique, configuré pour détecter une onde acoustique réfléchie dans le corps de l’utilisateur, se propageant à travers la peau ; une unité de sélection acoustique, programmée pour : prendre en compte un critère de sélection acoustique ; sélectionner un émetteur acoustique et un détecteur acoustique parmi les transducteurs acoustique, la sélection étant effectuée en fonction d’un signal acoustique détecté par chaque détecteur acoustique suite à une émission d’une onde acoustique par au moins un émetteur acoustique; une unité de sélection optique, configurée pour : prendre en compte un critère de sélection optique ; sélectionner un premier couple source de lumière - photodétecteur, comportant une première source de lumière et un premier photodétecteur, choisis parmi les sources de lumière et les photodétecteurs, et un deuxième couple source de lumière - photodétecteur, comportant une deuxième source de lumière et un deuxième photodétecteur, choisis parmi les sources de lumière et les photodétecteurs, la sélection étant effectuée en fonction des signaux détectés par le premier photodétecteur et le deuxième photodétecteur suite à une activation de la première source de lumière et de la deuxième source de lumière ;
une unité centrale, programmée pour estimer une pression artérielle, à partir : du signal détecté par un détecteur acoustique;
des signaux détectés par le premier photodétecteur et le deuxième photodétecteur.
estimer un diamètre artériel à partir du signal détecté par le détecteur acoustique sélectionné; estimer une vitesse d’onde de pouls, à partir des signaux détectés par le premier photodétecteur et le deuxième photodétecteur ; estimer la pression artérielle, en fonction du diamètre artériel et de l’onde de pouls estimés.
De préférence, la source de lumière émet une lumière dans une bande spectrale comprise entre 500 nm et 1200 nm.
Le dispositif peut comporter :
un premier groupe de sources de lumière et de photodétecteurs ; un deuxième groupe de sources de lumière et de photodétecteurs, distant du premier groupe de sources de lumière et de photodétecteurs.
L’unité de sélection optique est alors configurée pour :
sélectionner la première source de lumière et le premier photodétecteur parmi les sources de lumière et les photodétecteurs du premier groupe ; sélectionner la deuxième source de lumière et le deuxième photodétecteur parmi les sources de lumière et les photodétecteurs du deuxième groupe.
d) ladite densité relative inférieure ou égale à 1,0.
3. Le procédé selon l’un/l’une quelconque des modes de réalisation/caractéristiques/aspects précédent(e)s ou suivant(e)s, dans lequel la matière première de noir de carbone à faible rendement est de l’éthylène.
4. Le procédé selon l’un/l’une quelconque des modes de réalisation/caractéristiques/aspects précédent(e)s ou suivant(e)s, dans lequel la matière première de noir de carbone à faible rendement est du gaz naturel.
5. Le procédé selon l’un/l’une quelconque des modes de réalisation/caractéristiques/aspects précédent(e)s ou suivant(e)s, dans lequel la matière première de noir de carbone à faible rendement présente ladite densité relative inférieure à 1,02.
6. Le procédé selon l’un/l’une quelconque des modes de réalisation/caractéristiques/aspects précédent(e)s ou suivant(e)s, dans lequel la matière première de noir de carbone à faible rendement est une huile de pyrolyse des pneus, ou une huile dérivée de la distillation ou du fractionnement d’huile de pyrolyse des pneus.
7. Le procédé selon l’un/l’une quelconque des modes de réalisation/caractéristiques/aspects précédent(e)s ou suivant(e)s, dans lequel la matière première de noir de carbone à faible rendement est une matière première autre qu’un goudron de houille liquide, qu’un liquide de raffinerie de pétrole ou qu’un résidu de craquage d’éthylène ou qu’un résidu de craquage de phénol.
8. Le procédé selon l’un/l’une quelconque des modes de réalisation/caractéristiques/aspects précédent(e)s ou suivant(e)s, dans lequel la matière première de noir de carbone à faible rendement est une huile de pyrolyse du plastique, une huile de décantation à rapport H:C élevé, une matière première renouvelable, une matière première biosourcée ou autre sous-produit d’un processus de raffinage, ou de quelconques combinaisons de ceux-ci.
9. Le procédé selon l’un/l’une quelconque des modes de réalisation/caractéristiques/aspects précédent(e)s ou suivant(e)s, dans lequel ladite matière première biosourcée comprend au moins l’une des matières suivantes : une huile végétale ou dérivée d’autres plantes, un éthanol biosourcé, une cire ou résine d’origine végétale ou animale, une huile obtenue à partir de graisse animale, une huile algale, une huile obtenue à partir de la pyrolyse de boues d’épuration ou de déchets agricoles, un liquide de sous-produit issu du traitement d’un matériau biogénique, un liquide produit par liquéfaction hydrothermale d’un biomatériau, une huile de tall brute, une colophane d’huile de tall, une poix d’huile de tall ou un acide gras d’huile de tall, une huile produite à partir de matière recyclée, une huile dérivée de la pyrolyse de pneus hors normes, rejetés ou en fin de vie, une huile dérivée de la pyrolyse de plastiques ou de produits caoutchouteux mis au rebut ou recyclés, une huile dérivée de la pyrolyse de déchets municipaux solides ou une huile dérivée de la pyrolyse de biomasse, ou de quelconques combinaisons de ceux-ci.
10. Le procédé selon l’un/l’une quelconque des modes de réalisation/caractéristiques/aspects précédent(e)s ou suivant(e)s, dans lequel la matière première de noir de carbone à faible rendement va de 10 à 90 % en poids d’une entrée de matière première totale dans ledit procédé.
11. Le procédé selon l’un/l’une quelconque des modes de réalisation/caractéristiques/aspects précédent(e)s ou suivant(e)s, dans lequel la matière première de noir de carbone à faible rendement va de 25 à 90 % en poids d’une entrée de matière première totale dans ledit procédé.
12. Le procédé selon l’un/l’une quelconque des modes de réalisation/caractéristiques/aspects précédent(e)s ou suivant(e)s, dans lequel le réacteur de noir de carbone de fourneau présente une chambre de combustion et un étranglement en aval de la chambre de combustion et une chambre de réaction en aval de l’étranglement et une zone de refroidissement rapide en aval de la chambre de réaction, et dans lequel la première matière première de noir de carbone est injectée dans une chambre de combustion du réacteur de noir de carbone de fourneau et la matière première de noir de carbone à faible rendement est injectée dans l’étranglement.
13. Le procédé selon l’un/l’une quelconque des modes de réalisation/caractéristiques/aspects précédent(e)s ou suivant(e)s, dans lequel la chambre de combustion présente un diamètre et la matière première de noir de carbone à faible rendement est injectée à une distance d’au moins deux fois le diamètre de la chambre de combustion en aval de l’endroit où la première matière première de noir de carbone est injectée.
14. Le procédé selon l’un/l’une quelconque des modes de réalisation/caractéristiques/aspects précédent(e)s ou suivant(e)s, dans lequel ladite au moins une matière première de noir de carbone à faible rendement est introduite dans ledit réacteur de noir de carbone de fourneau dans au moins deux emplacements distincts, l’un des emplacements distincts se trouvant en aval par rapport à l’autre.
15. Le procédé selon l’un/l’une quelconque des modes de réalisation/caractéristiques/aspects précédent(e)s ou suivant(e)s, dans lequel ladite au moins une matière première de noir de carbone à faible rendement est introduite dans ledit réacteur de noir de carbone de fourneau dans au moins deux emplacements distincts, l’un des emplacements distincts se trouvant en aval par rapport à l’autre.
16. Le procédé selon l’un/l’une quelconque des modes de réalisation/caractéristiques/aspects précédent(e)s ou suivant(e)s, dans lequel ladite au moins une première matière première de noir de carbone est un mélange qui comprend moins de 50 % en poids d’une matière première de noir de carbone à faible rendement sur la base du poids total de ladite première matière première de noir de carbone.
17. Le procédé selon l’un/l’une quelconque des modes de réalisation/caractéristiques/aspects précédent(e)s ou suivant(e)s, dans lequel ladite au moins une première matière première de noir de carbone comprend de 95 % en poids à 100 % en poids de ladite première matière première de noir de carbone sur la base du poids total de ladite première matière première de noir de carbone.
Selon un mode de réalisation, l’unité de commande est configurée pour, en réponse à la commande d’atténuation de roulis et lorsque le chargement du navire présente un poids compris entre 0,2*P TC et 0,8*P TC , commander le dispositif de distribution pour transférer du liquide vers le réservoir atténuateur de roulis depuis le réservoir de liquide avant et/ou le réservoir de liquide arrière, préférablement depuis le réservoir de liquide avant et le réservoir de liquide arrière et/ou de façon à ne pas augmenter le tirant d’eau à la proue du navire.
Selon un mode de réalisation, l’unité de commande est configurée pour, en réponse à la commande d’atténuation de roulis et lorsque le chargement du navire présente un poids inférieur ou égal à 0,2*P TC , commander le dispositif de distribution pour transférer du liquide vers le réservoir atténuateur de roulis depuis au moins le réservoir de liquide avant, préférablement seulement depuis le réservoir de liquide avant et/ou de façon à ne pas augmenter le tirant d’eau à la proue du navire.
Selon un mode de réalisation, l’unité de commande est configurée pour, en réponse à la commande d’atténuation de roulis et lorsque le chargement du navire présente un poids supérieur à égal à 0,8*P TC , commander le dispositif de distribution pour transférer du liquide vers le réservoir atténuateur de roulis depuis le réservoir de liquide avant et/ou le réservoir de liquide arrière, préférablement depuis le réservoir de liquide avant et le réservoir de liquide arrière.
Selon un mode de réalisation, le poids total P RT du au moins un réservoir avant et du au moins un réservoir arrière, lorsqu’entièrement remplis d’un liquide de densité égale à 1, représente entre 2% et 8%, de préférence entre 3% et 6%, du poids à vide P v du navire.
Selon un mode de réalisation, le poids total P ART du réservoir atténuateur de roulis, lorsque celui-ci est rempli d’un liquide de densité égale à 1, représente entre 1% et 4%, de préférence entre 2% et 4%, du poids à vide P v du navire.
Selon un mode de réalisation, le système de contrôle d’assiette comprend en outre un réservoir de liquide central, situé dans une zone comprise entre 40% et 60% d’une longueur L du navire selon l’axe longitudinal du navire.
Le réservoir de liquide central peut notamment permettre, lorsqu’il est partiellement ou totalement rempli de liquide, de compenser les sollicitations en flexion de la région centrale de la coque du navire selon l’axe longitudinal du navire. Ceci est bénéfique pour la durée de vie du navire.
Selon un mode préféré de réalisation, le réservoir atténuateur de roulis est situé dans le premier tiers, préférentiellement dans le premier quart, suivant un axe longitudinal du navire. D’autres modes de réalisation sont toutefois possibles, notamment en fonction des différentes installations et aménagements du navire.
Selon un mode de réalisation, le dispositif de distribution est configuré pour effectuer le transfert de liquide depuis ledit au moins un réservoir de liquide arrière vers le réservoir atténuateur de roulis par l’intermédiaire dudit réservoir de liquide central.
Selon un mode de réalisation, le système de contrôle d’assiette comprend au moins deux réservoirs de liquide avant espacés les uns des autres et chacun situés dans le premier tiers, préférentiellement dans le premier quart, suivant un axe longitudinal du navire.
Selon un mode de réalisation, deux desdits réservoirs de liquide avant sont espacés selon l’axe longitudinal du navire.
Selon un mode de réalisation, le système de contrôle d’assiette comprend au moins deux réservoirs de liquide arrière espacés les uns des autres et chacun situés dans le dernier tiers, préférentiellement dans le dernier quart, suivant l’axe longitudinal du navire.
Selon un mode de réalisation, deux desdits réservoirs de liquide arrière sont espacés selon l’axe longitudinal du navire.
Selon un mode de réalisation, le navire comprend en outre au moins une cuve étanche et thermiquement isolante.
Selon un mode de réalisation, la cuve comporte au moins une barrière d’étanchéité et au moins une barrière thermiquement isolante.
Selon un mode de réalisation, la cuve comporte une structure principale comprenant une structure multicouche comportant, depuis l’extérieur vers l’intérieur, une barrière thermiquement isolante secondaire comportant des éléments isolants et reposant contre la structure porteuse, une membrane d’étanchéité secondaire reposant contre la barrière thermiquement isolante secondaire, une barrière thermiquement isolante primaire comportant des éléments isolants et reposant contre la membrane d’étanchéité secondaire, et une membrane d’étanchéité primaire destinée à être en contact avec le gaz liquéfié contenu dans la cuve. Selon une autre mode de réalisation, une unique barrière thermiquement isolante est disposée entre une membrane d’étanchéité et la structure porteuse.