INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De préférence, les feuilles de verre sont choisies parmi des feuilles de verre minéral tel que sodocalcique, aluminosilicate, borosilicate, éventuellement durci, trempé thermiquement, ou renforcé chimiquement, et des feuilles de matériau polymère transparent structural tel que poly(méthacrylate de méthyle) (PMMA) ou polycarbonate (PC). Au sens de cette caractéristique, on entend par feuille de matériau polymère transparent structural une feuille susceptible de constituer à elle seule un vitrage monolithique, d’en assurer la résistance mécanique, en particulier, et ayant un module élastique de l’ordre de 1500 MPa par exemple, au contraire d’une couche adhésive intercalaire, par exemple.
De préférence, la couche adhésive intercalaire est choisie parmi une couche de polyvinylbutyral (PVB), polyuréthane thermoplastique (TPU) ou copolymère éthylène – acétate de vinyle (EVA).
De préférence, la ou les couche(s) d’encre transparente est ou sont indépendamment l’une de l’autre en pleine face ou selon des motifs décoratifs ou informatifs tels que pictogramme, texte.
De préférence, la ou les couche(s) d’encre transparente compren(d)(nent) des zones et/ou motifs émettant une lumière visible de couleurs différentes.
De préférence, le vitrage feuilleté lumineux est bombé.
De préférence, le vitrage feuilleté lumineux comprend une source de rayonnement ultraviolet couplée à la ou aux couche(s) d’encre transparente par l’intermédiaire d’un guide d’onde constitué de l’une au moins des deux feuilles de verre et/ou de la couche adhésive intercalaire. La source de rayonnement ultraviolet émet de préférence entre 390 et 410 nm.
De préférence, le vitrage feuilleté lumineux est un vitrage de véhicule automobile choisi parmi un toit, éventuellement panoramique, ouvrant, un pare-brise, un vitrage latéral, un vitrage de porte arrière, une lunette arrière ou un rétro-éclairage, ou un vitrage de bâtiment tel que de véranda ou de façade.
Un autre objet de l’invention consiste en un procédé de fabrication d’un vitrage feuilleté lumineux décrit précédemment, caractérisé en ce qu’il comprend l’application sur une face principale interne à la structure du vitrage feuilleté, d’au moins une des deux feuilles de verre et/ou sur au moins l’une des deux faces principales de la couche adhésive intercalaire, d’une couche d’encre transparente, qui émet une lumière visible sous un rayonnement ultraviolet, puis le séchage de l’encre transparente préalablement à l’assemblage du vitrage feuilleté lumineux.
De préférence, l’encre transparente est appliquée par sérigraphie.
Par sérigraphie d’une feuille intercalaire de polyvinylbutyral avec une encre de composition détaillée dans le tableau ci-dessous, on obtient après assemblage à deux feuilles de verre sodocalcique flotté, un vitrage feuilleté de haute qualité mécanique et à impression transparente, invisible de jour comme de nuit en l’absence d’une exposition à un rayonnement ultraviolet. Le temps de « sec au toucher » de 10 min est court et compatible avec un procédé industriel en ligne continue.
Dans le tableau ci-dessous, toutes les proportions sont indiquées en pourcentages massiques.
CONSTITUANT N° CAS % EN MASSE % MIN ET MAX EN MASSE POLYVINYLBUTYRAL 63148-65-2 13 10/15 AGENT MOUILLANT 27987-25-3 9,5 5/12 ENCRE UV 0,5 0,3/0,7 DIESTER 627-93-0 1119-40-0 106-65-0 44,8 16/65 SOLVANT DIETHER DE GLYCOL 112-49-2 31,2 0/40 AGENT DE MODIFICATION DE LA TENSION DE SURFACE 26376-86-3 1 0,5/2
De préférence, on choisit . .
Par ailleurs, la fonction de transfert de l'accéléromètre résonant est donnée par la relation entre l'accélération et la contrainte appliquée au nanorésonateur désigné σ nr et en considérant que la fréquence de résonance du nanorésonateur est proportionnelle à sa contrainte.
La fonction de transfert peut s'écrire : [Math 3] Avec S nr est la section transversale du nanorésonateur.
Si on considère que les poutres 12 de la structure de découplage ont uniquement une fonction de stabilité, la raideur k d2 de l'ensemble des poutres 12 est négligeable par rapport à la raideur k nr du nanorésonateur, la fonction de transfert peut être approximée à : [Math 4] On constate que la sensibilité de l'accéléromètre résonant est fixée par le rapport entre les raideurs k d1 et k a . De préférence, on choisit les valeurs de ces raideurs de sorte à ce que l'accéléromètre ait une sensibilité élevée. Le rapport K a /k d1 est avantageusement inférieur à 100 et de préférence égal à ou proche de 1.
La structure de couplage résonante peut présenter des modes de résonance autres que son mode de résonance principal à la fréquence ω d , qui peuvent interférer avec la gamme de fonctionnement du nanorésonateur et donc perturber le fonctionnement de l'accéléromètre. Le dimensionnement des différentes parties de la structure de découplage permet de fixer ces modes parasites de sorte qu'ils soient en dehors de la gamme de fréquence de fonctionnement du nanorésonateur.
A titre d'exemple uniquement, nous allons donner un dimensionnement de la structure de découplage et les valeurs de fréquence de résonance des modes parasites de celle-ci. La structure de découplage est celle de la .
La masse sismique 2 et ses moyens de suspension sont réalisés dans une couche de Si épaisse de 20 μm ; et le nanorésonateur est réalisé dans une couche plus fine de 0.25 μm d’épaisseur.
Les dimensions de la masse dans le plan peuvent être comprises entre 20µm×20µm et 50µm×50µm.
Le nanorésonateur a une section de 250 × 250 nm² et une longueur de 10 µm, qui présente une plage de fréquences du nanorésonateur de 10 MHz-20 MHz pendant son fonctionnement comme capteur.
La structure de découplage est réalisée dans la couche de silicium de 20 avec les dimensions suivantes :
La masse de découplage de forme carrée a des côtés de longueur et une masse .
La longueur des poutres 12 est est la longueur des éléments, et leur largeur est égale à =1 µm.
Le premier élément de liaison 14 comporte deux bras de longueur de largeur , reliés par leurs extrémités par des masses carrée de côté de longueur et de masse .
La fréquence de résonance de filtrage ω d est de 1,7 MHz. La structure de découplage présente des fréquences parasites à 0,5 MHz et 22 MHz. Ces fréquences n'interfèrent pas avec la gamme de fonctionnement de 10 MHz - 20 MHz pour le nanorésonateur.
Sur la , on peut voir un exemple pratique d'un accéléromètre résonant mettant en œuvre la structure de découplage S1.
L'accéléromètre comporte deux nanorésonateurs 6 montés en différentielle, chaque nanorésonateur étant relié à la masse sismique 2 par la structure de découplage S1. La masse sismique est suspendue au support par quatre ressorts 20 en forme de U. Ces quatre ressorts sont modélisés par le ressort de raideur k a dans le modèle de la .
Lorsque la vanne quatre voies 48, la vanne 64 et la valve 56 sont dans la deuxième position, une deuxième partie du fluide réfrigérant circule vers le deuxième circuit d’échange de chaleur 6 à travers le troisième canal 60 vers la deuxième sortie 40 de fluide réfrigérant du deuxième collecteur de sortie 28. En effet, la deuxième position de la valve 56 bloque la circulation du fluide réfrigérant à travers le premier canal 54, la deuxième partie du fluide réfrigérant traversant alors la première passe 50 de la vanne quatre voies 48 pour circuler depuis le troisième canal 60 vers la deuxième sortie 40 de fluide réfrigérant du deuxième collecteur de sortie 28. La deuxième partie de fluide réfrigérant pénètre ainsi dans le deuxième collecteur de sortie 28 à travers la deuxième sortie 40 de fluide réfrigérant et à travers la deuxième cavité collectrice 38, puis circule vers le deuxième collecteur d’entrée 26 à travers une partie 33 du deuxième ensemble de tubes 30. Ensuite, la deuxième partie de fluide réfrigérant circule vers la première cavité collectrice 34 du deuxième collecteur de sortie 28 depuis le deuxième collecteur d’entrée 26 à travers une autre partie 31 du deuxième ensemble de tubes 30. Le fluide réfrigérant circulant dans la première cavité collectrice 34 circule ensuite vers la deuxième conduite 66 de la ligne de sortie 46 en passant à travers la première sortie 36 de fluide du deuxième collecteur de sortie 28.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le premier circuit d’échange de chaleur 4 et le deuxième circuit d’échange de chaleur 6 sont parcourus par le fluide réfrigérant selon un profil en « U » vus dans un plan principal d’extension de la surface d’échange de chaleur 2 lorsque la vanne quatre voies 48, la vanne 64 et la valve 56 sont dans leur deuxième position. On comprend ici que le fluide réfrigérant circule selon deux sens de circulation dans le premier circuit d’échange de chaleur 4 depuis le premier collecteur d’entrée 8 vers le premier collecteur de sortie 10 à travers la partie 21 du premier ensemble de tubes 12, puis depuis le premier collecteur de sortie 10 vers le premier collecteur d’entrée 8 à travers une autre partie 23 du premier ensemble de tubes 12, et dans le deuxième circuit d’échange de chaleur 6 depuis le deuxième collecteur de sortie 28 vers le deuxième collecteur d’entrée 26 à travers une partie 33 du deuxième ensemble de tubes 30, puis depuis le deuxième collecteur d’entrée 26 vers le deuxième collecteur de sortie 28 à travers une autre partie 31 du deuxième ensemble de tubes 30.
Similairement à ce qui a été décrit ci-dessus, le fluide réfrigérant circule ainsi dans un tube 12, 30 toujours selon un sens opposé à au moins un tube 12, 30 voisin. Plus particulièrement, un tube 12 du premier circuit d’échange de chaleur 4 est encadré selon la direction d’empilement E par au moins un tube 30 du deuxième circuit d’échange de chaleur 6. On comprend donc, que même lorsque le premier circuit d’échange de chaleur 4 et le deuxième circuit d’échange de chaleur 6 sont parcourus par le fluide réfrigérant selon un profil en « U », le fluide réfrigérant circule dans un premier sens dans le tube 12 du premier circuit d’échange de chaleur 4 et dans un sens opposé dans le tube 30 du deuxième circuit d’échange de chaleur 6, voisin dudit tube 12.
Tel qu’illustré sur les figures 4 et 5, la boucle de fluide réfrigérant 70 comprend au moins un organe de compression 72 du fluide réfrigérant, l’échangeur thermique 1 décrit ci-dessus, un premier organe de détente 74 et un deuxième organe de détente 76, un premier échangeur de chaleur 78 entre le fluide réfrigérant et un flux d’air, et un réseau de canalisations reliant entre eux ces composants de la boucle de fluide réfrigérant 70. Avantageusement, la boucle de fluide réfrigérant 70 comprend une ligne de détour 80 et un deuxième échangeur de chaleur 82 installé sur la ligne de détour 80.
Plus particulièrement, la ligne d’arrivée 44 de l’échangeur thermique 1 s’étend depuis le premier échangeur de chaleur 78 jusqu’à l’échangeur thermique 1, la ligne de sortie 46 de l’échangeur thermique 1 s’étendant entre l’échangeur thermique 1 et l’organe de compression 72, l’organe de compression 72 étant relié fluidiquement au premier échangeur de chaleur 78 par une canalisation 84. On comprend que la boucle de fluide réfrigérant 70 forme un circuit fermé dans lequel le fluide réfrigérant circule, par exemple, dans la ligne de sortie 46 depuis l’échangeur thermique 1 jusqu’à l’organe de compression 72, puis à travers la canalisation 84 depuis l’organe de compression 72 jusqu’au premier échangeur de chaleur 78, et enfin dans la ligne d’arrivée 44 depuis le premier échangeur de chaleur 78 jusqu’à l’échangeur thermique 1.
Comme décrit auparavant, l’échangeur thermique 1 réalise un échange thermique entre le fluide réfrigérant et un premier flux d’air provenant de l’extérieur de l’habitacle du véhicule.
Le premier échangeur de chaleur 78 et le deuxième échangeur de chaleur 82 sont quant à eux configurés pour réaliser un échange thermique entre le fluide réfrigérant et un deuxième flux d’air destiné à circuler vers l’habitacle du véhicule, appelé flux d’air intérieur. Dans cette configuration, le fluide réfrigérant circulant à travers chacun de ces échangeurs de chaleur échange des calories pour chauffer ou refroidir le deuxième flux d’air.
L’organe de compression 72 quant à lui est configuré pour augmenter la pression du fluide réfrigérant. On comprend de cela qu’une pression du fluide réfrigérant dans la ligne de sortie 46 est inférieure à une pression du fluide réfrigérant circulant dans la canalisation 84 entre l’organe de compression 72 et le premier échangeur de chaleur 78.
La ligne de détour 80 comprend une première intersection 86 avec la ligne de sortie 46 et une deuxième intersection 88 avec la ligne de sortie 46, la ligne de détour 80 s’étendant entre ces deux intersections 86, 88. Le fluide réfrigérant circulant dans la ligne de sortie 46 peut circuler directement depuis l’échangeur thermique 1 jusqu’à l’organe de compression 72, ou circuler à travers la ligne de détour 80 pour traverser le deuxième échangeur de chaleur 82.
Préférentiellement, la boucle de fluide réfrigérant 70 comprend au moins un organe de régulation 90 de la circulation du fluide réfrigérant apte à prendre une première position reliant directement fluidiquement le premier échangeur de chaleur 78 à la ligne de sortie 46 et une deuxième position bloquant la circulation du fluide réfrigérant à travers une portion de la ligne de sortie 46. Le changement de position de l’organe de régulation 90 est ici corrélé au changement de positions de la vanne quatre voies 48, de la vanne 64 et de la valve 56. On comprend que, lorsque l’organe de régulation 90 est dans la première position, le fluide réfrigérant circule à travers la ligne de sortie 46 directement vers l’organe de compression 72 tandis qu’il circule à travers la ligne de détour 80 lorsque l’organe de régulation 90 est dans la deuxième position.
Avantageusement, le premier organe de détente 74 est installé sur la ligne de détour 80, entre le deuxième échangeur de chaleur 82 et l’échangeur thermique 1. Le premier organe de détente 74 est quant à lui configuré pour abaisser la pression du fluide réfrigérant lorsque l’échangeur thermique 1 est en mode condensateur. On comprend de cela qu’une pression du fluide réfrigérant dans la ligne de détour 80 entre le premier organe de détente 74 et le deuxième échangeur de chaleur 82 est inférieure à une pression du fluide réfrigérant circulant entre l’échangeur thermique 1 et le premier organe de détente 74.
Similairement, le deuxième organe de détente 76 est installé sur la ligne d’arrivée 44, entre le premier échangeur de chaleur 78 et les circuits d’échange de chaleur 4, 6 de l’échangeur thermique 1 et est également configuré pour abaisser la pression du fluide réfrigérant lorsque l’échangeur thermique 1 est en mode évaporateur. On comprend de cela qu’une pression du fluide réfrigérant dans la ligne d’arrivée 44 entre le premier échangeur de chaleur 78 et le deuxième organe de détente 76 est inférieure à une pression du fluide réfrigérant circulant entre le deuxième organe de détente 76 et l’échangeur thermique 1.
Par ailleurs, la boucle de fluide réfrigérant 70 comprend au moins un dispositif d’accumulation 92 de fluide réfrigérant installé sur la ligne de sortie 46 entre l’organe de compression 72 et l’échangeur thermique 1. Avantageusement, le dispositif d’accumulation 92 est disposé entre la deuxième intersection 88 et l’organe de compression 72. Le dispositif d’accumulation 92 est configuré pour contenir un volume fluctuable de fluide réfrigérant permettant d’absorber les variations du volume occupé par le fluide réfrigérant dans la boucle de fluide réfrigérant 70, ce volume variant à cause des changements de pression et température subis.
La boucle de fluide réfrigérant 70 comprend également une ligne de gestion thermique 94 d’un système de gestion thermique 96 d’un élément électrique et/ou électronique 98 du véhicule, la ligne de gestion thermique 94 s’étendant depuis la ligne de détour 80 jusqu’à la ligne de sortie 46. Plus précisément, la boucle de fluide réfrigérant 70 comprend une première bifurcation 100 entre la ligne de gestion thermique 94 et la ligne de détour 80 et une deuxième bifurcation 102 entre la ligne de gestion thermique 94 et la ligne de sortie 46, la première bifurcation 100 étant disposée entre la première intersection 86 et le premier organe de détente 74, la deuxième bifurcation 102 étant disposée entre la deuxième intersection 88 et le dispositif d’accumulation 92.
La boucle de fluide réfrigérant 70 comprend un organe d’échange thermique 104 entre le fluide réfrigérant circulant dans la ligne de gestion thermique 94 et un fluide caloporteur circulant à travers le système de gestion thermique 96. Ce dernier comprend par ailleurs une ligne de fluide caloporteur 106 et au moins un organe de pompage 108 forçant la circulation du fluide caloporteur à travers la ligne de fluide caloporteur 106. On comprend que le fluide réfrigérant circulant dans la ligne de gestion thermique 94 à travers l’organe d’échange thermique 104 échange des calories avec le fluide caloporteur du système de gestion thermique 96 dans le but de chauffer et/ou refroidir l’élément électrique et/ou électronique 98 du véhicule.
Par ailleurs, la boucle de fluide réfrigérant 70 peut comprendre un troisième organe de détente 110 disposé sur la ligne de gestion thermique 94 entre la première bifurcation 100 et l’organe d’échange de chaleur 104, et destiné à détendre le fluide réfrigérant en amont de l’organe d’échange de chaleur 104 notamment lorsque l’échangeur thermique 1 est en mode condenseur.
Enfin, l’actionneur comprend un corps d’amortissement, s’interposant entre la deuxième extrémité et la butée, et présentant une rigidité inférieure à celle du corps principal de manière à amortir le déplacement du piston lorsqu’il se déplace de sa position engagée vers sa position désengagée.
La mise en œuvre du corps d’amortissement permet d’atténuer les émissions sonores lorsque le piston se déplace de sa position engagée vers sa position désengagée.
La est une représentation schématique d’une vanne automatique 100 représentative d’un mode de réalisation de la présente invention.
Notamment, la vanne automatique 100 comprend un corps de vanne 200, un actionneur 300 et un diaphragme 400 ( et ).
Le corps de vanne 200 (représenté à la ) comprend, selon une direction définie par un axe d’élongation YY’, une face amont 200a et une face aval 200b. Il est entendu que la face amont 200a et la face aval 200b sont deux faces opposées selon l’axe d’élongation YY’. La face amont 200a présente une forme circulaire, et comprend en particulier une section périphérique 201 et une section centrale 202 en retrait par rapport à la section périphérique 201.
Le corps de vanne 200 comprend également une entrée fluidique 203 et une sortie fluidique 204. Le corps de vanne 200 comprend également un conduit radial 205, un coude intermédiaire 206 ainsi qu’un conduit longitudinal 207.
Le conduit radial 205, s’étend de manière radiale selon un axe radial XX’ perpendiculaire à l’axe d’élongation YY’, de l’entrée fluidique 203 vers une partie aval. Le coude intermédiaire 206 s’étend de la partie aval et débouche dans la section centrale 202 par une ouverture intermédiaire 206a de la section centrale 202 de la face amont 200a. Dans l’exemple illustré et décrit ci-avant, l’axe radial XX’ est perpendiculaire à l’axe d’élongation YY’. Toutefois, l’invention n’est pas limitée à ce seul aspect de sorte que l’homme du métier pourra envisager un axe radial XX’ qui n’est pas perpendiculaire à l’axe d’élongation YY’.
La section centrale 202 comprend également une ouverture centrale 207a à partir de laquelle le conduit longitudinal 207 s’étend selon l’axe d’élongation YY’ jusqu’à la sortie fluidique 204.
L’ouverture centrale 207a forme un siège, dit siège de vanne 210, destiné à coopérer avec le diaphragme 400. Cet aspect est décrit plus en détails dans la suite de l’énoncé.
La section périphérique 201 est surmontée, sur sa périphérie, de moyens de guidage 208. Notamment, les moyens de guidage 208 sont agencés pour permettre l’assemblage et/ou le couplage de l’actionneur 300 avec le corps de vanne 200. En particulier, les moyens de guidage 208 peuvent comprendre une ou plusieurs parois qui s’étendent parallèlement à l’axe d’élongation YY’ à partir d’un bord externe de la section périphérique 201. Les moyens de guidage 208 sont notamment prévus pour épouser de manière conforme une surface latérale de l’actionneur 300.
L’actionneur 300 comprend une enveloppe (ou boîtier) externe 301 qui peut présenter une forme généralement cylindrique. Plus particulièrement, l’enveloppe externe 301 peut comprendre une surface latérale 302 reliant une première face 303 et une deuxième face 304. L’actionneur 300 est couplé au corps de vanne 200 par sa première face 303. Plus particulièrement, l’actionneur 300 est engagé par sa première face 302 dans les moyens de guidage 208 ( et ).
Par ailleurs, la section centrale 202 et la première face 303 sont conformées pour ménager un espace libre, dit chambre intermédiaire 209, lorsque l’actionneur 300 est engagé /couplé avec le corps de vanne 200. Cette chambre intermédiaire 209, délimitée par la section centrale 202 et la première face 303, forme, avec le conduit radial 205, le coude intermédiaire 206 et le conduit longitudinal 207, un conduit fluidique. Ainsi, lorsqu’un fluide s’écoule dans le conduit fluidique de l’entrée fluidique vers la sortie fluidique, il passe, dans l’ordre, dans le conduit radial, le coude intermédiaire, la chambre intermédiaire et le conduit longitudinal.
Le diaphragme 400, de forme généralement circulaire, est intercalé entre la première face 303 et la face amont 200a. Le diaphragme 400 peut avantageusement comprendre un matériau élastomère, par exemple un caoutchouc d’éthylène-propylène-diène méthylène (caoutchouc EPDM). De manière alternative, le diaphragme 400 peut comprendre un caoutchouc de silicone. Plus particulièrement, le diaphragme 400 comprend une partie circonférentielle 401, et une partie centrale 402 circonscrite par la partie circonférentielle 401.
La partie centrale 402, centrée par rapport à l’axe d’élongation YY’, est par ailleurs à l’aplomb du siège de vanne 210. Le diaphragme 400 est maintenu par coopération entre la première face 303 et la section centrale 202 de la face amont 200a. Plus particulièrement, cette coopération peut exercer un pincement de la partie circonférentielle 401 du diaphragme 400. De manière alternative et/ou complémentaire, le diaphragme 400 peut être pourvu d’une protubérance circulaire 403 formée sur la partie circonférentielle 401 et coopérant avec une rainure circonférentielle 211 formée sur la section centrale 202 ( ). La partie centrale 402 du diaphragme 400 est maintenue flottante dans la chambre intermédiaire 209. La partie centrale 402 du diaphragme 400 est par ailleurs configurée pour adopter, par déformation, l’une ou l’autre d’une position fermée et d’une position ouverte.
La position fermée ou ouverte de la partie centrale 402 sera confondue tout au long de la description avec celle du diaphragme 400. En d’autres termes, lorsque la partie centrale 402 est dans une position fermée, il sera considéré que le diaphragme 400 est également dans une position fermée. De manière équivalente, lorsque la partie centrale 402 est dans une position ouverte, il sera considéré que le diaphragme 400 est également dans une position ouverte.
Ainsi, et selon les principes de la présente invention, la position fermée est une position pour laquelle la partie centrale 402 est en appui contre le siège de vanne 210 de manière à obturer le conduit fluidique. Inversement, la position ouverte est une position dans laquelle la partie centrale 402 est en retrait du siège de vanne de manière à rendre possible l’écoulement d’un fluide dans le conduit fluidique de l’entrée fluidique 203 vers la sortie fluidique 204.
Dans un véhicule ferroviaire, il est commun d’installer des cloisons internes, par exemple pour délimiter un local de service à l’usage du personnel de bord, le local de service comprenant des cloisons internes et une porte coulissante sur un rail de guidage.