INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon une possibilité de l’invention, lorsque au moins un affaiblissement est constitué d’une déformation d’au moins un caisson de sorte à former un espace d’accueil pour la douille d’arrimage, l’espace d’accueil étant délimité en partie entre chaque déformation et la partie centrale, des contraintes sont exercées sur au moins deux ouvertures en vue d’éloigner les ouvertures l’une de l’autre et de former l’espace d’accueil.
Selon une possibilité, l’espace d’accueil présente une forme cylindrique ou tronconique dont la petite base est délimitée par la partie centrale de la traverse.
De préférence, chaque structure photovoltaïque de deux sous-modules comporte au moins deux rangées de cellules photovoltaïques, notamment parallèles entre elles, les rangées d’une même structure photovoltaïque étant reliées électriquement entre elles, notamment en série.
Le module ou chaque sous-module peut comporter au moins n structures photovoltaïques espacées entre elles latéralement et séparées entre elles par au moins n-1 fentes telles que décrits précédemment. n est supérieur ou égal à 2, mieux supérieur ou égale à 4. De préférence, les n structures photovoltaïques sont électriquement reliées en séries entre elles. De préférence, la largeur de chaque structure est inférieure ou égale à 220 mm, mieux inférieure ou égale à 165 mm, mieux encore inférieure ou égale à 90 mm. De préférence, les structures photovoltaïques sont parallèles. De préférence, chaque structure photovoltaïque s’étend sur plus de 60%, mieux plus de 70% de la dimension du module ou du sous-module le long de l’axe longitudinale de la structure photovoltaïque.
De préférence, dans ce mode de réalisation, les fentes s’étendent sur plus de 50% de la dimension du module ou du sous-module dans la direction d’extension de ladite fente, mieux sur plus de 60%, encore mieux sur plus de 95%.
De préférence, chaque structure photovoltaïque présente une épaisseur, notamment correspondant à l’épaisseur des cellules avec les éléments conducteurs flexibles, comprise entre 100 et 800 µm.
Couche supérieure De préférence, la couche supérieure est une plaque de verre ou de polymère, notamment en un matériau transparent, de préférence choisi parmi l’éthylène chlorotrifluoroéthylène (ECTFE), l’éthylène propylène fluoré (FEP), l’éthylène tétrafluoroéthylène (ETFE), le poly(fluorure de vinylidène) (PVDF), le polyméthacrylate de méthyle acrylique (PMMA), le polycarbonate (PC), le polytéréphtalate d'éthylène (PET), et leur mélange ou un multicouche des matériaux précités.
La couche supérieure peut être en un matériau flexible.
L’épaisseur de la couche supérieure peut être comprise entre 10 µm et 3000 µm.
Couche inférieure De préférence, la couche inférieure est une plaque de verre ou de polymère, notamment en un préimprégné d’un polymère imprégnant des fibres, notamment ayant un grammage inférieur ou égal à 600 g/m². Le polymère peut être en un matériau choisi parmi les polyesters, l’époxy, les silicones, le PMMA, le PC, le caoutchouc, les nitriles, les acryliques, les polyamides, le polyuréthane. Les fibres peuvent comporter des charges magnétiques ou minérales, du verre, du carbone, de l’aramide ou des fibres naturelles telles que le chanvre, le lin ou la soie.
La couche inférieure peut être en un matériau polymère seul. La couche inférieure peut être en un matériau flexible. La couche inférieure peut être opaque ou transparente.
De préférence, la couche inférieure est magnétique, notamment elle comporte un matériau magnétique. Ceci facilite le maintien mécanique du module sur la surface courbe, notamment lorsque le support du module présente des propriétés ferromagnétiques, et facilite ainsi son installation et son démontage.
La couche inférieure peut être formée par un matériau composite formé d’un élastomère synthétique, par exemple un copolymères butadiène-acrylonitrile, chargé d’une poudre d’un matériau ferromagnétique dur, de préférence magnétisé, par exemple des grains de ferrites de strontium.
De préférence, la poudre de la couche inférieure présente une température de Curie supérieure ou égale à la température maximale atteinte par la couche inférieure durant la fabrication du module, notamment durant l’étape de lamination des couches entre elles.
Le module peut comporter une plaque ferromagnétique, notamment en acier intégrée, notamment disposée entre les structures photovoltaïques et une face inférieure du module. La plaque peut être intégré dans la couche d’encapsulation polymère ou intégrée dans la couche inférieure.
Par exemple, la couche inférieure peut être multicouche et comporter une sous-couche en un matériau magnétique, notamment tel que décrit précédemment, et la plaque ferromagnétique, notamment en acier. La couche inférieure peut comporter une sous-couche d’encapsulant ou un adhésif entre la sous-couche magnétique et la plaque ferromagnétique.
Une telle plaque ferromagnétique améliore le maintien du module sur son support magnétique en augmentant la force nécessaire pour arracher le module du support.
L’épaisseur de la couche inférieure peut être comprise entre 10µm et 10 mm.
On considère que le trièdre géographique local est tel que l’axe z pointe vers le haut, l’axe x pointe vers le nord, et l’axe y vers l’ouest. On suppose également que le référentiel de l’équipement est le trièdre géographique local, ce qui peut facilement être réalisé par une « mise au nord » de l’équipement. Si cette dernière opération n’est pas effectuée, on tiendra compte du désaxement qui en résulte dans les calculs.
Dans ce repère la projection de la terre, notée est
Si l’on suppose que l’axe n’est pas affecté par le « wobble » et que le repère des gyromètres placés sur l’élément rotatif de l’équipement est aligné au repère géographique local lorsque la position de l’axe est nulle , on a sous ces hypothèses simplificatrices :
En pratique les gyromètres ne sont pas parfaitement alignés et le repère des gyromètres se déduit du repère de l’équipement au moyen d’une matrice de passage. Compte tenu de l’utilisation qui est faite ici des mesures des gyromètres, cette matrice de passage du repère équipement vers le repère gyromètre peut être approximée par
En prenant en compte ces « mésalignements », les mesures des gyromètres s’expriment suivant :
Maintenant, si on prend en compte les effets du « wobble » sur les axes x et y, on obtient :
Que l’on peut réécrire :
Et finalement :
Par ailleurs sont connus.
De même, la position angulaire de l’élément rotatif et la vitesse angulaire de l’élément rotatif sont connues à chaque instant , soit directement grâce à la mise en œuvre d’un ou de dispositifs de mesure spécifiques (c’est-à-dire non gyrométriques) y compris de calculs spécifiques (dont de dérivée, la vitesse pouvant être calculée à partir de mesures spécifiques de position), soit par exploitation de la mesure du gyromètre selon z. Les mesures selon z, ne sont donc pas obligatoires pour un élément rotatif vertical si la position angulaire de l’élément rotatif et la vitesse angulaire de l’élément rotatif peuvent être connus d’une autre manière que par un gyromètre selon z. Ainsi, dans le cas d’un élément rotatif vertical on peut utiliser seulement deux gyromètres, selon x et y et au moins un système de mesure spécifique pour la position angulaire et la vitesse angulaire .
A noter qu’on peut envisager d’utiliser pour l’axe z seulement un gyromètre qui donne la vitesse de rotation car en intégrant la vitesse du gyromètre z, on obtient une position mais cette dernière présente l’inconvénient d’être à une constante près. On doit donc mettre en œuvre un moyen de recaler la position soit par calcul soit par un autre capteur indexant une position en rotation déterminée.
En pratique, on utilisera donc pour l’axe Z deux capteurs, et avantageusement un gyromètre et un moyen permettant d’obtenir la position en rotation de l’élément rotatif.
De plus, la vitesse angulaire de l’axe est (presque tout le temps) très fortement supérieure à la quantité , c’est-à-dire , et on peut considérer le terme négligeable devant . Il vient alors :
Si on considère les équations donnant et , à chaque instant on voit que l’on peut en déduire les vitesses dues au « wobble » à chaque instant suivant les relations :
L’alignement au nord de l’axe (ici vertical) se fait par exploitation des vitesses mesurées par les gyromètres sur les axes x et y, lors de phase statiques correspondant à . Si l’on pose comme étant la position angulaire mesurée par le codeur, et comme étant l’écart par rapport au nord, de telle sorte que lorsque , on a
est connu puisque mesuré et on a encore
Le dispositif de la présente divulgation repose sur l’utilisation d’un générateur d’impulsions électriques qui pilote une ou plusieurs diodes électroluminescentes en associant une combinaison spécifique et optimale de plusieurs paramètres du signal de courant, à savoir la durée d’impulsion, la fréquence, le rapport cyclique et l’intensité du courant.
En référence à la , un dispositif de diodes électroluminescentes émettrices d’impulsions lumineuses selon un mode de réalisation est décrit.
Le dispositif 1 comprend une diode électroluminescente 6 (ou « DEL »), adaptée pour émettre un faisceau lumineux ayant un profil spectral d’intensité lumineuse centré autour d’une longueur d’onde de travail.
On entend par « profil spectral d’intensité lumineuse dans une plage de longueur d’onde » d’une diode, les différentes valeurs d’intensité lumineuse émises par cette diode en fonction de la longueur d’onde. La longueur d’onde de travail correspond à la longueur d’onde de l’intensité maximale du profil spectral d’intensité lumineuse de la diode. La longueur d’onde de travail d’une diode varie entre 250 et 1500 nm.
Les longueurs d’onde de travail sont choisies en fonction des besoins des applications.
Sans être lié à une quelconque théorie, les longueurs d’onde correspondant à la plage de longueur d’onde comprise entre 100 et 280 nm permettent au faisceau lumineux émis par la diode d’interagir superficiellement avec la surface irradiée. Ce sont des longueurs d’onde des UV-C. A l’inverse, les longueurs d’onde des UV-A et UV-B pénètrent en profondeur à l’intérieur d’un objet. Ainsi, dans le cadre d’une décontamination de la surface d’un objet fragile, il est préférable de choisir une longueur d’onde de travail dans une plage de longueur d’onde de type UV-C afin de préserver l’intégrité de l’objet.
Les diodes électroluminescentes sont typiquement des diodes de type puces DELs (« LED Chip ») montées sur un circuit imprimé 4 ou PCB (Printed Circuit Board).
Le dispositif 1 comprend en outre, un circuit d’alimentation destiné à alimenter en courant électrique la diode électroluminescente 6. Plus précisément le circuit d’alimentation comprend un générateur 2 d’un signal de courant électrique comprenant une série d’impulsions électriques. Le générateur 2 est également monté sur le circuit imprimé 4.
Le signal d’intensité électrique varie en fonction du temps I (t) et comprend une succession d’impulsions électriques qui sont définies selon les paramètres suivants : - une durée d’impulsions électriques comprise entre 1 ns et 1 µs ; - un rapport cyclique comprise entre 0,01 et 2 %, le rapport cyclique désigne le rapport entre la durée de l’impulsion et la période des impulsions ; - -une fréquence des impulsions comprise entre 1 kHz et 1 MHz ; - un courant d’intensité supérieure à la valeur nominale du courant d’alimentation de la diode.
Selon un mode de réalisation, l’intensité du courant délivré par le générateur est n fois supérieur à la valeur nominale du courant d’alimentation de ladite diode électroluminescente, n état un nombre entier supérieur à 2, de préférence compris entre 10 et 100. L’intensité du courant est comprise entre 0.1 et 240 A.
La diode électroluminescente alimentée par de telles impulsions électriques est apte à générer un faisceau lumineux qui comprend une série d’impulsions lumineuses ayant une durée d’impulsions comprise entre 1 ns et 1 µs. Le profil des impulsions de la diode est identique au profil de l’impulsion électrique injectée. La brièveté des impulsions permet de concentrer l’énergie laser sur une fenêtre temporelle extrêmement courte, de manière à atteindre des densités d’énergie élevées pour interagir avec l’environnement tout en évitant des effets thermiques.
La densité d’énergie, également connue sous le terme « fluence », de chaque impulsion lumineuse est compris entre 0,1 et 10 nJ/cm² mesurée par un détecteur placé à environ 10 cm de la diode électroluminescente. L’irradiance de chaque impulsion est comprise entre 100 et 10000 lux (W/m²) mesurée par un détecteur placé à 3 m de la diode électroluminescente.
En référence à la , un dispositif 10 de diodes électroluminescentes émettrices d’impulsions lumineuses selon un autre mode de réalisation est décrit ci-dessous.
Le dispositif peut comprendre au moins deux diodes électroluminescentes, agencées en parallèle pour émettre un profil spectral d’intensité lumineuse centré autour d’une longueur d’onde de travail. Dans cette configuration, le nombre de LEDs n’est pas limité.
Sur la , le dispositif 10 comprend « n » diodes électroluminescentes agencées en parallèle, « n » étant un nombre entier supérieur à un.
Selon un exemple de réalisation, les diodes 6 émettent le faisceau lumineux à une même longueur d’onde de travail et ont le même courant nominal.
L’invention répond à ce besoin grâce à un dispositif de conditionnement d’un produit cosmétique sous forme de raisin, notamment un rouge à lèvres, comportant :
Un mécanisme distributeur, comportant une partie proximale et une partie distale rotative, configuré de telle sorte que le mouvement de rotation de la partie distale par rapport à la partie proximale s’accompagne d’un mouvement axial du raisin relativement à la partie proximale, Un étui comportant un corps en verre minéral, dans lequel peut s’engager et se fixer ledit mécanisme.
L’utilisation de verre minéral apporte en durabilité, et permet de réutiliser l’étui sans craindre une dégradation de son aspect esthétique, le verre étant un matériau difficile à rayer.
De plus, l’étui peut être facilement nettoyé, le cas échéant.
L’étui apporte également, de par son poids, une stabilité en position verticale, ce qui permet de le ranger verticalement avec d’autres produits ou accessoires.
L’étui permet aussi, lorsque le corps est transparent, d’observer la couleur du raisin à travers l’étui, sans avoir à retirer l’étui, ce qui permet à l’utilisateur de gagner du temps lorsqu’il doit choisir entre plusieurs produits.
Le verre apporte encore une protection efficace contre les UV, les pressions mécaniques latérales et axiales, et assure un toucher froid à l’étui, plaisant.
L’étui peut être réalisé avec des dimensions extérieures le rendant compatible avec son installation sur les présentoirs existants.
Le mécanisme est connu en lui-même, et comporte tout système permettant de transformer le mouvement de rotation en mouvement axial. De nombreux mécanismes sont proposés sur le marché. Des exemples de mécanismes, parmi d’autres, sont décrits dans les brevets US3333689 et US7144171.
De préférence, le corps en verre comporte un col et l’étui comporte une bague en matière thermoplastique rapportée et fixée sur le col, et sur laquelle se fixe ledit mécanisme. Une telle bague permet de fabriquer le corps avec des tolérances de fabrication assez larges, tout en ayant un montage précis du mécanisme sur l’étui.
La bague peut comporter au moins deux pattes de fixation sur le col, et mieux quatre.
Le col peut comporter au moins un relief de positionnement formant saillie sur sa surface extérieure, notamment sous la forme d’une dent, et l’une au moins des pattes de fixation de la bague peut comporter un évidement pour recevoir ledit relief.
Au moins une partie des pattes de fixation peut comporter sur une face radialement intérieure une dent d’encliquetage, ledit évidement étant formé par une interruption de la dent. Le col peut présenter deux reliefs de positionnement diamétralement opposés, deux des pattes de fixation de la bague présentant des évidements correspondants.
L’étui comporte de préférence un cache, encore appelé « coupelle », notamment métallique, agencé pour se fixer sur ladite bague. Ce cache contribue à l’esthétique de l’étui et peut en outre avoir une fonction de maintien de la bague.
La fixation de ce cache peut s’effectuer de diverses manières.
Les pattes de fixation peuvent comporter sur leur face extérieure des nervures de retenue du cache, contre lesquelles le cache s’applique. Le cache peut permettre, en s’appliquant sur les pattes, de maintenir celles-ci sur le col, rendant ainsi plus difficile un détachement accidentel de la bague.
Le circuit d’alimentation Le circuit d’alimentation 10 comprend un réservoir de stockage 20 d’un matériau de construction enrichi de granulats et/ou de fibres aciers 21, une conduite
31 reliant une sortie 12 du réservoir de stockage 20 à une bouche d’entrée 110 de la tête d’impression 100, et une pompe à pistons 40 agencée sur la conduite 31 pour permettre de véhiculer le matériau chargé dans la conduite 31 sans réglage contrôlé du débit de matériau. Cette pompe à pistons 40 est par exemple une pompe commercialisée par la société Putzmeister® sous la référence KOS. Bien entendu, d’autres types de pompes à piston peuvent être utilisées et/ou testées par l’homme du métier pour la mise en œuvre du système selon l’invention.
La pompe à pistons 40 permet de transporter le matériau de construction chargé sur une longue distance, de manière continue et sans avoir besoin de régler la régularité du débit. La régularité du matériau est gérée au niveau de la tête d’impression 100 par le biais de la vis sans fin décrite ultérieurement.
Le réservoir de stockage 20 est de préférence une trémie comprenant une ouverture supérieure 11 adaptée pour recevoir des gâchées de matériaux cimentaires enrichis de granulats et/ou de fibres aciers 21 et une sortie inférieure 12 reliée à la conduite 31. La trémie peut en outre comprendre un mélangeur 13 comprenant un arbre 14 portant une pluralité de pales latérales 15 et éventuellement un racleur, et un moteur 16 de mise en rotation de l’arbre 14. Le moteur 16 est par exemple un moteur électrique configuré pour pouvoir entraîner à faible vitesse, par exemple à une vitesse de 6 à 20 tours par minute, l’arbre 14 du mélangeur 13. L’utilisation d’un moteur thermique est bien sûr possible sans modifier les performances du système d’extrusion selon l’invention. Ce mélangeur 13 peut aussi former des moyens de malaxage d’une pluralité de composants entrant dans la composition du matériau de construction enrichi de granulats et/ou de fibres aciers. Ces composants sont par exemple choisis dans le groupe comprenant de l’eau, des adjuvants, des agrégats, des fibres aciers, du sable des liants hydrauliques, des géopolymères.
Le réservoir de stockage peut également comprendre des moyens d’agitation de la trémie qui peuvent être de tous types connus, comme par exemple ceux décrits en lien avec la .
La illustre un mode de réalisation particulier du système en amont de la conduite d’alimentation qui est formé d’un réservoir 20a dédié au malaxage et d’un réservoir 20b dédié à l’agitation et à la poussée du matériau vers la conduite d’alimentation. En d’autres termes, ce mode de réalisation de la sépare la fonction de malaxage et la fonction d’agitation et de poussée du réservoir de stockage 20 du mode de réalisation de la .
Selon le mode de réalisation de la , le réservoir 20a reçoit une pluralité de composants entrant dans la composition du matériau de construction enrichi de granulats et/ou de fibres aciers. Un mélangeur 13a formé d’un moteur électrique 16a, d’un mélangeur central 14a et d’une pluralité de pales 15a formant des moyens de mélange latéral assure le mélange des différents composants. Le matériau chargé ainsi formé est ensuite conduit par gravité naturelle dans le réservoir 20b.
Le réservoir 20b comprend un arbre central 14b entrainé en rotation par un moteur électrique non représenté sur la à des fins de clarté, et qui porte d’une part des racleurs 15b destinés à racler les parois du réservoir, et d’autre part des pales 17b de poussée orientées vers la sortie 12b du réservoir et destinées à pousser le matériau vers la pompe à pistons 40 reliée fluidiquement à la sortie 12b. Le réservoir 20b comprend également un vibreur 18b formant les moyens d’agitation du réservoir. Ce vibreur est par exemple formé d’un vibrateur pneumatique ou électrique monté sur le réservoir par l’intermédiaire d’un berceau de fixation. Il peut aussi s’agir d’aiguilles de vibration ou de tous moyens équivalents plongés dans le réservoir ou montés sur le réservoir.
La tête d’impression 100 La tête d’impression 100 comprend, tel que représenté schématiquement par la , une bouche d’entrée 110 reliée à la conduite 31 du circuit d’alimentation 10 et une buse 120 de sortie configurée pour former des cordons de matériau cimentaire.
La tête d’impression 100 comprend en outre une vis sans fin 150 entrainée en rotation par un moteur 130 et configurée pour pouvoir entrainer le matériau de construction chargé vers la buse 120 de sortie.
La tête d’impression 100 comprend également une cuve de rétention 140 agencée entre la bouche d’entrée 110 et la vis sans fin 150. Cette cuve de rétention 140 comprend un arbre 141 qui s’étend longitudinalement dans la cuve de rétention 140 et qui est entrainé en rotation par le moteur 130. Cet arbre 141 est en outre équipé de doigts radiaux 142 configurés pour pouvoir agiter et/ou pousser le matériau de construction, et formant ainsi des moyens d’agitation et de poussée du matériau avant extrusion par la vis sans fin 150.
Le moteur 130 peut être un moteur électrique, un moteur thermique, et de manière générale tous types de moteurs.
La buse de sortie 120 de la tête d’impression 100 est de préférence démontable de manière à pouvoir adapter la forme de la buse de sortie 120 à la pièce à fabriquer. En particulier, la section de la buse de sortie 120 peut être adaptée à chaque type de pièce fabriquée, voire changée en cours d’impression pour modifier la section des cordons de certaines portions de la pièce fabriquée. Pour ce faire, la buse de sortie comprend par exemple une paroi externe filetée qui coopère avec une portion interne filetée de la paroi de la tête d’impression dans laquelle s’étend la vis sans fin 150. Selon une autre variante, la buse de sortie comprend une paroi interne filetée qui coopère avec une portion externe filetée de la paroi de la tête d’impression.
La est une vue schématique d’un robot 9 de fabrication additive d’une structure architecturale 8 selon un mode de réalisation de l’invention. Un tel robot 9 comprend un bras articulé ou un portique 7, piloté par une unité de commande non représentée sur la figure, qui porte la tête d’impression 100 d’un système d’extrusion selon l’invention.
Sur la , seule la tête d’impression 100 est représentée à des fins de clarté, étant entendu que cette tête d’impression est alimentée en matériau cimentaire enrichi en granulats et/ou de fibres aciers par un circuit d’alimentation 10 tel que décrit en lien avec la .
Le robot 9 est commandé par une unité de commande pour entrainer le déplacement de la tête d’impression 100 suivant une trajectoire prédéterminée permettant de fabriquer la structure architecturale 8 par empilement de couches de cordons extrudés 6. Le cordon 6 en cours d’extrusion est représenté schématiquement par un trait noir épais.
- une ligne d’extrémité avant (LAV), s’étendant radialement vers l’extérieur à partir de la pointe de raclage,
- une ligne radialement extérieure (LRE), qui se rapproche progressivement de l’axe au fur et à mesure que l’on s’éloigne de la portion d’emplanture (12), ceci au moins depuis la portion d’emplanture (12) jusqu’à la portion intermédiaire (13),
- une ligne d’égouttage (LEG) délimitant un contour d’égouttage (18), relié à la ligne d’extrémité avant et à la ligne radialement extérieure,
la demi-section étant telle que sa largeur E, prise perpendiculairement à l’axe, est croissante depuis la portion intermédiaire jusqu’à la pointe de raclage (P4).
De plus, l’angle (β) entre la ligne d’extrémité avant et la ligne radialement intérieure (LRI) peut être compris entre 60° et 110°.