INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La polarité de la tension de courant alternatif Vo s’inverse en interchangeant l’action du premier élément de commutation de bras supérieur Q3 et l’action du deuxième élément de commutation de bras supérieur Q5, et en interchangeant les actions du premier élément de commutation de bras inférieur Q4 et du deuxième élément de commutation de bras inférieur Q6. Par conséquent, tout en répétant le basculement d’état du premier état Φ1 au treizième état Φ13, il est possible de changer la forme d’onde de la tension de courant alternatif Vo en une forme d’onde souhaitée (par exemple, une onde sinusoïdale) en combinant les processus suivants : le processus pour commander le rapport de la période allant du treizième état Φ13 au premier état Φ1 et la période allant du deuxième état Φ2 au douzième état Φ12 ; le processus pour interchanger l’action du premier élément de commutation de bras supérieur Q3 et l’action du deuxième élément de commutation de bras supérieur Q5 ; et le processus pour interchanger l’action du premier élément de commutation de bras inférieur Q4 et l’action du deuxième élément de commutation de bras inférieur Q6.
En particulier, pendant la période allant du huitième état Φ8 au neuvième état Φ9, la direction du courant IL1 d’inductance côté courant continu circulant à travers l’inductance côté courant continu 11 et la direction du courant Ip d’enroulement côté courant continu circulant à travers l’enroulement côté courant continu W1 sont opposées l’une à l’autre. Il est donc difficile d’assurer la continuité du courant à travers les deux inductances sans le circuit tampon côté courant continu 23. Il peut en résulter une surtension. À cet égard, le circuit tampon côté courant continu 23 selon le présent mode de réalisation permet aux courants des deux inductances de circuler à travers le condensateur tampon côté courant continu C2 pour limiter l’occurrence d’une surtension et pour décharger la puissance absorbée si nécessaire. De même, pendant la période allant du deuxième état Φ2 au quatrième état Φ4, la direction du courant IL2 d’inductance côté courant alternatif circulant à travers l’inductance côté courant alternatif 12 et la direction du courant Is d’enroulement côté courant alternatif circulant à travers l’enroulement côté courant alternatif W2 sont opposées. Il est donc difficile d’assurer la continuité du courant à travers les inductances sans le circuit tampon côté courant alternatif 21. Il peut en résulter un courant de choc. À cet égard, le circuit tampon côté courant alternatif 21 selon le présent mode de réalisation permet aux courants des deux inductances de circuler à travers le condensateur tampon côté courant alternatif C5 pour limiter l’occurrence d’une surtension et pour décharger la puissance absorbée si nécessaire.
[Avantages du convertisseur de puissance 1 selon le présent mode de réalisation]
(1–1) L’unité de commande 50 commande une commutation des éléments de commutation Q1 à Q7 de manière à faire basculer l’état du convertisseur de puissance 1 du premier état Φ1 au treizième état Φ13. Le convertisseur de puissance 1 convertit la tension de courant continu Vi de l’alimentation en puissance électrique à courant continu V2 en tension de courant alternatif Vo par les processus de commande suivants : le processus pour commander l’amplitude de la tension de courant alternatif Vo en utilisant le rapport de la période allant du treizième état Φ13 au premier état Φ1 et de la période allant du deuxième état Φ2 au douzième état Φ12 ; et le processus pour commander la polarité de la tension de courant alternatif Vo en interchangeant l’action du premier élément de commutation de bras supérieur Q3 et l’action du deuxième élément de commutation de bras supérieur Q5, et en interchangeant l’action du premier élément de commutation de bras inférieur Q4 et l’action du deuxième élément de commutation de bras inférieur Q6.
Selon le mode de réalisation illustré sur la , le support de fixation 20 comprend une première extrémité 24 et une seconde extrémité 26 qui sont fixées à la surface arrière 14 de l’élément de montage 10, et la partie de guidage 22 comprend une plaque sensiblement en forme de U ayant un premier bras latéral 23 faisant saillie depuis la première extrémité 24, un second bras opposé 25 faisant saillie depuis la seconde extrémité 26, et une plaque arrière 27 qui s’étend entre les premier et second bras latéraux 23 et 25 sensiblement parallèlement à la surface arrière 14 de l’élément de montage 10.
Par exemple, les première et seconde extrémités 24 et 26 peuvent être fixées à la surface arrière 14 de l’élément de montage 10, d’une quelconque manière appropriée, par exemple par soudure, et à un quelconque moment approprié avant de connecter le composant 100. En outre, ces extrémités 24 et 26 peuvent avoir une quelconque forme appropriée, par exemple elles peuvent être constituées par ou comprendre chacune une bride s’étendant parallèlement à la surface arrière 14.
De manière utile, dans l’exemple de mode de réalisation illustré, la partie de guidage 22 comprend également une plaque de fond 28 qui fait saillie à partir d’un côté inférieur de la plaque arrière 27 vers la surface arrière 14 de l’élément de montage 10 ; la plaque de fond 28 est notamment agencée pour faire glisser sur celle-ci les moyens de fixation femelles 30, 32 entre la position d’insertion A et la position de connexion B.
En outre, la plaque arrière 27 comprend un trou traversant fileté 29 qui est prévu au niveau de la position de connexion B et est agencé pour visser dans celui-ci une partie des moyens de fixation mâles 40.
Selon l’exemple de mode de réalisation illustré sur la , les moyens de fixation mâles comportent un boulon 40 ayant une tige filetée 41 adaptée pour être mise en prise par filetage avec le moyen de fixation femelle et avec le support de fixation 20, et une tête 42 adaptée pour reposer contre la surface avant 12 de l’élément de montage 10 avec la partie 104 du composant 100, par exemple de la passerelle interposée entre elles.
A leur tour, selon un mode de réalisation possible illustré sur les figures 3 et 4, les moyens de fixation femelles comportent un écrou 30 adapté pour être vissé sur une partie des moyens de fixation mâles 40, et en particulier de la tige 41, tout en étant dans la position de connexion B.
En outre, les moyens de fixation femelles comprennent une cage 32 qui est configurée pour loger au moins une partie de l’écrou 30 et pour bloquer la rotation de l’écrou 30 pendant que l’écrou lui-même est vissé sur les moyens de fixation mâles 40.
Comme illustré sur la , l’écrou 30 est par exemple un écrou hexagonal et comprend un trou fileté 31.
Selon ce mode de réalisation, la cage 32 comprend un canal traversant 33 s’étendant le long d’une direction de filetage du boulon 40, indiqué sur la par la lettre de référence X, et une partie de logement, illustrée sur la par le numéro de référence 34, qui est adaptée pour loger à l’intérieur de celle-ci au moins une partie de l’écrou 30, avec le canal traversant 33 qui est adapté pour être sensiblement aligné avec le trou fileté 31 de l’écrou 30.
En particulier, les parois latérales de la partie de logement 34 sont configurées pour entourer les parois externes d’au moins une partie de l’écrou 30 logé dans celle-ci, et pour bloquer la rotation de l’écrou 30, tout en étant vissé sur le moyen de fixation mâle 40 dans la position de connexion B.
Comme illustré sur la , l’ouverture traversante 16 prévue sur l’élément de montage 10 comprend : une première ouverture 17 configurée pour permettre l’introduction du moyen de fixation femelle 30, 32, à savoir l’écrou 30 enfermé dans la cage 32, dans l’espace libre 21 à la position d’insertion A ; un trou d’insertion 18 qui est prévu, à distance de la première ouverture 17, à la position de connexion B, pour l’insertion du moyen de fixation mâle, à savoir le boulon 40 ; et une fente traversante 19 qui connecte la première ouverture 17 au trou d’insertion 18, le long d’une direction transversale à la direction de filetage X.
La fente traversante 19 est configurée pour permettre à un opérateur de guider le moyen de fixation femelle 30, 32, depuis la surface avant 12 et avec un quelconque outil approprié, et de le déplacer entre la position d’insertion A et la position de connexion B.
La illustre schématiquement un procédé 200 de connexion d’un composant 100, tel que la passerelle illustrée, au corps 102, i.e. une caisse 102, d’un véhicule ferroviaire, qui peut être utilisé en liaison avec le système d’assemblage 1 décrit ci-dessus.
En particulier, le procédé 200 comprend les étapes suivantes :
- 210 : prévoir une ouverture traversante 16, telle que celle décrite ci-dessus, au niveau d’une surface avant 12 d’un élément de montage 10 qui fait partie du corps 102 ou est connectée à celui-ci ;
- 220 : connecter un support de fixation, comme le support de fixation 20 décrit précédemment, à une surface arrière 14 de l’élément de montage 10 qui est opposée à la surface avant 12. Comme décrit précédemment, la partie de guidage 22 du support de fixation 20, une fois le support de fixation 20 connecté à l’élément de montage 10, entoure ainsi un espace libre 21 qui est accessible par l’ouverture traversante 16.
CI14700 (FD&C Red 4)
CI15850 (D&C Red 7)
CI16305 (FD&C Red 40)
CI17200 (Acid Red 33)
CI15985 (Food Yellow 3)
CI19140 (Acid Yellow 23)
CI42092(Acid Blue 9) et leurs mélanges.
Selon une forme particulière de l’invention, on utilisera préférentiellement un ou plusieurs colorants choisis parmi l’acide FC & RED 40 (CI 16035), le ACID RED 33 (CI 17200), le ACID BLUE 1 (CI 42045), le ACID YELLOW 23 (CI 19140), et leurs mélanges.
Outre les composés décrits ci-dessus, la composition (A) selon l’invention peut également comprendre les différents ingrédients tels que décrits ci-après.
Extrait sec La composition (A) selon l’invention comprend avantageusement une teneur en extrait sec inférieure ou égale à 30,0 % et plus préférentiellement inférieure ou égale à 25,0 % par rapport au poids total de la composition (A).
Au sens de la présente invention, la teneur en extrait sec désigne la teneur en matière non volatile.
La quantité d’extrait sec (abrégé ES) d’une composition selon l’invention est mesurée au moyen d’un dessiccateur à halogène commercial « HALOGEN MOISTURE ANALYZER HR 73 » de chez Mettler TOLEDO. La mesure se fait sur la base de la perte de poids d’un échantillon séché par chauffage halogène et représente donc le pourcentage de matière résiduelle une fois que l’eau et les matières volatiles se sont évaporées.
Cette technique est parfaitement décrite dans la documentation de l’appareil fournie par Mettler TOLEDO.
On étale environ 2 g de la composition, ci-après l’échantillon, sur une coupelle métallique que l’on introduit dans le dessiccateur à halogène mentionné ci-dessus. L’échantillon est alors soumis à une température de 105 °C jusqu’à obtenir un poids constant. La Masse Humide de l’échantillon, correspondant à sa masse initiale, et la Masse Sèche de l’échantillon, correspondant à sa masse après chauffage halogène, sont mesurées au moyen d’une balance de précision.
Il y est plus précisément décrit une cloison modulaire à structure bois prévue pour accueillir un panneau tel qu’un vitrage.
L’ensemble menuiserie à cloisons modulaires en structure bois comprend :
une âme 12, dite centrale, en bois de forme sensiblement rectangulaire, une parclose intérieure 21 venant se fixer sur l’âme centrale 12, deux parcloses latérales 22, 23, aussi appelées parcloses extérieures, venant se fixer sur l’âme centrale 12, une semelle 24 venant se fixer sur l’âme centrale 12.
Dans le descriptif ci-après, on considère un bois appelé âme centrale, de section rectangulaire, posé à plat, à l’horizontale. Chaque petit côté du rectangle est habillé d’une parclose extérieure, le dessus du rectangle est habillé d’une parclose intérieure, et le dessous repose sur une lame bois appelée semelle. Les parcloses et la semelle sont également de section rectangulaire, et décrites de la même manière. Le terme « chant » désignera l’épaisseur, soit les petits côtés d’un rectangle.
Âme centrale L’âme centrale peut être en bois exotique rouge, par exemple de section 65 mm par 30 mm.
Chacune des faces de l’âme centrale 12 est usinée. L’âme centrale présente une feuillure supérieure 121, deux feuillures latérales 122, 123, et une feuillure inférieure 124. Ces feuillures sont également appelées rainures. Les rainures peuvent par exemple être de largeur 15,2 mm et de profondeur 10 mm.
Chacune des feuillures 121, 122, 123, 124 est agencée pour recevoir un rail aluminium 131, 132, 133, 134, par exemple de dimensions 15 mm par 10 mm.
Les rails peuvent par exemple être fixés sur l’âme centrale avec un mastic polyuréthane type PU40, et des vis tête bombée à filetage métrique M3 de longueur 10 mm. Le rail aluminium forme une partie d’un système de fixation invisible et amovible dont l’autre partie est décrite par la suite.
L’âme centrale peut être positionnée horizontalement ou verticalement, et constitue un cadre bois servant de support à des cloisonnements vitrés ou mélaminés. Il pourra par exemple s’agir de vitrages feuilletés 33,2 ou 44,2 mm, et de panneaux de particules mélaminés épaisseur 8 mm.
Parclose intérieure L’âme centrale est habillée par la parclose intérieure 21. La parclose intérieure peut par exemple être en hévéa lamellé-collé, par exemple de section 37 par 12 mm ou 33 par 12 mm selon l’épaisseur des cloisonnements.
À cet effet, des clips intérieurs 141 sont prévus pour être fixés sur la parclose intérieure par vissage sur la face inférieure de la parclose, tout le long de l’axe central, par exemple à 18,5 mm du bord, par exemple à l’aide de vis 14 à tête bombée à filetage métrique M3 de longueur 10 mm.
Les clips intérieures 141 forment l’autre partie du système de fixation invisible. Le système de fixation peut avantageusement être constitué de rails aluminiums de type CROS et de clips métalliques de type FCR12, tous deux de la marque SOFADI®.
La parclose intérieure 21 peut être pourvue, sur chacun de ses deux chants, d’une rainure 211, respectivement 212, par exemple de largeur 3 mm et profondeur 5 à 7 mm. Cette rainure, située à 3 mm de la face supérieure de la parclose (soit la face dépourvue de clips) peut accueillir un joint 212 par exemple du type EPDM (pour l’acronyme Ethylène Propylène Diène-Monomère), par exemple un joint tube de diamètre 5 de couleur noire.
Lors de l’utilisation des cloisons en baies vitrées, il est possible de fixer entre verres, sur la parclose intérieure en haut de cloison, un store vénitien réglable de l’extérieur. Ce store, de longueur variable, par exemple de largeur de lames 25 mm, peut être en aluminium, PVC, ou lames bois, et de divers coloris.
Parcloses extérieures L’âme centrale 12 est habillée sur chaque chant par la parclose 22 et la parclose 23. Les parcloses extérieures peuvent par exemple être en hévéa lamellé-collé, par exemple de section 54x13mm.
À cet effet, des clips intérieurs 142, respectivement 143, formant l’autre partie du système de fixation invisible, sont prévus pour être fixés sur la parclose extérieure par vissage sur la face inférieure de la parclose, tout le long de l’axe central, par exemple à 27 mm du bord, par exemple à l’aide de vis 14 à tête bombée à filetage métrique M3 de longueur 10 mm.
- rendu d’un contenu graphique représentatif de l’au moins une partie des données sur un dispositif d’affichage arrangé dans une zone d’un habitacle du véhicule formée entre un pare-brise et une planche de bord du véhicule dans un prolongement de la planche de bord en direction du pare-brise.
- réception de premières informations représentatives d’une commande de contrôle d’au moins un paramètre d’au moins une application mobile de l’ensemble d’applications mobiles ; et
- modification du rendu en fonction des premières informations.
Selon une autre variante, les premières informations sont reçues depuis le dispositif de communication mobile.
Selon une variante supplémentaire, les premières informations sont reçues depuis au moins un organe de commande du véhicule.
Selon encore une variante, la modification comprend une transmission de deuxièmes informations représentatives de la modification à destination du dispositif de communication mobile.
Selon une variante additionnelle, l’ensemble d’applications comprend :
- une application de rendu de contenu multimédia ; et/ou
- une application de navigation routière ; et/ou
- une application de communication ; et/ou
- une application de paramétrage du véhicule.
Selon une autre variante, le rendu est mis en œuvre par une interface homme machine mise en œuvre par un système d’infodivertissement du véhicule.
Selon un deuxième aspect, la présente invention concerne un dispositif de communication entre un véhicule et un dispositif de communication mobile embarqué dans le véhicule, le dispositif comprenant une mémoire associée à un processeur configuré pour la mise en œuvre des étapes du procédé selon le premier aspect de la présente invention.
La représente les étapes possibles d’implémentation d’un procédé d’auto calibration conforme à la présente invention et particulièrement adapté à ce cas de figure, et pour lequel le ventilateur 1 est ici un ventilateur à vitesse variable :
Le procédé débute de préférence par la phase préliminaire 100 visant à définir la référence (mise à zéro) de la position des volets des différents registres 5" i et à estimer les fuites d’air internes du caisson central 2, décrite ci-avant en référence à la .
Le contrôleur doit alors procéder en sélectionnant des paires de registres, comme cela va être décrit ci-après :
Le contrôleur commande l’ouverture, de préférence maximale, d’un premier registre 5" i d’une première branche B i , par exemple le registre 5" 1 (i = 1) et la fermeture de tous les autres registres (étape 210). Le contrôleur commande alors le démarrage du ventilateur 1 à une vitesse donnée (quelconque), ce qui permet au système de délivrer une pression disponible P - (étape 220).
Lors d’une étape 230, le contrôleur déclenche la mesure ou l’estimation du débit d'air Q T selon l’une quelconque des méthodes décrites ci-avant. Comme seul le premier registre 5" i est en position ouverte, le débit d’air Q T mesuré correspond au débit Q i dans la première branche B i , aux fuites de piquages près. Lors de l’étape 230, le contrôleur déclenche également la mesure de la valeur ΔP v_i qui correspond à la pression du ventilateur 1 lorsque seul le premier registre de la première branche B i est ouvert. Cette mesure est obtenue en utilisant la cartographie du ventilateur, telle que mémorisée dans la mémoire associée au contrôleur.
Le contrôleur commande ensuite la fermeture du premier registre 5" i , et l’ouverture, de préférence maximale, d’un second registre 5" i+1 d’une seconde branche B i+1 , par exemple le registre 5" 2 et (étape 240). Des étapes similaires aux étapes 220 à 230 sont alors appliquées pour cette seconde branche B i+1 . Ainsi, le contrôleur commande le démarrage du ventilateur 1 à une vitesse donnée (quelconque), ce qui permet au système de délivrer une nouvelle pression disponible P - (étape 250). Puis, lors d’une étape 260, le contrôleur déclenche la mesure du débit d'air Q T selon l’une quelconque des méthodes décrites ci-avant. Comme seul le second registre 5" i+1 est en position ouverte, le débit d’air Q T mesuré correspond au débit Q i+1 dans la seconde branche B i+1 , aux fuites de piquages près. Lors de l’étape 260, le contrôleur déclenche également la mesure de la valeur ΔP v_i+1 qui correspond à la pression du ventilateur 1 lorsque seul le second registre de la seconde branche B i+1 est ouvert.
Le contrôleur commande alors l’ouverture simultanée, de préférence maximale, des registres de la première branche B i et de la seconde branche B i+1 (étape 270), commande ensuite le démarrage du ventilateur 1 à une vitesse donnée (quelconque), et déclenche la mesure du débit d'air Q T selon l’une quelconque des méthodes décrites ci-avant (étape 290). Comme le premier et le second registres des branches B i et B i+1 sont en position ouverte, le débit d’air Q T mesuré correspond à la somme des débits Qi et Q i+1 dans la première et la seconde branche, aux fuites de piquages près. Lors de l’étape 290, le contrôleur déclenche également la mesure de la valeur ΔP v_ i _ i+1 qui correspond à la pression du ventilateur 1 lorsque seuls le premier registre et le second registre de la première branche B i , respectivement la seconde branche B i+1 , sont ouverts.
A l’issue de l’étape 290, la mémoire associée au contrôleur dispose donc de trois couples de mesures, à savoir : - le couple (Q i ; ΔP v_i ) obtenu à l’étape 230 ; - le couple (Q i+1 ; ΔP v_i+1 ) obtenu à l’étape 260 ; - le couple (Q T ; ΔP v_ i _i+1 ) obtenu à l’étape 290 ;
Ces trois couples de valeurs sont suffisants pour permettre au contrôleur d’effectuer, lors d’une étape 300, les calculs des coefficients de perte de charge k i , k i+1 et k R . En effet, d’après la modélisation représentée sur la , lorsque seul le premier registre de la première branche B i est ouvert (étapes 220 et 230), on a la relation (8) suivante :
(8) soit, en combinant avec la relation (2) donnée ci-avant, la relation (9) suivante :
Par ailleurs, lorsque seul le second registre de la seconde branche B i+1 est ouvert (étapes 250 et 260), on a la relation (10) suivante :
(10) soit, en combinant avec la relation (2) donnée ci-avant, la relation (11) suivante :
Enfin, lorsque le premier registre et le second registre des branches B i et B i+1 sont simultanément ouverts (étapes 280 et 290), on a la relation (12) suivante :
Avec les relations (9), (11) et (12) ci-dessus, le contrôleur dispose d’un système de trois équations à trois inconnues constituées par les trois coefficients de perte de charge k i , k i+1 et k R recherchés et peut donc calculer puis mémoriser ces coefficients à l’étape 300.
Les étapes 210 à 300 sont réitérées pour une autre paire de branches, jusqu’à ce que tous les coefficients de perte de charge k i aient été calculés. On peut par exemple, comme indiqué sur la , incrémenter i de la valeur 2 si N est pair ou de la valeur 1 si N est impair. Le processus prend alors fin lorsque la valeur de i incrémentée est supérieure à N dans le cas où N est pair, ou est égale à N dans le cas où N est impair.
Comme dans le cas du procédé décrit en référence à la , on note que le calcul du coefficient de perte de charge k R de la branche de rejet est réalisé à chaque itération des étapes 210 à 300. En pratique, les valeurs de k R obtenues à chaque itération ne sont jamais égales. On doit alors réaliser un choix par une méthode permettant d’obtenir la valeur de k R la plus proche de la réalité, par exemple en effectuant une moyenne des valeurs de k R obtenues à chaque itération.
En même temps, les opérations de commutation de l’élément de commutation de redressement Q1 et de l’élément de commutation tampon côté courant continu Q2 appliquent une tension de courant alternatif à haute fréquence à l’enroulement côté courant continu W1 du transformateur TR, de sorte qu’une puissance soit transmise de l’enroulement côté courant alternatif W2 au circuit côté courant alternatif 10. Cela permet de transmettre la puissance au côté courant alternatif du transformateur TR tout en isolant le circuit côté courant alternatif 10 de l’alimentation en puissance électrique à courant continu V2.