INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La couche à base de nitrure d’aluminium comprend, par ordre de préférence croissant, au moins 80 %, au moins 90 %, au moins 95 %, au moins 98 %, au moins 100 %, en masse d’azote par rapport à la masse totale de l’oxygène et de l’azote.
La couche à base de nitrure d’aluminium est déposée à partir d’une cible métallique dans une atmosphère comprenant de l’azote.
Le demandeur a mis en évidence que l’optimisation des paramètres de dépôt par pulvérisation cathodique magnétron de l’ensemble des couches du revêtement fonctionnel permet une amélioration significative de l’émissivité. Toutefois, cet effet est particulièrement marqué pour les couches de nitrure d’aluminium.
Le demandeur a mis en évidence que lors du dépôt par pulvérisation cathodique magnétron de la couche à base de nitrure d’aluminium, l'application d'une pression particulièrement faible dans la chambre de dépôt concourt à obtenir des revêtements présentant une émissivité abaissée par rapport à un même revêtement comprenant une couche de nitrure d’aluminium déposée à plus haute pression. Cet effet avantageux est obtenu avec ou sans traitement thermique.
La couche à base de nitrure d’aluminium est déposée par pulvérisation cathodique magnétron à une pression de dépôt avantageusement inférieure à 5,0 µbar, notamment 4,0 µbar, voire 3,0 µbar, et même 2,7 µbar. Par « pression de dépôt », on entend la pression régnant dans la chambre où est réalisé le dépôt de cette couche. Des pressions trop faibles, difficiles à atteindre sur une machine de dépôt industrielle, n'apportent toutefois pas d'avantage supplémentaire en termes de résistance au vieillissement. Ainsi, la pression de dépôt lors du dépôt de la couche barrière à l'oxygène est de préférence supérieure à 1,0 µbar, notamment 1,5 µbar.
Les couches à base d’oxyde de zinc, peuvent comprendre, au moins 50 %, au moins 60 %, au moins 70 %, au moins 80 %, au moins 90 %, au moins 95 %, au moins 96 %, au moins 97 %, au moins 98 %, au moins 99 % ou 100 % en masse de zinc par rapport à la masse totale de tous les éléments constituant la couche à base d’oxyde de zinc à l’exclusion de l’oxygène et de l’azote.
Pour être correctement cristallisées par dépôt par pulvérisation cathodique, les couches à base d’oxyde de zinc comprennent avantageusement au moins 80 %, voire au moins 90 % en masse de zinc par rapport à la masse totale de tous les éléments constituant la couche à base d’oxyde de zinc à l’exclusion de l’oxygène et de l’azote.
Les couches à base d’oxyde de zinc peuvent comprendre un ou plusieurs éléments choisis parmi l’aluminium, le titane, le niobium, le zirconium, le magnésium, le cuivre, l’argent, l’or, le silicium, le molybdène, le nickel, le chrome, le platine, l’indium, l’étain et l’hafnium, de préférence l’aluminium.
Les couches à base d’oxyde de zinc peuvent être éventuellement dopées à l’aide d’au moins un autre élément, comme l’aluminium.
A priori, la couche à base d’oxyde de zinc n’est pas nitrurée, cependant des traces peuvent exister.
La couche à base d’oxyde de zinc comprend, par ordre de préférence croissant, au moins 80 %, au moins 90 %, au moins 95 %, au moins 98 %, au moins 100 %, en masse d’oxygène par rapport à la masse totale de l’oxygène et de l’azote.
La couche à base d’oxyde de zinc est déposée à partir d’une cible céramique, avec ou sans oxygène ou à partir d’une cible métallique.
L’empilement peut comprendre au moins une couche comprenant du silicium. Chaque revêtement diélectrique peut comprendre au moins une couche comprenant du silicium.
Les couches comprenant du silicium sont extrêmement stables aux traitements thermiques. Par exemple, on n’observe pas de migrations des éléments les constituant. Par conséquent, ces éléments ne sont pas susceptibles d’altérer la couche fonctionnelle. Les couches comprenant du silicium contribuent donc également à la non altération des couches fonctionnelles et donc à l’obtention d’une faible émissivité après traitement thermique.
La est un graphique illustrant la densité relative de matières premières de noir de carbone traditionnelles, par rapport aux matières premières à faible rendement qui sont utilisées, en partie, dans la présente invention.
La est un graphique illustrant la valeur de BMCI pour des matières premières traditionnelles, par rapport aux matières premières à faible rendement qui sont utilisées, en partie, dans la présente invention.
La est une vue en coupe d’un exemple d’un réacteur approprié pour préparer le noir de carbone de la présente invention.
La est une vue en coupe d’un autre exemple d’un réacteur approprié pour préparer le noir de carbone de la présente invention.
La est une vue en coupe d’un exemple supplémentaire d’un réacteur approprié pour préparer le noir de carbone de la présente invention.
Les figures 6A et 6B illustrent des injecteurs schématiques utilisés dans certains des exemples comparatifs sur une vue de côté.
Les figures 7 et 8 sont des graphiques illustrant le rendement adimensionnel et la STSA (en m2/g) pour certains exemples et exemples comparatifs de la présente invention. Les étiquettes de numérotation désignent les numéros d’exemple dans les tableaux 6 à 9.
Les figures 9 et 10 sont des graphiques illustrant l’OAN et la STSA (en m2/g) pour certains exemples et exemples comparatifs de la présente invention. Les étiquettes portant des nombres entiers désignent les numéros d’exemple dans les tableaux 6 à 9. Les étiquettes de numérotation « N » sur les points en losange vide indiquent des données pour la qualité de noir de carbone ASTM indiquée ; par exemple, le point « N330 » indique la surface et la structure type pour le noir de carbone de qualité N330.
Les figures 11, 12 et 13 sont des graphiques illustrant l’OAN et la STSA (en m2/g) pour certains exemples et exemples comparatifs de la présente invention. Les étiquettes portant des nombres entiers désignent les numéros d’exemple dans les tableaux 10, 13 et 15.
La est un graphique illustrant le rendement pouvant être obtenu pour une surface donnée pour les exemples et exemples comparatifs de la présente invention. Les étiquettes portant des nombres entiers désignent les numéros d’exemple dans le tableau 15.
DESCRIPTION DÉTAILLEE DE LA PRÉSENTE INVENTION
La présente invention concerne des procédés de production de noirs de carbone qui utilisent une matière première de noir de carbone à faible rendement, tels que définis et décrits dans les présentes. La présente invention concerne en outre des noirs de carbone produits à partir d’un ou de plusieurs de ces procédés. Avec les procédés de la présente invention, au moins une partie de la matière première de noir de carbone totale utilisée peut être une ou plusieurs matières premières de noir de carbone à faible rendement. Avec les procédés de la présente invention, on peut utiliser de petites à de grosses quantités de matières premières de noir de carbone à faible rendement sans pour autant sacrifier la qualité du noir de carbone produit. Ainsi, les procédés de la présente invention utilisent des matières premières de noir de carbone qui sont plus souhaitables à utiliser pour des raisons écologiques et/ou d’autres raisons, et qui produisent cependant des noirs de carbone qui sont comparables aux noirs de carbone produits au moyen de matières premières de noir de carbone traditionnelles utilisées dans des processus de noir de carbone au fourneau.
Un procédé de production de noir de carbone de la présente invention comprend, consiste essentiellement en, consiste en ou inclut l’introduction d’un courant de gaz chauffé dans un réacteur de noir de carbone (par exemple, un réacteur de noir de carbone de fourneau) ; la combinaison d’au moins une première matière première de noir de carbone avec le courant de gaz chauffé pour former un courant de réaction ; la combinaison en aval d’au moins une matière première de noir de carbone à faible rendement au courant de réaction présent pour former le noir de carbone, et la récupération du noir de carbone dans le courant de réaction. Dans le procédé, de préférence, la au moins une matière première de noir de carbone à faible rendement compose au moins 10 % en poids de la matière première totale, et peut plus préférablement composer au moins 25 % en poids de la matière première totale.
Un autre procédé de la présente invention comprend, consiste essentiellement en, consiste en, ou inclut l’introduction d’un courant de gaz chauffé dans un réacteur de noir de carbone (par exemple, un réacteur de noir de carbone de fourneau) ; la combinaison d’un mélange qui comprend, consiste essentiellement en, consiste en, ou inclut au moins une première matière première de noir de carbone et au moins un noir de carbone à faible rendement avec le courant de gaz chauffé pour former un courant de réaction pour former le noir de carbone, et la récupération du noir de carbone dans le courant de réaction. Dans le procédé, de préférence, la au moins une matière première de noir de carbone à faible rendement compose au moins 10 % en poids de la matière première totale, et peut plus préférablement composer au moins 25 % en poids de la matière première totale.
Aux fins de la présente invention, « une matière première de noir de carbone à faible rendement » est une matière première de noir de carbone présentant au moins l’une des propriétés suivantes : un indice de corrélation du Bureau des Mines (BMCI) un matériau contenant du carbone qui est un gaz à température (par exemple 25 °C) et pression (1 atm) ambiantes, et/ou un rapport atomique H:C supérieur à 1,23 (par exemple un rapport H:C supérieur à 1,24 ou plus, 1,25 ou plus, 1,26 ou plus, 1,27 ou plus, 1,28 ou plus, 1,29 ou plus, 1,30 ou plus, 1,35 ou plus, 1,40 ou plus, 1,45 ou plus, 1,50 ou plus, tel que de 1,235 à 1,5, ou de 1,235 à 1,45, ou de 1,235 à 1,4, ou de 1,235 à 1,35, ou de 1,235 à 1,3 ou de 1,235 à 1,29, ou de 1,235 à 1,28, ou de 1,235 à 1,27 ou de 1,24 à 1,5, ou de 1,25 à 1,5 ou de 1,26 à 1,5 ou de 1,27 à 1,5 ou de 1,28 à 1,5 ou de 1,29 à 1,5 ou de 1,3 à 1,5), et/ou une densité relative d’au plus 1,02 (par exemple, d’au plus 1,015, d’au plus 1,01, d’au plus 1,005, d’au plus 1,01, d’au plus 1,00, d’au plus 0,99, d’au plus 0,95, telle que de 0,80 à 1,019, ou de 0,80 à 1,015, ou de 0,80 à 1,01, ou de 0,80 à 1,005, ou de 0,80 à 1,00, ou de 0,80 à 0,95, ou de 0,80 à 0,9, ou de 0,80 à 1,015, ou de 0,90 à 1,01, ou de 0,90 à 1,005, ou de 1,005 à 1,015).
La matière première de noir de carbone à faible rendement peut ne présenter que la propriété de BMCI. La matière première de noir de carbone à faible rendement peut ne présenter que la propriété de rapport atomique H:C. La matière première de noir de carbone à faible rendement peut ne présenter que la propriété de densité relative. La matière première de noir de carbone à faible rendement peut ne présenter que la propriété de gaz.
La est un autre exemple de dispositif selon l’invention.
La schématise les principales étapes de mise en œuvre d’un procédé de détermination d’une pression artérielle d’un utilisateur à l’aide d’un dispositif tel que décrit en lien avec la ou la .
EXPOSE DE MODES DE REALISATION PARTICULIERS La montre un exemple de dispositif 1 permettant une estimation de la pression artérielle d’un utilisateur. Le dispositif 1 comporte un support 10, destiné à être placé contre la peau d’un utilisateur, face à une artère A. Il peut par exemple s’agir de l’artère carotide, comme décrit dans [1] ou l'artère radiale pour un dispositif au poignet. Le support 10 est configuré pour être placé durablement au contact de la peau. Il s’agit de préférence d’un support souple, de façon à épouser le contour de la peau. Le support 10 peut être adhésif ou être relié à un moyen de maintien contre la peau, de type brassard ou bracelet élastique.
Le support comporte des composants permettant une mise en œuvre de modalités acoustiques ou optiques telles que décrites dans [1].
La modalité acoustique est mise en œuvre à l’aide de transducteurs acoustiques 11, répartis sur le support. Chaque transducteur acoustique est configuré pour émettre et/ou détecter une onde acoustique ultrasonore, de façon à déterminer une évolution temporelle du diamètre D(t) de l’artère A sous l’effet de l’activité cardiaque. Les transducteurs acoustiques peuvent être des transducteurs piézoélectriques ou des capteurs électromécaniques de type MEMS. Les transducteurs acoustiques sont reliés à une unité de traitement acoustique 31. De préférence, mais sans que cela ne soit nécessaire, chaque transducteur acoustique peut à la fois fonctionner en tant qu’émetteur acoustique ou détecteur acoustique.
Le dispositif comporte une unité de traitement acoustique 31, configurée pour recevoir des signaux détectés par au moins un transducteur acoustique 11, fonctionnant en tant que détecteur acoustique, de façon à estimer, en différents instants, le diamètre de l’artère D(t). La modalité acoustique est décrite plus en détail en lien avec les figures 2A à 2E.
La modalité optique est mise en œuvre à l’aide de sources de lumière 15 et de photodétecteurs 18, répartis sur le support 10, et distants les uns des autres. Chaque source de lumière est configurée pour émettre une lumière vers la peau de l’utilisateur lorsqu’elle a été activée. Chaque photodétecteur est distant d’une source de lumière. Chaque photodétecteur est configuré pour détecter une lumière émanant de la peau de l’utilisateur suite à une activation d’au moins une source de lumière. Chaque photodétecteur peut ainsi détecter une lumière émise par une source de lumière, et s’étant propagée à travers le corps de l’utilisateur, avant de ressortir de la peau de l’utilisateur, face au photodétecteur. Lorsque les photons détectés par un photodétecteur se sont propagés entre la peau et l’artère, la lumière détectée subit des variations périodiques sous l’effet de la variation périodique du volume sanguin dans les tissus sondés (artère, mais aussi veines, capillaires,…), induite par l’activité cardiaque. La modalité optique est décrite plus en détail en lien avec les figures 3A et 3B.
D’une façon générale, la modalité optique suppose la prise en compte de couples source- de lumière -photodétecteur, chaque couple associant une source de lumière et un photodétecteur, distant de la source de lumière. La distance entre une source de lumière et un photodétecteur d’un même couple peut être de l’ordre de quelques millimètres à quelques cm. Un photodétecteur (respectivement une source de lumière) peut former différents couples avec différentes sources de lumière (respectivement différents photodétecteurs).
Les photodétecteurs sont reliés à une unité de traitement optique 32. L’unité de traitement optique 32 est configurée pour recevoir des signaux détectés par au moins un photodétecteur 18, de façon à estimer, en différents instants, le délai mis par la perturbation du volume sanguin dans les tissus induite par l’activité cardiaque pour se propager entre deux points de mesure P 1 , P 2 distants d’une distance de séparation Δ, le long d’un segment artériel. Chaque point de mesure est située entre une source de lumière et un photodétecteur. La vitesse d’onde de pouls VOP est estimée à partir d’un ratio entre :
un décalage temporel Δt entre les signaux respectivement détectés par chaque photodétecteur 18 ; la distance de séparation d(P 1 , P 2 ) entre les deux points de mesure P 1 et P 2 .
Le support 10 est disposé sur la peau de l’utilisateur, face à l’artère analysée A. Cependant, la position de l’artère par rapport au support 10 n’est pas connue avec précision, en particulier lorsque l’utilisateur est susceptible de bouger. Un aspect important de l’invention est de pouvoir sélectionner :
un émetteur et un détecteur acoustiques pertinents, c’est-à-dire correctement positionnés par rapport à l’artère A, de façon à obtenir une estimation correcte de la variation temporelle du diamètre de l’artère ; deux couples source de lumière-photodétecteur pertinents, chaque couple comportant une source de lumière 15 et un photodétecteur 18, chaque couple étant positionné de façon à déterminer une variation du volume sanguin aux deux points de mesure P 1 et P 2 . La comparaison des signaux issus de chaque photodétecteur permet une estimation de la vitesse de l’onde de pouls.
Le dispositif comporte une unité de sélection acoustique 21, reliée à chaque détecteur acoustique. L’unité de sélection acoustique 21 est programmée pour prendre en compte un critère de sélection acoustique et sélectionner un émetteur acoustique et un détecteur acoustique parmi les transducteurs acoustiques. L’émetteur et le détecteur acoustique sélectionnés sont ceux pour lesquels suite à l’émission d’une onde acoustique par l’émetteur acoustique, le détecteur acoustique détecte un signal acoustique considéré comme satisfaisant le plus au critère de sélection acoustique. Le critère de sélection acoustique est par exemple un rapport signal sur bruit maximal. Dans ce cas, le détecteur acoustique sélectionné par l’unité de sélection acoustique est par exemple celui qui génère, durant une période de mesure, le signal acoustique présentant le rapport signal sur bruit le plus élevé. Sur la , on a schématisé un transducteur acoustique, fonctionnant à la fois en tant qu’émetteur acoustique et en tant que détecteur acoustique, sélectionné par un contour en pointillés. Le transducteur acoustique sélectionné est centré (ou considéré comme tel) par rapport à l’artère A. Le signal résultant du transducteur sélectionné est ensuite transmis à l’unité de traitement acoustique 31 de façon à déterminer l’évolution temporelle D(t) du diamètre de l’artère.
Le dispositif comporte une unité de sélection optique 22, reliée à chaque photodétecteur 18. L’unité de sélection optique 22 est programmée pour prendre en compte un critère de sélection optique et sélectionner deux signaux optiques résultant des photodétecteurs respectifs de deux couples source de lumière-photodétecteur. Les couples sélectionnés sont ceux pour lesquels les photodétecteurs génèrent un signal optique considéré comme satisfaisant le plus au critère de sélection optique. Le critère de sélection optique est par exemple une corrélation entre les signaux respectivement générés par le photodétecteur de chaque couple. Dans ce cas, les couples source de lumière-photodétecteur sélectionnés par l’unité de sélection optique 22 sont ceux générant des signaux optiques temporellement corrélés, au décalage temporel près. Par temporellement corrélé, on entend que les évolutions, en fonction du temps, des signaux respectivement aux deux points de mesure, sont corrélées. Le décalage temporel dépend de la distance entre les points de mesure respectivement définis par chaque couple source de lumière – photodétecteur. Sur la , on a schématisé deux couples source de lumière-photodétecteurs sélectionnés par deux contours en pointillés. On considère que chaque point de mesure P 1 et P 2 est situé face au milieu d’un segment de droite reliant la source de lumière au photodétecteur du couple source de lumière-photodétecteur sélectionné. Sur la , on a représenté :
une double flèche matérialisant une première distance, dite de rétrodiffusion, d 1 entre la source et le photodétecteur du premier couple source de lumière-photodétecteur sélectionné ; une double flèche matérialisant une deuxième distance de rétrodiffusion d 2 entre la source et le photodétecteur du deuxième couple source de lumière-photodétecteur sélectionné.
De préférence, chaque couple source de lumière-photodétecteur sélectionné s’étend de part et d’autre de l’artère, ou le long de l’artère.
- un poly-éther-cétone-cétone, également nommé PEKK ; un PEKK comprend un/des motif(s) de formule : -Ph-O-Ph-C(O)-Ph-C(O)- ;
- un poly-éther-éther-cétone, également nommé PEEK ; un PEEK comprend un/des motif(s) de formule : -Ph-O-Ph-O-Ph-C(O)- ;
- un poly-éther-cétone, également nommé PEK ; un PEK comprend un/des motif(s) de formule : -Ph-O-Ph-C(O)- ;
- un poly-éther-éther-cétone-cétone, également nommé PEEKK ; un PEEKK comprend un/des motif(s) de formule : -Ph-O-Ph-O-Ph-C(O)- Ph-C(O)- ;
- un poly-éther-éther-éther-cétone, également nommé PEEEK ; un PEEEK comprend un/des motif(s) de formule : -Ph-O-Ph-O-Ph-O- Ph-C(O)- ;
- un poly-éther-diphényle-éther-cétone également nommé PEDEK ; un PEDEK comprend un/des motif(s) de formule : un PEDEK comprend un/des motif(s) de formule –Ph-O-Ph-Ph-O-Ph-C(O)- ;
- leurs mélanges ; et,
- des copolymères comprenant au moins deux des motifs précités,
dans lesquelles : Ph représente un groupement phénylène et –C(O)- un groupement carbonyle, chacun des phénylènes pouvant indépendamment être de type ortho (1-2), méta (1-3) ou para (1-4), préférentiellement étant de type méta ou para.
En outre, des défauts, des groupes terminaux et/ou des monomères peuvent être incorporés en très faible quantité dans les polymères tels que décrits dans la liste ci-dessus, sans pour autant avoir une incidence sur leur performance.
Préférentiellement, dans les modes de réalisation où le polyaryléthercétone est un copolymère, ce dernier a une structure homogène, notamment de type statistique.
Selon certains modes de réalisation, le PAEK est un polyéthercétonecétone essentiellement constitué de, et préférentiellement constitué de : un motif de répétition téréphtalique et, le cas échéant, un motif de répétition isophtalique, le motif de répétition téréphtalique (« motif T ») ayant pour formule :
(I) ;
le motif isophtalique (« motif I ») ayant pour formule :
La proportion massique de motifs T par rapport à la somme des motifs T et I peut varier de 0% à 85%. La proportion massique de motifs T par rapport à la somme des motifs T et I peut notamment être de 0% à 5 % ; ou de 5 à 10 % ; ou de 10 à 15 % ; ou de 15 à 20 % ; ou de 15 à 20 % ; ou de 20 à 25 % ; ou de 25 à 30 % ; ou de 30 à 35 % ; ou de 35 à 40 % ; ou de 40 à 45 % ; ou de 45 à 50 % ; ou de 50 à 55 % ; ou de 55 à 60 % ; ou de 60 à 65 % ; ou de 65 à 70 %, ou de 70 à 75%, ou de 75% à 80%, ou encore de 80% à 85%. Le choix de la proportion molaire de motifs T par rapport à la somme des motifs T et I est l’un des facteurs qui permet d’ajuster les propriétés de vitesse de cristallisation des poly-éther-cétone-cétones. Une proportion molaire donnée de motifs T par rapport à la somme des motifs T et I peut être obtenue en ajustant les concentrations respectives des réactifs lors de la polymérisation, de manière connue en soi.
Le module de refroidissement 22 comporte également un boîtier collecteur 41 disposé en aval du carénage 40 et de l’échangeur de chaleur 24, comme illustré sur les figures 2 et 3. Plus précisément, le boîtier collecteur 41 est juxtaposé à l’extrémité aval 40b du carénage 40, il est donc aligné avec le carénage 40 suivant l’axe longitudinal X du module de refroidissement 22. Ce boîtier collecteur 41 comporte la sortie d’air 22b destinée à refouler le flux d’air F. Le boîtier collecteur 41 permet ainsi de récupérer le flux d’air F traversant l’échangeur de chaleur 24 et d’orienter ce flux d’air F vers la sortie d’air 22b, ceci est notamment illustré par les flèches représentant le flux d’air F sur la . Le boîtier collecteur 41 peut venir de matière avec le carénage 40 ou bien être une pièce rapportée fixée à l’extrémité avale 40b dudit carénage 40.
Le module de refroidissement 22, plus précisément le boîtier collecteur 41, comprend également au moins un ventilateur tangentiel, aussi nommé turbomachine tangentielle 30 configuré de sorte générer le flux d’air F traversant l’échangeur de chaleur 24. La turbomachine tangentielle 30 comprend un rotor ou turbine 32 (ou hélice tangentielle). La turbine 32 a une forme sensiblement cylindrique. La turbine 32 comporte avantageusement plusieurs étages de pales (ou aubes), visibles sur la . La turbine 32 est montée rotative autour d’un axe de rotation qui est par exemple parallèle à la direction Y. Le diamètre de la turbine 32 est par exemple compris entre 35 mm et 200 mm pour limiter sa taille. La turbomachine tangentielle 30 est ainsi compacte.