INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le bord inférieur 82a de la jupe inférieure 82 du pied 8 est destiné à prendre appui sur l’épaulement 26 du réservoir 2 lorsque le piston 6 est en position inférieure dans le réservoir 2. En outre, le bord inférieur 82a de la jupe inférieure 82 du pied 8 prend appui contre la face interne 25 du réservoir 2 lors du coulissement du piston 6 dans le réservoir 2. Ainsi, la jupe inférieure 82 du pied 8, et plus précisément le bord inférieur 82a de cette jupe inférieure 82, forme un autre moyen de guidage du piston 6 dans le réservoir 2. Enfin, le bord inférieur 82a est la seule partie du pied 8 visible depuis l’extérieur du distributeur 10, c’est-à-dire à travers l’épaisseur du réservoir 2 lorsque celui-ci contient le produit fluide. Le bord inférieur 82a est rendu visible depuis l’extérieur du distributeur 10 grâce notamment à une différence de teintes et/ou grâce un contraste de couleurs entre ce bord inférieur 82a et le produit fluide teinté. Le reste du pied 8 est rendu invisible par la nature teintée du produit fluide.
En définitive, le piston 6 comprend un moyen de guidage supérieur formé par la ou les projections 76 faisant saillie de la coiffe 74, ainsi qu’un moyen de guidage inférieur formé par le bord inférieur 82a de la jupe inférieure 82. Le moyen de guidage supérieur et le moyen de guidage inférieur coopèrent pour prévenir un arc-boutement du piston 6. De plus, le moyen de guidage supérieur et le moyen de guidage inférieur forment les seules parties du piston 6 visibles depuis l’extérieur lorsque le réservoir 2 est rempli de produit fluide. Ces moyens de guidage sont rendus visibles grâce notamment à une différence de teintes et/ou grâce à un contraste de couleurs entre le piston 6 et le produit fluide teinté.
En référence à la , la jupe supérieure 81 et la jupe inférieure 82 du pied 8 ainsi que la base 72 de la coupelle 7 forment un logement annulaire 91. Ce logement 91 est disposé en regard du fond 22 du réservoir 2. Par ailleurs, comme mieux illustré à la , la jupe supérieure 81 et la jupe inférieure 82 du pied 8 ainsi que la paroi latérale 71 de la coupelle 7 forment avec la face interne 25 du réservoir 2 la poche extérieure 92. Enfin, la jupe supérieure 81 et la jupe inférieure 82 du pied 8 forment avec la base 72 de la coupelle 7 des moyens d’étanchéité du piston 6.
Comme illustré à la , ces moyens d’étanchéité divisent le logement 24 du réservoir 2 en deux compartiments étanches l’un par rapport à l’autre : un compartiment supérieur 24a et un compartiment inférieur 24b. Le compartiment supérieur 24a est destiné à recevoir le produit fluide. Le compartiment inférieur 24b comprend le logement annulaire 91. Autrement dit, les moyens d’étanchéité permettent au produit fluide de ne pas contourner le piston 6 et de rester, dans le mode de réalisation illustré, au-dessus du piston 6 dans le compartiment supérieur 24a sans aller en-dessous du piston 6 vers le compartiment inférieur 24b.
En outre, les moyens d’étanchéité comprennent une ligne d’étanchéité qui est en contact étanche avec la face interne 25 du réservoir 2. La ligne d’étanchéité est formée par la lèvre inférieure 82a de la jupe inférieure 82 du pied 8. Ainsi, la ligne d’étanchéité 82a forme une unique partie des moyens d’étanchéité visible à travers le réservoir 2 transparent ou translucide lorsque celui-ci est rempli de produit. La ligne d’étanchéité 82a est rendue visible à travers le réservoir 2 grâce notamment à une différence de teintes et/ou grâce un contraste de couleurs entre la ligne d’étanchéité 82a et le produit fluide teinté.
Ainsi, la lèvre inférieure 82a de la jupe inférieure 82 forme à la fois un moyen de guidage du piston 6 dans le réservoir 2 et une ligne d’étanchéité entre le compartiment supérieur 24a et le compartiment inférieur 24b du logement 24.
Les points de mesure P 1 et P 2 respectivement formés par les deux couples source de lumière – photodétecteur sélectionnés sont espacés l’un de l’autre. La distance d(P 1 , P 2 ), le long de l’artère, entre les deux points de mesure, est de préférence supérieure à 1 cm ou à 5 cm. La distance
Les signaux résultant des photodétecteurs de chaque couple source de lumière-photodétecteur sélectionné sont adressés à l’unité de traitement optique 32, de façon à estimer la vitesse d’onde de pouls VOP.
De préférence, les sources de lumière 15 et les photodétecteurs 18 sont répartis sur le support 10 en formant un premier groupe G 1 et un deuxième groupe G 2 . L’unité de sélection optique 22 est programmée pour sélectionner :
un premier couple source de lumière-photodétecteur parmi les sources de lumière 15 et photodétecteurs 18 du premier groupe G 1 ; un deuxième couple source de lumière-photodétecteur parmi les sources de lumière 15 et photodétecteurs 18 du deuxième groupe G 2 .
Cette répartition selon deux groupes permet de garantir une distance de séparation minimale d(P 1 , P 2 ) min entre les premier et deuxième points de mesure P 1 , P 2 respectivement définis par chaque couple source de lumière-photodétecteur sélectionné. La distance d(P 1 ,P 2 ) entre les points de mesure P 1 et P 2 est supposée connue par la connaissance de la géométrie du dispositif. Elle est représentée sur la par une double flèche en pointillés.
Les figures 2A, 2B et 2C illustrent le fonctionnement de la modalité acoustique. Chaque transducteur émet une onde acoustique incidente, symbolisée par la flèche F 1 . Cette dernière se propage à travers la peau de l’utilisateur, vers l’artère A. Une partie de l’onde acoustique incidente est successivement réfléchie par une portion proximale A p et une portion distale A d , diamétralement opposées, de la paroi de l’artère A. Sur la , les flèches F 2 et F 3 correspondent respectivement aux parties de l’onde incidente respectivement réfléchies par les portions proximale A p et distale A d . Le transducteur (ou un autre transducteur) détecte une les ondes successivement réfléchies par les portions proximales A p et distale A d , ces dernières formant respectivement un écho proximal E p et un écho distal E d . La schématise les échos. Sur la , l’axe des ordonnées correspondant à l’amplitude de l’onde détectée et l’axe des abscisses correspond au temps. Le décalage temporel dt entre les deux échos E p et E d permet d’estimer le diamètre de l’artère, connaissant la vitesse de propagation de l’onde acoustique. Les mesures représentées sur la schématisent un signal acoustique adressé par chaque transducteur 11 à l’unité de sélection 21.
Les mesures schématisées sur la sont répétées en différents instants de mesure, selon une fréquence d’échantillonnage pouvant être par exemple de 1 kHz. La représente une évolution temporelle du diamètre D(t) de l’artère (axe des ordonnées – unités µm) en fonction du temps t (unité : seconde). Le diamètre maximal correspond à la systole, tandis que le diamètre minimal correspond à la diastole. Dans cet exemple, la variation de diamètre ΔD entre la systole et la diastole est de l’ordre de 0.6 mm.
La position du transducteur 11 par rapport à l’artère a une influence sur la qualité de la mesure de D(t). Des simulations ont montré que lorsque le transducteur n’est pas centré par rapport à l’artère, l’intensité de l’onde acoustique réfléchie diminue. Compte tenu du bruit de mesure, cela augmente l’incertitude dans la détermination de l’intervalle temporel dt, et donc de l’évolution temporelle D(t). La montre une configuration de simulation. On a simulé une sonde acoustique comportant une ligne de 25 transducteurs 11, chacun fonctionnant en mode émetteur/détecteur, disposée au contact d’une peau S, de forme cylindrique, et de rayon environ 13 mm. L’artère A a été modélisée au centre du cylindre modélisant la peau S. Entre la peau et l’artère s’étend un milieu M correspondant à un muscle. Ainsi, l’artère A est située à une profondeur comprise entre 10 mm et 15 mm sous la peau S, ce qui correspond à une profondeur d’artère usuelle. A l’aide du logiciel CIVA (fournisseur Extende), on a évalué l’intensité des échos produits par chaque transducteur en réponse à une impulsion acoustique incidente. Les densités et vitesses de propagation acoustique dans les milieux modélisés S, M et A sont représentatives de celles du sang, des muscles et de la peau respectivement. La représente l’évolution de l’amplitude du signal (axe des ordonnées – unités arbitraires) en fonction du transducteur (axe des abscisses). Dans ce cas, l’émission et la réception sont réalisées par le même transducteur. Les transducteurs 1, 13 et 25 correspondent respectivement aux positions extrême gauche, centrée et extrême droite de la sonde. On observe qu’une position centrée du transducteur acoustique, par rapport à l’artère, permet d’obtenir une intensité d’écho maximale. Ainsi, la position du transducteur a une influence importante sur la qualité de la mesure effectuée. L’unité de sélection acoustique 21 permet une sélection du transducteur acoustique générant les échos dont le signal est maximal parmi les autres transducteurs. Il en résulte une estimation précise de l’évolution temporelle D(t) du diamètre D de l’artère.
Selon une possibilité, plusieurs transducteurs, déphasés les uns des autres, sont utilisés simultanément. L’unité de sélection permet de sélectionner un transducteur de référence, puis d’estimer un déphasage temporel entre les différents transducteurs par rapport au transducteur de référence.
Les figures 3A et 3B illustrent le fonctionnement de la modalité optique. On a représenté une source de lumière 15 et un photodétecteur 18 formant un couple source de lumière-photodétecteur. La source de lumière 15 émet un faisceau lumineux incident 16 se propageant, à travers la peau, vers l’artère A de l’utilisateur. La direction d’émission est généralement perpendiculaire à la peau. Le faisceau lumineux est de préférence émis selon une bande spectrale d’émission étroite, de préférence < 50 nm, dans une plage spectrale comprise entre 500 nm et 1200 nm, et de préférence entre 500 nm et 1000 nm. Cette plage spectrale correspond à une absorption significative de la lumière par l’hémoglobine. Les bandes spectrales peuvent être centrées sur les longueurs d’onde suivantes : 525 nm, 660 nm, 740 nm, 805 nm, 850 nm.
Chaque source de lumière peut être une LED (diode électroluminescente), ou une extrémité d’une fibre optique, dont l’autre extrémité est disposée face à une source lumineuse. Chaque photodétecteur peut être une photodiode, ou une extrémité lumineuse d’une fibre optique, dont l’autre extrémité est reliée à un capteur de lumière. De façon alternative, chaque source de lumière peut être une diode laser, un VECSEL ou l’extrémité d’un guide de lumière, par exemple une fibre optique.
Les photons du faisceau lumineux incident 16 pénètrent dans le corps de l’utilisateur. Ils se propagent dans les tissus entre la peau et l’artère A, cette dernière étant située à une profondeur, sous la peau, de l’ordre de 10 mm. Une partie des photons incidents est rétrodiffusée selon une direction parallèle à la direction d’émission. Les photons rétrodiffusés constituent un rayonnement rétrodiffusé 17. Le rayonnement rétrodiffusé 17 peut être détecté par le photodétecteur 18, placé en regard de la peau de l’utilisateur. La distance d entre la source de lumière et le photodétecteur, dite distance de rétrodiffusion, est généralement non nulle et est généralement comprise entre 5 mm et quelques cm . Le photodétecteur 18 permet ainsi de mesurer l’intensité du rayonnement rétrodiffusé selon la distance de rétrodiffusion d. Sur la , les flèches courbes en pointillés représentent des trajets optiques de photons émis par la source de lumière 15 et détectés par le photodétecteur 18. Le photodétecteur est ainsi agencé pour mesurer une intensité d’un faisceau de lumière formé par des photons rétrodiffusés.
Plus la distance de rétrodiffusion est élevée, plus les photons constituant le rayonnement rétrodiffusé 17 pénètrent les tissus de l’utilisateur selon une profondeur élevée. L’intensité du rayonnement rétrodiffusé dépend de la variation de volume sanguin dans l’artère. Plus la quantité de sang est importante, plus la quantité de photons absorbés par l’hémoglobine est importante, et plus l’intensité du rayonnement rétrodiffusé diminue. A chaque battement cardiaque, l’afflux sanguin entraîne, dans les tissus sondés, une modulation de l’absorption de la lumière se propageant dans les tissus. Il en résulte une modulation de l’intensité du rayonnement rétrodiffusé détecté par le photodétecteur 18 associé à la source de lumière.
Le signal détecté par le photodétecteur 18 comporte une composante continue, à laquelle s’ajoute une composante pulsatile, cette dernière variant en fonction de l’activité cardiaque. L’intensité détectée par le photodétecteur comporte ainsi une composante périodique, dont la fréquence fondamentale correspond à la fréquence cardiaque.
Comme représenté sur la figure 1, le dispositif permet de sélectionner deux couples source de lumière-photodétecteur, définissant respectivement deux points de mesure P 1 et P 2 , le long de l’artère, espacés d’une distance de séparation . Du fait de la distance de séparation, les signaux périodiques résultant respectivement du premier et du deuxième couples source de lumière -photodétecteur sont décalés d’un décalage temporel Δt. Connaissant la distance de séparation , l’estimation du décalage temporel , appelé temps de transit de l’onde de pouls, permet une estimation d’une vitesse, dite « vitesse d’onde de pouls » (VOP), selon l’expression :
Plus récemment, on a en outre équipé certains navires de transport d’un réservoir atténuateur de roulis, connu sous les appellations anglaises de RST pour « Roll-Stabilizing Tank » ou de ART pour « Anti-Roll Tank ». Un tel réservoir atténuateur de roulis présente une plus grande dimension qui est selon un axe transversal du navire. Il a vocation à être partiellement rempli d’eau de mer. L’écoulement de l’eau de mer présente dans le réservoir atténuateur de roulis est freiné par une ou plusieurs parois de compartimentage, ceci créant un moment qui tend à atténuer le roulis du navire.
Comme on vient de le mentionner, les ballasts et le réservoir atténuateur de roulis sont remplis d’eau de mer. Typiquement, le navire charge de l’eau de mer en quittant son port de départ, et relargue cette eau de mer en arrivant à son port de destination. Ce faisant, il transporte des organismes aquatiques d’une zone géographique à une autre, ce qui présente des risques pour les écosystèmes des ports maritimes. Pour cette raison, la réglementation tend de plus en plus à imposer une décontamination ou une stérilisation des eaux de ballasts avant leur relargage. Des équipements adaptés pour cela existent mais présentent l’inconvénient d’être coûteux.
En outre, des sédiments ont tendance à s’accumuler au fond des ballasts d’eau de mer, ce qui impose une maintenance épisodique de ces ballasts.
Une idée à la base de l’invention consiste à proposer un système de contrôle d’assiette d’un navire de transport, lequel système permet de supprimer les inconvénients liés aux ballasts d’eau de mer. Une autre idée à la base de l’invention consiste à permettre d’activer ou de désactiver à volonté une atténuation du roulis du navire par ce système de contrôle d’assiette.
L’invention propose ainsi un navire de transport comprenant un système de contrôle d’assiette non communicant avec la mer, le navire présentant un poids à vide P v compris entre 20% et 80%, de préférence entre 30% et 60%, de son poids total P T , et ayant une capacité de poids maximum de chargement P TC , selon la formule : P T = P v + P TC , dans lequel le système de contrôle d’assiette comprend : au moins un réservoir de liquide avant, le dit au moins un réservoir de liquide avant étant situé dans un premier tiers, préférentiellement dans un premier quart, suivant un axe longitudinal du navire, au moins un réservoir de liquide arrière, le dit au moins un réservoir de liquide arrière étant situé dans un dernier tiers, préférentiellement dans un dernier quart, suivant l’axe longitudinal du navire, un réservoir atténuateur de roulis, le réservoir atténuateur de roulis présentant une plus grande dimension qui est suivant un axe transversal du navire, qui peut par exemple être comprise entre 60% et 100% d’une largeur ℓ du navire selon ledit axe transversal, et comportant au moins une paroi de compartimentage agencée pour freiner un écoulement de liquide dans le réservoir atténuateur de roulis suivant l’axe transversal du navire, et un dispositif de distribution, le dispositif de distribution étant en communication avec ledit au moins un réservoir de liquide avant, ledit au moins un réservoir de liquide arrière, et ledit réservoir atténuateur de roulis et configuré pour distribuer un volume de liquide parmi eux, le dispositif de distribution comportant au moins une pompe et une pluralité de vannes.
Grâce au fait que le système de contrôle soit non communicant avec la mer, le navire ne charge ni ne relargue de l’eau de mer pendant son trajet, ce qui évite tous les inconvénients précités relatifs aux ballasts d’eau de mer. Au lieu de cela, le navire emporte un volume de liquide, par exemple un volume fixe, qui n’a pas vocation à être relargué dans la mer. Le dispositif de distribution permet de distribuer ce volume de liquide entre le(s) réservoir(s) de liquide avant, le(s) réservoir(s) de liquide arrière, et le réservoir atténuateur de roulis. En conséquence, le dispositif de distribution permet de modifier à volonté l’assiette du navire, ces modifications de l’assiette du navire n’étant limitées que par le volume de liquide et par les volumes de remplissage respectifs des réservoirs. Le dispositif de distribution permet également d’activer ou de désactiver à volonté l’atténuation du roulis du navire par le réservoir atténuateur de roulis, en remplissant ce dernier partiellement de liquide.
Selon des modes de réalisation, un tel navire de transport peut présenter une ou plusieurs des caractéristiques suivantes.
Selon un mode de réalisation, le liquide est un liquide présentant une densité approximativement égale à 1, par exemple comprise entre 0,95 et 1,05. Selon un mode de réalisation particulier, le liquide est de l’eau douce.
Selon un mode de réalisation, le réservoir atténuateur de roulis comporte une paire de parois de compartimentage, de préférence en regard l’une de l’autre, plus préférablement parallèlement à l’axe longitudinal du navire.
Le dispositif de distribution peut en principe être actionné manuellement par l’équipage du navire, en fermant ou en ouvrant les vannes adéquates ou en activant ou en désactivant la au moins une pompe, selon les besoins.
Toutefois, il est préférable que l’actionnement du dispositif de distribution soit plus ou moins automatisé. Ainsi, selon un mode de réalisation, le navire comprend une unité de commande configurée pour commander le dispositif de distribution en fonction d’un programme et/ou des commandes reçues depuis une interface homme-machine.
Selon un mode de réalisation, l’unité de commande est configurée pour, en réponse à une commande d’atténuation de roulis, commander le dispositif de distribution pour transférer du liquide vers le réservoir atténuateur de roulis jusqu’à ce que le réservoir atténuateur de roulis soit rempli entre 25% et 75% de son volume maximal de remplissage.
Ainsi, en réponse à une simple commande, l’unité de commande permet d’activer ou de désactiver à volonté l’atténuation du roulis du navire par le réservoir atténuateur de roulis.
La commande d’atténuation de roulis peut par exemple être entrée manuellement par un membre de l’équipage, lorsque celui-ci constate que les conditions de navigation risquent de conduire à un roulis excessif du navire.
Selon un mode de réalisation, l’unité de commande est en outre configurée pour commander le dispositif de distribution en fonction du poids d’un chargement du navire et de la capacité de poids maximum de chargement P TC du navire.
La capacité de poids maximum de chargement P TC du navire susmentionné est fournie par le constructeur du navire, et peut donc être stockée en mémoire dans l’unité de commande. Le poids du chargement du navire susmentionné peut être saisi par un membre de l’équipage, par exemple au début du trajet du navire.
Comme huiles volatiles, on peut utiliser les silicones volatiles, comme par exemple les huiles de silicones linéaires ou cycliques volatiles, notamment celles ayant une viscosité inférieure ou égale à 8 centistokes (8.10 -6 m 2 /s), et ayant notamment de 2 à 10 atomes de silicium, et en particulier de 2 à 7 atomes de silicium, ces silicones comportant éventuellement des groupes alkyle ou alkoxy ayant de 1 à 10 atomes de carbone. Comme huile de silicone volatile utilisable dans l’invention, on peut citer notamment les diméthicones de viscosité 5 et 6 cSt, l’octaméthyl cyclotétrasiloxane, le décaméthyl cyclopentasiloxane, le dodécaméthyl cyclohexasiloxane, l’heptaméthyl hexyltrisiloxane, l’heptaméthyloctyl trisiloxane, l’hexaméthyl disiloxane, l’octaméthyl trisiloxane, le décaméthyl tétrasiloxane, le dodécaméthyl pentasiloxane, et leurs mélanges. On peut également utiliser des huiles volatiles fluorées telles que le nonafluorométhoxybutane ou le perfluorométhylcyclopentane, et leurs mélanges. Il est également possible d’utiliser un mélange des huiles précédemment citées.
De préférence, la ou les huile(s) polaire(s) additionnelle(s) non volatile(s) c) est(sont) choisie(s) parmi les alcools gras liquides à température ambiante à chaîne carbonée ramifiée et/ou insaturée ayant de 12 à 26 atomes de carbone, de préférence de 16 à 22 atomes de carbone, de préférence de 18 à 20 atomes de carbone, et leurs mélanges.
De préférence, la composition selon l’invention comprend au moins une huile polaire additionnelle non volatile c) choisie parmi les alcools gras liquides à température ambiante à chaîne carbonée ramifiée ayant de 12 à 26 atomes de carbone, de préférence de 16 à 22 atomes de carbone, de préférence de 18 à 20 atomes de carbone, et au moins une huile polaire additionnelle non volatile choisie parmi les alcools gras liquides à température ambiante à chaîne carbonée insaturée ayant de 12 à 26 atomes de carbone, de préférence de 16 à 22 atomes de carbone, de préférence de 18 à 20 atomes de carbone.
De préférence, la composition selon l’invention comprend au moins une huile polaire additionnelle non volatile c) choisie parmi l’octyldodécanol, l’alcool oléique et leurs mélanges.
De préférence, la composition selon l’invention comprend du dicaprylyl carbonate, et au moins une huile polaire additionnelle non volatile c) choisie parmi les alcools gras liquides à température ambiante à chaîne carbonée ramifiée et/ou insaturée ayant de 12 à 26 atomes de carbone et leurs mélanges, de préférence choisie parmi l’octyldodécanol, l’alcool oléique et leurs mélanges.
De préférence, la composition selon l’invention comprend au moins de l’octyldodécanol, et au moins de l’alcool oléique.
De préférence, le dicaprylyl carbonate est présent en une teneur d’au moins 3% en poids, de préférence au moins 5% en poids par rapport au poids total de composition.
De préférence, la ou les huile(s) polaire(s) additionnelle(s) choisie(s) parmi les alcools gras liquides à température ambiante à chaîne carbonée ramifiée et/ou insaturée ayant de 12 à 26 atomes de carbone est(sont) présente(s) dans la composition en une concentration comprise entre 3% et 40% en poids, de préférence entre 4% et 35% en poids, de préférence entre 5% et 30% en poids par rapport au poids total de la composition.
- du dicaprylyl carbonate ;
- de 0% à 40% en poids, de préférence de 0,1% à 35% en poids, de préférence de 0,1% à 25% en poids par rapport au poids total de composition d’octyldodécanol, et
- de 0% à 25% en poids, de préférence de 0,1% à 20% en poids, de préférence de 0,1% à 17% en poids par rapport au poids total de composition d’alcool oléique.
CORPS GRAS ADDITIONNELS La composition selon l’invention peut comprendre des corps gras additionnels distincts des huiles polaires précitées, et notamment une ou plusieurs huiles apolaires et/ou un ou plusieurs corps gras solides et/ou pâteux.
Par « huile apolaire », au sens de la présente invention, on entend une huile dont le paramètre de solubilité δ a à 25 °C tel que défini ci-dessus est égal à 0 (J/cm 3 ) ½ .