INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un mode avantageux de l’invention, la voilure principale et l’au moins un moteur de propulsion sont dimensionnés pour qu’en conditions de vol et en régime nominal dudit au moins un moteur de propulsion, des tourbillons marginaux additionnels, adjacents aux tourbillons marginaux aux deux extrémités de la voilure auxiliaire, sont produits et interagissent avec les tourbillons marginaux opposés produits aux deux extrémités de la voilure secondaire de sorte à diminuer l’intensité nette desdits tourbillons marginaux après interaction.
Selon un mode avantageux de l’invention, les tourbillons marginaux additionnels sont produits au bord de fuite de la voilure principale, entre chacune des extrémités de la voilure auxiliaire et l’extrémité correspondante de la voilure principale.
Selon un mode avantageux de l’invention, l’envergure de la voilure auxiliaire est inférieure à l’envergure de la voilure secondaire.
Les mesures de l’invention sont avantageuses en ce qu’elles réduisent la trainée induite de l’avion. Elles consistent essentiellement à dimensionner les voilures, en l’occurrence la voilure auxiliaire et la voilure secondaire, pour que leurs tourbillons marginaux respectifs interagissent de manière destructive, c’est-à-dire de manière à réduire leur intensité nette après interaction. Cela permet de réduire la trainée induite par les portances positive et négative des voilures auxiliaire et secondaire, respectivement, et aussi à réduire les turbulences provoquées par le vol de l’avion, potentiellement gênantes pour les avions empruntant les mêmes couloirs aériens.
est une vue de haut d’un avion selon l’invention ;
est une vue en perspective de l’avion de la ;
est une vue de haut d’une variante d’avion selon l’invention ;
est une vue de haut d’un avion selon l’état de la technique, illustrant le système tourbillonnaire associé à la portance de la voilure, d’un avion selon l’invention, illustrant, en outre, le système tourbillonnaire associé à la portance des nacelles, et du même avion illustrant, en outre, le système tourbillonnaire associé à la portance de la voilure principale due au couplage avec les moteurs de propulsion des nacelles.
Description détaillée Dans la description qui va suivre, les notions de positionnement relatif exprimées notamment par les termes « arrière » et « avant » sont à comprendre suivant la direction longitudinale et dans le sens normal d’avancement de l’avion. Aussi, les notions d’orientation exprimées notamment par les termes « vertical », « horizontal » sont à comprendre lorsque l’avion est en position normale de vol, c’est-à-dire avec son axe longitudinal et ses voilures généralement horizontales.
La est une vue de haut d’un avion selon l’invention.
L’avion 2 comprend, essentiellement, un fuselage 4 s’étendant suivant une direction longitudinale, une voilure principale 6 formée par deux ailes s’étendant de part et d’autre du fuselage 4, deux nacelles 8 disposées de part et d’autre du fuselage 4, en arrière de la voilure principale 6, et une voilure secondaire 10 formée par deux stabilisateurs s’étendant de part et d’autre du fuselage 4, en arrière de la voilure principale 6 et des deux nacelles 8. La voilure secondaire 10 est à portance négative, signifiant qu’elle est apte à générer, en conditions de vol, une force perpendiculaire au plan moyen de la voilure secondaire, dirigée vers le bas.
Les deux nacelles 8 forment, chacune, un carénage généralement allongé dans une direction transversale et logeant un ou plusieurs moteurs de propulsion. Ce carénage présente la particularité de former une voilure auxiliaire à portance positive. Cette voilure auxiliaire est formée essentiellement par des parois supérieure et inférieure formant un profil d’aile apte à générer une portance positive. Chacune des nacelles est avantageusement disposée à proximité du bord de fuite 6.2 de la voilure principale 6, de manière à profiter du sillage de la voilure principale 6 en question.
La montre un agencement dans lequel la plaque de compression 12 peut être agencée complètement à l’intérieur du corps 9 avec une portion 99 de celle-ci qui le recouvre.
La montre un agencement où la plaque 12 est agencée directement sur le dessus du corps 9, ce qui présente par rapport à l’agencement de la d’une plus grande compacité.
Avec un busbar 8 selon l’invention telle que décrite, on peut aisément réaliser plusieurs intégrations dans des modules de batterie M avec des agencement différents. Par exemple, on peut fixer le busbar 8 sur un bord longitudinal supérieur 40 des languettes 4 (figures 13) ou sur le bord inférieur 41 ( ) ou bien encore sur le bord latéral d’extrémité 42 ( ).
L’invention n’est pas limitée aux exemples qui viennent d’être décrits ; on peut notamment combiner entre elles des caractéristiques des exemples illustrés au sein de variantes non illustrées.
Si dans l’ensemble des exemples illustrés, les emballages souples des accumulateurs conformes à l’invention sont de format prismatique, l’invention s’applique bien entendu à tous les accumulateurs à emballage souple qui comprennent, en tant que bornes ou pôles, des languettes ou « tabs ».
Dans l’ensemble des exemples illustrés, le corps 9 du busbar 8 est électriquement conducteur, par exemple réalisé en aluminium ou en cuivre. Dans ce cas, le courant électrique passe au travers du corps 9 et on peut prévoir à cet effet que le corps 9 présente à l’une et/ou l’autre de ses extrémités longitudinales une patte de liaison électrique 93 notamment munie d’un œillet de connexion électrique 94. Mais on peut aussi envisager que le corps 9 soit électriquement isolant. Dans ce cas, le courant électrique peut passer par les pions de serrage 10 et/ou les moyens de maintien, notamment la plaque de compression 12 qui sont électriquement conducteurs, comme pour les exemples des figures 11 et 12.
En lieu et place de vis de serrage 11 et d’une plaque de compression 12, on peut envisager d’autres éléments de maintien mécanique d’un pion de serrage 10, qui peuvent d’ailleurs ne servir qu’au maintien et non pas également au déplacement dudit pion. Par exemple, un système de verrouillage à came, de type de celui rencontré dans les sauterelles, un doigt d’indexage qui viendrait bloquer le pion ou encore un système à ressort calibré…
Dans l’ensemble des exemples illustrés, un même busbar selon l’invention est fixé et relie une pluralité de languettes d’électrode de même polarité. Il va de soi qu’en fonction des configurations électriques souhaitées (série ou parallèle électrique, on peut envisager d’avoir un même busbar fixant et reliant électriquement des languettes de polarité positive et négative.
Dans le mode de réalisation des figures 9 et 10, un bloc unitaire intègre une unique échancrure et un seul pion de serrage. On peut aussi envisager de réaliser des blocs assemblés à d’autres, de dimensions différentes et/ou comprenant plusieurs échancrures et pions de serrage.
Dans ce même mode des figures 9 et 10, le système d’assemblage entre blocs montré est un système à queue d’aronde. On peut envisager d’autres modes d’assemblage, par exemple tenon-mortaise avec vis ou goupille. De même, la section droite du tenon et de la rainure peut être triangulaire au lieu d’être trapézoïdale.
Ensemble et procédé d’utilisation d’une pile à combustible à membrane d’échange et d’un dispositif de capture d’acide La présente invention concerne le domaine des piles à combustible du type à membrane d’échange de protons connu sous son abréviation anglaise PEMFC pour « Proton Exchange Membrane Fuel Cell ». L’invention vise en particulier une pile à combustible destinée à être embarquée dans un aéronef, notamment, pour alimenter des équipements électriques participant à la propulsion de l’aéronef.
De manière connue, en référence à la , une pile à combustible 1 comporte une entrée anodique Ea, une entrée cathodique Ec, une sortie anodique Sa et une sortie cathodique Sc. L’entrée anodique Ea reçoit par exemple du dihydrogène tandis que l’entrée cathodique Ec reçoit par exemple du dioxygène afin de produire de l’électricité aux bornes de la pile à combustible 1 (non représentées). Des gaz d’échappement sont évacués par la sortie anodique Sa et la sortie cathodique Sc.
Une telle pile à combustible 1 comporte généralement des assemblages membrane électrodes (AME) comprenant une membrane polymère solide qui joue le rôle d’électrolyte. Pour améliorer la conductivité protonique de la membrane, il est connu de doper la membrane à l’acide, en particulier, à l’acide phosphorique.
Les gaz d’échappements, qui sont évacués par la sortie anodique Sa et la sortie cathodique Sc, contiennent majoritairement de l’oxygène, de l’azote, de l’hydrogène et de la vapeur d’eau mais également des traces d’acide (quelques ppm). Pour une pile à combustible haute température, c’est-à-dire fonctionnant à des températures comprises entre 120°C et 200°C, les gaz d’échappement possèdent des températures élevées et sont corrosifs du fait des traces d’acide, ce qui est très contraignant pour les équipements situés en aval (vannes Va, Vc, capteurs, etc), ce qui réduit leur durée de vie.
Des inconvénients supplémentaires apparaissent par ailleurs lors des phases de démarrage/arrêt de la pile à combustible 1. Lors de ces phases, la température de la pile à combustible est inférieure à la température de fonctionnement et l’acide résiduel présent dans les conduites d’échappement de la pile à combustible 1 peut cristalliser et obstruer la sortie anodique Sa et la sortie cathodique Sc, des conduites d’échappement Ca, Cc, ainsi que les équipements situés en aval de la pile à combustible 1. La cristallisation de l’acide peut ainsi entrainer la corrosion, le grippage ou l’obstruction de certaines conduites d’échappement Cc, Ca et des équipements aval, ce qui présente un inconvénient.
, vue du module terrestre (un robot mobile) ;
, dimensions des modules du mi-drone sous différentes vues (de face, de côtés, de dessus) ;
, vue trois quarts sur le robot mobile ;
, gros plan sur le microphone, le système d’accrochage et la tête rétractile du robot mobile ;
, vue en perspective du robot terrestre du concept ;
, vue de profile du module terrestre ;
, gros plan sur le nez du drone et les deux blocs circulaires à pivot mécanique, équipés de caméras et capteurs ;
, vue de dessus du drone ;
, vue de profile du module de vol ;
, vue sur deux rotors et deux hélices du drone ;
, vue sur le système de crochet situé sous le drone ;
, schéma conceptuel de l’arrimage des deux modules ;
, gros plan sur l’arrimage des modules ;
, vue en coupe verticale et horizontale du système d’accrochage
, vue sur les quatre points d’accouplement ;
, vue sur le système de crochet du drone ;
Le terme « vin fini » désigne un vin, rouge, blanc, rosé, pétillant ou non, dont la fermentation est terminée (première et deuxième dans le cas des vins pétillants) et qui sont stockées en cuve, en tonneau de bois ou en bouteille.
Le terme « bière » désigne tout boisson alcoolisée obtenue par fermentation d’une levure ou d’un champignon.
Le terme « vinaigre» désigne au sens de la présente invention le résultat de la fermentation acétique produite par oxydoréduction microbiologique d'une solution aqueuse d'éthanol, notamment un vin ou un cidre, exposée à l'air.
FIGURES [Fig1a] : La [Fig1a] est un histogramme bi paramétrique représentant l’intensité du signal SSC en fonction de l’intensité du signal FSC obtenu pour l’analyse d’un échantillon de vin fini ;
: La est un histogramme bi paramétrique représentant l’intensité de la fluorescence due au fluorochrome SYTOX-orange® en fonction de l’intensité de la fluorescence due au fluorochrome SYTO 62® pour les points situés dans la fenêtre “Yeast and Bacteria background” (première fenêtre) représentée sur la [Fig1a] ;
: La est un histogramme bi paramétrique représentant l’intensité de la fluorescence due au fluorochrome cFDA en fonction de la fluorescence due au fluorochrome SYTOX-orange® obtenu pour la fenêtre « Brettanomyces » (deuxième fenêtre) visible sur la ;
: La est un histogramme bi paramétrique donnant l’intensité de la fluorescence détectée dans le canal RL1 à une longueur d’onde de 670 nm et l’intensité de la florescence détectée dans le canal GL1 à 575 nm ;
: La représente un histogramme bi paramétrique donnant pour chaque point l’intensité du signal SSC en fonction de l’intensité du signal FSC, la deuxième fenêtre qui correspond aux bactéries est visible sur cette figure ;
: La représente un histogramme bi paramétrique donnant l’intensité par unité de surface du signal SSC en fonction de l’intensité de la fluorescence du fluorochrome SYTO-62® pour les points situés dans la fenêtre “bacteria + background » (deuxième fenêtre) visible sur la ; la fenêtre visible sur la entoure les points correspondants à cellules bactériennes vivantes ;
: La représente l’intensité de la fluorescence émise par le fluorochrome SYTOX-orange® en fonction de l’intensité de fluorescence due au mélange cFDA pour les points situés dans la deuxième fenêtre, elle représente les trois groupes de points qui correspondent aux trois état des cellules bactériennes (vivante, latente et morte).
Mélange de marquage fluorochromique
De l’eau physiologique (eau osmosée/ultra pure + NaCl à 7g/L) est préparée puis autoclavée et filtrée avant utilisation (seuil de coupure du filtre 0.22µm).
Un fluorochrome commercialisé sous l’appellation SYTO 62™ (le SYTO 63™ est également utilisable) (Thermofischer, 5µM), le SYTOX TM -Orange (Thermofischer, 5µM) et le mélange de diacétate de 5,6 carboxy fluorescéine (c-FDA) sont diluées dans du DMSO (respectivement 50µM, 12,5µM et 2g/L en concentrations finales) puis stockées au congélateur. Les concentrations finales de fluorochromes dans le mélange de marquage sont de 0,15µM de SYTO 62™ou 63™, 0,025µM de SYTOX TM -Orange (SYTOX-or) et 2mg/L de c-FDA dans de l’eau physiologique.
Le premier fluorochrome présente à forte affinité pour l’ADN et fait fluorescer les organismes biologiques contenant de l’ADN. Il permet de séparer les cellules microbiologiques du bruit de fond du vin. Le fluorochrome choisi ici est le SYTO ® -63. Sa fluorescence est induite par le laser rouge (637 nm). Des résultats similaires sont également obtenus dans les mêmes conditions avec le SYTO® 62.
Le deuxième fluorochrome perméant ne pénètre que dans les cellules dont la paroi est compromise. Le but est de séparer les cellules aux membranes perméables (marquées positivement) correspondant théoriquement aux cellules mortes, des cellules vivantes (non marquées). Le fluorochrome choisi ici est le SYTOX®-Orange dont la fluorescence est induite par le laser vert (532 nm).
Le troisième fluorochrome est un fluorochrome inactif sous sa forme initiale d’ester. Il devient actif par l’activité estérase des métabolismes cellulaire. L’objectif est de séparer les cellules métaboliquement actives de celles qui ne le sont pas. Cette deuxième catégorie sont les populations sous formes latentes qui, en pratique, ne se développent peu ou pas dans les cultures sur boîte de pétri. Elle correspond factuellement aux populations VNC (populations viables non cultivables). Le fluorochrome choisi ici est le c-FDA. Sa fluorescence est induite par le laser bleu (488 nm).
En référence à la , le schéma électrique du compteur 201 est proche de celui de la .
On retrouve ainsi la plupart des éléments présents sur la , dont les références sur la sont incrémentées de 200.
Cette fois, cependant, le conducteur de phase 208 est relié à la masse électrique 207. La tension d’entrée Ve est mesurée sur le conducteur de neutre 205, c’est-à-dire que la première résistance de mesure R1 a une première borne reliée au conducteur de neutre 205. Le capteur de courant est cette fois un shunt 220 monté sur le conducteur de phase 208, en ayant une première borne reliée à la borne d’entrée U et une deuxième borne reliée à l’organe de coupure 209.
Le microcontrôleur 211 détecte un serrage défectueux à partir des mesures de tension produites par le capteur de tension et des mesures de courant produites par le capteur de courant.
Lorsque le microcontrôleur 211 détecte un serrage défectueux, il localise le serrage défectueux sur l’ensemble des bornes d’entrée (c’est-à-dire que le serrage défectueux peut être au niveau de la borne d’entrée P, de la borne d’entrée N, ou des deux bornes d’entrée).
Dans chaque séquence prédéfinie détectée, la première période (courant faible) peut précéder la deuxième période (courant fort), mais ce n’est pas nécessairement le cas.
Les séquences prédéfinies peuvent être des séquences dans lesquelles la première période précède la seconde période, ou bien des séquences dans lesquelles la seconde période précède la première période, ou bien des séquences comprenant une première période et une seconde période, quel que soit l’ordre dans lequel celles-ci surviennent.
Si la première période précède la deuxième période, le microcontrôleur détecte une baisse anormale de la tension d’entrée en cas de serrage défectueux ; si la deuxième période précède la première période, le microcontrôleur détecte une hausse anormale de la tension d’entrée en cas de serrage défectueux.
La source, qui fournit l’énergie électrique mesurée par le compteur, n’est pas nécessairement le réseau de distribution en amont du compteur.
La source pourrait aussi être l’installation d’un abonné en aval du compteur. L’installation est alors non plus « consommatrice » mais « productrice », et fournit de l’énergie au réseau.
L’invention est alors mise en œuvre de la même manière, si ce n’est que les bornes d’entrée sont les bornes U’1, U’2, U’3 et éventuellement U’N dans le cas du compteur triphasé, ou bien U’ et U’N dans le cas du compteur monophasé.
Dans le cas monophasé, le serrage défectueux est localisé soit au niveau de la borne d’entrée U’, soit au niveau de la borne d’entrée U’N, soit au niveau des deux bornes d’entrée.
Dans le cas triphasé avec neutre, le serrage défectueux est localisé sur une ou deux bornes d’entrée U’i (i variant de 1 à 3) lorsqu’une ou deux des phases sont en défaut, et lorsque les trois phases sont en défaut, le serrage défectueux est localisé sur la borne d’entrée U’N.
On considère, dans le cas de l’installation productrice, que l’impédance amenée par l’organe de coupure est négligeable (de l’ordre de quelques 100µΩ, et 500µΩ maximum).
Pour limiter l’atténuation du signal lors de sa propagation dans un câble, il est donc souhaitable d’utiliser un amplificateur pour amplifier le signal avant son injection, afin de compenser les effets de l’atténuation.
Cependant, les amplificateurs de signaux ont un comportement non-linéaire qui entraine une saturation des valeurs élevées du signal à amplifier. Ce comportement non-linéaire est d’autant plus présent que le signal à amplifier présente un rapport entre puissance crête et puissance moyenne (ou PAPR pour Peak to Average Power Ratio) élevé. C’est le cas des signaux multi-porteuses comme les signaux OFDM (Orthogonal Frequency Division Multiplexing), ou les signaux spécifiquement dédiés à la réflectométrie tels que les signaux MCTDR (Multi-Carrier Time Domain Reflectometry) ou OMTDR (Orthogonal Multi-tone Time Domain Reflectometry) qui sont basés sur le principe de l’OFDM.
Ce comportement non linéaire dégrade le rapport signal sur bruit des mesures réalisées ce qui produit un effet néfaste sur la précision de la détection des défauts, voire une non détection de défauts dans certains cas, en particulier pour le cas de défauts non francs.
Il existe donc un besoin pour réduire ou limiter la puissance crête de signaux multi-porteuses destinés à être utilisés par un système de réflectométrie.
Un second problème à résoudre concerne l’élargissement de la bande spectrale du signal qui est directement liée à la résolution spatiale avec laquelle un défaut peut être détecté. Autrement dit, plus la bande de fréquence du signal est élevée plus il est possible de localiser précisément un défaut, même de très petite dimension. Or, un système de réflectométrie est limité par la fréquence d’échantillonnage du convertisseur analogique numérique. En effet, plus cette fréquence est élevée, plus le convertisseur est couteux à implémenter, plus il consomme d’énergie et plus son niveau de bruit est élevé. Par ailleurs, il n’est, en théorie, pas possible d’échantillonner correctement un signal ayant une fréquence supérieure à la fréquence d’échantillonnage (théorème de Nyquist).
Une solution pour pallier ce problème et pour utiliser des signaux large bande tout en conservant un convertisseur analogique numérique à fréquence d’échantillonnage limitée, consiste à utiliser des signaux parcimonieux qui sont naturellement compressibles dans un domaine particulier défini par une base de données, par exemple dans le domaine temporel, fréquentiel ou temps-fréquence et qui permettent de réaliser un échantillonnage comprimé à une fréquence d’échantillonnage inférieure à la fréquence maximale du signal. Cependant, les signaux OMTDR sont, par nature, non parcimonieux et ne sont donc pas compressibles.
Un objectif de l’invention est de résoudre les problèmes précités pour concevoir des signaux de réflectométrie OMTDR qui soient parcimonieux et qui ont un facteur crête réduit.
La demande de brevet FR3097971 du Demandeur décrit une méthode de génération d’un signal OMTDR ayant un rapport entre puissance crête et puissance moyenne réduit par rapport à un signal OMTDR classique. La méthode est basée sur une réservation de sous-porteuses. Elle présente les inconvénients suivants : elle nécessite une adaptation de la chaine d’émission par ajout de traitements supplémentaires pour modifier la structure du signal ce qui complexifie la méthode. Par ailleurs, le signal obtenu n’est pas parcimonieux et donc n’est pas compressible. Il ne permet pas un fonctionnement avec un convertisseur analogique numérique de fréquence d’échantillonnage réduite.
La publication [1] décrit une méthode de réflectométrie MCTDR comprenant un système d’acquisition comprimée qui permet de réduire la fréquence d’échantillonnage du convertisseur analogique numérique à une fréquence inférieure à la fréquence maximale du signal. Cependant la méthode décrite n’est pas compatible d’un signal OMTDR.
L’invention propose une nouvelle méthode de génération d’un signal OMTDR optimisé dans lequel les phases des symboles modulés sont déterminées selon une loi de distribution particulière qui a pour effet de modifier la forme du signal pour qu’il soit du type d’un signal « chirp ».
Un signal « chirp » est un signal sinusoïdal à fréquence variable. Autrement dit, il s’agit d’un signal pseudo-périodique modulé en fréquence avec une fréquence qui évolue dans le temps selon une loi d’évolution prédéterminée, par exemple une loi d’évolution linéaire ou logarithmique. Par construction, un signal « chirp » possède une structure parcimonieuse dans le plan temps-fréquence et présente également un facteur crête réduit.
Ainsi, l’invention permet de générer un signal OMTDR ayant la forme d’un signal « chirp » ce qui permet de résoudre les problèmes identifiés ci-dessus.
L’invention a pour objet une méthode de génération d’un signal de réflectométrie multi-porteuses destiné à être injecté dans une ligne de transmission pour identifier la présence d’au moins un défaut éventuel sur la ligne, la méthode comprenant les étapes de : Générer, dans le domaine fréquentiel, un signal numérique multi-porteuses modulé en phase en : Générant un signal numérique, Modulant le signal numérique en phase à partir d’une constellation de symboles, la phase de chaque symbole modulé étant déterminée à partir de l’égalité suivante : , où k est l’indice de chaque porteuse du signal et varie entre 1 et le nombre de porteuses N du signal, est un coefficient pris dans l’intervalle , Arrondissant la phase obtenue à la phase du symbole de la constellation la plus proche, Convertir le signal généré dans le domaine temporel.
Selon un aspect particulier de l’invention, la phase de chaque symbole modulé est déterminée à partir de l’égalité suivante : , où est un entier relatif et est une constante.
Selon un aspect particulier de l’invention, la constellation de symboles est une constellation d’une modulation en phase PSK ou d’une modulation en phase et en amplitude QAM.