INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En dehors de la composition du négolyte, les conditions opératoires sont identiques. Tout comme le N,N’-diacétate viologène, la première réaction électrochimique du N,N’-disulfopropyl viologène est bien réversible et rapide en voltampérométrie cyclique. La deuxième réaction présente un profil différent, signe d’un mécanisme plus complexe. La réaction n’est pas limitée uniquement par le transfert d’électron. Cependant, contrairement au N,N’-diacétate viologène dans l’eau, le N,N’-disulfopropyl viologène dans l’eau ne présente pas de phénomènes résistifs en début de charge et de décharge dans une batterie.
En voltampérométrie cyclique, l’isopropanol semble avoir un effet sur la deuxième réaction et change la forme des pics. Des épaulements sont alors révélés. Ces épaulements mettent en évidence les mécanismes limités par plusieurs étapes. De plus, l’isopropanol change légèrement le potentiel de la première réaction qui est décalé d’environ +30 mV.
La présente la capacité en charge C et en décharge D cycle par cycle N de batteries (avec U max = 1,2 V, U min = 0,3 V, I = ± 750 mA) avec une solution de 100 mL de ferrocyanure 0,4 M et KCl 1M dans l’eau pure comme posolyte et une solution de 90 mL de N,N’-disulfopropyl viologène 0,4 M et KCl 1 M dans de l’eau pure (1C et 1D) et dans un mélange eau/isopropanol 80/20 vol (2C et 2D).
L’ajout de l’isopropanol dans le négolyte à base de N,N’-sulfopropyl viologène améliore la capacité de la batterie. Dans des conditions identiques, la batterie avec 20 % vol d’isopropanol dans le négolyte voit sa capacité augmenter d’environ 15 %.
Exemple 3 : Négolyte N,N’- di méthyl viologène - tert -butanol
L’effet du tert -butanol en différentes proportions sur les propriétés électrochimiques du N,N’-dimethyl viologène est illustré par des voltampérogrammes dans la .
La présente la voltampérométrie cyclique du N,N’-diméthyl viologène à 1mM avec KCl 1M dans l’eau pure (comparatif, courbe avec les symboles X), un mélange eau/ tert -butanol 95/05 vol (○) et 80/20 vol (□).
Dans l’eau, des phénomènes d’adsorption sont visibles lors de la deuxième réduction à -1 V vs Ag/AgCl. Les pics de courant d’oxydation et de réduction du deuxième électron sont plus importants que ceux du premier électron à -0,7 V vs Ag/AgCl, car ils comprennent l’étape d’adsorption/désorption du N,N’-diméthyl viologène. Ces phénomènes sont responsables d’un comportement en batterie similaire à ce qui a été observé avec le N,N’-diacétate viologène dans l’eau.
Une proportion minimale de 5% volumique de tert -butanol est nécessaire pour améliorer les propriétés électrochimiques du N,N’-diméthyl viologène pour les batteries à circulation, bien qu’on observe en voltampérométrie cyclique des phénomènes d’adsorption résiduels avec 5% vol de tert -butanol.
En ajoutant du tert -butanol à hauteur de 20 % volumique, le voltampérogramme du N,N’-diméthyl viologène est celui de deux réactions électrochimiques totalement réversibles sans effet d’adsorption. Ce changement de comportement est aussi confirmé dans la , b. Dans une batterie avec 20 % vol de tert -butanol, la charge ne présente plus aucun phénomène résistif confirmant l’intérêt de cet alcool avec ce viologène.
La présente la charge d’une batterie avec le N,N’-diméthyl viologène comme négolyte en solution dans a) l’eau et b) un mélange eau/ tert -butanol 80/20 vol (Ubatt (X) et I( ). Les conditions sont : Umax = 1 V et I = 500 mA avec une solution de 100 mL de ferrocyanure 0,4 M et KCl 1M dans l’eau comme posolyte et une solution de 90 mL de N,N’-diméthyl viologène 0,4 M et KCl 1 M dans a) de l’eau (comparatif) et b) un mélange eau/tert-butan-2-ol 80/20 vol (selon l’invention).
Dans l’eau pure, la résistance de batterie est très élevée en début de charge comme le montre l’augmentation instantanée du potentiel pendant la phase galvanostatique (à 15 min). Puis, lentement, cette résistance diminue avec une augmentation du courant lors de la phase potentiostatique (entre 15 mn et 40 mn). Dans le mélange eau/ tert -butanol, la résistance de la batterie est plus faible en début de charge permettant de rester environ 30 minutes en régime galvanostatique avant d’atteindre U max . Il y a donc moins de phénomènes résistifs et la cinétique de la réaction électrochimique est plus rapide.
Le dispositif d’assistance comprend un processeur 401 configuré pour communiquer de manière unidirectionnelle ou bidirectionnelle, via un ou des bus ou via une connexion filaire directe, avec une mémoire 402 telle qu’une mémoire de type « Random Access Memory », RAM, ou une mémoire de type « Read Only Memory », ROM, ou tout autre type de mémoire (Flash, EEPROM, etc). En variante, la mémoire 402 comprend plusieurs mémoires des types précités.
La mémoire 402 est apte à stocker, de manière permanente ou temporaire, au moins certaines des données utilisées et/ou issues de la mise en œuvre du procédé selon l’invention. En particulier, la mémoire 402 peut stocker le modèle prédictif, sous la forme d’un réseau de neurones par exemple. Le modèle prédictif peut en outre comprendre le réseau récurent LSTM décrit ci-avant.
Le processeur 401 est apte à exécuter des instructions, stockées dans la mémoire 402, pour la mise en œuvre des étapes 311 à 316 de la phase courante décrite ci-avant. De manière alternative, le processeur 402 peut être remplacé par un microcontrôleur conçu et configuré pour réaliser les étapes 311 à 316.
Le dispositif d’assistance 125 comprend une première interface 403 agencée pour recevoir les données visuelles depuis le dispositif d’acquisition d’images 124.
Le dispositif d’assistance 125 comprend en outre une deuxième interface 404 agencée pour contrôler la vitesse du véhicule 100 en fonction de la cible sélectionnée.
Ensemble pour système d’extraction d’air La présente invention concerne un ensemble pour système d’extraction d’air destiné à extraire un flux d’air depuis un espace intérieur d’un véhicule, notamment d’un véhicule ferroviaire. L’invention concerne également un véhicule, notamment un véhicule ferroviaire, comprenant un tel ensemble. L’invention concerne enfin un procédé d’installation d’un tel ensemble dans un véhicule, par exemple un véhicule ferroviaire.
Pour le confort des passagers, les véhicules de transport sont équipés d’un système de renouvellement et d’assainissement de l’air intérieur. Un système d’extraction d’air est ainsi généralement présent à l’intérieur des véhicules, de manière à évacuer une partie de l’air intérieur pour le remplacer par de l’air frais. Les systèmes d’extraction d’air comprennent classiquement un réseau de conduites d’extraction réparties dans le véhicule. Ces conduites comprennent plusieurs extrémités ouvertes localisées dans différentes parties internes du véhicule. Chacune de ces extrémités est en général équipée d’une grille d’extraction permettant de diriger l’air extrait.
Dans la plupart des véhicules, ces conduites d’extraction sont localisées dans l’espace se situant entre les parois d’habillage du véhicule, de sorte qu’elles ne soient pas visibles par les passagers. Les grilles d’extraction font quant à elles partie intégrante des panneaux d’habillage et sont placées face aux extrémités ouvertes des conduites d’extraction localisées derrières les parois d’habillage.
Les conduites et les grilles d’extraction sont fixées dans le véhicule à des moments différents de l’assemblage du véhicule. Le réseau de conduites d’extraction est tout d’abord intégré dans le véhicule, puis, une fois le réseau fixé, les différentes grilles d’extraction, intégrées dans des panneaux d’habillage, sont positionnées et fixées au contact des extrémités des conduites.
Les systèmes actuels ne sont toutefois pas entièrement satisfaisants, notamment en termes de facilité d’installation. Le positionnement de la paroi d’habillage portant la grille d’extraction dépend directement du positionnement de la conduite d’extraction, plus particulièrement de l’extrémité ouverte de la conduite d’extraction. En raison de légers écarts de positionnement, il est possible que la grille d’extraction ne soit pas parfaitement alignée avec l’extrémité ouverte de la conduite.
Afin de garantir une bonne étanchéité du système d’extraction d’air, il est toutefois impératif que la grille d’extraction coïncide avec l’extrémité ouverte du conduit d’extraction. Seul un ajustement manuel réalisé par un opérateur permet alors d’ajuster le positionnement de la grille de manière à garantir une bonne étanchéité.
Un but de l’invention est de pallier ces inconvénients, en proposant un ensemble pour système d’extraction d’air dont l’étanchéité est garantie même en cas de légers écarts de positionnement entre l’ouverture de la conduite d’extraction et la grille d’extraction.
A cet effet, l’invention a pour objet un ensemble pour système d’extraction d’air destiné à extraire un flux d’air depuis un espace intérieur d’un véhicule, l’ensemble comprenant :
- une conduite définissant un passage de circulation du flux d’air et une ouverture d’admission du flux d’air,
- une membrane élastique fixée sur un pourtour de l’ouverture et obstruant partiellement l’ouverture,
Selon un autre aspect, le ventilateur est à pression constante ou à pression ajustable.
Selon un autre aspect, le ventilateur est dimensionné de sorte qu’un débit total d’air vaut N x max(Qi), où Qi est un débit d’air dans chaque chauffe-eau, N est un nombre entier égal au produit Cs x Somme (Ti)/24 arrondi à la valeur supérieure, où Cs est un coefficient de sécurité et Ti est le temps de chauffe d’un chauffe-eau.
Selon un autre aspect, chaque chauffe-eau thermodynamique comprend un compresseur à vitesse constante ou à vitesse variable.
Selon un autre aspect, chaque chauffe-eau comprend une unité électronique de connexion des chauffe-eau au ventilateur et/ou des chauffe-eau entre eux, configurée pour réguler la pression d’extraction du ventilateur en fonction d’un état de fonctionnement de chaque chauffe-eau.
Fig. 1 illustre une installation de production d’eau chaude selon un premier mode de réalisation de l’invention.
Fig. 2 illustre une installation de production d’eau chaude selon un deuxième mode de réalisation de l’invention.
Fig. 3 illustre un détail d’une installation de production d’eau chaude selon une variante du mode de réalisation de la .
Fig. 4 illustre un détail d’une installation de production d’eau chaude selon une autre variante du mode de réalisation de la .
Fig. 5 illustre un détail d’une installation de production d’eau chaude selon une variante de réalisation de la .
Comme il ressort des figures 1 à 5, l’invention a pour objet une installation de production d’eau chaude, de préférence sanitaire, référencée 1 sur les figures. L’installation 1 est destinée à équiper une habitation collective comprenant une pluralité de logements individuels, chaque logement étant pourvu d’un chauffe-eau thermodynamique 2.
Chauffe-eau thermodynamique Chaque chauffe-eau thermodynamique 2 comprend de façon connue un réservoir d’eau et un dispositif de pompe à chaleur. Le dispositif de pompe à chaleur comporte notamment un compresseur, un condenseur, un détendeur et un évaporateur, faisant partie d’une boucle thermodynamique.
Dans cette boucle thermodynamique, circule un fluide caloporteur qui est mis en mouvement et comprimé dans le compresseur, puis subit une condensation dans le condenseur avant d’être détendu dans le détendeur, et enfin subit une évaporation dans l’évaporateur.
L’évaporateur et le condenseur sont des échangeurs de chaleur, dans chacun desquels le fluide caloporteur échange partiellement son énergie thermique avec un autre fluide. Dans l’évaporateur, le fluide caloporteur est réchauffé par un flux d’air extérieur apporté par l’installation 1, comme il va être détaillé. Dans le condenseur, c’est l’eau contenue dans le réservoir qui est chauffée à son tour par le fluide caloporteur, par l’intermédiaire par exemple d’un élément enroulé autour du réservoir.
Le réservoir d’eau et le dispositif de pompe à chaleur sont juxtaposés pour constituer un chauffe-eau thermodynamique dit monobloc installé dans chaque logement.
Installation de production d’eau chaude sanitaire Comme visible sur les figures 1 à 5, l’installation 1 comprend un réseau aéraulique 3 qui comporte un conduit de circulation d’air, dit conduit de rejet d’air, référencé 4. Le conduit de rejet d’air 4 est raccordé à chaque chauffe-eau thermodynamique 2, comme il sera détaillé ultérieurement.
En effet, les structures de grilles verticales SGV, et donc l’interface capacitive, s’étendent avantageusement dans la deuxième direction Y sur toute la largeur des deux rangées RG de la structure capacitive de remplissage W_SCR.
Dans la première direction X, un espace négligeable est néanmoins consacré à la formation de prise de contact avec le deuxième caisson NW de part et d’autre de la longueur L_SCR de la structure capacitive de remplissage SCRa afin d’y connecter électriquement la piste de métal M1 de la structure conductrice CONDa assurant la continuité électrique du deuxième caisson NW. Cette espace permet en outre la compatibilité avec des règles de juxtaposition (usuellement « abuting » en anglais) longitudinale dans la première direction X entre des cellules pré-caractérisées voisines et la structure capacitive de remplissage SCRa.
Par ailleurs, les structures de grilles verticales SGV peuvent comprendre une région dopée NS du deuxième type (type N), implantée dans le premier caisson PW au fond des tranchées avant qu’elles ne soient remplies du matériau conducteur. Les structures de grilles verticales SGV peuvent également comprendre autre région dopée AS du deuxième type (type N), implantée en surface du premier caisson PW (au niveau de la face avant FA).
Ces régions implantées du deuxième type NS, AS sont présentes en raison du procédé de fabrication des structures de grilles verticales SGV, avantageusement cointégré avec le procédé de fabrication de cellules mémoires non-volatiles (voir ci-après en relation avec les figures 4A-4I). Cela étant, les régions implantées NS, AS offrent une source de porteurs minoritaires permettant de former un canal d’inversion le long de l’interface capacitive, ce qui permet à la structure capacitive de remplissage SCR de fonctionner en régime d’inversion.
On se réfère désormais aux figures 3A, 3B et 3C.
La représente une vue du dessus d’un deuxième exemple de structure capacitive de remplissage SCRb dans un plan (X-Y), la représente une vue en coupe de la structure capacitive de remplissage SCRb dans le plan BB (X-Z) de la , et la représente une vue en coupe de la structure capacitive de remplissage SCRb dans le plan CC (Y-Z) de la . Les directions X, Y, Z correspondent à un repère orthogonal commun aux figures 3A, 3B et 3C.
Dans cet exemple, la structure conductrice CONDb relie électriquement le deuxième caisson NW de part et d’autre de la structure capacitive de remplissage SCRb au moyen d’une bande semiconductrice surfacique BDN+ fortement dopée du deuxième type (type N, N+) située dans le premier caisson PW, et s’étendant dans la première direction X sur la longueur de la structure capacitive de remplissage L_SCR.
Par « surfacique » on entend que la profondeur d’implantation de la bande semiconductrice BDN+ est localisé au niveau de la surface du premier caisson PW, de manière comparable à la profondeur d’implantation de régions de conductions de transistors, et non à la profondeur d’un caisson tel que le premier caisson PW ou le deuxième caisson NW.
Par exemple la bande semiconductrice surfacique BDN+ fortement dopée du type N peut être obtenue par une implantation d’espèces dopantes de type N, typiquement du Bore pour un substrat, ainsi que le premier caisson PW, en Silicium, avec une densité volumique de l’ordre de 5*10 15 cm -3 (cinq fois dix puissance quinze atomes par centimètres-cubes), c’est-à-dire par exemple comprise entre 10 15 cm -3 (dix puissance quinze atomes par centimètres-cubes) et 10 16 cm -3 (dix puissance seize atomes par centimètres-cubes).
Avantageusement, la bande semiconductrice surfacique BDN+ comprend du siliciure de métal, permettant d’abaisser la résistivité de la bande semiconductrice BDN+.
En outre, des tranchées d’isolation peu profondes STI (usuellement « Shallow Trench Isolation » en anglais) sont prévues de part et d’autre, dans la deuxième direction Y, de la bande semiconductrice surfacique BDN+, afin d’éviter un court-circuit avec une autre région voisine comportant du siliciure de métal, telle que par exemple au niveau de prises de contact CNTSGV des structures de grilles verticales SGV.
L’armature conductrice ARMh, ARMb de cet exemple de structure capacitive de remplissage SCRb présente la même conception avantageuse que l’armature conductrice ARM décrite précédemment en relation avec les figures 2A-2C. Les mêmes éléments supportent les mêmes références et ne sont pas tous détaillés à nouveau.
Cela étant, étant donnée la présence de la structure conductrice CONDb dans le premier caisson PW, le long de la première direction X, l’armature conductrice ARMh, ARMb de la structure capacitive de remplissage SCRb est divisé en deux parties, une partie « haute » ARMh et une partie « basse » ARMb, de part et d’autre, dans la deuxième direction Y, de la structure conductrice CONDb.
Ainsi, chacune des parties ARMh, ARMb de l’armature conductrice peuvent comporter en particulier : les structures de grilles verticales SGV, les région implantée NS, AS, la structure de grille horizontale SGH.
La structure conductrice CONDb traverse avantageusement la structure capacitive de remplissage SCRb à une position médiane de la largeur de la structure capacitive de remplissage SCRb. Ainsi, les deux parties ARMh, ARMb de l’armature conductrice peuvent être identiques ou symétriques par rapport à ladite médiane où à un point central.
En d’autres termes, l’interface capacitive s’étendant dans la deuxième direction Y sur toute la largeur des deux rangées de la structure capacitive de remplissage W_SCR excepté dans la largeur de la bande semiconductrice surfacique BDN+, STI. La largeur de la bande semiconductrice surfacique BDN+, STI, dans la deuxième direction Y occupe moins de 10% de la largeur W_SCR des deux rangées RG de la structure capacitive de remplissage SCRb.
Lors d’une étape 130, une recommandation est générée en réponse à la requête.
En variante, le procédé ne comprend pas d’étape 110 et lors de l’étape 120, le module d’activation 36 est configuré pour activer successivement le module de raisonnement par similarité 38, le module de raisonnement par règles 40 et le module de raisonnement sur ontologie 42 jusqu’à ce que l’un des modules de raisonnement 38, 40, 42 génère une recommandation lors de l’étape 130. Cette recommandation est ensuite envoyée au module de génération 30.
Ainsi, le module d’activation 36 active le module de raisonnement par similarité 38 lors d’une sous-étape 121. Si le module de raisonnement par similarité 38 génère une recommandation sans générer de message d’erreur lors d’une sous étape 131, le module de traitement 28 transfère cette recommandation au module de génération 30.
A l’inverse, si le module de raisonnement par similarité 38 génère un message d’erreur, le module d’activation 36 active ensuite le module de raisonnement par règles 40 lors d’une sous étape 122.
De même, si le module de raisonnement par règles 40 génère une recommandation lors d’une sous étape 132, celle-ci est envoyée au module de génération 30.
Si un message d’erreur est généré par le module de raisonnement par règles 40, le module d’activation 36 active enfin le module de raisonnement sur ontologie 42 lors d’une sous étape 123 et le module de raisonnement sur ontologie 42 génère alors une recommandation lors d’une sous étape 133.
Puis, lors d’une étape 140, le module de génération 30 reçoit la recommandation et génère une réponse à mettre en œuvre par le système avionique 10 correspondant à partir de la recommandation reçue.
Lors d’une étape 150, la réponse est envoyée au module d’affichage 32 qui affiche la réponse devant l’opérateur 14 sur l’écran d’affichage 22.
En variante ou en complément, la réponse est envoyée au module de transmission 34 qui transmet la consigne associée à la réponse au système avionique 10 pour la mise en œuvre de la fonction critique ou de la fonction d’assistance selon la consigne, lors d’une étape 160.
En effet, l’invention permet la génération d’une réponse pertinente concernant la mise en œuvre d’une fonction critique ou d’une fonction d’assistance en adaptant la complexité de l’algorithme utilisé à la complexité de la requête de l’opérateur 14, notamment au moyen du module d’activation 36 permettant d’adapter la charge de raisonnement à la complexité de la requête de l’opérateur 14.
Lorsque la situation est déjà connue, une recommandation est obtenue très rapidement par le module de raisonnement par similarité 38. Quand la situation n’est pas connue, le module de raisonnement par règles 40 est utilisé pour déduire la solution à proposer. Enfin, quand la situation n’est pas rencontrée et que l’application des règles ne peut donner de solution alors le raisonnement sur base d’ontologie est mené afin d’obtenir une recommandation.
Ainsi, un parallèle peut être fait entre le dispositif électronique selon l’invention et le modèle cognitif de raisonnement humain décrit par Rasmussen. Ce modèle cognitif est dit « SRK » de l’anglais « Skills, Rules, Knowledge », ou « Habiletés, Règles, Connaissances » en français. Il décrit le raisonnement sous forme de trois éléments de complexité croissante : les compétences automatiques réalisés dans le cadre de tâches simples, les règles de calcul issues de routines et le savoir issu de raisonnements complexes, utilisés en cas de confrontation à l’inconnu.
Le dispositif électronique d’aide à la décision 24 selon l’invention permet de proposer une solution à la requête de l’opérateur 14 qui est pertinente, tout en étant compatible avec la sécurité du système avionique 10 associé.
Procédés et dispositifs d’authentification et de vérification de non-révocation Arrière-plan de l’invention L’invention se rapporte au domaine général de la protection des données numériques et de la cryptographie.
Elle se situe plus particulièrement dans le contexte des mécanismes d’authentification.
De préférence, la concentration en sel support ou en mélange de sels supports dans chacun des électrolytes (négolyte et/ou posolyte) est comprise entre 0,5 M à 4 M, de manière très préférée entre 0,8 M et 2 M par rapport au volume total respectif de négolyte et/ou posolyte.
L’électrolyte négatif ou négolyte du système selon l’invention comprend donc un composé viologène de formule (I), au moins un sel support (externe et/ou associé au composé viologène), dans une solution hydroalcoolique comprenant plus de 50% en volume d’eau et au moins 5% en volume d’alcool miscible dans l’eau, de préférence au moins 10% en volume d’alcool miscible dans l’eau et de manière encore plus préférée au moins 20% en volume d’alcool miscible dans l’eau.
De manière avantageuse, le composé viologène de formule (I) est l’un des composés suivants:
le diméthylviologène MV (figure 2c), le sulfopropyl viologène SPrV (figure 2d), le diacétate viologène AcV (figure 2e) l’acétatesulfopropyl viologène AcSPrV (figure 2f).
La concentration en composé viologène de formule (I) dans le négolyte est avantageusement comprise entre 0,1 M et 2 M, la concentration maximale étant limitée par la solubilité maximale du composé viologène et la viscosité des électrolytes (généralement de 1 à 10 cP), de préférence entre 0,3 et 1 M.
Dans un mode de réalisation très préféré, le négolyte est composé de 0,4 à 0,5 M de composé viologène et environ 1 M de sel support dans une solution hydroalcoolique comprenant plus de 50% d’eau en volume et plus de 5% d’alcool en volume.
L’électrolyte positif ou posolyte peut être tout électrolyte positif connu de l’homme du métier, avantageusement le posolyte est composé de ferrocyanure de potassium ou de TEMPOsulfate de lithium, de potassium ou de sodium, ou de bis ((3-triméthyl ammonio) propyl) ferrocène, seuls ou en mélange.
Exemples Les exemples ci-dessous sont présentés à titre illustratif et ne limitent pas la portée de l’invention.
Exemple A : liste des essais réalisés