INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
TYPE NOM INCI 1A 1B 1C 1D 1E 1F 1G 1H 1I COMPOSÉ ACTIF TAURINE 0,500 0,500 0,500 0,500 0,500 0,500 0,500 0,500 1,000 COMPOSÉ ACTIF CITRIC ACID 0,200 0,200 0,200 0,200 0,200 0,200 0,200 0,200 0,200 COMPOSÉ ACTIF ETHANOL-AMINE 0,350 0,350 0,350 0,350 0,350 0,200 0,350 0,200 0,200 TENSIOACTIF SODIUM C14-16 OLEFIN SULFONATE 9,000 9,000 9,000 9,000 9,000 9,000 9,000 9,000 9,000 TENSIOACTIF COCO-BETAINE 0,750 0,750 0,750 0,750 0,750 0,750 0,750 0,750 0,750 TENSIOACTIF PPG-5-CETETH-10 PHOSPHATE AND DECETH-3 9,000 9,000 9,000 9,000 9,000 9,000 9,000 9,000 9,000 TENSIOACTIF COCAMIDE MIPA 6,500 6,500 6,500 6,500 6,500 6,500 6,500 6,500 6,500 COMPOSÉ GRAS LAURYL ALCOHOL 1,725 1,725 1,725 1,725 1,725 1,725 1,725 1,725 1,725 COMPOSÉ GRAS MYRISTYL ALCOHOL 0,625 0,625 0,625 0,625 0,625 0,625 0,625 0,625 0,625 COMPOSÉ GRAS CETYL ALCOHOL 0,150 0,150 0,150 0,150 0,150 0,150 0,150 0,150 0,150 COMPOSÉ GRAS OLEYL ALCOHOL 6,000 6,000 6,000 6,000 6,000 6,000 6,000 6,000 6,000 SILICONE PEG/PPG-4/12 DIMETHICONE 1,500 1,500 1,500 1,500 1,500 1,500 1,500 1,500 1,500 SOLVANT NON AQUEUX ALCOHOL DENAT., PROPYLENE GLYCOL, AND PPG-2 BUTYL ETHER 22,000 22,000 22,000 22,000 22,000 22,000 22,000 22,000 22,000 CHÉLATEUR EDTA, TETRASODIUM EDTA 0,081 0,081 0,081 0,081 0,081 0,081 0,081 0,081 0,081 COMPOSÉ ACTIF SODIUM SULFITE AND ERYTHORBIC ACID 0,900 0,900 0,900 0,900 0,900 0,900 0,900 0,900 0,900 TEINTURE BASE D’OXYDATION TOLUENE-2,5-DIAMINE 0,076 0,023 0,046 0,077 0,064 0,046 0,070 0,076 0,066 TEINTURE DE COUPLEUR 2,4-DIAMINOPHENOXYETHANOL HCL 0,008 0,006 0,020 0,012 0,016 0,020 0,024 0,008 0,010 TEINTURE DE COUPLEUR m-AMINOPHENOL 0,011 0,015 0,028 0,060 0,018 0,028 0,053 0,011 0,053 TEINTURE DE COUPLEUR 4-AMINO-2-HYDROXYTOLUENE 0,072 0,010 0,010 0,020 0,037 0,010 0,017 0,072 0,018 colorants d’oxydation de base et de couplage supplémentaires ONE OR MORE OF HYDROXYBENZOMORPHOLINE, 2-AMINO-3-HYDROXYPYRIDINE 0,076 ADDITIFS ET/OU INGRÉDIENTS DIVERS ONE OR MORE OF THIOGLYCERIN, SALT, PRESERVATIVES, FRAGRANCE, VEGETAL EXTRACT WATER Q,S, Q,S, Q,S, Q,S, Q,S, Q,S, Q,S, Q,S, Q,S, pH 8,7 à 9,6 0 8,7 à 9,6 8,7 à 9,6 8,7 à 9,6 8,7 à 9,6 8,7 à 9,6 8,7 à 9,6 8,7 à 9,6
Exemple 2 - Formulations comparatives de nuanceur pour cheveux
Les formulations comparatives suivantes de l’exemple 2 pour le nuanceur des cheveux (nuançage ou dépôt de couleur) sont présentées ci-dessous et contiennent des combinaisons de teintures oxydantes (bases et coupleurs) et/ou certaines teintures directes qui sont différentes des combinaisons dans les formulations de l’exemple 1. Les formulations de l’exemple 2 ont été utilisées comme référence pour la couleur ou le ton souhaité à déposer sur les cheveux par les formulations de l’exemple 1.
TYPE NOM INCI 2A 2B 2C 2D 2E 2F 2G 2H COMPOSÉ ACTIF ETHANOLAMINE 0,200 0,200 0,200 0,200 0,200 0,200 0,200 0,200 COMPOSÉ ACTIF SODIUM SULFITE AND ERYTHORBIC ACID 0,900 0,900 0,900 0,900 0,900 0,900 0,900 0,900 TENSIOACTIF SODIUM C14-16 OLEFIN SULFONATE 9,000 9,000 9,000 9,000 9,000 9,000 9,000 9,000 TENSIOACTIF COCO-BETAINE 0,750 0,750 0,750 0,750 0,750 0,750 0,750 0,750 TENSIOACTIF COCAMIDE MIPA 6,500 6,500 6,500 6,500 6,500 6,500 6,500 6,500 COMPOSÉ ACTIF PPG-5-CETETH-10 PHOSPHATE AND DECETH-3 9,000 9,000 9,000 9,000 9,000 9,000 9,000 9,000 COMPOSÉ ACTIF OLEYL ALCOHOL 6,000 6,000 6,000 6,000 6,000 6,000 6,000 6,000 TENSIOACTIF CETYL ALCOHOL 0,150 0,150 0,150 0,150 0,150 0,150 0,150 0,150 TENSIOACTIF LAURYL ALCOHOL 1,725 1,725 1,725 1,725 1,725 1,725 1,725 1,725 TENSIOACTIF MYRISTYL ALCOHOL 0,625 0,625 0,625 0,625 0,625 0,625 0,625 0,625 TENSIOACTIF PEG/PPG-4/12 DIMETHICONE 1,500 1,500 1,500 1,500 1,500 1,500 1,500 1,500 COMPOSÉ GRAS ISOPROPYL ALCOHOL, PROPYLENE GLYCOL, AND PPG-2 BUTYL ETHER 22,000 22,000 22,000 22,000 22,000 22,000 22,000 22,000 COMPOSÉ GRAS TETRASODIUM EDTA, DISODIUM EDTA, EDTA 0,082 0,082 0,082 0,082 0,082 0,082 0,082 0,082 COMPOSÉ GRAS p-PHENYLENEDIAMINE 0,060 0,060 COMPOSÉ GRAS N,N-BIS(2-HYDROXYETHYL)-p-PHENYLENEDIAMINE SULFATE 0,005 0,017 SILICONE TOLUENE-2,5-DIAMINE 0,069 0,052 0,079 0,066 0,043 0,066 SOLVANT NON AQUEUX 2,4-DIAMINOPHENOXYETHANOL HCL 0,008 0,017 0,010 0,009 0,011 0,018 0,009 CHÉLATEUR 2-AMINO-6-CHLORO-4-NITROPHENOL 0,015 TEINTURES BASE D’OXYDATION 4-AMINO-2-HYDROXYTOLUENE 0,072 0,018 0,080 0,013 0,018 0,080 TEINTURES BASE D’OXYDATION 4-CHLORORESORCINOL 0,046 TEINTURE DE COUPLEUR RESORCINOL 0,048 TEINTURE DE COUPLEUR m-AMINOPHENOL 0,011 0,014 0,025 0,053 0,014 0,027 0,053 0,014 ADDITIFS ET/OU INGRÉDIENTS DIVERS ONE OR MORE OF THIOGLYCERIN, SALT, PRESERVATIVES, FRAGRANCE, VEGETAL EXTRACT WATER Q.S. Q.S. Q.S. Q.S. Q.S. Q.S. Q.S. Q.S.
Exemple 3 - Formulations comparatives de nuanceur pour cheveux
De préférence, la couche d’oxyde, en particulier d’oxyde de silicium, d’un germe de silicium oxydé mis en œuvre selon l’invention présente une épaisseur strictement supérieure à 4 nm, en particulier supérieure ou égale à 10 nm, en particulier supérieure ou égale à 100 nm.
D’un autre côté, il est souhaitable que la couche d’oxyde, en particulier d’oxyde de silicium, d’un germe oxydé selon l’invention ne soit pas trop épaisse afin qu’elle puisse se dissoudre dans le bain de silicium fondu, sous-saturé en oxygène, au début de de la croissance du lingot de silicium, une fois la croissance initiée par mise en contact dudit germe oxydé avec le silicium en fusion.
De préférence, l’épaisseur de la couche d’oxyde, en particulier d’oxyde de silicium, est ainsi inférieure ou égale à 2 µm, en particulier inférieure ou égale à 1 µm et plus particulièrement inférieure ou égale à 600 nm.
Selon un mode de réalisation particulier, la couche d’oxyde du ou desdits germes oxydés utilisés dans le procédé de l’invention est d’épaisseur comprise entre 10 nm et 2 µm, notamment entre 50 nm et 1 µm, en particulier entre 100 nm et 600 nm.
Avantageusement, le ou lesdits germes oxydés présentent une couche d’oxyde d’épaisseur sensiblement constante au niveau de l’ensemble de la surface oxydée. Par « épaisseur sensiblement constante », on entend que l’épaisseur de la couche d’oxyde varie de moins de 20 %, en particulier de moins de 10 %, sur la totalité de la surface oxydée du germe.
Il est entendu que la surface du germe de silicium à oxyder, par exemple du germe de silicium monocristallin Cz, peut être soumise, préalablement au traitement d’oxydation, à une ou plusieurs étapes de traitements de surface, par exemple à un traitement de surface de décapage, tel que par exemple par une solution d’hydroxyde de potassium.
L’oxydation de surface du ou desdits germes peut être plus particulièrement réalisée par voie thermique en atmosphère oxydante. Ce traitement thermique d’oxydation permet la croissance d’une couche d’oxyde, en particulier d’oxyde de silicium, directement au niveau du germe de silicium. Plus précisément, l’oxyde est formé à la fois par le silicium du germe et par l’oxygène apporté par l’atmosphère oxydante.
Le traitement d’oxydation de surface du ou desdits germes selon l’invention se distingue en particulier du dépôt d’un film d’oxyde de silicium au-dessus de la surface externe d’un substrat.
L’oxydation thermique de surface du ou desdits germes de silicium peut être réalisée par voie sèche, en particulier sous une atmosphère oxydante formée d’un mélange d’azote et d’oxygène ou d’argon et d’oxygène, ou par voie humide, en particulier sous une atmosphère d’hydrogène et d’oxygène ou sous air.
De préférence, l’oxydation est réalisée par voie sèche. Dans ce cas, l’oxydation est généralement réalisée en mettant en contact la surface dudit germe à oxyder avec un gaz oxydant sec, par exemple de l’oxygène. L’atmosphère oxydante peut être un mélange d’azote et d’oxygène, d’argon et d’oxygène, etc.
L’oxydation peut encore être réalisée par voie humide, c’est-à-dire en mettant en contact la surface dudit germe à oxyder avec un gaz contenant ou générant de la vapeur d’eau, tel qu’un mélange d’hydrogène et d’oxygène ; de l’air.
Le traitement d’oxydation thermique sous atmosphère oxydante peut être réalisé à une température comprise entre 700 et 1200 °C, en particulier entre 800 et 1100°C. Le traitement d’oxydation sous atmosphère oxydante peut être réalisée pendant une durée allant de 1 minute à 400 heures, en particulier de 10 minutes à 15 heures.
Le traitement thermique d’oxydation peut être réalisé dans un four d’oxydation adaptée.
Le traitement d’oxydation de surface d’un germe peut être plus particulièrement réalisé en soumettant la surface dudit germe à oxyder à une ou plusieurs séquences (ou cycles) d’oxydation, en particulier entre 1 et 5 séquences d’oxydation.
Une séquence d’oxydation comporte typiquement une montée en température, suivie d’un maintien à haute température en atmosphère oxydante, puis d’un refroidissement.
Ainsi, le traitement d’oxydation de surface d’un germe selon l’invention peut comprendre une ou plusieurs séquences d’oxydation, une séquence d’oxydation comportant les étapes suivantes : (a) chauffage dudit germe pour atteindre la température d’oxydation souhaitée ; (b) oxydation à haute température sous atmosphère oxydante ; et (c) refroidissement dudit germe, de préférence jusqu’à la température ambiante.
Selon l’invention, la commande stimulée 13 prend la forme d’un signal en créneaux dont la durée desdits créneaux est adaptée en fonction de la richesse moyenne déterminée via la quantité d’oxygène sollicitée 13. En d’autres termes, la quantité d’oxygène sollicitée permet de moduler le rapport cyclique de la commande stimulée 13. Par conséquent, en fonction de la valeur de richesse déterminée par la sonde amont 7, la commande stimulée 13 pilote le catalyseur 6 via une commande de richesse égale à sa valeur riche ou à sa valeur pauvre pendant une durée variable qui dépend de l’état de richesse mesuré par la sonde amont 7.
En synthèse, l’invention concerne un procédé de pilotage 1 d’un ensemble thermique 9 comportant un bloc moteur 3 relié à une ligne d’échappement 5 le long de laquelle sont placés successivement une sonde amont 7, un catalyseur 6 et une sonde aval 8. Le procédé de pilotage 1 comporte astucieusement une étape de commande stimulée 13 du catalyseur consistant en une commande en créneaux de la richesse dudit catalyseur 6, ladite commande en créneaux prenant alternativement une valeur riche et une valeur basse et dont une commutation entre lesdites valeurs riches et basses est déterminée par une mesure de richesse par la sonde amont 7.
ETAT DE LA TECHNIQUE En référence à la , on connaît de l’état de la technique une turbomachine 100 présentant une architecture à réducteur, la turbomachine 100 étant centrée sur un axe longitudinal X-X. Une telle turbomachine 100 est notamment utilisée pour la propulsion d’un aéronef (non représenté) sur lequel elle est rapportée fixe.
Comme l’illustre la , la turbomachine 100 comprend une soufflante 101 entourée par un carénage 102. En outre, la turbomachine 100 comprend un carter 1 entourant une section de compresseur basse pression 103, une section de compresseur haute pression 104, une chambre de combustion 105, une section de turbine haute pression 106 et une section de turbine basse pression 107.
La turbomachine 100 comprend également un arbre de soufflante 2, un arbre de turbine basse pression 4 et un arbre de turbine haute pression 108, chaque arbre étant mobile en rotation par rapport au carter 1 autour de l’axe longitudinal X-X. L’arbre de soufflante 2 est supporté en rotation par un couple de paliers 3 montés fixes sur le carter 1.
L’arbre de soufflante 2 entraîne la soufflante 101, l’arbre de turbine basse pression 4 est entraîné par la section de turbine basse pression 107 et entraîne la section de compresseur basse pression 103, et l’arbre de turbine haute pression 108 est entraîné par la section de turbine haute pression 106 et entraîne la section de compresseur haute pression 104.
Comme visible sur la , la turbomachine 100 comprend également un dispositif de transmission mécanique 6, autrement appelé boîtier réducteur.
En fonctionnement, un flux d’air est aspiré par la soufflante 101 au sein de la turbomachine 100. Une partie de ce flux circule au sein du carter 1 pour être, successivement, compressée par la section de compresseur basse pression 103 puis la section de compresseur haute pression 104, enflammée au sein de la chambre de combustion 105, et enfin détendue par la section de turbine haute pression 106 puis la section de turbine basse pression 107.
Cette circulation permet d’entraîner au rotation l’arbre de turbine basse pression 4 et l’arbre de turbine haute pression 108 autour de l’axe longitudinal X-X. En outre, l’arbre de turbine basse pression 4 entraîne l’arbre de soufflante 2 par l’intermédiaire du dispositif de transmission mécanique 6, lequel transmet un couple et une vitesse de rotation de l’arbre de turbine basse pression 4 à l’arbre de soufflante 2. Le découplage dynamique de l’arbre de soufflante 2 et de l’arbre de turbine basse pression 4, permis par le dispositif de transmission mécanique 6, autorise l’arbre de turbine basse pression 4 à atteindre des vitesses de rotation bien plus élevées, sans risquer une survitesse à l’extrémité des pales de soufflante 101. De là, l’efficacité de la turbomachine 100 est améliorée, et sa taille peut être réduite.
L’utilisation d’un dispositif de transmission mécanique 6 pose néanmoins un certain nombre de difficultés, parmi lesquelles la stabilité mécanique du dispositif de transmission mécanique 6 en fonctionnement, laquelle influe directement sur son efficacité et sa durée de vie.
En effet, en fonctionnement, les différents composant de la turbomachine 100 sont susceptibles de suivre une évolution dynamique différente les uns des autres. Par exemple, l’arbre de soufflante 2 est susceptible d’être sujet à des mouvements dont l’intensité et la direction sont différents de mouvements dont l’arbre de turbine basse pression 4 est susceptible d’être sujet. Comme l’arbre de soufflante 2 et l’arbre de turbine basse pression 4 sont mécaniquement liés au dispositif de transmission mécanique 6, ce-dernier est alors susceptible d’accumuler des contraintes pour compenser ces évolutions dynamiques différentes. Typiquement, l’arbre de turbine basse pression 4 peut être sujet d’un déplacement radial, tandis que l’arbre de soufflante 2 demeure fixe radialement. Dans ce cas, c’est le dispositif de transmission mécanique 6 qui amortit cette différence de mouvement radial, en accumulant des contraintes mécaniques radiales.
Une solution pour tenir compte de cette difficulté serait de renforcer les composants du dispositif de transmission mécanique 6 afin de pouvoir supporter ces contraintes tout au long de la durée de vie de la turbomachine 100. Cette solution n’est toutefois pas satisfaisante car elle est coûteuse et conduit à une augmentation de la masse de la turbomachine 100 qui est telle que l’amélioration d’efficacité autorisé par l’architecture à réducteur est annihilée.
Une autre solution pour tenir compte de cette difficulté consiste à tenter de limiter la raideur de certaines parties du dispositif de transmission mécanique 6, et notamment de limiter la raideur des éléments 8, 9 supportant le dispositif de transmission mécanique 6. Il a ainsi été proposé des valeurs de rapports entre des raideurs de ces éléments 8, 9 et des raideurs du support 109, permettant de limiter l’accumulation des contraintes au sein du dispositif de transmission mécanique 6. Cette solution n’est pas non plus satisfaisante. En effet, il n’est généralement pas clair de cette solution quelle portion de ces éléments 8, 9 doivent être rendus moins raides, ni la manière dont cette diminution de raideur peut être mesurée. Dès lors, les valeurs de rapports qui ont été proposées ne sont en réalité d’aucune aide pour améliorer la durée de vie du dispositif de transmission mécanique 6, tout en limitant son poids.
Les plateformes intérieures 24 présentent chacune une surface extérieure 24e destinée à être en contact avec le flux gazeux F, et donc disposée radialement en regard des plateformes extérieures 26 formant la virole extérieure. Les plateformes intérieures 24 présentent en outre une surface intérieure 24i disposée en regard de l’axe de rotation de la turbine 1.
Les plateformes extérieures 26 présentent chacune une surface extérieure 26e disposée en regard du carter radialement à l’extérieur. Les plateformes extérieures 26 présentent en outre une surface intérieure 26i destinée à être en contact avec le flux gazeux F, et donc disposée radialement en regard des plateformes intérieures 24 formant la virole intérieure et en regard de l’axe de rotation de la turbine 1.
Le distributeur 2 est maintenu entre une virole métallique interne 5 et une virole métallique externe 9 entre lesquelles s’étend la couronne formée par l’assemblage des secteurs d’anneau 20 du distributeur 2. La virole métallique externe 9 est solidaire du carter et présente une surface intérieure 91 et une surface extérieure 92 selon la direction radiale D R .
Comme cela est illustré sur la ainsi que sur la qui présente une vue schématique en perspective d’un secteur 20 de distributeur et sur la qui présente une vue schématique en perspective de face de trois secteurs 20 successifs, la plateforme intérieure 24 de chaque secteur 20 possède, selon la direction circonférentielle D C , une première extrémité et une seconde extrémité opposée à la première extrémité, dénommées ci-après première extrémité intérieure 241 et seconde extrémité intérieure 242, et la plateforme extérieure 26 de chaque secteur 20 possède, selon la direction circonférentielle D C , une première extrémité et une seconde extrémité opposée à la première extrémité, dénommées ci-après première extrémité extérieure 261 et seconde extrémité extérieure 262.
La plateforme intérieure 24 comprend un premier usinage réalisé dans l’épaisseur de la première extrémité intérieure 241 pour former un premier épaulement intérieur 243, l’épaisseur des plateformes intérieure et extérieure 24 et 26 étant mesurée dans la direction radiale D R . La plateforme intérieure 24 comprend un deuxième usinage réalisé dans l’épaisseur de la seconde extrémité intérieure 242 pour former un second épaulement intérieur 244.
De manière similaire, la plateforme extérieure 26 comprend un troisième usinage réalisé dans l’épaisseur de la première extrémité extérieure 261 pour former un premier épaulement extérieur 263 et un quatrième usinage réalisé dans l’épaisseur de la seconde extrémité extérieure 262 pour former un second épaulement extérieur 264.
Les secteurs 20 formant le distributeur annulaire 2 sont identiques. Le premier épaulement intérieur 243 et le second épaulement intérieur 244 sont conformés pour coopérer l’un avec l’autre par emboîtement, et le premier épaulement extérieur 263 et le second épaulement extérieur 264 sont conformés pour coopérer l’un avec l’autre par emboîtement. Ainsi, le premier épaulement intérieur 243 et le premier épaulement extérieur 263 d’un premier secteur 20 s’emboîtent respectivement avec le second épaulement intérieur 244 et le second épaulement extérieur 264 d’un second secteur 20 circonférentiellement adjacent au premier secteur 20.
En outre, chaque pale 28 possède un profil creux présentant un logement intérieur 280 s’étendant sur toute la hauteur de la pale 28, c’est-à-dire entre la plateforme intérieure 24 et la plateforme extérieure 26 du secteur d’anneau 20. La plateforme intérieure 24 de chaque secteur de distributeur 20 comprend un orifice 245 dont la forme correspond à la section du logement intérieur 280 dans le plan dans lequel s’étend la plateforme intérieure 24. De même, la plateforme extérieure 26 de chaque secteur de distributeur 20 comprend un orifice 265 dont la forme correspond à la section du logement intérieur 280 dans le plan dans lequel s’étend la plateforme intérieure 26. Les orifices 245 et 265 des plateformes intérieure 24 et extérieure 26 sont réalisés dans le prolongement du logement intérieur 280 de la pale 28.
Le logement intérieur 280 de la pale 28 et les orifices 245 et 265 des plateformes intérieure 24 et extérieure 26 peuvent être raccordés à un système de refroidissement délivrant un flux d’air de refroidissement depuis le carter jusque dans la pale 28 et les plateformes intérieure 24 et extérieure 26.
En outre, comme cela est illustré, la plateforme intérieure 24 de chaque secteur 20 présente des extrémités circonférentielles ayant des formes de lignes brisées dans un plan comprenant la direction circonférentielle D C et la direction axiale D A .
Comme cela est illustré sur la et sur la qui présente une vue schématique partielle en perspective éclatée de la turbine 1 de la , la virole externe de support 9 comprend, pour chaque secteur de distributeur 20, un mât 6 s’étendant dans la direction radiale D R depuis la surface intérieure 91 de la virole métallique externe 9.
Comme cela est illustré, le mât 6 comprend une tige 62 s’étendant en saillie depuis la tête 61 dans la direction radiale D R vers l’intérieur et configurée pour traverser la virole métallique externe 9, le logement intérieur 280 de la pale 28 et les orifices 245 et 265 des plateformes intérieure 24 et extérieure 26 étant alignés avec le logement intérieur 280 de la pale 28.
En d’autres termes, le mât 6 comprend une première extrémité 6i radialement interne et une seconde extrémité 6e radialement externe, un corps 62 s’étendant sensiblement selon la direction radiale D R entre les première et seconde extrémités 6i et 6e du mât 6.
Le mât 6 est creux pour amener de l’air dans la cavité radialement à l’intérieur de la virole interne afin de la pressuriser et ainsi éviter que l’air circulant dans la veine s’étendant entre les plateformes internes et externes des secteurs de distributeur soit réintroduit hors de cette veine et ne réduise ainsi la performance et n’augmente le risque de surchauffe des pièces. Le mât 6 comprend ainsi un logement interne 60 s’étendant dans la direction radiale D R entre les première et seconde extrémités 6i et 6e du mât 6.
La virole métallique externe 9 comprend une extrémité amont 94 et une extrémité aval 95 selon la direction axiale D A . Sur son extrémité aval 95, la virole métallique externe 9 comprend un épaulement 96 s’étendant radialement vers l’intérieur depuis la surface intérieure 91 de la virole métallique externe 9 sur toute la circonférence de la virole métallique externe 9, et formant une surface d’appui 960 selon la direction axiale D A , la surface d’appui 960 de la virole métallique externe étant orientée selon la direction axiale D A face à l’écoulement du flux F, autrement dit en regard de l’amont.
La plateforme extérieure 26 comprend une butée axiale 260 s’étendant radialement vers l’extérieur depuis la surface extérieure 26e de la plateforme extérieure 26, la butée axiale 260 possédant une surface d’appui axial 262 orientée selon la direction axiale D A selon le sens d’écoulement du flux F, c’est-à-dire en regard de l’aval. La surface d’appui axial 262 de la butée axiale 260 et ainsi en regard, et même au contact, de la surface d’appui 960 de l’épaulement 96 de la virole métallique externe 9.
La partie mâle 41 comporte un mécanisme d’emboîtement élastique mâle, comprenant trois dents dont deux dents externes 43 munies chacune au niveau de son extrémité libre d’un crochet orienté vers l’extérieur, ainsi que deux ouvertures 44.
La partie femelle 42 comporte un mécanisme d’emboîtement élastique femelle, complémentaire du mécanisme d’emboîtement élastique mâle, ainsi qu’une ouverture 45.
Le système de fixation 1 comporte aussi une sangle secondaire 46.
La sangle secondaire 46 comprend une première extrémité reliée à la partie femelle 42 de la boucle clip réglable 40 (en passant par l’ouverture 45).
La sangle secondaire 46 passe derrière le rouleau de renvoi 33 et comprend donc une première portion parallèle à la face arrière 9 du boîtier 4 et une deuxième portion qui s’étend selon la direction de la sangle principale 35.
La première extrémité 36 de la sangle principale 35, quant à elle, passe dans l’une puis l’autre des ouvertures 44 de la partie mâle 41 de la boucle clip réglable 40, ce qui permet, en tirant sur la première extrémité 36 de la sangle principale 35, de régler sa longueur (ou, plus exactement, de régler la longueur de la portion de la sangle principale 35 qui serre le support 3).