INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un autre mode de réalisation préféré de l’invention, représenté sur la , l’amortisseur interne 22 ne comprend plus une unique couche de tubes, mais plusieurs couches se succédant selon la direction de l’axe 8. Il s’agit ici de trois couches C1, C2, C3, mais le nombre pourrait être différent, sans sortir du cadre de l’invention. Chacune de ces couches présente une conception identique ou similaire à la couche unique qui vient d’être décrite dans le mode de réalisation précédent. L’une des particularités consiste ici à prévoir une plaque de répartition d’efforts 32 entre les couches directement consécutives. Ces plaques sont également orientées transversalement, et parallèles aux plans de couches P1, P2, P3 dans lesquels s’inscrivent respectivement les axes 40 des tubes 30 des couches C1, C2, C3. Dans ce mode de réalisation préféré, les axes des tubes 30 des 3 couches sont disposés parallèlement les uns aux autres, mais il pourrait en être autrement. Les axes des tubes d’une première couche pourraient par exemple être orientés perpendiculairement aux axes des tubes d’une seconde couche, etc.
Grâce aux plaques 32, il est avantageusement possible d’éviter les interactions entre les tubes 30 des différentes couches, ce qui engendre un amortissement mieux maîtrisé en cas de chute du colis, et donc une plus grande facilité de qualification / certification.
Bien entendu, dans la conception multicouches de la , une plaque de répartition 32 est également de préférence prévue entre l’ensemble de matières radioactives, et la couche de tubes se situant à l’extrémité de l’empilement, au plus proche de cet ensemble.
De préférence, au moins certains des tubes d’amortissement présentent un assemblage tenon-mortaise avec la plaque de répartition d’efforts. Cela permet, d’une manière simple et sans avoir recours à une main d’œuvre qualifiée, de s’assurer du maintien en place des tubes et éviter qu’ils ripent durant leur déformation, en cas de chute de l’emballage, en particulier lors d’une chute oblique.
De préférence, l’amortisseur interne est fixé sur le couvercle amovible de manière à être au contact d’une surface interne de ce couvercle, la fixation étant préférentiellement réalisée par soudure ou par des éléments vissés. Alternativement, l’amortisseur interne pourrait être placé librement entre ce même couvercle, et l’ensemble de matières radioactives.
De préférence, les tubes d’amortissement sont réalisés en acier inoxydable.
De préférence, au sein de l’amortisseur interne, certains tubes droits sont agencés coaxialement. Cela permet par exemple de former des lignes d’amortisseurs s’étendant localement sur une grande partie, voire sur la totalité ou presque de la largeur du couvercle amovible, tout en facilitant la réalisation de ces lignes en créant chacune d’elles avec des tubes de longueurs relativement faibles, et agencés bout-à-bout.
De préférence, le couvercle est monté sur une extrémité avant du corps latéral d’emballage à l’aide d’éléments vissés répartis à la périphérie du couvercle.
L’invention a également pour objet un colis comprenant un tel emballage, ainsi qu’un ensemble de matières radioactives logé dans l’enceinte de confinement de l’emballage.
De préférence, l’ensemble de matières radioactives comprend un ou plusieurs étuis étanches logeant des matières radioactives, ou bien il comprend un panier de rangement logeant une pluralité d’assemblages de combustible nucléaire.
représente une vue schématique en coupe axiale d’un colis selon un mode de réalisation préféré de la présente invention ;
représente une vue en coupe axiale d’une partie d’un amortisseur interne équipant l’emballage du colis montré sur la figure précédente, selon un mode de réalisation préféré de l’invention ;
est une vue en coupe similaire à celle de la , avec l’amortisseur interne se présentant dans sa configuration déformée plastiquement suite à une chute du colis ;
est une vue similaire à celle de la , avec l’amortisseur représenté selon une alternative ;
est une vue en coupe prise le long de la ligne III-III de la ;
est une vue similaire à celle de la , avec l’amortisseur se présentant sous la forme d’un autre mode de réalisation préféré de l’invention ;
A l’issue du processus, les mèches de cheveux ont été laissées à sécher à l’air libre pendant 24 heures puis caractérisées concernant la force de peignage à l’aide d’un tensiomètre de Lloyd.
Les résultats ainsi obtenus pour chaque composition A1, B1 et B2 sont exprimés dans le tableau 3 ci-dessous.
A1 (invention) B1 (comparatif) B2 (comparatif) Témoin Travail total nécessaire pour peigner les cheveux (moyenne en Joules) 1472 2246 1917 2283
Les résultats ainsi obtenus montrent que la composition A1 revendiquée, qui comprend la combinaison de la cystéine avec un triglycéride d’acide gras particulier, améliore le coiffage des cheveux très frisés. En effet, le peignage est significativement plus facile lorsque les cheveux sont traités avec la composition A1 revendiquée par rapport aux compositions comparatives B1 et B2 comprenant soit la cystéine, soit le triglycéride d’acide gras particulier uniquement.
Ainsi, la combinaison de la cystéine avec au moins un triglycéride d’acide gras contenant de 6 à 16 atomes de carbone assure un effet synergique quant à la facilité de peignage des cheveux très frisés.
III. Compositions selon la présente invention Les compositions A2, A3 et A4 suivantes selon la présente invention ont été préparées à partir des ingrédients indiqués dans le tableau 4 ci-dessous ( % en poids de matière active (MA)) :
A2 A3 A4 Huile de Cocos nucifera (noix de coco) 5 5 5 Cystéine 0,75 0,65 0,65 Alcool cétéarylique 4,5 4,5 4,5 Isononanoate d’isononyle 2,5 2,5 2,5 Chlorure de béhentrimonium 3,95 3,95 3,95 Esters cétyliques 2 - 2 Poudre de graines de Prunus armeniana (abricot) 0,25 0,25 0,25 Bis-cétéaryl amodiméhicone 0,4 0,4 0,4 Éthanolamine (Qs) Qs pH 9 Qs pH 9 Qs pH 9 Hydroxyéthylcellulose 0,4 - 0,4 Tocophérol 0,1 0,1 0,1 PEG-180 2 2 2 Alcool isopropylique - 0,9 0,9 Colorant - 0,0225 - Parfum 1 1 0.9 Eau Qs 100 Qs 100 Qs 100
Les cheveux traités avec les compositions A2, A3 et A4 ainsi obtenues sont non seulement faciles à démêler et rapides à peigner, mais leur maniabilité au coiffage est également très bonne. De plus, les compositions A2-A3 confèrent aux cheveux de bonnes propriétés de conditionnement, notamment en termes de douceur et de volume. Les cheveux sont également renforcés.
UTILISATION D'UN PIGMENT INDIGO TRAITE HYDRODISPERSIBLE DANS UNE FORMULATION COSMETIQUE D’EYE-LINER, PROCEDE DE FABRICATION DU PIGMENT INDIGO AINSI TRAITE ET FORMULATION D’EYE-LINER CORRESPONDANTE La présente invention concerne les formulations aqueuses d’eye-liner, et, en particulier, l’utilisation d’un pigment indigo ayant subi un traitement particulier dans une telle formulation, un procédé de fabrication dudit pigment indigo ainsi traité, ainsi qu’une formulation aqueuse d’eye-liner le contenant.
On observe à l’heure actuelle que l’utilisation de composés organiques comme solvants/véhicules dans des formulations colorantes pour compositions cosmétiques d’eye-liners est de moins en moins acceptée ou du moins perçue négativement par les utilisateurs finals car les caractéristiques de ces composés organiques sont souvent décrites comme irritantes par contact cutané en quantités excessives. En outre, en raison de la toxicité plus ou moins grande de la quasi-totalité des composés organiques, leur utilisation est soumise à une augmentation des restrictions réglementaires. Il y aurait donc lieu de se tourner vers des eye-liners formulés avec un haut contenu aqueux.
Par ailleurs, les matières pigmentaires qui doivent entrer dans la formulation des eye-liners à haut contenu aqueux ne doivent pas faire obstacle aux propriétés recherchées pour un eye-liner cosmétiquement acceptable à savoir :
concernant le film : une application facile, une bonne adhérence aux cils ainsi qu’une bonne résistance ; concernant la couleur : des teintes et forces colorantes visées par rapport à une valeur cible ; une stabilité de la formulation, la préparation ne devant pas rancir ni se dénaturer dans le récipient qui le contient.
La Société déposante a recherché une matière pigmentaire pour eye-liner, vouée à être traitée selon une méthode de préparation qui lui confère une propriété d’hydro-dispersibilité pour pouvoir être introduite à l’état sec dans un eye-liner à haute teneur aqueuse sans présenter de difficultés à ce stade de la fabrication de l’eye-liner, tout en n’influençant pas de façon défavorable les qualités recherchées pour un tel eye-liner et notamment la qualité de l’application recherchée et la stabilité de celui-ci.
Son choix s’est porté sur le pigment indigo recherché pour sa couleur bleue. La Société déposante s’est alors aperçue qu’en milieu aqueux, le pigment indigo subissait une dégradation le rendant diluable dans l’eau, la couleur bleue initiale recherchée évoluant vers un jaune pâle verdâtre. Aussi bien cette dilution dans l’eau que cette couleur dégradée rendent l’indigo inacceptable dans une formulation d’eye-liner.
La Société déposante a alors découvert d’une manière inattendue que l’incorporation d’acide ascorbique dans la formulation de l’indigo sec enrobé permet la conservation et donc la stabilité de la propriété tinctoriale du pigment indigo.
Chacun du premier palier de roulement 100 et du second palier de roulement 200 comprend une bague externe 102, respectivement 104, et une bague interne 104, respectivement 102, entourant une pluralité d’éléments roulants, en particulier obliques.
Le premier palier de roulement 100 et le second palier de roulement 200 sont représentés dans un montage en T dans les figures 2b et 2c mais peuvent être agencés dans un montage en O ou en X.
Pour réduire l’encombrement de l’ensemble de roulement sans diminuer sa résistance aux charges mécaniques, une partie 30, représentée en relation avec l’ensemble de roulement connu de la figure 2a, est retirée de la bague interne 204 du second palier de roulement 200. Les inventeurs ont constaté que cette partie 30 ne participe pas à la résistance aux charges mécaniques, et peut donc être retirée sans impacter la résistance de l’ensemble de roulement. Cet effet est avantageusement obtenu lorsque la dimension longitudinale de la partie 30 est comprise entre 0,05% à 0,4% de la dimension longitudinale de la bague interne ou externe du second palier de roulement avant le retrait de la partie de recouvrement.
Dans l’exemple de la figure 2b, la partie 30 est retirée à la bague interne 204 du second palier de roulement 200, de sorte que la bague interne 104 du premier palier de roulement 100 comprend une partie de recouvrement 40 en vis-à-vis radial avec la bague externe 202 du second palier de roulement 200.
Alternativement, la bague externe 104 du premier palier de roulement 100 peut comprendre la partie de recouvrement 40.
La bague interne et la bague externe du second palier 200 sont alignés radialement au niveau des surfaces longitudinalement externes 210 et 212 et libres de la bague externe 202 et de la bague interne 204, respectivement. La surface longitudinalement externe 210, respectivement 212 est agencée opposée selon l’axe longitudinal X aux surfaces longitudinalement externes de la bague externe 202 et de la bague interne 204 qui sont en contact avec les surfaces longitudinalement externes de la bague externe 102 et de la bague interne 104 du premier palier de roulement 100, respectivement.
Les bagues interne et externe du premier palier de roulement 100 sont décalées selon l’axe longitudinal.
La dimension longitudinale ∆L de la partie de recouvrement 40 est comprise entre 0,05% à 0,4% de la dimension longitudinale L de la bague externe 202 du second palier de roulement 200.
La dimension longitudinale de la bague interne 104 et de la bague externe 102 du premier palier de roulement 100 est égale à la dimension longitudinale de la bague interne 204 du second palier de roulement 200.
L’ensemble de roulement des figures 2b et 2c permet un gain d’encombrement d’une dimension longitudinale E.
Dans l’exemple de réalisation de la figure 2c, le premier palier de roulement 100 présente une section radiale inférieure à la section radiale du second palier de roulement 200.
La surface radialement externe 208 de la bague externe 202 du second palier de roulement 200 présente un diamètre inférieur à la surface radialement externe 108 de la bague externe 102 du premier palier de roulement 100.
La surface radialement interne 206 de la bague interne 204 du second palier de roulement 200 présente un diamètre inférieur à la surface radialement interne 106 de la bague interne 104 du premier palier de roulement 100.
Le premier palier de roulement 100 et le second palier de roulement 200 peuvent être montés autour d’un pied d’une aube à angle de calage variable. Une telle aube peut être une aube de soufflante d’une turbomachine.
Bague de rétention de billes d’un joint de transmission DOMAINE TECHNIQUE DE L’INVENTION Le domaine de l’invention est celui des joints de transmission, en particulier des joints de transmission.
Plus précisément, l’invention concerne une bague de rétention de billes d’un joint de transmission adaptée pour être montée sur une extrémité d’un soufflet de protection du joint de transmission.
Montage en série de paliers de roulement Domaine technique de l’invention Le présent document décrit un montage en série de paliers de roulement, en particulier, dans une turbomachine.
Etat de la technique antérieure Dans les machines mécaniques, telles les soufflantes et les turbines de turbomachines, les liaisons pivots entre des éléments tournants et des éléments fixes sont assurées par des paliers par exemple montés en série.
Des exemples de montage classique de paliers en série sont représentés sur la . Un premier palier de roulement 10 est agencé adjacent à un second palier de roulement 20, les paliers de roulement étant rotatifs autour de l’axe longitudinal X. Chaque palier de roulement 10, 20 comprend une bague externe 13, 23 et une bague interne 14, 24. Une pluralité d’éléments de roulement tels des billes distribués circonférentiellement autour de l’axe longitudinal X sont agencés entre la bague externe 13, 23 de chaque palier de roulement 10,20 et la bague interne 14, 24 de chaque palier de roulement 10,20.
La figure 1a montre les paliers de roulement 10, 20 dans un montage en O, la figure 1b montre les paliers de roulement 10, 20 dans un montage en X et la figure 1c montre les paliers de roulement 10, 20 dans un montage en T. Les montages sont classifiés X ou O selon le dessin obtenu en alignant les points de contact des bagues intérieure et extérieure.
Les paliers montés en série permettent de guider en rotation un rotor monté en serrage contre les bagues internes 14, 24 ou les bagues externes 13, 23, et de supporter plus de contraintes mécaniques en comparaison à un montage avec un unique palier de roulement. Cependant, les paliers montés en série augmente l’encombrement selon l’axe longitudinal X. Or, les espaces pour recevoir de tels paliers sont réduits dans certaines parties de la turbomachine. Par exemple, l’installation de paliers de roulement pour articuler des aubes à angles de calage variable reste complexe à cause de l’encombrement autour des pieds d’aubes, notamment par la présence des actionneurs pour varier l’angle de calage, et la nécessité de supporter des contraintes mécaniques importantes, comme le poids de l’aube.
Le présent document vise à remédier aux inconvénients précités.
A cet effet, le présent document propose un ensemble de roulement d’axe longitudinal comprenant :
- un premier palier de roulement comprenant une bague interne et une bague externe entourant un élément roulant,
- un second palier de roulement comprenant une bague interne et une bague externe entourant un élément roulant,
dans lequel le premier palier de roulement et le second palier de roulement sont agencés côte à côte selon l’axe longitudinal,
la bague interne, ou la bague externe respectivement, du premier palier de roulement comprend une partie de recouvrement laquelle est agencée en vis-à-vis radial de la bague externe, ou de la bague interne respectivement, du second palier de roulement,
la dimension longitudinale de ladite partie de recouvrement est comprise entre 0,05% à 0,4% de la dimension longitudinale de la bague externe, ou la bague interne respectivement, du second palier de roulement.
Exemple 4 : Négolyte N,N’- diméthyl viologène - isopropanol
Les propriétés électrochimiques du N,N’-diméthyl viologène ont aussi été testées avec des mélanges eau/isopropanol en différentes proportions. Les voltampérogrammes du N,N’-diméthyl viologène avec 0, 5, 10 et 20 % vol d’isopropanol sont regroupés dans la , qui présente la voltampérométrie cyclique du N,N’-diméthyl viologène à 1 mM avec KCl 1 M dans l’eau pure (comparatif, courbe avec les symboles x ) et un mélange eau/isopropanol 95/05 vol (○), 90/10 vol (□) et 80/20 vol (+).
L’ajout d’isopropanol a aussi pour effet de diminuer les phénomènes d’adsorption. Avec seulement 5% volume d’isopropanol, le mécanisme électrochimique apparaît modifié, mais ne présente pas encore un profil réversible et rapide. En revanche, ce mécanisme rapide, réversible et sans phénomène d’adsorption est observé avec 10 % et 20 % volume d’isopropanol.
La proportion d’isopropanol pour avoir un effet significatif sur les propriétés électrochimiques du composé viologène est donc supérieure ou égale à 5% volume, de préférence comprise 10 % et 20% volume.
Exemple 5 : Négolyte N,N’-di méthyl viologène - éthanol
De même, l’effet de différentes proportions d’éthanol sur les propriétés électrochimiques du N,N’-diméthyl viologène a été étudié.
Les voltampérogrammes illustrant cet effet sont regroupés dans la . Les proportions testées sont 0, 5, 10 et 40 % vol. La présente la voltampérométrie cyclique du N,N’-diméthyl viologène à 1 mM avec KCl 1 M dans l’eau pure (comparatif, courbe avec les symboles x ) et un mélange eau/éthanol 95/05 vol (○), 90/10 vol (□) et 60/40 vol (+).
Bien que l’éthanol permette une amélioration des propriétés électrochimiques de N, N’ diméthylviologène dès 5% volume, la concentration nécessaire pour empêcher totalement les phénomènes d’adsorption dans les réactions électrochimiques du N,N’-diméthyl viologène, est d’environ 10 % volume d’éthanol. A 40 % volume d’éthanol, les deux réactions électrochimiques du viologène sont réversibles et rapides.
Exemple 6 : Négolyte N,N’- di méthyl viologène - méthanol
La présente les voltampérogrammes du N,N’-diméthyl viologène à 1mM avec KCl 1M comme sel support, dans l’eau pure (comparatif, courbe avec les symboles x) et un mélange eau/méthanol 80/20 vol (selon l’invention, ○). Comme avec l’éthanol, l’isopropanol et le tert -butanol, avec 20 % de méthanol, les réactions électrochimiques du N,N’-diméthyl viologène ont un profil de mécanisme rapide et réversible sans adsorption ni réactions secondaires.
Exemple 7 : Négolyte N,N’-diméthyl viologène - butan-2-ol
Dans cet exemple, une batterie à circulation comprenant un négolyte à base de N,N’-diméthyl viologène dans une solution hydroalcoolique de butan-2-ol est mise en œuvre afin d’évaluer l’ajout du butan-2-ol sur les propriétés électrochimiques du N,N’-diméthyl viologène. Une contrainte en concentration est liée à la miscibilité dans l’eau de cet alcool, puisque seulement 9 % vol de cet alcool peut être miscible dans l’eau pour former un mélange homogène.
La présente la voltampérométrie cyclique du N,N’-diméthyl viologène à 1 mM avec KCl 1 M dans l’eau pure (x) et un mélange eau/butan-2-ol 91/9 vol (○).
Avec cette proportion maximale de butan-2-ol, les mécanismes des réactions électrochimiques sont visiblement modifiés, même si ceux-ci ne présentent pas des profils caractéristiques de systèmes parfaitement nernstiens.
Ensemble d’un empilement de cellules à oxydes solides de type SOEC/SOFC et d’un système de serrage avec plaque chauffante La présente invention se rapporte au domaine général de l’électrolyse à haute température (EHT), en particulier l’électrolyse de la vapeur d’eau à haute température (EVHT), respectivement désignées par les appellations anglaises « High Temperature Electrolysis » (HTE) et « High Temperature Steam Electrolysis » (HTSE), de l’électrolyse du dioxyde de carbone (CO 2 ), voire encore de la co-électrolyse de la vapeur d’eau et du dioxyde de carbone (CO 2 ) à haute température.
Plus précisément, l’invention se rapporte au domaine des électrolyseurs à oxydes solides à haute température, désignés habituellement par l’acronyme SOEC (pour « Solide Oxide Electrolysis Cell » en anglais).
- Exemple de dispositif selon l’invention Entrée du complexe (t/h) - Biomasse 106,1 Produits (t/h) - Cendres et N 0,66 Para-tolualdéhyde 67,43 Oxygène O2 21,27 Eau 16,68
Dans l’exemple de dispositif selon l’invention, la conversion de la biomasse est complète. Le para-tolualdéhyde est le seul composé aromatique produit (63,6% poids par rapport à la biomasse), grâce au recyclage à l’entrée de l’oxycombustion de tous les sous produits paraffiniques issus de l’aromatisation du CO2 et de l’hydro-désalkylation des aromatiques (méthane). Le procédé selon l’invention produit également 20% poids d’oxygène de haute pureté.
Procédé de purification d’une charge issue d’un procédé de dépolymérisation de composés styréniques Domaine technique de l’invention La présente invention est relative au domaine des procédés de séparation du styrène.
Art antérieur Le styrène est un monomère très largement utilisé dans l’industrie, que ce soit par exemple pour la production de polystyrène, dont les domaines d’application sont multiples, ou la production d’élastomères tels que le caoutchouc styrène-butadiène (SBR). Il peut être obtenu de multiples façons, la principale étant par la déshydrogénation de l’éthylbenzène, ou dans une moindre mesure par l’oxydation de l’éthylbenzène suivie de la réaction sur le propylène puis de la déshydratation du produit obtenu.
Dans une optique de réduction de pression sur les ressources fossiles, des développements récents ont porté sur la dépolymérisation de composés styréniques.
Quelle que soit la méthode utilisée, le styrène produit doit être purifié afin d’atteindre les spécifications requises par les procédés de polymérisation. Les puretés requises, typiquement plus de 99,8% poids en styrène, conduisent à mettre en œuvre des procédés de séparation conséquents, en termes de nombre d’étapes et de consommation énergétique.
Le document US 2,457,361 décrit un procédé permettant de séparer le styrène d’une charge issue de la production de styrène par déshydrogénation de l’éthylbenzène, en séparant dans un premier temps le benzène et le toluène, puis les composés plus lourds que le styrène, et enfin l’éthylbenzène par un enchaînement de sept colonnes de distillation dont la plupart sont opérées sous vide afin de limiter l’exposition à la température du styrène. Cet enchaînement complexe est principalement la conséquence de la forte teneur en éthylbenzène de la charge à traiter.
Les charges issues de procédés de dépolymérisation de composés styréniques présentent des teneurs en éthylbenzène plus faibles que les procédés « classiques » dans lesquels le styrène est un produit de réaction de l’éthylbenzène. Toutefois, ces charges comprennent une teneur plus importante en composés dits « lourds », c’est-à-dire dont la température d’ébullition est supérieure à celle du styrène, et nécessitent d’être refroidies rapidement afin d’éviter la polymérisation du styrène.
Le document WO 2020/144165 décrit la séparation du styrène d’une charge issue de la pyrolyse de résidus styréniques en procédant dans un premier temps à la séparation des composés lourds, puis la séparation de l’éthylbenzène, et enfin la séparation des composés inhibiteurs de polymérisation. La charge est refroidie rapidement au niveau du plateau d’alimentation de la première colonne de distillation. Ce document enseigne que les composés « lourds » sont particulièrement visqueux et nécessitent d’être séparés tôt dans le procédé de purification du styrène. Ces caractéristiques des composés lourds nécessitent une conception particulière des plateaux de séparation des colonnes à distiller et de leurs rebouilleurs.