INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le guide d’onde peut être rigide, mais selon un mode de réalisation préférentiel le guide d’onde est flexible, permettant un assemblage sur véhicule facilité, car le guide d’onde peut alors être glissé dans différents recoins et suivre le galbe des pièces. De plus, un guide d’onde flexible permet d’accroitre la robustesse aux chocs lors de chocs.
La métasurface 500 La métasurface comporte une surface adaptable apte à réfléchir dans une direction donnée (et de façon contrôlée) l’onde électromagnétique émise par le guide d’onde 700E dans la cavité, et réciproquement apte à réfléchir l’onde électromagnétique provenant de l’extérieur du boitier 350 vers le guide d’onde 700R. Une telle métasurface est décrite par exemple dans le document suivant : FR 3093961.
L’invention concerne également une pièce de carrosserie 100 ( ) comportant un système radar 200 selon l’invention. Comme illustré sur la , le boitier 350 est rapporté sur une première zone 131 de la pièce de carrosserie 100, et l’unité électronique 900 est rapportée sur une seconde zone 132 de la pièce de carrosserie 100.
Cette implantation sur une même pièce de carrosserie permet d’intégrer le système radar 200 complet sur une seule et même pièce.
Bien entendu cet insert 20 est percé d’un trou 21 pour laisser le passage de l’une des vis 11 à travers lui (et donc à travers le deuxième écran thermique 14). L’insert 20 et son ouverture 21 associée s’étendent coaxialement l’un à l’autre. En outre l’insert 20 (en place dans l’ouverture 18 associée) s’étend parallèlement à l’axe X.
De préférence, toutes les ouvertures 18 du deuxième écran thermique 14 sont munies d’un insert 20 agencé au moins en partie à l’intérieur de l’ouverture 18 associée (un seul insert étant référencé à la ). Dans le cas présent, les différents inserts 20 sont identiques entre eux de sorte que la description qui suit de l’un des inserts 20 est également applicable aux autres inserts 20.
Lorsque les deux écrans thermiques 13, 14 se retrouvent pincés entre le tube de couple 4 et la couronne 5, les efforts exercés par la couronne 5 sur le deuxième écran thermique 14 se trouvent sensiblement uniformément répartis sur une première des deux faces principales du deuxième écran thermique 14 du fait que la couronne 5 n’appuie pas directement sur le deuxième écran thermique 14 mais par l’intermédiaire du premier écran thermique 13. En revanche, les efforts exercés par le tube de couple 4 sur le deuxième écran thermique 14 ne sont pas aussi bien uniformément répartis du fait que le tube de couple 4 appuie directement sur le deuxième écran thermique 14 et ce uniquement au niveau des zones de la platine 15 intégrant les ouvertures 18 (et éventuellement l’orifice 19). Ceci engendre donc des contraintes importantes dans la platine 15 au niveau des ouvertures 18 : l’insert 20 permet astucieusement de rigidifier localement l’ouverture 18 associée pour éviter une déformation de celle-ci due aux contraintes subies.
On note que ce phénomène n’est pas aussi important au niveau de l’orifice 19 du deuxième écran thermique 14 de sorte que cet orifice 19 peut être muni d’un insert mais peut également ne pas être muni d’un insert.
L’insert 20 présente de préférence un module d’Young très élevé. L’insert 20 est ainsi un insert rigide.
Dans le premier mode de réalisation, comme plus visible aux figures 2b et 2c, l’insert 20 est conformé de sorte à présenter une épaisseur (épaisseur considérée selon l’axe selon lequel s’étend l’insert 20 dans l’ouverture 18 associée soit un axe parallèle à l’axe X) égale à celle de la platine 15.
L’insert 20 s’étend ainsi dans l’ouverture 18 associée de sorte qu’au moins l’une de ses faces principales s’étende dans le même plan que l’une des faces principales de la platine 15 et de préférence que chacune de ses faces principales s’étendent dans le même plan que l’une respective des faces principales de la platine 15.
L’insert 20 ne dépasse donc pas de l’ouverture.
Ainsi il s’avère très simple d’agencer les inserts 20 dans le deuxième écran thermique 14 puisqu’il suffit d’introduire chaque insert 20 dans l’ouverture 18 associée de sorte que chaque insert 20 ne dépasse pas de la platine 15.
Au moins l’un des inserts 20 est par exemple entré en force dans l’ouverture 18 associée ou bien encore collé dans l’ouverture 18 associée.
Selon un mode de réalisation avantageux de ladite au moins une incision en zigzag, ladite au moins une incision est prolongée radialement vers l’intérieur par une rainure.
Une telle incision en zigzag, prolongée radialement vers l’intérieur par une rainure, est dite étagée. Pour rappel une rainure est une découpure de plus grande épaisseur qu’une incision et dont les parois sont destinées à ne pas entrer en contact l’une avec l’autre, en roulage. Dans une telle incision étagée, la rainure apparait donc sur la surface de roulement après un certain niveau d’usure de la bande roulement. Une incision étagée, du fait de la présence d’une rainure la prolongeant dans l’épaisseur de la bande de roulement, permet d’augmenter le volume de découpures en surface, après un certain niveau d’usure, permettant de retrouver une capacité de stockage et d’évacuation de l’eau. Elle permet ainsi de compenser la perte de capacité de stockage d’une rainure étagée qui se transforme en incision au cours de l’usure. A titre d’exemple, une telle rainure radialement intérieure à une incision débouchant en surface a des parois ayant un angle de dépouille minimal de 10° et une largeur minimale en fond de rainure de 2 mm.
Pour un pneumatique à usage urbain, la bande de roulement ayant un taux d’entaillement volumique, défini comme le ratio entre le volume de découpures et le volume total de la bande de roulement supposée sans découpures, correspondant au volume géométrique délimité par la surface de roulement et une surface tangente à la découpure la plus profonde et parallèle à la surface de roulement, le taux d’entaillement volumique est au plus égal à 10%, pour satisfaire la performance en durée de vie visée.
Le pneumatique selon l’un des modes de réalisation précédents de l’invention comprenant une armature de sommet comprenant au moins deux couches de travail constituées par des renforts enrobés dans un mélange caoutchoutique et croisés d’une couche de travail à la suivante, les renforts de chacune des au moins deux couches de travail forment, avec la direction longitudinale du pneumatique, un angle au moins égal à 15° et au plus égal à 35°.
Il est connu que la combinaison des angles des renforts respectifs des couches de travail, par un effet de triangulation, génère, dans le sommet du pneumatique, des efforts transversaux dits de ply-steer. L’inclinaison des rainures en zigzag selon l’invention crée une orthotropie de la rigidité de la bande de roulement qui contrebalance ledit effet de ply-steer, et participe à un meilleur équilibre des efforts transversaux s’exerçant sur le pneumatique.
Selon un mode de réalisation particulier de l’armature de sommet, l’armature de sommet comprend au moins une couche de frettage constituée par des renforts enrobés dans un mélange caoutchoutique, parallèles à la direction longitudinale du pneumatique, et radialement intercalée entre deux couches de travail.
La présence d’une couche de frettage, caractérisée par des renforts longitudinaux, entre les deux couches de travail augmente la distance radiale entre les deux couches de travail et contribue à l’augmentation de l’effort de plysteer. Une sculpture selon l’invention devient alors particulièrement intéressante pour équilibrer ledit effort de ply-steer.
Les caractéristiques de l’invention seront mieux comprises à l’aide des figures 1 à 5, non représentées à l’échelle : - : Vue de dessus d’une bande de roulement d’un pneumatique pour bus urbain selon l’invention, - : Vue en coupe d’une bande de roulement d’un pneumatique pour bus urbain selon l’invention, selon un plan de coupe CC’ perpendiculaire à l’axe de rotation du pneumatique, - : Vue en coupe d’une rainure en zigzag, perpendiculaire à ladite rainure en zigzag et prolongée radialement vers l’intérieur par une incision, - : Vue en coupe d’une incision en zigzag, perpendiculaire à ladite incision en zigzag et prolongée radialement vers l’intérieur par une rainure, - : Schéma des orientations respectives des rainures en zigzag et des renforts des couches des couches respectivement de travail et de frettage de l’armature de sommet d’un pneumatique selon l’invention.
La est une vue de dessus d’une bande de roulement 2 d’un pneumatique 1 pour bus urbain selon l’invention. La bande de roulement 2, destinée à entrer en contact avec un sol par l’intermédiaire d’une surface de roulement 3, a une largeur transversale W, mesurée entre deux extrémités transversales 21 de la surface de roulement 3, selon une direction transversale YY’ parallèle à un axe de révolution du pneumatique. La bande de roulement 2 comprend des découpures 4 délimitant des éléments en relief 5. Toute découpure 4 est délimitée par deux parois coupant la surface de roulement 3 selon deux arêtes 7, et a une épaisseur E, mesurée sur la surface de roulement 3 entre les deux arêtes 7, perpendiculairement aux deux arêtes 7. Selon l’invention, la bande de roulement 2 comprend au moins deux découpures larges, appelées rainures, en zigzag 41 et parallèles entre elles. Chaque rainure en zigzag 41, oscillante autour d’une droite T’T’, est constituée par une alternance de portions longitudinales 411, ayant une longueur circonférentielle L, parallèles à une direction longitudinale XX’ du pneumatique, et de portions obliques 412, formant chacune, avec la direction longitudinale XX’, un même angle A au moins égal à 15°. Dans le mode de réalisation représenté, aucune rainure en zigzag 41 ne débouche au niveau d’une extrémité transversale 21 de la surface de roulement 3. En outre la bande de roulement comprend une incision 43 débouchant sur la surface de roulement 3, intercalée entre deux rainures en zigzag 41 consécutives, et parallèles auxdites rainures en zigzag 41.
La est une vue en coupe d’une bande de roulement 2 d’un pneumatique pour bus urbain selon l’invention, selon un plan de coupe CC’ coupant toutes les découpures en zigzag (41, 42) de la bande de roulement, tel que représenté sur la . Dans le mode de réalisation représenté, 3 découpures larges ou rainures 41 alternent avec 3 découpures étroites ou incisions 42. Chaque rainure en zigzag 41 est prolongée radialement vers l’intérieur par une incision 43. Chaque incision en zigzag 42 est prolongée radialement vers l’intérieur par une rainure 44. En outre le pneumatique comprend une armature de sommet 9 comprenant au moins deux couches de travail (91, 92) constituées par des renforts enrobés dans un mélange caoutchoutique et croisés d’une couche de travail à la suivante. L’armature de sommet 9 comprend également une couche de frettage 93 constituée par des renforts enrobés dans un mélange caoutchoutique, parallèles à la direction longitudinale du pneumatique, et radialement intercalée entre les deux couches de travail (91, 92).
La est une vue en coupe d’une rainure en zigzag 41, perpendiculaire à ladite rainure en zigzag 41 et prolongée radialement vers l’intérieur par une incision 43. La rainure en zigzag 41 est délimitée par deux parois 6 coupant la surface de roulement 3 selon deux arêtes 7. Elle a une épaisseur E, mesurée sur la surface de roulement 3 entre les deux arêtes 7, perpendiculairement aux deux arêtes 7, et une profondeur P, mesurée entre la surface de roulement 3 et un fond de découpure 8, perpendiculairement à la surface de roulement 3. Chaque paroi 6 forme, dans tout plan perpendiculaire à ladite paroi 6 et avec la droite NN’, passant par l’arête 7, intersection de ladite paroi 6 avec la surface de roulement 3, et perpendiculaire à la surface de roulement 3, un angle de dépouille (D1, D2). Selon l’invention, la profondeur P de chaque rainure en zigzag 41 est au moins égale à 7 mm et l’angle de dépouille (D1, D2) de chaque paroi 6 délimitant chaque rainure en zigzag 41 est au moins égal à 10°.
La est une vue en coupe d’une incision en zigzag 42, perpendiculaire à ladite incision en zigzag 42 et prolongée radialement vers l’intérieur par une rainure 44.
La est un schéma des orientations respectives des rainures en zigzag 41 et des renforts des couches respectivement de travail (91, 92) et de frettage (93) de l’armature de sommet 9 d’un pneumatique selon l’invention, telles que représentées sur la . Selon un mode de réalisation avantageux les renforts (910, 920) de chacune des deux couches de travail (91, 92) forment, avec la direction longitudinale (XX’) du pneumatique, un angle (B1, B2) au moins égal à 15° et au plus égal à 35°, les renforts 930 de la couche de frettage 93 étant, par définition, parallèles à la direction longitudinale XX’.
L’invention a été plus particulièrement étudiée pour un pneumatique de dimension 275/70R22.5 X Incity Michelin, destiné à équiper un bus urbain. Pour un tel pneumatique, la pression de gonflage recommandée est égale à 9 bars, la charge statique recommandée est égale à 3550 kg et la vitesse maximale recommandée est égale à 100 km/h.
Le tableau 1 ci-dessous présente les caractéristiques de la bande de roulement testée : Caractéristiques Valeurs Commentaires Largeur transversale W de la bande de roulement (2) 255 mm Diamètre extérieur D du pneumatique (1) 969 mm Epaisseur E de rainure en zigzag (41) 7 mm Profondeur P de rainure en zigzag (41) 12 mm Angles de dépouille (D1, D2) des parois (6) de de rainure en zigzag (41) 10° Au moins égal à 10° Angle A des portions obliques (412) de rainure en zigzag (41) 35° Au moins égal à 15° et au plus égal à 45° Longueur longitudinale L des portions longitudinales (411) de rainure en zigzag (41) 25 mm Compris entre =12.5 mm et =50 mm Distance De des portions des portions longitudinales (411) les plus transversalement extérieures de rainure en zigzag (41) par rapport au plan circonférentiel médian (XZ) 98 mm Au plus égale à 40%W = 102 mm Taux d’entaillement volumique TEV 8.4% Au plus égal à 10% Angles (B1, B2) des renforts des couches de travail, par rapport à la direction longitudinale (XX’) 18°/-30° Au moins égal à 15° et au plus égal à 35° en valeur absolue
Les simulations numériques par éléments finis et les tests réalisés sur un pneumatique selon l’invention, tel que caractérisé dans le tableau 1 précédent, ont montré, par rapport un pneumatique de référence 275/70R22.5, une augmentation de la capacité en adhérence, tant en motricité qu’en freinage de +40%, avec une réduction de la résistance au roulement de 5% pour un même niveau de durée en vie en usure.
-et dans lequel le catalyseur a une teneur en palladium comprise de 0,1 à 10%, notamment de 2%, ou de 5%, en poids par rapport au poids total du catalyseur.
Selon un mode de réalisation particulier, l’invention concerne un catalyseur Pd-X/CeO 2 tel que défini ci-dessus, dans lequel le catalyseur possède une structure de type fluorine par DRX et une taille de cristallite inférieure à 30 nanomètres selon la formule de Scherrer, en particulier inférieure à 20 nanomètres, de préférence inférieure à 10 nanomètres.
Selon un mode de réalisation particulier, l’invention concerne un catalyseur Pd-X/CeO 2 tel que défini ci-dessus, dans lequel le catalyseur possède une structure de type fluorine par DRX et une taille de cristallite de 1 à 30 nanomètres selon la formule de Scherrer, en particulier de 1 à 20 nanomètres, de préférence de 1 à 10 nanomètres
-dans lequel le catalyseur possède :
- une aire de surface, analysée par BET, comprise de 100 à 250 m²/g, en particulier de 100 à 200 m 2 /g,
- et/ou une structure de type fluorine par DRX et une taille de cristallite inférieure à 30 nanomètres selon la formule de Scherrer, en particulier inférieure à 20 nanomètres, de préférence inférieure à 10 nanomètres,
La structure cristalline du catalyseur peut être analysée par diffraction des RX sur poudre. L’analyse de la structure est réalisée par l’attribution des pics de diffraction présents dans le diagramme de diffraction obtenu en comparaison avec des fichiers de type JCPDS. La structure fluorine de l’oxyde de cérium est indiqué dans le fichier JCPDS 34-0394.
La taille des cristallites a été évaluée selon la formule de Scherrer suivante :
La gamme « inférieure à 30 nanomètres » comprend les gammes suivantes : inférieure à 25 nm ; inférieure à 20 nm ; inférieure à 15 nm ; inférieure à 12 nm, inférieure à 10 nm ; inférieure à 9 nm ; inférieure à 8 nm ; inférieure à 7 nm ; inférieure à 6 nm ; inférieure à 5 nm ; inférieure à 4 nm ; inférieure à 3 nm ; inférieure à 2 nm ; inférieure à 1 nm.
La gamme « inférieure à 10 nanomètres comprend les gammes de 1 à 5 nm ; de 5 à 10 nm.
La gamme « de 1 à 30 nanomètres » comprend les gammes suivantes : de 1 à 2 nm ; de 2 à 3 nm ; de 3 à 4 nm ; de 4 à 5 nm ; de 5 à 6 nm ; de 6 à 7 nm ; de 7 à 8 nm ; de 8 à 9 nm ; de 9 à 10 nm ; de 10 à 12 nm ; de 12 à 15 nm ; de 15 à 20 nm ; de 20 à 25 nm ; de 25 à 30 nm.
Les catalyseurs de l’invention présentent une structure de type fluorine de l’oxyde de cérium identique à celle du support d’oxyde de cérium utilisé lors de sa préparation.
La « transmittance » correspond au rapport de l’intensité du rayonnement transmis par la dispersion sur l’intensité du rayonnement incident.
De préférence, le pH de la dispersion colloïdale est inférieur ou égal à 3,0. De préférence, la dispersion colloïdale contient un solvant dans lequel les nano-batônnets sont dispersés, le solvant étant choisi parmi l’eau, l’éthylène glycol, le glycérol, le diméthylsulfoxyde et leurs mélanges.
De préférence, les nano-batônnets sont obtenus par le procédé selon l’invention.
Définitions Un « nano-batônnet », est une particule anisotrope de forme générale allongée, c'est-à-dire s’étendant principalement le long d’une ligne directrice qui peut être curviligne ou, de préférence, rectiligne. De préférence, La longueur, mesurée le long de cette ligne directrice, est supérieure au moins 10 fois à la largeur, la largeur étant la plus grande dimension qu'il est possible de mesurer dans l'ensemble des plans transversaux, i.e. perpendiculaires à la ligne directrice, le long de la ligne directrice. En outre, l’épaisseur, c'est-à-dire la plus petite dimension mesurée dans le plan transversal dans lequel la largeur est mesurée, est supérieure à 0,5 fois la largeur.
Un « nano-batônnet » présente une longueur inférieure à 1000 nm.
La « longueur » d’un nano-bâtonnet peut être mesurée par microscopie électronique à balayage ou par microscopie électronique en transmission ou par diffusion dynamique de la lumière.
La longueur « moyenne » est la moyenne arithmétique des longueurs.
Un « amas » de nano-batônnets est formé par l’agrégation d’au moins deux nano-batônnets.
Sauf indication contraire, les pourcentages sont des pourcentages en nombre.
Brève Description des figures D’autres caractéristiques et avantages de l’invention apparaîtront encore à la lecture de la description détaillée qui va suivre et à l’examen du dessin annexé dans lequel :
est un graphique représentant l’évolution de la transmittance de la dispersion de l’exemple 1 en fonction de la longueur d’onde du rayonnement incident ;
représente les diagrammes de diffraction des poudres obtenues par les exemples 1 et 2 après différentes durées de chauffage ;
représente les diagrammes de diffraction de la poudre obtenue selon l’exemple 1 et du matériau massif obtenu selon l’exemple comparatif 3 ;
comporte des images acquises en microscopie à balayage de poudres de nano-bâtonnets ;
représente a) l’évolution du potentiel Zeta d’une solution de nano-bâtonnets en fonction du pH de la solution et b) est une photographie de ladite solution ; et
représente le spectre d’émission luminescent d’un nano-batônnet sous illumination par un rayonnement dans l’ultraviolet de longueur d’onde de 394 nm en fonction de l’angle de polarisation d’un filtre par rapport à l’axe du nano-bâtonnet.
Le dispositif 1 comprend encore des moyens de mesure portés par le chariot 2. A l’extrémité avale, le chariot 2 peut être extrait de la conduite C, pour pouvoir, entre autres, récupérer les mesures effectuées pendant le trajet et le cas échéant les analyser.
Selon une première caractéristique, les moyens de mesure comprennent des transducteurs ultrasonores 5, 6. Ces derniers sont utilisés selon un mode lancer/attraper (car le mode impulsion/écho désigne plutôt l’emploi d’un transducteur qui a un rôle d’émetteur et de récepteur) (en anglais « pitch and catch ») nécessitant deux transducteurs ultrasonores homologues 5, 6 : un premier transducteur ultrasonore émetteur 5 est utilisé comme émetteur et un deuxième transducteur ultrasonore récepteur 6 est utilisé comme récepteur et est disposé de manière à pouvoir recevoir l’onde émise par son transducteur ultrasonore émetteur homologue après réflexion par/dans la paroi de la conduite C. Aussi, les deux transducteurs ultrasonores 5, 6 sont disposés, à proximité de la paroi interne de la conduite C et selon un angle adapté respectivement, pour l’émetteur 5, à émettre une onde vers la paroi de la conduite C en regard, et pour le récepteur 6, à recevoir l’onde réfléchie, issue de l’onde émise.
Les transducteurs ultrasonores 5, 6 sont disposés non loin, et avantageusement au plus près, de la paroi interne de la conduite C. Selon un mode de réalisation possible, plus particulièrement illustré à la , les transducteurs ultrasonores 5, 6 sont portés par un bras suiveur 9, articulé au chariot 2 et équipé de roulettes 10 aptes à suivre la paroi interne de la conduite C.
Avantageusement, les transducteurs ultrasonores 5, 6 sont organisés selon une première pluralité de transducteurs ultrasonores 5, 6, disposés sur un premier cercle centré sur l’axe X et de diamètre sensiblement égal, par valeur inférieure, au diamètre interne de la conduite C. Sur ce premier cercle, il est alterné un transducteur ultrasonore émetteur 5 et un transducteur ultrasonore récepteur 6. Il s’ensuit, que ce cercle porte un même nombre de transducteurs émetteurs 5 et de transducteurs ultrasonores récepteur 6. Selon un mode de réalisation préférentiel, un transducteur ultrasonore émetteur 5 est homologue d’un transducteur ultrasonore récepteur 6 immédiatement suivant (ou prédécesseur) sur le cercle.
La illustre l’utilisation de deux transducteurs ultrasonores 5, 6 homologues. Un transducteur ultrasonore émetteur 5 émet une impulsion en direction de la paroi interne de la conduite C. En l’absence d’événement perturbant dans la conduite C, cette impulsion se propage dans la paroi de la conduite C et est réémise régulièrement. Elle peut ainsi être observée et mesurée par le transducteur ultrasonore récepteur 6 homologue correctement disposé.
La montre la courbe de la mesure reçue par le transducteur ultrasonore récepteur 6, en fonction de sa position. Il peut être observé que l’on mesure une impulsion simple au premier rebond de l’impulsion initiale, une impulsion plus diffuse au deuxième rebond, une impulsion plus importante et plus diffuse au troisième rebond, une impulsion plus réduite au quatrième rebond. Au-delà de quatre rebond, l’impulsion initiale est amortie et il n’est plus rien mesuré (c’est la position du récepteur qui empêche la réception des rebonds suivants).
La illustre la même situation que précédemment, en présence d’un piquage 8 présent sur la conduite C. Le piquage constitue un obstacle à la propagation de l’impulsion émise. Aussi, le transducteur ultrasonore récepteur 6 ne mesure aucune impulsion réfléchie.
La montre la courbe de la mesure reçue par le transducteur ultrasonore récepteur 6, en fonction de sa position. Il peut être observé que l’on mesure une impulsion simple au premier rebond de l’impulsion initiale, puis plus rien. Il apparaît ainsi un comportement différent, relativement au cas précédent sans piquage 8, permettant de distinguer une conduite C intacte d’une conduite C grevée d’un piquage 8, en analysant les réponses mesurées.
Selon une autre caractéristique, la première pluralité, organisée sur un premier cercle, est portée par une première couronne 3.
Selon une autre caractéristique, les transducteurs ultrasonores émetteurs 5, sont angulairement équirépartis sur le premier cercle. Il en est de même pour les transducteurs ultrasonores récepteurs 6.