INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La turbomachine 1, 1’, 1’’ comprend des aubes 2a qui permettent d’exercer une action sur le flux d’air principal F, primaire F1 ou le flux d’air secondaire F2. Par exemple, les rotors des compresseurs basse pression 3 et haute pression 4 comprennent des aubes 2a qui permettent de comprimer le flux d’air primaire F1 en amont de la chambre de combustion 5.
Selon un premier mode de réalisation représenté sur la , la turbomachine 1 est un turboréacteur à double flux. Selon ce mode de réalisation, le premier rotor 2 est une soufflante carénée qui est agencée à l’amont du moteur M. La soufflante comprend des aubes 2a. Les aubes 2a de la soufflante sont mobiles en rotation autour de l’axe longitudinal X. Elles sont par exemple portées par un disque centré sur l’axe longitudinal X et entrainé en rotation par l’arbre de rotor 100. Les aubes 2a sont agencées à l’intérieur d’un carter 2b de soufflante. Le carter 2b est entouré d’une nacelle (non représentée).
Le Tableau 1 présente les compositions testées (en pce), ainsi que les résultats obtenus.
Les compositions C1 à C4 diffèrent de la composition témoin T1 par la présence d’un élastomère thermoplastique conforme à l’invention. Il peut être noté que le taux de charge a été adapté de manière à ce que la fraction volumique de charge dans la composition soit constante par rapport au témoin T1. De même, le taux de PEG a été adapté en fonction du taux de silice, et le taux de l’élastomère thermoplastique a été adapté de manière à ce que sa fraction volumique dans la composition soit constante (le PEBAX 7033 présentant une densité plus élevée que les autres PEBAX utilisés, sa quantité a été réduite en conséquent).
T1 T2 C1 C2 C3 C4 NR (1) 100 - 100 100 100 100 SBR (2) - 100 - - - - N115 (3) 40 - 46 46 46 46 N375 (3) - 62 - - - - Silice (4) 15.3 - 17.5 17.5 17.5 17.5 PEG (5) 2.5 - 2.9 2.9 2.9 2.9 %vol charge 20% 22% 20% 20% 20% 20% vo TPE 1 (6) - - 17.5 - - - TPE2 (7) - - - 17.5 - - TPE 3 (8) - - - - 17.5 - TPE 4 (9) - - - - - 17.2 %vol TPE - - 10% 10% 10% 10% Plastifiant liquide (10) - 6 - - - - Résine (1 - 5 - - - - Antioxydant (12) 1.5 1 1.5 1.5 1.5 1.5 Cire anti-ozone (13) 1 - 1 1 1 1 TMQ (14) 1 - 1 1 1 1 Acide stéarique 1 - 1 1 1 1 ZnO (15) 2.7 - 2.7 2.7 2.7 2.7 Accélérateur (16) 1.1 1.1 1.1 1.1 1.1 1.1 Soufre 1.7 1.3 1.7 1.7 1.7 1.7 Tan(d)max à 100°C 100 48 76 72 72 65 Test chenille 100 118 105 174 118 132 Moyenne des performances 100 83 90,5 123 95 98,5
(1) Caoutchouc naturel (2) SBR solution avec 5 % de motifs polybutadiène 1,2 - 29 % de motifs styrène – Tg = -52° (3) Noir de carbone de grade N115 ou N375 selon la norme ASTM D-1765 (4) Silice « ULTRASIL VN3 » de la société Evonik (5) polyéthylène glycol « CARBOWAX8000 » (6) Elastomère thermoplastique TPE 1 « PEBAX 2533 SA 01 » de la société Arkema (Tf = 134°C) (7) Elastomère thermoplastique TPE 2 « PEBAX 5533 SA 01 » de la société Arkema (Tf = 159°C) (8) Elastomère thermoplastique TPE 3 « PEBAX 55R53 SP 01 » de la société Arkema (Tf = 167°C) (9) Elastomère thermoplastique TPE 4 « PEBAX 7033 SA 01 » de la société Arkema (Tf = 172°C) (10) Huile TDAE « Vivatec 500 » de la société Klaus Dahleke (11) Résine tackifiante « Escorez 1102 » de société EXXON (Mn 1370 g/mol ; Ip= 2,3) (12) N-1,3-diméthylbutyl-N-phénylparaphénylènediamine « Santoflex 6-PPD » de la société Flexsys (13) Cire anti-ozone « VARAZON 4959 » de la société Sasol Wax (14) 2,2,4-triméthyl-1,2-dihydroquinoline « Pilnox TMQ » de la société Nocil (15) Oxyde de zinc de grade industriel de la société Umicore (16) N-cyclohexyl-2-benzothiazyle sulfénamide « Santocure CBS » de la société Flexsys
Les résultats présentés dans le Tableau 1 ci-dessus montrent que les compositions conformes à l’invention permettent d’améliorer la résistance aux agressions mécaniques par rapport à la composition témoin T1, et même par rapport à la composition témoin T2 qui est une composition témoin de référence vis-à-vis de cette propriété lorsque la température de fusion de l’élastomère thermoplastique conforme à l’invention est supérieure à 140°C. Par ailleurs, la performance d’hystérèse des compositions conformes à l’invention est fortement améliorée par rapport au témoin T2. Ainsi, les composition conformes à l’invention présentent une amélioration de la résistance aux agressions mécaniques, sans trop pénaliser le compromis de performances que sont la résistance aux agressions mécanique et l’hystérèse, voire en améliorant. Ces composition trouvent des application dans les pneumatiques pour véhicules de génie civil, les chenilles en caoutchouc et les bandes transporteuse.
Poudre à base de polyaryléthercétone(s) pour la fabrication d’objets ductiles. L'invention concerne le domaine des polyaryléthercétones.
Plus particulièrement, l'invention concerne une poudre à base de polyaryléthercétone(s) pour la fabrication d’objets ductiles, notamment pour la fabrication d’objets par un procédé de construction d’objets couche-à-couche par frittage provoqué par rayonnement(s) électromagnétique(s).
Art antérieur Les polyaryléthercétones (PAEKs) sont des polymères techniques haute performance bien connus. Ils peuvent être utilisés pour des applications contraignantes en températures et/ou en contraintes mécaniques, voire chimiques. Ils peuvent également être utilisés pour des applications demandant une excellente résistance au feu et peu d’émission de fumées ou de gaz toxiques. Ils présentent enfin une bonne biocompatibilité. On retrouve ces polymères dans des domaines aussi variés que l’aéronautique et le spatial, les forages off-shore, l’automobile, le ferroviaire, la marine, l’éolien, le sport, le bâtiment, l’électronique ou encore les implants médicaux.
Nonobstant ces propriétés avantageuses, il est parfois nécessaire de formuler les polyaryléthercétones afin de répondre à des cahiers des charges spécifiques. Ainsi, on peut rechercher une plus grande souplesse permettant d’accommoder de nouveaux modes d’utilisation et mises en place des pièces, avec une possibilité de flexion plus importante. On peut rechercher notamment des formulations de polyaryléthercétones plus ductiles, c’est-à-dire présentant une plus grande déformation à rupture et/ou présentant un module élastique en traction/flexion plus faible et/ou une résistance au choc plus élevée, par rapport à un PAEK non-formulé.
Il est par exemple connu de US 2009/0292073 des compositions constituées de polyétheréthercétone (PEEK) et de polyocténylène.
Il est aussi connu de US 2005/004326 A1 des compositions constituées de polyétheréthercétone (PEEK) et de polysiloxane.
Il est de plus connu de US 2010/0147548 A1 des compositions constituées d’un mélange de (PEEK) et de copolymère à blocs polysiloxane/polyétherimide. Plus précisément, des mélanges non-délaminants de PEEK et comprenant de 10% à 25% en poids de copolymère à blocs polysiloxane/polyétherimide, comprenant de 20% à 30% en poids de polysiloxane, ont pu être fabriqués (voir notamment tableau 2 du document de brevet).
Il est encore connu de EP 0 323 142 A1, des compositions constituées d’un mélange de PEEK, de polyétherimide et de copolymère à blocs polysiloxane/polyétherimide.
Il est aussi connu de US 2019/0055390 A1, des compositions constituées d’un mélange de PEEK et de : i) copolymère composé d’unités de répétition issues de tétrafluoroéthylène et de propylène ou ii) copolymère composé d’unités de répétition issues d’hexafluoropropylène et de vinylidène.
Il est enfin connu de EP 3 749 714 A1, des compositions constituées d’un mélange de PEKK, d’un copolymère à blocs polysiloxane/polyétherimide et d’un polysiloxane. Bien que le document de brevet prévoie l’utilisation de cette composition sous forme de poudre, aucun mode de réalisation n’a été détaillé. Il est seulement indiqué qu’une telle poudre peut être obtenue selon un procédé standard de broyage. Or, comme expliqué ci-dessous, les procédés de broyage existants, qui s’avèrent déjà complexes à mettre en œuvre pour des compositions pures de polyaryléthercétone, se révèlent dans les faits impossibles à mettre en œuvre pour des compositions plus ductiles.
C’est notamment la raison pour laquelle aucun des brevets précités ne met en œuvre des moyens de production de poudre. Tous les mélanges sont obtenus par compoundage, méthode qui vise à obtenir un granulé homogène de la formulation choisie. Ces granulés sont ensuite utilisés pour la mise en forme de l’objet final par différents procédés, notamment l’extrusion ou l’injection.
Selon le mode de réalisation préféré de la présente invention, la zone de nettoyage 20 et la première position d'arrêt 14 et/ou la deuxième position d'arrêt 18 peuvent former un profil en escalier. Le profil en escalier peut constituer la formation de la partie basculante 22 selon les modes de réalisation de la présente invention. En outre, comme le montrent les figures 6a à 6f, différents profils pour la partie basculante 22 peuvent être envisagés, comme une combinaison de profil en biseau et de profil incurvé. La partie inclinable 22 peut de préférence être conçue de manière à ce que la transition (rayon) soit aussi tangentielle que possible.
Dans un mode de réalisation préféré de la présente invention illustré sur la et la , la surface optique 16 comprend en outre une partie surélevée, de préférence plate, s'étendant dans une direction longitudinale pour constituer une zone de nettoyage 20. Le profil surélevé crée invariablement un évidement dans la première position d'arrêt 14 et la deuxième position d'arrêt 18. L'évidement formé dans les positions d'arrêt respectives 14 et 18 sert de zone collecte de de l'écoulement pour le balai d'essuie-glace dans ladite position d'arrêt, ce qui minimise toute usure ou déformation et peut également, selon une variante de conception, réduire davantage ou empêcher le refoulement de l'eau. Le refoulement de l'eau est un phénomène connu dans lequel une partie de l'eau nettoyée par le balai d'essuie-glace 12 peut être piégée entre le balai d'essuie-glace et la zone de nettoyage 20 et peut être à nouveau tirée vers la zone de nettoyage 20 lorsque la direction est modifiée. Ceci présente l'avantage que la lèvre d’essuyage est toujours entraînée dans la direction d'essuyage, puisque l'orientation du caoutchouc d'essuyage est de préférence perpendiculaire à la surface. Dans ce mode de réalisation, la première extrémité 16a et/ou la seconde extrémité 16b peuvent constituer ladite partie basculante 22.
Comme le montre la , la zone de nettoyage 20, la première position d'arrêt 14 et la deuxième position d'arrêt 18 sont formées d'un seul tenant dans une construction monobloc et peuvent faire partie de la surface optique 16. En outre, comme le montre la figure 3b, la partie basculante 22 peut être formée sur la seconde extrémité 16b et, en outre, le balai d'essuie-glace 12 peut être configuré pour être au repos dans ladite seconde position d'arrêt 18. Lorsque le balai d'essuie-glace 12 est activé pour se déplacer vers la surface de nettoyage 20, la partie formant lèvre d’essuyage 12b du balai d'essuie-glace peut être configurée pour entrer en contact avec la partie inclinable 22 et s'incliner ensuite dans une direction opposée au mouvement du balai d'essuie-glace 12. En outre, pendant le nettoyage, le balai d'essuie-glace 12 peut être configuré pour entrer en contact avec la surface de nettoyage 20 à un angle et entraîner ou balayer les contaminants tels que les gouttelettes d'eau ou la poussière vers l'une desdites positions d'arrêt 14, 18.
En outre, le dispositif optique comprend également un cadre 30 configuré pour recevoir la surface optique 16. Dans un autre mode de réalisation, tel qu'illustré à la et à la , la première partie de butée 14 et la seconde partie de butée 18 peuvent être prévues sur ledit cadre 30. Comme dans la réalisation précédente, la zone de nettoyage 20 peut avoir un profil surélevé par rapport à la première partie d'arrêt 14 et à la seconde partie d'arrêt 18, de sorte que la position d'arrêt respective forme un évidement. En outre, comme le montre la figure 4b, la partie basculante 22 peut être formée sur la seconde extrémité 16b et, en outre, le balai d'essuie-glace 12 peut être configuré pour être au repos dans ladite seconde position d'arrêt 18.
Dans un autre mode de réalisation, le système de nettoyage de dispositif optique 100 comprend en outre un moyen de collecte de l'écoulement prévu au niveau de la première position d'arrêt 14 et/ou de la seconde position d'arrêt 18 pour collecter le fluide s'écoulant de la surface de nettoyage 20. Comme le montre la , le moyen de collecte de l'écoulement peut comprendre des trous de drainage 50 qui peuvent être conçus pour drainer l'écoulement de fluide vers un réservoir afin de collecter le fluide résiduel ou qui peuvent être disposés de manière à ce que le fluide soit complètement rejeté. En outre, comme le montre la , le moyen de collecte de l'évacuation peut inclure une structure de nervures 52, la structure de nervures 52 peut être conçue pour créer un canal qui peut guider le fluide d'écoulement vers l'extérieur. De préférence, le moyen de collecte de l'évacuation peut être prévu dans l'une ou l'autre des positions d'arrêt 14, 18 pour collecter le fluide qui s'écoule de la surface de nettoyage 22.
Selon un mode de réalisation de la présente invention, un dispositif optique d'un véhicule automobile est envisagé où le dispositif optique comprend une surface optique 16 s'étendant d'une première extrémité 16a à une seconde extrémité 16b opposée à la première extrémité longitudinale 16a du dispositif optique. En outre, un cadre 30 peut être configuré pour recevoir la surface optique. En outre, le dispositif optique comprend un système de nettoyage de dispositif optique 100 selon les modes de réalisation de la présente invention. Le système de nettoyage du dispositif optique peut être configuré pour nettoyer la surface 20 comme indiqué précédemment.
Sauf indication contraire, les dimensions et les géométries des diverses structures représentées ici ne sont pas destinées à être restrictives de l'invention, et d'autres dimensions ou géométries sont possibles. Des composants structurels pluriels peuvent être fournis par une structure intégrée unique. Alternativement, une structure intégrée unique peut être divisée en plusieurs composants séparés. En outre, bien qu'une caractéristique de la présente invention puisse avoir été décrite dans le contexte d'un seul des modes de réalisation illustrés, cette caractéristique peut être combinée avec une ou plusieurs autres caractéristiques d'autres modes de réalisation, pour toute application donnée. Il sera également apprécié, d'après ce qui précède, que la fabrication des structures uniques présentées ici et leur fonctionnement constituent également des méthodes conformes à la présente invention.
Toujours de manière connue, un tel véhicule comprend également une batterie et une machine électrique. La machine électrique est apte à fonctionner selon deux modes de fonctionnement : un mode de fonctionnement moteur, dans lequel la machine électrique convertit de l’énergie électrique en énergie mécanique afin de démarrer le moteur, et un mode de fonctionnement générateur, dans lequel la machine électrique convertit l’énergie mécanique de rotation du moteur en énergie électrique stockée dans la batterie.
L’état de charge de la batterie est variable, par exemple entre 36 et 52 V, donc la tension fournie par la batterie dans le réseau électrique varie également. Ainsi, lorsque le dispositif de chauffage est alimenté en énergie électrique, la puissance fournie par le dispositif de chauffage varie également. Par exemple, pour un dispositif de chauffage comprenant une résistance dont la valeur est de 0,29 Ohm, la puissance fournie par le dispositif de chauffage peut varier entre 4400 W à 9200 W. Or, cela risque d’endommager les différents composants comme le dispositif de chauffage lui-même ou encore le réseau électrique du véhicule ou la batterie.
Le sécateur 1 est dans cet exemple un sécateur électrique alimenté par une batterie (non représentée) à laquelle le sécateur 1 est relié par un câble souple (non représenté).
Le sécateur 1 comprend une tête de coupe 4 et un corps 6.
De manière connue en soi, le corps 6 forme un manche et intègre différents organes non représentés, parmi lesquels un moteur, un mécanisme de transmission de mouvement d’un rotor du moteur à la tête de coupe 4, un interrupteur, des indicateurs lumineux permettant de fournir des informations relatives à l’état électrique du sécateur 1 et à l’autonomie de la batterie, et une gâchette de commande.
En référence aux figures 1 et 4, la tête de coupe 4 comprend une lame 8 mobile et une lame 10 fixe, aussi appelée contre-lame ou crochet.
La lame mobile 8 comprend un bord interne 12 tranchant présentant un profil incurvé et, à l’opposé du tranchant 12, un bord externe 14 présentant lui aussi un profil incurvé.
La lame fixe 10 comprend elle aussi un bord interne 16 (voir pointe de la lame 10 sur les figures 1 et 4) et un bord externe 18 qui présentent eux aussi un profil incurvé.
Le profil incurvé des lames 8 et 10 confèrent à la tête de coupe 4 une forme de bec d’oiseau.
Cette géométrie particulière de la tête de coupe 4 n’est aucunement limitative. Par exemple, dans un mode de réalisation non représenté, le bord interne 12 et/ou le bord externe 14 de la lame mobile 8 et/ou le bord interne 16 et/ou le bord externe 18 de la lame fixe 10 peuvent être rectilignes.
La lame fixe 10 est reliée fixement au corps 6 du sécateur 1.
La lame mobile 8 est reliée au corps 6 selon une liaison pivot autorisant une rotation de la lame 8 autour d’un axe A1 (voir ) entre une première position correspondant à une position fermée de la tête de coupe 4 et une deuxième position correspondant à une position ouverte de la tête de coupe 4.
De manière connue en soi, la position de la lame mobile 8 est commandée par le moteur du sécateur 1 via le mécanisme de transmission de mouvement.
Sur les figures 1 à 5, la tête de coupe 4 est en position fermée. Dans cette position, la lame mobile 8 et en particulier son tranchant 12 recouvre une partie de la lame fixe 10, étant entendu que la lame mobile 8 et la lame fixe 10 sont décalées l’une par rapport à l’autre le long de l’axe A1.
En position ouverte (non représentée), la tête de coupe 4 définit entre les lames 8 et 10 une ouverture destinée à recevoir un élément végétal à tailler.
Dans cet exemple, le sécateur 1 permet de positionner la tête de coupe 4 dans ladite position d’ouverture ainsi que dans neuf positions intermédiaires dites de demi-ouverture, sous l’action de la gâchette.
A titre indicatif, le sécateur 1 a dans cet exemple une masse d’environ 800 grammes et permet d’exercer un couple sur la lame mobile 8 compris entre 180 et 360 N m.
L’invention se rapporte plus spécifiquement au dispositif 2, destiné à porter le sécateur 1 ou un sécateur analogue.
L’agencement des parties chauffantes 20b des tiges chauffantes 20 dans les rainures hélicoïdales 14 permet de réchauffer les dépôts par rayonnement et de les évaporer bien avant l’échauffement du stator haute pression 19. Les parties chauffantes 20b des tiges chauffantes 20 sont en outre situées du côté haute pression du stator 2 de la pompe à vide 1 dans la direction de circulation des gaz, c’est à dire dans un emplacement où la pression est la plus élevée et où le risque de dépôt est plus grand. Les parties chauffantes 20b prennent peu de place dans les rainures hélicoïdales 14 et ne perturbent pas le pompage moléculaire du fait qu’elles suivent la courbure des rainures hélicoïdales 14. Seules les parties chauffantes 20b chauffent dans la zone dans laquelle circulent les gaz pompés. Les parties de maintien 20a reçues dans les conduits de connectique 21 ne sont pas chauffées et ne sont donc pas susceptibles d’entrainer la fonte ou l’endommagement des fils électriques d’alimentation du fait des hautes températures. Il est alors possible de garantir une bonne tenue mécanique du stator haute pression 19 et une isolation thermique suffisante pour permettre aux tiges chauffantes 20 de monter en température et de rayonner dans le chemin d’écoulement des gaz pompés.
La pompe à vide 1 turbomoléculaire peut de plus comporter un dispositif de chauffage externe du stator 2, tel qu’une ceinture résistive chauffante, pour chauffer le stator 2 à une température de consigne, par exemple supérieure à 80°C, telle que 100°C. Le chauffage par les tiges chauffantes 20 est alors complémentaire au dispositif de chauffage externe du stator 2.
Selon un exemple de réalisation, la pompe à vide 1 comporte une amenée de gaz de purge 27 configurée pour injecter un gaz de purge dans les conduits de connectique 21. L’amenée de gaz de purge 27 relie par exemple le conduit d’entrée 26 du dispositif de purge 25 de la pompe à vide 1 aux conduits de connectique 21. Selon un autre exemple, l’amenée de gaz de purge 27 relie un conduit d’entrée supplémentaire de gaz de purge aux conduits de connectique 21, ce conduit d’entrée supplémentaire étant indépendant du conduit d’entrée 26 du dispositif de purge 25.
L’amenée de gaz de purge 27 comporte par exemple un conduit commun 27a, en communication avec un espace annulaire 27b entourant le stator haute pression 19, lui-même en communication avec les conduits de connectique 21. Le conduit commun 27a est par exemple en communication avec le conduit d’entrée 26 du dispositif de purge 25 ou en communication avec le conduit d’entrée supplémentaire. Cette amenée de gaz de purge 27 est par exemple ménagée dans un carter haute pression 29 du stator 2 entourant le stator haute pression 19 et raccordant le stator haute pression 19 avec l’orifice de refoulement 7 pour mettre en communication les gaz pompés sortant du stator haute pression 19 avec l’orifice de refoulement 7.
En fonctionnement, le gaz de purge entre dans l’amenée de gaz de purge 27, dans le conduit commun 27b puis dans l’espace annulaire 27b. Le gaz de purge s’étend dans l’espace annulaire 27b entourant le stator haute pression 19, puis dans les conduit(s) de connectique 21 fermés par la première plaque de fermeture 23, traverse les conduit(s) de connectique 21 et est entrainé avec les gaz pompés vers l’orifice de refoulement 7. Le gaz de purge est en surpression dans les conduits de connectique 21 par rapport à l’intérieur du stator haute pression 19, créant ainsi une barrière dynamique pour les gaz pompés.
Le conduit de connectique 21, ainsi situé entre une zone traversée par les gaz pompés potentiellement agressifs et une zone toujours sous vide, peu étanche en soi mais solide mécaniquement et thermiquement est protégé des gaz pompés potentiellement corrosifs par le flux de gaz de purge le balayant. Les parties de maintien 20a des tiges chauffantes 20 sont ainsi protégées des gaz pompés et du rayonnement infrarouge. La pompe à vide 1 peut alors comporter des connecteurs étanches classiques, déportés à distance des zones très chaudes. On évite l’utilisation de passages étanches haute température à réaliser autour des tiges chauffantes 20 qui nécessiteraient l’utilisation de matériaux susceptibles de supporter des températures élevées pour les garnitures d’étanchéité, jusqu’à 200°C à proximité des tiges chauffantes 20, susceptibles de résister aux dilatations thermiques différentielles entre les tiges chauffantes 20 et le stator haute pression 19 et susceptibles de résister aux agressions des gaz parfois très corrosifs. Toute la connectique peut être purgée tout en empêchant aux gaz pompés d’entrer.
Selon un exemple de réalisation, l’espace annulaire 27b entourant le stator haute pression 19 est relié à une gorge annulaire 28 intercalée entre le stator haute pression 19 et le carter haute pression 29 du stator 2 (détail du haut sur la ). La gorge annulaire 28 peut être ménagée dans le carter haute pression 29 ou le stator haute pression 19.