INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L'élongation à la rupture est mesurée par un essai de traction sur éprouvette haltère H2, en particulier à une vitesse de traction de 25 mm/min.
La couche semi-conductrice du câble de l’invention est de préférence une couche recyclable.
La couche semi-conductrice de l’invention peut être une couche extrudée, notamment par des procédés bien connus de l’homme du métier.
La couche semi-conductrice présente une épaisseur variable en fonction du type de câble envisagé. En particulier, lorsque le câble conforme à l’invention est un câble à moyenne tension, l’épaisseur de la couche semi-conductrice est typiquement de 0,3 à 1,5 mm environ, et plus particulièrement de 0,5 mm environ. Lorsque le câble conforme à l’invention est un câble haute tension, l’épaisseur de la couche semi-conductrice varie typiquement de 1,0 à 4 mm (pour des tensions de l’ordre 150 kV environ) et pour aller jusqu’à des épaisseurs allant de 3 à 5 mm environ pour des tensions supérieures à 150 kV (câbles à très haute tension). Les épaisseurs précitées dépendent, typiquement et entre autres, de la taille de l’élément électriquement conducteur allongé.
Dans la présente description, on entend par « couche semi-conductrice » une couche dont la conductivité électrique peut être strictement supérieure à 1.10 -8 S/m (Siemens par mètre), de préférence d’au moins 1.10 -3 S/m, et de préférence peut être inférieure à 1.10 3 S/m, mesurée à 25°C, en courant continu.
Dans la présente description, on entend par « couche semi-conductrice » une couche dont la résistivité volumique (mesurée à 90°C) est inférieure ou égale à 1000 [Ω*m].
La couche semi-conductrice de l’invention peut comprendre au moins 50% en poids d’un polymère de propylène, au plus 10% en poids de polymère(s) polaire(s), par rapport au poids total de polymère(s) dans la composition polymère et au moins une une charge conductrice choisie parmi les noirs d’acétylène, et éventuellement un ou plusieurs additifs, les ingrédients précités étant tels que définis dans l’invention.
Les proportions des différents ingrédients dans la couche semi-conductrice peuvent être identiques à celles telles que décrites dans l’invention pour ces mêmes ingrédients dans la composition polymère.
Le câble
Le câble électrique peut comprendre au moins un élément électriquement conducteur allongé, et la couche semi-conductrice telle que définie dans l’invention, ladite couche semi-conductrice entourant ledit élément électriquement conducteur allongé.
L’élément électriquement conducteur allongé peut être en aluminium, en alliage d’aluminium, en cuivre, en alliage de cuivre, et de préférence en cuivre ou en alliage de cuivre.
Le câble peut comprendre en outre une couche électriquement isolante.
Selon la présente invention, l’expression « couche électriquement isolante » signifie une couche dont la conductivité électrique peut être d’au plus 1.10 - 8 S/m (Siemens par mètre) environ, de préférence d’au plus 1.10 - 9 S/m, et de façon particulièrement préférée d’au plus 1.10 - 10 S/m (Siemens par mètre), mesurée à 25°C en courant continu.
La couche électriquement isolante a plus particulièrement une conductivité électrique inférieure à celle de la couche semi-conductrice. Plus particulièrement, la conductivité électrique de la couche semi-conductrice peut être au moins 10 fois supérieure à la conductivité électrique de la couche électriquement isolante, de préférence au moins 100 fois supérieure à la conductivité électrique de la couche électriquement isolante, et de façon particulièrement préférée au moins 1000 fois supérieure à la conductivité électrique de la couche électriquement isolante.
Le réflecteur peut présenter une bordure latérale située à une distance maximale r max d’un axe optique de l’élément optique de collection. Il peut être dimensionné de sorte que la distance maximale r max est inférieure à √(cz sc /2B) lorsque le réflecteur est rétroréfléchissant, où c est la vitesse de la lumière dans le vide, et B est une variation de la fréquence du signal primaire S p sur une période T de la modulation. Il peut être dimensionné de sorte que la distance maximale r max est inférieure à √(cz sc /6B) lorsque le réflecteur est non rétroréfléchissant.
Le réflecteur peut être situé dans le plan de l’élément optique de collection.
Le réflecteur peut être situé en aval de l’élément optique de collection au niveau du photodétecteur.
Le réflecteur peut être situé en amont de l’élément optique de collection avec un axe optique de collection qui le traverse, le réflecteur étant alors formé de surfaces réfléchissantes ou rétroréfléchissantes séparées les unes des autres et entourées par une surface transparente à la longueur d’onde du signal primaire S p .
Le réflecteur peut comporter une surface centrale traversée par l’axe optique de collection, dans laquelle il est formé de surfaces réfléchissantes ou rétroréfléchissantes séparées les unes des autres et entourées par une surface transparente, et une surface périphérique qui entoure la surface centrale, dans laquelle les surfaces réfléchissante ou rétroréfléchissantes sont accolées les unes aux autres.
Le système imageur peut être adapté à n’éclairer qu’un point de la scène. Il peut en variante être adapté à éclairer simultanément une pluralité de points de la scène et comporter alors un dispositif optique de projection du signal objet S o sur la scène pour éclairer simultanément la pluralité de points de la scène, ainsi qu’un dispositif optique d’imagerie adapté à former une image de la scène éclairée dans le plan du photodétecteur.
L’unité de traitement peut déterminer la fréquence de battement f b(2) par comptage des oscillations de la composante secondaire S or,c(2) du signal hétérodyne S h .
L’unité de traitement peut être adaptée à déterminer une fréquence de battement f b(1) de la composante principale S h(1) du signal hétérodyne S h , puis appliquer un filtre passe-bande au signal hétérodyne S h excluant la fréquence de battement f b(1) déterminée pour obtenir la composante secondaire S h(2) , et enfin à déterminer la fréquence de battement f b(2) de la composante secondaire S h(2) . Déterminer la fréquence de battement f b(1) de la composante principale S h(1) du signal hétérodyne S h peut être effectuée par comptage des oscillations du signal hétérodyne S h .
L’unité de traitement peut déterminer la fréquence de battement f b(2) par transformée de Fourier appliquée au signal hétérodyne S h .
Le système imageur peut présenter une configuration dite mono-statique où un axe optique d’illumination de la scène par le signal objet S o est identique à un axe optique de collection de l’élément optique de collection. Il peut alors comporter un miroir vers lequel le signal de référence S r est dirigé par un élément optique séparateur du dispositif optique de séparation et recombinaison.
Le système imageur peut présenter une configuration dite bi-statique où un axe optique d’illumination de la scène par le signal objet S o est différent d’un axe optique de collection de l’élément optique de collection.
L’invention porte sur un système imageur LIDAR à détection hétérodyne de type à signal continu modulé en fréquence (FMCW, pour Frequency-Modulated Continuous-Wave , en anglais), permettant de déterminer une distance z sc d’une scène, voire une cartographie de distance z sc(i,j) (image de distance), avec une résolution en distance Δz sc améliorée.
Le système imageur est dit « LIDAR » (acronyme de Light Detection and Ranging , en anglais) dans la mesure où un signal optique cohérent est utilisé pour déterminer une distance z sc d’un point de la scène ou une cartographie de distance z sc(i,j) de la scène. Dans le cadre de l’invention, le système imageur peut être soit de type ‘mono-point’ dans le sens où le signal objet n’éclaire qu’un point de la scène, avec éventuellement un balayage spatial de la scène par le signal objet, soit de type ‘flash’ dans le sens où le signal objet éclaire simultanément plusieurs points de la scène et où le système imageur acquiert l’image de la scène pour en déterminer une cartographie de distance.
De plus, le système imageur est dit à détection hétérodyne dans la mesure où, pour déterminer la distance de la scène éclairée, on détermine une fréquence dite de battement d’un signal hétérodyne formé par l’interférence entre un signal de référence d’un oscillateur local et un signal rétrodiffusé par la scène éclairée, ces deux signaux optiques étant cohérents entre eux. En effet, le signal de référence et le signal projeté sur la scène sont tous deux issus d’un même signal optique primaire émis par la source optique. Enfin, la détection hétérodyne est de type FMCW dans la mesure où le signal optique primaire est un signal continu et modulé en fréquence.
Cette deuxième information est par exemple reçue du capteur CDPL embarqué dans le véhicule 10 ou d’un autre capteur adapté embarqué dans le véhicule 10.
Selon un autre exemple, cette deuxième information est déterminée à partir de données reçues du système d’essuyage du véhicule 10. Par exemple, lorsque l’essuyage du pare-brise par les balais d’essuie-glace est activé (de manière manuelle ou automatique), cette information est transmise au dispositif en charge du processus qui en déduit que des précipitations sont détectées sur la portion de route et le véhicule 10.
Selon une variante de réalisation, la deuxième information comprend en outre une information représentative d’un niveau d’intensité des précipitations.
Ce niveau d’intensité est par exemple mesuré par le capteur CDPL du système d’essuyage automatique du véhicule 10, lorsque le véhicule 10 est équipé d’un tel système.
Selon un autre exemple, le niveau d’intensité des précipitations est déterminé ou déduit à partir d’un paramètre représentatif de la vitesse de balayage des balais d’essuie-glace, une telle vitesse étant par exemple contrôlée manuellement par le conducteur via l’organe de contrôle du système d’essuyage ou automatiquement en fonction des données reçues du capteur de précipitation du système d’essuyage automatique du véhicule 10.
La vitesse de balayage prend par exemple une valeur déterminée dans un ensemble de valeurs définies (par exemple trois vitesses possibles (ou plus) : petite vitesse, vitesse intermédiaire (par exemple une ou plusieurs vitesses intermédiaires) ou grande vitesse, ou encore : intermittent, petite vitesse, grande vitesse). Selon un autre exemple, la vitesse de balayage est déterminée en fonction de la quantité ou de l’intensité des précipitations détectées, par exemple selon une fonction linéaire, la vitesse de balayage augmentant graduellement en fonction de l’augmentation de l’intensité de précipitations.
Selon une variante de réalisation, la deuxième information est reçue du deuxième véhicule 11 selon un mode de communication sans fil établi entre le véhicule 10 et le véhicule 11. Une telle variante est par exemple mise en œuvre lorsque le véhicule 10 n’embarque pas de détecteur de précipitation ou lorsqu’un tel détecteur est défectueux.
Selon une autre variante de réalisation, la deuxième information est reçue du dispositif distant 101 via la connexion sans fil entre le véhicule 10 et le « cloud » 100, lequel correspond par exemple à un serveur hébergeant des données météorologiques. Le dispositif distant 101 détermine avantageusement si des précipitations sont en cours sur la portion de route en fonction de données de localisation courante du véhicule 10 (transmises par le véhicule 10 via la liaison sans fil) et en fonction de données météorologiques (par exemple des données radars ou des données de prévisions météorologiques).
La deuxième information correspond ainsi par exemple à une ou plusieurs des informations suivantes :
- une information représentative d’activation d’un essuie-glace d’un parebrise du véhicule 10 ; et/ou
- une information représentative d’une vitesse de balayage du parebrise par le ou les essuie-glaces ; et/ou
- une information représentative de détection de précipitation obtenue d’un capteur de détection de précipitation embarqué dans le véhicule 10 ; et/ou
- une information représentative de détection de précipitation obtenue d’un dispositif distant (par exemple le serveur 101 et/ou le véhicule 11) relié en communication sans fil avec le véhicule.
Dans une troisième opération, une vitesse de consigne pour le véhicule 10 est déterminée à partir de la première information et de la deuxième information.
La vitesse de consigne correspond par exemple à une nouvelle valeur de vitesse maximale autorisée, à une vitesse préconisée ou recommandée (en fonction des conditions climatiques), à une vitesse servant de base ou de consigne pour un système de régulation de vitesse du véhicule 10, par exemple un système de régulation adaptative de vitesse, dit ACC (de l’anglais « Adaptive Cruise Control »).
La vitesse de consigne est par exemple déterminée à partir de la première information et d’une ou plusieurs valeurs stockées en mémoire du dispositif mettant en œuvre le processus.
La composition polymère ne comprend pas de préférence de polymère(s) polaire(s). En effet, ceux-ci peuvent diminuer la résistance au vieillissement thermique (e.g. stabilité thermique) de la couche semi-conductrice de l’invention ; lorsqu’ils sont utilisés en grandes quantités, ils peuvent rendre la couche semi-conductrice pelable, ce qui n’est pas l’effet recherché dans le cadre de la présente invention; et des résidus polaires peuvent migrer dans la couche isolante voisine et ainsi détériorer l’angle de pertes électriques (tangente delta) ainsi que négativement influencer la répartition des charges d’espace.
La composition de l’invention est une composition homogène en ce qu’elle se présente sous la forme d’une seule phase polymère dans le cas où les polymères sont miscibles, ou sous la forme d’au moins deux phases, la première étant uniformément dispersée dans la seconde pour former une composition homogène.
Lorsque la composition est sous la forme d’au moins deux phases, la présence de plusieurs phases peut provenir du mélange de deux polyoléfines différentes, tel qu’un mélange de polymères de propylène différents ou un mélange d’un polymère de propylène et d’un polymère d’éthylène.
Les polymères utilisés dans la composition polymère présentent l’avantage de ne pas produire de séparation de phase importante à l’état fondu, facilitant leur malaxage et leur extrusion pour former la couche semi-conductrice.
Le liquide diélectrique
La composition polymère de l’invention comprend de préférence en outre un liquide diélectrique, notamment formant un mélange intime avec les polymères de la composition polymère.
Le liquide diélectrique améliore l’interface charge conductrice / polymère de propylène. La présence du liquide diélectrique permet ainsi d’obtenir de meilleures propriétés diélectriques (i.e. meilleure isolation électrique), et notamment une meilleure rigidité diélectrique de la couche semi-conductrice obtenue à partir de la composition polymère. Sa présence peut également permettre d’améliorer les propriétés mécaniques et/ou la tenue au vieillissement de ladite couche semi-conductrice.
Le liquide diélectrique est également bien connu de l’homme du métier sous le nom d’« huile diélectrique » ou de « fluide diélectrique ».
À titre d’exemples de liquide diélectrique, on peut citer les huiles minérales (e.g. huiles naphténiques, huiles paraffiniques ou huiles aromatiques) ; les huiles végétales (e.g. huile de soja, huile de lin, huile de colza, huile de maïs ou huile de ricin) ; ou les huiles synthétiques telles que les hydrocarbures aromatiques (alkylbenzènes, alkylnaphtalènes, alkylbiphényles, alkydiaryléthylènes, etc…), les huiles de silicone, les éther-oxydes, les esters organiques, ou les hydrocarbures aliphatiques.
Les hydrocarbures aromatiques, les huiles de silicone, et les hydrocarbures aliphatiques sont préférés en tant qu’huiles synthétiques.
Selon un mode de réalisation particulier, le liquide diélectrique représente de 1% à 20% en poids environ, de préférence de 2 à 15% en poids environ, et de façon particulièrement préférée de 3 à 12% en poids environ, par rapport au poids total de la composition polymère.
Le liquide diélectrique comprend de préférence au moins une huile minérale.
L’huile minérale est généralement liquide à 20-25°C environ.
L’huile minérale est avantageusement choisie parmi les huiles naphténiques et les huiles paraffiniques.
L’huile minérale est obtenue à partir du raffinage d’un brut pétrolier.
Selon une forme de réalisation particulièrement préférée de l’invention, l’huile minérale comprend une teneur en carbone paraffinique (Cp) allant de 45 à 65% atomique environ, une teneur en carbone naphténique (Cn) allant de 35 à 55% atomique environ, et une teneur en carbone aromatique (Ca) allant de 0,5 à 10% atomique environ.
L’exemple 3 est l’appareil selon l’un quelconque des exemples 1 à 2, l’appareil peut avoir le fluide à base d’eau comportant un produit chimique améliorant la silice utilisé pour améliorer une dissolution de la silice à l’intérieur du matériau métallique gonflable.
L’exemple 4 est l’appareil selon l’un quelconque des exemples 1 à 3, le fluide à base d’eau peut en outre comprendre de la silice supplémentaire.
L’exemple 5 est l’appareil selon l’un quelconque des exemples 1 à 4, le matériau métallique gonflable peut être configurable pour réagir avec la silice et le fluide à base d’eau pour donner un produit final qui est un silicate de métal hydraté.
L’exemple 6 est l’appareil selon l’un quelconque des exemples 1 à 5, la silice peut être une microsilice ou une poudre de fumée de silice.
L’exemple 7 est l’appareil selon l’un quelconque des exemples 1 à 6, le matériau métallique gonflable peut comprendre au moins l’un parmi le magnésium, l’aluminium, le zinc, le fer, le calcium ou le strontium.
L’exemple 8 est un appareil qui peut comprendre un élément tubulaire de champ pétrolifère positionnable en fond de trou avec un matériau métallique gonflable pouvant entourer au moins partiellement une surface de l’élément tubulaire, et un matériau de silice positionné à proximité du matériau métallique gonflable pour réagir avec le matériau métallique gonflable et le fluide à base d’eau pour donner un produit final qui est un silicate de métal hydraté.
L’exemple 9 est l’appareil selon l’exemple 8, en outre le matériau de silice peut être au moins partiellement encapsulé à l’intérieur d’un revêtement dégradable.
L’exemple 10 est l’appareil selon les exemples 9, en outre le revêtement dégradable du matériau de silice peut être soluble en réponse au contact du fluide à base d’eau.
L’exemple 11 est l’appareil selon l’un quelconque des exemples 9 à 10, en outre le revêtement dégradable du matériau de silice peut être soluble en réponse à une exposition à une température prédéterminée.
L’exemple 12 est l’appareil selon les exemples 9 à 11, en outre le revêtement dégradable du matériau de silice peut être un polyester aliphatique ou un uréthane soluble dans l’eau.
L’exemple 13 est l’appareil selon les exemples 8 à 12, en outre le matériau de silice peut être une silice amorphe.
L’exemple 14 est l’appareil selon les exemples 8 à 13, en outre le matériau métallique gonflable peut comporter au moins l’un parmi le magnésium, l’aluminium, le zinc, le fer, le calcium ou le strontium.
L’exemple 15 est un procédé de formation d’un joint d’étanchéité dans un puits de forage qui peut comporter les étapes de fourniture d’un élément d’étanchéité gonflable qui est au moins partiellement composé d’un matériau métallique gonflable, de fourniture d’un matériau de silice et d’exposition de l’élément d’étanchéité gonflable à un fluide à base d’eau, le matériau métallique gonflable gonflant en réponse à une réaction chimique avec le fluide à base d’eau et le matériau de silice pour former un silicate de métal hydraté.
L’exemple 16 est le procédé selon l’exemple 15, en outre la silice peut être une silice amorphe.
L’exemple 17 est le procédé selon les exemples 15 à 16, en outre le matériau de silice peut être prévu dans le fluide à base d’eau.
L’exemple 18 est le procédé selon les exemples 15 à 17, en outre la silice peut être incluse à l’intérieur du matériau métallique gonflable.
Cette performance peut également être exprimée en calculant le pourcentage d’amélioration par rapport au blanc (% CSF).
Les valeurs les plus élevées correspondent aux meilleures performances.
Les polymères de l’invention offrent de meilleures performances comme agent de rétention pour le papier.
Concernant le CSF, un polymère préparé avec uniquement des monomères d’acrylate de 2-diméthylaminoéthyle selon l’invention améliore de plus de 25 % les performances.
Plus les monomères d’acrylate de 2-diméthylaminoéthyle proviennent de l’invention, meilleures seront les performances du polymère.
PRÉPARATION D’UNE COMPOSITION SANS TENSIO-ACTIF SULFATÉ L’invention concerne une méthode de préparation d’une composition aqueuse exempte de composé tensio-actif sulfaté et ayant une viscosité supérieure à 500 mPa.s. Outre un composé tensio-actif non-sulfaté, cette méthode de préparation met en œuvre un agent polymérique de contrôle de la rhéologie particulier. Cet agent est préparé en l’absence de tout composé organique sulfaté.
De nombreuses compositions aqueuses comprenant des composés tensio-actifs sont connues, en particulier dans le domaine de la détergence ou dans le domaine du cosmétique. De manière générale, ces compositions contiennent des composés tensio-actifs sulfatés, notamment ammonium lauryl sulfate (ALS), sodium laureth sulfate (SLES), sodium lauryl sulfate (SLS) ou magnésium laureth-8 sulfate.
Toutefois, ces composés sulfatés peuvent conduire à des problèmes d’irritation, de démangeaison ou de dessèchement sur les parties du corps sur lesquelles ils sont appliqués, notamment sur la peau, sur le cuir chevelu ou les cheveux. Ces composés sulfatés peuvent aussi déclencher des réactions allergiques. Ils peuvent également altérer la couleur de cheveux colorés. Ces problèmes peuvent apparaitre lors de l’utilisation de compositions rinçables ou lors de l’utilisation de compositions non-rinçables.
Ainsi, il est important de pouvoir disposer de compositions aqueuses ne comprenant pas de composés tensio-actifs sulfatés. Des composés tensio-actifs non-sulfatés sont disponibles et peuvent se substituer aux composés tensio-actifs sulfatés pour maintenir les propriétés de ces compositions, notamment pour maintenir leur propriété lavante ou leur propriété nettoyante.
Néanmoins, les autres ingrédients utilisés lors de la préparation de ces compositions aqueuses peuvent également constituer des sources de composés sulfatés qu’il faudrait éviter. Il est donc important de pouvoir disposer de moyens de préparation de compositions aqueuses qui n’utilisent pas de composé organique sulfaté.
Outre l’efficacité de ces produits pour conserver les propriétés recherchées, la compatibilité de ces produits entre eux ainsi que leur efficacité lors de leur mise en œuvre sont essentielles.
Par ailleurs, l’efficacité générale et le rendement global de la méthode de préparation d’une composition aqueuse ainsi que de ses ingrédients doivent être recherchés, en particulier, lors de la préparation d’un agent de contrôle de la rhéologie de la composition aqueuse. De plus, un tel agent devrait permettre d’obtenir une composition suffisamment claire et possédant un pouvoir suspensif.
Il existe donc un besoin de disposer de moyens de préparation de compositions aqueuses ne comprenant pas de composé organique sulfaté.
L’invention permet d’apporter une solution aux méthodes de l’état de la technique.