INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le système de compensation selon l’invention vise à compenser la dilatation thermique du câble principal. La dilatation thermique provoque un déplacement « d » à rattraper proportionnel à la longueur « a » de la portée, dans une amplitude « R » de température ciblée par l’invention, en fonction du coefficient « α » de dilatation du matériau dans lequel est formé le câble principal, généralement du cuivre. La formule est la suivante :
En pratique, dans un contexte d’installation ferroviaire classique par exemple du réseau français de voie ferrée, la longueur « a » de la portée est généralement de l’ordre de vingt à cinquante-quatre mètres, l’amplitude « R » de température est de l’ordre de quelques dizaines de degrés Celsius, et le coefficient « α » de dilatation du cuivre est égal à 17*10 -6 K -1 . Le déplacement à compenser est donc de l’ordre d’un à dix centimètres, généralement d’un à cinq centimètres. L’objectif est donc que la flèche du bilame soit proche du déplacement à compenser.
Les bilames permettent la reprise de tension du câble principal sans nécessiter l’intervention d’un opérateur lorsque le réglage est manuel et sans nécessiter le changement en intégralité du système de câble. Ce système de compensation permet donc un gain de temps tout en offrant une solution peu encombrante adaptable à tout type de câble et d’infrastructures.
De préférence, ce système de compensation est particulièrement bien adapté pour les câbles conducteurs d’un système de caténaire, pouvant s’adapter à un câble continu ou bien en coupant le câble ou le fil pour installer le système. L’installation en gardant le câble continu est plus robuste, tandis que celle où l’on coupe le câble permet de former un isolateur de section par l’introduction d’une séparation électrique entre les deux parties du câble principal ou du fil de contact.
L’invention permet d’assurer une tension mécanique en cas d’éventuelle dilatation du câble principal et le système de compensation ne nécessite pas d’accroche fixe sur un support correspondant à un point d’attache formé par exemple dans le cas d’une caténaire par un poteau.
En outre le système de compensation de la dilatation thermique d’un câble selon l’invention permet un réglage de la tension mécanique du câble principal qui s’affranchit de l’intervention d’un opérateur. L’axe de traction permet de soutenir le câble principal par l’intermédiaire du système de compensation lors de la dilatation thermique du câble principal.
L’invention permet en outre de compenser la dilatation thermique d’un câble sans nécessiter de lourdes modifications et adaptations des infrastructures existantes.
Avantageusement et selon l’invention, le dispositif de tension comprend une pluralité de bilames, configurés pour présenter le même rayon de courbure en fonction de la température du bilame.
Selon cet aspect de l’invention, les bilames forment un réseau de bilame, sur chacun des dispositifs de tension, le nombre de bilames étant adapté en fonction de la sollicitation mécanique de chaque bilame, en particulier lorsque sa flexion est maximale dans l’intervalle de température considéré, en prenant en compte une marge de sécurité nécessaire selon les usages. Le calcul du nombre de bilames nécessaires peut être réalisé par calcul de résistance de matériaux en fonction de la sollicitation en flexion de chaque bilame, ou bien par essais expérimentaux pour déterminer la charge provoquant la rupture du bilame.
De préférence, le nombre de bilames sur chaque dispositif de tension est compris entre 5 et 30 pour une application d’un système de compensation de la dilatation thermique d’un câble principal ferroviaire.
La longueur des crémaillères est déterminée en fonction du nombre de bilames sur chaque dispositif de tension et de la courbure des bilames dans l’intervalle de température considéré lors de l’utilisation du système de compensation.
Avantageusement et selon l’invention, chaque bilame comprend une première lame formée d’un alliage de fer et de nickel comprenant de l’ordre de 36% de nickel et 64% de fer, et une deuxième lame formée de cuivre.
Selon cet aspect de l’invention, l’alliage de fer et de nickel dans les proportions 64%-36% présente un coefficient de dilatation thermique faible particulièrement adapté à l’utilisation pour un bilame. Le cuivre est utilisé car il présente un coefficient de dilatation plus élevé que l’alliage de fer et de nickel. L’alliage de fer et de nickel dans les proportions décrites est plus connu sous le nom de Invar®, en particulier Invar 36®.
2-mésityl-5,5-diméthyl-4-(2-nitrophényl)-1,3,2-dioxaborinane ( 8 ) :
Dans un flacon en verre, ont été introduits du (RS)- 2,2-diméthyl-1-(2-nitrophényl)propane-1,3-diol (120 mg, 0.53 mmol) et 2 mL de THF fraichement distillé. Après dissolution complète, de l’acide mésitylboronique (82 mg, 0.50 mmol) a été ajouté suivi par MgSO 4 (180.6 mg, 1.50 mmol). La mixture a été mélangée sous agitation pendant 24h à temperature ambiante (20-25°C) puis filtrée et le gâteau de filtration a été lavé avec EtOAc (4 × 5 mL). Le filtrate a été séché sur Na 2 SO 4 , filtré et concentre sous pression réduite. Le produit brute obtenu a été purifié sur chromatographie sur colonne (Cyclohexane/EtOAc: 98/2) afin d’obtenir 86 mg d’un solide blanc (Rendement: 50%).
R f : 0.73 (Ether de pétrole / Acétate d’éthyle: 8/2)
RMN 1 H (300 MHz, Chloroforme- d , δ ): 7.87 (dd, J = 8.1, 1.3 Hz, 1H), 7.72 (dd, J = 8.1, 1.5 Hz, 1H), 7.61 (td, J = 7.4, 1.3 Hz, 1H), 7.45 (ddd, J = 8.1, 7.4, 1.5 Hz, 1H), 6.82 (s, 2H), 6.10 (s, 1H), 4.03 (d, J = 11.3 Hz, 1H), 3.78 (d, J = 11.3 Hz, 1H), 2.44 (s, 6H), 2.26 (s, 3H), 0.91 (s, 3H), 0.90 (s, 3H).
RMN 11 B (96 MHz, Chloroforme- d , δ ): 29.7 (bs)
RMN 13 C (75 MHz, Chloroforme- d , δ ): 149.2 (C q ), 141.1 (2 C q ), 138.6 (C q ), 133.5 (C q ),132.4 (CH ar ), 129.8 (CH ar ), 128.6 (CH ar ), 127.6 (2 CH ar ), 124.4 (CH ar ), 74.8 (CH), 73.1 (CH 2 ), 36.2 (C q ), 22.6 (2 CH 3 ), 22.1 (CH 3 ), 21.3 (CH 3 ), 18.5 (CH 3 ).
HRMS (FI): calculée pour C 20 H 24 BNO 4 : 352.18347; trouvée: 352.18440
2-mésityl-4-(2-nitrophényl)-6-phényl-1,3,2-dioxaborinane ( 9 ):
Dans un flacon en verre, ont été introduits du 1-(2-nitrophényl)-3-phénylpropane-1,3-diol (96 mg, 0.35 mmol) et 2 mL de THF fraichement distillé. Après dissolution complète, de l’acide mésitylboronique (52 mg, 0.32 mmol) a été ajouté suivi d’un passage sur tamis moléculaire (3Å). La mixture a été mélangée sous agitation pendant 24h à 60°C puis a été filtrée et le gâteau de filtration a été lavé avec EtOAc (4 × 5 mL). Le filtrat a été séché sur Na 2 SO 4 , filtré et concentré sous pression réduite. Le produit brute a été purifié par chromatographie sur colonne de gel de silice (Cyclohexane/EtOAc: 80/20) afin d’obtenir 91 mg d’une huile jaune/orange (Rendement: 71%, d.r. dia 1/dia 2 : 56/44).
R f : 0.77 (Ether de pétrole / Acetate d’éthyle: 7/3)
Ratio diastéréoisométique (Dia 1/Dia 2): 56/44
RMN 1 H (300 MHz, Chloroforme- d , δ ): 8.09 – 8.00 (m, 2H, dia 1+2), 7.90 – 7.82 (m, J = 8.0, 2H, dia 1+2), 7.74 – 7.61 (m, 2H, dia 1+2), 7.51 – 7.27 (m, 12H, dia 1+2), 6.88 (s, 2H, dia 1), 6.85 (s, 2H, dia 2), 6.11 (dd, J = 10.9, 2.4 Hz, 1H, dia 2), 5.76 (dd, J = 8.1, 3.5 Hz, 1H, dia 1), 5.55 (dd, J = 11.5, 2.9 Hz, 1H, dia 2), 5.40 (t, J = 4.5 Hz, 1H, dia 1), 2.92 – 2.83 (m, 1H, CH 2 dia 2), 2.83 – 2.74 (m, 1H, CH 2 dia 1), 2.51 (s, 6H, dia 1), 2.49 (s, 6H, dia 2), 2.41 – 2.32 (m, 1H, CH 2 dia 1), 2.30 (s, 3H, dia 1), 2.29 (s, 3H, dia 2), 1.91 (dt, J = 14.0, 11.6 Hz, 1H, CH 2 dia 2)
RMN 11 B (96 MHz, Chloroforme- d , δ ): 28.9 (bs)
RMN 13 C (75 MHz, Chloroforme- d , δ ): 147.3 (C q dia 1 or 2), 147.1 (C q dia 1 or 2), 141.8 (C q dia 1 or 2), 141.2 (C q dia 1 or 2), 140.9 (2 C q dia 1 or 2), 140.4 (2 C q dia 1 or 2), 138.7 (C q dia 1 or 2), 138.6 (C q dia 1 or 2), 138.1 (C q dia 1 or 2), 138.1 (C q dia 1 or 2), 134.2 (CH ar dia 1 or 2), 134.0 (CH ar dia 1 or 2), 128.7 (2 CH ar dia 1 or 2), 128.6 (2 CH ar dia 1 or 2), 128.6 (CH ar dia 1 or 2), 128.6 (CH ar dia 1 or 2), 128.3 (CH ar dia 1 or 2), 127.9 (2 CH ar dia 1 or 2), 127.8 (CH ar dia 2), 127.7 (2 CH ar dia 1), 127.4 (2 CH ar dia 2), 125.5 (2 CH ar dia 2), 125.4 (2 CH ar dia 1), 125.1 (CH ar dia 1), 124.9 (CH ar dia 2), 74.4 (CH dia 2), 71.3 (CH dia 1), 70.5 (CH dia 2), 67.0 (CH dia 1), 43.5 (CH 2 dia 2), 40.8 (CH 2 dia 1), 22.7 (2 CH 3 dia 1), 22.7 (2 CH 3 dia 2), 21.4 (CH 3 dia 1 + 2).
Ils permettent d’utiliser une méthode qui n’utilise pas de capteurs de position pour donner la position angulaire de la partie tournante de la machine tournante. Par exemple, dans le cas d’un test de rétention d’aube, on n’utilise pas de capteurs de position pour donner la position de la soufflante afin de déclencher la charge explosive au moment souhaité. Cela est avantageux, car souvent, pour ce type de tests dans l’art antérieur, les capteurs n’étaient pas dotés d’un nombre suffisant de sorties et il était nécessaire d’installer des lignes de mesures supplémentaires sur la machine tournante.
Ils permettent également de supprimer les perturbations électromagnétiques sur les mesures à enregistrer lors d’un essai tournant lors du déclenchement de la charge explosive ; en effet, dans l’art antérieur, des perturbations sont générées par l’impulsion de courant élevé qui transite dans les conducteurs électriques permettant la mise à feu de la charge explosive.
Le système selon l’invention présente en outre de nombreux avantages.
Le détecteur optoélectronique du système selon l’invention a très peu d’impact sur la définition de la partie tournante en test, car il est léger et est contenu dans la partie tournante de la machine tournante, par exemple dans le cône de la soufflante d’un turboréacteur.
Sa mise en place, son démontage et son remplacement sont rapides.
Une investigation en cas de disfonctionnement du détecteur optoélectronique est facilitée. À titre d’exemple, dans le cas d’une soufflante de turboréacteur, cette investigation requiert uniquement le démontage du cône de la soufflante pour pouvoir accéder au détecteur optoélectronique.
Le détecteur optoélectronique ne présente aucun impact sur la qualité des mesures réalisées sur la partie tournante en test.
Le réglage de l’angle de déclenchement du dispositif est facilité, car il se fait par simple changement de position du faisceau laser sur le cône de la soufflante ; il n’y a pas besoin d’utiliser un capteur de position intégré dans la partie tournante en test (par exemple, un capteur du type top tour).
D'autres aspects, buts, avantages et caractéristiques de l’invention apparaîtront mieux à la lecture de la description détaillée suivante d’une forme de réalisation préférée de celle-ci, donnée à titre d'exemple non limitatif, et faite en référence aux dessins annexés sur lesquels :
- , déjà décrite, représente une vue schématique d’un dispositif actuel de mise à feu utilisant un transformateur tournant ;
- représente, selon une vue schématique en coupe, le système selon l’invention ;
- représente, selon une vue en coupe, le détail de différents éléments du système selon l’invention qui sont situés dans la partie tournante d’une machine tournante ;
- représente, selon une vue de face, une soufflante de turboréacteur et permet de voir la trace du faisceau laser plat sur le cône de la soufflante.
Le système et le procédé selon l’invention peuvent s’adapter à l’ensemble des machines tournantes demandant le déclenchement avec une précision angulaire d’un dispositif électrique ou électronique intégré dans la partie tournante de la machine tournante, par exemple pour l’enregistrement d’une mesure. En effet, le détecteur optoélectronique du système selon l’invention peut être intégré dans la partie tournante de toute machine tournante pour déclencher toutes sortes de dispositifs électriques, comme par exemple un détonateur relié à une charge explosive dans le cas d’un essai FBO.
Le système et le procédé décrits ci-dessus peuvent en particulier être utilisés pour réaliser tous tests de rupture d’une pièce par charge explosive sur une partie tournante d’une machine tournante, où une position angulaire précise de la partie en rotation est demandée.
Chaque rang de partages postérieur au premier rang de partages correspond aux partages des phases issues du rang de partages qui le précède, partages que l’on réalise : - en mélangeant chaque phase aqueuse avec un volume d’une solution organique puis, une fois les solutés à l’équilibre, en séparant le mélange ainsi obtenu en deux phases, respectivement aqueuse et organique, par exemple par décantation ou centrifugation, et - en mélangeant chaque phase organique avec un volume d’une solution aqueuse puis, une fois les solutés à l’équilibre, en séparant le mélange ainsi obtenu en deux phases, respectivement aqueuse et organique, par exemple par décantation ou centrifugation.
Si la solution S 0 est une solution aqueuse, alors : - la solution organique, qui est utilisée à chacun des rangs de partages postérieurs au premier rang de partages, est la même que celle qui est utilisée au premier rang de partages, tandis que - la solution aqueuse, qui est utilisée à chacun des rangs de partages postérieurs au premier rang de partages, est une solution aqueuse qui présente, de préférence, une force ionique et un pH proches de ceux de la solution aqueuse S 0 et qui comprend, si nécessaire, un sel de fond tel que KCl ou NaClO 4 et/ou un tampon pH dans de l’eau, de préférence distillée.
Si la solution S 0 est une solution organique, alors : - la solution aqueuse, qui est utilisée à chacun des rangs de partages postérieurs au premier rang de partages, est la même que celle utilisée au premier rang de partages, tandis que - la solution organique, qui est utilisée à chacun des rangs de partages postérieurs au premier rang de partages, est soit le même solvant organique que celui que comprend la solution S 0 soit, à défaut, un solvant organique non miscible à l’eau, éventuellement préalablement hydraté, tel que le n -octanol.
On obtient ainsi un total de [2 (N+1) -1] phases (en comptant la solution S 0 que l’on cherche à caractériser) dont 2 N phases sont issues du dernier rang de partages.
À titre d’exemple, la illustre schématiquement les phases obtenues dans le cas d’une séquence de 3 rangs de partages (N = 3).
Sur cette figure, les phases inscrites dans des rectangles dont les contours en trait plein correspondent à des phases aqueuses tandis que les phases inscrites dans des rectangles dont les contours sont en pointillés correspondent à des phases organiques, la solution S 0 pouvant être indifféremment aqueuse ou organique.
Par ailleurs, sur cette figure, toutes les phases sont affectées d’un indice à deux chiffres dont le premier chiffre correspond au rang de partages, noté i, dont elles sont issues et dont le deuxième chiffre correspond à l’ordre, noté j, dans lequel elles se trouvent dans ce rang de partages.
Ainsi, par exemple, la phase φ 34 est la 4 ème phase (j = 4) issue du 3 ème rang (i = 3) de partages.
Il va de soi que plus N sera grand, plus la caractérisation de la solution S 0 sera fine, N étant toutefois limité par la sensibilité de la technique utilisée pour mesurer la grandeur X puisque les valeurs de la grandeur X diminuent au fur et à mesure qu’augmente le nombre de rangs de partages.
C’est la raison pour laquelle N est typiquement compris entre 2 et 20 et, de préférence, entre 3 et 10.
3. Mesure s de la grandeur X (étape b) du procédé) :
Comme précédemment mentionné, le procédé de l’invention prévoit de mesurer une grandeur X dans toutes les phases, aqueuses et organiques, obtenues au dernier rang N de partage.
La grandeur X peut être toute grandeur permettant de cibler une propriété d’intérêt présentée par les solutés ou certains des solutés de la solution S 0 pour autant que cette grandeur soit extensive d’une part, et conservative, d’autre part, c’est-à-dire que :
Ainsi, il peut notamment s’agir : - d’une quantité de matière (molaire, massique ou autre) ou d’une concentration (ramenée à une quantité de matière en multipliant par les volumes de la solution S 0 ou des phases mesurées) telle que le carbone organique total (COT), l’azote total (selon la méthode de Kjeldahl), la demande chimique en oxygène (DCO), la demande biochimique en oxygène (DBO), la matière en suspension (MES), etc., - d’une absorbance à une longueur d’onde donnée, - d’une fluorescence à une longueur d’onde d’excitation ou d’émission donnée, - d’une radioactivité (comme l’activité du 14 C par exemple), - d’une teneur en colloïdes, ou encore - d’une opacité.
Sont ainsi obtenues 2 N valeurs de X mesurées qui permettent de définir un vecteur expérimental exp qui, dans le cas, par exemple, de la séquence de partages montrée sur la est à 8 valeurs, respectivement X 31 , X 32 , X 33 , X 34 , X 35 , X 36 , X 37 et X 38 , chaque valeur de X étant affectée du même indice que celui affectant la phase, aqueuse ou organique, pour laquelle elle a été obtenue.
Il est à noter que, conformément à l’invention, la grandeur X peut être mesurée dans toutes les phases, aqueuses et organiques, obtenues à chacun des N rangs de partages afin d’améliorer la précision expérimentale. Toutefois, cela n’est pas indispensable, seule la mesure de la grandeur X dans toutes les phases aqueuses et organiques issues du dernier rang N de partages étant nécessaire.
L’état fixé du vitrage est atteint par la rotation à 90° du verrou 10 sur lui-même, autour de l’axe du trou de fixation 93.
Pour une fixation correcte du vitrage, il est préférable d’utiliser plusieurs verrous et notamment plusieurs verrous le long de chaque bord du vitrage. L’intervalle entre deux verrous adjacents est de préférence compris entre 100,0 et 400,0 mm, de préférence encore entre 200,0 et 300,0 mm.
La vitre extérieure 2 est plus grande que la vitre intérieure 6, à la fois en longueur, selon l’axe X et en hauteur selon l’axe Y afin de permettre de cacher une partie du verrou 10 derrière un bord périphérique de la vitre extérieure 2. Plus précisément ici, la feuille de verre extérieure 3 est plus grande que la vitre intérieure 6, à la fois en longueur, selon l’axe X et en hauteur selon l’axe Y. Cela permet de cacher une partie du verrou 10 derrière un bord périphérique de cette feuille de verre extérieure.
Ainsi, le chant 30 de ladite feuille de verre extérieure 3 est situé en débord d, centrifuge, du chant 60 de la vitre intérieure 6 le long d’une partie au moins de la longueur du chant 30 de ladite feuille de verre extérieure 3 et de préférence le long de la totalité de la longueur du chant 30 (c’est-à-dire le long de la totalité de la périphérie du chant 30) de la feuille de verre extérieure 3 ; si la vitre extérieure 2 était monolithique (et non feuilletée), ce pourrait être le chant 20 de la vitre extérieure qui serait situé en débord.
Ainsi, lorsque la vitre extérieure 2 est observée de face, le débord d est de préférence présent tout autour de la vitre extérieure 2 : le chant 30 de la feuille de verre extérieure 3 s’étend plus loin, en direction opposée au centre de la vitre extérieure 2, que le chant 60 de la vitre intérieure 6. Ce débord d est de préférence constant le long d’un bord longitudinal ou latéral considéré ; il est de préférence identique le long de chacun des bords longitudinaux et latéraux de la vitre extérieure 2.
Le débord d est de préférence compris 5,0 et 30,0 mm, et de préférence entre 8,0 et 20,0 mm ; il est ici de 13,0 mm.
Ce débord d peut être caché de la vue de l’espace extérieur E par une couche d’émail située en pourtour de la face extérieure 21 de la vitre extérieure (ou en pourtour de la face extérieure 31 de la feuille de verre extérieure, respectivement lorsque la vitre extérieure est feuilletée).
En outre et indépendamment du débord d ci-avant, la feuille de verre intérieure 5 est plus petite que la vitre intérieure 6, à la fois en longueur, selon l’axe X et en hauteur selon l’axe Y.
Lorsque la vitre extérieure 2, feuilletée, est considérée en coupe, le chant 50 de la feuille de verre intérieure 5 est situé en retrait r, centripète, du chant 30 de la feuille de verre extérieure 3 sur une partie au moins de la longueur du chant 50 de la feuille de verre intérieure 5 et de préférence sur la totalité de la longueur du chant 50 de la feuille de verre intérieure 5.
Ainsi, lorsque la vitre extérieure 2 est observée de face, le retrait r est de préférence présent tout autour de la vitre extérieure 2 : le chant 50 de la feuille de verre intérieure 5 est plus vers le centre de la vitre extérieure 2 que le chant 60 de la vitre intérieure 6. Ce retrait r est de préférence constant le long d’un bord longitudinal ou latéral considéré ; il est de préférence identique le long de chacun des bords longitudinaux et latéraux de la vitre extérieure 2.
Le retrait r est de préférence compris entre 1,0 et 10,0 mm, et de préférence entre 2,0 et 8,0 mm ; il est ici de 5,0 mm.
Ce retrait r peut être caché de la vue de l’espace extérieur E par une couche d’émail située en pourtour de la face extérieure 21 de la vitre extérieure (ou en pourtour de la face extérieure 31 de la feuille de verre extérieure, respectivement lorsque la vitre extérieure est feuilletée.
L’ouverture du rail 75, et ainsi l’ouverture de la cavité d’accrochage 77, en direction centrifuge est dans le prolongement uniquement du chant 60 de la vitre intérieure 6.
En figures 3 et 4, le cordon de mastic 76 remplit de préférence tout l’espace en direction transversale entre la face intérieure 62 de la vitre intérieure 6 et la face 52 de la feuille de verre intérieure 5, en s’étendant en outre au contact du chant 50 de cette feuille de verre intérieure 5, du chant 40 de la feuille de matière plastique 4, et de la face 32 de la feuille de verre extérieure 3 mais sans s’étendre jusqu’au chant 30.
Sur ces figures 3 et 4, le cordon de mastic 76 remplit de préférence tout l’espace en hauteur entre d’une part l’espaceur 71 et d’autre part l’arête entre le chant 60 et la face 61.
Les figures 5 et 7 illustrent un verrou 10 à rotation centrée : le corps 11 du verrou est un cylindre creux percé d’un tube cylindrique coaxial avec l’axe du cylindre du corps, pour le passage du moyen de fixation 104.
Cadres de support
De préférence, la superstructure 2 présente une forme générale parallélépipédique, et s’étend le long de la direction d’empilement A. Les faces extérieures de la superstructure 2 sont définies par deux cadres 20 d’extrémité, placés aux deux extrémités selon la direction d’empilement A.
Les deux cadres 20 d’extrémité s’étendent dans des plans perpendiculaires à la direction d’empilement A. Les deux cadres 20 d’extrémité définissent ainsi entre eux un volume interne parallélépipédique, formant un espace de réception de photobioréacteur.
Pour un cadre 20 d’extrémité selon le présent exemple :
Une largeur D1 du cadre 20 d’extrémité, le long de la direction de glissement B, est de préférence comprise entre 0,50 mètre et 2,5 mètres ; Une hauteur D2 du cadre 20 d’extrémité, perpendiculairement à la direction d’empilement A et à la direction de glissement B, est de préférence comprise entre 0,50 mètre et 2,5 mètres.
Les cades 20 d’extrémité sont de préférence fabriqués en matériau métallique, ou en matériau plastique. Dans le présent exemple, chaque cadre 20 d’extrémité est de forme rectangulaire creuse.
Optionnellement, au moins un cadre 20 comprend une poutre métallique ou plastique qui relie deux coins opposés, formant un contreventement 280. Deux contreventements 280 peuvent être associés pour réaliser une forme en X à l’intérieur du cadre 20.
De façon optionnelle et avantageuse, la superstructure 2 comprend un ou une pluralité de cadres intermédiaires 29. Le ou les cadres intermédiaires 29 sont positionnés axialement entre les deux cadres 20 d’extrémité, le long de la direction d’empilement A.
Les cadres intermédiaires 29 s’étendent dans des plans respectifs parallèles deux à deux, et perpendiculaires à la direction d’empilement A. Les bords des cadres intermédiaires 29 sont alignés avec les bords des cadres 20 d’extrémité, du côté inférieur, du côté supérieur et des deux côtés latéraux. Par « côtés latéraux », on entend ici les côtés gauche et droit, de part et d’autre de la direction d’empilement A.