INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon une caractéristique de l’invention, le premier échangeur thermique et le deuxième échangeur thermique comprennent chacun un bloc d’échange de chaleur au bout duquel est disposé une paroi supérieure pour le premier échangeur thermique et une face supérieure pour le deuxième échangeur thermique, l’organe de détente étant disposé au niveau de la paroi supérieure du premier échangeur thermique et/ou de la face supérieure du deuxième échangeur thermique, la paroi supérieure du premier échangeur thermique et la face supérieure du deuxième échangeur thermique étant agencées à l’opposé de l’échangeur de chaleur interne par rapport au bloc d’échange de chaleur d’au moins l’un des échangeurs thermiques. Il s’agit d’un premier mode de réalisation du module de traitement thermique selon l’invention. Le bloc d’échange de chaleur correspond à une zone structurelle de chacun des échangeurs thermiques au sein duquel se déroule l’échange de chaleur qui lui est propre. L’organe de détente est quant à lui agencé de sorte à être mécaniquement lié à la fois à la paroi supérieure du premier échangeur thermique et à la face supérieure du deuxième échangeur thermique. Les deux échangeurs thermiques peuvent par exemple être au contact de l’échangeur de chaleur interne, la paroi supérieure du premier échangeur thermique et la face supérieure du deuxième échangeur thermique correspondant à la partie opposée par rapport au bloc d’échange de chaleur.
Selon une caractéristique de l’invention, le premier échangeur thermique comprend une passe additionnelle, l’organe de détente assurant une connexion fluidique directe entre la passe additionnelle du premier échangeur thermique et le premier passage du deuxième échangeur thermique. La passe additionnelle permet de connecter fluidiquement le premier canal de l’échangeur de chaleur interne à l’organe de détente, et ce en traversant le premier échangeur thermique via la passe additionnelle. Contrairement à la première passe, il n’y a pas d’échange de chaleur opéré avec le fluide réfrigérant circulant dans la passe additionnelle. Cette dernière permet ainsi une connexion entre le premier canal de l’échangeur de chaleur interne et le premier passage du deuxième échangeur thermique en passant par l’organe de détente.
Selon une caractéristique de l’invention, le premier échangeur thermique et le deuxième échangeur thermique forment un ensemble, l’organe de détente étant disposé au sein d’un espace interposé entre l’ensemble formé par les échangeurs thermiques et l’échangeur de chaleur interne. Il s’agit d’un deuxième mode de réalisation du module de traitement thermique selon l’invention. L’espace formé entre l’ensemble des deux échangeurs thermiques et l’échangeur de chaleur interne permet de loger l’organe de détente ainsi que des éléments assurant par exemple une connexion fluidique entre l’ensemble des échangeurs thermiques et l’échangeur de chaleur interne.
Selon une caractéristique de l’invention, l’espace loge au moins un élément de raccordement participant à une connexion fluidique entre le premier passage du deuxième échangeur thermique et le deuxième canal de l’échangeur de chaleur interne. L’élément de raccordement peut assurer une connexion fluidique entre un élément externe au module de traitement thermique et l’échangeur de chaleur interne. D’une manière avantageuse, l’espace loge deux éléments de raccordement permettant respectivement l’entrée dans l’échangeur de chaleur interne puis la sortie de l’échangeur de chaleur interne, cette dernière marquant la fin de la deuxième section du module de traitement thermique.
La connexion fluidique entre le deuxième échangeur thermique et l’élément de raccordement peut par exemple correspondre à une circulation du fluide réfrigérant hors du module de traitement thermique. Le fluide réfrigérant peut également passer par un dispositif d’accumulation du fluide réfrigérant, apte à retenir une fraction liquide de ce dernier, avant de recirculer dans l’échangeur de chaleur interne via l’élément de raccordement.
Selon une caractéristique de l’invention, l’organe de détente assure une connexion fluidique directe entre le premier canal de l’échangeur de chaleur interne et le premier passage du deuxième échangeur thermique. L’organe de détente étant logé dans l’espace selon le deuxième mode de réalisation du module de traitement thermique, la connexion fluidique entre l’échangeur de chaleur interne et le deuxième échangeur thermique, et donc la liaison entre la première section et la deuxième section, peut être mise en œuvre aisément.
Selon une caractéristique de l’invention, au moins un échangeur thermique est un échangeur à plaques comprenant une première plaque terminale et une deuxième plaque terminale entre lesquelles est disposé un empilement de plaques, l’organe de détente étant solidaire d’au moins l’une des plaques terminales. Les échangeurs à plaques se composent d’un empilement de plaques, lesdites plaques étant empilées selon un axe d’empilement. Lorsque le fluide réfrigérant et le liquide caloporteur circulent au sein des blocs d’échanges de chaleur de l’un ou l’autre des échangeurs thermiques si ces derniers sont des échangeurs à plaques, le fluide réfrigérant et le liquide caloporteur circulent au sein d’interstices situés entre les plaques, lesdits interstices correspondant aux passes pour le premier échangeur thermique et aux passages pour le deuxième échangeur thermique. D’une manière avantageuse, la disposition des plaques forme une alternance de circulation entre la première passe et la deuxième passe pour le premier échangeur thermique, et entre le premier passage et le deuxième passage pour le deuxième échangeur thermique. Une telle circulation en alternance garantit le bon déroulement de l’échange de chaleur au sein de chacun des échangeurs thermiques.
Selon une caractéristique de l’invention, l’organe de détente peut être solidaire de la première plaque terminale de chacun des échangeurs thermiques. La première plaque terminale des échangeurs thermiques correspond à la paroi supérieure du premier échangeur thermique et à la face supérieure du deuxième échangeur thermique. Autrement dit c’est au niveau de la première plaque terminale de chacun des échangeurs thermiques que l’organe de détente est solidaire selon le premier mode de réalisation tel que décrit précédemment.
De préférence, le colorant est choisi parmi les colorants présentant un noyau anthraquinone, azoïque, triarylméthane ou xanthène.
De préférence, le colorant est choisi parmi :
CI60730 (Acid Violet 43)
CI15510 (Acid Orange 7)
De préférence, le colorant est choisi parmi les colorants présentant un noyau anthraquinone, azoïque ou triarylméthane.
Plus préférentiellement, de tels colorants sont décrits ci-dessus.
Dans l’exemple illustré à la , la turbomachine tangentielle C30 est configurée pour fonctionner en aspiration, c'est-à-dire qu’elle aspire l’air ambiant pour qu’il traverse l’échangeur de chaleur 62, 42 et soit évacué par la deuxième extrémité ouverte C41b de la volute. Alternativement, la turbomachine tangentielle C30 peut fonctionner par refoulement, c’est à dire soufflant l’air depuis la deuxième extrémité ouverte C41b de la volute vers l’échangeur de chaleur 62, 42’.
Le module de refroidissement C peut également comporter un deuxième boîtier collecteur (non représenté) accolé à l’échangeur de chaleur 62, 42’ sur sa face opposée à celle comportant le premier boitier collecteur C41. Ce deuxième boîtier collecteur peut comporter une ouverture afin de laisser passer le flux d’air externe 500. Cette ouverture peut comporter un dispositif d’obturation (non représenté) mobile entre une première position dite ouverte et une deuxième position dite d’obturation. Ce dispositif d’obturation est notamment configuré pour permettre au flux d’air externe 500 de passer au travers ladite ouverture dans sa position ouverte et obturer ladite ouverture dans sa position d’obturation. Le dispositif d’obturation peut se présenter sous différentes formes comme par exemple sous la forme d’une pluralité de volets montés pivotants entre une position d’ouverture et une position de fermeture. Ces volets sont de préférence montés parallèles à la largeur du module de refroidissement C. Néanmoins, il est tout à fait possible d’imaginer d’autres configurations comme par exemple des volets montés parallèles à la hauteur du module de refroidissement. Les volets peuvent être des volets de type drapeau mais d’autres types de volets comme des volets papillons sont tout à fait envisageables.
Le module de refroidissement C comporte plus particulièrement un côté supérieur C11, un côté inférieur C12, un premier C13a et un deuxième C13b (visible sur les figures 7 à 12) côté latéral opposés l’un à l’autre. Par côté supérieur C11, on entend ici le côté du module de refroidissement C opposé à la sortie C45. Par côté inférieur C12, on entend ici le côté du module de refroidissement C opposé au côté supérieur C11 et faisant face à la sortie C45. Ces différents côtés C11, C12, C13a, C13b forment plus particulièrement une paroi externe du module de refroidissement C.
Le dispositif de gestion thermique comporte également un dispositif de chauffage, ventilation et d’air conditionné D destiné à être traversé par un flux d’air interne 400 à destination d’un habitacle. Un tel dispositif de chauffage, ventilation et d’air conditionné D est illustré à la . Le dispositif de chauffage, ventilation et d’air conditionné D comprend notamment, au sein d’un boitier, un refroidisseur 66, 46, destiné à refroidir le flux d’air interne 400, un deuxième échangeur de chaleur 65, destiné à réchauffer le flux d’air interne 400, et un moyen de ventilation D1 configurer pour générer le flux d’air interne 400.
Le dispositif de chauffage, ventilation et d’air conditionné D peut notamment être disposé à l’extérieur de la plateforme modulaire A par exemple au sein d’un habitacle installé sur ladite plateforme modulaire A. Dans ce cas de figure, le dispositif de gestion thermique comporte une interface de connexion I destinée à permettre la connexion fluidique du dispositif de chauffage, ventilation et d’air conditionné D à des circuits de fluides caloporteur X, Y et aux éléments du dispositif de gestion thermique disposés au sein de la plateforme modulaire A.
Le dispositif de gestion thermique comporte enfin une interface d’échange thermique BAT avec les batteries B. L’interface d’échange thermique BAT est notamment disposée au sein de la plateforme modulaire A.
Les différents modules M1, M2, le module de refroidissement C, le dispositif de chauffage, ventilation et d’air conditionné D et l’interface d’échange thermique BAT avec les batteries B sont connectés les uns autres de sorte à former des circuits de fluides caloporteur X, Y Z.
L’utilisation d’un premier module M1, d’un deuxième module M2 ainsi que d’un module de refroidissement C et d’un dispositif de chauffage, ventilation et d’air conditionné D permet d’avoir un dispositif de gestion thermique compact et pouvant s’intégrer facilement au sein de la plateforme modulaire A. De plus, l’intégration de plusieurs composants du premier circuit de fluide caloporteur X au sein du premier module M1, et l’intégration d’autres composants du deuxième circuit de fluide caloporteur Y au sein du deuxième module M2, permet de faciliter l’installation du dispositif de gestion thermique au sein de la plateforme modulaire. En effet, ces modules M1, M2 ainsi que le module de refroidissement C peuvent être installés et directement connectés les uns aux autres pour former au moins en partie le dispositif de gestion thermique.
Les figures 4 et 5 montrent différents exemples de dispositifs de gestion thermique comportant trois circuits circulation connectés chacun à un échangeur de chaleur multi-fluide 1, ici tri-fluide. Le dispositif de gestion thermique comporte ainsi un premier circuit de fluide caloporteur X au sein duquel est destiné à circuler un premier fluide caloporteur, un deuxième circuit de fluide caloporteur X au sein duquel est destiné à circuler un deuxième fluide caloporteur et un troisième circuit de fluide caloporteur Z au sein duquel est destiné à circuler un troisième fluide caloporteur.
Le premier module M1 comporte plus précisément le premier circuit de fluide caloporteur X et les composants qui le compose. Au sein du premier circuit de fluide caloporteur X est destiné à circuler un premier fluide caloporteur, notamment un fluide réfrigérant, par exemple du CO2, du R134a ou encore du R1234y. Le premier circuit de fluide caloporteur X comporte plus particulièrement une boucle principale X1 comprenant, dans le sens de circulation du fluide réfrigérant, un compresseur 41, un premier échangeur de chaleur 42, un premier dispositif de détente 43 et l’échangeur de chaleur tri-fluide 1.
Le premier échangeur de chaleur 42 du premier circuit de fluide caloporteur X est plus particulièrement un condenseur configuré pour permettre les échanges de chaleur entre le premier fluide caloporteur du premier circuit de fluide caloporteur X et le deuxième fluide caloporteur du deuxième circuit de fluide caloporteur Y.
Au sein du deuxième circuit de fluide caloporteur Y est destiné à circuler un deuxième fluide caloporteur, par exemple de l’eau ou de l’eau glycolée. Le deuxième circuit de fluide caloporteur Y comprend notamment une boucle principale Y1 comportant une première pompe 61, un premier échangeur de chaleur 62. L’échangeur de chaleur tri-fluide 1 étant également connecté à ladite boucle principale Y1 du deuxième circuit de fluide caloporteur Y. Cette première pompe 61 est notamment intégrée dans le deuxième module M2.
Le premier échangeur de chaleur 62 du deuxième circuit de fluide caloporteur Y peut être quant à lui un radiateur destiné à être traversé par un flux d’air externe 500. Le premier échangeur de chaleur 62 est alors intégré au sein du module de refroidissement C.
Le deuxième circuit de fluide caloporteur Y comporte une première branche de dérivation Y2 connectée à la boucle principale Y1 en parallèle du premier échangeur de chaleur 62 dudit deuxième circuit de fluide caloporteur Y. Plus particulièrement, la première branche de dérivation Y2 relie un premier point de raccordement 81 à un deuxième point de raccordement 82. Le premier point de raccordement 81 est disposé sur la boucle principale Y1 en aval du premier échangeur de chaleur 62, entre ledit premier échangeur de chaleur 62 et la première pompe 61. Le deuxième point de raccordement 82 est quant à lui disposé sur la boucle principale Y1 en amont du premier échangeur de chaleur 62, entre l’échangeur de chaleur tri-fluide 1 et ledit premier échangeur de chaleur 62. Ladite première branche de dérivation Y2 peut notamment comporter une deuxième pompe 63 ainsi que le premier échangeur de chaleur 42 du premier circuit de fluide caloporteur X. Cette deuxième pompe 63 est plus particulièrement intégrée dans le deuxième module M2.
La première branche de dérivation Y2 peut également comporter un réchauffeur électrique 64 du deuxième fluide caloporteur disposé en aval du premier échangeur de chaleur 42 du premier circuit de fluide caloporteur X. Ce réchauffeur électrique 64 peut être quant à lui intégré au sein du premier module M1.
Toujours selon les architectures illustrées aux figures 4 et 5, le deuxième circuit de fluide caloporteur Y comporte une deuxième branche de dérivation Y3 connectée à la première branche de dérivation Y2 en parallèle du premier échangeur de chaleur 42 du premier circuit de fluide caloporteur X et de la deuxième pompe 63. Plus particulièrement, cette deuxième branche de dérivation Y3 relie un troisième point de raccordement 83 à un quatrième point de raccordement 84. Le troisième point de raccordement 83 est disposé sur la première branche de dérivation Y2 en aval du premier échangeur de chaleur 42 du premier circuit de fluide caloporteur X et de la deuxième pompe 63, en amont du deuxième point de raccordement 82. Le quatrième point de raccordement 84 est quant à lui disposé sur la première branche de dérivation Y2 en amont du premier échangeur de chaleur 42 du premier circuit de fluide caloporteur X et de la deuxième pompe 63, en aval du premier point de raccordement 81. La deuxième branche de dérivation Y3 comporte un deuxième échangeur de chaleur 65 du deuxième circuit de fluide caloporteur Y. Ce deuxième échangeur de chaleur 65 est plus particulièrement intégré au sein du dispositif de chauffage, ventilation et d’air conditionné D.
Selon un mode de réalisation, l’installation de stockage comporte un ensemble isolant primaire d’angle, l’ensemble isolant primaire d’angle étant située dans le prolongement de la barrière thermiquement isolante primaire de la paroi de plafond et de la barrière thermiquement isolante primaire de la paroi de cheminée au niveau du bord de l’ouverture, l’ensemble isolant primaire d’angle comportant une face supérieure chanfreinée, l’ensemble isolant primaire d’angle étant fixé à la boite isolante d’angle à l’aide d’au moins un dispositif d’ancrage.
Selon un mode de réalisation, l’installation de stockage comporte une cornière de raccordement primaire fixée à la face supérieure chanfreinée de l’ensemble isolant primaire d’angle, la cornière de raccordement primaire étant soudée d’une part à la membrane d’étanchéité primaire de la paroi de plafond et d’autre part à la membrane d’étanchéité primaire de la paroi de cheminée.
Selon un mode de réalisation, la cornière de raccordement primaire est soudée à une partie métallique formée sur la face supérieure chanfreinée de l’ensemble isolant primaire d’angle.
Selon un mode de réalisation, une plaque de fixation secondaire métallique est fixée sur une surface supérieure de la plaque d’arrêt secondaire, et une portion d’extrémité de la ou chaque virure interrompue par l’ouverture de chargement/déchargement est soudée à la plaque de fixation secondaire métallique. La première aile de la cornière de raccordement est par exemple soudée sur une première partie de la plaque de fixation secondaire tandis que la portion d’extrémité de la virure est soudée sur une deuxième partie de la plaque de fixation secondaire.
Selon un mode de réalisation, la plaque de fixation secondaire métallique est en alliage de fer avec du nickel par exemple de l’Invar, en alliage de fer avec du manganèse ou en inox
Selon un mode de réalisation, la barrière thermiquement isolante de la paroi de plafond ou de la paroi de cheminée comporte un panneau isolant primaire situé au droit d’un des supports de fixation longitudinaux ou d’un des supports de fixation transversaux respectivement et est fixé à l’aide d’un dispositif d’ancrage au chapeau dudit support de fixation.
Selon un mode de réalisation, le panneau isolant primaire comporte une surface d’appui et le dispositif d’ancrage comporte une base fixée au chapeau, un goujon fixé à ladite base et se développant selon la direction d’épaisseur et traversant de manière étanche un orifice de la membrane d’étanchéité secondaire, et un élément d’appui monté sur le goujon et en appui sur la surface d’appui du panneau isolant primaire de manière à le retenir au support de fixation longitudinal ou transversal.
Selon un mode de réalisation, le dispositif d’ancrage comporte en outre une rondelle d’étanchéité qui est engagée sur le goujon et comporte une collerette fixée de manière étanche à la membrane d’étanchéité secondaire autour de l’orifice de la membrane d’étanchéité secondaire et un joint déformable reliant de façon étanche la rondelle d’étanchéité au goujon de manière à autoriser un déplacement relatif entre la rondelle d’étanchéité et le goujon.
Selon un mode de réalisation, la surface d’appui du panneau isolant primaire est située au niveau d’un coin ou à distance d’un coin du panneau isolant primaire.
La membrane d’étanchéité primaire peut être réalisée de diverses manières. Selon un mode de réalisation, la membrane d’étanchéité primaire de la paroi de plafond et de la paroi de cheminée comporte une pluralité de plaques métalliques ondulées juxtaposées et soudées les unes aux autres, la membrane d’étanchéité primaire comportant une première série d’ondulations s’étendant dans une première direction et une deuxième série d’ondulations s’étendant dans une deuxième direction.
[Fig. 6A-6E] Les figures 6A à 6E montrent une visite virtuelle de différents aspects de la ligne de remplissage selon un mode de réalisation.
La montre une vue d'ensemble de la technologie de station de remplissage selon un mode de réalisation.
La montre une stratégie de récipient pour vrac selon un mode de réalisation.
La montre plus de détails concernant la stratégie de récipient pour vrac selon un mode de réalisation.
La montre qu'il existe deux types de grands récipients pour vrac (GRV) dans un mode de réalisation.
La montre des détails du type de GRV « caisse-outre» selon un mode de réalisation.
La montre des détails du GRV d’utilisation intensive selon un mode de réalisation.
La montre l'équipement de remplissage de GRV utilisé pendant la production selon un mode de réalisation.
La montre des détails relatifs aux récipients dans un mode de réalisation.
La montre une vue d'ensemble d'un processus et d'un système pour recevoir une commande d’une teinture personnalisée selon un mode de réalisation.
La montre une vue d'ensemble d'un processus et d'un système pour recevoir une commande d'une teinture personnalisée provenant de différents types de clients.
La montre une pluralité de bouteilles à remplir sur la base de commandes reçues de divers clients.
La montre un scénario dans lequel un réarrangement de la séquence de bouteilles n'est pas optimisé.
La montre un scénario dans lequel un réarrangement de la séquence de bouteilles a été optimisé.
La montre un organigramme réalisé par le système pour optimiser une séquence des bouteilles dans la ligne de remplissage.
La montre un processus d'auto-étalonnage réalisé par le système.
On détermine les masses molaires moyennes en poids (Mw) et en nombre (Mn) par chromatographie liquide par perméation de gel (solvant THF, courbe d’étalonnage établie avec des étalons de polystyrène linéaire, détecteur réfractométrique).
La masse moyenne en poids (Mw) du polymère selon l’invention est de préférence inférieure ou égale à 300 000 g/mol, elle va par exemple de 35 000 à 200 000 g/mol, et mieux de 45 000 à 150 000 g/mol.
La masse moyenne en nombre (Mn) du polymère selon l’invention est de préférence inférieure ou égale à 70 000 g/mol, elle va par exemple de 10 000 à 60 000 g/mol, et mieux de 12 000 à 50 000 g/mol.
De préférence, l'indice de polydispersité du polymère selon l'invention est supérieur à 2, par exemple allant de 2 à 9, de préférence supérieur ou égal à 2,5, par exemple allant de 2,5 à 8, et mieux supérieur ou égal à 2,8 et notamment, allant de 2,8 à 6. Première séquence ayant une Tg supérieure ou égale à 40°C
La séquence ayant une Tg supérieure ou égale à 40°C a par exemple une Tg allant de 40 à 150°C, de préférence supérieure ou égale à 50°C, allant par exemple de 50°C à 120°C, et mieux supérieure ou égale à 60°C, allant par exemple de 60°C à 120°C.
Les températures de transition vitreuse indiquées des première et deuxième séquences peuvent être des Tg théoriques déterminées à partir des Tg théoriques des monomères constitutifs de chacune des séquences, que l’on peut trouver dans un manuel de référence tel que le Polymer Handbook, 3 rd ed, 1989, John Wiley, selon la relation suivante, dite Loi de Fox : 1/Tg= Σ (ω i / Tg i ),
ω i étant la fraction massique du monomère i dans la séquence considerée et Tg i étant la température de transition vitreuse de l’homopolymère du monomère i.
Sauf indication contraire, les Tg indiquées pour les première et deuxième séquences dans la présente demande sont des Tg théoriques.
L’écart entre les températures de transition vitreuse des première et deuxième séquences est généralement supérieur à 10°C, de préférence supérieur à 20°C, et mieux supérieur à 30°C.
La séquence ayant une Tg supérieure ou égale à 40°C peut être un homopolymère ou un copolymère.