INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De préférence, une troisième puissance de sortie est définie par une troisième configuration du module d’adaptation définie telle que : Le point bas est relié d’autre part à une masse, Le point milieu est reliée au module d’alimentation.
Avantageusement, une quatrième puissance de sortie est définie par une quatrième configuration du module d’adaptation définie telle que : Le point haut est relié à une masse, Le point bas est relié à une masse.
Chaque configuration permet avantageusement de fournir une puissance de sortie qui lui est propre. Autrement dit, chaque configuration du module d’adaptation permet d’adapter la valeur de la résistance globale du système de chauffage, en fonction des connexions de la première résistance et de la deuxième résistance.
Selon une première forme de réalisation, le module d’adaptation comprend : un premier relais connecté électriquement d’une part au point haut du dispositif de chauffage et d’autre part à la masse et au module d’alimentation, le premier relais étant configuré pour relier le point haut à la masse ou au module d’alimentation, un deuxième relais connecté électroniquement d’une part au point milieu et d’autre part au module d’alimentation, le deuxième relais étant configuré pour relier le point milieu au module d’alimentation et pour déconnecter le point milieu du module d’alimentation, un troisième relais connecté électroniquement d’une part au point bas et d’autre part à la masse, le troisième relais étant configuré pour relier le point bas à la masse et pour déconnecter le point bas de la masse.
Les relais sont des éléments peu couteux et simples à mettre en œuvre.
Selon une deuxième forme de réalisation, le module d’adaptation comprend: un premier interrupteur connecté entre le module d’alimentation et le point haut, un deuxième interrupteur connecté entre le module d’alimentation et le point milieu, un troisième interrupteur connecté entre le point haut et la masse, un quatrième interrupteur connecté entre le point bas et la masse.
De préférence les interrupteurs sont des interrupteurs de puissance commandés et notamment des interrupteurs électroniques bipolaires ou MOSFET.
Dans un autre mode de réalisation préféré de l’invention, le procédé de coloration et/ou d’éclaircissement des fibres kératiniques comprend : a) une étape d’application d’une composition (A) comprenant : - au moins un corps gras différent des acides gras, la teneur totale en corps gras différents des acides gras étant supérieure ou égale à 20% en poids par rapport au poids total de la composition, - au moins un agent alcalin et/ou au moins un colorant d’oxydation, - au moins un agent oxydant ; et b) une étape d’application d’une composition (B) comprenant de l’huile de noix de coco, la teneur en huile de noix de coco étant supérieure ou égale à 0.3 % en poids par rapport au poids total de la composition (B) .
Dans un mode de réalisation particulièrement préféré de l’invention, le procédé de coloration des fibres kératiniques comprend : a) une étape d’application d’une composition (A) comprenant : - au moins un corps gras différent des acides gras, la teneur totale en corps gras différents des acides gras étant supérieure ou égale à 20% en poids par rapport au poids total de la composition, - au moins un agent alcalin , - au moins un colorant d’oxydation, - au moins un agent oxydant ; et b) une étape d’application d’une composition (B) comprenant de l’huile de noix de coco, la teneur en huile de noix de coco étant supérieure ou égale à 0.3 % en poids par rapport au poids total de la composition (B) .
De préférence, la composition (A) utile selon l’invention est issue du mélange au moment de l’emploi avec une composition comprenant au moins un agent oxydant, de préférence, le peroxyde d’hydrogène.
Selon ce mode de réalisation, au moment de l’emploi, la composition (A) utile selon l’invention est issue du mélange d’au moins deux compositions : une composition (C) comprenant : - optionnellement au moins un corps gras différent des acides gras, la teneur totale en corps gras différents des acides gras étant supérieure ou égale à 20% en poids par rapport au poids total de la composition, - au moins un agent alcalin et/ou au moins un colorant d’oxydation, et une composition (D) oxydante comprenant un ou plusieurs agents oxydants, de préférence du peroxyde d’hydrogène.
Selon ce mode de réalisation, le procédé de coloration et/ou d’éclaircissement des fibres kératiniques comprend : i) une étape de mélange d’une composition (C) comprenant : - au moins un agent alcalin et/ou au moins un colorant d’oxydation, et d’une composition (D) oxydante comprenant un ou plusieurs agents oxydants, de préférence du peroxyde d’hydrogène ; a) une étape d’application d’une composition (A) résultant de ce mélange; ii) une étape de rinçage ou une étape de rinçage suivie d’un lavage au shampoing et d’un rinçage ; b) une étape d’application d’une composition (B) telle que décrite précédemment ; iii) une étape de rinçage de la composition (B) .
Selon ce mode de réalisation, de préférence, le procédé de coloration et/ou d’éclaircissement des fibres kératiniques comprend : i) une étape de mélange d’une composition (C) comprenant : - au moins un corps gras différent des acides gras, la teneur totale en corps gras différents des acides gras étant supérieure ou égale à 20% en poids par rapport au poids total de la composition, - au moins un agent alcalin et/ou au moins un colorant d’oxydation, et d’une composition (D) oxydante comprenant un ou plusieurs agents oxydants, de préférence du peroxyde d’hydrogène ; a) une étape d’application d’une composition (A) résultant de ce mélange; ii) une étape de rinçage ou une étape de rinçage suivie d’un lavage au shampoing et d’un rinçage ; b) une étape d’application d’une composition (B) telle que décrite précédemment ; iii) une étape de rinçage de la composition (B) .
De préférence, la composition (C) , comprend au moins 25% en poids de corps gras différents des acides gras, plus préférentiellement, la teneur totale en corps gras différents des acides gras varie de 25 à 85% en poids, plus préférentiellement de 35 à 80% en poids, mieux de 40 à 70% en poids, encore mieux de 45 à 65% en poids, par rapport au poids total de la composition (A) .
Selon un mode de réalisation préféré, au moment de l’emploi, la composition (A) utile selon l’invention est issue du mélange d’au moins deux compositions : une composition colorante (C) comprenant : - optionnellement au moins un corps gras différent des acides gras, la teneur totale en corps gras différents des acides gras étant supérieure ou égale à 20% en poids par rapport au poids total de la composition, - au moins un agent alcalin et ; - au moins un colorant d’oxydation, et une composition (D) oxydante comprenant un ou plusieurs agents oxydants de préférence du peroxyde d’hydrogène.
Selon un mode de réalisation, le procédé selon l’invention comprend une étape de mélange de la composition (C) avec une composition oxydante (D) comprenant au moins un agent oxydant. Cette étape de mélange est de préférence réalisée au moment de l’emploi, juste avant l’application de la composition issue du mélange sur les cheveux.
La composition oxydante (D) est de préférence une composition aqueuse. En particulier, elle comprend plus de 5 % en poids d’eau, de préférence plus de 10 % en poids d’eau, et de manière encore plus avantageuse plus de 20 % en poids d’eau.
La composition oxydante (D) comprend également de manière préférée, un ou plusieurs agents acidifiants. Parmi les agents acidifiants, on peut citer à titre d'exemple, les acides minéraux ou organiques comme l'acide chlorhydrique, l'acide orthophosphorique, l’acide phosphorique, l'acide sulfurique, les acides carboxyliques comme l'acide acétique, l'acide tartrique, l'acide citrique, l'acide lactique, les acides sulfoniques.
En outre, la composition oxydante (D) peut comprendre des corps gras tels que ceux décrits précédemment, de préférence choisis parmi les alcools gras, les hydrocarbures liquides comprenant plus de 16 atomes de carbone et leurs mélanges, des tensioactifs, des polymères.
De préférence, la composition oxydante (D) comprend du peroxyde d’hydrogène en tant qu’agent oxydant, dont la concentration varie, plus particulièrement, de 0,1 à 50%, plus particulièrement entre 0,5 et 20 %, et encore plus préférentiellement entre 1 et 15 % en poids par rapport au poids de la composition oxydante (D) .
Par ailleurs, les compositions (C) et (D) sont de préférence mélangées avant l’emploi, dans un rapport pondéral (C)/(D) allant de 0,2 à 10 mieux de 0,5 à 2.
Selon le troisième aspect, la présente invention concerne l’utilisation d’un polymère de polyuréthane, notamment formé par la réaction d’un prépolymère (i) avec un coréactif (ii), et facultativement terminé par un agent de coiffe terminale (iii), dans lequel le prépolymère (i) est formé par la réaction de composés polyhydroxylés, de polyisocyanates, et facultativement de diols de faible poids moléculaire, pour améliorer la rhéologie d’un système émulsifié et renforcer et stabiliser les mousses qui y sont formées.
DESCRIPTION DÉTAILLÉE DE L’INVENTION Dans ce qui suit et sauf indication contraire, les limites d’une plage de valeurs sont incluses dans cette plage, notamment dans les expressions « d’entre » et « allant de ... à ... ».
Dans l’ensemble de la présente demande, l’expression « comprenant » doit être interprétée comme englobant toutes les particularités mentionnées spécifiquement ainsi que les particularités facultatives, supplémentaires et non spécifiées. Tel qu’il est utilisé ici, l’utilisation du terme « comprenant » divulgue également le mode de réalisation dans lequel aucune particularité autre que les particularités spécifiquement mentionnées n’est présente (c’est-à-dire « consistant en »). Dans le cas de « consistant essentiellement en », toutes les compositions, matières et/ou composants supplémentaires qui affectent matériellement les caractéristiques de base et nouvelles sont exclus d’un tel mode de réalisation, mais toutes les compositions, matières et/ou composants qui n’affectent pas matériellement les caractéristiques de base et nouvelles peuvent être inclus dans le mode de réalisation.
Par « matières kératineuses », nous entendons les matières kératineuses humaines et plus spécifiquement la peau et le cuir chevelu, et plus particulièrement la peau du visage.
Système tensioactif La composition selon la présente invention comprend un système tensioactif, qui comprend, consiste sensiblement en, ou même consiste en au moins un sulfosuccinate d’alkyle comme tensioactif anionique et au moins un tensioactif amphotère, et facultativement au moins un tensioactif non ionique. La quantité totale des tensioactifs compris dans le système tensioactif va d’environ 0,5 à environ 30 % en poids, de préférence d’environ 1 à environ 20 % en poids, ou d’environ 5 à environ 15 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
Des exemples utiles mais non limitatifs d’agents tensioactifs qui peuvent être utilisés dans le système tensioactif sont fournis ci-dessous.
Sulfosuccinate d’alkyle La composition selon la présente invention comprend au moins un tensioactif anionique choisi parmi les sulfosuccinates d’alkyle, incluant les sulfosuccinates de monoalkyle et les sulfosuccinates de dialkyle.
De préférence, les sulfosuccinates d’alkyle présents dans la composition selon la présente invention sont choisis parmi les sulfosuccinates de mono- ou dialkyle dans lesquels les radicaux alkyle ont de 4 à 24 atomes de carbone, de préférence de 6 à 18 atomes de carbone, plus particulièrement de 6 à 14 atomes de carbone. Des radicaux alkyle différents ou identiques peuvent être présents dans une molécule de sulfosuccinate de dialkyle, ceux identiques étant préférés. Les radicaux alkyle peuvent être linéaires, ramifiés ou cycliques, saturés ou insaturés, et substitués ou non substitués.
Les sulfosuccinates peuvent être choisis parmi les sels de métaux alcalins tels que sel de sodium ou de potassium et de préférence sel de sodium, sels d’ammonium, sels d’amines et notamment sels d’aminoalcools ou sels de métaux alcalino-terreux tels que sels de magnésium.
Selon un mode de réalisation particulier de l’invention, les sulfosuccinates sont choisis parmi les sels de métaux alcalins et encore plus particulièrement le sel de sodium, incluant les sels disodiques pour les sulfosuccinates de mono-alkyle et les sels de sodium pour les sulfosuccinates de dialkyle.
De préférence, le sulfosuccinate d’alkyle est choisi parmi les sulfosuccinates de mono- ou di-alkyle dans lesquels les radicaux alkyle ont 6 à 14 atomes de carbone et le contre-ion au groupe acide sulfonique est choisi parmi les cations de métaux alcalins et les ions ammonium.
Des exemples non limitatifs de sulfosuccinates de dialkyle sont diéthylhexyl sulfosuccinate de sodium, dinonyl sulfosuccinate de sodium, diisononyl sulfosuccinate de sodium, dioctyl sulfosuccinate de sodium, diheptyl sulfosuccinate de sodium, dihexyl sulfosuccinate de sodium, dicapryl sulfosuccinate de sodium, didécyl sulfosuccinate de sodium, diundécyl sulfosuccinate de sodium, dilauryl sulfosuccinate de sodium, dicocoyl sulfosuccinate de sodium, ditridécyl sulfosuccinate de sodium, dipropylheptyl sulfosuccinate de sodium, dicyclohexyl sulfosuccinate de sodium, diéthylhexyl sulfosuccinate d’ammonium, dinonyl sulfosuccinate d’ammonium, diisononyl sulfosuccinate d’ammonium, dioctyl sulfosuccinate d’ammonium, diheptyl sulfosuccinate d’ammonium, dihexyl sulfosuccinate d’ammonium, dicapryl sulfosuccinate d’ammonium, didécyl sulfosuccinate d’ammonium, diundécyl sulfosuccinate d’ammonium, dilauryl sulfosuccinate d’ammonium, dicocoyl sulfosuccinate d’ammonium, ditridécyl sulfosuccinate d’ammonium, dipropylheptyl sulfosuccinate d’ammonium, dicyclohexyl sulfosuccinate d’ammonium, diéthylhexyl sulfosuccinate de potassium, dinonyl sulfosuccinate de potassium, diisononyl sulfosuccinate de potassium, dioctyl sulfosuccinate de potassium, diheptyl sulfosuccinate de potassium dihexyl sulfosuccinate de potassium, dicapryl sulfosuccinate de potassium, didécyl sulfosuccinate de potassium, diundécyl sulfosuccinate de potassium, dilauryl sulfosuccinate de potassium, dicocoyl sulfosuccinate de potassium, ditridécyl sulfosuccinate de potassium, dipropylheptyl sulfosuccinate de potassium, dicyclohexyl sulfosuccinate de potassium, le diéthylhexyl sulfosuccinate de sodium étant très particulièrement préféré.
Des exemples non limitatifs de sulfosuccinates de mono-alkyle sont lauryl sulfosuccinate de diammonium, cétéaryl sulfosuccinate disodique, cétyl sulfosuccinate disodique, coco-sulfosuccinate disodique, isodécyl sulfosuccinate disodique, isostéaryl sulfosuccinate disodique, lauryl sulfosuccinate disodique, oléyl sulfosuccinate disodique, stéaryl sulfosuccinate disodique, tridécyl sulfosuccinate disodique, le lauryl sulfosuccinate disodique étant très particulièrement préféré.
Avantageusement, le(s) sulfosuccinate(s) d’alkyle est (sont) présent(s) en une quantité allant d’environ 0,5 % en poids à environ 15 % en poids, de préférence d’environ 1 % en poids à environ 10 % en poids, ou d’environ 2 % en poids à environ 8 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
Tensioactif amphotère La composition selon la présente invention comprend au moins un tensioactif amphotère choisi parmi les dérivés d’amines aliphatiques secondaires ou tertiaires facultativement quaternisés.
De manière très avantageuse, le procédé de l'invention conduit à la formation d'une zéolithe de type structural FAU, exempte de toute autre phase cristallisée ou amorphe. Ladite zéolithe de type structural FAU, après l'étape de séchage, est ensuite prête pour des étapes ultérieures telles que la calcination et l'échange ionique. Pour ces étapes, toutes les méthodes conventionnelles connues de l'homme du métier peuvent être employées.
La perte au feu de ladite zéolithe de type structural FAU obtenue après séchage et avant calcination est généralement comprise entre 5 et 30% en poids. Selon l’invention, on entend par perte au feu (PAF) le pourcentage de perte de masse subie par un composé solide, un mélange de composés solides ou une pâte, de préférence dans le cas de la présente invention par ladite zéolithe FAU préparée, lors d’un traitement thermique à 1000°C pendant 2 heures, dans un four statique (type four à moufle), par rapport à la masse du composé solide, du mélange de composés solides ou de la pâte initial(e), de préférence dans le cas de la présente invention par rapport à la masse de zéolithe FAU séchée testée. La perte au feu correspond en général à la perte de solvant (tel que l’eau) contenu dans les solides, mais aussi à l’élimination de composés organiques contenus dans les constituants solides minéraux.
L’étape de calcination d’une zéolithe de type structural FAU obtenue selon le procédé de l'invention est préférentiellement réalisée à une température comprise entre 450 et 700°C pendant une durée comprise entre 2 et 20 heures.
La zéolithe de type structural FAU obtenue à l'issue de l'étape de calcination est dépourvue de toute espèce organique et en particulier du structurant organique R.
A l'issue de ladite étape de calcination, la diffraction des rayons X permet de vérifier que le solide obtenu par le procédé selon l’invention est bien une zéolithe de type structural FAU. La cristallinité obtenue est supérieure à 95% et d’une manière avantageuse supérieure à 99,8%. Le solide obtenu présente le diagramme de diffraction de rayons X incluant au moins les raies inscrites dans le Tableau 1. De préférence, le diagramme de diffraction X ne contient pas d’autres raies d’intensité significative (c’est-à-dire d’intensité supérieure à environ trois fois le bruit de fond) que celle inscrites dans le Tableau 1.
Ce diagramme de diffraction est obtenu par analyse radiocristallographique au moyen d’un diffractomètre en utilisant la méthode classique des poudres avec le rayonnement Kα 1 du cuivre (λ = 1,5406Å). A partir de la position des pics de diffraction représentée par l’angle 2θ, on calcule, par la relation de Bragg, les équidistances réticulaires d hkl caractéristiques de l’échantillon. L’erreur de mesure Δ(d hkl ) sur d hkl est calculée grâce à la relation de Bragg en fonction de l’erreur absolue Δ(2θ) affectée à la mesure de 2θ. Une erreur absolue Δ(2θ) égale à ± 0,02° est communément admise. L’intensité relative I rel affectée à chaque valeur de d hkl est mesurée d’après la hauteur du pic de diffraction correspondant. Le diagramme de diffraction des rayons X du solide cristallisé de type structural FAU selon l'invention comporte au moins les raies aux valeurs de d hkl données dans le Tableau 1. Dans la colonne des d hkl , on a indiqué les valeurs moyennes des distances inter-réticulaires en Angströms (Å). Chacune de ces valeurs doit être affectée de l’erreur de mesure Δ(d hkl ) comprise entre ± 0,01 Å et ± 0,6 Å.
2 thêta (°) dhkl (Å) Irel 2 thêta (°) dhkl (Å) Irel 6,23 14,16 FF 28.01 3.18 f 10,21 8.65 F 29.91 2.98 mf 11.98 7.38 F 31.09 2.87 mf 14.47 6.11 f 31.70 2.82 m 15.78 5.61 F 32.78 2.73 f 17.72 5.00 ff 33.41 2.68 ff 18.85 4.70 mf 34.42 2.60 f 20.54 4.32 m 35.02 2.56 f 21.49 4.13 ff 38.25 2.35 f 23.00 3.86 mf 40.96 2.20 ff 23.86 3.73 F 41.81 2.16 ff 26.02 3.42 f 43.68 2.07 ff 27.29 3.27 m 44.47 2.04 ff
où FF = très fort ; F = fort ; m = moyen ; mf = moyen faible ; f = faible ; ff = très faible. L'intensité relative I rel est donnée en rapport à une échelle d'intensité relative où il est attribué une valeur de 100 à la raie la plus intense du diagramme de diffraction des rayons X : ff < 15 ; 15 ≤ f < 30 ; 30 ≤ mf < 50 ; 50 ≤ m < 65 ; 65 ≤ F < 85 ; FF ≥ 85.
Tableau 1 : Valeurs moyennes des distances d hkl et intensités relatives mesurées sur un diagramme de diffraction de rayons X du solide cristallisé de type structural FAU calciné
La spectrométrie de fluorescence des rayons X (FX) est une technique d'analyse chimique utilisant une propriété physique de la matière, la fluorescence de rayons X. Elle permet l’analyse de la majorité des éléments chimiques à partir du Béryllium (Be) dans des gammes de concentration allant de quelques ppm à 100%, avec des résultats précis et reproductibles. On utilise les rayons X pour exciter les atomes qui sont dans l'échantillon, ce qui leur fait émettre des rayons X à énergie caractéristique de chaque élément présent. L'intensité et l'énergie de ces rayons X sont ensuite mesurées pour déterminer la concentration des éléments dans le matériau.
Elle permet de mesurer le rapport SiO 2 /Al 2 O 3 global des zéolithes obtenues.
Des informations supplémentaires sur le rapport SiO 2 /Al 2 O 3 de réseau des zéolithes recristallisées et la présence potentielle d’espèces Al extra réticulaires sont obtenues par résonance magnétique nucléaire (RMN) de l’aluminium-27. Les atomes d’aluminium en coordination tétraédrique dans le réseau d’une zéolithe sont caractérisés par un signal vers 55 ppm (mesuré par rapport au signal d’ions Al(H 2 O) 6 3+ dont le déplacement chimique est fixé à 0 ppm) alors que les espèces extra-réseau montrent un signal large s’étalant entre 40 et -10 ppm. Ainsi, la présence d’un signal unique vers 55 ppm et l’absence de tout autre signal à des déplacements chimiques inférieurs sont une garantie de l’absence d’espèces extra réticulaires.
Il est également avantageux d'obtenir la forme protonée de la zéolithe de type structural FAU obtenue par le procédé selon l'invention. Ladite forme hydrogène peut être obtenue en effectuant un échange d'ions avec un acide, en particulier un acide minéral fort comme l'acide chlorhydrique, sulfurique ou nitrique, ou avec un composé tel que le chlorure, le sulfate ou le nitrate d'ammonium. L’échange d’ions peut être effectué par mise en suspension de ladite zéolithe de type structural FAU en une ou plusieurs fois avec la solution d'échange d'ions. Ladite zéolithe peut être calcinée avant ou après l'échange d'ions, ou entre deux étapes d’échange d’ions. La zéolithe est, de préférence, calcinée avant l’échange d’ions, afin d’éliminer toute substance organique incluse dans la porosité de la zéolithe, dans la mesure où l’échange d’ions s’en trouve facilité.
La zéolithe de type structural FAU obtenue par le procédé de l'invention peut être utilisée après échange ionique comme solide acide pour la catalyse dans les domaines du raffinage et de la pétrochimie. Elle peut également être utilisée comme adsorbant ou comme tamis moléculaire.
EXEMPLES L’invention est illustrée par les exemples suivants qui ne présentent, en aucun cas, un caractère limitatif.
Exemple 1 : Préparation d’une zéolithe de type structural FAU selon l’invention
La salinité désigne la quantité de sel contenue dans le solvant. Selon l’invention, le sel peut être du chlorure de sodium ou du bicarbonate de sodium.
La salinité du solvant est avantageusement adaptée de manière à obtenir une solution selon l’invention neutre dont le pH est compris entre 6 et 7,5, préférentiellement un pH neutre à 7.
De préférence, la salinité du solvant est comprise entre 3g/l et 200g/l. De préférence encore, la salinité du solvant est comprise entre 3g/l et 150g/l. Les valeurs particulièrement préférées utilisées par le Demandeur sont 5g/l, 10g/l, 20g/l , 35g/l, 50 g/l et 100g/l.
De même, la quantité de matrice végétale utilisée, préférentiellement des clous de Girofle peut être adaptée de manière à obtenir une solution selon l’invention neutre dont le pH est compris entre 6 et 7,5, préférentiellement un pH neutre à 7.
De préférence, la concentration en matrice végétale contenue dans la solution est comprise entre 0,1% et 15% en poids du poids total de la solution. De préférence encore, la concentration est comprise entre 0,2% et 7,5% en poids du poids total de la solution. Plus préférentiellement, la concentration est comprise entre 0,5% et 5%. Plus préférentiellement encore, la concentration est comprise entre 1,5% et 3%. Les concentrations particulièrement préférées par le Demandeur sont de 1,8%, 2%, 2,3%, 2,5%, 2,7% et 2,8% préférentiellement 2,3% en poids du poids total de la solution.
Le pH de la solution peut être contrôlée à l’aide d’un pH-mètre, de bandes de papier pH ou tout autre dispositif permettant de mesurer le pH.