INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le moyen 52 de verrouillage comprend encore un ressort (non visible) monté à l’intérieur du guide 62 et exerçant un effort permanent de précontrainte qui tend à solliciter le doigt 60 de verrouillage vers sa position active. Le moyen 52 de verrouillage comprend encore une goupille (non visible) montée à l’intérieur du guide 62 et qui est prévue pour assurer le maintien du doigt 60 de verrouillage dans sa position inactive.
Depuis la position inactive du doigt 60 de verrouillage, lorsqu’un effort de traction est appliqué par l’opérateur sur le moyen d’actionnement 64, la goupille est désengagée du doigt 60. Le doigt 60 de verrouillage coulisse alors jusqu’à sa position active sous l’effet de l’effort exercé par le ressort. A l’inverse, depuis cette position active, lorsqu’un effort de traction est appliqué par l’opérateur sur le moyen d’actionnement 64, le doigt 60 est ramené vers sa position inactive à l’encontre de l’effort exercé par le ressort jusqu’à ce la goupille soit engagée avec le doigt 60.
Comme indiqué précédemment, dans la position active d’actionnement, le moyen 52 de verrouillage s’engage entre deux dents 56 successives de la crémaillère. Dans l’exemple de réalisation illustré, l’extrémité supérieure du doigt 60 de verrouillage est biseautée et en concordance de forme avec la face avant 56b de la dent et la face arrière 56a en regard de la dent immédiatement adjacente entre lesquelles est engagée le doigt 60. Le doigt 60 peut par exemple être réalisé en matière métallique.
Lorsque le moyen 52 de verrouillage a été activé par l’opérateur et que le rideau de fermeture 34 est déplacé vers sa position relevée d’ouverture maximale, le doigt 60 de verrouillage vient frotter contre les dents 56 de la crémaillère mais ne s’oppose pas à la remontée complète du rideau de fermeture 34 jusqu’à cette position relevée d’ouverture maximale soit atteinte.
En revanche, une fois que la position relevée d’ouverture maximale est atteinte, le doigt 60 de verrouillage engagé entre deux dents 56 successives de la crémaillère va s’opposer aux forces combinées de gravité et de rappel élastique des câbles 44. Le rideau de fermeture 34 est bloqué dans sa position relevée d’ouverture maximale. Ce blocage est obtenu par le contact du doigt 60 et la face arrière 56a de la dent de la crémaillère en contact contre le doigt.
Tous les panneaux 36a à 36c du rideau de fermeture sont ainsi maintenus verticalement au-dessus de la face inférieure 28a de la traverse supérieure du cadre arrière 24 comme cela est notamment visible à la . Ceci limite fortement l’exposition des panneaux 36a à 36c du rideau de fermeture aux chocs, notamment lors du chargement de la carrosserie. En effet, les panneaux du rideau de fermeture 34 sont protégés par la traverse supérieure 28 du cadre arrière.
Depuis la position bloquée du rideau de fermeture 34, lorsque le moyen 52 de verrouillage est désactivé par l’opérateur, le rideau de fermeture 34 redescend automatiquement jusqu’à la position relevée d’équilibre (figures 4 à 6) sous l’effet de la gravité et de la force de rappel élastique des câbles 44, et est maintenu dans cette position par les câbles. L’opérateur peut ensuite redescendre manuellement le rideau de fermeture 34 jusqu’à sa position abaissée de fermeture.
Dans l’exemple de réalisation décrit, le rideau de fermeture 34 est bloqué dans sa position relevée d’ouverture maximale par la coopération du doigt 60 avec les dents 56 de la crémaillère.
Alternativement, il est possible de prévoir un blocage du rideau de fermeture 34 dans une position relevée d’ouverture qui soit différente de la position relevée d’ouverture maximale en conservant toutefois une disposition de tous les panneaux 36a à 36c du rideau de fermeture verticalement au-dessus de la face inférieure 28a de la traverse supérieure du cadre arrière dans cette position bloquée d’ouverture.
Le positionnement de la crémaillère 54 sur le rideau de fermeture 34 permet par exemple de pouvoir faire varier la position bloquée d’ouverture du rideau. Alternativement ou en combinaison, il pourrait également être possible de prévoir une butée fixée sur le pavillon 16 de la carrosserie et prévue pour stopper la course du rideau de fermeture 34 avant qu’il n’atteigne la position relevée d’ouverture maximale. Une fois que le rideau de fermeture 34 est stoppé par la butée du pavillon, le doigt 60 de verrouillage va se bloquer entre deux dents successives de la crémaillère 54.
Dans l’exemple de réalisation illustré, le doigt 60 du moyen 52 de verrouillage s’étend verticalement. Alternativement, de sorte à faciliter l’accès au moyen d’actionnement 64 lorsque la carrosserie est chargée de marchandises, il est possible de prévoir une orientation oblique du doigt 60 en direction de l’accès arrière à l’espace de chargement intérieur 22. Dans ce cas, la forme des dents 56 de la crémaillère peut être adaptée.
Le circuit intégré 20b sert de transistor discret principal dans l’amplificateur Doherty et le circuit intégré 20a sert de transistor discret auxiliaire dans l’amplificateur Doherty.
La carte de circuits imprimés 32 possède une entrée RF 34, une sortie RF 35, deux entrées de polarisation d’entrée 36 et deux entrées de polarisation de sortie 37.
La carte de circuits imprimés 32 possède en outre un coupleur 38 relié à l’entrée RF 34 par une ligne de transmission imprimée 39, aux bornes d’entrée RF du circuit intégré 20b principal par une ligne de transmission imprimée 40 et aux bornes d’entrée RF du circuit intégré 20a auxiliaire par une ligne de transmission imprimée 41.
Les bornes de sortie RF du circuit intégré 20b principal sont reliées à un réseau d’adaptation de sortie principal constitué d’une ligne de transmission imprimée 42 et de condensateurs 43, ladite ligne de transmission imprimée 42 étant reliée à une ligne de transmission imprimée 90° 50 Ohms 44.
Les bornes de sortie RF du circuit intégré 20a auxiliaire sont reliées à un réseau d’adaptation de sortie auxiliaire constitué d’une ligne de transmission imprimée 45 et de condensateurs 46, ladite ligne de transmission imprimée 45 étant reliée à la ligne de transmission imprimée 90° 50 Ohms 44.
L’extrémité de la ligne de transmission imprimée 90° 50 Ohms 44 est reliée à la sortie RF 35 par l’intermédiaire d’un combinateur 47 puis d’une ligne de transmission imprimée 90° 35 Ohms 48.
Chacune des bornes de polarisation d’entrée des deux circuits intégrés 20a et 20b est reliée à une ligne de transmission imprimée d’entrée 49, elle-même reliée à une pluralité de condensateurs de découplage 50 reliés en parallèle à la masse de la carte de circuits imprimés 32, la pluralité de condensateurs de découplage 50 ayant tous la même valeur de capacité comprise entre 1 nF et 1 µF.
Chacune des bornes de polarisation de sortie des deux circuits intégrés 20a et 20b est reliée à une ligne de transmission imprimée de sortie 51, elle-même reliée à une pluralité de condensateurs de découplage 52 reliés en parallèle à la masse de la carte de circuits imprimés 32, la pluralité de condensateurs de découplage 52 ayant tous la même valeur de capacité comprise entre 1 nF et 1 µF.
Ainsi, les inductances shunt d’entrée et de sortie des réseaux de préadaptation d’entrée et de sortie de chacun des deux circuits intégrés 20a et 20b sont réglables à l’aide des lignes de transmission d’entrée 49 et de sortie 51 imprimées sur la plaque 33 de la carte de circuits imprimés 32.
Les longueurs des lignes de transmission imprimées d’entrée 49 et de sortie 51 sont d’abord calculées en fonction de l’application souhaitée (c’est-à-dire, de la bande de fréquences visée), puis lesdites lignes de transmission d’entrée 49 et de sortie 51 sont imprimées sur la plaque 33 selon les longueurs calculées.
Pour chacun des deux circuits intégrés 20a et 20b, le réseau de préadaptation d’entrée réglable utilise ainsi une topologie d’inductance shunt qui comprend trois éléments passifs : la ligne de transmission d’entrée intégrée 15a, 15b (valeur d’inductance fixe et faible) dans le boîtier 3, les troisièmes fils de connexion 14a, 14b intégrés (valeur d’inductance fixe) dans le boîtier 3, et la ligne de transmission d’entrée imprimée 49 sur la carte de circuits imprimés 32 (à l’extérieur du boîtier 3) dont la longueur est choisie par l’utilisateur en fonction de la valeur d’inductance souhaitée.
En outre, pour chacun des deux circuits intégrés 20a et 20b, le réseau de préadaptation de sortie réglable utilise également une topologie d’inductance shunt qui comprend trois éléments passifs : la ligne de transmission de sortie intégrée 25a, 25b (valeur d’inductance fixe et faible, basse impédance) dans le boîtier 3, les quatrièmes fils de connexion 12 intégrés (valeur d’inductance fixe) dans le boîtier 3, et la ligne de transmission de sortie imprimée 51 sur la carte de circuits imprimés 32 (à l’extérieur du boîtier 3) dont la longueur est choisie par l’utilisateur en fonction de la valeur d’inductance souhaitée.
L’utilisation des deux circuits intégrés 20a et 20b selon la présente invention pour réaliser les transistors discrets principal et auxiliaire du montage amplificateur Doherty permet ainsi d’obtenir un amplificateur Doherty large bande.
BOBINE D’INDUCTANCE D’ARRÊT RÉPARTIE À HAUTE PUISSANCE ET À LARGE BANDE POUR AMPLIFICATEURS DE PUISSANCE RÉPARTIS L'invention concerne une bobine d’inductance d’arrêt utilisée dans un circuit de polarisation pour des amplificateurs à haute puissance répartis à large bande, permettant une amélioration de la bande passante.
Les produits à large bande d'aujourd'hui utilisent des technologies à faible longueur de grille. Certains produits à large bande utilisent des structures avec différentes topologies de transistors (cascode, transistors à effet de champ (TEC) empilés). Les technologies à faible longueur de grille sont difficiles à utiliser et coûteuses à fabriquer. Afin d'utiliser des structures avec différentes topologies de transistors dans des conceptions connexes, des modèles avec des fréquences élevées, une grande précision et différentes structures (source commune, grille commune) sont nécessaires.
Ces différents curseurs sont, par exemple, sauvegardés dans la base de données 116 pour pouvoir être utilisés par les autres modules du système.
Le module 130 de calcul d’un score de risque de chute de l’individu surveillé met en œuvre, selon le mode de réalisation des figures, un modèle de calcul automatique 118 entrainé pour calculer un score de risque de chute, en fonction du score de profil déterminé par le module 110 et des curseurs moteurs calculés par le module 120.
La base d’apprentissage utilisée pour entrainer le modèle 118 est constituée par les curseurs moteurs et les scores de profil d’une pluralité d’individus associés à des occurrences de chutes détectées de cette pluralité d’individus.
Pour constituer une telle base d’apprentissage, une pluralité d’individus, dont on a calculé les curseurs moteurs à intervalles de temps prédéterminés et dont on a relevé les caractéristiques propres utilisées par le système (âge, sexe, poids, etc.), a été observée (par une équipe d’opérateurs dédiée ou par l’équipement des individus avec un dispositif de détection de chute) pour détecter des occurrences de chute. L’ensemble des informations a été sauvegardé dans une base de données, formant la base d’apprentissage du modèle de calcul 118. L’entrainement du modèle 118 permet à ce dernier d’associer un score de risque de chute à des combinaisons de caractéristiques propres et des curseurs moteurs des individus. En outre, il est possible d’enrichir régulièrement la base d’apprentissage à partir des utilisateurs du système selon l’invention (on récupère les curseurs moteurs et les caractéristiques propres des individus pour lesquels le système a détecté un risque de chute ou une chute, et confirmé par l’individu).
Le module 140 de détermination d’un risque de chute met en œuvre, selon le mode de réalisation des figures, un modèle de calcul automatique 119 entrainé pour déterminer un risque de chute à partir des variations du score de risque de chute calculé par le module 130, au-delà d’un seuil prédéterminé.
La base d’apprentissage utilisée pour entrainer le modèle 119 est constituée des scores de risque de chute et des curseurs moteurs d’une pluralité d’individus associés à des occurrences de chutes détectées de cette pluralité d’individus.
Pour constituer une telle base d’apprentissage, une pluralité d’individus, dont on a calculé les scores de risque de chute et les curseurs moteurs à intervalles de temps prédéterminés a été observée (par une équipe d’opérateurs dédiée ou par l’équipement des individus avec un dispositif de détection de chute) pour détecter des occurrences de chute. L’ensemble des informations a été sauvegardé dans une base de données, formant la base d’apprentissage du modèle de calcul 119. L’entrainement du modèle 119 permet à ce dernier d’associer un risque de chute à des variations brutales du score de risque de chute.
Cela permet d’alerter l’individu surveillé de la forte probabilité d’un risque de chute dans un délai court, typiquement de 1 à 5 heures. Cette alerte permet ainsi d’éviter la survenue de la chute.
L’alerte peut être transmise à l’individu par le biais de l’interface homme-machine 18 porté par le boitier et/ou par une alerte vocale transmise au module audio 19 et/ou à une personne définie par l’utilisateur du système comme personne référente (un parent, un médecin, etc.) qui peut alors prendre contact avec l’individu surveillé pour l’alerter d’un risque de chute et lui conseiller de réduire son activité dans les prochaines heures.
Un système selon l’invention permet ainsi, par la combinaison d’un ensemble de capteurs, de différentes routines logicielles mettant en œuvre des modèles de calcul automatique, de prédire un risque de chute alors que les solutions antérieures se limitaient à détecter une chute.
L’invention s’étend aussi à un système de détection de chute équipé d’un système de prédiction de chute selon l’invention.. En particulier, les risques de chutes fournis par le système selon l’invention peuvent être utilisés comme un paramètre du système de détection de chute, par exemple en adaptant les seuils de détection aux informations de risques de chute fournis par le système.
Prédiction et évaluation de risque de chute Ce document est la demande provisoire du brevet d’un système automatique de calcul du score de risque de chute d’une personne. Ce score permettra d’adapter les seuils de détection de la chute pour de meilleures performances. De plus, ce score est revu en continu pour signaler une dégradation importante de la stabilité de la personne et ainsi prédire un risque de chute dans les heures suivantes.
Définition du système Les systèmes intelligents connectés se multiplient et couvrent de plus en plus les différents aspects de notre vie. Ces systèmes peuvent être des modules indépendants ou des applications sur des supports intelligents (téléphones ou montres connectées).
Dans ce Brevet on présente une méthode pour rendre plus intelligent un système de détection de chute : sa sensibilité et sa politique d’alerte évolue et s’adapte automatiquement à la personne (par analyse et apprentissage), et la possibilité de prédire une chute avant qu’elle n’ait effectivement lieu est intégrée.
Pour se faire, en parallèle de l’analyse effectuée pour détecter la chute, ce système effectue une analyse plus approfondie pour ajuster la méthode de détection de la chute et introduire la notion de prédiction de chute. Pour assurer ces fonctions le système contient les modules suivants : Module radio avec deux liaisons : ascendante et descendante Un module audio pour recevoir des commandes vocales et envoyer des alertes vocales locales Un écran tactile, un buzzer, un vibreur Un module accéléromètre pour mesurer l’activité accélérométrique Un module magnétomètre pour mesurer les champs magnétiques Un gyroscope pour mesurer les accélérations angulaires Un capteur de pression pour mesurer la pression et la variation d’altitude Un tensiomètre pour mesurer la tension artérielle Un cardio-tachymètre pour mesurer le rythme cardiaque
Sur le marché on trouve des systèmes détecteurs de chutes, podomètres, analyse d’activité ... Ces systèmes fonctionnent selon une configuration pour détecter les chutes, pour compter les pas, pour identifier une activité ... L’innovation apportée est de se baser sur l’analyse d’activités pour améliorer la détection, ajuster la méthode utilisée pour alerter la chute et pour signaler une augmentation importante du risque de chute qui va très probablement se traduire par une chute dans peu de temps.
Les figures 9 à 12 représentent des vues de la remorque caravane selon un autre mode de réalisation.
Il est visible l’auvent 20 déplié à 270°. L’auvent 20 permet de couvrir l’intégralité de la caravane et fournit une protection contre les intempéries.
Ces figures montrent aussi la tente de toit 22 et l’architecture de la tente de toit 22.
En dessous de la tente de toit 22, il est monté une annexe 29. Une cabine d’hygiène 30 est reliée à l’annexe 29 et crée un espace sanitaire toilettes et/ou douche.
A la , il est visible l’échelle 27 pour monter ou descendre de la tente de toit.
Il est également visible l’articulation d’un côté de la zone du couchage. L’articulation est un pivot permettant l’ouverture et la fermeture du couvercle mobile. Il peut s’agir d’amortisseur, de verrin ou d’équilibreur.
Lorsque le toit est ouvert, le couvercle mobile permet de créer un support pour une partie de la tente de toit 22. La face plate du couvercle mobile vient en contact avec une face de la remorque caravane et maintient le couvercle mobile à l’horizontale : l’angle est de 180°.
Pour actionner l’ouverture, au moins un loquet est à déverrouiller. Le loquet permet de maintenir le couvercle mobile en position fermée. Le principe d’ouverture est un principe de freinage en fin de course avec un amortisseur et le principe de fermeture est aussi un principe de freinage en fin de course d’un amortisseur.
Après avoir enlevé le loquet ou l’élément de blocage, la mise en fonction du compresseur permet d’ouvrir la tente de toit qui se gonfle et crée au même moment l’ouverture du couvercle mobile.
Dans une variante, il existe deux loquets pour maintenir le couvercle mobile en position fermée.
Dans une variante, le gonflage de la tente de toit entraine aussi le gonflage d’un matelas de la zone de couchage.
Pour refermer le couvercle mobile, la tente de toit 22 est dégonflée par une valve et on bascule le couvercle mobile qui va être retenu pour que le couvercle mobile se ferme en douceur par un principe de freinage en fin de course d’un amortisseur.
La longueur de la zone de couchage est environ égale à deux fois la largeur du véhicule.
Concernant les dimensions, la surface du véhicule de type caravane est d’environ 6,5m². L’auvent fait environ 15m². L’annexe et la cabine d’hygiène font environ 4,8m². L’annexe seule fait environ 3,7m². L’espace de la zone de couchage fait environ 4,4m².
La surface totale une fois déployée avec la zone de couchage est d’environ 30,7m².
Système d’éclairage intérieur de véhicule automobile pour pare-soleil L’invention a pour objet un système d’éclairage intérieur de véhicule automobile, notamment présentant un dispositif d’éclairage intégré au pare-soleil.
Les mesures à l’état sec ambiant à 20°C ont été réalisées avec des matériaux secs en équilibre avec la quantité d’humidité présente dans l’air à 20°C, dans des conditions ambiantes normales d’humidité et de pression.
Les mesures à 35°C ou 65°C à l’état hydraté des matériaux ont été réalisées avec des matériaux qui ont été plongés dans de l’eau à 35°C pendant une durée de 48 heures avant de réaliser la mesure.
L’échantillon de matériau à tester est ensuite placé dans l’appareil de mesure où sa température est conservée à 35°C ou porté à 65°C. Tous les modules d’élasticité ont été mesurés à une fréquence de 1Hz conformément à la norme ISO 6721-1.
Les données mesurées ont été regroupées dans le tableau ci-dessous.
Matériau testé Module d’élasticité en Mpa, à l’état sec ambiant à 20°C Module d’élasticité en Mpa, à l’état hydraté à 35°C Module d’élasticité en Mpa, à l’état hydraté à 65°C ENVISTA TM 282,71 8,27 1,10 Formule 5 35,11 1,3 0,55 Formule 6 42,51 1,5 0,97 Formule 8 87,24 1,47 1,08 Formule 9 85,45 1,78 1,11 Formule 10 47,43 1,5 1,16 Formule 11 81,78 1,83 1,62
A la lecture de ces résultats, on constate que les modules d’élasticité à 20°C à l’état sec ambiant des formules selon l’invention testées sont nettement inférieurs à celui du matériau ENVISTA TM de l’art antérieur mesuré dans les mêmes conditions.
Dans ces conditions, qui correspondent sensiblement à celles d’une salle d’opération, tous les matériaux conformes à l’invention testés présentent un module compris entre 30 et 90 Mpa. À l’état sec ambiant, ils peuvent donc être roulés sans difficulté et placés dans un injecteur sans se détériorer. Ils peuvent ensuite être injectés dans l’œil d’un patient sans que la force de poussée nécessaire à leur éjection hors de l’injecteur ne soit trop importante, soit par exemple supérieure à 20 N. Le chirurgien peut donc facilement et confortablement implanter une lentille intraoculaire réalisée à partir de ces matériaux se trouvant à l’état sec ambiant dans les conditions d’une salle d’opération.
Au contraire, avec un module d’élasticité supérieur à 280 MPa le matériau ENVISTA TM de l’art antérieur est extrêmement rigide à l’état sec ambiant. Il est impossible de rouler une lentille intraoculaire réalisée à partir de ce matériau à l’état sec ambiant pour la placer dans un injecteur sans risquer de la détériorer. En outre, il ne serait pas possible non plus de l’injecter manuellement dans l’œil d’un patient, la force de poussée nécessaire étant beaucoup trop importante.
Afin de pouvoir être implantées, les lentilles intraoculaires réalisées à partir du matériau ENVISTA TM doivent donc obligatoirement être hydratées pour faire baisser leur module d’élasticité, ce matériau présentant un module d’élasticité de 42,75 MPa à l’état hydraté à 20°C. Cela contraint à les conditionner et les stocker en milieu aqueux, ce qui présente de nombreux inconvénients comme expliqué en introduction.
A l’état hydraté à 35°C, ce qui correspond à des conditions proches de celles rencontrées dans un œil humain, les modules d’élasticité mesurés pour les matériaux selon l’invention testés sont compris entre 1,3 et 1,83 Mpa. Ils sont donc légèrement plus faibles que celui du matériau ENVISTA TM qui est égal à 8,27 Mpa dans les mêmes conditions, mais avec un ordre de grandeur comparable se traduisant par un comportement similaire. En outre, tous les matériaux selon l’invention testés ont un module d’élasticité supérieur à 1 à l’état hydraté à 35°C ce qui garantit une tenue satisfaisante de la lentille une fois implantée et assure un centrage ferme à l’intérieur du sac cristallinien.
Les valeurs des modules d’élasticité ont également été mesurées à l’état hydraté à 65°C, afin de simuler le comportement de ces matériaux après un temps long dans les conditions d’un œil humain. En effet, en application du principe d’équivalence temps-température et de la loi de Williams-Landel-Ferry bien connus de la personne du métier, la valeur du module d’élasticité d’un matériau plastique mesurée à 65°C et 1 Hz correspond sensiblement à la valeur du module de ce matériau mesurée à 35°C après plus de 277 heures sous contrainte constante. Cette mesure des modules à l’état hydraté à 65°C sous 1 Hz permet donc d’évaluer le comportement à long terme des lentilles intraoculaires implantées dans l’œil d’un patient et ainsi de simuler leur vieillissement.