INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La est un schéma représentant le procédé de réparation selon l’invention.
La présente description et les figures associées sont basées sur l’exemple de becquets rapportés sur une plateforme d’aube mobile de turbine basse pression. On ne sort bien entendu pas du cadre de l’invention si le ou les becquets sont rapportés sur une portion d’aube d’un autre type de turbomachine, par exemple sur une portion d’aube de turbine contrarotative, telle que décrite par exemple dans le document FR2942273. On ne sort pas non plus du cadre de l’invention si les becquets sont rapportés sur une aube fixe, par exemple de distributeur.
On ne sort pas non plus du cadre de l’invention si le ou les becquets sont rapportés directement sur le pied de l’aube ou plus généralement sur une partie de l’extrémité de pied de l’aube. On ne sort pas non plus du cadre de l’invention si le ou les becquets sont rapportés sur une partie de l’extrémité de tête de l’aube, par exemple sur un éventuel talon de l’aube.
La est une représentation schématique d’une partie de turbine d’une turbomachine de l’art antérieur. La partie de turbine représentée est une turbine basse pression 1, qui comprend une succession de roues à aubes mobiles 110 et de distributeurs à aube fixes 120 alternativement. Ainsi, les aubes mobiles 110 sont agencées entre les aubes fixes 120 de la turbine 1.
Le rotor de la turbine basse pression se compose, dans cet exemple, de quatre disques 101 de turbine boulonnés entre eux par leurs viroles cylindriques 102 et portant en périphérie, par des liaisons à glissière 103, les pieds 111 des aubes mobiles 110. Le rotor comprend en outre des structures d’étanchéité 104, comprenant des flasques cylindriques à labyrinthe qui entourent solidairement les viroles 102 des disques rotatifs et réalisent une étanchéité avec les aubes fixes 120.
Comme illustré sur les figures 1 et 2, chaque aube mobile 110 comprend un pied 111, une pale aérodynamique 114, une extrémité de pied comprenant une plateforme 112 et une extrémité de tête comprenant un talon 115.
Le talon 115 de l’aube 110 peut prendre la forme d’un plateau comprenant au moins une léchette 116, par exemple deux léchettes 116 comme illustré sur les figures 1 et 2. La pale aérodynamique 114 s’étend entre le talon 115 et la plateforme 112 de l’aube 110.
Le pied 111 de l’aube 110 comprend une portion d’attache 111a qui permet d’assembler l’aube 110 au disque du rotor de la turbine. Cette portion d’attache 111a est typiquement en forme de bulbe ou de sapin, et destinée à s’insérer dans une alvéole complémentaire ménagée dans le disque du rotor de la turbine basse pression.
La plateforme 112 de l’aube 110 s’étend de l’extrados à l’intrados de l’aube 110. La plateforme 112 de l’aube 110 comprend en outre une portion d’assemblage amont 112m et une portion d’assemblage aval 112v. Le sens amont-aval correspond au sens d’écoulement du ou des gaz dans la turbomachine. On ne sort bien entendu pas du cadre de l’invention si la plateforme de l’aube ne comprend qu’une portion d’assemblage, amont ou aval.
La portion d’assemblage amont 112m s’étend vers l’amont depuis l’amont de la plateforme 112 de l’aube 110 et la portion d’assemblage aval 112v s’étend vers l’aval depuis l’aval de la plateforme 112 de l’aube 110.
Le talon de l’aube pourrait également comprendre une portion d’assemblage amont et/ou une portion d’assemblage aval.
L’aube mobile 110 comprend en outre un becquet amont 113m et un becquet aval 113v. On ne sort bien entendu pas du cadre de l’invention si l’aube ne comprend qu’un seul becquet, amont ou aval. Chaque becquet 113m, 113v comprend une portion d’assemblage, par laquelle il est assemblé à une portion d’assemblage 112m, 112v de la plateforme 112 de l’aube 110. On ne sort pas non plus du cadre de l’invention si l’aube comprend deux becquets amont, l’un rapporté à l’extrémité de pied de l’aube, par exemple rapporté à une éventuelle plateforme de l’aube, l’autre rapporté à l’extrémité de tête de l’aube, par exemple rapporté à un éventuel talon de l’aube. De même, on ne sort pas du cadre de l’invention si l’aube comprend deux becquets aval, l’un rapporté à l’extrémité de pied de l’aube, par exemple rapporté à une éventuelle plateforme de l’aube, l’autre rapporté à l’extrémité de tête de l’aube, par exemple rapporté à un éventuel talon de l’aube.
Ainsi, chaque becquet 113m, 113v correspond à une portion d’assemblage 112m, 112v de l’aube 110. Chaque becquet 113m, 113v n’appartient qu’à une unique aube.
Dans cet exemple, l'aimant permanent 614 est formé par une plaque distincte du guide d'onde 610 et est disposé à l'opposé de la plaque 604 par rapport au guide d'onde.
Les picots 608 comportent une extension transversale 624 à l'extrémité longitudinale 608.2 opposée à l'extrémité longitudinale 608.1 destinée à faire saillie de la surface d'affichage. L'extension transversale 624 est en matériau ferromagnétique, de sorte à exercer une force de rappel vers le bas. L'extension transversale 622 formant le premier épaulement est en matériau amagnétique, ce qui ne génère pas de force de rappel entre cet épaulement et l'aimant, plaquant l'extension transversale 622 contre la face supérieure de la plaque guide d'onde 610. Un moyen de rappel mécanique 634, tel qu'un ressort hélicoïdal, est monté entre la plaque 604 et l'extension transversale 622 exerçant une force de rappel vers le haut, plaquant l'extension transversale 624 contre la face inférieure de la plaque guide d'onde 610. Le ressort est dimensionné pour exercer une force de rappel proche de celle exercée par entre une extension transversale en matériau ferromagnétique et l'aimant.
Sur la , on peut voir un autre exemple de réalisation d'un afficheur selon un deuxième mode de réalisation dans lequel le maintien bistable est obtenu par des moyens mécaniques.
L'afficheur comporte des picots 708 présentant chacun des premier et deuxième épaulements portés par des extensions transversales 722, 724, une plaque guide d'onde 710 et une plaque 704 portant la surface de lecture. Les picots traversent le guide d'onde, les deux extensions transversales 722, 724 étant situées de part et d'autre de la plaque guide d'onde 710, les picots traversent également la plaque 704.
En outre l'afficheur comporte des moyens de maintien bistables comportant une membrane 736 disposée entre la plaque guide d'onde 710 et la plaque 704 et traversée par les picots 708. La membrane ne s'interpose pas entre le premier épaulement et la plaque guide d'onde. Les picots sont solidaires en mouvement de la membrane.
La membrane comporte des zones configurées pour présenter deux états stables. La membrane peut être constituée d'une pluralité d'éléments 738 incurvés ayant deux états stables de type clinquant. De tels éléments 738 sont décrits dans le document A. Asher , E. Benjamin, L. Me dina, R. Gilat , and S. Krylov, " Bistable Micro Caps Fa bricated by Sheet Metal Forming " , J. Micromech . Microeng ., vol. 30, no. 6, p. 065002, Apr. 2020 . On peut envisager une plaque rigide percée de trous obturés chacun par un disque bistable, ledit disque étant traversé par un picot.
L'impulsion ou l'impact délivré par le guide d'onde 710 provoque le passage d'un état présentant une courbure à un autre état présentant une courbure opposée.
Sur la , on peut voir deux éléments 738 dans deux états opposés.
Sur la , on peut voir un autre exemple de réalisation d'un afficheur tactile selon un troisième mode de réalisation dans lequel les moyens de maintien sont de type électrostatique .
L'afficheur comporte une électrode 840 unique fixée sous la plaque 804 et des électrodes individuelles 842 fixées à chacun des picots et formant également le premier épaulement et le deuxième épaulement. Une couche isolante électrique 844 recouvre l'électrode 840 pour éviter un court-circuit entre l'électrode 840 et une ou des électrodes 842.
Le fonctionnement de l'afficheur de la est le suivant.
Un premier potentiel est appliqué à l'électrode 840.
L'électrode 842 du picot 808 que l'on veut déplacer est mise à un deuxième potentiel. Une impulsion mécanique est exercée par la plaque guide d'onde 810 sur le picot 808 via l'électrode 842 provoquant le déplacement vers le haut du picot dont le déplacement est assisté par la force d'attraction électrostatique entre l'électrode 840 et l'électrode 842. L'électrode 842 entre en contact avec la couche isolante 844 et le picot est maintenu en position haute par l'attraction électrostatique.
Chaque électrode 842 peut être polarisée séparément, ce qui permet un actionnement individuel des picots.
Lorsque les électrodes 840 et 842 sont au même potentiel, l'attraction électrostatique disparaît et le picot revient en position basse par gravité.
En variante, l'électrode 840 peut être remplacée par des électrodes individuelles.
La mise en œuvre du procédé de fabrication par frittage ou fusion sélectif par laser comprend en outre, avant l’étape (b) ou avant chaque étape (b), une étape (a) de dépôt d’une couche de la poudre d’alliage sur un support.
Le support est par exemple une plateforme de fabrication, ou une couche de la pièce, de poudre préalablement déposée ou projetée.
Lors de l’étape (a), la couche de poudre d’alliage de cuivre est ainsi par exemple déposée sur la plateforme de fabrication, ou sur une couche de la pièce préalablement fabriquée par la mise en œuvre des étapes (a) à (d).
Lors de l’étape (b), le faisceau laser est dirigé sur une région de la couche de poudre d’alliage de cuivre déposée. La région de poudre mentionnée en référence aux étapes (b) et (d) correspond alors à la région de la couche de poudre sur laquelle est dirigé le faisceau laser.
Dans la technique de fusion sélective par laser, lors de l’étape (b), la région de la couche de poudre d’alliage de cuivre est portée à une température supérieure à la température de fusion de cette poudre d’alliage, pour former une région fondue.
Dans la technique de frittage sélectif par laser, lors de l’étape (b), la région de la couche de poudre d’alliage de cuivre n’est pas portée à une température supérieure à la température de fusion, mais frittée.
La forme de la région sur laquelle est dirigée le faisceau laser, qui n’est pas nécessairement convexe, correspond à une couche de la pièce fabriquée.
Seule cette région est chauffée, de manière sélective, par le faisceau laser. La couche de poudre déposée lors de l’étape (a) comprend ainsi une région fondue ou frittée, et une ou plusieurs régions de poudre non fondues et non frittées.
Lors de l’étape (d), la région fondue ou frittée se solidifie pour former ainsi une couche de la pièce.
Les étapes (a) à (d) peuvent être à nouveau être mises en œuvre de manière itérative pour former des couches successives ou adjacentes de la pièce.
Par exemple, lors de chaque étape (a), chaque nouvelle couche de poudre d’alliage de cuivre peut être déposée sur la couche de poudre déposée lors de l’itération précédente, ou à l’écart de cette couche précédente.
L’excédent de poudre d’alliage de cuivre, correspondant aux portions non fondues de la couche de poudre d’alliage de cuivre, peut alors être récupéré, soit à l’issue du procédé de fabrication, soit à l’issue de chaque succession d’étapes (a) à (d), ou encore à l’issue de certaines des successions d’étapes (a) à (d).
On a illustré à titre d’exemple sur la un dispositif de fabrication additive 15 comprenant une enceinte 17 à l’intérieur de laquelle se situent un support 19 pour recevoir des couches successives de poudre d’alliage pour la fabrication d’une pièce et un laser 21 pour générer un faisceau laser 23 orientable de manière à diriger le faisceau laser 23 sur une région à solidifier de la dernière couche de poudre 25 déposée pour former une pièce 27 résultant de la superposition des régions solidifiées des couches superposées.
La technique de projection laser, ou DMD pour « Direct Metal Deposition » en anglais, consiste à émettre un faisceau laser à haute densité d’énergie sur un substrat tout en projetant de la poudre d’alliage au moyen d’une buse de projection coaxiale au faisceau laser. La poudre d’alliage est chauffée par le faisceau laser lors de son transport jusqu’au substrat et se dépose, sous forme de poudre d’alliage fondue, sur ce substrat. La géométrie de la pièce est obtenue en déplaçant d’une part le substrat dans un plan, et d’autre part le faisceau laser orthogonalement à ce plan. La pièce est alors fabriquée couche par couche à partir des données de conception de cette pièce.
Ainsi, lors de l’étape (b), la partie de poudre d’alliage est à la fois chauffée et projetée sur le support.
La technique de fusion par faisceau d'électrons (ou EBM pour « Electron Beam Melting » en anglais) diffère de la fusion sélective par laser en ce qu’elle utilise un faisceau d'électrons de haute énergie comme source de chaleur pour faire fondre et fusionner la poudre.
Selon un mode de réalisation particulier, le matériau décoratif classique comprend la peinture, le papier peint, le tissu, le cuir artificiel, la pierre ou les carreaux de céramique.
Selon un mode de réalisation particulier de la présente invention, la plaque comprend, mais sans y être limitée, du contreplaqué, un panneau de fibres de densité moyenne, un panneau de fibres de densité élevée, un panneau de poly(chlorure de vinyle), un panneau de poly(chlorure de vinyle) expansé, un panneau nid d'abeille, un contreplaqué en matière plastique, un panneau mélaminé, etc.
Selon un mode de réalisation particulier, une autre couche de protection est disposée entre la couche de protection et la surface du mur.
Un procédé de fabrication et d'installation d’ensembles de décoration modulaire murale préfabriquée tels que définis ci-dessus, comprend les étapes suivantes :
S1. préparer, composer et réaliser des plans de construction en fonction des dimensions des murs pour réaliser un plan de raccordement modulaire desdits ensembles de décoration murale préfabriquée ;
S2. découper des plaques aux dimensions spécifiées conformément au plan de raccordement modulaire et les marquer chacune d'une étiquette de repérage, afin de garantir que les produits finis sont faciles à assembler et à installer conformément au plan ;
S3. facultativement ajouter et mélanger des additifs ayant une fonction antibactérienne à base d'ions argent ou d'ions cuivre avec des matières premières à l'état liquide dans un procédé de fabrication de matériaux décoratifs classiques, de telle sorte que la surface des matériaux décoratifs classiques a une fonction antibactérienne après formation ;
S4. appliquer ou poser sur les plaques des matériaux décoratifs classiques auxquels peuvent déjà avoir été fixés des ions argent ou cuivre ;
S5. former des plots de stratification par les opérations consistant à laminer le premier autocollant double face sur la première couche de latex, puis laminer le deuxième autocollant double face entre la première couche de latex et la première couche de verrouillage à tiges plastiques, laminer le quatrième autocollant double face sur la seconde couche de latex, puis laminer le troisième autocollant double face entre la seconde couche de latex et la seconde couche de verrouillage à tiges plastiques, et enfin, combiner ensemble la première couche de verrouillage à tiges plastiques et la seconde couche de verrouillage à tiges plastiques, les plots étant découpés à la dimension et incrustés ou laminés au dos de chaque plaque à des intervalles uniformes ;
S6. appliquer sur la surface du mur au moins une couche de protection pour augmenter la capacité de liaison à la surface du mur ; et
S7. laminer le produit fini de l’étape S5 sur la couche de protection conformément au plan de raccordement modulaire, formant ainsi un intervalle d'air d’isolation phonique de 5-6 mm entre les plaques et la couche de protection.
Par comparaison avec l'état antérieur de la technique, les avantages de la présente invention sont les suivants :
Grâce aux solutions techniques ci-dessus, les matériaux décoratifs classiques, les plaques, les plots de stratification mobiles et la couche de protection sont installés sur le mur à tour de rôle, et l’intervalle d'air d’isolation phonique est formé entre les plaques et la couche de protection, ce qui est non seulement facile à fabriquer et à installer, mais encore présente de meilleures performances d'absorption acoustique qui réduisent les nuisances sonores.
est un diagramme montrant schématiquement la structure en coupe transversale de la présente invention ; et
est un diagramme montrant schématiquement l'installation de la présente invention.
Chaque chiffre de référence dans les dessins annexés représente : (1) un matériau décoratif classique, (2) une plaque, (3) un premier autocollant double face, (4) une première couche de latex, (5) un deuxième autocollant double face, (6) une première couche de verrouillage à tiges plastiques, (7) plots de stratification mobiles, (8) un mur, (9) une couche de protection, (10) un intervalle d'air d’isolation phonique, (11) une seconde couche de verrouillage à tiges plastiques, (12) un troisième autocollant double face, (13) une seconde couche de latex, (14) un quatrième autocollant double face.
Par ailleurs, l’état de l’art ne rapporte aucune méthodologie permettant d’envisager la dégradation d’un caillot de fibrine due à sa lyse chez les hémophiles, en tant que seul outil d’aide à la personnalisation du traitement de type facteur manquant administré à un patient hémophile, associé ou non à un traitement anti-fibrinolytique. Par contraste, la présente invention autorise une telle réalisation.
Description détaillée La présente divulgation se propose de répondre aux problèmes susmentionnés.
Il est proposé une méthode de mesure in vitro de la dégradation du caillot de fibrine à partir d’une courbe de lyse d’un caillot de fibrine au cours du temps dans un échantillon de sang ou de plasma préalablement obtenu d’un patient susceptible d’avoir ou ayant un déficit en au moins un facteur de la coagulation, la méthode comprenant les étapes suivantes : Mélange de l’échantillon préalablement obtenu dudit patient avec une composition de réactifs comprenant du facteur tissulaire, des phospholipides, du t-PA (activateur tissulaire du plasminogène), et un ou plusieurs activateur(s) de la voie intrinsèque de la coagulation, notamment un ou plusieurs de ces activateur(s) choisi(s) parmi : l’acide ellagique, la silice, le FIXa, le FXIa, et optionnellement un ou plusieurs facteur(s) de coagulation manquant chez le patient analysé, notamment choisi(s) parmi: le FVIII, le FIX, le FXI ou un mélange de deux ou plusieurs de ces facteurs; Incubation du mélange obtenu en a., puis Déclanchement de la coagulation par ajout d’ions calciums au mélange incubé à l’étape b. pour permettre la formation d’un caillot de fibrine dans le mélange, puis permettre la lyse du caillot formé, et mesure de la cinétique de dégradation du caillot de fibrine formé et dégradé pendant la lyse suite à l’étape c., et e. détermination d’une valeur de niveau basal du caillot de fibrine à un temps t1, le temps t1 étant choisi pour être situé entre le Tmax et le TL de la courbe de lyse du caillot de fibrine, et d’une valeur de niveau dégradé du caillot de fibrine à un temps t2 ultérieur, le temps t2 étant choisi pour être de 300 à 900 secondes après t1.
Les caractéristiques des moyens employés dans cette méthode vont être précisées ci-après.
Le Tmax d’une courbe de lyse d’un caillot de fibrine est une valeur aisément déterminable par l’homme du métier, et de façon conventionnelle. Lors de la formation d’un caillot de fibrine dans un échantillon, qui est naturellement suivie d’une fibrinolyse (processus de dégradation du caillot formé), une courbe reflétant l’état du caillot de fibrine dans l’échantillon passe nécessairement par un maximum (moment où la valeur mesurée, par exemple la variation de Densité Optique (DDO) maximale est atteinte, pendant toute la durée de mesure). Le temps pour atteindre ce maximum est noté Tmax. Dans la présente demande, on entend par « courbe de lyse d’un caillot de fibrine » la courbe mesurée et/ou tracée dans les temps indiqués dans la présente description, selon tout mode de réalisation, incluant la zone correspondant à la formation du caillot de fibrine et la zone correspondant à la dégradation du caillot de fibrine. La « courbe de lyse d’un caillot de fibrine » est ainsi synonyme, sauf si une interprétation différente découle du contexte, de la « courbe de génération et de lyse » ou de la « courbe mesurée » ou de la « courbe tracée », dans son intégralité.
Le TL d’une courbe de lyse d’un caillot de fibrine est également une valeur aisément déterminable par l’homme du métier, et de façon conventionnelle. Il s’agit de la valeur de temps correspondant à 50% de la valeur maximale (mesurée à Tmax donc), déterminable une fois observé sur l’échantillon testé le retour à l’amplitude initiale de la valeur du caillot de fibrine, c’est-à-dire l’amplitude observable avant génération du caillot de fibrine.
De la sorte, le temps t1 est un temps situé entre le Tmax et le TL de la courbe de lyse du caillot de fibrine, qui peut donc être situé soit dans le plateau (entre Tmax et T90% du max) de la courbe, ou après le plateau (entre T90% du max et TL).
Selon l’invention, le temps t2 est choisi dans une plage de valeurs fixe après t1. Conventionnellement, une courbe de génération et de lyse d’un caillot de fibrine démarre après le déclenchement de la réaction par l’ajout d’ions calcium (ce qui correspond au temps t0).
Le choix optimal des temps t1 et t2 dans les plages susmentionnées peut être fait par l’homme du métier par détermination des temps qui rendent les résultats de meilleure qualité en analyse discriminante quadratique. Les inventeurs ont par exemple déterminé le pourcentage de bonne classification en analyse discriminante quadratique avec, dans un premier temps, un seul paramètre, comme décrit en . Puis, les inventeurs ont travaillé avec une combinaison de paramètres, comme décrit en . L’on voit que la variation observée de pourcentages de bonne classification permet à l’homme du métier d’aisément vérifier si les temps t1 et t2 employés sont choisis de façon optimal.
Selon l’invention, la méthode peut être réalisée sur la base d’un échantillon de sang ou de plasma préalablement obtenu d’un patient susceptible d’avoir ou ayant un déficit en au moins un facteur de coagulation. Selon des modes de réalisation particuliers, le ou les facteur(s) de coagulation manquant(s) est(sont) choisi(s) parmi : le facteur VIII, le facteur IX, le facteur XI. Selon d’autres aspects, la méthode peut être réalisée sur un échantillon : Dont le patient est sous thérapie avec une supplémentation avec au moins un facteur de coagulation, recombinant ou non, choisi parmi : le facteur VIII (recombinant ou non), le facteur IX (notamment un concentré de facteur IX) (recombinant ou non), le facteur XI (recombinant ou non), et /ou Dont le patient est sous thérapie avec un traitement aux anticorps bi-spécifiques, par exemple, l’emicizumab ou Hemlibra® (Roche) ou Dont le patient est sous thérapie avec du facteur VIIa, recombinant ou non, par exemple, le NovoSeven® (NovoNordisk), ou Dont le patient est sous thérapie avec un traitement dirigé à la fois contre l’hémophilie A et l’hémophile B, comme le Fitusiran® (Sanofi) ou le Concizumab® (NovoNordisk) ou le Marstacimab® (Pfizer), ou Dont le patient est sous thérapie avec un traitement anti-fibrinolytique, par exemple l’Exacyl® ou acide tranexamique (Cheplapharm).
Le Fitusiran® est un ARNi complémentaire de l’AT, inhibiteur de la coagulation.
Les Marstacimab® et Concizumab® sont des anticorps spécifiques du TFPI, également inhibiteur de la coagulation.