INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En effet, la présente demande décrit le premier procédé de désalcoolisation de qualité permettant : d’ajuster le TAV final du vin à volonté (faible taux d’alcool, dans tous les cas un TAV inférieur d’au moins 0,5% vol. au TAV de départ - ou un TAV quasi-nul, inférieur à 0,5% vol.) et/ou de s’adapter aux caractéristiques du vin initial (TAV, typicité, etc.) à l’aide de moyens techniques compatibles avec des modes de production variés (par exemple, en mode batch ou fed-batch).
La présente invention concerne également un perméat métabolisé, susceptible d’être obtenu par la mise en œuvre des étapes (a) et (b) du procédé telles que décrites ci-dessus.
Ce perméat métabolisé est un nouveau produit qui correspond à une fraction obtenue à partir d’un vin, comprenant majoritairement de l’eau et de l’éthanol, dans laquelle l’éthanol a été consommé partiellement ou totalement par des levures, en conditions aérobies.
Ce perméat métabolisé peut être utilisé dans la mise en œuvre d’au moins trois étapes du procédé de l’invention :
Lors de l’étape (a’) optionnelle, pour abaisser le TAV du perméat, avant de le soumettre à l’étape (b) ; Lors de l’étape (c) optionnelle, comme agent de diafiltration, pour abaisser le TAV du rétentat ; Lors de l’étape (d), pour obtenir un vin désalcoolisé, en association avec un volume de rétentat.
DESCRIPTION DES FIGURES D’autres caractéristiques, buts et avantages de l’invention ressortiront de la description qui suit, qui est purement illustrative et non limitative, et qui doit être lue en regard des dessins annexés selon lesquels :
illustre de façon schématique les étapes essentielles du procédé de l’invention, destiné à obtenir un vin partiellement désalcoolisé. Les étapes (a), (b) et (d) sont représentées schématiquement.
5.un cinquième module ou une cinquième étape dit(e) de mélange et de collecte du biodiesel raffiné obtenu à la quatrième étape avec un autre carburant (diesel) correspondent au module ou étape 5.
Dans le procédé et l’installation de l’invention, trois types de lipides dits usagés (utilisées comme matières entrantes) peuvent être traités pour la préparation du biodiésel de l’invention.
Un premier type de lipides est obtenu à partir d’une huile végétale usagée (HVU) qui correspond à une huile issue de la cuisson dans l’huile d’aliments végétaux ou carnés, comme les pommes de terre (frites), les bananes, les pâtes à frire dites pâtes à beignets et à churros ou les viandes, de préférence une huile usagée choisie parmi le groupe consistant en l’huile de palme, l’huile de tournesol et/ou l’huile de colza. Une huile végétale usagée a subi une détérioration due à la cuisson provoquant l’apparition de composés polaires, c’est-à-dire de composés non présents dans l’huile initiale et qui sont donc des produits dégradés et/ou de différents polymères comme de l’amidon, ainsi qu’une augmentation du taux d’acides gras libres, ce taux n’excédant toutefois pas 5 %. De plus, comme la température de cuisson incite la réaction de polymérisation, la viscosité de l’huile végétale augmente en raison des polymères formés, par rapport à une huile végétale non chauffée.
Un deuxième type de lipides est celui d’une huile végétale acide qui est issue de sites industriels ou de stations d’épuration des eaux usées. La caractéristique principale d’une huile acide est qu’elle contient un fort taux d’acides gras libres, ce taux variant de 5 % à 95 % pour une huile végétale acides très dégradée. Leur provenance très hétéroclite en fait un mélange complexe à traiter notamment compte tenu de la présence d’eau, de résidus solides et de composés polluants.
Un troisième type de lipides est obtenu à partir d’une graisse animale usagée qui est issues de la restauration pour faire frire ou cuire des aliments végétaux ou carnés, notamment des pommes de terre (frites) ou des viandes. Une graisse animale usagés présente un profil différent une huile végétale usagée, se distinguant notamment par la présence de stérols d’origine animale comme le cholestérol. De plus, à l’instar de l’huile de palme, une graisse animale est solide à température ambiante, mais le taux d’acides gras libres n’excède toutefois pas les 5 %.
Le module et l’étape 1 de prétraitement
Le module ou l’étape 1 comprend le prétraitement des lipides formant les matières rentrantes du procédé de l’invention. Ce prétraitement permet l’élimination dans les lipides, des résidus ou particules solides, des composés polymériques et de la majeure partie de l’eau résiduelle dans l’huile végétale usagée, l’huile végétale acide et/ou la graisse usagée, pour arriver à un taux d’eau présent dans les lipides compris entre 300 ppm et 1000 ppm.
Dans ce premier module et cette première étape de prétraitement 1 qui précède le traitement enzymatique, les lipides usagés sont tout filtrés à température ambiante. L’huile de palme et les graisses alimentaires usagées étant solides à température ambiante, elles doivent être chauffées à 40°C ou plus pour rester liquides lors de la filtration et avant d’être soumises aux mêmes conditions que celle décrites ci-dessous dans le prétraitement et le processus de traitement enzymatique. La phase de décantation s’effectue sans additifs à une température comprise entre 40°C et 50°C de préférence à environ 45°C pendant une durée comprise entre un jour et trois jours et les transferts de matière (par pompage) sont effectués à la même température. L’installation comportera des moyens de chauffe adaptés pour obtenir et conserver cette température.
L’étape de prétraitement par filtration peut être effectuée en laissant passer les huiles usagées ou les graisses animales fondues sur une ou plusieurs grilles. De préférence, le diamètre des ouvertures ou taille des ouvertures des grilles est le plus grand pour la première grille et diminue avec chaque grille suivante. Une première grille comporte des ouvertures, comme des trous ayant un diamètre compris entre 2 mm et 4 mm , de préférence d’environ 3 mm. De préférence, une deuxième grille avec des ouvertures, comme des trous aura un diamètre ou une taille des ouvertures comprise entre 0,5 mm et 2 mm d’environ 1 mm.
Cette filtration préalable permet d’éliminer les particules constituées par les plus gros résidus (alimentaires et non alimentaires), tels que des morceaux de végétaux, de viandes, d’arrêtes de poissons ou de morceaux de papier.
Ensuite, l’huile obtenue passe de préférence par un déshuileur, qui joue un rôle inverse et permet l’élimination de l’eau et un débourbage des matières grasses de lipides traités. Lors de cette opération, l’huile traverse le déshuileur à plusieurs compartiments selon un débit de préférence compris entre 2 m3/heure et 5 m3/heure. L’eau est régulièrement éliminée soit par des vannes manuelles, soit par une vanne automatique qui détecte le trop-plein d’eau. La teneur réduite en eau, suite à cette opération, de l’huile traitée est de préférence inférieure à 1 %.
L’huile obtenue réduite en eau ou la graisse animale est acheminée, de préférence via plusieurs filtres 12 présentant des ouvertures de 100 µm à 5 µm, vers une cuve de stockage 13 afin de recueillir une graisse animale ou une huile réduite en eau ayant une turbidité proche de 0. La turbidité est la mesure du trouble dans un liquide mesurée par un turbidimètre InFit de Metler Toledo ®.
Le module ou l’étape 2 réactionnel(le)
Dans le procédé et l’installation de l’invention, les lipides usagés présents dans la cuve de stockage sont éventuellement soumis à la première décantation avant d’être additionnés à un réacteur pour y subir une transformation enzymatique. Le réacteur comporte des moyens d’addition de différents réactifs (lipides usagés, enzymes, eau, base, alcool, hexane, ...) utiles à la réaction et éventuellement de collecte des produits obtenus ou des produits recyclés (alcool, glycérol, biocarburant, enzymes, ...) vers des cuves ou modules de traitements.
A.1.Conditions opératoires pour le traitement d’une huile végétale usagée non acide
La transformation d’une huile végétale usagée non acide en biodiesel consiste à hydrolyser-estérifier/trans-estérifier par réaction enzymatique les différents glycérides (triglycérides, diglycérides et monoglycérides) présents dans l’ huile végétale non acide usagée, via une catalyse enzymatique. Dans le procédé de l’invention, l’efficacité de l’enzyme a été augmentée en préparant un milieu homogène entre l’huile usagée et l’eau ajoutée et puis en réagissant l’enzyme avec l’huile usagée avant d’ajouter l’alcool et de déclencher la transestérification. Ces deux étapes ont amélioré l’efficacité l’enzyme ce qui a permis de réduire la quantité d’enzyme nécessaire pour terminer la réaction. L’efficacité de l’enzyme est aussi améliorée en ajoutant une base à faible concentration et/ou du glycérol ce qui a pu réduire la quantité nécessaire de l’enzyme pour réaliser ce procédé et donc le temps réactionnel. De plus, l’enzyme préférée dans ce procédé est présente sous forme liquide, n’est pas couteuse et a pu avantageusement être réutilisée deux fois et qui ne pose pas de problèmes liés au type d’agitation mécanique comme les enzymes immobilisées.
les deux branches s’étendent à partir de deux zones différentes de la surface latérale (H’’) d’une même cavité secondaire (2’), ou
s’étendent à partir de deux zones de la surface latérale (H’’) de deux cavités secondaires (2) différentes, les deux cavités secondaires (2) différentes (2’) étant positionnées à la même distance de la face plane (K) du logement apical (3), et de la face plane (K) du logement basal (4).
Selon un autre mode de réalisation particulier, la présente invention concerne une cellule d’électrolyse telle que définie ci-dessus, comprenant deux canaux d’apport (5), lesdits deux canaux d’apport (5) se divisent notamment chacun en 2 branches qui s’étendent chacune à partir de la surface latérale (H’’) de la au moins une cavité secondaire (2’).
Selon un autre mode de réalisation particulier, la présente invention concerne une cellule d’électrolyse telle que définie ci-dessus, comprenant quatre canaux d’apport (5),
deux desdits canaux d’apport partant respectivement de deux cavités secondaires (2’), sous forme de demi tore, positionnées plus près de la face plane (K) du logement apical (3) que de la face plane (K) du logement basal (4),
et le deux autres canaux d’apport partant respectivement de deux cavités secondaires (2’), sous forme de demi tore, positionnées plus près de la face plane (K) du logement apical (3) que de la face plane (K) du logement basal (4),
Selon un autre mode de réalisation particulier, la présente invention concerne une cellule d’électrolyse telle que définie ci-dessus, dans laquelle ladite cellule d’électrolyse est reliée à des moyens d’introduction de deux flux d’électrolyte en sens opposé, susceptibles de circuler depuis l’extérieur de la cellule, vers la cavité centrale (2), par lesdits canaux d’admission (6, 7).
Selon un autre mode de réalisation particulier, la présente invention concerne une cellule d’électrolyse telle que définie ci-dessus, dans laquelle ladite cellule d’électrolyse est reliée à au moins un moyen d’introduction d’au moins un flux de matière, susceptible de circuler depuis l’extérieur de la cellule, vers l’anode et/ou la cathode, par ledit au moins un canal d’apport (5).
La cellule d’électrolyse selon la présente invention est utilisable à la fois dans la mise en œuvre de réactions cathodiques, et de réactions anodiques, ou une combinaison des deux.
Selon un autre mode de réalisation particulier, la présente invention concerne une cellule d’électrolyse telle que définie ci-dessus, dans laquelle l’anode poreuse est constitué d’un mélange de :
noir de carbone, un polymère ionique, éventuellement un catalyseur, et optionnellement du polytétrafluoroéthylène (PTFE).
Selon un autre mode de réalisation particulier, la présente invention concerne une cellule d’électrolyse telle que définie ci-dessus, dans laquelle la cathode poreuse est constitué d’un mélange de :
Le « noir de carbone » constitue la matrice de l’électrode. Il permet d’immobiliser les autres constituants de l’électrode. Le noir de carbone sert également de conducteur électrique. Parmi les produits utilisables, on peut citer, à titre d’exemple, le VULCAN ® XC72R de la société Cabot, le graphène, le graphite, et les nanotubes de carbone.
Le « polymère ionique », ou « ionomère », assure la conductivité de l’électrode.
Il s’agit d’un polymère comportant des sites ioniques, comme par exemple des groupements carboxylate, ou sulfonate.
Comme réactions de chimie click, on peut également citer les réactions mettant en jeu des acides thiocarboxyliques ou des thioesters pour conduire à la formation de thioesters et d'amides, ainsi que les réactions entre azotures et phosphines (telles que les ligatures de Staudinger).
De préférence, le radical A 2 est obtenu par réaction entre deux fonctions réactives, ladite réaction étant choisie dans le groupe constitué par :
- la réaction entre un azoture et un alcyne,
- la réaction entre un aldéhyde ou une cétone et un hydrazide,
- la réaction entre un aldéhyde ou une cétone et une oxyamine,
- la réaction entre un azoture et une phosphine,
- la réaction entre un alcène et une tétrazine,
- la réaction entre un isonitrile et une tétrazine, et
- la réaction entre un thiol et un alcène (réaction thiol-ène).
Selon un mode de réalisation préféré, A 2 est un groupe triazole.
De préférence, A 2 est un radical triazole, de préférence un radical répondant à la formule (II-1) suivante :
(II-1)
Selon un mode de réalisation, dans la formule (II) susmentionnée, A 3 représente un radical -CH 2 -.
Selon un mode de réalisation, dans la formule (II) susmentionnée, A 4 représente un radical polyoxyalkylène
De préférence, A 4 est un groupe de formule -(CH 2 -O-CH 2 ) n -, n étant un nombre entier compris de 1 à 12. En particulier, A 4 est un groupe -(CH 2 -O-CH 2 ) 10 -.
Selon un mode de réalisation, dans la formule (II) susmentionnée, A 5 représente un radical -CH 2 -.
- Une deuxième extrémité mobile par rapport à ladite armature, ladite deuxième extrémité étant disposée du côté de la partie pommeau.
La mobilité des lames permet à l’armature de selle de cheval de s’adapter
25 aux déformations morphologiques naturelles du cheval générées par son système ostéo-articulaire et son système musculaire. Cette mobilité permet d’éviter les restrictions de mobilité imposées par des armatures de selle rigide et par conséquent de diminuer les douleurs dorsales mais aussi d’améliorer les conditions physiques et locomotrices du cheval lors de l’enchaînement d’un parcours d’obstacles.
30 [0009] Outre les caractéristiques qui viennent d’être évoquées dans le paragraphe précédent, l’armature de selle de cheval selon un aspect de l’invention
peut présenter une ou plusieurs caractéristiques complémentaires parmi les suivantes, considérées individuellement ou selon toutes les combinaisons techniquement possibles.
Selon un mode de réalisation non limitatif, l’armature de selle de cheval
5 comporte au moins un dispositif amortisseur disposé sous une des lames. Un tel dispositif amortisseur permet d’amortir les chocs du cavalier sur le cheval, notamment lors de sauts d’obstacles. En effet, au cours d’un saut d’obstacle, lors de la phase de réception du cheval, la zone dorsale du cheval située sous une lame peut supporter 250 Kg. Le dispositif amortisseur disposé entre le garrot du cheval et
10 le dessous de l’arçon vient compenser le choc de la réception grâce à une structure permettant l’amortissement. Dans un exemple de réalisation non limitatif, le dispositif amortisseur présente une structure alvéolaire interne et est réalisé par impression tridimensionnelle. Un tel amortisseur possède une souplesse lui permettant de se déformer et permet par conséquent de diminuer les points de pression et donc de
15 limiter les douleurs dorsales.
Selon un mode de réalisation non limitatif, le au moins un dispositif amortisseur est amovible par rapport à l’armature. Cette caractéristique technique permet au cavalier de remplacer le dispositif amortisseur lorsque celui est endommagé. Cette caractéristique d’interchangeabilité offre également la possibilité
20 au cavalier de sélectionner son dispositif amortisseur en fonction du type d‘épreuve.
Selon un mode de réalisation non limitatif, le au moins un amortisseur présente une structure de type alvéolaire, la tissée, ou lamellaire. Chacune des structures présente un taux d’amortissement différent de sorte qu’il est possible de sélectionner le type de structure selon le type de saut. En effet, la hauteur d’un saut
25 peut varier de 60 centimètres à 150 centimètres. Par exemple, on choisira une structure de type alvéolaire pour un obstacle situé à une hauteur de 100 centimètres.
Selon un mode de réalisation non limitatif, la partie centrale comporte une zone d’assise disposée entre la première extrémité des deux lames et le troussequin. Cette partie d’assise permet à l’armature de supporter la selle et le poids du cavalier
30 assis.
Selon un mode de réalisation non limitatif, la partie assise comporte au moins une zone ajourée. Cette zone ajourée permet d’aérer la zone dorsale située sous l’armature et de diminuer en outre le poids de l’armature.
La colonne de benzène 4 est adaptée pour : traiter la coupe aromatique 20 qui est une charge hydrocarbonée (e.g. essentiellement) aromatique en C6-C10 (A6+) ; produire en tête la coupe comprenant du benzène 22 qui est envoyée à l’entrée de la section réactionnelle de transalkylation 7 ; et produire en fond un effluent (e.g. essentiellement) aromatique en C7-C10 26 (A7+).
La colonne de toluène 5 est adaptée pour : traiter l’effluent aromatique en C7-C10 26 (A7+), produit de fond de la colonne de benzène 4 ; produire en tête la coupe comprenant du toluène 23 qui est dirigée vers la section réactionnelle d’alkylation 13 ; et produire en fond un effluent (e.g. essentiellement) aromatique en C8-C10 27 (A8+).
La troisième colonne de distillation de composés aromatiques 6, appelée également colonne de xylène, est adaptée pour : traiter la coupe aromatique à 8 atomes de carbone ou plus 17 (A8+) de la charge du complexe aromatique et optionnellement l’effluent de fond de la colonne de toluène 27 ; produire en tête la coupe comprenant majoritairement des xylènes 24 qui est dirigée vers la section réactionnelle de transalkylation 7 ; et produire en fond un effluent (e.g. essentiellement) comprenant des aromatiques en C9-C10 25 (A9+).
La section réactionnelle de transalkylation 7
Dans la section réactionnelle de transalkylation 7, la fraction comprenant du benzène 22 en provenance de la tête de la colonne de benzène 4 est mélangée à la coupe comprenant des xylènes 24 en provenance de la tête de la colonne de xylène 6, et alimente au moins un réacteur de transalkylation pour produire du toluène par transalkylation d’aromatiques en défaut de groupes méthyles (i.e., le benzène), et en excès de groupes méthyles (i.e., les xylènes).
L’effluent enrichi en toluène 21 (par rapport à la coupe comprenant du benzène 22 et la coupe comprenant des xylènes 24) de la section réactionnelle de transalkylation 7 est envoyé à l’entrée de la colonne de benzène 4, optionnellement avec la coupe aromatique 20.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la section réactionnelle de transalkylation 7 comprend au moins un réacteur de transalkylation adapté pour être utilisé dans au moins une des conditions opératoires suivantes : - température comprise entre 200°C et 600°C, préférentiellement comprise entre 350°C et 550°C, et plus préférentiellement encore comprise entre 380°C et 500°C ; - pression comprise entre 2 et 10 MPa, préférentiellement comprise entre 2 et 6 MPa, et plus préférentiellement comprise entre 2 et 4 MPa ; - PPH comprise entre 0,5 et 5 h -1 , préférentiellement comprise entre 1 et 4 h -1 , et plus préférentiellement comprise entre 2 et 3 h -1 .
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, l’au moins un réacteur de transalkylation est opéré en présence d’un catalyseur comprenant de la zéolithe, par exemple de la ZSM-5.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, l’au moins un réacteur de transalkylation est de type lit fixe.
L’unité de pyrolyse
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la deuxième charge hydrocarbonée 9 envoyée dans l’unité de pyrolyse 8 est un mélange de composés hydrocarbonés présentant une teneur en oxygène élémentaire au moins supérieure à 1% poids, préférentiellement supérieure à 3% poids, très préférentiellement supérieure à 5% poids par rapport au poids total de ladite charge. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la deuxième charge hydrocarbonée 9 comprend ou est constituée de biomasse lignocellulosique ou d’un ou plusieurs constituants de biomasse lignocellulosique choisis dans le groupe formé par la cellulose, l'hémicellulose et la lignine.
La biomasse lignocellulosique peut comprendre du bois, de déchets agricoles ou de déchets végétaux. D’autres exemples non limitatifs de matière biomasse lignocellulosique sont les résidus d'exploitation agricole (paille, tige de maïs...), les résidus d'exploitation forestière (produits de première éclaircie), les produits d'exploitation forestière, les cultures dédiées (taillis à courte rotation), les résidus de l'industrie agro-alimentaire, les déchets organiques ménagers, les déchets des installations de transformation du bois, les bois usagés de construction, du papier, recyclé ou non.
La biomasse lignocellulosique peut avantageusement subir au moins une étape de prétraitement avant son introduction dans le procédé selon l’invention. De préférence, la biomasse est broyée et séchée, jusqu'à ce que la granulométrie désirée soit obtenue. Une charge présentant un diamètre de particules compris entre 0,3 et 0,5 mm peut avantageusement être obtenue. Typiquement, la taille des particules de la biomasse lignocellulosique à pyrolyser est une taille de particules suffisante pour passer à travers un tamis de 1 mm jusqu'à une taille de particules suffisante pour passer à travers un tamis de 30 mm.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, lorsque la deuxième charge hydrocarbonée 9 est solide (e.g. charge de type biomasse), la deuxième charge hydrocarbonée 9 à pyrolyser est avantageusement chargée dans un compartiment d'entraînement ou transport pneumatique de manière à être entrainée dans un réacteur de pyrolyse par un fluide d’entrainement. De préférence, le fluide d’entrainement utilisé est de l'azote gazeux. Cependant, il est également envisagé que d'autres fluides d’entrainement non oxydants peuvent être utilisés. De préférence, une partie du gaz de pyrolyse produit au cours du processus peut être recyclé et utilisé comme fluide d'entraînement. Ledit gaz de pyrolyse est principalement un effluent gazeux, incondensable, comprenant au moins du monoxyde de carbone (CO), et du dioxyde de carbone (CO2) et comprenant également avantageusement des oléfines légères comprenant de 2 à 4 atomes de carbone. De cette manière, les coûts de la réalisation de la pyrolyse peuvent être considérablement réduits. La deuxième charge hydrocarbonée 9 peut être chargée dans une trémie d'alimentation ou un autre dispositif qui permet d’amener ladite charge dans le compartiment d'entraînement dans une quantité appropriée. De cette manière, une quantité constante de charge est délivrée dans le compartiment d'entraînement.
Etape (c) : diafiltration du rétentat
Une série de diafiltrations du rétentat est alors réalisée dans les conditions de l’exemple 7 afin de diminuer le TAV du rétentat pour atteindre une valeur de TAV environ égale à 4% vol.
Pour ce faire, 64 kg de rétentat obtenu à l’issue de l’étape (a) (cycle2) sont diafiltrés avec 256 kg de perméat métabolisé filtré issu d’un cycle de désalcoolisation préalable, pour obtenir 64 kg de rétentat diafiltré à 4,2% vol. et 256 kg de perméat métabolisé diafiltré à 5,3% vol.
Etape (d) association de 2 fractions
Un vin désalcoolisé ayant un TAV d’environ 0,5 % vol. est obtenu selon l’étape (d) en reconstituant par mélange des volumes ces deux fractions afin d’obtenir le TAV désiré, soit 4,98 kg de rétentat diafiltré et 33,98 kg de perméat métabolisé à 0 % vol. Après homogénéisation et filtration, 35,21 kg de vin désalcoolisé à 0,5 % vol. ont été obtenus.