INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans cette première forme de réalisation représentée à la , le module de test continu 6 comprend : un générateur 60 d’un signal test p(t) et d’un spectre fréquentiel du signal de test P(z), désigné spectre de test P(z), un filtre fréquentiel 61 configuré pour filtrer le spectre de test P(z) à la manière du filtre anti-repliement 4, le filtre fréquentiel 61 étant numérique et simulant le comportement du filtre anti-repliement de spectre 4, et une unité de soustraction 62 configurée pour soustraire au spectre fréquentiel hybride A(z) le spectre de test P(z) de manière à obtenir un spectre fréquentiel O(z) du signal analogique u(t).
Ainsi, le module de test continu 6 de l’interface ASI 1 permet de fournir de manière continue le spectre fréquentiel O(z) du signal analogique u(t) qui peut être ainsi analysé pour déterminer de manière réactive la présence d’un dysfonctionnement sur l’équipement électrique surveillé ou s’il est en cours de dégradation. De préférence, cette analyse est réalisée par un réseau de circuits logiques programmables FPGA (Field Programmable Gate Array).
Toujours en référence à la , le module de test continu 6 comprend en outre : un saturateur 63 configuré pour traiter le spectre de test P(z) et fournir un peigne de raies fréquentielles ayant les valeurs -1 ou 1, une unité de convolution 64 configurée pour réaliser une convolution du spectre fréquentiel hybride A(z) ( ) par le spectre de test P(z), en particulier par le peigne de raies ayant les valeurs -1 ou 1, de manière à centrer le spectre fréquentiel hybride A(z) sur la fréquence de test f p ( ) un filtre passe-bas 65 configuré pour filtrer au moins une raie fréquentielle T m (z) au voisinage de la fréquence nulle dans le spectre fréquentiel hybride centré sur la fréquence de test f p , un comparateur 69 configuré pour comparer la raie fréquentielle filtrée Tm(z) et la fréquence de test f p et détecter un défaut DEF si l’écart est supérieur à un seuil prédéterminé.
Suite à la convolution, la raie de test (correspondant à la fréquence de test f p ) doit être centrée au voisinage de 0 comme illustré à la en l’absence de défaut. L’utilisation d’un filtre passe-bas 65 centré au voisinage de 0 permet de filtrer cette raie de test et de la comparer à la fréquence de test f p qui est attendue. Ainsi, en référence à la , pour une interface ASI 1 dénuée de défaut DEF, la raie fréquentielle T m (z) correspond à la raie de test qui est centrée sur 0 et peut être détectée de manière pratique par le filtre passe-bas 64. A l’inverse, en présence d’un défaut DEF comme illustré à la , la raie fréquentielle T m (z) qui est détectée possède une amplitude qui est modifiée, l’écart avec l’amplitude attendue de la raie de test est important. Le comparateur 69 émet alors une information de défaut DEF de l’interface ASI 1. Les calculateurs de surveillance de l’équipement peuvent en déduire immédiatement que le spectre fréquentiel O(z) du signal analogique u(t) qui est mesuré n’est pas pertinent, ce qui impacte la surveillance et la régulation dudit équipement.
Grâce à l’invention, une information de défaut DEF peut être émise de manière continue et réactive, en particulier, toutes les 200ms.
De manière préférée, le filtre passe-bas 65 possède une fréquence de rejet f r inférieure à 20 Hz, de préférence, inférieure à 10 Hz. Au-delà de la fréquence de rejet f r , les fréquences sont fortement atténuées, par exemple, de plus de 80dB. Un tel filtre passe-bas 65 permet d’être fortement sélectif, ce qui est avantageux notamment au regard d’éventuels harmoniques.
L’invention concerne aussi un procédé d’utilisation d’une carte électronique, telle que présentée précédemment, comprenant des étapes consistant à : Mesurer un signal analogique u(t) par l’interface ASI 1, Additionner au signal analogique u(t) un signal de test p(t) de manière à former un signal hybride u(t)+p(t), le signal de test p(t) étant un signal créneau périodique ayant une fréquence de test f p supérieure à la plage de fréquence utile (PFU) du signal analogique u(t), Convertir le signal hybride u(t)+p(t) en un spectre fréquentiel hybride A(z), Soustraire au spectre fréquentiel hybride A(z) un spectre fréquentiel du signal de test P(z), désigné spectre de test P(z), de manière à obtenir un spectre fréquentiel O(z) du signal analogique u(t), Réaliser une convolution du spectre fréquentiel hybride A(z) par le spectre de test P(z), de manière à centrer le spectre fréquentiel hybride A(z) sur la fréquence de test f p , Filtrer au moins une raie fréquentielle T m (z) au voisinage de la fréquence nulle dans le spectre fréquentiel hybride centré sur la fréquence de test f p , Comparer la raie fréquentielle préservée T m (z) et la fréquence de test f p et émettre une information de défaut DEF si l’écart est supérieur à un seuil prédéterminé.
Grâce à l’invention, une interface ASI 1 permet, d’une part, d’obtenir un spectre fréquentiel hybride O(z) du signal analogique u(t) afin de pouvoir l’analyser et détecter des dysfonctionnements et, d’autre part, de déterminer la présence d’un défaut DEF dans l’interface ASI 1. On peut ainsi vérifier de manière continue si l’interface ASI 1 est fiable sans interrompre la mesure du signal analogique u(t).
Selon une deuxième forme de réalisation, en référence à la , le module de test continu 6 comprend : une première unité de convolution 64 configurée pour réaliser une convolution du spectre fréquentiel hybride A(z) par le spectre de test P(z), de manière à centrer le spectre fréquentiel hybride A(z) sur la fréquence de test f p , une deuxième unité de convolution 64p configurée pour réaliser une convolution du spectre fréquentiel hybride A(z) par un spectre de test P(z) déphasé, dans le but de faire une détection synchrone prenant en compte le déphasage induit par la chaine de traitement électronique, un premier filtre passe-bas 65 configuré pour filtrer au moins une première raie fréquentielle T 1m (z) au voisinage de la fréquence nulle en sortie de la première unité de convolution 64, un deuxième filtre passe-bas 65p configuré pour filtrer au moins une deuxième raie fréquentielle T 2m (z) au voisinage de la fréquence nulle en sortie de la deuxième unité de convolution 64p, une unité de calcul 67 configurée pour déterminer une raie fréquentielle consolidée T cm (z) qui est indépendantes du déphasage induit par les équipements électroniques à partir de la première raie fréquentielle T 1m (z) et de deuxième raie fréquentielle T 2m (z), un comparateur 69 configuré pour comparer la raie fréquentielle consolidée T cm (z) et la fréquence de test f p et émettre une information de défaut DEF si l’écart est supérieur à un seuil prédéterminé.
De préférence, le déphasage est de l’ordre de pi/2 de manière à mesurer deux phases différentes.
Dans cette deuxième forme de réalisation, le module de test 6 comporte également un premier saturateur 63 et un deuxième saturateurs 63p analogues à celui de la première forme de réalisation pour traiter respectivement le signal de test p(t) et le signal de test déphasé p(t+pi/2). De préférence, le générateur 60 permet de générer le signal de test p(t) et le signal de test déphasé p(t+pi/2).
De manière avantageuse, l’utilisation d’un signal de test avec un déphasage de π/2 permet de détecter des raies fréquentielles T 1m (z), T 2m (z) pour des valeurs de déphasage différentes, ce qui améliore la robustesse en réduisant la dispersion. De préférence, l’unité de calcul 67 permet de réaliser une moyenne quadratique des raies fréquentielles T 1m (z), T 2m (z) pour déterminer la raie fréquentielle consolidée T cm (z) et en déduire un éventuel défaut DEF.
Dans cet exemple, étant donné que le matériau polymère thermoplastique des éléments de drainage 16 et le matériau polymère injecté sont compatibles, les couches 40 ne peuvent pas être séparées de la couche intérieure 41.
La pièce 35 a, dans cet exemple, une épaisseur de 4 mm alors que l’épaisseur de la superposition de la préforme 15 et des éléments de drainage 16 était de 5 mm. La pièce 35 s’est donc rétractée au cours de l’étape de polymérisation.
Enfin, dans une cinquième étape 5, l’outillage 10 est ouvert et la pièce 35 est démoulée.
Le procédé peut être mis en œuvre avec l’exemple d’installation 50 selon l’invention illustrée sur la . Cette installation 50 comporte l’outillage 10 représenté sur la dans une position ouverte.
Dans cet exemple, la première coquille 12 comporte des joints 51 destinés à améliorer l’étanchéité de la cavité fermée 25 formée lorsque l’outillage 10 est fermé. De plus, les joints 51 peuvent être compressés, comme illustré par exemple sur la , pour compenser la rétractation des éléments à l’intérieur de l’outillage 10 lors de la polymérisation et ainsi obtenir un état de surface de bonne qualité. De plus, cette compression permet d’obtenir une épaisseur désirée pour la pièce obtenue.
Dans cet exemple, l’installation 50 comporte un système de chauffage 52 compris dans la première coquille 11 et la deuxième coquille 12.
L’installation 50 comporte également un système d’injection 55 agencé pour injecter, dans au moins un orifice 31 réalisé dans la première coquille 11, un matériau polymère à une pression basse, notamment inférieure ou égale à 3 bars relativement à la pression atmosphérique, notamment à une pression égale à la pression atmosphérique.
L’installation 50 comporte encore un système d’aspiration 56, agencé pour faire le vide dans l’outillage 10 au travers d’au moins un évent 30 d’aspiration réalisé dans la deuxième coquille 12.
Dans l’installation 50 illustrée, la première coquille 11 comporte un unique orifice 31 disposé au centre de la cavité. L’orifice 31 est disposé de manière à se trouver sous la préforme 15, sensiblement face au centre de celle-ci. La deuxième coquille 12 comporte dans cet exemple deux évents 30 d’aspiration disposés sur la deuxième coquille 12 de manière à se trouver dans un plan transversal de part et d’autre de l’orifice 31, comme visible sur la .
L’installation 50 comporte également un dispositif 57 de fabrication additive configuré pour fabriquer ledit au moins un élément de drainage 16, notamment directement dans l’outillage 10.
Dans cet exemple, l’installation 50 est dépourvue d’une bâche à vide.
L’installation 50 comporte une membrane 53 recouvrant extérieurement les évents 30, ladite membrane 53 étant perméable aux gaz et imperméable au matériau polymère injecté, par exemple une membrane VAP.
Des exemples de pièces 35 obtenues par la mise en œuvre du procédé dans l’installation 50 selon l’invention sont illustrées sur les figures 10 à 13.
Dans l’exemple de la , la pièce 35 comporte deux couches extérieures 40, formées par la fusion de deux éléments de drainage 16, entourant une couche intérieure 41 comportant ledit matériau polymère injecté et un renfort fibreux.
Dans cet exemple, les couches extérieures 40 servent de revêtement extérieur à la pièce 35, par exemple en remplacement d’une étape de peinture généralement mise en œuvre sur des pièces réalisées dans l’art antérieur. Les couches extérieures 40 ont, dans cet exemple, un texturage formant un paterne de motif 60.
De plus, aucune porosité n’est visible dans la pièce 35, notamment dans la couche intérieure 41, montrant que l’imprégnation est de bonne qualité.
L’huile peut être choisie parmi les huiles volatiles et/ou les huiles non volatiles.
Par « huile non volatile », on entend une huile restant sur la matière kératinique à température ambiante (25°C) et pression atmosphérique (760 mm de Hg) au moins plusieurs heures et ayant notamment une pression de vapeur inférieure à 10 -3 mm de Hg (0,13 Pa).
L’huile peut être choisie parmi les huiles hydrocarbonées, les huiles siliconées et leurs mélanges.
Au sens de la présente invention, on entend par « huile siliconée », une huile comprenant au moins un atome de silicium, et notamment au moins un groupe Si-O, et plus particulièrement un organopolysiloxane.
Par « huile hydrocarbonée », on entend une huile comportant principalement des atomes de carbone et d’hydrogène et éventuellement une ou plusieurs fonctions choisies parmi les fonctions hydroxyle, ester, éther, carboxylique
A titre d’exemple d’huile hydrocarbonée volatile utilisable dans dans la dispersion huileuse d’élastomère de silicone à fonctions carboxyliques, on peut citer les huiles hydrocarbonées ayant de 8 à 16 atomes de carbones, et notamment les isoalcanes en C 8 -C 16 d'origine pétrolière (appelées aussi isoparaffines) comme l’isododécane (encore appelé 2,2,4,4,6-pentaméthylheptane), l'isodécane, l'isohexadécane, et par exemple les huiles vendues sous les noms commerciaux d'Isopars ou de Permethyls, les esters ramifiés en C 8 -C 16 , le néopentanoate d'iso-hexyle, et leurs mélanges. D'autres huiles hydrocarbonées volatiles comme les distillats de pétrole, notamment ceux vendus sous la dénomination Shell Solt par la société SHELL, peuvent aussi être utilisées ; les alcanes linéaires volatils comme ceux décrits dans la demande de brevet de la société Cognis DE10 2008 012 457. on utilisera plus particulièrement l’isododécane.
Parmi les huiles de silicone volatiles utilisables dans les compositions, on peut citer exemple les huiles siliconées linéaires ou cycliques volatiles, notamment celles ayant une viscosité inférieure ou égal à 8 centistokes (8 10 -6 mmm 2 /s), et ayant notamment de 2 à 7 atomes de silicium, ces silicones comportant éventuellement des groupes alkyle ou alkoxy ayant de 1 à 10 atomes de carbone.
Comme huile de silicone volatile linéaire utilisable dans l'invention, on peut citer l’octaméthyltrisiloxane, le décaméthyltétrasiloxane , le dodécaméthylpentasiloxane, et leurs mélanges.
Comme huile de silicone volatile cyclique utilisable dans l'invention, on peut citer les cycométhicones comme l'octaméthylcyclotétrasiloxane, le décaméthylcyclopentasiloxane, le dodécaméthyl cyclohexasiloxane et leurs mélanges.
A titre d’exemples d’huile siliconée non volatile linéaire, on peut citer les polydiméthylsiloxanes (encore appelés diméthicones) ; les alkyl diméthicones; les vinylméthylméthicones et les polydiméthylsiloxanes modifiés par des groupes aliphatiques et/ou des groupes fonctionnels tels que les groupes hydroxyle, thiol, acide carboxylique et/ou amine.
A titre d’exemples d’huile hydrocarbonée non volatile linéaire on peut citer - les esters de synthèse synthèse, comme les huiles de formule R1COOR2, dans laquelle R1 représente un reste d’un acide gras linéaire ou ramifié comportant de 1 à 40 atomes de carbone, et R2 représente une chaîne hydrocarbonée, notamment, ramifiée contenant de 1 à 40 atomes de carbone à condition que la somme du nombre d’atomes de carbone des chaînes R1 et R2 soit supérieure ou égale à 10 ; les esters peuvent être, notamment, choisis parmi les esters d’alcool et d'acide gras, comme par exemple l’octanoate de cétostéaryle, les esters de l'alcool isopropylique, tels que le myristate d’isopropyle, le palmitate d’isopropyle, le palmitate d'éthyle, le palmitate de 2-éthyl-hexyle, le stéarate ou l'isostéarate d'isopropyle, l'isostéarate d'isostéaryle, le stéarate d'octyle, les esters hydroxylés, comme le lactacte d'isostéaryle, l'hydroxystéarate d'octyle, l'adipate de diisopropyle, les heptanoates, et notamment l’heptanoate d’isostéaryle, octanoates, décanoates ou ricinoléates d'alcools ou de polyalcools, comme le dioctanoate de propylène glycol, l'octanoate de cétyle, l'octanoate de tridécyle, le 4-diheptanoate et le palmitate d'éthyle 2-hexyle, le benzoate d'alkyle, le diheptanoate de polyéthylène glycol, le diéthyl 2-d'hexanoate de propylèneglycol,
et leurs mélanges, les benzoates d'alcools en C12-C15, le laurate d’hexyle, les esters de l'acide néopentanoïque, comme le néopentanoate d'isodécyle, le néopentanoate d'isotridécyle, le néopentanoate d'isostéaryle, le néopentanoate d'octyldocécyle, les esters de l'acide isononanoïque, comme l’isononanoate d’isononyle, l’isononanoate d’isotridécyle, l'isononanoate d'octyle, les esters hydroxylés comme le lactate d'isostéaryle, le malate de di-isostéaryle; et plus particulièrement le néopentanoate d'isodécyle ; - les carbonates de di-alkyle, les 2 chaînes alkyles pouvant être identiques ou différentes, tels que le dicaprylyl carbonate commercialisé sous la dénomination Cetiol CC®, par Cognis ; - les éthers de synthèse ayant de 10 à 40 atomes de carbone comme le Dicaprylyléther.
Selon une forme préférée, la dispersion huileuse d’élastomère de silicone à fonctions acides carboxyliques comprend de 10 à 40%en poids en matière active d’élastomère de silicone, et plus préférentiellement de 20 à 35% en poids par rapport au poids total de la dispersion huileuse.
Selon une forme préférée, la composition de l’invention comprend au moins un élastomère de silicone à fonctions acides carboxyliques en dispersion dans l’isododécane et sous forme de gel. En particulier ledit élastomère de silicone est choisi par les composés 1, 4 à 11 tels que définis précédemment.
Selon une forme particulièrement préférée, la composition de l’invention comprend le composé 11 en dispersion dans l’isododécane et sous forme de gel, et plus particulièrement dans une teneur en matière active égale à 30% en poids par rapport au poids total de la dispersion.
Selon une autre forme particulièrement préférée, la composition de l’invention comprend un élastomère de silicone à fonctions acides carboxyliques en dispersion dans l’isododécane et sous forme de gel de nom INCI : ISODODECANE (and) HEXYL/SUCCINYL DIMETHICONE CROSSPOLYMER et plus particulièrement dans une teneur en matière active égale à 30% en poids par rapport au poids total de la dispersion tel que le produit commercial DOWSIL EL-7314 SILICONE ELASTOMER BLEND® vendu par la société Dow Corning comprenant 30% en poids en matière active dudit élastomère de silicone. Copolymère à base de résine de silicone et de silicone de type diméthiconol.
Ainsi, on voit bien que la proportion de la profondeur Cx1 du premier boitier collecteur C41 par rapport au diamètre C28d de la turbine C28 au sein du module de refroidissement C, permet de contenir la taille de ce dernier afin de l’intégrer au sein d’une plateforme modulaire A tout en conservant son efficacité.
Module de refroidissement à turbomachine tangentielle pour plateforme modulaire d’un châssis de véhicule automobile électrique La présente invention concerne le domaine des modules de refroidissement pour véhicule électrique et plus particulièrement les modules de refroidissement pour une plateforme modulaire d’un châssis de véhicule automobile électrique.
Dans le domaine automobile et notamment dans le domaine des véhicules automobiles électriques, pour des raisons de standardisation et d’économie d’échelle, on peut parfois avoir recours à des plateformes modulaires de châssis d’un véhicule automobile électrique. De telles plateformes modulaires comporte notamment les batteries, le train de puissance électrique ainsi que la partie cycle, notamment les roues, le système de freinage et de suspension du véhicule automobile. Par train de puissance électrique du véhicule automobile, on entend plus précisément l’électrique de puissance ainsi que le ou les moteurs électriques du véhicule automobile. Une telle plateforme modulaire est utilisée afin d’avoir une plateforme unique, regroupant la plupart des composants de propulsion, d’alimentation et de stockage électrique sur laquelle il est installé des habitacles et des carrosseries divers, correspondant à différents modèles de véhicules automobiles.
Cependant, afin d’améliorer l’autonomie du véhicule électrique, une grande partie de la place au sein de cette plateforme modulaire est réservée aux batteries. Il reste alors peu d’espace pour intégrer un dispositif de gestion thermique permettant la gestion thermique à la fois des batteries et de l’habitacle. Les dispositifs de gestion thermique conventionnels sont généralement encombrants et nécessitent une place importe pour être intégrés dans un véhicule automobile. Les dispositifs de gestion thermique comportent généralement un module de refroidissement comportant au moins un échangeur de chaleur destiné à être traversé par un flux d’air externe. Ce module de refroidissement est l’un des composants du dispositif de gestion thermique le plus imposant. Il est donc difficile de les intégrer au sein d’une telle plateforme modulaire dans laquelle la place libre est réduite.
Un des buts de la présente invention est donc de remédier au moins partiellement aux inconvénients de l’art antérieur et de proposer un module de refroidissement amélioré pouvant s’intégrer au sein d’une telle plateforme modulaire.
La présente invention concerne donc un module de refroidissement pour plateforme modulaire d’un châssis de véhicule automobile électrique, ladite plateforme modulaire comportant les batteries ainsi que le train de puissance électrique du véhicule automobile électrique, ledit module de refroidissement étant destiné à être traversé par un flux d’air externe, ledit module de refroidissement comportant un empilement d’au moins deux échangeurs de chaleur destinés à être traversé par le flux d’air externe, et un premier boîtier collecteur accolé à un premier échangeur de chaleur de l’empilement d’échangeurs de chaleur, au sein de l’empilement d’au moins deux échangeurs de chaleur, la largeur d’un échangeur de chaleur qui est plus éloigné du premier boitier collecteur étant plus faible que la largeur d’un échangeur de chaleur qui est plus proche du premier boitier collecteur.
Selon un aspect de l’invention, la différence de largeur entre deux échangeurs de chaleur contiguës est comprise entre 5 et 25%.
Selon un autre aspect de l’invention, l’empilement d’échangeurs de chaleur comporte un échangeur de chaleur courbe dont le centre de la courbure passe par un axe parallèle au plan formé par le premier échangeur de chaleur et perpendiculaire à un axe de rotation d’une turbine du module de refroidissement.
Selon un autre aspect de l’invention, la face convexe de l’échangeur de chaleur courbe est en regard du premier boitier collecteur.
Selon un autre aspect de l’invention, l’échangeur de chaleur courbe est disposé dans l’empilement d’échangeurs de chaleur à l’extrémité opposée au premier boitier collecteur.
Selon un autre aspect de l’invention, les échangeurs de chaleur sont connectés en série au sein d’un même circuit de fluide caloporteur.
Selon un autre aspect de l’invention, l’échangeur de chaleur disposé dans l’empilement d’échangeurs de chaleur à l’extrémité opposée au premier boitier collecteur est disposé au sein du circuit de fluide caloporteur le plus en amont dans le sens de circulation du fluide caloporteur.
Selon un autre aspect de l’invention, le premier échangeur de chaleur (C40a) est disposé au sein du circuit de fluide caloporteur le plus en aval dans le sens de circulation du fluide caloporteur.
La présente invention concerne également une plateforme modulaire comportant à l’une de ses extrémités un module de refroidissement tel que décrit précédemment.
Si le mortier à base de terre ne peut pas être utilisé immédiatement à l’issu de l’étape i), il est également possible, en omettant alors d’ajouter à minima l’eau, d’ensacher le mélange lors de l’étape i) pour son transport et/ou stockage avant d’être finalisé préalablement à son utilisation dans l’étape ii) du procédé selon l’invention.
L’étape ii) de pompage peut être effectué selon des techniques bien connues de l’homme du métier.
Cette étape de pompage est réalisée à l’aide d’un moyen de pompage comme une pompe à pistons ou une pompe à vis sans fin.
Avantageusement, le mélange est chauffé à une température supérieure ou égale à 40°C, de préférence supérieure ou égale à 45°C lors de cette étape de pompage de sorte à permettre une prise rapide du mortier, surtout dans le cas d’une projection sur une surface verticale.
Une telle température pourra éventuellement être obtenue par la seule friction du mélange obtenu à l’issu de l’étape i) avec les surfaces du dispositif permettant le pompage (ex. friction du mélange avec la surface de la vis sans fin).
Selon un autre mode de réalisation particulier du procédé selon l’invention, celui-ci est destiné à la projection sur une surface horizontale ou verticale, de préférence sur une surface verticale.