INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’intégration de la membrane de filtration directement dans l’élément de connexion présente l’avantage de rendre le dispositif plus compact.
Le caractère rigide et « tout en un » du dispositif selon l’invention facilite sa manipulation. En outre, les risques de fuite sont réduits, ainsi que les risques de contamination de la graisse, la manipulation de la graisse se faisant alors en circuit fermé.
Selon une première variante, ladite structure est constituée par une tôle métallique emboutie présentant de part et d’autre du plan médian des nervures.
Selon une deuxième variante, ladite structure est constituée par une plaque en matière plastique, notamment en PVC, présentant de part et d’autre du plan médian des nervures.
De préférence, le collecteur est monobloc et présente des moyens d’accrochage directement usiné dans la masse complémentaires du profilé de ladite glissière.
Alternativement, lesdits moyens d’accrochage sont constitués par une tige pénétrant dans le collecteur et prolongée par une tête dont la section est complémentaire du profilé de ladite glissière.
Selon un mode de réalisation particulier, le collecteur selon l’invention présente sur la tranche latérale des moyens d’accrochage pour l’assemblage réversible de deux collecteurs adjacents. De préférence, lesdits moyens d’accrochage entre collecteurs sont des aimants.
De préférence, lesdits collecteurs sont de couleur noire.
L’invention concerne également une trappe pour l’insertion et l’extraction d’un collecteur constituée par l’assemblage de deux plaques pliées présentant chacune une fente adaptée à l’insertion et à l’extraction d’un collecteur d’œufs, et une porte de masquage de ladite fente.
Alternativement, la trappe présente des lèvres élastiques assurant une barrière à la sortie de mouches tout en permettant l’insertion des collecteurs ou leur extraction, par déformation élastique de ces lèvres pendant le passage du collecteur dans la fente prévue sur la paroi de la cage.
L’invention concerne aussi une cage équipée d’une ouverture pour l’insertion et l’extraction d’un collecteur susvisé, caractérisée en ce que ladite ouverture présente une trappe constituée par l’assemblage de deux plaques pliées présentant chacune une fente adaptée à l’insertion et à l’extraction d’un collecteur d’œufs, et une porte de masquage de ladite fente.
L’invention concerne aussi une cage équipée d’une ouverture pour l’insertion et l’extraction d’un collecteur susvisé, caractérisée en ce que ladite ouverture présente des lèvres déformables entre une configuration de fermeture de l’ouverture et une configuration adaptée à l’insertion et à l’extraction d’un collecteur d’œufs.
L’invention concerne également un équipement de nettoyage de collecteurs caractérisé en ce qu’il comprend au moins une paire de rouleaux d’entrainement entre lesquels le collecteur à nettoyer est engagé puis entraîné par la rotation contre-rotative des rouleaux d’entrainement de chaque paire entre une paire de rouleaux de brossage avec des fibres et tournant à une vitesse différente de la vitesse de rotation des rouleaux d’entrainement.
D'autres caractéristiques et avantages ressortiront de la description qui va suivre de l'invention, description donnée à titre d'exemple uniquement, se référant aux dessins annexés sur lesquels :
La représente une vue de face d’un collecteur selon l’invention ;
La représente une vue de face d’un assemblage de collecteurs selon l’invention ;
La représente une vue en perspective d’une trappe pour l’introduction et le retrait d’un assemblage de collecteurs ;
18 Ergot de guidage
19 Articulation de pivotement
20 Surface inclinée
SYSTEME D’OPTIMISATION DE COUPLE MOTEUR POUR UN VEHICULE AUTOMOBILE, PROCEDE ET PROGRAMME SUR LA BASE D’UN TEL SYSTEME L’invention concerne un système d’optimisation de couple pour un véhicule automobile équipé d’un système de moteurs, tel qu’un véhicule de type hybride comportant notamment un moteur thermique et au moins un moteur électrique.
Dans ce type de véhicule, dans un objectif écologique, il est requis de limiter au maximum la consommation d’énergie fossile, et d’utiliser le plus possible ledit moteur électrique.
Malheureusement, dans certaines circonstances, le moteur électrique ne peut pas fournir suffisamment de couple pour avoir une accélération de consigne.
La demande FR3070151A1 propose un procédé de commutation de transmission sur un véhicule hybride. Ce procédé concerne une commutation entre un premier mode de commutation dans lequel le véhicule est entrainé par un moteur électrique et un deuxième mode où le véhicule est entrainé par un moteur thermique.
Ce document n’est pas pleinement satisfaisant du point de vue de la limitation de la consommation d’énergie fossile en raison de l’utilisation proposée du moteur thermique.
Un objectif de la présente invention est de proposer un système d’optimisation de couple moteur, limitant la consommation d’énergie fossile et donc les émissions de CO 2 , par rapport aux systèmes de l’art antérieur.
Pour atteindre cet objectif, l’invention propose un système d’optimisation de couple moteur pour un véhicule automobile, le véhicule automobile comprenant un système de moteurs qui comprend - une première machine électrique accouplée au train avant par l’intermédiaire d’une boîte de vitesse automatique, - une deuxième machine électrique accouplée au train arrière, et - un moteur thermique accouplé au train avant par l’intermédiaire de la boîte de vitesse automatique, le système d’optimisation comprenant - un moyen pour déterminer un niveau d’accélération maximale entre un niveau d’accélération atteignable sans modification d’un état d’une chaîne de traction, et un niveau d’accélération atteignable avec une configuration optimale de couplage des machines de la chaîne de traction ; - un moyen pour déterminer une accélération de consigne correspondant à un changement de mode de conduite ; - un moyen pour déterminer un couple correspondant à l’accélération de consigne ; - un moyen pour modifier la configuration de couplage des machines de la chaîne de traction de sorte à appliquer le couple correspondant à l’accélération de consigne.
En particulier, le moyen pour modifier une configuration de chaîne de traction est configuré pour mettre en œuvre un couplage de la machine électrique du train arrière sur ledit train pour fournir un complément de couple, et possiblement la machine thermique en sus.
Avantageusement, l’invention permet de mettre en œuvre une optimisation de couple moteur via un couplage de deux machines électriques, ce qui limite la consommation d’énergie fossile et les émissions de CO 2 .
Selon une variante, le moyen pour modifier une configuration de chaîne de traction est configuré pour en outre mettre en œuvre un passage de rapport descendant sur la boîte de vitesse automatique. Cela permet d’optimiser davantage le couple moteur tout en limitant la consommation d’énergie fossile.
L’invention concerne en outre un véhicule automobile comprenant un système d’optimisation selon l’invention.
L’invention porte également sur un procédé d’optimisation de couple moteur pour un véhicule automobile, le véhicule automobile comprenant un système de moteurs qui comprend - une première machine électrique accouplée au train avant par l’intermédiaire d’une boîte de vitesse automatique, - une deuxième machine électrique accouplée au train arrière, et - un moteur thermique accouplé au train avant par l’intermédiaire de la boîte de vitesse automatique, le procédé d’optimisation comprenant - une étape de détermination d’un niveau d’accélération maximale entre un niveau d’accélération atteignable sans modification d’un état d’une chaîne de traction, et un niveau d’accélération atteignable avec une configuration optimale de couplage des machines de la chaîne de traction ; - une étape de détermination d’une accélération de consigne correspondant à un changement de mode de conduite ; - une étape de détermination d’un couple correspondant à l’accélération de consigne ; - une étape de modification de configuration de couplage des machines de la chaîne de traction de sorte à appliquer le couple correspondant à l’accélération de consigne.
Lorsque des références numériques identiques sont utilisées dans plusieurs figures, modes de réalisation ou variantes de l'invention, ces références numériques désignent des éléments identiques ou similaires dans chacun(e) des figures, modes de réalisation ou variantes.
Dans le mode de réalisation illustré sur les figures 1 à 3, un dispositif d’entraînement pour la frappe d’une balle selon la présente invention comprend de façon générale un socle 1, agencé pour être fixe sur un support, par exemple pour reposer sur le sol, une tige 2 ayant une première extrémité 3 tenue par le socle 1 et ayant une seconde extrémité 4 libre tenant fixement une balle 5 à frapper.
La tige 2 est montée rotative sur le socle 1, selon un mouvement de pivotement à axe de rotation transversal 6, dans un plan de pivotement P. Dans son mouvement de pivotement dans le plan P, la tige 2 peut se déplacer entre une position d’attente de frappe, illustrée sur les figures 1 et 2, et au moins une position de fin de course à l’écart de ladite position d’attente de frappe, comme illustré sur la .
En position d’attente de frappe illustrée sur les figures 1 et 2, la tige 2 est inclinée à l’écart de sa position de fin de course, avantageusement inclinée selon un angle A de 20° à 40° par rapport à la verticale, et se trouve à une hauteur H comprise entre 60 et 100 centimètres du sol sur lequel repose le socle 1. Cette position est favorable pour l’acquisition correcte d’un geste de frappe dans le cas du tennis, car la balle 5 est alors présentée comme après un rebond, fixée en haut de la tige 2 inclinée dans le sens que prend une balle après avoir rebondi.
Dans la position de fin de course illustrée sur la , la tige 2 est inclinée à l’écart de sa position d’attente de frappe, avantageusement proche du sol sur lequel repose le socle 1. Il s’agit d’une position de fin de course dans le cas d’une frappe suffisamment forte de la balle 5.
On considère maintenant les figures 13 et 14, illustrant le mouvement de la tige 2 en pivotement selon l’axe de rotation 6 à la suite d’une frappe de la balle 5.
Sur la , la tige 2 portant la balle 5 est initialement dans la position d’attente de frappe P1, inclinée selon l’angle A par rapport à la verticale. Par l’effet de la frappe, la tige 2 et la balle 5 acquièrent une énergie cinétique qui provoque le déplacement de la tige 2 portant la balle 5 en pivotement selon son axe de rotation 6 selon une course d’aller CA à l’écart de la position d’attente de frappe P1, la tige 2 atteignant tout d’abord une première position de course intermédiaire P2, atteignant ensuite une position de fin de course P3, et éventuellement une position de course limite P4. Des moyens de freinage d’aller sont prévus dans le socle 1, de telle sorte que, entre la position d’attente de frappe P1 et la première position de course intermédiaire P2, la tige 2 subit un premier couple de freinage d’aller, qui ralentit sa vitesse de rotation. Entre la première position de course intermédiaire P2 et la position de fin de course P3, la tige 2 subit un second couple de freinage d’aller, qui ralentit également sa vitesse de rotation. Le second couple de freinage d’aller est choisi plus fort que le premier couple de freinage d’aller. Si la frappe a été suffisamment forte, la tige 2 atteint la position de fin de course P3, et subit alors un amortissement de fin de course, qui assure un freinage encore plus fort pour éviter que la tige 2 atteigne la position de course limite P4 avec une vitesse de rotation non nulle.
Grâce à la présence d’au moins deux moyens de freinage successifs d’aller, il est tout d’abord possible de donner une valeur relativement faible au premier couple de freinage d’aller, qui permet à la balle 5 d’échapper correctement à la raquette ou à la batte, qui permet de jauger la vitesse de la balle jusqu’à la première position de course intermédiaire P2, et qui limite le choc d’impact avec la balle. La faible opposition de force exercée par le faible premier couple de freinage épargne les risques de douleur musculaire répétitive. Il est ensuite possible de donner une valeur forte au second couple de freinage d’aller, pour ralentir vivement la tige 2 et la balle 5 à partir de la première position de course intermédiaire P2.
Sur la , la tige 2 portant la balle 5 est initialement au voisinage de la position de course limite P4, avec une vitesse de rotation nulle. Sous l’action d’un moyen de rappel, prévu dans le socle 1, la tige 2 se déplace en pivotement selon son axe de rotation 6 selon la course de retour CR, au cours de laquelle elle atteint tout d’abord une seconde position de course intermédiaire P5, puis une troisième position de course intermédiaire P6 au voisinage de la position d’attente de frappe P1, et atteint enfin la position d’attente de frappe P1. Des moyens de freinage de retour sont prévus dans le socle 1, de telle sorte qu’entre le voisinage de la position de course limite P4 et la seconde position de course intermédiaire P5, la tige 2 subit un premier couple de freinage de retour, qui ralentit sa vitesse de rotation. Entre la seconde position de course intermédiaire P5 et la troisième position de course intermédiaire P6, la tige 2 subit un second couple de freinage de retour, qui ralentit également sa vitesse de rotation. Le second couple de freinage de retour est plus fort que le premier couple de freinage de retour. Entre la troisième position de course intermédiaire P6 et la position d’attente de frappe P1, la tige 2 se déplace en rotation en subissant un couple d’amortissement, qui ralentit encore plus fortement sa vitesse de rotation afin qu’elle atteigne la position d’attente de frappe P1 avec une vitesse de rotation la plus faible possible, voire nulle, et avec le moins d’oscillations possible.
Grâce à la présence d’au moins deux moyens de freinage de retour successifs, il est possible de donner une valeur relativement faible au premier couple de freinage de retour, qui permet à la tige 2 portant la balle 5 de revenir rapidement au voisinage de sa position d’attente de frappe P1, de donner une valeur forte au second couple de freinage de retour, pour ralentir vivement la tige 2 à partir de la seconde position de course intermédiaire P5 tout en autorisant encore son déplacement relativement rapide, et enfin de ralentir très vivement la tige 2 à partir de la troisième position de course intermédiaire P6 pour amortir son mouvement final de retour.
Dans le mode de réalisation illustré sur les figures, les moyens de freinage d’aller et les moyens de freinage de retour sont réalisés dans un bloc hydraulique 7, placé dans le socle 1, et dont la structure et le fonctionnement sont détaillés sur les figures 5 à 12.
On considère tout d’abord la , illustrant le bloc hydraulique 7 en vue de côté en coupe selon le plan de pivotement P de la tige 2, dans la position d’attente de frappe de la tige 2.
Le bloc hydraulique 7 comporte un cylindre 8, ayant une paroi périphérique 9 entourant un espace intérieur 10 fermé à ses deux extrémités respectivement par un premier bouchon 11 et par un second bouchon 12. Un premier piston 13 coulisse de façon étanche dans le cylindre 8, et un second piston 14 coulisse de façon étanche dans le cylindre 8. Le premier piston 13 et le second piston 14 sont solidarisés mécaniquement l’un à l’autre par un longeron supérieur 15 et un longeron inférieur 16, et séparés l’un de l’autre par une chambre intermédiaire 17 en formant un ensemble mobile 20 entre une première chambre 18 et une seconde chambre 19 dans le cylindre 8.
Une liaison mécanique relie l’ensemble mobile 20 et la tige 2, transformant le mouvement de pivotement de la tige 2 dans le plan de pivotement P en un déplacement de l’ensemble mobile 20 en translation dans le cylindre 8. Dans la réalisation illustrée, l’axe de rotation 6 de la tige 2 traverse la paroi 9 du cylindre 8 au niveau de la chambre intermédiaire 17, et porte un pignon denté 21 qui engrène sur une crémaillère 22 prévue dans le longeron inférieur 16.
L’espace intérieur libre du cylindre 8 est empli d’un liquide, avantageusement d’une huile habituellement utilisée dans les systèmes de commande hydrauliques.
Des passages d’écoulement sont prévus dans la paroi périphérique 9 du cylindre 8 et dans les pistons 13 et 14, pour contrôler l’écoulement du liquide contenu dans le cylindre 8 lors du coulissement des pistons 13 et 14, pour assurer les fonctions de freinage.
La nature et la quantité de ce ou ces monomères additionnels sont choisies de manière à ce que la séquence dans laquelle ils se trouvent ait la température de transition vitreuse désirée.
Ce monomère additionnel est par exemple choisi parmi : - les monomères à insaturation(s) éthylénique(s) comprenant au moins une fonction amine tertiaire comme la 2-vinylpyridine, la 4-vinylpyridine, le méthacrylate de diméthylaminoéthyle, le méthacrylate de diéthylaminoéthyle, le diméthylaminopropyl méthacrylamide et les sels de ceux-ci, - les méthacrylates de formule CH 2 = C(CH 3 )-COOR 6 dans laquelle R 6 représente un groupe alkyle linéaire ou ramifié, contenant de 1 à 4 atomes de carbone, tel qu’un groupe méthyle, éthyle, propyle ou isobutyle, ledit groupe alkyle étant substitué par un ou plusieurs substituants choisis parmi les groupes hydroxyle (comme le méthacrylate de 2-hydroxypropyle, le méthacrylate de 2-hydroxyéthyle) et les atomes d’halogènes (Cl, Br, I, F), tel que le méthacrylate de trifluoroéthyle, - les méthacrylates de formule CH 2 = C(CH 3 )-COOR 9 , R 9 représentant un groupe alkyle en C 6 à C 12 linéaire ou ramifié, dans lequel se trouve(nt) éventuellement intercalé(s) un ou plusieurs hétéroatomes choisis parmi O, N et S, ledit groupe alkyle étant substitué par un ou plusieurs substituants choisis parmi les groupes hydroxyle et les atomes d’halogènes (Cl, Br, I, F) ; - les acrylates de formule CH 2 = CHCOOR 10 , R 10 représentant un groupe alkyle en C 1 à C 12 linéaire ou ramifié substitué par un ou plusieurs substituants choisis parmi les groupes hydroxyle et les atomes d’halogène (Cl, Br, I et F), tel que l’acrylate de 2-hydroxypropyle et l’acrylate de 2-hydroxyéthyle, ou R 10 représente un alkyle en C 1 à C 12 -O-POE (polyoxyéthylène) avec répétition du motif oxyéthylène de 5 à 10 fois, par exemple méthoxy-POE, ou R 8 représente un groupement polyoxyéthylèné comprenant de 5 à 10 motifs d’oxyde d’éthylène.
En particulier, la première séquence peut comprendre à titre de monomère additionnel : - de l’acide (méth)acrylique, de préférence de l’acide acrylique, - de l’acrylate de tertiobutyle - les méthacrylates de formule CH 2 = C(CH 3 )-COOR 1 dans laquelle R 1 représente un groupe alkyle non substitué, linéaire ou ramifié, contenant de 1 à 4 atomes de carbone, tel qu’un groupe méthyle, éthyle, propyle ou isobutyle, - les (méth)acrylamides de formule :
[Chem 99] où R 7 et R 8 identiques ou différents représentent chacun un atome d’hydrogène ou un groupe alkyle en C 1 à C 12 linéaire ou ramifié, tel qu’un groupe n-butyle, t–butyle, isopropyle, isohexyle, isooctyle, ou isononyle ; ou R 7 représente H et R 8 représente un groupement 1,1-diméthyl-3-oxobutyl, et R’ désigne H ou méthyle. Comme exemple de monomères, on peut citer le N-butylacrylamide, le N-t-butylacrylamide, le N-isopropylacrylamide, le N,N-diméthylacrylamide et le N,N-dibutylacrylamide , et leurs mélanges.
Le monomère additionnel peut représenter 0,5 à 30% en poids du poids du polymère. Selon un mode de mise en œuvre, le polymère de l’invention ne contient pas de monomère additionnel.
De préférence, le polymère de l’invention comprend au moins des monomères acrylate d’isobornyle et méthacrylate d’isobornyle dans la première séquence et des monomères acrylate d’isobutyle et acide acrylique dans la deuxième séquence.
De préférence, le polymère comprend au moins des monomères acrylate d’isobornyle et méthacrylate d’isobornyle en proportion équivalente en poids dans la première séquence et des monomères acrylate d’isobutyle et acide acrylique dans la deuxième séquence.
De préférence, le polymère comprend au moins des monomères acrylate d’isobornyle et méthacrylate d’isobornyle en proportion équivalente en poids dans la première séquence, et des monomères acrylate d’isobutyle et acide acrylique dans la deuxième séquence, la première séquence représentant 70% en poids du polymère.
De préférence, le polymère comprend au moins des monomères acrylate d’isobornyle et méthacrylate d’isobornyle en proportion équivalente en poids dans la première séquence, et des monomères acrylate d’isobutyle et acide acrylique dans la deuxième séquence. De façon préférée, la séquence de Tg supérieure à 40°C représentant 70% en poids du polymère, et l’acide acrylique représentant 5% en poids du polymère.
Selon un mode de réalisation, la première séquence ne comprend pas de monomère additionnel.
Selon un mode de réalisation préféré, la deuxième séquence comprend de l’acide acrylique à titre de monomère additionnel. En particulier, la deuxième séquence est avantageusement obtenue à partir d’un monomère acide acrylique et d’au moins un autre monomère ayant une Tg inférieure ou égale à 20°C.
Selon un mode de réalisation préféré, la composition selon l’invention comprend au moins un copolymère comprenant au moins un monomère acrylate de formule CH 2 = CH-COOR 2 dans laquelle R 2 représente un groupe cycloalkyle C 8 à C 12 et/ou au moins un monomère méthacrylate de formule CH 2 = C(CH 3 )-COOR’ 2 dans laquelle R’ 2 représente un groupe cycloalkyle C 8 à C 12 , au moins un deuxième monomère acrylate de formule CH 2 = CHCOOR 3 , dans laquelle R 3 représente un groupe alkyle non substitué en C 1 à C 12 , linéaire ou ramifié, à l’exception du groupe tertiobutyle, et au moins un monomère acide acrylique.
De façon préférée, le copolymère utilisé dans les compositions selon l’invention est obtenu à partir d’au moins un monomère méthacrylate d’isobornyle, d’au moins un monomère acrylate d’isobornyle, d’au moins un monomère acrylate d’isobutyle et d’au moins un monomère d’acide acrylique.
Avantageusement, le copolymère utilisé dans l’invention comprend de 50 à 80 % en poids de mélange méthacrylate/acrylate d'isobornyle, de 10 à 30 % en poids d'acrylate d'isobutyle et de 2 à 10 % en poids d'acide acrylique.
Le copolymère séquencé peut avantageusement comprendre plus de 2 % en poids de monomères acide acrylique, et notamment de 2 à 15 % en poids, par exemple de 3 à 15 % en poids, en particulier de 4 à 15 % en poids, voire de 4 à 10 % en poids de monomères acide acrylique, par rapport au poids total dudit copolymère.
Les monomères constitutifs de la deuxième séquence et leurs proportions sont choisis de telle sorte que la température de transition vitreuse de la deuxième séquence est inférieure ou égale à 20°C.
De préférence les acides aminés sont dosés selon une méthode adaptée du règlement CE 152/2009. Selon cette méthode, pour la détermination des quantités d’acides aminés totaux une hydrolyse au moyen d’un acide est préalablement effectuée.
Pour la détermination des quantités d’acides aminés libres et totaux, les acides aminés sont séparés par chromatographie CLHP de préférence avec colonne échangeuse d’ions et dosés par réaction avec la ninhydrine et détection photométrique généralement à 570 nm.