INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De préférence, la pièce 23 est conformée de sorte à présenter une épaisseur (épaisseur considérée selon l’axe selon lequel s’étend l’insert 20 dans l’ouverture 18 associée soit un axe parallèle à l’axe X) égale à la distance séparant la face principale de l’insert 20 en regard de ladite pièce 23 à la face principale correspondante de la platine 15.
La pièce 23 s’étend ainsi dans l’ouverture 18 de sorte qu’au moins :
l’une de ses faces principales s’étende dans le même plan que l’une des faces principales de la platine 15, et/ou l’une de ses faces principales soit accolée à l’une des faces principales de l’insert 20.
La pièce 23 s’étend de préférence dans l’ouverture 18 de sorte que sa première face principale s’étende dans le même plan que l’une des faces principales de la platine 15 et que sa deuxième face principale soit accolée à l’une des faces principales de l’insert 20.
De la sorte, la pièce 23 comble l’espace séparant la face principale de l’insert 20 de la face principale de la platine 15 la plus proche.
La pièce 23 s’étend ainsi entièrement à l’intérieur de l’ouverture 18 sans en dépasser.
De la sorte, l’insert 20 se trouve dans la platine 15 encadré par les deux pièces.
De façon avantageuse, les faces principales de l’insert 20 sont ainsi recouvertes chacune d’une couche thermiquement isolante (i.e. couches formées par l’une des pièces 23, 24) ce qui améliore encore davantage l’isolation thermique entre le tube de couple 4 et le deuxième écran thermique 14. En effet, le tube de couple 4 vient appuyer directement sur les couches thermiquement isolantes de la platine 15 recouvrant l’insert 20.
Pour agencer l’insert 20 dans la platine 15, l’insert 20 est par exemple placé dans un moule de fabrication de la platine 15 de sorte à se trouver moulé directement dans la platine 15 lors de la fabrication de cette dernière. En variante, l’insert 20 est entré en force dans l’ouverture 18 associée ou bien encore collé dans l’ouverture 18 associée.
Puis les pièces 23, 24 sont à leur tour agencées dans l’ouverture 18 de part et d’autre de l’insert 20. Les pièces 23, 24 sont de préférence solidarisées à l’insert 20 (par exemple par collage) ou bien sont optionnellement simplement accolées à l’insert 20 sans y être solidarisées.
Les pièces 23, 24 peuvent alternativement être solidarisées à l’insert 20 (par exemple par collage) afin que l’ensemble formé de l’insert et des pièces soit introduit dans l’ouverture 18 en une seule manœuvre.
Un système microfluidique présentant au moins un contrôleur de pression (236) ou de débit (221), au moins un capteur de débit pour le contrôle dudit volume injecté (2241), au moins un capteur de débit pour le contrôle du volume dudit mélange (2242), au moins une vanne (233) pour permettre la pressurisation ou la ventilation d’un réacteur (210) qui contient ladite microchambre, au moins une vanne pour passer du remplissage à la vidange de ladite microchambre (228), au moins une vanne de sélection (223) pour permettre l’injection d’au moins un réactif stocké dans au moins un réservoir (222). Le au moins un réactif (liquide ou gaz) est introduit dans ladite microchambre du réacteur (210) par au moins un canal microfluidique (225) puis le au moins un port de ladite microchambre (229) lorsque la vanne de distribution (228) est connectée au canal d’introduction et quand la au moins une vanne (233) reliée au au moins un port supérieur (231) est en position ventilation et permet l’évacuation du gaz vers l’extérieur. Le mélange est extrait de ladite microchambre du réacteur (210) par le au moins un canal microfluidique (226) en passant par le au moins un port de ladite microchambre (229) lorsque la au moins une vanne de distribution (228) est connectée au au moins un canal d’extraction et quand la au moins une vanne (233) reliée au au moins un port supérieur (231) est en position pressurisation.
REACTEUR ISOTHERME POUR LA CONVERSION CHIMIQUE PAR PLASMA-CATALYSE La présente invention appartient au domaine de la conversion chimique, et porte plus particulièrement sur un réacteur isotherme pour la conversion chimique de réactifs moléculaires sous forme gazeuse en produits moléculaires sous forme gazeuse ou liquide utilisant une technologie de plasma par décharge à barrière diélectrique, dite DBD, pouvant utiliser selon les besoins un catalyseur, permettant la conversion chimique via plasma-catalyse.
Les technologies de synthèse chimique sous forme gazeuse en industrie utilisent des technologies de catalyse hétérogène par voie thermique. Ces technologies nécessitent des pressions et des températures des gaz élevées afin de favoriser l’activation du catalyseur, de déplacer l’équilibre thermodynamique et de garantir un taux de conversion intéressant. Les volumes de catalyse dans le cadre de la mise en œuvre de ces technologies sont importants avec des ratios débit sur volume de catalyseur de quelques milliers par heure, nécessitant des réacteurs de taille importante. Dans le cadre de réactions exothermiques ou endothermiques le contrôle de température dans ces réacteurs est déterminant, ce qui complexifie le pilotage d’un tel réacteur et son coût de fabrication. Enfin, la catalyse hétérogène requiert une bonne qualité des gaz nécessitant un dispositif d’épuration en amont du réacteur. La mise en œuvre de ces équipements entraîne un coût de production élevé.
Différents travaux ont été conduits pour mettre au point des technologies de synthèse chimique par plasma froid, permettant de s’affranchir des problèmes de température susmentionnés : parmi ces technologies, la Décharge à Barrière Diélectrique (DBD), notamment couplée à la présence d’un catalyseur hétérogène (plasma-catalyse), s’est avérée particulièrement prometteuse.
Différents réacteurs expérimentaux ont pu être testés, mais leur facilité d’utilisation s’est avérée incompatible avec une utilisation industrielle.
Un but de l’invention est ainsi notamment de proposer une solution permettant d’effectuer de la plasma-catalyse par DBD à l’échelle industrielle.
On atteint ce but de l’invention avec un réacteur pour décharge à barrière diélectrique notamment par plasma-catalyse, comprenant un boîtier de réacteur apte à recevoir une pluralité de cellules DBD montées de manière amovible à l’intérieur de ce boîtier.
Grâce au caractère amovible des cellules, on peut les préparer en dehors du réacteur, puis venir les installer dans le réacteur lorsqu’on souhaite utiliser celui-ci à des fins de synthèse chimique.
Lorsqu’on souhaite assurer la maintenance de ces cellules, il suffit de les enlever du réacteur pour faciliter l’intervention sur chacune d’entre elles.
Ce réacteur est ainsi parfaitement compatible avec une utilisation dans un contexte industriel.
Suivant d’autres caractéristiques optionnelles du réacteur selon l’invention, prises seules ou en combinaison :
- ledit boîtier comprend deux platines munies d’alésages aptes à recevoir lesdites cellules DBD, une entrée de fluide de réactifs, une sortie de fluide de produits, et une entrée et une sortie de fluide caloporteur : cette conception très simple du réacteur permet la circulation des différents fluides intervenant lors du fonctionnement du réacteur ;
- lesdites entrées et sorties sont disposées de manière à permettre des écoulements desdits fluides de réactifs/produits et dudit fluide caloporteur selon des directions sensiblement et respectivement parallèles et perpendiculaires aux axes desdites cellules DBD : cet agencement permet un échange optimal de chaleur entre les cellules DBD et le fluide caloporteur, que la réaction chimique soit exothermique (transfert de chaleur des cellules DBD vers le fluide caloporteur) ou endothermique (transfert de chaleur du fluide caloporteur vers les cellules DBD) ;
- ledit boîtier comprend, dans le compartiment de circulation du fluide caloporteur, des chicanes disposées de sorte à être séparées desdites cellules DBD d’une distance sensiblement égale à celle séparant lesdites cellules DBD entre elles : un tel agencement permet d’assurer une répartition sensiblement homogène des champs de vitesse et de pression du fluide caloporteur à l’intérieur du réacteur.
La présente invention se rapporte également à une cellule DBD amovible pour réacteur conforme à ce qui précède, comprenant : - un tube électriquement et thermiquement conducteur, - un élément conducteur maintenu à l’intérieur dudit tube par un bouchon supérieur en matériau diélectrique isolant lui-même relié à une extrémité dudit tube par un support électriquement conducteur apte à s’insérer de manière amovible dans l’un des alésages formés dans une première platine métallique dudit boîtier, - une électrode génératrice de plasma reliée électriquement audit élément conducteur, - un bouchon inférieur fermant l’autre extrémité dudit tube, apte à s’insérer de manière amovible dans l’un des alésages formés dans une deuxième platine métallique dudit boîtier, - des canaux de circulation de fluide de réactifs et de fluide de produits formés respectivement dans lesdits bouchons supérieur et inférieur, et - au moins un élément tubulaire en matériau diélectrique disposé autour dudit élément conducteur et de ladite électrode génératrice de plasma et/ou contre la paroi interne dudit tube électriquement et thermiquement conducteur.
Grâce à ces caractéristiques, on obtient une cellule DBD de conception particulièrement simple, pouvant aisément être installée sur et retirée du réacteur susmentionné.
[Math 2]
où représentent les valeurs magnétiques mesurées sur trois axes dudit trièdre direct (x, y, z) du magnétomètre,
[Math 3]
où représentent les valeurs gyroscopiques mesurées sur trois axes dudit trièdre direct (x, y, z) du gyroscope,
des curseurs représentatifs de l’activité instantanée de l’individu calculée à partir des mesures fournies par chacun des capteurs logés dans ledit boitier selon les formules suivantes : [Math 4]
des curseurs représentatifs de l’énergie dudit individu, dits curseurs HA, calculée comme la variation de l’activité instantanée sur ladite période de T prédéterminée selon les formules suivantes : [Math 7]
où var représente la variation de la valeur sur l’intervalle de temps T prédéterminé,
[Math 9]
des curseurs représentatifs de l’harmonie de l’activité de l’individu, dits curseurs HM, sur ledit intervalle de temps prédéterminé selon les formules suivantes : [Math 10]
En outre, le procédé selon l’invention peut comprendre, avant la phase d’extraction, une étape d’enlèvement des débordements de matière au niveau d’au moins une, et particulièrement de chaque, bordure de la batterie.
Suivant une première version, l’étape de positionnement peut réaliser un positionnement de la batterie dans une orientation dans laquelle la première bordure de ladite batterie se trouve en dessous de la deuxième bordure de ladite batterie.
Une telle orientation de la batterie, et donc de chaque cellule de la batterie, permet d’une part de faciliter l’écoulement du lithium fondu hors de la cellule par gravité, et d’autre part d’éviter un contact entre le lithium fondu et les électrodes positives ou le collecteur de courant de l’électrode positive, un tel contact pouvant provoquer un court-circuit électrique ou un arc électrique, un tel court-circuit pouvant provoquer un incendie.
Suivant un mode de réalisation préféré de cette première version, l’étape de positionnement peut réaliser une mise en position verticale de la batterie, dans laquelle la première bordure se trouve vers le bas.
Ainsi, l’écoulement du lithium fondu hors de chaque cellule, par gravité, est amélioré.
De plus, le risque de contact entre le lithium fondu et l’(es) électrode(s) positive(s) est diminué, voire nul.
Préférentiellement, dans cette première version, l’étape de chauffage de la batterie peut être réalisée sous gaz inerte.
Ainsi, le procédé selon l’invention diminue des risques d’accidents, en particulier les risques d’incendie.
De plus, le procédé selon l’invention permet d’éviter la formation de composés polluants pouvant être générée par des réactions physico-chimiques non désirées, voire non contrôlées, lors de l’extraction du lithium.
Suivant un exemple de réalisation non limitatif, le gaz inerte peut être, ou comprendre, l’un quelconque des gaz suivants : l'hélium (He), le néon (Ne), l'argon (Ar), le krypton (Kr), le xénon (Xe) et le radon (Rn).
Suivant un autre mode de réalisation de cette première version, l’étape de chauffage de la batterie peut être réalisée sous vide.
Suivant une deuxième version, l’étape de positionnement peut réaliser un positionnement de la batterie dans une orientation dans laquelle la première bordure de ladite batterie se trouve au-dessus de la deuxième bordure de ladite batterie. Dans ce cas, la phase d’extraction comprend en outre, avant l’étape de chauffage, une étape d’immersion de la batterie dans un liquide, dit de traitement, plus dense que le lithium liquide et électriquement isolant.
Cette deuxième version, propose une orientation spécifique de chaque cellule, cette dernière étant a minima inclinée, de sorte que la première bordure d’où dépassent les électrodes négatives se trouve au-dessus du niveau de la deuxième bordure, opposée à la première bordure, d’où dépassent les électrodes positives. Une telle orientation de chaque cellule permet d’une part de faciliter l’écoulement du lithium fondu hors de la cellule par différence de densité, et d’autre part d’éviter un contact entre le lithium fondu et les électrodes positives ou les collecteurs de courant des électrodes positives, un tel contact pouvant provoquer un court-circuit électrique, un tel court-circuit pouvant provoquer un incendie. De plus, l’immersion de l’ensemble de cellule(s) dans un liquide permet d’améliorer la dissipation des calories de la cellule, notamment lors d’un court-circuit et donc d’en limiter fortement l’effet.
Dans la présente demande, par « densité » on entend le rapport entre la masse volumique du liquide considéré et la masse volumique de l’eau.
Suivant un mode de réalisation préféré de cette deuxième version, l’étape de positionnement peut réaliser une mise en position verticale de la batterie, dans laquelle la deuxième bordure se trouve vers le bas.
Ainsi, l’écoulement du lithium fondu hors de chaque cellule, par différence de densité, est amélioré.
Elle propose à cet effet un procédé de détection de fuites d’une valve de régulation de la pression du carter d’un moteur thermique, ce moteur comportant une tubulure d’admission dans des cylindres disposée en aval d’un papillon de contrôle du passage des gaz, équipée d’un capteur de pression et de température, la valve de régulation de la pression du carter reliant le volume intérieur de ce carter à la tubulure d’admission aval, ce procédé étant remarquable en ce que pour un régime moteur inférieur à un seuil de régime et une charge du moteur inférieure à un seuil de charge, il comporte une étape de calcul du débit d’air estimé donné par le réglage du papillon, et du débit d’air estimé donné par le capteur de pression et de température, puis une étape de comparaison du rapport de ces débits estimés avec un seuil de détection qui détecte au-dessus de ce seuil la présence d’une fuite de la valve de régulation.
Un avantage de ce procédé de détection est que sans ajouter de composant supplémentaire sur le moteur thermique, comme des capteurs, en utilisant uniquement des informations existantes sur ce moteur, on peut par la comparaison des débits d’air estimés donnés par le réglage du papillon et par le capteur de pression et température, déterminer avec une différence suffisamment importante entre ces débits une entrée d’air additionnel en aval du papillon, qui ne passe pas par ce papillon, indiquant un passage par la valve qui ne serait plus étanche avec l’atmosphère.
On détecte ainsi de manière simple et efficace, en permanence quand les conditions de régime moteur et d’ouverture du papillon sont réunies, une entrée d’air additionnel, même réduite, provenant d’une défaillance de la fermeture du circuit des gaz vers l’atmosphère comprenant la valve de régulation.
Le procédé de détection selon l’invention peut comporter une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, qui peuvent être combinées entre elles.
Avantageusement, la charge du moteur est déterminée par un rapport de pression entre la sortie et l’entrée du boîtier de papillon, qui doit être inférieur à un seuil de charge plus petite que 0,8.
Avantageusement, l’étape de comparaison du rapport des débits estimés comporte le calcul d’une variable de comparaison égale à un moins le débit d’air estimé donné par le réglage du papillon divisé par le débit d’air estimé donné par le capteur de pression et de température, cette variable de comparaison étant ensuite comparée au seuil de détection.
Dans ce cas, avantageusement une fuite est détectée pour un seuil de détection qui est inférieur à 0,8.
En particulier, une fuite peut être détectée pour un seuil de détection qui est égal à 0,7.
Avantageusement, les étapes de calcul des débits d’air estimés et de comparaison du rapport des débits sont maintenues pendant une temporisation. Dans ce cas, avantageusement la temporisation est égale à au moins une seconde.
Avantageusement, le seuil de régime est inférieur ou égal à 2000 tr/mn.
Avantageusement, le procédé comporte une temporisation qui est mise en œuvre après un freinage du véhicule avant d’effectuer une détection de fuite.
L’invention a aussi pour objet un véhicule automobile comprenant un moteur équipé d'une valve de régulation de la pression dans le carter, remarquable en ce qu’il comporte des dispositifs mettant en œuvre un procédé de détection comprenant l’une quelconque des caractéristiques précédentes.
est un schéma en coupe transversale d’un moteur thermique mettant en œuvre un procédé de détection de fuite selon l’invention ; et
est un graphique présentant le fonctionnement de ce procédé.
La présente un moteur thermique comportant des pistons 2 coulissant dans des cylindres 4, qui entraînent par des bielles 6 un vilebrequin 8 maintenu dans un carter 10. Une culasse 12 fixée sur le dessus du carter 10, couvre l’ensemble des cylindres 4 pour fermer les chambres de combustion.
Ce partitionnement peut par exemple utiliser l’algorithme -means sur les n-uplets obtenus, pour obtenir clusters de n-uplets construits en fonction par exemple de valeurs, ou plage de valeurs, de certaines variables descriptives des chaines de communication.
Selon un premier exemple, on peut s’appuyer sur la méthode graphique dite « Elbow » pour choisir le nombre de clusters. Plus précisément, l’algorithme K-means peut être mis en œuvre avec différentes valeurs K, une courbe représentant graphiquement pour les différents nombres de clusters K, l’évolution de la variance entre les clusters, de façon à sélectionner le nombre de clusters correspondant graphiquement à un coude de la courbe. Utiliser cette méthode peut aider à sélectionner de façon simple le nombre de clusters.
Selon un autre exemple, pour trouver le nombre , on peut faire varier le nombre de clusters (de 2 jusqu’à 30 par exemple) et choisir celui tenant compte du critère Davies-Bouldin. Ce critère peut en effet aider à mesurer, pour chaque cluster, un indice de similarité avec le cluster qui lui est la plus proche. La valeur de k sélectionné peut par exemple être celle qui minimise la moyenne, sur l’ensemble des clusters, des indices de similarité mesurés. Le critère de Davies-Bouldin peut aider à obtenir des résultats plus fiables que la méthode dite « Elbow » (notamment quand le nombre envisagé de clusters augmente) avec complexité computationnelle faible, ce qui peut être très important lorsque le jeu de données contextuelles est très volumineux.
Par exemple, on peut obtenir 342 une partition en se basant sur des valeurs de variables comme le pourcentage de courriels de transfert (qui donne une indication du nombre de personnes ajoutées après le courriel de création). Un tel partionnement peut par exemple aider à identifier les clusters où l’information se propage le plus et donc les chaines de communication dont les identifiants sont présents dans les n-uplets qui composent ces clusters.
Dans certains modes de réalisation, le procédé peut comprendre une sélection 343 d’un ou plusieurs clusters, parmi ces k clusters. Ces clusters peuvent par exemple être ceux qui correspondre le mieux à des valeurs cibles des variables descriptives (par exemple de celles utilisés pour le clustering). Par exemple, dans le mode de réalisation illustré, qui se focalise à titre d’exemple et par simplicité sur la propagation d’information, le procédé peut comprendre une sélection 343 des clusters obtenus, pour ne conserver que des clusters qui contiennent ont un pourcentage de courriels de transfert non nul (et correspondant donc à une chaîne non vide de propagation telle que présentée ci-après). Cette sélection peut être optionnelle dans certains modes de réalisation.
La présente demande est en effet détaillée, à titre d’exemple, dans des modes de réalisation aidant à identifier des individus ayant une influence sur d’autres individus (dans ou hors du groupe d’individus). Notamment, au moins certaines modes de réalisation peuvent aider à identifier au moins un individu d’influence (ou influenceur) au sein d’un groupe tel qu’une entreprise et ceci de façon plus objective que certaines solutions de l’art antérieur. De plus, la présente demande s’intéresse à la propagation des informations. Par exemple, un influenceur peut initier une conversation et avec la réaction des autres individus, l’information peuvent se propager. Cette notion de propagation est différente de la centralité des individus dans les échanges (Par exemple, toutes les conversations passent par un individu), assimilée par certaines solutions de l’art antérieur à une importance des personnes impliquées les échanges. En effet, cette notion d’importance (souvent liée uniquement à une position hiérarchique) diffère de la notion d’influence, qui ne préjuge pas de position hiérarchique d’une personne dans des échanges. De plus, lorsqu’il s’agit d’une chaîne de communication correspondant à un simple échange entre deux individus, ne provoquant pas de message de réponse ou de transfert, il est très difficile de parler d’influence ou de savoir si ces deux individus (ou l’un d’eux) sont des influenceurs ou pas.
Les auteurs ont considéré que l’une des caractéristiques principales d’un influenceur était sa capacité à faire réagir un autre individu. En termes de diffusion d’informations par messages, cette réaction se traduit par une propension à pousser un autre individu à diffuser à son tour l’information provenant de l’influenceur, c’est-à-dire dans les modes de réalisation détaillés, à transférer le courriel reçu d’un influenceur. Pour cette raison, la présente demande propose de rechercher les influenceurs en tenant compte de la propagation de courriels dans des chaînes de communication.
Dans les modes de réalisation détaillés dans la présente demande, les variables descriptives utilisées pour le clustering peuvent comprendre notamment des variables permettant de caractériser une propagation d’information au sein d’une chaîne de communication.
Les chaînes de communication obtenues (étape 330) peuvent impliquer un nombre très variable d’individus, allant de 2 individus (par exemple un envoi d’un courriel suivi par une réponse), à un nombre important d’individus, par exemple quelques centaines d’individus pour un groupe de plusieurs milliers ou dizaines de milliers d’individus (représentatif par exemple d’envois massifs vers un nombre très important d’individus, et/ou d’une propagation importante via de nombreux courriels de transferts). Ce nombre variable d’individus est représentatif d’une propagation (ou diffusion) variable de l’information contenue dans le courriel de création à l’origine de la chaîne de communication).
La présente demande se propose, dans au moins certains de ses modes de réalisation, d’aider à caractériser la propagation d’information d’un courriel de création.