INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
- aucune chaîne polymérique est fonctionnalisée à son extrémité par un dérivé catéchol.
Le polymère L répond notamment à la formule suivante :
dans laquelle représente indépendamment le motif [PEG-PLA-MA] de formule :
Lorsque le moyen d’accrochage du dispositif d’arrimage coopère avec le dispositif d’ancrage, le blocage de la porte dans sa position ouverte extrême est obtenu par la tension de la sangle qui est dans sa position déployée tendue. La longueur de la sangle est déterminée pour ne pas autoriser de pivotement de la porte dans cet état actif du système de retenue.
Dans un mode de réalisation, le dispositif d’ancrage dudit système de retenue comprend au moins une encoche à l’intérieur de laquelle est apte à venir se verrouiller le moyen d’accrochage du dispositif d’arrimage pour la retenue de ladite porte dans la position ouverte extrême.
De préférence, ladite encoche et le moyen d’accrochage sont aptes à coopérer par conjugaison de forme pour le verrouillage du moyen d’accrochage après rotation à l’intérieur de ladite encoche. Par exemple, il est possible de prévoir une rotation comprise entre 45 degrés et 90 degrés, et de préférence égale à 90 degrés, pour le verrouillage du moyen d’accrochage.
Alternativement, il pourrait être possible de prévoir d’autres moyens pour réaliser le verrouillage du dispositif d’arrimage sur le dispositif d’ancrage, par exemple par encliquetage.
Ladite porte est équipée d’une poignée pour le passage de la position fermée vers la position ouverte extrême et inversement. Le dispositif d’arrimage, ou le dispositif d’ancrage, peut être fixé sur ladite porte en-dessous de la poignée.
L’enrouleur du dispositif d’arrimage peut comprendre un boîtier à l’intérieur duquel est montée la sangle. Avantageusement, le boîtier reste en retrait de la poignée.
Dans un mode de réalisation, le dispositif d’arrimage comprend un organe de préhension solidaire de la sangle et s’étendant au moins en partie en saillie du boîtier dans la position de rangement de la sangle. L’organe de préhension est distinct du moyen d’accrochage. En variante, il pourrait être possible de prévoir un dispositif d’arrimage dans lequel le moyen d’accrochage puisse aussi être utilisé comme élément de préhension.
Dans un mode de réalisation, le dispositif d’arrimage peut comprendre un tampon amortisseur fixé sur le boîtier et venant en appui contre ledit flanc dans la position ouverte extrême de ladite porte.
Le dispositif d’arrimage peut comprendre un ressort pour le retour automatique de la sangle vers la position enroulée de rangement.
Dans un mode de réalisation, ladite porte de la carrosserie est une porte arrière de fermeture de l’accès arrière de l’espace de chargement intérieur. Dans la position ouverte extrême, la porte arrière s’étend vers l’avant en étant espacée transversalement dudit flanc.
Dans un autre mode de réalisation, ladite porte de la carrosserie peut être une porte latérale permettant d’ouvrir ou de fermer un accès latéral à l’espace de chargement intérieur prévu au niveau d’un des flancs longitudinaux de la carrosserie.
est une vue de côté d’une carrosserie selon un exemple de réalisation de l’invention équipée de portes arrière en position fermée,
est une vue de l’arrière de la carrosserie de la ,
sont respectivement des vues de côté et de l’arrière de la carrosserie de la avec les portes arrière en position ouverte,
est une unité de répétition d’un polymère P1 tel que défini ci-dessus,
G est un groupement (méth)acrylique, un dérivé catéchol, un dérivé acide phénylboronique ou un groupement pyrogallolyl,
m est un nombre entier allant de 0 à 1500, de préférence de 4 à 1500,
n est un nombre entier supérieur ou égal à 4,
Ainsi, lorsque p = 0, le bras comprend une chaîne polymérique dont l’extrémité n’est pas fonctionnalisée si bien que le polymère dégradable se termine par la fonction terminale obtenue lors de sa préparation par polymérisation. Typiquement, il peut s’agir d’un groupe OH ou NH 2 .
Le polymère P2 constitué de m unités de répétition peut être choisi parmi un polyester tel que défini ci-dessus, un polyéther et une polyamine. Dans un mode de réalisation particulier, il s’agit d’un polyéther, notamment du PEG. Typiquement, le cœur central est à base de PEG et le polymère P2 est du PEG.
Un nombre de bras n d'au moins 4 permet d'assurer une réactivité importante des groupements G présents en bout de chaîne. Les nombres n, m et l dans le polymère M en forme d’étoile de la présente invention sont choisis afin d'obtenir le compromis optimal entre un poids moléculaire élevé du polymère en forme d’étoile lui-même et une réactivité élevée des extrémités de chaîne polymérique. En ayant un nombre de bras n d'au moins 4, le polymère M en forme d’étoile de la présente invention peut avoir un poids moléculaire suffisamment élevé pour les applications citées ci-après (c'est-à-dire un poids moléculaire d'au moins 10 000 g/mol, voire d'au moins 20 000 g/mol) tout en ayant une longueur de chaîne polymérique, définie par les nombres m et l, suffisamment courte pour fournir une bonne réactivité.
Tel qu'utilisé dans la présente invention, un "poids moléculaire" fait référence au poids moléculaire moyen en nombre, notée . Les polymères M en forme d’étoile de la présente invention, et en particulier leur poids moléculaire, sont caractérisés par chromatographie par exclusion de taille (SEC) ou par RMN.
Selon la présente invention, le polymère M en forme d’étoile a un poids moléculaire avantageusement supérieur ou égal à 10 000 g/mol, de préférence supérieur ou égal à 15 000 g/mol, plus préférentiellement supérieur ou égal à 20 000 g/mol, encore plus préférentiellement supérieur ou égal à 25 000 g/mol. Avantageusement, le poids moléculaire du polymère M en forme d’étoile est inférieur ou égal à 100 000 g/mol, notamment inférieur ou égal à 50 000 g/mol. Dans certains modes de réalisation, le polymère M de l’invention a un poids moléculaire allant de 20 000 g/mol à 100 000 g/mol, préférablement de 20 000 g/mol à 50 000 g/mol.
Dans un mode de réalisation préféré, le polymère en forme d’étoile de l’invention répond à la formule suivante :
dans laquelle représente le motif [PEG-PLA-CT] de formule :
(nommé PEG 8 10k-PLA50-CT ou PEG 8 -PLA-CT dans les exemples), m étant compris entre 4 et 1500 et l étant compris entre 4 et 1500.
Le calculateur 13 est ici programmé pour mettre en œuvre ce procédé de façon récursive, c’est-à-dire pas à pas, et en boucle.
Pour cela, au cours d’une première étape, le calculateur 13 vérifie que la fonction d‘évitement autonome d’obstacle (AES) est activable et qu’une trajectoire d’évitement d’obstacle a été planifiée par le bloc B1.
Il calcule ensuite le paramètre σ pour choisir un contrôleur K(ρ, ) adapté à la courbure de cette trajectoire.
A ce stade, et de manière préférentielle, on peut prévoir que si le paramètre σ dépasse un seuil prédéterminé, le calculateur arrête le processus et n’active pas la fonction AES. En effet, dans cette éventualité, il est considérée que le processus ne permettra pas de réaliser un évitement en toute sécurité.
Dans le cas contraire, la fonction AES est activée.
Le calculateur 13 va alors chercher à définir une consigne de pilotage pour le système de direction conventionnel et une autre pour le système de freinage différentiel, permettant de suivre au mieux cette trajectoire d’évitement T0.
Il commence pour cela par calculer ou mesurer les paramètres que sont : - l’angle de braquage δ mesuré, - le moment de lacet M z estimé, - la dérivée par rapport au temps de l’angle de braquage mesuré δ, - la vitesse latérale V y , - la vitesse de lacet r, - l’angle relatif de cap Ψ L, - l’écart latéral y L , - la courbure γ ref de la trajectoire d’évitement, - la consigne saturée d’angle de braquage δ ref obtenue au pas de temps précédent, et - la consigne saturée de moment de lacet M z_r ef obtenue au pas de temps précédent.
Le calculateur 13 acquiert ensuite les équations des matrices K ρ1 , K ρ 2 , K ρ 3 , lesquelles sont obtenues à l’aide des données enregistrées dans sa mémoire et correspondent au coefficient de réglage α ψ choisi et à la courbure de la trajectoire d’évitement T0.
Le contrôleur K est ensuite calculé en fonction de la vitesse V du véhicule, en déterminant au préalable les valeurs des coefficients α 1 , α 2 , α 3 .
Ce contrôleur K va alors permettre de déterminer les valeurs des consignes d’angles de braquage non saturée δ K et saturée δ ref et les valeurs des consignes de moment de lacet non saturée M zK et saturée M Z_r ef .
On notera que les matrices K ρ1 , K ρ 2 , K ρ 3 du contrôleur K sont synthétisées compte tenu des fonctions de saturation, si bien que les consignes sont parfaitement adaptées au modèle de saturation choisi.
Enfin, la consigne d’angle de braquage saturée δ ref va être transmise à l’actionneur de direction assistée pour braquer les roues du véhicule automobile 10. De la même manière, la consigne de moment de lacet saturée M z_ref va être transmise à l’actionneur du système de freinage différentiel pour freiner les roues du véhicule automobile 10.
Ce procédé est alors répété en boucle, tout le long de la trajectoire d’évitement T0.
Ainsi, le procédé pourra s’appliquer à d’autres types de domaines dans lesquels une trajectoire particulière doit être suivie, par exemple en aéronautique ou en robotique (notamment lorsque le robot est petit et qu’il faut saturer l’une de ses commandes).
Procédé et dispositif de contrôle d’un système d’adaptation intelligente de vitesse La présente invention concerne le domaine des véhicules intelligents, et notamment le domaine des véhicules autonomes.
Un processus de contrôle du système de charge sans fil 101 du véhicule 10 est avantageusement mis en œuvre par un dispositif embarqué dans le véhicule 10, par exemple un calculateur (via un ou plusieurs processeurs de ce calculateur) du système embarqué du véhicule.
Dans une première opération, le calculateur détermine une vitesse courante du véhicule 10. Cette vitesse courante est par exemple déterminée à partir de données reçues d’un autre calculateur du système embarqué du véhicule 10, par exemple le calculateur contrôlant un ou plusieurs capteurs de vitesse (tel qu’un odomètre par exemple) embarqués dans le véhicule 10. Selon une variante, le calculateur reçoit les données représentatives de vitesse du véhicule 10 directement du ou des capteurs de vitesse.
Dans une deuxième opération, la vitesse déterminée à la première opération est comparée à une vitesse seuil déterminée. Cette vitesse seuil déterminée est par exemple égale à 2, 3, 5 ou 7 km/h. Selon une variante, un ensemble de vitesses consécutives (formant un profil de vitesse sur un intervalle temporel égal à par exemple quelques secondes) est comparée à cette vitesse seuil.
Dans une troisième opération, la puissance de charge du système de charge sans fil 101 est contrôlée en fonction du résultat de la comparaison de la deuxième opération, c’est-à-dire en fonction de la vitesse déterminée à la première opération.
Ainsi, la puissance de charge est réduite d’un premier niveau de puissance (par exemple 15 W) à un deuxième niveau de puissance (inférieur à 5 W, par exemple égal à 2, 3 ou 4 W) lorsque la vitesse déterminée à la première opération passe sous la vitesse seuil déterminée, c’est-à-dire lorsque le véhicule 10 ralentit pour par exemple s’arrêter à un stop, à un feu rouge, pour laisser passer un piéton, etc.
La puissance de fonctionnement par défaut du système de charge sans fil est par exemple égale à la première puissance, correspondant au fonctionnement du système 101 selon le premier profil de puissance. La fréquence de fonctionnement de l’émetteur du système 101 est alors par exemple égal à 125 kHz ou 127.7 kHz.
Lorsque la vitesse du véhicule passe sous la valeur seuil de vitesse (par exemple 5 km/h), le système passe dans un fonctionnement conforme au deuxième profil de puissance. Le système fonctionne alors à une deuxième puissance (par exemple 2 W), par exemple paramétrée et stockée en mémoire du calculateur contrôlant le système de charge sans fil 101. La fréquence de fonctionnement de l’émetteur est alors avantageusement inférieure à la limite inférieure de la bande de fréquences utilisée par le système ADML du véhicule 10 lors du processus de détermination de la localisation de la clé mains libres à l’intérieur du véhicule 10, c’est-à-dire inférieure à 120 kHz. La fréquence de fonctionnement associée à la deuxième puissance (par exemple 2 W) est par exemple à 110 kHz, ou moins (par exemple 90 ou 100 kHz).
Une telle fréquence de fonctionnement est par exemple contrôlée par le calculateur contrôlant le système de charge sans fil. L’abaissement de la puissance du premier niveau de puissance au deuxième niveau de puissance est par exemple commandé par le calculateur en contrôlant un ou plusieurs des paramètres suivants de l’émetteur (du circuit résonant LC de l’émetteur) :
- la tension d’alimentation du circuit ; et/ou
- la fréquence de fonctionnement du circuit.
Selon un exemple de réalisation particulier, l’abaissement du premier niveau de puissance au deuxième niveau de puissance est obtenu en abaissant la fréquence de fonctionnement de l’émetteur d’une première fréquence (par exemple égale à 125 ou 127.7 kHz) à une deuxième fréquence (par exemple égale à 100 ou 110 kHz).
Dans une quatrième opération optionnelle, le système ADML du véhicule 10 (par exemple le calculateur en charge du système ADML) transmet un ou plusieurs signaux à destination de la clé main libre associée au système ADML du véhicule 10. Un tel signal est émis dans le cadre du processus de détermination de la localisation de la clé mains libres à l’intérieur du véhicule 10, un tel signal comprenant des données représentatives d’une requête d’authentification à destination de la clé mains libres. Un tel signal est avantageusement transmis dans une bande de fréquences comprises entre 120 et 135 kHz, par exemple à 125 kHz, lorsque le véhicule 10 s’arrête (par exemple lorsque la vitesse du véhicule 10 passe sous un seuil, par exemple sous un seuil inférieur ou égal au seuil pour lequel le système passe de la première puissance de charge à la deuxième puissance de charge.
Ainsi, le présent processus présente l’avantage que le ou les signaux émis par le système ADML dans le cadre du processus de détermination de la localisation de la clé mains libres à l’intérieur du véhicule 10 sont transmis lorsque la puissance de charge du système 101 est réduite au deuxième niveau de puissance, c’est-à-dire lorsque la fréquence de fonctionnement du système 101 est différente (notamment inférieure) à la limite inférieure de la bande de fréquences utilisés par le système ADML pour émettre le signal.
Selon ce processus, les interférences générées par le système ADML émettant le signal et impactant le système de charge 101 sont réduites, voire supprimées, la fréquence de fonctionnement du système 101 étant différente de la fréquence d’émission du signal par le système ADML.
Si la puissance de charge du dispositif de communication mobile posé sur la surface plane du système 101 est réduite au deuxième niveau de puissance, un tel processus évite que la charge soit interrompue et évite qu’une ou plusieurs alertes d’interruption de charge soient générées par le dispositif de communication mobile en charge (par exemple via l’interface homme-machine, dite IHM, du dispositif de communication mobile).
L’attention du conducteur du véhicule 10 n’est ainsi pas perturbée par le rendu de telles alertes par le dispositif de communication mobile.
Exemple 16 : Préparation d’un composé oxamide de la pipéridine.
Lunette arrière ou custode de véhicule automobile comprenant une feuille de verre L’invention se rapporte au domaine des lunettes arrière ou custodes de véhicules automobiles comprenant une feuille de verre.
L’invention a pour but de proposer des lunettes arrière ou custodes de véhicules automobiles présentant un décor attractif, en particulier un décor visible seulement depuis l’extérieur du véhicule.
A cet effet, l’invention a pour objet une lunette arrière ou custode de véhicule automobile comprenant une première feuille de verre, dont la face destinée à être située du côté extérieur du véhicule est revêtue sur au moins une partie de celle-ci d’au moins deux revêtement minéraux transparents formant décor, identiques ou différents, lesdits au moins deux revêtements minéraux étant superposés dans au moins une zone de ladite face extérieure.
Un autre objet de l’invention est un procédé d’obtention d’une telle lunette arrière ou custode de véhicule automobile, comprenant le dépôt successif sur au moins une partie d’une face d’une feuille de verre d’au moins deux revêtement minéraux transparents formant décor, identiques ou différents, lesdits au moins deux revêtements minéraux étant superposés dans au moins une zone de ladite face extérieure.
La présence d’au moins deux revêtements minéraux transparents formant décor superposés permet de conférer des propriétés optiques originales, sans toutefois nuire au confort lumineux et thermique des occupants du véhicule. Plus particulièrement, un décor peut être visible, avec un bon contraste, par les personnes extérieures au véhicule, mais pas par les occupants du véhicule.
Dans la suite du texte, la lunette arrière ou la custode sera simplement appelée « vitrage ».
Le vitrage selon l’invention est de préférence bombé, de manière à épouser la courbure du véhicule. On distingue alors la face intérieure du vitrage, destinée à être située du côté intérieur du véhicule, qui est la face concave, et la face extérieure du vitrage, destinée à être située du côté extérieur du véhicule, qui est la face convexe.
Selon un premier mode de réalisation, le vitrage est feuilleté, c’est-à-dire qu’il comprend en outre une feuille de verre supplémentaire liée adhésivement à la première feuille de verre au moyen d’un intercalaire de feuilletage thermoplastique, notamment à base de polyvinylacétal. Dans ce cas, chaque feuille de verre présente une face interne, tournée vers l’intérieur du véhicule, et une face externe, tournée vers l’extérieur du véhicule.
Pour illustrer l'existence de liaisons hydrogènes thermiquement réversibles dans le réseau polymère PEG8-PLA-CT, une analyse FT-IR a été réalisée à différentes températures ( ).
Les pics d'absorption typiques de la liaison hydrogène polymérique sont proches de 3400 cm -1 et la position du pic se déplace avec la température (M. Wang et al., J. Biomater. Sci. Polym. Ed. 28 (2017) 1728–1739). Ici, le pic a été trouvé à 3478 cm -1 à température ambiante (25°C) et s'est déplacé jusqu'à 3501 cm -1 à 80°C, ce qui est similaire à la valeur trouvée pour les polymères PEG 8 -PLA non fonctionnels (3504 cm -1 ) qui portent des extrémités de chaîne hydroxyle. Lorsque la température a été ramenée à la température ambiante, le pic a de nouveau été trouvé à 3479 cm -1 . Ces décalages sont une preuve de liaison hydrogène. Compte tenu de la température requise pour assister efficacement à la dissociation des liaisons hydrogènes, 60°C a été choisie comme température pour induire l'auto-cicatrisation et utilisée dans les études suivantes.
2.3.3 Récupération de forme
Pour démontrer l'efficacité des élastomères doublement réticulés, des échantillons ont été coupés en deux morceaux, et les deux moitiés ont été réunies avant les stimuli thermiques par simple contact entre les bords. Les élastomères doublement réticulés coupés ont ensuite été chauffés à 60°C et leur capacité à retrouver leur forme a été évaluée sur différents temps de chauffage.
Les élastomères MA40/CT60 ont pu retrouver leur forme comme le montre la (1). La coupe a commencé à disparaître à 60°C en 10 minutes. Par ailleurs, deux films de couleurs différentes (gris foncé et gris clair sur la - (2) ont été coupés, mis en contact sans aucune pression et après 30 minutes de chauffage, le film résultant n'a pas pu être coupé par étirement manuel.
2.3.4 Récupération des propriétés mécaniques
La récupération des propriétés mécaniques des élastomères doublement réticulés (MA40/CT60) et non réticulés dynamiquement (MA20/nF80) a été étudiée sur différents temps de chauffage. Les échantillons de bandes ont été coupés au centre et recombinés comme décrit précédemment. La surface de contact, entre les bords, était égale à 0,4 mm². Les pièces reconnectées ont été chauffées à 60°C pendant différents temps. Après leur retrait du four, des essais de traction ont été réalisés sur ces échantillons à 37°C. Les propriétés mécaniques sont résumées dans le tableau 3 suivant.
Polymère Temps SH (min) E (MPa) (MPa) (%) (MPa) (%) SHE (%) MA40/CT60 Non coupé 0.8 ± 0.2 0.1 ± 0.0 13.4 ± 0.6 1.4 ± 0.1 232 ± 13 - 5 min 0.6 ± 0.1 0.07 ± 0.01 15.7 ± 0.3 0.2 ± 0.1 85 ± 37 14 ± 6 10 min 1.2 ± 0.5 0.09 ± 0.02 10.3 ± 1.6 0.5 ± 0.2 119 ± 28 36 ± 20 20 min 1.1 ± 0.3 0.09 ± 0.01 10.4 ± 0.9 0.7 ± 0.1 206 ± 17 53 ± 11 30 min 1.3 ± 0.1 0.12 ± 0.01 6.9 ± 0.7 1.3 ± 0.1 190 ± 37 91 ± 5 60 min 1.6 ± 0.5 0.13 ± 0.01 4.6 ± 0.6 1.3 ± 0.1 184 ± 6 97 ± 4 MA20/nF80 Non coupé 0.5 ± 0.2 0.08 ± 0.01 15.9 ± 0.2 1.8 ± 0.2 534 ± 19 - 5 min 0.4 ± 0.1 0.06 ± 0.01 14.0 ± 0.5 0.4 ± 0.1 322 ± 24 23 ± 8 10 min 0.7 ± 0.1 0.08 ± 0.02 14.9 ± 0.7 0.6 ± 0.2 298 ± 82 32 ± 11 20 min 0.7 ± 0.1 0.09 ± 0.01 14.2 ± 0.2 0.7 ± 0.0 423 ± 5 42 ± 2 30 min 0.7 ± 0.1 0.09 ± 0.01 17.5 ± 0.5 1.3 ± 0.1 476 ± 6 73 ± 7 60 min 0.7 ± 0.2 0.09 ± 0.01 17.2 ± 0.6 1.3 ± 0.1 475 ± 6 75 ± 4
L'efficacité d'auto-cicatrisation (SHE) a été considérée comme la capacité de l'élastomère à retrouver sa contrainte de traction ultime (σ_rupture) après des stimuli thermiques. La courbe contrainte-déformation et la SHE des élastomères ont été étudiées et sont résumées dans la .
En adéquation avec les résultats obtenus pour la récupération de la forme, la SHE du matériau a augmenté avec le temps de cicatrisation jusqu'à une certaine limite. Le profil de la courbe contrainte-déformation de MA40/CT60 et MA20/nF80 a montré une récupération partielle des propriétés mécaniques à faible déformation ( (1) et (2)). Une tendance similaire a été montrée après 30 minutes de temps de guérison. À une déformation plus élevée, MA40/CT60 a présenté un comportement plus rigide par rapport à l'échantillon non coupé. Avec des stimuli thermiques supérieurs à la transition vitreuse, les chaînes de polymères se réorganisent à l'intérieur de la matrice, suivies de près par l'échange dynamique des liaisons hydrogènes. Ce phénomène augmente l'interaction entre les chaînes de polymères ce qui accroît la friction interne sous contrainte (B. Cheng et al., ACS Sustain. Chem. Eng. 7 (2019) 4443–4455).
Après 60 minutes, l'élastomère doublement réticulé (MA40/CT60) présentait une σ_rupture de 1,3 ± 0,1 MPa, correspondant à une SHE de 97 % ( (1)). Le MA40/CT60 cicatrisé a également montré une très bonne récupération de la ε_break avec seulement 20 % de perte par rapport à l'échantillon non coupé (ε_rupture60 minutes = 184 ± 6 % contre ε_rupture-- non coupé = 232 ± 13 %). Cette perte limitée est attribuée à la présence d'élastomères photoréticulés MA qui ne portent pas de fonctionnalité d'auto-cicatrisation. Après avoir été coupés, les photoréticulations irréparables à l'interface ne peuvent pas contribuer à la récupération des propriétés mécaniques.
À titre de comparaison, après 60 minutes, MA20/nF80 présentait une σ_rupture de 1,3 ± 0,1 MPa, ce qui correspond à une SHE de 75 % ( (2)). L'introduction de liaisons non covalentes dans la matrice élastomère et donc l'échange dynamique de liaisons hydrogènes, a permis d'obtenir une récupération quasi-quantitative des propriétés mécaniques.
2.4 Dégradation et cytotoxicité 2.4.1 Etude dégradation
La dégradation hydrolytique de l'élastomère doublement réticulé MA40/CT60 a été étudiée pour évaluer l'influence du catéchol dans PEG 8 -PLA-CT. À cette fin, la dégradation hydrolytique de l'élastomère doublement réticulé MA40/CT60 a été étudiée et comparée à celle des élastomères photoréticulés MA100/CT0 et MA20/nF80, et du thermoplastique PEG 8 -PLA sur 1 mois. La masse restante des films a été évaluée pendant la période de dégradation ( ).