INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
20 [0004] Par exemple, dans le cas d’un concours de saut d’obstacles, le saut d’un cheval peut notamment se décomposer en cinq phases formées par : Une première phase, dite d’approche, consistant pour le cheval à approcher l’obstacle à un rythme régulier, Une deuxième phase, dite de battue, au cours de laquelle la vitesse, la 25 trajectoire et la direction du saut sont déterminées, Une troisième phase, dite du plané, durant laquelle le cheval et le cavalier n’ont plus aucun contact avec le sol, Une quatrième phase, dite de réception, au cours de laquelle le poids du cavalier sur le cheval qui était minimisé au maximum lors de la phase de 30 plané vient soudainement se rappeler au cheval,
- Une cinquième phase, dite de rétablissement de l’équilibre, permettant au tandem formé par le cheval et le cavalier, de retrouver son équilibre.
Compte tenu des mouvements du cheval lors d’un entraînement ou concours de saut d’obstacles, une armature rigide de ce type génère notamment des
5 chocs répétés entre l’armature et le cheval induits par le cavalier. Le dos du cheval présentant une structure délicate, certaines maladies sont intrinsèquement liées à une armature trop rigide non adaptée génératrice de douleurs dorsales ou de restriction de la mobilité.
10 [0006] La présente invention vise à remédier aux problèmes susmentionnés, et plus particulièrement vise à empêcher des blessures générées par des chocs répétés par le tandem armature et cavalier sur le cheval.
A cette fin, un aspect de l’invention concerne une armature de selle de cheval comportant une partie pommeau, une partie centrale, et une partie
15 troussequin, ladite armature étant caractérisée en ce que deux lames mobiles sont formées dans ladite partie centrale, lesdites deux lames mobiles étant disposée de part et d’autre d’un plan de symétrie de ladite armature. Autrement dit, chacune des lames mobiles est disposée sur un flanc différent de l’armature. En outre, chacune des deux lames mobiles comporte :
20 - Une première extrémité fixe par rapport à ladite armature, ladite première extrémité étant disposée du côté de la partie troussequin, et
L’exemple de dispositif selon l’invention est similaire au dispositif représenté sur la .
Les débits des composés aromatiques de l’effluent de pyrolyse 10 issu de l’unité de pyrolyse catalytique 8, en entrée de l’unité de séparation de charge 1, sont les suivants :
benzène : 2,63 t/h ; toluène : 5,64 t/h ; et xylènes : 3,63 t/h.
Soit un total de 11,9 t/h de composés aromatiques.
L’unité de pyrolyse catalytique produit en outre un gaz de pyrolyse contenant 22,25 t/h de CO et 16 t/h de CO2. Le gaz de pyrolyse est utilisé pour convertir la totalité du toluène en para-tolualdéhyde par alkylation.
En outre, 3,454 t/h du CO est consommé par la section réactionnelle d’alkylation 13 pour alkyler le toluène en para-tolualdéhyde.
Selon l’exemple de dispositif selon l’invention, les performances sont les suivantes.
Charge (t/h) - CO 3,454 Benzène 2,63 Toluène 5,64 Xylènes 3,63 Produits (t/h) - Para-tolualdéhyde 14,654 A9-A10 0,7 Total aromatiques 15,354
La table 1 montre que la mise en œuvre selon l’invention permet de convertir 94,1% des composés aromatiques issus d’une unité de pyrolyse catalytique de biomasse en para-tolualdéhyde.
Oxycombustion de composés hydrocarbonés riches en oxygène pour la production de para-tolualdéhyde. L’invention porte sur la production d’aromatiques pour la pétrochimie. Plus particulièrement, l’objet de l’invention est de pouvoir produire du para-tolualdéhyde par un procédé d’oxycombustion de composés hydrocarbonés riches en oxygène.
Un complexe aromatique (ou dispositif de conversion de composés aromatiques) est un dispositif alimenté par des charges majoritairement composées de six à dix atomes de carbone ou plus notées charges C6 à C10+. Différentes sources de composés aromatiques peuvent être introduites dans un complexe aromatique, la plus répandue étant issue d’un procédé de reformage catalytique des naphtas. Des mélanges de composés aromatiques obtenus par procédé de conversion de la biomasse lignocellulosique peuvent également, après traitement de purification, être introduits dans un complexe aromatique. On peut par exemple considérer le procédé d’oxycombustion de la biomasse lignocellulosique comme source d’aromatiques.
Au sein d’un complexe aromatique, quel qu’en soit la source d’aromatiques, le benzène et les alkyles aromatiques (e.g. toluène, paraxylène, orthoxylène) y sont extraits puis convertis en intermédiaires souhaités.
Les procédés d’oxycombustion de composés hydrocarbonés riches en oxygène produisent un mélange de CO, CO2 et d’eau ainsi que de l’énergie qui peut être utilisée pour par exemple produire de l’électricité. Ce mélange de CO2, d’eau et de CO ne contient que peu voire pas d’azote car un gaz enrichi en oxygène voire de l’oxygène pur est utilisé pour la combustion.
A ce jour, les complexes aromatiques permettent de produire du benzène, éventuellement du toluène, et des xylènes (souvent le paraxylène, quelques fois l’orthoxylène). Un complexe aromatique dispose généralement d’au moins une unité catalytique présentant au moins une des fonctions suivantes : - l’isomérisation des composés aromatiques à 8 atomes de carbone notés composés A8 permettant de convertir l’orthoxylène, le métaxylène et l’éthylbenzène en paraxylène ; - la transalkylation permettant de produire des xylènes à partir d’un mélange de toluène (et optionnellement de benzène) et de composés A9+ tels que les triméthylbenzènes et les tétraméthylbenzènes ; et - la dismutation du toluène, qui permet de produire du benzène et des xylènes.
La boucle aromatique permet de produire du paraxylène haute pureté par séparation par adsorption ou par cristallisation, opération bien connue de l’art antérieur. Cette « boucle C8-aromatique » inclut une étape d’élimination des composés lourds (i.e., C9+) dans une colonne de distillation appelée « colonne des xylènes ». Le flux de tête de cette colonne, qui contient les isomères en C8-aromatiques (i.e., A8), est ensuite envoyé dans le procédé de séparation du paraxylène qui est très généralement un procédé de séparation par adsorption en lit mobile simulé (LMS) pour produire un extrait et un raffinat, ou un procédé de cristallisation dans lequel une fraction de paraxylène est isolée du reste des constituants du mélange sous forme de cristaux.
L’extrait, qui contient le paraxylène est ensuite distillé pour obtenir du paraxylène de haute pureté. Le raffinat, riche en métaxylène, orthoxylène et éthylbenzène est traité dans une unité catalytique d’isomérisation qui redonne un mélange d’aromatiques en C8, dans lequel la proportion des xylènes (ortho-, méta-, para- xylènes) est pratiquement à l’équilibre thermodynamique et la quantité d’éthylbenzène est amoindrie. Ce mélange est à nouveau envoyé dans la « colonne des xylènes » avec la charge fraiche.
illustre de façon schématique les étapes essentielles du procédé de l’invention, destiné à obtenir un vin totalement désalcoolisé. Les étapes (a), (b), (c) et (d) sont représentées schématiquement.
illustre un équipement d’osmose inverse, comprenant une plateforme d’alimentation (19), une plateforme d’osmose inverse (20) et une cuve à perméat (18).
La plateforme d’alimentation (19) comprend une cuve palette de 500 litres (1) comprenant une électrovanne commandée (2), un détendeur d’azote (3), un capteur de pression (4) et une sonde à oxygène (5). Elle comprend également des capteurs de température (6), un échangeur à plaques (7), une pompe de circulation (8), une vanne trois voies (9), une pompe centrifuge (10), un débitmètre massique (11), une crépine (12), une Interface de Programmation Applicative (API) (13) et une Interface Homme Machine (IHM) (14).
La plateforme d’osmose inverse (20) comprend une pompe positive (15), une membrane (16) et une vanne pression (17). Elle est reliée à la cuve de perméat (18) par un tuyau contrôlé par un débitmètre.
Les figures 4a et 4b illustrent l’étape (b3) de métabolisation de l’éthanol présent dans un perméat de TAV d’environ 6% vol., après dilution.
illustre l’étape (b3) de métabolisation, en mode batch, de l’éthanol présent dans un perméat présentant un TAV d’environ 6% vol. (les TAV exacts sont indiqués sur la figure), en fonction du temps d’incubation avec les levures, exprimé en jours. Le TAV de 6% vol. a été obtenu par dilution d’un perméat de TAV plus élevé.
Les souches des levures utilisées sont des souches de Saccharomyces cerevisiae : - Vitilevure DV10®, sélectionné par le Comité interprofessionnel du vin de Champagne (CIVC) et commercialisée par la société Danstar, connue pour être utilisée pour la vinification d’un champagne, ou plus généralement de vins mousseux vinifiés selon la méthode champenoise ; - Lalbrew® Abbaye, commercialisé par la société Lallemand et utilisée pour le brassage de bières, - IOC Harmonie®, sélectionné par l’Université de Californie Davis sur le nom « Davis 522 », commercialisé par Institut Œnologique de Champagne (IOC) ainsi que nombreuses entreprises autour du monde, connue comme étant une souche robuste, utilisée pour la vinification de vin blanc, rosé ou rouge.
Le graphe montre :
- deux exemples avec la souche DV10 (points et trait plein, commençant à 6,10 % vol. ; symboles d'addition et trait en pointillés, commençant à 6,27 % vol.),
- un exemple avec la souche Abbaye (carrés et trait avec de grands tirets, commençant à 6,44 % vol.), et
- un exemple avec la souche Harmonie (diamants et trait avec petits et grands tirets, commençant à 6,11 % vol.)
illustre l’étape (b3) de métabolisation en mode batch (ronds noirs et trait en pointillés, commençant à 6,22 % vol.) et en mode fed-batch (losanges noirs et trait plein, commençant à 6,45 % vol.), de l’éthanol présent dans un perméat, en fonction du temps d’incubation avec les levures, exprimé en jours. Le TAV d’environ 6% vol. a été obtenu par dilution d’un perméat de TAV plus élevé. La souche de levures utilisée est une souche de Saccharomyces cerevisiae (Vitilevure DV10®).
illustre l’étape (b3) de métabolisation de l’éthanol présent dans deux types de perméat (de TAV = 2,5 % vol. ou 5 % vol.) par trois souches différentes de levures de l’espèce Saccharomyces cerevisiae. Ces souches sont indigènes de la viticole champenoise, utilisées dans la vinification du champagne, ou plus généralement de vins mousseux vinifiés selon la méthode champenoise :
- Vitilevure DV10®, présentée ci-dessus ; - IOC18-2007, sélectionnée et commercialisée par la société Institut Œnologique de Champagne ; et - Levuline CHP®, sélectionnée par le CIVC et commercialisée par la société Danstar.
Le graphe montre les souches DV10 (ronds noirs et trait plein), CHP (symboles d'addition et trait avec de grands tirets) et IOC18-2007 (croix et trait en pointillés).
DESCRIPTION DETAILLEE DE L'INVENTION Définitions Pour une meilleure compréhension de l’invention, les termes employés dans la présente demande sont définis ci-après.
Au sens de l’invention, on entend par « valeur de TAV égale à 0 % vol. » une valeur proche de 0, c’est-à-dire où seulement des traces d’alcool seront présentes dans le produit concerné. Comme cela est bien connu par l’Homme du métier, ces traces seront en une quantité négligeable, par exemple en une quantité inférieure ou égale à 0,01 % vol., ce qui est proche du seuil de détection des appareils de mesure.
Au sens de l’invention, on entend par « intrant » ou « intrant de désalcoolisation » tout composé exogène susceptible d’être ajouté au vin initial lors du procédé de désalcoolisation, qui n’était pas présent dans le vin initial et qui est donc considéré comme « intrant ». Il pourra s’agir par exemple d’eau exogène, ajoutée lors d’une étape de dilution.
Au sens de l’invention, on entend par « membrane » une barrière sélective qui réduit le transfert d’un soluté par rapport à un autre, le plus souvent d’un soluté par rapport à l’eau. Les membranes présentent une structure poreuse. Elles sont constituées de matériaux organiques (polymères tels qu’acétate de cellulose, polysulfone, polyester, polypropylène) ou de matériaux inorganiques (ZrO2, TiO2, alumine, céramique). Il existe des membranes adaptées pour chaque procédé de filtration (nanofiltration, osmose inverse) comme cela est bien connu par l’Homme du métier.
On entend par « fraction » une sous-partie du volume du vin initial, obtenue après une étape (a) de séparation physique par une membrane.
On entend par « rétentat » l’une des deux fractions obtenues par séparation membranaire à partir du vin initial. Il s’agit de la fraction qui ne franchit pas la membrane. Cette fraction concentrée comprend tous les éléments présents dans le vin initial, et notamment de l’eau, de l’éthanol, du glycérol, des acides organiques, des sucres et des composés aromatiques. Cette fraction « rétentat » comprend notamment les molécules aromatiques responsables des qualités gustatives du vin.
On entend par « perméat » la seconde fraction obtenue par séparation membranaire à partir du volume du vin initial. Il s’agit de la fraction qui franchit la membrane : elle n’est pas concentrée, et est composée majoritairement d’eau et d’éthanol.
Au sens de l’invention, une « fraction composée majoritairement de » est comprise comme étant une fraction constituée à au moins 90% en masse des composés cités. En d’autres termes, dans cette fraction, les composés minoritaires sont présents en une proportion inférieure à 10% en masse cumulée de tous les composants minoritaires, par rapport à la masse totale.
Exposé détaillé de l’invention La présente invention concerne un procédé de désalcoolisation d’un volume V1 de vin présentant un titre alcoométrique volumique (TAV) de valeur TAV (1), comprenant la mise en œuvre des étapes suivantes :
a) Séparation du volume V1 du vin en deux fractions à l’aide d’une méthode séparative membranaire : - Une fraction concentrée d’un facteur k dite « rétentat », le volume de cette fraction étant égal à 1/k V1, cette fraction ayant une valeur de TAV(R); - Une fraction dite « perméat » comprenant majoritairement de l’eau et de l’éthanol, le volume de cette fraction étant égal à (k-1)/k V1, cette fraction ayant une valeur de TAV(P);
c) Optionnellement, diafiltration du rétentat avec du perméat métabolisé, pour obtenir : - un « rétentat diafiltré » ayant une valeur de TAV (R diafiltré) inférieure à TAV (R), et - un « perméat métabolisé diafiltré » ayant une valeur de TAV supérieure à TAV (P métabolisé), ledit perméat métabolisé diafiltré étant ensuite optionnellement resoumis à l’étape (b) ;
Au cours du procédé, chaque fraction obtenue est caractérisée par un titre alcoométrique volumique (TAV) tel que défini ci-dessus. Ce titre est toujours exprimé, dans la présente demande, en % volumique de l’alcool présent, par rapport au volume total de la fraction concernée. Les abréviations suivantes sont utilisées dans la présente description :
TAV (1) : titre alcoométrique volumique du vin initial de volume V1 ; TAV (P) : titre alcoométrique volumique du perméat issu de l’étape (a) du procédé ; TAV (P métabolisé) : titre alcoométrique volumique du perméat ayant été soumis à l’étape (b) du procédé ; TAV (R) : titre alcoométrique volumique du rétentat issu de l’étape (a) du procédé ; TAV (R diafiltré) : titre alcoométrique volumique du rétentat suite à sa diafiltration à l’étape (c) ; TAV (2) : titre alcoométrique volumique du vin désalcoolisé, obtenu par association d’un volume de rétentat, optionnellement diafiltré, et d’un volume de perméat métabolisé.
Les trois étapes essentielles a, b et d seront de préférence réalisées dans cet ordre successif : a, b puis d.
Etape (a) de séparation physique par une membrane
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la section réactionnelle de WGS 50 est adaptée pour produire un gaz de WGS 51 comprenant au moins 50% en poids de CO2 dans le mélange de CO, CO2 et H2, préférablement au moins 75% en poids de CO2, très préférablement au moins 80% en poids de CO2.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le gaz d’oxycombustion 32 peut être purifié avant d'être introduit dans la section réactionnelle de WGS 50 ou la section d'aromatisation du CO2 52. La purification du gaz d’oxycombustion 32 vise à éliminer au moins partiellement les composés soufrés, azotés, des halogènes, métaux lourds et métaux de transition. Les principales technologies de purification des gaz sont : adsorption, absorption, réactions catalytiques. Le gaz de combustion 32 est la composante gazeuse des fumées de combustion, qui peuvent contenir des particules fines : en plus de la purification du gaz, une élimination des particules fines présentes dans les fumées peut être nécessaire (technologies : filtration, précipitation électrostatique, cyclones).
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le gaz de WGS 51 issu de la section réactionnelle de WGS 50 est envoyé au moins en partie dans la section réactionnelle d’aromatisation du CO2 52.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la section réactionnelle d'aromatisation du CO2 comprend au moins un réacteur utilisé dans au moins une des conditions opératoires suivantes - température comprise entre 280°C et 350°C, préférentiellement comprise entre 300°C et 400°C, et plus préférentiellement encore comprise entre 320°C et 380°C ; - pression comprise entre 0,1 et 10 MPa, préférentiellement comprise entre 0,5 et 8 MPa, et plus préférentiellement comprise entre 2 et 4 MPa ; - vitesse spatiale du gaz à l'entrée du réacteur comprise entre 500 et 3000 mL/g cata /h.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le réacteur de la section réactionnelle d’aromatisation du CO2 52 est adapté pour fonctionner en lit fluidisé ou lit fixe.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la réaction d’aromatisation est effectuée en présence d'un catalyseur, tel qu’un catalyseur comprenant au moins un métal de transition et/ou un support poreux tel qu’une alumine, une silice, un aluminosilicate, une zéolite. Par exemple, le catalyseur peut comprendre du Cr2O3 et/ou une zéolithe dont la surface externe peut avoir été passivée par dépôt de silice. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le catalyseur comprend une zéolithe ZSM5 optionnellement dopée, par exemple dopée au Zn. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le catalyseur comprend du Cr2O3 mélangé avec du Zn-ZSM-5@SiO2. @SiO2 signifie que l’acidité de la surface externe des cristaux de zéolithe ZSM-5 a été neutralisée par dépôt de silice.
A la sortie de la section réactionnelle d’aromatisation du CO2 52, on peut séparer trois flux : - un effluent d’hydrocarbures 58 enrichi en composés aromatiques et pouvant comprendre des paraffines qui est envoyé vers la première charge 2 pour alimenter l’unité de séparation de charge 1 ; - optionnellement un effluent comprenant du CO2 non converti et du CO 62 (et comprenant optionnellement de l'H2O) qui est envoyé au moins en partie à la section d’alkylation du toluène 10, puis en sortie de la section 10 recyclé (voir ligne 64) à l’entrée de la section réactionnelle de WGS 50 ; - un flux d’eau 56 purgé à la sortie de la section réactionnelle d’aromatisation 52 et qui est envoyé à la section optionnelle d’électrolyse de l’eau 55 pour produire de l’hydrogène et de l’oxygène
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, l’effluent d’hydrocarbures 58 est une coupe hydrocarbonée contenant majoritairement (i.e., > 50% en poids) des molécules dont le nombre de carbone s’étend de 6 à 10 atomes de carbone. L’effluent d’hydrocarbures 58 peut également contenir des molécules ayant plus de 10 atomes de carbone et/ou des molécules à 5 atomes de carbone.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, l’effluent d’hydrocarbures 58 est traité pour présenter des teneurs en éléments soufrés, azotés et oxygénés compatible avec un complexe aromatique. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, l’effluent d’hydrocarbures 58 comprend moins de 10 ppm poids, préférablement moins de 5 ppm poids, très préférablement moins de 1 ppm poids en azote élémentaire, et/ou moins de 10 ppm poids, préférablement moins de 5 ppm poids, très préférablement moins de 1 ppm poids en soufre élémentaire, et/ou moins de 100 ppm poids, préférablement moins de 50 ppm poids, très préférablement moins de 10 ppm poids en oxygène élémentaire.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la section optionnelle d’électrolyse de l’eau 55 utilise une technologie à base d’électrolyseur alcalin, opérée dans les conditions opératoires suivantes : - température comprise entre 60 et 90°C ; - pression comprise entre 0,1 et 20 MPa, de préférence entre 0,1 et 4 MPa ; - électrolyte comprenant du KOH, par exemple à 25-30% poids ; - électrodes comprenant un alliage métallique (e.g. Ni/Co/ Fe) ; - diaphragme comprenant de l’amiante, du polytétrafluoroéthylène et/ou de l’oxyde de nickel.
D’autres technologies d’électrolyseur peuvent être utilisées pour la section optionnelle d’électrolyse de l’eau 55, telles que l’électrolyse à membrane échangeuse de proton (PEM), l’électrolyse à membrane échangeuse d’anions (AEM) ou l’électrolyse à oxyde solide (SOE). Les conditions opératoires (température, pression, nature de l’électrolyte, des électrodes et du diaphragme/membrane) sont alors propres à chaque technologie.
Avantageusement, les puretés de l’hydrogène 34 et de l’oxygène 33 produits par la section optionnelle d’électrolyse de l’eau 55 sont de 99,5-99,999% poids (après séchage) et 99,0-99,8% (après séchage), respectivement. La section d’électrolyse de l’eau 55 produit en outre un mélange d’eau et d’oxygène 57.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, un apport en oxygène 33 est envoyé de la section optionnelle d’électrolyse de l’eau 55 vers l’unité d’oxycombustion 13.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, un apport en hydrogène 34 envoyé par la section optionnelle d’électrolyse de l’eau 55 est ajouté au gaz d’oxycombustion 32 et/ou à l’effluent gazeux 64 et/ou au gaz de WGS 51.
Ainsi la combinaison entre d’une part un complexe aromatique, et d’autre part la combinaison d’une unité d’oxycombustion 13, d'une section réactionnelle de WGS 50, d’une section d’aromatisation du CO2 52, d'un recyclage optionnel du CO2 non converti et du CO formé dans la section d’aromatisation (ligne 62), et d’une section optionnelle d’électrolyse de l’eau 55, permet de produire du para-tolualdéhyde à partir de composés hydrocarbonés riches en oxygène tels que de la biomasse.
Le dispositif et le procédé selon l’invention permettent notamment de produire, à partir de biomasse, des composés aromatiques biosourcés.
Solution d’Acide s Gras Volatiles / L Isobutryic acid (ml) 33 Isovaleric acid (ml) 34 Butyric acid (ml) 133 Propionic acid (ml) 200 Valeric acid (ml) 34 36% acetic acid (ml) 566
Solution Vitamine / L Thiamine - HCL (g) 0.05 Riboflavin (g) 0.05 Pyridoxine hydrochloride (g) 0.15 Biotin (g) 0.05 Folic Acid (g) 0.05 4-aminobenzoic acid (g) 0.05
Solution Vitamine B12 / L Vitamin B12 (mg) 1
Exemple 3 – Milieu de culture RCM - Hors Invention
Le milieu RCM comprend les ingrédients listés dans le Tableau 7 et est préparé selon les techniques bien connues de l’homme du métier.
Ingrédients /L Extrait de levure (g) 13 Protéose peptone (g) 10 L-cystéine HCL (g) 1 Amidon soluble (g) 1 Sodium chloride (g) 5 Sodium acétate (g) 3 Glucose (g) 9
Exemple 4 – Détermination de la c roissance de 3 souches de C. minuta incubées dans le milieu de culture selon l’ E xemple 2 .
Les cultures ont été incubées en conditions stationnaires à 36-37°C et 1mL de chaque échantillon a été prélevé. Le matériel a été soumis à une analyse spectrophotométrique (DO600nm) et mis à zéro par rapport à l'eau purifiée afin de suivre la croissance bactérienne dans le milieu. La mesure de la densité optique à une DO de 600nm, c’est-à-dire l’absorbance, permet d’observer la concentration en bactérie dans le milieu, et celle-ci augmente au cours du temps avec la croissance bactérienne. Le cas échéant, des dilutions des échantillons ont été effectuées avec de l'eau purifiée. Une vérification de l'absence de contamination et de signes de croissance a été effectuée. Des photos ont été prises pour chaque échantillon à chaque point de temps. Les résultats sont reportés en .
Le milieu de culture selon l’invention permet la multiplication des 3 souches bactériennes de C. m inuta et présentent bien une croissance démontrant l’efficacité du milieu de culture selon l’invention.