INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
- le circuit électronique de commande est configuré pour recevoir un ordre transmis par une unité de commande, l’ordre étant fonction d’une information relative à l’aéronef et/ou à la turbomachine et/ou à la position des aubes par rapport à leurs axes de calage et reçue par l’unité de commande.
la est une représentation schématique en coupe axiale d’une demi-turbomachine d’aéronef ;
la est une vue en coupe axiale du module selon un premier mode de réalisation de l’invention ;
la est une représentation schématique fonctionnelle du module selon le premier mode de réalisation l’invention ;
Encore plus précisément, le miroir 41 est maintenu entre le rebord interne 46 du corps périphérique 40 et des pattes 45 flexibles internes prévues sur la plaquette 42.
Ces pattes 45 flexibles internes sont illustrées notamment en , et sont au nombre de trois, répartis de façon égale sur le pourtour de la plaquette 42.
Pour le système du type baïonnette, le corps périphérique 40 comporte plusieurs lamelles 44 aptes à pénétrer à l’intérieur de rainures 43 prévues à cet effet dans le pourtour de la plaquette 42. De préférence, il y a trois ensembles lamelle 44 / rainures 43.
Pour assurer le verrouillage entre la plaquette 42 et le corps périphérique 40, un système classique de point dur est mis en place, afin que la lamelle 44 soit verrouillée en position dans la rainure 43 une fois que le point dur est passé, suite à un mouvement de rotation de la plaquette 42 par rapport au corps 40.
D’autres systèmes de verrouillage de la plaquette 42 sur le corps périphérique 40 peuvent être envisagés dans le cadre de la présente invention.
matériel de rangement. L’invention concerne du matériel de rangement souple en tissus coton, lavable, pour contenir des produits de coloration capillaire, il pourra contenir des tubes de coloration capillaire de 60 et 100 ml ainsi que des bouteilles d’oxydant de 1000 ml, il sera positionné dans le véhicule, sur une banquette arrière 3 places, partie verticale à l’aide des sangles.
Dans le deuxième mode de réalisation, l’habitacle 110 comprend au moins une première zone d’assise 112 d’un premier siège 122 et une deuxième zone d’assise 114 d’un deuxième siège 124, une console centrale 116, un premier panneau de porte 150 et un deuxième panneau de porte 152. Pour la première zone d’assise 112 et la deuxième zone d’assise 114, l’habitacle 110 comprend un premier ensemble 120. Optionnellement l’habitacle 110 comprend un deuxième ensemble 160 et un troisième ensemble 170.
La première zone d’assise 112 et la deuxième zone d’assise 114 sont analogues, respectivement, à la première zone d’assise 12 et à la deuxième zone d’assise 14 décrite dans le premier mode de réalisation.
La console centrale 116 est analogue à la console centrale 16 décrite dans le premier mode de réalisation.
Le premier panneau de porte 150 est agencé sur le côté de la première zone d’assise 112 opposé au côté de la première zone d’assise 112 agencé en regard de la console centrale 116.
Le deuxième panneau de porte 152 est agencé sur le côté de la deuxième zone d’assise 114 opposé au côté de la deuxième zone d’assise 114 agencé en regard de la console centrale 116.
Le premier ensemble 120 est décrit uniquement par différence à l’ensemble 20 décrit dans le premier mode de réalisation.
Le premier ensemble 120 comprend un support 132, un premier accoudoir 134, un premier mécanisme de liaison du premier accoudoir au support 132, un deuxième accoudoir 154 et un deuxième mécanisme de liaison du deuxième accoudoir 154 au support 132.
Le support 132 est configuré pour supporter un deuxième accoudoir 154.
Ainsi, le support 132 supporte le premier et le deuxième accoudoir 134 et 154.
Par exemple, le support 132 présente une encoche de réception du deuxième accoudoir 154 dans la première position P1 du deuxième accoudoir 154.
Le support 132 comprend dans l’exemple montré sur la une partie de la console centrale 116
Le premier accoudoir 134 et le deuxième accoudoir 154 sont chacun associés à une zone d’assise distincte parmi la première zone d’assise 112 et la deuxième zone d’assise 114. Pour chaque accoudoir 134, 154, la portion de panneau supérieure du panneau mobile 136 de cet accoudoir 134, 154 est destinée à recevoir le coude et/ou l’avant-bras d’un occupant reçu dans la zone d’assise 112, 114 associée, et la portion de panneau latérale 136B du panneau mobile 136 de cet accoudoir 134, 154 comprenant l’élément chauffant 142 étant configurée pour être agencée en regard de la zone d’assise 112, 114 associée.
En particulier, comme visible sur la , le premier accoudoir 134 est analogue au premier accoudoir 34 décrit dans le premier mode de réalisation et le premier mécanisme de liaison est analogue au mécanisme de liaison décrit dans le premier mode de réalisation. Comme visible sur la , la surface de réception 140 du premier accoudoir 134 est configurée pour recevoir le coude et/ou l’avant-bras d’un occupant de l’intérieur 110 du véhicule reçu sur la première zone d’assise 112.
En particulier, l’élément chauffant 142 de la portion de panneau latéral 136B du panneau mobile 136 du premier accoudoir 134 est représenté schématiquement en pointillés. Les éléments chauffants 142 de la portion de panneau latéral 136B des accoudoirs des autres ensembles 160, 170 de l’habitacle 110 sont également représentés schématiquement en pointillés.
Le deuxième accoudoir 154 est décrit dans la suite uniquement par différence par rapport au premier accoudoir 134.
Le deuxième accoudoir 154 diffère du premier accoudoir 134 uniquement par sa disposition par rapport au support 132.
est une représentation schématique d’un système avec un dispositif médical et un dispositif de communication,
montre la lecture des informations par un smartphone,
est une représentation schématique d’un dispositif de communication,
est un ordinogramme des étapes d’un procédé selon l’invention, et
est également un ordinogramme des étapes d’un procédé selon l’invention.
L'invention va maintenant être décrite plus en détail en utilisant des modes de réalisation avantageux d'une manière exemplaire et en référence aux dessins. Les modes de réalisation décrits sont simplement des configurations possibles et il faut garder à l'esprit que les caractéristiques individuelles telles que décrites ci-dessus peuvent être fournies indépendamment les unes des autres ou peuvent être omises tout à fait lors de la mise en œuvre de la présente invention.
La est une vue schématique en coupe d’un coupon comprenant un capteur d’humidité 10 et un module de communication COM selon un mode de réalisation de la présente invention.
Le capteur d’humidité 10 est destiné à détecter la présence et la position d’un liquide sur une surface.
Le capteur d’humidité 10 comprend un substrat de support 12.
Le substrat de support 12 est une couche flexible apte à être courbée, en particulier afin de pouvoir se conformer à la courbure d’un élément.
Par exemple, dans le cas où le capteur d’humidité 10 est intégré dans un pansement, le substrat de support flexible 12 est adapté pour être courbé de manière à épouser la forme d’une partie d’un corps humain sur laquelle est prévue d’être appliquée ledit pansement. L’invention n’est néanmoins pas limitée à une utilisation dans un pansement et trouve application dans les dispositifs médicaux destinés à être placés contre la peau d’un utilisateur.
Le substrat de support 12 peut être réalisé en verre époxy, en polyimide, en polyéthylène téréphtalate (PET), polyéthylène naphtalène (PEN) ou autre.
Le substrat de support 12 a une épaisseur L de moins de 300 micromètres d’épaisseur, en particulier de moins de 150 micromètres d’épaisseur. Il est noté que l’épaisseur L correspond à l’épaisseur du substrat de support 12 seul, sans prendre en considération l’épaisseur d’une quelconque autre couche que le substrat 12 lui -même, comme un encapsulant.
Le substrat de support 12 comprend une première face 14 et une deuxième face 16, géométrique opposée à la première face 14 selon un axe Y du repère de coordonnées Cartésien.
La première face 14 est pourvue d’une pluralité électrodes 18 configurés pour être en contact avec un liquide.
Les électrodes 18 sont préférentiellement en alliage de cuivre plaqué or ou nickel-or, en aluminium, en bronze, en or, plaqué or ou autre.
Le procédé repose sur une modélisation bidimensionnelle de l’image de la mire trou source 5. Le modèle de l’image peut être décomposé en cinq sous-modèles théoriques répartis en deux groupes.
Un premier groupe concerne les modèles d’image uniforme et comprend les informations dites utiles. Les sous-modèles de ce groupe sont un modèle d’image géométrique de la mire trou source 5 et un modèle de fonction d’étalement du point.
Le deuxième groupe concerne les modèles de non-uniformité. Les sous-modèles sont un modèle de non-uniformité basse fréquence du fond, un modèle de non-uniformité basse fréquence de la source lumineuse 4 derrière le trou de la mire trou source et un modèle de bruit spatial haute fréquence. La mire trou source pouvant être assimilée à une plaque uniforme comprenant un trou, le fond correspond à l’image de la plaque autour du trou de la mire trou source.
Le but du procédé est donc de modéliser ces sous-modèles afin de déterminer avec le plus de précision possible la géométrie de la mire trou source 5, la fonction d’étalement du point et la FTO.
On effectue en premier lieu une étape 31 d’acquisition d’au moins une image de la mire trou source 5 sur le capteur 6. En particulier, on effectue une acquisition avec une pluralité d’images elliptiques, par exemple cinq, sur le capteur 6 dans le premier mode de réalisation. Dans cette configuration, le capteur 6 image cinq fois l’image de la mire trou source 5 dans le même temps. Il est utile de décomposer ces cinq images en cinq fichiers images différents. En alternative, on effectue plusieurs acquisitions avec différents angles de prise de vue du système optique 2 et du capteur 6 dans le deuxième mode de réalisation.
Puis on effectue une étape 32 d’estimation des paramètres géométriques de l’image géométrique de la mire trou source 5 à partir de l’au moins une image acquise. Il peut s’agir de paramètres concernant le centre, l’excentricité ou l’inclinaison de l’ellipse.
Pour cela, on recentre par barycentre l’image de la mire trou source 5 au centre du fichier image. On effectue ensuite la transformée de Fourier en deux dimensions de l’image recentrée. En particulier, des algorithmes de transformée de Fourier rapide peuvent être utilisés. Dans la suite, le terme FFT correspond à la transformée de Fourier rapide.
Puis on extrait la phase de ladite FFT qui forme ainsi un plan dans l’espace de Fourier si l’estimation du barycentre est inférieure à la taille d’un pixel du capteur.
Par régression linéaire à deux dimensions sur ladite phase de la FFT pondérée par le module de la FFT, on détermine les paramètres du meilleur plan, plus précisément du plan de phase, le plan le plus proche au sens de la méthode des moindres carrés de la phase mesurée dans le plan de Fourier. En particulier, on minimise la phase en utilisant la méthode des moindres carrés sur la phase de la FFT en deux dimensions et en la pondérant par le module de la FFT.
Cette régression permet de déterminer le centre de la mire trou source sur son image avec une grande précision. On calcule également la partie réelle de la FFT en deux dimensions, la partie imaginaire étant désormais négligeable devant la partie réelle. Ainsi, on détermine les paramètres géométriques de l’image de la mire trou source. Les paramètres sont par exemple la longueur des axes de l’ellipse et son orientation.
Par exemple, le diamètre angulaire du trou de la mire trou source étant connu ainsi que les paramètres de la caméra, on mesure le diamètre de l’ellipse en pixels et on déduit le champ paraxial qui est le produit du nombre de pixels mesuré par le champ d’un pixel.
On effectue ensuite une étape 33 de suréchantillonnage elliptique de l’image de la mire trou source recentrée.
En particulier, un suréchantillonnage sectoriel est effectué par secteurs angulaires de l’image de la mire trou source recentrée. Un secteur angulaire est une portion d’ellipse allant du centre à sa périphérie entre deux rayons de l’ellipse.
Pour cela, l’image de la mire trou source est décomposée en N secteurs angulaires, N étant déterminé pour que l’échantillonnage respecte le critère de Shannon jusqu’à 20 pixels à l’intérieur du périmètre de l’ellipse.
Pour chaque secteur angulaire, on effectue une projection radiale appelée fonction d’étalement de l’ellipse sectorielle ou fonction d’étalement du secteur angulaire à partir des niveaux des pixels et des rayons invariants de l’ellipse.
Pour effectuer le suréchantillonnage, la fonction d’étalement du secteur angulaire est interpolée puis filtrée. Le filtre utilisé est par exemple un filtre de Lanczos afin de supprimer le bruit tout en préservant les fréquences spatiales inférieures à la fréquence maximale du système optique 2 à caractériser.
La paire d’inversions de signal soudaine K2a est une paire formée de l’inversion de l’état riche/pauvre au moment U2a et de l’inversion de l’état riche/pauvre au moment U2b qui suit le moment U2a. La paire d’inversions de signal soudaine K2b est une paire formée de l’inversion de l’état riche/pauvre au moment U2c et de l’inversion de l’état riche/pauvre au moment U2d qui suit le moment U2c. La durée X2a de la paire d’inversions de signal soudaine K2a et la durée X2b de la paire d’inversions de signal soudaine K2b sont plus longues que la période de décision d'inversion R1. Les paires d’inversions de signal soudaine K2a et K2b tombent entre le moment d’inversion de signal T2a et le moment d’inversion de signal T3a. Le moment U2a et le moment U2b sont tous deux compris dans la période d’invalidité du signal M2. Le moment U2c est dans la période d’invalidité du signal M2, et le moment U2d est après la période d’invalidité du signal M2.
Le dispositif de diagnostic de détérioration de catalyseur 80 contrôle la quantité de carburant H en ignorant les paires d’inversions de signal soudaine K2a et K2b, si la paire d’inversions de signal soudaine K2a ou K2b s’est produite durant la période d’invalidité du signal M2. Ainsi, dans le premier mode de réalisation, l’inversion de l’augmentation/diminution de la quantité de carburant H basée sur les paires d’inversion de signal K1a, K1b, K2a et K2b n’est pas effectuée, à la différence de l’exemple de comparaison 1 mentionné ci-après (voir figures 2(a) à 2(c)).
Et dans le premier mode de réalisation, il est possible de maîtriser le raccourcissement de l’intervalle d’inversion de l’augmentation/diminution de la quantité de carburant H, comparé au cas où les paires d’inversions de signal soudaine K1a, K1b, K2a et K2b ne se produisent pas, même si les paires d'inversions de signal soudaine se produisent durant les périodes de nullité du signal M1 et M2, en mettant en place les périodes de nullité du signal M1 et M2. Il est ainsi possible de conserver de nombreuses occasions permettant le diagnostic de détérioration de catalyseur 53.
Ici, à la différence du premier mode de réalisation, on peut envisager que l’augmentation/diminution de la quantité de carburant H ne s’inverse pas en se basant sur les paires d’inversions de signal soudaine K1a, K1b, K2a et K2b, quand les paires d’inversions de signal soudaine K1a, K1b, K2a et K2b se sont produites en allongeant les périodes de décision d'inversion R1 et R2, au lieu de mettre en place les périodes de nullité du signal M1 et M2, comme le montre par exemple l’exemple de comparaison 2 mentionné ci-après. Cependant, si l’on allonge trop les périodes de décision d'inversion R1 et R2, il se peut que l’augmentation/diminution de la quantité de carburant H ne s’inverse pas même dans le cas où une inversion normale (inversions aux moments d’inversion de signal T1a, T2a, T3a, T4a et T5a) du signal de sortie de la sonde lambda amont 76 s’est produite.
En revanche, dans le premier mode de réalisation, on fait inverser l’augmentation/diminution de la quantité de carburant H se basant sur les paires d’inversions de signal soudaine K1a, K1b, K2a, et K2b, en mettant en place des périodes de nullité du signal M1 et M2, comme il a été mentionné ci-dessus. Ainsi, il est possible de faire inverser l’augmentation/diminution de la quantité de carburant H de façon certaine quand une inversion normale s’est produite au signal de sortie de la sonde lambda amont 76, tout en n’inversant pas l’augmentation/diminution de la quantité de carburant en se basant sur le signal soudaine de longue durée. Par conséquent, il est possible de maîtriser l’allongement de l’intervalle d’inversion de l’augmentation/diminution de la quantité de carburant H par rapport aux intervalles de diagnostic de détérioration de catalyseur W1 et W2. Il est ainsi possible de conserver des occasions permettant le diagnostic de détérioration de catalyseur 53.
De plus, si l’on allonge les périodes de décision d'inversion R1 et R2 comme dans l’exemple de comparaison 2 ci-dessous, l’intervalle d’inversion de signal s’allonge.
En revanche, la durée des périodes de nullité du signal M1 et M2 n’a pratiquement aucun effet sur la durée de l’intervalle d’inversion de signal. Par conséquent, il n’est pas nécessaire d’allonger l’intervalle de diagnostic de détérioration de catalyseur (intervalle d’inversion de signal) pour mettre en place les périodes de nullité du signal M1 et M2. Pour cette raison, par rapport à l’exemple de comparaison 2, il est possible de conserver davantage d’occasions permettant le diagnostic de détérioration de catalyseur 53. De plus, dans le premier mode de réalisation, le degré de liberté du réglage de la durée de l’intervalle de diagnostic de détérioration de catalyseur (intervalle d’inversion de signal) est plus élevé par rapport à l’exemple de comparaison 2.
On considère le temps additionnel Q1 comme la différence entre le moment où le dispositif de diagnostic de détérioration de catalyseur 80 décide de faire inverser l’état faisant diminuer la quantité de carburant H en un état la faisant augmenter, et le moment où le dispositif de diagnostic de détérioration de catalyseur 80 fait inverser l’état faisant diminuer la quantité de carburant H en un état la faisant augmenter. Le temps additionnel Q1 lorsque le moteur thermique 20 tourne de sorte que l’intervalle d’inversion de signal soit l’intervalle de diagnostic de détérioration de catalyseur W1 ou W2 peut être supérieur ou égal à zéro, comme le montre la . L’augmentation/diminution de la quantité de carburant H s’inverse aux moments T1c, T3c et T5c où la durée (R1 + Q1), ajoutant la période de décision d'inversion R1 et le temps additionnel Q1, s’est écoulée depuis les moments d’inversion de signal T1a, T3a et T5a.
On considère le temps additionnel Q2 comme la différence entre le moment où le dispositif de diagnostic de détérioration de catalyseur 80 décide de faire inverser l’état faisant augmenter la quantité de carburant H en un état la faisant diminuer, et le moment où le dispositif de diagnostic de détérioration de catalyseur 80 fait inverser l’état faisant augmenter la quantité de carburant H en un état la faisant diminuer. Le temps additionnel Q2 lorsque le moteur thermique 20 tourne de sorte que l’intervalle d’inversion de signal soit l’intervalle de diagnostic de détérioration de catalyseur W1 ou W2 peut être supérieur ou égal à zéro, comme le montre la . L’augmentation/diminution de la quantité de carburant H s’inverse aux moments T2c et T4c où la durée (R2 + Q2), ajoutant la période de décision d'inversion R2 et le temps additionnel Q2, s’est écoulée depuis les moments d’inversion de signal T2a et T4a.
Dans le premier mode de réalisation, le moment de début des périodes de nullité du signal M1 et M2 peut être un moment où la deuxième période de décision d’inversion s’est écoulée depuis le premier moment d’inversion de signal.
Par exemple, si le premier moment d’inversion de signal est le moment d’inversion de signal T1a, T3a ou T5a de la , la période de décision d'inversion R1 est la deuxième période de décision d’inversion. Et le moment du début de la période d’invalidité du signal M1 peut être les moments T1b, T3b et T5b où la période de décision d'inversion R1 s’est écoulée à partir de chacun des moments d’inversion de signal T1a, T3a et T5a.
De plus, si le premier moment d’inversion de signal est le moment d’inversion de signal T2a ou T4a de la , la période de décision d'inversion R2 est la deuxième période de décision d’inversion de la présente invention. Et le temps du début de la période d’invalidité du signal M2 peut être les moments T2b et T4b où la période de décision d'inversion R2 s’est écoulée à partir de chacun des moments d’inversion de signal T2a et T4a.
Ou bien, le moment du début des périodes de nullité du signal M1 et M2 peut être compris entre le moment où la deuxième période de décision d’inversion s’est écoulée depuis le premier moment d’inversion de signal, et le deuxième moment d’inversion de signal. Exemple de comparaison 1 pour le premier mode de réalisation
L’exemple de comparaison 1 mis en parallèle avec le premier mode de réalisation sera expliqué ensuite à l’aide des figures 2(a) à 2(c). Comme le montre la (a), dans l'exemple de comparaison 1, les périodes de nullité du signal M1 et M2 ne sont pas mises en place entre le premier moment d’inversion de signal et le deuxième moment d’inversion de signal. Les autres points sont identiques au premier mode de réalisation.
Dans le premier mode de réalisation où la période d’invalidité du signal M1 est mise en place, les paires d’inversions de signal soudaine K1a et K1b sont ignorées, même si les paires d'inversions de signal soudaine K1a et K1b, ayant une durée X1a et X1b plus longue que la période de décision d'inversion R2, se produit, comme il a été décrit ci-dessus. Pour cette raison, l’augmentation/diminution de la quantité de carburant H ne s’inverse pas au moment où le temps (R2 + Q2) s’est écoulé depuis le moment U1a. De plus, l’augmentation/diminution de la quantité de carburant H ne s’inverse pas au moment où le temps (R2 + Q2) s’est écoulé depuis le moment U1c.
En revanche, dans l'exemple de comparaison 1 où la période d’invalidité du signal M1 n’est pas mise en place, l’augmentation/diminution de la quantité de carburant H s’inverse au moment où le temps (R2 + Q2) s’est écoulé depuis le moment U1a, comme le montre les pointillés à la (b), lorsque la paire d’inversions de signal soudaine K1a ayant une durée X1a plus longue que la période de décision d'inversion R2 se produit.
de 0,1 à 1000 ppm, avantageusement de 0,1 à 500 ppm, de préférence de 0,1 à 200 ppm, plus préférentiellement de 0,1 à 100 ppm, en particulier de 0,1 à 50 ppm, plus particulièrement de 0,1 à 10 ppm d’éthane, de 0,1 à 2000 ppm, de préférence de 0,1 à 1500 ppm, en particulier de 0,1 à 1000 ppm de 1,1-difluoroéthylène (HFO-1132a) ; sur base du poids total de la composition.
de 0,1 à 1000 ppm, avantageusement de 0,1 à 500 ppm, de préférence de 0,1 à 200 ppm, plus préférentiellement de 0,1 à 100 ppm, en particulier de 0,1 à 50 ppm, plus particulièrement de 0,1 à 10 ppm de 1,1,1,2-tétrafluoroéthane (HFC-134a), de 0,1 à 2000 ppm, de préférence de 0,1 à 1500 ppm, en particulier de 0,1 à 1000 ppm de 1,1-difluoroéthylène (HFO-1132a) ; sur base du poids total de la composition.
Ainsi, selon un mode de réalisation préféré, ladite composition comprend au moins 99% en poids de trifluoroéthylène et
de 0,1 à 1000 ppm, avantageusement de 0,1 à 500 ppm, de préférence de 0,1 à 200 ppm, plus préférentiellement de 0,1 à 100 ppm, en particulier de 0,1 à 50 ppm, plus particulièrement de 0,1 à 10 ppm d’éthane, de 0,1 à 1000 ppm, avantageusement de 0,1 à 500 ppm, de préférence de 0,1 à 200 ppm, plus préférentiellement de 0,1 à 100 ppm, en particulier de 0,1 à 50 ppm, plus particulièrement de 0,1 à 10 ppm de 1,1,1,2-tétrafluoroéthane (HFC-134a), de 0,1 à 1000 ppm, de préférence de 0,1 à 750 ppm, en particulier de 0,1 à 500 ppm, plus préférentiellement de 0,1 à 250 ppm de 1,1,1-trifluoroéthane (HFC-143a) ; sur base du poids total de la composition.
Ainsi, selon un autre mode de réalisation préféré, ladite composition comprend au moins 99% en poids de trifluoroéthylène et