INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
S’agissant d’un patient sous thérapie avec un traitement anti-fibrinolytique, ce type de traitement est chez un hémophile généralement envisagé aujourd’hui dans le cas d’extraction dentaire chez les hémophiles sévères, modéré et mineurs sans inhibiteurs (HAS 2019, Steve Chaplin 2016 DOI 10.17225/jhp00085). Ce traitement est par ailleurs connu pour éviter le saignement chez le patient polytraumatisé. La littérature rapporte l’emploi de l’acide tranexamique en clinique à des doses ≥ 1 g / 3x par jour (Forbes et al. 1972 DOI 10.1136/bmj.2.5809.311) ce qui peut être considéré comme équivalent à une dose ≥ 15 mg/kg chez un patient hémophile. Les données de pharmacocinétique de l’acide tranexamique montrent qu’à 15 mg/kg, la concentration plasmatique est de 2 µg/mL (Steve Chaplin 2016 DOI 10.17225/jhp00085).
S’il est anticipé qu’à cette concentration plasmatique de 15 mg/kg d’acide tranexamique chez un patient hémophile, une courbe de lyse d’un caillot de fibrine reste exploitable, selon un mode de réalisation particulier, il est préféré que la concentration plasmatique d’acide tranexamique dans l’échantillon testé ne dépasse pas 5 µg/mL. On peut prévoir qu’un traitement au TXA conduisant à une concentration plasmatique de 5 µg/mL d’acide tranexamique dans l’échantillon conduirait à obtenir une DDO (variation de densité optique) au temps t2 qui soit identique à la DDO (variation de densité optique) au temps t1. Si une courbe de lyse peut toujours être obtenue, cette situation rendrait l’exploitation de la courbe en vue d’une conclusion, difficile. Il reste cependant possible de réaliser un monitoring, notamment pour les posologies donnant de faibles concentrations plasmatiques de TXA, la méthode autorisant par ailleurs une variation appréciable de concentration plasmatique de TXA compte tenu des posologies généralement utilisées.
Selon un mode de réalisation, les échantillons analysés proviennent de patients diagnostiqués hémophiles. Selon des modes de réalisation particuliers, les patients sont des hémophiles A (déficience en FVIII) ou hémophiles B (déficience en FIX) ou hémophiles C (déficience en FXI). La méthode de référence pour le diagnostic de l’hémophilie est le dosage du taux de Facteur VIII ou Facteur IX, qui permet de confirmer une hémophilie sévère lorsque le taux est inférieur à 1% du taux normal attendu, modérée lorsqu’il est compris entre 1% et 5% et mineure lorsqu’il est compris entre 5% et 40% (taux de facteur manquant présentés plus haut). Cependant, comme indiqué précédemment, le taux de facteur manquant ne préjuge pas du risque de saignement. Deux types de méthodes conventionnelles existent. La méthode de type « one stage clotting assay », qui est dérivée de la mesure du TCA, ou la méthode de type « chromogenic assay » qui se base sur la mesure indirecte du FVIII par génération de FXa et clivage d’un substrat spécifique. Il est renvoyé à la littérature : Srivastava et al. 2013 DOI 10.1111/hae.14046 et Srivastava et al. 2020 DOI 10.1111/hae.14046 - § Recommendation 3.2.9.
En variante, les matériaux précurseurs sous fournis sous la forme de solides qui sont ensuite broyés sous forme de poudres.
Le procédé de préparation de la poudre d’alliage comprend ainsi :
- une étape de fourniture de poudres de précurseur d’alliage, comprenant du cuivre, de l’oxyde d’aluminium, du zirconium et optionnellement du chrome, et
- une étape de combinaison des poudres de précurseur d’alliage.
Les teneurs des différents éléments de la poudre de précurseur sont choisies en fonction de la composition finale de la poudre d’alliage souhaitée.
Selon un premier mode de réalisation, les poudres de précurseur d’alliage sont combinées par mélange mécanique, de manière à obtenir une poudre d‘alliage homogène de granulométrie comprise entre 1 μm et 100 μm. Le mélange mécanique est par exemple réalisé par broyage et malaxage.
Selon un deuxième mode de réalisation, les poudres de précurseurs d’alliage sont combinées dans un creuset puis atomisées, de préférence sous atmosphère gaz neutre.
Dans ce mode de réalisation, les matériaux précurseurs sont par exemple fournis sous forme de poudre ou de barreaux pré-alliés.
Dans ce mode de réalisation, l’étape de combinaison des matériaux précurseurs comprend par exemple :
- une étape de fusion des matériaux précurseurs jusqu’à atteindre un bain homogène en composition chimique ;
- une étape d’atomisation sous gaz neutre du mélange fondu sous forme de particules de poudre de granulométrie inférieure à 150 μm.
Lors de cette atomisation, le mélange fondu est pulvérisé en fines gouttelettes grâce à un jet de gaz sous haute pression. Les gouttelettes se solidifient alors sous forme de particules de poudre d’alliage de cuivre.
Le jet de gaz est par exemple un jet de gaz neutre, par exemple de l’azote, de l’hélium, de l’argon ou un mélange de plusieurs de ces gaz.
On a illustré à titre d’exemple sur la un dispositif d’atomisation gazeuse 1.
Ce dispositif d’atomisation gazeuse 1 comprend une chambre de fusion ou autoclave 3, dans laquelle sont introduits les éléments d’alliages qui y sont fondues pour produire un mélange fondu, sous une couverture d’air ou de gaz neutre, ou bien sous vide.
Le dispositif d’atomisation gazeuse 1 comporte en outre une enceinte 5 d’atomisation, une buse 7 d’atomisation et une source gazeuse 9.
Ainsi, lorsque le couvercle est en position de fermeture sur le boîtier, les composants haute-tension sont protégés et non accessibles, mais les contacts reliés à la boucle interlock sont mis en continuité électrique à l’aide du shunt électrique. La boucle interlock donc est fermée et les composants haute-tension peuvent être alimentés en courant fort. Sinon, lorsque le couvercle est retiré du boîtier, les composants haute-tension sont accessibles, mais la boucle interlock est ouverte et les composants haute-tension ne sont plus alimentés en courant fort.
L’ensemble de connexion comporte également éventuellement l’une et/ou l’autre des caractéristiques suivantes considérées chacune indépendamment l’une de l’autre ou en combinaison d’une ou plusieurs autres :
– il comprend un circuit imprimé, et les contacts de la boucle interlock sont montés sur le circuit imprimé ;
– il comprend une sonde de température montée et connectée sur le circuit imprimé ;
- la sonde de température est thermiquement reliée à au moins l’une des bornes électriques de puissance ; par exemple la conduction thermique est assurée au moins en partie à l’aide d’un matériau de type caoutchouc de silicone liquide en contact thermique avec au moins l’une des bornes électriques de puissance accessibles par le boîtier ;
- au moins deux des bornes électriques de puissance accessibles par le boîtier sont électriquement connectées et mécaniquement maintenues ensemble à l’aide d’une vis.
Selon un autre aspect, il est proposé un procédé de connexion de deux bornes électriques de puissance, comprenant les opérations consistant à - fournir un boîtier, - fournir un couvercle configuré pour fermer au moins partiellement le boîtier, ce couvercle comportant un shunt électrique, - loger les deux bornes électriques de puissance dans ou sous le boîtier, - connecter entre elles les deux bornes électriques de puissance, et - attacher le couvercle sur le boîtier en fermant, avec le shunt électrique, une boucle interlock contrôlant l’alimentation électrique des bornes électriques de puissance.
Le procédé comporte également éventuellement l’une et/ou l’autre des caractéristiques suivantes considérées chacune indépendamment l’une de l’autre ou en combinaison d’une ou plusieurs autres :
- il comprend en outre une opération consistant à fournir un circuit imprimé sur lequel sont montés une sonde de température et des contacts électriques configurés pour être connectés au shunt électrique,
- il comprend une opération consistant à visser ensemble les deux bornes électriques de puissance,
- après l’opération consistant à attacher le couvercle sur le boîtier, le couvercle masque la vis.
On peut noter que selon un procédé de déconnexion des deux bornes électriques de puissance, il est nécessaire de retirer le couvercle pour accéder et déconnecter les deux bornes électriques de puissance (par exemple en dévissant une vis qui les maintient ensemble). L’opération consistant à retirer le couvercle entraîne la déconnexion du shunt électrique et des contacts reliés à la boucle interlock contrôlant l’alimentation électrique des bornes électriques de puissance. Il s’ensuit que les bornes électriques de puissance ne sont plus alimentées en courant fort et les deux bornes électriques de puissance peuvent être déconnectées en toute sécurité.
D’autres caractéristiques et avantages de l’invention apparaîtront à la lecture de la description détaillée qui suit ainsi que sur les dessins annexés. Sur ces dessins :
représente schématiquement en perspective, un exemple de mode de réalisation d’un ensemble de connexion ;
représente schématiquement en perspective, l’exemple de mode de réalisation d’un ensemble de connexion représenté sur la , sans son couvercle ;
[Fig. 3A] représente schématiquement en perspective le couvercle de l’exemple de mode de réalisation d’un ensemble de connexion représenté sur la ;
La caméra peut être une caméra CCD ou tout autre type de caméra adapté.
Le procédé peut comprendre, préalablement à l’étape c), une étape de comparaison de la position des fils du tissage à la position de référence de fils du tissage de la pièce déterminés préalablement à la déformation de la pièce.
Les positions de référence des fils du tissage de la pièce peuvent être préalablement déterminés lorsque la pièce n’est soumise à aucun effort mécanique. Les positions de référence peuvent être déterminées par des essais mécaniques expérimentaux. Les positions de référence des fils du tissage de la pièce peuvent être stockées dans une première base de données.
Le déplacement des fils du tissage peut être détecté par détection d’un ou plusieurs vides dans la matrice. Pour cela, le procédé peut comprendre une étape de détection de la matrice de la pièce, et un ou plusieurs vides étant déterminés dans la pièce si aucun fil du tissage, ou si la matrice, n’est pas détecté dans un endroit de la pièce. Ce vide peut correspondre à une fissure de la pièce.
L’état d’endommagement peut être déterminé à l’étape e) par consultation d’une seconde base de données comprenant des états d’endommagement de la pièce en fonction du déplacement des fils du tissage. La seconde base de données peut être déterminée par des essais mécaniques expérimentaux. L’état d’endommagement de la pièce peut être estimé à partir de la quantité de fissuration de matrice, de décohésions entre les fibres et la matrice ou encore de la présence de délaminage dans l’épaisseur du matériau de la pièce. D’une manière générale, cet état d’endommagement peut être estimé comme un pourcentage de cohésion entre les éléments constitutifs de la pièce.
L’étape b) peut comprendre les sous-étapes :
réduire le bruit de l’au moins une image, et
appliquer un seuil à l’au moins une image.
La réduction du bruit peut être réalisée en appliquant un filtre adapté, par exemple un filtre gaussien.
L’application du seuil permet de binariser l’image. La valeur du seuil peut être déterminée préalablement et peut varier d’une image à une autre.
Le procédé peut comprendre en outre une étape de segmentation de l’image par exemple par un algorithme de k-moyennes. Cette étape de segmentation permet de distinguer les fils du tissage et la matrice, et éventuellement un ou plusieurs vides. D’autres algorithmes de segmentation peuvent être utilisés à cette étape, par exemple des algorithmes d’apprentissage.
Le procédé peut comprendre une étape préalable de coloration de la matrice de la pièce lors de sa fabrication.
La pièce peut être un carter de la turbomachine, par exemple le carter d’une soufflante de la turbomachine. La pièce peut être le carter d’une turbine de la turbomachine.
La pièce peut être une aube d’une turbine ou une aube de la soufflante de la turbomachine.
La pièce peut être en fibres de carbone. Par exemple, la pièce peut être en fibres de verre.
Le procédé peut comprendre une étape d’installation de la caméra pour capturer ladite au moins une image.
L’invention porte sur l’utilisation d’un mono-ester de 2-octanol de formule suivante : R 1 -C(=O)OR 2 dans laquelle R 1 désigne un groupe alkyle comprenant de 5 à 35 atomes de carbone et R 2 désigne le groupe 1-méthylheptyle, en tant qu’agent solubilisant de filtres UV liposolubles, le ratio massique du ou des filtres UV liposolubles sur le ou les mono-esters de 2-octanol étant compris entre 0,02 et 0,50.
Monoester de 2-octanol Le mono-ester de 2-octanol utile selon l’invention est de formule suivante : R 1 -C(=O)OR 2 dans laquelle R 1 désigne un groupe alkyle comprenant de 5 à 35 atomes de carbone, de préférence de 6 à 35 atomes de carbone, plus particulièrement de 7 à 31 atomes de carbone de préférence de, 9 à 25, atomes de carbone et plus particulièrement de 11 à 23 atomes de carbone, et R 2 désigne le groupe 1-méthylheptyle.
Par « groupe alkyle », on entend une chaîne hydrocarbonée saturée ou insaturée, linéaire, ramifiée ou cyclique, pouvant éventuellement porter un cycle aromatique, et pouvant éventuellement porter une ou plusieurs fonctions hydroxy, alkoxy C 1 -C 6 , amino, alkylamino C 1 -C 6 , dialkylamino C 1 -C 6 , provenant par exemple d’acides gras saturés, à chaîne linéaire ou ramifiée, ou encore d’acides gras insaturés, à chaîne linéaire ou ramifiée, et éventuellement convertis en acides gras saturés par hydrogénation (selon des techniques bien connues de l’homme du métier), et/ou encore d’acides gras hydroxylés, à chaîne linéaire ou ramifiée, et éventuellement convertis en acides gras saturés par déshydratation (selon des techniques bien connues de l’homme du métier).
De préférence, le groupe alkyle est une chaîne hydrocarbonée saturée, linéaire ou ramifiée, comportant de 11 à 23 atomes de carbone.
Le mono-ester de 2-octanol peut être aisément obtenu par estérification d’un acide comme défini ci-dessus avec le 2-octanol.
L’acide peut être choisi parmi l’acide hexanoïque (ou caproïque), l’acide heptanoïque (ou énanthique), l’acide octanoïque (ou caprylique), l’acide nonanoïque (ou pélargonique), l’acide décanoïque (ou caprique), l’acide undécanoïque, l’acide undécylénique, l’acide dodécanoïque (ou laurique), l’acide tétradécanoïque (ou myristique), l’acide pentadécanoïque, l’acide hexadécanoïque (ou palmitique), l’acide palmitoléique, l’acide heptadécanoïque (ou margarique), l’acide octadécanoïque (ou stéarique), l’acide 9-octadécénoïque (ou oléïque), l’acide 9,12-octadécadiénoïque (ou linoléïque), l’acide 9,12,15-octadécatriénoïque (ou linolénique), l’acide nonadécanoïque, l’acide icosanoïque (ou arachidique), l’acide arachidonique, l’acide gadoléique, l’acide hénéicosanoïque, l’acide docosanoïque (ou béhénique), l’acide érucique, l’acide brassidique, l’acide tricosanoïque, l’acide tétracosanoïque (ou lignocérique), l’acide névronique, l’acide pentacosanoïque (ou hyénique), l’acide hexacosanoïque (ou cérotique), l’acide heptacosanoïque (ou carbocérique), l’acide octacosanoïque (ou montanique), l’acide nonacosanoïque, l’acide triacontanoïque (ou mélissique), l’acide hentriacontanoïque, l’acide dotriacontanoïque (ou lacéroïque), l’acide tritriacontanoïque (ou psyllique), l’acide tétratriacontanoïque (ou geddique), l’acide pentatriacontanoïque (ou céroplastique), l’acide hexatriacontanoïque, l’acide méthoxycinnamique, l’acide diméthylaminobenzoïque, l’acide hydroxy-stéarique, l’acide anacardique, l’acide salycylique et l’acide benzoïque.
De préférence, l’ester selon l’invention est issu d’un acide choisi parmi l’acide hexanoïque (ou caproïque), l’acide heptanoïque (ou énanthique), l’acide octanoïque (ou caprylique), l’acide nonanoïque (ou pélargonique), l’acide décanoïque (ou caprique), l’acide undécanoïque, l’acide undécylénique, l’acide dodécanoïque (ou laurique), l’acide tétradécanoïque (ou myristique), l’acide pentadécanoïque, l’acide hexadécanoïque (ou palmitique), l’acide palmitoléique, l’acide heptadécanoïque (ou margarique), l’acide octadécanoïque (ou stéarique), l’acide 9-octadécénoïque (ou oléïque), l’acide 9,12-octadécadiénoïque (ou linoléïque), l’acide 9,12,15-octadécatriénoïque (ou linolénique), l’acide nonadécanoïque, l’acide icosanoïque (ou arachidique), l’acide arachidonique, l’acide gadoléique, l’acide hénéicosanoïque, l’acide docosanoïque (ou béhénique), l’acide érucique, l’acide brassidique, l’acide tricosanoïque, l’acide tétracosanoïque (ou lignocérique), l’acide névronique, l’acide pentacosanoïque (ou hyénique), l’acide hexacosanoïque (ou cérotique), l’acide heptacosanoïque (ou carbocérique), l’acide octacosanoïque (ou montanique), l’acide nonacosanoïque, l’acide triacontanoïque (ou mélissique), l’acide hentriacontanoïque, l’acide dotriacontanoïque (ou lacéroïque), l’acide tritriacontanoïque (ou psyllique), l’acide tétratriacontanoïque (ou geddique), l’acide pentatriacontanoïque (ou céroplastique), l’acide hexatriacontanoïque, l’acide méthoxycinnamique, l’acide diméthylaminobenzoïque, l’acide hydroxy-stéarique, l’acide anacardique, l’acide salycylique et l’acide benzoïque.
Ainsi, l’ester peut être choisi parmi le laurate de 1-méthylheptyle, le myristate de 1-méthylheptyle, le palmitate de 1-méthylheptyle, le stéarate de 1-méthylheptyle, l’arachidate de 1-méthylheptyle, l’isostéarate de 1-méthylheptyle, le ricinoléate de 1-méthylheptyle, le hydrostéarate de 1-méthylheptyle ou leur mélange. De préférence, le mono-ester de 2-octanol est le palmitate de 1-méthylheptyle.
Plusieurs mono-esters de 2-octanol peuvent être utilisés en tant qu’agents solubilisants d’un ou plusieurs filtres UV liposolubles.
Par solubilisation, on entend au sens de la présente invention, que la composition formée du ou des filtres UV liposolubles et du ou des mono-esters de 2-octanol selon l’invention est monophasique à température ambiante.
De préférence, le palmitate de 1-méthylheptyle est utilisé en tant qu’agent de solubilisation de filtres UV liposolubles.
De préférence, le palmitate de 1-méthylheptyle est utilisé en tant que seul agent de solubilisation de filtres UV liposolubles.
Filtres UV liposolubles Le mono-ester selon l’invention est particulièrement performant pour solubiliser les filtres UV liposolubles.
De préférence, les filtres UV liposolubles sont choisis parmi avobenzone, éthylhexyltriazone, benzophénone-3, octocrylène, benzophénone-2, benzophénone-6, benzophénone-8, menthylanthranilate, éthylhexylsalicylate, 4-méthylbenzylidène camphor, octyl-N,N-diméthyl PABA, éthylhexyl diméthyl PABA, éthylhexyl méthoxycinnamate, isoamyl méthoxycinnamate, butyl méthoxydibenzoylméthane, diéthylamino hydroxybenzoyl hexyl benzoate, bis-éthylhexyloxyphénol méthoxyphényl triazine, drométrizole trisiloxane, méthylène bis-benzotriazolyl tétraméthylbutylphénol, diéthylhexyl butamido triazone, éthylhexyl triazone, isoamyl p-méthoxycinnamate, polysilicone-15, tris biphényl triazine, homomenthyl salicylate, et leurs mélanges.
Selon un deuxième mode de réalisation particulier, représenté sur les Figs. 3 à 5, le deuxième système d’actionnement 174 comprend deux vérins d’actionnement 176a-b montés dans le prolongement l’un de l’autre avec une tige commune 178. Le cylindre du premier vérin d’actionnement 176a est fixé au système de serrage 168 et le cylindre du deuxième vérin d’actionnement 176b est fixé au poteau central 102a. La tige commune 178 est montée entre les deux cylindres.
Dans le mode de réalisation de l’invention présenté ici, les deux cylindres et la tige commune 178 sont orientés verticalement avec le premier cylindre 176a au-dessus du deuxième vérin d’actionnement 176b.
Classiquement, chaque vérin d’actionnement 176a-b peut prendre une position rentrée dans laquelle une partie de la tige 178 est rentrée dans le cylindre du vérin d’actionnement 176a-b et une position sortie dans laquelle ladite partie de la tige 178 est sortie du cylindre du vérin d’actionnement 176a-b.
La longueur de la tige 178 est au moins égale à la somme des courses des deux vérins d’actionnement 176a-b.
Dans la configuration montrée sur les Figs. 3 à 5, lorsque les deux vérins d’actionnement 176a-b sont en position sortie ( ), le premier vérin d’actionnement 176a est le plus éloigné possible du deuxième vérin d’actionnement 176b et le système de serrage 168 est dans une position haute correspondant à une position de blocage, lorsque les vérins d’actionnement 176a-b sont en position rentrée, le premier vérin d’actionnement 176a est le plus proche possible du deuxième vérin d’actionnement 176b et le système de serrage 168 est dans une position basse correspondant à une autre position de blocage, et lorsque l’un des vérins d’actionnement 176a-b est en position rentrée et l’autre vérin d’actionnement 176b-a est en position sortie, le premier vérin d’actionnement 176a est dans une position intermédiaire entre la position la plus éloignée et la position la plus proche et le système de serrage 168 est dans une position intermédiaire entre la position haute et la position basse correspondant à la position de libération.
Le système 150 comporte également une unité de contrôle qui commande le premier système d’actionnement 172 et le deuxième système d’actionnement 174, c'est-à-dire chaque vérin d’actionnement 176a-b.
Le fonctionnement du système 150 est alors le suivant à partir de la première position de blocage de la lice 104a avec le ou chaque vérin d’actionnement 176a-b en position sortie ( ) et les mâchoires 170a-b en position serrée :
- l’unité de contrôle commande le deuxième système d’actionnement 174 pour déplacer le système de serrage 168 vers le bas et la lice 104a dans la première position de libération, dans le premier mode de réalisation, cela correspond à placer le vérin d’actionnement en position mi-course, et dans le deuxième mode de réalisation, cela correspond à actionner un des vérins d’actionnement 176a-b pour le faire passer en position rentrée,
- l’unité de contrôle commande le deuxième système d’actionnement 174 pour déplacer le système de serrage 168 vers le bas et la lice 104a dans la deuxième position de blocage, dans le premier mode de réalisation, cela correspond à placer le vérin d’actionnement en position rentrée et dans le deuxième mode de réalisation cela correspond à actionner l’autre des vérins d’actionnement 176a-b pour le faire passer en position rentrée,
- l’unité de contrôle commande le premier système d’actionnement 172 pour passer les mâchoires 170a-b en position desserrée,
- l’unité de contrôle commande le deuxième système d’actionnement 174 pour déplacer le système de serrage 168 vers le haut sans déplacer la lice 104a du fait que les mâchoires 170a-b sont en position desserrée, dans le premier mode de réalisation, cela correspond à placer le vérin d’actionnement en position mi-course, et dans le deuxième mode de réalisation, cela correspond à actionner l’un des vérins d’actionnement 176a-b pour le faire passer en position sortie,
- l’unité de contrôle commande le deuxième système d’actionnement 174 pour déplacer le système de serrage 168 vers le haut sans déplacer la lice 104a du fait que les mâchoires 170a-b sont en position desserrée, dans le premier mode de réalisation, cela correspond à placer le vérin d’actionnement en position sortie, et dans le deuxième mode de réalisation, cela correspond à actionner l’autre des vérins d’actionnement 176a-b pour le faire passer en position sortie, et
- l’unité de contrôle commande le premier système d’actionnement 172 pour passer les mâchoires 170a-b en position serrée, et le processus peut recommencer.
Dans le premier mode de réalisation, le vérin d’actionnement et la première roue 154 sont dimensionnés de manière à ce que l’actionnement d’un vérin d’actionnement sur une demi-course corresponde à un quart de tour de la première roue 154.
Dans le deuxième mode de réalisation, chaque vérin d’actionnement 176a-b et la première roue 154 sont dimensionnés de manière à ce que l’actionnement d’un vérin d’actionnement 176a-b corresponde à un quart de tour de la première roue 154.