INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’invention vise à proposer un procédé de purification d’huile de pyrolyse de plastique permettant de faciliter sa purification en limitant la quantité de base forte utilisée tout en maintenant des performances d’abattement élevées, y compris pour l’abattement de la teneur en métaux alcalins et/ou alcalino-terreux résultant du traitement de l’huile de pyrolyse plastique par une base forte.
A cet effet, l’invention concerne un procédé de diminution de la concentration en hétéroatomes d’une composition comprenant une huile de pyrolyse de plastique contenant au moins 20 ppm en masse de chlore tel que mesuré selon la norme ASTM D7359-18, comprenant :
(a). une mise en contact de ladite composition avec 0,1-50% en masse d’une base forte comprenant un cation de métal alcalin ou alcalino-terreux en présence d’eau, pendant 1 minute à 20 minutes à une température d’au plus 450°C,
(b). un lavage avec de l’eau à pH neutre ou acide du produit issu de l’étape (a).
Notamment, l’étape (a) est mise en œuvre sans ajout de solvant autre que l’eau ou qu’un solvant éventuellement déjà présent dans la composition.
Les étapes d’hydrolyse chimique et d’extraction de la cystine et de la tyrosine peuvent être suivies d’étapes optionnelles de séchage par exemple par atomisation.
Les étapes de purification et de séchage sont des étapes classiques dont la mise en œuvre relève des compétences de l’homme du métier.
L’étape d’extraction de la cystine et de la tyrosine peut être suivie d’une étape optionnelle de récupération de certains acides aminés du précipité par redissolution de celui-ci dans l’acide, puis reprécipitation avec une base, les acides aminés à récupérer se trouvant alors dans la phase liquide.
De préférence, l’hydrolysat utilisé comprend moins de 1 % en poids de tyrosine par rapport au poids total de l’hydrolysat, de manière préférée moins de 0,5%, de manière encore préférée, l’hydrolysat ne contient pas de tyrosine. Les seules traces de tyrosine étant dues aux limites des conditions opératoires et du matériel mis en œuvre lors de l’étape d’extraction.
De préférence, l’hydrolysat comprend moins de 2,5%, de préférence moins de 1,5% et de manière préférée moins de 1% en poids de cystine par rapport au poids total de l’hydrolysat, de manière encore préférée, l’hydrolysat ne contient pas de cystine.
En outre, l’hydrolysat ne comprend pas de cystéine.
Il a également été observé que les acides aminés de l’hydrolysat présentent une bonne diffusion dans l’eau ce qui permet une bonne détection des compositions alimentaires selon l’invention par les poissons, ce qui favorise les capacités d’attraction de l’aliment sur lesdits poissons.
Les exemples qui suivent visent à illustrer l’invention sans en limiter la portée.
Exemple 1- Hydrolysat 1
Préparation de l’hydrolysat 1
On introduit 4 500 kg de plumes de volaille dans un réacteur/hydrolyseur de 50 000 litres. Une première étape d’hydrolyse chimique est réalisée en ajoutant 18 000 litres d’acide chlorhydrique (24%), l’hydrolyse est effectuée à 72°C pendant 4,5 heures. Le produit obtenu est stocké pendant 48 heures à température ambiante (pause intermédiaire). Ensuite une deuxième hydrolyse chimique est effectuée dans un réacteur de 20 000 litres en chauffant à 107°C pendant 6 heures sans ajout d’acide. Le produit obtenu est laissé à refroidir.
Ensuite, une étape d’extraction de la tyrosine et de la cystine est réalisée, en ajustant le pH à 5 au moyen d’hydroxyde de sodium. Les acides aminés qui précipitent (majoritairement cystine et tyrosine) sont séparés par essorage. Les eaux d’essorage sont récupérées. Le précipité est redissous dans l’acide chlorhydrique dilué, puis reprécipité par ajout de solution d’hydroxyde de sodium, et essoré à nouveau. Les eaux de ce deuxième essorage sont adjointes à celles du premier essorage.
La solution d’acides aminés obtenue est séparée du chlorure de sodium par un procédé membranaire puis séchée par atomisation.
On obtient 4 200 kg d’hydrolysat sous forme sèche.
Résultats- Détermination de la composition de l’hydrolysat
Exemples 2 : Effet de ratio atomique et nombres d’éléments présents dans le métariau
Les effets du procédé selon un mode de mise en œuvre de l’invention peuvent être obtenus pour d’autres substrats amorphes à base de Zr et Cu : par exemple un alliage binaire Zr x Cu 1-x avec x entre 0.35 et 0.65, un alliage ternaire Zr x Cu 1-x-y Ta y , pour la même gamme de valeurs de x, et pour y 52.5 Al 10 Cu 27 Ni 8 Ti 2.5 .
Pour former le substrat, ces matériaux peuvent être réalisés sous forme de couches minces, par exemple par pulvérisation cathodique magnétron, soit d’une cible solide de la composition visée, soit de plusieurs cibles solides. Dans le second cas (copulvérisation de plusieurs cibles), les puissances appliquées sur les différentes cibles sont ajustées de sorte à obtenir la composition visée pour la couche ainsi réalisée. Ainsi, pour réaliser un alliage Zr x Cu 1-x-y Ta y , trois cibles de pulvérisation, respectivement de Zr, de Cu et de Ta peuvent être utilisées, et les rapports de puissance entre ces cibles sont ajustés selon les ratio x et y visés.
Les paramètres d’irradiation laser sont ajustés selon la composition de l’alliage pour obtenir l’effet de nanostructuration (nanoparticules, et éventuellement ondulations) et de ségrégation chimique.
Dans ces différents cas, après traitement par irradiation laser, la formation de nanoparticules de Cu en surface de l’alliage est observée, dont la taille et le nombre dépendent de la proportion de Cu dans l’alliage du substrat.
Les alliages présentant une forte propension à rester amorphe, par exemple les alliages complexes, par exemple de composition Zr 52.5 Al 10 Cu 27 Ni 8 Ti 2.5 ou Zr 41.2 Ti 13.8 Cu 12.5 Ni 10 Be 22.5 , peuvent être obtenus sous forme de solide massif (de dimensions limitées), à l’état amorphe.
L’irradiation laser peut être pratiquée directement sur le solide massif selon un même protocole que celui décrit ci-dessus, et un résultat similaire à celui pour une couche du même matériau, voire identique, est obtenu.
L’irradiation par laser ultrabref induisant un effet de chauffage localisé en surface du matériau traité, la nature chimique de ce qui se situe en dessous (support de nature chimique différente, ou matériau homogène) n’a pas d’influence sur le traitement et son effet.
Exemple 3 : Effet de nature chimique des éléments de l’alliage du substrat et d’environnement d’irradiation
Des substrats d’autres alliages binaires, de compositions telles que décrites précédemment, peuvent être fonctionnalisées.
L’irradiation d’un substrat de Ti 0.5 Cu 0.5 conduit ainsi à la génération de nanoparticules de Cu, celle de Zr 0.66 Ag 0.33 à des nanoparticules d’Ag, et celle de Zr 0.5 Au 0.5 , à des nanoparticules d’Au.
Selon le matériau du substrat et l’environnement de traitement laser, les nanoparticules générées peuvent être situées soit au-dessus d’un l’oxyde formé par l’élément passivable de l’alliage, et être ancrées dans l’oxyde, soit être situées sous (ou dans) une fine couche de cet oxyde.
Ainsi, le premier cas est par exemple obtenu par un traitement laser à l’air d’un alliage de Zr 0.5 Cu 0.5 : les nanoparticules de Cu générées sont en surface et ancrées dans une couche de ZrO 2 . L’oxygène provient alors de la passivation du matériau après remise à l’air. Ceci est aussi le cas pour un traitement laser sous environnement inerte d’un alliage Ti 0.5 Cu 0.5 : les nanoparticules de Cu sont ancrées dans une couche de TiO 2 .
Le second cas est par exemple obtenu pour un traitement laser à l’air d’un alliage Ti 0.5 Cu 0.5 : les nanoparticules de Cu sont situées sous une très fine couche de TiO 2 .
Ceci est par exemple illustré par la .
Dans cette figure, la figure 6A montre une image par MET d’une coupe d’un substrat en Ti 0.5 Cu 0.5 sur un support en Si, la figure 6B montre une cartographie EDS d’un détail de la figure 6A, et les images 6C, 6D, 6E et 6F illustrent respectivement la présence de Cu, Ti, TiCu et O.
La représente une vue en coupe d’un sélecteur de commande selon un autre mode de réalisation de l’invention.
La représente une vue en coupe horizontale d’un sélecteur de commande selon le mode de réalisation de l’invention représenté à la .
La représente une vue en coupe selon le plan sagittal d’un sélecteur de commande selon le mode de réalisation de l’invention représenté à la .
Description détaillée On se tournera en premier lieu vers les figures 1a et 1b représentant un mode de réalisation d’un sélecteur de commande 1 selon l’invention sous deux vues de profils. Le sélecteur de commande 1 comprend un chariot de sélection 3 mobile en translation selon un premier axe de translation α. Le chariot de sélection 3 présente trois positions le long de l’axe premier axe de translation α, à savoir une position neutre, centrale, une première position latérale et une seconde position latérale. On considèrera pour la suite de la description des figures que l’axe α est dans un plan horizontal. Sur les figures 1a et 1b, le chariot 3 est représenté dans la position neutre. Le sélecteur de commande comprend une piste électrique (non visible sur ce figures) comprenant un premier circuit imprimé et un deuxième circuit imprimé. Le premier axe de translation est disposé dans un plan parallèle à la piste électrique. Le sélecteur de commande comprend en outre un premier et un deuxième activateur (7 ; 9) du premier et du deuxième circuit imprimé respectivement. Dans le mode de réalisation représenté, la piste électrique est surmontée d’une membrane 5 comprenant des premiers commutateurs de touches 7, correspondant au premier activateur, et des deuxièmes commutateurs de touches 9, correspondant au deuxième activateur. Le déplacement du chariot le long du premier axe de translation α enfonce les premiers et deuxièmes commutateurs de touche (7 ; 9) en direction de la piste électrique selon un deuxième et un troisième axe de translation respectivement (β ; γ), par l’intermédiaire d’un système d’activation 11 des activateurs (7 ; 9). Le deuxième et le troisième axe de translation (β ; γ) sont disposés perpendiculairement au premier axe de translation α, dans un plan vertical.
Dans le mode de réalisation représenté, le système d’activation 11 est sous la forme d’un élément de bascule. Cet élément de bascule 11 comprend un axe de rotation 13 disposé perpendiculairement au premier axe de translation α. Par cet axe de rotation 13, l’élément de bascule se déplace depuis une position neutre, centrale, vers une première position latérale et une seconde position latérale. Les différentes positions de l’élément de bascule 11 font échos à celles du chariot 3. Le déplacement de l’élément de bascule 11 en première position entraine l’enfoncement des premiers commutateurs de touche 7 en direction de la piste électrique. Le déplacement de l’élément de bascule 11 en seconde position entraine l’enfoncement des deuxièmes commutateurs de touche 9 en direction de la piste électrique. L’élément de bascule 11 peut comprendre un premier et un second organe d’appui (15 ; 17) pour enfoncer les premiers et deuxièmes commutateurs de touche (7 ; 9) respectivement.
Dans le mode de réalisation représenté, les deux organes d’appui (15 ; 17) se présentent sous la forme d’une paire de pattes 19 s’étendant parallèlement entre elles depuis l’axe de rotation 13. L’extrémité proximale des pattes 19 d’une même paire est reliée à l’axe 13 tandis que les extrémités distales de ces pattes sont reliées entre elles par une plateforme 21. Cette plateforme 21 permet de mieux répartir les efforts d’enfoncement des commutateurs (7 ; 9), assurant un meilleur contact électrique avec la piste électrique.
Le mouvement du chariot 3 le long du premier axe de translation α entraine en rotation l’élément de bascule 11 par l’action d’un téton 23 coopérant avec une came 25 portée par l’élément de bascule 11. Cette came 25 se présente ici sous la forme de deux rampes de faisant face et formant un « U ».
La mécanique d’interaction entre le chariot 3 et l’élément de bascule 11 pour enfoncer les commutateurs de touches (7 ; 9) sera mieux comprise à la vue de la . Sur cette figure sont représentés trois positions de ces éléments selon la cinématique de déplacement du chariot 3 depuis la position neutre vers sa première position :
en 2a, la position du chariot 3’ et de l’élément de bascule 11’, en 2b, une position intermédiaire du chariot 3’ et de l’élément de bascule 11’ entre leur position de repos et leur première position, en 2c, la première position du chariot 3 et de l’élément de bascule 11’.
Dans le mode de réalisation représenté, on remarquera que la came 25’ a ici une forme en « V ». Les organes d’appui (15’ ; 17’) sont ici sous la forme de pattes simples s’étendant depuis l’axe de rotation 13’. Dans la position neutre représenté à la (2a), le téton 23 du chariot 3 est disposé entre et à distance des deux rampes de la came 25’. Dans cette position les commutateurs de touche (7’ ; 9’) sont en position haute. Lors du déplacement du chariot 3’ depuis la position neutre vers la première position, le téton 23 va entrer en contact avec l’une des deux rampes de la came 25’ de l’élément de bascule 11’ (représenté sur la (2b)). Lorsque le chariot 3’ poursuit sa course le long du premier axe de translation α, le téton 23 va coopérer avec la rampe et entraîner en rotation l’élément de bascule 11’ vers sa première position. Dans cette situation, le premier organe d’appui 15’ va appuyer sur le premier commutateur de touche 7’ et l’enfoncer en direction de la piste électrique (non représentée) selon le deuxième axe de translation β. Lorsque le premier commutateur de touche 7’ entre en contact avec le premier circuit imprimé de la piste électrique, la course du chariot 3’ est interrompue. Le contact entre le premier commutateur de touche et le premier circuit imprimé ferme un contact électrique et active la fonction du premier circuit imprimé.
On se tournera à présent vers la qui présente sur une vue en coupe des premiers commutateurs de touche 7 du mode de réalisation représenté à la selon le plan de coupe A-A. Ces commutateurs de touche 7 présentent un dôme 27 rigide porté par une jupe déformable 27. Le dôme 27 et la jupe 29 étant venus de matière, les propriétés de résistance mécanique sont obtenues par une épaisseur adéquate de ces éléments, que l’homme du métier saura facilement adapter au matériau utilisé. Dans le mode de réalisation représenté, le dôme 27 présente une ouverture à son sommet, mais il pourrait être plein, comme représenté en . La plateforme 21 du premier organe d’appui 15 comprend des évidements circulaires coopérant avec le sommet des dômes 27 des premiers commutateurs de touche. Cette coopération permet d’améliorer le transfert d’effort depuis le mouvement de rotation de l’élément de bascule 11 vers le mouvement de translation des premiers commutateurs de touche 7. Sur cette figure, l’élément de bascule 11 est représenté dans la position neutre, et la plateforme 21 est en contact avec le sommet des commutateurs de touche 7. Il est ainsi évité tout temps mort d’activation des premiers commutateurs de touche 7 lorsque l’élément de bascule 11 passe en première position. Afin de permettre de fermer un contact électrique du premier circuit électrique porté par la piste électrique 31, les premiers commutateurs de touche 7 présentent un contact électrique 33. Ce contact électrique 33 est porté par un organe de contact 35 s’entendant sous le dôme 27 en direction de la piste électrique 31. L’organe de contact 35 est également rigide. Ainsi, lorsque la plateforme 21 du premier organe d’appui 15 fait pression sur les premiers commutateurs de touche 7, la jupe 29 se déforme en direction de la piste électrique entraînant l’organe de contact 35 selon le deuxième axe de translation β en direction de la piste électrique 31. Lorsque l’organe de contact 35 entre en contact avec la piste électrique 31, la course du commutateur de touche 7 s’arrête, tout comme le mouvement de rotation de l’élément de bascule 11. Si la pression sur le dôme 27 des premiers commutateurs de touche 7 est relâchée, la jupe 29 va reprendre sa forme initiale, emmenant en mouvement de translation inverse l’organe de contact 35 et réouvrant le contact du premier circuit imprimé. Ce mouvement de la jupe 29 peut ramener l’élément de bascule 11 dans sa position neutre.
On reviendra à présent sur la que l’on regardera avec la . Le chariot 3 représenté dans ces deux modes de réalisation comprend un corps central 37 creux duquel s’étend le téton 23. Sur la , on remarque que le sélecteur de commande 1 comprend en outre un bouton 39 permettant à l’utilisateur de déplacer le chariot 3 le long du premier axe de translation α. Dans le mode de réalisation représenté, le bouton 39 est fixé au corps central 37 du chariot 3 par un profilé 41. Le profilé 41 est emmanché dans le creux du corps central 37 et comprend deux ergots pour sa fixation au corps central 37. Le chariot 3 comprend en outre une tige 43, ici de section circulaire, s’étendant le long du premier axe de translation α et lui permettant de se déplacer le long de cet axe. La tige 43 peut notamment être creuse, comme représentée. La tige 43 est scindée en deux et disposée sur deux côtés opposés du corps central 37. Sur la , on peut voir que le sélecteur de commande 1 comprend un boîtier 45 portant deux organes de maintien 47 du chariot sous la forme de deux logements disposés sur deux bords opposés entre eux. Chaque logement 47 reçoit une extrémité de la tige 43. La partie supérieure 49 de chaque logement 47 est rigide, tandis la partie inférieure 51 est déformable. L’espace disposé entre l’extrémité distale de la partie supérieure 49 et celle de la partie inférieure 51 a une dimension inférieure au diamètre de la tige 43 de manière à ce que la partie inférieure 51 tende à se déformer passivement en direction de la partie supérieure 49 lorsque l’extrémité de la tige 43 est insérée dans le logement 47. De la sorte, la partie inférieure 51 appuie sur la tige 43 et la maintient au contact de la partie supérieure 49. Il est ainsi obtenu un jeu de déplacement vertical nul de la tige 43 dans les logements 47. La partie supérieure 49 du logement peut avoir une forme complémentaire de la partie de la tige 43 avec laquelle elle coopère, par exemple ici une forme hémicylindrique, de manière à assurer un jeu de déplacement du chariot nul dans toutes les directions hormis le long de l’axe α. La tige 43 est maintenue dans chaque logement 47 tout du long de la course du chariot 3 entre ses trois positions le long de l’axe α. La course du chariot 3 le long du premier axe de translation α est limitée par le fond des logements 47.
On regardera à présent la avec les figures 5 et 6. Le chariot 3 comprend un organe d’indexage 53 s’étend depuis le corps central 37 à l’opposé du téton 23. L’organe d’indexage 53 comprend un manchon 55 dans lequel coulisse un doigt d’indexage 57. Sur la , on peut voir que le doigt d’indexage 57, ici de forme ogivale, coopère par son nez avec une came 59 portée par un bord du boîtier 45. Cette came 59 se présente sous la forme de trois gouttières, une gouttière centrale et deux gouttières latérales. Les gouttières sont disposées verticalement. La coopération entre le doigt d’indexage 57 et l’une des gouttières de la came 59 permet de fixer en position le chariot 3 le long du premier axe de translation α. Le mouvement du doigt d’indexage le long de l’axe est en effet bloqué par les parois de la gouttière dans laquelle il se trouve. Le doigt d’indexage 57 permet notamment d’éviter un retour en position neutre du chariot 3 et de l’élément de bascule 11 lorsque le chariot est en première ou seconde position et que l’utilisateur cesse d’exercer un effort de déplacement du chariot 3 le long de l’axe α. Le passage d’une gouttière à une autre est permis par un élément élastique 61, ici un ressort, maintenant le nez du doigt d’indexage au contact de la came 59. Le ressort 61 est disposé dans le manchon 55 et appuie contre le doigt d’indexage. Dans le mode de réalisation représenté, le doigt d’indexage 57 est creux de sorte que le ressort 61 est également disposé dans le doigt d’indexage 57. Le ressort peut prendre appui sur le corps central du chariot ou bien les parois du manchon, notamment par l’intermédiaire d’un renflement ou d’ergots. Dans le mode de réalisation représenté à la , le ressort prend appui sur le profilé 41 sur lequel est monté le bouton 39. Lorsque l’utilisateur va passer le chariot 3 d’une position à une autre, le ressort 61 va se comprimer sous l’action du mouvement de recul du doigt d’indexage 57, et autoriser ainsi le doigt d’indexage 57 à passer les parois de la gouttière dans laquelle il se trouve pour rejoindre la gouttière adjacente. L’utilisateur va alors avoir la sensation de passer un cran, lui indiquant qu’il a changé la position du chariot 3. Le doigt d’indexage 57 améliore ainsi l’expérience haptique de l’utilisateur lorsqu’il change le chariot 3 de position le long de l’axe α.
En restant sur ces mêmes figures, on peut voir que le chariot 3 comprend en outre un organe de commande 63 s’étendant sous le manchon 55, dont l’extrémité distale est sous la forme d’une lame. Cet organe de commande 63 permet de déplacer selon un quatrième axe de translation δ un troisième activateur 65 activant un troisième circuit imprimé de la piste électrique 31. Dans le mode de réalisation représenté aux figures 1 et 6, le troisième activateur est un troisième commutateur de touche présentant une jupe déformable 29 surmontée par un dôme rigide 27’ plein. Sous le dôme 27’ s’étend un organe de contact rigide 35’ portant un contact électrique 33 en regard de la piste électrique 31 pour fermer le troisième circuit imprimé. Le chariot 3 déplace le troisième activateur 65 par un mouvement de bascule autour de la tige 43 en direction de la piste électrique 31. Le chariot présente ainsi une position de relâchement (telle que représentée sur ces figures), et une position d’effort où le troisième activateur active le troisième circuit imprimé. L’activation du troisième circuit imprimé permet d’activer une fonction supplémentaire. Dans le mode de réalisation représenté, le retour en position de relâchement du chariot 3 est permis par le retour passif dans sa forme initiale de la jupe 29 du troisième activateur 65 lorsque l’utilisateur cesse d’exercer un effort de rotation sur le chariot 3, notamment par l’intermédiaire du bouton 39.
On remarquera la présence d’un piston intermédiaire 67 disposé entre l’organe de commande 63 et le troisième activateur 65. Ce piston 67 comprend ici une tête plane 69 disposée au contact du troisième activateur 65 et de l’organe de commande 63. Ici aussi, le contact direct entre ces éléments lors de la position relâchée du chariot 3 permet d’éviter tout temps mort de déplacement du troisième activateur 65. Dans cette situation, l’organe de commande 63 étant amené à se déplacer le long du premier axe de translation α, la présence du piston 67 évite un endommagement de la jupe 29 du troisième activateur 65 par frictions latérales. De telles frictions peuvent en effet conduire à un déchirement de la jupe 29, détériorant, voire empêchant, la déformation du troisième activateur selon le quatrième axe de translation δ, et donc la fermeture du troisième circuit imprimé. L’organe de commande 63 glisse ainsi sur la tête du piston qui diminue, voire empêche, les frictions latérales au niveau du troisième activateur. Dans le mode de réalisation représenté, l’organe de commande 63 comprend une boursoufflure pour son contact avec la tête 69 du piston 67. La tête 69 du piston 67 est disposée parallèlement à la piste électrique 31. La tête plane 69 comprend des bords relevés en direction du troisième activateur 65 afin d’amélioration sa coopération avec le dôme 27 du troisième activateur 65. Le piston comprend également des bras 71, fixés à la tête 69 et se déplaçant dans des gorges (visibles sur la ) du boîtier 45 selon le quatrième axe de translation δ.
Traverse de pare-chocs présentant des affaiblissements autour d’une douille d’arrimage. Le domaine technique concerne les traverses de pare-chocs équipées de douille d’arrimage et les véhicules équipés de telles traverses.
Selon une autre caractéristique, chaque réservoir de carburant présente une contenance supérieure à 5 m 3 .