INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon une mise en œuvre particulière du procédé de l’invention, l’étape (b3) de métabolisation de l’éthanol par des levures est réalisée sous un débit de dioxygène compris entre 0,001 et 0,010 volume par volume par minute (vvm), préférentiellement entre 0,002 et 0,008 vvm.
La technique classique d’aération utilisée pour cette étape est effectuée avec un mélange de type « air » composé de dioxygène (O2) et d’azote (N2), comprenant de préférence entre 20 et 35 % de dioxygène, ou plus préférentiellement entre 28 et 34% de dioxygène, pour favoriser le métabolisme respiratoire des levures.
Par exemple, l’aération des trois phases b1, b2 et b3 peut être réalisée ainsi : - phase (b1) : les levures sont cultivées dans des erlenmeyers bouchés avec des cotons, perméables à l’air ; - phase (b2) : les levures sont cultivées dans un fermenteur, avec une aération telle que définie ci-après: entre 0,004 et 0,008 vvm de dioxygène, fourni soit par l’apport d’un mélange d’oxygène et azote, soit par apport d’air comprimé; - phase (b3) : les levures sont cultivées dans un fermenteur, avec une aération telle que définie ci-après: entre 0,002 et 0,008 vvm de dioxygène, fourni soit par l’apport d’un mélange d’oxygène et azote, soit par apport d’air comprimé.
Après métabolisation partielle ou totale de l’éthanol présent dans le perméat, les levures sont retirées du mélange, par toute technique connue de l’Homme du métier, telle que filtration ou centrifugation, pour obtenir une fraction dite « perméat métabolisé » de TAV (P métabolisé) de valeur inférieure à celle du perméat initial, TAV (P).
Cette phase (b3) en présence de levures pourra être de durée variable. Sa durée dépendra notamment du TAV (P) initial, de la nature et de la quantité de levures additionnées.
Par exemple, pour obtenir une élimination partielle de l’éthanol présent dans le perméat, une durée de 4 à 8 jours pour la phase (b3) pourra être suffisante ; pour une désalcoolisation complète d’un perméat de TAV (P) d’environ 6 % vol., entre 24 et 32 jours seront nécessaires, en fonction de la souche de levure utilisée (voir ).
Le tableau 5 dans la partie expérimentale présente des étapes (b3) ayant duré de 21 à 35 jours, et ayant permis l’obtention d’un TAV d’une valeur inférieure à 0,6% vol. dans tous les cas, et dans presque tous les cas une valeur inférieure à 0,2% vol.
Lors de la réalisation de la phase (b3), des moyens connus de l’Homme du métier seront utilisés pour suivre la métabolisation de l’éthanol. Par exemple, la diminution du poids du milieu (perméat + levures) pourra être suivie au cours du temps : lorsque le poids du milieu se stabilise, cela signifie que la réaction de métabolisation de l’éthanol est complète. Par ailleurs, on peut suivre le débit et le pourcentage de CO 2 en sortie de fermenteur, ou par prélèvement puis par dosage d’éthanol.
Préférentiellement, cette étape (b3) sera réalisée pendant une durée suffisante pour que la valeur de TAV du perméat métabolisé soit inférieure ou égale à 1% vol., plus préférentiellement soit inférieure ou égale à 0,5% vol., et de manière tout à fait préférée qu’elle soit égale à 0% vol.
Ainsi, selon une mise en œuvre particulière du procédé, l’étape (b3) est mise en œuvre jusqu’à consommation complète de l’alcool du perméat, c’est-à-dire jusqu’à ce que la valeur de TAV (P métabolisé) soit inférieure à 0,8% vol., 0,7% vol., 0,6% vol., 0,5% vol., 0,4% vol., 0,3% vol., 0,2% vol. ou encore inférieure à 0,1% vol., voire égale à 0% vol.
En l’occurrence, dans le cas d’une bande de toile cet arbre à commande de déroulement agit de manière analogue au tube d’enroulement en étant placé, par rapport à ce dernier, du côté opposé de la surface au-dessus de laquelle est prévue de s’étendre cette bande de toile. En somme, en phase de déploiement cet arbre à commande de déroulement est commandé en rotation pour assurer l’enroulement de sangles agissant par traction sur la bande de toile pour qu’il en découle le déroulement depuis le tube d’enroulement. Le moteur agissant sur l’arbre à commande de déroulement agit comme moteur d’entraînement et le moteur agissant sur l’arbre à commande d’enroulement agit comme moteur auxiliaire. À l’inverse, c’est ce dernier qui est commandé en rotation pour assurer le repliement de la bande de toile. Le moteur agissant sur l’arbre à commande de déroulement agit alors comme moteur auxiliaire et le moteur agissant sur l’arbre à commande d’enroulement agit comme moteur d’entraînement.
Dans le cas d’un tablier du type équipant un volet roulant, son déploiement dans une position horizontale ou à faible pente peut s’obtenir en exerçant sur ce tablier une poussée au moyen d’un tel arbre à commande de déroulement. Celui-ci est placé immédiatement en aval du tube d’enroulement et agit, par exemple par l’intermédiaire de roues dentées, sur les extrémités des lames du tablier équipées, selon le cas, d’ergots ou d’ouvertures d’entraînement avec lesquels coopèrent ces roues dentées pour repousser successivement ces lames de tablier en direction du déploiement.
Bien évidemment, selon que l’on est en phase de déploiement ou de repliement de l’élément souple de protection résultant de l’entraînement, respectivement, de l’arbre de commande de déroulement ou du tube d’enroulement, le mécanisme d’entraînement, selon le cas, de ce dernier ou de l’arbre de commande de déroulement doit être débrayé ou tout du moins entraîné dans des conditions autorisant la manœuvre en cours.
Différentes solutions, mécaniques ou à moteur ont d’ores et déjà été développées pour répondre à ce problème de déploiement d’un élément souple de protection horizontalement ou à faible pente au-dessus d’une surface à protéger.
En particulier, il est connu par le document FR 0.452.120 des moyens d’entraînement en rotation de l’arbre de commande de déroulement, ainsi que des moyens de transmission reliant celui-ci au tube d’enroulement et conçus de manière apte à entraîner ce dernier selon un rapport de transmission variable. Ces moyens de transmission comportent un réducteur conçu apte à retransmettre au tube d’enroulement une vitesse variable au travers des moyens d’entraînement en rotation agissant sur l’arbre de commande de déroulement.
Le mécanisme d’entraînement d’une certaine complexité décrit dans ce document FR 0.452.120 permet de répondre à la problématique de l’entraînement, à la fois, du tube d’enroulement et de l’arbre de commande de déroulement tenant compte du différentiel de vitesse de l’un par rapport à l’autre, que ce soit en phase de déploiement ou de repliement de l’élément souple de protection.
En effet, pour une vitesse donnée de l’arbre de commande de déroulement, celle du tube d’enroulement tend progressivement à s’accélérer en phase de déploiement ou, au contraire, à ralentir en phase de repliement en raison de la variation de sa section intervenant lors de chacune de ces phases et liée au nombre de spires décrites par l’élément souple protection autour de ce tube d’enroulement.
Dans le cas d’un tube d’enroulement et d’un arbre de commande de déroulement placés, respectivement, de part et d’autre de la surface au-dessus de laquelle doit s’étendre l’élément souple de protection, il est nécessaire de maintenir celui-ci en tension pendant les phases de déploiement et de repliement pour éviter que cet élément souple de protection ne se déroule de manière incontrôlée d’un côté ou de l’autre, au travers de son propre poids, en retombant progressivement dans sa partie centrale.
Une solution a été apportée à ce problème au travers du dispositif d’entraînement et de mise sous tension décrit dans le document EP 0.645.518. Ce dispositif comporte des moyens de gestion de l’alimentation des moteurs d’entraînement du tube d’enroulement et de l’arbre de commande de déroulement. En particulier, dans un premier mode de réalisation ces moyens de gestion sont définis pour assurer le fonctionnement, à puissance réduite et en sens inverse de la manœuvre, du moteur de l’arbre de commande d’enroulement ou de l’arbre de commande de déroulement, selon que l’on est en phase, respectivement, de déroulement ou d’enroulement. Cette solution a pour conséquence de créer un couple résistant à l’égard de la manœuvre commandée.
Dans un second mode de réalisation, ces moyens de gestion de l’alimentation des moteurs peuvent encore être définis pour assurer le fonctionnement, à vitesse ou puissance réduite et dans le même sens que la manœuvre, du moteur de l’arbre de commande d’enroulement ou de l’arbre de commande de déroulement, selon que l’on est en phase, respectivement, de déroulement ou d’enroulement, là encore en vue de créer un couple résistant à l’égard de la manœuvre commandée.
S’il est pris l’exemple de la phase d’enroulement d’un élément souple de protection tel qu’un tablier de volet roulant, pour une vitesse de rotation donnée de l’arbre de commande d’enroulement s’en suit une vitesse de déplacement du tablier progressivement croissante au fur et à mesure de la formation des spires autour de cet arbre de commande d’enroulement.
En choisissant en phase initiale d’enroulement une vitesse de rotation de l’arbre de commande de déroulement pour l’entraînement du tablier à une vitesse inférieure à celle qui lui est communiquée par l’arbre de commande d’enroulement, le différentiel de vitesse tend progressivement à croître, tout comme l’action de freinage procurée par l’arbre de commande de déroulement.
Ce fonctionnement n’est pas optimal et conduit systématiquement à des moteurs de puissance surdimensionnée.
Lorsque le moteur auxiliaire subit une variation rapide de sa charge ou que la caractéristique de transfert de l’élément souple de protection est modifiée de manière cyclique, le moteur agissant comme moteur d’entraînement peut provoquer un effet d’accordéon qui peut être préjudiciable à la fiabilité et à la durée de vie du dispositif d’entraînement.
Pour remédier à ce problème, certains procédés d’asservissement des moteurs ont été proposés dans l’état de l’art. Ces procédés présentent comme inconvénient de faire fluctuer la vitesse du moteur agissant comme moteur d’entraînement autour d’une valeur moyenne et de donc faire suivre une courbe non régulière. Certains de ces procédés d’asservissement font en priorité varier la vitesse du moteur agissant comme moteur d’entraînement, ce qui présente l’inconvénient de remédier aux conséquences plutôt qu’au cause des perturbations. L’amplitude et la fréquence des fluctuations rapides du couple des moteurs dépendent du rapport des rayons d’enroulement qui évolue lors de la course de l’élément souple de protection.
Dans le cas où le moteur électrique agissant comme moteur d’entraînement est déjà associé à un asservissement de vitesse séparé, il n’est pas possible de compenser l’effet d’accordéon.
est une vue de face encore plus agrandie d’une partie de la roue montrée sur la , avec l’une des aubes de la roue représentée dans une première configuration de retenue radiale par son pied ; et
est une vue de face similaire à celle de la , avec la même aube représentée dans une seconde configuration de retenue radiale par les excroissances équipant l’échasse de cette aube.
EXPOSE DETAILLE DE MODES DE REALISATION En référence tout d’abord à la , il est représenté une turbomachine 1 d’aéronef, selon un mode de réalisation préféré de l’invention. Il s’agit ici d’un turboréacteur à double flux et à double corps. Néanmoins, il pourrait s’agir d’une turbomachine d’un autre type, par exemple un turbopropulseur, sans sortir du cadre de l’invention.
La turbomachine 1 présente un axe longitudinal 2 autour duquel s’étendent ses différents composants. Elle comprend, d’amont en aval selon une direction principale 5 d’écoulement des gaz à travers cette turbomachine, une soufflante 3, un compresseur basse pression 4, un compresseur haute pression 6, une chambre de combustion 11, une turbine haute pression 7 et une turbine basse pression 8.
Les figures 2 et 3 représentent une aube mobile 20 selon un mode de réalisation préféré de l’invention, cette aube 20 étant destinée à équiper une roue mobile de l’une quelconque des turbines 7 et 8, et en particulier la turbine basse pression 8. La roue mobile est, de manière classique, centrée sur l’axe 2.
Les éléments de l’aube 20 seront présentés dans l’ordre tel qu’ils apparaissent successivement selon la direction de la hauteur 22 de cette aube, de bas vers le haut, ou encore de l’intérieur vers l’extérieur puisque cette direction de la hauteur 22 correspond également à la direction radiale de l’aube et de la roue mobile de turbine dans laquelle cette aube est destinée à être intégrée.
De manière classique, l’aube 20 comporte un pied d’aube 24, une échasse 26, une plateforme 28, une pale 30 constituant la partie aérodynamique de l’aube, et éventuellement une structure de tête 31 comprenant une autre plateforme.
Le pied d’aube 24 adopte une forme extérieure dite « en sapin » ou en « bulbe », permettant son insertion dans une rainure de logement d’aube correspondant d’un disque de turbine destiné à porter les aubes mobiles. L’échasse 26 présente habituellement une épaisseur faible selon une direction circonférentielle 32 de l’aube et de la roue, tandis que la plateforme 28 s’étend également de part et d’autre de l’échasse 26 selon cette même direction circonférentielle 32.
Plus précisément, la plateforme 28 peut s’étendre circonférentiellement au-delà de l’intrados 34 et de l’extrados 36 de la pale 30, et peut également s’étendre au-delà d’un bord d’attaque 38 et d’un bord de fuite 40 de la pale, selon une direction axiale 42 de l’aube et de la roue à laquelle cette aube est destinée à être intégrée.
Avec sa surface extérieure 29a, dite première surface à partir de laquelle s’étend la pale 30 selon la direction 22, la plateforme 28 délimite radialement vers l’intérieur la veine principale 14a de circulation des gaz.
Les becquets 40a, 40b sont ainsi décalés radialement vers l’intérieur par rapport à la plateforme 28, en étant davantage rapprochés du pied 24. Un rayon de raccordement est préférentiellement prévu au niveau de la jonction entre chaque becquet 40a, 40b et sa paroi de raccordement associée 37a, 37b, et il en est de même entre chacune de ces parois 37a, 37b et la plateforme 28.
A partir du becquet amont 40a, il peut être prévu une première paroi de raidissement 42a s’étendant radialement vers l’intérieur et parallèlement ou sensiblement parallèlement aux directions 22, 32, sur une hauteur limitée. Le chant intérieur de cette première paroi de raidissement 42a se trouve à grande distance radiale du pied 24, et ne recouvre donc axialement qu’une partie radialement extérieure de l’échasse 26.
est une vue en coupe d’une pièce femelle selon une deuxième variante.
Dans la description qui suit, les termes relatifs à une position sont pris en référence au sens d’avancement d’un aéronef représenté par la flèche 107 de la .
La montre un aéronef 10 qui comporte un fuselage 12 de chaque côté duquel est fixée une aile 14 qui porte au moins un turboréacteur double flux 16 soutenu par un mât 18 qui assure la fixation du turboréacteur double flux 16 sous l’aile 14.
Dans la description qui suit, et par convention, on appelle X l'axe longitudinal du turboréacteur double flux 16 qui est parallèle à l'axe longitudinal de l’aéronef 10 et orienté positivement vers l’avant de l'aéronef 10, on appelle Y l'axe transversal qui est horizontal lorsque l’aéronef 10 est au sol, et Z l'axe vertical lorsque l'aéronef 10 est au sol, ces trois axes X, Y et Z étant orthogonaux entre eux.
Le turboréacteur double flux 16 comporte une nacelle 100 et un moteur formant un noyau qui est logé à l’intérieur de la nacelle 100 qui comporte classiquement deux modules fixés au mât 18 de part et d’autre d’un plan médian vertical XZ.
La montre schématiquement un module 200 de la nacelle 100. Le module 200 comporte entre autres une structure interne fixe 202 (également appelée IFS « Internal Fixed Structure » en Anglo-saxon) entourant le moteur et des capots extérieurs 204 disposés autour de la structure interne fixe 202.
La structure interne 202 et les capots extérieurs 204 délimitent entre eux un canal secondaire 206 dans lequel circule un flux secondaire d’air provenant d’une entrée d’air disposée à l’avant de la nacelle 100.
La structure interne 202 est constituée, entre autres, d’un panneau support 208 qui entoure le moteur et qui est soumis à de fortes températures. Dans le cadre de l’invention, la protection du panneau support 208 est assurée par des protections thermiques 210.
Dans le mode de réalisation de l’invention, présenté ici, une seule protection thermique 210 est représentée, mais une pluralité de telles protections thermiques 210 sont fixées pour recouvrir la surface du panneau support 208 à protéger.
Chaque protection thermique 210 prend la forme d’un panneau additionnel fixé au panneau support 208 par l’intermédiaire d’une pluralité de systèmes de fixation 212 et réalisé dans un matériau thermiquement isolant.
Les Figs. 3 à 5 montrent un premier mode de réalisation de l’invention dans différentes positions d’assemblage. La protection thermique 210 et le panneau support 208 sont en contact l’un contre l’autre au niveau d’une surface de contact 209.
Le système de fixation 212 comporte une pièce femelle 302 qui est ici une pièce de révolution autour d’un axe de révolution globalement perpendiculaire au panneau support 208 et qui présente une paroi cylindrique 252 délimitant un espace libre et une embase 250 solidaire du panneau support 208 et de la paroi cylindrique 252. La paroi cylindrique 252 est de révolution autour de l’axe de révolution et présente une ouverture orientée à l’opposé du panneau support 208. La paroi cylindrique 252 présente à l’intérieur un épaulement 304 circulaire autour de l’axe de révolution qui fait saillie vers l’intérieur de la paroi cylindrique 252.
Comme cela est expliqué ci-dessous, l’épaulement 304 est prévu pour permettre la mise en place de billes à l’arrière de l’épaulement 304 par rapport à l’ouverture. L’épaulement 304 est donc à distance du fond de la pièce femelle 302 correspondant à l’embase 250.
Pour permettre la mise en place de chaque pièce femelle 302, la protection thermique 210 présente un trou 307 qui la traverse parallèlement à l’axe de révolution.
Le système de fixation 212 comporte une pièce mâle 306 qui est également ici de révolution autour de l’axe de révolution.
Le procédé peut comprendre aussi l’insertion d’une rampe dans la première partie annulaire de la douille, en particulier avant le brasage de la douille.
Brève description des figures la est une coupe longitudinale schématique d’une turbine de turbomachine aéronautique équipée d’un boitier de distribution d'air,
la est une vue locale en perspective extérieure du boitier de distribution d’air montré à la ,
la figure 3a est une vue en perspective d’une douille apte à raccorder une rampe au boitier de distribution d’air de la , et la figure 3b est une vue en coupe de la douille de la figure 3a.
la montre une vue en coupe de la douille de la assemblée à une paroi du boitier de distribution d’air de la .
la montre, de gauche à droite, les étapes de montage de la douille de la à la paroi du boitier de distribution d’air de la .
Description détaillée de l’invention La représente une partie de turbine basse pression 1 de turbomachine 10 comprenant plusieurs étages de turbine étagés le long de l’axe longitudinal X de la turbomachine. Chaque étage comporte un distributeur 2 à aubes fixes 3 porté par un carter extérieur 4 de la turbine, et une roue de rotor 5 montée en aval du distributeur 2 et à aubes rotatives 6.
Les distributeurs 2 comprennent chacun des parois de révolution respectivement interne et externe 8 qui sont reliées radialement par les aubes 3. Les aubes 6 tournent autour de l’axe longitudinal X, dans une enveloppe sensiblement tronconique formée par des secteurs d'anneau 7 portés circonférentiellement bout à bout par le carter extérieur 4 de la turbine.
Les aubes 6 de rotor sont solidaires d'un arbre de turbine, et comprennent chacune des viroles respectivement externe 9 et interne. Les parois de révolution interne et externe et les viroles externe et interne délimitent entre elles une veine annulaire 11 d'écoulement des gaz dans la turbine.
Pour un pilotage du jeu entre les extrémités de la virole externe 9 des aubes rotatives 6 de la turbine et le carter extérieur 4 fixe, de l’air est donc injecté sur le carter extérieur, afin de contrôler sa dilatation selon les conditions de fonctionnement de la turbine.
De l'air relativement froid est acheminé jusqu'au carter extérieur 4 par l'intermédiaire d'une pluralité de rampes 13 qui sont raccordés à un boitier 15 de distribution d'air monté autour du carter extérieur 4, représenté à la .
L'air arrive jusqu'au boitier 15 par l’intermédiaire d’un tube d’alimentation 17 et le boitier 15 distribue cet air vers les rampes 13.
Pour distribuer l’air autour du carter, les rampes 13 sont des tubes percés, par exemple par des orifices 130.
Le raccordement de chaque rampe 13 avec le boitier 15 est réalisé au niveau des parois latérales du boitier 15, dont une 151 est visible sur les figures 1,2.
L’air arrivant par le tube d’alimentation 17 pénètre dans le boitier 15 par un passage d’entrée d’air 155 ménagé dans l’une de ses parois latérales.
Les rampes 13 sont reliées au boitier 15 par des douilles 19, à travers des orifices ménagés dans les parois latérales 151 du boitier. Chaque douille 19 est emboitée dans l’orifice correspondant du boitier 15, comme montré à la .
Avantageusement, la dalle et/ou la cloison et/ou le mur intérieur en mortier à base de terre d’un bâtiment selon l’invention présente une épaisseur comprise entre 2 et 50 cm, de préférence entre 5 et 30 cm et, de manière particulièrement préférée entre 10 et 20 cm, de telle sorte à présenter une solidité et une portance optimale, tout en présentant un confort thermique avantageux, de par l’inertie thermique conféré par le mortier.
Selon un mode de réalisation particulier, la dalle et/ou la cloison et/ou le mur intérieur en mortier à base de terre d’un bâtiment selon l’invention comprend un réseau interne avec au moins un câble électrique ou hydraulique. Par réseau interne, on entend tout type de réseau habituellement intégré dans un bâtiment, à titre d’exemple, le réseau d’alimentation électrique, les réseaux permettant le transport de données (réseau téléphonique, réseau de télévision, fibre optique, etc.), le réseau de chauffage, ou encore le réseau d’alimentation ou d’évacuation d’eau sanitaire.
Un deuxième objet de l’invention concerne une utilisation comme matériau de construction à inertie thermique et/ou d’isolation thermique d’un mortier à base de terre selon l’invention.
Par matériau de construction à inertie thermique, on entend un matériau de construction apte à accumuler la chaleur ou la fraicheur. Ainsi, lors de la variation de la température extérieure, l’amplitude de la température intérieure d’un bâtiment construit à l’aide de matériau de construction à inertie thermique sera donc atténuée, ce qui induit une diminution des surchauffes en hivers, et un meilleur confort thermique en été. De plus, un mortier à base de terre selon l’invention présente une capacité de déphasage accrue, c’est-à-dire qu’il est apte à retarder la traversée de la chaleur dans la paroi.
Un tel matériau de construction présente également une capacité de stockage thermique particulièrement intéressante. Ainsi, lorsqu’un mur extérieur en parpaing avec une couche de laine de verre sur sa face intérieure présente une capacité de stockage thermique de 18,3 kJ/m 2 °C, un mur de 145 mm comprenant un mortier à base de terre selon l’invention présente une capacité de stockage thermique de 125 kJ/m 2 °C. Un tel matériau de construction présente donc une capacité de stockage de calories considérablement augmentée par rapport aux matériaux de construction traditionnels en béton (parpaing). Dans le même temps, une telle structure présente une très bonne isolation thermique.
Avantageusement, ledit matériau prend la forme d’un mur intérieur ou d’une cloison intérieure. Dans ce cadre, le matériau utilise essentiellement ses propriétés d’inertie thermique.
Avantageusement encore, ledit matériau est un mur extérieur. Dans ce cadre, le matériau utilise essentiellement ses propriétés d’isolation thermique.