INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Un piège pour animal nuisible selon l’invention est adapté pour pouvoir être placé dans ledit état replié, dans lequel le corps s’étend au moins en partie à l’intérieur d’au moins un manchon, de sorte que le manchon ne ménage pas un espace s’étendant entre ladite ouverture de protection (du manchon) et ladite ouverture d’entrée (du corps). Mais le piège pour animal nuisible selon l’invention est aussi adapté pour pouvoir être placé en configuration de piégeage, dans ledit état déployé du piège, dans lequel au moins un manchon est déployé par rapport au corps et ménage un espace formant abri pour un animal nuisible, s’étendant entre ladite ouverture d’entrée de cet animal nuisible dans le corps et ladite ouverture de protection du manchon. Dans ledit état replié, le piège ne forme pas un abri pour un animal nuisible mais présente un encombrement -notamment une longueur- moindre que dans ledit état déployé et son stockage est facilité, en particulier hors utilisation du piège. Dans ledit état déployé, le piège pour animal nuisible selon l’invention permet de ménager, un sas d’entrée dans le piège formant un abri propice à accueillir un animal nuisible, vivant préférentiellement à couvert dans un espace présentant des zones de refuge abritées et protectrices, notamment des galeries, des terriers et/ou des canalisations.
Selon certains modes de réalisation avantageux ; le corps est un corps cylindrique présentant au moins une -notamment deux- ouverture(s), dite ouverture d’entrée, débouchante à l’une des extrémités longitudinales du corps et formant un passage pour un animal nuisible ; ladite ouverture de protection débouche à l’une des extrémités longitudinales du piège, et ; au moins un manchon est monté coulissant par rapport au corps cylindrique selon l’axe longitudinal du corps cylindrique.
Selon certains modes de réalisation avantageux, le piège comprend deux manchons cylindriques, chaque manchon cylindrique s’étendant à l’une des deux extrémités longitudinales du corps, ladite ouverture de protection de chaque manchon formant chaque extrémité longitudinale du piège. Chaque manchon cylindrique est monté coaxial par rapport au corps. Ladite ouverture de protection est dimensionnée pour permettre à un animal nuisible d’accéder à l’espace interne du piège.
Le premier instant t 1 correspond à n’importe quelle valeur comprise entre le premier instant minimal t 1_min et le premier instant maximal t 1_max . De préférence, l’unité de contrôle 50 est configuré pour déterminer le premier instant t 1 en calculant la moyenne du premier instant minimal t 1_min et du premier instant maximal t 1_max .
De nouveau en référence à la , l’unité de contrôle 50 est également configurée pour détecter la nécessité de désactivation du système de chauffage 21.
Pour cela, l’unité de contrôle 50 peut être configurée pour détecter l’envoi d’un signal de désactivation par la deuxième unité de contrôle. L’unité de contrôle 50 peut également être configurée pour estimer elle-même, à partir de la variation du courant i 21 , l’instant à partir duquel l’intensité haute i 21_max n’est plus appliquée.
L’unité de contrôle 50 est également configurée pour activer le mode moteur de la machine électrique 40 à un deuxième instant t 2 , défini postérieurement au premier instant et antérieurement à l’instant de déconnexion t d , lors duquel le système de chauffage 21 est déconnecté du réseau électrique 10.
Notamment, l’unité de contrôle 50 est configurée pour déterminer le deuxième instant t 2 à partir de la variation du courant de charge et de décharge dans la batterie 30 déterminée et/ou enregistrée en zone mémoire MEM.
Pour cela, en référence à la , l’unité de contrôle 50 est configurée pour déterminer, à partir de la variation du courant de charge et de décharge dans la batterie 30 déterminé, un deuxième instant minimal t 2 _ min . Le deuxième instant minimal t 2_min correspond à l’instant auquel est activé le mode moteur de la machine électrique 40, de sorte qu’à l’instant de déconnexion t d , le courant i 30 dans la batterie 30 soit égal au seuil de décharge maximal I 30_dch_max .
De plus, en référence à la , l’unité de contrôle 50 est configurée pour déterminer, à partir de la variation du courant de charge et de décharge dans la batterie 30 déterminée, un deuxième instant maximal t 2_max auquel est activé le mode moteur de la machine électrique 40, de sorte qu’à l’instant de déconnexion t d , le courant i 30 dans la batterie 30 soit égal au seuil de charge maximal I 30_ch_max .
Le deuxième instant t 2 correspond à n’importe quelle valeur comprise entre le deuxième instant minimal t 2_min et le deuxième instant maximal t 2_max . De préférence, l’unité de contrôle 50 est configurée pour déterminer le deuxième instant t 2 en calculant la moyenne du premier instant minimal t 2_min et du premier instant maximal t 2_max .
L’unité de contrôle 50 est également configurée pour déconnecter le système de chauffage 21 du réseau électrique 10.
Pour cela, l’unité de contrôle 50 est configurée pour envoyer, à l’instant de déconnexion t d , un message de déconnexion à la deuxième unité de contrôle, afin que celle-ci envoie un signal de déconnexion au commutateur. Dans une autre forme de réalisation, l’unité de contrôle 50 envoie à la deuxième unité de contrôle, un deuxième message d’information comprenant la valeur de l’instant de déconnexion t d , auquel la deuxième unité de contrôle doit déconnecter le système de chauffage 21 du réseau électrique 10 via le commutateur.
Procédé :
En référence à la , il va maintenant être présenté une forme de réalisation du procédé selon l’invention, mise en œuvre par l’unité de contrôle telle que présentée précédemment.
Le procédé comprend une étape préliminaire E0 de détermination, par l’unité de contrôle 50, de la variation du courant de charge et du courant de décharge dans la batterie 30 en fonction de différents paramètres enregistrés dans la zone mémoire MEM et notamment de la température, de l’état de charge (ou de l’état de décharge) de la batterie 30 et de l’ensemble des équipements reliés au réseau électrique 10 et en fonctionnement (autrement les équipements qui utilisent le courant du réseau électrique 10). Plus précisément, l’unité de contrôle 50 sélectionne dans la table de correspondance la variation du courant de charge et du courant de décharge en fonction des paramètres cités précédemment.
Lors de l’étape préliminaire E0, l’unité de contrôle 50 peut déterminer la variation du courant i 21 dans le système de chauffage 21 (représentée à la ), à partir de la période T et de la largeur temporelle d’impulsion t h du signal à modulation de largeur d’impulsion appliqué au système de chauffage 21.
L’unité de contrôle connaît donc la durée qui sépare le premier instant t 1 et l’instant de déconnexion t d , mais ne sait pas encore quand est défini le premier instant t 1 .
Le procédé comprend ensuite une étape de détection E1 de la nécessité d’activation du système de chauffage 21. Lors de cette étape, l’unité de contrôle 50 détecte que la deuxième unité de contrôle a envoyé un signal d’activation au système de chauffage 21. Selon un autre mode de réalisation, l’unité de contrôle 50 détecte elle-même une demande d’activation du système de chauffage 21, notamment en détectant l’arrivée d’un front montant sur la variation de courant i 21 du système de chauffage 21 déterminée précédemment.
Plus généralement, par rapport aux doubleurs radiofréquence usuels, le doubleur radiofréquence 1 est particulièrement simple et peu encombrant à mettre en œuvre.
La représente, de manière plus détaillée, un exemple de mode de réalisation du doubleur radiofréquence 1. En , le doubleur radiofréquence 1 est mis en œuvre selon un mode de réalisation dans lequel la composante continue (DC) VDC des tensions V+ et V- est asservie par la boucle de phase 108, la tension Vbias étant alors constante et, dans cet exemple, égale à la tension de polarisation V1.
Plus particulièrement, en , un exemple de mode de réalisation de la boucle de contre réaction 108 est détaillé et un mode de réalisation du circuit 106 est détaillé, le reste du doubleur radiofréquence 1 étant identique à ce qui a été décrit en relation avec la . En outre, on notera que la façon dont est mise en œuvre la boucle de contre réaction 108 est indépendante de la façon dont est mis en œuvre le circuit 106, dès lors que le circuit 106 est configuré pour fournir la composante continue (DC) VDC des tensions V+ et V- à partir de la tension Verr de manière à mettre en œuvre le fonctionnement décrit précédemment du doubleur radiofréquence 1.
En , la boucle de contre réaction 108 est mise en œuvre par un intégrateur différentiel.
Plus particulièrement, en , la boucle de contre réaction 108 comprend un amplificateur opérationnel 200. Une capacité C1 est connectée entre une entrée non inverseuse (+) de l'amplificateur 108 et le potentiel d'alimentation du noeud 104, à savoir la masse dans l'exemple de la . Dit autrement, la capacité C1 est connectée entre l'entrée non inverseuse et le noeud 104. Une capacité C2 est connectée entre une entrée inverseuse (-) de l'amplificateur 200 et une sortie de l'amplificateur. La sortie de l'amplificateur 200 est configurée pour fournir la tension Verr. A titre d'exemple, la sortie de l'amplificateur 200 est connectée à la sortie 1083 de la boucle de contre réaction.
En outre, en , la boucle de contre réaction 108 comprend des résistances R1 et R2 couplant les entrées de l'amplificateur 200 aux entrées 1081 et 1082 de la boucle de contre réaction. Dans ce mode de réalisation où la tension VDC est déterminée par la boucle de contre réaction 108, la résistance R1 couple l'entrée inverseuse à l'entrée 1082 et la résistance R2 couple l'entrée non inverseuse à l'entrée 1081. A titre d'exemple, la résistance R1 a une borne connectée à l'entrée inverseuse de l'amplificateur 200 et une autre borne connectée à l'entrée 1082 de la boucle de contre réaction, la résistance R2 ayant une borne connectée à l'entrée non inverseuse de l'amplificateur 200 et une autre borne connectée à l'entrée 1081 de la boucle de contre réaction.
Par ailleurs, en , le circuit 106 comprend une capacité C3 couplant l'entrée différentielle IN+ à la grille du transistor T1, et une capacité C4 couplant l'entrée différentielle IN- à la grille du transistor T2. Par exemple, la capacité C3 est connectée entre l'entrée 1061 et la sortie 1063 du circuit 106, la capacité C4 étant connectée entre l'entrée 1062 et la sortie 1064 du circuit 106. La capacité C3, respectivement C4, est configurée pour filtrer la composante continue (DC) entre l'entrée 1061 et la sortie 1063 du circuit 106, respectivement entre l'entrée 1062 et la sortie 1064 du circuit 106. De préférence, les capacités C3 et C4 ont une même valeur de capacité.
En , le circuit 106 comprend en outre, une résistance R3 couplant la grille du transistor T1, c’est-à-dire la sortie 1063 du circuit 106, à un noeud 204, et une résistance R4 couplant la grille du transistor T2, c’est-à-dire la sortie 1064 du circuit 106, au noeud 204. Par exemple, la résistance R3, respectivement R4, a une borne connectée à la grille du transistor T1, respectivement T2, et une autre borne connectée au noeud 204. Une capacité C5 couple le noeud 204 au potentiel d'alimentation du noeud 104. Par exemple, la capacité C5 est connectée entre les noeuds 104 et 204.
Dans ce mode de réalisation où la tension VDC est asservie par la boucle de contre réaction 108, le noeud 204 est configuré pour recevoir la tension Verr de sortie de la boucle de contre réaction 108, le noeud 108 étant par exemple connecté à la sortie 1083 de la boucle de contre réaction 108. Ainsi, lorsque la tension Verr varie, cela entraîne une variation correspondante de la composante continue (DC) VDC des tensions V+ et V-. En outre, dans ce mode de réalisation, la sortie 1065 du circuit 106 est configurée pour que la tension Vbias qu'elle fournit soit égale à la tension V1. Dit autrement, la sortie 1065 du circuit 106 est configurée pour recevoir la tension V1 et fournir la tension Vbias. A titre d'exemple, l'entrée 1067 du circuit 106 est alors connectée à la sortie 1065 du circuit 106.
La représente, de manière plus détaillée, un autre exemple de mode de réalisation du doubleur radiofréquence de la . En , le doubleur radiofréquence 1 est mis en œuvre selon un mode de réalisation dans lequel la tension Vbias est asservie par la boucle de phase 108, la composante continue (DC) VDC des tensions V+ et V- étant alors constante et, dans cet exemple, fixée par la tension de polarisation V1. Dans l'exemple de la , la tension Vbias est égale à la tension Verr.
Plus particulièrement, en , un exemple de mode de réalisation de la boucle de contre réaction 108 est détaillé, un mode de réalisation du circuit 106 est détaillé, le reste du doubleur radiofréquence 1 étant identique à ce qui a été décrit en relation avec la . En outre, on notera que la façon dont est mise en œuvre la boucle de contre réaction 108 est indépendante de la façon dont est mis en œuvre le circuit 106, dès lors que le circuit 106 est configuré pour fournir la tension Vbias à partir de la tension Verr de manière à mettre en œuvre le fonctionnement décrit précédemment en relation avec la .
Le doubleur radiofréquence 1 de la comprend de nombreux éléments en commun avec celui de la , et seules les différences entre ces deux figures sont ici mises en exergue.
A la différence de la , dans le mode de réalisation de la où la tension Vbias est asservie par la boucle de contre réaction 108, la résistance R1 couple l'entrée inverseuse de l'amplificateur 200 à l'entrée 1081 de la boucle de contre réaction 106, et la résistance R2 couple l'entrée non inverseuse de l'amplificateur 200 à l'entrée 1082 de la boucle de contre réaction 106. A titre d'exemple, la résistance R1 a une borne connectée à l'entrée inverseuse de l'amplificateur 200 et une autre borne connectée à l'entrée 1081 de la boucle de contre réaction, la résistance R2 ayant une borne connectée à l'entrée non inverseuse de l'amplificateur 200 et une autre borne connectée à l'entrée 1082 de la boucle de contre réaction.
En outre, dans ce mode de réalisation où la tension Vbias est asservie par la boucle de contre réaction 108, le noeud 204 est configuré pour recevoir la tension V1, et la sortie 1065 du circuit 106 est configurée pour que la tension Vbias qu'elle fournit soit égale à la tension Verr. Ainsi, lorsque la tension Verr varie, cela entraîne une variation correspondante de la Vbias. Dit autrement, la sortie 1065 du circuit 106 est configurée pour recevoir la tension Verr et fournir la tension Vbias. A titre d'exemple, l'entrée 1066 du circuit 106 est alors connectée à la sortie 1065 du circuit 106. De préférence, dans ce mode de réalisation, une capacité C6 couple la sortie 1065 du circuit 106 au potentiel du noeud 104, la capacité C6 étant, par exemple, connectée entre la sortie 1065 et le noeud 104.
Bien que l'on ait décrit ci-dessus en relation avec les figures 2 et 3 des modes de réalisation particuliers du circuit 106, la personne du métier est en mesure de prévoir d'autres implémentations de ce circuit à partir de la description fonctionnelle de ce circuit 106 faite en relation avec la . Par exemple, selon un autre mode de réalisation non illustré, le circuit 106 comprend un transformateur ayant son primaire couplé aux entrées différentielles IN+ et IN-, et son secondaire couplé aux grilles des transistors T1 et T2. Dans un mode de réalisation où la composante continue (DC) VDC des tensions V+ et V- est asservie par la boucle de contre réaction 108, le secondaire du transformateur est alors configuré pour être polarisé par la tension Verr. Dans un autre mode de réalisation où la tension Vbias est asservie par la boucle de contre réaction 108, le secondaire du transformateur est alors configuré pour être polarisé par la tension V1.
De plus, bien que l'on ait décrit ci-dessus en relation avec les figures 2 et 3 des modes de réalisation particuliers de la boucle de contre 108 dans lesquels la boucle de contre réaction 108 est mise en œuvre à partir d'un intégrateur différentiel, la personne du métier est en mesure de prévoir d'autres implémentations de cette boucle de contre réaction 108 à partir de la description fonctionnelle de cette boucle de contre réaction 108 faite en relation avec la . Par exemple, selon un autre mode de réalisation non illustré, la boucle de contre réaction 108 est mise en œuvre au moyen d'un amplificateur d'erreur.
La première coquille peut être un moule et la deuxième coquille un contre-moule.
En variante, la première coquille est un contre-moule et la deuxième coquille un moule.
Au moins l’une des coquilles forme de préférence une cavité ouverte destinée à recevoir, au moins partiellement, la préforme fibreuse et au moins un élément de drainage. Lorsque l’outillage est ouvert, cette cavité ouverte est avantageusement accessible pour y déposer la préforme fibreuse et ledit au moins un élément de drainage. Lorsque l’outillage est fermé, les coquilles peuvent coopérer de manière à fermer la cavité, cette cavité fermée pouvant contenir la préforme fibreuse et ledit au moins un élément de drainage.
Les coquilles sont de préférence rigides, c’est-à-dire qu’elles gardent leur forme et ne se déforment pas, ou très peu, lors de leur manipulation et lors de la mise en œuvre du procédé.
Au cours de l’étape c, on fait de préférence le vide dans l’outillage au travers d’au moins un évent d’aspiration réalisé dans la deuxième coquille, notamment avant et/ou simultanément à l’injection.
Par « on fait le vide dans l’outillage », on entend que la pression à l’intérieur de l’outillage relativement à la pression atmosphérique est négative, notamment comprise entre – 1 et -0,5 bar. Faire le vide dans l’outillage favorise la réalisation d’une pièce de bonne qualité.
Le procédé peut comporter une étape consistant à ouvrir l’outillage avant l’étape a.
L’étape a consistant à disposer ledit au moins un élément de drainage dans l’outillage peut comporter la fabrication dans l’outillage dudit au moins un élément de drainage, notamment par un procédé de fabrication additive.
En particulier, ledit au moins un élément de drainage peut être fabriqué dans le moule ou le contre-moule.
De plus, cela permet de fabriquer une pièce en matériau composite ayant une forme complexe, par exemple avec une double courbure, qui ne pourrait pas être réalisée de manière acceptable si l’élément de drainage n’est pas fabriqué à la forme de la première et/ou de la deuxième coquille.
Ledit au moins un élément de drainage peut comporter des ajours, et former notamment une grille, de manière à favoriser une circulation du matériau polymère injecté au sein de l’élément de drainage au cours de l’étape c.
Les ajours peuvent modifier localement la perméabilité dudit au moins un élément de drainage.
Ledit au moins un élément de drainage peut avoir une épaisseur variable.
Ledit au moins un élément de drainage peut avoir une épaisseur comprise entre 0,1 mm et 2 mm.
La densité surfacique dudit au moins un élément de drainage peut être comprise entre 20 g/m² et 500 g/m², de préférence entre 40 g/m² et 300 g/m².
18 Adaptateur de bras d’essuie-glace
22 Unité de distribution de milieu d’essuyage
24 Unité de chauffage
28 Canal de milieu d’essuyage
30 Tuyau
34 Autre élément chauffant
36 Chemin conducteur
38 Unité d’alimentation
40 Point de fixation du bras d’essuie-glace côté véhicule/élément de liaison
44 Organe de liaison
52 Elément de branchement
54 Accumulateur d’énergie
60 Paroi extérieure de l’organe de liaison
62 Evidement
Selon certains modes de réalisation, le dispositif de frappe comprend un organe de frappe rigide en flexion s’étendant dans deux demi-plans sécants, et pivotant autour d’un axe d’intersection de ces deux demi-plans sécants superposé audit axe de frappe, l’organe de frappe étant formé : d’une première partie, dite étrier de frappe, comprenant la barre de frappe et s’étendant dans l’un des deux demi-plan sécants, et ; d’une deuxième partie, dit étrier d’armement, de maintien de l’organe de frappe dans ladite position armée et s’étendant dans l’autre des deux demi-plan sécants, solidaire en rotation dudit étrier de frappe.
Selon certains modes de réalisation, l’organe de frappe est formé d'une tige rigide contre-coudée formant en une seule pièce ledit étrier d’armement et ledit étrier de frappe comprenant la barre de frappe. En utilisant une tige métallique contre-coudée pour former l'organe de frappe en une seule pièce, le nombre de pièces utilisées pour fabriquer le piège est réduit, et la fabrication et le montage d'un tel piège sont particulièrement économiques.
Selon certains modes de réalisation avantageux, les deux demi-plans sécants forment un angle de valeur d’angle inférieure à 180°, notamment inférieure à 150°, de préférence comprise entre 120° et 45°, plus préférentiellement de l’ordre de 90°. Une telle valeur d’angle formé entre le plan dudit étrier de frappe et le plan dudit étrier d’armement permet de réduire le temps de course de la barre de frappe et augmente la probabilité de capturer l’animal nuisible. Dans ces modes de réalisation, la trajectoire de la barre de frappe est réduite, la durée de la course de la barre de frappe entre ladite position armée et ladite position de prise est réduite en conséquence et l’efficacité du piège est augmentée.
L’invention s’étend également à un procédé de piégeage d’au moins un animal nuisible -notamment d’au moins un rat ou souris- dans lequel on dispose -notamment on met à disposition des animaux nuisibles- dans un lieu dans lequel se développe une population de ces animaux nuisibles, au moins un piège pour animal nuisible selon l’invention, le présentoir contenant un appât attractif pour un animal nuisible, au moins un dispositif de frappe étant disposé pour pouvoir être déclenché par un animal nuisible et pour pouvoir neutraliser cet animal.
L'invention concerne également un piège pour animaux nuisibles et un procédé de lutte contre une population de tels animaux nuisibles caractérisés en combinaison par tout ou partie des caractéristiques mentionnées ci-dessus ou ci-après. Quelle que soit la présentation formelle qui en est donnée, sauf indication contraire explicite, les différentes caractéristiques mentionnées ci-dessus ou ci-après ne doivent pas être considérées comme étroitement ou inextricablement liées entre elles, l’invention pouvant concerner l’une seulement de ces caractéristiques structurelles ou fonctionnelles, ou une partie seulement de ces caractéristiques structurelles ou fonctionnelles, ou une partie seulement de l’une de ces caractéristiques structurelles ou fonctionnelles, ou encore tout groupement, combinaison ou juxtaposition de tout ou partie de ces caractéristiques structurelles ou fonctionnelles.
D'autres buts, caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront à la lecture de la description qui va suivre et des dessins annexés dans lesquels :
la est une représentation en perspective d'un piège selon l'invention dans ledit état replié, selon un premier angle de vue ;
la est une représentation en perspective du piège selon l'invention représenté en , selon un deuxième angle de vue ;
la est une représentation en perspective d'un piège selon l'invention dans un état déployé, selon le premier angle de vue du piège tel que représenté en ;
la est une représentation en perspective d’un piège selon l’invention dans un état déployé, selon un angle de visualisation de la face inférieure du piège conforme au piège représenté en ;
la est une représentation en perspective d’un piège selon l’invention dans un état déployé conforme à la et dans lequel le réservoir est séparé du corps ;
la est une représentation en perspective d’un détail d’un dispositif de frappe d’un piège selon un mode particulier de réalisation conforme à l’invention, et ;
la est une vue en éclaté d’un autre mode particulier de réalisation de deux dispositifs de frappe disposés dans un piège selon l’invention.