INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La couronne 5 déformable comporte une portion annulaire 50 et une portion déformable 51. La portion déformable 51 est formée d’un matériau élastique exerçant un effort de rappel lorsqu’il est déformé dans son domaine de déformation élastique. La portion annulaire 50 comporte un élément d’arrêt 52 configuré pour interagir avec l’arrêt de couronne 31 de l’écrou 3, de manière à assurer un arrêt axial de la couronne 5 déformable par rapport à l’écrou 3. Dans le mode de réalisation représenté, l’élément d’arrêt 52 comporte une pluralité de pions répartis sur le pourtour de la couronne 5, formant une pluralité de butées agencées pour s’intégrer dans la portion annulaire de l’arrêt de couronne 31 lors du montage. Une première butée de l’arrêt de couronne 31 interagit avec les éléments d’arrêt 52 de couronne, et une deuxième butée interagit avec une extrémité axiale de la couronne 5, de manière à retenir axialement la couronne 5 par rapport à l’écrou 3 dans les deux sens. En variante non représentée, l’élément d’arrêt comporte une rainure ou un évidement configuré pour coopérer avec un pion ou un obstacle réalisé sur l’écrou 3.
La portion déformable 51 comporte une distribution annulaire de griffes 53 s’étendant sensiblement longitudinalement depuis la portion annulaire 50 de la couronne déformable 5 en s’écartant ou se rapprochant de l’axe longitudinal X, de telle manière que les extrémités des griffes 53 définissent un cercle de premier diamètre D. La portion d’interface 42 de la bride 4 définit un cercle de deuxième diamètre d, différent du premier diamètre D. Ainsi, lors du montage, les griffes 53 sont déformées de manière à les écarter de leur position de repos, la bride 4 est positionnée axialement de sorte que la portion d’interface 42 et les extrémités des griffes 53 coïncident axialement, et les griffes 53 sont relâchées. L’effort de rappel exercé par les griffes 53 leur permet de revenir vers leur position initiale de manière à interagir avec la portion d’interface 42. Le rapport entre les premier D et deuxième d diamètres est configuré de telle sorte que les griffes 53 exercent un effort assurant le maintien de la bride 4 même lors du desserrage des première 30 et deuxième 41 portions filetées ou taraudées.
La longueur des griffes 53, le rapport entre le premier diamètre D et le deuxième diamètre d et le matériau de la partie déformable 51 sont configurés pour que les griffes 53 restent dans leur domaine de déformation élastique pendant l’actionnement du dispositif.
Avantageusement, les griffes 53 présentent à leur extrémité un élément de rétention 54, configurée pour renforcer le maintien en position axiale de la bride 4 par rapport à la couronne 5. Cette portion de rétention peut comprendre un obstacle, comme un pion, une butée, une griffe, ou une surface configurée pour favoriser le frottement entre la griffe 53 et la portion d’interface 42, par exemple par un profil particulier ou un couple de matériaux favorisant le frottement.
Dans le mode de réalisation représenté, les griffes 53 sont formées d’une portion de paroi définissant sensiblement une fraction angulaire de portion tronconique, et l’élément de rétention 54 est formé de la paroi constituant la griffe 53, à une extrémité de la griffe 53 opposée à la portion annulaire 50.
Le capot 2 présente, au niveau de sa deuxième extrémité 20b, une portion de démontage 25 présentant une section d’un troisième diamètre d’ configuré pour interagir avec les griffes 53 de la couronne 5 de manière à écarte les griffes 53 de leur position pour libérer la portion d’interface 42 de la bride 4 lorsque le capot 2 est déplacé axialement vers la bride 4. Cela permet de démontage de la bride 4 lorsque le capot 2 est déplacé vers la bride 4.
Dans le mode de réalisation représenté, le capot 2 coulisse radialement intérieurement à la portion annulaire 50 de la couronne 5 et éloigne les griffes 53 de l’axe longitudinal X. Le troisième diamètre d’ est donc configuré pour être supérieur au premier diamètre D, mais inférieur au diamètre de la portion annulaire 50 de la couronne 5.
Dans une variante dans laquelle le capot 2 coulisse radialement extérieurement à la portion annulaire 50 de la couronne 5, et rapproche donc les griffes 53 de l’axe longitudinal X, le troisième diamètre d’ est donc configuré pour être inférieur au premier diamètre D, mais supérieur au diamètre de la portion annulaire 50 de la couronne 5.
La longueur des griffes 53, le rapport entre le premier diamètre D et le troisième diamètre d’ et le matériau de la partie déformable 51 sont configurés pour que les griffes 53 restent dans leur domaine de déformation élastique pendant l’actionnement du dispositif 1.
En référence à la , l’élément de rétention 54 comporte une première portion 55 s’étendant radialement, une deuxième portion 56 s’étendant sensiblement axialement depuis la première portion 55, et une troisième portion 57 s’étendant depuis la deuxième portion 56 en s’écartant ou se rapprochant de l’axe longitudinal X.
La première portion 55 est agencée pour venir au contact de la butée axiale 44 de la bride 4 et ainsi assurer un arrêt axial entre la bride 4 et la couronne 5 lorsque la bride 4 est assemblée à l’écrou 3.
La deuxième portion 56 est agencée pour venir au contact de la portée annulaire 43 et ainsi assurer une mise en position radiale entre la bride 4 et la couronne 5 lorsque la bride 4 est assemblée à l’écrou 3.
L’invention a pour objectif de pallier au moins un des inconvénients de l’état de la technique susmentionné. Plus particulièrement, l’invention a pour objectif de diminuer la trainée d’un avion, en particulier d’un avion du type avec un fuselage tubulaire et deux ailes principales.
L’invention a pour objet un avion comprenant un fuselage allongé suivant un axe longitudinal ; une voilure principale s’étendant de part et d’autre du fuselage, étant portante, et présentant une envergure b1, un bord d’attaque et une corde C1 ; une voilure secondaire s’étendant de part et d’autre du fuselage et en arrière de la voilure principale, étant portante, et présentant une envergure b2 et un bord d’attaque ; remarquable en ce qu’une distance D1 entre le bord d’attaque de la voilure principale et le bord d’attaque de la voilure secondaire est comprise entre 1.2 et 2 fois la corde C1 ; et l’envergure b2 est inférieure à l’envergure b1.
Selon un mode avantageux de l’invention, la distance D1 est prise de manière ponctuelle, notamment au niveau du fuselage.
Selon un mode avantageux de l’invention, la distance D1 est une valeur moyenne sur l’envergure b2 de la voilure secondaire.
Selon un mode avantageux de l’invention, la corde C1 est prise pour chaque prise de distance D1, en alignement avec ladite distance D1.
Selon un mode avantageux de l’invention, l’envergure b2 est inférieure à 0.7 fois l’envergure b1 et supérieure à 0.3 fois ladite envergure b1.
Selon un mode avantageux de l’invention, la voilure secondaire est formée par deux nacelles logeant un ou plusieurs moteurs de propulsion.
Selon un mode avantageux de l’invention, la voilure secondaire est formée par deux ailes secondaires.
Selon un mode avantageux de l’invention, l’avion comprend, en outre, une troisième voilure s’étendant de part et d’autre du fuselage et en arrière de la voilure secondaire, étant portante, et présentant une envergure b3 et un bord d’attaque ; une distance D2 entre le bord d’attaque de la voilure secondaire et le bord d’attaque de la troisième voilure est comprise entre 1.2 et 2 fois une corde C2 de la voilure secondaire ; et l’envergure b3 est inférieure à l’envergure b2.
Selon un mode avantageux de l’invention, l’envergure b3 est inférieure à 0.7 fois l’envergure b2 et supérieure à 0.3 fois ladite envergure b2.
Selon un mode avantageux de l’invention, la troisième voilure est formée par deux nacelles logeant un ou plusieurs moteurs de propulsion.
Avantageusement, la distance D2 est prise de manière ponctuelle, notamment au niveau du fuselage.
Avantageusement, la distance D2 est une valeur moyenne sur l’envergure b3 de la troisième voilure.
Avantageusement, la corde C2 est prise pour chaque prise de distance D2, en alignement avec ladite distance D2.
Les mesures de l’invention sont intéressantes en ce qu’elles réduisent la trainée d’un avion en combinant au moins deux voilures portantes. Cette combinaison consiste à rapprocher suffisamment ces au moins deux voilures et à prévoir une envergure réduite pour la voilure aval de manière à produire une poussée résultante, favorable à une réduction de la trainée globale de l’avion.
Selon l’expérience acquise par les inventeurs, la pente, en valeur absolue, déterminée pour une pièce à tester présentant un défaut, est supérieure de plus de 50%, voire de plus de 100% à celle mesurée sur une pièce à tester n’en présentant pas.
Dans un mode de réalisation, on détermine, par des essais, une pente maximale et/ou une pente minimale pour délimiter un domaine d’acceptation de la pièce à tester.
Exemples Les exemples suivants sont fournis à des fins illustratives et ne limitent pas l’invention.
Selon un premier exemple, la pièce à tester est une cuvette d’avant-corps de four verrier 12, en réfractaire fritté à base de grains d’alumine zircone et silice (voir ). Des essais ont montré que ce type de cuvette peut présenter des fissures radiales, non visibles de l’extérieur, s’étendant depuis le trou de coulée 14.
La région d'intérêt a donc été définie comme une région s’étendant à la périphérie du trou de coulée.
Un modèle de la pièce de référence a été créé avec le logiciel ComSol®. Le maillage du modèle a été déterminé de manière à inclure au moins un point dans la région d'intérêt.
La masse volumique apparente, le module d’élasticité à 20°C et le coefficient de Poisson du matériau réfractaire constituant la pièce de référence sont respectivement 2,6 Kg/m 3 , 38 GPa et 0,2. Ces données ont été entrées dans le logiciel.
Le logiciel a ensuite été paramétré pour que la surface du modèle enrichi représente les contraintes de Von Mises. Cet enrichissement permet de mettre en évidence les phénomènes traction/compression locales aussi bien que les contraintes de cisaillement.
Le logiciel a ensuite déterminé quatre modes de résonance et les fréquences de résonance correspondantes, à savoir 280 Hz, 366 Hz, 876 Hz, et 1040 Hz. Les modèles enrichis correspondant sont représentés sur la . La surface du modèle est d’autant plus foncée que les contraintes mécaniques locales (ou de manière équivalent la déformation locale) sont élevées. Le modèle enrichi du mode de résonance n°3 est celui qui montre la plus grande amplitude de déformation au pourtour du trou de coulée, dans la région d'intérêt. Le mode de résonance n°3 est donc optimal.
Parmi les autres modes de résonance, le mode de résonance n°4 est celui qui a la fréquence de résonance la plus élevée et conduit aux plus fortes contraintes mécaniques. Il n’est cependant pas optimal selon l’invention, car ces contraintes mécaniques ne sont pas localisées dans la région d'intérêt. Il est choisi comme exemple comparatif.
Sur la , la référence 7 indique la zone d’injection et la référence 8 indique la zone de sortie. Les ondes d’excitation ont été injectées en frappant la zone d’injection à l’aide d’un marteau d’acousticien. L’onde de sortie a été captée avec un accéléromètre dans la zone de sortie 8.
Le mode de sollicitation pour le mode de résonance n°3 a été appliqué dans 8 pièces de la même production.
Pour chaque pièce, plusieurs essais ont été réalisés, en modifiant à chaque fois l’amplitude de l’onde d’excitation, et donc l’amplitude de l’onde de sortie. Un spectre de fréquences (amplitudes selon les fréquences) a été réalisé pour chaque onde de sortie reçue. La fréquence de résonance a été déterminée à partir de ce spectre.
On a ensuite calculé, pour chaque pièce et pour chaque amplitude d’onde de sortie, le décalage fréquentiel et tracé un point donnant le décalage fréquentiel en fonction de l’amplitude d’onde de sortie ( ). Puis, par régression linéaire avec les points ainsi déterminés pour une même pièce, on a déterminé une droite et la pente de cette droite.
Cette pente est le paramètre de non-linéarité NL du décalage fréquentiel de résonance (f-f o )/f o en fonction de l’amplitude de l’onde de sortie. Elle est représentée sur la .
Le mode de sollicitation pour le mode de résonance n°4, c'est-à-dire activant principalement ledit mode de résonance n°4, a ensuite été réalisé en en frappant la partie latérale 7 de la pièce à l’aide du marteau d’acousticien. L’onde de sortie a été captée dans la partie inférieure gauche 8 de la pièce.
Dans US201512443 est décrit une ampoule comprenant au moins un corps de refroidissement cylindrique ayant au moins une surface de support externe, où il est disposé au moins une source LED, un boîtier de commande installé dans un espace creux du corps de refroidissement cylindrique.
RU2012147002 divulgue une lampe LED haute puissance contenant un émetteur à base de modules ou de bandes LED, des dissipateurs de refroidissement LED.
DE10201215652A1 divulgue une lampe LED cylindrique à un élément de refroidissement disposé à l'intérieur d'un support de lumière LED en verre dans laquelle les LED sont disposées les unes à la suite des autres sur une surface plane pourvue d’un radiateur.
Toutefois, ces solutions ne permettent pas un refroidissement optimum des LED, surtout lorsqu’un grand angle d’éclairage, nécessitant plusieurs LED de hautes puissances sont disposées dans le moyen d’éclairage.
Or, de tels dispositifs d’éclairages, si elles peuvent être utiles pour tout à chacun, ils sont particulièrement recherchés pour le milieu extérieur, ou encore dans les domaines industriels, agricoles ou maritime qui nécessitent des lampes puissantes avec des angles d’éclairage grands. En particulier, de telles lampes sont d’un très grand intérêt dans le domaine maritime, tel que le pont d’un bateau, où des points d’éclairages important sont nécessaires, dans des conditions pouvant être difficile pour la propagation de la lumière (brume, embruns, etc.).
En effet, si l’état de la technique actuel en matière de LED propose quelques LED à usage maritime, les solutions proposées sont typiquement des projecteurs avec des orientations lumineuses très spécifiques, du même type que ceux trouvés pour l’usage domestique (par exemple les projecteurs d’entrées de garage), mal adapté pour le pont d’un bateau.
La présente invention cherche à résoudre ces problèmes, notamment à fournir des lampes LED puissantes présentant en particulier des angles d’éclairage importants.
- au moins un conduit interne traversant de section transversale régulière, ledit conduit interne s’étendant selon l’axe longitudinal X et/ou selon un axe parallèle à l’axe longitudinal X, le conduit interne permettant le refroidissement dudit dispositif d’éclairage.
L’objet de la présente invention concerne également l’utilisation d’un dispositif d’éclairage cylindrique s’étendant selon un axe longitudinal X comprenant :
- des diodes électroluminescentes (LED) disposées parallèlement ou de manière confondues à l’axe longitudinal X et orientées vers l’extérieur du dispositif d’éclairage, et
- au moins un conduit interne traversant de section transversale régulière, ledit conduit interne s’étendant selon l’axe longitudinal X et/ou selon un axe parallèle à l’axe longitudinal X, le conduit interne permettant le refroidissement dudit dispositif d’éclairage,
pour éclairer un milieu extérieur ou pour éclairer un site industriel, agricole ou maritime, tel que le pont d’un navire.
Par « dispositif d’éclairage cylindrique », il est compris dans le cadre de la présente invention une lampe, c’est-à-dire un support pour un ou des points d’éclairage (c’est-à-dire des LED dans le cadre de la présente invention). La lampe selon la présente invention est majoritairement constituée d’un cylindre, d’où l’expression « dispositif d’éclairage cylindrique ». Dans le cadre de la présente invention un cylindre est une surface réglée dont les génératrices sont parallèles, c’est-à-dire une surface dans l’espace constituée de droites parallèles. Ces axes parallèles définissent « l’axe longitudinal X » qui est l’axe passant par le centre de gravité de la surface réglée du cylindre et parallèle aux génératrices. Le dispositif d’éclairage cylindrique selon l’invention peut comprendre des irrégularités de surface, prenant par exemple la forme de têtes de vis, de valve. En tant que tel, le dispositif d’éclairage ne comprend pas le moyen, appelé moyen de fixation externe du dispositif d’éclairage cylindrique permettant de le fixer à un support. De manière préférée, il est compris dans le cadre de la présente invention qu’un cylindre est un tube, c’est-à-dire un cylindre ayant une section transversale de forme circulaire ou ovale.
Selon une variante de réalisation (non représentée), le corps éclatable peut être remplacé par une pièce fusible en alliage eutectique calibrée pour fondre au-delà de la température de seuil Ts.
On décrit maintenant l’agencement de l’organe de sécurité 12 par rapport à la vanne de détente 16 en considérant l’exemple de réalisation des figures 8 et 9.
Sur la , on a représenté l’organe de sécurité 12 avec son élément mobile de déclenchement 18 avant le déclenchement, c’est-à-dire avant l’ouverture de la vanne de détente 16.
La vanne de détente 16 comporte un élément de fermeture 60 qui est monté coulissant dans un conduit 62 en communication avec l’intérieur du réservoir 14, entre une position fermée qui est illustrée par la , et une position ouverte qui est illustrée par la et qui met en communication l’intérieur du réservoir 14 avec l’extérieur, ici par un orifice de purge 64.
On note que, selon le mode de réalisation représenté, la vanne de détente 16 n’est pas montée directement sur le réservoir 14 mais sur la tête de réservoir 15. La vanne de détente 16 communique avec l’intérieur du réservoir 14 par un conduit (non représenté).
L’élément de fermeture 60 est retenu dans sa position fermée par un élément éclatable 66. Avantageusement, l’élément éclatable 66 est similaire à celui qui équipe le tendeur 26 et il se déclenche à la même température de seuil Ts. Toutefois il est prévu ici pour éclater également sous l’action d’un percuteur 68 commandé par l’élément mobile de déclenchement 22 entre une position inactive, illustrée par la , et une position active illustrée par la .
Avantageusement, le corps de la vanne de détente 16 comporte une ouverture latérale 69 qui est prévue pour faciliter la détection par l’élément éclatable 66 de toute élévation de température en permettant à l’élément éclatable 66 d’être en contact direct avec l’air extérieur par l’ouverture latérale 66.
Selon une variante de réalisation, l’élément éclatable 66 peut avoir une température de seuil Ts différente de celle utilisée pour le tendeur 26.
L’organe de sécurité 12 comporte ici un boîtier 70 dans lequel est agencé l’élément mobile de déclenchement 18 qui comporte un piston 72 monté coulissant dans un alésage 74, ici suivant la direction principale D1. Le percuteur 68 est ici fixé à l’extrémité du piston 72, du côté opposé au câble 20. Face au percuteur 68, du côté opposé au câble 20, le boîtier 70 comporte une fenêtre 76 qui permet au percuteur 68 de venir percuter l’élément éclatable 66.
Un élément élastique de rappel 78 est interposé entre une surface d’appui 80 liée au boîtier 70 et le piston 72 de manière à solliciter le piston vers 72 vers sa position de percussion, lorsque le câble 20 est tendu. L’élément élastique de rappel 78 est ici constitué par un ressort hélicoïdal de compression.
L’organe de sécurité 12 comporte un dispositif d’accrochage 82 qui permet d’accrocher l’extrémité de déclenchement 22 du câble 20 au piston 72. A cet effet, le piston 72 comporte ici un trou 84 pour le passage du câble 20 et l’extrémité de déclenchement 22 est ici munie d’un élément de butée 86, par exemple une masselotte, qui permet d’arrêter le câble 20 contre une surface interne 88 du piston 72.
L’installation 10 est configurée pour que, dans la position tendue du câble 20, l’élément de butée 86 exerce une force axiale sur le piston 72, selon la direction principale D1, suffisante pour retenir le piston 72 et son percuteur 68 en position inactive.
Lorsque le câble 20 est détendu, le piston 72 ne peut plus être retenu dans sa position inactive et l’élément élastique de rappel 78 exerce une force de poussée sur le piston 72 qui le propulse vers l’élément éclatable 66. Le percuteur 68 vient alors percuter l’élément éclatable 66 qui explose et libère l’élément de fermeture 60, permettant ainsi la purge du réservoir 14.
Avantageusement, l’installation 10 comporte du côté de l’extrémité opposée 24, un dispositif de blocage 90 qui permet à la fois de bloquer le câble 20 en tension et de régler cette tension du câble 20. Ceci est particulièrement utile lors de la mise en place de l’installation 10 sur le réservoir 14, en particulier pour la mise en tension du câble 20.
Après avoir fixé les tendeurs 26 sur le réservoir 14, le câble 20 est d’abord accroché à l’élément mobile de déclenchement 18 de l’organe de sécurité 12 puis passé à travers les tendeurs 26, jusqu’à venir sur le dispositif de blocage 90. L’installateur maintient le câble 20 à la tension qui permet de retenir le percuteur 68 en position inactive et bloque cette tension au moyen du dispositif de blocage 90.
Selon une variante de réalisation (non représentée), l’installation 10 peut aussi être équipée d’un dispositif intercalaire interposé entre deux tronçons de câble 20, ou entre l’extrémité opposée 24 et le dispositif de blocage 90, de manière à compenser les effets de la dilatation, soit sur l’installation 10, soit sur le réservoir 14, tant que la température locale Ti est inférieure à la valeur de seuil Ts.
Un autre objet de l’invention est de proposer un procédé d’inspection pour des récipients déplacés selon une trajectoire rectiligne, conçu pour obtenir un même rendu d’image quel que soit l’angle de prise de vue autour du récipient.