INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’afficheur comporte au moins un actionneur A1, de préférence plusieurs actionneurs A1, A2, A3…An fixés sur le guide d’onde. Dans l’exemple représenté et de manière avantageuse les actionneurs sont fixés le long des bords de la plaque guide d’onde, ce qui permet de laisser libre toute la zone centrale pour les picots. De préférence, les actionneurs ne sont pas disposés sur les axes de symétrie de la plaque guide d'onde ce qui est favorable à l'obtention d'une focalisation précise des ondes. Les actionneurs peuvent être des actionneurs piézoélectriques, par exemple en céramique piézoélectrique. En variante, les actionneurs sont électromagnétiques.
Les actionneurs sont tels qu’ils sont aptes à générer des ondes provoquant un déplacement hors-plan du guide d’onde, typiquement il s’agit d'ondes de flexion ou d'ondes de Lamb, par exemple le mode de Lamb A0.
L’afficheur comporte également une unité de commande UC configurée pour commander les actionneurs de sorte qu’ils focalisent les ondes générés en des points donnés par le procédé de focalisation par retournement temporel dont le principe est décrit dans le document C. Hudin , J. Lozada , and V. Hayward, ‘ Localized Tactile Feedback on a Transparent Surface through Time-Reversal Wave Focusing ’, IEEE Transactions on Haptics , vol. 8, no. 2, pp. 188–198, Apr. 2015. L'unité de commande est reliée aux actionneurs par exemple par des fils électriques.
illustre schématiquement suivant une vue en coupe longitudinale, un dormant fixé par undit dispositif de fixation selon l’invention, une fois toutes les étapes du procédé de fixation du dormant achevées.
Les orientations exprimées dans la description des figures sont données en référence à un trièdre XYZ dans lequel X représente la direction longitudinale du dispositif de fixation du dormant de menuiserie, Y la direction transversale du dispositif, et Z la direction perpendiculaire auxdites directions longitudinale et transversale du dispositif, sensiblement orientée selon la hauteur du dispositif. Le plan XY définit le plan longitudinal du dispositif, et le plan ZY définit le plan perpendiculaire audit plan longitudinal du dispositif. La direction longitudinale X est orientée de l’avant vers l’arrière du dispositif de fixation.
La direction longitudinale X du dispositif est en outre sensiblement parallèle à la face d’ancrage de la partie de mur à laquelle se fixe le dispositif de fixation.
La notion de « avant » correspond, par rapport à un opérateur qui installe le dormant, au côté orienté vers l’opérateur, et ainsi l’arrière étant alors à l’opposé.
Par sensiblement parallèle ou perpendiculaire, on entend une direction/un angle s’écartant d’au plus ±30 degrés, voire d’au plus 20 degrés ou d’au plus 10 degrés d’une direction respectivement parallèle ou perpendiculaire.
Des références identiques peuvent être utilisées d’une figure à l’autre pour désigner des éléments identiques ou similaires.
Les figures vont être décrites ensemble.
La représente un dispositif de fixation d’un dormant de menuiserie qui comprend un élément monobloc selon l’invention.
Les figures 2 à 5 représentent les étapes principales successives du procédé de fixation du dormant utilisant ce dispositif, la représentant la fixation terminée du dormant. La partie de mur M délimitant le tableau autour d’une ouverture dans laquelle est installé le dormant est représentée sur les figures 2 à 5 sans l’isolant thermique MI ni le parement P représentés sur la pour une meilleure clarté des figures, et ces figures n’illustrent que partiellement la fixation d’un dormant, plusieurs dispositifs de fixation étant répartis sur les pourtours respectifs du tableau et du dormant.
Le dispositif de fixation selon l’invention comprend un élément monobloc constitué d’une semelle de fixation1 et d’une ailette de fixation 2, qui forment une équerre de fixation d’un dormant proprement dite, et d’une patte-repère 3 qui est sécable de cette équerre. Lesdites semelle et ailette sont ainsi disposées sensiblement perpendiculairement entre elles.
La semelle de fixation 1 a une forme globalement allongée qui s’étend dans sa direction principale suivant le sens de la direction longitudinale X qui définit la direction longitudinale du dispositif, ou autrement dit vers l’arrière du dispositif, son plan moyen s’étendant selon le plan XY du dispositif de fixation. Elle est relativement plate selon cet exemple non limitatif. Elle s’applique sur la face d’ancrage du mur M0, elle est percée d’un trou de fixation 10 entouré d’un rebord apparaissant en saillie sur la face opposée à la face de contact venant en appui sur la face d’ancrage du mur M0.
On entend par « ayant une forme globalement allongée » pour une pièce que la direction principale de la pièce s’étend selon sa direction longitudinale.
L’ailette de fixation 2 s’étend sensiblement selon le plan vertical ZY et suivant le sens de la direction verticale Z, soit suivant la hauteur de l’équerre. Elle comprend une face 20 réceptrice du dormant D (face avant) et une face opposée 21 (face arrière). Ladite ailette comprend une pluralité d’alvéoles 200 facilitant la prise de moyens complémentaires de fixation tels que des vis, pour permettre d’y fixer le dormant en applique ou en feuillure à l’aide desdits moyens complémentaires de fixation comme une ou plusieurs vis.
On entend par « face « réceptrice du dormant » que le dormant sera positionné en regard de cette face de l’ailette 2, le dormant pouvant être directement en contact ou non de ladite face.
Lesdites alvéoles sont disposées par rangées 2001, 2002, 2003 sur l’étendue de l’ailette ( ). Selon cet exemple, l’ailette peut être coupée par exemple au niveau d’une ligne de matière 220 séparatrice des rangées d’alvéoles afin d’adapter la hauteur de l’ailette à celle du dormant. Le matériau polymère dont est constitué l’élément monobloc permet de couper facilement un morceau d’ailette avec un outil manuel, par exemple une scie à main.
Selon l’exemple le dispositif comprend un muret de renfort 4 qui s’étend entre ladite semelle et ladite ailette, dans le plan ZX.
Préalablement, selon une mise en œuvre de l’invention, on peut déterminer au moins un schéma d’exploitation (ou d’extraction) de la phase organique contenue dans la formation. De manière générale, déterminer un schéma d’exploitation consiste à définir un nombre, une géométrie et une implantation (position et espacement) de puits injecteurs et/ou producteurs, ainsi que leurs conditions de fonctionnement telles que le débit, en intégrant toutes les données relatives à la formation et aux fluides qu’elles renferment. Dans le cadre du procédé selon l’invention, on tient notamment compte de la viscosité apparente de la mousse déterminée selon les étapes 2) à 5) pour au moins un puits. A noter que la valeur de la viscosité apparente déterminée pour un puits peut être éventuellement utilisée pour un autre puits, dont les caractéristiques sont similaires (pression, fracturation, perméabilité etc…).
De manière générale, un schéma d’exploitation (ou d’extraction) de la phase organique contenue dans la formation doit par exemple permettre un fort taux de récupération de la phase organique piégée dans la formation, sur une courte durée, et nécessitant un nombre de puits limité.
Selon une mise en œuvre de l’invention, la détermination du schéma d’exploitation de la phase organique de la formation est réalisée à l’aide d’une simulation d’écoulement exploitant un modèle de déplacement de la mousse. Un exemple de simulateur d’écoulement (aussi appelé simulateur de réservoir) permettant la prise en compte d’un modèle de déplacement de la mousse est le logiciel PumaFlow TM (IFP Energies nouvelles, France). Selon l’invention, à tout instant t de la simulation, le simulateur d’écoulement résout l'ensemble des équations d’écoulement propres à chaque maille d’une représentation numérique de la formation et délivre des valeurs solutions des inconnues (saturations, pressions, concentrations, température,...) prédites à cet instant t. De cette résolution, découle la connaissance des quantités d'huile produites et de l'état du gisement (distribution des pressions, saturations, etc...) à l'instant considéré. Selon un mode de mise en œuvre de l’invention, on définit différents schémas d’exploitation du fluide de la formation étudiée et on estime, à l’aide du simulateur d’écoulement intégrant un modèle de déplacement de la mousse, par exemple la quantité de phase organique produite selon chacun des différents schémas d’exploitation, la courbe représentative de l’évolution de la production dans le temps au niveau de chacun des puits etc.
Puis, une fois le schéma d’exploitation défini, la phase organique piégée dans la formation est exploitée en fonction de ce schéma d’exploitation, notamment en forant les puits injecteurs et producteurs du schéma d’exploitation ainsi déterminés, de manière à produire la phase organique, et en installant les infrastructures de production nécessaires au développement du gisement.
Il est bien entendu que le schéma d’exploitation peut être évolutif sur la durée d’une exploitation d’une formation souterraine, en fonction des connaissances relatives à la formation acquises pendant l’exploitation, des améliorations dans les différents domaines techniques intervenant lors d’une exploitation (améliorations dans le domaine du forage, de la récupération assistée par exemple).
Au moins une partie des étapes 2) à 4 du procédé selon l’invention, comprenant des sous-étapes de calculs de valeurs seuils, peuvent être mises en œuvre au moyen d’un équipement (par exemple un poste de travail informatique) comprenant des moyens de traitement des données (un processeur) et des moyens de stockage de données (une mémoire, en particulier un disque dur), ainsi qu’une interface d’entrée et de sortie pour saisir des données et restituer des résultats. Une mise en œuvre par ordinateur n’est toutefois pas indispensable pour la mise en œuvre du procédé selon l’invention.
Le cas considéré est un exemple type de réservoir carbonaté fracturé saturé d’huile, située à faible profondeur (environ 700 m de profondeur) à laquelle la pression de fracturation est estimée à 113 bar. Ce réservoir est traversé par un puits, dont le débit d’injection souhaité est de 2900 barils par jour (461 m 3 /jour).
On envisage ici l’emploi d’une mousse formée à partir d’un gaz de type gaz naturel (méthane pour l’essentiel) et d’une solution aqueuse comprenant un tensio-actif moussant. La valeur minimale de la tension interfaciale entre la solution comprenant le tensio-actif et la phase organique garantissant la stabilité de cette mousse est de l’ordre de 0.01 mN/m.
La construction d’une représentation double milieu de ce réservoir a conduit à des blocs matriciels de dimension caractéristique de l’ordre de 3 mètres, à une perméabilité du milieu matriciel (k m ) de 25 md et à une perméabilité équivalente du réservoir fracturé (k f ) de 1000 md. La pression de seuil de pénétration de la phase gazeuse dans le milieu matriciel est égale à 37 mbar.
En appliquant les étapes 2) et 3) décrites précédemment à cet exemple d’application, on détermine que la viscosité apparente maximale possible (c’est-à-dire la valeur la plus haute de la gamme déterminée par le procédé selon le premier aspect de l’invention) est limitée à 18 cp si on autorise l’entrée du gaz dans 1% du volume du milieu matriciel du réservoir.
Pour cet exemple d’application, on a adopté une valeur seuil classique (à savoir 10 -5 ) du nombre capillaire à dépasser pour mobiliser l’huile résiduelle piégée dans les pores après un déplacement classique à l’eau. A cette valeur seuil, correspond une tension interfaciale liquide-liquide entre la solution tensio-active des films de mousse et l’huile égale à 3.10 -4 mN/m pour la valeur de viscosité apparente maximale déterminée plus haut, égale à 18 cp. Selon l’invention, et comme décrit dans l’étape 4 ci-dessus, la tension interfaciale entre la solution tensio-active des films de mousse et l’huile doit être inférieure ou égale à cette valeur limite de 3.10 -4 mN/m pour déplacer de l’huile supplémentaire. En outre, selon l’invention et tel que décrit dans l’étape 4), la tension interfaciale entre la solution tensio-active des films de mousse et l’huile doit être supérieure à la valeur minimale garantissant la stabilité de la mousse, qui en l’espèce a été évaluée à 0.01 mN/m.
La montre un digramme de la viscosité apparente de la mousse MU en fonction de la tension interfaciale IFT sur lequel sont représentées :
une droite MUmax correspondant à la viscosité apparente maximale évitant la fracturation et la présence de gaz dans le milieu matriciel, déterminée à partir des valeurs des deux seuils hauts issus de l’application des étapes 2) et 3), une droite MUminIFT correspondant à la viscosité apparente minimale d’une mousse permettant de mobiliser l’huile résiduelle dans le milieu matriciel en fonction de la valeur de la tension interfaciale entre la solution tensio-active et l’huile, selon la méthode décrite à l’étape 4) ci-dessus, une droite IFTmin correspondant à la valeur minimale de la tension interfaciale garantissant la stabilité de la mousse, tel que décrit à l’étape 4) ci-dessus, une zone grisée DFOA correspondant au domaine d’existence des mousses à même de diminuer le piégeage de l’huile piégée dans le milieu matriciel, en termes de viscosité apparente et de tension interfaciale entre filtrat tensio-actif et phase organique en place. Autrement dit, cette zone grisée délimite les gammes de valeurs de viscosité apparente et de tension interfaciale d’une mousse à même de déplacer l’huile de 99% du volume matriciel du réservoir au-delà des valeurs conventionnelles de récupération obtenues dans un déplacement forcé conventionnel (en l’absence d’agent chimique).
Il apparait dans cet exemple que les mousses délimitées dans la zone grisée DFOA ont des valeurs de tension interfaciale inférieure à la valeur minimale de tension interfaciale IFTmin garantissant la stabilité de la mousse. Autrement dit, les propriétés des mousses choisies qui permettraient le dépiégeage de l’huile résiduelle peuvent difficilement être obtenues avec la solution tensio-active des films de mousse car elles ont toutes chances de rendre la mousse instable, c’est-à-dire d’occasionner une destruction de ces films.
Ainsi, pour ce cas de réservoir, l’usage d’une mousse de viscosité apparente maximale applicable à ce réservoir ne mobilisera pas l’huile résiduelle habituellement piégée à l’issue d’un déplacement classique (sans agent chimique). Cependant, la vitesse de déplacement de la phase organique (huile) renfermée dans les blocs sera optimisée (maximisée) car le gradient de pression élevé généré par l’écoulement de mousse dans les fractures permet de faire circuler la solution constitutive des films de mousse au travers des blocs de matrice à une vitesse maximisée, tout en bloquant la pénétration des bulles de gaz de la mousse dans la matrice dont on sait qu’elles freinent considérablement l’écoulement.
est une vue similaire à celle de la qui illustre une variante du troisième mode de réalisation dans lequel les deux arceaux ont le même diamètre ;
est une vue de côté similaire à celle de la qui représente un quatrième mode de réalisation du parasol selon l’invention dans lequel les deux arceaux ont des diamètres distincts et sont agencés dans deux fourreaux concentriques radialement ;
est une vue similaire à celle de la qui représente l’agencement des arceaux et des fourreaux du quatrième mode de réalisation ;
est une vue de côté similaire à celle de la qui représente un cinquième mode de réalisation du parasol selon l’invention dans lequel les deux arceaux ont des diamètres distincts et le deuxième arceau est intercalé le long de la voile entre l’élément de pied du parasol et le premier arceau ;
est une vue similaire à celle de la qui représente l’agencement des arceaux et des fourreaux du cinquième mode de réalisation ;
est une vue de côté similaire à celle de la qui représente un sixième mode de réalisation du parasol selon l’invention qui comprend un troisième arceau et un troisième fourreau ;
est une vue similaire à celle de la qui représente l’agencement des trois arceaux et des trois fourreaux du sixième mode de réalisation selon une première variante ;
est une vue schématique en coupe similaire à celle de la qui représente la première variante du sixième mode de réalisation ;
est une vue similaire à celle de la qui représente une deuxième variante du sixième mode de réalisation ;
est une vue similaire à celle de la qui représente une troisième variante du sixième mode de réalisation ;
est une vue de côté similaire à celle de la qui représente un septième mode de réalisation du parasol selon l’invention comprenant un troisième arceau en spirale ;
est une vue partielle en coupe selon le plan XX qui illustre l’agencement du troisième arceau en spirale du parasol la ;
est une vue de dessus qui représente schématiquement le parasol de la .
Description détaillée de l'invention Pour la description de l'invention et la compréhension des revendications, on utilisera à titre non limitatif et sans référence limitative à la gravité terrestre une orientation verticale suivant un axe principal A1 qui correspond à la direction du mât, ou élément de pied, du parasol représenté sur les figures. Des éléments seront qualifiés par les termes axial, transversal, radial en référence à cet axe principal. Selon une direction radiale, des éléments seront qualifiés d’intérieur ou d’extérieur selon qu’ils sont plus proches ou plus éloignés de l’axe principal.
Sur les figures 1 et 3, on a représenté un parasol 10 selon un premier mode de réalisation de l’invention. Le parasol 10 comporte un élément de pied 12, ou mât, qui s’étend suivant l’axe principal A1, ici vertical, et une structure de protection 14 qui est montée de manière amovible sur l’élément de pied 12.
Ce type de parasol est relativement complexe à assembler et est particulièrement fragile en cas de vents forts. En effet, lorsque le vent est fort, il s’engouffre dans la toile ce qui exerce des efforts très importants sur les baleines qui finissent par plier ou casser.
Il a déjà été proposé des parasols utilisant un arceau fermé circulaire qui permet de tendre une voile en la fixant sur un mât. Toutefois, les solutions existantes restent fragiles et ne résistent pas bien en cas de vents forts.
L’invention vise à résoudre notamment les problèmes mentionnés précédemment en proposant un parasol comportant un élément de pied qui s’étend suivant une direction axiale principale et une structure de protection contre le soleil et/ou la pluie qui est montée de manière amovible sur l’élément de pied entre une position déployée et une position de rangement, la structure de protection comportant au moins une voile qui est prévue pour être tendue lorsque la structure de protection occupe sa position déployée, caractérisé en ce que la structure de protection comporte au moins un premier arceau flexible et au moins un deuxième arceau flexible globalement circulaire sur l’un au moins desquels est montée ladite au moins une voile qui est prévue pour être tendue entre l’un au moins de ces arceaux et l’élément de pied lorsque la structure de protection occupe sa position déployée.
L’invention propose ainsi de recourir à au moins deux arceaux flexibles associés pour assurer la mise en tension de la voile et la résistance au vent en position déployée, tout en étant chacun suffisamment flexible pour permettre de replier la structure de protection de sa position déployée jusqu’à sa position de rangement.
La conception selon l’invention faisant appel à au moins deux arceaux flexibles de mise en tension permet de nombreuses combinaisons d’agencements relatifs des différents arceaux. Elle permet aussi différentes combinaisons de diamètres des différents arceaux et de la flexibilité de chaque arceau, par exemple en adoptant des aires en section différentes pour chaque arceau.
Grâce à l’invention, le parasol est beaucoup plus résistant au vent tout en restant facile à replier dans la position de rangement. De plus, la fabrication et l’assemblage du parasol selon l’invention sont simples et économiques.
est une vue de côté qui représente schématiquement un parasol selon un premier mode de réalisation qui comprend une structure de protection dans sa position déployée ;
est une représentation schématique qui illustre les différentes étapes pour faire passer la structure de protection de la d’une position déployée, et détachée de l’élément de pied du parasol, à une position de rangement ;
est une vue partielle en perspective et en coupe selon le plan III-III réalisée à partir de la et représentant les deux fourreaux et les deux arceaux appartenant à la structure de protection de la ;
est une vue de côté similaire à celle de la qui représente un parasol selon un deuxième mode de réalisation dans lequel les arceaux de la structure de protection se croisent ;
est une vue en perspective qui représente les deux arceaux qui se croisent du parasol de la ;
est une vue de détail en perspective qui représente des sections ouvertes et superposées du fourreau supérieur et du fourreau inférieur et qui montrent le croisement des deux arceaux du parasol de la ;
est une vue similaire à celle de la qui représente un troisième mode de réalisation du parasol selon l’invention dans lequel les deux arceaux sont agencés dans un même fourreau ;
est une vue schématique en coupe axiale qui illustre une variante du troisième mode de réalisation dans lequel les deux arceaux sont de diamètres différents ;
Lorsqu’il a terminé la localisation de l’ensemble des nœuds secondaires 11 du réseau véhicule Nv, ici 11a et 11b, dans un mode de réalisation non limitatif, le nœud principal 10 est en outre configuré pour désactiver l’alimentation 21 du deuxième sous-réseau Nw2 (fonction f2 décrite précédemment). Cela permet de réduire la consommation électrique du véhicule automobile 2. Bien entendu, lorsque les nœuds 10 et 11 doivent être utilisés lors du fonctionnement du véhicule automobile 2, l’alimentation 21 du premier sous-réseau Nw1, celle du deuxième sous-réseau Nw2 sont alors de nouveau activées.
On notera que l’exemple de réalisation non limitatif a été donné pour deux nœuds secondaires 11 situés à l’intérieur du véhicule automobile 2, mais le même principe s’applique pour deux nœuds secondaires 11 situés à l’extérieur, ou pour un nœud secondaire 11 situé à l’intérieur et un nœud secondaire 11 situé à l’extérieur.
Selon un deuxième mode de réalisation non limitatif illustré sur la , le réseau véhicule Nv comprend quatre nœuds dont le nœud principal 10 et trois nœuds secondaires 11 (n=3), le premier sous-réseau Nw1 comprenant un nœud secondaire 11 (m=1) et le deuxième sous-réseau Nw2 comprenant 2 nœuds secondaires 11 (m=2). Sur la , le premier sous-réseau Nw1 est illustré en trait plein et le deuxième sous-réseau Nw2 est illustré en traits pointillés.
Dans l’exemple non limitatif illustré : - les trois nœuds secondaires 11 sont référencés 11a, 11b et 11c, - les trois nœuds secondaires 11a, 11b et 11c se situent à l’intérieur du véhicule automobile 2, - le nœud secondaire 11b fait partie du premier sous-réseau Nw1, tandis que le secondaire 11a et le nœud secondaire 11b font partie du deuxième sous-réseau Nw2, - le nœud secondaire 11a est positionné à l’avant centre et à l’intérieur du véhicule automobile 2, - le nœud secondaire 11b est positionné au centre droit et à l’intérieur du véhicule automobile 2, - et le nœud secondaire 11c est positionné au centre gauche et à l’intérieur du véhicule automobile 2.
Selon ce deuxième mode de réalisation non limitatif, il existe un seul nœud secondaire de référence 11 0 qui est le nœud secondaire 11b. Il se trouve dans le premier sous-réseau Nw1 qui ne comprend qu’un seul nœud secondaire 11.
On notera que le nœud secondaire de référence 11 0 est défini de telle sorte qu’il est situé à des distances d différentes des autres nœuds secondaires 11. Ainsi, le nœud secondaire 11b n’a pas la même distance d avec le nœud secondaire 11a et avec le nœud secondaire 11c. Cela va permettre de distinguer le nœud secondaire 11a du nœud secondaire 11c.