INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Alors que l’art antérieur préconise pour améliorer l’altération de l’amiante dans du petit lait d’utiliser un traitement hydrothermal, mais de ne pas utiliser de microorganismes à cause du faible taux d’altération de l’amiante (paragraphe [0016] de EP2428254), les présents inventeurs ont trouvé de manière surprenante que l’ensemencement (ou l’inoculation) du petit lait avec des bactéries lactiques, et en particulier, avec Lactobacillus plantarum , permet de maintenir le pH acide du petit lait, nécessaire à l’altération de l’amiante (cf. le tableau 1 dans la partie expérimentale de la présente demande) grâce à la fermentation lactique induite par ces bactéries lors de l’altération. Cette altération de l’amiante dans du petit lait ensemencé par des bactéries lactiques est confirmée par la forte extraction de fer et de magnésium (cf. la de la présente demande).
Les présents inventeurs ont également découvert de manière surprenante que le taux d’altération de l’amiante est augmenté par une étape de broyage préalable du produit comprenant de l’amiante. Les auteurs ont ainsi montré que l’extraction de fer et/ou de magnésium est plus importante dans les déchets de fibrociment broyés que dans les déchets de flocage non-broyés (cf. la de la présente demande).
La présente demande a ainsi pour objet un procédé de traitement d’un produit contenant de l’amiante, ledit procédé comprenant les étapes suivantes :
a) le broyage du produit contenant de l’amiante,
b) l’incubation dudit produit broyé à l’étape a) avec du petit lait ensemencé par des bactéries lactiques.
Le terme « amiante » tel qu’on l’entend ici désigne les variétés de silicates hydratés, magnésiens ou calciques, formés naturellement au cours du métamorphisme des roches, pouvant être transformés en fibres minérales. Il existe diverses catégories d’amiante correspondant à plusieurs variétés minérales :
les serpentines qui sont des phyllosilicates de magnésium hydratés de structure lamellaire dont la forme fibreuse la plus courante est le « chrysotile » ou «amiante blanche » ; -
les amphiboles, silicates en chaîne double qui peuvent comprendre cinq variétés fibreuses distinctes, à savoir : les anthophyllites, les actinolites, les trémolites, les amosites dit « amiantes brunes », et les crocidolites dit « amiantes bleues », chacune différant de l’autre par sa composition chimique.
Selon un mode de réalisation du procédé, le produit comprenant de l’amiante est un déchet contenant de l’amiante. On distingue plusieurs types de déchets d’amiante :
- les déchets d’amiante libre, sous forme friable, provenant des déchets de flocage ou de calorifugeage,
- les déchets d’amiante liée, sous forme non friable, également nommés « amiante-ciment ou fibrociment ».
De manière générale, les déchets de flocage ou de calorifugeage sont de préférence du chrysotile de formule [Mg 3 (Si 2 O 5 )(OH) 4 ].
Le chrysotile ne contient pas de fer internalisé dans sa composition chimique théorique, cependant le fer peut être présent suite à des substitutions du magnésium et du silicium sur les feuillets. En outre, le chrysotile contient du magnésium dans sa structure cristalline qu’il est possible d’extraire pour altérer ce déchet d’amiante.
De manière générale, les déchets de fibrociment sont des déchets d’amiante de type amphibole, de préférence de l’amosite de formule [(Fe 2+ Mg) 7 Si 8 O 22 (OH) 2 ] ou du crocidolite de formule [Na 2 Fe 2+ 3 (Fe 2+ Mg) 3 Si 8 O 22 (OH) 2 ] . Ces deux types d’amphiboles contiennent tous les deux à la fois du magnésium et du fer dans leur structure cristalline.
Ces déchets d’amiante peuvent être de compositions « natives » ou « hétérogènes ».
L’injecteur peut être configuré pour injecter dans une zone d’injection du logement annulaire et l’analyseur est configuré pour mesurer des données dans une zone d’analyse, la zone d’injection et la zone d’analyse étant confondues. L’analyseur peut être positionné radialement en regard de l’extrémité distale de l’injecteur ( lorsqu’ils sont projetés dans un plan orthogonal à l’axe de rotation). Le capteur de position peut être l’analyseur (même matériel mais fonction différente). L’injecteur peut être monté mobile en translation par rapport au boitier selon une direction de translation, pour se rapprocher et/ou traverser le logement annulaire.
Le capteur de position peut alternativement ou complémentairement comprendre un suiveur mécanique, comme un suiveur de came, (qui coopère avec la cartouche) ou un module électromagnétique (qui coopère avec un élément magnétique de la cartouche).
Dans un aspect (appelé « analyseur et injecteur »), il est proposé une station pour dispositif d’analyse d’urine, la station comprenant : - un boitier, destiné à être positionné à l’intérieur de toilettes, - un logement annulaire autour d’un axe de rotation, positionné dans le boitier, le logement annulaire étant configuré pour recevoir au moins partiellement une cartouche montée à rotation autour de l’axe de rotation dans la station et comprenant une pluralité de supports de test, - un analyseur, monté dans le boitier, et configuré pour obtenir une information relative à le support de test après injection d’urine, lorsque le support de test est dans une zone d’analyse du logement annulaire, - un injecteur, monté dans le boitier, et configuré pour injecter un volume contrôlé d’urine sur un support de test, lorsque le support de test est dans une zone d’injection du logement annulaire.
La zone d’analyse et la zone d’injection sont confondues. De la sorte, il n’y a pas besoin de faire tourner la cartouche entre l’injection et la mesure par l’analyseur. L’analyseur et l’injecteur sont donc situés angulairement au même endroit autour de l’axe de rotation (décalage possible le long de l’axe de rotation).
La station comprend en outre un capteur de position, configuré pour obtenir la position d’un marqueur associé à un support de test de la cartouche, lorsque ledit marqueur est positionné dans la zone d’analyse ou dans une zone de proximité de la zone d’analyse. La zone de proximité de la zone d’analyse peut correspondre à un secteur angulaire de moins 30° de part et d’autre de la zone d’injection, voire 20°, voire 10°, voire 5°. La zone d’analyse peut quant à elle correspondre à un secteur angulaire inférieure ou égal à l’angle occupée par un seule support de test.
L’injecteur peut être monté mobile en translation dans le boitier.
La station peut comprendre une mémoire et un processeur, ladite mémoire comprenant des instructions configurées pour mettre en œuvre les étapes suivantes : - (E3) injection d’urine sur un support de test par l’injecteur, - (E4) mesure sur le support de test par l’analyseur.
En particulier les instructions ne comprennent pas de mise en rotation de la cartouche entre l’étape d’injection (E3) et l’étape d’analyse (E4). Les instructions peuvent comprendre que l’étape de mesure (E4) commence avant la fin de l’étape d’injection (E3), par exemple deux secondes avant la fin ou dès l’injection de la première goutte d’urine, voire avant l’injection de la première goutte d’urine. Cela permet d’obtenir des mesures relatives à la cinétique des réactions ayant lieu sur le support de test mis au contact de l’urine.
Il est aussi proposé une méthode d’analyse d’urine exploitant le dispositif d’analyse d’urine tel que décrit précédemment, comprenant les étapes suivantes : - (E3) injection d’urine sur le support de test, - (E4) mesure sur le support de test par l’analyseur, dans lequel la cartouche n’est pas mise en rotation entre l’étape d’injection et l’étape d’analyse.
Dans un aspect (appelé « mesure directe de la position du support de test »), il est proposé une station pour dispositif d’analyse d’urine, la station comprenant : - un boitier, destiné à être positionné à l’intérieur de toilettes, - un logement, dans le boitier, configuré pour recevoir au moins partiellement une cartouche comprenant une pluralité de supports de test de test, la cartouche étant montée mobile à l’intérieur du logement, - un capteur de position, configuré pour mesurer directement la position d’un support de test de la cartouche dans le logement annulaire, c’est-à-dire par rapport au boitier.
En particulier, le capteur de position ne mesure pas la position de la cartouche, plus particulièrement pas la position du support rotatif de la cartouche ou du séparateur. Ainsi, tout imprécision du positionnement support de test sur le support rotatif est surmonté en récupérant directement la position du support de test dans le logement annulaire.
Le capteur de position peut comprendre une source de lumière et un capteur optique, la source de lumière étant configurée pour émettre une lumière en direction d’un support de test et le capteur optique étant configuré pour recevoir la lumière.
La station peut comprendre un analyseur, l’analyseur travaillant dans une zone d’analyse du logement, et le capteur de position est configuré pour mesurer directement la position d’un support de test se trouvant dans la zone d’analyse. En particulier, l’analyseur peut se trouver angulairement au même emplacement que le capteur optique de position (avec ou sans décalage le long de l’axe de rotation A). La zone d’analyse peut quant à elle correspondre à un secteur angulaire inférieure ou égal à l’angle occupée par un seul support de test.
L’analyseur peut être le capteur de position. En d’autres termes, le matériel formant l’analyseur peut être utilisé comme capteur de position.
Le logement peut être un logement annulaire, autour d’un axe de rotation, dans le boitier, le logement annulaire étant configuré pour recevoir au moins partiellement une cartouche montée à rotation autour de l’axe de rotation dans la station.
Le capteur de position peut voir défiler des supports de test lorsque la cartouche est mise en mouvement, et est apte à recevoir un signal qui varie en fonction de la présence ou non d’un support de test en regard du capteur de position. La station peut comprendre en outre une unité électronique de contrôle avec un processeur et une mémoire. L’unité électronique de contrôle peut être dans le boitier. La mémoire peut comprendre des instructions qui, lorsqu’exécutées par le processeur de l’unité électronique de contrôle provoque les étapes suivantes : - (F1) mise en défilement des supports de test dans un sens, - (F2) analyse de l’évolution du signal durant le défilement, - (F3) identification d’un extremum local, - (F4) en réponse à ladite identification, mise en défilement inverse des supports de test, - (F5) mise en position du support de test qui a généré le premier extremum.
Le module de refroidissement C peut comprendre également au moins un ventilateur tangentiel, aussi nommé turbomachine tangentielle C30, configuré de sorte à générer le flux d’air externe 500, par exemple lors de l’arrêt du véhicule automobile ou lorsqu’il est à une vitesse faible. La turbomachine tangentielle C30 comprend un rotor ou turbine (ou hélice tangentielle) C28. La turbine C28 a une forme sensiblement cylindrique. La turbine C28 comporte avantageusement plusieurs étages de pales (ou aubes). La turbine C28 est montée rotative autour d’un axe de rotation Cy, par exemple parallèle au plan formé par l’échangeur de chaleur C40 et s’étendant dans sa largeur. La turbine C28 est plus particulièrement disposée au sein de la volute formée par le premier boitier collecteur. La turbomachine tangentielle C30 est ainsi compacte. L’utilisation d’une telle turbomachine tangentielle C30 permet notamment que le flux d’air externe 500 soit égal sur toute la surface de l’au moins un échangeur de chaleur C40. De plus, une telle turbomachine tangentielle C30 permet un gain de place par rapport à des ventilateurs classiques.
Dans l’exemple illustré à la , la turbomachine tangentielle C30 est configurée pour fonctionner en aspiration, c'est-à-dire qu’elle aspire l’air ambiant pour qu’il traverse l’échangeur de chaleur C40 et soit évacué par la deuxième extrémité ouverte C41b de la volute. Alternativement, la turbomachine tangentielle C30 peut fonctionner par refoulement, c’est à dire soufflant l’air depuis la deuxième extrémité ouverte C41b de la volute vers l’échangeur de chaleur C40.
Le module de refroidissement C peut également comporter un deuxième boîtier collecteur (non représenté) accolé à l’échangeur de chaleur C40 sur sa face opposée à celle comportant le premier boitier collecteur C41. Ce deuxième boîtier collecteur peut comporter une ouverture afin de laisser passer le flux d’air externe 500. Cette ouverture peut comporter un dispositif d’obturation (non représenté) mobile entre une première position dite ouverte et une deuxième position dite d’obturation. Ce dispositif d’obturation est notamment configuré pour permettre au flux d’air externe 500 de passer à travers ladite ouverture dans sa position ouverte et obturer ladite ouverture dans sa position d’obturation. Le dispositif d’obturation peut se présenter sous différentes formes comme par exemple sous la forme d’une pluralité de volets montés pivotants entre une position d’ouverture et une position de fermeture. Ces volets sont de préférence montés parallèles à la largeur du module de refroidissement C. Néanmoins, il est tout à fait possible d’imaginer d’autres configurations comme par exemple des volets montés parallèles à la hauteur du module de refroidissement. Les volets peuvent être des volets de type drapeau mais d’autres types de volets comme des volets papillons sont tout à fait envisageables.
Comme le montrent les figures 2b et 2c, les dimensions du module de refroidissement C, de l’échangeur de chaleur C40 ainsi celles de la turbine C28 sont importantes pour son intégration au sein de la plateforme modulaire A.
Afin de conserver un rapport de dimension entre la volute et la turbine C28 et ainsi avoir une bonne efficacité de soufflage par l’intermédiaire de la turbine C28, la profondeur Cx1, selon l’axe X, du premier boitier collecteur C41 est proportionnelle au diamètre C28d de la turbine C28. Plus précisément, la profondeur Cx1 du premier boitier collecteur C41 correspond à la distance entre sa face C41a accolée à l’échangeur de chaleur C40 et par exemple l’extrémité C41c la plus externe de la deuxième extrémité ouverte C41b (voir ). Cette profondeur Cx1 du premier boitier collecteur C41 est notamment comprise entre 1,5 à 1,7 fois le diamètre C28d de la turbine C28. Le diamètre C28d de la turbine C28 peut notamment être compris entre 50 et 110 mm afin que le module de refroidissement C et son premier boitier collecteur C41 soit bien adapté à une plateforme modulaire A. Afin que le module de refroidissement C soit adapté par exemple à être disposé à une extrémité avant ou arrière de la plateforme modulaire A, la turbine C28 peut avoir une longueur C28l comprise entre 500 et 900 mm, de préférence 750 mm.
Les dimensions de l’échangeur de chaleur C40 sont également adaptées à une intégration au sein d’une plateforme modulaire A. L’échangeur de chaleur C40 peut ainsi comporter un faisceau de tubes d’une longueur Cl2, selon l’axe Y, comprise entre 500 et 900 mm, de préférence 750 mm. La longueur Cl2 du faisceau de tube de l’échangeur de chaleur C40 peut avantageusement être égal à la longueur C28l de la turbine C28 afin que le flux d’air externe 500 généré par la turbine C28 soit réparti sur toute la longueur Cl2 de l’échangeur de chaleur C40. L’échangeur de chaleur C40 peut également avoir une hauteur Ch2, selon l’axe Z, comprise entre 100 et 200 mm, de préférence 150 mm afin de limiter son encombrement et celui du module de refroidissement C. L’épaisseur Cx2 de l’échangeur de chaleur C40, selon l’axe X, est avantageusement comprise entre 34 et 70 mm, de préférence de 60 mm. Afin que l’échangeur de chaleur C40 ait une puissance d’échange de chaleur suffisante, le pas entre les tubes composant le faisceau de tubes peut notamment être compris entre 1 et 1,3 mm.
Afin de limiter l’encombrement du module de refroidissement C au sein de la plateforme modulaire A tout en ayant une bonne efficacité d’échange thermique, la profondeur totale Cx3 du module de refroidissement C, selon l’axe X, peut être comprise entre 170 et 270 mm, de préférence 250 mm. Cette profondeur totale Cx3 du module de refroidissement C peut correspondre plus précisément à la somme de la profondeur Cx1 du premier boitier collecteur C41 et de l’épaisseur Cx2 de l’échangeur de chaleur C40. La hauteur totale Ch3 du module de refroidissement C, selon l’axe Z, peut quant à elle être comprise entre 150 et 250 mm, de préférence 150 mm. Cette hauteur totale Ch3 du module de refroidissement C peut correspondre notamment à la hauteur Ch2 de l’échangeur de chaleur C40et de la volute du premier boitier collecteur C41. Enfin, la longueur totale Cl3, selon l’axe Y, du module de refroidissement C peut être comprise entre 600 et 1000 mm, de préférence 750 mm. Cette longueur totale Cl3 du module de refroidissement C peut correspondre plus précisément à la longueur la plus grande entre la longueur de l’échangeur de chaleur C40, comprenant le faisceau de tubes ainsi que des collecteurs disposés à chacune des extrémités du faisceau de tubes, ou la longueur du premier boitier collecteur C41 avec son moteur C31.
Les différents modules M1, M2, le module de refroidissement C, le dispositif de chauffage, ventilation et d’air conditionné D et l’interface d’échange thermique BAT avec les batteries B sont connectés les uns autres de sorte à former les différents circuits de fluides caloporteurs.
L’utilisation d’un premier module M1, d’un deuxième module M2 ainsi que d’un module de refroidissement C et d’un dispositif de chauffage, ventilation et d’air conditionné D permet d’avoir un dispositif de gestion thermique compact et pouvant s’intégrer facilement au sein de la plateforme modulaire A
Le siège auto 4 comprend également un rembourrage qui est formé par des poches gonflables. Ces poches gonflables présentent chacune au moins une perforation qui permet une fuite d’air à un débit prédéterminé en cas d’écrasement de la poche gonflable.
Ces poches gonflables sont notamment du type « auto gonflantes » et comprennent par exemple un matériau interne à mémoire de forme qui permet à la poche de recouvrer son volume une fois qu’elle n’est plus écrasée.
La perforation permettant la fuite d’air permet également à l’air de rentrer dans la poche une fois qu’elle n’est plus comprimée, pour qu’elle puisse recouvrer son volume originel.
Le siège auto 4 présente également un revêtement interne 44 contre lequel l’enfant assis dans le siège auto 4 est destiné à être amené en contact.
Tel qu’illustré par les figures, ce revêtement interne 44 est formé par un filet interne.
Le filet interne est couplé à la coque externe 41 sur sa périphérie, de manière directe ou indirecte.
Le filet interne est également couplé au siège auto 4 par le biais de liens qui s’étendent entre les poches gonflantes, au niveau de l’assise enfant 42 et du dossier enfant 43.
Ces liens forcent le filet interne à épouser la forme interne du siège auto 4.
Tel que cela est illustré par les figures 2, 6 et 8, le siège auto 4 présente également une séparation 45 en saillie destinée à venir forcer un écartement des jambes de l’enfant installé dans le siège auto 4.
En référence aux figures 1, 2 et 8, le système 1 de retenue comprend encore des moyens de sécurisation 9 des membres d’un enfant assis dans le siège auto 4. Ces moyens de sécurisation 9 comprennent des organes de ceinturage 91 d’un membre de l’enfant.
Ces organes de ceinturage 91 sont par exemple formés par une bande auto agrippante qui doit être enroulée autour du poignet ou de la cheville de l’enfant. Ces organes de ceinturage 91 sont associés chacun à une sangle 92 et à un enrouleur automatique.
Ces moyens de sécurisation 9 permettent de forcer un rappel automatique des membres de l’enfant dans une position prédéterminée dans laquelle les membres ne font pas saillie hors du siège auto 4.
Ceci permet, lors d’une rotation du siège auto 4 entraînée par un choc ou par une décélération brutale du véhicule 2 d’éviter que les membres de l’enfant ne ressortent du siège auto 4.
En référence aux figures 1 à 6, le système 1 comprend également un dispositif de protection 8 de la tête d’un enfant assis dans le siège auto 4.
Ce dispositif de protection 8 comprend un élément de protection 81 qui est mobile entre une position relevée et une position abaissée dans laquelle il est destiné à être positionné en face de la tête d’un enfant assis dans le siège auto 4.
L’élément de protection 81 comprend deux bras 811, un cerceau frontal 812 et des éléments amortisseurs de mouvements de la tête d’un enfant assis dans le siège auto 4.
Le principe général de l’invention repose sur l’estimation, pour la détermination d’un chemin effectif pour la communication de données entre un commutateur feuille donné et un commutateur racine d’un réseau de communications, d’une métrique associée à chaque chemin candidat entre les commutateurs en question. Selon la technique proposée, une telle métrique est fonction des rapports entre les besoins effectifs en débit de données transitant par le chemin candidat et les capacités de transport des connexions du chemin candidat. Le chemin effectif est déterminé comme étant le chemin candidat de métrique extrémale, i.e. pour lequel le débit effectif de données à véhiculer impacte le moins sa capacité de transport de telles données.
Une telle approche permet d’obtenir une topologie d’interconnexion optimisée au vu des données transitant effectivement au sein du réseau, i.e. au vu de l’exploitation effective qui va être faite du réseau.
On présente désormais, en relation avec la , un réseau 100 de communications comprenant une pluralité de commutateurs 110, 110r, 110f (e.g. une passerelle, un routeur ou un équipement équivalent) selon un mode de réalisation de l’invention.
Plus particulièrement, la pluralité de commutateurs 110, 110r, 110f comprend plusieurs commutateurs 110f feuilles. Cependant, dans d’autres modes de réalisation, le réseau comprend un seul commutateur 110f feuille.
De retour à la , un commutateur 110f feuille est un commutateur auquel est connecté un (ou plusieurs) équipement utilisateur. Un tel équipement utilisateur (par exemple un ordinateur, un smartphone, une tablette ou un équipement équivalent) accède, via le commutateur 110f feuille en question, à un service e.g. hébergé par un serveur distant également connecté au réseau 100. Par exemple, le serveur distant est connecté au réseau 100 via le commutateur 110r racine. Le commutateur 110r racine est par exemple un commutateur du type passerelle connecté à internet. Le commutateur 110r racine est par exemple élu en tant que tel par l’administrateur réseau comme décrit ci-dessous and relation avec la .
De retour à la , les commutateurs 110, 110r, 110f sont ici associés chacun à un identifiant différent. Selon le présent mode de réalisation, les identifiants sont des nombres entiers. Plus particulièrement, les commutateurs de premier rang (e.g. les commutateurs les plus proches du cœur de réseau) sont associés aux identifiants 1 et 2. Les commutateurs de deuxième rang (e.g. les commutateurs directement connectés aux commutateurs de premier rang) sont associés aux identifiants 21, 22 et 23. Les commutateurs de troisième rang (e.g. les commutateurs directement connectés aux commutateurs de deuxième rang) sont associés aux identifiants 31, 32, 33 et 34. De tels identifiant permettent de définir une relation d’ordre et ainsi de départager les commutateurs 110, 110r, 110f en cas de besoins en bande passante équivalents comme décrit ci-dessous en relation avec la .
Dans d’autres modes de réalisation, les identifiants des commutateurs 110, 110r, 110f appartiennent plus généralement à un ensemble ordonné d’identifiants (e.g. des lettres de l’alphabet) de sorte à ce qu’une relation d’ordre puisse être définie.
Dans d’autres modes de réalisation, les commutateurs 110, 110r, 110f ne sont pas associés chacun à un tel identifiant différent. Dans ce cas, les commutateurs 110, 110r, 110f ne peuvent être départagés sur la base d’un tel identifiant.