INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ledit catalyseur coké et la deuxième charge hydrocarbonée non convertie, éventuellement strippés, sont avantageusement envoyés dans un régénérateur où coke et char sont brûlés par ajout d’air ou d’oxygène, produisant ainsi du catalyseur régénéré et un gaz de combustion riche en CO2.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le catalyseur régénéré est avantageusement recyclé dans le réacteur de l’étape de pyrolyse afin de subir un autre cycle.
Avantageusement, l’étape de pyrolyse du procédé selon l’invention permet la production d’au moins 10% en poids et de préférence d’au moins 15% en poids d’aromatique par rapport à la masse totale des produits de réaction obtenus, avec une sélectivité d’au moins 65% et de préférence d’au moins 70% en BTX.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le procédé comprend ainsi au moins une étape de pyrolyse produisant au moins une coupe BTX (effluent de pyrolyse 10) et une fraction gazeuse d’incondensables (gaz de pyrolyse 11) comprenant au moins du monoxyde de carbone et du dioxyde de carbone.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le procédé permet également d’obtenir en plus de la coupe BTX, une fraction de sous-produits (fraction liquide 12) plus lourde que la coupe BTX, majoritairement aromatique appelée « coupe C9+ » ou qui peut avantageusement être valorisée dans un procédé extérieur au procédé selon l’invention.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, au moins une partie du gaz de pyrolyse 11 est recyclée, de préférence via un compresseur (non présenté dans la ), dans le réacteur de pyrolyse. Avantageusement, le gaz de pyrolyse recyclé 29 peut servir de fluide d’entrainement de la charge dans le réacteur de pyrolyse. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, une purge dudit gaz de pyrolyse recyclé 29 est réalisée, soit en amont, soit en aval dudit compresseur.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, l’effluent de pyrolyse 10 est une coupe hydrocarbonée contenant majoritairement (i.e., > 50% en poids) des molécules dont le nombre de carbone s’étend de 6 à 10 atomes de carbone. L’effluent de pyrolyse 10 peut également contenir des molécules ayant plus de 10 atomes de carbone et/ou des molécules à 5 atomes de carbone. L’effluent de pyrolyse 10 est riche en aromatiques (e.g. > 50% en poids) et contient préférablement au moins 20% en poids de benzène, préférentiellement au moins 30% en poids, très préférablement au moins 40% en poids de benzène. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, l’effluent de pyrolyse 10 est traité pour être aux spécifications requises de la première charge hydrocarbonée 2 telle que décrite ci-dessus afin de présenter des teneurs en éléments soufrés, azotés et oxygénés compatible avec un complexe aromatique. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, l’effluent de pyrolyse 10 est une coupe hydrocarbonée comprenant des molécules dont le nombre de carbone s’étend de 6 à 8 atomes de carbone.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le gaz de pyrolyse 11 comprend au moins une partie de la fraction gazeuse d’incondensables et comprend préférablement au moins en partie le gaz de combustion riche en CO2. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le gaz de pyrolyse 11 produit par l’unité de pyrolyse 8 comprend un mélange contenant majoritairement (e.g. comprenant au moins 50% en poids) de l'hydrogène, du CO et du CO2. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le gaz de pyrolyse 11 comprend au moins 20% en poids de CO, préférablement au moins 30% en poids de CO, très préférablement au moins 40% en poids de CO (e.g. au moins 50% en poids de CO). Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le gaz de pyrolyse 11 comprend au moins 0,2% en poids de H2, préférablement au moins 0,5% en poids de H2, très préférablement au moins 0,8% en poids de H2. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le gaz de pyrolyse 11 en sortie de l’unité de pyrolyse 8 contient au moins 20% poids de CO2. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le gaz de pyrolyse 11 en sortie de l’unité de pyrolyse 8 contient environ 30% (e.g. ± 10% en poids) poids de CO2. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le gaz de pyrolyse 11 contient du méthane, de l’éthylène et du propylène (e.g. moins de 10% en poids) ainsi que de l’éthane, propane et de l’eau (e.g. moins de 3% en poids).
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la fraction liquide 12 comprend les composés à 9 atomes de carbone ou plus, pouvant comprendre par exemple (e.g. au moins 50% poids) de di et tri aromatiques optionnellement alkylés. Cette coupe peut être valorisée directement en fuel de soute par exemple ou subir un hydrotraitement et ou hydrocraquage pour améliorer ses propriétés et la valorisée en Jet Fuel ou en diesel.
La section réactionnelle d’alkylation
La section réactionnelle d’alkylation 13 est adaptée pour alkyler le toluène de la coupe comprenant du toluène 23 issue de la colonne de toluène 5, par le CO présent dans le gaz de pyrolyse 11, pour produire un effluent enrichi en para-tolualdéhyde 14 et un effluent gazeux 15 comprenant des gaz de pyrolyse n’ayant pas été converti dans la section réactionnelle d’alkylation 13.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, l’effluent enrichi en para-tolualdéhyde 14 comprend au moins 80% poids, préférablement au moins 90% poids, et très préférablement d’au moins 95% poids, de para-tolualdéhyde.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la section réactionnelle d’alkylation 13 est adaptée pour séparer une coupe de sous-produits 28 comprenant des composés à 9 atomes de carbone ou plus (C9+) de l’effluent enrichi en para-tolualdéhyde 14.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, au moins une partie de l’effluent gazeux 15 est recyclée, de préférence via un compresseur (non représenté dans la ), dans le réacteur de pyrolyse. L’effluent gazeux recyclé 30 peut servir alors de fluide d’entrainement de la charge dans le réacteur de pyrolyse. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, une purge dudit effluent gazeux recyclé 30 est réalisée, soit en amont, soit en aval dudit compresseur.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la section réactionnelle d’alkylation 13 comprend au moins un réacteur d’alkylation adapté pour être utilisé dans au moins une des conditions opératoires suivantes :
température comprise entre 20°C et 100°C ; pression comprise entre 2 et 15 MPa, préférablement entre 5 et 10 MPa ; PPH comprise entre 0,5 et 50 h -1 .
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la réaction d’alkylation du toluène par le CO est réalisée en présence d’un catalyseur acide, tel qu’un catalyseur adapté pour conduire à une attaque électrophile du noyau toluène par du CO. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le catalyseur acide est un catalyseur superacide, tel qu’un catalyseur comprenant de l’acide trifluoromethanesulfonique, du HF-SbF5, une zircone sulfatée, et/ou un liquide ionique à base de chloroaluminates comprenant par exemple de la N-méthyl imidazole. Avantageusement, la réaction d’alkylation du toluène par le CO est très sélective en isomère para (>99%), par exemple à 25°C et à une pression partielle de CO égale à 7,5 MPa.
Ainsi la combinaison d’une section réactionnelle de transalkylation 7, d’une section réactionnelle d’alkylation 13 permet de convertir l’essentiel des composés aromatiques issus d’une pyrolyse 8 de la biomasse en para-tolualdéhyde.
Exemple de dispositif selon l’invention
L’exemple de dispositif selon l’invention permet de produire du para-tolualdéhyde à partir de biomasse, en utilisant une pyrolyse catalytique et un complexe aromatique.
ÉTAT DE LA TECHNIQUE Il est connu de l’art antérieur des techniques de bouchons solidaires à un contenant, notamment au col d’une bouteille, où est formé le goulot de la bouteille utilisé pour extraire le liquide contenu dans la bouteille.
Par exemple, il existe des techniques de bouchons articulés avec une bague rendue solidaire du col de la bouteille.
Ces techniques présentent l’inconvénient majeur de rendre la bouteille difficilement manipulable, voire peu agréable pour un utilisateur, car le bouchon restant à proximité du col, peut gêner l’utilisateur lorsqu’il cherche, par exemple, à boire au goulot de la bouteille.
Ces mêmes techniques peuvent aussi présenter l’inconvénient de provoquer des éclaboussures lors de l’ouverture initiale du bouchon, alors que le niveau de liquide dans la bouteille est au plus haut. En effet, l’ouverture du bouchon nécessite une force dans l’axe de goulot qui peut entraîner un mouvement inopiné du contenant et une oscillation de la surface du liquide contenu.
Il est également connu des techniques de bouchons solidaire de type sport, comprenant un orifice formé à travers un bossage formé en saillie au niveau du bouchon et une pièce coulissante dans l’orifice permettant de fermer ou d’ouvrir l’orifice.
Toutefois, ces techniques sont notamment conçues pour permettre à l’utilisateur de boire au niveau de l’orifice du bossage et non pour permettre de déverser rapidement le contenu de la bouteille.
En outre, ces techniques sont généralement complexes à mettre en œuvre car présentant généralement plusieurs pièces mobiles à assembler, et par conséquent plus onéreuses à fabriquer.
Aucun des systèmes actuels ne permet de répondre simultanément à tous les besoins requis, à savoir de proposer une technique de bouchon solidaire d’une bouteille, qui permettre de déverser facilement le contenu de la bouteille, sans gêner un utilisateur souhaitant boire directement au goulot de la bouteille et sans provoquer d’éclaboussure à la première ouverture de la bouteille.
À cet effet, l’invention vise un dispositif de stockage d’un liquide, comprenant : un contenant muni d’un col à l’intérieur duquel est formé un goulot, et un bouchon comprenant un couvercle configuré pour obturer ledit goulot de manière étanche et une jupe recouvrant au moins en partie une bague dudit col.
Un tel contenant correspond par exemple à une bouteille comportant une partie évasée et une partie plus étroite appelée col dans lequel est formé le goulot permettant d’insérer ou d’extraire un liquide à l’intérieur du contenant.
Traditionnellement, l’extrémité du col des bouteilles en plastique comporte une bague présentant une hélice hélicoïdale coopérant avec un filetage formé à l’intérieur de la jupe du bouchon. La bague est réalisée par injection d’une matière plastique dans un moule, le corps de la bouteille étant ensuite traditionnellement obtenu par soufflage de la matière plastique dans un moule adapté.
Il convient de souligner que les épaules formées entre la partie évasée et le col d’une bouteille sont plus ou moins formées selon les configurations de bouteille, voire parfois difficilement distinguables notamment lorsque le diamètre de la partie évasée et le diamètre du col sont proches voire égaux.
Selon l’invention, le bouchon coopère en rotation avec la bague dudit col entre une position d’obturation dudit goulot et une position, dite d’ouverture, laissant ledit goulot au moins en partie ouvert, la bague présentant une butée limitant le déplacement d’une butée complémentaire présentée par le bouchon.
Ainsi, le bouchon qui est rotation par rapport au col ne peut être extrait du col de la bouteille sans dommage ou application d’une force importante. Le bouchon restant alors avantageusement solidarisé au contenant peut être recyclé avec celui-ci.
La butée et la butée complémentaire peuvent être de différentes formes en fonction de la liaison entre le bouchon et la bague.
Un deuxième aspect de l’invention concerne un procédé de fracturation hydraulique d’un réservoir souterrain d’huile ou de gaz non conventionnel utilisant le fluide d’injection F selon l’invention.
Un troisième aspect de l’invention concerne un procédé de réduction de friction utilisant un fluide d’injection F dans une opération de fracturation hydraulique d’un réservoir souterrain d’huile ou de gaz non conventionnel utilisant le fluide d’injection F selon l’invention.
Tel qu’utilisé ici, le terme "polymère hydrosoluble" désigne un polymère qui donne une solution aqueuse sans particule insoluble lorsqu’il est dissous sous agitation pendant 4 heures à 25°C et avec une concentration de 20 g.L -1 dans l’eau.
Selon la présente invention, le "poids moléculaire moyen en poids " du polymère hydrosoluble synthétique P est déterminé par mesure de la viscosité intrinsèque. La viscosité intrinsèque peut être mesurée par des méthodes connues de l’homme du métier et peut notamment être calculée à partir des valeurs de viscosité réduite pour différentes concentrations par une méthode graphique consistant à tracer les valeurs de viscosité réduite (sur l’axe des ordonnées) en fonction des concentrations (sur l’axe des abscisses) et en extrapolant la courbe à une concentration nulle. La valeur de viscosité intrinsèque est lue sur l’axe des ordonnées ou à l’aide de la méthode des moindres carrés. Ensuite, le poids moléculaire moyen en poids peut être déterminé par la célèbre équation de Mark-Houwink :
[η] = K M α [η] représente la viscosité intrinsèque du polymère déterminée par la méthode de mesure de la viscosité en solution, K représente une constante empirique, M représente le poids moléculaire du polymère, α représente le coefficient de Mark-Houwink, α et K dépendent du système particulier polymère-solvant. Des tableaux connus de l’homme du métier donnent les valeurs de α et K selon le système polymère-solvant.
Le polymère hydrosoluble synthétique P de l’invention a un poids moléculaire moyen avantageusement supérieur ou égal à 1 million de daltons encore plus avantageusement supérieur ou égal à 1,5 millions de daltons et encore plus avantageusement supérieur ou égal à 2 millions de daltons. Il est avantageusement inférieur ou égal à 20 millions daltons. De préférence, le polymère hydrosoluble synthétique P de l’invention a un poids moléculaire moyen avantageusement compris entre 1 million de daltons et 20 millions de daltons encore plus avantageusement compris entre 1,5 millions de daltons et 20 millions de daltons, encore plus avantageusement compris entre 2 millions de daltons et 20 millions de daltons.
L’émulsion inverse E comprenant le polymère hydrosoluble synthétique P obtenue par polymérisation radicalaire lors de l’étape a) du procédé d’obtention du fluide F contient :
une phase hydrophile comprenant au moins un polymère structuré hydrosoluble une phase lipophile ; au moins un agent émulsifiant ;
La phase lipophile peut être une huile minérale, une huile végétale, une huile synthétique ou un mélange de plusieurs de ces huiles. Des exemples d’huile minérale sont les huiles minérales comprenant des hydrocarbures saturés de type aliphatique, naphténique, paraffinique, isoparaffinique, cycloparaffinique ou naphtyle. Des exemples d’huile synthétique sont le polydécène hydrogéné ou le polyisobutène hydrogéné, les esters tel que le stéarate d’octyle ou l’oléate de butyle. La gamme de produits Exxsol ® d’Exxon convient parfaitement.
En général, le rapport pondéral de la phase hydrophile à la phase lipophile dans l’émulsion inverse est de préférence de 50/50 à 90/10.
Dans la présente invention, le terme "agent émulsifiant" désigne un agent capable d’émulsifier de l’eau dans une huile et un "agent inverseur" est un agent capable d’émulsionner une huile dans de l’eau. Généralement, on considère qu’un agent inverseur est un tensioactif ayant un HLB supérieur ou égal à 10, et un agent émulsifiant est un tensioactif ayant un HLB strictement inférieur à 10.
L’équilibre hydrophile-lipophile (HLB) d’un composé chimique est une mesure de son degré d’hydrophilie ou lipophile, déterminé en calculant les valeurs des différentes régions de la molécule, comme décrit par Griffin en 1949 (Griffin WC, Classification of Surface-Active Agents by HLB , Journal of the Society of Cosmetic Chemists , 1949, 1, pages 311-326).
Dans la présente invention, nous avons adopté le procédé de Griffin basé sur le calcul d'une valeur basée sur les groupes chimiques de la molécule. Griffin a attribué un nombre sans dimension compris entre 0 et 20 pour donner des informations sur la solubilité dans l'eau et dans l'huile. Les substances ayant une valeur HLB de 10 sont réparties entre les deux phases, de sorte que le groupe hydrophile (masse moléculaire Mh) se projette complètement dans l'eau tandis que le groupe hydrocarboné hydrophobe (masse moléculaire Mp) est adsorbé dans la phase non aqueuse.
La valeur HLB d'une substance de masse moléculaire totale M dont la partie hydrophile a une masse moléculaire Mh, est : HLB = 20 (Mh / M)
L'émulsion inverse E selon l’invention est préparée par polymérisation radicalaire. Une solution aqueuse comprenant le ou les monomères permettant d’obtenir le polymère P est émulsionnée dans une phase huileuse comprenant le ou les agents émulsifiants. Ensuite, la polymérisation est réalisée en ajoutant un initiateur de radicaux libres. On peut faire référence, en tant qu’initiateur, aux couples rédox, avec l'hydroperoxyde de cumène, le butylhydroxyperoxyde tertiaire ou les persulfates parmi les agents oxydants, le sulfite de sodium, le métabisulfite de sodium et le sel de Mohr parmi les agents réducteurs. Des composés azoïques tels que le chlorhydrate de 2,2’-azobis (isobutyronitrile) et de 2,2’-azobis (2-amidinopropane) peuvent également être utilisés.
E3 : La couche supérieure 5 est préparée pour créer sa cavité 50. Cette cavité peut être réalisée avec les méthodes listées ci-dessus pour la cavité 30. Pour le même composant microfluidique 1, deux méthodes distinctes peuvent également être utilisées pour réaliser les cavités 30, 50. La cavité 50 est amenée contre la partie inférieure, formée de la couche inférieure 3 et de la couche conductrice 4. Les deux cavités sont placées en vis-à-vis de manière à créer l'espace microfluidique 10. Les deux électrodes 40, 41 sont présentes au moins partiellement sur les deux surfaces de dégagement 300, 301, créées par la différence de section entre les deux cavités 30, 50.
E4 : Le composant microfluidique 1 est assemblé et prêt à l'emploi.
Les différentes étapes de fabrication décrites ci-dessus sont adaptables à d'autres architectures de composant. Il faut également noter que le piège hydrodynamique 100 peut être créé lors de la première étape E1, pendant la création de la cavité 30 ou lors de la troisième étape E3, pendant la création de la cavité 50.
Le diagramme de la représente l’impédance Im (par un diagramme de Nyquist) mesurée quand le canal fluidique est rempli de milieu de culture uniquement (courbes C1), quand un sphéroïde S est piégé par la marche agencée entre les électrodes (courbes C2) dans la zone de mesure 2 et quand deux sphéroïdes S sont piégés par la marche agencée entre les électrodes (courbes C3) dans la zone de mesure 2.
Elle permet de mesurer l'impédance électrique à travers un objet biologique, de manière simple et fiable, tout en conservant une surveillance à travers les parties transparentes du support ; Elle est simple à fabriquer, par assemblage de couches, utilisant des techniques de fabrication classiques ; Elle est d'un coût peu élevé ;
DISPOSITIF DE PRELEVEMENT A DEPLACEMENT POSITIF, CONCU POUR FACILITER L’EJECTION DU CAPILLAIRE La présente invention se rapporte au domaine des dispositifs de prélèvement à déplacement positif, par exemple des pipettes de prélèvement également dénommées pipettes de laboratoire ou encore pipettes de transfert de liquide. Elles sont destinées au prélèvement et à la distribution de liquide dans des récipients ou similaires. L’invention concerne également des dispositifs de prélèvement à déplacement positif sous forme d’automates.
Pour ce qui concerne les pipettes manuelles, monocanal ou multicanaux, elles sont destinées à être tenues en main par un opérateur durant les opérations de prélèvement et de distribution de liquide, ces opérations étant réalisées par mise en mouvement d’un bouton de commande obtenue par l’application d’une pression axiale sur ce même bouton. Pour les pipettes dites à déplacement positif, elles sont destinées à coopérer avec des consommables du type système piston-capillaire, dont le piston est prévu pour être directement en contact avec l’échantillon à prélever, avant d’être éjecté ou réutilisé. Les pipettes à déplacement positif présentent donc une conception différente de celle des pipettes plus classiques à déplacement d’air, dans lesquelles le piston fait partie intégrante de la pipette et n’est pas en contact direct avec l’échantillon.
De manière connue, le capillaire est destiné à être emmanché sur un embout de la pipette. L’effort de tenue du capillaire sur l’embout doit être suffisamment important pour garantir que le capillaire ne se désemmanche pas au cours des opérations de pipetage, en particulier lors de la distribution, et ce quelle que soit la viscosité du liquide.
Ces exigences requièrent un emmanchement axial ferme du capillaire sur l’embout de la pipette, avec pour conséquence une difficulté d’éjection du capillaire d’autant plus grande que l’effort d’emmanchement est élevé.
Cette situation ambivalente pose problème en matière d’ergonomie d’éjection du système piston-capillaire. En effet, l’opérateur peut être amené à développer une force importante pour générer l’éjection souhaitée à l’aide de l’éjecteur intégré à la pipette. Il peut alors en découler des problèmes de confort, ainsi que l’apparition de troubles musculo-squelettiques (TMS).
Des problèmes analogues sont rencontrés sur des dispositifs, comme les automates, assurant une éjection motorisée du système piston-capillaire, puisque le moteur d’éjection doit être suffisamment dimensionné pour contrer l’effort d’emmanchement du capillaire sur l’embout, dans le but de rompre la liaison mécanique entre les deux. Il est noté que ces problèmes sont aggravés sur une conception multicanaux.
Pour répondre à cette problématique, l’invention a pour objet un ensemble pour dispositif de prélèvement à déplacement positif, l’ensemble comprenant : - un embout destiné à porter un capillaire d’un système piston-capillaire, l’embout étant creux, centré sur un axe central longitudinal de l’embout, et comportant une surface extérieure pourvue d’un organe de rétention axiale du capillaire, - un éjecteur destiné à éjecter le système piston-capillaire, l’ensemble étant conçu de manière à permettre une course axiale d’éjection de l’éjecteur relativement à l’embout, entre une position extrême haute de repos et une position extrême basse d’éjection, l’éjecteur comprenant une extrémité d’éjection destinée à être en contact axial avec une extrémité de capillaire lors de la course d’éjection.
Selon l’invention, l’embout comporte un corps ainsi qu’une portion mobile de rétention de capillaire reliée au corps par une liaison, la portion mobile de rétention comportant sur sa surface extérieure au moins une partie dudit organe de rétention axiale du capillaire, l’embout comportant également un levier solidaire de la partie mobile de rétention, de sorte qu’un basculement de la partie mobile radialement vers l’intérieur, via la liaison et relativement au corps d’embout, entraîne un basculement du levier radialement vers l’extérieur, l’éjecteur étant équipé d’un organe de verrouillage coopérant avec le levier de sorte que : - dans la position extrême haute de repos de l’éjecteur, l’organe de verrouillage occupe une position de verrouillage dans laquelle il maintient la portion mobile de l’embout dans une position active de retenue du capillaire, en interdisant au levier de basculer radialement vers l’extérieur ; et - durant la course d’éjection de l’éjecteur, l’organe de verrouillage : - autorise le basculement du levier radialement vers l’extérieur, résultant d’un basculement de la portion mobile radialement vers l’intérieur depuis sa position active de retenue du capillaire, vers une position escamotée de libération du capillaire, ou - entraîne le basculement du levier radialement vers l’extérieur, conduisant à un basculement de la portion mobile radialement vers l’intérieur depuis sa position active de retenue du capillaire, vers sa position escamotée de libération du capillaire.