INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’invention concerne une structure de répartition 1 de fluide caloporteur entre un conduit de distribution 2 et un orifice de circulation 31 d’une plaque de refroidissement 3, caractérisée en ce que la structure de répartition 1 comprend au moins un orifice de distribution 11 sous la forme d’un trou traversant l’épaisseur de la structure de répartition 1.
Le gaz naturel contient principalement du méthane mais aussi, en quantités moindres, de l’éthane (C 2 H 6 ), du propane (C 3 H 8 ), du butane (C 4 H 12 ) ainsi que du sulfure d’hydrogène (H 2 S) et du CO 2 . Tout comme le gaz naturel, le biogaz contient du sulfure d’hydrogène et du CO 2 .
La liquéfaction du méthane ou du gaz naturel requiert des installations de cryogénisation. La température du gaz est abaissée à des températures de liquéfaction inférieures à -160°C à pression atmosphérique.
Dans un processus de liquéfaction du gaz naturel, les éléments tels que l’éthane, le propane, le butane, le sulfure d’hydrogène et une grande partie du CO 2 sont extraits et recyclés pour d’autres utilisations. Il ne reste alors plus que du méthane liquide contenant du CO 2 à de relativement faibles teneurs, de l’ordre de 3000 parts par million en volume dit ppmv, mais cette épuration est insuffisante pour obtenir du Gaz Naturel Liquéfié (GNL) ou du méthane liquéfié à 1 bar et -161,5°C.
Le procédé et le dispositif objet de l’invention visent à réduire la teneur en CO 2 du méthane jusqu’à des valeurs très faibles, de 50 à 100 ppmv, en partant de concentrations typiques de l’ordre de 3000 ppmv de CO 2 dans le méthane en phase liquide.
Le méthane amené à sa température de liquéfaction à pression atmosphérique, soit -161,5°C, et contenant du CO 2 sera sursaturé en CO 2 solide si la teneur en CO 2 est supérieure à 270 ppmv, comme l’enseigne la publication « Solid-liquid-vapor phase behavior of the methane-ca r bon dioxyde system » par J.A DAVIS, Newell RODEWALD et Fred KURATA aux éditions AlChE JOURNAL volume 8, Issue 4, Septembre 1962.
La sursaturation se manifeste par l’apparition de CO 2 solide, qui va boucher les vannes ou les canalisations, ce qui n’est pas acceptable.
Ce problème est connu des spécialistes du transport du méthane liquide ou GNL. La différence entre méthane liquide et gaz naturel liquéfié est que ce dernier contient et du méthane et des hydrocarbures plus lourds, typiquement de C2 (éthane ou éthylène) à C6 (hexane), jusqu’à des teneurs de l’ordre de 10% maximum, soit 90% de méthane et 10% d’autres hydrocarbures. La présence d’autres hydrocarbures améliore légèrement la solubilité du CO 2 dans le GNL, la solubilité la plus réduite est bien celle du CO 2 dans le méthane pur.
L’objet de l’invention est de garantir une teneur résiduelle de CO 2 dans le méthane liquide ou le GNL inférieure à 200 ppmv.
Le brevet US 3 254 496 décrit une méthode de séparation du CO 2 solide et du méthane après détente du méthane.
Le brevet US 2012/ 125043 décrit un procédé de précipitation du CO 2 par un jet de méthane liquide.
Un premier objet de l’invention est un procédé d’extraction du dioxyde de carbone contenu dans du méthane liquide, le procédé comprenant :
- une étape de détente d’un méthane liquide dont la teneur en dioxyde de carbone est supérieure à 280 parts par million en volume, et en particulier de l’ordre de 3000 parts par million en volume (ppmv), la détente étant effectuée d’une pression supérieure à 6 bars jusqu’à une pression de 1 bar, la température du méthane liquide ainsi détendu étant de -161,5°C environ, du méthane se vaporisant et du dioxyde de carbone cristallisant lors de cette détente, pour former un mélange triphasique liquide-vapeur-solide de méthane et de dioxyde de carbone, le méthane liquide obtenu étant sursaturé en dioxyde de carbone,
- une étape de passage de la phase gaz de méthane et de la phase solide de dioxyde de carbone dans un premier séparateur liquide-solide-gaz, avec extraction du dioxyde de carbone solide par filtration, et séparation du méthane gazeux, pour obtenir une première phase de méthane liquide, partiellement décarbonée,
- une étape de transfert de cette première phase de méthane liquide vers un deuxième séparateur solide-liquide, la première phase de méthane liquide étant à une température de -161°C, le deuxième séparateur étant un échangeur dont la température est inférieure à -170°C, du dioxyde de carbone se déposant dans le deuxième échangeur, pour former une deuxième phase de méthane liquide, la concentration en dioxyde de carbone dans cette deuxième phase de méthane liquide à -170°C étant inférieure à 200 ppmv, avantageusement inférieure à 100 ppmv.
Selon diverses réalisations, le procédé selon l’invention présente les caractères suivants, le cas échéant combinés.
Dans un mode de réalisation, le dispositif d’éclairage cylindrique 1 comprend une première zone au niveau du conduit interne 7 au contact des LED, dite zone chaude, et une seconde zone qui n’est pas au contact des LED, dite zone froide, la zone chaude et la zone froide pouvant être séparées par au moins une cloison.
De manière avantageuse, le dispositif d’éclairage cylindrique 1 comprend une section transversale circulaire, ovale, polygonale ou polygonale avec au moins un angle arrondi.
De manière avantageuse, le conduit interne 7 comprend une section transversale de même forme géométrique que la section transversale du dispositif.
De manière plus avantageuse, le conduit interne 7 comprend une section transversale circulaire, ovale, polygonale ou polygonale avec au moins un angle arrondi.
En particulier, les angles arrondis offrent une paroi sans aspérité ni obstacle pour favoriser un écoulement rapide et aisé de l’air permettant une optimisation du refroidissement des LED.
Dans un mode de réalisation particulier, le dispositif d’éclairage cylindrique 1 comprend une section transversale circulaire, ovale, polygonale ou polygonale avec au moins un angle arrondi et le conduit interne 7 comprend une section transversale de même forme géométrique que la section transversale du dispositif.
De manière avantageuse, le dispositif d’éclairage cylindrique 1 comprend une section transversale circulaire ou ovale, permettant ainsi de faire de l’étanchéité de manière facilitée.
De manière avantageuse, le conduit interne 7 comprend une section transversale circulaire ou ovale, permettant ainsi de faire de l’étanchéité de manière facilitée.
Dans un mode de réalisation particulier, le dispositif d’éclairage cylindrique 1 comprend une section transversale circulaire ou ovale, et le conduit interne 7 comprend une section transversale de même forme géométrique que la section transversale du dispositif, permettant ainsi de faire de l’étanchéité de manière facilitée.
Dans un mode réalisation particulier, le conduit interne 7 est couplé avec un circuit de fluide de refroidissement.
Toutefois, de manière préférée, le conduit interne 7 est en communication avec l’extérieur dudit dispositif. Le fluide de refroidissement peut alors être l’air ambiant ou de l’eau. Ce fluide extérieur peut être pulsé dans le conduit interne 7 afin de forcer le refroidissement.
De manière plus préférée, le conduit interne 7 est en communication, préférentiellement libre, avec l’extérieur dudit dispositif. Par « communication libre », il est entendu dans le contexte de la présente invention qu’il n’y a pas de moteur ou d’autre moyen artificiel de mise en mouvement du fluide de refroidissement (e.g. l’air). Le refroidissement est assuré par des mouvement naturels de convection de l’air. Ce mode de réalisation a l’avantage d’une plus grande simplicité de mise en œuvre que les mise en communication « forcées », évitant ainsi les pannes, diminuant la complexité de fabrication, diminuant le nombre de pièces nécessaires, diminuant la consommation d’électricité et évitant ainsi des surcoût de fabrication.
Afin d’offrir des caractéristiques de diffusion thermique et d’étanchéité, le dispositif d’éclairage cylindrique 1 selon la présente invention peut comprendre un conduit interne 7 avec un fort pouvoir de dissipation thermique, par exemple, le conduit interne 7 est en aluminium ou en graphène.
Dans un mode de réalisation, le dispositif d’éclairage cylindrique 1 selon la présente invention peut être adapté pour une utilisation extérieure.
De manière préférée, le dispositif d’éclairage cylindrique 1 selon la présente invention peut être adapté pour le transport maritime, tel que pour être positionné sur le pont d’un bateau.
Ainsi, de manière plus préférée, le dispositif d’éclairage cylindrique 1 selon la présente invention peut être un dispositif d’éclairage de bâtiment maritime, tel qu’un dispositif d’éclairage de pont d’un navire.
Il en est de même pour le deuxième élément optique 60 ; comme vu précédemment, les deux éléments peuvent par ailleurs être réalisés en une seule pièce.
Dans l’illustration, on note que la position relative des éléments 30,60 est équivalente à celle des rangées 10,20, à savoir qu’ils se situent en superposition, suivant la direction Z.
Les éléments 30,60 présentent une face de sortie 32,62 particulière. Ainsi, le premier élément 30 comporte des motifs 33 qui se suivent les uns les autres le long de la direction de juxtaposition Y. Ils peuvent présenter une même hauteur (suivant Z) et une même largeur (suivant Y). Ils sont configurés pour produire un étalement latéral et vertical des rayons. Ainsi, comme on le voit plus précisément sur la , chaque motif 33 présente un double profil convexe : suivant la largeur de l’élément 30, chaque motif 33 forme un bombé, lui donnant une convexité latérale ; de préférence, ce profil curviligne. Suivant la direction Z, également, chaque motif 33 présente une convexité, de préférence également avantageusement curviligne. Eventuellement, l’un et/ou l’autre de ces profils peuvent être en forme d’une portion de sinusoïde. L’un et / ou l’autre des profils peuvent être en arc de cercle. Ces profils peuvent être tous deux en arc de cercle. Dans ce cas, les motifs 33 forment une portion de surface de tore.
Dans le cas où le profil est sinusoïdal suivant la direction Y, les motifs 33 peuvent s’enchaîner continûment, les creux entre deux motifs convexes ayant également la forme de portions de sinusoïde. Ainsi, c’est éventuellement le profil complet d’une succession de motifs 33, voire de tous les motifs, qui est sinusoïdal.
Suivant un exemple, la largeur de chaque motif 33 est inférieure à 1 mm, et de préférence est égale à 0,5 mm, à plus ou moins 0,1 mm près. De préférence, la dimension suivant Z, c’est à dire la dimension verticale du motif 33 en projection dans le plan YZ, de chaque motif 33 est supérieure à sa largeur, et peut être par exemple au moins huit fois plus grande.
Suivant une possibilité, et en particulier dans le cas de profils en portions de tore suivant la direction Y, la succession de motifs 33 s‘effectue de manière jointive, c’est-à-dire que les motifs 33 s’enchaînent suivant la direction de juxtaposition Y sans parties intercalaires.
On obtient ainsi une rangée de motifs 33 en face de sortie 32, avantageusement sous la forme d’une succession de bourrelets.
La lumière passant par les motifs subit une homogénéisation permettant de réduire, voire de supprimer, l’effet de pixelisation que peut produire habituellement l’utilisation d’une rangée de sources individuelles.
Cet effet est d’autant plus notable qu’il n’y avantageusement pas de correspondance entre le nombre de sources et leur position et le nombre de motifs 33 et leur position. De préférence, il y a moins de sources dans la rangée 10 que de motifs 33 dans l’élément 30. Ainsi, il n’y a pas de liens particuliers de correspondance entre les sources et les motifs et la lumière est traitée différemment pour chaque source de la rangée 10. Par exemple, on peut utiliser une rangée 10 comprenant vingt sources. Dans le même temps, on peut utiliser au moins 1,5 fois plus de motifs, et par exemple entre trente-cinq et quarante motifs. Le pas des motifs est différent du pas des sources. Par ailleurs, la dimension en largeur, prise suivant la direction Y, des motifs et de préférence différente de la dimension en largeur des sources. De préférence, les sources ont une dimension en largeur identique. En ce qui concerne les motifs 33,63, on peut éventuellement faire varier leur largeur. Notamment, cela peut permettre de faciliter la fabrication de l’élément optique, fabrication d’autant plus facile que la largeur est importante.
Au surplus, on peut jouer sur une dimension de flèche du profil des motifs 33, c’est-à-dire sur une valeur de hauteur de motif (donnant la dimension du profil suivant une direction radiale). Dans le cas d’un profil en arc de cercle, en particulier suivant Y, ce profil présente une hauteur de convexité, ou flèche, depuis une corde joignant les extrémités de l’arc de cercle. La flèche peut typiquement présenter une valeur inférieure au rayon de l’arc de cercle. En particulier, avec une flèche élevée, le secteur angulaire parcouru par la face de sortie est d’autant plus important, ce qui favorise la déviation de la lumière. Ce secteur peut au moins être égal à 45°, selon une possibilité, voire jusqu’à 180° pour une flèche égale au rayon de l’arc de cercle.
On peut jouer sur le paramètre de largeur suivant Y et sur le paramètre de flèche de manière combinée pour atteindre une déviation angulaire souhaitée, tout en ayant une dimension en largeur suffisamment importante pour la fabrication.
Suivant une possibilité, la déviation angulaire globale des rayons lumineux est supérieure ou égale à 1°. Pour le premier élément optique 30, cette déviation est de préférence supérieure ou égale à 2° et/ou de préférence inférieure ou égale à 5°. Pour le deuxième élément optique 60, la déviation est de préférence égale à 1°, à plus ou moins 10%.
Par ailleurs, il n’est pas nécessaire que les motifs 33 occupent l’intégralité de la face de sortie 32. Une partie de cette dernière peut être lisse pour produire une portion de faisceau plus précise, la directionnalité de lumière y étant plus importante, sans laisser d’homogénéisation des motifs 33. C’est le cas dans les figures 3 et 4, avec une zone sans motif 34, ici située en dessous des motifs 33 relativement à la direction Z. De préférence, la zone 34 s’inscrit dans la continuité de forme du profil des motifs 33 suivant Z, en ce sens que le profil de la zone 34 peut être convexe également suivant cette direction. Par contre, dans la direction de juxtaposition, la zone 34 est monotone. Les motifs 33 peuvent être formés sous forme d’éléments de matière en élévation au-dessus d’une surface géométrique formant la zone 34.
La zone 34 présente un intérêt particulier dans un contexte de faisceau à coupure. En effet, dans un tel faisceau, une portion à changement de direction, avec la forme d’un coude (le terme anglais employé est généralement kink) est souhaitée légèrement au-dessus d’une partie plus étalée du faisceau. Dans ce contexte, on peut utiliser la zone 34 pour produire la partie coudée, avec un contour plus précis, et la zone à motifs 33 pour une portion inférieure d’un tel faisceau.
Le système de convoyage 10 est configuré pour déplacer les sacs d’un poste à l’autre, pas à pas, selon la direction de défilement DD, les sacs étant immobilisés, au niveau de chacun des postes 12 à 16, pendant une durée déterminée qui est la même pour tous les postes 12 à 16.
Ce système de convoyage 10 comprend un ou plusieurs chariots, cinématiquement liés, notamment un premier chariot 26 qui assure le passage d’un sac S1 du poste d’alimentation en sacs 12 jusqu’au poste de remplissage 14, un deuxième chariot 28 qui assure le passage d’un sac S2 du poste de remplissage 14 jusqu’au poste de désaération 16 ainsi qu’un troisième chariot 30 qui assure l’évacuation d’un sac S3 du poste de désaération 16.
Chaque chariot 26, 28, 30 comprend des moyens de préhension pour saisir et relâcher un sac. Tous ces chariots 26, 28, 30 sont guidés en translation parallèlement à la direction de défilement DD.
Pour assurer le mouvement de translation des chariots 26, 28, 30, le système de convoyage 10 comprend un mécanisme de déplacement, par exemple une courroie 32 animée d’un mouvement de va-et-vient, selon un pas fixe donné, à laquelle tous les chariots 26, 28, 30 sont reliés.
Sur la , les chariots 26, 28, 30 sont simplifiés et correspondent chacun à un trait vertical surmonté d’un rond qui symbolise les moyens de préhension.
La courroie 32 est symbolisée par un trait horizontal qui relie tous les chariots.
Comme illustré sur la , tous les chariots 26, 28, 30 saisissent simultanément les sacs S1 à S3 dans les différents postes puis se translatent d’un pas P pour les acheminer jusqu’au poste suivant au niveau duquel tous les chariots 26, 28, 30 relâchent les sacs. En temps masqué, pendant le remplissage d’un sac, les chariots effectuent le trajet en sens inverse de manière à revenir chacun au poste précédent.
En complément du système de convoyage 10, chaque poste 12, 14, 16 est configuré pour recevoir un sac et comprend un moyen pour le maintenir. A titre d’exemple, le moyen pour maintenir un sac au niveau d’un poste comprend au moins une pince ou au moins une ventouse.
Selon ce mode de fonctionnement, chaque sac est immobilisé successivement au niveau de chaque poste 12 à 16 pendant une durée déterminée qui est la même pour tous les postes 12 à 16.
Or, dans certains cas, la durée nécessaire pour effectuer une première opération au niveau d’un premier poste est nettement inférieure à celle nécessaire pour effectuer une deuxième opération au niveau d’un deuxième poste. Ainsi, la durée pour remplir chaque sac peut être nettement inférieure à celle pour les désaérer. Dans ce cas, la cadence de l’ensacheuse est limitée à la cadence du poste de désaération 16. Pour augmenter la cadence, il est nécessaire de prévoir une deuxième ensacheuse identique à la première, ce qui n’est pas satisfaisant en termes de coûts et d’emprise au sol.
A cet effet, l’invention a pour objet une ensacheuse comprenant plusieurs postes, positionnés les uns à la suite des autres et espacés entre eux d’une distance égale à un pas, au niveau de chacun desquels sont immobilisés des sacs ainsi qu’un système de convoyage configuré pour déplacer les sacs d’un poste à l’autre, caractérisée en ce que l’ensacheuse comprend : un premier poste, configuré pour réaliser une première opération, au niveau duquel chaque sac est immobilisé pendant une première durée déterminée, au moins deux deuxièmes postes, configurés pour réaliser une même deuxième opération, au niveau de chacun desquels les sacs sont immobilisés chacun pendant une deuxième durée différente de la première durée déterminée, une zone intermédiaire, positionnée entre le premier poste et les deuxièmes postes, comprenant autant de postes tampons que le nombre de deuxièmes postes, et en ce que le système de convoyage comprend : un premier mécanisme de transfert configuré pour saisir chaque sac présent au niveau du premier poste et le transférer vers un poste tampon disponible ou, inversement, saisir un à un les sacs présents dans les postes tampons et les transférer vers le premier poste, et un deuxième mécanisme de transfert configuré pour saisir simultanément les sacs présents dans les postes tampons et les transférer vers les deuxièmes postes ou, inversement, saisir simultanément les sacs présents dans les deuxièmes postes et les transférer vers les postes tampons.
Contrairement à l’art antérieur, la cadence de l’ensacheuse est sensiblement égale à la cadence du premier poste, celui qui a la cadence la plus élevée, et non à celle du deuxième poste, celui qui a la cadence la plus faible.
est une représentation schématique d’une ensacheuse illustrant un mode de réalisation de l’art antérieur à un premier instant (A) et à un deuxième instant après une translation (B),
est une représentation schématique d’une ensacheuse illustrant un premier mode de réalisation de l’invention à différents instants (A), (B), (C), (D),
Les diorganopolysiloxanes sont de préférence des polymères linéaires. Des exemples de diorganopolysiloxane peuvent être, de manière non limitative, une polydiméthylsiloxane, une éthylméthylpolysiloxane, un copolymère de diméthylsiloxane et de méthylvinylsiloxane, et des mélanges de tels polymères ou copolymères ayant des extrémités OH. La diorganopolysiloxane préférée est une polydiméthylsiloxane.
Les copolymères selon la présente invention peuvent donc être préparés en chauffant le mélange suivant : - de 45 % à 75 % en masse de résine de silicone étant le produit de condensation des unités SiO 2 et R 3 (SiO) 1/2 pour lequel chaque groupement R est indépendamment sélectionné parmi les radicaux méthyle, éthyle, propyle ou vinyle et pour lequel le rapport entre les fonctions SiO 2 et les fonctions R 3 (SiO) 1/2 de la résine de silicone va de 0,6 à 0,9 ; - de 25 % à 55 % en masse de diorganopolysiloxane fluide aux fonctions OH terminales ayant une viscosité comprise entre 100 et 100 000 cst à 25 °C pour laquelle les substituants de la diorganopolysiloxane sont indépendamment choisis parmi les radicaux méthyle, éthyle, propyle ou vinyle ; - de 0,001 % à 5 % d’un catalyseur adapté, qui est de préférence un composé aminé aliphatique organique choisi de préférence parmi les amines primaires, les amines secondaires, les amines tertiaires, les sels d’acide carboxylique des amines citées ci-dessus et les sels d’ammonium quaternaires.
Le mélange est chauffé à une température comprise entre 80 °C et 160 °C jusqu’à ce que le caractère adhésif du copolymère siliconé résultant soit obtenu.
Parmi les copolymères selon l’invention, on utilisera de préférence les composés de dénomination INCI trimethylsiloxysilicate/dimethiconol crosspolymer.
De tels copolymères sont notamment commercialisés par la société Dow Chemical sous les dénominations commerciales - DOWSIL FC-5001 CM Resin Gum - DOWSIL FC-5004 DM Resin Gum - DOWSIL FC-5002 IDD Resin Gum.
De préférence, la ou les copolymères à base de résine de silicone et de silicone fluide sont présents en une quantité totale allant de 0,1 à 25% en poids, plus préférentiellement de 1% à 20% en poids, mieux de 2% à 15% en poids par rapport au poids total de la composition.
Agent colorant : La composition selon l’invention comprend au moins un agent colorant choisi parmi les pigments, les colorants directs et leurs mélanges.
De préférence, le ou les agents colorants sont choisis parmi les pigments.
Par « pigment », on entend tous les pigments apportant de la couleur aux matières kératiniques. Leur solubilité dans l’eau à 25 °C et à pression atmosphérique (760 mmHg) est inférieure à 0,05 % en poids, et de préférence inférieure à 0,01 % en poids.
Un inconvénient majeur de ce type de raccord aéraulique est qu’il demande à l’installateur de nombreuses actions ou étapes de montage pour aboutir à la connexion mécanique, aéraulique et électrique du raccord aéraulique. Ceci se traduit par une complexité accrue de l’installation qui la rend plus longue et plus difficile pour un installateur, notamment non professionnel. De plus, le nombre d’actions important entraine une augmentation du risque de mauvais raccordement du raccord aéraulique.
Il existe donc un besoin pour un raccord aéraulique permettant une installation simplifiée et améliorée à un caisson aéraulique et une gaine aéraulique.
Pour cela, l’invention propose un raccord aéraulique pour le raccordement d’une gaine aéraulique à un caisson aéraulique, par exemple un caisson de ventilation mécanique contrôlée, comprenant : - un organe de modulation configuré pour moduler le débit d’air d’un flux d’air circulant au travers dudit raccord aéraulique, - un boîtier de commande connecté électriquement à l’organe de modulation et configuré pour commander ledit organe de modulation, - un connecteur électrique connecté électriquement au boîtier de commande et configuré pour se connecter à un connecteur d’alimentation électrique d’un caisson aéraulique, - un système de fixation dudit raccord aéraulique à un caisson aéraulique, le raccord aéraulique étant caractérisé en ce que le système de fixation est configuré pour permettre la fixation dudit raccord aéraulique au caisson aéraulique de manière simultanée à la connexion électrique du connecteur électrique avec un connecteur d’alimentation électrique.