INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
A leur extrémité libre, c’est-à-dire à leur extrémité opposée à l’orifice de connexion correspondant, les canaux d’entrée et de sortie de fluide 60, 61, 70 et 71 peuvent être raccordés au premier collecteur de fluide réfrigérant 3 selon différents modes de réalisation, et notamment être directement raccordés par le soudage ou brasage de la bride de raccordement sur le premier collecteur, ou bien être raccordés par l’intermédiaire d’un élément tubulaire tel que précédemment évoqué. Plus particulièrement, la bride est fixée sur le collecteur de telle sorte que deux canaux soient disposés directement en regard d’orifices, non représentés sur la , percés dans la paroi externe 33 du premier collecteur de fluide réfrigérant 3. Sur le mode de réalisation représenté par la présente figure, le deuxième canal d’entrée de fluide 61 et le premier canal de sortie de fluide 70 sont directement en regard des orifices correspondants de la paroi externe 33.
Le premier canal d’entrée de fluide 60 et le deuxième canal de sortie de fluide 71 sont eux raccordés à des orifices formés dans le premier collecteur 3 via les éléments tubulaires 82. Ces éléments tubulaires 82 peuvent notamment prendre la forme de tubes rigides et coudés aptes à canaliser le fluide réfrigérant. Les éléments tubulaires 82 sont avantageusement disposés dans le prolongement du plan d’allongement de la surface d’échange de chaleur 2 de sorte que l’échangeur de chaleur 1 présente un encombrement réduit.
Que les canaux soient raccordés au premier collecteur 3 directement ou indirectement via les éléments tubulaires 82, il peut être prévu des moyens de raccordement 83 permettant d’assurer l’étanchéité au passage entre les canaux et les chambres collectrices formées dans le premier collecteur. Ces moyens de raccordement 83 peuvent par exemple être des embouts 830 équipés ou non de collerettes 831.
Les embouts 830 peuvent notamment être des pièces rapportées et emmanchées sur les canaux d’entrée ou de sortie de fluide, ou les éléments tubulaires associés, dont les dimensions permettent de traverser l’orifice formé dans la surface externe 33 du premier collecteur, et de déboucher dans la chambre collectrice avec lequel le canal correspondant doit communiquer fluidiquement.
Tel qu’évoqué précédemment, la illustre un dispositif de raccordement 68 pour lequel les canaux d’entrée de fluide 60 et 61 sont perpendiculaires entre eux, et les canaux de sortie de fluide 70 et 71 sont perpendiculaires entre eux, de sorte qu’ils débouchent sur des faces perpendiculaires. On pourrait cependant imaginer un mode de réalisation alternatif, que la présente invention entend couvrir, dans lequel les canaux d’entrée de fluide 60 et 61 seraient dans la continuité l’un de l’autre de sorte à déboucher sur des faces opposées, et/ou dans lequel les canaux de sortie de fluide 70 et 71 seraient dans la continuité l’un de l’autre de sorte à déboucher sur des faces opposées. Dans un tel mode de réalisation alternatif, le corps 8 de la bride de raccordement 80 comporterait alors un canal d’entrée de fluide et un canal de sortie de fluide sur sa face de raccordement 86, et un canal d’entrée de fluide et un canal de sortie de fluide sur sa face opposée 87. Et tous les canaux d’entrée et de sortie de fluide 60, 61, 70 et 71 seraient associés à des éléments tubulaires 82 de façon à les raccorder aux portions d’entrée ou de sortie de fluide 300, 301, 310, 311 respectives.
La est une vue de coupe du dispositif de raccordement 68 de la et du premier collecteur de fluide réfrigérant 3, qui rend visible le fait que le premier collecteur est scindé en la première chambre collectrice 30 et la deuxième chambre collectrice 31, qui sont elles-mêmes respectivement divisées en une portion d’entrée de fluide 300 et une portion de sortie de fluide 301, et une portion de d’entrée de fluide 310 et une portion de sortie de fluide 311.
Tel que cela a été évoqué précédemment, le dispositif de raccordement 68 comporte un premier canal d’entrée de fluide 60, un deuxième canal d’entrée de fluide 61, un premier canal de sortie de fluide 70 et un deuxième canal de sortie de fluide 71. Chacun de ces canaux 60, 61, 70 et 71 est raccordé à l’une des portions 300, 301, 310 et 311 des chambres collectrices 30 et 31, de la façon suivante : le premier canal d’entrée de fluide 60 est raccordé à la portion d’entrée de fluide 300 de la première chambre collectrice 30, le premier canal de sortie de fluide 70 est raccordé à la portion de sortie de fluide 301 de la première chambre collectrice 30, le deuxième canal d’entrée de fluide 61 est raccordé à la portion d’entrée de fluide 310 de la deuxième chambre collectrice 31, et le deuxième canal de sortie de fluide 71 est raccordé à la portion de sortie de fluide 311 de la deuxième chambre collectrice 31.
On entend par « raccordé » que chaque canal d’entrée ou de sortie de fluide 60, 61, 70 et 71 dispose de moyens de raccordement 83, et plus particulièrement d’un embout 830 et/ou d’une collerette 831. Embouts 830 et collerettes 831 forment ainsi des moyens aptes à relier de façon étanche les canaux d’entrée ou de sortie de fluide 60, 61, 70 et 71 qu’ils agrémentent aux portions d’entrée ou de sortie de fluide 300, 301, 310 et 311 auxquels ils sont raccordés.
À cet effet, les embouts 830 peuvent par exemple être enfoncés à force dans la paroi externe 33 du collecteur de fluide réfrigérant 3, garantissant ainsi l’étanchéité de la boucle de fluide réfrigérant 10.
L’un des embouts 830 peut également être un embout rigide, et à ce titre servir de point de positionnement lors de l’assemblage de la bride de raccordement 8 au collecteur de fluide réfrigérant 3. De la même façon, les collerettes 831 peuvent servir de moyens de butée lors de l’assemblage, permettant ainsi un positionnement facilité de cette bride de raccordement 8 au contact du collecteur de fluide réfrigérant 3.
Certains embouts 830 peuvent présenter une forme conique, comme c’est le cas pour les canaux d’entrée de fluide 60 et de sortie de fluide 70 selon le mode de réalisation illustré sur la présente figure. Cette forme conique permet notamment aux canaux de traverser la deuxième chambre collectrice 31 et la paroi de séparation 32 sans être au contact des tubes du deuxième ensemble 5B, afin de déboucher dans la première chambre collectrice 30 dans laquelle débouchent également les tubes du premier ensemble 5A.
La cloison étanche 9 permet d’opérer une séparation physique et fluidique entre d’une part la portion d’entrée de fluide 300 de la première chambre collectrice 30, le premier canal d’entrée de fluide 60, la portion de sortie de fluide 311 de la deuxième chambre collectrice 31 et le deuxième canal de sortie de fluide 71, et d’autre part la portion de sortie de fluide 301 de la première chambre collectrice 30, le premier canal de sortie de fluide 70, la portion d’entrée de fluide 310 de la deuxième chambre collectrice 31 et le deuxième canal d’entrée de fluide 61.
Selon le mode de réalisation représenté en , le collecteur de fluide réfrigérant 3 est scindé en deux chambres collectrices 30 et 31 qui sont alignées selon une direction longitudinale, la deuxième chambre collectrice 31 étant disposée entre la première chambre collectrice 30 et le dispositif de raccordement 68. Le dispositif de raccordement 68 est donc configuré pour raccorder au conduit d’entrée et au conduit de sortie de fluide deux chambres collectrices disposées l’une derrière l’autre, et présente à cet effet des moyens de raccordement 83 aptes pour deux d’entre eux à traverser l’une de ces chambres collectrices afin de parvenir à la deuxième. En l’occurrence, deux des moyens de raccordement du dispositif de raccordement 68 traversent la deuxième chambre collectrice 31 pour raccorder la première chambre collectrice 30.
La présente invention entend également couvrir des modes de réalisation dans lesquels les chambres collectrices seraient distinctes, c’est-à-dire non individualisées au sein d’un même collecteur. Il pourrait notamment s’agir de deux chambres collectrices disposées l’une à côté de l’autre selon une direction transversale. Un corps 80 de bride de raccordement 8 pourrait par exemple être fixé sur une première chambre collectrice, de façon que le deuxième canal d’entrée de fluide 61 et le premier canal de sortie de fluide 70 soient directement raccordés sur cette première chambre collectrice, c’est-à-dire sans nécessiter d’éléments tubulaires 82. La bride de raccordement 8 comporterait un premier canal d’entrée de fluide 60 et un deuxième canal de sortie de fluide 71, eux équipés d’éléments tubulaires 82, ces éléments tubulaires 82 étant raccordés à la deuxième chambre collectrice disposée transversalement à côté de la première chambre collectrice.
La illustre schématiquement une boucle de fluide réfrigérant 10 incluant l’échangeur de chaleur 1 selon le premier mode de réalisation de la , dont la surface d’échange de chaleur 2 est traversée par un flux d’air 100.
Les polymères et/ou copolymères utilisés dans la composition de l'invention ont avantageusement une température de transition de l’état solide à l’état liquide allant de 45 à 190 °C. De préférence, ils présentent une température de transition de l’état solide à l’état liquide allant de 70 à 130 °C et mieux de 80 à 105 °C.
La teneur en polyamide siliconé, exprimée en matière active, varie, de préférence, de 5 à 30% en poids, plus préférentiellement de 8 à 25 % en poids, plus particulièrement de 10 à 25 % en poids par rapport au poids de la composition (B).
Selon une forme particulière de l’invention, la composition (B) selon l’invention peut comprendre au moins un mélange d’un polyamide siliconé tel que décrit précédemment en association avec une résine siliconée telle que définie précédemment.
De façon préférentielle, ledit mélange est constitué par un polyamide siliconé de nom INCI : NYLON-611/DIMETHICONE POLYMER avec une résine siliconée MQ de nom INCI Trimethoxysiloxysilicate.
Selon une forme particulière de l’invention, le mélange polyamide siliconé /résine siliconée est présent dans la composition (B) dans un ratio massique polyamide siliconé sur résine siliconée allant de 0,3 à 0,7 et plus préférentiellement de 0,4 à 0,6. Selon une forme particulière de l’invention, le mélange polyamide siliconé et résine siliconée est présent dans la composition (B) dans une teneur allant de 8 à 50 % en poids de préférence, de 10 à 45% en poids et plus préférentiellement de 12 à 40 % en poids par rapport au poids de la composition (B).
Pseudo-blocs Selon un mode de réalisation, la composition (B) selon l’invention peut comprendre au moins un copolymère éthylénique séquencé (également appelé polymère éthylénique séquencé), contenant au moins une première séquence ayant une température de transition vitreuse (Tg) supérieure ou égale à 40°C et étant issue en totalité ou en partie de un ou plusieurs premiers monomères, qui sont tels que l’homopolymère préparé à partir de ces monomères à une température de transition vitreuse supérieure ou égale à 40°C, et au moins une deuxième séquence ayant une température de transition vitreuse inférieure ou égale à 20°C et étant issue en totalité ou en partie de un ou plusieurs deuxièmes monomères, qui sont tels que l’homopolymère préparé à partir de ces monomères à une température de transition vitreuse inférieure ou égale à 20°C, ladite première séquence et ladite deuxième séquence étant reliées entre elles par un segment intermédiaire statistique comprenant au moins un desdits premiers monomères constitutifs de la première séquence et au moins un desdits deuxièmes monomères constitutifs de la deuxième séquence, et ledit copolymère séquencé ayant un indice de polydispersité I supérieur à 2.
Le polymère séquencé utilisé selon l’invention comprend ainsi au moins une première séquence et au moins une deuxième séquence.
Par "au moins" une séquence, on entend une ou plusieurs séquences.
Par polymère "séquencé", on entend un polymère comprenant au moins 2 séquences distinctes, de préférence au moins 3 séquences distinctes.
Le polymère éthylénique séquencé utilisé selon l’invention est préparé exclusivement à partir de monomères monofonctionnels.
Cela signifie que le polymère éthylénique séquencé utilisé selon la présente invention ne contient pas de monomères multifonctionnels, qui permettent de casser la linéarité d’un polymère afin d’obtenir un polymère branché ou voire réticulé, en fonction du taux de monomère multifonctionnel. Le polymère utilisé selon l’invention ne contient pas non plus de macromonomères (par « macromonomère » on entend un monomère monofonctionnel ayant un groupe pendant de nature polymérique, et ayant de préférence une masse moléculaire supérieure à 500 g/mol, ou bien un polymère comportant sur une seule de ses extrémités un groupe terminal polymérisable (ou à insaturation éthylénique)), qui sont utilisés à la préparation d’un polymère greffé.
On précise que dans ce qui précède et ce qui suit les termes "première" et "deuxième" séquences ne conditionnent nullement l'ordre desdites séquences (ou blocs) dans la structure du polymère.
La première séquence et la deuxième séquence du polymère utilisé dans l’invention peuvent être avantageusement incompatibles l'une avec l'autre.
Par "séquences incompatibles l'une avec l'autre", on entend que le mélange formé par un polymère correspondant à la première séquence et par un polymère correspondant à la deuxième séquence, n'est pas miscible dans le solvant de polymérisation, majoritaire en poids, du polymère séquencé, à température ambiante (25°C) et pression atmosphérique (10 5 Pa), pour une teneur du mélange desdits polymères supérieure ou égale à 5 % en poids, par rapport au poids total du mélange desdits polymères et dudit solvant de polymérisation, étant entendu que : i) lesdits polymères sont présents dans le mélange en une teneur telle que le rapport pondéral respectif va de 10/90 à 90/10, et que ii) chacun des polymères correspondant au première et seconde séquences a une masse moléculaire moyenne (en poids ou en nombre) égale à celle du polymère séquencé +/- 15%.
Dans le cas d'un mélange de solvants de polymérisation, dans l'hypothèse de deux ou plusieurs solvants présents en proportions massiques identiques, ledit mélange de polymères est non miscible dans au moins l'un d'entre eux.
Le dispositif 20 peut comprendre « n » groupes de diodes électroluminescentes agencées en parallèle. Chaque groupe comprend m diodes électroluminescentes. De préférence, le nombre « m » ne dépasse pas dix.
Sur la et à titre d’exemple, le dispositif comprend trois groupes de diodes agencés en parallèle. Chacun des groupes comprend trois diodes agencées en série.
Comme dans le dispositif de la , les diodes électroluminescentes choisies sont typiquement des diodes de type puces LEDs (« LED Chip ») montées sur un circuit imprimé 4 ou PCB (Printed Circuit Board). Elles sont de préférence de structure GaN.
Le dispositif 10 comprend un circuit d’alimentation destiné à alimenter en courant électrique la pluralité des diodes. Le circuit d’alimentation, identique à celui de la , comprend un générateur d’un signal de courant électrique 2 comprenant une série d’impulsions électriques. Le générateur 2 est également monté sur le circuit imprimé 4.
Le signal d’intensité électrique varie en fonction du temps I (t) et comprend une succession d’impulsions électriques qui sont définies selon les paramètres suivants : - une durée d’impulsions électriques comprise entre 1 ns et 1 µs ; - un rapport cyclique comprise entre 0.1 et 3 %, le rapport cyclique désigne le rapport entre la durée de l’impulsion et la période des impulsions ; - une fréquence des impulsions comprise entre 1 kHz et 1 MHz ; - un courant d’intensité supérieure à la valeur nominale du courant d’alimentation de la diode. Typiquement l’intensité du courant délivré est comprise entre 0.1 et 240 A.
Les diodes électroluminescentes alimentées par de telles impulsions électriques sont aptes à générer un faisceau lumineux qui comprend une série d’impulsions lumineuses ayant une durée d’impulsions comprise entre 1 ns et 1 µs. Le profil des impulsions de la diode est identique au profil de l’impulsion électrique injectée. La densité d’énergie, de chaque impulsion lumineuse est comprise entre 10 et 100 nJ/cm². L’irradiance de chaque impulsion est comprise entre 100 et 10000 lux mesurée par un détecteur placé à 3 m de la diode électroluminescente.
Il est ainsi possible d’augmenter la puissance du faisceau émis par le dispositif en agençant plusieurs diodes électroluminescentes en série, en parallèle ou une combinaison des deux configurations. Le dispositif de la présente invention permet ainsi de pouvoir moduler la puissance requise en fonction des applications visées par le dispositif.
Exemple 1 Des mesures d’irradiance sont obtenues avec le dispositif de la en fonction de la fréquence des impulsions électriques, de l’intensité du courant injecté, du rapport cyclique pour une durée d’impulsion de 1 µs. La diode utilisée dans cet exemple est une diode en structure GaN et adaptée pour émettre un faisceau lumineux de longueur d’onde de travail de 280 nm. Les mesures sont réalisées à une température de 25 °C. Les mesures montrent que le dispositif de la génère des impulsions ayant une forme identique à celle des impulsions électriques.
La montre une courbe d’irradiance en fonction de la fréquence des impulsions électriques avec une durée d’impulsion de 1 µs et un courant maximal de 1A. On note que le comportement de la diode reste linéaire et permet donc d’augmenter la fréquence pour obtenir une irradiance moyenne plus élevée. Ainsi, pour une fréquence de 20 kHz, c’est-à-dire 20 000 impulsions électriques par seconde, l’irradiance maximale atteinte est d’environ 100 W/m². Cette valeur correspond à environ 10 fois l’irradiance maximale atteinte par la même diode en courant continu à 80 mA qui est le courant nominal de la diode.
La montre une courbe d’irradiance en fonction du rapport cyclique. On note que le comportement de la diode reste linéaire pour un rapport cyclique inférieur à 3 %.
La montre la linéarité de l'irradiance en fonction du courant pour une impulsion de 1 µs à 20 kHz. L'irradiance maximale atteinte est de 100 W/m² par impulsion.
La montre deux courbes A et B représentatives respectivement de l’impulsion électrique injectée et de la réponse électrique de la diode. On observe que la forme du signal de la réponse de la diode est sensiblement identique à la forme de l’impulsion électrique.
Les résultats montrent qu’il est possible d’augmenter le courant largement supérieur au courant nominal de la diode et la fréquence jusqu’à 100 kHz pour augmenter l’irradiance et d’augmenter ainsi la performance du dispositif.
Les dispositifs de diodes électroluminescentes génératrices d’impulsions lumineuses présentés ci-avant peuvent trouver à s’appliquer dans une grande diversité de domaines d’applications. En effet, le dispositif de la présente invention propose de piloter un ou plusieurs diodes électroluminescentes en impulsions électriques avec des paramètres non conventionnels afin de générer des impulsions lumineuses de durée comprise entre 1 ns et 1 µs, pour confiner l’énergie du faisceau lumineux afin de pouvoir délivrer une quantité d’énergie souhaitée proche des faisceaux lumineux générés par des diodes laser.
De tels impulsions lumineuses permettent ainsi d’interagir avec la surface des objets irradiés sans altérer leur intégrité. Elles peuvent être utilisées par exemple pour décontaminer de manière efficace et rapide une surface. Elles peuvent également être utilisées dans le domaine de la détection par laser ou lidar (acronyme anglais de light detection and ranging). Grâce au générateur de courant, il est possible de faire varier facilement les paramètres des impulsions électriques de manière à générer des impulsions lumineuses avec des caractéristiques adaptées selon les applications.
Dans l’exemple des figures 11 et 12, les couches extérieures 40 permettent d’apporter une couche d’absorption de chocs à la pièce 35 et ainsi renforcer sa résistance et donc augmenter sa durée de vie.
De plus, des marques 61 sont visibles sur la surface extérieure 40a issue de la fusion de l’élément de drainage 16a disposé du côté de la première coquille 11. Ces marques 61 ont pour origine les orifices d’injection 31 de la première coquille 11.
De même, des marques 62 sont visibles sur la surface extérieure 40b issue de la fusion de l’élément de drainage 16b disposé du côté de la deuxième coquille 12. Ces marques 62 ont pour origine les évents 30 de la deuxième coquille 12.
Dans l’exemple de la , la pièce 35 comporte une courbure selon l’axe incurvé X et une seconde courbure selon l’axe incurvé Y. La pièce 35 possède donc une double courbure.
En particulier, la forme de la première et la deuxième coquille peut être différente, par exemple comporter une ou plusieurs courbures.
Le matériau polymère thermoplastique du ou des éléments de drainage peut être incompatible avec le matériau polymère injecté. Dans ce cas, le procédé peut comporter le retrait d’une couche en matériau polymère thermoplastique obtenue par la fusion d’un élément de drainage, à la fin du procédé, par exemple lors du démoulage de la pièce ou après celui-ci.
Le système de chauffage de l’installation peut être différent, par exemple externe à l’outillage comme un autoclave.
Le nombre d’éléments de drainage peut être différent, étant par exemple compris entre deux et six.
La cavité 25 peut en variante être formée par la deuxième coquille 12 ou par le première coquille 11 et la deuxième coquille 12.
Le positionnement relatif ou absolu de la première et de la deuxième coquilles peut être différent sans sortir du cadre de l’invention. En particulier, la deuxième coquille peut être située sous la première coquille. En variante, la première et la deuxième coquilles peuvent être disposées côte-à-côte sans que l’un se trouve sous l’autre.
Cale de compactage d’un moule de carter de soufflante La présente invention se rapporte au domaine général de la fabrication des carters de turbine à gaz, et plus particulièrement des carters de rétention pour soufflante de turbine à gaz pour moteur aéronautique.
Dans un moteur aéronautique à turbine à gaz, un carter de soufflante remplit plusieurs fonctions. Il définit la veine d’entrée d’air dans le moteur, supporte un matériau abradable en regard du sommet des aubes de la soufflante, supporte une structure éventuelle d’absorption d’ondes sonores pour le traitement acoustique en entrée du moteur et incorpore ou supporte un bouclier de rétention. Ce dernier constitue un piège retenant les débris, tels que les objets ingérés ou des fragments d’aubes endommagées, projetés par la centrifugation, afin d’éviter qu’ils traversent le carter et atteignent d’autres parties de l’aéronef.
La réalisation d’un carter de soufflante en matériau composite a déjà été proposée. On pourra, par exemple se référer au brevet EP 1 961 923 qui décrit la fabrication d’un carter en matériau composite à épaisseur évolutive comprenant la formation d’une préforme fibreuse par des couches superposées d’une texture fibreuse et la densification du renfort fibreux par une matrice. Plus précisément, ce document prévoit d’utiliser un mandrin d’appel pour le tissage tridimensionnel de la texture fibreuse, celle-ci étant ensuite enroulée en couches superposées sur un mandrin d’imprégnation présentant une surface extérieure dont le profil correspond à celui de la partie centrale du carter à fabriquer et deux flasques latéraux correspondant à des brides de fixation du carter. La préforme fibreuse est maintenue sur le mandrin d’imprégnation et une imprégnation par résine est réalisée avant polymérisation.