INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Synth è ses des ligands portant les radicaux nitronyl-nitroxyde (NIT) NITPhOC n (n = 6, 10, 18) Les ligands NITPhOC n H 2n+1 décrit dans le cadre de la présente description seront désignés dans la suite de la description sans préciser le nombre d’atomes d’hydrogènes de la chaine carbonée linéaire, mais en précisant uniquement le nombre n d’atomes de carbones: NITPhOC n . NITPhOC 6 : 486 µL (2,5 mmol, 1 eq.) de 4-(hexyloxy)benzaldéhyde (CAS : 5736-94-7) sont ajoutés à 741 mg (5 mmol, 2 eq.) de 2,3 bis(hydroxyamino) 2,3 diméthylbutane dans du méthanol (50 mL), et agités à température ambiante pendant 1 jour. La solution est séchée et le solide cireux blanc laiteux restant est dissous dans 100 mL de CH 2 Cl 2 , mélangé avec une solution aqueuse (100 mL) de NaIO 4 (641.6 mg, 3 mmol, 1.5 eq.). Le mélange devient immédiatement bleu foncé, la phase organique est lavée plusieurs fois avec de l'eau (5 x 100 mL) et séparée. La solution résultante est concentrée et purifiée par chromatographie flash sur colonne de gel de silice (40-60 µm, 60 Å) éluée avec une solution mixte éther/ n -pentane 3/1. Une fraction bleu foncé est recueillie et concentrée sous pression réduite, pour obtenir 149,1 mg (0,448 mmol) d’un solide cristallin bleu.
Le même protocole expérimental a été rigoureusement reproduit pour la synthèse du NITPhOC 10 (à partir de 4-(décyloxy)benzaldéhyde - CAS : 24083-16-7) et du NITPhOC 18 (à partir de 4-(octadécyloxy)benzaldéhyde - CAS : 4105-95-7), conduisant à des poudres cristallines d'un bleu profond et des signatures FT-IR similaires à celle obtenue pour NITPhOC 6 [réf. 16]: voir la , montrant un spectrogramme avec le pourcentage de transmission en ordonnée et la longueur d’onde en abscisse en cm -1 . Des monocristaux adaptés à la diffraction des rayons X ont été obtenus par diffusion en couche lente de 7 mL de n-heptane sur une couche de 0,05 mmol de radical dans 10 mL de dichlorométhane (DCM), conservée à 4°C pendant quelques jours.
NITPhOC 10 soit (2-(4'-(décyloxy)phényl)-4,4,5,5-tétraméthylimidazolin-1-oxyl-3-oxyde) ; Rendement : 36 %. Analyse élémentaire (%) calcinée pour C 23 H 37 N 2 O 3 : C 70,91 ; H 9,57 ; N 7,19. Trouvé : C 71.37 ; H 9.59 ; N 7.29.
NITPhOC 18 soit (2-(4'-(octadécyloxy)phényl)-4,4,5,5-tétraméthylimidazolin-1-oxyl-3-oxyde) ; Rendement : 25 %. Analyse élémentaire (%) calcinée pour C 31 H 53 N 2 O 3 : C 74,20 ; H 10,65 ; N 5,58. Trouvé : C 74,55 ; H 10,51 ; N 5,54.
Les données cristallographiques sont reportées dans le tableau 1 : Nom NITPhOC 10 NITPhOC 18 M (g.mol - 1 ) 389.54 501.75 Système cristallin Monoclinique Monoclinique Groupe d’espace P2 1 /c (N°14) P2 1 /n (N°14) a (Å) 8.4606(8) 7.4068(13) b (Å) 31.157(3) 44.744(8) c (Å) 9.0987(9) 8.8243(17) (alpha) α [°] 90 90 (béta) ß [°] 111.456(4) 94.435(7) (gamma) γ [°] 90 90 V [Å 3 ] 2232.3(4) 2915.7(9) Z 4 4 T (K) 150 150 gamme 2θ 2.492 - 27.513 2.359 - 27.216 Réflexions collectées 5088 9894 Réflexions indépendantes 5088 6097 Réflexions observées 4200 3869 Nombres de paramètres 253 325 R 1a [ I > 2 σ(I) ] / wR 2 b [ I > 2 σ (I) ] 7.75 / 20.69 17.88 / 46.94 Facteurs d’accord de l’ajustement 0.880 1.769 Référence CCDC - - [Math 1] formule de a : [Math 2] formule de b :
Par un rayon d’un faisceau laser à 1/e en intensité, on entend ici la distance radiale entre le centre du faisceau laser, c’est-à-dire le point où l’intensité lumineuse est maximale, et le point où l’intensité lumineuse est égale à 1/e fois l’intensité maximale, e étant le nombre d’Euler.
De préférence, lors de l’étape (b), l’axe normal à la surface irradiée et le faisceau laser forment un angle d’incidence compris entre 5° et 60°. Un tel angle d’incidence permet, avantageusement, de limiter les réflexions du faisceau laser par la surface irradiée vers le dispositif laser.
De préférence, le procédé comprend après l’étape (b) les étapes suivantes : (c) mesure du flux thermique issu du chauffage de la surface irradiée ; (d) acquisition du déphasage Δφ entre le faisceau laser émis lors de l’étape (b) et le flux thermique en au moins un point de la surface irradiée, de sorte à obtenir la caractérisation de la couche.
De préférence, lors de l’étape (d), le déphasage Δφ est acquis en une pluralité de points de la surface irradiée de sorte à obtenir une cartographie des déphasages de la surface irradiée.
Par « cartographie des déphasages », on entend ici une image en deux dimensions représentant spatialement les déphasages Δφ en une pluralité de points de la surface irradiée.
Il est possible à partir de cette cartographie des déphasages d’observer l’homogénéité des propriétés physiques et/ou thermiques de la couche. Il est notamment possible d’observer les défauts sous-surfaciques de la couche.
Lors de l’étape (d), le déphasage Δφ peut être acquis par comparaison avec les résultats obtenus pour des échantillons de référence dont les déphasages entre le flux thermique et un faisceau laser identique à celui de l’étape (b) sont connus.
Selon une autre variante, lors de l’étape (d), le déphasage Δφ peut être acquis par calcul à partir de la formule suivante :
où φ (1) LH et φ (1) LP correspondent respectivement à la phase du flux thermique et à la phase du faisceau laser à la fréquence de modulation du faisceau laser (n=1) avec :
où φ L P correspond à la phase des impulsions laser d’intensité I(t) et φ LH correspond à la phase du flux thermique, ν L correspond à la fréquence de modulation du faisceau laser, n est un entier naturel non nul, t * est un temps arbitraire correspondant au régime stationnaire du chauffage ou au moment de début de mesure, ΔT(r, t) correspond à l’évolution de la température dans le temps au point de la surface irradiée. Les développements des calculs menant aux formules précédentes, [Math 1], [Math 2] et [Math 3], peuvent être retrouvés dans [1].
Pour caractériser les défauts d’homogénéité révélés dans les étapes (b) à (d), de préférence, le procédé comprend les étapes suivantes : (e) réitération des étapes (b) à (d), avec à chaque itération une fréquence de modulation du faisceau laser différente, de sorte à déterminer le déphasage minimal Δφ min entre le faisceau laser et le flux thermique, en le au moins un point ou en chacun des points, et la fréquence f min associée, dite fréquence de déphasage minimal ; (f) acquisition, à partir du déphasage minimal et/ou de la fréquence de déphasage minimal, de l’épaisseur L et/ou de la conductivité thermique et/ou de la capacité thermique et/ou de la diffusivité thermique D de la couche et/ou de la résistance thermique de l’interface couche/substrat au niveau du au moins un point ou au niveau de chacun des points.
Selon une variante avantageuse, lors de l’étape (f), l’épaisseur L et/ou la diffusivité thermique D de la couche est ou sont calculée(s) à partir des formules suivantes :
où r 0 est le rayon du faisceau laser sur la surface irradiée à 1/e en intensité, ζ φ et ζ f représentent des coefficients connus qui dépendent du rapport r 0 /L [2], les formules étant appliquées au centre du faisceau laser. Comme cela est montré dans [2], r 0 doit être compris entre 2L et 100L.
Selon une autre variante avantageuse, lors de l’étape (f), l’acquisition est réalisée par comparaison avec des déphasages obtenus pour des échantillons de référence dont les propriétés physiques et thermiques sont connues.
En outre, les étapes (a) et (b), de préférence les étapes (a) à (d), de préférence les étapes (a) à (f), peuvent être répétées de sorte à fabriquer la pièce métallique comportant une structure multicouche, dont au moins une partie des couches a été caractérisée et/ou contrôlée.
L’invention concerne également un système pour la fabrication d’une pièce métallique par frittage laser et pour le contrôle et la caractérisation in-situ et non destructive de la pièce métallique, comprenant : - un support destiné à supporter un lit de poudre d’un matériau constitutif de la pièce métallique, - au moins un système optique, - un dispositif laser comprenant une source laser, le dispositif laser étant configuré pour émettre, dans une première configuration, un faisceau laser, dirigé vers le support et adapté pour former au moins une couche par frittage de la poudre, et, dans une deuxième configuration, un faisceau laser, modulé en puissance à une fréquence donnée et vers le(s) système(s) optique(s) qui défocalise(nt) le faisceau vers la couche formée de sorte à irradier et par-là chauffer au moins une partie de la surface de la couche formée.
Avantageusement, le solvant organique est présent en une quantité allant de 0,1 % en poids à 10 % en poids, de préférence de 0,2 % en poids à 5 % en poids, plus préférentiellement de 0,3 % en poids à 2 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
Ingrédients actifs cosmétiques De préférence, la composition comprend un ingrédient actif cosmétique dont la solubilité dans le solvant organique n’est pas inférieure à 10 g.
L’ingrédient actif cosmétique peut exister soit à l’intérieur des noyaux des micelles contenant le solvant organique, soit à l’interface solvant-huile.
A titre d’exemples d’ingrédients actifs cosmétiques, on peut citer les filtres UV, tels que avobenzone, homosalate, salicylate d’éthylhexyle, octocrylène ; les céramides, tels que 2-oléamido-1,3-octadécanediol, N-stearoyl-phytosphingosine, hydroxypalmitoyl sphinganine ; tocophérol, et acide salicylique.
S’il est présent, avantageusement, l’ingrédient actif cosmétique est présent en une quantité allant de 0,001 % en poids à 5 % en poids, de préférence de 0,01 % en poids à 2 % en poids, et davantage préférée de 0,1 % en poids à 1 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
Adjuvants La composition selon la présente invention peut également comprendre une quantité efficace d’autres ingrédients, tels que des parfums, des conservateurs et ainsi de suite.
L’homme du métier peut sélectionner la quantité d’adjuvants supplémentaires de manière à ne pas avoir d’impact négatif sur l’utilisation finale de la composition selon la présente invention.
Selon un mode de réalisation préféré, la présente invention propose une composition anhydre transparente pour le conditionnement ou le soin des matières kératineuses comprenant, par rapport au poids total de la composition
a) de 88 % en poids à 94 % en poids d’au moins une huile choisie parmi isododécane, éther de dicaprylyle, triglycéride caprylique/caprique, diméthicones, diméthiconols, et une combinaison de ceux-ci ;
b) 0,1 % en poids à 1,0 % en poids d’au moins un tensioactif cationique choisi parmi les halogénures de dialkyldimonium, et 0,1 % en poids à 1,0 % en poids d’au moins un tensioactif non ionique choisi parmi le mono-, di- ou tri-oléate de polyglycéryle comprenant de 2 à 6 motifs glycérol, le mono-, di- ou tri-isostéarate de polyglycéryle comprenant de 2 à 6 motifs glycérol, et une combinaison de ceux-ci ;
c) de 0,3 % en poids à 2 % en poids d’au moins un solvant organique choisi parmi éthanol, octyldodécanol, butylène glycol, dipropylène glycol, propanediol, propylène glycol, et une combinaison de ceux-ci ; et
d) de 0,1 % en poids à 1 % en poids d’au moins un ingrédient actif cosmétique choisi parmi avobenzone, homosalate, salicylate d’éthylhexyle, octocrylène, 2-oléamido-1,3-octadécanediol, N-stéaroyl-phytosphingosine, hydroxypalmitoyl sphinganine, acide salicylique et une combinaison de ceux-ci,
dans laquelle le tensioactif non ionique et le tensioactif cationique sont tous deux lipophiles.
Préparation et utilisation La composition selon la présente invention peut être préparée en mélangeant les ingrédients a) à c), en tant qu’ingrédients essentiels, ainsi qu’un ou plusieurs ingrédients supplémentaires, comme expliqué ci-dessus.
Le procédé et les moyens pour mélanger les ingrédients essentiels et facultatifs ci-dessus ne sont pas limités. Tout procédé et moyen conventionnel peut être utilisé pour mélanger les ingrédients essentiels et facultatifs ci-dessus afin de préparer la composition selon la présente invention.
Le processus de préparation de la composition selon la présente invention ne nécessite pas d’étape consommant de l’énergie.
Selon l’un des aspects de l’invention, la deuxième portion de tube n’est donc pas montée à force sur le dissipateur.
Selon l’un des aspects de l’invention, le dispositif de refroidissement comporte une ou plusieurs brides de fixation agencées pour maintenir la deuxième portion de tube dans la deuxième gorge.
Notamment il est prévu plusieurs brides disposées le long de la deuxième gorge pour maintenir le tube en plusieurs emplacements.
Selon l’un des aspects de l’invention, la bride de fixation comporte au moins une région fixée, notamment par vissage ou rivetage métallique, sur le dissipateur.
Selon l’un des aspects de l’invention, la bride peut être métallique, en acier ou en aluminium.
Selon l’un des aspects de l’invention, cette région de la bride est bordée par deux languettes de guidage servant au guidage de la bride lors de la mise en place et, le cas échéant, à jouer un rôle d’anti-rotation lors d’un serrage de la vis sur la bride.
Selon l’un des aspects de l’invention, la bride de fixation comporte une languette opposée à la région fixée, cette languette opposée étant insérée dans une fente du dissipateur.
Selon l’un des aspects de l’invention, cette languette sert notamment au guidage lors de la mise en place de la bride sur le dissipateur.
Selon l’un des aspects de l’invention, cette languette, couplée à l'élasticité d’une région centrale de la bride, permet de maintenir la deuxième portion de tube avec une seule vis, si cela est souhaitable.
Selon l’un des aspects de l’invention, la bride de fixation comporte une région centrale d’appui appuyant sur la deuxième portion de tube pour la maintenir dans la gorge, cette région centrale étant entre les deux extrémités longitudinales de la bride.
Selon l’un des aspects de l’invention, la bride peut être de toute autre forme, par exemple être sous la forme d’une agrafe.
Selon l’un des aspects de l’invention, la deuxième gorge s’étend depuis un bord libre du dissipateur vers un autre bord libre de ce dissipateur.
Selon l’un des aspects de l’invention, la deuxième gorge et la deuxième portion de tube présentent un ou plusieurs virages sur la deuxième zone de dissipation.
Selon l’un des aspects de l’invention, la deuxième gorge est délimitée sur chaque bord longitudinal par un muret, ces murets étant en saillie d’une face du dissipateur thermique.
Selon l’un des aspects de l’invention, le dissipateur comporte une ou plusieurs ailettes de refroidissement qui se raccordent au muret, notamment en formant un angle droit entre le muret et l’ailette.
Selon l’un des aspects de l’invention, ces ailettes s’étendent sur une face plane du dissipateur.
Ce réflexe de succion est en effet indispensable pour le développement du nourrisson qui éprouve un besoin inné de téter, puis de sucer, sans que cela soit exclusivement lié au fait de se nourrir. Effectivement, en dehors, des tétées et de toute sensation de faim, la succion sécurise et apaise l’enfant.
En d’autres termes, en dehors de la corrélation entre nutrition et succion, cette dernière procure une sensation de réconfort. Ainsi, on distingue la succion nutritive, dont le but est de combler la faim du nourrisson, de la succion non nutritive que le nourrisson va exercer sur un pouce, une tétine, un doudou…
Toutefois, si la succion présente des avantages en termes de bien-être du nourrisson, en l’apaisant, elle a aussi des inconvénients, notamment d’un point de vue orthodontique, ceci en particulier lorsque le réflexe de succion se prolonge chez le jeune enfant.
Cet inconvénient tend à s’accentuer pendant la période d’irruption des dents qui s’accompagne d’un fort besoin pour l’enfant de sucer et de mordiller quelque chose. Cela étant, dans ce cas encore, la succion est une nécessité et une source d’intense satisfaction pour l’enfant.
Les observations des praticiens ont montré que, sur le long terme, la succion du pouce, de la tétine, ou l’utilisation prolongée du biberon, font mauvais ménage avec une bonne évolution dentaire.
Par ailleurs, il est constaté depuis de nombreuses années une recrudescence du recours à la tétine. Or, la succion de la tétine s’avère tout aussi nocive que celle du pouce. En effet, la tétine s’interpose entre les dents de la mâchoire supérieure et de la mâchoire inférieure et peut, dès lors, bloquer la bonne évolution des dents antérieures.
Toutefois, la tétine reste moins nocive que le pouce pour trois raisons : elle déforme moins le palais car elle est souple et plus courte, elle peut facilement être mise de côté ou jetée, le pouce non (toujours disponible), même si elle traine souvent, elle est généralement plus propre que les mains.
L’âge conseillé pour faire perdre l’habitude de la succion à l’enfant se situe autour de 2-3 ans. A cet âge, l’enfant développe ses champs d’intérêt et d’investigations. C’est l’âge où il marche, s’exprime, a des contacts avec d’autres enfants et, selon les cas, rentre à l’école.
Si jusqu’à 4 ou 5 ans il peut être admis de sucer son pouce, au-delà de cet âge, il est souhaitable de commencer à en parler avec l’enfant. Il peut notamment lui être expliqué que, au-delà de l’impact éventuel sur ses dents, le pouce ou la tétine gène la route de la communication (on ne peut pas parler « la bouche pleine »).
Le bilan est donc le suivant : si la tétine est essentielle les premiers mois, voire les deux premières années de l’enfant, elle devient une entrave au positionnement de la langue (langue basse) et donc à l’élargissement du palais, ainsi qu’à la croissance normale de la sphère orale et du positionnement dentaire.
Pour tenter de faire face à cette situation, plusieurs solutions ont été proposées par l’art antérieur.
On connait en particulier deux solutions décrites par le document de brevet publié sous le n° US2002065537.
Selon une première solution proposée par ce document, la tétine comprend une poignée portée par une collerette à partir de laquelle s’étend une tétine, plusieurs tétines de longueurs différentes étant proposées pour être remplacées successivement, chaque embouchure de renouvèlement présentant une longueur inférieure à celle qui la remplace. Les embouchures sont donc montées de façon amovible sur la collerette de telle sorte qu’une première embouchure puisse être retirée de la collerette et être remplacée par une autre embouchure plus courte que la précédente.
Un premier inconvénient de ce système réside dans le fait qu’il est nécessaire de fabriquer une pluralité de tétines de longueurs différentes, ce qui s’avère coûteux en termes de fabrication et, par conséquent, tend à augmenter le prix d’acquisition.
Un autre inconvénient réside dans le fait que les embouchures sont montées de façon amovible, avec un risque potentiel non négligeable que l’une des embouchures se sépare de la collerette de façon impromptue alors qu’elle est dans la bouche de l’enfant, qui peut alorsavaler cette embouchure avec la possibilité d’un étouffement.
Selon une deuxième solution proposée par le document cité précédemment, l’embouchure est reliée à la poignée par un organe tracteur interne. Une rotation de la poignée va engendrer un vissage de l’organe tracteur dans la poignée, conduisant à une rétractation progressive de l’embouchure en direction de la collerette, réduisant ainsi sa longueur.
Il va de soi que ce complément de description n’est donné qu’à titre d’illustration de l’objet de l’invention et ne constitue en aucun cas une limitation de cet objet.
Brève description des figures et illustrent, schématiquement et à titre d’exemple, l’utilité de soumettre deux solutions 1 et 2 de compositions différentes à une séquence de N rangs de partages pour leur caractérisation et, ainsi, la mise en évidence de leur différence de composition.
illustre, schématiquement et à titre d’exemple, les phases qui sont obtenues dans le cas où une solution S 0 est soumise à une séquence de 3 rangs de partages.
illustre, schématiquement et à titre d’exemple, un traitement mathématique des données expérimentales et du résultat obtenu par ce traitement mathématique.
illustre, schématiquement et à titre d’exemple, les résultats d’une expérimentation ayant été réalisée avec un mélange connu de trois solutés et ayant permis de valider le procédé de l’invention.
illustre, à titre d’exemple, les résultats de l’application du procédé de l’invention à l’évaluation du degré de pureté d’une substance commerciale, à savoir du bisphénol A marqué par du 14 C, et à la caractérisation de la quantité et de la lipophilie d’une impureté présentée par cette substance.
Exposé détaillé de modes de mise en œuvre préférés
1. Rappels théoriques : Le coefficient de partage d’un soluté A traduit la répartition de ce soluté entre deux phases immiscibles, respectivement aqueuse et organique, qui sont mises en contact l’une avec l’autre.
Il est typiquement défini par un rapport de concentrations, noté ci-après D(A), selon l’équation (4) :
dans laquelle : [A] org est la concentration molaire du soluté A dans la phase organique à l’équilibre, et [A] aq est la concentration molaire du soluté A dans la phase aqueuse à l’équilibre.
Pour un soluté A qui se présente en solution sous plusieurs espèces (telle qu’un acide faible qui se dissocie en une base A - et un proton), le coefficient de partage D(A) se définit par l’équation (5) :
dans laquelle : [A i ] org est la concentration molaire de chaque espèce du soluté A dans la phase organique à l’équilibre, [A i ] aq est la concentration molaire de chaque espèce du soluté A dans la phase aqueuse à l’équilibre.
Il est également possible de définir le coefficient de partage par un rapport en nombres de moles, noté ci-après D’(A), selon l’équation (6) :
dans laquelle : n(A) org est le nombre de moles du soluté A présentes dans la phase organique à l’équilibre, n(A) aq est le nombre de moles du soluté A présentes dans la phase aqueuse à l’équilibre, V org est le volume de la phase organique, et V aq est le volume de la phase aqueuse.
Pour un soluté A qui se présente en solution sous plusieurs espèces, l’équation (6) devient l’équation (7) :
dans laquelle : n(A i ) org est le nombre de moles de chaque espèce du soluté A présentes dans la phase organique à l’équilibre, et n(A i ) aq est le nombre de moles de chaque espèce du soluté A présentes dans la phase aqueuse à l’équilibre.
Un tel réseau antennaire 14 formé de quatre mailles élémentaires 10 présente une surface égale à , avec L la dimension d’un des quatre côtés du réseau antennaire 14, une maille élémentaire 10 présentant une surface égale , avec la dimension d’un des quatre côtés de maille élémentaire 10.
La partie B de la permet d’illustrer la manière de connecter les mailles élémentaires 10 (i.e. les pixels) entre elles via le circuit de commutation reconfigurable proposé selon la présente invention pour obtenir le rayonnement désiré en termes de polarisation, de centre de phase, etc.
En effet, comme illustré sur la partie B de la , le réseau antennaire ou partie de réseau antennaire 14 comprend quatre paires 16 de ports en vis-à-vis, à savoir :
- une paire horizontale supérieure 16 de ports P 3 et P 1 en vis-à-vis, le port P 3 appartenant à la maille de réseau élémentaire supérieure gauche tandis que le port P 1 appartient à la maille de réseau élémentaire supérieure droite,
- une paire horizontale inférieure 16 de ports P 3 et P 1 en vis-à-vis, le port P 3 appartenant à la maille de réseau élémentaire inférieure gauche tandis que le port P 1 appartient à la maille de réseau élémentaire inférieure droite,
- une paire verticale gauche 16 de ports P 4 et P 2 en vis-à-vis, le port P 4 appartenant à la maille de réseau élémentaire supérieure gauche tandis que le port P 2 appartient à la maille de réseau élémentaire inférieure gauche,
- une paire verticale droite 16 de ports P 4 et P 2 en vis-à-vis, le port P 4 appartenant à la maille de réseau élémentaire supérieure droite tandis que le port P 2 appartient à la maille de réseau élémentaire inférieure droite.