INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
6) Récupération de la phase organique par injection de la mousse
Selon une mise en œuvre de l’invention, le procédé selon le premier aspect de l’invention comporte au moins les étapes 2) à 5). Les étapes 2) à 5) sont appliquées pour un puits injecteur donné traversant la formation souterraine, et peuvent être répétées en cas d’une pluralité de puits.
Arrière-plan On cherche à concevoir des matériaux qui peuvent être utilisés dans des applications impliquant une fatigue polycyclique et une fatigue oligocyclique. Par exemple, des composants pour environnements de moteurs ou de moteurs à turbine, ou autres environnements du domaine de l’aviation ou de l’aérospatial, peuvent nécessiter de tels matériaux.
Description sommaire Dans un aspect, la présente invention concerne un procédé de fabrication d’un matériau. Ce procédé peut comprendre la formation d’un matériau précurseur de type nickel-cobalt dopé et le traitement à la chaleur du matériau précurseur de type nickel-cobalt dopé, le traitement à la chaleur comprenant au moins le chauffage à une température inférieure à la température de départ de la croissance du grain dans le matériau précurseur de type nickel-cobalt dopé pour former un matériau de type nickel-cobalt traité à la chaleur.
est une vue en perspective schématique d’un moteur à turbine à gaz comportant un composant servant d’exemple, comportant un matériau de type nickel-cobalt selon divers aspects décrits dans la présente ;
est une représentation schématique d’un matériau de type nickel-cobalt donné à titre d’exemple, qui peut être utilisé dans le composant de la ;
est une représentation schématique d’un bain d’électroformage pour former un matériau précurseur du matériau de type nickel-cobalt de la ;
est un diagramme des phases du matériau de type nickel-cobalt de la comprenant un exemple de température de départ pour la croissance du grain pendant la formation du matériau de type nickel-cobalt.
est une représentation schématique du matériau précurseur de la ;
est une représentation schématique du matériau précurseur de la après un traitement à la chaleur pour former le matériau de type nickel-cobalt de la ;
est un exemple de diagramme de courbe contrainte-déformation qui compare de manière générale un grain de nickel-cobalt nanocristallin maclé ultrafin à un grain nanocristallin du matériau de type nickel-cobalt de la ;
est un graphique établissant une relation entre l’énergie de défaut d’empilement et le pourcentage de cobalt dans le matériau de type nickel-cobalt de la ;
est un graphique illustrant la résistance à la fatigue en fonction de la taille des grains pour un exemple de métal sous la forme d’acier inoxydable ;
est un graphique illustrant la résistance à la fatigue en fonction de la taille des grains pour un autre exemple de métal sous la forme de nickel déposé par voie galvanique.
Description détaillée Les réacteurs d’avions, et en particulier les systèmes de distribution de fluide qu’ils contiennent, ont un environnement agressif qui est soumis à la fois à de la fatigue oligocyclique (LCF, pour low-cycle fatigue ) et à de la fatigue polycyclique (HCF, pour high-cycle fatigue ). Les conceptions actuelles de réacteurs d’avions avec de la tôle recuite à gros grain standard et de tubulures ayant des épaisseurs de parois standard sont surdimensionnées pour une condition de contrainte du pire cas hautement localisée. Les régions subissant des contraintes faibles ont la même épaisseur de paroi uniforme et sont généralement surdimensionnées. En général, bien qu’un processus d’électroformage additionnel soit personnalisable, il n’existe pas actuellement d’ajout de matière uniquement là où cela est nécessaire – une matière à haute performance déposée par voie galvanique, présentant une résistance à la fatigue élevée, une haute stabilité en température, et une résistance mécanique et une endurance élevées.
Des aspects de la présente invention concernent la réduction de l’amorçage et de la propagation des fissures de fatigue, ainsi que de la rupture, pour les matériaux du type nickel-cobalt. Des aspects de la présente invention concernent des alliages nanocristallins nouveaux à base de nickel déposés par voie galvanique ayant une excellente stabilité thermique, une haute résistance à la fatigue oligocyclique, et des performances de matériau résistant aux fissures en fatigue polycyclique. Ceci se traduit par une utilisation efficace de la matière via le processus d’électrodéposition pour une grande palette d’utilisations, y compris la fabrication de composants de moteurs à turbine.
La relation entre résistance et taille des grains est associée aux interactions entre les dislocations et les joints de grains. Sous l’application d’une contrainte, les dislocations existant à l’intérieur d’un réseau cristallin ou créées par déformation plastique peuvent se propager le long de plans de glissement traversant le réseau cristallin et le long de joints de grains. Les dislocations ont tendance à s’accumuler au niveau des joints de grains, car les joints de grains fournissent une contrainte répulsive qui s’oppose à la propagation prolongée des dislocations. Lorsque la contrainte répulsive d’un joint de grain dépasse la force de propagation des dislocations, les dislocations sont incapables de dépasser le joint de grain. A mesure que les dislocations s’accumulent, leur force de propagation collective augmente. De cette façon, les dislocations peuvent traverser le joint de grain quand leur force de propagation dépasse la contrainte répulsive du joint de grain.
Présentation de l’invention Elle propose notamment à cet effet un pare-chocs destiné à équiper un véhicule et comprenant :
- une traverse propre à être couplée à une partie structurelle du véhicule, et
- une armature comprenant deux pattes de fixation solidarisées fixement à la traverse en étant supportées par cette dernière et une patte anti-affaissement située entre les pattes de fixation et sur laquelle est installée une pièce d’appui mobile suivant une direction verticale afin d’être immobilisée dans une position d’appui dans laquelle elle s’appuie sur la traverse.
Ce pare-chocs se caractérise par le fait que ses pièce d’appui et patte anti-affaissement comprennent des premier(s) et second(s) éléments de couplage coopérant ensemble pour les coupler l’une à l’autre avec une liberté de déplacement suivant la direction verticale tout en empêchant une rotation de l’une par rapport à l’autre.
Ainsi, la pièce d’appui peut désormais pré-équiper la patte anti-affaissement et donc l’armature avant qu’elle n’arrive sur une chaîne de montage de véhicules, et être immobilisée de façon pérenne dans sa position d’appui par rapport à la partie inférieure de la patte anti-affaissement, sans risque de tourner ou de se décaler transversalement.
Le pare-chocs selon l’invention peut comporter d’autres caractéristiques qui peuvent être prises séparément ou en combinaison, et notamment :
- la pièce d’appui peut comprendre deux premiers éléments de couplage définis à un même niveau suivant la direction verticale, et la patte anti-affaissement peut comprendre deux seconds éléments de couplage définis à un même niveau suivant la direction verticale ;
- chaque premier élément de couplage peut être une patte de clippage, et chaque second élément de couplage peut être un trou oblong ayant sa plus grande dimension suivant la direction verticale et propre à recevoir par clippage une patte de clippage correspondante ;
- la patte anti-affaissement peut comprendre deux parois s’étendant principalement suivant la direction verticale et une direction longitudinale perpendiculaire à cette dernière et entre lesquelles est installée avec un jeu transversal réduit la pièce d’appui afin de permettre son guidage suivant la direction verticale lors de son placement dans sa position d’appui tout en participant à l’empêchement de la rotation de la pièce d’appui par rapport à la patte anti-affaissement ;
- il peut comprendre un élément de renvoi poussant la pièce d’appui vers la traverse afin qu’elle se dirige automatiquement vers sa position d’appui ;
- en présence de la dernière option, la pièce d’appui peut comprendre l’élément de renvoi, et la patte anti-affaissement peut comprendre une protubérance s’étendant au moins suivant la direction longitudinale et contre laquelle s’appuie sous contrainte une extrémité libre de l’élément de renvoi afin de pousser la pièce d’appui vers la traverse ;
- également en présence de la dernière option, l’élément de renvoi peut être une patte flexible ;
- il peut comprendre deux absorbeurs d’énergie ayant chacun une première extrémité solidarisée fixement à la traverse et une seconde extrémité destinée à être couplée à la partie structurelle du véhicule, et agencés de manière à comprimer leur matière suivant une direction longitudinale du véhicule en cas de choc subi par la traverse.
L’invention propose également un véhicule terrestre, éventuellement de type automobile, et comprenant une partie structurelle à laquelle est solidarisé fixement au moins un pare-chocs du type de celui présenté ci-avant.
illustre schématiquement, dans une vue en perspective du côté avant, une partie d’un exemple de réalisation d’un pare-chocs selon l’invention, avant qu’il n’équipe une partie avant d’un véhicule,
Une telle configuration du ventilateur permet de refroidir efficacement l’ensemble des paliers en amont et en aval du moteur électrique par une circulation de flux d’air unique de l’aval vers l’amont du corps du ventilateur. En effet, la rotation de la roue de ventilation génère un flux d’air présentant une première pression F1 en sortie de la roue qui est supérieure à une seconde pression F2 du même flux d’air (située à distance de la roue) du fait des pertes de charges qui sont présentes dans la veine annulaire (par exemple par la présence de trous dans le ventilateur, le frottement d’air contre les parois du ventilateur et/ou la présence de redresseurs). Ainsi, une dépression est créée dans la veine annulaire de passage d’air du ventilateur. L’intégration des premier et seconds orifices, respectivement, sur le cône amont et aval du corps, et la pluralité de passage d’air à l’intérieur du corps, ainsi que la présence de cette dépression permettent le passage du flux d’air provenant de la veine annulaire à l’intérieur du corps du ventilateur. Ceci favorise le refroidissement des paliers à air et notamment des butées à air du ventilateur. Pour cela, un circuit de refroidissement (ou de ventilation) peut être formé par les premier et seconds orifices et les passages d’air qui sont situés de façon préférentielle entre l’arbre et les composants (tels que les paliers radiaux, le moteur électrique, les butées axiales, etc.) entourant cet arbre à l’intérieur du corps. Ainsi, le circuit de refroidissement permet de ventiler les paliers à air et éviter une accumulation de calories entrainant un emballement thermique. Par conséquent, la durée de vie des paliers à air (et par conséquent du ventilateur) est améliorée de manière significative.
En outre, l’intégration des orifices et des passages d’air du ventilateur selon l’invention permet également de réduire la masse et l’encombrement du ventilateur dans un aéronef.
Le ventilateur selon l’invention peut comprendre une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises isolément les unes des autres ou en combinaison les unes avec les autres :
-- le premier palier à air de guidage est radial (notamment par rapport à l’axe X) ;
-- le second palier à air de guidage est radial (notamment par rapport à l’axe X) ;
-- le second palier à air de guidage est radial et de butée axiale ;
-- la première butée annulaire axiale comprend au moins une feuille lisse et au moins une feuille ondulée ;
-- la seconde butée annulaire axiale comprend au moins une feuille lisse et au moins une feuille ondulée ;
- le ventilateur comprend : - un premier passage d’air reliant ledit premier orifice au second palier à air, - un second passage d’air reliant le premier passage d’air au moteur électrique, - un troisième passage d’air reliant le second passage d’air au premier palier à air, et - un quatrième passage d’air reliant le troisième passage d’air aux seconds orifices ;
- lesdits seconds orifices de passage d’air sont formés dans une paroi transversale du cône amont qui est reliée à la portion centrale du corps ;
- le disque de butée annulaire axiale est intercalé entre les première et seconde butées annulaires axiales ;
- ledit second palier à air et ladite première butée annulaire axiale sont formés d’une seule pièce ;
-- les passages d’air sont formés par des ouvertures des éléments du ventilateur et/ou des interstices entre les éléments du ventilateur ;
-- la première butée annulaire axiale comprend une paroi annulaire radiale s’étendant autour de l’axe X ;
-- ladite paroi radiale comprend un épaulement annulaire et une bride radiale annulaire s’étendant en aval de cet épaulement ;
-- le disque de butée s’étend autour l’axe X ;
illustre de façon schématique en perspective un dispositif selon un aspect de l’invention avec une sonde,
illustre de façon schématique, dans une vue en coupe, un dispositif selon un aspect de l’invention,
illustre de façon schématique, dans une vue de côté en élévation, un dispositif selon un aspect de l’invention en cours d’utilisation.
illustre de façon schématique, dans une vue de côté en élévation, un dispositif selon un autre aspect de l’invention en cours d’utilisation,
Le dispositif d’attache 1 est configuré pour coopérer par fixation mécanique amovible avec une sonde de température culinaire 10. La sonde de température culinaire 10 présente un corps 3 cylindrique de révolution se terminant par une extrémité effilée 11 pour insertion dans un aliment dont la température est à surveiller. L’extrémité opposée du corps de la sonde, non visible sur les figures peut être radial ou bombé. Le corps 3 est réalisé en matériau résistant à la chaleur. La sonde de température culinaire 10 comprend au moins un capteur de température disposé dans le corps 3 et un organe de communication radio disposé dans le corps 3, de fréquence allant de quelques centaines de MHz à quelques GHz.
Le dispositif d’attache 1 comprend une première jambe 2, une deuxième jambe 4 et un corps 3, pour supporter une sonde de température 10 alimentaire. Le dispositif d’attache 1 présente une forme générale de cavalier. Le corps 3 relie les première et deuxième jambes. La première jambe 2 comprend un manchon. Le manchon peut être réalisé en matériau synthétique par exemple à base de silicone. Le manchon est pourvu d’un alésage 5 ouvert à au moins une première extrémité opposée au corps 3. La première extrémité peut être radiale, notamment circulaire. Ledit alésage 5 est cylindrique selon un axe également nommé axe du manchon. Le manchon présente une surface extérieure circulaire ou partiellement circulaire. La surface extérieure circulaire ou la partie circulaire sont coaxiales à l’alésage 5. Ledit alésage 5 est prévu pour recevoir une sonde de température 10. Ledit alésage 5 peut être fermé par une paroi radiale à l’autre extrémité du manchon. Ledit alésage 5 peut être partiellement fermé à l’autre extrémité du manchon pour former une butée d’insertion de la sonde température et une ouverture permettant d’observer la position de la sonde. Ladite autre extrémité du manchon peut être plane, par exemple radiale. La première jambe 2 est monobloc.
La première jambe 2 présente une surface 13 selon un plan ne contenant pas avec l’axe du manchon. Dans les modes de réalisation illustrés sur les figures 1 à 4, la surface 13 est parallèle à l’axe du manchon.
Le corps 3, la première jambe 2 et la deuxième jambe 4 peuvent être monoblocs, par exemple à base de silicone.
Dans le mode de réalisation illustré sur la , la première jambe 2 présente une surface 13 selon un plan sécant à l’axe du manchon. La première jambe 2 comprend une cale 18 en forme de coin adossé au manchon. La cale 18 peut être monobloc avec le manchon, par exemple venue de moulage. La cale 18 forme ladite surface 13 selon un plan sécant avec l’axe du manchon. L’axe du manchon et ladite surface 13 de la cale 18 présentent un angle compris entre 10 et 40°, préférablement entre 20 et 30°. Ainsi une sonde de température 10 dirigée loin d’une paroi de récipient culinaire.
La deuxième jambe 4 s’étend à partir du corps 3 sensiblement parallèlement à ladite surface 13 de la première jambe 2. La deuxième jambe 4 s’étend du même côté du corps 3 que le manchon pour former un cavalier. La deuxième jambe 4 peut présenter une section rectangulaire. La deuxième jambe 4 peut comprendre des bords parallèles 8. La deuxième jambe 4 peut comprendre une extrémité libre arrondie 9. La deuxième jambe 4 présente une surface intérieure 14 face à la première jambe 2 et une surface extérieure 15 opposée à la première jambe 2. La surface intérieure 14 est plane. La surface extérieure 15 est plane.
La deuxième jambe 4 est munie d’un lest 12 noyé présentant une masse volumique supérieure à la masse volumique du manchon. Ledit lest 12 présente une masse volumique supérieure à 2000 kg/m 3 . Préférablement, la masse volumique dudit lest est supérieure à 7000 kg/m 3 , préférablement supérieure ou égale à 10000 kg/m 3 . Ledit lest 12 est au moins aussi lourd que la sonde de température 10 et la première jambe 2 prises ensemble. A titre d’exemple le lest 12 peut peser de 15 à 20 grammes tandis que la sonde de température 2 et la première jambe 2 prises ensemble pèsent environ 15 grammes. Ledit lest 12 est préférablement métallique. Ledit lest 12 peut présenter une forme de parallélépipède rectangle ou de cylindre droit. Ledit lest 12 peut être noyé dans une matière synthétique, notamment comprenant du silicone, par exemple par surmoulage. A l’exception du lest 12, le corps 3, la première jambe 2 et la deuxième jambe 4 sont monoblocs, par exemple à base de silicone.
Le corps 3 relie la première jambe 2 et la deuxième jambe 4. Le corps 3 présente une épaisseur faible notamment en comparaison avec l’épaisseur de la deuxième jambe 4. Le corps 3 est élastique permettant une variation de distance entre la première jambe 2 et la deuxième jambe 4. Le dispositif d’attache 1 s’adapte à des épaisseurs de paroi différentes entre des conteneurs différentes : casseroles de différentes dimensions, plats, plateaux, assiettes, bols, etc.
Dans le mode de réalisation illustré sur les figures 1 à 3, la deuxième jambe 4 présente une épaisseur sensiblement constante selon un axe perpendiculaire à l’axe du manchon. L’épaisseur de la deuxième jambe 4 peut être comprise entre 1 et 4 mm. La deuxième jambe 4 comprend une extrémité arrondie se rattachant au corps 3. Le corps 3 présente une épaisseur inférieure à 0,80 mm, préférablement inférieure à 0,60 mm, plus préférablement inférieure à 0,25 mm. Le corps 3 présente une épaisseur supérieure à 0,10 mm. Le corps 3 présente une largeur semblable à la largeur de la deuxième jambe 4. Le corps 3 présente une largeur semblable à la largeur de la première jambe 2 correspondant au diamètre du manchon.
Le corps 3 présente une forme de L. Le corps 3 comprend une première partie 6 se rattachant à l’extrémité de la première jambe 2 et une deuxième partie 7 se rattachant à l’extrémité de la deuxième jambe 4. La première partie 6 est radiale par rapport au manchon. La première partie 6 peut affleurer l’extrémité du manchon. La deuxième partie 7 est raccordée à la première partie 6 par un arrondi. La deuxième partie 7 présente la même largeur que la première partie 6. La deuxième partie 7 présente la même épaisseur que la première partie 6. La deuxième partie 7 présente une surface coplanaire avec la surface extérieure 15 de la deuxième jambe 4 opposée à la première jambe 2 et une surface décalée par rapport à la surface intérieure 14 de la deuxième jambe 4 faisant face à la première jambe 2. Un redan relie ladite surface décalée et la surface intérieure 14 de la deuxième jambe 4.
La deuxième partie 7 peut affleurer la deuxième jambe 4 du côté extérieur du cavalier. La deuxième partie 7 peut présenter une longueur supérieure à la longueur de la première partie 6. La deuxième jambe 4 s’étend en longueur au-delà de l’extrémité libre du manchon.
Avantageusement, le contour extérieur du quadrilatère est incliné, en particulier à 10 degrés par rapport à un repère orthogonal d’axes vertical et horizontal (qui correspondent aux bords perpendiculaires d’un support d’impression).
De préférence, la pluralité d’éléments graphiques comporte une série d’un deuxième élément graphique, apte à évaluer la reproduction d’images bitmap ou matricielles, en particulier ledit deuxième élément graphique a la même forme géométrique que celle du premier élément graphique, lesdits deuxièmes éléments graphiques de la série se distinguant par leur tramé, chacun présentant des valeurs progressives de gris, de préférence la série comprenant trois deuxièmes éléments graphiques dont les valeurs progressives de gris sont incrémentées de 1 à 3% en valeurs positives et inversement de 99% à 97% en valeurs négatives avec une linéature donnée. Cela permettra notamment de connaître la capacité de chacune des machines de son parc à reproduire des images bitmap et à déterminer le support d’impression le mieux adapté, y compris dans une même famille de support (ce qu’on nomme aussi machinabilité). Par exemple, sur un support du type papier recyclé, il se peut que du contenu soit absent parce que certaines lignes n’auront pas été reproduites. Avec le procédé de l’invention, on peut connaître le résultat à l’avance, et on pourra donc conseiller le client, par exemple en conseillant l’utilisation d’un support qui conviendra (autre qu’un papier recyclé), ou on annoncera au client qu’avec ce type de support, il faudra imprimer par exemple à 150 lpi au lieu de 200 lpi (valeur pour laquelle on sait que l’utilisation d’un papier recyclé ne permettra pas la restitution exacte de l’image).
Selon encore une autre caractéristique, la pluralité d’éléments graphiques comporte un troisième élément graphique qui est une mire de forme générale circulaire, comportant en particulier au moins deux cercles concentriques, de préférence trois cercles concentriques, et des segments vectorisés répartis uniformément par groupes, de préférence chaque groupe comprenant sept segments. Ce troisième élément graphique est apte à établir la résolution d’impression qui convient le mieux à la machine d’impression afin que le rendu d’impression test dudit troisième élément graphique corresponde au rendu dit troisième élément graphique du fichier test (absence d’artefacts sur l’impression test).
Selon encore une autre caractéristique, la pluralité d’éléments graphiques comporte une série de plusieurs dudit troisième élément graphique, chaque troisième élément graphique de la série correspondant à une résolution d’écriture différente (et permettant d’analyser la résolution qui convient pour obtenir le meilleur rendu d’impression). Ainsi, il sera possible pour un support donné d’impression, de définir la résolution d’impression ou la linéature qu’il conviendra d’attribuer à chaque machine. Par exemple, si l’on constate qu’en sélectionnant une résolution d’écriture de 2000 dpi avec du papier buvard, il apparaît des artefacts sur le troisième élément graphique imprimé, on passera par exemple la machine à 800 dpi, avec certes une résolution moins bonne, mais procurant un résultat d’impression sans artefacts sur le troisième élément graphique.
De préférence, la pluralité d’éléments graphiques comporte un quatrième élément graphique qui est apte à évaluer l’aptitude d’une machine d’impression et/ou d’un procédé d’impression à reproduire les 256 niveaux de gris codés en 8 bits. Ce quatrième élément graphique est utile pour des travaux spécifiques de grandes précisions. Ce quatrième élément graphique est un plus dans l’analyse du rendu d’impression des machines du parc, il faut avant tout avoir d’abord réglé les machines d’impression de manière à parvenir au PGCD parmi le premier élément graphique, le deuxième élément graphique et le troisième élément graphique.