INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La présente invention concerne plus particulièrement un tel support de platine porte-moyeu qui est adapté pour être solidarisé indifféremment sur un des deux bras de suspension longitudinaux d’un essieu à traverse déformable.
Le document FR-B1-3012372 décrit un essieu arrière d’un véhicule automobile à des deux bras de suspension longitudinaux dont chaque bras comporte un support pour une platine porte-moyeu qui sont identiques, donc pouvant être monté indifféremment sur chacun des deux bras.
Mais le problème reste que lorsque le véhicule présente différentes largeurs de voies, l’ensemble constitué du support et d’une platine porte-moyeu doit être redimensionné, augmentant la diversité sur ces pièces, son prix de fabrication et pose des problèmes logistiques.
Il comporte en effet, selon l’invention, un support de platine porte-moyeu adapté pour être solidarisé indifféremment sur un des deux bras de suspension longitudinaux d’un essieu à traverse déformable, tel que ledit support comporte deux premières parties qui comportent un même profil de connexion adapté pour être solidarisées au choix sur un même emplacement de chacun des deux bras de suspension longitudinaux, chacune des deux premières parties du support étant adaptée pour positionner à deux distances différentes la platine porte-moyeu dudit bras de suspension longitudinal.
Selon une première caractéristique de l’invention, le support comporte deux secondes parties adaptées pour recevoir la platine porte-moyeu, une première ou une seconde desdites deux secondes parties étant utilisées pour recevoir ladite platine porte-moyeu en fonction respectivement d’une première ou d’une seconde desdites deux premières parties qui est solidarisée sur un des deux bras de suspension longitudinaux.
Selon une seconde caractéristique de l’invention, la première desdites premières parties du support juxtapose la première desdites secondes parties du support, la seconde desdites premières parties du support juxtaposant la seconde desdites secondes parties du support.
Selon une troisième caractéristique de l’invention, le support est formé par une série d’opérations d’emboutissages et de détourages à partir d’une unique plaque en tôle.
Selon une quatrième caractéristique de l’invention, le support présente une forme en U, les deux premières parties dudit support étant formées au niveau des extrémités libres des deux branches du U, la première desdites deux secondes parties du support étant formée par un premier bord latéral du U, la seconde desdites deux secondes parties du support étant formée par le second bord latéral opposé du U.
La présente invention concerne aussi un essieu à traverse déformable comportant deux bras de suspension longitudinaux, chaque bras de suspension longitudinal comportant un ensemble constitué d’un tel support et d’une platine porte-moyeu.
Les deux platines porte-moyeu sont solidarisées par soudure sur, respectivement, chacune des deux secondes parties du support.
Les deux ensembles constitués chacun d’un support et d’une platine porte-moyeu sont solidarisés par soudure sur, respectivement, chacun des deux bras de suspension longitudinaux.
La présente invention concerne enfin un véhicule qui comporte un train arrière pour véhicule automobile équipé d’un tel essieu à traverse déformable.
L’extraction de CO 2 est simplifiée grâce à ce procédé, puisqu’il n’est pas nécessaire d’avoir une installation utilisant des solvants en tous genres.
De plus, il n’est plus nécessaire de recycler un quelconque substrat.
Plusieurs aspects d’un dispositif selon l’invention vont maintenant être présentés, selon diverses mises en œuvre.
Le dispositif d’extraction du dioxyde de carbone (CO 2 ) par givrage dans du méthane liquide avec une teneur en CO 2 de l’ordre de 3000 ppm comprend un réservoir de méthane à une pression supérieure à 6 bars qui est avantageusement en aval d’un dispositif de liquéfaction du méthane à une pression supérieure à 6 bars.
A l’aval de ce réservoir et en amont d’un premier dispositif de séparation, un détendeur réduit la pression du méthane liquide à 1 bar et -161,5°C.
Le mélange triphasique liquide-vapeur-solide de méthane et de CO 2 issu de cette détente, entre par le bas de ce premier dispositif de séparation où s’effectue à la fois une première filtration de la phase solide de CO 2 dans une matrice solide de porosité de l’ordre de 10 micromètres, et la séparation des phases gaz et liquide de méthane.
La phase gaz de méthane contenant de l’ordre de 7 ppm de CO 2 va avantageusement être recyclée et liquéfiée de nouveau.
La phase de méthane liquide contenant de l’ordre de 300 ppm de CO 2 est transférée par une pompe vers le deuxième dispositif de séparation.
Avantageusement, le premier dispositif de séparation comprend deux enceintes identiques pour un fonctionnement alterné de chaque enceinte : quand s’effectue la séparation des trois phases dans l’une, le CO 2 solide est sublimé dans l’autre par circulation de méthane gazeux à pression atmosphérique provenant du méthane refoulé par un compresseur de méthane, qui est à l’amont de l’échangeur de liquéfaction, ce liquéfacteur de méthane alimente le réservoir décrit ci-dessus.
Le méthane gazeux à environ 50°C sublime le CO 2 et ce débit gazeux est recyclé par le compresseur de méthane susnommé.
L’association de la détente du méthane et du premier dispositif de séparation fait passer la teneur en CO 2 du méthane liquide de 3000 ppm à environ 300 ppm par filtration du liquide, et sépare les phase gaz et liquide, l’une aspirée par le compresseur de méthane, l’autre par une pompe qui transfère le méthane liquide vers le deuxième dispositif de séparation.
Le débit de méthane liquide à pression atmosphérique et à une teneur de l’ordre de 300 ppm circule dans l’une des deux enceintes du deuxième dispositif de séparation.
Avantageusement, chaque enceinte du deuxième dispositif de séparation comprend un échangeur tube-ailettes, le méthane circulant dans les multiples canaux parallèles formés par les espaces inter-ailettes de cet échangeur.
La vitesse maximale du méthane liquide est de préférence de l’ordre de 0,2 m/s pour faciliter le dépôt du CO 2 solide sur les ailettes et éviter tout arrachement du givre déjà formé.
La température de surface des ailettes est progressivement plus froide typiquement de -165°C à -170°C, ces températures étant parfaitement réglables.
La teneur en CO 2 passe d’environ 300 ppm à une valeur inférieure à 100 ppm, il suffit d’abaisser la température finale à -176°C pour obtenir une teneur en CO 2 inférieure à 50 ppm.
Selon l’invention, les caractéristiques particulières, avantageuses ou préférées de la méthode de préparation de la composition aqueuse selon l’invention définissent des compositions aqueuses selon l’invention ainsi que des méthodes de contrôle de la rhéologie qui sont également particulières, avantageuses ou préférées.
Les exemples qui suivent permettent d’illustrer les différents aspects de l’invention.
Les abréviations suivantes sont utilisées : - composé (a1) : composé (a1-1), acide méthacrylique (AMA), - composé (a2) : composé (a2-1), acrylate d’éthyle (AE), - composé (a3) : composé (a3-1) de formule II ou composé (a3-2) de formule II, - composé E : composé E-1, dioctylsulfosuccinate de sodium (DOS), composé tensio-actif non-sulfaté, en solution dans l’eau à 50% massique, - Empicol LXVN de Huntsmann, laurylsulfate de sodium (SDS), composé tensio-actif sulfaté, - persulfate de sodium (NH 4 ) 2 S 2 O 8 .
Préparation de polymères P1, P2 et P3 selon l’invention et d’un polymère comparatif PC1
Dans un réacteur de 1 L agité et chauffé à l’aide d’un bain d’huile, on prépare le mélange 1 en introduisant de l’eau désionisée et du dioctylsulfosuccinate de sodium (DOS) comme composé E-1.
Sous agitation, on prépare dans un bécher un mélange 2 comprenant : composé (a1), composé (a2), composé (a3-1) ou composé (a3-2) et composé E-1 ou SDS.
On prépare 3 solutions d’initiateur 1, 2 et 3 comprenant du persulfate d’ammonium et de l’eau désionisée.
Dans le réacteur chauffé à la température de 87°C ± 1°C, on injecte la solution d’initiateur 1 puis en parallèle la solution d’initiateur 2 pendant 2 heures ainsi que le mélange 2 durant 2 heures 30 minutes. Puis, durant 1 heure, on injecte la solution d’initiateur 3 dans le réacteur chauffé à 87°C ± 1°C. On cuit 30 min à la température de 87°C ± 1°C. L’ensemble est ensuite refroidi à température ambiante.
Les polymères P1, P2 et P3 selon l’invention et le polymère comparatif PC1 ont été préparés dans ces conditions en faisant varier les compositions de monomères des mélanges de monomères. Les réactifs et quantités (g) mis en œuvre ainsi que les compositions (% en poids) des copolymères obtenus sont présentés dans le tableau 1. L’extrait sec des dispersions aqueuses de polymère obtenues est mesuré et présenté dans le tableau 1. La quantité d’ion sulfate par rapport à la quantité de polymère actif est mesurée par chromatographie ionique et présentée dans le tableau 1.
Malgré l’absence de tout composé tensio-actif sulfaté, l’invention permet d’obtenir le polymère ASE P1 selon l’invention ainsi que les polymères HASE P2 et P3 selon l’invention.
Les propriétés et les performances de ces polymères selon l’invention P1, P2 et P3 et du polymère comparatif PC1 sont évaluées dans des compositions aqueuses lavantes comprenant des composés tensio-actifs non-sulfatés et ne comprenant pas de composé tensio-actif sulfaté.
On prépare une phase A par mélange des ingrédients sous agitation. On y ajoute, un par un, les ingrédients B sous agitation et en chauffant à 65°C. Puis, on ajoute la phase C préparée préalablement. On laisse refroidir à 45°C. Enfin, on ajoute, un par un, les ingrédients D, on laisse refroidir à température ambiante et on ajuste le pH au moyen d’une solution aqueuse de soude à 20 %. Les ingrédients et quantités utilisés pour préparer les compositions comprenant les différents polymères sont présentés dans le tableau 2.
Le pouvoir épaississant des compositions est déterminé par la mesure de la viscosité Brookfield LVT à 6 tour/minute à 25°C et avec l’aiguille #62 après 30 secondes de rotation du mobile. Une viscosité d’au moins 5 000 mPa.s est acceptable.
Le pouvoir suspensif des compositions est déterminé par la tenue en suspension de billes de cire synthétiques (Cirebelle 104 Sasol), dont la température de fusion est de 110-115°C et dont la taille de particules est comprise entre 150 µm et 425 µm. Les billes sont ajoutées aux compositions sous agitation puis les compositions sont stockées en étuve à 50°C et 60°C. Le maintien en suspension des billes de cire est évalué par comptage. On considère que la composition est stable lorsque les billes restent en suspension pendant un temps de stockage à 60°C supérieur à 7 jours et un temps de stockage à 50°C supérieur à 30 jours.
La transparence des compositions est déterminée par mesure de la turbidité (NTU, Nephelometric Turbidity Unit) à l’aide d’un turbidimètre Hanna HI 98703. Une mesure inférieure à 15 indique que la composition est transparente.
La transmittance à 500 nm des compositions est mesurée après une heure de conservation à 25°C. On utilise un Spectromètre UV Genesys 10uv scanning de Thermo Electron Corporation, à 500 nm. Une transmittance à 500 nm supérieure à 95 % indique que la composition est transparente.
- lorsque le chargement du navire présente un poids inférieur ou égal à 0,2*P TC , transférer du liquide vers le réservoir atténuateur de roulis 40 depuis au moins le réservoir de liquide avant 20, préférablement seulement depuis le réservoir de liquide avant 20 et/ou de façon à ne pas augmenter le tirant d’eau Tf à la proue du navire 1.
- lorsque le chargement du navire présente un poids supérieur à égal à 0,8*P TC , transférer du liquide vers le réservoir atténuateur de roulis 40 depuis le réservoir de liquide avant 20 et/ou le réservoir de liquide arrière 30, préférablement depuis le réservoir de liquide avant 20 et le réservoir de liquide arrière 30.
En outre, il est à noter que lorsque de l’eau est transférée depuis les réservoirs arrière 30 vers le réservoir atténuateur de roulis 40, il peut être préférable que ce transfert d’eau s’effectue par l’intermédiaire du réservoir central 50.
Système flottant comprenant une planche gonflable flottante et un système de déplacement DOMAINE DE L’INVENTION La présente invention se rapporte aux systèmes flottants comprenant une planche et un système de déplacement.
ARRIÈRE-PLAN TECHNOLOGIQUE Il existe de nombreux types de systèmes flottants. L’invention se place dans le domaine des systèmes flottants basés sur une planche. Une planche est un produit comprenant une épaisseur faible par rapport aux dimensions de largeur et de longueur. De plus, les variations d’épaisseur sont elles-mêmes faibles par rapport à l’épaisseur elle-même. Une planche flottante est typiquement utilisée avec ses largeur et longueur dans le plan horizontal, et l’épaisseur dans le plan vertical.
Récemment, de telles planches ont été démocratisées pour des activités de pagayage (l’anglicisme « paddle » est communément utilisé) debout. Les dimensions et matériaux constitutifs de la planche sont choisis pour permettre à une personne seule, voire deux personnes, de se tenir debout sur une des surfaces principales de la planche. De plus, l’utilisateur dispose d’une pagaie qu’il utilise pour se propulser. La pagaie comprend généralement un manche pouvant être tenu à une extrémité, et une surface plate et large à l’autre extrémité, qui est prévue pour être plongée dans l’eau par l’utilisateur, notamment sur le côté latéral de la planche et déplacée dans l’eau dans le but de propulser l’embarcation.
Cette activité sportive est bénéfique, mais il existe un besoin de démocratiser cette activité.
Dans ce domaine, US 10,017,233 propose de motoriser une pagaie, et de la maintenir verticale avec une extrémité de préhension, et une extrémité de motorisation. La pagaie motorisée présente une hélice d’axe horizontal. Une barre de fixation est fixée à la planche selon un axe horizontal transverse à l’axe longitudinal de la planche, et présente deux extrémités pouvant chacune être fixée à la pagaie. La pagaie voit ainsi son extrémité de motorisation plongée dans l’eau d’un côté ou de l’autre de la planche. Il en résulte un défaut de stabilité du système flottant, car l’usager aura tendance à ne pas être parfaitement symétrique par rapport à l’axe longitudinal de la planche, mais à se déporter du côté de la pagaie.
Récemment, FR 3 103 780 a proposé une réalisation qui résout ce problème en présentant un manche qui est prévu au niveau de l’axe longitudinal de la planche. Il est donc prévu que la commande de propulsion passe à travers la planche. Toutefois, ce système est complexe, car la motorisation est décalée vers l’arrière par rapport au manche. Par conséquent, un mécanisme complexe est prévu pour transférer le mouvement du guidon vers la motorisation.
Auparavant, US 2019/308,709 prévoyait un système flottant comprenant un manche traversant axialement la planche. Toutefois, aucune réalisation concrète n’est présentée.
L’invention vise ainsi à proposer un système flottant du genre présenté ci-dessus simple à fabriquer et simple à utiliser.
Ainsi, l’invention se rapporte à un système flottant comprenant : - Une planche gonflable flottante comprenant un corps périphérique allongé selon une direction longitudinale et entourant une ouverture traversante centrée sur la direction longitudinale, - Une trappe disposée dans l’ouverture traversante, et comprenant un tour périphérique assemblé au corps périphérique, et au moins un palier, la trappe étant adaptée pour prendre alternativement une configuration ouverte et une configuration fermée dans laquelle le palier est formé, - Un système de déplacement comprenant : . un système de liaison s’étendant à travers la trappe en configuration fermée entre une première extrémité et une deuxième extrémité, le système de liaison étant monté rotatif par rapport à la planche autour d’un axe vertical par l’intermédiaire du palier, . Un système de préhension prévu à la première extrémité du système de liaison, . un système de motorisation comprenant un moteur électrique adapté pour entrainer une turbine autour d’un axe de rotation, ladite turbine étant disposée à la deuxième extrémité du système de liaison, et . Au moins une alimentation électrique solidaire du système de liaison et connectée électriquement au système de motorisation, . Au moins un organe d’interface homme-machine adapté pour autoriser un utilisateur à commander le système de motorisation, et dans lequel le système de déplacement est déplaçable à travers la trappe en configuration ouverte de la trappe.
Grâce à ces dispositions, on dispose d’un système flottant simple à mettre en œuvre et à utiliser.
Par exemple, l’habitacle 10 comprend au moins deux zones d’assise agencées côte à côte, notées « première zone d’assise 12 » et « deuxième zone d’assise » dans la suite. Seule la première zone d’assise 12 est visible sur les figures 1 et 2. Dans l’exemple illustré, la première zone d’assise 12 et la deuxième zone d’assise sont agencées côte à côte selon la direction transversale Y.
Dans l’exemple illustré sur les figures 1 et 2, la première zone d’assise 12 fait partie d’un siège 22 de l’habitacle 10, notée « premier siège 22 » dans la suite. Comme visible sur les figures 1 et 2, le premier siège 22 comprend un dossier 22B distinct de la première zone d’assise 12.
Par exemple, le premier siège 22 est un siège passager avant du véhicule.
La deuxième zone d’assise fait par exemple partie d’un deuxième siège (non visible sur les figures 1 et 2) de l’habitacle 10.
Par exemple, le deuxième siège est un siège conducteur.
La console centrale 16 s’étend sensiblement selon la direction longitudinale X, au moins entre la première zone d’assise 12 et la deuxième zone d’assise.
La console centrale 16 comprend un corps 26.
A titre d’exemple, le corps 26 comprend une base 26A et une partie de console en saillie 26B par rapport à la base 26A.
La base 26A s’étend sensiblement selon la direction longitudinale X.
La partie de console en saillie 26B s’étend en saillie par rapport à la base 26A selon la direction d’élévation Z. Une longueur de la partie de console en saillie 26B est par exemple inférieure à une longueur de la base 26A. Dans la présente demande, la longueur d’un élément de l’habitacle 10 correspond à la dimension de cet élément selon la direction longitudinale X.
La portion de console en saillie 26B présente par exemple sensiblement une forme de pyramide inversée.
La portion de console en saillie 26B comprend, par exemple, une face supérieure 28 et au moins deux faces latérales 30.
La face supérieure 28 est sensiblement perpendiculaire à la direction d’élévation Z.
Chaque face latérale 30 est avantageusement agencée en regard d’une zone d’assise distincte.
A titre d’exemple, les deux faces latérales 30 de la portion de console en saillie 26B sont agencées en regard l’une de l’autre selon la direction transversale Y.
A titre d’illustration, les deux faces latérales 30 de la portion de console en saillie 26B s’étendent dans un plan incliné par rapport à la direction d’élévation Z. Par exemple, un tel plan incliné présente un angle compris entre 20 degrés et 40 degrés avec la direction d’élévation Z, de préférence un angle compris entre 25 et 35 degrés avec la direction d’élévation Z, tel qu’un angle de 30 degrés avec la direction d’élévation Z.
Pour S. cerevisiae , des billes de verre (0,5 mm de diamètre) et 500 µL de tampon d'extraction (tampon phosphate de potassium 50 mM, pH 7,4 contenant 2 mM EDTA, 100 mM KCl et 1 mM DTT) ont été ajoutés au culot cellulaire. Les cellules ont été brisées dans un instrument MP BiomedicalsTM FastPrep-24TM 5G en utilisant 6 cycles de 30s à 6,5 m.s-1 et 1 min dans de la glace entre chaque cycle. Comme cette procédure n'a pas fonctionné pour S. suaveolens , ces cellules ont été brisées à l'aide d'un Qiagen Retsh Tissue Lyser II (3 min, 30Hz) avec une bille de tungstène froide introduite dans le tube en présence de 500 µL du même tampon d'extraction que ci-dessus. Après centrifugation des tubes Eppendorf (1000 g , 5 min, 4°C), le surnageant correspondant aux extraits bruts des deux espèces de levures a été passé sur des filtres centrifuges Amicon Ultra-05 10K selon le protocole du fabricant pour éliminer les petites molécules. Les extraits filtrés ont ensuite été utilisés pour les essais enzymatiques et la détermination des protéines.
Analyse statistique Les moyennes et les écarts types (ET) ont été déterminés sur la base de fermentations triples et représentés sous forme de moyenne ± ET. Les données expérimentales ont été soumises à une analyse de variance à une voie (ANOVA) en utilisant le logiciel XLStat Applied Sensory (2020.1.3) au niveau de confiance de 95%. L'analyse en composantes principales (PCA) et l'analyse en clusters hiérarchiques (HCA) ont été appliquées pour discriminer les moyennes de la production totale de composés organiques volatils et le profil des composés volatils du type sauvage de S. suaveolens et des mutants ILV-. L'ACP a été réalisée à l'aide du logiciel XLStat Applied Sensory (2020.1.3) et les données sont présentées sous forme de graphique biplot. Une carte thermique a été réalisée sur la base du ratio de chaque COV produit par les mutants par rapport à ceux produits par le type sauvage de S. suaveolens en utilisant NG-CHM Builder : Interactive heatmap online software (www.build.ngchm.net).
II - Résultats et discussion Condition de la mutagenèse UV et stratégie de criblage
La durée d'irradiation UV adéquate pour accumuler des mutations stables non létales chez S. cerevisiae a été décrite empiriquement comme la durée qui entraîne un taux de survie de la population allant de 70 à moins de 40%. Dans un premier temps, nous avons effectué une étude dose-réponse de l’effet irradiation par UV sur notre souche sauvage S. suaveolens pour déterminer la durée optimale d'exposition aux UV de cette souche non-conventionnelle. Comme le montre la , le taux de survie de la population a immédiatement chuté de 25 % après les 10 premières secondes d'irradiation et est resté à cette valeur même après 110 secondes d'irradiation. Avec un temps d'irradiation plus long, une décroissance linéaire (R² = 0,96) de la survie de la population avec une mortalité complète après 420 s d'irradiation a clairement été observée. Une durée de 180 s d'irradiation aux UV a été choisie, ce qui correspond à environ 50 % de la survie de la population. En conséquence, 15 393 colonies ont été isolées après ce temps d'irradiation UV de S. suaveolens sauvage sur des plaques de milieu YNB-Glc gélosé (milieu ne comportant que du glucose comme source de carbone).
Pour cribler les mutants qui ont perdu la capacité de croître sur des milieux contenant de l'isoleucine, de la leucine ou de la valine comme seule source de carbone, ces 15 000 clones irradiés ont été répliqués sur des plaques de milieu YNB-Ile, YNB-Leu et YNB-Val gelosés. Seuls 10 n'ont pas pu se développer sur les trois acides aminés à chaîne ramifiée. Ces 10 clones ont ensuite été cultivés de nouveau sur YNB-Glc, et testés de nouveau pour vérifier leur croissance / absence de croissance sur un milieu YNB-Leu/ Ile/Val non perméable. Avec cette procédure, un seul des 10 clones irradiés par les UV a été perdu, laissant ainsi 9 mutants ILV- potentiellement stables, appelés mutants M2 à M10.
Analyse multivariée du type sauvage de S. suaveolens et de ses 9 mutants ILV- en fonction de leur production de COV