INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
- une deuxième étape au cours de laquelle au moins un moyen de butée axiale est disposé en saillie d’une première surface annulaire interne du tronçon intermédiaire de l’enveloppe, à une première extrémité dudit tronçon intermédiaire,
- une troisième étape au cours de laquelle la cartouche annulaire en matériau abradable est disposée à l’intérieur de l’enveloppe annulaire au contact dudit moyen de butée axiale, en recouvrant ladite première surface annulaire,
- une quatrième étape de collage de la cartouche annulaire en matériau abradable sur la première surface annulaire interne, au cours de laquelle le carter est chauffé et maintenu par l’intermédiaire d’un système présent au moins en partie à l’intérieur du carter,
caractérisé en ce que la deuxième étape intervient simultanément avec la première étape et en ce qu’au cours de ladite deuxième étape, on moule ledit au moins un moyen de butée axiale avec la préforme dans le moule.
Cette conception permet de produire une enveloppe de carter dont le ou les moyens de butée sont intégrés à l’enveloppe lors de sa fabrication et qui présentent l’avantage de ne pas nécessiter d’opérations coûteuses et chronophages postérieurement à la fabrication de l’enveloppe.
Selon d’autres caractéristiques du procédé :
- le moyen de butée axiale moulé avec la préforme est en forme de bourrelet annulaire d’axe A,
- le moule utilisé au cours desdites première et deuxième étapes comporte une coque annulaire extérieure d’axe A et une coque annulaire intérieure d’axe A entre lesquelles est délimitée la cavité, et la coque intérieure comporte une gorge annulaire d’axe A qui débouche dans la cavité et qui est apte à être remplie de résine lors de son injection dans la cavité, pour former ledit bourrelet après polymérisation de la résine et démoulage,
- au cours de la troisième étape, la cartouche annulaire en matériau abradable est bridée à l’intérieur de l’enveloppe par l’intermédiaire d’au moins un dispositif de bridage amovible.
L’invention concerne aussi une enveloppe annulaire d’axe A d’un carter de turbomachine moulée par injection de résine à partir d’une préforme annulaire en fibres tissées en 3 dimensions, caractérisée en ce qu’elle comporte au moins un tronçon intermédiaire annulaire qui est destiné à recevoir une cartouche annulaire en matériau abradable et dont une première surface annulaire interne comporte au moins un moyen de butée axiale qui fait saillie à partir de ladite première surface annulaire interne et qui est moulé avec la résine de ladite enveloppe.
Selon d’autres caractéristiques de l’enveloppe :
- le moyen de butée axiale est un bourrelet annulaire d’axe A moulé avec la résine de l’enveloppe,
- le moyen de butée axiale est un bourrelet annulaire d’axe A réalisé intégralement et uniquement avec la résine de l’enveloppe,
- le bourrelet a une épaisseur ou dimension radiale comprise entre 10 à 30 mm et/ou une largeur ou dimension axiale comprise entre de 2 à 3mm.
L’invention concerne aussi un moule pour la fabrication d’une enveloppe annulaire d’un carter de turbomachine du type décrit précédemment , caractérisé en ce que qu’il comporte une coque annulaire extérieure d’axe A avec une empreinte annulaire intérieure et une coque annulaire intérieure d’axe A avec une empreinte annulaire extérieure, lesdites empreintes délimitant une cavité du moule, lesdites coques étant aptes à être disposées respectivement à l’extérieur et à l’intérieur de la préforme pour que la cavité reçoive une préforme et qu’elle soit remplie de résine par injection, caractérisé en ce qu’un tronçon intermédiaire de la coque intérieure comporte une gorge annulaire d’axe A formée dans l’empreinte annulaire extérieure et apte à être remplie de résine.
L’invention concerne enfin une turbomachine d’aéronef à double flux comportant un carter de soufflante du type décrit précédemment.
Ces dispositifs de chauffage sont couteux et complexes à fabriquer (besoin de découper / tailler des pierres).
L’invention a notamment pour but de fournir un dispositif de chauffage électrique permettant de résoudre certains au moins des problèmes précités de l’art antérieur.
A cet effet, on prévoit, selon l’invention un dispositif de chauffage électrique, comportant : - un bloc ; et - au moins une première résistance électrique de chauffe.
Le dispositif de chauffage électrique selon l’invention est essentiellement, caractérisé en ce que le bloc est en un matériau comprenant du béton fibré ultra haute performance et en ce que ladite au moins une première résistance électrique de chauffe est en un matériau qui contient du graphène ou de l’oxyde de graphène ou un mélange de graphène et d’oxyde de graphène, ladite au moins une première résistance étant en contact contre au moins une première surface du bloc, ledit bloc portant cette au moins une résistance de chauffe et le dispositif de chauffage électrique comportant au moins des première et deuxième électrodes reliées électriquement entre elles par l’intermédiaire de ladite au moins une première résistance de chauffe.
Par définition un béton fibré à ultra haute performance, aussi appelé BFUP, est un matériau à matrice cimentaire, renforcé par des fibres et offrant une résistance en compression supérieure à 100 MPA, usuellement comprise entre 100 et 400 MPA.
Le graphène est un matériau constitué d’un ou plusieurs feuillets bidimensionnels. Chaque feuillet est composé d’atomes de carbone et chaque feuillet a l’épaisseur d’un seul atome de carbone.
Dans un mode de réalisation préférentiel du dispositif de chauffage selon l’invention, la résistance électrique est formée de 1 à 249 feuillets de graphène formant ainsi une résistance très fine de 1 à 249 couches cristallines.
L’oxyde de graphène est constitué d’une pluralité de 1 à 249 feuillets d’atome de carbone bidimensionnels avec présence d’atomes d’oxygène (c’est-à-dire de 1 à 249 couches cristallines exclusivement), les atomes d’oxygène y sont présents sous la forme de liaisons époxyde et/ou carbonyle et/ou carboxyle et/ou hydroxyle et/ou hydroxyle.
La circulation d’un courant électrique au travers de la résistance de chauffe, entre les première et deuxièmes électrodes, permet de produire de la chaleur par effet Joule.
L’association du graphène et/ou de l’oxyde de graphène sous forme de couche résistive portée par le bloc en BFUP, contre ce bloc, permet d’avoir un dispositif de chauffage particulièrement résistant aux chocs et capable de supporter un grand nombre de cycles de chauffe.
Comme le BFUP présente une grande résistance mécanique, il permet aussi de réaliser des formes particulièrement fines / élancées / esthétiques / sur-mesures.
Par exemple, le bloc peut prendre la forme d’une plaque de grande longueur ayant une faible épaisseur pour augmenter la surface d’échange thermique tout en maîtrisant le poids du dispositif de chauffage.
Par ailleurs, le bloc en béton fibré ultra haute performance peut être dépourvu d’armature interne ce qui facilite sa mise en œuvre par moulage.
Le bloc en béton fibré à ultra haute performance peut être utilisé directement comme façade du dispositif de chauffage car permet une variété de finitions (choix de finitions lisses, satinées, brillantes, possibilité d’ajout de couleurs / pigments ou de jeux de textures).
De plus, le béton fibré à ultra haute performance et le graphène et/ou l’oxyde de graphène présentent une excellente capacité de transfert de chaleur par conduction de contact.
De préférence, le bras articulé comprend : le ou les réducteurs sont des réducteurs épicycloïdaux, comprenant chacun plusieurs éléments qui coopèrent entre eux, parmi lesquels : un porte-satellite, un planétaire relié au porte-satellite, une couronne, un ou plusieurs satellites, ou 3 satellites, disposé(s) entre le planétaire et la couronne, et de préférence répartis symétriquement autours du planétaire.
De préférence, le disque de freinage comprend une garniture de freinage qui : d’une part, dans la position de freinage, est plaquée contre l’électro-aimant lorsque celui-ci n’est pas alimenté en électricité, bloquant alors le segment en rotation autour de l’axe de rotation, et d’autre part, dans la position de libération, n’est pas plaquée contre l’électro-aimant mais est écartée de l’électro-aimant lorsque celui-ci est alimenté en électricité, libérant alors le segment en rotation autour de l’axe de rotation, la garniture de freinage étant une pièce d’usure qui est remplaçable, la garniture de freinage étant avantageusement aimantée.
Ainsi, la manutention au cours du temps du système de freinage magnétique est rendue plus simple et moins coûteuse, tout en conservant l’efficacité de freinage.
De préférence, l’attirance du disque de freinage contre l’électro-aimant bloque, mais ne verrouille pas, le segment en rotation autour de l’axe de rotation.
Ainsi, en cas d’urgence par exemple, le segment en rotation n’est que bloqué mais non pas verrouillé, et donc il peut être débloqué plus rapidement et plus facilement, par l’utilisateur, par exemple par l’appui suffisamment fort de l’utilisation qui va entraîner le déblocage en urgence du ou des segments en rotation et même éventuellement de l’ensemble du bras articulé.
A titre indicatif, on peut distinguer :
Freinage sans blocage : Si on pousse un peu le bras en donnant un coup par inadvertance ou en appuyant légèrement, typiquement avec une force entre 5N et 20N, le bras bouge, mais moins que s’il n’y avait pas de freinage ; Blocage sans verrouillage : Si on pousse un peu le bras en donnant un coup par inadvertance, le bras ne bouge pas mais il reste en position, Pour que le bras bouge, il faut, soit que l’utilisateur pousse ou tire dessus avec une force importante, typiquement une force appliquée par un utilisateur entre 30N et 50N, Blocage avec verrouillage : Si on veut bouger et dérègler le bras, on doit casser (ou détériorer) tout ou partie du mécanisme de blocage et de verrouillage (sauf bien sûr à déverrouiller préalablement).
De préférence, le segment tourne autour de son axe de rotation par l’intermédiaire d’un roulement à aiguilles ou de plusieurs roulements à aiguille situé(s) radialement entre l’axe de rotation et le segment.
Ainsi, la rotation du segment autour de son axe de rotation est mieux équilibrée et le bras articulé s’use globalement moins au cours du temps. De plus, l’encombrement du segment en rotation, et par conséquent également l’encombrement global du bras articulé, est encore légèrement réduit.
De préférence, le bras articulé comprend : au moins trois segments articulés en rotation les uns par rapport aux autres, autour d’une même direction de rotation, parmi lesquels : un segment proximal, situé le plus près de la table d’opération lorsque le bras articulé est fixé sur cette table d’opération, un segment distal, portant le robot cathéter de manipulation d’instrument médical souple allongé, un segment intermédiaire, situé entre le segment proximal et le segment distal.
De préférence, le bras articulé comprend : au moins quatre segments articulés en rotation les uns par rapport aux autres, autour d’une même direction de rotation, parmi lesquels : un segment proximal, situé le plus près de la table d’opération lorsque le bras articulé est fixé sur cette table d’opération, un segment distal, portant le robot cathéter de manipulation d’instrument médical souple allongé, au moins deux segments intermédiaires, situés entre le segment proximal et le segment distal.
Ainsi, la fluidité en rotation (lorsque le ou les segments sont en mouvement), l’efficacité de blocage en rotation (lorsque le ou les segments sont immobiles), ainsi que l’encombrement global du bras articulé, sont tous rendus d’autant plus importants que la structure du bras articulé est complexe et longue.
De préférence, l’instrument médical souple allongé comprend un cathéter et/ou un guide de cathéter et/ou un cathéter guide. Le cathéter peut être un cathéter portant un ballon, un cathéter portant un stent, ou bien un microcathéter.
Ce robot d’intervention sert à introduire cet organe médical souple allongé dans le système circulatoire sanguin d’un patient par exemple.
Le moment de lacet exercé par le système de freinage différentiel autour de l’axe Z V , exprimé en N.m, sera noté M z .
La variable M z_ref , exprimée en N.m, désignera la consigne de moment de lacet à appliquer aux roues grâce aux moyens de freinage différentiels.
La variable M z K , exprimée en N.m, désignera la consigne non saturée de moment de lacet. A ce stade, on pourra seulement préciser que le concept de saturation sera lié à des limites de moment de lacet et de variation de moment de lacet qui ne seraient pas nécessairement respectées avec la variable M z K , mais qui le seraient avec la variable M z_ref .
La variable M z_s at , exprimée en N.m, désignera la consigne semi-saturée de moment de lacet. Elle est issue de la variable M z K et est saturée en amplitude uniquement. La consigne saturée M z_ref sera calculée sur la base de cette consigne semi-saturée M z_s at .
La vitesse de lacet du véhicule (autour de l’axe vertical passant par son centre de gravité CG) sera notée « r » et sera exprimée en rad/s.
L’angle relatif de cap entre l’axe longitudinal A1 du véhicule et la tangente à la trajectoire d’évitement T0 (trajectoire souhaitée du véhicule) sera noté « Ψ L » et sera exprimé en rad.
L’écart latéral entre l’axe longitudinal A1 du véhicule automobile 10 (passant par le centre de gravité CG) et la trajectoire d’évitement T0, à une distance de visée « ls » située à l’avant du véhicule, sera noté « y L » et sera exprimé en mètres.
La consigne d’écart latéral entre l’axe longitudinal A1 du véhicule automobile 10 (passant par le centre de gravité CG) et la trajectoire d’évitement T0, à une distance de visée « ls » située à l’avant du véhicule, sera notée « y L -ref » et sera exprimée en mètres.
L’erreur de suivi de trajectoire sera notée « e yL » et sera exprimée en mètres. Elle sera égale à la différence entre la consigne d’écart latéral y L -ref et l’écart latéral y L .
La distance de visée « ls » précitée sera mesurée à partir du centre de gravité CG et s’exprimera en mètres.
L’angle de dérive du véhicule automobile 10 (angle que fait le vecteur vitesse du véhicule automobile avec son axe longitudinal A1) sera noté « β » et sera exprimé en rad.
La vitesse du véhicule automobile sera notée « V » et s’exprimera en m/s.
La vitesse latérale du véhicule automobile, correspondant à la projection du vecteur de vitesse du véhicule sur l’axe Yv, sera notée « Vy ».
Les constantes « ξ » et « ω » représenteront des caractéristiques dynamiques de l’angle de braquage des roues avant du véhicule.
La constante « g » sera l’accélération de la pesanteur, exprimée en m.s -2 .
La vitesse de braquage désignera la vitesse angulaire de braquage des roues avant directrices.
Selon un mode de réalisation, le procédé comprend en outre, après l’exécution du premier micrologiciel, le chiffrement du premier micrologiciel par le processeur cryptographique sur la base de la clé de micrologiciel mise à jour.
Selon un mode de réalisation, après l’installation du deuxième micrologiciel, le téléchargement d’un nouveau module de micrologiciel déclenche une incrémentation d’une valeur de compte mémorisée dans la mémoire non volatile.
Selon un mode de réalisation, le procédé comprend en outre l’autorisation d’installer le nouveau micrologiciel sur la base d’une comparaison entre une valeur contenue dans le nouveau module de micrologiciel et la valeur de compte.
Selon un mode de réalisation, le processeur cryptographique est agencé pour effectuer une cryptographie à courbes elliptiques pour déchiffrer le premier et/ou le deuxième module de micrologiciel chiffré.
Selon un autre aspect, on prévoit un dispositif électronique comprenant : - une mémoire volatile comprenant un premier micrologiciel ; - une mémoire non volatile agencée pour mémoriser une clé de micrologiciel mise à jour lors de l’exécution du premier micrologiciel ; - une interface agencée pour télécharger un deuxième module de micrologiciel chiffré ; et - un processeur cryptographique agencé pour déchiffrer le deuxième module de micrologiciel chiffré, sur la base de la clé de micrologiciel mise à jour ; le dispositif électronique étant en outre agencé pour installer le deuxième module de micrologiciel déchiffré dans la mémoire volatile, en écrasant partiellement le premier micrologiciel.
la représente schématiquement un exemple d’un dispositif électronique selon un mode de réalisation de la présente description ;
la est un organigramme illustrant des étapes d’un procédé pour télécharger de manière sécurisée un micrologiciel dans le dispositif électronique de la selon un mode de réalisation de la présente description ;
la est un organigramme illustrant une opération de vérification de micrologiciel selon un mode de réalisation de la présente description ; et
la représente un exemple de mise en œuvre d’un compteur pseudo-monotone selon un mode de réalisation de la présente description.
Par souci de clarté, seuls les étapes et éléments utiles à la compréhension des modes de réalisation décrits ont été représentés et sont détaillés. En particulier, les opérations cryptographiques utilisées dans le procédé ne sont pas décrites en détail.
Sauf précision contraire, lorsque l'on fait référence à deux éléments connectés entre eux, cela signifie directement connectés sans éléments intermédiaires autres que des conducteurs, et lorsque l'on fait référence à deux éléments couplés entre eux, cela signifie que ces deux éléments peuvent être connectés ou être reliés par l'intermédiaire d'un ou plusieurs autres éléments.
Sauf précision contraire, les expressions "environ", "approximativement", "sensiblement" et "de l'ordre de" signifient à 10 % près, de préférence à 5 % près.
La représente schématiquement un exemple de dispositif électronique 100 (SoC) selon un mode de réalisation de la présente description. Dans certains modes de réalisation le dispositif électronique 100 est un système sur puce (SoC).
L’invention a également pour objet un pneumatique comprenant au moins une composition élastomérique obtenue selon le procédé ou au moins un article semi-fini pour pneumatique tel que défini ci-dessus et ci-dessous.
I. Mesures et tests I-1) Mesure de la note Z
D'une manière connue, la dispersion de charges renforçantes dans une matrice élastomérique peut être représentée par la note Z, qui est mesurée, après réticulation, selon la méthode décrite par S. Otto et Al dans Kautschuk Gummi Kunststoffe, 58 Jahrgang, NR 7-8/2005.
L’échantillon contenant un système de réticulation aux peroxydes classique est mis en forme sous forme d’un pavé droit de dimensions largeur 40 mm, longueur 100 mm et épaisseur 13 mm, puis est cuit pendant 20 min à 170°C. L’échantillon réticulé est refroidi à température ambiante (23°C) puis est coupé via un dispositif de coupe comportant un mécanisme faisant levier pour permettre de faire une coupe verticale et comportant une fixation pour une lame de rasoir. La lame de rasoir est à un seul tranchant et est monté sur le dispositif de coupe. La lame est à une température de 23°C. Grâce à ce dispositif de coupe, une éprouvette ayant une section transversale de 5 mm* 8 mm est obtenue puis est placée, sans toucher la surface qui sera utilisée pour la mesure, dans l’appareil « disperGRADER+ » pour la mesure de la note Z telle que décrite ci-dessous.
Le calcul de la note Z est basé sur le pourcentage de surface dans laquelle la charge renforçante n’est pas dispersée (« % surface non dispersée »), telle que mesurée par l’appareil « disperGRADER+ » fourni avec son mode opératoire et son logiciel d’exploitation « disperDATA » par la société Dynisco selon l’équation :
Z= 100 - (% surface non dispersée) /0.35
Le pourcentage de surface non dispersée est, quant à lui, mesuré grâce à une caméra observant la surface de l’échantillon sous une lumière incidente à 30°. Les points clairs sont associés à de la charge renforçantes et à des agglomérats, tandis que les points foncés sont associés à la matrice de caoutchouc ; un traitement numérique transforme l’image en une image noir et blanche, et permet la détermination du pourcentage de surface non dispersée, telle que décrite par S.Otto dans le document précité.
Plus la note Z est haute, meilleure est la dispersion de la charge renforçante dans la matrice élastomérique (une note Z de 100 correspondant à une dispersion parfaite et une note Z de 0 à une dispersion médiocre). On considèrera qu’une note Z supérieure ou égale à 80 correspond à une surface présentant une très bonne dispersion de la charge renforçante dans la matrice élastomérique.
I-2) Propriétés mécaniques
I-2-1) Mesure de l’énergie de rupture-déchirabilité
Les indices de déchirabilité sont mesurés à 100°C. On détermine notamment la force à exercer pour obtenir la rupture (FRD, en N/mm) et on mesure la déformation à rupture (DRD, en %) sur une éprouvette de dimensions 10 x 85 x 2,5 mm entaillée au centre de sa longueur par 3 entailles sur une profondeur de 5 mm, pour provoquer la rupture de l’éprouvette. Ainsi on peut déterminer l’énergie pour provoquer la rupture (Energie de rupture) de l’éprouvette qui est le produit du FRD et DRD.
I-2-2) Mesure des propriétés dynamiques après cuisson
Les essais de traction permettent de déterminer les contraintes d'élasticité et les propriétés à la rupture. Sauf indication contraire, ils sont effectués conformément à la norme française NF T 46-002 de septembre 1988. On mesure en première élongation (i.e., après un cycle d’accommodation au taux d'extension prévu pour la mesure elle-même) le module sécant nominal (ou contrainte apparente, en MPa) à 50% d'allongement (noté MA50).
Les essais d'allongement rupture (AR) et de contrainte rupture (CR) sont basés sur la norme NF ISO 37 de Décembre 2005 sur une éprouvette haltère de type H2 et sont mesurés à une vitesse de traction de 500 mm/min. L'allongement rupture est exprimé en pourcentage d'allongement. La contrainte rupture est exprimée en MPa.
Toutes les mesures de traction sont effectuées dans les conditions normales de température (23±2°C) et d'hygrométrie (50±5% d'humidité relative), selon la norme française NF T 40-101 (décembre 1979).
I-2-3) Mesure de l’énergie mécanique spécifique du procédé d’extrusion
Dans un mode de réalisation, le dispositif comprend des canalisations optimisées pour les pertes de charge aérauliques.
L’invention a également pour objet un véhicule à combustion interne équipé d'un dispositif selon l'invention.
Avantageusement, la pompe de purge n'est à débit nul que lorsque le véhicule est à l'arrêt complet, le contact n'ayant pas été mis.
illustre un dispositif de récupération des vapeurs de carburant selon l’état de la technique ;
illustre un dispositif de récupération des vapeurs de carburant selon l’invention ; et
illustre un procédé de récupération des vapeurs de carburant selon l’invention.
Exposé détaillé d’au moins un mode de réalisation On a représenté sur la un système d’alimentation en carburant 1 comprenant un dispositif de récupération des vapeurs de carburant 2 selon l’état de l’art.
Le système d’alimentation en carburant 1 est monté sur un véhicule équipé d’un moteur à combustion interne 3. Ce moteur peut être un moteur d’un véhicule à moteur terrestre, maritime ou aéronautique.
Le carburant est stocké dans un réservoir à carburant 4. Le moteur 3 comprend une entrée alimentée par une ligne d’admission 5, elle-même relié à un premier filtre à air 6.
Le système d’alimentation en carburant 1 comprend un circuit d’alimentation en carburant 7 et le dispositif de récupération des vapeurs de carburant 2, le circuit d’alimentation et le dispositif de récupération reliant le réservoir à carburant 4 et la ligne d’admission 5.
Le carburant peut être un carburant liquide, généralement de l’essence, ou dans d’autres cas de l’éthanol ou un mélange des deux, selon le moteur 3 utilisé.
Lors du fonctionnement normal du moteur 3, l’essence est transférée du réservoir 4 à la ligne d’admission 5 du moteur 3 par le circuit d’alimentation en carburant 7.
Le carburant émet des vapeurs de carburant au sein du réservoir 4. Ces vapeurs sont récupérées et entrent dans le dispositif de récupération 2, en étant mélangé à de l’air filtré provenant d’un second filtre à air 8.