INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Avantageusement, la quantité d’agent plastifiant mise en œuvre dans le procédé de préparation du liant clair représente entre 30% et 80%, de préférence entre 40% et 70% en poids, de préférence entre 45% et 60% par rapport au poids total de la composition de liant clair.
Avantageusement, dans les compositions de liant clair de l’invention, les huiles TDAE, telles qu’elles sont définies ci-dessus, représentent au moins 90% en masse par rapport à la masse totale de l’agent plastifiant, de préférence au moins 95%, encore plus avantageusement au moins 98%, et avantageusement encore au moins 99%.
En particulier, dans un mode de réalisation préféré, l’agent plastifiant selon l’invention est constitué uniquement d’une huile TDAE ou d’un mélange d’huiles TDAE.
Lorsque l’agent plastifiant comprend un autre type d’huile en plus de l’huile TDAE, celle-ci peut être choisie parmi les huiles d’origine pétrolière ou les huiles d’origine végétale.
L’agent structurant Par « agent structurant », on entend tout constituant chimique conférant des propriétés mécaniques et une cohésivité satisfaisante audit liant. L’agent structurant est un constituant des compositions de liant clair bien connu de l’homme du métier.
L’agent structurant utilisé dans la composition de l’invention est une résine, de préférence choisie parmi les résines d’origine pétrolière hydrocarbonées ou les résines d’origine végétale.
Parmi les résines d’origine pétrolière hydrocarbonées, on peut citer par exemple les résines issues de la copolymérisation de coupes pétrolières aromatiques, aliphatiques, cyclopentadiéniques, prises seules ou en mélange. De préférence l’agent structurant utilisé dans la composition de l’invention est choisi parmi les résines issues de coupes pétrolières aromatiques. Par exemple, il peut s’agir d’une résine thermoplastique polycycloaliphatique, par exemple une résine du type homopolymères de cyclopentadiène hydrogénés, à faible masse moléculaire.
Plus particulièrement, la résine hydrocarbonée du type des cyclopentanes a un point de ramollissement (ou température Bille-Anneau, TBA, selon la norme NF T 66-008) supérieur à 125°C, et un indice de couleur Gardner (selon la norme NF T 20-030) égal au maximum à 7.
D’autres exemples de résines utilisables comme agent structurant incluent, de façon non limitative, les résines d’origine végétale obtenues à partir de végétaux et/ou de plantes.
Les résines d’origine végétale peuvent être dites de récolte, c'est-à-dire récoltées à partir du végétal vivant. Elles peuvent être utilisées telles quelles, on parle alors de résines naturelles, ou elles peuvent être transformées chimiquement, on parle alors de résines naturelles modifiées.
Parmi les résines de récolte, on trouve les résines accroïdes, le dammar, les colophanes naturelles, les colophanes modifiées, les esters de colophane et les résinates métalliques. Celles-ci peuvent être prises seules ou en mélange. Parmi les colophanes naturelles, on peut citer les colophanes de gemme et de bois, en particulier de pin, et/ou d’huile de tall (tall oil). Ces colophanes naturelles peuvent être prises seules ou en mélange.
Assemblage de deux éléments, notamment dans un véhicule La présente invention concerne un assemblage de deux éléments, notamment dans un véhicule.
Les deux éléments sont fixés au moyen d’un organe de fixation passant au travers d’orifices de passage ménagées dans les deux éléments. Les deux éléments présentent des surfaces en contact l’une contre l’autre lorsqu’ils sont fixés.
Dans certains cas, notamment dans le cadre de certains éléments de véhicules, il apparait que l’assemblage travaille en cisaillement, c’est-à-dire que les éléments ont tendance à subir des contraintes l’une par rapport à l’autre parallèlement aux surfaces de contact.
Afin de reprendre le cisaillement, on connait déjà, dans l’état de la technique, des assemblages dont les éléments comportent des butées complémentaires venant en appui les unes contre les autres. De telles butées complémentaires sont efficaces pour limiter le travail en cisaillement, mais elles sont généralement complexes et couteuses à mettre en œuvre. D’autres solutions consistent à ajouter des rivets à l’assemblage,
L’invention a notamment pour but de remédier à cet inconvénient, en proposant un assemblage présentant une bonne reprise de cisaillement de manière économique et efficace.
A cet effet, l’invention a notamment pour objet un assemblage comprenant un premier élément et un second élément à fixer l’un sur l’autre, le premier élément comprenant une première surface de contact et le second élément comprenant une seconde surface de contact, les première et seconde surfaces de contact étant appliquées l’une contre l’autre, chaque élément comprenant un orifice de passage, et l’assemblage comprenant un organe de fixation traversant les orifices de passage, caractérisé en ce qu’au moins l’une des première et seconde surfaces de contact présente des picots faisant saillie depuis cette surface.
Les picots de la surface à picots pénètrent dans l’autre surface lors de la mise en place de l’organe de fixation. Il apparait alors que ces picots permettent une reprise des efforts de cisaillement suffisamment efficace pour ne pas nécessiter de butées ou d’ajout de rivets.
Un assemblage selon l’invention peut comporter en outre l’une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises seules ou selon toutes les combinaisons techniquement envisageables.
- L’élément dont la surface de contact présente les picots est réalisé dans un matériau plus dur que l’autre élément.
- L’élément dont la surface de contact présente les picots est réalisé en acier, et l’autre élément est réalisé dans un matériau plus tendre que l’acier, par exemple en aluminium, magnésium ou cuivre.
- L’élément dont la surface de contact présente les picots est réalisé par impression tridimensionnelle.
- Les picots font saillie sur une hauteur inférieure à 1 mm de la surface de contact présentant ces picots.
- La première surface de contact est une partie d’une surface plus grande du premier élément, et/ou la seconde surface de contact est une partie d’une surface plus grande du second élément.
- L’élément dont la surface de contact présente les picots ne comporte les picots que dans cette surface de contact.
- Les orifices de passage traversent les surfaces de contact.
- L’assemblage est destiné à équiper un véhicule, notamment un véhicule ferroviaire.
Grâce à la turbine, on peut récupérer de l’énergie électrique, en l’espèce 1150 kW en puissance réelle. Dans le cas où la turbine et le(s) compresseur(s) sont intégrés dans un module unique, on récupère 330 kWe net à cause de de la force motrice pour entrainer le compresseur.
En sortie de la turbine, l'air détendu présente une température de 494°C et une pression de 1,05 Bar.
Cette chaleur peut être avantageusement utilisée pour préchauffer l'air de traitement comprimé en entrée de l’enceinte ou de l’ensemble d’au moins un échangeur thermique, grâce à un premier échangeur de chaleur pour l’air de traitement 1_AT disposé entre la sortie du deuxième compresseur et l’entrée de l’enceinte ou de l’ensemble d’au moins un échangeur thermique. Le premier échangeur de chaleur pour l’air de traitement 1_AT permet d’augmenter la température de l’air de traitement de 183°C à 448°C en entrée de l’enceinte, et de baisser la température de l’air de traitement en sortie de la turbine de 495°C à 235°C, équivalent à une puissance échangée de 1347 kW.
Grâce au préchauffage de l’air de traitement, l’enceinte est plus efficace et consomme moins d’énergie biomasse.
En sortie du cycle air chaud, c’est-à-dire en sortie du premier échangeur de chaleur pour l’air de traitement 1_AT, la température de l’air de traitement détendu est à 235 °C.
Cette chaleur peut ensuite avantageusement être utilisée par un ensemble d’échangeurs de chaleur disposés le long d’une ligne de sortie de l’air de traitement, qui relie la sortie de la turbine à l’extérieur.
L’ensemble d’échangeurs de chaleur disposés le long de la ligne de l’air de traitement peut en effet être utilisé pour échanger de l’énergie thermique avec l’au moins l’un parmi :
l’air comburant en entrée de l’enceinte, le fluide caloporteur d’un circuit de fluide chaud décrit ultérieurement, le fluide caloporteur d’un circuit de fluide froid décrit ultérieurement, le fluide caloporteur d’un circuit de fluide tiède, ou réseau utile, décrit ultérieurement, et le fluide caloporteur interne d’un dispositif thermoélectrique, décrit ultérieurement.
L’ensemble de ces échangeurs sont décrits ultérieurement.
A l’issue de la ligne de sortie de l’air de traitement, l’air de traitement est à 25°C et peut être relâché dans l’atmosphère.
* Circuit des fumées de combustion *
Les fumées de combustion en sortie de l’enceinte présentent une température élevée, en l’espèce de 645 °C.
Cette chaleur est avantageusement utilisée par un ensemble d’échangeurs disposés le long d’une ligne de sortie des fumées de combustion, qui relie la sortie de l’enceinte à l’extérieur, et qui sont décrits ultérieurement.
L’ensemble d’échangeurs de chaleur disposés le long de la ligne de sortie des fumées de combustion peut être utilisé pour échanger de l’énergie thermique avec au moins l’un parmi :
l’air comburant en entrée de l’enceinte, l’air de traitement en entrée de l’enceinte, le fluide caloporteur du circuit de fluide chaud décrit ultérieurement, le fluide caloporteur du circuit de fluide froid décrit ultérieurement, le fluide caloporteur du réseau utile décrit ultérieurement, le fluide caloporteur interne d’un dispositif thermoélectrique, décrit ultérieurement.
* Pompe à chaleur *
De préférence, la quantité totale du premier et du second polymère représente de 1 à 20% en masse, de préférence de 1 à 10 %, avantageusement entre 2% et 8% en masse par rapport à la masse totale de la composition de liant clair.
De préférence, le liant clair selon l’invention a une pénétrabilité à 25°C, mesurée selon la norme NF EN 1426, comprise entre 10 et 220 1/10 mm, de préférence entre 20 et 160 1/10 mm, plus préférentiellement entre 30 et 100 1/10 mm. L’homme du métier peut moduler la pénétrabilité du liant clair notamment en choisissant judicieusement le rapport en poids [agent structurant/agent plastifiant] dans la composition du liant clair. En effet, il est connu qu’une augmentation de ce rapport permet de diminuer la pénétrabilité à 25°C.
Avantageusement, le liant clair selon l’invention présente une température de ramollissement bille et anneau (TBA), mesurée selon la méthode NF EN 1427 allant de 40 à 80°C, avantageusement de 45 à 70°C.
Applications du liant clair La composition de liant clair selon l’invention peut être utilisée et appliquée indifféremment via les techniques dites « à chaud », « tièdes » ou les techniques dites « à froid » bien connues par l’homme de l’art.
Par techniques à chaud, on entend des techniques dans lesquelles la composition de liant clair est portée lors de son application à des températures relativement élevées. Les techniques à chaud conduisent à des enduits, des asphaltes et à des enrobés dits « à chaud » tels que les graves-bitume, les enrobés à module élevé, les sables- bitume, les bétons bitumineux semi-grenus (BBSG), les bétons bitumineux à module élevé (BBME), les bétons bitumineux souples (BBS), les bétons bitumineux minces (BBM), les bétons bitumineux drainants (BBDr), les bétons bitumineux très minces (BBTM), les bétons bitumineux ultra-minces (BBUM). La composition de liant clair selon l'invention est adaptée à la préparation des enrobés, des asphaltes et des enduits de tous types, et en particulier ceux mentionnés ci-dessus.
L'invention a donc également pour objet des enrobés comprenant une composition de liant clair selon l'invention, des granulats, éventuellement des charges et éventuellement des pigments.
Les charges (ou fines) sont des particules de dimensions inférieures à 0,063 mm. Les granulats comprennent des particules de dimensions 0/2 (sable), 2/4 (gravillons), 4/6 et 6/10.
L'enrobé comprend en général de 1 à 10% en poids de liant clair, par rapport au poids total de l'enrobé, de préférence de 4 à 8 % en masse, le reste étant constitué par les granulats, éventuellement les charges et éventuellement les pigments. De façon habituelle, les pigments représentent une quantité en masse de 0 à 1% de l'enrobé, les charges représentent une quantité en poids de 0 à 2% de l'enrobé.
L'invention a pour autre objet des asphaltes coulés comprenant une composition de liant clair selon l'invention, des charges minérales et éventuellement des pigments. L'asphalte comprend de 1 à 20% en poids de liant clair, par rapport au poids total de l'asphalte, de préférence de 5 à 10% en poids, le reste étant constitué par les charges et éventuellement les pigments (les pigments représentant une quantité en masse de 0 à 1% de l'asphalte).
Par techniques à froid, on entend des techniques basées sur l'utilisation d'émulsions de liant clair en phase aqueuse, à des températures plus faibles. Les techniques à froid conduisent à des enduits superficiels, des coulis, des enrobés coulés à froid, des enrobés à froid, des bétons bitumineux à froid, des graves-émulsion, des enrobés à froid stockables. La composition de liant clair selon l'invention est adaptée à la préparation des produits mentionnés ci-dessus.
L'invention a donc également pour objet une émulsion de liant clair comprenant une composition de liant clair selon l’invention, de l'eau et un agent émulsifiant. Le liant clair comprend au moins un agent plastifiant, au moins un agent structurant et au moins un mélange d’un premier et d’un deuxième polymère, tels que définis ci-dessus.
L'invention a donc également pour objet un procédé de préparation d'une émulsion de liant clair comprenant : (i) la préparation d'une composition de liant clair par mélange d'au moins un agent plastifiant, d'au moins un agent structurant et d'au moins un mélange d’un premier et d’un deuxième polymère, tels que définis ci-dessus, (ii) la préparation d'une solution émulsifiante par mélange de l'eau et de l'agent émulsifiant, (iii) la dispersion du liant clair de l'étape (i) dans la solution émulsifiante de l'étape (ii).
L'émulsion de liant clair selon l’invention comprend de préférence de 50% à 80% en poids de la composition de liant clair, de préférence de 60% à 70%, par rapport au poids total de l’émulsion de liant clair.
Utilisation d ’une huile TDAE comme agent plastifiant dans une base de liant clair
L’invention a également pour objet l’utilisation d’une huile TDAE ou d’un mélange d’huiles TDAE, telles qu’elles ont été définies ci-dessus, dans une base de liant clair pour améliorer la résistance au vieillissement des propriétés du liant clair, en particulier pour améliorer la résistance au vieillissement des propriétés à froid.
Comme décrit ci-dessus, la base de liant clair comprend : - un agent plastifiant, - un agent structurant, par exemple une résine hydrocarbonée, - au moins un mélange d’un premier et d’un deuxième polymère, - le cas échéant, des agents dopants, ou dopes, ou dopes d’adhésivité.
Le rotor 1 possédant une structure de type monolithique peut facilement être équilibré statiquement et dynamiquement (par enlèvement de matière localisé), ce qui permet de garantir un niveau vibratoire le plus bas possible compatible de la haute vitesse.
Rotor de moteur électrique DOMAINE DE L'INVENTION La présente invention concerne le domaine des moteurs électriques et concerne plus particulièrement le domaine des rotors de moteurs électriques pour applications aéronautiques.
ETAT DE LA TECHNIQUE D’une manière connue, dans l’objectif de réduire la masse globale d’un moteur hélicoptère ou plus généralement d’une chaine de propulsion pour hélicoptère, une des voies privilégiées est de diminuer la masse des moteurs électriques de génération et/ou de démarrage ou encore de propulsion électrique si nous sommes dans le domaine des « VTOL » (Vertical Take Off and Landing, ce qui signifie décollage et atterrissage vertical)» ou « STOL » (Short Take Off and Landing, ce qui signifie décollage et atterrissage court). En effet le poids de ces systèmes peut atteindre plusieurs dizaines de kilogrammes pour des puissances pouvant aller au-delà de la centaine de kilowatts. Les limitations actuelles sur les machines électriques dépassant difficilement un ratio puissance/masse de 3,5 kW/kg.
La première limitation des performances est essentiellement due au circuit électromagnétique lui-même qui est régit par la qualité des matériaux ferromagnétiques utilisés ou encore de la qualité des aimants (induction rémanente Br) lorsque ces machines en comportent.
Les voies d’investigations actuelles sont portées essentiellement sur l’amélioration des performances électromagnétiques des machines électriques. Il est en particulier connu d’essayer d’optimiser le matériau constituant le circuit magnétique, en utilisant les meilleurs grades de fer-cobalt ou encore de fer-silicium. Une autre voie d’amélioration connue est de minimiser les pertes au niveau du rotor et stator de la machine en affinant les tôles composants le stator et ou rotor réduisant ainsi les pertes par courant de Foucault.
Pour également améliorer la densité de couple de la machine électrique, il est connu d’adjoindre des aimants permanents au rotor et/ou au stator dont l’induction magnétique rémanente pouvant s’additionner au champ magnétique créé par le bobinage qui est généralement placé au stator de la machine électrique.
La deuxième limitation est la limitation mécanique en vitesse de rotation des machines. Cette limitation en vitesse dépend de la nature de la machine électrique. On distingue trois grandes familles de machines électrique (i.e. moteurs électriques) : les machines à courant continu, les machines synchrones et les machines asynchrones.
En effet comme le montre le graphique de la qui représente la puissance maximale des machines électriques en fonction de la vitesse de rotation, les puissances maximales disponibles en sortie machine étant inversement proportionnel au cube de la vitesse, une fois la vitesse fixée par les limitations amenées par l’environnement où sera intégré la machine, le choix de la nature de la machine devient alors primordial pour obtenir un optimum sur le ratio poids puissance.
Aujourd’hui le besoin visé en matière de puissance électrique pour une intégration dans un hélicoptère est dans une gamme assez large allant d’environ de 50 kilowatts jusqu’à plusieurs centaines de kilowatts par machine. Ainsi, en référence au graphique de la , les machines identifiées (d) et (e) sont particulièrement intéressantes du fait que ces machines sont intégrées sur des boites d’accessoires mécaniques qui ont des régimes très élevés de plusieurs milliers de tours par minute.
Sur la , les machines (d) sont des machines synchrones à aimants permanents montés sur le rotor et les machines (e) sont des machines asynchrones d’induction à rotor massif.
Enfin, une troisième limitation est identifiée. Celle-ci est intrinsèque au milieu embarqué et plus précisément au domaine aéronautique. Cette troisième limitation concerne l’intégrité de l’équipement ainsi que de son environnement en cas de défaut interne de la machine électrique.
De préférence, l’instrument médical souple allongé est : un guide de cathéter, ou un cathéter.
La représente schématiquement un exemple de l’extrémité distale d’un module d’entrainement mobile du robot cathéter de la .
La représente schématiquement un exemple d’un support destiné à porter un connecteur Y selon un mode de réalisation de l’invention.
La représente schématiquement un exemple de l’extrémité distale du module d’entrainement mobile de la dans laquelle le support du connecteur Y est retiré.
La représente schématiquement un exemple de l’extrémité distale d’un module d’entrainement fixe du robot cathéter de la dans laquelle le support du connecteur Y est retiré.
Comme visible sur la , un robot cathéter 1 avec un module d’entrainement fixe 2 et un module d’entrainement mobile 3 qui est mobile en translation par rapport audit module d’entrainement fixe 2. Le module d’entrainement fixe 2 et le module d’entrainement mobile 3 comprennent chacun un mécanisme d’entraînement en translation d’un instrument médical souple allongé. De manière avantageuse, le module d’entrainement fixe 2 et le module d’entrainement mobile 3 comprennent chacun un mécanisme d’entraînement en translation et en rotation d’un instrument médical souple allongé. Ce mécanisme d’entrainement de l’instrument médical peut par exemple être formé par des doigts robotisés, comme cela est décrit dans le brevet FR3022147, ou la demande de brevet déposée sous le numéro FR2014222 le 29/12/2020.
Le module d’entrainement fixe 2 comprend une base 21, de préférence consommable, sous forme de plaque ou de cassette qui est destinée à recevoir un cathéter-guide ou un micro-cathéter. La base 21 peut également recevoir d’autres instruments médicaux souples allongés, comme un cathéter portant un ballon, ou un cathéter portant un stent. Le module d’entrainement mobile 3 comprend également une base 31, de préférence consommable, sous forme de plaque ou de cassette qui est destinée à recevoir un guide de cathéter et un cathéter. Le cathéter installé sur la base 31 porte par exemple un ballon ou bien un stent. Les bases 21 et 31 peuvent notamment comprendre des touches consommables qui sont destinées à former une interface stérile entre les doigts des modules d’entrainement fixe 2 et mobile 3 et des instruments médicaux souples allongés, comme cela est décrit dans le brevet FR3022147. Les bases 21 et 31 comprennent chacune une extrémité distale située du côté du patient (à gauche sur la ), et une extrémité proximale opposée à l’extrémité distale (à droite sur la ).
Les bases 21 et 31 comprennent toutes les deux un socle 22, 32 à leur extrémité distale, ce socle 22, 32 étant destiné à recevoir un support 4 destiné à porter un connecteur Y 5. Un support 4 peut ainsi être fixé de manière amovible sur chacun des socles 22 et 32 des bases 22 et 32, en fonction du nombre de connecteur Y 5 désiré pour le robot cathéter 1. Le support 4 est configuré pour être installé dans un réceptacle 221 creux formé dans le socle 22 de la base 21 du module d’entrainement fixe 2, et le support 4 est configuré pour être installé dans un réceptacle 321 creux formé dans le socle 32 de la base 31 du module d’entrainement mobile 3.
Le support 4 comprend des éléments de guidage configurés pour coopérer avec des éléments de guidage complémentaire formés sur les socles 22 et 32. Le support 4 comprend également des éléments de fixation configurés pour coopérer avec des éléments de fixation complémentaires formés sur les socles 22 et 32.
Dans l’exemple de réalisation illustré sur les figures 1 à 5, le support 4 est clipsé sur les socles 22, 32. Pour ce faire, le support 4 comprend une ou plusieurs languettes souples 41 comprenant une denture configurée pour coopérer avec une fente 220, 320 formée dans les socles 22, 32. D’autres solutions de fixations amovibles peuvent être utilisées, par exemple une fixation par aimantation.
Le connecteur Y 5 comprend une portion centrale 51 formée d’un tube central 510 et d’un tube de dérivation 511 qui est inclinée par rapport au tube central 510. Le connecteur Y 5 comprend également un embout proximal 52 avec une valve, l’embout proximal 52 peut être un embout Luer Lock. Le connecteur Y 5 comprend également un embout distal 53, l’embout distal 53 peut être un embout Luer Lock.
Le support 4 comprend d’une part un corps 42 destiné à se solidariser avec le socle 22 ou 32 et pouvant se libérer dudit socle 22 ou 32, et d’autre part une extension 43 prolongeant le corps 42 dans la direction distale et comprenant un logement 430 pour maintenir le connecteur Y 5.