INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Il est connu de placer des pattes flexibles dans le fond du support pour plaquer le godet contre la plateforme, et empêcher ainsi tout mouvement de rotation du godet, ou plus généralement tout déplacement du godet par rapport au support, mais cela n’entraîne pas pour autant le centrage du godet.
Enfin, au moment de la fermeture de la plateforme sur le support, la plateforme peut être légèrement décalée en fonction des différents points d’appui qu’elle rencontre et de par la flexibilité de la charnière plastique, et être positionnée trop en avant par exemple, ce qui rend inopérant l’encliquetage de la plateforme sur le support. La plateforme peut ainsi être ouverte malencontreusement.
On connaît également des réceptacles distributeur de produit cosmétique qui comprennent une recharge disposée dans le support. Cette recharge comporte une base définissant un logement accueillant le godet, et une plateforme pivotante de maintien en position du godet. Or les mêmes inconvénients que ceux décrits ci-dessus se posent.
La présente invention a pour objectif de pallier les différents inconvénients énoncés ci-dessus, au moyen d’un réceptacle contenant une recharge amovible, dans laquelle se trouve un godet amovible, sans l’utilisation de colle, cette recharge comprenant une plateforme qui permette le centrage et le serrage du godet, sans l’abîmer, avec une fiabilité dans la fermeture de la plateforme.
La recharge pour réceptacle distributeur de produit cosmétique selon l’invention comporte, de façon classique :
- une base définissant un logement apte à accueillir un godet contenant le produit cosmétique,
- une plateforme de maintien en position du godet, la plateforme étant mobile en rotation par rapport à la base entre une position de fermeture apte à serrer le godet et une position d’ouverture permettant le retrait du godet, cette plateforme étant reliée à la base par une liaison pivot,
caractérisée en ce qu’elle comporte un système de positionnement du godet pour limiter tout mouvement relatif du godet par rapport à la base, ce système de positionnement comportant une portée de la plateforme apte à venir en appui contre un rebord supérieur du godet, cette portée présentant au moins un moyen de positionnement.
L’idée principale de cette invention consiste à ajouter un système de positionnement du godet au sein de la recharge grâce à la plateforme, afin d’éviter tout mouvement relatif du godet par rapport à la base. Ces moyens permettent de compenser les éventuelles variations dimensionnelles du godet, et d’assurer un positionnement optimal du godet au sein de la base, notamment le centrage, afin que le serrage soit ensuite effectué uniformément sur tout le pourtour du godet, et afin d’assurer l’intégrité du godet et du produit contenu dedans.
ladite portée est inclinée, cette inclinaison constituant un moyen de positionnement. ladite portée présente des ergots de serrage saillants en direction de la base et aptes à venir en appui contre le rebord supérieur du godet, ces ergots de serrage constituant un moyen de positionnement. deux ergots de serrage sont disposés de part et d’autre de la partie avant de la recharge, et un ergot de serrage est disposé en partie arrière de la recharge. ledit système de positionnement comprend une pluralité de pions saillant depuis un fond de la base et aptes à soutenir le godet, les pions étant rigides. ladite portée inclinée s’évase radialement vers l’extérieur. la recharge présente une géométrie flexible entre la base et la plateforme. ledit système d’accroche consiste en une coopération par encliquetage entre des pattes flexibles prévues sur la plateforme et des fenêtres prévues sur la base. la base présente une jupe intérieure dimensionnée pour entourer et contenir latéralement le godet, ladite jupe intérieure présentant une pluralité de fenêtres dans lesquelles s’insèrent les pattes flexibles prévues à cet effet sur la plateforme. chaque patte présente une paroi inclinée en contact glissant avec une tranche de la fenêtre après encliquetage, permettant de conserver un jeu dans la fermeture de la plateforme en fonction du serrage du godet. la base présente deux onglets latéraux de préhension du godet, lesdits onglets latéraux étant pratiqués dans une jupe interne de la base. la liaison pivot entre la base et la plateforme correspond à une charnière film. la recharge présente une partie arrière dotée d’un onglet de préhension pour que l’utilisateur puisse saisir la recharge. la base présente deux onglets latéraux de préhension du godet, lesdits onglets latéraux étant pratiqués dans la jupe interne en partie centrale de la base.
Dans le mode de réalisation illustré sur la , le dispositif 6 de collecte de gaz comprend une bague 22 configurée pour être insérée autour d’un doigt d’une main 24 insérée dans le gant de protection 4. Ainsi, la bague 22 ne gêne pas l’opérateur dans ses mouvements.
Dans différents modes de mise en œuvre, la main 24 est la main d’un opérateur lors de la manipulation de substances chimiques, ou une main factice ou une main robotisée dans le cas de tests réalisés sans opérateur.
On a représenté schématiquement sur la un mode de réalisation d’une bague 22 d’un système de détection 2 selon l’invention.
La bague 22 comprend un premier embout 26, également illustré sur la , relié au tube d’alimentation 18 du circuit d’alimentation 16. La bague 22 comprend également un deuxième embout 28 relié au tube principal 13 du circuit principal 10. Le premier embout 26 et le deuxième embout 28 sont creux et reliés fluidiquement par le passage interne 12 pratiqué dans la bague 22. Les embouts 26 et 28 sont de préférence positionnés de manière à se trouver, lorsque la bague 22 est enfilée sur un doigt, sur le dos dudit doigt.
Dans un mode de réalisation, la bague 22 comprend une première face annulaire 30 sur laquelle sont positionnés le premier embout 26 et le deuxième embout 28. Pendant l’utilisation du système de détection 2, la première face 30 est de préférence positionnée vers le poignet de l’opérateur afin de faciliter le positionnement du tube principal 13 et du tube d’alimentation 18.
La bague 22 comprend également une deuxième face annulaire 32 sur laquelle débouchent les perforations 34. La deuxième face 32 est de préférence positionnée vers le bout des doigts de l’opérateur lors de l’utilisation du système de détection 2 de manière à orienter les perforations 34 vers une zone où la probabilité d’infiltration d’une phase vapeur est élevée.
Avantageusement, les perforations 34 sont régulièrement espacées sur toute la deuxième face 32 de la bague 22 de sorte que la détection de gaz peut s’effectuer pour une phase vapeur tout autour d’un doigt.
Dans un mode de réalisation, les perforations 34 ont un diamètre compris entre 0,1 et 2 millimètres.
Avantageusement, le nombre de perforations 34 est supérieur à cinq.
Dans différents modes de réalisation, la bague 22 est réalisée selon un procédé de fabrication additive en trois dimensions. En variante, et tel qu’illustré sur la , la bague 22 est réalisée par collage ou soudage d’une première pièce annulaire 36 avec une deuxième pièce annulaire 38. La bague 22 est par exemple réalisée dans un matériau plastique.
On a représenté schématiquement sur la une première pièce annulaire 36 de la bague 22. La première pièce annulaire 36 comprend par exemple la première face annulaire 30, le premier et le deuxième embouts 26 et 28, ainsi qu’un rail de positionnement 40 configuré pour coopérer avec la deuxième pièce annulaire 38 pour former le passage interne 12.
On a représenté schématiquement sur la une deuxième pièce annulaire 38 de la bague 22 configurée pour coopérer avec la première pièce annulaire 36 illustrée sur la pour former la bague 22 illustrée sur la .
La deuxième pièce annulaire 38 comprend la deuxième face annulaire 32, un conduit ouvert 42 pratiqué le long de la deuxième pièce annulaire 38 et configuré pour former le passage interne 12, et les perforations 34 débouchant d’une part sur la deuxième face annulaire 32 et d’autre part dans le conduit ouvert 42.
Le rail de positionnement 40 est moins épais que la profondeur du conduit ouvert 42. En outre, le rail de positionnement 40 coopère avec le conduit ouvert 42 de sorte que le rail de positionnement 40, dans la configuration assemblée de la bague 22, est introduit dans le conduit ouvert 42, formant ainsi le passage interne 12.
On a représenté schématiquement sur la les étapes d’un procédé d’utilisation du système de détection 2 selon l’invention.
En premier lieu, on effectue une étape 44 de vérification du bon fonctionnement du détecteur de gaz 8 en fonction du ou des composés chimiques volatils à détecter. Optionnellement, un paramétrage et/ou un calibrage est effectué de manière à tenir compte des conditions de mesures, par exemple des conditions de pression, de température, ou de la présence de sueur, ces paramètres pouvant influencer la détection.
est une vue schématique partielle en perspective et en coupe d’une turbine haute-pression selon une forme de réalisation du présent document ;
est une vue schématique partielle en coupe de la turbine de la ;
Il est maintenant fait référence aux figures 3 et 4 qui représentent, selon un premier mode de réalisation, partiellement une turbine haute-pression d’une turbomachine d’axe longitudinal X. La turbine haute-pression comprend une pluralité d’étages comprenant chacun un distributeur 30 et une roue mobile 40 montée en aval du distributeur 30.
Le distributeur 30 comprend une rangée annulaire d’aubes fixes 32. Chaque aube fixe 32 est reliée, radialement vers l’intérieur, à une plateforme annulaire interne 34 du distributeur 30. Chaque aube fixe 32 s’étend radialement vers l’extérieur depuis la plateforme annulaire interne 34. Chaque aube fixe 32 est reliée, radialement vers l’extérieur, à une plateforme externe 34’ reliée à un carter externe de la turbine haute-pression. Une face annulaire radialement externe de la plateforme annulaire interne 34 et une face annulaire radialement interne de la plateforme externe 34’ délimitent, radialement, respectivement vers l’intérieur et vers l’extérieur, une veine annulaire 11 de la turbomachine 10 au niveau du distributeur 30 de la turbine haute-pression. Ainsi, chaque aube fixe 32 s’étend radialement à l’intérieur de la veine annulaire 11.
Le distributeur 30 comporte en outre une bride annulaire radiale 36 s’étendant radialement vers l’intérieur depuis la plateforme annulaire interne 34. Le distributeur 30 peut être relié à un carter interne de turbomachine par l’intermédiaire de la bride annulaire radiale 36.
La roue mobile 40 comporte une rangée annulaire d’aubes mobiles 42 portée par un disque 41. La roue mobile 40 comprend une plateforme annulaire interne 44. Chaque aube mobile 42 de la roue mobile 40 comprend un secteur de la plateforme annulaire interne 44, les secteurs étant agencés circonférentiellement bout à bout autour de l’axe longitudinal X. Une face annulaire radialement externe 44a de la plateforme annulaire interne 44 délimite, radialement vers l’intérieur, la veine annulaire 11 au niveau de la roue mobile 40 de la turbine. Chaque aube mobile 42 comprend une pale 42’ s’étendant, radialement vers l’extérieur, dans la veine annulaire 11 depuis le secteur respectif de la plateforme annulaire interne 44.
La roue mobile 40 comprend aussi une pièce d’étanchéité aval 43 rapportée et fixée sur une surface radiale amont du disque 41 et de la zone comportant la plateforme 44. En variante, la pièce d’étanchéité aval 43 peut venir de matière avec le disque 41. La pièce d’étanchéité aval 43 comporte un premier becquet annulaire amont 47 qui est annulaire et qui s’étend longitudinalement vers l’amont au niveau de l’extrémité radialement externe de la pièce d’étanchéité aval 43. Le premier becquet annulaire amont 47 est agencé, ici en partie, radialement à l’intérieur de la plateforme annulaire interne 34 du distributeur 30. Autrement dit, le premier becquet annulaire amont 47 est disposé radialement à l’intérieur de la plateforme annulaire interne 34 du distributeur 30 et, en partie, en vis-à-vis radial de la plateforme annulaire interne 34 du distributeur 30. L’extrémité amont du premier becquet amont 47 est située longitudinalement plus en amont que l’extrémité aval de la plateforme interne 34.
Le premier becquet annulaire amont 47 présente une face annulaire radialement externe 47a qui est de forme tronconique à section diminuant vers l’amont et qui s’étend sur une première portion longitudinale du premier becquet annulaire amont 47. La première portion du becquet annulaire amont 47 est, ici en partie, en vis-à-vis radial de la plateforme annulaire interne 34 du distributeur 30. La face annulaire radialement externe 47a de la première portion du becquet annulaire amont 47 est ici reliée à la face annulaire radialement externe 44a de la plateforme annulaire interne 44 de la roue mobile 40, notamment par un arrondi.
Par ailleurs, la pièce d’étanchéité aval 43 comporte un second becquet annulaire amont 48, s’étendant longitudinalement vers l’aval et situé radialement à l’intérieur du premier becquet amont 47.
L’espace annulaire s’étendant entre les premier et second becquets amont 47, 48 est délimité par une surface radialement interne 47b du premier becquet amont 47, une surface radialement externe 48a du second becquet amont 48 et une surface amont concave 43a de la pièce d’étanchéité aval 43.
Par ailleurs, le second becquet amont 48 comporte une surface radialement interne 48b qui est reliée à une face amont de la pièce d’étanchéité aval 43 par une portion arrondie concave 49.
La turbine haute-pression comprend en outre une pièce d’étanchéité amont 50, qui est ici annulaire, appliquée contre une face aval 36a du distributeur 30. La pièce d’étanchéité amont 50 est ici rapportée et fixée à la bride annulaire radiale 36. Pour ce faire, la pièce d’étanchéité amont 50 comprend une partie annulaire 52 appliquée contre une face aval 36a de la bride annulaire radiale 36 du distributeur 30. La partie annulaire 52 de la pièce d’étanchéité amont 50 peut être fixée, par exemple par boulonnage, à la bride annulaire radiale 36 du distributeur 30. La pièce d’étanchéité amont peut être partie intégrante du carter de la turbine haute-pression ou de la bride 36.
La pièce d’étanchéité amont 50 comporte une cavité 51 dans laquelle est logé un organe élastique 51’.
La pièce d’étanchéité amont 50 comporte un becquet aval 54 qui est annulaire. Le premier becquet annulaire aval 54 est agencé, ici en partie, radialement à l’intérieur du premier becquet annulaire amont 47 et radialement à l’extérieur du second becquet amont 48 de la pièce d’étanchéité aval 43. Par ailleurs, l’extrémité aval du becquet aval 54 est située longitudinalement plus en aval que les extrémités amont des premier et second becquets amont 47, 48. Les becquets 54, 47, 48 forment une double chicane, et créés des pertes de charge limitant le débit de gaz apte à s’écouler radialement au travers de ladite double chicane.
La pièce d’étanchéité amont 50 comporte en outre une cavité annulaire amont 56, ladite cavité amont 56 étant ouverte au niveau d’un jeu annulaire radialement externe 58, délimité entre la face aval 36a du distributeur 30 et la pièce d’étanchéité amont 50.
La cavité annulaire amont 56 de la pièce d’étanchéité amont 50 peut être délimitée longitudinalement par la face radiale aval 36a du distributeur 30 et par une paroi radiale aval 60 de la pièce d’étanchéité amont 50 s’étendant radialement vers l’extérieur depuis la partie annulaire 52 de la partie pièce d’étanchéité amont 50, et délimitée radialement par une surface d’extrémité annulaire 52a située à l’extrémité radialement externe de ladite partie annulaire 52 et par une paroi longitudinale 62 s’étendant longitudinalement vers l’amont depuis l’extrémité radialement externe de la paroi radiale aval 60. Le jeu annulaire externe 58 est formé longitudinalement entre la face radiale aval 36a du distributeur 30 et l’extrémité amont de ladite paroi longitudinale 62.
La partie chauffante 20b présente par exemple une longueur supérieure à 200mm, telle que comprise entre 250mm et 1700mm.
La partie chauffante 20b est reçue le long d’au moins une rainure hélicoïdale 14 du stator haute pression 19, par exemple au milieu de la rainure hélicoïdale 14 (figures 2, 3) ou à proximité d’une paroi latérale 14a de la rainure hélicoïdale 14 ( ).
Une gorge 22, aux dimensions légèrement supérieures à celles de la tige chauffante 20, peut en outre être ménagée dans le fond de la rainure hélicoïdale 14, dans chaque rainure 14, par exemple au milieu de la rainure 14, pour recevoir la partie chauffante 20b ( ). La forme de la section de la gorge 22 peut être carrée, rectangulaire, ronde, ou toute autre forme usinable. La gorge 22 peut être centrée dans la rainure 14 ou décalée par rapport au milieu vers l’une des parois latérales.
La pompe à vide 1 comporte par exemple au moins autant de tiges chauffantes 20 que le stator haute pression 19 comporte de rainures hélicoïdales 14, et donc de conduits de connectique 21, au moins une partie chauffante 20b étant reçue dans une rainure hélicoïdale 14 respective associée.
La pompe à vide 1 peut comporter davantage de tiges chauffantes 20 que le stator haute pression 19 comporte de rainures hélicoïdales 14. En particulier, la pompe à vide 1 peut comporter plus d’une tige chauffante 20 dans chaque rainure hélicoïdale 14, par exemple deux.
Les rainures hélicoïdales 14 s’étendent le long du stator haute pression 19, d’une extrémité à l’autre. Elles débouchent d’une part dans les conduits de connectique 21 à une extrémité du stator haute pression 19 et peuvent d’autre part déboucher dans l’espace annulaire de refoulement 34 situé entre la sortie du stator haute pression 19 à l’extrémité opposée, et l’orifice de refoulement 7. Les conduits de connectique 21 sont par exemple linéaires et orientés dans la continuité de l’angle donné par les rainures hélicoïdales 14 associées.
Les parties chauffantes 20b des tiges chauffantes 20 peuvent s’étendre au-delà des rainures hélicoïdales 14 du stator haute pression 19, par exemple dans l’espace annulaire de refoulement 34, voire au-delà de l’orifice de refoulement 7 et/ou dans l’étage turbomoléculaire 4. Il est alors possible de chauffer également l’espace annulaire de refoulement 34 et/ou l’étage turbomoléculaire 4 par rayonnement radiatif.
Lorsque la pompe à vide 1 comporte plusieurs tiges chauffantes 20, plusieurs extrémités de parties chauffantes 20b peuvent faire saillie dans l’espace annulaire de refoulement 34 autour du stator haute pression 19. Il y a par exemple six extrémités de parties chauffantes 20b faisant saille dans l’espace annulaire de refoulement 34, régulièrement réparties autour du stator haute pression 19 ( ).
Les parties chauffantes 20b sont de préférence maintenues majoritairement sans contact dans la rainure hélicoïdale 14 du stator haute pression 19, ou dans la gorge 22 de la rainure hélicoïdale 14 le cas échéant, pour éviter le chauffage du stator 2 par conduction. Bien que la tige chauffante 20 puisse avoir plusieurs contacts ponctuels avec le stator haute pression 19, la chaleur transmise par conduction en vide primaire reste très faible.
Pour cela, les tiges chauffantes 20 peuvent être préformées, c’est-à-dire mises en forme au préalable, avant d’être montées dans le stator haute pression 19, selon les formes des conduits de connectique 21 et les formes des rainures hélicoïdales 14 associées, et le cas échéant des gorges 22. Les tiges chauffantes 20 comportent par exemple des résistances formables à froid. La tige chauffante 20 peut ainsi n’être reliée que par quelques zones d’accroches au stator haute pression 19 (deux ou trois) et ne conduire la chaleur que très peu par conduction au profit du rayonnement infrarouge.
Le stator 2 peut en outre comporter une première plaque de fixation 23 annulaire fixée à l’extrémité du stator haute pression 19, par exemple par vissage, les conduits de connectique 21 étant ménagés dans l’extrémité du stator haute pression 19 et/ou dans la première plaque de fixation 23, la première plaque de fixation 23 fermant les conduits de connectique 21 et retenant les parties de maintien 20a dans les conduits de connectique 21 (figures 2 et 4).
Le stator 2 peut également comporter une deuxième plaque de fixation 24 annulaire, ici réalisée en plusieurs segments, fixée à l’extrémité opposée du stator haute pression 19, par exemple par vissage, pour retenir les extrémités des parties chauffantes 20b ou des parties de maintien 20a situées à l’autre extrémité des tiges chauffantes 20 lorsque les tiges chauffantes 20 comportent une partie de maintien 20a à chaque extrémité. Les plaques de fixation 23, 24 participent au maintien des tiges chauffantes 20 dans les rainures hélicoïdales 14, notamment dans le cas de tiges chauffantes 20 préformées.
Selon un autre exemple, les conduits de connectique 21 sont ménagés au moins en partie dans une extrémité du stator haute pression 19 en regard d’un étage d’ailettes 10 du stator 2, les conduits de connectique 21 étant fermés par la couronne de l’étage d’ailettes 10 et ménagés dans la couronne et/ou dans l’extrémité du stator haute pression 19.
D’autres exemples de réalisation permettant de maintenir les parties chauffantes 20b dans les rainures hélicoïdales 14 majoritairement sans contact seront décrites plus loin en référence aux figures 6 et 7.
En fonctionnement, les parties chauffantes 20b rayonnent dans l’infrarouge à des températures supérieures ou égales à 200°C, comme par exemple 300°C, et par exemple inférieures à 700°C, dans le chemin de pompage des gaz lorsqu’elles sont alimentées. Les surfaces internes de la pompe à vide 1 dans le chemin des gaz pompés, en général réfléchissantes, réfléchissent la chaleur rayonnée en l’absence de dépôt tandis que les dépôts, en général en matériau organique et de plus forte émissivité, supérieure à 0,5, absorbent la chaleur. Les dépôts absorbent donc plus de chaleur et leur température s’élève plus que les parois de la pompe à vide 1. La chaleur réfléchie par les parois internes de la pompe à vide 1 revient en outre sur les parties chauffantes 20b des tiges chauffantes 20 ou sur les dépôts. Les dépôts chauffés à haute température peuvent alors être évaporés et entrainés sous forme gazeuse vers l’orifice de sortie 7 sans surchauffe du rotor 3 ou des parois internes du stator 2. Dès que l’épaisseur du dépôt est suffisamment faible pour ne plus absorber les rayonnements infrarouges, ceux-ci sont réfléchis par les parois de la pompe à vide 1. L’élimination des dépôts peut donc être réalisée de manière automatique, sans pilotage ou cyclage du chauffage qui peut rester à haute température. Le chauffage est en outre ciblé et donc efficace, sans être nuisible pour l’intégrité du rotor 3.
Les parois internes du stator 2 et les parois du rotor 3 destinées à être en communication avec les gaz pompés présentent par exemple une émissivité inférieure ou égale à 0,2, dite de faible émissivité. Les parois internes du stator 2 et les parois du rotor 3 destinées à être en communication avec les gaz pompés de faible émissivité sont par exemple métalliques, en matériau aluminium ou acier inoxydable ou présentent un revêtement de faible émissivité comme comprenant du nickel. Les parois peuvent être polies. Ces surfaces de faible émissivité ont pour avantage de réfléchir les rayonnements infrarouges, ce qui permet d’une part d’éviter de chauffer les parois internes du stator 2 et les parois du rotor 3 destinées à être en communication avec les gaz pompés, et d’autre part de concentrer la chaleur sur les dépôts qui en général sont des dépôts organiques présentant une émissivité supérieure à celle des surfaces de faible émissivité. On profite là du fait que les parois du stator 2 et du rotor 3 en communication avec les gaz pompés, en matériau aluminium, acier inoxydable ou acier ou aluminium revêtu sont réalisées dans des matériaux de faible émissivité pour permettre notamment de résister à la corrosion. Ces propriétés de faible émissivité contribuent à éviter le chauffage de la pompe à vide 1 tout en favorisant le chauffage des dépôts indésirables.