INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le premier circuit de fluide réfrigérant 34 comporte notamment l’au moins un premier canal 24 de l’au moins un tube 20, ici de chacun des tubes 20 de la surface d’échange 12, ainsi qu’une première chambre d’entrée 16a et une première chambre de sortie 18a qui sont fluidiquement reliées à cet au moins un premier canal 24. Dans l’exemple de l’invention illustré, la première chambre d’entrée 16a et la première chambre de sortie 18b sont reliées à l’ensemble des premiers canaux 24 de chacun des tubes 20 de la surface d’échange. On comprend que la première chambre d’entrée 16a permet de distribuer le fluide réfrigérant dans le ou les premiers canaux 24 de l’au moins un tube 20, ici de chacun des tubes 20, tandis que la première chambre de sortie 18a permet d’évacuer le fluide réfrigérant une fois qu’il a circulé à travers le ou les premiers canaux 24 de l’au moins un tube 20, ici de chacun des tubes 20 de la surface d’échange 12.
De manière plus précise, la première chambre d’entrée 16a est fluidiquement reliée à une première portion 38a de la boucle de fluide réfrigérant 1, visible aux figures 1 et 2, agencée entre l’échangeur thermique 6, ici sous forme de condenseur, et l’échangeur de chaleur, et comportant le deuxième organe de détente 10b, évoqué précédemment. Par ailleurs la première chambre de sortie 18a est fluidiquement reliée à une deuxième portion 38b de la boucle de fluide réfrigérant 1, reliée à l’évaporateur 8 ou au compresseur 4 selon la configuration de la boucle de régulation thermique.
Le deuxième circuit de fluide réfrigérant 36 comporte l’au moins un deuxième canal 26 de l’au moins un tube 20, ici de chacun des tubes 20 de la surface d’échange 12, ainsi qu’une deuxième chambre d’entrée 16b et une deuxième chambre de sortie 18b qui sont fluidiquement reliées à cet au moins un deuxième canal 26. Conformément à ce qui a été décrit précédemment, la deuxième chambre d’entrée 16b permet de distribuer le fluide réfrigérant dans le ou les deuxièmes canaux 26 de l’au moins un tube 20, ici de chacun des tubes 20 de la surface d’échange 12, tandis que la deuxième chambre de sortie 18b permet d’évacuer le fluide réfrigérant une fois qu’il a circulé à travers le ou les deuxièmes canaux 26 de l’au moins un tube 20, ici de chacun des tubes 20 de la surface d’échange 12.
La deuxième chambre d’entrée 16b est fluidiquement reliée à la première portion 38a de la boucle de fluide réfrigérant 1 précédemment décrite et visible aux figures 1 et 2, tandis que la deuxième chambre de sortie 18b est fluidiquement reliée à la deuxième portion 38b de la boucle de fluide réfrigérant 1.
Le ou les premiers canaux 24 sont fluidiquement distincts du ou des deuxièmes canaux 26. La première chambre d’entrée 16a et la deuxième chambre d’entrée 16b étant configurées pour être fluidiquement reliées à la même première portion 30a de la boucle de fluide réfrigérant, on comprend que cette première portion 30a comporte un embranchement à deux branches sur lesquelles sont raccordées la première chambre d’entrée 16a et la deuxième chambre d’entrée 16b et par suite le ou les premiers canaux 24 et le ou les deuxièmes canaux 26. En d’autres termes, le fluide réfrigérant circulant dans la première portion 30a de la boucle de fluide réfrigérant est scindé au passage de cet embranchement en deux portions de flux circulant l’une dans le premier circuit 34 via la première chambre d’entrée 16a et l’autre dans le deuxième circuit 36 via la deuxième chambre d’entrée 16b.
La première chambre d’entrée 16a et la deuxième chambre d’entrée 16b sont configurées pour être fluidiquement reliées de manière commune au deuxième organe de détente de la boucle de fluide réfrigérant. De manière plus précise, on définit un canal d’entrée 40 du fluide réfrigérant dans l’échangeur de chaleur 2, visible à la , et un canal de sortie 42 du fluide réfrigérant de l’échangeur de chaleur 2. Les chambres d’entrée 16a, 16b sont alors fluidiquement reliées au canal d’entrée 40 du fluide réfrigérant tandis que les chambres de sortie 18a, 18b sont fluidiquement reliées au canal de sortie 42 du fluide réfrigérant. En d’autres termes, le canal d’entrée 40 du fluide réfrigérant s’étend entre le deuxième organe de détente 10b et les chambres d’entrée 16a, 16b, tandis que le canal de sortie 42 s’étend entre les chambres de sortie 18a, 18b et le compresseur 4 ou l’évaporateur 8 suivant la configuration de la boucle de fluide réfrigérant 1.
Tel que cela est particulièrement visible à la figures 3, la première chambre d’entrée 16a et la deuxième chambre d’entrée 16b sont disposées à l’opposé l’une de l’autre suivant la direction d’allongement principal A des tubes 20. De manière plus précise, on définit une première extrémité 44a de la surface d’échange 12 et une deuxième extrémité 44b de la surface d’échange 12, opposées l’une de l’autre suivant la direction d’allongement principal A desdits tubes 20, et la première chambre d’entrée 16a est disposée à la première extrémité 44a de la surface d’échange 12 tandis que la deuxième chambre d’entrée 16b est disposée à la deuxième extrémité 44b de la surface d’échange 12.
De manière analogue, la première chambre de sortie 18a est disposée à la deuxième extrémité 44b de la surface d’échange 12 de chaleur tandis que la deuxième chambre de sortie 18b est disposée à la première extrémité 44a de la surface d’échange 12. On comprend alors que la première chambre d’entrée 16a et la deuxième chambre de sortie 18b forment un ensemble disposé à la première extrémité 44a de la surface d’échange 12 et qu’un autre ensemble formé par la première chambre de sortie 18a et la deuxième chambre d’entrée 16b est disposé à la deuxième extrémité 44b de la surface d’échange 12. Ainsi, selon l’exemple de l’invention particulièrement visible aux figures 3 et 7, la première chambre d’entrée 16a et la deuxième chambre de sortie 18b sont logées dans un premier collecteur 46a et la première chambre de sortie 18a et la deuxième chambre d’entrée 16b sont logées dans un deuxième collecteur 46b. On comprend alors que le premier collecteur 46a et le deuxième collecteur 46b sont disposés respectivement à la première extrémité 44a de la surface d’échange 12 de chaleur et à la deuxième extrémité 44b de la surface d’échange 12 de chaleur.
Le premier support flexible 24 peut être un support tissé ou non tissé dans des fibres naturelles ou des fibres synthétiques. Il peut également être réalisé en matière plastique. Dans le mode de réalisation représenté sur la , le premier support flexible 4 est ajouré pour permettre le passage d’air d’un système d’aération du siège.
Le deuxième support flexible 26 peut être réalisé dans une résine ou une matière plastique telle que du polyuréthane thermoplastique connu sous l’acronyme TPU, du polytéréphthalate d’éthylène connu sous l’acronyme PET, du polycarbonate connu sous l’acronyme PC ou du polymide connu sous l’acronyme. Les transducteurs capacitifs 2 à électrodes interdigités et des pistes conductrices 28 sont fixés sur la face supérieure du deuxième support flexible. Sur la , les transducteurs capacitifs ont été représentés schématiquement par un rectangle. Ils sont réalisés par impression électronique ou par couture. Les transducteurs capacitifs 2 à électrodes interdigités forment des capteurs de détection d’occupation.
De éléments chauffants non représentés peuvent également être fixés sur le premier support flexible 24. Selon une variante non représentée, le tapis 22 de détection d’occupation ne comprend qu’un seul support flexible. Les transducteurs capacitifs 2 à électrodes interdigités, les pistes conductrices 28 et éventuellement des éléments chauffants sont dans ce cas fixés sur cet unique support flexible.
La présente invention a également pour objet un siège 30 de véhicule, en particulier un siège de véhicule automobile. Le siège 30 comporte un dossier 32, une assise 34 articulée au dossier, et des capteurs de détection d’occupation agencés sur l’assise et/ou sur le dossier. Les capteurs de détection d’occupation sont des transducteurs capacitifs 2 à électrodes interdigités coplanaire conformé comme mentionné ci-dessus. Sur la , les transducteurs capacitifs 2 à électrodes interdigités sont représentés schématiquement par des carrés.
les branches (10,14) d’au moins une électrode parmi la première électrode et la deuxième électrode, ayant une dimension (ed) selon la direction longitudinale (Y) comprise entre 50 micromètres et 1 000 micromètres, et de préférence, comprise entre 250 micromètres et 500 micromètres.
CAPTEUR MICROÉLECTROMÉCANIQUE RÉSONANT A FONCTIONNEMENT AMELIORÉ DOMAINE TECHNIQUE ET ÉTAT DE LA TECHNIQUE ANTÉRIEURE
La présente invention se rapporte à un capteur microélectromécanique résonant à fonctionnement amélioré.
Un capteur résonant mesure une grandeur physique grâce à son effet sur un élément résonant ou résonateur. La fréquence propre ou fréquence de résonance du résonateur dépend de la valeur de la grandeur physique à mesurer.
Un accéléromètre résonant est un exemple d'un tel capteur. Un accéléromètre résonant est un exemple d'un capteur résonant comportant une masse suspendue à un support et mobile sous l’effet d’une accélération et au moins un résonateur suspendu entre le support et la masse. Le résonateur est par exemple formé par une poutre vibrante, i.e. une poutre mise en vibration à sa fréquence de résonance par des électrodes. Lorsque la masse se déplace sous l’effet d’une accélération, la poutre qui est mécaniquement solidaire de la masse est comprimée ou étirée, ce qui modifie sa raideur apparente en flexion, et par conséquent sa fréquence de résonance. La variation de sa fréquence de résonance est détectée, ce qui permet de remonter à la valeur de l’accélération. La poutre résonante est utilisée comme capteur de force.
La fréquence de résonance des poutres nanométriques est de l'ordre de plusieurs MHz, et la fréquence de résonance du mode fondamental de la masse sismique qui est de taille micrométrique est de l'ordre du kHz ou de quelques kHz.
Cet écart considérable entre les fréquences de résonance de la masse sismique et du nanorésonateur pose un certain nombre de problèmes. De par ses dimensions, la masse sismique suspendue possède un nombre important de modes de résonance avec une densité de modes qui est croissante au fur et à mesure que l’ordre des modes augmente et que leur fréquence propre s’écarte de la fréquence du mode fondamental. Plus spécifiquement, une masse sismique avec un mode fondamental de l’ordre du kHz présente une densité importante de modes à la fréquence de résonance du nanorésonateur de l’ordre du MHz; par la suite nous appellerons « modes parasites » les modes de résonance de masse sismique suspendue autres que son mode fondamental. Les propriétés caractéristiques de ces modes (fréquence et déformée modale) varient généralement très peu en fonction de l’accélération. En revanche, la fréquence de résonance du nanorésonateur varie en fonction de l’accélération, et sera donc amenée à « balayer » une certaine gamme de fréquences pendant son fonctionnement; par la suite on appellera cette gamme de fréquences « plage de fréquences du nanorésonateur ». Par conséquent, pendant le fonctionnement du capteur, la fréquence de résonance du nanorésonateur croise celle d’un mode parasite, entrainant dans certains cas un phénomène de couplage des modes. En pratique, les deux modes de résonance vont interagir entre eux et l’information de l’accélération contenue dans la fréquence du nanorésonateur sera perdue. Le capteur peut alors être rendu « aveugle » dans certaines plages de fréquence, voire il peut en résulter un déverrouillage de l’électronique de lecture du nanorésonateur. L'électronique de lecture met généralement en œuvre une boucle à phase asservie; lorsqu'un mode parasite croise le mode de résonance du résonateur, la boucle est déréglée.
Afin d'éviter que la fréquence de résonance du nanorésonateur croise la fréquence d'un des modes de la masse sismique, la plage de fréquence du nanorésonateur peut être limitée aux fréquences qui ne sont pas celles des modes parasites. Mais cela a pour conséquence de limiter la gamme d'accélérations mesurable, ce qui dégrade la gamme dynamique du capteur.
C’est par conséquent un but de la présente invention d’offrir un capteur résonant ne présentant pas les inconvénients ci-dessus et présentant une gamme dynamique étendue.
Chaque buse d’angle est avantageusement formée à une extrémité distale d’une tuyère prévue pour s’étendre longitudinalement dans l’angle formé par le sol et une paroi latérale respective.
Le système peut en outre comprendre un panneau pour la fermeture du conteneur pendant le traitement, en remplacement d’une porte du conteneur maintenue ouverte. Le panneau comprend avantageusement au moins un passage pour au moins un tuyau pour alimenter le portique en gaz. Il peut aussi comprendre une bouche d’extraction.
Selon un deuxième mode de réalisation, un système de traitement pour la mise en œuvre d’un procédé selon l’invention comprend au moins une buse prévue pour être insérée dans un interstice autour d’une porte du conteneur. Cette buse comprend avantageusement un diffuseur prévu pour être inséré dans l’interstice et un emmanchement prévu pour y fixer un tuyau d’alimentation en gaz, de préférence de la vapeur, cet emmanchement étant prévu pour être à l’extérieur du conteneur. De préférence, la buse comprend en outre une chambre d’admission qui relie fluidiquement l’emmanchement et le diffuseur.
est une vue schématique extérieure et de face d’un conteneur, portes ouvertes, équipé d’un premier mode de réalisation de l’invention comprenant un portique pour le traitement biocide de marchandises, ici des grumes, à l’aide de vapeur ;
est une vue schématique intérieure de l’entrée du conteneur de la , porte de droite fermée, équipé du même portique de traitement biocide ;
est une vue schématique extérieure de l’entrée du conteneur de la , porte de droite fermée, équipé d’un panneau amovible ;
est une coupe schématique longitudinale du conteneur de la , illustrant une diffusion de la vapeur dans les marchandises ;
est une vue schématique extérieure et de face d’un conteneur, portes fermées, équipé d’un deuxième mode de réalisation de l’invention comprenant des buses pincées dans les joints des portes, pour le traitement biocide de marchandises à l’aide de vapeur ;
est une vue schématique intérieure de l’entrée du conteneur de la , illustrant le mode de réalisation de la ;
est une vue schématique illustrant une buse droite pour le mode de réalisation des figures 6 et 7 ;
est une vue schématique illustrant une buse inclinée pour le mode de réalisation des figures 6 et 7 ; et,
est une vue schématique illustrant une buse démontable.
Les figures 1 à 5 illustrent un premier mode de réalisation pour l’invention.
La illustre un conteneur 1 de type multimodal de type « dry », vue de face et de l’extérieur. Le conteneur 1 est sensiblement symétrique par rapport à un plan vertical longitudinal P1. Il comprend un sol 2, un toit 3, deux parois latérales et longitudinales 4, opposées entre elles, un fond 5, disposé transversalement entre les parois latérales et une façade 6, opposée au fond 5. La façade comprend deux portes 6, une porte droite 6D, à droite sur la , et une porte gauche 6G, à gauche sur la même . La façade constitue une entrée 6E du conteneur, permettant son chargement. Dans l’exemple illustré, le conteneur contient une charge de grumes 8, qui y sont disposées longitudinalement.
Le convertisseur 30 comprend, en outre, deux thyristors 32 et 34. Les thyristors 32 et 34 sont reliés en série entre les noeuds 7 et 9. Les thyristors 32 et 34 forment ainsi une autre branche entre les noeuds 7 et 9, en parallèle de la branche comprenant le condensateur 19, de la branche comprenant les thyristors 13 et 15, et de la branche comprenant les transistors 3 et 5.
Plus précisément, le thyristor 32 est relié en parallèle du thyristor 13. Le thyristor 32 est relié tête bêche avec le thyristor 13. Autrement dit, l'anode du thyristor 32 est reliée, de préférence connectée, au noeud 7 et la cathode du thyristor 32 est reliée, de préférence connectée, au noeud 17.
Similairement, le thyristor 34 est relié en parallèle du thyristor 15. Le thyristor 34 est relié tête bêche avec le thyristor 15. Autrement dit, l'anode du thyristor 34 est reliée, de préférence connectée, au noeud 17 et la cathode du thyristor 34 est reliée, de préférence connectée, au noeud 9.
Le noeud 17 est ainsi relié, de préférence connecté, à la cathode du thyristor 15, à la cathode du thyristor 32, à l'anode du thyristor 13 et à l'anode du thyristor 34.
Lorsque le circuit 30 fonctionne en mode redresseur, le fonctionnement du circuit 30 est identique au fonctionnement du mode de réalisation de la décrit en relation avec les figures 2 et 3. Les thyristors 32 et 34 sont alors bloqués, par exemple en fournissant un courant nul au niveau des gâchettes des thyristors 32 et 34.
Lorsque le circuit 30 fonctionne en mode onduleur, c’est-à-dire lorsqu'une tension continue est convertie en une tension alternative, le procédé de commande du convertisseur 30 comprend une étape C, au cours de laquelle le courant I traversant l'inductance est positif, c’est-à-dire allant du noeud 23 au noeud 11.
Au cours de l'étape C, le transistor 5 est passant et le transistor 3 est bloqué. Le courant sur la gâchette du thyristor 32 est par exemple supérieur au courant de déclenchement de grille (IGT - gate trigger current), par exemple, de l'ordre de 50 mA. Le courant sur la gâchette des thyristors 13, 15, et 34 est par exemple sensiblement nul, ne permettant ainsi pas au courant de traverser les thyristors 13, 15 et 34. Ainsi, le courant traverse, à partir du noeud 7, le thyristor 32, la source de tension alternative VAC, l'inductance 21 et le transistor 5 pour atteindre le noeud 9.
Le procédé de commande comprend aussi une étape D, au cours de laquelle le courant I traversant l'inductance est négatif, c’est-à-dire allant du noeud 11 au noeud 23.
Au cours de l'étape D, le transistor 3 est passant et le transistor 5 est bloqué. Le courant sur les gâchettes des thyristors 13, 15 et 32 est par exemple sensiblement nul, ne permettant ainsi pas au courant de traverser les thyristors 13, 15, 32. Le courant sur la gâchette du thyristor 34 est par exemple supérieur au courant de déclenchement de grille (IGT - gate trigger current), par exemple, de l'ordre de 50 mA. Ainsi, le courant traverse, à partir du noeud 7, le transistor 3, l'inductance 21, et le thyristor 34, de manière à atteindre le noeud 9.
A la fin de l'étape C, la tension sur le noeud 17 est sensiblement égale à la tension sur le noeud 7, c’est-à-dire la tension VDC. Comme dans le cas de l'étape B, l'étape C est par exemple suivie d'une étape A', permettant de faire diminuer la tension sur le noeud 17 progressivement et d'éviter un pic de courant.
Similairement, à la fin de l'étape D, la tension sur le noeud 17 est sensiblement égale à la tension sur le noeud 9, c’est-à-dire la tension de référence, par exemple la masse. Comme dans le cas de l'étape A, l'étape D est par exemple suivie d'une étape B', permettant de faire augmenter la tension sur le noeud 17 progressivement et d'éviter un pic de courant.
Selon un mode de réalisation, l'étape C est régulièrement suivie, de préférence directement, par une étape A', par exemple toutes les 10 ms pour une fréquence de 50 Hz. Par suivie directement, on entend que ladite étape C et ladite étape A' ne sont pas séparés par une étape A, B ou D. Similairement, l'étape D est régulièrement suivie, de préférence directement, par une étape B', par exemple toutes les 10 ms pour une fréquence de 50 Hz. Par suivie directement, on entend que ladite étape D et ladite étape B' ne sont pas séparés par une étape A, B ou C. Autrement dit, la fréquence des étapes A' et B' est inférieure à la fréquence des étapes C et D.
Par exemple, pendant une période T, chaque étape C est suivie d'une étape E durant laquelle le transistor 5 est ouvert et où le courant circule depuis le noeud 7, à travers le thyristor 32, la source de tension alternatif VAC, l’inductance 21, et le transistors 3, pour revenir au nœud 7. La période T comprend ainsi plusieurs étape C et E. A la fin de chaque période T, l'étape C est suivie d'une étape A'. La période T est par exemple 10 ms pour une fréquence de 50 Hz.
A titre de variante, les thyristors 32 et 34 peuvent être remplacés par des diodes ou par des transistors, par exemple des transistors MOSFET, des transistors bipolaires ou des transistors IGBT.
Un avantage du mode de réalisation de la est qu'il permet d'obtenir un convertisseur bidirectionnel sans l'ajout de circuit d'alimentation isolé par rapport au mode de réalisation de la . En effet, les thyristors 15 et 32 ont une cathode commune, et peuvent partager le même circuit d'alimentation. De plus, le thyristor 34 a sa cathode reliée, de préférence connectée, au noeud d'application de la tension de référence et n'a donc pas besoin de circuit d'alimentation spécifique.
Un autre avantage des modes de réalisation décrits est que le courant traversant les thyristors durant les étapes A' et B' est dépendant du courant fourni sur la gâchette. Ainsi, il est possible de choisir la vitesse de croissance ou de décroissance de la tension sur le noeud 17. Selon l'application, il est donc possible de choisir un compromis approprié entre les durées des étapes A' et B' et le risque d'un pic de courant pouvant endommager les circuits et pouvant générer du bruit électromagnétique.
Dans un mode de réalisation, les au moins 2 métabolites, sont produits par Bacillus subtilis Gozen GZN-08 .
Il est à remarquer que la composition pharmaceutique est caractérisée en ce qu’elle comprend du zinc a une concentration d’au moins 0.5% et de préférence d’au moins 2% en poids par rapport au poids total de bioactifs dans ladite composition et des polysaccharides a une concentration d’au moins 0.5% et de préférence d’au moins 5%.
L’invention concerne également une composition pharmaceutique caractérisée en ce qu’elle est utilisée dans le traitement ou la prévention de la dysbiose, de préférence de la dysbiose pulmonaire et/ou intestinale. Et que donc l’objet de la présente invention concerne également une composition pharmaceutique caractérisée en ce qu’elle est utilisée dans la diminution des signes de l’inflammation et dans la diminution de production des cytokines inflammatoires. L’invention concerne également une composition pharmaceutique caractérisée en ce qu’elle est utilisée dans le rétablissement d’un taux normal de globules blancs et l’augmentation de la production d’anticorps par les lymphocytes.
Il est à remarquer que la composition pharmaceutique est caractérisée en ce qu’elle est utilisée dans l’augmentation de la production d’oxide nitrique par les cellules endothéliales et dans la modulation de la vasodilatation des vaisseaux sanguins. Et que donc l’objet de la présente invention concerne également une composition pharmaceutique caractérisée en ce qu’elle est utilisée dans l’augmentation de la stabilité de l’hémoglobine et dans l’augmentation du taux d’hémoglobine circulante.
Dans un mode de réalisation, la composition pharmaceutique est sous forme de poudre ou d’émulsion lyophilisée. Elle peut se présenter, sans que cela soit limitatif, sous forme de crèmes, liquides, pâtes, inhalateurs, lotions, émulsions, gels, sirops, solides, sirop, poudres, masques, stick, comprimés, sprays, aérosol, gélules, huiles, ou boisson prête à l’emploi.
La présente invention se comprendra mieux à la lecture des définitions ci-dessous qui permettent de mieux comprendre l’action de l’invention.
« Fermentation » : concerne une transformation que subissent certaines matières organiques sous l'action d'enzymes sécrétées par des micro-organismes.
Pour la clarté des explications qui suivent nous décidons d’appeler BIOMATCHA une composition pharmaceutique selon la présente invention.