INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un exemple de construction se rapportant à une variante particulière du dispositif de distribution 1 selon l’invention, la surface d’appui 42 du conduit 4 au niveau de laquelle le joint 2 est positionné, comprend un logement 43 apte à recevoir au moins une partie du joint 2. Selon cette variante, la surface d’appui 42 du conduit 4 qui exerce une compression du joint 2 présente une cavité réalisant un logement 43 de forme et contour sensiblement complémentaire à la forme et au contour du joint 2. Selon une spécificité de construction, au moins une partie des dimensions de ce logement 43 est sélectionnée pour autoriser une déformation du joint 2 en compression à l’intérieur du logement 43. Selon une spécificité de construction alternative, voire éventuellement complémentaire, au moins une partie des dimensions de ce logement 43 est sélectionnée pour maintenir une partie du joint 2 en compression lorsque le joint 2 se trouve positionné dans celle-ci. Selon cette spécificité de construction, la partie du joint 2 en compression correspond sensiblement à la partie du joint 2 insérée dans le logement 3. Cette compression de la partie du joint 2 insérée permet d’opérer un pincement du joint 2 par une partie du logement 43, de sorte que le joint 2 est en mesure d’être maintenu en position à l’intérieur du logement 43. Le pincement et/ou la compression du joint 2 inséré par des bords opposés du logement 43, est effectué dans un plan sensiblement perpendiculaire à l’axe de compression du joint 2 entre le conduit 4 de distribution et la plaque de refroidissement 9. Il convient de relever que la profondeur de cette cavité réalisant un logement 43 est définie de sorte que, lorsque le joint 2 est comprimé, l’épaisseur du joint 2 demeure suffisante pour que le joint 2 dépasse le niveau formé par la surface d’appui 42.
Selon un exemple de construction se rapportant à une autre variante particulière du dispositif de distribution 1 selon l’invention et susceptible d’être combinée aux caractéristiques de la variante précédemment énoncée, la surface d’appui 92 de la plaque de refroidissement 9 au niveau de laquelle le joint 2 se trouve positionné, comprend un logement 93 apte à recevoir au moins une partie du joint 2. Il convient de relever que, dans le cadre de cette variante particulière de construction, le logement 93 est réalisé par une cavité de forme et contour sensiblement complémentaire à la forme et au contour du joint 2. Cette cavité formant logement 93 est alors susceptible d’adopter des caractéristiques dans sa construction et ses interactions avec le joint 2 qui reproduisent de façon sensiblement similaire, sinon identique, les caractéristiques de la cavité précédemment détaillée et se rapportent à la surface d’appui 42 du conduit 4. Il convient de relever que la profondeur de cette cavité réalisant un logement 93 est définie de sorte que, lorsque le joint 2 est comprimé, l’épaisseur du joint 2 demeure suffisante pour que le joint 2 dépasse le niveau formé par la surface d’appui 92 de la plaque de refroidissement 9.
De même selon un exemple de construction se rapportant à une autre variante particulière du dispositif de distribution 1 selon l’invention, le joint 2 coopère avec le conduit 4 de distribution et la plaque de refroidissement 9, de sorte que chacun de ces deux éléments comprennent une cavité respective qui, positionnées en vis-à-vis, réalisent deux parties d’un logement à l’intérieur desquelles deux parties du joint 2 se trouvent positionnées. Le cumul des profondeurs de chacune de ces deux cavités positionnées en vis-à-vis est défini de telle sorte que, lorsque le joint 2 est comprimé, l’épaisseur du joint 2 demeure suffisante pour empêcher que les surfaces d’appui 42, 92 respectives du conduit 4 de distribution et de la plaque de refroidissement 9 ne réalisent pas un contact direct mais demeurent espacées l’une de l’autre par le joint 2 d’étanchéité.
Selon un exemple de construction se rapportant à une autre variante particulière du dispositif de distribution 1 selon l’invention et susceptible d’être combinée aux caractéristiques des variantes précédemment énoncées, au moins une portion du joint 2 est réalisée en éthylène-propylène-diène monomère également appelé EPDM, en butadiène-acrylonitrile hydrogéné également appelé HNBR et/ou en silicone. L’éthylène-propylène-diène monomère ou EPDM, comme les matériaux préférentiellement sélectionnés pour participer à la réalisation du joint 2 d’étanchéité présente comme propriété d’avoir une bonne résistance chimique à un composé tel que le glycol, un fluide présentant des propriétés caloporteur particulièrement intéressante. Par ailleurs, ces matériaux présentent également des propriétés élastiques qui assurent au joint 2 une tenue dans le temps notamment face aux efforts en compression exercés entre le conduit 4 et la plaque de refroidissement 9.
Selon un exemple de construction se rapportant à une autre variante particulière du dispositif de distribution 1 selon l’invention et susceptible d’être combinée aux caractéristiques des variantes précédemment énoncées, en section au niveau d’un orifice de distribution 41 destiné à être positionné en vis-à-vis d’une plaque de refroidissement 9, le conduit 4 présente une forme en « U » comprenant une portion avec un arrangement sensiblement semi-circulaire ouvert vers l’orifice de distribution 41 destiné à être cloisonné par la surface de la plaque de refroidissement 9. Selon cette variante de construction, l’ouverture qui forme un orifice de distribution 41 est positionnée sur la surface périphérique du conduit 4 selon un arrangement particulier pour permettre une construction facilitée et une coopération optimisée avec une plaque de refroidissement 9. Ce conduit 4 présente ainsi, au niveau de portions de sa longueur destinées à être en contact avec une plaque de refroidissement 9, c’est-à-dire notamment au niveau de portions de sa longueur positionnées sur la périphérie de l’orifice de distribution 41, un arrangement qui, dans un plan en section sensiblement perpendiculaire à l’axe du flux dans le conduit 4, présente une forme de conception simple à produire. Cet arrangement selon une forme en « U », c’est-à-dire comprenant, d’une part, un côté cloisonné et, d’autre part, un côté ouvert qui réalise l’orifice de distribution 41, permet d’obtenir deux portions de la surface d’appui 42 en extrémité des jambes du « U » susceptibles d’être disposées de part et d’autre de l’orifice de distribution 41. De plus, un arrangement dans lequel les jambes du « U » présentent des hauteurs sensiblement similaires sur l’ensemble de la longueur de la portion de conduit 4 apporte comme avantage de permettre un positionnement facilité du conduit 4 contre la surface d’une plaque de refroidissement 9. Il convient de relever que, si dans chacun des exemples illustrés par les différentes figures, le côté cloisonné présente un arrangement arrondi, une construction présentant une configuration alternative, par exemple avec différents angles, est susceptible d’être envisagée sans pour autant sortir du dispositif de l’invention.
Selon un exemple de construction se rapportant à une autre variante particulière du dispositif de distribution 1 selon l’invention et susceptible d’être combinée aux caractéristiques des variantes précédemment énoncées, en section au niveau d’une portion du conduit 4 ne portant pas d’orifice de distribution 41, le conduit 4 présente un arrangement totalement cloisonné, voire sensiblement circulaire. Une telle portion de conduit 4 est réalisée notamment au niveau de parties du conduit 4 destinées à être positionnées, par rapport au sens du flux prévu dans le conduit 4, en amont ou en aval des parties du conduit 4 qui interagissent avec la plaque de refroidissement 9. La forme de ces portions cloisonnées du conduit 4, dans un plan en section sensiblement perpendiculaire à l’axe du flux dans le conduit 4, est susceptible d’être de tout type. Toutefois, selon un exemple spécifique de construction, lorsque le conduit 4 de distribution présente une structure unique, la forme adoptée par les portions cloisonnées du conduit 4 est préférentiellement configurée pour opérer une continuité de surface avec les portions du conduit 4 qui portent des orifices de distribution 41 au niveau d’une partie majoritaire de la surface du conduit 4.
Selon un exemple de construction se rapportant à une autre variante particulière du dispositif de distribution 1 selon l’invention et susceptible d’être combinée aux caractéristiques des variantes précédemment énoncées, le moyen de fixation 3 comprend une pluralité de pièces de clipsage, d’agrafes, ou de vis réparties sur la longueur du conduit 4 de distribution de sorte que chaque pièce du moyen de fixation 3 opère un ancrage de l’orifice de distribution 41 avec la surface de la plaque de refroidissement 9. Selon la spécificité du moyen de fixation, l’ancrage du conduit 4 à la plaque de refroidissement 9 est susceptible de faire intervenir des arrangements ou reliefs particuliers au niveau des structures ou surfaces de chacun de ces deux éléments 4, 9 assemblés. Ainsi, à titre d’exemple, le moyen de fixation 3 comprend au moins une patte portant une interface de fixation 31 positionnée de chaque côté de l’axe du conduit 4 et de niveau avec la surface d’appui du conduit 4. Ce conduit 4 est alors susceptible de comprendre une ou plusieurs pattes disposées sur sa longueur qui présentent des interfaces sensiblement complémentaires de la surface de la plaque de refroidissement 9 et sont arrangées pour être traversées par des pièces traversantes, telles que des vis, pour coopérer avec des interfaces taraudées portées par la surface de la plaque de refroidissement 9.
1.2. Unité de commande et de traitement
L’unité de commande et de traitement U c est reliée au réseau de transducteurs T 1 -T n .
Elle permet de piloter les transducteurs T 1 -T n du réseau, et de traiter les données acquises par les transducteurs T 1 -T n du réseau.
Plus précisément, l’unité de commande et de traitement U c permet : de commander aux transducteurs T 1 -T n l'émission d'ondes ultrasonores vers le milieu à analyser, de commander aux transducteurs T 1 -T n la réception des échos réfléchis par le milieu à analyser et leur conversion en signaux de réception, de traiter les signaux de réception.
L’unité de commande et de traitement U c peut être composée d’une ou de plusieurs entités physiques distinctes, éventuellement distantes du réseau de transducteurs T 1 -T n .
L’unité de commande et de traitement U c comprend par exemple : un (ou plusieurs) contrôleur(s) 11, tel qu’un Smartphone, un assistant personnel (ou « PDA » , sigle de l’expression anglo-saxonne « Personal Digital Assistant » ), ou tout type de terminal mobile connu de l’homme du métier ; et un (ou plusieurs) calculateur(s) 12, tel qu’un/des ordinateur(s), un/des micro-ordinateur(s), une/des stations de travail, et/ou d'autres dispositifs connus de l’homme du métier incluant un/des processeur(s), un/des microcontrôleur(s), un/des automate(s) programmable(s), un/des circuit(s) intégré(s) spécifique(s) d'application, et/ou d'autres circuits programmables, une (ou plusieurs) unité(s) de stockage 13 comportant une (ou plusieurs) mémoire(s) qui peu(ven)t être une mémoire ROM/RAM, une clé USB, une mémoire d’un serveur central.
Outre la conservation de données associées à l’analyse d’un milieu, l’unité de stockage 13 permet également de stocker des instructions de code de programmation destinées à exécuter les étapes du procédé d’analyse décrit dans la suite.
2. Procédé d’analyse
2.1. Généralités
L’un des aspects avantageux du procédé d’analyse selon l’invention concerne l’utilisation d’ondes spécifiques en émission et en réception, appelées ici ondes planes et ondes spirales. De telles ondes sont illustrées à la . Plus précisément, on a illustré à la : une onde plane O P émise par un réseau de transducteurs plan T P , une onde spirale O S émise par un réseau de transducteurs courbe T C .
Il est bien évident pour l’homme du métier que le type d’onde est indépendant de la forme du réseau de transducteurs. En particulier, un réseau de transducteurs plan peut être configuré pour émettre une onde spirale (en utilisant une loi de retard adaptée). De même, un réseau de transducteurs courbe peut être configuré pour émettre une onde plane (en utilisant une loi de retard adaptée).
De manière plus générique, on définit un réseau de transducteurs virtuels T comme un ensemble de points du milieu disposés sur une ligne ou selon un arc de cercle. Les caractéristiques des fronts d'ondes planes ou spirales sont choisies (en particulier l'angle d'émission ou de réception) par rapport à ce réseau de transducteurs virtuels. Les lois de délais appliquées au réseau de transducteurs réels en sont déduites. Dans le cadre de l'approximation du front d'onde, tout se passe comme si les ondes étaient émises par le réseau de transducteurs virtuels. Ainsi, quelle que soit la géométrie de la sonde, on peut émettre tout type d’onde plane ou spirale en définissant un réseau de transducteurs virtuels correspondants.
On appelle onde plane O P une onde dont le temps d’arrivée du front d’onde à une profondeur z dépend de la position latérale x selon une loi affine t(x, z) = a(z) + bx où a est une constante qui ne dépend que de z et b une constante qui ne dépend ni de z, ni de x.
De la même façon, on appelle onde spirale O S l’équivalent de l’onde plane O P en référentiel polaire. Un référentiel polaire est alors choisi de manière arbitraire, et l’onde spirale O S est définie comme l’onde dont le temps d’arrivée du front d’onde à un rayon r dépend de l’angle selon une loi affine où a est une constante qui ne dépend que de r et b est une constante qui ne dépend ni de r ni de . L’homme du métier remarquera que l’onde plane O P correspond à un cas limite de l’onde spirale où l’origine du repère s’éloigne à l’infini de la sonde.
Ces ondes sont générées en émission ou en réception par le réseau de transducteurs réel T 1 -T n en appliquant à chaque transducteur le retard correspondant au temps d’arrivée du front d’onde à la position dudit transducteur.
On entend, dans le cadre de la présente invention par « angle d’émission » (respectivement « angle de réception » ) l’angle entre : une direction orthogonale (ci-après dénommée « normale ») à la tangente au réseau de transducteurs T 1 -T n , et une direction normale à la tangente au front d’onde de l’onde émise (respectivement reçue) grâce au réseau de transducteurs T 1 -T n , et ce, au moment d’émission (respectivement de réception).
A l’impact sur une cible
L’arbre d’entraînement 12 de la turbine 11, qui se trouve être confondu avec le percuteur 14, se trouve en face de l’amorce 17’ qui contient le détonateur de la chaine pyrotechnique. Lors de l’impact de la munition sur une cible, la déformation de la coiffe 7 fait descendre l’ensemble de la turbine d’éolienne 11. La collerette 40 qui maintient l’arbre d’entrainement 12 de la turbine et du percuteur 14 à sa hauteur initiale, est dimensionnée afin de rester intègre lors des phases de stockage, de départ du coup et de vol de la munition, mais pas pour résister à un impact sur une cible. Sous l’effet de l’impact transmis par la coiffe 7, la collerette 40 se rompt et permet au percuteur 14 de descendre pour percuter l’amorce 17’ et initier la chaîne pyrotechnique, entraînant la destruction de la munition par explosion.
Il apparait clairement de la description que l’invention permet d’atteindre les buts fixés. Notamment, le déplacement relatif de l’air pendant le vol de la munition génère le couple moteur nécessaire à l’alignement du porte-amorce 17 avec le percuteur 14 et la chaîne pyrotechnique. Le couple de rotation transmis par la turbine d’éolienne 11 est directement lié à la vitesse de déplacement de la munition. Ainsi, lorsque la vitesse augmente, le couple augmente, et le temps d’alignement se réduit. Cette chaine cinématique permet au mécanisme 10 de présenter la même distance de sécurité et la même distance d’armement certain quelle que soit la charge à laquelle est tiré la munition. En outre, l’arbre d’entraînement 12 de la turbine d’éolienne 11 remplit une triple fonction : maintien du mécanisme 10 en position de sécurité, transmission du couple de rotation au porte-amorce 17 et percussion de l’amorce 17’.
La présente invention n'est bien entendu pas limitée aux exemples de réalisation décrits mais s'étend à toute modification et variante évidentes pour un homme du métier en restant dans la limite des revendications annexées.
Dispositif de détermination d’informations polarimétriques d'un faisceau lumineux et procédé associé La présente divulgation concerne un dispositif et un procédé de détermination d’informations polarimétriques d'un faisceau lumineux dont l'une des applications principales est la caractérisation des contraintes mécaniques dans un échantillon, et notamment un échantillon en matériaux semi-conducteurs.
Les composants semi-conducteurs présentent des contraintes mécaniques en fonction des conditions expérimentales (température, pression, etc.) et de la nature des matériaux utilisés pour la fabrication des circuits semi-conducteurs. L’utilisation de ces structures dans le domaine de la micro-électronique et l’optoélectronique requiert une connaissance détaillée de la distribution des contraintes dans la structure ainsi que leur grandeur. En effet, certaines applications telles que les transistors à effet de champ nécessitent des contraintes induites pour augmenter la mobilité des porteurs. En revanche, la présence des contraintes résiduelles dans les cavités des diodes laser à semi-conducteurs diminuent les performances de celles-ci, car elles peuvent entraîner une réduction de leur durée de vie. La contrainte doit être dans ce cas éliminée ou réduite. Il est donc essentiel de pouvoir caractériser avec précision les contraintes mécaniques, qu’elles soient appliquées ou résiduelles dans la structure cristalline du matériau semi-conducteur.
La caractérisation de la structure ou microstructure des matériaux semi-conducteurs peut être réalisée à l’aide d’un microscope électronique à balayage qui utilise le mode de fonctionnement EBSD pour « Electron BachScatter Diffraction »), ou à l’aide d’un microscope électronique à transmission TEM pour « Transmission Electronic pour Microscope »). Ces techniques de caractérisation nécessitent une mise en œuvre complexe du fait qu’elles nécessitent une préparation d’échantillon qui consiste à réaliser un polissage de surface pour éliminer les rugosités.
Il est également connu d’utiliser la spectroscopie Raman, capable de détecter les fréquences de vibrations des liaisons atomiques, pour mesurer l’état de contrainte par la mesure du décalage du pic Raman par rapport à sa position de référence dans les structures. Une telle technique nécessite un laser de haute qualité spectrale ainsi qu’un spectromètre de très haute résolution. En outre, la spectroscopie Raman n’est pas adaptée pour la mesure de contraintes résiduelles, en raison de l’effet Raman qui est très faible, ce qui se traduit par des temps d'acquisition très élevés.
Une autre technique de mesures de contraintes utilise la diffraction des rayons X, via la mesure des distances entre deux plans atomiques. Cette méthode permet une description précise de l’état mécanique du cristallin, y compris la présence d’une anisotropie. Toutefois, cette technique nécessite un synchrotron, qui est un très grand instrument difficilement accessible. En outre, son autre inconvénient majeur réside dans le fait que c’est une technique semi-destructrice dans la mesure où elle nécessite un traitement préalable de l’échantillon.
La présente divulgation propose une technique d’analyse non destructrice de l'état de polarisation d'un faisceau lumineux duquel dépend les contraintes présentes dans la structure cristalline d’un matériau semi-conducteur. Dans le cas de la caractérisation des contraintes d'un matériaux semi-conducteur, le faisceau lumineux est un faisceau de photoluminescence. Plus précisément, l’invention propose de mesurer en chaque point d’une région d’intérêt prédéterminée du matériau, les informations polarimétriques contenues dans le signal de luminescence réémis et de générer une image des caractéristiques polarimétriques de la luminescence, lesquels sont directement reliées aux contraintes.
Le dispositif et le procédé de mesure des contraintes de la présente invention permettent une caractérisation simple, rapide et peu onéreuse des contraintes mécaniques en comparaison des techniques évoquées ci-dessus.
Par ailleurs, le dispositif et le procédé de la présente invention permettent de mesurer des degrés de polarisation très faibles, généralement compris entre 10 -3 et 10 -4 .
La présente divulgation concerne un dispositif de détermination d’au moins une information polarimétrique d’un échantillon, le dispositif comprenant : - une source d’excitation adaptée pour venir exciter localement un point de mesure de l’échantillon de manière à provoquer une émission d’un faisceau de luminescence par le point de mesure ; - un système optique de collecte configuré pour collecter le signal de luminescence émis par le point de mesure. - un analyseur rotatif positionné sur le chemin optique du faisceau de luminescence, l’analyseur étant configuré pour moduler l’intensité du faisceau de luminescence en fonction de l’angle de polarisation de l’analyseur rotatif; - un détecteur adapté pour mesurer l’intensité du faisceau de luminescence modulé ; - une unité de synchronisation configurée pour synchroniser l'acquisition du signal de l’intensité du faisceau de luminescence par le détecteur et la rotation de l’analyseur rotatif de sorte que la fréquence d'acquisition du signal de l’intensité du faisceau de luminescence par le détecteur soit un multiple de la fréquence de rotation de l’analyseur; - une unité de traitement de données comprenant une unité de calcul configurée pour déterminer au moins une information polarimétrique contenue dans le signal de l’intensité du faisceau de luminescence.
L’analyseur rotatif est entraîné par un moteur tournant.
De préférences les stries s’étendent verticalement en fonctionnement.
De préférence, dans le cas d’un produit ondulé 1, les sommet d’ondes 121 et/ou les bases d’onde 122 présentent également deux surfaces opposées, l’une orientée du côté de la plaque 2 adjacente et l’autre du côté de l’intérieur du canal 4 délimité entre les deux ailettes 123 liées au sommet d’onde ou à la base d’onde selon le cas. Au moins la surface de base d’onde ou de sommet d’onde orientée vers la canal 4 présente une texturation 23. Ainsi, les ailettes ou jambes d’onde 123 délimitent entre elles un canal 4 dont le fond ou le sommet, formé par les surfaces d’une base d’onde ou d’un sommet d’onde présente des surfaces internes à transfert thermique amélioré. De préférence, les surfaces des bases d’onde et/ou des sommets d’onde présentent la texturation de surface 23 sur leur totalité ou quasi-totalité. Il est aussi possible que les surfaces de base d’onde ou de sommet d’onde orientée vers une plaque 2 adjacente présente une texturation 23. Cela facilite la préparation de la surface de la structure d’échange 1 puisqu’il n’est pas nécessaire de différentier des zones avec ou sans texturation.
Dans le cas de , la structure 1 est sous la forme d’une onde droite à une seule ondulation. Il est à noter que la structure 1 peut être sous la forme d’une onde à décalage partiel, c’est-à-dire comprenant une série d’ondulations qui se succèdent suivant la direction longitudinale z et sont agencées en décalage les unes par rapport aux autres dans la direction latérale x. Selon une possibilité, la longueur de serration, c’est-à-dire la longueur d’une ondulation mesurée parallèlement à la direction longitudinale z, peut être comprise entre 3 et 10 mm.
schématise un exemple de profil de texturation 23 en coupe transversale dans un plan orthogonal à la direction longitudinale z. La texturation est réalisée sur au moins une portion de surface du matériau constitutif de la structure d’échange 1.