INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
D’autres chariots pour bouteille(s) de gaz plus rudimentaires sont enseignés par FR2926728 et FR2910362.
On comprend que ces chariots ne sont pas adaptés et/ou peu pratiques pour une mise en œuvre d’un traitement par administration par inhalation de NO gazeux, lequel requiert notamment un déplacement ou transport d’une ou plusieurs bouteille(s) de gaz sous pression, telles une ou des bouteilles de NO (i.e. mélange NO/N 2 ), et d’un appareil de fourniture de gaz, en particulier un dispositif de délivrance de NO, au sein d’un bâtiment hospitalier ou analogue.
Il existe dès lors un besoin pour un chariot médical mobile amélioré permettant de transporter simultanément une ou plusieurs bouteille(s) de gaz sous pression, notamment des bouteilles de NO (i.e. mélange NO/N 2 ), et d’un appareil de fourniture de gaz, en particulier un dispositif de délivrance de NO, afin de pouvoir fournir le gaz (i.e. le NO) à un patient en ayant besoin dans le cadre d’un traitement par NO inhalé, notamment dans les unités de soins intensifs.
Selon une possibilité, le dispositif comporte :
Le procédé peut alors comporter :
une sélection d’un premier couple source de lumière/photodétecteur dans le premier groupe; une sélection d’un deuxième couple source de lumière/photodétecteur dans le deuxième groupe.
Selon un mode de réalisation, le procédé comporte :
une prise en compte d’une plage de validité de la pression artérielle ; lorsque la pression artérielle résultant de l’étape h) est située en dehors de la plage de validité, renouvellement de la phase de calibration.
Selon une possibilité, le critère de sélection acoustique est un rapport signal sur bruit maximal, ou une intensité maximale d’un signal acoustique détecté, la sélection de l’émetteur et du détecteur acoustique étant effectuée en fonction du signal acoustique, associé au couple émetteur acoustique/émetteur acoustique, dont le rapport signal sur bruit est maximal ou dont l’intensité est maximale.
Le critère de sélection optique peut comporter un critère de corrélation temporelle, à un décalage temporel près, de telle sorte que la sélection de chaque couple source-détecteur comporte :
une estimation d’une corrélation temporelle entre les signaux détectés en différents instants par les photodétecteurs de chaque couple source de lumière-photodétecteur; une détermination des couples source de lumière-photodétecteur pour lesquels le signal résultant du photodétecteur présente la corrélation temporelle la plus élevée.
Le critère de sélection optique peut être un des critères de sélection décrits en lien avec le premier objet de l’invention.
le premier couple source de lumière – photodétecteur définit un premier point de mesure; le deuxième couple source de lumière – photodétecteur définit un deuxième point de mesure; le premier point de mesure et le deuxième point de mesure sont distants l’un de l’autre.
FIGURES La est un exemple de dispositif selon l’invention.
Les figures 2A à 2E illustrent une mise en œuvre de la modalité acoustique du dispositif.
Les figures 3A et 3B illustrent une mise en œuvre de la modalité optique du dispositif.
En outre, la turbomachine 1, 1’, 1’’ comprend un système d’alimentation 14 en huile représenté par exemple sur la . Le système d’alimentation 14 assure la lubrification des paliers 12a au sein de l’enceinte de lubrification 12 et du réducteur 11 ainsi que l’alimentation en huile de l’actionneur hydraulique 13b du système de commande 13 des aubes 2a à angle de calage variable.
Le système d’alimentation 14 comprend un premier circuit d’alimentation 14a de l’enceinte de lubrification 12, aussi appelé circuit d’alimentation principal, et un second circuit d’alimentation 14b en huile du réducteur 11 et du système de commande 13.
Le système d’alimentation 14 comprend avantageusement un circuit de récupération 14a’ d’huile de l’enceinte de lubrification 12 et un circuit de récupération 14b’ d’huile du système de commande 13.
L’huile envoyée aux paliers 12a, par exemple le palier amont 120a et le palier aval 120a’, au réducteur 11 et les fuites d’huile du dispositif de transfert d’huile 13c, retombent dans le fond de l’enceinte de lubrification 12. Afin d’optimiser la consommation d’huile, cette huile est récupérée et dirigée par exemple dans le circuit de récupération 14a’ de l’enceinte de lubrification 12.
Selon l’invention, le système d’alimentation 14 comprend par ailleurs un réservoir principal 15 d’huile relié au premier circuit d’alimentation 14a et au second circuit d’alimentation 14b.
Le premier circuit d’alimentation 14a comprend une première pompe 16a permettant l’aspiration de l’huile à partir du réservoir principal 15 et sa circulation dans le premier circuit d’alimentation 14a. Avantageusement, le premier circuit d’alimentation 14a comprend un échangeur principal air/huile 17a, et optionnellement un échangeur huile/carburant 17b qui sont agencés entre la première pompe 16a et l’enceinte de lubrification 12. L’échangeur huile/carburant 17b est par exemple agencé entre l’enceinte de lubrification 12 et l’échangeur principal air/huile 17a.
Le circuit de récupération 14a’ de l’enceinte de lubrification 12 comprend une seconde pompe 16b reliée à l’enceinte de lubrification 12 et au réservoir principal 15. La seconde pompe 16b permet l’aspiration de l’huile dans l’enceinte de lubrification 12 et son retour dans le réservoir principal 15 au travers du premier circuit de récupération 14a’ de l’enceinte de lubrification 12.
Selon l’invention, le système d’alimentation 14 en huile comprend une pompe d’alimentation 18 en huile du système de commande 13. La pompe d’alimentation 18 est par exemple montée en dérivation sur le second circuit d’alimentation 14b. La pompe d’alimentation 18 est une pompe hydraulique. La pompe d’alimentation 18 est par exemple une pompe volumétrique. La pompe volumétrique est par exemple à cylindrée fixe ou à cylindrée variable. La pompe d’alimentation 18 comprend une entrée 18a et une sortie 18b reliée au système de commande 13.
Durant une première phase de fonctionnement de la turbomachine 1, 1’, 1’’, la première pompe 16a aspire l’huile du réservoir principal 15 et alimente en huile l’enceinte de lubrification 12 via le circuit d’alimentation principal 14a. Aussi, la pompe d’alimentation 18 aspire l’huile du réservoir principal 15 et alimente le système de commande 13. Durant une seconde phase de fonctionnement de la turbomachine 1, 1’, 1’’, notamment lorsque l’aéronef expérimente une phase de vol en condition de 0g ou de g négatif, c’est-à-dire lorsque la force gravitationnelle est nulle ou inversée, l’huile est plaquée dans la partie supérieure du réservoir principal 15 tandis que la partie inférieure reliée à la première pompe 16a et à l’entrée 18a de la pompe d’alimentation 18 est occupé par de l’air. En cas de gravité nulle, un mélange air-huile est en suspension dans le réservoir 15 et en cas de gravité inversée de l’air occupe la partie inférieure du réservoir principal 15 reliée à la première pompe 16a et à l’entrée 18a de la pompe d’alimentation 18. La pompe d’alimentation 18 risque donc d’aspirer de l’air ou de l’huile fortement chargée de bulles d’air. Ceci n’est pas acceptable car le système de commande 13 doit être relativement exempte de bulles d’air afin de ne pas compromettre le fonctionnement de l’unité commande 13a et donc de l’actionneur hydraulique 13b qui commande le pas des aubes 2a. Aussi, la présence d’air peut conduire à l’arrêt de la pompe d’alimentation 18. Par conséquent, afin d’assurer une alimentation en huile convenable pour le système de commande 13 durant la seconde phase de fonctionnement de la turbomachine 1, 1’, 1’’, selon l’invention, le système d’alimentation 14 en huile comprend en outre un réservoir auxiliaire 20 et une vanne 21.
Le réservoir auxiliaire 20 est relié au réservoir principal 15 par une première canalisation 201a. Ceci assure l’évacuation de l’huile du réservoir auxiliaire 20 dans la première phase de fonctionnement notamment.
Le réservoir auxiliaire 20 est configuré pour délivrer de l’huile durant la seconde phase de fonctionnement de la turbomachine1, 1’, 1’’ donc en condition de 0g et/ou de g négatif.
Le réservoir auxiliaire 20 comprend une enceinte 200. L’enceinte 200 présente un premier port de sortie 201 relié au réservoir principal 15 par exemple par la première canalisation 201a, un second port de sortie 202 relié à la vanne 21 par une seconde canalisation 202a et un port d’entrée 203 relié au système de commande 13 par le circuit de récupération 14b’ de l’enceinte de lubrification 12. L’enceinte 200 délimite un volume interne d’huile. En outre, le réservoir auxiliaire 20 comprend un organe de rétention 204.
Selon un premier mode de réalisation représenté sur les figures 5a et 5b, l’organe de rétention 204 est mobile. Il est apte à égaliser le volume d’huile au volume interne lorsque la vanne 21 est dans la seconde position. L’organe de rétention 204 mobile définit un volume variable V1 dans le volume interne. Le volume variable V1 varie entre un premier volume qui est inférieur ou égal au volume interne et un second volume qui est égal au volume d’huile dans le réservoir auxiliaire 20. Selon ce premier mode de réalisation, le système d’alimentation 14 comprend avantageusement un clapet anti-retour 205 agencé sur la première canalisation 201a.
Selon un premier exemple de réalisation représenté sur la , l’enceinte 200 présente deux parois longitudinales parallèles 200a, 200b reliées par deux parois latérales 200c, 200d parallèles. L’organe de rétention 204 mobile comprend une plaque mobile en translation dans l’enceinte 200 et s’étendant entre les deux parois longitudinales 200a, 200b. La plaque mobile peut présenter des faces parallèles aux parois latérales 200c, 200d. La plaque mobile est par exemple un piston.
Selon un second exemple de réalisation représenté sur la , l’enceinte 200 est par exemple sphérique ou oblongue. Elle comprend une paroi 200’ de section circulaire. La paroi de rétention mobile 204 est formée par la paroi 200’ de l’enceinte 200. Elle comprend une membrane rétractable. La membrane rétractable est par exemple en matériau élastomère.
Aux fins de la présente invention, une « première matière première de noir carbone » ou une « matière première de noir de carbone à rendement élevé » est une matière première qui n’est pas une matière première de noir de carbone à faible rendement telle que définie dans les présentes. La première matière première de noir de carbone peut être considérée ou désignée comme une matière première de noir de carbone traditionnelle utilisée dans les processus de noir de carbone au fourneau (matières premières de noir de carbone « traditionnelles »). Comme indiqué en outre dans les présentes, la première matière première de noir de carbone peut être un mélange de matières premières qui contient, en option, de faibles quantités d’une matière première de noir de carbone à faible rendement.
Les premières matières premières de noir de carbone sont d’ordinaire de la famille des huiles de décantation ou boues huileuses, des goudrons de houille ou des fractions de distillats de goudron de houille, ou des résidus de craquage d’éthylène ou de phénol. Leurs caractéristiques déterminantes, par rapport à la production de noir de carbone dans un processus au fourneau type, sont indiquées plus bas.
Une première matière première de noir de carbone présente l’ensemble des trois propriétés suivantes : un BMCI d’au moins 100 (par exemple, d’au moins 101, d’au moins 102, d’au moins 103, d’au moins 104, d’au moins 105, d’au moins 110, d’au moins 115, d’au moins 120, d’au moins 130, d’au moins 140, d’au moins 150, d’au moins 160, d’au moins 170, tel que de 100 à 180, de 101 à 180, de 102 à 180, de 103 à 180, de 104 à 180, de 105 à 180, de 110 à 180, de 115 à 180, de 120 à 180, de 130 à 180, de 140 à 180, de 150 à 180, de 160 à 180, de 100 à 175, de 100 à 170, de 100 à 165, de 110 à 175, de 115 à 175, de 120 à 175, de 125 à 170, de 130 à 170), une densité relative supérieure à 1,02 (par exemple supérieure à 1,025, supérieure à 1,03, supérieure à 1,035, supérieure à 1,04, supérieure à 1,05, telle que de 1,021 à 1,3, ou de 1,025 à 1,3 ou de 1,03 à 1,3, ou de 1,05 à 1,3 ou de 1,07 à 1,25), un rapport atomique H:C d’au plus 1,23 (par exemple, d’au plus 1,22, d’au plus 1,21, d’au plus 1,2, d’au plus 1,15 , d’au plus 1,1, d’au plus 1,05, d’au plus 1, d’au plus 0,9, d’au plus 0,8, tel que de 1,225 à 0,7, de 1,225 à 0,8, de 1,225 à 0,9, de 1,225 à 1, de 1,225 à 1,1, de 1,22 à 0,7, de 1,21 à 0,7, de 1,2 à 0,7). En option, la première matière première de noir de carbone peut également être un liquide à température et pression ambiantes (par exemple, 25 °C et 1 atm). En dépit du fait d’être un liquide, la première matière première de noir de carbone peut être une poix ou un matériau similaire d’une viscosité extrêmement élevée et n’a pas besoin de présenter un écoulement perceptible.
Des exemples de premières matières premières de noir de carbone sont donnés dans le tableau 2 ci-dessous, et incluent des goudrons de houille, des liquides distillés à partir de goudron de houille, des huiles de décantation ou des boues huileuses obtenues à partir de craquage catalytique, et des huiles résiduaires issues du craquage d’éthylène. Comme indiqué dans le tableau 2, ces matières premières ont un rapport H:C d’au plus 1,23, et une densité relative supérieure à 1,02, et une valeur de BMCI d’au moins 100.
Tableau 2 : Exemple de matière première Résidu de craquage de vapeur d’éthylène Résidu de craquage de vapeur d’éthylène Huile de décantation A Huile de décantation B Distillat de goudron de houille rapport atomique H:C 0,94 0,91 0,94 1,01 0,85 Densité relative 1,07 1,08 1,10 1,11 1,14 BMCI 127 146 132 134 161 Teneur en soufre (% en poids) 0,2 0,17 2,1 0,95 0,6 Point d’éclair (°C) 70 86 130 90 90 Exemple de matière première Goudron de houille brut Huile de décantation C rapport atomique H:C 0,72 1,01 Densité relative 1,22 1,10 BMCI 179 163 Teneur en soufre (% en poids) 0,38 1,36 Point d’éclair (°C)
La première matière première de noir de carbone peut également comprendre une fraction dérivée du raffinage ou de la distillation d’huile de pyrolyse des pneus. La pyrolyse des pneus peut être accomplie par un quelconque procédé connu de l’homme du métier. Des exemples de procédés incluent, mais sans s’y limiter, ceux trouvés dans les documents US8350105 et US 20180320082, dont les contenus sont incorporé aux présentes dans leur intégralité à titre de référence. La distillation de l’huile résultante peut également être accomplie par un quelconque procédé connu de l’homme du métier. Des exemples de procédés incluent, mais sans s’y limiter, ceux trouvés dans les documents US9920262, WO2019236214. L’huile de pyrolyse des pneus peut être distillée pour fournir au moins une fraction qui peut être utilisée en tant que première matière première de noir de carbone et au moins une fraction qui est une matière première de noir de carbone à faible rendement. En effet, la distillation peut aboutir à des fractions légères qui peuvent être employées plus économiquement dans d’autres processus unitaires du processus de production de noir de carbone, par exemple, comme combustible pour un séchoir pour le noir de carbone ou pour un réchauffeur pour préchauffer soit l’une, soit les deux de la première matière première de noir de carbone ou de la seconde matière première de noir de carbone comme divulgué dans le document US20130039841, dont le contenu est incorporé aux présentes à titre de référence. Ainsi, l’intégration du processus de distillation avec le réacteur de noir de carbone peut offrir des avantages à la fois économiques et écologiques provenant du recyclage de pneus remplis de noir de carbone.
En option, dans les procédés de la présente invention, la première matière première de noir de carbone, sur la base de la quantité totale de matière première utilisée (en % en poids), peut être utilisée en une quantité (soit dans un procédé étagé soit introduite en tant que mélange) d’au moins 10 % en poids, ou d’au moins 15 % en poids, ou d’au moins 20 % en poids, ou d’au moins 25 % en poids, ou d’au moins 30 % en poids, ou d’au moins 35 % en poids, ou d’au moins 40 % en poids, ou d’au moins 45 % en poids, ou d’au moins 50 % en poids, ou d’au moins 55 % en poids, ou d’au moins 60 % en poids, ou d’au moins 65 %en poids , ou d’au moins 70 % en poids, ou d’au moins 75 % en poids, ou d’au moins 80 % en poids, ou d’au moins 85 % en poids, ou d’au moins 90 % en poids mais en dessous de 100 % en poids et de préférence en dessous de 99 % en poids, ou en dessous de 95 % en poids, tel que de 10 % en poids à 95 % en poids, ou de 10 % en poids à 90 % en poids, ou de 15 % en poids à 90 % en poids, ou de 20 % en poids à 90 % en poids, ou de 25 % en poids à 90 % en poids, ou de 30 % en poids à 90 % en poids, ou de 35 % en poids à 90 % en poids, ou de 40 % en poids à 90 % en poids, ou de 45 % en poids à 90 % en poids, ou de 50 % en poids à 95 % en poids, ou de 10 % en poids à 80 % en poids, ou de 10 % en poids à 70 % en poids, ou de 10 % en poids à 60 % en poids, ou de 10 % en poids à 50 % en poids, ou de 10 % en poids à 40 % en poids, ou de 10 % en poids à 30 % en poids, ou de 60 % en poids à 95 % en poids, ou de 65 % en poids à 95 % en poids, ou de 70 % en poids à 95 % en poids, ou de 75 % en poids à 95 % en poids, ou de 60 % en poids à 95 % en poids, ou de 60 % en poids à 90 % en poids, ou de 60 % en poids à 85 % en poids, ou de 60 % en poids à 80 % en poids, ou de 60 % en poids à 75 % en poids, sur la base du pourcentage en poids total de toutes les matières premières utilisées. D’autres quantités de la première matière première de noir de carbone sur la base de cette quantité totale de matière première utilisée (en % en poids), peut être de 49 % en poids ou moins, de 45 % en poids ou moins, de 40 % en poids ou moins, de 35 % en poids ou moins , de 30 % en poids ou moins, de 25 % en poids ou moins, de 20 % en poids ou moins, de 15 % en poids ou moins, de 10 % en poids ou moins, de 9 % en poids ou moins, de 8 % en poids ou moins, de 7 % en poids ou moins, de 6 % en poids ou moins, comme de 5% en poids à 49 % en poids ou de 5 % en poids à 45 % en poids, ou de 10 % en poids à 40 % en poids, ou de 10 % en poids à 35 % en poids, ou de 10 % en poids à 30 % en poids).
La première matière première de noir de carbone peut être un liquide dans des conditions de température (par exemple, 25 °C) et d’atmosphère (par exemple, 1 atm) ambiantes. « Espèces riches en aromatiques » signifie que la matière première présente une quantité élevée de composés aromatiques. Par exemple, une quantité élevée de composés aromatiques est lorsque le pourcentage en poids total d’aromatiques présents est d’au moins 20 % en poids ou présente un BMCI d’au moins 100 ou les deux. La première matière première de noir de carbone peut être chauffée de telle sorte que la matière première est sous forme de vapeur et peut ainsi se transformer en, ou être utilisée en pratique comme, une vapeur riche en espèces aromatiques.
En ce qui concerne les étapes de procédé de la présente invention, le procédé inclut l’étape de formation ou d'introduction d’un courant de gaz chauffé dans un réacteur de noir de carbone (par exemple, un réacteur de noir de carbone de fourneau).
Le « courant de gaz chauffé » peut être un courant de gaz chauds ou de gaz de combustion chauds. Le courant de gaz chauffé peut être généré en mettant en contact un solide, un liquide et/ou un combustible gazeux avec un courant de comburant approprié tel que, mais sans s’y limiter, de l’air, de l’oxygène, des mélanges d’air et d’oxygène ou similaire. En variante, un courant de comburant préchauffé peut être passé à travers sans ajout d’un liquide ou combustible gazeux. Des exemples du combustible appropriés pour être utilisés en contact avec le courant de comburant pour générer les gaz chauds incluent l’un quelconque des courants de gaz, de vapeur ou de liquide facilement combustibles, tels que gaz naturel, hydrogène, monoxyde de carbone, méthane, acétylène, alcool ou kérosène. Généralement, il est préférable d’utiliser des combustibles ayant une forte teneur en composants contenant du carbone et en particulier, des hydrocarbures. Le rapport d’équivalence (défini ci-dessous) pour le mélange de combustible et de comburant mélangés pour former le gaz chaud peut être de 10 (très riche en combustible) à environ 0,1 (très pauvre en combustible), ou la valeur la plus basse qui permet encore la génération du gaz chaud au moyen d’une chambre de combustion ou d’un dispositif d’oxydation donné. Comme indiqué, pour faciliter la génération de gaz chauds, le courant de comburant peut être préchauffé. Le courant de gaz chauffé est essentiellement créé en enflammant ou en brûlant le combustible et/ou le comburant. Des températures telles que d’environ 1000 °C à environ 3500 °C pour le courant de gaz chauffé peuvent être obtenues.
Le réacteur de noir de carbone est de préférence un réacteur de noir de carbone de fourneau. Plus préférablement, le réacteur de noir de carbone est une version du réacteur de fourneau appelée réacteur de noir de carbone étagé (par exemple un réacteur de noir de carbone multi-étagé ou réacteur multi-étagé. « Etagé » signifie que la matière première est introduite ou injectée au niveau de plus d’un emplacement axial le long de l’axe long du fourneau.
Aux fins du présent procédé ainsi que des autres procédés décrits dans les présentes, il est possible d’utiliser un réacteur de noir de carbone multi-étagé tel que ceux décrits dans le brevet US n° 4 383 973, le brevet US n° 7 829 057, le brevet US n° 5 190 739, le brevet US n° 5 877 251, le brevet US n°6 153 684 ou le brevet US n° 6 403 695.
Le processus général de formation de noir de carbone par l’intermédiaire du réacteur de noir de carbone, tel qu’un réacteur multi-étagé, et d’obtention de gaz chauds appropriés pour former le noir de carbone sont en outre décrits dans les brevets référencés identifiés ci-dessus et peuvent être appliqués dans la présente invention avec les changements décrits dans les présentes.
Des exemples ou modes de réalisation spécifiques de la présente invention incluent ceux où la matière première de noir de carbone à faible rendement comprend, consiste en, ou est simplement une huile de pyrolyse et celle-ci est combinée, comme décrit dans les présentes, avec au moins une première matière première de noir de carbone. Aux fins de la présente invention, l’huile de pyrolyse peut être utilisée en tant que mélange avec la première matière première de noir de carbone et/ou peut être introduite de manière étagée (par exemple, lorsque la première matière première de noir de carbone est introduite la première, et puis que l’huile de pyrolyse est ensuite introduite dans le courant de gaz chauffé). Que ce soit dans un mélange ou d’une manière étagée, l’huile de pyrolyse peut constituer de 10 % en poids à 90 % en poids de la matière première de noir de carbone totale utilisée dans le processus, et la première matière première de noir de carbone constitue de 10 % en poids à 90 % en poids de la matière première de noir de carbone totale utilisée dans le processus. Les diverses plages de pourcentage en poids pour la première matière première de noir de carbone et le noir de carbone à faible rendement décrites précédemment peuvent s’appliquer ici de la même manière.