INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon une réalisation possible, à l’état initial, c'est-à-dire avant le montage ou au cours d’une étape de montage des différents constituants de la boîte, l’enveloppe forme un volume ouvert. De plus, la boîte comporte au moins une paroi de fermeture qui, à l’état prêt à l’emploi, coopère avec l’enveloppe pour former un volume fermé apte à contenir le fluide. Par « état prêt à l’emploi », on entend l’état dans lequel la boîte est fournie au praticien pour qu’il puisse y jeter les déchets. La boîte est donc montée, en particulier avec la cartouche mise en place dans le bac et la platine montée sur le bac. Le fait d’avoir à l’état prêt à l’emploi une cartouche intégrée au bac est très avantageux. En effet, cela limite considérablement les interstices où des agents infectieux pourraient se loger , et où il serait difficile de les neutraliser. Une telle disposition permet de répondre à une problématique de moulage du volume fermé de la cartouche.
La paroi de fermeture peut être formée au moins en partie par une paroi du bac. Par exemple, la paroi de fermeture peut être formée par une portion de la paroi de fond et de la paroi périphérique du bac, qui peuvent former respectivement au moins une partie de la paroi de fond et de la paroi périphérique de l’enveloppe de la cartouche. En variante, ou en complément, l’enveloppe peut être réalisée en plusieurs pièces qui viennent s’assembler, tel que deux demi coquilles. La paroi de fermeture peut comporter ou être constituée de l’une de ces pièces (par exemple de l’une de ces pièces et d’une partie d’une paroi du bac).
De façon alternative, la paroi de fermeture pourrait être une paroi distincte de l’enveloppe et du bac, à l’état initial. Par exemple, l’enveloppe de la cartouche peut être un cylindre à l’extrémité supérieure ouverte, la paroi de fermeture étant un disque venant obturer cette extrémité supérieure.
Selon un mode de réalisation, l’enveloppe est une pièce distincte du bac, à l’état initial, qui comporte une ouverture inférieure et une ouverture latérale, ladite enveloppe venant se fixer avec étanchéité contre la face intérieure du bac, de sorte que la paroi de fond du bac forme le fond de la cartouche et que la paroi périphérique du bac ferme l’ouverture latérale de l’enveloppe.
On peut prévoir que la zone de la paroi de fond du bac qui forme le fond de la cartouche et la zone de la paroi périphérique du bac qui ferme l’ouverture latérale de l’enveloppe forment une surépaisseur locale, vers l’intérieur du bac, par rapport aux zones adjacentes de la paroi de fond et de la paroi périphérique du bac, respectivement, permettant un guidage et un emboîtement de l’enveloppe contre le bac.
Selon un autre mode de réalisation, la boîte comprend au moins deux portions initialement distinctes, chaque portion constituant une portion de bac et une portion d’enveloppe et étant de préférence réalisée d’une seule pièce par moulage, lesdites deux portions étant assemblées avec étanchéité pour former le bac et la cartouche intégrée au bac. Ces deux portions peuvent être sensiblement des moitiés, de part et d’autre d’un plan vertical médian de la boîte. L’assemblage peut être effectué par thermosoudage.
La zone de la paroi de fond du bac qui forme le fond de la cartouche peut posséder une partie ayant une forme bombée vers l’intérieur du bac, favorisant l’expulsion appropriée du fluide de désinfection.
En pratique, l’onde d’excitation peut être injectée dans la pièce par impact, par exemple par une série d’impacts dans la zone d’injection, ou « zone d’impact ». Un impact permet avantageusement d’injecter une onde d’excitation présentant un large spectre de fréquence.
Un marteau en un matériau dur, par exemple en carbure de silicium, permet d’injecter une onde d’excitation dont le spectre de fréquence présente des pics élevés pour des fréquences élevées. Un tel marteau est bien adapté pour des pièces de petites dimensions.
Un marteau en un matériau mou, par exemple en caoutchouc, permet d’injecter une onde d’excitation dont le spectre de fréquence présente des pics élevés pour des fréquences faibles. Un tel marteau est bien adapté pour des pièces de grandes dimensions.
De simples essais permettent de choisir un marteau adapté.
Le récepteur disposé dans la zone de sortie pour capter l’onde de sortie peut être par exemple un transducteur de détection ou de réception, en particulier un microphone, un accéléromètre, une caméra rapide ou un laser.
De préférence, l’onde d’excitation est une onde périodique ayant la fréquence de résonance optimale, ou une onde dont la fréquence principale est la fréquence de résonance optimale.
De simples essais, optionnellement simulés par ordinateur, permettent de déterminer un mode de sollicitation activant principalement le mode de résonance optimal, c'est-à-dire le mode de sollicitation optimal.
Pour guider ces essais, on peut initialement écarter le plus possible la zone de sortie de la zone d’injection, en plaçant cependant ces zones dans des zones dans lesquelles les contraintes mécaniques sont élevées. En déplaçant la zone d’injection, on peut constater l’évolution de la taille des pics sur les spectres de fréquence successifs. Il suffit donc de déplacer la zone d’injection jusqu’à ce que la hauteur du pic centré sur la fréquence de résonance optimale soit supérieure à la hauteur des autres pics. De préférence, on poursuit ce déplacement jusqu’à une position dans laquelle ce pic se détache le plus possible des autres pics, c'est-à-dire jusqu’à une position activant le plus faiblement possible les autres modes de résonance.
De préférence, la zone d’injection est choisie pour être la plus proche possible de la région d'intérêt.
La direction de l’injection de l’onde d’excitation, ou « direction d’impact », est de préférence sensiblement parallèle à la direction principale de la déformation dans le mode de résonance optimal.
Lorsque la région d'intérêt présente une forme générale aplatie, la direction d’impact est de préférence sensiblement perpendiculaire au plan général suivant lequel la région d'intérêt s’étend. De préférence, elle forme, avec ce plan général, un angle inférieur à 30°, de préférence inférieur à 20°, de préférence inférieur à 10°. Par exemple pour détecter une fissure, la direction d’impact est de préférence perpendiculaire au plan de la fissure.
De préférence, la pièce sur laquelle un mode de sollicitation est appliqué est disposée sur un support configuré de manière à rester au plus près des conditions de vibration libre et à minimiser les effets du poids et du contact avec le support. De préférence, la pièce est posée sur une mousse. De préférence, la pièce repose sur ses parties les plus rigides. Par exemple, si la pièce est une cuvette d’avant corps (CAC), il est préférable qu’elle repose sur son fond. De préférence encore, les points d’appui sur le support sont au niveau de nœuds de vibration.
La représente le spectre de fréquence de l’onde de sortie dans le mode de sollicitation optimal illustré sur la . On distingue en particulier le pic principal 10 centré sur la fréquence de résonance optimale de 6 496 kHz du mode de résonance représenté sur la .
Dans un mode de réalisation, les étapes a) et b) sont réalisées simultanément, la recherche du mode de sollicitation optimal étant réalisée de la manière suivante : - simulation numérique d’une pluralité de modes de sollicitation, la simulation numérique déterminant pour chaque mode de sollicitation, un champ de contraintes mécaniques dans la pièce de référence et une onde de sortie théorique ; - analyse des champs de contraintes mécaniques et des ondes de sortie théoriques de manière à sélectionner, comme mode de sollicitation optimal, le mode de sollicitation générant, dans la région d’intérêt, une contrainte mécanique maximale et mettant en résonance la pièce de référence.
On considère que la pièce de référence est en résonance si le spectre de fréquence de l’onde de sortie fait apparaitre un pic principal dont la hauteur (amplitude de l’onde de sortie) est au moins 1,5 fois, de préférence au moins deux fois, de préférence au moins trois fois plus grande que celle des autres pics.
On peut utiliser un logiciel capable, à partir d’un modèle de la pièce de référence, de calculer les champs de contraintes mécaniques et de simuler une onde de sortie en une zone de sortie sous l’effet d’une simulation d’une onde d’excitation dans une zone d’excitation de ladite pièce de référence.
Le corps avant 160 comporte la surface avant 142 de la bride 140, tandis que chaque corps arrière 162 comporte une portion de la surface arrière 144 de la bride 140.
Le corps avant 160 délimite un premier volume V160 de chaque orifice interne 150, qui débouche sur la surface avant 142. Chaque premier volume V160 présente une forme cylindrique de section circulaire, avec un diamètre D1, et est délimité par une première surface radiale interne S160, de diamètre D1, centrée sur l’axe d’orifice A150 correspondant et présentant une longueur L1, mesurée parallèlement à l’axe d’orifice A150.
Pour chaque orifice interne 150, le corps arrière 162 correspondant comprend une première surface axiale interne 163, qui est tournée vers l’avant, qui est perpendiculaire à l’axe d’orifice 150 et qui délimite longitudinalement un deuxième volume V162 de l’orifice interne 150, dans lequel débouche, vers l’arrière, le premier volume V160. Le deuxième volume V162 est délimité longitudinalement vers l’avant par une deuxième surface axiale interne 163’ qui est ménagée sur le corps avant 160, perpendiculaire à l’axe d’orifice 150 et tournée vers l’arrière.
Vers l’arrière, chaque deuxième volume V162 débouche dans une embouchure arrière 152. Chaque deuxième volume V162 présente une forme cylindrique de section circulaire, avec un diamètre D2, et est délimité par une deuxième surface radiale interne S162, de diamètre D2, centrée sur l’axe d’orifice A150 correspondant et présentant une longueur L2, mesurée parallèlement à l’axe d’orifice A150. La longueur L2 correspond également à la longueur prise parallèlement à l’axe d’orifice A150 entre la première surface axiale interne 163 et la deuxième surface axiale interne 163’. Le diamètre D2 du deuxième volume V162 est supérieur au diamètre D1 du premier volume V160.
Sur chaque corps arrière 162, la surface arrière 144 comprend une gorge arrière 164, ménagée en creux dans la surface arrière 144 et présentant un contour circulaire fermé centré sur l’axe d’orifice A150 correspondant. Chaque gorge arrière 164 loge un premier joint d’étanchéité 166, ici un joint torique. Sur les figures les premiers joints d’étanchéité 166 sont représentés comprimés contre la bride 140 et le support 110. Chaque premier joint d’étanchéité 166 présente un diamètre moyen D166.
De préférence, le diamètre moyen D166 est égal, à ± 20%, au diamètre D2 de la deuxième surface radiale interne S162 correspondante, ce qui permet une construction d’ensemble de connexion 100 plus compacte.
En configuration montée de l’ensemble de connexion 100, quelle que soit la position radiale de la bride 140 par rapport au couvercle 120 et au support 110, chaque premier joint d’étanchéité 166 est interposé longitudinalement entre la bride 140 et le support 110 et entoure, de manière étanche, l’embouchure arrière 152 de l’orifice interne 150 correspondant et la sortie de conduit 114A ou 114B correspondante. Autrement dit, chaque premier joint d’étanchéité 166 isole le conduit interne 150 et le conduit du support 110 associé du logement de réception V120. Chaque embouchure arrière 152 est donc en permanence en communication fluidique avec la sortie de conduit 114A ou 114B correspondante.
On définit une distance minimale Δ1 entre les deux premiers joints d’étanchéité 166 comme étant la plus petite longueur, mesurée parallèlement au plan transversal P140, entre les deux gorges arrière 164.
Sur les figures 1 et 3, la bride 140 est représentée dans une position dite « neutre », dans laquelle la bride 140 est centrée dans le logement de réception V120. La bride 140 et le volume de réception V120 sont conçus de manière qu’en position neutre de la bride 140, le jeu entre la surface périphérique externe 146 et la jupe 124 est sensiblement uniforme tout autour de la bride 140. Sur le haut de la , on définit un premier jeu minimal J1 entre la surface périphérique externe 146 et la jupe 124 en regard, tandis que sur le bas de la , sur le haut de la , on définit un deuxième jeu minimal J2 entre la surface périphérique externe 146 et la jupe 124 en regard. Les jeux J1 et J2 sont pris parallèlement au plan transversal P140. La somme des premier et deuxième jeux J1+J2 représente un débattement maximal de la bride 140 dans le logement de réception V120 par rapport au couvercle 120 dans une direction parallèle au plan transversal P140.
Sur les figures 1 et 3, la bride 140 est en position neutre et les premier et deuxième jeux J1 et J2 sont égaux. Sur la , la bride 140 est décalée par rapport à sa position neutre, et les premier et deuxième jeux J1 et J2 ne sont pas égaux.
Avantageusement, la distance minimale Δ1 entre les deux premiers joints d’étanchéité 166 adjacents est supérieure à la somme des premier et deuxième jeux J1+J2, autrement dit supérieure au débattement maximum de la bride 140 par rapport au couvercle 120 dans une direction parallèle au plan transversal P140. On évite ainsi le recouvrement des surfaces balayées par les premiers joints d’étanchéité 166 au cours des mouvements de la bride 140 par rapport au support 110, ce qui empêche la pollution des surfaces par les fluides des sorties de conduit 114A et 114B. Il est ainsi possible de faire circuler des fluides différents dans chacune des sorties de conduit 114A ou 114B.
L’ensemble de connexion 100 comprend aussi deux éléments de raccord fluidique 170. Chaque élément de raccord fluidique 170 comprenant un corps mâle 172, qui présente ici une forme de révolution creuse autour d’un axe central, dit axe de corps mâle A170. Le corps mâle 172 est traversé de part en part par un conduit interne 174 centré sur l’axe de corps mâle A170.
Chaque corps mâle 172 comprend une partie avant tubulaire 176 avec une surface radiale externe 177, centrée sur l’axe de corps mâle A170, et une partie arrière 178, agencée à l’opposé de la partie avant tubulaire 176 selon l’axe de corps mâle A170.
En configuration montée de l’ensemble de connexion 100, chaque orifice interne 150 accueille un élément de raccord fluidique 170 respectif. Chaque partie arrière 178 est reçue dans un orifice interne 150 respectif, tandis que chaque partie avant tubulaire 176 est reçue partiellement dans l’orifice interne 150 et dépasse sur l’avant de la bride 140 et au-delà de la surface avant 126 du couvercle 120, hors de l’orifice interne 150 et du logement de réception V120, à travers une ouverture 130 respective du couvercle 120. Ainsi le couvercle 120 comprend au moins autant d’ouvertures 130 que l’ensemble de connexion comprend de parties avant tubulaires 176. Plus précisément, la partie arrière 178 est reçue dans un deuxième volume V162 respectif, le conduit interne 174 de chaque corps mâle 172 étant ainsi en permanence en communication fluidique avec l’embouchure arrière 152 de l’orifice interne 150 correspondant, tandis que chaque partie avant tubulaire 176 traverse le premier volume V160 et dépasse sur l’avant de la bride 140, chaque partie avant tubulaire 176 étant configurée pour être accouplée avec un élément de raccord fluidique complémentaire, décrit plus loin.
Chaque corps mâle 172 est configuré pour venir en butée, sur l’avant, contre la bride 140. À cet effet, la partie arrière 178 de chaque corps mâle 172 comprend une collerette externe 180, qui fait saillie par rapport à la partie avant tubulaire 176 correspondante dans une direction radiale à l’axe de corps mâle A170 du corps mâle 172 correspondant. Chaque collerette externe 180 est logée dans un deuxième volume V162 correspondant. Chaque collerette externe 180 comprend une surface avant 182 et une surface arrière 184 opposée de la surface avant 182.
En configuration montée de l’ensemble de connexion, pour chaque collerette externe 180, la surface avant 182 est agencée en regard, dans la direction longitudinale avant, du corps avant 160. La surface arrière 184 de la collerette externe 180 est agencée en regard, dans la direction longitudinale arrière, du corps arrière 162. En d’autres termes, le corps mâle 172 est retenu dans la bride 140 dans la direction longitudinale avant. Plus précisément, pour chaque corps mâle 172, la première surface axiale interne 163 correspondante de la bride 140 est en regard vers l’avant de la surface arrière 184 de ce corps mâle 172. Autrement dit, chaque collerette externe 180 est montée selon l’axe d’orifice 150 correspondant entre le corps avant 160 et un corps arrière 162 respectif de la bride 140. En configuration montée de l’ensemble de connexion, en configuration désaccouplée, chaque corps mâle 172 a une possibilité de mouvement dans l’orifice interne 150 respectif de la bride selon l’axe d’orifice A150 correspondant. En effet, la longueur L2 du volume V162 est supérieure à une longueur L3 prise parallèlement à l’axe d’orifice A150 entre la surface avant 182 et la surface arrière 184 du corps mâle 172. En configuration désaccouplée, un ressort 196 de l’élément de raccord fluidique 170 repousse la surface avant 182 en appui surfacique contre la deuxième surface axiale interne 163’, tandis qu’un jeu longitudinal existe entre la surface arrière 184 du corps mâle 172 et la première surface axiale interne 163 tout autour de l’axe d’orifice A150. La surface arrière 184 est apte à venir en appui contre la première surface axiale interne 163 vers l’arrière.
La illustre une installation 10 conforme aux enseignements de l’invention pour le déclenchement d’un organe de sécurité 12 lorsque la température locale Ti dépasse une valeur de seuil Ts. Plus particulièrement, l’installation 10 est ici mise en place sur un réservoir 14, par exemple un réservoir à hydrogène.
L’organe de sécurité 12 est ici monté à une première extrémité du réservoir 14, sur une tête de réservoir 15, de manière à pouvoir déclencher une purge du réservoir 14 par l’ouverture d’une vanne de détente 16, ou vanne de purge, lorsque la température locale Ti dépasse la valeur de seuil Ts. Comme on le verra par la suite, notamment en considérant les figures 8 et 9, l’organe de sécurité 12 comporte un élément mobile de déclenchement 18 qui est apte à provoquer l’ouverture de la vanne de détente 16.
L’installation 10 comporte un câble 20 qui est tendu selon une direction principale D1 entre une extrémité de déclenchement 22 et une extrémité opposée 24, l’extrémité de déclenchement 22 étant liée en déplacement à l’élément mobile de déclenchement 18 de sorte que lorsque le câble 20 passe d’un état tendu à un état détendu cela provoque le déclenchement de l’organe de sécurité 12.
L’installation 10 comporte ici deux tendeurs 26 par lesquels passe le câble 20. Les deux tendeurs 26 sont ici répartis le long du câble 20, entre l’extrémité de déclenchement 22 et l’extrémité opposée 24.
Comme cela sera expliqué par la suite, chaque tendeur 26 agit comme une unité de détection d’une élévation de température au-delà de la valeur de seuil Ts, en provoquant une détente du câble 20 permettant de déclencher l’organe de sécurité 12.
Bien entendu, selon des variantes de réalisation (non représentées), l’installation 10 pourrait comporter un seul tendeur 26 ou plus de deux tendeurs 26.
Les tendeurs 26 sont disposés le long de la paroi du réservoir 14 de manière à détecter une élévation de température locale susceptible de nécessiter une purge du réservoir 14 pour éviter des risques d’explosion du réservoir 14. Les tendeurs 26 peuvent être agencés de manière équidistante entre les deux extrémités 22, 24 du câble 20. Dans le mode de réalisation représenté sur la , comme il n’y a pas d’élément sensible de détection à l’extrémité opposée 24, un premier tendeur 26 est agencé à proximité de l’extrémité opposée 24, puis un deuxième tendeur 26 est agencé entre le premier tendeur 26 et l’extrémité de déclenchement 22.
On décrit maintenant plus en détail le tendeur 26 en considérant les figures 2 à 6.
Le tendeur 26 comporte un corps principal 28 pour le passage du câble 20. Le corps principal 28 a ici une forme allongée suivant une direction secondaire D2 sensiblement perpendiculaire à la direction principale D1 du câble 20. La direction secondaire D2 est ici sensiblement tangente à la paroi du réservoir 14.
Selon le mode de réalisation représenté ici, le corps principal 28 comporte sur une paroi axiale externe 29 un organe d’accrochage 31 qui permet la fixation du tendeur 26 sur le réservoir 14. L’organe d’accrochage 31 se présente ici sous la forme d’une rainure prévue pour coopérer avec un organe d’accrochage complémentaire (non représenté) agencé sur un collier de serrage 33 monté autour de la paroi du réservoir 14.
Bien entendu, d’autres modes de fixation sont possibles pour le tendeur 26.
Un coulisseau 30 est monté mobile dans le corps principal 28, selon un axe de coulissement A1 correspondant ici à la direction secondaire D2, entre une position de tension Pt, qui est illustrée par les figures 2 et 4, et une position de détente Pd, qui est illustrée par la . A cet effet, le corps principal 28 comporte un élément de conduit cylindrique 32 de section sensiblement complémentaire de la section du coulisseau 30, de manière à permettre son guidage en coulissement selon l’axe de coulissement A1.
Avantageusement, l’élément de conduit cylindrique 32 comporte deux fentes axiales 34, de part et d’autre de l’axe de coulissement A1, pour permettre le passage du câble 20 lorsque le coulisseau 30 se déplace vers sa position de détente Pd.
Le coulisseau 30 a ici la forme d’un tronçon de cylindre muni de deux méplats 36 agencés respectivement en vis-à-vis des fentes axiales 34. Le coulisseau 30 comporte ici un perçage 38, ou conduit, qui traverse de part en part le coulisseau 30 pour le passage du câble 20 suivant une direction parallèle à la direction principale D1. Le perçage 38 débouche ici dans chaque méplat 36.
On note que la partie inférieure du perçage 38, du côté de la position de détente Pd, constitue une surface d’appui pour le câble 20 permettant au câble 20 de solliciter le coulisseau 20 vers sa position de détente Pd.
Selon une variante de réalisation (non représentée), la surface d’appui pourrait être agencée sur la face externe du coulisseau 30, par exemple sous la forme d’une gouttière.
L’invention sera mieux comprise à la lecture de la description détaillée et des exemples non limitatifs qui va suivre et du dessin annexé dans lequel :
illustre de manière schématique la production d’une pièce verte par impression par projection de liant sur lit de poudre,
illustre selon une vue de côté l’acquisition d’une image radiographique selon un exemple de mise en œuvre du procédé selon l’invention,
est a) une image radiographique d’une pièce verte acquise lors d’un exemple de mise en œuvre du procédé selon l’invention avec un axe d’émission du rayonnement X sensiblement parallèle à l’axe W de fabrication, b) un agrandissement d’un partie de cette image radiographique et, à titre comparatif, c) une vue en coupe d’une reconstruction tomographique de la pièce verte,
a) et b) sont des images radiographiques de la pièce verte de la acquises avec un axe d’émission faisant un angle de 30° et 45° respectivement avec l’axe de fabrication de la pièce verte,
illustre selon une vue de côté l’acquisition d’une image radiographique selon un autre exemple de mise en œuvre du procédé selon l’invention,
est a) une image radiographique d’une pièce verte étalon et b) une image radiographique d’une pièce verte comportant des défauts irréductibles par frittage, les axes d’émission des rayonnements X étant dans les deux cas sensiblement perpendiculaires à l’axe W de fabrication,
sont a) et b) des vues en coupe de reconstructions tomographiques de la pièce verte de la figure 6a) et de la pièce verte de la figure 6b) respectivement, la coupe correspondant à une section parallèle à l’axe de fabrication, et
a) et b) sont des images radiographiques de la pièce verte illustrée sur la figure 6b) acquises avec un axe d’émission faisant un angle de 55° et 45° respectivement avec l’axe de fabrication de la pièce verte.