INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les blocs d’élégissement 5 ont une largeur et une longueur inférieures à la largeur et à la longueur de l’élément de plancher 1. Par exemple, les blocs d’élégissement 5 ont une largeur correspondant à ¼ de la largeur de l’élément de plancher 1, et une longueur correspondant à 1/6 e de la longueur de l’élément de plancher 1, sans que ces valeurs ne soient limitatives. Les blocs d’élégissement 5 ont en outre une épaisseur inférieure à l’épaisseur de l’élément de plancher 1, et peuvent être noyés totalement dans l’élément de plancher 1 ( à 12, 16 à 20) ou noyés partiellement pour affleurer la face inférieure de l’élément de plancher 1 ( à 15).
Les blocs d’élégissement 5 sont constitués de blocs pleins, ayant préférentiellement une densité inférieure à celle du matériau de structure MS pour alléger les éléments de plancher 1, donc le poids total du plancher. Ils peuvent être réalisés dans différents matériaux, tels que du béton de granulés de bois, du béton de fibres de bois ou de toutes autres charges biosourcées telles que le miscanthus, la chènevotte de chanvre, de la laine de bois, mais également d’autres matériaux tels que de la laine de roche, du béton cellulaire, du polystyrène, ou encore des mélanges de ces différentes matières ou similaires. L’intérêt d’un matériau biosourcé réside dans sa faible empreinte carbone qui permet des solutions de plancher écologiques.
Les armatures 6, 7 sont de préférence disposées en deux nappes parallèles au plan XY, dont une nappe inférieure 10 et une nappe supérieure 11. La nappe inférieure 10 peut être située entre les blocs d’élégissement 5 ( à 15) ou en-dessous des blocs d’élégissement 5 ( à 12, 16 à 20), et la nappe supérieure 11 peut être située entre les blocs d’élégissement 5 ou au-dessus des blocs d’élégissement 5. Les nappes 10, 11 comportent chacune des armatures 6, 7 qui s’étendent au moins dans deux directions sécantes du plan XY. Dans l’exemple représenté, ces deux directions sont perpendiculaires entre elles, et respectivement parallèles aux directions des nervures 6, 7. Les armatures 6 des nappes 10, 11 s’étendent dans une direction principale de l’élément de plancher 1 selon l’axe X, et les armatures 7 s’étendent dans une direction secondaire selon l’axe Y. Lorsque les nappes 10, 11 recouvrent les blocs d’élégissement 5 recto/verso, elles forment un quadrillage dont les mailles sont inférieures au quadrillage formé par les blocs d’élégissement 5 ( ). Les armatures 6, 7 de chaque nappe 10, 11 sont saillantes des bords 4 de l’élément de plancher 1 pour constituer des armatures d’attente et assurer une continuité mécanique avec des éléments de plancher 1 adjacents. Les armatures 6, 7 peuvent être constituées de barres métalliques rigides, dont la partie saillante est droite ( à 4 et 6), courbée en crochet ( et 14), en boucle fermée ou ouverte associée à une cage de liaison ( et 20). Elles peuvent également être munies de têtes d’ancrage rapportées à leur extrémité ou obtenues par déformation de matière, ou constituées en tout ou partie de câbles métalliques souples, dont la partie saillante forme une boucle fermée ou ouverte (non représentée).
Exemple 3 : Test d’adhérence – Comparaison entre le peptide TALRIRATYGEY, les peptides LRIRATYG, LRIRATYGLRIRATYG, LRIRATYGSGLRIRATYG et le peptide cyclique CSGLRIRATYGSGC.
LRIRATYG (SEQ ID NO : 13) LRIRATYGLRIRATYG (SEQ ID NO : 18) CSGLRIRATYGSGC (SEQ ID NO : 15) LRIRATYGSGLRIRATYG (SEQ ID NO : 16)
Un dosage protéique à été réalisé pour déterminer la quantité de peptide immobilisée dans chaque puits afin de l’ajuster si nécessaire.
Ces résultats montrent notamment que la cyclisation du motif LRIRATYG (SEQ ID NO : 13), donnant le peptide CSGLRIRATYGSGC (SEQ ID NO : 15) entraîne qu’à faible concentration, l’activité est doublée.
Exemple 4 : Test de fermeture de blessure d’un tapis confluent de kératinocytes primaires fraichement isolés, avec les peptides TALRIRATYGEY, LRIRATYG, LRIRATYGLRIRATYG, et le peptide cyclique CSGLRIRATYGSGC.
Le test de fermeture de blessure a été réalisé selon le protocole décrit ci-dessus (Exemple 1) avec des kératinocytes primaires humains fraichement isolés. L’Epidermal Growth Factor (EGF) recombinant humain (Peprotech, France) a été utilisé comme contrôle positif et le milieu de culture seul, comme contrôle négatif.
TALRIRATYGEY (SEQ ID NO : 17) LRIRATYG (SEQ ID NO : 13) LRIRATYGLRIRATYG (SEQ ID NO : 18) CSGLRIRATYGSGC (SEQ ID NO : 15)
Ces résultats montrent que tous les peptides étudiés favorisent significativement la fermeture de blessure à 12h et/ou 24h post-blessure en comparaison du témoin négatif. Le peptide cyclique CSGLRIRATYGSGC (SEQ ID NO : 15) à une activité significativement supérieure à celle des autres peptides et très significativement supérieure à celle du témoin négatif aux deux temps testés.
Exemple 5 : Test de fermeture de blessure d’un tapis confluent de kératinocytes primaires fraichement isolés avec les peptides TALRIRATYGEY, LRIRATYG, et le peptide cyclique CSGLRIRATYGSGC.
TALRIRATYGEY (SEQ ID NO : 17) LRIRATYG (SEQ ID NO : 13) CSGLRIRATYGSGC (SEQ ID NO : 15)
Ces résultats montrent que les peptides étudiés, en particulier le peptide cyclique CSGLRIRATYGSGC a une activité significativement supérieure à 12 et 24h en comparaison de celle des peptides TALRIRATYGEY (SEQ ID NO : 17) et LRIRATYG (SEQ ID NO : 13). Dans ce test, on perçoit également que les peptides LRIRATYG et TALRIRATYGEY ont une activité équivalente entre eux à 12 et 24h et que l’activité à 24h est significativement supérieure à celle du témoin négatif. L’activité du peptide cyclique CSGLRIRATYGSGC est significativement supérieure à celle du contrôle négatif.
Exemple 6 : Test d’adhérence – Comparaison entre le peptide TALRIRATYGEY et les peptides LRIRATYG, LRIRATYK, LRIRKTYG
LRIRATYG (SEQ ID NO : 13) LRIRATYK (SEQ ID NO : 9) LRIRKTYG (SEQ ID NO : 19)
Ces résultats montrent que la réponse dépendante de la quantité de peptide immobilisée dans les puits baisse quand la K est positionnée en fin de séquence (LRIRATYK SEQ ID NO : 9) et disparaît quand la K est positionnée en milieu de séquence (LRIRKTYG SEQ ID NO : 19)).
Exemple 7 : Test d’adhérence – Comparaison entre le peptide TALRIRATYGEY et les peptides LRIRATYG, LRIRFTYK, LRIRFTYG
Le test d’adhérence a été réalisé selon le protocole décrit ci-dessus avec des cellules HT1080.
Le peptide TALRIRATYGEY (SEQ ID NO : 17) a été utilisé comme peptide contrôle pour le test des peptides :
La réponse dépendante de la quantité de peptide immobilisée dans les puits montre que pour les peptides LRIRFTYK (SEQ ID NO : 1) et LRIRFTYG (SEQ ID NO : 5) les capacités d’adhérence du peptide sont similaires au TALRIRATYGEY contrôle.
Exemple 8 : Test de fermeture de blessure d’un tapis confluent de kératinocytes primaires fraichement isolés, avec les peptides TALRIRATYGEY, LRIRATYG, LRIRFTYG et LRIRFTYK
Selon le dispositif décrit, le second vantail pivote par rapport au premier vantail sous l’action d’un dispositif mécanique définissant une cinématique de déploiement et de repliement du second vantail sur le premier vantail asservi à l’ouverture et à la fermeture du premier vantail. Ce dispositif mécanique est conçu et dimensionné de sorte que lorsque le portail est en position fermée, les deux vantaux soient alignés dans un même plan selon une ouverture de 180° au niveau de la deuxième articulation et que lorsque le portail est ouvert, le second vantail se replie pratiquement selon un angle proche de 0° par rapport au premier portail pour venir s’appliquer sur le premier vantail et ne pas dépasser dans l’espace dégagé par l’ouverture du portail. Ainsi, pendant que le premier vantail pivote sur un angle de 90° pendant son ouverture et sa fermeture, grâce à la cinématique de repliement/déploiement du second vantail, ce dernier se replie ou se déplie pratiquement sur 180°.
Pour réaliser la cinématique d’ouverture du portail avec le repliement dépliement du second vantail, le dispositif mécanique est ici pourvu d’une pince comportant deux mors 6a, 6b articulés autour d’un point central et mue par une bielle 14 articulée sur le montant fixe. Les figures 3 et 4 où le portail est vu de dessus permettent de mieux distinguer la configuration de cette pince.
Les mors 6a, 6b, qui sont ici de forme courbe, sont munis d’une troisième articulation 7 entre eux au niveau dudit point central à leurs extrémités proximales ce qui leur permet de se rapprocher ou de s’éloigner.
Un premier 6a desdits mors comporte, à l’opposé de son extrémité proximale, une première extrémité distale munie d’une quatrième articulation 8 sur le second vantail, ici d’un côté opposé du vantail par rapport à la deuxième articulation 4 entre les vantaux.
Le second 6b desdits mors comportant une seconde extrémité distale muni d’une cinquième articulation 9 sur le premier vantail toujours d’un côté opposé du vantail par rapport à la deuxième articulation 4 entre les vantaux. Le second mors comporte en outre un doigt médian 10 dont une extrémité distale est munie d’une sixième articulation 11 sur la bielle 14 de sorte que la troisième articulation 7, la cinquième articulation 9 et la sixième articulation 10 forment un triangle.
Ce triangle, poussé ou tiré par la bielle 14 est adapté à pivoter autour de la cinquième articulation 9 pour déplacer la troisième articulation 7 au niveau dudit point central autour de la cinquième articulation 9 et ainsi provoquer la rotation du second vantail par rapport au premier vantail au travers du premier mors 6a et de la quatrième articulation 8, du premier mors sur le second vantail en opposition à l’articulation 4 entre les vantaux.
Le premier axe de rotation 12, au niveau de la première articulation 3 du vantail sur le montant fixe 20, est latéralement décalé par rapport à un deuxième axe de rotation 13, de la bielle 14 sur le montant fixe, de sorte que le premier vantail 1, la bielle 14 et le second mors 6b forment trois côtés d’un quadrilatère déformable dont le quatrième côté est formé par la distance entre les axes de rotation 12, 13 du premier vantail et de la bielle 14.
La , position fermée, la position intermédiaire et la montrent la déformation dudit quadrilatère lors de l’ouverture ou de la fermeture du portail et le déplacement induit par cette déformation de la sixième articulation 11 cause l’ouverture et la fermeture de la pince au niveau dudit point central et le déplacement dudit point central et de la quatrième articulation comme vu ci-dessus pour commander un repliement du second vantail sur le premier vantail lors du déplacement du portail dans une première direction dite d’ouverture (O) et le déploiement du second vantail par rapport au premier vantail dans une seconde direction dite de fermeture (F) représentées sur la .
Le portail de la présente divulgation permet à lui seul de réaliser un portail 30 de largeur double de la longueur L des vantaux (en négligeant la longueur des éléments de fixation des vantaux), le second vantail pouvant même être de longueur différente du premier vantail.
Le portail pourra comporter un pilier fixe 21 d’appui du second vantail dans une position de fermeture du portail ou être un portail double battant comportant deux doubles vantaux pliants en vis-à-vis et comporter ainsi quatre vantaux. L’invention permet ainsi de réduire par deux l’emprise au sol des vantaux ouverts.
Selon la le portail comporte un dispositif de détection de passage ou de présence 22, 23 éventuellement raccordé à un module de commande 24 pilotant la tige télescopique motorisée 17 dudit vérin en extension ou en rétraction, ce vérin étant l’unique élément de motorisation dans le cas d’un portail à doubles vantaux. Le portail de la présente invention se substitue avantageusement à un portail autoportant de 8 mètres de large qui occupe une fois ouvert une largeur totale, ouverture comprise, d’environ 21 mètres avec les piliers alors que le portail de l’invention ne nécessite pas de largeur supplémentaire et n’occupe une fois ouvert qu’une profondeur d’environ 2 mètres derrière l’ouverture.
De même, par rapport à un portail doubles battants de 8 mètres de largeur à vantaux simples de même largeur qui nécessite une profondeur de 4 mètres derrière l’ouverture lorsque les vantaux sont ouverts, le portail de l’invention nécessite toujours une profondeur derrière l’ouverture de 2 mètres ce qui est un avantage certain.
L’invention ne se limite pas aux exemples décrits ci-avant, seulement à titre d’exemple, mais elle englobe toutes les variantes que pourra envisager l’homme de l’art dans le cadre de la protection recherchée, par exemple comme dit plus haut, la longueur des vantaux peut être inégale et le portail peut comporter deux vantaux ou quatre vantaux comme décrit ci-avant.
MÉTAL EXPANSIBLE POUR LES APPLICATIONS DE VERROUILLAGE DE JONCTION ET DE SCELLEMENT DE JONCTION CONTEXTE Les jonctions traditionnelles qui réalisent l’ancrage et/ou l’étanchéité entre deux pièces différentes peuvent être obtenues à l’aide d’une combinaison de procédés de jonction mécaniques géométriques et d’éléments ou d’inserts d’étanchéité (par exemple, élastomère/plastique/métal). Par exemple, les procédés de jonction mécaniques géométriques, y compris les filetages non étanches, les circlips, les collets, Ratch Latch TM , les anneaux de verrouillage, le boulonnage/rivetage et d’autres types de procédés de verrouillage sont souvent utilisés. Dans d’autres cas, l’étanchéité et/ou l’ancrage peuvent être obtenus à l’aide de filetages d’étanchéité spéciaux, tels que des filetages premium ou des connexions à couple, mais généralement uniquement sur des géométries tubulaires rondes. D’autres procédés traditionnels de jonction pour permettre l’ancrage et/ou l’étanchéité comportent l’ajustement par friction/serré/fretté, l’emboutissage, le soudage/brasage et des procédés de fusion similaires.
La illustre un système de puits conçu, fabriqué et exploité selon un ou plusieurs modes de réalisation de la divulgation ;
Description détaillée Les constituants essentiels d’une composition de liant clair sont : - un agent plastifiant, par exemple une huile naturelle ou synthétique, dépourvue d’asphaltènes, - un agent structurant, par exemple une résine hydrocarbonée, - au moins un polymère, - le cas échéant, des agents dopants, ou dopes, ou dopes d’adhésivité. Le liant clair de l’invention se caractérise par le choix spécifique de l’agent plastifiant et de deux copolymères particuliers. Cette sélection de composants permet d’obtenir des propriétés avantageuses comparativement aux liants clairs de l’art antérieur.
Au sens de l’invention, les termes « liant clair » et « base de liant clair » sont utilisés, de manière équivalente.
L’invention concerne un liant clair comprenant : (i) un agent plastifiant comprenant au moins une huile qui présente une teneur totale en composés aromatiques comprise entre 10% et 40 %, une teneur totale en composés paraffiniques, comprise entre 35% et 65%, une teneur totale en composés naphténiques comprise entre 10% et 40 %, les teneurs étant données en poids et mesurées selon la méthode ASTM D2140, ladite huile ayant une viscosité cinématique à 100 °C allant de 15 mm 2 /s à 40 mm 2 /s, mesurée selon la méthode ASTM D445, et un point d’aniline allant de 50°C à 80°C, mesuré par la méthode ASTM D611, (ii) au moins un agent structurant, (iii) au moins un premier polymère à base de motifs diène conjugué et de motifs hydrocarbure monovinyl aromatique, (iv) au moins un deuxième polymère du type éthylène-acétate de vinyle, et, (v) éventuellement un dope d’adhésivité.
L’agent plastifiant Par « agent plastifiant », on entend au sens de l’invention, un constituant chimique permettant de fluidifier et de réduire la viscosité et le module du liant dans lequel il est incorporé.
Selon l’invention, l’agent plastifiant comprend au moins une huile dont les caractéristiques sont énoncées ci-dessus. Des huiles présentant ces caractéristiques sont disponibles notamment parmi les huiles synthétiques obtenues à partir des produits de la distillation sous vide des résidus atmosphériques. Ces huiles résultent d'une double extraction du raffinat valorisable dans les lubrifiants, au moyen d'un solvant polaire, et sont ci-après dénommées « huile TDAE ». Toutefois, des huiles obtenues par un autre procédé que le procédé TDAE, mais présentant les mêmes caractéristiques physico chimiques et la même composition, entrent également dans la portée de l’invention.
Dans la présente demande, on entend par « huile TDAE » une huile définie à la fois par sa teneur en composés aromatiques, paraffiniques et naphténiques, par sa viscosité à 100°C et son point d’aniline tels qu’ils sont énoncés dans l’objet de l’invention. D’autres caractéristiques préférentielles de ces huiles sont rapportées ci-dessous.
Les teneurs en composés paraffiniques, naphténiques et aromatiques mentionnées dans la présente demande sont déterminées selon la norme ASTM D2140, en % en poids par rapport au poids total de l’huile.
Les huiles TDAE utilisées dans la composition de liant clair selon l’invention présentent une teneur totale en composés paraffiniques comprise entre 35% et 65%, de préférence entre 40% et 60%, par exemple comprise entre 45% et 55%.
Les huiles TDAE utilisées dans la composition de liant clair selon l’invention présentent une teneur totale en composés naphténiques comprise entre 10% et 40%, et en particulier comprise entre 15% et 35%, de préférence entre 20 et 30%.
Les huiles TDAE utilisées dans la composition de liant clair selon l’invention présentent une teneur totale en composés aromatiques comprise entre 10% et 40%, et en particulier comprise entre 15% et 35%, par exemple comprise entre 20 et 30%.
Dans un mode de réalisation préféré, l’huile TDAE est choisie parmi celles comprenant : - une teneur totale en composés paraffiniques comprise entre 40% et 60% ; - une teneur totale en composés naphténiques comprise entre 15% et 35% ; et - une teneur totale en composés aromatiques comprise entre 15% et 35%.
Dans un mode plus particulièrement préféré, l’huile TDAE est choisie parmi celles comprenant : - une teneur totale en composés paraffiniques comprise entre 45% et 55% ; - une teneur totale en composés naphténiques comprise entre 20% et 30% ; et - une teneur totale en composés aromatiques comprise entre 20% et 30%.
Les huiles TDAE utilisées dans la composition de liant clair selon l’invention ont une viscosité cinématique à 100°C comprise entre 15 et 40 mm 2 /s, plus avantageusement comprise entre 16 et 30 mm 2 /s (Méthode ASTM D 445).
Les huiles TDAE utilisées dans la composition de liant clair selon l’invention ont un point aniline compris entre 50°C et 80°C, plus avantageusement compris entre 60°C et 70°C (Méthode ASTM D611).
Préférentiellement, les huiles TDAE utilisées dans la composition de liant clair selon l’invention ont une viscosité cinématique à 40°C comprise entre 300 et 600 mm 2 /s, plus avantageusement comprise entre 400 et 550 mm 2 /s (Méthode ASTM D 445).
Préférentiellement, les huiles TDAE utilisées dans la composition de liant clair selon l’invention ont un point éclair Cleveland supérieur ou égal à 150°C, avantageusement compris entre 150°C et 600°C, plus avantageusement compris entre 200°C et 400°C, encore mieux, entre 250°C et 300°C (Méthode ASTM D92).
L’invention peut ainsi être appliquée à tout dispositif de freinage d’au moins une roue d’aéronef comprenant au moins deux écrans thermiquement isolant. Ainsi le dispositif de freinage peut être hydraulique ou électrique.
L’écran thermique principal et/ou l’écran thermique secondaire pourra être différent de ce qui a été décrit que ce soit au niveau de sa forme ou son matériau de fabrication.
En particulier, au moins un élément de maintien pourra être différent de ce qui a été décrit. En particulier, la forme et/ou les dimensions d’au moins un élément de maintien pourra être différente de ce qui a été indiqué (par exemple la largeur d’au moins l’une des pattes) notamment en fonction des dimensions de l’écran thermique secondaire. Par exemple, au moins un élément de maintien pourra présenter au moins une zone de section triangulaire, arrondie, carrée, etc… L’angle θ défini dans le premier mode de réalisation de l’invention pourra être différent de ce qui a été indiqué, notamment pour faciliter plus ou moins le positionnement de l’écran thermique secondaire sur la platine de l’écran thermique principal. Au moins un élément de maintien (ou une zone de celui-ci) pourra être incurvé pour suivre la courbure de l’écran thermique principal (ou d’au moins une portion de celui-ci) au lieu d’être plate comme ce qui a été indiqué précédemment. Au moins une patte du premier mode de réalisation pourra ainsi être incurvée au lieu d’être plate.
Les deux modes de réalisation de l’invention décrits ci-dessus montrent un écran thermique principal comportant trois éléments de maintien. Néanmoins, ce nombre n’est pas limitatif. Par exemple, l’écran thermique principal pourra comprendre seulement un ou deux éléments de maintien ou encore plus de trois éléments de maintien.
Au moins deux éléments de maintien pourront être différents entre eux.
Bien entendu on pourra mixer les différents modes de réalisations et variantes décrites précédemment. Ainsi l’écran thermique principal pourra comporter des éléments de maintien selon le premier mode de réalisation agencés à la fois sur le bord interne formant ouverture centrale de la portion d’attache (comme illustré à la ) et à la fois au niveau du raccordement entre la portion d’attache et la portion de raccordement (comme illustré à la ). L’écran thermique secondaire associé à l’écran thermique principal du deuxième mode de réalisation pourra comporter au moins une encoche pour la réception d’au moins un élément de maintien (comme dans la troisième variante du premier mode de réalisation illustrée à la ) afin de limiter une rotation relative entre les deux écrans thermiques. Une fois que l’un des éléments de maintien sera agencé dans l’encoche, ledit élément sera encadré par les bordures de l’encoche et se trouvera ainsi en butée contre elles en cas de rotation relative entre les deux écrans thermiques. Aucun trou ne pourra être ménagé dans la platine même en cas d’élément de maintien selon le deuxième mode de réalisation ou la deuxième variante du premier mode de réalisation.
ACCOUDOIR DE SIÈGE MOBILE SANS ACTIONNEUR La présente invention porte sur un accoudoir de siège mobile sans actionneur. L'invention trouve une application particulièrement avantageuse, mais non exclusive, avec les sièges d'avion, en particulier les sièges d'avion de type classe affaires.
De façon connue en soi, un siège de type classe affaires comporte une assise et un dossier articulé par rapport à l'assise par l'intermédiaire d'une liaison pivot. Le cas échéant, le siège pourra comporter un repose-jambes articulé par rapport à l'assise par l'intermédiaire d'une liaison pivot. L'assise et le dossier sont montés sur un support de siège destiné à être fixé sur le plancher d'un avion par l'intermédiaire de rails de fixation.
Le siège est avantageusement pourvu d'une cinématique lui permettant d'être mobile entre une position relevée et une position lit. Dans la position relevée, le dossier et le repose-jambes forment chacun un angle non nul par rapport à l'assise. La position relevée est une position adaptée à une phase de décollage, d'atterrissage, ou de stationnement de l'avion. Dans la position lit, le dossier et le repose-jambes se situent dans un prolongement de l'assise de façon à former une surface de couchage sensiblement horizontale pour le passager.
Le document EP2619092 enseigne la réalisation d'un accoudoir relié mécaniquement au siège par l'intermédiaire d'un mécanisme de déploiement permettant de faire passer l'accoudoir d'une position haute à une position basse. Dans la position haute, une face supérieure de l'accoudoir se situe à un niveau supérieur par rapport à l'assise lorsque le siège est en position relevée. Dans la position basse, une face supérieure de l'accoudoir se situe sensiblement au même niveau que l'assise lorsque le siège est en position lit.