INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le ventilateur 5 est de préférence de type extracteur. On note que le ventilateur 5 est disposé en dehors des logements individuels, ce qui réduit drastiquement le niveau de nuisance sonore dû à la production d’eau chaude dans chacun des logements.
Le réseau aéraulique 3 comporte également un autre conduit, dit conduit d’entrée d’air, 6, raccordé à chaque chauffe-eau thermodynamique 2, et positionné de sorte que le flux d’air extérieur F circule dans ledit conduit d’entrée d’air 6, puis dans chaque chauffe-eau thermodynamique 2, et enfin dans le conduit de rejet d’air 4.
On détaille maintenant le réseau aéraulique 3.
Comme plus particulièrement visible sur les figures 1 et 2, chaque chauffe-eau thermodynamique 2 comprend une entrée d’air 7, encore appelée aspiration d’air 7, et une sortie d’air 8, aussi appelée refoulement d’air 8.
Le conduit d’entrée d’air 6 comprend une gaine 9 munie d’une entrée d’air 10 formant entrée du flux d’air F dans le réseau 3. La gaine 9 comprend également des piquages 11 de raccordement de chaque aspiration d’air 7 des chauffe-eau 2 au conduit 6.
Le conduit de rejet d’air 4 comprend une gaine 12 munie d’une sortie d’air 13 formant sortie du flux d’air F hors du réseau 3. La gaine 12 comprend également des piquages 14 de raccordement de chaque refoulement d’air 8 des chauffe-eau 2 au conduit 4.
Le ventilateur 5 est disposé à proximité de la sortie 13, de sorte à pénétrer et circuler le flux d’air F dans le réseau 3. Ainsi, sous l’action du ventilateur extracteur 5, le flux d’air F pénètre dans le réseau 3 par l’entrée d’air 10, traverse le conduit 6 avant d’être réparti dans chaque aspiration d’air 7 où le flux F permet de réchauffer le fluide caloporteur du dispositif de pompe à chaleur dans l’évaporateur du chauffe-eau, comme déjà expliqué. L’air F, refroidi, quitte le chauffe-eau 2 par le refoulement d’air 8 et se recombine dans le conduit 4 avant de sortir du réseau 3 par la sortie 13.
On note que l’entrée d’air 10 du réseau 3 est disposée à l’opposé de la sortie 13, et du ventilateur, de sorte qu’une perte de charge entre ladite entrée d’air et le ventilateur est similaire pour chaque chauffe-eau thermodynamique, ce qui assure un fonctionnement optimisé de l’installation 1. Sur la , le ventilateur extracteur 5 est disposé en bas de l’habitation collective (sous-sol, local technique, garage) tandis que l’air est puisé en partie haute (toiture, combles). Sur la , le ventilateur extracteur 5 est disposé sur le toit tandis que l’air est puisé dans le sous-sol de l’habitation collective. Dans un cas comme dans l’autre, le chemin de l’air entre l’entrée 10 et la sortie 13 est semblable pour chaque chauffe-eau 2.
En d’autres termes, l'architecture du réseau aéraulique en circuit inversé avec l'entrée d'air à l'opposé du ventilateur permet que chaque chauffe-eau thermodynamique voit une perte de charge similaire ; ainsi aucun chauffe-eau n'est défavorisé par son positionnement dans le réseau aéraulique. Cette architecture évite aussi tout dimensionnement complexe du réseau aéraulique afin de garantir une équité entre les chauffe-eau 2.
On note que pour le mode de réalisation de la , comme celui de la , l’accès et la maintenance de l’installation 1 sont facilités.
En référence à la , l’installation 1 comprend un conduit 15, dit conduit technique, les gaines 9 et 12 des conduits de rejet d’air et d’entrée d’air 4 et 6 étant disposées à l’intérieur du conduit technique 15. Cette variante est particulièrement bien équilibrée, ce qui assure un fonctionnement optimal de l’installation 1.
En référence à la , le conduit technique 15 forme le conduit d’entrée d’air 6, c’est-à-dire que, selon cette variante, le conduit 6 n’est pas muni de gaine. La gaine 12 du conduit de rejet d’air 4 est disposée à l’intérieur du conduit technique 15. Cet agencement est simple et économique et permet de limiter la dimension du conduit technique.
Selon la variante de la , l’installation 1 comprend un réseau 16 d’extraction d’air vicié hors de chaque logement individuel, notamment par des bouches d’aération d’une ventilation mécanique contrôlée (VMC). Le réseau 16 comprend un conduit 17 d’extraction d’air vicié dont une gaine 18 est munie de raccordements 19 à chaque logement. Le réseau 16 comprend également un ventilateur 20. Comme il ressort de la , la gaine 12 du conduit de rejet d’air 4 et la gaine 18 du conduit d’extraction d’air vicié 17 sont concentriques et disposées dans le conduit technique 15, ce qui représente un gain de place.
On note que, selon la présente invention, pour chacun des modes de réalisation ou variantes, le réseau aéraulique 3 est distinct et indépendant du réseau d’extraction d’air vicié.
Avantageusement, chaque chauffe-eau thermodynamique est muni d’un régulateur de débit permettant de maintenir un débit constant pendant son fonctionnement et d’un registre piloté par ledit régulateur de débit. Le registre permet d’obturer le passage de l’air dans l’évaporateur quand le dispositif de pompe à chaleur ne fonctionne pas. Le régulateur de débit est avantageusement positionné dans l’aspiration d’air 7 ou dans le refoulement d’air 8 du chauffe-eau 2.
Cette manière d’enrouler le fil conducteur permet d’obtenir un bobinage 300 régulier dans lequel l’espace libre, c’est-à-dire qui est situé entre les fils, est limité.
Dans une deuxième variante de ce deuxième mode de réalisation, illustré en , l’espace supplémentaire entre deux dents 200 adjacentes est avantageusement utilisé pour y placer un conduit de refroidissement 400. En général, un stator conventionnel comprend déjà des conduits de refroidissement. Toutefois, dans cette deuxième variante de ce deuxième mode de réalisation, l’espace supplémentaire entre deux dents 200 adjacentes permet de mettre en place des conduits de refroidissement 400 plus volumineux.
Par conséquent, les conduits de refroidissement 400 du stator 1 selon l’invention permettent de faire circuler davantage de liquide de refroidissement, dont le flux est représenté pas des flèches sur la , et ainsi d’améliorer les performances du stator.
Ainsi, comme le montre la , il est prévu que le conduit de refroidissement 400 intercalé entre chaque paire de dents 200 adjacentes présente une largeur, mesurée selon une direction orthoradiale, par exemple selon la première direction orthoradiale A4, qui varie, le long d’une direction radiale, par exemple la première direction radiale A2, de telle sorte que ladite largeur est plus grande dans une zone périphérique 406 du conduit de refroidissement 400 qui est écartée de l’axe longitudinal A1 que dans une zone centrale 405 du conduit de refroidissement 400 qui est proche de l’axe longitudinal A1.
Ici, le conduit de refroidissement 400 est plus particulièrement évasé vers la zone périphérique 406. A l’inverse, les conduits de refroidissement d’un stator conventionnel présentent une largeur constante et plus généralement une section orthoradiale radialement constante.
Les conduits de refroidissement 400 sont par exemple des pièces creuses en matériaux plastique dont la structure externe est schématisée en . Avantageusement, dans un variante non-représentée, les conduits de refroidissement enveloppent, au moins en partie, les bobinages pour que le liquide de refroidissement s’écoule au contact du fil conducteur, ce qui permet d’améliorer son refroidissement.
En variante, le stator peut être refroidit par un flux d’air. Dans ce cas, il n’est pas nécessaire de disposer de conduits de refroidissement entre les dents. L’espace supplémentaire entre les dents permet là encore de faire circuler plus d’air et donc de mieux refroidir les bobinages.
Ici, comme illustré en , le conduit de refroidissement 400 présente également une base 410 interposée entre les bobinages 300 portés par deux dents 200 adjacentes et la culasse 100. La base 410 présente une épaisseur, mesurée parallèlement à l’axe longitudinal A1, qui diminue de zone centrale 405 à la zone périphérique 406.
En effet, dans l’exemple illustré en , les bobinages 300 occupent une hauteur constante sur tout le pourtour des dents 200. Chaque dent 200 étant plus haute du côté proche 205, la base 410 du conduit de refroidissement 400 permet de tirer partir de l’espace laissé libre par le bobinage 300 du côté proche 205 pour améliorer le refroidissement du stator 1.
Ici, la diminution d’épaisseur de la base 410 est complémentaire de l’augmentation de l’épaisseur de la culasse 100.
Ici, les conduits de refroidissement 400 sont interposés entre les bobinages 300.
Toutefois, il est aussi possible de disposer les conduits de refroidissement 400 entre les dents 200 et leurs bobinages 300. Dans ce cas, le conduit de refroidissement 400 peut être compris dans l’enveloppe amagnétique portant le bobinage 300. Pour cela, chaque conduit de refroidissement 400 représenté sur la peut être séparé en deux conduits de refroidissement, chacun disposé entre une dent 200 et son bobinage 300. Il est également possible d’alterner ces agencements de circuits de refroidissement de part de d’autre d’une même dent 200.
Bien qu’ils ne soient pas représentés, des conduits de refroidissement, certes moins volumineux, sont aussi prévus dans la première variante de ce deuxième mode de réalisation et dans le premier mode de réalisation.
Lorsque l’espace supplémentaire disponible entre les dents est suffisant, le stator peut comprendre à la fois les bobinages 300 de la première variante du deuxième mode de réalisation et les conduits de refroidissement 400 de la deuxième variante du deuxième mode de réalisation.
procédé de surmoulage d’un élément à pôles magnétiques pour un rotor d’une machine électrique et procédé de fabrication d’un tel rotor Domaine technique de l'invention La présente invention concerne de manière générale le domaine des machines électriques.
Elle concerne plus particulièrement un procédé de surmoulage d’un élément à pôles magnétiques pour un rotor d’une machine électrique.
Pneumatique avec des performances d’adhérence transversale améliorées sur sol enneigé La présente invention concerne un pneumatique pour véhicule automobile, et plus particulièrement un pneumatique neige destiné à équiper un véhicule de tourisme ou une camionnette.
On entend par un pneumatique neige, un pneumatique qui répond aux exigences réglementaires internationales de l’UNECE/R117 (Règlement 117 du Conseil Economique Européen de l’Organisation des Nations Unies). Un tel pneumatique réussit le test d’adhérence sur neige de la norme ASTM 1805, et porte sur au moins un de ses flancs un logo distinctif représentant une montagne avec trois pics émergeants comprenant un flocon de neige (3 Pics Mountain Snow Flake : 3PMSF).
Il s’agit dans ce cas précis d’une roue de diamètre 12 pouces obtenue par injection d’une pièce en polyuréthane.
Elle est capable de supporter une masse de 15 kilos et pèse de l’ordre de 0.75 kilo.
Selon un deuxième mode de réalisation en solution monobloc illustré , le dispositif comporte un élément courbe (R4) connecté à la jante (J) en deux points distincts. Ceci présente l’avantage de mieux répartir les efforts sur la périphérie de la jante (J) et d’ajouter un élément d’élasticité.
Selon un troisième mode de réalisation illustré , chaque rayon (R) est fabriqué séparément et dans ce cas le dispositif est assemblé grâce à des connexions du rayon (R) d’une part au moyeu (M) et d’autre part à la jante (J) qui se font par des queues d’aronde (Q).
Pour former une roue complète, le dispositif comporte une pluralité de rayons (R) identiques et en nombre impair comportant une ligne brisée ouverte formée des segments (R1) et (R2) faisant office d’amortisseur.
Afin de pallier les risques de fluage, il est avantageux que le dispositif comporte des matériaux flexibles de module de Young supérieur à 50.
De tels matériaux peuvent être des fibres de verre. L’avantage de la fibre de verre est un module de Young de l’ordre de 85 très pour un prix très abordable. Le risque est la perte d’élasticité quand on sort d’une plage de température classique. Il faut sélectionner des fibres de verre haut de gamme avec des valeurs supérieures de gamme de température.
Il est également possible d’intégrer des fibres de carbone plus couteuses mais avec un module de Young de l’ordre de 240.
Cependant il est privilégié d’utiliser le dispositif pour une roue de diamètre inférieure ou égal à 20 pouces sans pneumatique à chambre à air.
Alors il est possible d’utiliser directement la jante comme bande de roulement et si besoin de la recouvrir d’une simple épaisseur de caoutchouc.
En termes d’application industrielle, le dispositif selon l’invention s’applique à différents types de véhicules à roues.
La présente invention n'est nullement limitée aux modes de réalisation décrits et représentés mais l'homme du métier saura y apporter toute variante conforme à son esprit pour une gamme de produits en fonction des véhicules dans différents domaines.
Valve et pompe pour produit liquide ou visqueux L'invention concerne des valves et pompes utilisables pour un produit liquide ou visqueux, notamment des produits pharmaceutiques ou cosmétiques, des produits agroalimentaires ou des produits de bricolage. L’invention concerne en outre des contenants utilisables pour des produits liquides ou visqueux, équipés de telles valves et/ou pompes.
Etat de la technique Il est connu du document brevet US8875953 [Réf. 1] une pompe opérable manuellement ou par un ustensile tenu à une main par un utilisateur.
La décrit ainsi le principe de fonctionnement d’une pompe conforme à l’enseignement de la [Réf. 1] appliqué à un pot 11.
La pompe illustrée sur la comprend une chambre 10 dont l'intérieur est apte à contenir un produit liquide ou visqueux et dont l'extérieur est destiné à être mis en contact avec un milieu extérieur, par exemple avec de l'air, au niveau d'une fente 17 formée dans une zone de prélèvement 13, et mis en contact avec un fluide de remplacement 18, au niveau d’une ouverture 16 pratiquée dans la chambre. Dans l’exemple de la , une lame 15 forme une cloison entre la chambre 10 et un réservoir 14 formé d’un sac souple en communication fluidique avec la chambre par l'ouverture 16. Le réservoir est protégé par les parois du pot 11 muni d'une entrée d'air 12.
La chambre 10 est déformable élastiquement, par un appui d'un utilisateur, pour créer par exemple par glissement du doigt selon une direction F une surpression dans le produit par rapport à l'extérieur et ouvrir la fente 17 afin de laisser échapper un volume utile de produit. Comme illustré sur le schéma 1B, la chambre 10 se trouve ainsi divisée en deux parties déformées 101 et 102, la partie 101 comprenant la fente 17, et la partie 102 comprenant l'ouverture 16. En faisant coulisser le pincement le long de la chambre dans la direction F, le produit est comprimé sous le pincement et évacué par la fente 17 et simultanément la partie 102 de la chambre 10 reprend progressivement sa forme, générant une dépression faisant admettre du produit de remplacement par l’ouverture 16. Lorsque le doigt quitte la zone de prélèvement 13, la chambre reprend sa forme initiale telle qu'elle était au repos (schéma 1A). Le retour à la forme initiale est réalisé par mémoire de forme, c’est-à-dire la capacité de la chambre à retrouver élastiquement sa forme après déformation de la matière de la zone déformable.
De manière générale, la région de la membrane déformable équipée de la fente forme une valve de sortie appelée ci-après « membrane fendue ».
Dans la pompe ainsi décrite, la dépression créée au moment de la cessation de l’appui est de nature à faire admettre un volume de produit de remplacement dans la chambre. Cette dépression peut être assez importante, appelant alors la membrane fendue vers l’intérieur jusqu’à créer une ouverture de la fente dans le sens inverse de celui prévu, ce qui provoque du retour de liquide vers l’intérieur de la chambre et/ou une reprise d’air à l’intérieur de la chambre. Ce phénomène s’observe en particulier lorsque le liquide est assez visqueux. La pénétration d’air dans la chambre peut provoquer des projections et des bruits disgracieux lors d’utilisations ultérieures, et la pénétration d’air comme la pénétration de liquide provenant de l’extérieur dans la chambre peuvent provoquer une rétro-contamination du contenant, c’est-à-dire que des salissures ou des bactéries présentes sur la surface du pot, dans l’air, sur le doigt d’un utilisateur ou sur un ustensile, peuvent aboutir dans la chambre, s’y développer et rejoindre potentiellement le contenant.
Une déformation vers l’intérieur et une ouverture de la fente comparable à ce qui vient d’être décrit peuvent aussi être la conséquence d’une pression mécanique due à la sollicitation directe de la zone par exemple par un doigt, un ustensile ou plus généralement un élément tiers, par exemple la peau du corps lorsqu’on utilise le dispositif en application directe. Ce phénomène n’est plus la conséquence d’une dépression à l’intérieur mais d’une surpression ou action venant de l’extérieur, mais le résultat est similaire. On note ici que les deux phénomènes sont cumulables puisque le prélèvement sur la surface de prélèvement a logiquement lieu après avoir extrait du liquide, donc précisément au moment où la chambre est placée en dépression pour appeler du liquide depuis le réservoir.
Pour limiter une telle déformation de la membrane vers l’intérieur de la chambre, il est connu de la [Réf. 1] une pièce support 103 ( ) formant un plein ou une grille sur laquelle tout ou partie de la fente repose en l’absence de déformation de la fente. Une telle pièce support retient la déformation de la fente ou d’un pan de la fente vers l’intérieur de la chambre si bien qu'elle agit contre les pertes d’étanchéité qui seraient causées par une déformation géométrique de la membrane vers l’intérieur de la chambre. La pièce support, si elle est bien positionnée, peut agir positivement en maintenant la fente dans sa position nominale alors même qu’elle est soumise à des sollicitations. Il faut noter que la pièce support, de type grille ou plein, est décrite comme une surface sur laquelle repose tout ou partie de la fente, c’est-à-dire que son objet n’est pas d’agir directement sur l’étanchéité, mais son objet est de mettre la fente en bonne position pour que les bords de la fente soient en situation de créer par eux-mêmes l’étanchéité. Le fait que la pièce support puisse être ajourée et même sous forme de grille permet que la membrane ne se colle pas à la pièce support même si le liquide se dessèche lentement. Si la pièce support est de petite surface ou une grille, cela permet à la fente de se reposer et d’assurer un décollement prompt.
En d’autres termes, la pièce support ne constitue pas un renfort d’étanchéité au dispositif mais elle permet à la fente d’être plus souvent en situation favorable, l’étanchéité étant due à la fente elle-même : un bord de la fente faisant contact avec l’autre bord de la fente.
Plus précisément, la déposante a mis en évidence plusieurs limitations concernant l’usage d’une telle pièce support.
Tout d’abord, pour que les deux bords de la fente se rejoignent et fassent contact, il est important que la membrane fendue ou valve fendue retrouve sa place naturelle après ouverture c’est-à-dire sans tension résiduelle, afin d’obtenir son étanchéité. Le fait que la pièce support influe localement sur la fente est ainsi une contradiction mécanique puisque la pièce support crée une contrainte qui influe inévitablement sur les mouvements de la fente et génère parfois des échecs, c’est-à-dire que la fente reste coincée dans une position qui n’est pas totalement plane et jointive. Une telle situation est fréquente du fait que la membrane est réalisée en matériaux souples dont la géométrie et les tensions internes sont incertaines. On a ainsi constaté que l’implantation d’une telle pièce support sous la fente est difficile à ajuster et reporte inévitablement des tensions sur la fente elle-même, limitant sa capacité à recouvrer une position étanche naturelle à l’état statique.
Ensuite, la déposante a constaté qu’un support local sous tout ou partie de la fente peut être contreproductif car face à une dépression importante en amont de la fente ou une pression locale externe, la membrane s’enfonce dans les zones non supportées. L’enfoncement ayant ainsi lieu de part et d’autre de la fente, cet enfoncement se traduit inévitablement par la disjonction des bords de la fente qui affaiblit immédiatement son étanchéité. On note ainsi qu’en l’absence de la pièce support, la tolérance à l’enfoncement est bien meilleure, c’est-à-dire qu’une dépression dans la chambre peut générer un déplacement de la membrane fendue sans que la fente ne s’ouvre, et qu’à l’inverse la même dépression avec une pièce support sous la fente peut disjoindre les bords de la fente et laisser passer de l’air ou du liquide souillé.
En conséquence, la déposante a montré que les avantages d’une telle pièce support sont limités, son implantation est difficile et son utilisation s’avère dans de nombreux cas contreproductif.
Un niveau accru de performance est donc souhaité de la part des utilisateurs, et notamment un très haut niveau d’étanchéité pour limiter la rétro-contamination donc l’effet barrière aux souillures et aux bactéries, et ce particulièrement au travers de la fente de la valve de sortie.
Les modes de réalisation préférés de la présente invention ont été expliqués ci-dessus en détail en référence aux dessins. Toutefois, la présente invention n’est pas limitée à ces modes de réalisation, et divers modifications et changements peuvent être apportés aux modes de réalisation décrits ci-dessus sans s’écarter de la portée de la présente invention, et ces modifications et changements sont également inclus dans la portée de la présente invention.
, une vue schématique d’un mode de réalisation préféré de la méthode de la ,
, une vue schématique d’un système selon un mode de réalisation du de l’invention,
La illustre une vue schématique d’un système 1 de génération d’une clé secrète sure selon l’invention comprenant au moins deux stations de communications SA, SB et un satellite Sat. A titre d’exemple non limitatif, la illustre un mode de réalisation dans lequel le système 1 comprend une première et une deuxième station de communication SA, SB. Alternativement, selon un autre mode de réalisation, le système de l’invention comprend plus de deux stations de communication.
La illustre schématiquement une méthode de génération d’une clé secrète sure selon l’invention, mise en œuvre par la première station de communication SA du système 1.
Dans une première étape A de la méthode de l’invention, la station de communication SA est adaptée pour recevoir une première clé secrète KEK par le satellite Sat via un canal de cryptage quantique CQ AB . Cette première clé secrète KEK est également transmise à au moins une autre station de communication SB -c’est-à-dire à la station SB dans le système illustré en - via le canal de cryptage quantique CQ AB . Cette étape est connue de l’homme de l’art et consiste en une distribution classique par QKD par satellite (cf ). Dans le système de l’invention, le satellite Sat fait office de nœud de confiance reliant la station SA à la station SB et les stations SA et SB peuvent donc être espacées d’une distance supérieure à 100 km qui constitue la limite d’un canal QKD par fibre optique.
Dans une étape B de la méthode de l’invention, la première station de communication SA est adapté pour générer une deuxième clé secrète KS à partir d’une source d’aléas authentique TRNG (True Random Numbers Generator). Cette source TRNG est connue de l’homme de l’art. Par exemple, cette source peut être une source d’aléa quantique : QRNG (Quantum Random Numbers Generator). Dans ce cas, les aléas sont produits sur la base de phénomènes quantiques imprédictibles.