Procédé d’extraction du dioxyde de carbone contenu dans du méthane liquide, le procédé comprenant : une étape de détente d’un méthane liquide dont la teneur en dioxyde de carbone est supérieure à 280 parts par million en volume, et en particulier de l’ordre de 3000 parts par million en volume (ppmv), la détente étant effectuée d’une pression supérieure à 6 bars jusqu’à une pression de 1 bar, la température du méthane liquide ainsi détendu étant de -161,5°C environ, du méthane se vaporisant et du dioxyde de carbone cristallisant lors de cette détente, pour former un mélange triphasique liquide-vapeur-solide de méthane et de dioxyde de carbone, le méthane liquide obtenu étant sursaturé en dioxyde de carbone, le procédé étant caractérisé en ce qu’il comprend une étape de passage de la phase gaz de méthane et de la phase solide de dioxyde de carbone dans un premier séparateur (20) liquide-solide-gaz, avec extraction du dioxyde de carbone solide par filtration, et séparation du méthane gazeux, pour obtenir une première phase de méthane liquide, partiellement décarbonée, une étape de transfert de cette première phase de méthane liquide vers un deuxième séparateur (30) solide-liquide, la première phase de méthane liquide étant à une température de -161°C, le deuxième séparateur étant un échangeur dont la température est inférieure à -170°C, du dioxyde de carbone se déposant dans le deuxième échangeur, pour former une deuxième phase de méthane liquide, la concentration en dioxyde de carbone dans cette deuxième phase de méthane liquide à -170°C étant inférieure à 200 ppmv, avantageusement inférieure à 100 ppmv. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la teneur en dioxyde de carbone de la première phase de méthane liquide, issue du premier séparateur, est de l’ordre de 300 ppmv. Procédé selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que la température du deuxième séparateur est de -176°C, la teneur en dioxyde de carbone de la deuxième phase de méthane liquide, en sortie du deuxième séparateur, étant inférieure à 50 ppmv. Procédé selon l’une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce qu’il comprend une étape d’extraction du dioxyde de carbone solide déposé dans le deuxième séparateur, cette extraction étant effectuée en phase gaz à une pression de l’ordre de 500 mbar. Procédé selon l’une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce qu’il comprend une étape d’extraction du dioxyde de carbone solide déposé dans le deuxième séparateur, cette extraction étant effectuée en phase liquide à une pression de l’ordre de 6 bars. Procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu’il comprend une étape de mesure de perte de charge sur le méthane liquide entre entrée et sortie du premier séparateur. Procédé selon la revendication 6, caractérisé en ce que lorsque la perte de charge sur le méthane liquide entre entrée et sortie du premier séparateur est supérieure à un seuil prédéterminé, l’extraction du dioxyde de carbone déposé dans le premier séparateur est interrompue. Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce que le premier séparateur comprend deux enceintes, chaque enceinte étant pourvue d’un filtre micronique de récupération du dioxyde de carbone solide. Procédé selon la revendication 8, caractérisé en ce que lorsque l’extraction du dioxyde de carbone déposé dans le premier séparateur est interrompue, le procédé comprend une étape de réchauffage des filtres. Procédé selon les revendications 8 ou 9, caractérisé en ce qu’il comprend une mesure de la température du fluide circulant dans les filtres, en aval des filtres, l’extraction du dioxyde de carbone étant achevée lorsque cette température dépasse une valeur seuil prédéterminée, avantageusement de l’ordre de 10°C. Procédé selon l’une quelconque des revendications 8 à 10, caractérisé en ce que lorsque l’extraction de dioxyde de carbone est interrompue, le débit de méthane est dévié d’une première enceinte vers la deuxième enceinte du premier séparateur. Procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu’il comprend une étape de mesure de perte de charge sur le méthane liquide entre entrée et sortie du deuxième séparateur. Procédé selon la revendication 12, caractérisé en ce que le deuxième séparateur est un échangeur tubes-ailettes. Procédé selon la revendication 13, caractérisé en ce que la vitesse maximale du méthane liquide dans les canaux formés par les espaces inter-ailettes du deuxième échangeur est de l’ordre de 0.2 m/s. Procédé selon l’une quelconque des revendications 12 à 14, caractérisé en ce que lorsque la perte de charge sur le méthane liquide entre entrée et sortie du deuxième séparateur est supérieure à un seuil prédéterminé, l’extraction par givrage du dioxyde de carbone déposé dans le deuxième séparateur est interrompue. Procédé selon l’une quelconque des revendications 12 à 15, caractérisé en ce que le deuxième séparateur comprend deux enceintes, le procédé comprend une étape de réchauffage d’une enceinte lorsque le givrage du dioxyde de carbone déposé dans cette enceinte du deuxième séparateur est interrompu. Procédé selon la revendication 16, caractérisé en ce qu’il comprend une mesure de la température du fluide circulant dans les enceintes, en aval des enceintes, le dégivrage du dioxyde de carbone étant achevée lorsque cette température dépasse une valeur seuil prédéterminée. Procédé selon la revendication 17, caractérisé en ce que lorsque le givrage du dioxyde de carbone est achevé dans une première enceinte du deuxième séparateur, le débit de méthane est dévié vers la deuxième enceinte du deuxième séparateur, le deuxième séparateur fonctionnant ainsi de manière alternée, une enceinte du deuxième séparateur étant en phase de givrage lorsque l’autre enceinte du deuxième séparateur est en phase de dégivrage. Dispositif d’extraction du dioxyde de carbone contenu dans du méthane liquide, pour la mise en œuvre du procédé selon l’une des revendications 1 à 18, le dispositif comprenant : un réservoir (10) de méthane liquide dont la teneur en dioxyde de carbone est de l’ordre de 3000 parts par million en volume (ppmv), à une pression supérieure à 6 bars ; un détendeur (12) en aval du réservoir (10), pour réduire la pression du méthane liquide jusqu’à une valeur de 1 bar, la température du méthane liquide ainsi détendu étant de -161,5°C environ, pour former un mélange triphasique liquide-vapeur-solide de méthane et de dioxyde de carbone, le méthane liquide obtenu étant sursaturé en dioxyde de carbone ; un premier séparateur (20) liquide-solide-gaz, dans lequel entre le mélange triphasique liquide-vapeur-solide, avec extraction du dioxyde de carbone solide par filtration, et séparation du méthane gazeux, pour obtenir une première phase de méthane liquide, partiellement décarbonée ; un deuxième séparateur (30) liquide-solide, dans lequel entre la première phase de méthane liquide à une température de -161°C, le deuxième séparateur étant un échangeur dont la température est inférieure à -170°C, du dioxyde de carbone se déposant dans le deuxième séparateur, pour former une deuxième phase de méthane liquide, la concentration en dioxyde de carbone dans cette deuxième phase de méthane liquide à -170°C étant inférieure à 100 ppmv. Dispositif selon la revendication 19, caractérisé en ce que le premier séparateur (20) comprend deux enceintes (21, 22), chaque enceinte (21, 22) étant pourvue d’un filtre micronique (23, 24) de récupération du dioxyde de carbone solide. Dispositif selon la revendication 20, caractérisé en ce que les deux enceintes (21, 22) du premier séparateur (20) sont identiques. Dispositif selon la revendication 20 ou 21, caractérisé en ce que le filtre micronique (23, 24) est à matrice solide, de porosité de l’ordre de 10 micromètres. Dispositif selon l’une quelconque des revendications 19 à 22, caractérisé en ce que le deuxième séparateur (30) comprend deux enceintes (31, 32), chaque enceinte (31, 32) étant pourvue d’un échangeur tubes-ailettes (33, 34).