INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon le mode de réalisation représenté, l’élément sensible à la chaleur 48 est constitué par un corps éclatable de forme allongée le long de l’axe de coulissement A1. Ce corps éclatable est par exemple constitué par une cartouche 50, ou ampoule, en verre contenant un garnissage à coefficient de dilatation thermique élevé de sorte que la cartouche éclate lorsque la température environnante, ou température locale, dépasse la valeur de seuil Ts. Ce type de corps éclatable est déjà employé dans des systèmes d’évacuation de fumées et de chaleur, ou pour déclencher automatiquement des extincteurs ou la projection d’un liquide destiné à éteindre un incendie dans un bâtiment.
Un avantage de ces corps éclatables est qu’ils sont très fiables dans le temps et qu’ils permettent donc un déclenchement fiable à une température bien déterminée.
Dans le mode de réalisation représenté, la cartouche 50 a une forme globalement cylindrique coaxiale à l’axe de coulissement A1. La cartouche 50 comporte un culot 52 de forme hémisphérique agencé du côté opposé au coulisseau 30 et un sommet 54 en pointe agencé du côté du coulisseau 30.
Le coulisseau 30 comporte ici un réceptacle 56 qui reçoit le sommet 54 de la cartouche 50. Le culot 52 de la cartouche 50 est ici reçu dans un logement 58 aménagé dans le fond de l’élément de conduit cylindrique 32.
Dans la position de tension Pt, la cartouche 50 retient le coulisseau 30 et l’empêche de coulisser vers le bas, en considérant la , ce qui permet de maintenir le câble 20 en tension.
Lorsque la température locale Ti dépasse la valeur de seuil Ts, la cartouche 50 éclate ce qui libère le coulisseau 30 qui est entraîné par le câble 20 vers la position de détente Pd illustrée par la . Pendant la descente du coulisseau 30, le câble 20 coulisse dans les fentes axiales 34 de manière à suivre le mouvement du coulisseau 30 et permettre la détente du câble 20.
: Intégration du dispositif (vue détaillée) 2/2
: Prototype V1.0
: Prototype V2.0
: Equilibrage externe
: Equivalences équilibrage externe / interne
: Dispositif d’équilibrage détaillé
La présente invention concerne un dispositif d’équilibrage pour roues de vélo
a) Cahier des charges synthétisé :
- Permettre d’équilibrer les roues de vélo possédant des perçages au niveau des jantes
Diamètre = 8mm - 9mm et combler un balourd de masse admissible : m admissible = 15g.
- Respect du milieu ambiant et de l’environnement (jante)
- Permettre le fonctionnement du pneumatique (pneu, tubeless, boyau)
- Résister aux conditions climatiques extérieures :
T admissible = 150°C Température maximale atteint au niveau du fond de jante Résistance à l’immersion dans une solution aqueuse
- Intégration à l’intérieur de la jante et invisibilité à l’utilisation
- Tenue mécanique (Force centrifuge F admissibl e = 5kgF)
Selon un mode de réalisation, ladite composition concentrée émulsionnable ou la composition diluée comprend outre le caryophyllène, un ou plusieurs terpènes choisis parmi la cinnamaldehyde, l’eugénol, l’eucalyptol, la carvone, le géraniol, le thymol, le citronellol.
FIGURES La illustre la sévérité de l’attaque de Meloidogyne sp . sur des tomates après trois applications (d1, d2 et d3 représentés par des histogrammes à hachures distinctes) du traitement selon l’invention (Trt3), comparativement à un contrôle (Trt1) et un traitement comparatif dénué de caryophyllène (Trt2).
Les exemples suivants sont donnés à titre illustratif et non limitatif de la présente invention.
EXEMPLE L’activité nématicide de compositions a été comparée selon le protocole suivant :
L’essai a été effectué sur tomates ( Lychopersicon esculantum ) cultivées sur un système classique de double alignement dans une région où le sol et les conditions climatiques sont traditionnellement favorables au développement des nématodes à galles ( Meloidogyne ) et favorise(nt) le développement d’attaques de galles sur les racines étendues. Des variétés de tomates « San Marzano » très sensibles aux nématodes à galles ont été utilisées pour l’étude.
Quatre traitements, incluant le contrôle non traité (Trt1) ont été placés sur deux rangées, avec chacune une surface de parcelle 21,6 m 2 . Les zones d’études ont exclu les zones aux extrémités de la parcelle, soit une zone étudiée de superficie de 15 m 2 .
La mise en place des plants, sur chaque parcelle, l’irrigation par goutte à goutte est positionnée sur toute la longueur des rangées. Les gouttes à gouttes ont été alimentées par une pompe, avec une irrigation comprise entre 10 000 et 40 000 litres/hectare, garantissant une distribution homogène, en accord avec les pratiques habituelles en la matière.
5 applications ont été effectuées pendant le cycle de culture. Pour étudier les effets des différents traitements sur la croissance des plants, la hauteur des plants (cm) et la sévérité de l’attaque de galles ont été mesurées sur dix plants par parcelle, trois fois (t1 : 15 jours après la première application, t2 : 10 jours après la quatrième application et t3 : 10 jours après la cinquième application), respectivement.
Les traitements suivants ont été effectués :
Trt1 : contrôle (pas de traitement)
Trt 2 : cinq applications d’une composition concentrée émulsionnable comprenant 20% d’huile de girofle à un taux de 50 litres/hectare.
Trt 3 : cinq applications d’une composition concentrée émulsionnable comprenant 20% d’huile de girofle et 30% de caryophyllène, diluée avec l’eau d’irrigation entre 10000 et 40000L/ha et appliquée pour application de la composition concentrée à hauteur de 20 litres de composition concentrée/hectare.
Trt 4 (comparatif) : deux applications de Velium Prime (Fluopyram à 400g/L) à hauteur de 0,6 litres/hectare
Efficacité Croissance
Aucun effet lié au traitement n’a été observé lors de la première mesure, alors que lors de la seconde mesure les plants ont été significativement plus grands dans toutes les rangées traitées comparativement aux contrôles non traités.
Contrôle des nématodes sur tomates :
Le procédé d’estimation vise, comme son nom l’indique, à estimer un paramètre relatif à l’état de santé de l’élément électrochimique 12.
Plus précisément, le procédé d’estimation estime un paramètre relatif à l’état de santé de l’élément électrochimique 12 en comparant des grandeurs liées à la capacité de l’élément électrochimique à un instant i par rapport à ces mêmes valeurs à l’état initial. L’état initial correspond au début de vie qui est souvent désigné par l’abréviation BOL renvoyant à la dénomination anglaise correspondante de « Beginning of Life ».
Dans la suite, pour distinguer l’instant auquel la grandeur est prise, un indice sera utilisé. L’indice i désignera l’instant i alors que l’indice BOL désignera l’état initial.
Néanmoins, pour alléger les notations, lorsqu’il n’y aura pas d’ambiguïtés, l’indice sera omis.
Le procédé d’estimation comporte trois étapes, à savoir une étape d’obtention E30, une étape de détermination E32 et une étape de déduction E34.
Lors de l’étape d’obtention, le calculateur 20 obtient des valeurs la tension V, du courant I de l’élément électrochimique 12 lors d’une charge à courant inférieur à C.
En variante, ces sont les valeurs de tension V et de courant I qui sont obtenues lors d’une décharge de l’élément électrochimique 12.
Dans l’exemple décrit, ces mesures proviennent respectivement du capteur de tension 16 et du capteur de courant 18. Ces valeurs sont alors des mesures.
Néanmoins, il pourrait être envisagé que ces mesures de la tension V ou du courant I soient obtenues par mise en œuvre d’un procédé d’estimation de ces valeurs qui serait appliqué à des mesures provenant d’autres types de capteurs.
A l’issue de l’étape E30, il est ainsi obtenu une courbe de pseudo-OCV notée pOCV(Q).
Lors de l’étape de détermination E32, le calculateur 20 détermine les paramètres d’un modèle de vieillissement MV de l’élément électrochimique 12.
Le calculateur 20 détermine ces paramètres à déterminer par mise en œuvre d’une technique d’optimisation.
Les paramètres déterminés par le calculateur 20 minimisent l’écart entre les valeurs de tension obtenues par le modèle de vieillissement MV appliqué aux paramètres du modèle de vieillissement à déterminer et les valeurs de tension obtenues à l’étape d’obtention.
Le modèle de vieillissement MV est une fonction donnant la valeur de la tension de l’élément électrochimique 12 lors d’une charge ou d’une décharge lorsque la fonction est appliquée aux paramètres à déterminer.
Dans l’exemple décrit qui correspond au cas le plus général, les paramètres à déterminer comprennent des paramètres relatifs à la composition en matériaux actifs de chaque électrode PE et NE ainsi que des paramètres de recalage.
Des exemples de paramètres relatifs à la composition et de paramètres de recalage sont donnés dans la suite.
est la pression artérielle à un instant est un diamètre de référence, par exemple le diamètre en fin de diastole est une pression de référence correspondant à .
La pression artérielle obtenue par l’équation (3) décrit une fonction périodique, chaque période correspondant à un battement cardiaque. Durant chaque période, la pression maximale correspond à la pression artérielle systolique, la pression minimale correspond à la pression artérielle diastolique. La pression artérielle moyenne est la moyenne de la pression sur une période.
La fonction précédemment évoquée peut être déterminée par une calibration, en présence d’une mesure de référence de la pression artérielle de l’utilisateur. On peut alors établir un lien entre les valeurs mesurées (D, VOP) en différents instants avec une pression artérielle de référence mesurée par la méthode de référence. La confrontation entre les valeurs mesurées et la pression de référence mesurée permet d’établir la fonction de calibration.
La représente un autre exemple de dispositif convenant à la mise en œuvre de l’invention. On a indiqué, sur la , les principales dimensions. Le dispositif permet l’analyse d’une artère A s’étendant entre les deux positions extrêmes représentées A sup et A inf représentées sur la . On a représenté, par une accolade, les deux groupes G 1 et G 2 , dans lesquels les deux couples source de lumière-photodétecteur sont à identifier en fonction de la position de l’artère par rapport au support 10.
Selon une variante, le support 10 est divisé en deux supports élémentaires distants l’un de l’autre. Le premier support élémentaire comporte un premier groupe G 1 de photodétecteurs et de source de lumière. Un deuxième support élémentaire comporte un deuxième groupe de photodétecteurs et de sources de lumière. les transducteurs peuvent être fixés sur un des supports élémentaires ou sur les deux supports élémentaires. Ainsi, le support 10 peut ne pas être monolithique et comporter différents supports élémentaires.
Les unités de sélection acoustique ou optique, ainsi que l’unité centrale, peuvent former une même unité, mise en œuvre par un microprocesseur. De façon alternative, chacune de ces unités met en œuvre un microprocesseur. Selon une possibilité, tout ou partie des unités de sélection ou de l’unité centrale est déportée, à distance du support 10. Le dispositif comporte une unité de transmission de façon à transmettre les signaux issus des transducteurs et des photodétecteurs par liaison filaire ou sans fil.
La schématise les principales étapes d’un procédé mettant en œuvre un dispositif tel que représenté sur les figures 1 ou 4.
Etape 100 : disposition du support sur la peau d’un utilisateur, face à une artère.
Etape 110 : émission d’une onde acoustique par un émetteur acoustique et détection d’une onde acoustique réfléchie par un détecteur acoustique, l’étape 110 étant répétée pour différents émetteurs acoustiques et/ou différents détecteurs acoustiques. Chaque signal acoustique détecté est susceptible de comporter des échos représentatifs de la réflexion, par l’artère, de l’onde acoustique émise par l’émetteur acoustique.
Etape 120 : traitement des signaux acoustiques par l’unité de sélection acoustique, de façon à identifier le couple émetteur / détecteur acoustique pertinent. Ce dernier correspond au détecteur dont le signal acoustique détecté, suite à l’émission d’une onde acoustique par l’émetteur acoustique, satisfait le plus au critère de sélection acoustique précédemment évoqué.
Etape 130 : acquisition de signaux optiques par les différents photodétecteurs de différents couples source de lumière-photodétecteur. Lors de cette étape, on peut activer séquentiellement une source de lumière et on acquiert des signaux optiques issus de différents photodétecteurs considérés comme suffisamment proches de la source pour détecter un rayonnement rétrodiffusé exploitable. Les sources de lumière sont activées successivement. On obtient ensuite des signaux optiques pour chaque couple source de lumière - photodétecteur.
Etape 140 : Traitement des signaux optiques résultant de chaque photodétecteur, lors de l’étape 130 par l’unité de sélection optique, de façon à identifier les deux couples source de lumière-photodétecteur pertinents. Ces derniers correspondent aux couples dont les signaux, résultant du photodétecteur, satisfont le plus au critère de sélection optique.
Les étapes 110 à 140 correspondent à une phase de calibration, sur la base des mesures de calibration acquises lors des étapes 110 et 130. L’acquisition des mesures de calibration peut être effectuées durant une période de calibration prédéfinie, pouvant durer quelques minutes par exemple.
Les étapes 150 à 170 correspondent à la mise en œuvre du dispositif, suite à la phase de calibration.
Etape 150 : détermination de l’évolution temporelle du diamètre D(t) de l’artère, en mettant en œuvre la modalité acoustique. Au cours de cette étape, l’unité de traitement acoustique 31 reçoit le signal acoustique résultant du détecteur acoustique sélectionné lors de l’étape 120.
Etape 160 : détermination de l’évolution la vitesse d’onde de pouls VOP de l’artère, en mettant en œuvre la modalité optique. Au cours de cette étape, l’unité de traitement optique 32 reçoit les signaux optiques résultant des photodétecteurs respectifs des deux couples source de lumière-photodétecteur sélectionnés lors de l’étape 140.
L’automate va ouvrir la série de vannes 113, 216, 253 lorsque le méthane circule dans l’enceinte 21.
L’automate va ouvrir la série de vannes 114, 226, 254 lorsque que le méthane circule dans l’enceinte 22.
Lorsqu’une de ces séries de vannes 113, 216, 253 est ouverte, l’autre série de vannes 114, 226, 254 est fermée.
L’enceinte 21 est dotée d’un manomètre différentiel 213 mesurant la perte de pression entre l’entrée commune du mélange triphasique et la sortie liquide sur la branche 251, lorsque le débit de méthane passe par l’enceinte 21.
De même, l’enceinte 22 est dotée d’un manomètre différentiel 223 mesurant la perte de pression entre l’entrée commune du mélange triphasique et la sortie liquide sur la branche 252, lorsque le débit de méthane passe par l’enceinte 22.
Lorsque la séparation s’effectue dans l’enceinte 21 et que le seuil haut de perte de pression indiqué par le manomètre différentiel 213 est atteint, alors l’automate génère les actions suivantes : passage du débit de méthane de l’enceinte 21 à l’enceinte 22, par ouverture de la série de vannes 114, 226, 254 et fermeture des vannes 113, 216, la vanne 253 restant ouverte pour que la pompe 141 vide l’enceinte 21 de son liquide.
La vanne 253 est refermée quand le débitmètre 142 indique une valeur de débit inférieure et constante, le débit en excès correspondant au vidage du volume de liquide extrait de l’enceinte 21 qui est connu par construction.
Une fois l’enceinte 21 vidée de son liquide, l’automate ouvre les vannes 216 et 151 et le détendeur 16 installé sur la ligne 15, afin de faire circuler du méthane gazeux chaud à environ 50°C pour sublimer le CO 2 piégé dans le filtre 23.
Le débit de méthane provient de la haute pression du compresseur de méthane, détendu par le détendeur 16 et le débit de rinçage du filtre 23 est mélangé au débit gazeux de la branche 221 et ces deux débits sont aspirés par le compresseur de méthane, via la ligne 13.
Lorsque la température de sortie de l’enceinte 21 mesurée par la sonde de température 214 atteint une température supérieure à 10°C, alors la sublimation du CO 2 piégé dans le filtre 23 est achevée, et l’automate ferme le détendeur 16 et les vannes 216 et 151.
Le séparateur est prêt pour la séparation triphasique du prochain cycle.
La description de la purge du filtre 23 par sublimation du CO 2 est identique pour la purge du filtre 24, avec bien sûr les ouvertures et fermetures de vannes correspondant aux vannes de l’enceinte 22.
Le méthane sortant du premier dispositif 20 de séparation présente une teneur en CO 2 de l’ordre de 300 ppm.
La pompe 141 va faire circuler ce méthane dans le deuxième dispositif de séparation 30, schématisé en .
Le deuxième dispositif de séparation 30 comporte deux enceintes 31, 32. Chaque enceinte 31, 32 loge un échangeur tubes-ailettes 33, 34.
La ligne 14 alimente l’enceinte 31 via une branche 311, une vanne 313 étant disposée sur cette branche 311, en amont de l’enceinte 31.
Si l’appareil fonctionne 15 heures en vitesse « Sleep », la proportion de vie consommée du filtre sera 15/8640 = 0,001736.
Si l’appareil fonctionne en suite 9h en vitesse 1, la proportion de vie consommée du filtre sera 9/7920 = 0,000883.
Sur une journée, le filtre aura consommé une durée de vie de 0,006219.
Lorsque la durée de vie consommée cumulée atteindra 1, cela signifiera que le filtre est totalement encrassé et qu’il faut le changer.
À chaque changement de vitesse ou chaque fois que le capteur signale un changement de la qualité de l’air, le programme consulte les abaques et en déduit la durée de vie totale du filtre dans de telles conditions ; puis il calcule la durée de vie consommée dans ces conditions, suivant l’exemple ci-dessus. A la fin, il additionne cette nouvelle durée de vie consommée à la durée de vie consommée depuis que le filtre a été mis en place dans le purificateur.
Le dispositif selon l’invention étant connecté par voie hertzienne à un terminal de communication (par exemple et non limitativement un smartphone) où est installée une application (qui est essentiellement une interface homme-machine) permettant d’interpréter les données de sortie du dispositif de l’invention, le taux d’usure est indiqué par l’application sur le terminal de communication. Si l’utilisateur choisit de ne pas utiliser de terminal de communication pour contrôler son appareil, un voyant lumineux rouge s’allumera sur le panneau de contrôle lorsqu’un remplacement de filtre sera suggéré.
Dans un mode de réalisation préféré, le protocole de communication entre le purificateur et le terminal est le réseau WIFI.
Dans un mode de réalisation préféré, l’application est l’application Smart Life – Smart Living, développée par le demandeur et la société Tuya.
L’application permet la prise de contrôle distante de l’appareil et la mise en place de routines ou scenarios de programmation.
L’application permet l’affichage de la qualité de l’air en temps réel et surtout le pourcentage d’usure restant au filtre de l’appareil. La durée de vie du filtre sera réinitialisée à 100% lors du remplacement du filtre et de sa réinitialisation en appuyant quelques secondes sur le bouton filtre de l’appareil.
Procédé de dissolution et de recristallisation de la zeolithe FAU avec un haut rapport Si/Al La présente invention se rapporte à un nouveau procédé de préparation d'une zéolithe de type structural FAU. Ce nouveau procédé permet de réaliser la synthèse d'une zéolithe de type structural FAU par transformation par dissolution puis recristallisation sous conditions hydrothermales d’une zéolithe de type structural FAU. En particulier, ledit nouveau procédé permet de réaliser la synthèse d’une zéolithe de type structural FAU, à partir d’une zéolithe de type structural FAU utilisée comme source de silicium et d’aluminium et d'une molécule organique ou structurant spécifique, choisi parmi l’éther 15-couronne-5 (1,4,7,10,13-pentaoxacyclopentadécane) ou l’éther 18-couronne-6 (1,4,7,10,13,16-hexaoxacyclooctadécane). Ladite zéolithe de type structural FAU obtenue selon le procédé de l'invention trouve avantageusement son application en tant que catalyseur, adsorbant ou agent de séparation.
Art antérieur Les zéolithes sont des matériaux cristallisés microporeux, dont la structure est formée par un enchainement régulier de tétraèdres TO 4 , où T représente les éléments aluminium ou silicium. L’organisation de ces tétraèdres forme une microporosité ordonnée et régulière (< 2 nm) engendrant des canaux et des cages répartis de manière périodique au sein du solide. Selon la manière dont sont disposés les atomes de charpente, on distingue différentes structures zéolithiques (il en existe à ce jour plus de 250 [http://www.iza-structure.org/databases]). Chaque structure possède donc un réseau cristallin propre qui peut être identifié par son diffractogramme des rayons X.
Les applications des zéolithes sont nombreuses et concernent des domaines tels que la catalyse, l'adsorption, l'échange ionique ou encore la purification. L'utilisation d'une zéolithe est conditionnée par les caractéristiques de son réseau poreux (dimensions, etc.) et sa composition chimique. Une zéolithe aluminosilicate possède une charpente chargée négativement, en raison du déficit de charge apporté par chaque atome d'aluminium par rapport au silicium, et requiert donc la présence de cations (alcalin ou alcalino-terreux) compensateurs facilement échangeables (Na+, K+, etc.). Lorsque ces derniers sont remplacés, partiellement ou totalement, par des cations ammonium NH 4 + , il est ensuite possible de calciner la zéolithe afin d'obtenir une structure acide (les NH 4 + sont transformés en H + par l’élimination de NH 3 ). De tels matériaux trouvent alors des applications en catalyse acide, où leur activité et leur sélectivité vont dépendre de la force des sites acides, de leur densité et leur localisation, ainsi que de leur accessibilité.
Parmi les principales zéolithes utilisées de nos jours figurent les zéolithes de type structural FAU, qui sont employées dans de nombreux procédés industriels comme par exemple le craquage catalytique des coupes pétrolières lourdes. Ces zéolithes existent à l'état naturel : la faujasite a été décrite pour la première fois en 1842 suite à sa découverte en Allemagne [A. Damour, Annales des Mines 4 (1842) 395], mais ce n'est que plus d'un siècle plus tard qu'elle fut obtenue pour la première fois en laboratoire. À l'état synthétique, on distingue deux formes : la zéolithe X possédant un rapport SiO 2 /Al 2 O 3 de structure compris entre 2 et 3 [R.M. Milton, Brevet US 2.882.244, 1959] et la zéolithe Y pour laquelle le rapport SiO 2 /Al 2 O 3 est supérieur à 3 [D.W. Breck, Brevet US 3.130.007, 1964].
La structure cubique faces centrées à 192 tétraèdres TO 4 (groupe d'espace Fd-3m) de la faujasite a été résolue dès 1958 [G. Bergerhoff, W.H. Baur, W. Nowaki, Neues Jahrb. Mineral. Monatsh. 9 (1958) 193] et peut être décrite comme un assemblage de cages sodalites, constituées de 24 tétraèdres, reliées entre elles par des unités de construction 6-6 ("doubles cycles à 6 tétraèdres" ou "d6r") selon une symétrie de type centre d'inversion. Le paramètre de maille a 0 de la faujasite peut varier entre 24,2 et 24,8 Å selon le rapport SiO 2 /Al 2 O 3 de charpente [D.W. Breck, E.M. Flanigen, Molecular Sieves, Society of Chemical Industry, London (1968) 47 ; J.R. Sohn, S.J. DeCanio, J.H. Lunsford, D.J. O'Donnell, Zeolites 6 (1986) 225 ; H. Fichtner-Schmittler, U. Lohse, G. Engelhardt, V. Patzelova, Cryst. Res. Technol. 19 (1984)]. À l'intérieur de la structure, l'agencement des tétraèdres donne naissance à des supercages d'un diamètre maximal de 11,6 Å et faisant office de nanoréacteurs adaptés au craquage des hydrocarbures et l'adsorption de gaz. Par ailleurs, les pores de la faujasite, d'un diamètre de 7,4 Å pour 12 tétraèdres TO 4 , permettent une bonne diffusion des molécules au sein du réseau poreux [C. Baerlocher, L.B. McCusker, D.H. Olson, Atlas of Zeolite Framework Type, 6th revised edition, Elsevier (2007)].