INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Tr Composés % Fid 4.26 Acide Acétique 0.235 5.40 Methallyl Cyanide 0.082 8.67 Cyano-Pentène* 0.065 8.97 2-Furanméthanol 0.026 13.20 2,4-Dihydroxy-2,5-dimethyl-3(2H)-furan-3-one 0.034 18.79 4H-Pyran-4-one, 2,3-dihydro-3,5-dihydroxy-6-methyl- 0.140 22.00 2(E)-Décénal 0.020 23.50 2-Méthoxy-4-Vinylphénol 0.089 30.33 4-Ethényl-2,6-Diméthyl-Phénol 4.327 37.70 Palmitate de méthyle 0.213 38.55 Acide Palmitique 6.766 39.09 Palmitate d'Ethyle 0.515 41.13 Linoléate de méthyle 1.214 41.30 Oléate de méthyle 2.611 42.62 Oléate d'Ethyle 7.301 44.04 Acide Oléique 70.061 44.11 Acide Stéarique 0.350 47.46 Céramide/ amide gras 1 0.371 47.56 Céramide/ amide gras 2 0.723 48.45 Céramide/ amide gras 3 1.105 Total 96.248
Tr correspond au temps de rétention du composé volatil.
D’après le tableau 1, la phase des composés volatils comprend 2,2 % poids de céramides et/ou amides gras.
B . Analyse de la teneur en protéines de l’extrait par la méthode de Bradford
Pour cette analyse, l’extrait désolvaté obtenu à l’exemple 1 a été dilué dans de l’éthanol à 96°selon un rapport 1/1.
- le chemin de came est porté par la tête de distribution et la au moins une came est portée par la coiffe,
- le chemin de came s’étend sur une surface extérieure de la tête de distribution,
- la au moins une came fait saillie d’une surface intérieure de la coiffe,
- le chemin de came s’étend selon une trajectoire annulaire et comprend un bord supérieur et un bord inférieur en dent de scie,
- la coiffe comprend une partie supérieure sur laquelle est situé le bord supérieur du chemin de came et une partie inférieure sur laquelle est situé le bord inférieur,
- la partie supérieure et la partie inférieure sont deux pièces distinctes,
- la partie supérieure et la partie inférieure de la coiffe sont reliées par une charnière de sorte qu’une ouverture de la partie supérieure de la coiffe permet l’introduction du dispositif dans le distributeur,
- le bord supérieur et le bord inférieur en dents de scie comprennent chacun des creux et des pointes, les creux et les pointes du bord supérieur étant décalés angulairement par rapport respectivement aux creux et aux pointes du bord inférieur,
- le nombre de came(s) est compris entre un et huit, de préférence entre deux et cinq, encore plus préférentiellement le nombre de cames est de trois,
- le distributeur comprend un moyen de rappel de sorte que le dispositif revienne en position après le mouvement de translation selon l’axe principal du dispositif par rapport à la coiffe,
- le moyen de rappel est un ressort placé entre la tête de distribution et la coiffe,
- le distributeur et le dispositif comprennent chacun des moyens de reconnaissance coopérant ensemble de manière à autoriser le montage du dispositif dans le distributeur,
- les moyens de reconnaissance coopèrent ensemble de manière à autoriser la mise en rotation d’au moins une partie de la tête de distribution du dispositif,
- le distributeur et le dispositif comprennent chacun des moyens de blocage en rotation coopérant ensemble de manière à bloquer la rotation du distributeur par rapport au dispositif,
- la mise en rotation d’au moins une partie de la tête de distribution est obtenue par actionnement au niveau d’un fond du distributeur,
- la mise en rotation d’au moins une partie de la tête de distribution est obtenue par pression au niveau du fond du distributeur,
la est une vue schématique en coupe axiale du ventilateur de la selon un mode de réalisation de l’invention ;
la est une vue schématique en coupe d’un palier de guidage à air du ventilateur de la ;
la est une vue schématique en coupe selon la ligne Y-Y de la ;
la est une vue schématique en coupe axiale du ventilateur de la illustrant une circulation d’un flux d’air à l’intérieur du ventilateur selon un mode de réalisation de l’invention.
Description détaillée de l'invention D'une manière générale, dans la description ci-après, les termes « longitudinal » et « axial » qualifient l'orientation d'éléments structurels s'étendant selon la direction d’un axe longitudinal X. Cet axe X peut être confondu avec un axe de rotation d’un rotor. Les termes « radial » ou « vertical » qualifient une orientation d'éléments structurels s'étendant selon une direction perpendiculaire à l'axe X. Les termes « intérieur » et « extérieur », et « interne » et « externe » sont utilisés en référence à un positionnement par rapport à l’axe X. Ainsi, un élément structurel s'étendant selon l'axe X comporte une face intérieure tournée vers l'axe X et une surface extérieure, opposée à sa surface intérieure.
Les aéronefs peuvent comprendre un système de ventilation pour un poste de pilotage et/ou pour une cabine. Les aéronefs peuvent également comprendre une baie avionique comportant divers équipements électroniques qui doivent être refroidie par un système de ventilation.
Le système de ventilation peut faire partie d’un ensemble de système de contrôle environnemental de l’aéronef plus vaste. Le système de contrôle environnemental est configuré pour recevoir de l’air ambiant, conditionner cet air ambiant et fournir l’air conditionné à divers systèmes, tels que le système de ventilation du poste de pilotage ou de la cabine.
En référence à la , dans un aéronef A, l’air conditionné peut être fourni au poste de pilotage, à la baie avionique et/ou à la cabine par l’intermédiaire d’un ventilateur 10 électrique. Les figures 2 à 5 illustrent un mode de réalisation non limitatif du ventilateur 10 de l’invention.
Le ventilateur 10 comprend plusieurs composants, tels qu’un carter tubulaire 1, un corps 2, un arbre 3, une roue de ventilation 4, un moteur électrique 5, un premier palier à air de guidage 6, un second palier à air de guidage 7 et un disque de butée annulaire axiale 86.
Le carter 1 s’étend le long et autour d’un axe longitudinal X. Sur la , le carter 1 est ouvert sur une de ces extrémités longitudinales, notamment du côté de la roue 4 de ventilation afin de capter l’air. Cet air capté par la roue 4 peut provenir d’un air pré-conditionné et canalisé par un tuyau amont et/ou un tuyau aval pouvant être intégré au ventilateur. A titre d’exemple, un air ambiant peut être capté par la roue 4, dans ce cas un filtre est intégré dans ce tuyau.
Le corps 2 s’étend également le long de l’axe X et à l’intérieur du carter 1. Le corps 2 et le carter 1 définissent entre eux une veine annulaire d’écoulement V d’un flux d’air principal. A titre d’exemple, la veine V présente un premier diamètre Dv compris entre 80 et 140 mm. De préférence, le premier diamètre Dv est d’environ 110 mm. Le premier diamètre Dv est mesuré radialement (par rapport à l’axe X) entre le carter 1 et le corps 2.
Dans la présente demande, les termes « amont » et « aval » sont définis par rapport au sens de circulation du flux d’air dans le ventilateur, notamment de la roue 4 de ventilation (correspondant à l’amont) vers une extrémité du ventilateur opposée à la roue 4 (correspondant à l’aval). Plus particulièrement, le flux d’air sensiblement en amont de la veine V (notamment en sortie de la roue 4) présente une première pression F1 et ce même flux d’air en aval de la veine V (notamment à distance de la roue 4) présente une seconde pression F2. Tel que décrit dans ce qui précède, la première pression F1 est supérieure à la seconde pression F2, du fait des pertes de charges qui sont présentes dans la veine V (par exemple par la présence de trous dans le ventilateur, le frottement d’air contre les parois du ventilateur et/ou la présence de redresseurs).
Le corps 2 comprend un cône amont 22, une portion centrale 24 et un cône aval 26. Sur la , la portion centrale 24 et le cône amont 22 sont formés d’une seule pièce.
En particulier, le cône amont 22 comprend une partie annulaire externe 222, une partie annulaire interne 224 et une paroi annulaire transversale 226 reliant les parties annulaires interne 224 et externe 222 entre elles. La partie externe 222, la partie interne 224 et la paroi transversale 226 peuvent être monoblocs (à savoir venue de matière), tel qu’illustré sur la .
La paroi transversale 226 peut s’étendre, d’une part, radialement vers l’extérieur de la partie interne 224, et d’autre part, radialement vers l’intérieur d’un bord annulaire amont 22a de la partie externe 222. Sur l’exemple de la , une extrémité opposée au bord annulaire amont 22a, est reliée à la portion centrale 24.
La paroi transversale 226 peut être sensiblement inclinée par rapport à l’axe X. L’angle d’inclinaison de la paroi transversale 226 peut être compris entre 30° et 90°. Sur l’exemple de la , la paroi transversale 226 est inclinée d’environ 80° par rapport à l’axe X.
De préférence, la seconde partie du moyen d’orientation présente une forme sensiblement circulaire ayant une première extrémité sensiblement circulaire D1 comprise ente environ 200 et 360mm, et une seconde extrémité sensiblement circulaire D2 comprise ente environ 300 et 470mm.
De préférence, la seconde partie du moyen d’orientation présente une forme sensiblement circulaire ayant une première extrémité sensiblement circulaire de diamètre D1 égal à 220mm, et une seconde extrémité sensiblement circulaire de diamètre D2 égal à 360mm.
De préférence, le flux de fluide caloporteur, choisi parmi les fluides connus pour la vulcanisation des pneumatiques, a une vitesse d’environ 20m/s à la sortie du ventilateur.
De préférence, le flux de fluide caloporteur a une vitesse comprise entre environ 6 et 7m/s dans la cavité interne du pneumatique. Cette vitesse est la vitesse mesurée juste après le passage des éléments filaires, qui offrent une légère résistance.
L’invention va être décrite à l’aide des figures suivantes, schématiques et non nécessairement à l’échelle, et dans lesquelles : La représente une vue schématique en coupe d’une enceinte de vulcanisation selon l’art antérieur, La représente une vue schématique en coupe d’une l’enceinte de vulcanisation selon l’invention, La représente une vue schématique en 3D du moyen d’orientation de l’enceinte de vulcanisation selon l’invention, les figures 4 et 5 représentent une vue schématique de dessus du moyen d’orientation de l’enceinte de vulcanisation selon l’invention,
Comme le montre la de l’art antérieur, l’enceinte de vulcanisation comprend un plateau supérieur 51 et un plateau inférieur 52, reliés par une membrane élastique 10 de vulcanisation dont les deux bourrelets 53 et 54 du pneumatique P sont ancrés à la circonférence desdits plateaux 51, 52, et viennent se plaquer sur la partie interne du pneumatique sous l’effet de la pression du fluide caloporteur. L’enceinte interne collabore de façon connue avec un moule rigide destiné à conférer sa forme géométrique définitive audit pneumatique, et formée notamment de deux coquilles (non représentées) destinées à mouler les flancs et la bande de roulement du pneumatique.
Cette enceinte selon l’art antérieur comprend par ailleurs des moyens de chauffage et un ventilateur de circulation 40 de fluide caloporteur, agencés à l’intérieur. Cette enceinte est délimitée par la membrane de cuisson 10 lorsqu’elle est déployée par le fluide caloporteur sous pression, et par les parties internes d’un plateau supérieur 51 et d’un plateau de manœuvre 52. Dans cette représentation de l’art antérieur, l’enceinte comprend un moyen d’orientation 60 du fluide caloporteur disposé en sortie immédiate du ventilateur de circulation 40.
L’enceinte illustrée sur la selon l’invention se distingue de l’enceinte de l’art antérieur entre autres par le fait qu’elle ne comprend aucune membrane élastique, et que le fluide caloporteur est de l’azote. Le ventilateur de circulation 40 est disposé au centre de l’enceinte, à l’intersection des axes XX’ et YY’. Il est désolidarisé du plateau inférieur 52. Une telle disposition du ventilateur 40 permet de recentrer le flux d’azote afin de l’envoyer de manière plus homogène vers l’ensemble de la paroi interne du pneumatique.
La sortie du ventilateur 40 comprend un moyen d’orientation 60 de l’azote constitué d’une première partie 70 destiné à dévier le flux d’azote à la sortie du ventilateur 40 selon un angle α d’environ 30 degrés. Cette première déviation du flux d’azote facilite la projection du flux vers les deux épaules du pneumatique. Le moyen d’orientation 60 comprend, par ailleurs, une seconde partie 80 destiné à séparer le flux d’azote dévié en deux flux sensiblement égaux de manière à ce que chaque demi flux d’azote optimise sa traversée dans les lignées d’éléments porteurs filaires, et par conséquent chauffe correctement le pneumatique. Un tel agencement des première 70 et seconde 80 parties 70 du moyen d’orientation 60 permet d’atteindre des temps de vulcanisation très proches de ceux obtenus pour des pneumatiques classiques.
. Cette répartition en deux flux équivalents du fluide caloporteur permet une répartition optimale de la chaleur, et par conséquent une vulcanisation correcte.
Ainsi la diffusion optimale du flux d’azote est effectuée grâce à un moyen d’orientation 60 disposé à la sortie immédiate du ventilateur de circulation afin de permettre un accès correct et efficace du flux de fluide caloporteur dans l’espace délimité par la surface radialement interne 4 de la nappe carcasse et la surface radialement extérieure 5 des éléments filaires 2, et par conséquent évite d’endommager les éléments filaires 2 du pneumatique lors de la vulcanisation.
Comme le montre la , le moyen d’orientation 60 de fluide caloporteur comprend une première partie 70 de déviation, disposée juste à la sortie d’un ventilateur (non représenté), et une seconde partie 80 disposée à la sortie de ladite première partie 70.
La seconde partie 80 présente une forme circulaire, de section sensiblement de forme tronconique. La seconde partie 80 comprend une première extrémité 10 sensiblement circulaire de diamètre D1 environ égale à 360mm, et une seconde extrémité 11 sensiblement circulaire de diamètre D2 environ égale à 470mm. La seconde partie 80 est constituée en un matériau choisi notamment parmi l’acier ou tout autre matériau adapté.
La seconde partie 80 est une structure pleine ou creuse. Le flux du fluide caloporteur a une vitesse de propagation d’environ 20m/s à la sortie du ventilateur 40, et une vitesse de propagation de chacun des deux flux déviés d’environ 6 m/s dans la cavité interne d’un pneumatique de dimension 245/45 R18. La durée de cuisson pour un tel pneumatique dure environ 10 minutes.
Ce moyen d’orientation 60 de l’enceinte selon l’invention permet de séparer en deux flux le fluide caloporteur de manière à ce que la chaleur accède de manière optimale sur la paroi interne du pneumatique et, donc de permettre une vulcanisation dans le délai de cuisson requis pour la dimension du pneumatique choisi, sans dégradation causée par une température trop élevée et/ou une durée de cuisson trop longue.
La représente l’emplacement de l’angle α par rapport aux axes VV’ et DD’. L’axe VV’ passe par l’extrémité de sortie 72 d’un déflecteur 71 de la première partie 70 et par le centre de l’enceinte. L’axe DD’, tangent à l’extrémité d’entrée du déflecteur, passe par l’extrémité d’entrée 73 d’un déflecteur 71 de la première partie 70.
La présente invention a ainsi pour objet de proposer une méthode de formation d’une chaine de blocs garantissant la vivacité des transactions et l’équité entre utilisateurs tout en présentant une latence réduite et un débit élevé.
Présentation de l’invention La présente invention est définie par une méthode de formation d’une chaine de blocs faisant intervenir une pluralité de nœuds validateurs dont au plus nœuds défaillants avec , chaque nœud validateur disposant d’une copie locale de la chaine de blocs et recevant les transactions émises par des clients, chaque nœud validateur stockant en outre ces transactions selon leur ordre d’arrivée dans une file d’attente et créant un bloc de transactions en dépilant la file d’attente à partir de la transaction la plus ancienne, ladite méthode étant originale en ce que chaque nœud validateur : - pendant une phase de consensus de type BFT, détermine si des blocs composites, formé d’un nombre de blocs avec , proposés par les autres nœuds validateurs lors de l’instance de validation en cours sont valides et, dans d’affirmative, renvoie à ces nœuds un message d’approbation étendu, ledit message d’approbation étendu comprenant le bloc composite validé pendant l’instance de validation en cours ainsi qu’un nouveau bloc de transactions destiné à former un nouveau bloc composite lors de l’instance de validation suivante ; - lorsqu’il dispose d’au moins messages d’approbation d’un même bloc composite, crée un bloc décidé comprenant ledit bloc composite et un certificat de quorum étendu, le certificat de quorum étendu étant composé desdits au moins messages d’approbation étendus relatifs à ce bloc composite ; - lorsqu’il dispose d’un bloc décidé, ajoute le bloc composite en question à la copie locale de la chaine de blocs ; - forme ledit nouveau bloc composite à partir des nouveaux blocs de transactions contenus dans les messages d’approbation étendus du certificat de quorum étendu.
Avantageusement, chaque nœud validateur transmet les transactions reçues des clients aux autres nœuds validateurs selon un service de type Best Effort.
Selon un exemple d’implémentation, le nombre de nœuds validateurs comprend exactement défaillants et .
De préférence, après avoir formé le nouveau bloc composite, le nœud validateur lui adjoint le certificat de quorum du bloc composite précédent ainsi qu’un pointeur vers le bloc composite précédent.
Lorsqu’un bloc composite est incorporé dans la chaine de blocs, le nœud validateur supprime avantageusement de sa file d’attente toutes les transactions présentes dans ce bloc composite.
La phase de consensus comprend typiquement une pluralité d’itérations successives, chaque itération comprenant une étape de proposition dans laquelle chaque nœud validateur propose un bloc de transactions, une étape de concertation entre les nœuds validateurs, et une étape d’approbation dans laquelle chaque nœud validateur indique aux autres, le bloc composite qu’il a validé au moyen d’un message d’approbation étendu qu’il leur transmet.
Avantageusement, un message d’approbation étendu émis par un nœud validateur comprend le bloc composite validé par ce nœud, l’indice de l’itération et l’étape de l’itération au cours de laquelle il l’a validé, le nouveau bloc de transactions destiné à former un nouveau bloc composite lors de l’instance de validation suivante, le ledit message d’approbation étant signé par une clé privée du nœud validateur.
, déjà décrite, représente de manière schématique un mécanisme de consensus de type BFT utilisé pour valider un bloc dans une chaine de blocs ;
, déjà décrite, représente différentes itérations intervenant dans l’exécution du mécanisme de consensus de la ;
, déjà décrite, représente sous forme d’un ordinogramme, les étapes effectuées par un nœud validateur dans une méthode de formation d’une chaine de blocs utilisant un mécanisme connu de consensus de type BFT ;
représente de manière schématique un mécanisme de consensus de type BFT utilisé dans une méthode de formation de chaine de blocs, selon un mode de réalisation utile à la compréhension de l’invention ;
représentent de manière schématique une phase de certification de blocs composites et une phase de consensus de type BFT portant sur ces blocs composites, mises en œuvre dans le mécanisme de consensus de la ;
représente sous forme d’un ordinogramme, les étapes effectuées par un nœud validateur dans une méthode de formation d’une chaine de blocs utilisant un mécanisme de consensus de la ;
Dans le troisième mode de réalisation, les deux arceaux 24, 26 peuvent être de diamètres différents pour être agencés radialement de manière concentrique, comme illustré par les figures 7 et 8, ou de mêmes diamètres pour être agencés de manière superposée, comme illustré par la .
On entend ici par radialement concentrique le fait qu’ils soient côte à côte, ou sensiblement parallèles, mais plus ou moins décalés suivant un rayon passant par l’axe principal A1.
Sur les figures 10 et 11, on a représenté un quatrième mode de réalisation de l’invention qui se distingue du premier mode de réalisation par le fait que les deux fourreaux 32, 34 sont agencés radialement de manière concentrique et reliés par au moins une ligne de couture 36 commune, entre les deux fourreaux 32, 34. On comprend ici que les deux arceaux 24, 26 sont de diamètres différents et concentriques.
On note que la voile supérieure 20 et la voile inférieure 22 peuvent être cousues avec les fourreaux 32, 34 sur la ligne de couture 36 sur un bord radialement intérieur de la paire de fourreaux 32, 34, de manière à bien tendre les voiles 20, 22.
Ainsi, au moins une voile, qui est prévue pour être tendue entre l’un au moins de ces arceaux 24, 26 et l’élément de pied 12 lorsque la structure de protection occupe sa position déployée, est montée sur l’un des deux arceaux, l’autre des deux arceaux étant associé avec cet arceau de montage de la toile pour résister à la force du vent dans la position déployée du parasol 10.
Selon un exemple préféré de mise en œuvre, les deux voiles 20 et 22 sont cousues au niveau du fourreau radialement intérieur 34 et de l’arceau 26, tandis qu’une bande de tissu s’étend radialement entre les deux fourreaux 32 et 34 qui logent les deux arceaux concentriques 24, 26 (Comme celle représentée à la du cinquième mode de réalisation).
Sur les figures 12 et 13, on a représenté un cinquième mode de réalisation de l’invention qui se distingue du premier mode de réalisation par le fait que le premier arceau 24 a un diamètre supérieur au diamètre du deuxième arceau 26 de manière que, en position déployée, le premier arceau 24 soit agencé au niveau du bord périphérique extérieur 28 de la voile supérieure 20 et que le deuxième arceau 26 soit intercalé entre l’extrémité axiale supérieure 16 et le bord périphérique extérieur 28 de la voile supérieure 20. Les deux arceaux 24, 26 se retrouvent ainsi décalés radialement le long de la voile supérieure 20.
Comme on peut le voir à la , une bande de tissu s’étend radialement entre les deux fourreaux 32 et 34.
Sur les figures 14 à 18, on a représenté un sixième mode de réalisation du parasol 10 selon l’invention qui se distingue du premier mode de réalisation par le fait que la structure de protection 14 comporte un troisième arceau 48.
Les figures 15 à 18 illustrent plusieurs variantes possibles pour l’agencement des trois arceaux 24, 26, 48 entre eux.
Selon la variante des figures 15 et 16, les trois arceaux 24, 26, 48 sont agencés dans trois fourreaux 32, 34, 50 distincts, les deux premiers arceaux 24, 26 sont agencés comme dans le premier mode de réalisation alors que le troisième arceau 48 est décalé radialement vers l’extérieur et le troisième fourreau 50 est intercalé axialement entre le fourreau supérieur 32 et le fourreau inférieur 34.
Selon la variante de la , les trois arceaux 24, 26, 48 et les trois fourreaux 32, 34, 50 sont superposés axialement.
Selon la variante de la , le premier arceau 24 et le deuxième arceau 26 sont concentriques radialement comme dans le quatrième mode de réalisation (figures 10 et 11) et le troisième arceau 48 est superposé axialement et intercalé radialement entre le premier arceau 24 et le deuxième arceau 26.
Sur les figures 19 à 21, on a représenté un septième mode de réalisation du parasol 10 selon l’invention qui se distingue du premier mode de réalisation par le fait que la structure de protection 14 comporte un troisième arceau 48 agencé en spirale sur la voile supérieure 20 de manière que sa première extrémité 52 soit proche de l’extrémité axiale supérieure 16 de l’élément de pied 12 et que sa seconde extrémité 54 soit proche du bord périphérique extérieur supérieur 28.
Le troisième arceau 48 est ici inséré dans un troisième fourreau 50 qui décrit la même forme en spirale que le troisième arceau 48 et qui permet au troisième arceau 48 de décrire cette forme en spirale. Le troisième fourreau 50 est par exemple cousu dans le textile formant la voile supérieure 20.
Selon une variante de réalisation (non représentée) du septième mode de réalisation, les deux arceaux périphériques 24, 26 peuvent être remplacés par un seul premier arceau 24 agencé dans un seul fourreau supérieur 32.