INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le nombre N de signaux intermédiaires SI21, SI22, SI23 et d’amplificateurs AMP1, AMP2, AMP3 est conditionné par la largeur de la bande de longueurs d’onde du signal d’entrée.
Comme illustré en , il a été observé que la température d’un amplificateur optique à semi-conducteurs a un impact sur la position en longueur d’onde de sa bande passante. De cette manière, si chacun des amplificateurs a une température différente, le signal d’entrée, divisé en N signaux intermédiaires, peut être amplifié sur différentes plages de longueurs d’onde.
Ainsi, deux amplificateurs identiques, à deux températures différentes, permettent d’amplifier un signal d’entrée démultiplexé sur deux plages différentes de longueurs d’onde.
Le dispositif d’amplification est modifiable et permet de garantir une amplification d’un signal d’entrée sur au moins une partie de sa plage de longueurs d’onde, même si la borne inférieure et/ou la borne supérieure de cette plage varie, en modifiant la température T1, T2, T3 des N amplificateurs AMP1, AMP2, AMP3.
Il peut être souhaitable d’éviter qu’une partie du signal d’entrée SE2 ne soit pas amplifiée, comme illustré en . Pour surmonter un tel problème, la régulation de la température d’au moins un des N amplificateurs permet d’assurer une amplification sur la plage de longueur d’onde 1560 à 1575 nm.
Préférentiellement, le dispositif de contrôle de la température 26 est configuré de sorte que chacun des N amplificateurs AMP1, AMP2, AMP3 soit à une température permettant un chevauchement successif des bandes passantes des N amplificateurs.
Un produit renforcé préférentiellement dans lequel le système de réticulation comprend un composé péroxyde choisi parmi les péroxydes organiques.
Un produit renforcé préférentiellement dans lequel l’élément de renfort métallique comprend une surface métallique dont le métal est choisi dans le groupe constitué par le fer, le cuivre, l’étain, le zinc et les alliages comportant au moins un de ces métaux, de préférence choisi dans le groupe constitué par l’acier et le laiton.
Un article de caoutchouc comprenant un produit renforcé selon l’une quelconque des réalisations précédemment décrites.
Un article de caoutchouc selon la réalisation précédente préférentiellement choisi parmi les bandages pneumatiques et non pneumatiques, les bandes transporteuses et les chenilles.
Elastomère diénique Le produit renforcé selon l’invention comprend au moins un élastomère diénique.
Par élastomère (ou indistinctement caoutchouc) "diénique", qu’il soit naturel ou synthétique, doit être compris de manière connue un élastomère constitué au moins en partie (i.e., un homopolymère ou un copolymère) d’unités monomères diènes (monomères porteurs de deux doubles liaisons carbone-carbone, conjuguées ou non).
Ces élastomères diéniques peuvent être classés dans deux catégories : "essentiellement insaturés" ou "essentiellement saturés". On entend en général par "essentiellement insaturé", un élastomère diénique issu au moins en partie de monomères diènes conjugués, ayant un taux de motifs ou unités d'origine diénique (diènes conjugués) qui est supérieur à 15% (% en moles) ; c'est ainsi que des élastomères diéniques tels que les caoutchoucs butyle ou les copolymères de diènes et d'alpha-oléfines type EPDM n'entrent pas dans la définition précédente et peuvent être notamment qualifiés d'élastomères diéniques "essentiellement saturés" (taux de motifs d'origine diénique faible ou très faible, toujours inférieur à 15%). Les élastomères diéniques compris dans la composition selon l’invention sont préférentiellement essentiellement insaturés.
(a) tout homopolymère d’un monomère diène conjugué ou non ayant de 4 à 18 atomes de carbone ;
(b) tout copolymère d'un diène, conjugué ou non, ayant de 4 à 18 atomes de carbone et d’au moins un autre monomère.
L’autre monomère peut être l’éthylène, une oléfine ou un diène, conjugué ou non.
À titre de diènes conjugués conviennent les diènes conjugués ayant de 4 à 12 atomes de carbone, en particulier les 1,3-diènes, tels que notamment le 1,3-butadiène et l’isoprène.
À titre d’oléfines conviennent les composés vinylaromatiques ayant de 8 à 20 atomes de carbone et les α-monooléfines aliphatiques ayant de 3 à 12 atomes de carbone.
À titre de composés vinylaromatiques conviennent par exemple le styrène, l'ortho-, méta-, para-méthylstyrène, le mélange commercial "vinyle-toluène", le para-tertiobutylstyrène.
À titre d’α-monooléfines aliphatiques conviennent notamment les α-monooléfines aliphatiques acycliques ayant de 3 à 18 atomes de carbone.
Préférentiellement, l'élastomère diénique est choisi dans le groupe constitué par les polybutadiènes (BR), le caoutchouc naturel (NR), les polyisoprènes de synthèse (IR), les copolymères de butadiène, les copolymères d'isoprène, et les mélanges de ces élastomères. Les copolymères de butadiène sont particulièrement choisis dans le groupe constitué par les copolymères de butadiène-styrène (SBR).
Selon un mode de réalisation de l’invention, le module électronique comporte 6 éléments de connexion 1, 1’ disposés les uns à côté des autres, et les uns à la suite des autres.
Les éléments de connexion 1, 1’ sont disposés à plat sur un support formé par exemple par le fond d’un boitier 100 dans lequel est disposé le module 10 électronique
Selon un mode de réalisation de l’invention, le module 10 électronique est un module de puissance.
Dans le cadre de l’invention, un module de puissance est un module électronique contenant des puces semi-conductrices (par exemple des transistors dit de puissance), conçu pour réaliser des circuits de conversion d'énergie, comme ceux par exemple d’une cellule de commutation, d'un onduleur ou encore d’un pont redresseur.
Selon un mode de réalisation de l’invention, l’élément de connexion 1, 1’ est destiné à recevoir par exemple des composants de puissance 2 et est relié à la sortie de phase du bobinage du stator d’une machine électrique.
Selon un mode de réalisation de l’invention, cette élément de connexion 1, 1’ porte une thermistance pour apprécier la température du module électronique.
La machine électrique est par exemple une machine électrique tournante. Par exemple, la machine électrique tournante est du type générateur, alternateur, alterno-démarreurs, dont les tensions sont comprises entre 10 et 60V, et par exemple sont égales ou supérieures à 48V.
L’élément de connexion 1 est formé par une plaque en partie plane. Selon un mode de réalisation de l’invention, l’élément de connexion 1 est formé par une plaque métallique conductrice dans laquelle des traces métalliques sont par exemple réalisées par estampage.
Selon un mode de réalisation de l‘invention, l’élément de connexion 1 est longitudinal, c’est à dire qu’une dimension de la plaque est plus longue que l’autre. Ainsi, lorsqu’il y a au moins 2 éléments de connexions 1, ils sont ainsi alignés les uns à côté des autres par les côtés les plus longs.
Dans le cadre de l’invention, au moins un élément de connexion 1 disposé en périphérie du module 10 électronique, est formé par une plaque comportant un angle α, illustré . Plus précisément, la plaque comporte deux parties 11, 12 planes disposées l’une par rapport à l’autre de façon à former un angle compris entre 30 et 100 degrés. L’intersection des deux parties 11, 12 forme une droite est orientée selon l’axe longitudinal de la plaque, c’est-à-dire selon la dimension la plus grande.
Selon un mode de réalisation de l ‘invention, l’angle α est compris entre 85 et 95 degrés
Selon un mode de réalisation de l ‘invention, l’angle α est égale à 90 degrés, +ou -1 degré du au tolérance de fabrication.
L’élément de connexion 1 est ainsi disposé sur la surface de support 101 par une première partie 11, une deuxième partie 12 étant disposée selon l’angle α par rapport à la surface du support 101.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la deuxième partie disposée selon l’angle α est celle en périphérie du module 10 électronique. La deuxième partie disposée selon l’angle α par rapport à la surface du support n’est donc pas en contact avec la surface du support 101.
Ainsi, la surface de connexion est augmentée sans augmenter la surface en contact avec le support, et sans augmenter l’encombrement du module électronique.
Selon un mode de réalisation de l‘invention, les deux parties 11, 12 sont obtenues par pliage de l’élément de connexion 1, ou par assemblage de deux plaques.
La montre un réducteur épicycloïdal 6. En entrée, le réducteur 6 est relié à l’arbre BP 3, par exemple par l’intermédiaire de cannelures internes 7a. Ainsi, l’arbre BP 3 entraîne un pignon planétaire appelé le solaire 7. Classiquement, le solaire 7, dont l’axe de rotation est confondu avec celui de l’axe longitudinal X, entraîne une série de pignons appelés satellites 8, qui sont équirépartis sur le même diamètre autour de l’axe de rotation X. Ce diamètre est égal au double de l’entraxe de fonctionnement entre le solaire 7 et les satellites 8. Le nombre de satellites 8 est généralement défini entre trois et sept pour ce type d’application.
Pour les mêmes raisons citées précédemment, la denture d’un satellite peut être séparée en plusieurs hélices ou dents présentant chacun un plan médian P, P’. Dans notre exemple, nous détaillons le fonctionnement d’un réducteur dont chaque satellite comprend deux séries de dents en chevron coopérant avec une couronne séparée en deux demi-couronnes:
une demi-couronne amont 9a constituée d’une jante 9aa et d’une demi-bride de fixation 9ab. Sur la jante 9aa se trouve l’hélice avant engrenée avec une hélice de la denture 8d de chaque satellite 8. L’hélice de la denture 8d engrène également avec celle du solaire 7. une demi-couronne aval 9b constituée d’une jante 9ba et d’une demi-bride de fixation 9bb. Sur la jante 9ba se trouve l’hélice arrière engrenée avec une hélice de la denture 8d de chaque satellite 8. L’hélice de la denture 8d engrène également avec celle du solaire 7.
La demi-bride de fixation 9ab de la demi-couronne amont 9a et la demi-bride de fixation 9bb de la demi-couronne aval 9b forment la bride de fixation 9c de la couronne. La couronne 9 est fixée à un porte-couronne en assemblant la bride de fixation 9c de la couronne et la bride de fixation 12a du porte-couronne à l’aide d’un montage boulonné par exemple.
La montre une turbomachine d’aéronef 100 à double flux.
Les références utilisées dans la sont utilisées dans la pour désigner les mêmes éléments.
Le flux d’entrée d’air F qui pénètre dans la turbomachine 100 et traverse la soufflante S, qui est ici une soufflante principale, est divisé en deux en aval de la soufflante S par un bec annulaire de séparation 17. Un flux d’air radialement interne s’écoule à l’intérieur du bec 17 et forme le flux primaire F1. Un flux d’air radialement externe s’écoule à l’extérieur du bec 17 et forme le flux secondaire F2 qui s’écoule autour du générateur de gaz.
Dans le mode de réalisation M1, partiellement illustré en à 5C, les lamelles sont empilées en vis-à-vis avec la rondelle fixe au sein du diaphragme. Cette arrangement permet que les liaisons pivots respectives des lamelles -via les pions fixes PF entre la rondelle fixe et les lamelles- soient de plus petite hauteur et donc plus solides.
Les figures 6A et 6B illustrent une vue de face d’un empilement du diaphragme du mode de réalisation M1 formé par la rondelle fixe RF, puis les lamelles L et puis la rondelle mobile RM, pour deux ouvertures du diaphragme (plus ouvert pour la figure 6A et le plus fermé pour 6B). La figure 6C représente une vue en perspective éclatée de cet empilement. Comme le montrent ces figures, le déplacement de chaque lamelle par rapport à la rondelle fixe n’a pas le même impact sur la modification de la forme et de l’orientation de l’ouverture elliptique. Par exemple, de par leur position, le déplacement de certaines lamelles modifiera plus le grand axe que le déplacement d’autres lamelles. C’est pourquoi, dans l’invention dans le mode de réalisation M1 et dans l’invention plus généralement, la forme de chaque rampe de guidage est adaptée en fonction de la position et la forme de la lamelle associée à la rampe de guidage.
Dans l’empilement du diaphragme du mode de réalisation M1, partiellement illustré en à 6C, la rondelle mobile est agencée entre la rondelle de commande et la rondelle fixe et les lamelles sont agencées entre la rondelle mobile et la rondelle fixe. Cette conception mécanique est la plus simple pour permettre aux lamelles d’être en liaison pivot avec la rondelle fixe et pour que les pions mobiles des lamelles puisse se déplacer dans la rampe de guidage. En outre, cette conception permet de protéger partiellement les lamelles par les rondelles RM et RF.
Les figures 7A et 7B illustrent une vue de face du diaphragme du mode de réalisation M1 pour deux ouvertures du diaphragme (plus ouvert pour la et plus fermé pour 7B). Le diaphragme du mode de réalisation M1 comprend un empilement formé par la rondelle fixe RF, des lamelles L, de la rondelle mobile RM du mode de réalisation M1, de la rondelle de commande et d’une bague B adaptée pour maintenir l’empilement sous la collerette Col. La représente une vue en perspective et partiellement éclatée des éléments du diaphragme du mode de réalisation M1.
Pour que la forme de l’ouverture formée par le diaphragme reste elliptique de l’ouverture la plus grande à la plus petite, il faut que l’ouverture OE formée par les lamelles ne soit pas tronquée par une des rondelles RC, RM, RF. C’est à dire qu’il faut que les rondelles RC, RF et RM présentent une ouverture centrale telle que, au moins une ouverture centrale d’une des rondelles définit une dimension maximale du grand axe de l’ouverture elliptique. Dans ce mode de réalisation M1, la rainure R limite la course de l’ergot T de façon à ce que la rotation de la rondelle de commande RC autour de l’axe optique soit réalisée dans un secteur angulaire prédéterminé et tel que soit égal au diamètre de l’ouverture des rondelles RC, RF et RM. Cette dimension maximale est illustrée en figure 7A qui correspond à la configuration la plus ouverture du diaphragme, soit lorsque le grande axe .
L’empilement des différents éléments au sein du diaphragme du mode de réalisation M1, illustré en -7C, est tel que la rondelle mobile est agencée entre la rondelle de commande et la rondelle fixe. Cet agencement est préféré car il s’agit de la conception la plus simple permettant le déplacement de la rondelle de commande et de la rondelle mobile sans être bloqué par les liaisons pivot reliant les lamelles et la rondelle fixe. Alternativement, selon un autre mode de réalisation, l’empilement des éléments au sein du diaphragme est diffèrent de celui illustrée en -7C. Cependant, cet autre mode de réalisation n’est pas préféré car il complexifie grandement la conception des différents éléments.
SUPERVISION DES COMMUNICATIONS AVEC UN DISPOSITIF DE SÉGRÉGATION DE RÉSEAU DE BORD D’UN VÉHICULE Domaine technique de l’invention L’invention concerne les véhicules comprenant un réseau de bord alimenté en énergie électrique par des première et seconde sources d’énergie électrique via un dispositif de ségrégation, et plus précisément la supervision des communications avec ce dispositif de ségrégation.
Etat de la technique Certains véhicules, éventuellement de type automobile, comprennent un réseau de bord auquel sont couplés (ou connectés) des équipements électriques sécuritaires et des équipements électriques non sécuritaires, et alimenté en énergie électrique par des première et seconde sources d’énergie électrique.
Par ailleurs, dans ce qui suit et ce qui précède, on entend par « convertisseur » un équipement chargé de convertir la tension et/ou le type du courant (continu ou alternatif) qu’il reçoit sous forme d’énergie électrique d’une batterie dite principale, de type basse, moyenne ou haute tension, et équipant le véhicule, ou d’une source d’alimentation externe (lors d’une phase de recharge de cette batterie principale). Par exemple, lorsque le véhicule comprend un groupe motopropulseur (ou GMP) comportant au moins une machine motrice électrique, le convertisseur peut être couplé à la batterie principale (pour recevoir de l’énergie électrique à convertir), et cette batterie principale peut aussi alimenter directement en énergie électrique la machine motrice électrique.
Lorsque qu’un court-circuit apparait dans le réseau de bord d’un véhicule (du type de ceux présentés ci-avant), il y a un risque de ne plus pouvoir alimenter l’ensemble de ce réseau de bord et donc l’ensemble des équipements électriques sécuritaires, au moins suffisamment correctement. Afin d’éviter qu’une telle situation survienne, il a été récemment proposé d’équiper le véhicule d’un dispositif de ségrégation propre, en cas de détection d’un court-circuit dans une sous-partie du réseau de bord, à empêcher l’alimentation électrique de cette sous-partie tout en permettant l’alimentation du reste du réseau de bord.
En raison des conséquences d’une ségrégation d’une sous-partie du réseau de bord sur le fonctionnement du véhicule, le dispositif de ségrégation est aussi agencé pour signaler immédiatement cette ségrégation à au moins un calculateur embarqué dans le véhicule, afin que des actions puissent être prises le plus rapidement possible. Cependant, il peut arriver que la communication entre le dispositif de ségrégation et ce calculateur ne puisse pas se faire, de façon temporaire ou aléatoire ou encore durable, et donc dans cette situation il y a un risque plus ou moins important que le calculateur ne soit pas informé d’une ségrégation, ce qui peut s’avérer potentiellement dangereux dans certaines situations de vie du véhicule, comme par exemple lors de manœuvres dites d’urgence.
Présentation de l’invention Elle propose notamment à cet effet un procédé de supervision destiné à être mis en œuvre dans un véhicule comprenant un réseau de bord, auquel sont connectés des équipements électriques et alimenté en énergie électrique par des première et seconde sources d’énergie électrique, et un dispositif de ségrégation propre, en cas de détection d’un court-circuit dans une sous-partie du réseau de bord, à empêcher l’alimentation électrique de cette sous-partie tout en permettant l’alimentation d’un reste du réseau de bord et à communiquer pour signaler cet empêchement.
Ainsi, l’utilisation d’un équipement de détection de fuite 1 comprenant au moins une caméra 4, 4’ configurée pour filmer le déplacement de la sonde 5 pendant le test et dont l’enregistrement est lancé de manière automatique au début du test et stoppé de manière automatique à la fin du test permet d’obtenir un fichier vidéo du test comprenant notamment l’évolution de la quantité de gaz traceur mesurer par le détecteur de gaz traceur. Ce fichier vidéo peut alors servir de preuve de la bonne réalisation du test d’étanchéité de l’objet à tester 8. Ce fichier vidéo peut être associé à un certificat de conformité de l’objet à tester 8 fourni au client. De plus, en cas de défaillance de l’objet à tester 8, la vidéo et notamment les informations insérées, peuvent permettre de vérifier les conditions du test d’étanchéité et de détecter un éventuel problème tel qu’une mauvaise manipulation.
Procédé d’essai d’une turbomachine permettant la surveillance du flottement de soufflante La présente invention se rapporte au domaine des procédés d’essai des turbomachines, en particulier celles destinées à la propulsion d’aéronefs.
État de la technique antérieure Dans une turbomachine comprenant une soufflante, le phénomène de flottement consiste en une vibration instable générée par une interaction entre les efforts aérodynamiques et les modes propres d’une structure de la turbomachine, qui se traduit par une vibration des aubes de la soufflante selon une certaine organisation spatiale, dont la typologie est couramment décrite sous la forme de diamètres nodaux. Lorsque ce phénomène intervient et n’est pas détecté, il peut affecter la durée de vie des aubes de la soufflante pourtant considérée comme infinie en l’absence de flottement, voire mener à la rupture d’une ou plusieurs de ces aubes.
Lors de la mise en œuvre d’un procédé d’essai d’une telle turbomachine, lorsqu’aucun risque de flottement n’est identifié, aucune instrumentation dédiée à la détection du flottement ou à la mesure de l’amplitude du flottement n’est en général installée sur la turbomachine ou le banc d’essai. De même, il n’y a généralement pas de surveillance humaine par des spécialistes du comportement dynamique des aubes de soufflante pour ce type d’essais.
Ainsi, dans une telle situation, lorsque le flottement de soufflante survient pour une raison quelconque, par exemple en cas de franchissement d’un domaine de vol non autorisé, il y a un risque de perte d’une aube de soufflante, susceptible d’endommager la turbomachine et le banc d’essai et d’occasionner ainsi d’importants coûts de réparation.
L’invention a pour but de remédier au moins en partie à ce problème.
Elle propose à cet effet un procédé d’entraînement d’un algorithme prédictif pour prédire une variable représentative d’un état de flottement d’une soufflante de turbomachine, comprenant les étapes suivantes mises en œuvre au moyen d’une unité de traitement informatique : A) acquérir des signaux temporels au cours d’au moins un essai d’au moins une turbomachine de référence comprenant une soufflante, au moyen d’un banc d’essai ; B) constituer une base de données d’apprentissage à partir des signaux temporels acquis à l’étape A ; puis C) entraîner l’algorithme prédictif à prédire ladite variable représentative de l’état de flottement de la soufflante à partir de données temporelles issues de la base de données d’apprentissage.
Lesdits signaux temporels comprennent : - des signaux dynamiques provenant respectivement d’au moins un capteur de vibrations agencé dans la turbomachine de manière à surveiller l’état d’un palier, et d’au moins un microphone équipant le banc d’essai ; - au moins un signal de régime provenant d’au moins un capteur de régime agencé dans la turbomachine ; et - au moins un signal de référence provenant d’au moins un capteur de référence agencé dans la turbomachine de manière à mesurer une amplitude de déplacement tangentiel d’au moins une aube de la soufflante.
De plus, lesdites données temporelles comprennent au moins : - la vitesse de rotation de la soufflante, déterminée à partir du signal de régime ; - des données d’entrée obtenues en appliquant aux signaux dynamiques des opérations dépendant de la vitesse de rotation de la soufflante ; et - des données de sortie déterminées à partir du signal de référence de manière à représenter une amplitude de flottement de la soufflante.
L’algorithme prédictif ainsi entraîné peut ensuite être mis à profit pour surveiller un état de flottement instantané de la soufflante d’une turbomachine au cours d’un essai, comme cela apparaîtra plus clairement dans ce qui suit.
À la différence de procédés d’essai visant spécifiquement à caractériser le phénomène de flottement de soufflante au moyen d’une instrumentation dédiée à cet effet, l'invention permet de surveiller le flottement de soufflante sans recourir à une instrumentation spécifique, lors de la mise en œuvre de tout type d’essais.
Les inventeurs ont en effet déterminé que la combinaison de signaux dynamiques provenant de certains capteurs généralement utilisés lors d’essais de turbomachines, parmi lesquels au moins les capteurs précités, permet d’estimer efficacement l’amplitude du phénomène de flottement de soufflante au moyen d’un algorithme prédictif entraîné selon le procédé décrit ci-dessus.
Dans des modes de réalisation préférés, les opérations appliquées aux signaux dynamiques consistent au moins à : - B1) calculer un spectrogramme temps/fréquence pour chacun des signaux dynamiques et pour chaque essai ; -B2) définir, au sein de chaque spectrogramme temps/fréquence, une ou plusieurs bande(s) de fréquences centrée(s) autour de fréquence(s) correspondant à un ou des mode(s) de flottement possible(s) de la soufflante, puis calculer une amplitude moyenne temporelle du signal dans la (ou chaque) bande(s) de fréquences.
Dans de tels modes de réalisation, lesdites données d’entrée correspondent respectivement aux amplitudes moyennes temporelles ainsi définies.