INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le moyeu 100 est configuré de sorte que les cannelures 103 présentent une portion 104 , laquelle est ici en recouvrement axial au moins partiel avec la portée de frettage 110 (voir la ). Une fois les cannelures 103 réalisées, le moyeu 100 comporte donc une portion 104 s’étendant axialement suivant laquelle une portion correspondante des cannelures 10 3 est superposées radialement avec une portion correspondante de la portée de frettage 110 .
- l’émission d’un premier signal de problème physique si l’écart entre la valeur mesurée et la valeur moyenne calculée pour ce paramètre est inférieur à un seuil inférieur négatif associé audit paramètre et si l’écart entre la valeur mesurée et une valeur de référence d’un autre paramètre du jeu de paramètres représentatifs, éventuellement filtré à l’aide d’un filtre à avance de phase, est inférieur à un seuil inférieur négatif associé audit autre paramètre, la valeur de référence étant de préférence choisie parmi la valeur moyenne calculée pour ledit autre paramètre ou une valeur de consigne dudit autre paramètre ;
- l’émission d’un premier signal de dérive de mesure si l’écart entre la valeur mesurée et la valeur moyenne calculée pour ce paramètre est inférieur au seuil inférieur négatif associé audit paramètre et si l’écart entre la valeur mesurée et la valeur de référence pour l’autre paramètre, éventuellement filtrée à l’aide d’un filtre à avance de phase, n’est pas inférieur audit seuil inférieur négatif associé audit autre paramètre ;
- l’émission d’un deuxième signal de problème physique si l’écart entre la valeur mesurée et la valeur moyenne calculée pour ce paramètre est supérieur à un seuil supérieur positif associé audit paramètre et si l’écart entre la valeur mesurée et la valeur de référence pour l’autre paramètre, éventuellement filtré à l’aide d’un filtre à avance de phase, est supérieur à un seuil supérieur positif associé audit autre paramètre; et/ou
- l’émission d’un deuxième signal de dérive de mesure si l’écart entre la valeur mesurée et la valeur moyenne calculée pour ce paramètre est supérieur au seuil supérieur positif associé audit paramètre et si l’écart entre la valeur mesurée et la valeur de référence pour l’autre paramètre, éventuellement filtré à l’aide d’un filtre à avance de phase, n’est pas supérieur audit seuil supérieur positif associé audit autre paramètre.
Une telle caractérisation est réalisée par exemple pour le débit d’eau alimentaire DE d’au moins un générateur de vapeur 8, l’autre paramètre pris en compte pour la caractérisation étant le niveau d’eau à l’état liquide NV dans ce générateur de vapeur 8.
En variante ou en complément facultatif, pour chaque générateur de vapeur 8, et pour au moins un des paramètres du jeu de paramètres représentatifs, la caractérisation d’un déséquilibre de ce paramètre sur ce générateur de vapeur 8 comprend par exemple :
- l’émission d’un premier signal de problème physique si l’écart entre la valeur mesurée et la valeur moyenne calculée pour ce paramètre est inférieur à un seuil inférieur négatif associé audit paramètre et si l’écart entre la valeur mesurée et une valeur de référence pour un autre paramètre du jeu de paramètres représentatifs, éventuellement filtré à l’aide d’un filtre à avance de phase, est supérieur à un seuil supérieur positif associé audit autre paramètre, la valeur de référence étant de préférence choisie parmi la valeur moyenne calculée pour ledit autre paramètre ou une valeur de consigne dudit autre paramètre ;
- l’émission d’un premier signal de dérive de mesure si l’écart entre la valeur mesurée et la valeur moyenne calculée pour ce paramètre est inférieur audit seuil inférieur négatif associé audit paramètre et si l’écart entre la valeur mesurée et la valeur de référence pour l’autre paramètre, éventuellement filtré à l’aide d’un filtre à avance de phase, n’est pas supérieur audit seuil supérieur positif associé audit autre paramètre ;
- l’émission d’un deuxième signal de problème physique si l’écart entre la valeur mesurée et la valeur moyenne calculée pour ce paramètre est supérieur à un seuil supérieur positif associé audit paramètre et si l’écart entre la valeur mesurée et la valeur de référence pour l’autre paramètre, éventuellement filtré à l’aide d’un filtre à avance de phase, est inférieur à un seuil inférieur négatif associé audit autre paramètre ; et/ou
- l’émission d’un deuxième signal de dérive de mesure si l’écart entre la valeur mesurée et la valeur moyenne calculée pour ce paramètre est supérieur à un seuil supérieur positif et si l’écart entre la valeur mesurée et la valeur de référence de l’autre paramètre, éventuellement filtré à l’aide d’un filtre à avance de phase, n’est pas inférieur audit seuil inférieur négatif.
Dans un exemple de réalisation, le procédé de surveillance comprend l’émission d’un signal d’alarme si l’écart entre la valeur mesurée et une valeur de référence pour ce paramètre, choisie par exemple parmi la valeur moyenne calculée pour ce paramètre ou une valeur de consigne pour ce paramètre, éventuellement filtré à l’aide d’un filtre à avance de phase, est inférieur à un seuil d’alarme inférieur et/ou l’émission d’un signal d’alarme si l’écart entre la valeur mesurée et la valeur de référence de ce paramètre, éventuellement filtré à l’aide d’un filtre à avance de phase, est supérieur à un seuil d’alarme supérieur.
Dans un exemple de réalisation, le procédé de surveillance comprend l’émission d’un signal d’écart si l’écart entre la valeur mesurée et une valeur de référence de ce paramètre, choisie par exemple parmi la valeur moyenne calculé pour ce paramètre ou une valeur de consigne pour ce paramètre, éventuellement filtré à l’aide d’un filtre à avance de phase, est inférieur à un seuil d’écart inférieur et/ou l’émission d’un signal d’écart si l’écart entre la valeur mesurée et la valeur de référence, éventuellement filtré à l’aide d’un filtre à avance de phase, est supérieur à un seuil d’écart supérieur.
Pour une caractérisation d’un déséquilibre utilisant la comparaison d’un écart entre la valeur mesurée et une valeur de référence d’un paramètre (par ex. la valeur moyenne calculée pour ce paramètre ou une valeur de consigne de ce paramètre) à un seuil inférieur et un seuil supérieur (par exemple un seuil négatif et un seuil positif), il est possible d’émettre un même signal d’écart ou un même signal d’alarme dès lors que l’écart entre la valeur mesurée et la valeur de référence est au-dessous du seuil inférieur ou au-dessus du seuil supérieur, ou d’émettre un premier signal d’écart ou un premier signal d’alarme si l’écart est sous le seuil inférieur, et d’émettre un deuxième signal d’écart ou un deuxième signal d’alarme si l’écart et au-dessus du seuil supérieur.
Lors d’une comparaison, l’utilisation d’un filtre à avance de phase appliqué à un écart entre la valeur mesurée et la valeur de référence permet d’anticiper le passage d’un seuil pour cet écart, i.e. le passage au-dessous d’un seuil inférieur ou au-dessus d’un seuil supérieur, en particulier pour en tenir compte dans la caractérisation d’un déséquilibre d’un autre paramètre du jeu de paramètres représentatifs.
En particulier, pour chaque générateur de vapeur 8, et pour au moins un paramètre du jeu de paramètres représentatifs, il est par exemple possible d’utiliser des seuils d’écart pour l’émission d’un signal d’écart utilisé pour la caractérisation du déséquilibre de ce paramètre, et des seuils d’alarme pour l’émission d’un signal d’alarme utilisé pour la détection d’un déséquilibre d’un autre paramètre du générateur de vapeur et la caractérisation du déséquilibre dudit paramètre.
Pour un même paramètre, chaque seuil d’écart est de préférence supérieur ou égal, en valeur absolue, au seuil d’alarme correspondant.
Pile à combustible La présente invention concerne une pile à combustible, notamment du type à membrane échangeuse de protons (« PEMFC »), comprenant un empilement de cellules élémentaires, les cellules comprenant chacune une plaque anodique et une plaque cathodique prenant en sandwich un Assemblage Membrane Electrodes (AME).
L’empilement d’une telle pile est pris en sandwich entre deux plaques de serrage pour appliquer une pression de serrage déterminée sur l’empilement, au moins une extrémité de l’empilement comprenant une plaque collectrice de courant conductrice de l’électricité reliée électriquement aux cellules de l’empilement pour collecter la somme des courants électriques produits par les cellules.
Une telle compression de l’empilement de cellules est souvent défavorable non seulement à la performance des piles, mais aussi leur durée de vie. En effet, une zone insuffisamment comprimée présente une résistance de contact électrique augmentée par rapport à une zone plus comprimée. Une zone insuffisamment comprimée a donc un fonctionnement dégradé par des pertes ohmiques supérieures. Inversement, une zone de cellule qui est relativement trop comprimée subit une dégradation mécanique accélérée.
Par ailleurs, au moins l’une des extrémités de l’empilement comporte une tuyauterie pour la circulation des fluides réactif (air ou hydrogène) et pour la circulation du fluide (souvent un liquide) de refroidissement.
Ainsi, il est important d’étancher correctement au moins l’interface située au niveau de l’extrémité de l’empilement comportant la tuyauterie pour la circulation des fluides, notamment entre la plaque de serrage et la plaque collectrice de courant électrique.
Les solutions connues utilisent souvent une pluralité de joints toriques disposés de part et d’autres de la plaque collectrice de courant électrique. Ce type de solution est complexe à mettre en œuvre et il reste un fort risques de fuites, liés à la compression de l’empilement au niveau zones de passage des différents fluides.
La présente invention vise à remédier efficacement à ces inconvénients en proposant une pile à combustible à membrane échangeuse de protons, comportant un empilement d’une pluralité de cellules, l’empilement étant pris en sandwich entre une première plaque de serrage et une deuxième plaque de serrage, pour appliquer une pression de serrage prédéterminée sur l’empilement, la pluralité de cellules comportant une première cellule à une première extrémité de l’empilement et une dernière cellule à une deuxième extrémité de l’empilement, chaque cellule de la pluralité comportant une plaque anodique et une plaque cathodique prenant en sandwich un Assemblage Membrane Electrodes, l’une des plaques de la première cellule formant avec l’une des plaques d’une autre des cellules, un premier circuit intercellulaire de refroidissement, l’autre des plaques de la première cellule définissant une première plaque d’extrémité, l’une des plaques de la dernière cellule formant avec l’une des plaques d’une autre des cellules, un dernier circuit intercellulaire de refroidissement, l’autre des plaques de la dernière cellule définissant une dernière plaque d’extrémité, la pile comportant une plaque de distribution comprenant une première face de collecte de courant électrique destinée à faire face à une première plaque collectrice de courant électrique et une face de distribution destinée à faire face à la face de refroidissement de la première plaque d’extrémité, la pile comportant un premier joint plat interposé entre la plaque de distribution et la première plaque de serrage, la plaque de distribution comportant au moins un collecteur de distribution d’un fluide formé au travers de la plaque, la première face de collecte de courant électrique et/ou la première plaque de serrage comportant une lèvre annulaire ménagée autour du collecteur de distribution, de sorte à pincer le premier joint plat pour assurer une étanchéité vis-à-vis du fluide.
Une telle configuration permet d’assurer une étanchéité correcte vis-à-vis du fluide, le joint plat étant pincé localement au niveau du collecteur de distribution.
Selon une réalisation, la plaque de distribution est fixée à la première plaque d’extrémité, notamment par soudure.
En variante, la plaque de distribution et la première plaque d’extrémité forment une unique pièce fabriquée par moulage, et/ou usinage et/ou hydroformage et/ou emboutissage et/ou par impression en trois dimensions.
Une telle fixation permet d’assurer une meilleure étanchéité vis-à-vis du fluide.
Selon une réalisation, le collecteur de distribution est agencé de sorte que la totalité du fluide entrant dans le collecteur de distribution, traverse la plaque de distribution dans son épaisseur pour distribuer le fluide dans la première cellule.
Selon une réalisation, la plaque de distribution comporte six collecteurs de distribution, notamment pour distribuer ou collecter un carburant, un comburant et un fluide de refroidissement.
Selon une réalisation, la lèvre annulaire est ménagée sur tout le pourtour du collecteur de distribution.
Selon une réalisation, la lèvre annulaire fait saillie par rapport au plan de la plaque.
Selon une réalisation, la lèvre annulaire est issue de matière de la première plaque de serrage.
Le produit peut être contenu directement dans le récipient, ou indirectement.
L’élément de fermeture peut être couplé au récipient par vissage. Alternativement, le couplage entre l’élément de fermeture et le récipient se fait autrement que par vissage, notamment via un mécanisme à baïonnette, par encliquetage, ou par serrage. Par « encliquetage » on entend en particulier tout système impliquant le franchissement d’un bourrelet ou d’un cordon de matière par déformation élastique d’une portion, notamment de l’élément de fermeture, puis par retour en position non contrainte élastiquement de ladite portion après le franchissement du bourrelet ou du cordon.
Le récipient peut être au moins pour partie réalisé en matériau thermoplastique. A titre d’exemples de matériaux thermoplastiques, on peut citer le polypropylène ou le polyéthylène.
Le récipient peut être à parois rigides ou à parois déformables, notamment sous forme d’un tube ou d’un flacon tube.
Le récipient peut comprendre des moyens destinés à provoquer ou faciliter la distribution de la composition. A titre d’exemple, le récipient peut être à parois déformables de manière à provoquer la sortie de la composition en réponse à une surpression à l’intérieur du récipient, laquelle surpression est provoquée par écrasement élastique (ou non élastique) des parois du récipient.
Le récipient peut être équipé d’un essoreur disposé au voisinage de l’ouverture du récipient. Un tel essoreur permet d’essuyer l’applicateur et éventuellement, la tige dont il peut être solidaire. Un tel essoreur est décrit par exemple dans le brevet FR 2 792 618.
Dans toute la description, y compris les revendications, l’expression « comportant un » doit être comprise comme étant synonyme de « comportant au moins un », sauf si le contraire est spécifié.
L’invention va maintenant être décrite au moyen d’exemples qui sont présents à vocation illustrative uniquement et ne doivent pas être interprétés comme des exemples limitatifs de l’invention.
Dans la description et les exemples, sauf indication contraire, les quantités indiquées sont exprimées en pourcentage massique. Les ingrédients sont mélangés, dans l’ordre et dans les conditions facilement déterminées par l’homme de l’art.
Exemple P1 de préparation de polymère On a préparé une dispersion de particules i) de polymère dans l’isododécane, selon le mode de préparation de l'exemple 1, en utilisant : Etape 1 : 315,2 g d’acrylate d’isobornyle, 12,5 g d’acrylate de méthyle, 12,5 g d’acrylate d’éthyle, 3,4 g de Trigonox 21, 540 g d’isododécane , 360 g d’acétate d’éthyle ; puis ajout après réaction de 540 g d’isododécane et de 360 g d’acétate d’éthyle. Etape 2 : 145 g d’acrylate de méthyle, 934 g d’acrylate d’éthyle, 157 g d’acide acrylique, 12,36 g de Trigonox 21S, 741,6 g d’isododécane et 494,4 g d’acétate d’éthyle. Après réaction, ajout de 3 litres d’un mélange isododécane/acétate d’éthyle (60/40 poids/poids) et évaporation totale de l’acétate d’éthyle et partielle de l’isododécane pour obtenir un extrait sec de 44 % en poids.
On a obtenu une dispersion dans l’isododécane de particules i) de copolymère acrylate de méthyle/acrylate d’éthyle/acide acrylique (11,7/75,6/12,7) stabilisées par un stabilisant ii) copolymère statistique acrylate d’isobornyle/acrylate de méthyle/acrylate d’éthyle (92/4/4). La dispersion huileuse contient au total (particules i + stabilisant ii) 10 % d’acide acrylique, 10% d’acrylate de méthyle, 60 % d’acrylate d’éthyle et 20% d’acrylate d’isobornyle.
Exemples de kit 1 à 4 de maquillage Exemple de kit 1 (selon l’invention) Composition (A1) de maquillage base-coat Ingrédients Quantité % en poids Phase HYDROXYETHYLCELLULOSE 1,35 (a) Eau qsp 100 FD&C RED40 CI 16035 0,25 (b) POLYSORBATE-80 0,5 CITRIC ACID 1,5 PROPYLENE CARBONATE 9,0 (c) ALCOHOL DENAT. 10,00 SODIUM HYDROXIDE q.s. pH = 3 (d)
Protocole de préparation Le gel d’hydroxyethylcellulose de la phase (a) a été développé dans l’eau à une température de 70°C jusqu’à l’homogénéisation. Le mélange a ensuite été refroidi sous agitation jusqu’à un retour à température ambiante de 25°C. La phase (b) a été introduite dans le mélange, puis la phase (c). Ensuite, la phase (d) a été ajoutée afin d’ajuster le pH de la composition à 3.
Composition (B1) de fixation top-coat Ingrédients (nom INCI) Quantité % en poids Phase ISODODECANE qsp 100 (a) TRIMETHYLSILOXYSILICATE (SR 1000® de MOMENTIVE PERFORMANCE MATERIALS) 17,5 DISTEARDIMONIUM HECTORITE (and) PROPYLENE CARBONATE (BENTONE GEL ISD V® de ELEMENTIS) 26 (b) ISODODECANE 20 NYLON-611/DIMETHICONE COPOLYMER (DOW CORNING 2-8179 GELLANT®) 11 (c)
Mode de préparation La phase (a) a été préparé en mélangeant à température ambiante les ingrédients qui composent cette phase jusqu’à obtenir une phase transparente et homogène. Les ingrédients des phases (b) et (c) ont été fondus dans un poêlon à une température de 95°C jusqu’à obtenir un mélange homogène.
En particulier, dans la configuration de blocage, en réponse au déplacement du bras longitudinal 120 mobile selon une première trajectoire, le premier élément de maintien 140 est agencé de manière à former un premier cadre de maintien 150 qui entoure tout ou partie du cadre de cycle.
En pratique, le premier cadre de maintien 150 est définit par le premier élément de maintien 140, la paire de bras longitudinaux 120 et le socle 110.
Avec un tel agencement du premier élément de maintien 140, le premier cadre de maintien 150 empêche le déplacement du cadre de cycle, et par conséquent du cycle 200.
En effet, la position du premier élément de maintien 140 interdit un déplacement du cadre de cycle dans la direction verticale, car au moins une partie du cadre de cycle (p. ex., le tube supérieur ou le tube oblique) se trouve en dessous du premier élément de maintien 140. Ainsi, si l’on déplace le cadre de cycle dans la direction verticale, celui-ci viendrait buter contre le premier élément de maintien 140.
En outre, la position du premier élément de maintien 140 interdit un déplacement du cadre de cycle dans la direction amont, car au moins une partie du cadre de cycle (p. ex. le tube supérieur ou le tube de direction) viendrait buter contre le premier élément de maintien 140.
Enfin, la position du premier élément de maintien 140 interdit un déplacement du cadre de cycle dans la direction aval, car au moins une partie du cadre de cycle (p. ex. le tube de selle) ou la tige de selle viendrait buter contre le premier élément de maintien 140.
Dans un mode réalisation de la configuration de blocage, le premier élément de maintien 140 est agencé pour traverser un triangle du cadre de cycle.
Dans un premier exemple du mode réalisation de la configuration de blocage, comme illustré dans la , le premier élément de maintien 140 est agencé pour traverser un triangle avant du cadre de cycle.
Dans un deuxième exemple du mode réalisation de la configuration de blocage, le premier élément de maintien 140 est agencé pour traverser un triangle arrière du cadre de cycle.
On peut également envisager un deuxième exemple du deuxième de mode réalisation de la configuration de blocage, notamment lorsque le dispositif antivol comprend deux ou plusieurs paires de bras longitudinaux 120.
Dans ce cas, chaque paire de bras longitudinaux 120 comprend au moins un premier élément de maintien 140.
Aussi, dans le deuxième exemple du mode réalisation de la configuration de blocage, le premier élément de maintien 140 d’une première paire de bras longitudinaux 120 peut être agencé pour traverser un triangle avant du cadre de cycle, tandis que le premier élément de maintien 140 d’une deuxième paire de bras longitudinaux 120 peut être agencé pour traverser un triangle arrière du cadre de cycle.
Par ailleurs, dans la configuration de libération, en réponse au déplacement du bras longitudinal 120 mobile selon une deuxième trajectoire qui est opposée à la première trajectoire, le premier élément de maintien 140 est agencé de manière à défaire le premier cadre de maintien 150 pour qu’il n’entoure plus le cadre de cycle.
Avec un tel agencement du premier élément de maintien 140, le premier cadre de maintien 150, qui est défait, autorise le déplacement du cadre de cycle.
Dans un premier de mode réalisation de la configuration de blocage et de la configuration de libération, lorsque le cycle comprend deux pédales, le premier espace de stationnement 130 est agencé de sorte qu’une première pédale du cycle est positionnée en amont du premier espace de stationnement 130, tandis qu’une deuxième pédale du cycle est positionnée en aval du premier espace de stationnement 130.
Les figures 1 et 2 illustrent le premier mode réalisation de la configuration de blocage, sur lesquelles une pédale P1 est positionnée en amont du premier espace de stationnement 130 et une pédale P2 est positionnée en aval du premier espace de stationnement 130.
Tel que détaillé précédemment, une fois que les fluides corporels sont amenés à un état supercritique, ils agissent comme un solvant capable de désagréger les tissus et les os de la dépouille à l’intérieur de la chambre de crémation.
En particulier, les fluides corporels à un état supercritique sont aptes à désagréger les chaînes moléculaires des tissus et des os du corps de la personne décédée étant donné qu’ils agissent comme un solvant.
La réaction conduit à la formation de fragments osseux, correspondant à des cendres humaines (également appelées os cendreux), et d’un mélange de fluides supercritiques dans lequel les fluides corporels et les tissus sont amalgamés.
La réaction peut de manière avantageuse durer moins de deux minutes, de préférence moins d’une minute.
Une fois que la réaction est achevée, autrement dit lorsque les tissus et les os du corps sans vie sont entièrement désagrégés, la chambre de crémation est purgée, en particulier avec de l’air.
L’étape de purge de la chambre de crémation une fois que la réaction est atteinte peut être répétée plusieurs fois.
De préférence, une fois que la chambre de crémation a été purgée, en particulier avec de l’air, le mélange de fluides supercritiques résultant de la réaction entre les fluides corporels à un état supercritique et les tissus est drainé et en particulier introduit dans un échangeur de chaleur.
Autrement dit, à la fin de la réaction, le fluide supercritique est constitué d’un mélange de fluides corporels et de tissus.
De préférence, le procédé comprend le drainage et l’introduction dudit fluide supercritique dans un échangeur de chaleur après la purge de la chambre de crémation.
De préférence, l’étape de purge est effectuée en ouvrant une soupape de détente de pression préréglée de la chambre de crémation, et le mélange de fluides supercritiques résultant de la réaction entre les fluides corporels à un état supercritique et les tissus est drainé, en particulier introduit dans un échangeur de chaleur et dans une cuve de stockage.
Le procédé comprend de préférence le refroidissement dudit mélange de fluides supercritiques dans un état liquide dans l’échangeur de chaleur.
En particulier, le liquide issu de l’échangeur de chaleur a une valeur de pH inférieure à 7 sans signature d’ADN.
Une fois que la chambre de crémation a été purgée, la pression, en particulier la pression résiduelle, est réduite et ladite chambre de crémation peut être ouverte en toute sécurité.