INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Il est proposé un ensemble comprenant une voile profilée ; un mât et plusieurs dispositifs cambreurs pour voile profilée, tout ou partie des dispositifs cambreurs comprenant : - une structure semi-rigide, élastiquement déformable, y compris : -- deux sections de longueur, s’étendant l’une devant l’autre, formant respectivement une première section de longueur solidaire d’une première surface de la voile profilée, et une deuxième section de longueur solidaire d’une deuxième surface de la voile profilée, -- une section de liaison en U, reliant entre-elles en les prolongeant la première section de longueur et la deuxième section de longueur au niveau du bord d’attaque de la voile profilée, les deux sections de longueur se terminant au niveau du bord de fuite de la voile par deux extrémités libres, et dans lequel le mât s’étend interne à la structure semi-rigide, entre les deux sections de longueur et dans lequel la voile profilée est configurée pour être : - hissée le long du mât, en une position haute de la voile profilée, les dispositifs cambreurs dans des positions écartées les unes des autres, - affalée le long du mât en position basse de la voile profilée, les dispositifs cambreurs dans des positions rapprochées les unes des autres.
Selon la présente divulgation, ledit ensemble comprend un système de réduction de la surface de la voile profilée en prise avec le vent, configuré pour réduire la surface de la voile profilée en une position intermédiaire le long du mât entre ladite position haute de la voile profilée et la position basse, comprenant : - plusieurs sections de la voile profilée, distinctes et séparées, suivant la direction du mât, en toile souple, avec au moins une première section de voile profilée et une deuxième section de voile profilée, - plusieurs des dispositifs cambreurs étant des dispositifs cambreurs structurels, comprenant un dispositif cambreur de base et au moins un dispositif cambreur intermédiaire, ledit au moins un dispositif cambreur intermédiaire, structurel, assurant la transmission des efforts dûs à la pression du vent sur la voile profilée entre deux successives des sections de voile profilée, séparées et distinctes, avec un bord inférieur de la première section de voile profilé lié à un bord supérieur du dispositif cambreur de base, et un bord supérieur de la première section de voile profilé lié à un bord inférieur d’un premier dispositif cambreur intermédiaire, un bord inférieur de la deuxième section de voile profilé lié à un bord supérieur du premier dispositif cambreur intermédiaire, de sorte que dans la position haute de la voile profilée, la toile alors tendue de la première section de la voile profilée et la toile alors tendue de deuxième section de voile profilée s’étendent suivant la direction du mât, de manière discontinue, la structure semi-rigide dudit premier dispositif cambreur intermédiaire, prolongeant la première section de voile profilée et la deuxième section de voile profilée dans la position haute de la voile profilée en assurant la transmission des efforts entre la première section de voile profilée et la deuxième section de voile profilée, – un système de fixation, amovible, assurant la liaison entre les dispositifs cambreurs, structurels, au moins entre le dispositif cambreur de base et ledit premier dispositif cambreur intermédiaire, afin d’obtenir une première réduction de surface de la voile profilée, voire la liaison entre deux dispositifs cambreurs intermédiaires successifs afin d’obtenir au moins une deuxième réduction (ou plus) de surface de la voile profilée supérieure à la première réduction de surface, lorsque la voile profilée est dans une position intermédiaire entre ladite position haute de la voile profilée et la position basse de la voile profilée, les dispositifs cambreurs structurels dans des positions rapprochées les unes des autres en tout ou partie, avec au moins le dispositif cambreur de base et le premier dispositif cambreur rapprochés l’un de l’autre, la toile de la première section de voile accumulée, excédentaire étant de préférence maintenue par un lien du système de fixation joignant la structure semi-rigide du dispositif cambreur de base à la structure semi-rigide du premier dispositif cambreur intermédiaire.
Selon un mode de réalisation, le système de fixation peut comprendre des points d’accrochage saillants extérieurement le long de la première section de longueur de la deuxième section de longueur des dispositifs cambreurs structurels, ainsi qu’au moins un lien souple, configuré pour accrocher les points d’accrochage de deux dispositifs cambreurs successifs lorsque la voile profilée est dans ladite position intermédiaire avec rapprochement des deux dispositifs cambreurs successifs, en maintenant la section de voile accumulée et liée aux deux dispositifs cambreurs successifs. Les points d’accrochage peuvent être des crochets ou des tétons notamment à extrémités élargies.
Chaque tête 13 présente alors une face interne 14 située en regard de l’embase 11.
De son côté, comme le montrent les figures 3 et 4, l’embase 11 porte des butées 18, dont deux d’entre elles s’étendent en vis-à-vis de chaque tête 13 afin de délimiter avec celle-ci un espace de bobinage 19. La illustre bien les bobines 20 de fils électriques enroulées dans cet espace de bobinage, entre les butées 18 et les têtes 13.
L’objectif de l’invention est que la largeur de cet espace de bobinage 19 (mesuré radialement par rapport à l’axe longitudinal A1) soit sensiblement constante sur toute la hauteur de l’espace (la hauteur étant mesurée axialement).
Un autre objectif est que le guide de bobinage puisse être réalisé en plastique pour faciliter l’isolation électrique des fils et éviter leur endommagement. Le procédé de fabrication le plus répandu des plastiques est le moulage par injection, que l’on souhaite pouvoir employer. Il est ici prévu pour être réalisé dans un moule en deux parties qui se séparent en les écartant selon un axe parallèle à l’axe longitudinal A1.
Pour atteindre ces deux objectifs, la face interne 14 de la tête 13 n’est pas d’équerre par rapport à la dent 12 (elle présente un angle de dépouille non nul) et elle n’est pas parfaitement plane.
Sa face intérieure 14 présente plus précisément une majeure partie, appelée portion principale 141 (voir ), qui est plane qui est inclinée d’un angle de dépouille α non-nul par rapport à l’axe longitudinal, et des nervures 142 qui s’étendent en saillie de la portion principale 141 et dont les sommets 142A sont plats et inclinés par rapport à l’axe longitudinal A1 d’un petit angle β compris entre 0 (inclus) et l’angle de dépouille α (exclu).
L’angle de dépouille α est orienté de telle sorte que la tête 13 s’affine depuis le bord 143 de la tête 13 qui est rattaché à la dent 12 vers le bord libre 144 opposé. Le petit angle β est orienté de la même façon.
De manière préférentielle, comme le montre la , l’angle de dépouille α est supérieur à 1,5 degrés et de l’ordre de 2 degrés. Un tel angle permet de faciliter le démoulage du guide de bobinage.
De son côté, le petit angle β est inférieur ou égal à 0,5 degré, et de préférence de l’ordre de 0 à 0,2 degrés. Ce petit angle est tel que l’espace de bobinage 19 présente une largeur sensiblement constante sur toute sa hauteur, ce qui assure un bobinage du fil électrique selon la forme souhaitée.
En pratique, comme le montre la , les nervures 142 sont toutes identiques et parallèles les unes aux autres. Elles s’étendent en longueur depuis le bord 143 de la tête 13 qui est rattaché à la dent 12 (ou à hauteur de ce bord), vers le bord opposé 144 de la tête.
Elles s’étendent sur une largeur réduite, inférieure à la distance qui les sépare les unes des autres. Cette largeur est d’environ 3 mm lorsque la largeur totale de la tête est de l’ordre de 40 à 60 mm.
Elles présentent une épaisseur sensiblement nulle au niveau du bord 143 de la tête 13 (celui situé du côté de la dent 12). Cette épaisseur croît linéairement vers le bord libre 144 de la tête 13.
Les bords des nervures ne sont pas droits mais présentent également des angles de dépouille prononcés.
Les nervures 142 sont situées à distance les unes des autres. Cette distance est au plus égale à trois fois le diamètre du fil électrique bobiné, ce qui évite que ce dernier puisse se courber entre les nervures. Elle est de préférence comprise entre deux et trois fois ce diamètre.
Le rapport de la surface occupée par les nervures 142 sur la surface totale de la face interne 14 de la dent 13 est de préférence supérieur à 50%.
On notera toutefois que l’espace entre les nervures (et donc ce rapport) dépend sensiblement du diamètre du fil avec lequel est fait le bobinage.
Le polymère M en forme d’étoile selon l’invention tel que décrit ci-dessus est de préférence utilisé à l’étape (a) en mélange avec un polymère L comprenant au moins 50% molaire de chaînes polymériques fonctionnalisées par un groupement (méth)acrylate, notamment 100%. Plus préférablement, il s’agit d’un polymère en étoile dont chaque chaîne comprend m’unités de répétition de PEG, l’unités de répétition de PLA et comprenant au moins 50% molaire de chaînes polymériques fonctionnalisées à leur extrémité par un groupement (méth)acrylate, notamment 100% et ne comprenant pas de fonctionnalisation par un dérivé de catéchol. En particulier, le polymère L correspond au polymère PEG 8 -PLA-MA tel que défini ci-dessus.
Dans un autre mode de réalisation particulier, la méthode ci-dessus est réalisée à partir d’un premier polymère M en forme d’étoile selon l’invention en mélange avec un deuxième polymère M en forme d’étoile selon l’invention différent du premier polymère.
Dans un autre mode de réalisation particulier, la méthode ci-dessus est réalisée à partir d’un seul polymère M en forme d’étoile selon l’invention.
Avantageusement, dans l’étape (b), la mise en forme est effectuée grâce à un procédé choisi parmi l'extrusion, le revêtement de films, la pulvérisation de films, le coulage de films, l'électrospray, l'électrofilage ou les technologies d'impression 3D telles que la modélisation par dépôt en fusion, l'impression multijet, la stéréolithographie, le traitement numérique de la lumière, le frittage laser sélectif ou la production d'interfaces liquides en continue.
Par "électrofilage", on entend ici un procédé de mise en forme pour la fabrication de fibres polymères qui utilise la force électrique pour étirer des fils chargés de solutions de polymères, notamment jusqu'à des diamètres de fibres de l'ordre de quelques centaines de nanomètres.
On entend par "extrusion" un procédé de mise en forme dans lequel un matériau comprimé est forcé de passer à travers une filière ayant la section transversale de la pièce à obtenir. Différentes formes de matériaux polymères peuvent être obtenues telles que tube, tuyau, plaque, feuille, film.
Selon un mode de réalisation, l'étape (b) et l'étape (c) sont réalisées simultanément, en particulier lorsque le procédé de mise en forme est l'électrofilage.
L’étape (c) de réticulation peut être effectuée par irradiation, notamment sous lumière, par exemple sous lumière UV ou IR, par chauffage thermique ou par modification du pH du milieu.
Lorsque le polymère M en forme d’étoile selon l’invention impliqué dans la méthode de préparation comprend un ou plusieurs groupements photoréactifs, tel qu’un groupement (méth)acrylique, la réticulation est préférablement effectuée par irradiation sous lumière, de préférence sous lumière UV.
Tel qu'utilisé ici, un "groupement photoréactif" désigne un groupement chimique capable de subir des modifications chimiques, structurelles et/ou physiques sous l'effet d'une activation lumineuse, telle qu'une activation UV.
La réticulation par irradiation à la lumière est appelée photoréticulation.
Dans le cas où la réticulation est une photoréticulation, elle peut être effectuée en présence d’un photoinitiateur tel que le 2,2 diméthoxy-2-phénylacétophénone ou l’éosine-Y, en particulier lorsque la source de lumière est différente d’une source de lumière UV. Par exemple, l'irradiation UV est effectuée avec une ampoule au mercure ou aux halogénures métalliques, de préférence une ampoule au mercure, ou avec une LED UV. La longueur d'onde UV de l'irradiation peut notamment être comprise entre 254 et 400 nm.
Dans certains modes de réalisation, la réticulation lorsque celle-ci se fait via une irradiation lumineuse est effectuée pendant une durée comprise entre 1 seconde et 20 minutes, de préférence entre 1 minute et 15 minutes, plus préférablement pendant environ 10 minutes.
Selon un autre mode de réalisation encore, le polymère à réticuler, de préférence biodégradable, et notamment l’élastomère à réticuler, de préférence biodégradable, impliqué dans le procédé décrit ci-dessus est mis en forme sous forme de film, de fils, de fibres, de tubes ou de mailles. En particulier, une matrice fibreuse d’élastomère réticulé biodégradable est obtenue par la méthode décrite ci-dessus en utilisant un procédé d'électrofilage.
Dans un mode de réalisation particulier, le polymère réticulé de l’invention est un élastomère réticulé. L’élastomère est de préférence biodégradable. Dans ce mode de réalisation, le polymère réticulé est de préférence hydrophobe.
Dans un autre mode de réalisation particulier, le polymère réticulé de l’invention est sous la forme d’un hydrogel. Le terme « hydrogel » désigne un réseau polymère tridimensionnel capable d'absorber de l'eau et de gonfler pour accommoder cette prise d'eau. Dans ce mode de réalisation, le polymère réticulé comprend préférablement entre 20% et 80% molaire de groupement catéchol, ce qui lui assure de bonnes propriétés adhésives. Dans ce mode de réalisation, le polymère réticulé est de préférence hydrophile.
A titre d’exemples, on peut inclure les composés de formule (XX) tels que les sels de diacyloxyéthyldiméthylammonium, diacyloxyéthylhydroxyéthylméthylammonium, monoacyloxyéthyldihydroxyéthylméthylammonium, triacyloxyéthylméthylammonium et monoacyloxyéthylhydroxyéthyldiméthylammonium (chlorure ou méthylsulfate notamment), et leurs mélanges. Les groupes acyle contiennent de préférence 14 à 18 atomes de carbone et sont obtenus plus particulièrement à partir d’une huile végétale telle que l’huile de palme ou l’huile de tournesol. Lorsque le composé contient plusieurs groupes acyle, ces groupes peuvent être identiques ou différents.
Ces produits sont obtenus, par exemple, par estérification directe de triéthanolamine, triisopropanolamine, alkyldiéthanolamine ou alkyldiisopropanolamine, facultativement oxyalkylénées, avec des acides gras en C 10 à C 30 ou avec des mélanges d’acides gras en C 10 à C 30 d’origine végétale ou animale, ou par transestérification de leurs esters de méthyle. Cette estérification est suivie d’une quaternisation à l’aide d’un agent alkylant tel qu’un halogénure d’alkyle (de préférence un halogénure de méthyle ou d’éthyle), un sulfate de dialkyle (de préférence un sulfate de méthyle ou d’éthyle), le méthanesulfonate de méthyle, le para-toluènesulfonate de méthyle, la chlorhydrine de glycol ou la chlorhydrine de glycérol.
De tels composés sont vendus, par exemple, sous les noms Dehyquart® par la société Henkel, Stepanquat® par la société Stepan, Noxamium® par la société CECA ou Rewoquat® WE 18 par la société Rewo-Witco.
Parmi ces composés, on peut notamment citer le méthosulfate de dipalmitoyléthylhydroxyéthylméthylammonium.
La composition selon la présente invention peut contenir, par exemple, un mélange de sels monoester, diester et triester d’ammonium quaternaire avec une majorité pondérale de sels diester.
On peut également utiliser les sels d’ammonium contenant au moins une fonction ester qui sont décrits dans les brevets US-A-4 874 554 et US-A-4 137 180.
On peut utiliser le chlorure de béhénoylhydroxypropyltriméthylammonium vendu par KAO sous le nom Quatarmin BTC 131.
De préférence, les sels d’ammonium contenant au moins une fonction ester contiennent deux fonctions ester.
Parmi les sels d’ammonium quaternaire contenant au moins une fonction ester, qui peuvent être utilisés, on préfère utiliser les sels de dipalmitoyl-éthyl-hydroxy-éthyl-méthyl-ammonium.
Les tensioactifs cationiques susceptibles d’être présents dans la composition cosmétique de l’invention sont de préférence choisis parmi ceux de formule (XVII) et leurs mélanges, et plus préférentiellement parmi le chlorure de béhényltriméthylammonium et le chlorure de cétrimonium.
La quantité totale du ou des tensioactifs cationiques, lorsqu’ils sont présents dans la composition selon l’invention, va de préférence de 0,5 à 15 % en poids, et plus préférentiellement de 1 à 10 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
Le rapport pondéral (Rb) entre la quantité totale de triglycérides d’acides gras (ii) contenant de 6 à 16 atomes de carbone et la quantité totale de tensioactif(s) cationique(s), lorsqu’ils sont présents dans la composition selon l’invention, est de préférence supérieur ou égal à 1, plus préférentiellement ce rapport pondéral va de 1 à 10, et mieux encore de 1 à 5.
Solvants organiques La composition selon la présente invention peut comprendre en outre un ou plusieurs solvant(s) organique(s).
De préférence, le ou les solvants organiques sont choisis parmi les monoalcools linéaires ou ramifiés ayant de 1 à 8 atomes de carbone et plus préférentiellement de 1 à 4 atomes de carbone, polyols, polyéthylène glycols, alcools aromatiques et leurs mélanges.
On peut notamment citer, à titre d’exemples de solvants organiques utilisables selon l’invention, l’éthanol, le propanol, le butanol, l’isopropanol, l’isobutanol, le propylène glycol, le dipropylène glycol, l’isoprène glycol, le butylène glycol, le pentylène glycol, l’hexylène glycol, le glycérol, le sorbitol, l’alcool benzylique, le phénoxyéthanol et leurs mélanges.
La quantité totale de solvant(s) organique(s), lorsqu’ils sont présents dans la composition selon l’invention, est de préférence comprise entre 0,005 et 1 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
- L’axe longitudinal commun à la cuve interne et à l’enveloppe extérieure définit une direction X, et l’élément amortisseur est fixé d’une part à l’extrémité de la cuve interne et d’autre part à l’enveloppe extérieure et est configuré pour opérer le dit calage en positionnant l’extrémité de la cuve interne par rapport à l’enveloppe extérieure lorsque l’extrémité de la cuve interne se déplace en translation selon la direction X.
- Des premiers moyens de fixation sont agencés pour opérer une attache de l’élément amortisseur sur l’extrémité de la cuve interne et des deuxièmes moyens de fixation sont agencés pour opérer une attache dudit élément amortisseur sur une surface intérieure de l’enveloppe extérieure, les attaches de l’élément amortisseur étant préférentiellement démontables.
- L’élément amortisseur présente une forme de bague, les premiers moyens de fixation comprennent un manchon fixé à l’extrémité de la cuve interne et présentant un premier épaulement et un filetage configurés pour opérer une fixation de l’élément amortisseur autour d’une portion du manchon, contre le premier épaulement, et un maintien de l’élément amortisseur contre le premier épaulement par serrage d’un ensemble rondelle – écrou sur la portion de manchon ; et les deuxièmes moyens de fixation comprennent un col formé autour d’une ouverture à une extrémité de l’enveloppe extérieure située du même côté du réservoir que l’extrémité de la cuve interne, le col présentant un deuxième épaulement, et une bague de blocage sertie sur le col et configurée pour maintenir l’élément amortisseur contre le deuxième épaulement.
- L’élément amortisseur présente une forme de bague, les premiers moyens de fixation comprennent un manchon fixé à l’extrémité de la cuve interne et présentant un premier épaulement et un filetage configurés pour opérer une fixation de l’élément amortisseur autour d’une portion du manchon, contre le premier épaulement, et un maintien de l’élément amortisseur contre le premier épaulement par serrage d’un premier ensemble rondelle– écrou sur la portion de manchon ; et les deuxièmes moyens de fixation comprennent un col formé autour d’une ouverture à une extrémité de l’enveloppe extérieure située du même côté du réservoir que l’extrémité de la cuve interne, la surface intérieure du col comprenant une rainure dans laquelle est inséré un insert métallique annulaire ou un taraudage dans est vissé un insert métallique annulaire dont la surface intérieure présente un deuxième épaulement et un filetage configurés pour opérer un maintien de l’élément amortisseur contre le deuxième épaulement par serrage d’un second ensemble rondelle – écrou dans l’insert métallique annulaire.
- Le matériau déformable est de l’élastomère.
- Le matériau déformable comprend une pluralité d’inserts métalliques agencés parallèlement à la direction X.
Un autre objet de l’invention est un aéronef comprenant au moins un réservoir de stockage d’un fluide cryogénique tel que précédemment décrit.
est un schéma de principe illustrant l’agencement d’un réservoir cryogénique selon un premier mode de réalisation ;
est une vue en perspective d’un ensemble de fixation entre une cuve interne et une enveloppe extérieure d’un réservoir tel qu’illustré sur la , avant assemblage ;
est une coupe de l’ensemble de fixation représenté sur la , après assemblage ;
est une vue en perspective de l’ensemble de fixation entre une cuve interne et une enveloppe extérieure d’un réservoir cryogénique représenté sur les et , selon une variante de réalisation et avant assemblage ;
est une coupe de l’ensemble de fixation représenté sur la , après assemblage ; et,
illustre un aéronef comprenant un réservoir cryogénique tel que déjà illustré sur la .
La représente de façon schématique un réservoir cryogénique 10 configuré pour le stockage d’hydrogène liquide à bord d’un aéronef, selon un mode de réalisation. Le terme « réservoir cryogénique » désigne ici un réservoir configuré pour le stockage d’un liquide cryogénique, tel que de l’hydrogène sous sa forme liquide, par exemple. Dans la présente description, les termes « hydrogène » et « hydrogène liquide » sont utilisés indifféremment et désignent du dihydrogène sous forme liquide éventuellement accompagné d’un gaz inerte ou d’hydrogène à l’état gazeux. La partie supérieure de la illustre le réservoir 10 lorsqu’il contient une quantité d’hydrogène liquide 11 et la partie inférieure de la illustre le réservoir 10 ne contenant que de l’air ambiant 1. Ainsi, la cuve interne 14 voit sa longueur augmentée d’une longueur d, par dilatation, lorsqu’elle contient l’air ambiant 1, par rapport à sa longueur lorsqu’elle contient l’hydrogène liquide 11. La température de l’hydrogène à l’état liquide donne une forme contractée à la cuve interne 14 par rapport à sa forme à température ambiante. Le réservoir 10 d’hydrogène comprend une cuve interne 14 et une enveloppe extérieure 12 agencées autour d’un même axe longitudinal 100. La cuve interne 14 et l’enveloppe extérieure 12 sont chacune de forme globalement cylindrique et présentent des extrémités globalement sphériques nommées pôles. La cuve interne 14 présente un volume inférieur à celui de l’enveloppe extérieure 12, de sorte qu’un volume d’isolation thermique 13 existe entre la surface extérieure de la cuve interne 14 et la surface intérieure de l’enveloppe extérieure 12. Selon un mode de réalisation, un vide peut être créé dans le volume d’isolation thermique 13 lors de la fabrication du réservoir 10 ou par l’utilisation d’une pompe à vide lors de l’utilisation du réservoir dans une installation. Selon une variante, un matériau isolant ou plusieurs couches de matériaux isolants sont utilisés pour opérer une isolation thermique entre la cuve interne 14 et l’enveloppe extérieure 12.
- au moins un module de combustion des gaz résiduels configuré pour produire de l’électricité en brûlant ledit flux de combustion.
De préférence, l’au moins un module de combustion des gaz résiduels est configuré pour fournir au moins une partie de l’électricité produite en brûlant le flux de combustion à l’au moins une unité d’épuration afin de l’alimenter électriquement pour la faire fonctionner (et/ou tout ou partie de ses équipements électriques auxiliaires).
- au moins une unité d’épuration telle que décrite ci-avant,