INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Sur les figures (1-A, 1-B), le plan équatorial est référencé C, une nervure principale partageant la bande de roulement dans la direction circonférentielle est référencée 80.
La -C est une illustration de l’angle Beta que fait le plan moyen d’une incision longitudinale avec la direction circonférentielle XX’.
Pour optimiser l’arrangement des motifs c’est-à-dire leur succession sur un tour de roue de manière à diminuer le bruit de sirènement et de battement, à chaque motif de sculpture est associé un signal élémentaire, par exemple un signal sinusoïdal. Pour un tour de roue complet, le signal associé est périodique et résulte de la sommation des signaux élémentaires.
Avec l’aide d’un outil numérique, l’optimisation de l’arrangement initial vis-à-vis du bruit de sirènement et de battement est opérée en procédant à des simulations sur différents arrangements possibles. Par une transformation de Fourrier du signal associé à l’arrangement, le spectre du signal est analysé dans le domaine fréquentiel. Les critères d’arrêt du processus d’optimisation sont liés à l’amplitude des émergences de sirènement et de battement, ainsi qu’à leur étalement sur l’axe des fréquences.
A l’issue de cette approche itérative, pour la dimension pneumatique étudiée, 245/35 R20 XL 95V, le nombre total de motifs de la bande de roulement s’établit à 80 sur un tour de roue, arrangés suivant la séquence : MB MA MB MA MA MA MA MA MA MA MB MB MB MB MB MA MB MA MB MA MA MA MA MA MA MA MB MB MA MA MA MB MA MB MB MB MB MB MA MA MA MB MA MB MB MA MA MA MA MA MB MB MB MB MA MA MA MA MA MB MA MB MB MA MA MA MB MA MB MA MB MB MB MA MB MA MA MA MA MA MB MB MB.
La circonférence du pneumatique est égale à 2108 mm, et la largeur de la bande de roulement est de 195 mm. La sculpture de la bande de roulement du pneumatique fabriqué comprend 2 motifs de sculpture (MA, MB) répartis en 48 motifs MA, en 36 motifs MB.
Le tableau qui suit récapitule les caractéristiques des motifs de sculpture (MA, MB) : Nombre de motifs Pas (mm) Taux entaillement surfacique Taux entaillement volumique Motif MA NA=48 21.9 40.2 28.7 Motif MB NB=36 29.37 42.2 28.8
Le taux d’entaillement volumique de chaque motif (MA, MB) correspond au rapport du volume des entailles sur le volume de chaque motif (MA, MB). On définit de façon équivalente le taux d’entaillement surfacique associé à un motif (MA, MB). Par extrapolation, le taux d’entaillement volumique global, TEV correspond au rapport du volume d’entaille VE sur le volume total VT de la bande de roulement, tel que TEV=VE/VT. Le taux d’entaillement volumique global TEV de la bande de roulement d’un pneumatique de l’invention est compris entre [20% ;40%], et préférentiellement entre [25% ;35%].
Les inventeurs ont défini la densité d’incision des motifs de sculpture comme étant le rapport entre la somme des longueurs projetées (Lpx) des incisions d’un motif de sculpture (MA, MB) selon une direction circonférentielle sur le produit du pas (PA, PB) du motif de sculpture et de la largeur (W) de la bande de roulement, l’ensemble étant multiplié par 1000, tel que : avec (NA, NB) le nombre d’incisions de chaque motif de sculpture (MA, MB), et Lpxi la longueur projetée de la ième incision du motif considéré.
Selon les inventeurs, dans la définition de (SDA, SDB), le dénominateur correspond à la surface englobant un motif de sculpture (MA, MB), si bien que la densité d’incision représente la quantité d’arête d’un motif (MA, MB) sur la surface englobante. Plus la densité est élevée et plus la bande de roulement du pneumatique comporte des incisions, et par voie de conséquence et plus ses performances d’adhérence sur sols mouillé et enneigé sont élevées.
Le système 1 passe alors dans sa deuxième configuration, illustrée en .
Pour le passage de la première configuration à la deuxième configuration, le module électronique 5 transmet une instruction 12 à la tête de déflexion 33.
Le module électronique 5 transmet ensuite une instruction 13 commandant au système électronique 31 de moduler, de préférence sinusoïdalement, en puissance la source laser 32, à une fréquence f donnée comprise entre 0,01 Hz et 10 kHz, de préférence entre 0,1 Hz et 1 kHz. La source laser 32 émet alors un faisceau laser 14a modulé sinusoïdalement en puissance à la fréquence f. Le faisceau laser 14a présente une longueur d’onde comprise entre à 0,2 µm et 1,5 µm. La puissance laser peut être ajustée par le système électronique 31.
Le faisceau laser 14a est transmis jusqu’à la tête de déflexion 33 qui le dirige ensuite vers le système optique 4.
Le système optique 4 défocalise alors le faisceau laser 14b vers la couche C. Le faisceau laser 14c irradie et par-là chauffe la totalité ou au moins une partie de la surface de la couche C. L’irradiance du faisceau laser 14c défocalisé sur la surface irradiée de la couche 3 est inférieure au seuil de fusion de la couche, de préférence inférieure à 10 10 W/m 2 .
Un flux thermique 15 est émis par le chauffage de la couche C. Ce flux thermique 15 est alors capté par le détecteur thermique 6.
Le détecteur thermique 6 est de préférence une caméra infrarouge, par exemple une « Fast- M 2K Rapid IR Camera » de la société Telops. La plage spectrale utile de la caméra infrarouge 6 s’étend de 1,5 µm à 5,4 µm.
Le système 1 comprend un système optique d’agrandissement 16 agencé entre la couche C et le détecteur thermique 6.
Ce système optique d’agrandissement 16 comprend de préférence un objectif pour agrandir ou réduire l’image de la surface irradiée de la couche C acquise par la caméra infrarouge 6 d’un facteur de grossissement supérieure ou inférieur ou égal à 1, par exemple égale à 2 ou 0,5. Un facteur de grossissement égale à 1 correspond à l’absence du système optique 16.
Ce système optique d’agrandissement 16 comprend également un filtre opaque aux rayonnements de longueurs d’onde inférieures à 1,5 µm, par exemple un filtre en germanium transmettant seulement les longueurs d’onde comprises entre 1,5 µm et 11,5 µm. Cela permet d’éviter que la lumière diffuse, causée par la réflexion du faisceau laser 14 sur la couche C, ne vienne perturber la détection du flux thermique 15.
La caméra infrarouge 6 transmet l’image du flux thermique 15 acquise au module électronique 5, par une connexion 17. La connexion 17 permet également au module électronique 5 de contrôler la caméra infrarouge 6, par exemple pour l’allumer, l’éteindre et/ou modifier les paramètres d’acquisition.
Le module électronique 5 peut ensuite calculer le déphasage Δφ entre le faisceau laser 14c et le flux thermique 15 en au moins un point de la surface irradiée ou en une pluralité de points, de sorte à obtenir une cartographie des déphasages de la surface irradiée.
La surface irradiée peut être la totalité ou une partie seulement de la surface supérieure de la couche C. Dans le cas où la surface irradiée n’est qu’une partie de la surface supérieure de la couche C, le module électronique 5 commande le déplacement du faisceau laser 14a-c via la tête de déflexion 33 et le système optique 4 vers une nouvelle zone. On peut également envisager plusieurs systèmes optiques 4 de différentes defocalisations, la tête de déflexion 33 pouvant diriger le faisceau laser 14a vers chacun des systèmes optiques 4. On peut alors réaliser un balayage de la surface supérieure de la couche C par le faisceau laser 14c et obtenir une cartographie des déphasages pour la totalité de cette surface.
Une pluralité d’images de flux thermique 15 peut être acquise de manière similaire à ce qui est décrit précédemment, avec pour chaque image une fréquence de modulation du faisceau laser 14 différente. Pour chacune de ces images, le module électronique 5 peut acquérir le déphasage Δφ entre le faisceau laser 14a et le flux thermique 15 en au moins un point de la surface irradiée ou en une pluralité de points, de sorte à obtenir une cartographie des déphasages de la surface irradiée. Le module électronique 5 peut ensuite déterminer le déphasage minimal Δφ min entre le faisceau laser 14 et le flux thermique 15 ainsi que la fréquence f min associée, dite fréquence de déphasage minimal, pour chacun des points avec des défauts.
Le module électronique 5 peut ensuite acquérir, à partir du déphasage minimal Δφ min et/ou de la fréquence de déphasage minimal f min , l’épaisseur L et/ou la conductivité thermique et/ou la capacité thermique et/ou la diffusivité thermique D de la couche et/ou la résistance thermique de l’interface couche/substrat C au niveau du au moins un point ou au niveau de chacun des points.
En outre, une fois l’homogénéité la couche C contrôlée et/ou ces défauts caractérisés, le système 1 peut revenir à sa première configuration. Une nouvelle couche de la pièce peut être formée par frittage comme décrit précédemment. Cette nouvelle couche peut ensuite être contrôlée et/ou caractérisée par radiométrie photothermique modulée à détection synchrone comme décrit précédemment.
(III) le 4-amino-2-hydroxyle toluène et ses dérivés, ses sels d’addition, ses solvates ou des solvates de ses sels ; et
dans laquelle la monoéthanolamine est présente en une quantité allant d’environ 0,01 % à environ 3 % en poids, par rapport au poids de la composition, et
dans laquelle la composition a un pH allant d’environ 7 à environ 10,4 ;
dans laquelle la au moins une base d’oxydation est présente dans la composition en une quantité allant d’environ 0,001 % à environ 20 % en poids, ou d’environ 0,005 % à environ 15 % en poids, ou d’environ 0,01 % à environ 10 % en poids, ou d’environ 0,01 % à environ 6 % en poids, ou d’environ 0,03 % à environ 3 % en poids, ou d’environ 0,04 % à environ 2 % en poids, par rapport au poids total de la composition ; et
dans laquelle le au moins un coupleur est présent dans la composition en une quantité allant d’environ 0,001 % à environ 20 % en poids, ou d’environ 0,001 % à environ 15 % en poids, ou d’environ 0,001 % à environ 10 % en poids, ou d’environ 0,001 % à environ 6 % en poids, ou d’environ 0,001 % à environ 3 % en poids, ou d’environ 0,001 % à environ 2 % en poids, par rapport au poids total de la composition et dans laquelle le coupleur comprend du 2,4-diaminophénoxyéthanol HCl, du méta-aminophénol et du 4-amino-2-hydroxyle toluène ; et
(III) le 4-amino-2-hydroxy toluène et ses dérivés, ses sels d’addition, ses solvates ou des solvates de ses sels ; ou
(IV) leurs mélanges, et
montre un schéma de principe d’une architecture d’un système de turbomachine hybride selon un mode de réalisation de l’invention.
montre une représentation schématique électrique d’une première machine électrique asynchrone triphasé et deuxième machine électrique asynchrone triphasé reliées en parallèle à un convertisseur d’énergie électrique de la turbomachine hybride selon le mode de réalisation.
montre une représentation schématique des courbes de couple et puissance en fonction du glissement des machines électriques selon le mode de réalisation et des points de glissement dans un mode de génération.
montre une représentation schématique de la avec le transfert d’énergie dans le mode de génération.
montre une représentation schématique des courbes de couple et puissance en fonction du glissement des machines électriques selon le mode de réalisation dans un mode d’assistance.
montre une représentation schématique de la avec le transfert d’énergie dans le mode d’assistance.
montre une représentation schématique des courbes de couple et puissance en fonction du glissement des machines électriques selon le mode de réalisation dans un mode de transfert.
montre une représentation schématique de la avec le transfert d’énergie dans le mode de transfert.
La est une vue schématique d’une architecture d’un système de turbomachine hybride selon un mode de réalisation de l’invention. La turbomachine hybride comprend un moteur 10 à turbine à gaz (dispositif de propulsion classique) pour aéronef représenté de façon très schématisée. Le moteur 10 comprend un compresseur basse pression 1, un compresseur haute pression 2, une chambre de combustion 3, une turbine haute pression 4, une turbine basse pression 5 alignés successivement le long d'un axe X-X du moteur de l'avant vers l'arrière de l'aéronef. Toutefois, l'alignement peut être complété par une soufflante 6 disposée à l'avant du compresseur basse pression 1 et composée de pales de plus grand diamètre. Le moteur peut être un turboréacteur, si la soufflante 6 est carénée par un carter tout comme le reste du moteur, ou un turbopropulseur si la soufflante 6 n'est pas carénée. Le moteur 10 comprend un arbre basse pression 7 portant ici les aubes de la soufflante 6 ainsi que les aubes mobiles du compresseur basse pression 1 et de la turbine basse pression 5 pour former un corps basse pression BP; et un arbre haute pression 8 entourant le précédent entre le 20 compresseur basse pression 1 et la turbine haute pression 5, porte les aubes mobiles du compresseur haute pression 2 et de la turbine haute pression 4 pour former un corps haute pression HP. Les deux arbres 7 et 8 sont concentriques et alignés avec un axe de rotation. Le moteur 10 pourrait avoir plus de deux corps, notamment un moteur triple-corps ayant un corps moyenne pression en plus des corps HP et BP.
Dans ce mode de réalisation, la turbomachine hybride comprend en outre une première machine électrique asynchrone IMHP comprenant un rotor couplé au corp haute pression HP par exemple à l’amont ou l’aval de l’arbre haute pression 8 du côté respectivement du compresseur haute pression 2 ou de la turbine haute pression 4. Le couplage du rotor de la première machine électrique IMHP à l’arbre haute pression 8 peut être réalisé par un engrenage sans rapport de vitesse (rapport de 1) ou avec un rapport de vitesse réducteur (de l’arbre haute pression 8 au rotor ou vice-versa). Selon un autre exemple le couplage est un couplage direct dans le prolongement axial, c’est-à-dire que le rotor comprend le même axe de rotation que celui de l’arbre haute pression 8 et est directement couplé à au moins une de ces deux extrémités à cet arbre haute pression, par exemple l’arbre haute pression est scindé en deux parties reliées à chacune des extrémités axiales du rotor.
La première machine électrique asynchrone IMHP comprend en outre un stator comprenant des sorties de phase, dans cet exemple trois phases, u, v, w d’un système triphasé, par exemple en triangle ou en étoile mais pourrait être un double système triphasé.
La turbomachine Hybride comprend en outre une deuxième machine électrique asynchrone IMBP comprenant un rotor couplé au corp basse pression BP par exemple à l’arbre basse pression 7. Le couplage du rotor de la deuxième machine électrique IMBP à l’arbre basse pression 7 peut être réalisé par un engrenage sans rapport de vitesse (rapport de 1) ou avec un rapport de vitesse réducteur (de l’arbre basse pression au rotor ou vice-versa). Selon un autre exemple le couplage est un couplage direct dans le prolongement axial, par exemple comme celui de l’exemple du rotor haute pression mais couplé à l’arbre basse pression.
La deuxième machine électrique asynchrone IMBP comprend en outre un stator comprenant des sorties de phase, dans cet exemple autant de sorties de phases que celle du stator de la première machine électrique, soit en l’occurrence trois phases u, v, w d’un système triphasé, par exemple couplées en triangle ou en étoile mais pourrait être un double systèmes triphasés.
Bien entendu la turbomachine hybride peut comprendre d’autres machines électriques, notamment asynchrone, par exemple une machine électrique couplé au corps moyen de l’exemple de moteur ayant trois corps.
La turbomachine hybride comprend en outre un réseau électrique primaire UVW qui comprend autant de lignes de phases que le plus grand nombre de sorties de phases de la première ou deuxième machine électrique IMHP, IMBP, ici en l’occurrence trois lignes de phase représentées sur la par une seule ligne. Les phases u, v, w de la première et deuxième machine IMHP, IMBP sont aussi représentées schématiquement par une seule ligne reliée au réseau primaire UVW, dans cet exemple triphasé.
L’espaceur 71 est maintenu en position contre la face intermédiaire 61 de la vitre intérieure 6 et contre la face intérieure 52 de ladite vitre intérieure 5 grâce au cordon de mastic 76.
Le vitrage 1 ne comprend pas de cadre, et notamment pas de cadre rigide métallique, qui maintiendrait les vitres 2, 6 respectivement à la fois par la face extérieure 21 et par la face intérieure 62.
Le flanc intérieur 92 n’est de préférence pas directement en contact avec le bord de la face intérieure 62 de la vitre intérieure 6 grâce à la présence d’un cordon de joint d’étanchéité intérieur 70 ; le cordon de joint d’étanchéité intérieur 70 est de préférence d’un seul tenant et, de préférence encore, n’est pas en contact avec le chant 60 de la vitre interne 6. Il est de préférence préfabriqué puis collé contre le bord de la face intérieure 62.
Le cordon de mastic 76, à lui tout seul ou avec le cordon de colle, remplit de préférence tout le reste de l’espace à l’exception de l’espace réalisé par la cavité d’accrochage 77, et cela en direction transversale entre la face intermédiaire 61 de la vitre intérieure 6 et la face intermédiaire 22 de la vitre extérieure 2 et de préférence tout l’espace en hauteur entre d’une part l’espaceur 71 et d’autre part l’arête entre le chant 60 et la face intermédiaire 61.
Ledit cordon de colle peut comprendre ou être un cordon de colle à base de polyuréthane ou de silicone ou de MS polymère (c’est-à-dire de polyéther modifié silane) ou de polysulfide, afin que la liaison chimique avec au moins la vitre intérieure soit forte et de préférence que la liaison chimique avec les deux vitres de part et d’autre de la cavité de vitrage soit forte.
Le cordon de colle peut comprendre un profilé métallique qui est collé latéralement de chaque côté de la cavité de vitrage, avec un tel cordon de colle ou être en partie ou complètement intégré dans un tel cordon de colle.
Le cordon de colle pourrait comprendre un câble, et notamment un câble métallique, qui est collé latéralement sur un côté au moins de la cavité de vitrage, afin de permettre de faciliter la rupture de la vitre par traction sur ce câble.
Le flanc extérieur 91 est, de préférence, situé dans la continuité d’aspect (c’est-à-dire ici à l’aplomb) de la face extérieure 31 de la feuille de verre extérieure 3, c’est-à-dire dans la continuité d’aspect de la face extérieure 21 de la vitre extérieure 2, qui est aussi la face extérieure 101 du vitrage 1.
Un joint d’étanchéité extérieur 99, de préférence creux, est situé dans un espace d’applique 95 entre, avec de préférence un contact, - d’une part le bord du flanc extérieur 91 et la traverse 90 - et d’autre part le chant 20 de la vitre extérieure 2 (cas de la vitre extérieure monolithique) ou d’autre part, comme ici illustré sur la , le chant 30 de la feuille de verre extérieure 3 - tout en étant de préférence au contact d’un bord de la face intermédiaire 22 de la vitre extérieure 2 (cas de la vitre extérieure monolithique) ou au contact, comme ici, d’un bord d’une face intermédiaire 32 de la feuille de verre extérieure 3.
Le joint d’étanchéité extérieur 99 présente de préférence une hauteur h comprise entre 5,0 et 30,0 mm, de préférence entre 8,0 et 20,0 mm, par exemple de 18,0 mm.
Il a été vérifié qu’une isolation thermique adéquate est obtenue sur la base de l’exemple de la , lorsque ladite cavité de vitrage 8 est d’un seul tenant, qu’elle est remplie d’argon et présente une épaisseur uniforme. La distance entre la face extérieure 101 et la face intérieure 102 est ainsi constante et est ici de 26,76 mm.
La fixation comporte de préférence plusieurs ailes 12 latérales qui s’étendent toutes en direction centripète, c’est-à-dire vers un axe central vertical du vitrage pour les ailes latérales s’étendant horizontalement lorsque leurs verrous sont fermés et vers un axe central horizontal du vitrage pour les ailes latérales s’étendant verticalement lorsque leurs verrous sont fermés.
Il a été vérifié qu’une tenue mécanique appropriée est obtenue sur la base de l’exemple de la lorsque le vitrage 1 est soumis à des conditions similaires à celles qu’il subirait s’il était intégré dans un train roulant à 160 km/h.
La structure de cadre de vitrage est sans partie de structure externe ; elle comporte uniquement une partie de structure interne 7 et qui est située en périphérie interne de la vitre extérieure 2 et en périphérie interne de la vitre intérieure 6 en étant plus vers le centre (plus centripète) que le chant périphérique 20, 60 respectivement de la vitre extérieure 2 et de la vitre intérieure 6, et qui tient ces deux vitres ensemble de telle sorte que le vitrage réalise une séparation entre l’espace extérieur E et l’espace intérieur I avec une cavité de vitrage 8 située entre les vitres 2, 6.
L’aile 12 latérale du verrou 10 pénètre dans la cavité d’accrochage 77 par rotation simple et directe du verrou à 90° sur lui-même.
Lorsque le vitrage est fixé à la baie, le flanc intérieur 92 s’étend en direction centripète, plus centripète que le chant 60 de la vitre intérieure 6 et elle présente un trou de fixation 93 qui est situé plus centrifuge que le chant 60 de la vitre intérieure 6 ; ce trou de fixation 93 présente un axe A9 parallèle au chant 60 de ladite vitre intérieure 6 ; c’est-à-dire horizontal.
La présente invention a également pour objet une composition cosmétique comprenant :
une phase aqueuse comprenant au moins une lignine hydrosoluble obtenue par traitement enzymatique, ladite lignine étant soluble dans l’eau à un pH compris entre 5 et 10, et
une phase huileuse et/ou au moins un polymère épaississant hydrophile choisi parmi la cellulose et ses dérivés, les gommes naturelles, les scléroglucanes, les dérivés de chitine et de chitosane, les carraghénanes et les gellanes.
De préférence, la composition selon l’invention est substantiellement exempte de microcapsules. Par « substantiellement exempte », on entend que la composition comprend moins de 1% en poids par rapport au poids total de composition, de préférence moins de 0,5% en poids, de préférence moins de 0,3% en poids, de préférence moins de 0,1% en poids de microcapsules. De préférence, la composition selon l’invention est totalement exempte de microcapsules.
La présente invention a également pour objet un procédé cosmétique non-thérapeutique de soin des matières kératiniques, de préférence la peau, comprenant l’application sur lesdites matières kératiniques, de préférence la peau, d’une composition cosmétique telle que décrite ci-avant.
LIGNINE HYDROSOLUBLE SELON L’INVENTION La lignine hydrosoluble selon l’invention est obtenue par traitement enzymatique. Cette modification par voie enzymatique est spécifique. En effet, la lignine obtenue diffère d'une lignine soluble obtenue par voie chimique, par la faible présence ou l’absence d'impuretés de synthèse par voie chimique et l’absence de groupes sulfate ou sulfonate notamment. De préférence, le traitement enzymatique est effectué avec au moins une enzyme bilirubine oxydase.
La lignine selon l’invention est hydrosoluble. Par « hydrosoluble », on entend que la lignine selon l’invention est soluble dans une solution aqueuse, de préférence dans l’eau, à une concentration allant jusqu’à 90% en poids par rapport au poids total de solution. La solubilité de la lignine est appréciée à température ambiante, de préférence dans une solution aqueuse, typiquement de l’eau, par microscopie et par re-dissolution spontanée de la lignine lyophilisée dans un solvant aqueux. On n’observe aucun précipité.
En outre, la lignine hydrosoluble selon l’invention est soluble dans l’eau à un pH compris entre 5 et 10, de préférence compris entre 6 et 8.
De préférence, la lignine hydrosoluble selon l’invention est obtenue par un procédé comprenant les étapes suivantes :
a- mélange de la lignine avec de l’eau comprenant de préférence un agent tampon,
b- de préférence, traitement aux ultrasons du mélange obtenu en fin d’étape a,
c- traitement enzymatique de la lignine obtenue en a ou en b, avec au moins une enzyme bilirubine oxydase, en présence ou absence d’un médiateur rédox, pour obtenir une lignine soluble en milieu aqueux de pH supérieur ou égal à 5 et inférieur ou égal à 10, de préférence compris entre 6 et 8, et