INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le mélange d’esters glycériques obtenu aura des similitudes avec la triacétine et la tributyrine (mais avec un mélange de différents AGV au lieu des seuls acides acétique et butyrique et une certaine répartition des esters obtenus entre mono-glycérides, di-glycérides et triglycérides).
La triacétine et la tributyrine étant aptes à être utilisées comme biocarburants pour les moteurs Diesel, le mélange d’esters ainsi obtenu qui sera beaucoup moins coûteux que ces produits purs pourra lui aussi être utilisé dans des moteurs Diesel.
Densité Solubilité eau Point de fusion Point d'ébullition Point éclair Triacétine 1,15 6 g/L -78°C 259°C 138°C Tributyrine 1,032 insoluble -75°C 305°C 173°C Mélanges esters environ 1 insoluble environ -75°C environ 300°C >130°C
Une estérification directe par du glycérol des mélanges d’AGV peut être réalisée par le procédé mis au point pour les esters éthyliques d’AGV [0050] (utilisation d’esters comme solvant, déshydratation par des tamis moléculaires).
Il en est de même pour d’autres esters d’AGV obtenus avec un autre alcool (méthanol, propanol, iso-propanol, butanol).
Contenant de fermentation, d’élevage ou de stockage d’une préparation alimentaire alcoolisée. DOMAINE DE L’INVENTION L'invention concerne les contenant de fermentation, d’élevage ou de stockage d’une préparation alimentaire.
ETAT DE LA TECHNIQUE Les contenants tels que les cuves, foudres et fûts en bois peuvent être utilisés à la fois en vinification et en élevage. Ils sont utilisés depuis des siècles pour l’élaboration des grands vins, eaux de vies, bières, en fait pour la fabrication de toutes boissons alcoolisées.
Le bois de chêne permet à la fois la bonne réalisation des fermentations et de l’élevage à la fois du fait de ses propriétés thermiques mais aussi de ses propriétés physico-chimiques singulières. Le bois est connu pour l’apport de tanins et de composés polyphénoliques du bois qui permettent la stabilisation et la structuration polyphénolique des boissons, notamment la couleur mais aussi le volume, la texture et la longueur en bouche.
Il est communément admis que le bois est un isolant thermique. Pourtant son emploi dans une cuve, un foudre ou une cuve de vin ou de boisson alcoolisée entraine l’imprégnation de la paroi sur une couche de plusieurs millimètres de bois par une solution hydro-alcoolique issue de la boisson fermentée ou élevée. Cette couche imprégnée ainsi que le gradient d’humidité vers l’extérieur du contenant confèrent au bois des propriétés de conduction thermiques non négligeables, au point qu’il n’est pas utile de thermo-réguler un fût de 225 L de moût de raisin en fermentation alcoolique, pourtant fortement exothermique, les échanges au travers de la coque et des fonds suffisant à maintenir le moût en fermentation en dessous de 25°C dans des conditions de chai tempérées. C’est surtout lorsque l’on souhaite fermenter des volumes supérieurs et significativement à partir de volumes de 500 L que la question d’adjoindre des moyens supplémentaires de refroidissement se pose.
Ainsi les cuves de fermentations en bois de 1000 L contiennent en général un échangeur en inox permettant a minima d’éviter de trop forts échauffements au pic de la fermentation et de manière optimale de réguler la température selon la recette souhaitée à chaque instant de la fermentation. Or cette fonction optimale est rarement remplie de façon satisfaisante du fait précisément des interférences avec la capacité thermique de la coque en bois. Dès que l’on souhaite maintenir en cuve des conditions qui s’écartent significativement des conditions de chai, par exemple si l’on souhaite maintenir le moût au frais en dessous de 15°C alors que la température du chai est de 25°C, ou inversement si l’on souhaite maintenir le marc au-dessus de 25°C alors que les nuits sont fraiches, alors les flux thermiques au travers du bois ne sont plus négligeables et s’opposent à l’itinéraire technique choisi.
L’invention peut s’appliquer dans tous les domaines où l’on pratique des mesures, ou de la communication, par la lumière laser dans un environnement avec une lumière parasite de très forte puissance (plus puissante que celle du soleil). En particulier, l’invention peut s’appliquer à tous les essais utilisant des moyens de mesures ou de communication par laser et qui nécessitent d’être filmés avec des systèmes d’enregistrements vidéo ultra-rapides.
ÉTAT DE LA TECHNIQUE ANTÉRIEURE Actuellement, les bancs de tests équipés de systèmes d’enregistrements vidéo ultra rapides ne permettent pas d’utiliser des moyens de mesures par laser ou des moyens de communication par laser. En effet, l’enregistrement de séquences vidéo à l’aide de systèmes d’enregistrements vidéo (ci-après caméras) ultra-rapides nécessite un environnement ultra lumineux pour obtenir des images couleurs nettes (entre 10 et 100 millions de lumens en instantané, générés par des projecteurs ou des flashs ; généralement, les enregistrements sont réalisés dans un environnement ultra lumineux obtenu par la génération d’un éclairage moyen de 40 millions de lumens).
Or, les sources d’éclairage très puissantes nécessaires pour les enregistrements vidéo perturbent et saturent les cellules de détection des capteurs qui équipent les moyens de mesures ou de communication par laser.
Ces sources d’éclairage utilisent des lampes basées sur des technologies à arcs électrique ou des ampoules flashs. De nombreuses sociétés expertes dans le domaine des capteurs laser se sont heurtées à ce problème de flux lumineux polluant. Aucune solution sérieuse n’a été à ce jour trouvée pour contrer le phénomène.
Il serait intéressant de pouvoir utiliser des moyens de mesure utilisant des technologies laser dans un environnement ultra-lumineux, car ceux-ci sont d’une meilleure précision que d’autres technologies. De même, il serait intéressant de pouvoir utiliser des moyens de communication laser entre deux éléments dans un environnement ultra-lumineux.
Ce but est atteint grâce à un dispositif de transmission d’informations associé à un faisceau laser jusqu’à une cellule de détection dans un environnement lumineux parasite apte à saturer ladite cellule, le dispositif comprenant : - une cellule de détection, apte à détecter un faisceau laser et à transformer un signal lumineux associé au faisceau laser en un signal électrique ; - une source laser, agencée pour émettre un faisceau laser en direction de la cellule ;
le dispositif étant caractérisé en ce qu’il comprend en outre : - une fibre optique apte à guider, vers la cellule, le faisceau laser ainsi qu’une partie des faisceaux de saturation formant l’environnement lumineux ; - un système de filtration d’ordre supérieur à 2, agencé entre une extrémité de la fibre optique et la cellule, formant un filtre passe-bande apte à stopper les faisceaux de saturation sortant de la fibre optique et à transmettre le faisceau laser à la cellule.
La cellule de détection peut appartenir à un capteur équipant des moyens de mesures par laser, comme par exemple des capteurs de vitesses, de vibrations, de températures, ou bien à un capteur équipant des moyens de communication par laser, comme par exemple des moyens de communication sans fil, là où les liaisons hautes fréquences ne peuvent être utilisées.
Avantageusement, le système de filtration est obtenu en associant au moins un filtre passe-bas d’ordre 1 ou supérieur et au moins un filtre passe-haut d’ordre 1 ou supérieur, la somme des ordres des filtres étant supérieure à 2.
De préférence, l’environnement lumineux parasite est produit par au moins une source lumineuse autre que la source laser, la ou lesdites sources lumineuses produisant une puissance entre 10 et 100 millions de lumens en instantané.
- illustre de manière schématique le problème de pollution lumineuse se produisant actuellement pour une cellule de détection illuminée par un faisceau laser dans un environnement lumineux important ;
- illustre la solution proposée dans le cadre de la présente invention.
Le principe de base des cellules de détection des capteurs laser actuels, qui sont utilisées dans les moyens de mesure ou de communication par laser et qui ne peuvent fonctionner sur les bancs d’essais équipés de caméras ultra-rapides, est illustré dans la .
Le capteur laser comporte au moins une cellule de détection 3. Une source laser 4 produit un faisceau laser 2 qui est dirigé sur une cellule de détection 3. La cellule de détection reçoit donc le faisceau provenant de la source laser, mais elle reçoit également les faisceaux 6 provenant de projecteurs 8 de fortes puissances, nécessaires à l’utilisation des caméras ultra-rapides.
Deux modes préférés de réalisation préférés sont décrits dans ce qui suit. Ils permettent d’améliorer davantage la durée de vie de l’élément, celle-ci étant déjà améliorée par l’addition dans la cathode des additifs susmentionnés.
1er mode de réalisation préféré : Dans ce premier mode de réalisation, la matière active anodique est un matériau carboné susceptible d'insérer du lithium dans sa structure ou est du lithium métal ou est du lithium allié avec un ou plusieurs éléments chimiques. L’électrolyte est de préférence liquide.
Le solvant de l’électrolyte peut être constitué d’un mélange d’un ou de plusieurs carbonates cycliques avec un ou plusieurs carbonates linéaires. De préférence, il s’agit d’un mélange de carbonate d’éthylène (EC), de carbonate de propylène (PC), de carbonate de méthyle éthyle (EMC) et de carbonate de diméthyle (DMC). Les pourcentages volumiques peuvent être respectivement de 5-15 : 15-25 : 20-30 : 40-50.
L’amélioration de la durée de vie en cyclage de l’élément obtenue grâce à la présence dans la cathode des additifs susmentionnés peut être accrue en utilisant comme solvant de l’électrolyte au moins un composé fluoré. Ainsi, le solvant de l’électrolyte comprend de préférence au moins un carbonate fluoré, cyclique ou linéaire. Ce carbonate fluoré peut être du monofluorocarbonate d’éthylène (F1EC), du carbonate de 2,2,2-trifluoroéthyle méthyle (F3EMC).
Le solvant peut être un mélange d’un carbonate cyclique fluoré, tel que F1EC, avec un carbonate linéaire choisi parmi le carbonate de méthyle éthyle (EMC), le carbonate de diméthyle (DMC) et le carbonate de diéthyle (DEC) ou un mélange de ceux-ci.
Le solvant peut être un mélange d’un carbonate linéaire fluoré, tel que F3EMC, avec un carbonate cyclique choisi parmi le carbonate d’éthylène (EC) et le carbonate de propylène (PC).
Le solvant peut être un mélange de deux carbonates fluorés, par exemple un carbonate cyclique fluoré et un carbonate linéaire fluoré. Par exemple, ce peut être un mélange de F1EC avec F3EMC.
Dans tous les exemples de ce 1 er mode de réalisation, le volume de carbonate(s) linéaire(s) est en général supérieur au volume de carbonate(s) cyclique(s). Des plages pour le ratio carbonate(s) cyclique(s) : carbonate(s) linaire(s) peuvent être 10-50 : 50-90, de préférence 20-40 : 60-80. Le solvant peut être un mélange de trois composés fluorés, par exemple : - un mélange i) de 1,1,1,3,3,3-hexafluoro-2-méthoxypropane (HFMP) et/ou de 1,1,1,3,3,3-hexafluoro-2-(fluorométhoxy)propane (HFMFP) avec du monofluorocarbonate d’éthylène (F1EC) et du carbonate de 2,2,2-trifluoroéthyle méthyle (F3EMC) ; - un mélange ii) de 1,1,1,3,3,3-hexafluoro-2-méthoxypropane (HFMP) et/ou de 1,1,1,3,3,3-hexafluoro-2-(fluorométhoxy)propane (HFMFP) avec du monofluorocarbonate d’éthylène (F1EC) et d’acétate de 2,2,2-trifluoroéthyle (F3EA).
Dans le cas du mélange i), l’hexafluorométhoxypropane (HFMP) et/ou l’hexafluoro(fluorométhoxy)propane (HFMFP) peut représenter de 10 à 50 % du volume de solvant ou de 15 à 40 % du volume de solvant ou de 20 à 30 % du volume de solvant. Le monofluorocarbonate d’éthylène (F1EC) peut représenter de 15 à 40 % du volume de solvant. Le carbonate de trifluoroéthyle méthyle (F3EMC) peut représenter de 30 à 50 % du volume de solvant.
Dans le cas du mélange ii), l’hexafluorométhoxypropane (HFMP) et/ou l’hexafluoro(fluorométhoxy)propane (HFMFP) peut représenter de 20 à 30 % du volume de solvant. Le monofluorocarbonate d’éthylène (F1EC) peut représenter de 15 à 40 % du volume de solvant. L’acétate de trifluoroéthyle (F3EA) peut représenter de 30 à 50 % du volume de solvant.
Le solvant peut être constitué de F1EC avec un ou plusieurs fluorocarbonates linéaires. Il peut être constitué de F1EC avec un ou plusieurs fluoroesters linéaires. Il peut être constitué de F1EC avec un ou plusieurs fluoroéthers linéaires.
Le solvant peut n’être constitué que de composés fluorés.
L’électrolyte peut aussi contenir l’un des additifs utilisés dans la cathode. L’additif de l’électrolyte peut être identique ou différent de celui de la cathode. Généralement, le pourcentage massique de sulfate d’éthylène ESA va de 0,1 à 5 %, de préférence de 0,5 à 2 %, de préférence encore de 1 à 2 % de la masse de l’ensemble constitué par le ou les sel(s) de lithium et le solvant. Le pourcentage massique de difluorophosphate de lithium et le pourcentage massique d’oxalate de lithium vont généralement chacun de 0,1 à 2 %, de préférence de 0,5 à 1,5%, de préférence encore de 0,5 à 1%, de la masse de l’ensemble constitué par le ou les sel(s) de lithium et le solvant. La carbonate de vinylène VC peut aussi être utilisé comme additif selon un pourcentage massique allant de 0,1 à 5 %, de préférence de 0,5 à 3 %, de préférence encore de 1 à 2 % de la masse de l’ensemble constitué par le ou les sel(s) de lithium et le solvant.
La composition d’électrolyte comprend au moins un sel de lithium pouvant être choisi parmi l'hexafluorophosphate de lithium LiPF 6 , le tétrafluoroborate de lithium LiBF 4, le perchlorate de lithium LiClO 4 , l’hexafluoroarsénate de lithium LiAsF 6 , l’hexafluoroantimonate de lithium LiSbF 6 , le trifluorométhanesulfonate de lithium LiCF 3 SO 3 , le bis(fluorosulfonyl)imide de lithium Li(FSO 2 ) 2 N (LiFSI), le trifluorométhanesulfonimide de lithium LiN(CF 3 SO 2 ) 2 (LiTFSI), le trifluorométhanesulfoneméthide de lithium LiC(CF 3 SO 2 ) 3 (LiTFSM), le bisperfluoroéthylsulfonimide de lithium LiN(C 2 F 5 SO 2 ) 2 (LiBETI), le 4,5-dicyano-2-(trifluoromethyl) imidazolide de lithium (LiTDI), le bis(oxalatoborate) de lithium (LiBOB), le difluoro(oxalato)borate de lithium (LiDFOB), le tris(pentafluoroethyl)trifluorophosphate de lithium LiPF 3 (CF 2 CF 3 ) 3 (LiFAP) et les mélanges de ceux-ci.
On choisira de préférence l'hexafluorophosphate de lithium LiPF 6 . La concentration dudit au moins un sel dans l’électrolyte varie de 0,7 à 4 mol.L -1 , ou de 1 à 2 mol.L -1 , ou de 1,2 à 2 mol.L -1 .
2nd mode de réalisation préféré : Dans ce second mode de réalisation, la matière active anodique est un composé de formule Li x-a M a Ti y-b M’ b O 4-c-d X c (LTO), typiquement Li 4 Ti 5 O 12 . L’amélioration de la durée de vie en cyclage obtenue grâce à la présence dans la cathode des additifs susmentionnés peut être accrue en utilisant un électrolyte gélifié. L’électrolyte gélifié réduit le risque de migration de l’additif de la cathode vers l’anode, et évite que l’additif ait un effet dommageable sur l’anode. Le solvant imprégnant le polymère pour lui conférer sa forme gélifiée, ne contient de préférence aucun composé fluoré.
Chacune des compositions 1A à 1E et C1 et C2 a apporté des bénéfices de lissage temporaire aux cheveux, et a réduit les frisottis même en cas de forte humidité. Cependant, les cheveux traités avec la composition C1 et C2 étaient plus raides et plus recouverts que les cheveux traités avec les compositions 1A à 1E, qui avaient un toucher plus lisse et plus naturel.
Exemple 2 - Essai de stabilité Afin d'évaluer la stabilité des compositions inventives par rapport aux compositions comparatives, les compositions 1B à 1E et C1 ont été évaluées dans le temps.
Les compositions 1B à 1E ont été étudiées pendant 10 jours à 60 °C. À la fin de l'étude, aucune précipitation, séparation de phase, ou changement de pH n'a été noté, et seul un changement mineur de couleur a été observé. En conséquence, les compositions 1B à 1E ont été considérées comme stables.
La composition C1 a été étudiée pendant 7 jours à 60 °C et pendant 2 mois à 45 °C. À la fin des deux études, la composition a été considérée comme stable. À la fin des deux études, la composition C1 a montré une précipitation, un changement de couleur du brun clair au brun foncé, et une diminution du pH d'approximativement 1,2 unité pH. En conséquence, la composition C1 a été considérée comme moins stable que les compositions 1B à 1E.
Exemple 3 - Qualité du film Les films produits par les compositions 1B et C1 ont été évalués pour déterminer la qualité du film. Des quantités égales de compositions 1B et C1 ont été pesées dans des bateaux de pesée identiques en téréphtalate de polyéthylène (PET), et on les a laissées sécher complètement dans un dessiccateur.
Une fois sec, le film formé par la composition C1 était cassant et rigide, tandis que le film formé par la composition 1B était homogène et pas aussi cassant ou rigide que le film de la composition C1. Ainsi, le film formé par la composition 1B était plus favorable que celui formé par la composition C1. Les films séchés sont montrés sur la .
Exemple 4A - Essai in vitro sur les cheveux Les compositions 1A, 1B et C1, ainsi que l'eau (témoin), ont été testées sur des têtes de mannequins aux cheveux bouclés. Tout d'abord, les cheveux ont été lavés et conditionnés avec un shampooing et un après-shampooing standard, puis l'excès d'eau a été éliminé avec une serviette et les cheveux ont été brossés. Ensuite, des quantités égales de composition 1A, 1B, C1 ou d'eau ont été appliquées sur une moitié de tête d’un mannequin à raison de 5 grammes par demi-tête et les cheveux ont été peignés, après quoi les cheveux ont été séchés avec un séchoir à rouleau à une température d'environ 40 à 45 °C pendant une période d'environ 60 minutes.
Comme on peut le voir sur la , les cheveux traités avec chacune des compositions 1A, 1B et C1 ont apporté des bénéfices de lissage aux cheveux bouclés lorsqu'ils étaient mouillés (T0), et à la fois un lissage et un contrôle des frisottis aux cheveux une fois qu'ils étaient secs (T1).
Exemple 4B - Essai in vivo sur les cheveux Les cheveux bouclés de plusieurs volontaires ont été lavés et conditionnés avec un shampooing et un après-shampooing standard, et après avoir éliminé l'excès d'eau, la composition 1B a été appliquée sur une moitié de la chevelure, et l'une des compositions C1, 1C, 1D ou 1E a été appliquée sur l'autre moitié de la chevelure, et les cheveux ont été peignés. Les cheveux ont ensuite été séchés avec un séchoir à rouleau à une température d'environ 40 à 45 °C pendant une période d'environ 60 minutes. Le tableau 2 ci-dessous montre les compositions spécifiques et les quantités (en grammes) utilisées dans chaque comparaison.
[TABLEAU 2] - Essais auprès des consommateurs FIGURE COMPARAISON C1 1B 1C 1D 1E 3A Comparaison 1 - cheveux frisés, colorés avec des mèches 11,0 11,0 3B Comparaison 2 - cheveux bouclés, colorés 8,9 8,9 3C Comparaison 3 - cheveux bouclés, colorés 5,0 5,0 3D Comparaison 4 - cheveux ondulés colorés 4,0 4,0 3E Comparaison 5 - cheveux ondulés 4,0 4,0
Les figures 3A à 3E montrent les cheveux avant le traitement et après le séchage des cheveux (et avant la rupture du film formé par la composition C1 sur les figures 3A et 3B). Comme on peut le voir, les cheveux de chacune des figures étaient sensiblement plus raides après traitement avec chacune des compositions C1 et 1B à 1E. Cependant, les cheveux traités avec les compositions 1B à 1E étaient plus lisses, moins frisés, et avaient une sensation plus naturelle.
Composition comprenant de la cystéine et un triglycéride d’acide gras particulier La présente invention concerne une composition utile pour le coiffage et/ou le conditionnement des fibres kératineuses, et en particulier des fibres kératineuses humaines telles que les cheveux, qui comprend de la cystéine et/ou un de ses dérivés et un triglycéride d’acide gras particulier.
De nombreuses personnes ne sont pas satisfaites de l’aspect de leurs cheveux et ont des difficultés à les coiffer. Les cheveux bouclés sont particulièrement difficiles à peigner et à démêler, ce qui demande beaucoup de temps et d’efforts pour un résultat qui est la plupart du temps décevant.
Cette première solution repose sur la propriété de la fonction XOR : A ⊕ B ⊕B = A⊕ (B⊕ B) =0 = A mais aussi sur la technique de chiffrement par masque jetable (OTP en anglais pour One Time Pad cryptography) qui garantit qu’il n’est pas possible de remonter à la clé A et/ou à la clé B par la seule connaissance de la séquence Clé A ⊕ Clé B. La technique du masque jetable repose sur le principe suivant. Tout message qui doit être chiffré le sera par une clé strictement aléatoire, de la taille du message et qui sera combinée au message clair pour aboutir au message chiffré. Le déchiffrement sera effectué en effectuant l’opération inverse sur le message chiffré en utilisant la même clé secrète. Cette technique a été démontré théoriquement sûre par Claude Shannon, et ce, quels que soient les moyens dont dispose l’attaquant à condition de respecter 3 règles absolument fondamentales : La clé doit être aussi longue que le message à chiffrer, La clé doit être strictement aléatoire, les éléments qui constituent la clé (bits ou caractères) de la clé doivent tous être indépendant les uns des autres. Chacune des clés (ou masque) ne doit être utilisée qu’une seule fois pour chiffrer un seul message.
Néanmoins, cette première solution requiert que les nœuds de confiance, qui manipulent les clés en clair, soient sécurisés avec un très fort niveau de sécurité qui implique des surcoûts et des contraintes opérationnelles non négligeables. Ensuite, ce type de solution est difficile, voire impossible, à mettre en place pour interconnecter deux utilisateurs séparés par un océan (difficile et couteux d’implémenter des nœuds de confiance tous les 100km dans l’océan).
La deuxième solution est de procéder à des échanges de photons en champ libre et donc depuis l’espace. Dans ce cas, la limite des 100 kilomètres de la fibre optique n’est plus applicable et il est possible de distribuer à deux utilisateurs localisés n’importe où sur terre des clés de chiffrement par l’intermédiaire de canaux QKD depuis l’espace. Cette configuration est illustrée dans la . Dans ce cas, c’est le satellite qui fait office de nœud de confiance puisqu’il va établir une clé A avec Alice et une clé B avec Bob pour ensuite transmettre à Bob la clé A ⊕ clé B sur un canal de communication classique clair et authentifié. Au sol, Bob, détenteur de la clé B, sera capable d’extraire la clé A d’Alice en effectuant un XOR de la clé B avec la séquence Clé A ⊕ Clé B que le satellite lui aura redescendu. Ici, le satellite, s’il est en orbite basse se déplace relativement à Alice et relativement à Bob. Donc, quelle que soit la distance qui sépare Alice et Bob, le satellite agit comme un nœud de confiance mobile capable d’établir la Clé A et la Clé B et de distribuer la combinaison Clé A ⊕ Clé B qui permettent à Alice et à Bob de partager une clé secrète commune (Clé A).
La technique de distribution de clé quantique depuis l’espace souffre néanmoins de quelques défauts majeurs qui sont : L’indisponibilité des canaux optiques par mauvais temps (présence de nuages ou même de pollution atmosphérique : aérosols), La faiblesse des débits de clés qui est de quelques kilobits par seconde dans le meilleur des cas (satellite en orbite basse avec protocole Préparer et Mesurer) La nécessité de mémoriser, en avance de phase des besoins utilisateurs, les clés établies sur un laps de temps assez long (quelques mois). La mémorisation/stockage des clés est effectuée au niveau des points d’accès au sol en interface avec les satellites.
Ces défauts ne permettent d’envisager l’extension de ce type d’infrastructure à un très grand nombre d’utilisateurs au sol (< à 1000). A ce jour, l’emploi de la QKD depuis l’espace n’est envisagé que pour sécuriser des échanges entre des administrations étatiques et des systèmes d’intérêts vitaux comme peuvent l’être l’infrastructure de production d’énergie par exemple.