INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un mode de réalisation, le module de détermination d’un ensemble de caractéristiques de réflexion optique est configuré pour déterminer un ensemble de caractéristiques de réflexion optique de la voie de circulation en exécutant au moins les étapes suivantes : - analyse en composantes principales d’ensembles de caractéristiques de réflexion optique de référence pour générer des ensembles de caractéristiques de réflexion optique virtuelles, encore appelés vecteurs propres r v1 , r v2 ,…, r vD ; - génération de plusieurs cartes de luminance virtuelles L v1 , L v2 ,…, L vD , en fonction : des vecteurs propres r v1 , r v2 ,…, r vD , des données de positionnement des sources d’éclairage de l’installation d’éclairage, par rapport à la zone de la voie de circulation, et des données de photométries en cours d’utilisation de l’installation d’éclairage ; - décomposition de la carte de luminance fournie par le dispositif d’acquisition d’image, sur les cartes de luminance virtuelles L v1 , L v2 ,…, L vD , de manière à obtenir des coefficients λ 1 ,λ 2 … λ D associés aux cartes de luminance virtuelles; et - détermination de l’ensemble de caractéristiques de réflexion optique de la voie de circulation par combinaison linéaire des vecteurs propres r v1 , r v2 ,…, r vD avec les coefficients λ 1 ,λ 2 … λ D obtenus.
Selon un mode de réalisation, les ensembles de caractéristiques de réflexion optique sont des tables-r, chaque table-r comprenant des valeurs d’un coefficient de luminance réduit, noté r, défini selon l’équation : avec k une constante, et q un coefficient de luminance défini par : avec E l’éclairement horizontal généré par une source d’éclairage, et L la luminance, q étant fonction de: - l'angle d'observation α, - l'angle β entre le plan d'incidence de la lumière de la source d’éclairage et le plan d'observation, et - l'angle d'incidence γ de la lumière, la table-r comprenant des valeurs de r pour différentes valeurs d’angle β et différentes valeurs de tan γ
Selon un mode de réalisation, les ensembles de caractéristiques de réflexion optique de référence étant des tables-r de référence, lesdites tables-r de référence comprennent des tables-r qui présentent des valeurs de couple {Q0 ; S1} différentes les unes des autres, avec : où Ω est l'angle solide contenant toutes les directions de la lumière incidente.
Selon un mode de réalisation, les ensembles de caractéristiques de réflexion optique de référence comprenant : - des tables-r de référence de classe R1, R2, R3, R4, C1, C2, N1, N2, N2, N4, W1, W2, W3, et/ou W4, et/ou - des tables-r mesurées expérimentalement.
Selon un mode de réalisation, les ensembles de caractéristiques de réflexion optique virtuelles sont des tables-r virtuelles, et, pour la génération de plusieurs cartes de luminance virtuelles L v1 , L v2 ,…, L vD , encore appelées cartes propres, le module de détermination est configuré pour appliquer, pour chaque table-r virtuelle, et pour chaque point P de la zone de la voie de circulation dont l’image est acquise, l’équation : à la configuration d’éclairage de l’installation d’éclairage en cours de fonctionnement, où N S est le nombre de sources d’éclairage considérées pour le calcul, γ i,p est l’angle d'incidence de la ième source d’éclairage au point P, k est une constante, L p est la luminance au point P, r i,p sont les coefficients de luminance réduits d’une table virtuelle, E i,p sont les éclairements élémentaires dus à chaque source d’éclairage séparément au point P, calculés à partir de l'équation : où h est la hauteur de la source d’éclairage, I est l’intensité émise par la ième source d’éclairage de l’installation d’éclairage en direction du point P.
Selon un mode de réalisation, la ou chaque source d’éclairage comprend une ou plusieurs LED.
Selon un mode de réalisation, l’installation d’éclairage comprend plusieurs luminaires, chaque luminaire comprenant une partie desdites sources d’éclairage de l’installation d’éclairage, chaque luminaire comprenant un dispositif de pilotage de l’alimentation des sources d’éclairage du luminaire.
Selon un mode de réalisation, les caractéristiques de luminance de référence comprennent au moins l’une des caractéristiques suivantes : - la luminance moyenne minimale de la voie de circulation ; - l’uniformité générale en luminance minimale de la voie de circulation ; et - l’uniformité longitudinale en luminance minimale de la voie de circulation.
Selon un mode de réalisation, le module de détermination d’un ensemble de caractéristiques de réflexion optique est configuré pour déterminer plusieurs tables-r de la voie de circulation en fonction de plusieurs types d’usager aptes à circuler sur ladite voie de circulation à laquelle sont associés différents angles d’observation de la voie de circulation, le module de commande étant configuré pour, pour un type d’usager déterminé qui circule sur la voie de circulation : - sélectionner la table-r déterminée dont l’angle d’observation associé correspond au type d’usager déterminé, et - commander au moins une partie des sources d’éclairage de l’installation d’éclairage, en utilisant la table-r déterminée sélectionnée.
L'invention concerne également un procédé de gestion d’au moins une installation d’éclairage agencée pour éclairer une voie de circulation, l’installation d’éclairage présentant plusieurs photométries, chaque photométrie étant définie par : - une source d’éclairage ou un ensemble de sources d’éclairage de l’installation d’éclairage, et - des valeurs d’intensité lumineuse que la source d’éclairage ou ledit ensemble de sources d’éclairage est apte à émettre selon différentes directions; le procédé comprenant l’acquisition d’une image d’une zone de la voie de circulation pour générer une image en luminance de cette zone ; caractérisé en ce que le procédé comprend les étapes suivantes : - détermination d’un ensemble de caractéristiques de réflexion optique de la zone de la voie de circulation en fonction : - de l’image en luminance acquise; - d’au moins une partie des photométries de l’installation d’éclairage ; de données de positionnement, telles que la hauteur, de la ou des sources d’éclairage desdites photométries par rapport à la zone de la voie de circulation ; et - commande d’au moins une partie des sources d’éclairage de l’installation d’éclairage, en fonction :des caractéristiques de réflexion optiques déterminées, d’au moins une partie des photométries de l’installation d’éclairage ; de caractéristiques de luminance de référence.
La propulsion électrique 100 comporte en outre au moins un onduleur 104 1-3 connecté(s) par un harnais de puissance continue 105 à la source de tension continue 102 et conçu pour convertir chacun la tension continue U en une tension alternative V 1-3 respective. Chaque tension alternative V 1-3 est par exemple une tension polyphasée, notamment triphasée.
Chaque onduleur 104 1-3 comporte en particulier un filtre d’entrée 106 1-3 et, pour chaque filtre d’entée un ou plusieurs modules de puissance, désignés à chaque fois par la référence globale 108 1-3 et conçus pour respectivement fournir la ou les différentes phases de la tension alternative V 1-3 à partir de la tension continue U après filtrage par le filtre d’entrée 106 1-3 . Lorsque la tension alternative V 1-3 est triphasée, trois modules de puissance 108 1-3 sont par exemple prévus.
Chaque onduleur 104 comporte en outre de l’électronique de commande 110 1-3 conçue pour commander les modules de puissance 108 1-3 .
L’utilisation de plusieurs onduleurs 104 en parallèle permet de réduire la puissance électrique passant par chacun d’eux.
La propulsion électrique 100 comporte en outre un moteur électrique 112 présentant un stator et un rotor (non représentés). Le moteur électrique 112 est par exemple un moteur synchrone à aimant permanent.
Le stator présente des bobinages statoriques (non représentés) électriquement connectées aux modules de puissance 108 1-3 par un harnais de puissance polyphasé 113 pour respectivement recevoir les phases des tensions alternatives V 1-3 . En réponse aux tensions alternatives V 1-3 , le stator est ainsi conçu pour générer un champ magnétique tournant.
Le rotor, par exemple à aimant permanent, est conçu pour être entraîné en rotation par le champ magnétique tournant, afin d’entraîner par exemple une hélice 114 de la propulsion électrique 100 à laquelle le rotor est mécaniquement connecté par un arbre de sortie 116 de la propulsion électrique 100.
De préférence, comme illustré sur la , une deuxième voie d’alimentation électrique est prévue avec des éléments similaire à ceux de la première voie. Ces éléments similaires portent les mêmes référence que ceux de la première voie, avec astérisque « * » en plus. Les deux voies sont de préférence indépendantes l’une de l’autre de telle sorte qu’une panne sur l’une des voies ne provoque pas de panne sur l’autre. Ainsi, en cas de perte d’une voie complète, une fourniture minimale par l’autre voie peut être assurée. En particulier, cette deuxième voie comporte de préférence une deuxième source de tension continue 102* (indépendante de la première 102) et des onduleurs 104* 1-3 .
Ainsi, dans l’exemple illustré, chaque voie comporte trois onduleurs en parallèle pouvant fournir jusqu’à 90 kW de puissance électrique chacun. Le moteur électrique 112 est destiné à fournir 500 kW de puissance mécanique. Pour cela, chaque voie fournit 250 kW de puissance électrique (83,3 kW par onduleur de cette voie).
En référence à la , un des filtres d’entrée 106 1-3 , 106* 1-3 va à présent être décrit plus en détail. Il sera désigné dans les figures 2 à 6 simplement par la référence 106, l’onduleur auquel ce filtre d’entrée 106 appartient sera désigné simplement par la référence 104, et les modules de puissance connectés à ce filtre seront désignés simplement par la référence 108.
Le filtre d’entrée 106 comporte tout d’abord une borne d’entrée positive HVDC+ et une borne d’entrée négative HVDC- conçue pour recevoir la tension continue U.
Le filtre d’entrée 106 comporte en outre deux inductances de mode différentiel Ldm+, Ldm- respectivement connectées aux bornes d’entrée HVDC+, HVDC-.
Le filtre d’entrée 106 comporte en outre une barre omnibus positive 202+ et une barre omnibus négative 202-, présentant respectivement une borne intermédiaire positive 204+ et une borne intermédiaire négative 204- respectivement connectées aux inductances de mode différentiel Ldm+, Ldm-.
Les inductances de mode différentiel Ldm+, Ldm- ont une valeur permettant d’assurer une stabilité réseau afin de rendre indépendant la résonance du filtre 106 à la longueur de câble (dans la mesure du possible). Par exemple, chaque inductance de mode différentiel Ldm+, Ldm- vaut entre 2 et 3 µH, par exemple 2.5 µH.
La barre omnibus positive 202+ présente en outre au moins une borne de sortie positive P1+, P2+, P3+, en particulier une pour chaque module de puissance 108.
De manière similaire, la barre omnibus négative 202- présente au moins une borne de sortie négative P1-, P2-, P3-, en particulier une pour chacun des modules de puissance 108 associés à ce filtre d’entrée 106.
Il est connu de réaliser des sucettes monobloc en silicone, dans lesquelles la téterelle et le bouclier sont réalisés en une seule étape. Le bouclier présente alors une rigidité moindre en comparaison à des sucettes dont le bouclier est réalisé en plastique. Bien que de telles sucettes soient entièrement réalisées en silicone, elles présentent l’inconvénient de requérir des procédés de fabrication nécessitant une transformation de matière pouvant générer de la pollution.
D’autres alternatives consistent à proposer la fabrication du corps de sucette en matériau bio-plastique. Toutefois, l’alliage formant le bio-plastique comprend bien entendu une proportion de plastique.
Les sucettes doivent également répondre aux normes en vigueur imposant, entre autres, une résistance structurelle de la sucette après immersion dans de l’eau à ébullition, une résistance mécanique en traction/compression après immersion dans un agent mouillant, la rétention du bouton soumis à traction, une résistance à la traction de la téterelle, une résistance aux chocs de la sucette, ou encore une ventilation de la collerette.
L’invention a pour objectif de pallier au moins l’un des inconvénients cités en proposant une sucette dont la fabrication est faiblement polluante et présentant un bouclier rigide.
Pour cela, l’invention a pour objet une sucette pour nourrisson, remarquable en ce qu’elle comporte :
une téterelle,
un corps de sucette comprenant une collerette en bois et un bouton en bois,
le bouton présentant un chapeau et un pied s’étendant depuis le chapeau,
la collerette présentant une ouverture traversante dans laquelle la téterelle est logée pour émerger depuis une première extrémité de l’ouverture et recevant par forçage le pied du bouton depuis une deuxième extrémité de l’ouverture,
la collerette et le bouton étant assemblés par une colle disposée entre au moins l’ouverture traversante de la collerette et le pied du bouton,
l’ouverture traversante de la collerette et le pied du bouton présentent une complémentarité de forme favorisant la remontée de colle vers la deuxième extrémité lors de l’assemblage de la collerette et du bouton.
La sucette selon l’invention permet un assemblage du corps en bois comprenant la collerette et le bouton pouvant résister aux contraintes de tractions au niveau de la liaison entre la collerette et le bouton, ceci tout en limitant des risques de débordement de colle.
En outre, la réalisation d’une telle sucette dont le corps est en bois permet de réduire l’impact environnemental lors de sa fabrication, et lorsqu’elle est égarée ou jetée.
Par ailleurs, une telle sucette peut être facilement recyclée.
Selon un mode de réalisation de l’invention, l’ouverture traversante de la collerette et le pied du bouton présentent une complémentarité de forme générale tronconique.
Une telle forme générale tronconique favorise la remontée de la colle présente entre l’ouverture traversante de la collerette et le pied du bouton. On limite ainsi le risque de débordement de colle à l’intérieur de l’ouverture traversante
Comme illustré sur les figures 7 et 8, au sein des deuxièmes espaces de circulation B, les deuxième 12 et troisième 13 circuits de circulation ne sont pas disposés côte à côte mais sont entremêlés de sorte qu’une passe 110a, 110b du premier circuit de circulation 11 soit disposée simultanément à l’aplomb d’une passe 120a, 120b, 130a, 130b du deuxième 12 et du troisième 13 circuit de circulation 13. Pour cela, l’une des passes 130a, 130b du troisième circuit de circulation 13 est disposée entre la première 120a et la deuxième 120b passe du deuxième circuit de circulation 13. Les différentes passes 120a, 130a, 120b et 130b peuvent ainsi être séparées par une seule paroi 155 effectuant un trajet en forme de zigzag dans le deuxième espace de circulation B. Cette paroi 155 peut comme précédemment être une nervure réalisée sur la ou les plaques 30a, 30b, 30c formant le deuxième espace de circulation B. Les deuxièmes collecteurs 12a, 12b ne sont ici plus alignés avec les troisièmes collecteurs 13a, 13b mais décalés du fait de l’entremêlement des passes 120a, 120b, 130a, 130b. Les premiers collecteurs 11a, 11b traversent quant à eux de part en part le deuxième espace de circulation B et sont isolés de sorte à ce qu’ils ne puissent être en communication fluidique avec les deuxième 12 et troisième 13 circuits de circulation 11 ou entre eux.
Comme illustré à la , le premier espace de circulation A reste identique au premier mode de réalisation à la différence que les deuxièmes 12a, 12b et troisièmes 13a, 13b collecteurs sont disposés à des emplacements différents. De ce fait, les passes 110a et 110b ont un trajet moins rectiligne que selon le premier mode de réalisation mais un trajet plus tortueux du fait des emplacements des deuxièmes 12a, 12b et troisièmes 13a, 13b collecteurs.
Afin d’améliorer les échanges de chaleur, la circulation du premier fluide caloporteur dans les premiers espaces de circulation A peut être à contre-courant de la circulation des deuxième et troisième fluides caloporteurs dans les deuxièmes espaces de circulation B. Pour cela, la première passe 110a du premier circuit de circulation 11 peut être disposée à l’aplomb de la deuxième passe 120b du deuxième circuit de circulation 12 et de la première passe 130a du troisième circuit de circulation 13. La deuxième passe 110b du premier circuit de circulation 11 peut être disposée à l’aplomb de la première passe 120a du deuxième circuit de circulation 12 et de la deuxième passe 130b du troisième circuit de circulation 13.
Un tel échangeur de chaleur tri-fluide 1 peut plus particulièrement être utilisé au sein d’un dispositif de gestion thermique. Plus particulièrement dans un dispositif de gestion thermique comportant plusieurs circuits de gestion thermiques connectés chacun à l’échangeur de chaleur tri-fluide 1 afin de permettre les échanges de chaleur d’un circuit à un autre.
La montre un tel dispositif de gestion thermique comportant trois circuits circulation connectés chacun à un échangeur de chaleur tri-fluide 1. Le dispositif de gestion thermique comporte ainsi un premier circuit de fluide caloporteur X, un deuxième circuit de fluide caloporteur X et un troisième circuit de fluide caloporteur Z.
Au sein du premier circuit de fluide caloporteur X est destiné à circuler un premier fluide caloporteur, notamment un fluide réfrigérant, par exemple du CO2, du R134a ou encore du R1234y. Le premier circuit de fluide caloporteur X comporte plus particulièrement une boucle principale X1 comprenant, dans le sens de circulation du fluide réfrigérant, un compresseur 41, un premier échangeur de chaleur 42, un premier dispositif de détente 43 et l’échangeur de chaleur tri-fluide 1.
Au sein du deuxième circuit de fluide caloporteur Y au sein est destiné à circuler un deuxième fluide caloporteur, par exemple de l’eau ou de l’eau glycolée. Le deuxième circuit de fluide caloporteur Y comprend notamment une boucle principale Y1 comportant une première pompe 61, un premier échangeur de chaleur 62. L’échangeur de chaleur tri-fluide 1 étant également connecté à ladite boucle principale Y1 du deuxième circuit de fluide caloporteur Y.
Au sein du troisième circuit de fluide caloporteur Z est destiné à circuler un troisième fluide caloporteur, notamment un fluide diélectrique. Ce troisième circuit de fluide caloporteur Z est connecté à l’échangeur de chaleur tri-fluide 1 et comporte un contenant dans lequel sont destinées à être placées des éléments électrique et/ou électronique du véhicule automobile. Ce contenant BAT comporte un système d’immersion au moins partielle des éléments électrique et/ou électronique dans le fluide diélectrique et/ou un système de pulvérisation dudit fluide diélectrique sur les batteires,. Le troisième circuit de fluide caloporteur Z peut également comporter une pompe (non représentée) afin de faire circuler le fluide diélectrique au sein du contenant BAT et du circuit en lui-même. Cette pompe peut notamment être intégrée directement au contenant BAT pour un gain de place.
L’échangeur de chaleur tri-fluide 1 est plus particulièrement configuré pour permettre les échanges de chaleur entre les deuxième et troisième fluides caloporteur et le premier fluide caloporteur. L’utilisation d’un tel échangeur de chaleur tri-fluide 1 permet, au sein d’un même échangeur de chaleur, les échanges de chaleur à la foi entre le premier fluide caloporteur et le deuxième fluide caloporteur et entre le premier fluide caloporteur et le troisième fluide caloporteur. Ainsi, il est possible avec un seul échangeur de chaleur de coupler thermiquement trois circuits de circulation distincts avec trois fluides caloporteurs de nature différente. Le fait de regrouper ces échanges thermiques au sein d’un même échangeur de chaleur tri-fluide 1 permet également un gain de place au sein du véhicule automobile par rapport à un dispositif de gestion thermique à trois circuits de circulation avec premier échangeur de chaleur dédié aux échanges de chaleur entre le premier fluide caloporteur et le deuxième fluide caloporteur et un deuxième échangeur de chaleur dédié aux échanges de chaleur entre le premier fluide caloporteur et le troisième fluide caloporteur.
Selon un premier mode de réalisation illustré aux figures 10 et 11, le premier échangeur de chaleur 42 du premier circuit de fluide caloporteur X peut être un condenseur configuré pour permettre les échanges de chaleur entre le premier fluide caloporteur du premier circuit de fluide caloporteur X et le deuxième fluide caloporteur du deuxième circuit de fluide caloporteur Y. Toujours selon ce premier mode de réalisation, le premier échangeur de chaleur 62 du deuxième circuit de fluide caloporteur Y peut être quant à lui un radiateur destiné à être traversé par un flux d’air externe 500.
Dans ce premier mode de réalisation, le deuxième circuit de fluide caloporteur Y est configuré pour permettre l’absorption de chaleur en provenance du premier circuit de fluide caloporteur X via le premier échangeur de chaleur 42 du premier circuit de fluide caloporteur X. Le deuxième circuit de fluide caloporteur Y est également configuré pour permettre la restitution de ladite chaleur dans le flux d’air externe 500 via le premier échangeur de chaleur 62 du deuxième circuit de fluide caloporteur Y et/ou dans un flux d’air interne 400 à destination de l’habitacle du véhicule automobile. Afin de permettre cette restitution de chaleur dans le flux d’air interne 400, le deuxième circuit de fluide caloporteur Y comporte un deuxième échangeur de chaleur 65 destiné à être traversé par le flux d’air interne 400. Ce deuxième échangeur de chaleur 65 peut notamment être intégré au sein d’un dispositif de chauffage, ventilation et d’air conditionné dans le véhicule automobile.
Toujours selon le premier mode de réalisation illustré aux figures 10 et 11, le deuxième circuit de fluide caloporteur Y peut comporter une première branche de dérivation Y2 connectée à la boucle principale Y1 en parallèle du premier échangeur de chaleur 62 dudit deuxième circuit de fluide caloporteur Y. Plus particulièrement, la première branche de dérivation Y2 relie un premier point de raccordement 81 à un deuxième point de raccordement 82. Le premier point de raccordement 81 est disposé sur la boucle principale Y1 en aval du premier échangeur de chaleur 62, entre ledit premier échangeur de chaleur 62 et la première pompe 61. Le deuxième point de raccordement 82 est quant à lui disposé sur la boucle principale Y1 en amont du premier échangeur de chaleur 62, entre l’échangeur de chaleur tri-fluide 1 et ledit premier échangeur de chaleur 62. Ladite première branche de dérivation Y2 peut notamment comporter une deuxième pompe 63 ainsi que le premier échangeur de chaleur 42 du premier circuit de fluide caloporteur X. La première branche de dérivation Y2 peut également comporter un réchauffeur électrique 64 du deuxième fluide caloporteur disposé en aval du premier échangeur de chaleur 42 du premier circuit de fluide caloporteur X.
Le deuxième circuit de fluide caloporteur Y peut en outre comporter une deuxième branche de dérivation Y3 connectée à la première branche de dérivation Y2 en parallèle du premier échangeur de chaleur 42 du premier circuit de fluide caloporteur X et de la deuxième pompe 63. Plus particulièrement, cette deuxième branche de dérivation relie un troisième point de raccordement 83 à un quatrième point de raccordement 84. Le troisième point de raccordement 83 est disposé sur la première branche de dérivation Y2 en aval du premier échangeur de chaleur 42 du premier circuit de fluide caloporteur X et de la deuxième pompe 63, en amont du deuxième point de raccordement 82. Le quatrième point de raccordement 84 est quant à lui disposé sur la première branche de dérivation Y2 en amont du premier échangeur de chaleur 42 du premier circuit de fluide caloporteur X et de la deuxième pompe 63, en aval du premier point de raccordement 81. La deuxième branche de dérivation Y3 comporte le deuxième échangeur de chaleur 65 du deuxième circuit de fluide caloporteur Y.