INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
On peut observer à la la construction des nacelles 8, à savoir leurs carénages avec les parois d’extrémité 8.3 et 8.4, et les parois supérieure 8.5 et inférieure 8.6. En l’occurrence, chaque carénage de nacelle 8 loge quatre moteurs à propulsion, étant entendu que ce nombre peut être différent, à savoir plus grand ou plus petit. On peut aussi observer que chacune des parois inférieures 8.6 est alignée avec la voilure principale 6. Plus précisément, les nacelles sont positionnées de manière à ce que la couche limite de l’extrados de la voilure principale 6 passe sous les parois inférieures 8.6, les parois inférieures étant alors balayées par le sillage de la voilure principale 6. Cela signifie que les moteurs propulsifs logés dans les nacelles 8 sont situés au-dessus du sillage de la voilure principale 6, permettant ainsi d’assurer une poussée maximale.
Toujours à la , on peut observer que les axes de rotation des tourbillons marginaux Γ et Γ’, de chaque côté du fuselage 4, ne sont pas parfaitement alignés. Un alignement parfait peut être difficile à atteindre et par ailleurs peut dépendre des conditions de vol, essentiellement de la vitesse de l’avion et de son attitude. Aussi, les tourbillons marginaux Γ et Γ’ présentent un certain diamètre, de sorte qu’un certain décalage entre leurs axes de rotation, permet une interaction destructive au moins partielle desdits tourbillons marginaux.
La est une vue de haut d’une variante d’avion de la , selon l’invention, illustrant une annulation partielle des tourbillons marginaux Γ et Γ’.
On peut en effet observer un décalage, en l’occurrence horizontal, entre les axes de rotation des tourbillons marginaux Γ et Γ’. Il est entendu que ce décalage peut être vertical, ou une combination de décalage horizontal et de décalage vertical. On observe que, de chaque côté du fuselage 4, le tourbillon marginal après interaction γ, en aval de la voilure secondaire 10 et de l’interaction entre les tourbillons marginaux Γ et Γ’, présente une intensité qui est inférieure à celle de chacun des tourbillons marginaux Γ et Γ’. En l’occurrence le tourbillon marginal après interaction γ est du même sens de rotation que le tourbillon marginal Γ correspondant, car ce dernier est de plus grande intensité que le tourbillon marginal Γ’. En d’autres termes, le tourbillon marginal Γ’ généré par la voilure secondaire 10 est essentiellement annulé par le tourbillon marginal Γ généré par la voilure auxiliaire des nacelles 8, ce dernier étant alors diminué. L’annulation partielle peut dont être le fait d’une différence d’intensité, d’un décalage des axes de rotation, ou encore d’une combinaison des deux.
La est une vue de haut d’un avion selon l’état de la technique, illustrant le système tourbillonnaire associé à la portance de la voilure, d’un avion selon l’invention, illustrant, en outre, le système tourbillonnaire associé à la portance des nacelles, et du même avion illustrant, en outre, le système tourbillonnaire associé à la portance de la voilure principale due au couplage avec les moteurs de propulsion des nacelles.
A gauche de la , le système tourbillonnaire de la voilure principale 106 d’un avion 102 selon l’état de la technique est illustré. On peut observer qu’il s’étend transversalement le long de ailes de part et d’autre du fuselage 104 pour aboutir aux extrémités des ailes et former deux tourbillons marginaux.
A centre de la , illustrant un avion selon l’invention, on peut observer, outre le système tourbillonnaire de la voilure principale 6, le système tourbillonnaire de la voilure auxiliaire des nacelles 8. Ce système tourbillonnaire est similaire à celui de la voilure principale, avec toutefois pour différence qu’il aboutit aux extrémités des nacelles présentant une envergue sensiblement inférieure à celle de la voilure principale 6. Comme illustré à la , les tourbillons marginaux du système tourbillonnaire de la voilure auxiliaire des nacelles 8 passent par les extrémités de la voilure secondaire 10. Cette configuration des systèmes tourbillonnaires correspond à l’absence d’influence des moteurs de propulsion logés dans les nacelles 8, par exemple lorsque la puissance de ces moteurs est réduite ou nulle (c’est-à-dire en roue libre).
A droite de la , on peut observer un système tourbillonnaire additionnel sur la voilure principale 6, généré par la propulsion des moteurs de propulsion, c’est-à-dire lorsque ceux-ci sont en charge. Dans cette situation, les moteurs de propulsion, de par le déplacement d’air qu’ils génèrent, forment au-dessus de l’extrados de la voilure principale 6 un flux d’air avec des vitesses supérieures à celles de l’écoulement lié à la vitesse de déplacement de l’avion. Ce flux d’air crée ce système tourbillonnaire additionnel augmentant la portance de la voilure principale 6, du moins limitée à une étendue de ladite voilure correspondant essentiellement à l’envergure des nacelles 8. Ce système tourbillonnaire additionnel produit des tourbillons marginaux additionnels se séparant de la voilure principale 6 à proximité des extrémités des nacelles 8, toutefois à distance vers l’extérieur de ces extrémités. Les sens de rotation de ces tourbillons marginaux sont ceux d’une voilure portante, c’est-à-dire identiques à ceux des systèmes tourbillonnaires de la voilure principale 6 et de la voilure auxiliaire des nacelles 8, et donc opposés à ceux du système tourbillonnaire de la voilure secondaire 10. Cela signifie que lorsque les moteurs de propulsion sont en charge, par opposition à des conditions de vol où l’avion plane, il y a une génération de tourbillons marginaux additionnels susceptibles d’être décalés vers l’extérieur par rapport aux tourbillons marginaux du système tourbillonnaire de la voilure auxiliaire des nacelles 8. En fonction de ce décalage, ces tourbillons marginaux seront moins susceptibles d’annuler ou réduire les tourbillons marginaux du système tourbillonnaire de la voilure secondaire 10.
Il est ainsi possible de prévoir un dimensionnement des envergures des voilures auxiliaires et secondaire, en tenant compte du système tourbillonnaire additionnel dû au couplage entre la voilure principale et les moteurs de propulsion, de manière à obtenir une réduction optimale des tourbillons marginaux du système tourbillonnaire de la voilure secondaire pour les différentes conditions de vol. A titre d’exemple, l’envergure de la voilure auxiliaire peut être inférieure à celle de la voilure secondaire, tout en étant proche de celle-ci, de manière à réduire la trainée de la voilure secondaire lorsque le moteurs de propulsion sont en charge faible ou nulle et à réduire davantage, voire annuler, la trainée de la voilure secondaire lorsque le moteurs de propulsion sont en charge nominale, par l’effet des tourbillons marginaux du système tourbillonnaire additionnel résultant du couplage aéro-propulsif entre les moteurs de propulsion et la voilure principale.
Il est à noter que pour que la génération du système tourbillonnaire additionnel ait lieu, il est nécessaire d’avoir un couplage aérodynamique entre les moteurs de propulsion et la voilure principale. En d’autres termes, le flux d’air généré par les moteurs de propulsion doit être actif le long de l’extrados de la voilure principale. La distance entre les nacelles 8 et la voilure principale 6 doit alors être réduite. Avantageusement, le bord d’entrée d’air de la paroi inférieure de chacune des deux nacelles est situé à une distance du bord de fuite correspondant de la voilure principale qui est comprise entre 0,02 et 0,2 fois une longueur moyenne de corde aérodynamique de la voilure principale sur l’envergure de la voilure auxiliaire.
Les phénomènes aérodynamiques décrits ci-avant sont présentés de manière schématique et simplifiée, à des fins de clarté d’exposé de l’invention. Il est entendu que dans la réalité ces phénomènes sont plus complexes et sont notamment sujets à des perturbations par d’autres phénomènes non mentionnés et de moindre importance. Ils sont également sujets à des variations en fonction des conditions de vol, à savoir en fonction de la vitesse de déplacement de l’avion par rapport à l’air ambiant et de la puissance fournie par les moteurs de propulsion. En l’absence de mention spécifique, les conditions de vol sont des conditions de vol en régime nominal.
Récemment, on a développé des technologies permettant de produire un faisceau segmenté, aussi appelé pixélisé, pour réaliser des fonctions d’éclairage avancées. C’est notamment le cas pour une fonction d’éclairage de type « route complémentaire » généralement basée sur une pluralité d’unités d’illumination comportant chacune une diode électroluminescente, diodes qui peuvent être pilotées individuellement. Ce faisceau peut, notamment, servir à compléter l’éclairage d’un faisceau de type code, pour former globalement un éclairage de type route. Le faisceau segmenté peut également faire partie d’un faisceau d’éclairage de type « code ». En particulier, le faisceau segmenté forme alors par exemple, en mode code, la portion coudée, encore appelée « kink », du faisceau « code ». En outre, le faisceau segmenté garantit la valeur maximale de l’éclairement du faisceau « code » (Emax) à un endroit respectant les réglementations tout en donnant une longue portée au faisceau « code » global. En mode « route », l’ensemble des diodes peut être activé.
RESUME Pour atteindre cet objectif, selon un mode de réalisation on prévoit un module lumineux pour véhicule automobile, comprenant : une première rangée de sources lumineuses juxtaposées selon une direction de juxtaposition Y, la première rangée étant configurée pour produire un premier faisceau de sortie ; un premier élément optique doté d’une face d’entrée configurée pour recevoir les rayons lumineux des sources de la première rangée et d’une face de sortie configurée pour projeter les rayons lumineux après transmission dans le premier élément optique , caractérisé en ce que les sources lumineuses de la première rangée sont des sources électroluminescentes à partie émissive maximisée, et en ce que la face de sortie du premier élément optique comprend des premiers motifs juxtaposés selon la direction de juxtaposition Y et pourvus chacun d’une part d’un premier profil convexe suivant la direction de juxtaposition Y et d’autre part d’un deuxième profil convexe suivant une deuxième direction perpendiculaire Z à la direction de juxtaposition Y.
Ainsi, on forme une association de sources et de motifs de sorte à réaliser, lorsque cela est souhaité, une répartition de lumière plus homogène. Cela s’effectue avec un encombrement limité, et en suivant la logique de rangée de juxtaposition des sources lumineuses.
De manière avantageuse, la conception de l’élément optique est simplifiée également en ce qu’il travaille uniquement par transmission, sans avoir recours à des réflexions internes.
Suivant une possibilité avantageuse, l’élément optique présente une face d’entrée de rayons lumineux simplifiée, par exemple sans nécessiter le recours à des motifs comme ceux de microlentilles. En outre, une seule pièce optique peut être employée pour plusieurs rangées de sources. De cette manière, on s’affranchit donc des optiques primaires de forme complexe telles que les guides de lumières.
Par exemple, la fabrication peut être simplifiée, notamment par des techniques de moulage conventionnelles, et ce aussi bien avec des matériaux polymères, comme le polycarbonate, qu’avec du verre.
Un autre aspect concerne un dispositif d’éclairage et/ou de signalisation de véhicule automobile équipé d’au moins un module tel que décrit précédemment. Éventuellement, il peut comporter deux modules juxtaposés suivant la direction de juxtaposition des sources.
- l’élément sensible à la chaleur comprend une pièce fusible en alliage eutectique.
L’invention propose aussi une installation pour le déclenchement d’un organe de sécurité lorsque la température locale dépasse une valeur de seuil, caractérisée en ce qu’elle comporte : - un organe de sécurité comportant un élément mobile de déclenchement, - un câble tendu selon une direction principale entre une extrémité de déclenchement et une extrémité opposée, l’extrémité de déclenchement étant liée en déplacement à l’élément mobile de déclenchement de sorte que lorsque le câble passe d’un état tendu à un état détendu cela provoque le déclenchement de l’organe de sécurité, - au moins un tendeur, selon l’une des caractéristiques précédentes, par lequel passe le câble, le tendeur étant agencé entre l’extrémité de déclenchement et l’extrémité opposée.
Selon une caractéristique avantageuse de l’installation, l’organe de sécurité comporte un élément éclatable qui est configuré pour, dans un état non éclaté, retenir une vanne de détente en position fermée et, dans un état éclaté, libérer la vanne de détente pour lui permettre de s’ouvrir, et l’élément mobile de déclenchement comporte : - un percuteur mobile entre une position inactive et une position active de percussion, le percuteur étant retenu en position inactive lorsque le câble est à l’état tendu, - un élément élastique de rappel qui sollicite le percuteur vers sa position active de sorte que le passage du câble de l’état tendu à l’état détendu libère le percuteur et provoque la percussion contre l’élément éclatable sous l’effet de la force élastique appliquée par l’élément élastique de rappel sur le percuteur
est un schéma qui représente un réservoir équipé d’une installation pour le déclenchement d’un organe de sécurité par câble conformément aux enseignements de l’invention ;
est une vue en perspective qui représente schématiquement un tendeur de câble à déclenchement thermique équipant l’installation de la ;
est une vue éclatée en perspective qui représente les composants du tendeur de la ;
est une vue en coupe axiale selon le plan de coupe A-A qui représente le tendeur de la en position de tension lorsque le câble est tendu ;
est une vue de dessus qui représente le tendeur de la ;
est une vue similaire à celle de la figue 4 qui représente le tendeur de la en position de détente lorsque le câble est détendu ;
est une vue similaire à celle de la qui représente une variante de réalisation des éléments de guidage du câble sur le tendeur ;
est une vue en coupe axiale qui représente schématiquement l’organe de sécurité à déclenchement thermique et la vanne de détente équipant l’installation et le réservoir de la lorsque le câble est tendu et que le percuteur est en position inactive, à distance d’un élément éclatable retenant la vanne de détente en position fermée ;
est une vue similaire à celle de la qui représente schématiquement l’organe de sécurité et la vanne de détente lorsque le câble est détendu et que le percuteur est en position active, après éclatement de l’élément éclatable, la vanne de détente étant en position ouverte ;
est une vue similaire à celle de la qui représente schématiquement une autre variante de réalisation du tendeur avec des surfaces de guidage incurvées ;
est une vue similaire à celle de la qui représente schématiquement en perspective le tendeur de la .
Les signaux RPE en bande X des solutions et des gels de TbC n ont été enregistrés à température ambiante, présentant des spectres à cinq raies (dus au couplage hyperfin entre les deux atomes d'azote équivalents). Les valeurs de facteur g e et de a n (voir figures et tableau 3) sont conformes à celles trouvées dans la littérature pour les radicaux NIT non couplés/libres. Cependant, la forte diminution de l'intensité relative de pic à pic entre les spectres de la solution CHCl 3 et du gel indique une forte perte de la contribution/mobilité des radicaux libres en raison de la formation d'un réseau coordiné. On peut noter qu'une faible contribution de NIT non coordinés (dits libres) a été mesurée dans les gels, ce qui témoigne de la bonne homogénéité des gels et de la bonne qualité de la coordination entre les ions métalliques et les NIT.
Gélification Les propriétés de gélification ont été évaluées vis-à-vis de divers solvants habituels et résumées dans le tableau 3 ci-dessous, qui donne la concentration minimale de gélification (MCG, en mg.mL -1 ) de TbC 6 , TbC 10 et TbC 18 (S = solution, I = insoluble). Solvant TbC 6 TbC 10 TbC 18 n -hexane 10 10 10 n -heptane 8 7 8 n -octane 8 6 8 n -décane 10 4 5 Cyclohexane S S S Xylènes S S S Toluène S S S Ether S S S Chloroforme, DCM S S S Acétone S S S Acétonitrile S S S Méthanol, Ethanol S S S Eau I I I
Seuls les solvants aliphatiques linéaires ont permis une gélification efficace des composés, la meilleure capacité de gélification pour la série TbC 6 , TbC 10 , TbC 18 étant attribuée au n -heptane. Parmi les solvants listés dans le tableau 3, à l’exception du n -heptane, les solvants entrent en compétition avec la formation de liaisons de coordination par une solubilisation et/ou une solvatation excessive des blocs de construction et empêchent probablement la formation d'un motif d'empilement π entre le hfac - aromatique et les fragments phényles du NIT. Une étape de trempe à basse température en plaçant le mélange contenant les chaines-aimants de TbC n au réfrigérateur (4°C et pression atmosphérique ici) est une condition nécessaire pour la formation des nanotubes supramoléculaires depuis la solution et donc l’obtention des gels. La capacité de gélification des radicaux NIT seuls a été testée de la même manière mais ils n'ont pas pu donner de gels, ce qui souligne l'importance du complexe pontant Tb(hfac) 3 dans le processus d'autoassemblage en tant que " nœud de liaison " entre les organogélateurs pendant le processus d'auto-agrégation.
Propriétés Magnétiques - Statiques
Les propriétés magnétiques statiques (DC) ont été mesurées sur des gels frais congelés sous champ statique (H DC = 1000 Oe). La dépendance en température du produit χ M T montre un comportement similaire entre les gels TbC 6 , TbC 10 et TbC 18 , avec des valeurs de χ M T(150K) de respectivement 12.28, 11.85 et 12.52 emu.K.mol -1 (emu, unités électromagnétiques). Ces valeurs sont proches des valeurs théoriques de χ M T de 12.195 emu.K.mol -1 pour un ion Tb(III) libre (J = 6, gJ = 3/2) et un radical non couplé (S = 1/2, gS = 2). En diminuant la température, ces valeurs restent constantes puis augmentent exponentiellement en dessous de 100K, atteignant des maxima de 20.18 emu.K.mol -1 à 5.5K (TbC 6 ), 23.03 et 21.73 emu.K.mol -1 à 4.5K (pour TbC 10 et TbC 18 respectivement), suivis d'une forte diminution due aux effets de saturation. Cette divergence exponentielle à faible T est la signature de la croissance d'une longueur de corrélation le long des chaines-aimants (en anglais : single chain magnets : SCMs), telle que χ M T = C eff .exp(Δξ/kBT) avec C eff la constante de Curie effective, k B la constante de Boltzmann et Δξ l'énergie de corrélation. En outre, la dépendance de l'aimantation par rapport au champ présente une augmentation abrupte commençant aux champs les plus faibles et atteignant rapidement des valeurs M sat de saturation de 5,2, 5,26 et 5,1 µB (pour TbC 6 , TbC 10 et TbC 18 respectivement), légèrement inférieures à la valeur théorique de 5,5 µB, et tenant compte des interactions ferri-ferromagnétiques entre les ions Tb(III). Les mesures d’hystérèses à basse température (0.5K) montrent la présence d’hystérèse magnétique pour les gels de TbC 6 , TbC 10 et TbC 18 et des champs coercitifs H c de 3350, 2650 et 1570 Oe respectivement. Les mesures obtenues sont reportées sur la : (à droite) en ordonnée l’aimantation M en μ B (magnéton de Bohr, avec 1 N A .μB = 5 585 cm3.Oe.mol–1, N A est le nombre d’Avogadro) en fonction de l’intensité du champ magnétique H en kiloOersted (kOe) reporté en abscisse, (à gauche) en ordonnée la dépendance en température du produit de la susceptibilité molaire et de la température χ M T en emu.K.mol -1 en fonction de la température en kelvin (K) reporté en abscisse ; et sur la : en ordonnée l’aimantation normalisée M en μ B en fonction de l’intensité du champ magnétique H en kiloOersted (kOe) reporté en abscisse.
Propriétés Magnétiques - Dynamiques
Le comportement de relaxation magnétique des gels a été sondé par des mesures de susceptibilité AC avec un faible champ magnétique (H AC = 3 Oe) oscillant entre ν = 0.01 et 1000 Hz, et en l’absence de champ H DC externe statique. Les susceptibilités en phase (χ M ') et hors phase (χ M ") présentent une dépendance en fréquence bruyante mais non ambiguë en dessous de 6K. Les mesures obtenues sont reportées sur la (avec en abscisse de la la fréquence ν en Hz ; et en ordonnée les susceptibilités hors phase χM" en emu.mol-1)
Les temps de relaxation caractéristiques τ ont été déduits à l'aide d'un modèle de Debye généralisé et ajustés via une loi d'Arrhenius τ = τ 0 .exp(Δ eff /k B T), Δeff étant la barrière énergétique effective.
PROCEDE DE TRAITEMENT D’UNE MATRICE BASIQUE LITHIEE EN TANT QUE DECHET INDUSTRIEL La présente invention concerne un procédé de traitement d’un résidu industriel basique lithié conduisant à du carbonate de lithium de haute pureté.
Il existe une demande croissante en lithium poussée principalement par le développement des batteries Li-ion. Cependant, la capacité des industries minières à augmenter leurs productions de manière compétitive est limitée. Si bien que la perspective d’une pénurie de lithium représente un risque réel pour le déploiement de l’électromobilité et la transition vers des modes de transport décarbonés. Aussi, le marché est-il prêt à accepter du lithium recyclé afin notamment de pallier d’éventuelles insuffisances de production de lithium primaire. Cependant, il reste encore à développer des technologies simples permettant de traiter des flux de faibles volumes mais de haute concentration pour assurer la rentabilité des procédés de production de lithium secondaire. A la connaissance de la Société déposante, il n’existe pas encore de procédé de valorisation du lithium sous forme de carbonate de lithium à partir de matrices basiques lithiées en tant que déchets industriels.
La Société déposante a mis au point un tel procédé, lequel consiste à extraire le lithium par précipitation sous forme de carbonates à partir d’effluents liquides basiques ou de résidus solides basiques, ces derniers subissant un prétraitement par dissolution dans l’eau pour former l’effluent liquide basique à traiter.
Les effluents liquides sont, dans un premier temps, carbonatés par mélange intime avec du CO 2 gazeux permettant l’absorption du CO 2 et la formation de Li 2 CO 3 . Ils sont ensuite chauffés afin de favoriser le dégazage du CO 2 et la précipitation du carbonate de lithium avant d’être avantageusement filtrés et lavés à l’eau chaude. Le carbonate de lithium est ensuite séché, conditionné et prêt pour une commercialisation.
La présente invention a donc d’abord pour objet un procédé de traitement d’une matrice basique lithiée obtenue en tant que déchet industriel se présentant sous la forme d’un effluent liquide aqueux basique ou d’un résidu solide basique mis en solution dans l’eau pour former un effluent liquide aqueux basique, caractérisé par le fait que :
On peut utiliser, comme matrice basique lithiée, un effluent liquide aqueux basique provenant de l’hydrolyse de mélanges réactionnels contenant du butyl-lithium
On peut également utiliser, comme matrice basique lithiée, une solution basique dans l’eau d’un résidu solide contenant un mélange de sels, d’oxydes, d’hydroxydes et de métaux issus de la fabrication ou de la mise en œuvre de lithium métal.
La est une vue schématique montrant dans le plan horizontal, une configuration en ellipse de la surface émettrice d’une source de lumière.
La est une vue schématique montrant dans le plan horizontal, les angles γ des rayons lumineux issus du récipient par rapport à la direction d’observation d’un capteur d’images.