INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le solvant organique est l’heptane ou l’éthanol, de préférence l’éthanol.
Lors l’étape d), le substrat est préférentiellement laissé à l’air libre pour sécher, sans essuyage.
On voit sur la que les étapes b) et c) se succèdent sans étape intermédiaire afin de ne pas allonger inutilement le temps global du procédé.
Sur la , le procédé est même constitué des étapes a) à d), c’est-à-dire qu’aucune étape supplémentaire n’est ajoutée.
Matériaux et conditions d’essais
5- A une température inférieure à 40°C, introduire l’aluminium starch octenylsuccinate (phase F) et le hydroxypropyl tetrahydropyrantriol (phase E),
6- Ajouter le polyacrylamide (and) C13-14 isoparaffin (and) laureth-7 (phase D1) sous défloculeuse.
Viscosité La viscosité des compositions est mesurée par le protocole suivant, après 24h à température ambiante (25°C), et après 2 mois à 45°C :
La viscosité est mesurée à l'aide d'un Rhéomat 180, à 25°C, 1 atm., avec un mobile 3, la vitesse de rotation étant de 200 tr/min, à T0 et après 10 minutes (T10), le taux de cisaillement étant de 200 s -1 . La viscosité est lue sur l’appareil en unités de déviation (UD).
Phase Nom INCI Composition comparative (% p/p) Composition selon l’invention (% p/p) A Acide hyaluronique hydrolysé 0,10 0,10 A Chélatant 0,10 0,10 A SODIUM DILAURAMIDOGLUTAMIDE LYSINE (Pellicer LB-30G d’Asahi Kasei : mélange avec du butylène glycol et de l’eau) - 0,35 (*0,0955% en matière active) A ADENOSINE 0,10 0,10 A Agent humectant 10,00 10 A Base pour pH 0,05 0,05 A1 Eau Qsp 100 Qsp 100 B Acide stéarique 0,75 0,75 B Conservateur 0,70 0,7 B DIMETHICONE 3,00 3 B OCTYLDODECANOL 1,80 1,8 B Acide capryloyl salicylique 0,30 0,3 B ISOPROPYL ISOSTEARATE 2,70 2,7 B BEHENYL ALCOOL 1,50 1,5 B CETEARYL ALCOHOL (and) CETEARYL GLUCOSIDE (Montanov 68® de Seppic) 0,60 0,6 B DISODIUM STEAROYL GLUTAMATE (Amisoft HS 11 PF® d’Ajinomoto) 0,30 0,3 B ISOHEXADECANE 4,60 4,6 B PEG-100 STEARATE 0,20 0,2 B CETYL ALCOOL 1,70 1,7 B1 NYLON-12 2,00 2 B1 POLYETHYLENE 0,50 0,5 C Eau 30,00 30 D AMMONIUM POLYACRYLOYLDIMETHYL TAURATE 1,20 1,2 D1 POLYACRYLAMIDE (and) C13-14 ISOPARAFFIN (and) LAURETH-7 0,80 0,8 E HYDROXYPROPYL TETRAHYDROPYRANTRIOL (MEXORYL SBB® de Chimex) 9,00 (*3% en matière active) 9 (*3% en matière active) F Charge d’amidon 3,00 3 Viscosité UD mobile 3, après 24h à température ambiante (25°C) T0 : 114UD T10 : 66UD T0 : 130UD T10 : 100UD Viscosité UD mobile 3, après 2 mois à 45°C T0 : 23UD T10 : 21UD T0 : 140 UD T10 : 130UD
Les résultats montrent clairement que seule la formule selon l’invention présente une viscosité stable à T0 et après 10 minutes, que ce soit à température ambiante ou à 45°C.
E xemple 2 : Compo sition cosmétique selon l’invention
La composition selon l’invention est préparée selon le protocole de l’exemple 1.
Phase INCI Composition selon l’invention (% p/p) A Eau Qsp 100 A CAPRYLYL GLYCOL 0,2 A Agent humectant 10 A SODIUM DILAURAMIDOGLUTAMIDE LYSINE (Pellicer LB-30G d’Asahi Kasei : mélange avec du butylène glycol et de l’eau) 0,35 (*0,0955% en matière active) A Base pour pH 0,122 A Colorants 0,00038 A ADENOSINE 0,1 A SODIUM HYALURONATE 0,1 B Alcool gras 3,2 B PEG-100 STEARATE 0,2 B ISOHEXADECANE 4,6 B DISODIUM STEAROYL GLUTAMATE (Amisoft HS 11 PF® d’Ajinomoto) 0,3 B CETEARYL ALCOHOL (and) CETEARYL GLUCOSIDE (Montanov 68 ® de Seppic) 0,6 B Acide stéarique 0,75 B ISOPROPYL ISOSTEARATE 2,7 B Acide capryloyl salicylique 0,3 B OCTYLDODECANOL 1,8 B DIMETHICONE 3 B Conservateur Qs B1 LAUROYL LYSINE 0,38 B1 Nitrure de bore 1,28 C Eau 26,05362 D AMMONIUM POLYACRYLOYLDIMETHYL TAURATE 1,3 D1 POLYACRYLAMIDE (and) C13-14 ISOPARAFFIN (and) LAURETH-7 0,8 G Parfum 0,3 G RETINYL PALMITATE 0,15 E ACETYL DIPEPTIDE-1 CETYL ESTER 0,1 E HYDROXYPROPYL TETRAHYDROPYRANTRIOL (MEXORYL SBB® de Chimex) 9 (*3% en matière active) F Charge d’amidon 2,33 H Eau 4 H ASCORBYL GLUCOSIDE 0,21 H SODIUM CITRATE 0,074
Procédé de coloration et/ou d’éclaircissement des fibres kératiniques comprenant une étape de coloration et/ou d’éclaircissement des fibres kératiniques et une étape de traitement des fibres kératiniques par une composition comprenant au moins une huile végétale. L’invention concerne un procédé de coloration et/ou d’éclaircissement des fibres kératiniques, notamment des cheveux comprenant une étape de coloration et/ou d’éclaircissement des fibres kératiniques mettant en œuvre une étape de traitement des fibres kératiniques par une composition comprenant au moins une huile végétale.
Il est également possible de faire varier les nuances obtenues avec ces bases d’oxydation en les associant à des coupleurs ou modificateurs de coloration. La variété des molécules mises en jeu au niveau des bases d’oxydation et des coupleurs permet l’obtention d’une riche palette de couleurs. Ce type de coloration permet également l’obtention de colorations permanentes, mais l’utilisation d’agents oxydants peut entraîner une dégradation des fibres kératiniques.
Pour remédier à ces inconvénients, on applique généralement un soin après l’étape de coloration et/ou d’éclaircissement afin d’améliorer les propriétés cosmétiques des cheveux. Les compositions de soin à utiliser après l’étape de coloration et/ou d’éclaircissement du marché comprennent généralement des silicones. Or les consommateurs sont à la recherche de produits plus respectueux de l’environnent mais qui assurent un soin des cheveux au moins équivalent.
Par ailleurs, les procédés de coloration permanente consistent à employer avec la composition tinctoriale contenant les colorants d’oxydation, une composition aqueuse comprenant au moins un agent oxydant comme le peroxyde d’hydrogène, en condition de pH alcalin dans la grande majorité des cas. L’agent alcalin classiquement utilisé est l’ammoniaque ou peut être choisi parmi d’autres agents alcalins, tels que les alcanolamines.
Récemment ont été développées des formulations de coloration comprenant des teneurs plus élevées en corps gras que les compositions jusqu’alors sur le marché. Ces formulations apportent de nombreux avantages notamment en ce qu’elles permettent de réduire la teneur en ammoniaque, apportant ainsi une amélioration très nette du confort de l’utilisateur (moins d’odeur désagréable et moins de risque de picotements), sans observer de diminution des performances tinctoriales, voire en les augmentant.
Ainsi, le dispositif d’éclairage est disposé entre d’une part la face intérieure de l’ouvrant, et d’autre part l’enjoliveur. La première face de sortie du deuxième guide de lumière, qui est celle par laquelle les rayons lumineux sortent de celui-ci, est recouverte par l’enjoliveur. L’allumage d’au moins une source de lumière émet des rayons lumineux qui, lorsqu’ils traversent la première face de sortie, rendent visible le motif au travers de l’enjoliveur.
est une vue en perspective d’un dispositif d’éclairage selon l’invention, selon un premier mode de réalisation ;
illustre, schématiquement, une vue arrière d’une partie du dispositif d’éclairage de la ;
illustre, schématiquement, une vue de face d’un panneau intérieur d’un véhicule automobile comprenant le dispositif d’éclairage de la ;
est une vue de coupe du dispositif d’éclairage de la selon un deuxième mode de réalisation.
Les caractéristiques, variantes et les différentes formes de réalisation de l’invention peuvent être associées les unes avec les autres, selon diverses combinaisons, dans la mesure où elles ne sont pas incompatibles ou exclusives les unes par rapport aux autres.
On pourra notamment imaginer des variantes de l’invention ne comprenant qu’une sélection de caractéristiques décrites par la suite de manière isolée des autres caractéristiques décrites, si cette sélection de caractéristiques est suffisante pour conférer un avantage technique et/ou pour différencier l’invention par rapport à l’état de la technique antérieure.
Dans la description détaillée qui va suivre, les dénominations « longitudinale », « transversale » et « verticale » se réfèrent à l’orientation d’un dispositif d’éclairage selon l’invention. Une direction longitudinale correspond à une direction principale d’allongement de ce dispositif d’éclairage, cette direction longitudinale étant parallèle à un axe longitudinal L d’un repère L, V, T illustré sur les figures. Une direction verticale correspond à la direction de superposition de la première ligne de sources de lumière et de la deuxième ligne de sources de lumière, cette direction verticale étant parallèle à un axe vertical V du repère L, V, T et cet axe vertical V étant perpendiculaire à l’axe longitudinal L. Enfin, une direction transversale correspond à une direction parallèle à un axe transversal V du repère L, V, T, cet axe transversal V étant perpendiculaire à l’axe longitudinal L et à l’axe vertical V.
Les figures 1 et 2 sont des vues en perspective d’un dispositif d’éclairage 1 pour l’intérieur d’un véhicule automobile, selon une vue avant pour la et une vue arrière pour la . Cette ne montre qu’une partie du dispositif d’éclairage 1, certains de ses éléments ayant été retirés pour faciliter la compréhension de l’invention.
Le dispositif d’éclairage 1 comprend deux guides de lumière, avec un premier guide de lumière 2 et un deuxième guide de lumière 3. Ces guides de lumière 2 et 3 sont réalisés en un matériau configuré pour conduire les rayons lumineux par transmission interne à ces guides de lumière 2 et 3. Un tel matériau, transparent ou translucide, peut par exemple être du plexiglas ou du polycarbonate.
Les guides de lumière 2 et 3 sont disposés au voisinage d’un support 4, qui est une pièce qui s’étend principalement selon des directions longitudinale et verticale. Ce support 4 comprend une carte de circuit imprimé 5 sur laquelle sont disposées des sources de lumière, et plus précisément une première ligne de sources de lumière 12 et une deuxième ligne de sources de lumière 13. Les sources de lumière de la première ligne de sources de lumière 12 et la deuxième ligne de sources de lumière 13 sont disposées à intervalles réguliers sur le support 4 et plus précisément sur la carte de circuit imprimé 5. La première ligne de sources de lumière 12 et la deuxième ligne de sources de lumière 13 sont alignées et forment deux lignes parallèles sur cette carte de circuit imprimé 5. Les sources de lumière comprennent chacune des diodes électroluminescentes RVB, de telles diodes permettant l’émission de rayons lumineux de couleur rouge, verte ou bleue.
La première ligne de sources de lumière 12 est en regard du premier guide de lumière 2, et plus particulièrement d’une face d’admission de lumière 21 de ce premier guide de lumière 2, tandis que la deuxième ligne de sources de lumière 13 est en regard du deuxième guide de lumière 3, et plus particulièrement d’une face d’entrée de lumière 31 de ce deuxième guide de lumière 3. On comprend ainsi que cette face d’admission de lumière 21 et cette face d’entrée de lumière 31 sont les faces des guides de lumière 2 et 3 par lesquelles des rayons lumineux émis par les sources lumineuses entrent dans ces guides de lumière 2 et 3. Les rayons lumineux se propagent ensuite au sein du premier guide de lumière 2 et du deuxième guide de lumière 3, respectivement au sein d’une unité de transmission 22 et d’un corps de transmission 32. Ces rayons lumineux quittent les guides de lumière 2 et 3 par une face d’évacuation de lumière 23 pour le premier guide de lumière 2, et par une première face de sortie de lumière 33 ou une deuxième face de sortie de lumière 34 pour le deuxième guide de lumière 3.
Le premier guide de lumière 2, de forme rectangulaire, s’étend sensiblement selon des directions longitudinale et transversale. Il comprend la face d’admission de lumière 21 à une première de ses extrémités transversales au voisinage de la carte de circuit imprimé 5 et de la première ligne de sources de lumière 12, et la face d’évacuation de lumière 23 à une deuxième de ses extrémités transversales, opposée à la première extrémité transversale. Face d’admission de lumière 21 et face d’évacuation de lumière 23 délimitent selon une direction transversale l’unité de transmission 22, au sein de laquelle se propagent les rayons lumineux émis par la première ligne de sources de lumière 12. Cette unité de transmission 22 présente, à la deuxième extrémité transversale du premier guide de lumière 2 disposée à l’opposé de la carte de circuit imprimé 5, une portion légèrement recourbée qui s’étend à distance du deuxième guide de lumière 3.
L’unité de transmission 22 du premier guide de lumière 1 se compose de barreaux 20, qui sont délimités par des saignées 27. De telles saignées 27 s’étendent depuis la face d’admission de lumière 21 en direction de la face d’évacuation de lumière 23. Ces saignées 27 correspondent à des ouvertures dans une épaisseur de l’unité de transmission 22, qui sont en forme de pointes dirigées vers la face d’évacuation de lumière 23. Les saignées 27 sont traversantes ; elles traversent le premier guide de lumière 2 depuis une paroi supérieure 221 jusqu’à une paroi inférieure 222, cette paroi inférieure étant en regard du deuxième guide de lumière 3. La paroi supérieure 221 et la paroi inférieure 222 sont jointes par la face d’admission de lumière 21 à la première extrémité transversale au voisinage du support 4, et par la face d’évacuation de lumière 23 à la deuxième extrémité transversale. Les saignées 27 ne s’étendent cependant jusqu’à cette deuxième extrémité transversale.
Dans cet exemple non limitatif, les objets 6 sont des cellules biologiques, le fluide 5 forme un milieu de culture pour ces cellules 6 et les objets 7 sont des billes de polydiméthylsiloxane.
A titre indicatif, chacun des objets 6 et 7 a une taille comprise entre 1 µm et 100 µm et la hauteur B1 de la cavité 1 est de plusieurs centimètres.
Dans cet exemple, chacun des objets 6 présente une masse volumique supérieure à la masse volumique du fluide 5. A contrario, chacun des objets 7 présente une masse volumique inférieure à la masse volumique du fluide 5.
Les objets 6 sont en outre choisis de sorte que la vitesse de propagation d’une onde acoustique dans ces objets 6 soit supérieure à la vitesse de propagation de cette onde acoustique dans le fluide 5. A contrario, les objets 7 sont choisis de sorte que la vitesse de propagation de l’onde acoustique dans ces objets 7 soit inférieure à la vitesse de propagation de cette onde acoustique dans le fluide 5.
Après disposition du fluide 5 dans la cavité 1 et des objets 6 et 7 en suspension dans le fluide 5 de la manière illustrée à la , le transducteur 2 est actionné de manière à générer une onde acoustique stationnaire 4 dans la cavité 1.
La génération de cette onde 4 permet de produire une force de radiation acoustique qui s’exerce sur les objets 6 et 7.
Cette force de radiation acoustique peut notamment être décrite selon le modèle suivant, connu en soi, de K. Yosioka et Y. Kawasima :
où est la vitesse de l’onde 4, le nombre d’onde, un facteur de densité-compressibilité et la position de l’objet 6 ou 7 considéré le long de la direction A1, c’est-à-dire le long de la direction de propagation de l’onde 4.
Le facteur de densité-compressibilité peut être défini de la manière suivante :
où est la masse volumique ou de l’objet 6, ou respectivement 7, considéré, et est la vitesse de propagation ou de l’onde 4 au sein de l’objet 6, ou respectivement 7, considéré.
Compte tenu de la masse volumique respective et de la vitesse respective de propagation de l’onde acoustique des objets 6 et 7 par rapport au fluide 5, les objets 6 présentent un facteur de densité-compressibilité, ou contraste acoustique, positif, tandis que les objets 7 présentent un facteur de densité-compressibilité, ou contraste acoustique, négatif.
Dans l’exemple des figures 1 et 2, l’onde 4 a une longueur d’onde égale à la hauteur B1 de la cavité 1, formant respectivement le long de la direction A1 un premier nœud à une coordonnée C1, un ventre à une coordonnée C2 et un deuxième nœud à une coordonnée C3.
Compte tenu des propriétés respectives précitées du fluide 5 et des objets 6 et 7, à partir de la configuration de la dans laquelle les objets 6 et 7 sont distribués de manière relativement homogène dans l’ensemble de la cavité 1, la force de radiation acoustique produite par l’onde 4 entraîne ainsi un déplacement des objets 6 vers les nœuds de l’onde 4 et un déplacement des objets 7 vers le ventre de l’onde 4, de manière à atteindre une configuration telle que celle illustrée à la .
L’invention permet ainsi d’organiser spatialement les objets 6 et 7 sous forme de couches espacées le long de la direction A1 et de les maintenir ainsi positionnés en lévitation acoustique, sous l’action de l’onde 4.
Dans cet exemple, les objets 7 forment une couche intermédiaire, située à mi-hauteur de la cavité 1, tandis que les objets 6 forment deux couches s’étendant de part et d’autre de la couche intermédiaire.
Les objets 7 étant des billes de polydiméthylsiloxane, leur agrégation ou regroupement sous forme de couche permet de constituer une barrière poreuse qui autorise le développement d’interactions entre les couches de cellules 6, cela sans contact avec les parois de la cavité 1.
où λ est la longueur d’onde de l’onde sonore.
Ceci est équivalent à l’équation suivante en fréquence :
où "c" est la vitesse du son, soit 340 m/s.
Par exemple, à 50 Hz la longueur L du guide d’onde doit être au moins égale à 1,7 mètre. Même en prévoyant une ligne acoustique repliée (avec une chicane interne), on comprend qu’à cette fréquence, la longueur intérieure de l’enceinte est très longue.
Cette longueur importante du guide dans les enceintes quart d’onde peut apporter des colorations au son du type « son de tuyau ».
Il existe donc un besoin d’une enceinte acoustique dont le rendement puisse être amélioré, tout en assurant une qualité sonore, en particulier dans les basses fréquences, et ce, sans nécessairement augmenter les dimensions de l’enceinte.
Un mode de réalisation pallie tout ou partie des inconvénients des enceintes acoustiques connues.
Par rapport au système connu de haut-parleur chargé par une ligne acoustique, ce mode de réalisation a pour avantage une réduction très importante de la ligne de charge et l’amélioration des performances.
Un mode de réalisation prévoit une enceinte acoustique comprenant : - un boîtier ; - un haut-parleur monté sur une première paroi du boîtier, le haut-parleur comprenant à une première extrémité une membrane débouchant à l’extérieur du boîtier et une deuxième extrémité s’étendant à l’intérieur du boîtier ; - un conduit comprenant une première extrémité en liaison fluidique avec la deuxième extrémité du haut-parleur, et une deuxième extrémité comportant une ouverture débouchant à l’extérieur du boîtier, le conduit étant adapté à guider la propagation d’une onde sonore arrière émise depuis la deuxième extrémité du haut-parleur vers l’ouverture ; et - un volume fermé contigu au conduit ; l’enceinte comprenant au moins un orifice de communication entre ledit conduit et ledit volume fermé.
Selon un mode de réalisation, le au moins un orifice est adapté à bloquer le passage de l’onde sonore arrière lorsque la fréquence de l’onde sonore arrière est supérieure à un seuil de fréquence, et à en autoriser le passage lorsque la fréquence de l’onde sonore est inférieure au seuil de fréquence.
Selon un mode de réalisation, le au moins un orifice présente une inductance et une résistance acoustiques aptes à séparer les fréquences situées en dessous et au-dessus d’un seuil de fréquence de manière à combiner un fonctionnement d’enceinte bass-reflex et un fonctionnement d’enceinte chargée par une ligne acoustique.
Selon un mode de réalisation, au moins un orifice est une fente et/ou un trou.
Selon un mode de réalisation, l’ouverture du conduit correspond à une ouverture dans une deuxième paroi du boîtier, la deuxième paroi étant par exemple située en regard de la première paroi.
Selon un mode de réalisation, l’ouverture du conduit s’étend à l’extérieur du boîtier, au-delà d’une deuxième paroi dudit boîtier, la deuxième paroi étant par exemple située en regard de la première paroi.
Selon un mode de réalisation, le conduit est un conduit cylindrique.
Selon un mode de réalisation particulier, le conduit cylindrique a une section sensiblement circulaire.
Dispositif de traitement de produits d’origine végétale par un plasma froid La présente invention concerne un dispositif de traitement de produits d’origine végétale par un plasma froid, en particulier généré par décharge à barrière diélectrique à pression atmosphérique et dans l’air.
Il est connu de traiter les graines par un plasma froid dans le but d’améliorer leur germination.
US 2012/0315684 divulgue l’utilisation d’un plasma froid généré par décharge à barrière diélectrique pour le traitement sous vide de graines. Un tel traitement permet l’oxydation ou la réduction d’acides aminés ou protéines par des espèces réactives de l’oxygène ou de l’hydrogène du plasma.
US 2015/0298086 et US 2015/0327430 décrivent l’utilisation d’un plasma froid pour le traitement sous vide de graines.
La génération de plasma sous vide est complexe à mettre en œuvre et nécessite un appareillage coûteux. Par ailleurs, le degré de vide et la stabilité du plasma est difficile à contrôler.
WO 2018/226313 divulgue un dispositif générant un plasma froid pour le traitement de liquides, tels que l’eau, de milieux de culture, tels que la terre, ou des graines. Le dispositif peut être introduit à l’intérieur d’un sac contenant des graines de manière à exposer ces dernières au plasma froid.
Par ailleurs, une piste électriquement conductrice additionnelle 42 et des plots électriquement conducteurs additionnels 45 sont formés d’une manière identique sur la face 45 de la plaque-support 34 qui est opposée à la face 33.
Un recuit à une température est ensuite opéré à une température entre 80 °C et 130 °C. Un autre composant électronique 39 est ensuite collé sur la piste électriquement conductrice 30 au moyen de la colle IC343.
Les plots électriquement conducteurs 51 sur la face 33 du deuxième circuit intégré sont ensuite disposés en regard des plots électriquement conducteurs 21 sur la face 15 du premier circuit intégré 3 à travers les trous 27. Ainsi, les plots électriquement conducteurs 33, 36 et les trous 27 correspondants sont alignés le long d’un même axe X, comme illustré sur la .
Une plaque d’interconnexion additionnelle 48 est ensuite formée en perçant une des plaques en polycarbonate de part en part dans son épaisseur au moyen d’un faisceau laser. La distance entre les trous 51 ainsi ménagés dans la plaque est égale à la distance d’entre les plots sur la face 45 de la plaque support 34.
Une piste électriquement conductrice 54, représentée en traits interrompus, est ensuite formée en imprimant l’encre conductrice par sérigraphie, sur une face 57 d’une des plaques en polycarbonate, qui est ainsi une plaque-support 60 du troisième circuit imprimé 9. Des plots 63 électriquement conducteurs sont formés sur cette face 57 en déposant la colle LT2216 sur la piste électriquement conductrice 54. La distance entre les plots 63 est égale à la distance entre les plots 42 du deuxième circuit intégré 6 et entre les trous 51 de la plaque d’interconnexion additionnelle 48.
Les plots électriquement conducteurs 63 situés sur la face 57 du troisième circuit intégré sont ensuite disposés en regard des plots électriquement conducteurs 42 situés sur la face 45 du deuxième circuit intégré 6 à travers les trous 57 de la plaque d’interconnexion additionnelle. Ainsi, les plots électriquement conducteurs 63, 42 et les trous 51 correspondant sont alignés le long d’un même axe Y.
Bien évidemment, comme le schéma électrique du circuit électronique est connu préalablement à la préparation des circuits imprimés et des plaques d’interconnexion, ces derniers peuvent être préparés dans un ordre différent de celui présenté ci-dessus. Par exemple, les circuits imprimés sont d’abord formés puis les plaques d’interconnexion sont percées.