INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L'objectif de la deuxième partie expérimentale est de soumettre tous les échantillons sélectionnés à un test de barrière intestinale afin de collecter les compartiments basolatéraux et d'évaluer les activités antioxydantes résiduelles des technologies AOP1 et AOP2. Des cellules hépatiques (modèle HepG2 humain) sont choisis pour évaluer ces activités car le foie représente le premier organe ciblé après le transfert des ingrédients ou des métabolites dans le sang (veine porte).
A titre comparatifavec la partie expérimentale 1, l’activité AOP1 a aussi été mesurée pour chaque échantillon en contact direct avec les même cellules hépatiques (HepG2).
Ainsi, la deuxième partie expérimentale est divisée en deux tâches principales:
Tâche 1: conditionner les 12 échantillons grâce à un test de transport intestinal réalisé sur le même humain modèle de cellule épithéliale déjà utilisé pour la première partie (mais en version monocouche confluente différenciée de sorte à refaire la barrière physiologique telle que présente dans l’intestin et qui permet de filtrer / absorber les nutriments vers l’organisme).
Tâche 2: tester les 12 compartiments basolatéraux collectés par les technologies AOP 1 et AOP 2 sur les cellules hépatiques humaines HepG2 afin de déterminer leurs profils antioxydants complets.
Pour étudier l’effet antioxydant AOP1 après le passage intestinal, une étude de biodisponibilité des extraits sur des cellules Caco-2 peut-être réalisée. Cette étude permet d’isoler la fraction du produit (ou la partie moléculaire) qui est assimilée par l’organisme humain après une administration per os. Par exemple, lorsqu’un produit comporte un principe actif il peut s’agir de la fraction intacte de ce principe actif qui atteint la circulation sanguine générale. Dans d’autres cas, cette fraction peut consister en l’association de molécules issues du produit, ou peut être constituée de molécules ayant subi une transformation biochimique ou métabolisation cellulaire.
Les cellules Caco-2 constituent une lignée cellulaire tumorale (cellules immortalisées) humaine d'origine intestinale isolée d'un adénocarcinome colique.
Dans certaines conditions de culture, ces cellules ont la capacité de se différencier spontanément en cellules intestinales organisées en monocouche contigu et polarisées pour former un épithélium mimant une barrière intestinale fonctionnelle. L’épithélium peut notamment présenter des microvillosités, des jonctions serrées, des transporteurs spécifiques au système intestinal, et des enzymes du processus de métabolisation, cf. Pinto M. et al., Enterocyte-like differentiation and polarization of the human colon carcinoma cell line CACO-2 in culture, Biol Cell, 1983, 47:323-30, et Hidalgo IJ. et al., Characterization of the human colon carcinoma cell line (Caco-2) as a model system for intestinal epithelial permeability, Gastroenterology, 1989, 96(3):736-49.
Des essais sur cellules Caco-2 permettent ainsi d’appliquer la perméabilité intestinale à un produit. Autrement dit, des essais sur Caco-2 renseignent sur la sa capacité d’un composé à traverser la paroi intestinale et, le cas échéant sur sa transformation biochimique, avant de rejoindre la circulation sanguine et lymphatique et se distribuer dans l'organisme.
Ici un test Caco-2, dit essai de perméabilité, est utilisé pour obtenir les fractions biodisponibles des extraits de l’invention. Il s’agit d’une mise œuvre sur insert de monocouche à compartiment isolé.
Pour cela, des cellules Caco-2 sont cultivées sur une membrane microporeuse placée dans des chambres de culture individuelles. Après une période de culture d’environ 20 à 25 jours, les cellules forment une monocouche différenciée isolant les compartiments supérieurs et inférieurs de la chambre de culture.
Une fois que la fraction biodisponible est isolée, une étude de l’effet antioxydant AOP1 de cette fraction peut être menée. En effet, l’utilisation de la fraction biodisponible rend l’évaluation significative sur le plan biologique. En particulier, elle augmente drastiquement la représentativité in vivo.
Ensuite l’effet antioxydant AOP2 des extraits et de leurs combinaisons peut être étudié sur les cellules hépatiques humaines HepG2 afin de déterminer le profil antioxydant complet (cf. ci-dessous après l’étude AOP1).
Des fractions congelées des échantillons utilisés pour la première phase sont décongelées et utilisées pour la tâche 1.
Comme évoqué plus haut, l'approche LUCS est basée sur la production d'espèces radicalaires cellulaires suite à l'ajout dans le milieu de culture d'un biocapteur d'acide nucléique fluorescent photo-inductible. Sous l'effet de la lumière, le biocapteur cellulaire déclenche la production d'oxygène singulet qui à son tour provoque la production de ROS (Reactive Oxygen Species) dans une cascade biochimique liée à une augmentation de fluorescence émise.
Pour déterminer l’AOP2, on utilise le protocole dénommé ARE / Nrf2 live cell assay. Il s’agit d’une approche génique qui mesure la capacité de l'échantillon à activer la séquence du promoteur d'ADN ARE (Antioxidant Response Element) après la sécrétion du noyau du facteur de transcription Nrf2 du complexe cytosolique Keap1 / Nrf2. Cette voie génomique (à laquelle il est souvent fait référence en tant que « Défense cellulaire antioxydante naturelle ») est connue pour augmenter la capacité des cellules à s'adapter au stress oxydant ou autre stress. Davantage de détails sont décrits dans la publication Ma (2013), Role of Nfr2 in oxidative stress and toxicity, Annual Review of Pharmacology & Toxicology, 53: 401. Dans les cellules HepG2-Nrf2, la séquence du promoteur ARE est couplée à l'expression de l'enzyme luciférase qui, en présence de luciférine, catalyse la production du composé oxyluciférine luminescent.
En outre, il est possible d’utiliser un matériau plastique de haute performance mécanique uniquement sur un des manchons, et notamment sur le manchon inférieur, le manchon supérieur étant à base d’un matériau de moindre performance et de moindre coût.
Selon un autre aspect, l’invention propose un siège pourvu d’un appui-tête monté au dossier dudit siège par au moins un tel système.
sont des vues schématiques en perspective d’un moyen de réception d’une tige, dans lequel est inséré ladite tige, selon une réalisation de l’art antérieur ( ) et selon une réalisation de l’invention ( ),
est une vue schématique en coupe verticale analogue à la , le moyen de réception étant emboité dans un dispositif de réception,
est une vue schématique en perspective d’un manchon inférieur selon la réalisation des figures 1b et 2.
En référence aux figures, on décrit un système 1 de montage d’un appui-tête de siège de véhicule automobile sur un dossier dudit siège, ledit système comprenant :
une tige 2 de montage dudit appui-tête sur ledit dossier, ladite tige s’étendant selon un axe 3 sensiblement vertical,
un moyen de réception 4 en coulissement de ladite tige en matériau plastique moulé,
une armature 5 dudit dossier, ladite armature étant pourvue d’un dispositif de réception 6 en emboitement dudit moyen, un dispositif de verrouillage 7 en hauteur de ladite tige dans ledit moyen,
ledit moyen est formé d’un manchon supérieur 8 et d’un manchon inférieur 9 disposés axialement à distance l’un de l’autre, lesdits manchons définissant chacun un conduit 10 de section analogue à celle de ladite tige de manière à réaliser un contact ajusté entre les deux, ledit dispositif de réception est formé par deux orifices supérieur 11 et inférieur 12, ménagés dans ladite armature, de réception respective desdits manchons supérieur et inférieur.
Selon une réalisation, le manchon inférieur 9 présente une longueur 13 – définie comme étant sa dimension selon l’axe 3 d’extension de la tige 2 – inférieure ou égale à 25 mm.
Selon une réalisation, le manchon supérieur 8 présente une longueur 14 – définie comme étant sa dimension selon l’axe 3 d’extension de la tige 2 – inférieure ou égale à 45 mm.
Selon une réalisation, le matériau plastique constitutif du manchon supérieur 8 est différent de celui du manchon inférieur 9.
Selon une possibilité, le critère acoustique étant un rapport signal sur bruit, l’unité de sélection acoustique est configurée pour :
estimer un rapport signal sur bruit de chaque signal détecté par d’un détecteur acoustique ; sélectionner le détecteur acoustique pour lequel le rapport signal sur bruit le plus élevé.
Le critère acoustique peut être une intensité du signal détecté par un détecteur acoustique. l’unité de sélection acoustique est alors configurée pour
estimer une intensité de chaque signal détecté par un détecteur acoustique ; sélectionner le détecteur acoustique dont l’intensité est la plus élevée.
Selon une possibilité, le critère optique étant un critère de corrélation, l’unité de sélection optique est configurée pour :
estimer une corrélation temporelle entre les signaux détectés en différents instants par des photodétecteurs de chaque couple source de lumière-photodétecteur; sélectionner la première source de lumière et le premier photodétecteur ainsi que la deuxième source de lumière et le deuxième photodétecteur en fonction de la corrélation temporelle estimée.
Selon une possibilité, le critère optique est un critère d’amplitude, l’unité de sélection optique est configurée pour :
estimer une amplitude d’une évolution temporelle de signaux détectés en plusieurs instants par des photodétecteurs de chaque couple source de lumière-photodétecteur; sélectionner la première source de lumière et le premier photodétecteur ainsi que la deuxième source de lumière et le deuxième photodétecteur en fonction de l’amplitude.
Selon une possibilité, le critère optique est un critère de forme. L’unité de sélection optique est configurée pour :
prendre en compte une forme temporelle prédéterminée ; déterminer une évolution temporelle des signaux détectés, en différents instants par les photodétecteurs de chaque couple source de lumière-photodétecteur; sélectionner la première source de lumière et le premier photodétecteur ainsi que la deuxième source de lumière et le deuxième photodétecteur en fonction d’une corrélation entre l’évolution temporelle des signaux détectés et la forme temporelle prédéterminée.
Un autre objet de l’invention est un procédé d’estimation d’une pression artérielle à l’aide d’un dispositif selon le premier objet de l’invention, le procédé comportant :
disposition du support sur la peau d’un utilisateur, face à une artère; émission d’au moins une onde acoustique incidente par un émetteur acoustique et acquisition de signaux acoustiques par un détecteur acoustique, chaque signal acoustique détecté comportant des échos représentatifs de réflexions de l’onde acoustique incidente par l’artère, l’étape b) étant réalisée pour différents émetteurs acoustique et/ou différents détecteurs acoustiques, de telle sorte que chaque signal acoustique détecté est associé à un émetteur acoustique et à un détecteur acoustique ; à l’aide de l’unité de sélection acoustique : prise en compte d’un critère de sélection acoustique ; sélection d’un émetteur acoustique et d’un détecteur acoustique, en fonction d’une confrontation entre chaque signal acoustique détecté, lors de l’étape b), et le critère de sélection acoustique ; pour chaque source de lumière, émission d’une lumière incidente vers la peau de l’utilisateur et détection d’un rayonnement rétrodiffusé par au moins un photodétecteur, chaque photodétecteur générant un signal optique représentatif de l’intensité du rayonnement rétrodiffusé ; à l’aide de l’unité de sélection optique : prise en compte d’un critère de sélection optique ; sélection de deux couples source de lumière - photodétecteur, chaque couple comportant une source de lumière et un photodétecteur, en fonction d’une confrontation entre chaque signal optique issu de chaque photodétecteur et du critère de sélection optique ; émission d’une onde acoustique incidente par le transducteur acoustique sélectionné lors de c), et formation d’un signal acoustique représentatif d’échos suite à des réflexions de l’onde acoustique incidente par l’artère ; activation des sources de lumière de chaque couple source de lumière-photodétecteur sélectionné lors de e) et formation, par chaque photodétecteur de chaque couple, d’un signal optique représentatif de l’intensité du rayonnement rétrodiffusé par l’artère ; en fonction du signal acoustique, et des signaux optiques formés par chaque photodétecteur en différents instants, estimation de la pression artérielle de l’utilisateur.
Selon une possibilité, l’étape h) comporte :
h1) en fonction du signal acoustique formé, estimation du diamètre de l’artère; h2) en fonction des signaux optiques formés, en différents instants, par chaque photodétecteur sélectionné, estimation d’une vitesse d’onde de pouls ; h3) à partir du diamètre de l’artère résultant de la sous-étape h1) et de la vitesse d’onde de pouls résultant de la sous-étape h2), estimation d’une pression artérielle de l’utilisateur.
La sous-étape h2) peut comporter une estimation d’un décalage temporel entre les signaux optiques respectivement formés par le premier photodétecteur et le deuxième photodétecteur.
Les étapes a) à e) peuvent constituent une phase de calibration du dispositif, les étapes f) à h) étant réitérées entre deux calibrations successives.
Certaines phases de vol de l’aéronef perturbent l’alimentation en huile de l’actionneur hydraulique. En effet, l’aéronef peut expérimenter des phases de vol durant lesquelles la force gravitationnelle est nulle ou négative. Ces phases de vol sont appelées dans le domaine de l’invention « condition 0g » lorsque la force gravitationnelle est nulle ou « condition de g négatif » lorsque la force gravitationnelle est inversée. Durant de telles phases de vol, l’huile contenue dans le réservoir principal se retrouve plaquée sur la paroi supérieure du réservoir opposée à l’orifice en condition de g négatif ou l’huile et l’air forme une suspension chargée de bulles d’air en condition de 0g. La pompe n’aspire donc plus l’huile du réservoir mais de l’air ou de l’huile fortement chargée de bulles d’air, ce qui dégrade l’alimentation en huile du système de commande et peut même provoquer un arrêt de la pompe d’alimentation. Dans tous les cas, l’actionneur hydraulique du système de commande n’est plus correctement alimenté en huile.
Une telle dégradation de l’alimentation en huile du système de commande et notamment de l’actionneur hydraulique peut rendre incontrôlable le calage des aubes du rotor propulseur, en particulier les pales de l’hélice ou de la soufflante non carénée, ce qui peut conduire à la mise en drapeau des aubes par un système de sécurité. Ceci a pour conséquence de diminuer significativement la poussée de la turbomachine et d’entrainer une perte de contrôle de celle-ci, ce qui n’est pas acceptable.
Par conséquent, il existe un besoin de fournir un réservoir d’huile qui permette d’alimenter en huile le système de commande des aubes à angle de calage variable durant les phases de vol pendant lesquelles la force gravitationnelle est nulle ou négative.
A cet effet, l’invention propose un réservoir auxiliaire d’huile pour l’alimentation d’un système de commande de calage de pas d’aubes d’une turbomachine d’aéronef, comprenant une enceinte comprenant :
une paroi inférieure et une paroi supérieure reliées par des parois transversales,
un premier port de sortie destiné à être raccordé à un réservoir principal d’huile,
un second port de sortie destiné à être raccordé au système de commande par un second circuit d’alimentation en huile,
un premier port d’entrée destiné à être raccordé au système de commande par un circuit de récupération auxiliaire.
L’enceinte se caractérise en ce qu’elle comprend en outre:
un premier volume interne en communication fluidique avec le premier port de sortie,
un second volume interne en communication fluidique avec le second port de sortie, et séparé du premier volume interne par une chicane, la chicane comprenant une première paroi d’extrémité s’étendant de la paroi supérieure vers la paroi inférieure et une seconde paroi d’extrémité s’étendant de la paroi inférieure vers la paroi supérieure, les première et seconde parois d’extrémité étant sensiblement parallèles, la première paroi d’extrémité et la paroi inférieure délimitant un premier passage de fluide, et la seconde paroi d’extrémité et la paroi supérieure délimitant un second passage de fluide.
Le réservoir selon l’invention comprend donc une chicane qui permet de séparer le premier volume interne du second volume interne. Lorsque l’aéronef expérimente une phase de vol durant laquelle la force gravitationnelle est nulle ou négative, l’air entrant par le premier port de sortie circule dans l’enceinte du premier volume interne vers le second volume interne. Selon l’invention, la circulation de l’air entre les deux volumes est ralentie par la chicane ce qui permet à l’huile qui est contenue dans le second volume interne de rester en communication avec le second port de sortie pour alimenter le second circuit. Ainsi, l’air n’atteint pas le second port de sortie. Grâce à l’invention, le réservoir auxiliaire est apte à alimenter le système de commande durant une telle phase de vol. Les aubes ne sont donc pas mises en drapeau et la turbomachine d’aéronef maintient une poussée maximale durant cette phase de vol.
- la première paroi d’extrémité et la seconde paroi d’extrémité délimitent un volume intermédiaire, la somme du premier volume et du volume intermédiaire étant égale au second volume interne ;
- la première paroi d’extrémité et la seconde paroi d’extrémité délimitent un volume intermédiaire, la somme du premier volume et du volume intermédiaire étant inférieure au second volume interne ;
- la chicane comprend une première paroi intermédiaire et une seconde paroi intermédiaire qui sont agencées sensiblement parallèlement et entre les première et seconde parois d’extrémité, la première paroi intermédiaire délimitant avec la paroi supérieure un troisième passage de fluide et la seconde paroi intermédiaire délimitant avec la paroi inférieure un quatrième passage de fluide, la première paroi intermédiaire étant agencée entre la première paroi d’extrémité et la seconde paroi intermédiaire ;
Selon un quatrième aspect, l’invention concerne un procédé de montage d’un système de calage comportant les opérations suivantes : montage de l’embase d’entraînement sur le pied d’aube, montage de l’aube dans le disque de turbomachine, montage du dispositif de conversion de mouvement autour de l’embase d’entraînement, réglage du calage de l’aube, et lorsque l’aube est calée dans le disque selon une configuration choisie, installation de l’entretoise pour maintenir axialement le dispositif de conversion de mouvement.
Avantageusement, le dispositif de conversion de mouvement est monté par frettage sur l’embase l‘entraînement.
Selon certains modes de réalisation, le dispositif de conversion de mouvement comporte une vis à billes et un écrou à billes monté autour de ladite vis à billes, l’opération de montage du dispositif de conversion de mouvement comportant alors : une étape de montage de la vis à billes sur l’embase d’entraînement, et une étape de vissage de l’écrou à billes autour de la vis à billes jusqu’à une butée prédéfinie sur le disque.
La , déjà décrite, représente schématiquement un exemple d’une aube de redresseur à calage variable vue de profil ;
La représente une vue en coupe schématique d’un mode de réalisation du système de calage selon l’invention pour caler un pied d’aube articulée monté dans une cavité de disque ;
La représente un exemple d’une vis à billes utilisée dans un mode de réalisation du système de calage selon l’invention ;
La représente une vue schématique d’un autre exemple de système de calage d’un pied d’aube articulée ; et
La représentent plusieurs vues schématiques du système de calage selon l’invention pendant son montage sur un pied d’aube articulée.
DESCRIPTION DETAILLEE Un exemple de réalisation d’un système de calage pour pied d’aube articulée et un exemple de montage d’un tel système sont décrits en détail ci-après, en référence aux dessins annexés. Ces exemples illustrent les caractéristiques et avantages de l'invention. Il est toutefois rappelé que l'invention ne se limite pas à ces exemples.
Un exemple du système de calage pour pied d’aube articulée est représenté selon une vue en coupe sur la . Sur cette , une portion de l’aube articulée 10 est représentée montée dans une cavité 21 d’un disque 20 de turbomachine. La cavité 21 comporte un col 22 en forme globalement d’alvéole, adapté pour recevoir et maintenir le pied d’aube 12, en forme de révolution dont la section est globalement représentative d’une queue d’aronde. Le col 22 de la cavité 21 et le pied d’aube 12 ont des formes sensiblement complémentaires qui permettent une coopération de formes entre ledit pied d’aube et ladite cavité. Lorsque la turbomachine est en fonctionnement, la force centrifuge de l’aube 10 en rotation autour de l’axe de rotation RR engendre une zone de matage 23, appelée aussi portée de matage, au niveau de laquelle le pied d’aube 12 est en appui contre le col 22 de la cavité 21. Cette zone de matage 23 reprend les efforts centrifuges de l’aube en fonctionnement et assure le maintien du pied d’aube 12.
La cavité 21 du disque 20 comporte une chambre 23 dans laquelle est logé le système de calage 30 selon l’invention. Ce système de calage 30 comporte une embase d’entraînement 31, un dispositif de conversion de mouvement 32 et une entretoise 33, imbriqués les uns avec les autres suivant un axe d’empilage XX. Cet axe d’empilage XX s’étend radialement suivant la longueur de l’aube articulée 10. Le pied de l’aube mobile est monté mobile en rotation autour de cet axe d’empilage XX. Autrement dit, l’axe d’empilage XX est un axe de montage du système de calage, aligné avec l’axe de l’aube articulée 10 et globalement perpendiculaire à l’axe de rotation RR de la turbomachine. Dans la suite de la description, le positionnement des pièces les unes par rapport aux autres sera défini suivant cet axe d’empilage XX, entre le fond 24 de la cavité du disque (qui est la pièce la plus proche de l’axe de rotation RR, située à proximité d’une extrémité interne X1 dudit axe d’empilage) et l’aube articulée 10 (qui est la pièce la plus éloignée de l’axe de rotation RR, située à proximité d’une extrémité externe X2 dudit axe d’empilage).
Le système de calage selon l’invention comporte donc, depuis l’extrémité interne X1 de l’axe d’empilage XX vers l’extrémité externe X2 dudit axe d’empilage : une entretoise 33 en appui sur le fond 24 de la cavité 21 du disque, un dispositif de conversion de mouvement 32 pour convertir un mouvement de rotation en un mouvement de translation, et une embase d’entraînement 31 servant de support au pied d’aube 12.
L’embase d’entraînement 31, appelée aussi simplement embase, est une pièce de forme globalement parallélépipédique positionnée sous le pied d’aube 12 pour former un support pour ledit pied d’aube 12. L’embase 31 fait partie intégrante du pied d’aube, ledit pied d’aube 12 étant donc prolongé par ladite embase 31. Dans certains modes de réalisation, l’embase d’entraînement 31 a la forme d’un cube ou d’un pavé droit. L’embase d’entraînement 31, dimensionnée pour reprendre les efforts de torsion autour de l’axe d’empilage XX, est logée au moins partiellement dans le dispositif de conversion de mouvement 32. Le dispositif de conversion de mouvement 32 a pour fonction de transformer le mouvement de rotation du pied d’aube 12 en un mouvement de translation axiale permettant de déplacer le pied d’aube le long de l’axe d’empilage XX. L’embase 31 est montée avec un ajustement serré dans le dispositif de conversion de mouvement de sorte que les efforts de torsion de l’aube autour de l’axe de d’empilage XX sont communiqués au dispositif de conversion de mouvement 32 qui se translate alors suivant l’axe d’empilage XX.
Selon certains modes de réalisation, le dispositif de conversion de mouvement 32 comporte une vis à billes 321 et un écrou à billes 322. D’autres modes de réalisation du dispositif de conversion de mouvement 32 peuvent être envisagés comme par exemple un système à came .