INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La différence entre les distances d1 et d2 représente la moitié de la variation de largeur de voie entre les deux montages possibles des deux supports 3 sur les deux bras de suspension longitudinaux 2.
Comme représenté sur ces figures, la première 31a des premières parties 31 du support 3 juxtapose la première 32a des secondes parties 32 du support et la seconde 31b des premières parties 31 du support 3 juxtapose la seconde 32b des secondes parties 32 du support 3.
Le support présente une forme en U et est formé par une série d’opérations d’emboutissages et de détourages à partir d’une unique plaque en tôle.
Les deux premières parties 31 du support 3 sont formées au niveau des extrémités libres des deux branches du U et la première 32a des deux secondes parties 32 du support 3 est formée par un premier bord latéral du U, la seconde 32b des deux secondes parties 32 du support 3 étant formée par le second bord latéral opposé du U.
Les deux platines porte-moyeu 4 sont solidarisées par soudure sur respectivement chacune des deux secondes parties 32 du support 3.
Les deux ensembles constitués chacun d’un support 3 et d’une platine porte-moyeu 4 sont solidarisés par soudure sur respectivement chacune des deux bras de suspension longitudinaux 2.
Mi-drone de conception modulaire destiné à des missions militaires I Introduction Le projet est un concept design ingénieux et novateur dans la robotique et la stratégie militaire. Le concept est un mi-drone militaire non-armé, semi-automne et télé-piloté à distance.
α174L, β17G, β46T, β48N, β57M, β95V, β114Y, β167S, β218H, β219A
α174L, β17G, β48W, β57M, β95V, β114Y, β167S, β218H, β219A
α174L, β17G, β48N, β57M, β95V, β114Y, β167S, β218H, β219A
α174L, β17G, β48N, β57M, β95V, β114F, β167S, β218H, β219A
α174L, β17G, β48N, β57M, β95V, β114Y, β167T, β218H, β219A
α174L, β57M, β95V, β114Y, β167S, β218H, β219A
α174L, β57M, β95V, β114F, β167S, β218H, β219A
α174L, β46T, β57M, β95V, β114Y, β167S, β218H, β219A
α174L, β46T, β48N, β57M, β95V, β114Y, β167S, β218H, β219A
α174L, β46T, β48N, β57M, β95V, β114Y, β167S, β218H, β219R
α174L, β46T, β48N, β57M, β95V, β114W, β167S, β218H, β219R
α174L, β17G, β46T, β48N, β57K, β95V, β114Y, β167S, β218H, β219A
Ainsi, l’invention vise une composition orale antioxydante comprenant une combinaison d’au moins deux extraits comestibles de plantes, lesdits extraits étant choisies parmi le groupe constitué d’un extrait de raisin, un extrait de hamamélis, un extrait de giroflier et un extrait d’immortelle.
L’extrait de raisin est un extrait provenant du fruit de la plante, préférentiellement du pépin, et plus préférentiellement du VinOseed TM . Plus généralement, on utilise de préférence un extrait purifié, c’est-à-dire un extrait de raisin (notamment du pépin) ayant une teneur supérieure ou égal à 90% de polyphénols totaux. L’extrait de hamamélis est un extrait obtenu à partir de la partie aérienne de la plante. L’extrait de giroflier est un extrait obtenu à partir du bouton floral de la plante, et préférentiellement un extrait de clou de girofle. L’extrait d’immortelle est un extrait obtenu à partir de la partie aérienne de la plante. Les résultats pour ces provenances d’extraits sont particulièrement satisfaisants.
Dans un mode de réalisation préféré la composition comprend seulement deux extraits comestibles de plantes. D’une part, les effets synergique observés dans ce mode de réalisation sont très satisfaisant, et d’autre part cela permet d’économiser la matière première en extraits. Dit autrement, dans un mode de réalisation particulier, la composition de l’invention est constituée d’une combinaison de deux extraits comestibles de plantes, lesdits extraits étant choisies parmi le groupe constitué d’un extrait de raisin, un extrait de hamamélis, un extrait de giroflier et un extrait d’immortelle.
Dans ce mode de réalisation la proportion en poids de chaque extrait est compris entre 20% et 80%.
Préférentiellement, la combinaison des extraits de plantes est choisie parmi : - une combinaison d’un extrait de clou de girofle et d’un extrait d’immortelle; - une combinaison d’un extrait de clou de girofle et d’un extrait un extrait de pépin de raisin, préférentiellement du VinOseed TM ; - une combinaison d’un extrait de clou de girofle et d’un extrait de hamamélis ; - une combinaison d’un extrait de pépin de raisin, préférentiellement du VinOseed TM et d’un extrait de hamamélis. Dans ce cas, la combinaison d’un extrait de clou de girofle et d’un extrait d’immortelle comprend de préférence 50% en poids d’extrait de clou de girofle et 50%en poids d’extrait d’immortelle ; la combinaison d’un extrait de clou de girofle et d’un extrait un extrait de pépin de raison, préférentiellement du VinOseed TM comprend de préférence 50% en poids d’extrait de clou de girofle et 50% en poids d’extrait de pépin de raisin; la combinaison d’un extrait de clou de girofle et d’un extrait de hamamélis comprend de préférence 50% en poids d’extrait de clou de girofle et 50% en poids d’extrait de hamamélis ; et la combinaison d’un extrait de pépin de raisin, préférentiellement du VinOseed TM et d’un extrait de hamamélis comprend 60% en poids d’extrait de pépin de raisin et 40% en poids d’extrait de hamamélis.
L’invention vise également la composition décrite ci-dessus, pour l’utilisation dans le traitement et/ou la prévention d’une affection chez un humain ou un animal choisie parmi les affections liées aux activités pro-oxydatives et/ou inflammatoires. Lesdites affections peuvent être notamment les affections du système cardiovasculaire, les affections du système tissulaire et les affections du système articulaire. Parmi les affections du système cardiovasculaire on peut citer les affections du type maladie chronique inflammatoire comme par exemple la rigidification des vaisseaux, le diabète, etc. Parmi les affections du système tissulaire on peut citer les affections du tissu hépatique (du type hépatite d’origine non bactérienne, stéatose et dérives inflammatoires, etc.), du tissu adipeux (hypertrophie et statut inflammatoire chronique), du tissu intestinal (atteintes inflammatoires chroniques du type Syndrome de l’intestin irritable, hyper-perméabilité intestinale, etc.), des tissus cutanés (lésions cellulaires dues à l’exposition aux UV ou polluants, atteintes tissulaires liées à l’âge et l’inflammation, etc.), des tissus auditifs (du type par exemple acouphènes, perte d’acuité liée à l’âge, etc.) et des tissus oculaires (du type par exemple dégénérescence maculaire liée à l’âge), des tissus de fibres musculaires (effets délétères de la génération de radicaux libres sur la fibre musculaire, vitesse de récupération de capacité musculaire, etc. Parmi les affections du système articulaire on peut citer en particulier l’ostéoarthrite).
La composition peut se présenter sous une forme choisie parmi un comprimé, un cachet, une capsule, un granule, une gélule, une dragée, une gomme à mâcher, une pâte, une boisson, un sirop et une poudre. Ceci favorise la prise par voie orale.
L’invention vise aussi un produit alimentaire, ou complément alimentaire, ou complément diététique, ou substitut de repas, ou boisson, ou supplément de boisson, ou produit pharmaceutique, comprenant la composition décrite ci-dessus.
D’autres avantages et caractéristiques de l’invention apparaîtront à la lecture de la description détaillée ci-après et sur les dessins annexés sur lesquels :
montre les résultats de concentrations d'efficacité antioxydante à 10% (EC10) de l’AOP1 de 26 échantillons d’extraits de plantes ;
montre les résultats de concentrations d'efficacité antioxydante à 50% (EC50) de l’AOP1 de 26 échantillons d’extraits de plantes ;
montre les résultats de concentrations d'efficacité antioxydante à 90% (EC90) de l’AOP1 de 26 échantillons d’extraits de plantes ;
montre les résultats des figures 1 à 3 dans un même graphique ;
montre la moyenne de luminescences relatives de séries de tests de Transwell représentative pour de l’AOP2;
montre l’effet antioxydant direct (AOP1) de combinaisons d’échantillons de l’invention sur cellules épithéliales ; et
D’autres procédés comme le thermal spray peuvent être utilisés. Cette méthode consiste à projeter de la matière chaude qui, en impactant le substrat, se refroidit instantanément et se solidifie. Des masques sont nécessaires pour définir les structures désirées sur le substrat.
Un procédé de fabrication d’un thermocouple selon le cinquième mode de réalisation de l’invention est maintenant décrit en relation avec la .
On prévoit un support, par exemple l’aube 200 d’une turbomachine (étape E00).
Le substrat 3 en matériau électriquement isolant est déposé sur le support 200 (étape 10).
Ensuite on procède aux dépôts du premier bras 1 puis d’une partie du deuxième bras 2 formant la borne de connexion 21 (étape E20). Ces dépôts ainsi que les suivants sont mis en œuvre par des séquences de dépôts bien connus. Il peut s’agir de procédé de lithographie ou d’impression d’encres fonctionnelles, suivie d’un frittage pour retirer les composantes organiques de l’encre, souder les particules métalliques de l’encre entre elles et former ainsi une piste continue. Le premier bras 1 et cette partie du deuxième bras 2 sont déposées jusqu’à une hauteur désirée sur la face supérieure 31 du substrat 3.
La borne de connexion 11 du premier bras 1 est ensuite déposée (étape E30) à l’extrémité extérieure du premier bras 1.
Puis on procède au dépôt (étape E40) de couches provisoires P1, P2, P3 sur le premier bras 1 : une première couche provisoire P1 sur la borne de connexion 21 du deuxième bras 2, une deuxième couche provisoire P2 sur la partie horizontale 12 du premier bras 1 et une troisième couche provisoire P3 sur la borne de connexion 11 du premier bras 1 et sur la couche P2. Ces couches provisoires P1, P2, P3 sont notamment en résine et nécessitent un séchage ou une cuisson.
Une première étape de masquage consistant à déposer un matériau isolant 3a identique à celui du substrat 3 sur l’ensemble formé après le dépôt des trois couches provisoires P1, P2, P3 première couche provisoire P1 recouvrant la borne de connexion 21 du deuxième bras 2 et sur la troisième couche provisoire P3 (étape E50). Les couches provisoires permettent de protéger les éléments qui forment les bras 1, 2.
Le surplus au-dessus des bras est retiré pour ne laisser du matériau isolant que dans les zones au-dessus du substrat 3 déposé à l’étape E10 et la partie horizontale 22 du deuxième bras 2 déposée (étape E60).
Une deuxième étape de masquage est ensuite mise en œuvre et consiste à déposer des quatrième et cinquième couche provisoires P4, P5 sur les parties des bras qui ne sont pas destinées à être recouvertes de matériau isolant il s’agit du deuxième bras 2 et de la borne de connexion 11 du premier bras 1.
Des couches de matériau isolant 3b identique à celui du matériau 3, 3a, 3b sont ensuite déposées sur ‘l’ensemble formé à l’issue de l’étape E70 (étape E80), puis le masquage ainsi que le surplus du matériau isolant est retiré (étape 90). On obtient alors le thermocouple noyé dans le matériau isolant.
Ensuite, reste à connecter les bornes de connexion sur les bornes de connexion 11, 21 de chacun des bras 1, 2.
Variantes et type de connexions On a décrit précédemment des bornes de connexion depuis lesquelles s’étendent des fils de connexions C1, C2.
En particulier, on a décrit que les bornes de connexion sont perpendiculaires aux première et deuxième partie horizontale des premier et deuxième bras 1, 2.
Comme visible sur la en vue de côté, et sur la en vue de dessus, la deuxième borne de connexion 21 est constituée de deux parties, une partie perpendiculaire 21a à la deuxième partie horizontale 22 et une troisième partie horizontale 21b se prolongeant depuis la deuxième borne de connexion parallèlement à la surface supérieure 31 du substrat 3. En revanche, ici le premier bras comprend une borne de connexion 11 qui est horizontale et qui est dans le prolongement de la première partie horizontale.
Ainsi, les bornes de connexion s’étendent depuis les première et deuxième partie horizontales de chaque bras 1, 2 pour s’éloigner de la jonction chaude et s’approcher le plus possible de la soudure froide. Des fils de connexion C1, C2 connectent les bras aux plots F1, F2 de la soudure froide. Les plots F1, F2 ont la même largeur notée a (en vue de dessus) que les bras 1, 2.
La source d’excitation est une source lumineuse adaptée pour émettre un faisceau lumineux de manière à générer l’émission spontanée d’un faisceau de photoluminescence par le point de mesure.
Selon un mode de réalisation, le dispositif comprend un système optique de focalisation configuré pour focaliser le faisceau lumineux incident sur le point de mesure de l’échantillon.
Selon un mode de réalisation, le dispositif comprend en outre un système de visualisation positionné sur le chemin optique du faisceau lumineux incident et configuré pour visualiser la position du point focal généré par le faisceau lumineux incident sur l’échantillon.
De préférence, le système de visualisation comprend une source d’éclairage, une caméra et deux diviseurs de faisceau.
Selon un mode de réalisation, le dispositif comprend en outre un capteur optique configuré pour permettre d'asservir la fréquence d’acquisition du signal de l’intensité du faisceau de luminescence à un multiple de celle de la fréquence de rotation de l'analyseur rotatif.
Selon un autre mode de réalisation, l’unité de traitement de données comprend en outre une unité de construction d’au moins une image polarimétrique représentative d’une information polarimétrique d’un ensemble de points de mesure d’une zone d’intérêt de l’échantillon.
Selon encore un autre mode de réalisation, le dispositif comprend en outre une table de translation motorisée configurée pour déplacer l’échantillon dans un plan perpendiculaire à la direction du faisceau lumineux incident de manière à diriger le faisceau lumineux incident vers un ensemble de points de mesure de l’échantillon.
De préférence, la fréquence de rotation de l’analyseur est comprise entre 1Hz et 50kHz.
La présente divulgation concerne également un procédé de détermination d’au moins une information polarimétrique en un point de mesure prédéfini dans une zone d’intérêt d’un échantillon comprenant : - émission d’un signal d’excitation incident par une source d’excitation; - orientation du faisceau lumineux incident à l’aide d’un ensemble d’éléments optiques en direction de l’entrée d’un système optique de focalisation et de collecte de faisceau lumineux; - focalisation du faisceau lumineux incident à l’aide du système optique de focalisation et de collecte sur le point de mesure ; - excitation locale de l’échantillon au point de mesure de manière à générer l’émission d’un faisceau de luminescence ; - collecte du faisceau de luminescence à l’aide du système de focalisation et de collecte; - modulation du faisceau de luminescence à l’aide d’un analyseur rotatif en fonction de la variation de l’angle de la polarisation de l’analyseur rotatif ; - acquisition par un détecteur d’un signal de l’intensité du faisceau de luminescence modulé, l’acquisition étant synchronisée avec la rotation de l’analyseur rotatif à l’aide d’une unité de synchronisation de sorte que la fréquence d’acquisition du signal de l’intensité du faisceau de luminescence par le détecteur est un multiple de la fréquence de rotation de l’analyseur ; - calcul d’au moins une information polarimétrique à partir des caractéristiques du signal de l’intensité du faisceau de luminescence modulé à l’aide d’une unité de calcul.
Selon un mode de réalisation, le procédé comprend : - détermination d’au moins une information polarimétrique pour une pluralité de points de mesure prédéfinis dans une zone d’intérêt de l’échantillon selon les étapes définies ci-dessus ; - génération d’une image polarimétrique représentative d’une information polarimétrique pour la pluralité de points de mesure à l’aide d’une unité de construction d’images polarimétriques.
Fig. 1 La est une vue schématique du dispositif de mesure d’informations polarimétriques selon un mode de réalisation.
Fig. 2 La représente le repère fixe de référence (XYZ) associé à l’échantillon, la direction de polarisation du faisceau de luminescence orientée d’un angle θ dans le repère fixe (XYZ), et la direction de la polarisation de l’analyseur rotatif orientée d’un angle α dans le repère fixe (XYZ).
Fig. 3A La est une image polarimétrique représentative d’une distribution de la composante constante DC de la photoluminescence obtenue avec le dispositif de la sur un échantillon de GaAs.
Fig. 3B La est une image polarimétrique représentative d’une distribution du degré de polarisation DO LP obtenue avec le dispositif de la sur le même échantillon.
Fig. 3C La est une image polarimétrique représentative de l’angle de polarisation θ du faisceau de luminescence obtenue avec le dispositif de la sur le même échantillon.
La teneur en dioxyde de carbone de la première phase de méthane liquide, issue du premier séparateur, est de l’ordre de 300 ppmv.
Dans certaines mises en œuvre, la température du deuxième séparateur est de -176°C, la teneur en dioxyde de carbone de la deuxième phase de méthane liquide, en sortie du deuxième séparateur, étant inférieure à 50 ppmv.
Dans certaines mises en œuvre, le procédé comprend une étape d’extraction du dioxyde de carbone solide déposé dans le deuxième séparateur, cette extraction étant effectuée en phase gaz à une pression de l’ordre de 500 mbar.
Dans d’autres mises en œuvre, le procédé comprend une étape d’extraction du dioxyde de carbone solide déposé dans le deuxième séparateur, cette extraction étant effectuée en phase liquide à une pression de l’ordre de 6 bar.
Avantageusement, le procédé comprend une étape de mesure de perte de charge sur le méthane liquide entre entrée et sortie du premier séparateur.
Lorsque la perte de charge sur le méthane liquide entre entrée et sortie du premier séparateur est supérieure à un seuil prédéterminé, l’extraction du dioxyde de carbone déposé dans le premier séparateur est interrompue.
Lorsque l’extraction du dioxyde de carbone déposé dans le premier séparateur est interrompue, le procédé comprend une étape de réchauffage des filtres.
Avantageusement, le procédé comprend une mesure de la température du fluide circulant dans les filtres, en aval des filtres, l’extraction du dioxyde de carbone étant achevée lorsque cette température dépasse une valeur seuil prédéterminée, avantageusement de l’ordre de 10°C.
Lorsque l’extraction de dioxyde de carbone est interrompue, le débit de méthane est avantageusement dévié d’une première enceinte vers la deuxième enceinte du premier séparateur.
Avantageusement, le procédé comprend une étape de mesure de perte de charge sur le méthane liquide entre entrée et sortie du deuxième séparateur.
Dans certaines mises en œuvre, le deuxième séparateur est un échangeur tubes-ailettes.
Avantageusement, la vitesse maximale du méthane liquide dans les canaux formés par les espaces inter-ailettes du deuxième échangeur est de l’ordre de 0.2 m/s.
Lorsque la perte de charge sur le méthane liquide entre entrée et sortie du deuxième séparateur est supérieure à un seuil prédéterminé, l’extraction du dioxyde de carbone déposé dans le deuxième séparateur est interrompue.
Dans certaines mises en œuvre avantageuses, le deuxième séparateur comprend deux enceintes, le procédé comprend une étape de réchauffage d’une enceinte lorsque le givrage du dioxyde de carbone déposé dans cette enceinte du deuxième séparateur est interrompu.
Avantageusement, le procédé comprend une mesure de la température du fluide circulant dans les enceintes, en aval des enceintes, le dégivrage du dioxyde de carbone étant achevé lorsque cette température dépasse une valeur seuil prédéterminée.
Les premier et deuxième bras 1, 2 sont avantageusement constitués de pistes électriquement conductrices fines déposées sur le substrat 3.
Par exemple, le couple premier bras 1/deuxième bras 2 est choisi dans le groupe suivant Pt/Pt-Rh ; Ni-Cr/Ni-Al ; Cu/Cu-Ni ; Fe/Cu-Ni ; Ni-Cr/Cu-Ni ; Ni-Cr-Si/Ni-Si.
De manière plus générale, l’homme du métier saura choisir la combinaison de matériaux appropriée parmi celles connues dans l’état de l’art, afin de répondre au besoin de mesure de température, en fonction de la plage de températures et de la précision désirée.
Le premier bras 1 comprend une première borne de connexion 11 et le deuxième bras 2 comprend une deuxième borne de connexion 21 qui sont opposées au-dessus du substrat 3.
C’est aux bornes de connexion 11, 22 que des éléments (des fils par exemple) de connexion C1, C2 pour récupérer la mesure sont connectés, ces fils ici connectent le thermocouple à des plots de contact (non visibles ici). Ces éléments de connexion C1, C2 sont en particulier collés aux bornes de connexion 11, 21 au moyen d’une colle 100 (type pate conductrice à base d’argent) ou par soudage. L’objectif est de prévoir un élément conducteur pour assurer une telle connexion.
Le premier bras 1 comprend une première partie horizontale 12 disposée et en contact sur la face supérieure 31 du substrat 3 et la première borne de connexion 11 qui est ici de préférence une partie verticale perpendiculaire qui s’étend depuis une extrémité externe 14 de la première partie horizontale 12. Le premier bras 1 comprend une extrémité interne 13 qui débouche vers l’intérieur de la face supérieure 31 du substrat 3 et l’extrémité externe 14 depuis laquelle s’étend la première borne de connexion 11.
Le deuxième bras 2 présente une structure identique à celle du premier bras 1 mais est disposé sur le substrat 3 différemment du premier bras 1. À ce titre, le deuxième bras 2 comprend une deuxième partie horizontale 22 en contact avec la première partie horizontale du premier bras 1. En particulier, la deuxième partie horizontale 22 du deuxième bras 2 est en contact avec la première partie horizontale 12 du premier bras 1, les parties horizontales se recouvrant soit partiellement soit complètement. La deuxième borne de connexion 21 ici aussi qui s’étend verticalement et perpendiculairement depuis la partie horizontale 22 est disposée sur la face supérieure 31 du substrat 3 et la deuxième partie horizontale 22 s’étend depuis la deuxième borne de connexion 21 vers l’intérieur de la face de la première partie horizontale 12.
On décrit ici les première et deuxième bornes de connexion comme s’étendant perpendiculairement depuis chaque première et deuxième parties horizontales mais ce n’est pas obligatoire et cela dépend du type de connexion du thermocouple.
La zone contact entre le premier bras 1 et le deuxième bras 2 permet de définir une « jonction chaude » 6. En particulier, c’est la zone de contact entre la première partie horizontale 12 du premier bras 1 et la deuxième partie horizontale 22 du deuxième bras 2 qui définit la jonction chaude.
La jonction froide est située à distance de la structure du thermocouple et est définit par les éléments de connexion C1, C2, la mesure étant faite entre les deux éléments de connexion C1, C2.
Le deuxième bras 2 comprend une extrémité interne 23 qui débouche vers l’intérieur de la face supérieure 31 du substrat 3 sur la première partie horizontale 12 du premier bras 1 et une extrémité externe 24 depuis laquelle s’étend la deuxième borne de connexion 21.
Ainsi, toute la première partie horizontale 12 du premier bras 1 est en contact avec la face supérieure 31 du substrat 3 tandis que pour le deuxième bras 2 seule la deuxième borne de connexion 21 est en contact avec la face supérieure 31 du substrat 3.
Les premier et deuxième bras 1, 2 sont ainsi de préférence tous les deux en forme de L agencés l’un par rapport à l’autre de sorte que leur partie horizontale 12, 22 se recouvrent au moins partiellement en fonction de la dimension que l’on veut donner à la jonction chaude.
On décrit ci-après différents modes de réalisation découlant de la présentation générale ainsi faite.
Premier mode de réalisation La illustre une vue de côté d’un thermocouple selon un premier mode de réalisation de l’invention.