INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Comme montré sur la , la ou les rainures 11 formant une zone de résistance mécanique amoindrie peuvent être disposées sur la face avant de la paroi avant 9 de sorte à adapter le conduit creux afin qu’il se déforme en cas de choc. Il est cependant préférable que la ou les rainures soient disposées sur la face arrière de la paroi avant 9 afin que la section transversale de la gorge définie par la ou les rainures, qui est en forme de U ou de V, favorise l’effondrement de la paroi sur elle-même en cas de choc. La ou les rainures se trouvent alors à l’intérieur de chaque conduit creux (5, 7). De même, la paroi arrière dispose d’une face avant et d’une face arrière, et la ou les rainures peuvent être disposés sur la face arrière de la paroi arrière, toujours dans l’optique de favoriser l’effondrement de la paroi sur elle-même en cas de choc.
Il est également envisageable de faire en sorte que tant la face avant que la face arrière d’au moins la paroi avant 9 comprenne au moins une rainure formant une zone de résistance mécanique amoindrie.
L’invention concerne également un procédé de fabrication d’un véhicule automobile avec une motorisation de type thermique ou hybride, comprenant une façade avant disposant d’au moins une zone 1 d’aération et un compartiment 3 moteur en arrière de la façade avant tel que décrit plus haut.
Ce procédé est remarquable en ce qu’il comprend, après par exemple une étape de fourniture d’au moins un conduit creux présentant une paroi configurée pour être une paroi avant lorsque ledit au moins un conduit creux est installé dans un véhicule automobile en connexion avec le compartiment 3 moteur et au moins une zone 1 d’aération dudit véhicule, une étape de formation d’au moins une rainure 11 formant une zone de résistance mécanique amoindrie sur au moins la paroi avant 9 d’au moins un, ou préférentiellement de chaque, conduit creux (5, 7) de sorte qu’au moins un ou chaque conduit creux (5, 7) soit conformé de façon à se déformer par écrasement et/ou rupture lors d’un choc.
Procédé de réduction partielle du titre en alcool du vin ou du cidre et de réduction partielle du titre en sucre du moût de raisin ou de pomme Le dérèglement climatique a pour effet une élévation des températures des régions vinicoles notamment et impact sur la maturation du raisin, les vignerons tentent de limiter le taux de sucre dans leurs raisins en vendangeant plus précocement. Malgré ces nouvelles dispositions, force est de constater que le titre en alcool des vins proposés à la vente pour une même région de production s’élèvent d’année en année.
La maitrise du titre d’alcool des vins proposés à la vente est un enjeu important au regard, à la fois de la santé publique, et de la commercialisation.
La fermentation est le processus chimique naturel de transformation en alcool du sucre par fermentation contenu dans la pulpe et des levures du moût de raisin ou de pomme.
Selon l’état de l’art actuel un des procédés principal permettant de réduire le titre en alcool dans un vin consiste à utiliser deux techniques membranaires successives grâce à un procédé d’osmose inverse. Ce procédé par son investissement est un frein à son usage pour des petites productions vinicoles.
Le procédé selon l’invention est adapté à des petits volumes de cuve correspondant à des petites productions vinicoles pour autant l’adaptation de la puissance du générateur de glace hydrique permet son application pour les grands volumes de cuve.
Le procédé selon l’invention permet, soit la réduction le taux d’alcool contenu par exemple dans un vin ou dans les cidres après son élaboration finale ou lors de son élaboration, soit la réduction du taux de sucre contenu dans le moût de raisin ou de pomme avant fermentation et ainsi réduire le taux d’alcool par fermentation de ce sucre.
Le procédé selon l’invention consiste au refroidissement jusqu’à la cristallisation d’une partie de l’eau contenue dans une cuve de vin ou de cidre ou dans le moût de raisin ou de pomme.
La température dite de première cristallisation doit être atteinte et dépassée pour obtenir la masse de cristaux appropriée et définie.
Cette cristallisation d’un même volume de vin augmente de fait le titre volumique ou massique en alcool du liquide (non cristallisé) dans une cuve. Les cristaux d’eau issu du vin présente une densité plus faible que celle du liquide présent dans la cuve et se séparent par gravité, il s’agit du phénomène de séparation par écrémage. Les cristaux d’eau présentent une densité plus faible que le liquide et monte naturellement en partie haute de la cuve de vin.
Pour le vin ou le cidre, après cette étape de soutirage, une quantité appropriée du liquide plus alcoolisé (non cristallisé) est soutiré en partie basse de la cuve. Cette quantité calculée peut être exploitée pour son intérêt en titre alcoolique plus élevée.
Pour le moût de raisin ou de pomme, après cette étape de soutirage, une quantité appropriée et définie du liquide plus sucré (non cristallisé) est soutiré en partie basse de la cuve.
Enfin après cette étape de soutirage les cristaux contenus en partie haute de la cuve sont fondus pour se mélanger au liquide restant dans la cuve plus concentré en alcool ou en sucre, mais en quantité moindre, donnant ainsi une concentration finale globale, plus faible en alcool pour le vin ou le cidre, plus faible en sucre pour la partie liquide du moût de raisin ou de cidre.
La température de première cristallisation dépend de la concentration initiale d’alcool du vin ou du cidre. Plus le vin ou le cidre présent un titre alcoolique élevé initial plus cette température de première cristallisation est basse. L’obtention de la quantité de cristaux d’eau voulue est définie par une valeur de température de refroidissement inférieure à celle de première cristallisation qui dépend elle aussi de la concentration initiale en alcool initiale du vin ou de cidre et de la quantité de cristaux voulue. Il en de même pour la concentration de sucre pour le moût de raisin ou de pomme par exemple.
Les moyens de production de froid relèvent de la technologie frigorifique de production de coulis de glace ou de glace hydrique selon l’état de l’art.
Le procédé selon l’invention permet donc la réduction de la concentration d’alcool issu de la fermentation du sucre contenu dans un vin issu du jus de raisin après son élaboration finale ou lors de son élaboration ou la concentration de sucre dans la partie liquide du moût de raisin ou de pomme pour permettre après la fermentation alcoolique une réduction de la concentration d’alcool obtenue du vin ou du cidre. Un générateur de coulis de glace ou de glace hydrique assure, par refroidissement la cristallisation de l’eau contenue du vin ou du cidre ou de la partie liquide du moût de raisin ou de pomme. La température dite de première cristallisation doit être atteinte et dépassée pour obtenir la masse de cristaux appropriée. Cette cristallisation augmente de fait le titre en alcool ou le titre en sucre du liquide non cristallisé. Les cristaux d’eau présente une densité plus faible que celle du liquide et se séparent par gravité par le phénomène de séparation par écrémage. Une quantité appropriée du liquide contenu dans la cuve plus alcoolisé ou plus sucré est soutiré en partie basse de la cuve durant cette cristallisation. Après ce soutirage les cristaux sont fondus par action thermique pour se mélanger au liquide plus concentré mais en quantité moindre, donnant ainsi une concentration finale globale en alcool ou en sucre au contenu restant dans la cuve.
Le module de refroidissement C peut également comporter un deuxième boîtier collecteur (non représenté) accolé à l’échangeur de chaleur C40 sur sa face opposée à celle comportant le premier boitier collecteur C41. Ce deuxième boîtier collecteur peut comporter une ouverture afin de laisser passer le flux d’air externe 500. Cette ouverture peut comporter un dispositif d’obturation (non représenté) mobile entre une première position dite ouverte et une deuxième position dite d’obturation. Ce dispositif d’obturation est notamment configuré pour permettre au flux d’air externe 500 de passer au travers ladite ouverture dans sa position ouverte et obturer ladite ouverture dans sa position d’obturation. Le dispositif d’obturation peut se présenter sous différentes formes comme par exemple sous la forme d’une pluralité de volets montés pivotants entre une position d’ouverture et une position de fermeture. Ces volets sont de préférence montés parallèles à la largeur du module de refroidissement C. Néanmoins, il est tout à fait possible d’imaginer d’autres configurations comme par exemple des volets montés parallèles à la hauteur du module de refroidissement. Les volets peuvent être des volets de type drapeau mais d’autres types de volets comme des volets papillons sont tout à fait envisageables.
La montre plus en détail un échangeur de chaleur C40 pouvant être intégré au sein du module de refroidissement C. L’échangeur de chaleur C40 comporte plus particulièrement un faisceau de tubes 10 disposés en parallèles entre eux. Entre les tubes 10 sont disposés des intercalaires 20 afin d’augmenter la surface d’échange et également afin de guider et créer des turbulences au flux d’air traversant l’échangeur de chaleur C40. Le faisceau de tube 10 est généralement réalisé en aluminium ou alliage d’aluminium de sorte que les tubes 10 et les intercalaires 20 sont assemblés ensemble et brasés pour former le faisceau de tube.
Le faisceau de tubes 10 comporte une superposition d’au moins deux étages E1, E2 de tubes 10. Cette superposition est plus particulièrement réalisée selon la hauteur de l’échangeur de chaleur C40 selon l’axe Z. Un premier étage E1 du faisceau de tube 10 comporte au moins une première série S1 de tubes 10 superposés et une deuxième série S2 de tubes 10 superposés. La deuxième série S2 de tubes 10 est disposée dans le même plan que la première série S1 de tubes 10. Ces séries S1, S2 de tubes 10 du premier étage E1 sont séparées par un espacement 30.
Le deuxième étage E2 comporte également des tubes 10 superposés. La première série S1 de tubes 10 du premier étage E1 est disposée de sorte qu’une première extrémité S1a de ses tubes 10 est alignée avec une première extrémité E2a des tubes 10 du deuxième étage E2. L’échangeur de chaleur C40 comporte en outre un premier boitier collecteur externe 41 communs aux deux étages E1 et E2 et disposé aux premières extrémités S1a des tubes 10 de la première série S1 et aux premières extrémités E2a des tubes 10 du deuxième étage E2. La deuxième série S2 de tubes 10 du premier étage E1 est disposée de sorte qu’une deuxième extrémité S2b de ses tubes 10 est alignée avec une deuxième extrémité E2b des tubes 10 du deuxième étage E2. L’échangeur de chaleur C40 comporte en outre un deuxième boitier collecteur externe 42 communs aux deux étages E1 et E2 et disposé aux deuxièmes extrémités S2b des tubes 10 de la deuxième série S2 et aux deuxièmes extrémités E2b des tubes 10 du deuxième étage E2.
Les deuxièmes extrémités S1b des tubes 10 de la première série S1 comportent un premier boitier collecteur interne 51 disposé dans l’espacement 30. Les premières extrémités S2a des tubes 10 de la deuxième série S2 comportent quant à elles un deuxième boitier collecteur interne 52 disposé également dans l’espacement 30. Les premier 51 et deuxième 52 boitiers colleteurs internes sont connectés fluidiquement l’un à l’autre.
Un tel échangeur de chaleur C40, de par la présence de ces deux étages E1, E2 ainsi que de la présence d’un espacement 30 entre deux séries S1, S2 de tubes, permet d’adapter sa forme aux contraintes de place ainsi qu’aux éventuels obstacles, par exemples des traverses. Ces obstacles passent ainsi dans cet espacement 30 et l’échangeur de chaleur C40 peut occuper un espace le plus grand possible pour ses échanges thermiques.
Dans l’exemple illustré à la , l’échangeur de chaleur C40 ne comporte que deux séries S1, S2 de tubes 10 dans son premier étage E1. Il n’y a ainsi qu’un seul espacement 30 entre la première S1 et la deuxième S2 série de tubes 10. Les premier 51 et deuxième 52 boitiers collecteurs sont ainsi disposés en regard l’un de l’autre au sein de cet espacement 30.
Afin d’assurer la continuité fluidique entre les premier 51 et deuxième 52 boitiers collecteurs, ces derniers sont reliés par un canal 60 disposé sur le fond de l’espacement 30. Ce canal 60 peut notamment être accolé au deuxième étage E2 de tubes 10.
Dans le but de compenser les différences de pertes de charge entre un fluide caloporteur traversant le premier étage E1 et un fluide caloporteur traversant le deuxième étage E2, le premier 41 et le deuxième 42 boitier collecteur externe ont de préférence une dimension réduite sur la hauteur du deuxième étage E2 par rapport à leur dimension sur la hauteur du premier étage E1. Comme le montre la , ces premier 41 et deuxième 42 boitiers collecteurs peuvent ainsi avoir une profondeur qui diminue progressivement en partant de la jonction entre le premier E1 et le deuxième E2 étage et en allant vers l’extrémité opposée du deuxième étage E2.
La montre un deuxième exemple d’échangeur de chaleur C40 dans lequel le premier étage E1 comporte une troisième série S3 de tubes 10 superposés. Cette troisième série S3 de tubes 10 est notamment disposée dans le même plan que les première S1 et deuxième S2 séries de tubes 10. La troisième série S3 est disposée entre les première S1 et deuxième S2 séries. Les première S1 et deuxième séries S2 étant également séparées de la troisième série S3 par un espacement 30.
La troisième série S3 comporte un troisième boitier collecteur interne 53 à une première extrémité S3a de ses tubes 10, en regard du premier boitier collecteur interne 51. Les premier 51 et troisième 53 boitiers collecteurs internes sont connectés fluidiquement l’un à l’autre, par exemple par un canal 60 disposé sur le fond de l’espacement 30. La troisième série S3 comporte également un quatrième boitier collecteur interne 54 à une deuxième extrémité S3b de ses tubes 10, en regard du deuxième boitier collecteur interne 52. Les deuxième 52 et quatrième 54 boitiers collecteurs internes sont également connectés fluidiquement l’un à l’autre, par exemple par un canal 60 disposé sur le fond de l’espacement 30.
Afin d’assurer une bonne symétrie et un emplacement précis de l’espacement 30 entre les séries S1, S2, S3, la première S1 et la deuxième S2 série de tubes 10 du premier étage E1 ont de préférence une longueur identique.
La montre une extrémité d’une plateforme modulaire A, par exemple une face avant. La plateforme modulaire A comporte deux traverses longitudinales A1, A2 parallèles. Un module de refroidissement C est disposé à cette extrémité de la plateforme modulaire A de sorte qu’une première traverse A1 est disposée dans l’espacement 30 entre la première série S1 de tubes 10 et la troisième série S3 de tubes 10. Une deuxième traverse A2 est quant à elle disposée dans l’espacement 30 entre la troisième série S3 de tubes 10 et la deuxième série S2 de tubes 10.
De préférence, les compositions de la présente invention contiennent en outre au moins l'un des principes actifs naturels suivants: naringine, hespéridine, lutéoline, quercétine, cuivre, ions cuivre, ions zinc, Andrographis paniculata.
De préférence, les compositions de la présente invention contiennent 2% à 15% en poids de Phyllanthe et 2% à 30% en poids desdits principes actifs sur le poids total de la composition.
De préférence, les compositions de la présente invention contiennent en outre un support à base de carboxyméthylcellulose.
De préférence, les compositions de la présente invention sont destinées à être administrées par pulvérisation dans la cavité buccale et dans la cavité oro-pharyngée.
La présente invention a également pour objet un spray à action antivirale pour administration dans la cavité buccale ou dans la cavité oro-pharyngée, caractérisé par le fait qu’il comprend les compositions telles que définies ci-dessus.
Par rapport aux compositions connues à action antivirale pour administration par pulvérisation dans la cavité nasale ou dans la cavité oro-pharyngée, les compositions faisant l’objet de l’invention présentent l'avantage important de pouvoir interagir avec le mécanisme pathogénique sous-jacent aux symptômes respiratoires hauts des infections virales intercurrentes, principalement de nature grippale, y compris également la récente infection par le SRAS Covid19, causée par un virus, mais non différente des agents étiologiques saisonniers de ces maladies sur le plan biochimique et génétique.
Ces objectifs, avantages et caractéristiques - ainsi que d'autres - résultent de la description suivante de certains modes de réalisation préférés des compositions de l'invention, présentés ci-après uniquement à titre d'exemple non limitatif.
Le Phyllanthus, ci-après "Phyllanthe", est constitué de plantes dicotylédones appartenant à la famille des Phyllanthaceae. Un extrait est obtenu à partir des feuilles de ces plantes, généralement administré sous forme de capsules à ingérer, dans le traitement des troubles affectant le système rénal et génito-urinaire.
L'inventeur a maintenant découvert de manière surprenante que le Phyllanthe est capable d'exercer une action antivirale efficace, avec une réduction des symptômes d'infections même du SRAS Covid 19, dès les 48 premières heures de traitement, lorsqu'il se présente sous la forme d'une composition contenant un extrait des feuilles de la plante, inhalée par pulvérisation dans la cavité nasale ou buccale.
Les compositions à base d'extrait de parties aériennes de Phyllanthus Niruri sont les préférées pour l'invention. Cependant, les compositions à base d'extrait de feuilles de Phyllanthus Emblica (parties aériennes avec fleurs) conviennent également.
Dans les compositions de l'invention, l'extrait de Phyllanthe est présent en quantités comprises entre 2% et 15% (en poids) par rapport au poids total de la composition.
A titre d'exemple, les compositions de l'invention à base de Phyllanthe sont préparées de la manière suivante.
Une solution est préparée avec des solvants connus (eau/éthanol/méthanol en parts variables) avec des concentrations de Phyllanthe (10%, 6%, 3%). Laissée au repos le temps nécessaire à l'extraction des principes amers (12-48 h), la solution est filtrée puis concentrée à l'aide d'un évaporateur rotatif (rotavapor), afin d'obtenir l'élimination des solvants et la réduction du principe actif en poudre.
La substance obtenue peut être véhiculée dans un substrat inerte (maltodextrine, cellulose microcristalline, silice, glycérol), selon son utilisation dans le produit final.
Avec l'extrait ainsi préparé, l’on obtient ensuite les compositions suivantes de l'invention à action antivirale pour l’administration par pulvérisation dans la cavité nasale ou la cavité oro-pharyngée.
Exemple 1 Composition qualitative et quantitative d'un extrait de Phyllanthus Niruri. Phyllanthus Niruri extrait 3% 10g Substrat glycérol/eau 90g
est une vue partielle en perspective de l’aérateur de la ; et
représente une vue semblable à la mais sous un autre angle.
On définit sur les figures un repère orthogonal XYZ comprenant trois axes perpendiculaires deux à deux, à savoir : - un axe X, définissant une direction longitudinale, parallèle à l’axe longitudinal du véhicule, - un axe Y, définissant une direction transversale, horizontale, qui avec l'axe X définit un plan XY horizontal, et - un axe Z, définissant une direction verticale, perpendiculaire au plan XY horizontal.
Les figures 1 à 4 représentent un aérateur 1 destiné à être implanté sur la planche de bord (non représentée) d’un véhicule afin de diffuser dans l’habitacle de ce véhicule l’air pulsé provenant d’un système de ventilation et/ou de climatisation.
Tel qu’illustré sur les figures 1 et 2, cet aérateur 1 comporte un corps creux 2 apte à canaliser un flux d’air F depuis une ouverture d’entrée 3 jusqu’à une ouverture de sortie 4 débouchant dans l’habitacle du véhicule.
Dans la suite de cette description, les termes « amont » et « aval » utilisés pour caractériser la position de certains éléments de l’aérateur 1 sont à considérer par rapport au sens de circulation du flux d’air F dans le corps creux 2.
Le corps creux 2 comporte successivement, depuis l’ouverture d’entrée 3 vers celle de sortie 4, un premier tronçon 5 présentant une section rectangulaire constante et un second tronçon 6 présentant un profil longitudinal biconvexe symétrique.
Ce second tronçon 6 se compose d’une portion amont 6A présentant une section longitudinale verticale s’évasant selon le sens de circulation du flux d’air F, et d’une portion aval 6B présentant une section longitudinale verticale se rétrécissant selon ce même sens de circulation du flux d’air F.
Au niveau de l'ouverture de sortie 4, le corps creux 2 comprend avantageusement une façade d’habillage rectangulaire 7 s’étendant sur le pourtour de cette ouverture de sortie 4.
L’aérateur 1 comporte également un noyau creux de guidage d’air 8 à section ovoïdale monté mobile à translation verticale dans le second tronçon 6 du corps creux 2 et définissant deux surfaces de guidage d’air supérieure 8A et inférieure 8B à l’opposé l’une de l’autre.
Ce noyau 8 est formé par deux demi-coquilles supérieure 9 et inférieure 10 superposées.
Les parois supérieure 2A et inférieure 2B du corps creux 2, situées respectivement en regard des surfaces de guidage supérieure 8A et inférieure 8B du noyau 8, définissent ainsi avec ces dernières deux canaux d’écoulement supérieur 11 et inférieur 12.
Ces canaux 11 et 12 sont aptes à transporter respectivement vers l’ouverture de sortie 4 une première et une seconde quantité d’air en provenance de l’ouverture d’entrée 3.
On remarquera qu’à l’exception de son extrémité amont, la quasi-totalité de ce noyau 8 s’étend dans le second tronçon 6 biconvexe du corps 2. De manière avantageuse, les surfaces de guidage supérieure 8A et inférieure 8B du noyau 8 s’étendent respectivement de manière sensiblement parallèle aux portions convexes correspondantes des parois supérieure 2A et inférieure 2B, de sorte à ce que les canaux 11 et 12 présentent une section sensiblement constante sur l’ensemble de leur longueur.
L’aérateur 1 comporte également une ailette de guidage d’air 13 s’étendant dans le premier tronçon 5 du corps creux 2 dans le prolongement amont du noyau 8 et étant montée pivotante par son extrémité aval vis-à-vis de l’extrémité amont dudit noyau 8 autour d’un axe horizontal transversal A entre une position extrême basse dans laquelle le canal d’écoulement inférieur 12 est fermé (configuration non représentée) de sorte que la totalité dudit flux d’air F circule dans ledit canal d’écoulement supérieur 11, et une position extrême haute dans laquelle le canal d’écoulement supérieur 11 est fermé (configuration correspondant à la ) de sorte que la totalité dudit flux d’air F circule dans ledit canal d’écoulement inférieur 12.
Ainsi, en faisant varier l’inclinaison de cette ailette de guidage 13, il est possible d’ajuster le ratio entre les première et seconde quantités d’air et donc la direction de sortie du flux d’air F par rapport à l’horizontale.
L’augmentation des tensions et des puissances embarquées dans les futures batteries aéronautiques destinées notamment à l’avion plus électrique se traduit par une augmentation des risques comme par exemple un risque accru d’emballement thermique.
Afin d’assurer la sécurité des humains et du matériel, il s’avère donc nécessaire de réussir à empêcher des évènements à risque, voire même à anticiper ces événements en identifiant des signes avant-coureurs de ces événements. On cherche en particulier à prévenir les risques liés à la température et à la déformation mécanique pour ainsi assurer la sureté de fonctionnement de la batterie.