INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’épaisseur de l’épaulement 125 permet en outre de définir la longueur « L » du nez de torche 914 dépassant au-delà de la buse de soudage 92, comme illustré sur la .
Il est possible de fabriquer des adaptateurs 12 présentant des épaulements 125 de différentes épaisseurs. Ainsi, en fonction de la buse de soudage 92 choisie, il est possible de choisir l’adaptateur 12 adapté pour obtenir un dépassement du nez de torche 914 de soudage optimal.
D’autres solutions que la mise en œuvre d’un épaulement 125 peuvent être envisagées pour adapter la longueur de l’adaptateur 12 à la longueur du tube de contact 913, sans s’écarter du principe de la technique proposée.
La montre une vue éclatée du système 1 de soudage selon la technique proposée. L’assemblage du système 1 est obtenu, dans cet exemple, en vissant tout d’abord la buse de soudage 92 céramique sur l’adaptateur 12 puis en emboitant/emmanchant l’ensemble formé par la buse de soudage 92 et l’adaptateur 12 sur l’extrémité de la torche de soudage 91.
L’adaptateur de la technique proposée est ici décrit en relation avec la solidarisation d’une buse céramique du type TIG avec une torche de soudage du type MIG/MAG (pouvant par exemple fonctionner en 250A ou plus). Néanmoins, on comprend bien évidemment que la technique proposée ne se limite pas à l’exemple décrit ci-dessus.
ASSEMBLAGE DESTINÉ À UNE TURBOMACHINE POUR AÉRONEF Domaine technique de l'invention La présente invention concerne un assemblage destiné à une turbomachine pour aéronef comportant au moins une pièce mécanique en matériau composite et un élément de renfort de cette pièce. La présente invention concerne également une turbomachine d’aéronef comportant un tel assemblage.
Arrière-plan technique De manière générale, la consommation de carburant et donc l’émission de gaz à effet de serre par un aéronef dépend de sa masse. Il est donc courant de chercher à rendre un aéronef plus léger en réduisant la masse de certains de ces éléments, notamment ses turbomachines.
Il est possible d’y parvenir en remplaçant certaines pièces métalliques dans les panneaux acoustiques, les carters ou encore les redresseurs (« Outlet Guide Vanes » ou OGV en anglais), par des pièces en matériau composite.
Il est connu de réaliser ces pièces non métalliques à partir de matrice organique (CMO) ou bien de résine thermoplastique ou thermodurcissable par moulage par transfert de résine ( Resin Transfer Molding ou RTM en anglais), par infusion, par drapage, par injection basse et haute pression, par compression, ou par tout autre procédé de mise en forme.
D’une manière plus générale encore, il n’est pas nécessaire que la puce photonique intégrée présente des zones d’émission : celle-ci peut constituer un dispositif de communication intégrée, par exemple entre un dispositif de calcul et un dispositif de mémoire, permettant de communiquer des données entre ces deux dispositifs sans qu’il soit nécessaire de coupler la puce à des fibres optiques ou propager des rayonnements de sortie par propagation libre. Elle comprend alors dans ce cas, outre les moyens décrits de préparation d’un rayonnement combiné, des moyens de modulation et de réception de ce rayonnement. Ainsi, et d’une manière générale, la présente invention vise à établir au moins un rayonnement combiné à partir de la banque de laser. Ce laser peut être du type DFB, DBR (pour « Distributed Bragg reflector laser » ou laser à réflecteur de Bragg distribué) ou DML (pour « Discrete Mode Laser » pour laser à mode discret).
Procédé de prédiction de la qualité de service d’un réseau de communication, produit programme d’ordinateur et dispositif électronique de prédiction associés La présente invention concerne un procédé de prédiction de la qualité de service d’un réseau de communication, ledit procédé étant propre à être mis en œuvre par un dispositif électronique de prédiction de la qualité de service d’un réseau de communication, un produit programme d’ordinateur, et un dispositif électronique de détection associé.
L’invention se situe dans le domaine des terminaux mobiles exploitant une technologie de communication via un réseau de communication cellulaire ou encore Wi-Fi. En particulier, un tel réseau de communication correspond à un réseau d’accès radio large bande de nouvelles génération tel qu’un réseau de quatrième ou cinquième génération voire de génération ultérieure et notamment le réseau de communication de quatrième génération conforme à la norme LTE (de l’anglais Long Term Evolution ) définie par l’organisme de normalisation 3GPP (de l’anglais 3rd Generation Partnership Project ).
Un tel réseau de communication LTE comporte un ou plusieurs gestionnaire(s) de qualité de service, également appelés PCRF (de l’anglais Policy Charging and Rules Function ) selon la norme LTE et intégrés à un cœur de réseau appelé EPC (de l’anglais Evolved Packet Core ) selon la norme LTE, une ou plusieurs passerelle(s) de réseau et une ou plusieurs station(s) de base, également appelées eNodeB (de l’anglais evolved Node B ) selon la norme LTE, chaque passerelle de réseau étant reliée, d’une part, à un gestionnaire de qualité de service, et d’autre part, à une ou plusieurs stations de base.
Le réseau de communication LTE présente une architecture distribuée en une pluralité de sites radio, chaque site radio comportant sa ou ses propres stations de base, voire uniquement une ou plusieurs tête(s) radio à distance (RRH de l’anglais Remote Radio Head ), le cœur de réseau EPC étant généralement centralisé dans l’infrastructure de l’opérateur.
Le terminal ou encore objet connecté, également appelé UE (de l’anglais User Equipment ) selon la norme LTE, est propre à être connecté à une station de base et à être relié à une passerelle via la station de base, ladite passerelle étant fonction de la localisation du terminal.
De manière générale, un UE est un système électronique réactif tributaire de la qualité de service, également appelée QoS (de l’anglais Quality of Service ) imposée ou disponible d’un tel réseau de communication, notamment de quatrième génération à architecture distribuée, afin de servir au mieux les applicatifs dont l’UE assure la connectivité.
Par la suite, par qualité de service on entend un indicateur ou un groupe d’indicateurs de performance de la communication (exemple disponibilité, débit utile, délais de transmission, gigue, taux de perte de paquets, etc.)
Les solutions actuelles proposent d’exploiter une ou plusieurs donnée(s), grandeur ou encore métrique(s) liée(s) à la couverture radio d’un terminal UE, telle que par exemple une métrique RSRQ correspondant à la qualité de réception d’un signal de référence du réseau, une métrique RSSI correspondant à un indicateur d’intensité reçue, une métrique RSRP correspondant à la puissance reçue du signal de référence, une métrique SNR correspondant au rapport signal à bruit, etc. pour estimer le débit de communication associé (de l’anglais throughput ).
Autrement dit, les solutions actuelles établissent une corrélation entre une/des grandeurs radio (RSSI, RSRQ, …) et le débit sans permettre une détermination globale de la qualité de service QoS accessible au niveau applicatif, et également sans tenir compte de l’occupation, par d’autres terminaux mobiles UEs, de la cellule de communication où est présent le terminal UE considéré.
Autrement dit, la vision partielle de la qualité de service QoS réelle évaluée actuellement au moyen du seul débit sur la base d’analyse de paramètres et de caractéristiques de la liaison radio utilisée par un terminal UE considéré, ne permet pas à cet UE considéré d’obtenir localement (i.e. au sein même de l’UE) une modélisation précise et fiable de l’impact de la qualité de service de la communication cellulaire ou Wi-Fi sur la qualité d’expérience au niveau applicatif mobile.
Le but de l’invention est donc de proposer un procédé de prédiction de la qualité de service d’un réseau de communication propre à fournir à un UE une prédiction de qualité de service en tant que telle, et non partielle telle que fournie actuellement, afin d’en informer en temps réel les applicatifs pour lesquels l’UE assure le service de communication, ceux-ci sont alors propres à adapter leurs besoins à cette qualité de service ainsi estimée.
À cet effet, l’invention a pour objet un procédé de prédiction de la qualité de service d’un réseau de communication, ledit procédé étant propre à être mis en œuvre par un dispositif électronique de prédiction de la qualité de service d’un réseau de communication, le procédé comprenant les étapes suivantes :
- acquisition d’au moins deux données d’entrée associées au même instant t comprenant :
La quantité de matériau absorbant 6 est prévue pour pouvoir absorber la totalité des liquides 14 recueillis dans la poche souple 1. Par exemple, le matériau absorbant 6 peut contenir du polyacrylate de sodium, dans des quantités de l’ordre de l’unité à la dizaine de grammes.
Après une durée correspondante à la durée d’exposition prédéterminée, la poche souple 1 peut de nouveau être retournée de manière à faire tomber les liquides 14 et le matériau absorbant 6 résiduel au fond de la poche souple 1, et le matériau absorbant 6 résiduel peut alors finir d’absorber les liquides 14 de manière à former un agrégat 15 de liquides absorbés, comme représenté sur la .
Les résultats de mesures du dispositif d’analyse de liquides 4 peuvent alors être relevés, par lecture optique ou par transmission par une liaison sans fil vers un serveur. Ces résultats de mesures peuvent alors être utilisés par un personnel médical, qui pourra alors comparer ces valeurs mesurées à des valeurs nominales d’un patient en bonne santé puis réaliser un diagnostic. Ces résultats de mesures peuvent également être utilisés par un utilisateur autre qu'un personnel médical afin de détecter des taux anormaux de grandeurs d’intérêt, par exemple de taux de créatinine pour des sportifs ou de nitrites et de leucocytes pour des personnes susceptibles aux infections urinaires. Un utilisateur peut alors prendre contact avec un personnel médical apte à réaliser un diagnostic.
Dans le cas d’un dispositif d’analyse de liquides 4 nécessitant une lecture optique, celle-ci est de préférence réalisée de préférence à travers la poche souple 1, qui doit alors être au translucide ou transparente.
Le recueillement des liquides d’un utilisateur peut être réalisé de manière autonome par ce même utilisateur, ou avec l’assistance d’un autre utilisateur, par exemple un personnel médical.
La présente invention a été décrite dans le cas d’une poche souple 1 formée de l’assemblage d’une première paroi 2A et d’une deuxième paroi 2B. Toutefois, d’autres structures de poche souples peuvent être adoptées On comprend que dans ce cas, la première paroi et la deuxième paroi se distinguent en leur position relative au clapet anti retour 9, à la première chambre 11 et à la deuxième chambre 12.
La présente invention a été décrite dans le cas d’un agencement de protection 9 comprenant un clapet anti retour à feuilles. On comprend toutefois qu’un autre type de clapet anti retour peut être prévu, par exemple en fonction de la nature des liquides à recueillir.
La présente invention a été décrite dans le cas où le dispositif réactif comprend un dispositif d’analyse de liquide, et un matériau absorbant. On comprend que d’autres éléments réactifs à au moins un composant d'un liquide peuvent être prévus, et que chacun des éléments réactifs peut être prévu indépendamment des autres.
Appareil médical pour aider un patient à se mettre debout, unité de commande et procédé de commande associé La présente divulgation relève du domaine des appareils médicaux pour aider un patient à se redresser, i.e. à passer d’une position assise à une position debout ou intermédiaire.
Différents appareils tels que des verticalisateurs, des guidons de transfert ou des lèves-personnes peuvent être utilisés pour aider une personne à passer d’une position assise à une position debout, pour être transférée d’un lit à une chaise ou un fauteuil roulant et inversement en passant par la position debout ou par une position intermédiaire. Par ailleurs, les personnes peuvent également être déplacées, lorsqu’elles sont en position debout ou dans une position intermédiaire grâce à ces appareils, pour la toilette par exemple.
Lorsque le patient n’a besoin que d’une aide réduite, un guidon de transfert peut être utilisé pour l’aider à se relever ou pour passer d’une position assise à une autre. Les pieds du patient sont alors placés sur un repose-pied et le patient plaque ses tibias contre une zone d’appui prévue à cet effet. Il peut ensuite s’accrocher à une partie en forme de guidon et se hisser vers le haut à la force de ses bras. Une personne qualifiée, par exemple du personnel soignant, aide alors le patient à se hisser et à se redresser en poussant par exemple sur son bassin. Ce faisant, le personnel soignant s’expose à des risques de troubles musculosquelettiques surtout lorsque ce type d’opération se répète.
Lorsque le patient a besoin d’une aide plus conséquente, les verticalisateurs électriques et les lève-personnes sont utilisés. La totalité de l’effort est alors prise en charge par l’appareil et le personnel soignant n’est pas mis à contribution. Les verticalisateurs électriques peuvent être utilisés pour permettre par exemple aux patients d’effectuer différentes tâches debout ou pour être transférées d’une position assise à une autre. On notera que la position debout permet d’améliorer la fonction intestinale, de mieux solliciter les fonctions respiratoires et cardiovasculaires et présente des bénéfices au niveau orthopédique notamment dans la sollicitation des articulations, etc. Les lèves-personnes sont plutôt utilisés pour déplacer des patients entre leur lit et un fauteuil. Dans les deux cas, les patients sont harnachés à l’appareil et soulevés par celui-ci.
L’utilisation de ces deux types d’appareils présente des inconvénients. D’une part, les patients étant totalement passifs, cette situation peut être mal vécue par les patients qui peuvent refuser l’utilisation de l’appareil et manifester une opposition au soin ou du tonus oppositionnel par exemple. D’autre part, lorsque les patients disposent d’un certain tonus musculaire et d’une certaine motricité, leurs capacités résiduelles ne sont pas sollicitées ce qui peut conduire à une dégradation des capacités motrices, une désadaptation psychomotrice et une grabatisation lorsqu’il s’agit de personnes âgées.
On notera par ailleurs, que lors de l’utilisation d’un verticalisateur électrique, le patient, lorsqu’il est mis en position dite « debout » est en position de rétropulsion, ce qui ne favorise pas les muscles utilisés par un patient sain pour se mettre debout et ne favorise donc pas l’entretien et le rétablissement de ses capacités musculaires et d’équilibration.
Il existe donc un besoin pour un appareil médical pour aider un patient à se redresser, i.e. à passer d’une position assise à une position debout ou intermédiaire tout en sollicitant au mieux ses capacités musculaires de manière à faciliter son rétablissement tout en limitant les risques de troubles musculosquelettiques du personnel soignant l’aidant à se redresser.
Résumé Un but de la présente divulgation est de remédier au moins à certains des inconvénients ci-dessus.
Dans un autre mode de réalisation, le taux d’extractibles est déterminé par le remplissage de ladite structure tubulaire avec de l’essence alcoolysée type FAM-B à 60°C, durant 96 heures, ladite structure tubulaire étant ensuite vidée de son contenant, ledit contenant étant filtré dans un bécher et laissé évaporer, le résidu d’évaporation étant alors pesé et correspondant au taux d’extractibles.
Dans encore un autre mode de réalisation, le taux d’extractibles est déterminé le taux d’extractibles est déterminé selon la norme CSA/ANSI CHMC 2 :19 ou par le remplissage de ladite structure tubulaire avec de l’essence alcoolysée type FAM-B à 60°C, durant 96 heures, ladite structure tubulaire étant ensuite vidée de son contenant, ledit contenant étant filtré dans un bécher et laissé évaporer, le résidu d’évaporation étant alors pesé et correspondant au taux d’extractibles.
Les structures multicouches de l’invention présentent donc une bonne perméabilité à l’hydrogène et une faible extraction des composés organiques volatils (COV).
L’expression « ladite couche intérieure (2) satisfaisant un test de contaminants présents dans l’hydrogène et extraits de ladite couche intérieure (2) par l’hydrogène » signifie que la proportion de contaminants présent dans l’hydrogène et issus de la couche intérieure (2) après contact avec l’hydrogène, qu’il s’agisse d’un réservoir ou d’un tuyau ne dépasse pas les valeurs limites empêchant le bon fonctionnement de la pile à combustible.
La norme CSA/ANSI CHMC 2 :19 donne des détails sur la procédure utilisée pour déterminer les composants volatils dans l'espace de tête d'un polymère lors d'une exposition à l'hydrogène pendant le service.
L’expression « après contact de l’hydrogène avec celle-ci » signifie tout comme ci-dessus une exposition à l’hydrogène pendant le service.
Appareillage L'équipement d'essai doit comprendre les éléments suivants:
a) un cryofocus pour pré-concentrer les échantillons de gaz;
b) un chromatographe en phase gazeuse utilisant une colonne appropriée, connectée en série avec un détecteur sélectif de masse approprié;
c) flacons d'espace de tête (40 ml), septums, fermetures d'anneaux et scellant pour flacon;
d) une balance analytique pouvant peser jusqu'à 60,0001 g; et
e) un four à convection capable de maintenir une température de 70 ± 5 ° C.
Environnement de test Pureté de l'hydrogène gazeux L'hydrogène gazeux de conditionnement doit être de composition et de pureté connues, comme décrit ci-dessous.
La pureté de l'hydrogène gazeux utilisé pour remplir la chambre d'essai doit être, au minimum, conforme à la norme ISO 14687 :2019, parties 1 à 3, ou SAE J2719 (2015). ISO 14687-2 définit la spécification de qualité de l'hydrogène la plus stricte, avec les valeurs de seuil les plus basses pour chaque impureté parmi ces normes ISO (voir tableaux 1). SAE J2719 s'applique également aux véhicules à pile à combustible à membrane échangeuse de protons (PEM) et est harmonisée avec ISO 14687-2.
Caractéristiques Limite Index de combustible Fraction Minimum en mole 99,97% Total gaz non-hydrogène — 300 Concentration Maximum des contaminants individuels Eau H2O 5 Total hydrocarbure Base CH4 2 Méthane CH4 100 Oxygène O2 5 Hélium He 300 Total azote et argon N2, Ar 300 Dioxide de carbone CO2 2 Total monoxide de carbone, formaldehyde, et acide formique Σ CO + CH2O + CH2O2 0,2 Monoxide de carbone CO 0,2 Formaldéhyde CH2O 0,2 Acide formique CH2O2 0,2 Total composés sulfurés Base H2S 0,004 Ammoniac NH3 0,1 Total composés halogénés — 0,05 Concentration maximum en particules (liquide and solide) — 1 mg/kg
* toutes les valeurs sont données en ppm (v/v) sauf précision contraire
De cette manière, l’épaulement forme une butée/tampon entre la torche et la buse de sorte à simplifier l’assemblage de la torche et de la buse sur l’adaptateur.
Les dimensions de cet épaulement sont choisies de sorte à fournir un adaptateur qui soit adapté à la buse et à la torche utilisées. Notamment, l’épaisseur de l’épaulement permet de définir la longueur du nez de torche dépassant au-delà de la buse de soudage.
Selon un aspect particulier de la présente technique, ledit adaptateur est fabriqué dans un matériau composite.
Selon un autre aspect particulier de la présente technique, ledit adaptateur est fabriqué dans un matériau composite à base de fibres de verre.
Un tel matériau permet de fournir une résistance thermique et électrique suffisante à l’adaptateur lors d’une utilisation de la torche de soudage MIG/MAG pour un soudage sans gaz. De plus, il est peu coûteux et simple à fabriquer.
Liste des Figures La technique proposée, ainsi que les différents avantages qu’elle présente, seront plus facilement compris à la lumière de la description qui va suivre d’un mode de réalisation illustratif et non limitatif de celle-ci, et des dessins annexés parmi lesquels :
est une vue éclatée d’une buse de soudage classique, du type MIG/MAG ;
est une vue de côté de la buse de soudage de la , après assemblage ;
est une vue éclatée montrant partiellement un système de soudage selon la technique proposée ;
est une autre vue éclatée montrant un système de soudage selon la technique proposée, après assemblage.
est une vue de côté montrant un système de soudage selon la technique proposée, après assemblage.
Description détaillée de l’invention Les figures 1 et 2 illustrent un équipement 9 de soudage classique, ici du type MIG/MAG. L‘équipement de soudage 9 comprend un ensemble 91 formant une torche de soudage MIG/MAG.
Cet ensemble 91 comprend une torche 910, qui un élément tubulaire coudé, à l’extrémité de laquelle est fixé un support de tube contact 911 agissant également en tant que diffuseur d’un gaz de protection utilisé lors d’un soudage avec gaz (un soudage du type MIG/MAG dans cet exemple). Une pièce intermédiaire 912, se présentant ici sous la forme d’un ressort métallique, permet un montage rapide et optimisé du support de tube 911 sur la torche 910.
L’ensemble 91 est traversé axialement par une gaine flexible renfermant un fil de soudage. L’extrémité amont de la torche 910 est reliée à un câble d’alimentation électrique. La poignée de la torche 910 comporte une gâchette de commande pour la mise en fonction du courant, la sortie du gaz de protection et l'avancement du fil-électrode.
Le support de tube contact 911 porte un tube contact 913 présentant à son extrémité libre une portion appelé nez de torche 914.
Dans la suite de la description, le terme « torche de soudage » englobe les éléments référencés 910 à 914 formant l’ensemble 91.
De préférence, la face chaude 8 du module Peltier 7 est fixé sur la paroi interne 10 du dissipateur thermique 6 au moyen d’une couche de colle thermique 11. La couche de colle thermique 11 est électriquement isolante et présente une conduction thermique élevée.
D’autres moyens de fixation sont possibles, comme des vis par exemple.
La face froide 9 du module Peltier 7 est en contact direct avec une première paroi 12 du boîtier 3 du module de puissance 2.
La face froide 9 du module Peltier 7 et la première paroi 12 du boîtier 3 sont avantageusement plane pour optimiser l’échange thermique.
Chaque transistor semi-conducteur 4 comprend une face interne 14 reposant sur la carte électronique 17. La face interne 14 est positionnée en regard de la première paroi 12 du boîtier 3 du module de puissance 2, c’est-à-dire au plus près de la face froide 9 du module Peltier 7.
Chaque transistor semi-conducteur 4 comprend également une face externe 15, opposée à la face interne 14, et en regard de la deuxième paroi 22 du boîtier 3.
Selon un mode de réalisation, le module Peltier 7 comprend une première couche de cuivre 18 en regard de la paroi interne 10 du dissipateur thermique 6, une deuxième couche de cuivre 20 et une couche de céramique 19 positionnée entre les deux couches de cuivre 18, 20. La première couche de cuivre 18 comprend la face chaude 8 du module Peltier 7 et est reliée à une source d’alimentation électrique.
Selon le mode de réalisation de la , la couche de colle thermique 11 est positionnée entre la première couche de cuivre 18 et la paroi interne 10 du dissipateur thermique 6.
L’épaisseur de la couche de colle thermique 11 varie entre 110 µm et 350 µm. L’épaisseur de la couche de colle thermique 11 est idéalement comprise entre 324 µm et 342 µm.
L’épaisseur de la première couche de cuivre 18 varie entre 280 µm et 300 µm. L’épaisseur de la première couche de cuivre 18 est idéalement de 295 µm.
L’épaisseur de la couche de céramique 19 varie entre 300 µm et 400 µm. L’épaisseur de la couche de céramique 19 est idéalement de 389 µm.
L’épaisseur de la deuxième couche de cuivre 20 varie entre 280 µm et 300 µm. L’épaisseur de la deuxième couche de cuivre 20 est idéalement de 289 µm.
En variante, le module Peltier 7 peut comprendre d’autres couches comme un premier substrat isolant électriquement recouvrant la face froide 9 et donc la deuxième couche de cuivre 20.